LAMPIRAN
31
Lampiran 1 Permodelan Struktur Atas (3D)
32
Lampiran 2 Denah Kolom, Balok, Dinding Geser, dan Plat struktur atas
1. Denah Lantai Dasar
2. Denah lantai P2A, P3A,P4A,P5A,P6A (Lantai Parkir)
33
3. Denah Lantai 8-30 (Hunian)
4. Denah Lantai 31-34 (Hunian)
34
5. Denah Lantai Atap
35
Lampiran 3 Denah Potongan Potongan 1
Potongan 2
36
Potongan -3
Potongan -4
37
Lampiran 4 Distribusi Pembebanan 1. Distribusi Pembebanan Super Dead load pada Lantai Typical (Hunian)
2. Distribusi Pembebanan Super Dead load pada seluruh lantai
38
Lampiran 5 Respon Spektrum Gempa Rencana
39
Lampiran 6 Faktor daktilitas maksimum, faktor reduksi gempa maksimum, faktor tahanan lebih struktur dan faktor tahanan lebih total beberapa jenis sistem dan subsistem struktur gedung
40
Lampiran 7 Berat Bahan Bangunan berdasarkan PBI 1983
41
Lampiran 8 Berat Komponen-Komponen Gedung berdasarkan PBI 1983
42
Lampiran 9 Beban Hidup pada Lantai Gedung berdasarkan PBI 1983
43
Lampiran 10 Momen pelat persegi yang menumpu pada keempat tepinya akibat beban terbagi rata
44
Lampiran 10a Momen pelat persegi yang menumpu pada keempat tepinya akibat beban terbagi rata
45
Lampiran 11 Detail Perhitungan Struktur Pelat
ANALISIS STRUKTUR PELAT 1.
ANALISIS STRUKTUR PELAT HUNIAN
Data teknis : Mutu beton (fc) : 29,05 Mpa Mutu baja (fy) : 400 Mpa Beban lantai (qll) : 2,5 KN/m2 Selimut beton : 25 mm = 0,025 m Berat satuan spesi atau adukan : 0,21 KN/m2 Berat keramik : 0,24 KN/m2 Berat satuan beton bertulang : 24 KN/m3 - Lx1 : panjang plat efektif arah x - Ly1 : panjang plat efektif arah y - Mlx : momen lapangan arah x - Mtx : momen tumpuan arah x - Mly : momen lapangan arah y - Mty : momen tumpuan arah y Perhitungan : Panjang plat arah x (Ly) = 5 m Panjang plat arah y (Lx) = 5 m Asumsi menggunakan Balok 300 mm x 500 mm (B30x50), berdasarkan persamaan 4 dan persamaan 5. Lyn = ly-1/2b3-1/2b4 = 5000-300-300 = 4400 mm Lxn = lx-1/2b3-1/2b4 = 5000-300-300 = 4400 mm Menentukan nilai α berdasarkan persamaan 9 α1 =
= 0,315
karena dimensi balok typical maka : α1 = α2 = α3= α4, sehingga : αm = ∑(αi)/n = (α1+ α2+ α3+ α4)/n = (0,315x4)/4 = 0,315 Perbandingan antara Ly dan Lx (β) β =
=
= 1,00
Menentukan tebal plat yang dibutuhkan h (mm), berdasarkan persamaan 10. h
=
=
(
)
= 127,97 mm
Menentukan tebal plat minimum (hmin) dan tebal plat maksimum (hmaks), berdasarkan persamaan 11 dan persamaan 12. hmaks
=
hmin
=
=
=
(
)
= 129,026 mm
= 104.296 mm
46
Jadi, diambil tebal plat = 130 mm = 13 cm untuk plat lantai hunian. Pembebanan : Beban mati (qdl)
Beban sendiri plat
= 24 KN/m3 . 0,13 m
= 3,12 KN/m2
Berat spesi atau adukan 5 cm
= 0.05 m. 22 KN/m3
= 1,10 KN/m2
Berat keramik atau finishing
= 0,24 KN/m2
Berat mekanikal elektrikal
= 0,26 KN/m2 = 4,72 KN/m2 = 2,5 KN/m2
qdl total
Beban hidup (qll)
Beban terfaktor (qu) qu = 1,2 qdl + 1,6 qll = 1,2 . 4,72 + 1,6 . 2,5 = 9,664 KN/m2
Momen Rancangan Berdasarkan karakteristik plat diatas dan menggunakan teknik interpolasi, dari tabel A-14 dalam buku Dasar-dasar Perencanaan Beton bertulang, Kusuma, G. (1991), diperoleh faktor pengali momen sebagai berikut : Cx+ = 21 Cx- = 52 Cy+ = 21 Cx- = 52 MIx = Cx+. 0,001. qu. Lx2 = 21. 0,001. 9,664. (52) = 5,074 KNm MIy = Cy+. 0,001. qu. Lx2 = 21. 0,001. 9,664. (52) = 5,074 KNm Mtx = Cx-. 0,001. qu. Lx2 = -52. 0,001. 9,664. (52) = -12,563 KNm Mty = Cy-. 0,001. qu. Lx2 = -52. 0,001. 9,664. (52) = -12,563 KNm Asumsi diameter tulangan di lapangan 10 mm sehingga As adalah 78,54 mm2 dan jarak tulangan (s) di lapangan 125 mm sehingga : Ф mn > mu 0,8 . (As/s). fy . 0,85 . d > mu 0,8. (78,54/125) . 400. 0,85. 105 > mu 17,945 KNm > 12,563 KNm (memenuhi syarat perencanan)
2. ANALISIS STRUKTUR PLAT PARKIR Data teknis : Mutu beton (fc) : 29,05 Mpa Mutu baja (fy) : 400 Mpa Beban lantai (qll) : 4 KN/m2 Selimut beton : 20 mm = 0,02 m Berat satuan spesi atau adukan : 22 KN/m2 Berat keramik : 0,24 KN/m2 Berat satuan beton bertulang : 24 KN/m3 - Lx1 : panjang plat efektif arah x - Ly1 : panjang plat efektif arah y - Mlx : momen lapangan arah x - Mtx : momen tumpuan arah x - Mly : momen lapangan arah y - Mty : momen tumpuan arah y
47
Perhitungan : Panjang plat arah x (Ly) = 5,7 m Panjang plat arah y (Lx) = 5 m Asumsi menggunakan Balok 300 mm x 500 mm (B 30x50), berdasarkan persamaan 4 dan persamaan 5. Lyn = ly-1/2b3-1/2b4 = 5700-300-300 = 5100 mm Lxn = lx-1/2b3-1/2b4 = 5000-300-300 = 4400 mm Menentukan nilai α berdasarkan persamaan 9. α1 =
= 0,315
karena dimensi balok typical maka : α1 = α2 = α3= α4 αm = ∑(αi)/n = (α1+ α2+ α3+ α4)/n = (0,315x4)/4 = 0,315 Perbandingan antara Ly dan Lx (β) β =
=
= 1,14
Menentukan tebal plat yang dibutuhkan h (mm), berdasarkan persamaan 10. h
=
=
(
)
= 147,343 mm
Menentukan tebal plat minimum (hmin) dan tebal plat maksimum (hmaks), berdasarkan persamaan 11 dan persamaan 12. hmaks
=
hmin
=
=
=
(
)
= 148,994 mm
= 117.596 mm
Jadi, diambil tebal plat = 150 mm = 15 cm untuk plat lantai parkir Pembebanan : Beban mati (qdl)
Beban sendiri plat
Beban super dead load (sdl)
Beban hidup (qll)
Beban terfaktor (qu) qu = 1,2 qdl + 1,6 qll = 1,2 . 5,2 + 1,6 . 4 = 12,64 KN/m2
= 24 KN/m3 . 0,15 m
= 3,6 KN/m2
= 1,6 KN/m2 qdl total= 5,2 KN/m2 = 4 KN/m2
Momen Rancangan Berdasarkan karakteristik plat diatas dan menggunakan teknik interpolasi, dari tabel A-14 dalam buku Dasar-dasar Perencanaan Beton bertulang, Kusuma, G. (1991), diperoleh faktor pengali momen sebagai berikut : Cx+ = 21 Cx- = 54 Cy+ = 25 Cx- = 59 + MIx = Cx . 0,001. qu. Lx2 = 21. 0,001. 12,64. (52) = 6,636 KNm MIy = Cy+. 0,001. qu. Lx2 = 25. 0,001. 12,64. (52) = 7,9 KNm Mtx = Cx-. 0,001. qu. Lx2 = -54. 0,001. 12,64. (52) = -17,064 KNm
48
Mty = Cy-. 0,001. qu. Lx2 = -59. 0,001. 12,64. (52) = -18,644 KNm Asumsi diameter tulangan di lapangan 10 mm sehingga As adalah 78,54 mm2 dan jarak tulangan di lapangan 125 mm sehingga : Ф mn > mu 0,8 . (As/s). fy . 0,85 . d > mu 0,8. (78,54/125) . 400. 0,85. 125 > mu 21,36 KNm > 18,644 KNm (memenuhi syarat perencanan)
3. ANALISIS STRUKTUR PELAT WATER TORN Data teknis : Mutu beton (fc) : 29,05 Mpa Mutu baja (fy) : 400 Mpa Beban lantai (qll) : 4 KN/m2 Selimut beton : 25 mm = 0,025 m Berat satuan spesi atau adukan : 22 KN/m2 Berat keramik : 0,24 KN/m2 Berat satuan beton bertulang : 24 KN/m3 - Lx1 : panjang plat efektif arah x - Ly1 : panjang plat efektif arah y - Mlx : momen lapangan arah x - Mtx : momen tumpuan arah x - Mly : momen lapangan arah y - Mty : momen tumpuan arah y Perhitungan : Panjang plat arah x (Ly) = 5 m Panjang plat arah y (Lx) = 3 m Asumsi menggunakan Balok 300 mm x 500 mm (B 30x50), berdasarkan persamaan 4 dan persamaan 5. Lyn = ly-1/2b3-1/2b4 = 5000-300-300 = 4400 mm Lxn = lx-1/2b3-1/2b4 = 3000-300-300 = 2400 mm Menentukan nilai α berdasarkan persamaan 9. α1 =
= 0,578
karena dimensi balok typical maka : α1 = α2 = α3= α4, sehingga : αm = ∑(αi)/n = (α1+ α2+ α3+ α4)/n = (0,315x4)/4 = 0,578 Perbandingan antara Ly dan Lx (β) β =
=
= 1,67
Menentukan tebal plat yang dibutuhkan h (mm), berdasarkan persamaan 10. h
=
=
(
)
= 112,27 mm
Menentukan tebal plat minimum (hmin) dan tebal plat maksimum (hmaks), berdasarkan persamaan 11 dan persamaan 12.
49
hmaks
=
hmin
=
=
=
(
)
= 119,65 mm
= 91,97 mm
Jadi, diambil tebal plat = 130 mm = 13 cm untuk plat lantai water torn. Pembebanan : Beban mati (qdl)
Beban sendiri plat
Beban super dead load
= 24 KN/m3 . 0,13 m qdl total
Beban hidup (qll)
Beban terfaktor (qu) qu = 1,2 qdl + 1,6 qll = 1,2 . 23,12 + 1,6 . 1,5 = 30,144 KN/m2
= 3,12 KN/m2 = 20 KN/m2 = 23,12 KN/m2 = 1,5 KN/m2
Momen Rancangan Berdasarkan karakteristik plat diatas dan menggunakan teknik interpolasi, dari tabel A-14 dalam buku Dasar-dasar Perencanaan Beton bertulang, Kusuma, G. (1991), diperoleh faktor pengali momen sebagai berikut : Cx+ = 14 Cx- = 57 Cy+ = 38 Cx- = 81 + MIx = Cx . 0,001. qu. Lx2 = 14. 0,001. 30,144. (32) = 3,798 KNm MIy = Cy+. 0,001. qu. Lx2 = 38. 0,001. 30,144. (32) = 10,309 KNm Mtx = Cx-. 0,001. qu. Lx2 = -57. 0,001. 30,144. (32) = -15,448 KNm Mty = Cy-. 0,001. qu. Lx2 = -81. 0,001. 30,144. (32) = -21,953 KNm Asumsi diameter tulangan di lapangan 13 mm sehingga As adalah 132,73 mm2 dan jarak tulangan di lapangan 100 mm sehingga : Ф mn > mu 0,8 . (As/s.fy) . 0,85 . ds > mu 0,8. (132,73/100). 400. 0,85. 105 > mu 37,91 KNm > 21,953 KNm (memenuhi syarat perencanan)
50
Lampiran 12 Perhitungan Analisis Struktur Balok Kontrol Penulangan Momen fy : 400 Mpa Fc’ : 37,35 Mpa jenis balok
b (mm)
∑ tulangan
Mu
jenis tulangan
As
as. Fy
0,85*fc'*b
a
h
Ds
d
B30X40
300
63,176
3
D16
602,88
241152
9524,25
25,320
400
30
370
B30X50
300
103,384
4
D19
803,84
321536
9524,25
33,760
500
50
450
B30X60
300
92,694
3
D19
602,88
241152
9524,25
25,320
600
50
550
B40X50
400
117,433
4
D22
803,84
321536
12699
25,320
500
30
470
B40X60
400
160,768
5
D22
1004,8
401920
12699
31,650
600
50
550
Mn (KNm)
d-a/2
Mn (Nmm)
ФMn
Status
εy
β1
β1.d-a
εc'
status
357,340
86173281,13
86,173
68,938
Aman
0,002
0,798
269,94
0,000188
Aman
433,120
139263717,6
139,263
111,410
Aman
0,002
0,798
325,34
0,000208
Aman
537,340
129580641,1
129,580
103,664
Aman
0,002
0,798
413,58
0,000122
Aman
457,340
147051308,2
147,051
117,641
Aman
0,002
0,798
349,74
0,000145
Aman
534,175
214695669
214,695
171,756
Aman
0,002
0,798
407,25
0,000155
Aman
Kontrol Penulangan Geser Fy Fc’
: 400 Mpa : 37,35 Mpa
jenis balok
b (mm)
Vu
H
ds
d
∑ x²y
Ф.1/24.√fc.∑ x²y
Ф.1/24.√fc.∑ x²y (KN)
Tu
Vc (N)
Vc (KN)
B30X40
300
68,75
400
30
370
26973000
5151391,738
5,151
19,433
113057,57
113,058
B30X50
300
103,59
500
50
450
28125000
5371404,465
5,371
34,007
137452,95
137,453
B30X60
300
45,95
600
50
550
34375000
6565049,902
6,565
25,51
167998,05
167,998
B40X50
400
77,49
500
30
470
64343000
12288436,53
12,288
11,161
191415,96
191,416
B40X60
400
189,68
600
50
550
67375000
12867497,81
12,867
56,694
223997,40
223,997
Vs (KN)
2/3.b.d.√fc' (N)
3.b.d.√fc' (KN)
status
Smaks
Sdipakai
Vs.s
fy.d
Av
-21,391
452248,3831
452, 2248
aman
185
150
-3208,64
148000
-0,02168
-21,68
0,667 106,731
550031,8172
550,032
aman
225
200
133,4098
180000
0,000741
0,741165
672261,11
672,261
aman
275
250
-26682,8
220000
-0,12129
-121,286
-88,096
765970,2344
765,970
aman
235
250
-22024
188000
-0,11715
-117,149
28,909
896348,1466
896,348
aman
275
250
7227,316
220000
0,032851
32,85144
Av (mm)
51
jenis balok
b (mm)
Vu
Vc (KN)
Av
S
s
D
Vs
Vs
Vn
ФVn
status
B30X40
300
68,75
113,058
250
150
174,5
349
200000
200
313,058
234,7935
aman
B30X50
300
103,59
137,453
250
150
213,75
427,5
200000
200
337,453
253,08975
aman
B30X60
300
45,95
167,998
250
100
263,75
527,5
200000
200
367,998
275,9985
aman
B40X50
400
77,49
191,416
333,33
150
213,75
427,5
266666,67
266,67
458,082
343,562
aman
B40X60
400
189,68
223,997
333,33
100
263,75
527,5
266666,67
266,67
490,663
367,99775
aman
Kontrol Penulangan Torsi ke-1 Fy Fc’
: 400 Mpa :37,35 Mpa b (mm)
jenis balok
h
ds
Aoh (mm²)
Ao
Tu (KNm)
Tu(N)
Tn
Tn.S
2.A0.fy.cotФ
B30X40
300
400
30
81600
69360
19,433
19433000
22862352,94
22862352941
55488000
B30X50
300
500
50
80000
68000
34,007
34007000
40008235,29
40008235294
54400000
B30X60
300
600
50
100000
85000
25,51
25510000
30011764,71
30011764706
68000000
B40X50
400
500
30
149600
127160
11,161
11161000
13130588,24
13130588235
101728000
B40X60
400
600
50
150000
127500
56,694
56694000
66698823,53
66698823529
102000000
Avt
begel terpasang
412,023
D10-100
735,446
D10-150
441,349
75.√fc'.b.S /1200.fy
b.S/3.fy
status
Ph (mm)
s (mm)
1982,023
1750,781
250
aman
1160
1782,112
1750,781
250
aman
1200
2653,3
3094,649
1750,781
250
aman
132,665
2653,3
2782,375
2334,375
333,33
132,665
2653,3
3307,210
2334,375
333,33
As
Avs
Avt+Avs
78,5
1570,00
78,5
1046,67
D13-100
132,665
129,075
D13-100
653,910
D13-100
Ph/8
s dipilih
79,21198
145
100
88,09771
150
150
1400
85,7383
175
100
aman
1560
95,36096
195
100
Aman
1600
80,22774
200
100
kesimpulan : jarak begel telah memenuhi standar perencanaan luas tulangan torsi total minimal telah memenuhi persyaratan berdasarkan pasal 13.6.5 SNI 03-2847-2002 yakni : Avt+Avs
>
75.√fc'.b.S/1200.fy
Avt+Avs
>
b.S/3.fy
berarti penggunaaan tulangan torsi memenuhi keamanan.
Kontrol Penulangan Torsi ke-2 Fy Fc’
: 400 Mpa : 37,35 Mpa
jenis balok
b (mm)
h
Tu (KNm)
Acp (mm²)
Pcp (mm)
Ф√fc'/12
Acp²/Pcp
(Ф√fc'/12) *(Acp²/Pcp)
B30X40
300
400
19,433
120000
1400
0,38196654
10285714,29
3928798,695
3,929
B30X50
300
500
34,007
150000
1600
0,38196654
14062500
5371404,465
5,371
B30X60
300
600
25,51
180000
1800
0,38196654
18000000
6875397,716
6,875
B40X50
400
500
11,161
200000
1800
0,38196654
22222222,22
8488145,328
8,488
B40X60
400
600
56,694
240000
2000
0,38196654
28800000
11000636,34
11,001
Status perlu tul. Torsi perlu tul. torsi perlu tul. torsi perlu tul. torsi perlu tul. torsi
52
Kontrol dimensi penampang balok terhadap momen torsi jenis balok
b (mm)
h (mm)
B30X40
300
400
30
81600
1160
68,75
B30X50
300
500
50
80000
1200
103,59
B30X60
300
600
50
100000
1400
45,95
B40X50
400
500
30
149600
1560
B40X60
400
600
50
150000
1600
Mpa
√Mpa
Vc
4,397
2,097
14,721
Ds
Aoh (mm²)
Ph
(vu/b.d)^2
Tu (KNm)
349
0,431
19,433
3,966
427,5
0,652
34,007
14,068
527,5
0,084
25,51
4,413
77,49
427,5
0,205
11,161
0,209
189,68
527,5
0,808
56,694
5,624
Vu
d
2.√fc'/3
Vc/b.d
Mpa
status
113057,57
4,074
1,080
3,865
Oke
3,837
137452,95
4,074
1,072
3,859
Oke
4,498
2,121
167998,05
4,074
1,062
3,852
Oke
0,415
0,644
191415,96
4,074
1,119
3,895
Oke
6,432
2,536
223997,4
4,074
1,062
3,852
Oke
Kesimpulan: Dimensi balok sudah memenuhi syarat.
53
Lampiran 13. Perhitungan Analisis Struktur Kolom 1. Gaya-gaya dalam maksimum yang dihasilkan dari program ETABS v 9.0.7 Vu2 (KN)
Vu3 (KN)
T (KNm)
Mu2 (KNm)
Mu3 (KNm)
Jenis Kolom
Pu (KN)
K100X50
3141,59
61,9
104,7
3,915
171,921
75,677
K140X50
3765,33
32,68
84,48
3,675
132,987
54,063
K40X40
117,78
10,33
9,05
0,664
11,742
15,153
K45X60
983,18
47,05
41,87
1,691
62,306
60,269
K45X70
2238,18
41,37
43,33
2,195
64,557
59,364
K50X100
2931,22
30,33
30,16
3,915
39,315
49,047
K50X50
882,77
32,03
87,58
0,838
113,929
46,418
K50X80
1401,21
19,51
4,9
3,482
7,817
18,94
K60X45
1142,29
23,33
18,98
1,691
28,377
37,753
K70X45
1186,03
44,13
55,31
2,195
75,453
57,83
K80X50
1977,57
52,08
50,07
3,501
100,176
102,643
Tinjauan Beban Aksial pada Penampang Kolom Fy : 400 Mpa Fc’ : 37,35 Mpa 2. Hasil Analisis Struktur Kolom terhadap Beban Aksial (Pn) JENIS KOLOM
Pu (KN)
D
As (mm2)
Cb
ab
Ccb =Pnb
Prb(N)
Prb(KN)
Ket
Εs
K100X50
3141,59
2808,24
27475
560,7
447,1583
7098078
4613751
4613,751
aman
0,0391
K140X50
3765,33
3311,98
20606,25
800,7
638,5583
10136314
6588604
6588,604
aman
0,0571
K40X40
117,78
-36,92
1607,68
203,4
162,2115
2059924
1338950
1338,95
aman
0,0123
K45X60
983,18
768,93
3967,39
322,5
257,1938
3674366
2388338
2388,338
aman
0,0212
K45X70
2238,18
1994,38
6838,92
381,6
304,326
4347715
2826015
2826,015
aman
0,0256
K50X100
2931,22
2597,87
27475
560,7
447,1583
7098078
4613751
4613,751
aman
0,0391
K50X50
882,77
698,97
6079,04
261,6
208,626
3311677
2152590
2152,59
aman
0,0166
K50X80
1401,21
1127,86
19625
440,7
351,4583
5578960
3626324
3626,324
aman
0,0301
K60X45
1142,29
928,04
3967,39
322,5
257,1938
3674366
2388338
2388,338
aman
0,0212
K70X45
1186,03
942,23
6838,92
381,6
304,326
4347715
2826015
2826,015
aman
0,0256
K80X50
1977,57
1704,22
19625
440,7
351,4583
5578960
3626324
3626,324
aman
0,0301
3. Hasil Analisis Struktur Kolom terhadap Momen Torsi (Tr)
Jenis Kolom
Tu
d
∑ tulangan terpasang
jenis tulangan (D)
∑x²y
Tr(Nmm)
Tr(KNm)
1,62E+08
24795434
24,795
25
2,33E+08
35576058
35,576
16
32768000
5006512
5,007
19
71188000
10876574
10,877
K100X50
3,915
934,5
56
25
K140X50
3,675
1334,5
42
K40X40
0,664
339
8
K45X60
1,691
537,5
14
54
Jenis Kolom
4.
Tu
d
∑ tulangan terpasang
jenis tulangan (D)
∑x²y
Tr(Nmm)
Tr(KNm)
K45X70
2,195
636
18
22
84878000
12968222
12,968
K50X100
3,915
934,5
56
25
1,62E+08
24795434
24,795
K50X50
0,838
436
16
22
74088000
11319655
11,320
K50X80
3,482
734,5
40
25
1,27E+08
19405123
19,405
K60X45
1,691
537,5
14
19
71188000
10876574
10,877
K70X45
2,195
636
18
22
84878000
12968222
12,968
K80X50
3,501
734,5
40
25
1,27E+08
19405123
19,405
Hasil Analisis Struktur Kolom terhadap Gaya Geser (Vr) dan Momen Torsi (Tr) Jenis Kolom
Vu
Vc
Vc(KN)
Vs (KN)
K100X50
104,7
475930,3
475,93
-301,43
K140X50
84,48
679645,8
679,65
K40X40
9,05
138119,1
138,12
K45X60
41,87
246368,4
K45X70
43,33
K50X100 K50X50
Vsr
Vsr(KN)
1903721
1903,72
-538,846
2718583
2718,58
-123,036
552476,4
552,48
246,37
-176,585
985473,7
985,47
291516,9
291,52
-219,3
1166067
1166,07
30,16
475930,3
475,93
-425,664
1903721
1903,72
87,58
222049,9
222,05
-76,0832
888199,5
888,20
K50X80
4,9
374072,6
374,07
-365,906
1496290
1496,29
K60X45
18,98
246368,4
246,37
-214,735
985473,7
985,47
K70X45
55,31
291516,9
291,52
-199,334
1166067
1166,07
K80X50
50,07
374072,6
374,07
-290,623
1496290
1496,29
55
Lampiran 15. Grafik perbandingan beban geser statik arah x dengan 0,8 statik
Grafik perbandingan beban geser statik arah x dengan 0,8 statik STATIK ARAH X
0,8 STATIK
45
40
35
Jumlah lantai
30
25
20
15
10
5
0 0
10
20
30
40
50
60
70
Gaya geser (KN)
56
Lampiran 16. Grafik perbandingan beban geser statik arah y dengan 0,8 statik
Grafik perbandingan beban geser statik arah y dengan 0,8 statik statik arah y
0,8 statik
45
40
35
Jumlah lantai
30
25
20
15
10
5
0 0
10
20
30
40
50
60
70
Gaya geser (KN)
57
