39
III.
METODA PENELITIAN
1. Lokasi dan Waktu Penelitian Penelitian dilaksanakan di laboratorium di lingkungan Departemen Teknologi Hasil Hutan Fakultas Kehutanan Institut Pertanian Bogor (Bagian Rekayasa dan Desain Bangunan Kayu, Bagian Panel dan Komposit Kayu serta Bagian Teknologi Peningkatan Mutu Kayu), dan Laboratorium Sifat Fisik dan Mekanik Kayu Lembaga Penelitian Hasil Hutan Bogor. Penelitian di laboratorium dilaksanakan sejak Desember 2009. 2. Alat dan Bahan Alat dan bahan penelitian adalah sebagaimana Tabel 12 berikut. Tabel 12. Alat, Bahan dan Wujud Sampel Penelitian Jenis Alat Penelitian
Bahan Penelitian
Wujud Benda Uji
Penelitian Pendukung (sifat dasar ckbc dan full scale) Sarana pembuat sampel: Band saw, circular saw, planer,cut off saw, pensil dan meteran. Sarana uji sampel: Oven, caliper, electrical balance, bak rendaman, Moisture-meter, Universal Testing Machine Amsler, UTM Shimidzu, deflectometer, Panter MPK-5, NDT Sylvatest Duo, alat hitung dan alat tulis. Dolok kayu mangium umur 17 tahun,
Berbagai sample uji sifat dasar dalam bentuk small clear specimen dan full scale sample
Sasaran Penelitian ( Sambungan tampang dua berpasak penahan geser) Sarana pembuat sampel: Band saw, circular saw, planer, cut off saw, dowel machine, bor kayu, peralatan pemadatan, pensil dan meteran. Sarana uji sampel: Oven, caliper, electrical balance, Moisture-meter, UTM Baldwin, deflectometer, torquemeter, alat hitung dan alat tulis.
Dolok kayu mangium umur 17 tahun, kayu ulin, baja bulat panjang 8 cm dan diameter 20 mm, baja segi empat 2x2x8 cm, perekat epoxy, pasak kayu bulat dan segi empat mangium, pasak kayu bulat dan segi empat mangium yang dipadatkan, baut pengencang, klam pengencang da pengencang bambu. Sambungan tampang dua dengan alat sambung perekat dan pasak yang terdiri atas pasak bulat dan pasak segi empat kayu sejenis, pasak dipadatkan, pengencang plat klam, bambu dan baut berulir. Balok susun mangium dengan pasak geser terbaik dari penelitian sambungan.
Bahan penelitian kayu mangium diperoleh dengan cara menebang langsung di areal HPH-HTI PT ITCI Hutani Manunggal (IHM) di Kenangan, Balikpapan Seberang. Lokasi tebang pada petak 1519/1520,
Jalan 1500,
merupakan tegakan dengan
provenance Queensland yang ditanam menurut jadwal RKT 1987/1988.
Dari hutan
kemudian kayu dibawa ke industri penggergajian swasta guna dirajang menjadi balok sesuai ukuran yang ditentukan. Dari lokasi penggergajian kemudian diangkut ke fasilitas pengeringan kayu (dry kiln) di Politeknik Pertanian Negeri Samarinda sehingga didapat kadar air sekitar 15%.
40
Pengangkutan kayu ke Bogor dilakukan melalui jasa ekspedisi, sedangkan pembuatan pasak bulat dilakukan di industri pengolahan kayu PT Era Sumpindo Sejati di Cikupa, Tangerang. Penelitian juga memerlukan kayu ulin (Eusideroxylon zwageri) sebagai jenis pasak lainnya yang diperoleh dari tempat penjualan kayu di Samarinda. Bambu jenis Andong dari wilayah Bogor juga digunakan sebagai pengencang sambungan selain baut, plat klam dan perekat epoxy. Baut dan mur merk Eyebrand produksi PT Timur Megah Steel Tangerang, pasak baja bulat dan segi empat dibuat di PT Putra Sathya Jakarta, sedangkan plat klam dan perekat epoxy (merk Milan, komposisi resin : hardener = 1:1) diperoleh dari pusat perdagangan peralatan teknik di Glodok, Jakarta. 3. Jenis dan Sumber Data Jenis dan sumber data penelitian adalah seperti Tabel 13 berikut: Tabel 13. Jenis dan Sumber Data Penelitian Jenis Pengujian
Ukuran (cm)
Jumlah Sampel
Keterangan
2,5 x 2,5 x 2,5 2,5 x 2,5 x 2,5 2,5 x 2,5 x 2,5 2,5 x 2,5 x 5 2,5 x 2,5 x 10 2,5 x 2,5 x 41 2,5 x 2,5 x 41 5x5x5 2,5 x 2,5 x 46 5x5x5 2,5 x 2,5 x 10 2,5 x 2,5 x 5
90 pcs 90 pcs 90 pcs 90 pcs 90 pcs 90 pcs 90 pcs 90 pcs 90 pcs 90 pcs 90 pcs 90 pcs
Berasal dari 4 sisix 3 bagian batang x 8 pohon = 96 pcs, 6 diantaranya sebagai cadangan
6 x 12 x 260 6 x 12 x 260 6 x 12 x 260 2,5 x 2,5 x 41 Uji mekanis Shimadzu 6 x 12 x 260 3. Pengujian Sambungan Double Shear Bentuk, jumlah dan Variasi jenis pasak (pengencang: baut)
60 pcs 60 pcs 60 pcs 90 pcs 60 pcs
1. Sifat Dasar Kadar Air Berat Jenis Kerapatan Penyusutan radial Penyusutan tangensial Modulus Patah Modulus elastisitas Kekuatan geser sejajar K. Tarik sejajar serat K. tarik tegaklurus serat K. Tekan sejajar serat Kekerasan 2. Sifat Rekayasa Pemilahan Visual Pemilahan Panter NDT Sylvatest Duo
Jenis pengencang dan jumlah pasak 4.Pengujian Balok Susun Balok susun pasak bulat Balok susun pasak segiempat
96 unit
Variasi
64 unit
8x14x260
2 unit
8x14x260
2 unit
4 ulangan x 2 bentuk pasak (bulat dan segiempat) x 3 jumlah pasak (sepasang, dua dan tiga pasang) x 4 jenis pasak (sejenis, densifikasi, ulin, baja) 4 ulangan x 4 pengencang (baut, bambu, plat, perekat) x 4 jumlah pasak (tanpa pasak, sepasang, dua dan tiga pasang) Tiap unit terdiri 3 lapisan ketebalan 4, 6 dan 4 cm.
41
4. Teknik Pembuatan Sampel Penelitian a. Proses Penebangan Pembuatan sampel penelitian mengikuti petunjuk Gambar 6 sebagai berikut:
Small clear specimen LA
A D
Solid
B
DA
` 6x12x300cm C LT Langkah 2
3m
DB 5x8x300cm
LB 0,5 m Langkah 1 Langkah 3
Gambar 6.a.: Penyiapan sampel untuk Penelitian Pendukung (small clear specimen dan full scale) Langkah 1:
Batang dibagi dalam 2 dolok sepanjang 3 m untuk uji rekayasa full scale (DB dan DA = Dolok Bawah dan Dolok Atas), dan 3 lempengan sepanjang 0,5 m untuk uji sifat dasar berbentuk Contoh Kecil Bebas Cacat (CKBC = small clear specimen) (LB, LT dan LA = Lempeng Bawah, Tengah dan Atas). Dihindari bagian kayu yang mengandung gubal, kayu tarik dan tekan serta juvenile wood. Langkah 2:
Tiap lempengan dibagi atas 4 bagian: - A untuk sampel sifat fisis (kadar air, berat jenis, kerapatan dan penyusutan) - B dan C untuk modulus of rupture (MoR) dan modulus of elasticity (MoE), kekuatan tarik sejajar serat dan kekuatan tekan sejajar. - D untuk kekuatan geser, kekuatan tarik tegaklurus dan untuk kekerasan. - Bentuk dan ukuran sampel sesuai Gambar 5, sedangkan jumlah sampel sesuai Tabel 13. Langkah 3:
Tiap dolok diolah menjadi balok berukuran 6 x 12 x 300 cm, kaso ukuran 5 x 8 x 300 cm rekayasa struktural (full scale) dan untuk bahan sambungan kayu.
untuk uji
42
Langkah 2 Pasak segi empat
Dowel Baut pengencang, mur dan cincin Langkah 1 Akasia mangium Langkah 3-8 Gambar 6.b.: Penyiapan sampel untuk Sambungan Tampang Dua dengan Berbagai Jenis dan Perlakuan Pasak Langkah 1:
Batang Akasia dipilih yang silindris, lurus, bebas cabang dan cacat, ditebang kemudian dibagi dalam tiga bagian batang. Langkah 2:
Tiap bagian batang diolah menjadi balok ukuran 6 x 12 cm dan 5 x 8 cm dan kemudian dipersiapkan menjadi bahan sambungan dengan panjang 20, 28, dan 36 cm, serta dipersiapkan menjadi pasak. Dihindari bagian yang mengandung gubal, kayu tekan atau tarik dan juvenil wood. Langkah 3:
Kayu yang sejenis diolah menjadi pasak bulat dan pasak segi empat. Sambungan dengan dua jenis bentuk pasak tanpa perlakuan dirakit dengan jumlah sesuai Tabel 13. Langkah 4:
Kayu sejenis dipadatkan untuk persiapan pasak bulat dan pasak segi empat terpadatkan. Sambungan dengan dua jenis bentuk pasak yang terpadatkan dirakit dengan jumlah sesuai Tabel 13. Langkah 5:
Kayu ulin dibuat pasak bulat dan pasak segi empat. Sambungan dengan dua jenis bentuk pasak ulin dirakit dengan jumlah sesuai Tabel 13. Langkah 6:
Baja bulat diameter 2 cm dan plat baja setebal 2 cm dibuat menjadi pasak bulat dan pasak segi empat. Sambungan dengan dua jenis bentuk pasak baja dirakit dengan jumlah sesuai Tabel 13. Langkah 7:
Bambu dan plat klam dipersiapkan sebagai pengencang. pengencang bambu atau klam sesuai Tabel 13.
Sambungan
kemudian dirakit dengan
Langkah 8:
Sampel sambungan kayu sistem laminasi menggunakan perekat epoxy dirakit sesuai Tabel 13.
43
b. Pembuatan Sampel Sifat Dasar Pengolahan sampel contoh kecil bebas cacat (CKBC) untuk sifat dasar adalah sesuai Standar ASTM D 143(2008), secondary method khususnya bagi contoh uji kadar air, berat jenis, kerapatan, kekuatan tekan sejajar serat dan kekuatan lentur statis, seperti Gambar 7 berikut:
a. KA, BJ dan kerapatan ( 2,5 x 2,5 x 2,5 cm)
b. Kekuatan tekan sejajar serat (2,5 x 2,5 x 10 cm)
d. Kekuatan geser sejajar serat
c. MOR dan MOE ( 2,5 x 2,5 x 41 cm), jarak sangga 36 cm
e. Kekuatan tarik tegak lurus serat
f. kekuatan tarik sejajar serat Gambar 7. a-f: Contoh Kecil Bebas Cacat Berdasar ASTM D-143(2008)
44
c. Pembuatan Pasak dan Contoh Uji Sambungan Kayu 1). Pasak kayu sejenis (mangium) dan pasak kayu ulin Kayu mangium hasil pemotongan balok seperti pada Gambar
6.b. dibuat pasak
dengan menggunakan mesin dowel sehingga menghasilkan batang pasak bulat (driftpin, mirip gagang sapu) dengan diameter 20 mm dan panjang 80 mm sesuai dengan ukuran lebar komponen sambungan kayu. Dibuat juga pasak segi empat berukuran 20 x 20 x 80 mm dengan menggunakan circular saw. Perlakuan yang sama juga dilakukan untuk mendapatkan pasak kayu ulin. 2). Pasak kayu sejenis densifikasi Kayu mangium hasil potongan balok ukuran 6 x 12 x 300 cm seperti Gambar 6.b. kemudian dijadikan ukuran menjadi 4 x 10 x 30 cm. Potongan kemudian dioven pada suhu berturut-turut 500C selama 30 menit, 1000C selama 30 menit dan 1500C selama 1 jam. Potongan kayu kemudian dipadatkan (densifikasi) dengan menggunakan kempa panas pada suhu 1700C selama 15 menit dengan tekanan sebesar 90 ton. Setelah menjadi kayu padat potongan kayu didiamkan selama satu minggu dalam kondisi kering udara, kemudian dibuat pasak bulat dan pasak segi empat. 3). Pasak baja Pasak baja bulat dibuat dari potongan baja bulat berdiameter 20 mm yang dipotongpotong sepanjang 80 mm, sedangkan pasak baja segi empat dibuat dari memotong plat baja berketebalan 20 mm menjadi ukuran 20 x 20 x 80 mm. 4). Pengencang baut Baut St 37 diameter ½ inch (12,7 mm) panjang 6 inch (152,4 mm) lengkap dengan cincin dan mur dipersiapkan sebagai bahan pengencang sambungan kayu. 5). Pengencang bambu Bambu diolah menjadi batang bulat dengan menggunakan pisau cutter dengan ukuran panjang dan diameter sama dengan pengencang baut. 6). Pembuatan contoh uji sambungan kayu Sambungan tampang dua dibuat dari tiga potongan kayu seperti pada Gambar 6.b. Ukuran komponen sambungan adalah sebagai Gambar 8.a. sampai dengan 8.f. Lubang pasak pada komponen sambungan dengan pasak bulat dibuat dengan mesin bor dengan mata bor yang ukurannya lebih kecil dari besarnya pasak, dengan maksud agar lubang pasak dapat memegang pasak secara kuat, tidak longgar, tetapi juga tidak kekecilan. Demikian pula lubang pasak pada bentuk pasak segi empat, ukuran lubang harus dapat memegang pasak sehingga tidak terjadi kelonggaran. Lubang pengencang
45
dibuat dengan ukuran lebih besar dari diameter pengencang dengan maksud agar pengencang tidak ikut berfungsi sebagai pasak pada saat pasak bekerja. Diameter lubang pengencang adalah 15 mm.
Pada saat perakitan sambungan, baut
dikencangkan dengan torquemeter yang diatur pada kekuatan 10 footpounds (1,4 kilogram meter), dan antar komponen balok sambungan harus masih terdapat celah sangat tipis. 7). Pembuatan contoh uji sambungan berperekat Contoh uji sambungan berperekat (tanpa pasak dan tanpa pengencang) dibuat dengan merekatkan ketiga komponen bahan kayu sambungan dengan merubah fungsi laminasi mekanis menjadi laminasi berperekat. Perekat epoxy diratakan di tiap permukaan yang akan direkat dengan menggunakan kepek (Japan Spachtel), kemudian dikempa dengan klam berpengencang manual selama 24 jam. Bentuk sambungan tampang dua mengikuti pedoman PKKI (1961) dan R-SNI (2002) yang dapat digambarkan sebagai Gambar 8.a. sampai dengan 8.f. berikut: 60x80 40x80
40 40x80
40
80
80 80 80
Pasak: Ø = 20 mm, l:80 mm Pengencang: Ø = ½” = 12,7 mm, l = 6” = 152,4 mm Lubang pengencang: Ø = D+1,6=14,3 mm Jarak tepi: lm/D≤6 → 80/20≤6 min. 1,5D → diambil 2D = 40mm Jarak ujung, komp. tekan: 4D = 4x20 = 80 mm Jarak antar baris: 1,5D<127mm diambil 3D = 60 mm
40
Gambar 8.a. Model dan Ukuran (mm) Komponen Sambungan dengan Dua Pasak Dua Pengencang 60x80
40
40x80
40 40x80 80
80 80 80 80
Pasak: Ø = 20 mm, l:80 mm Pengencang: Ø = ½” = 12,7 mm, l = 6” = 152,4 mm Lubang pengencang: Ø = D+1,6=14,3 mm Jarak tepi: lm/D≤6 → 80/20≤6 min. 1,5D → diambil 2D = 40mm Jarak ujung, komp. tekan: 4D = 4x20 = 80 mm Jarak antar baris: 1,5D<127mm diambil 3D = 60 mm Spasi dalam baris: 4D = 4x20 = 80 mm
80 40
Gambar 8.b. Model dan Ukuran (mm) Komponen Sambungan dengan Empat Pasak Tiga Pengencang
46
60x80
40
40x80
40
40x80 80
80
Pasak: Ø = 20 mm, l:80 mm Pengencang: Ø = ½” = 12,7 mm, l = 6” = 152,4 mm Lubang pengencang: Ø = D+1,6=14,3 mm
80
80 80
80
Jarak tepi: lm/D≤6 → 80/20≤6 min. 1,5D → diambil 2D = 40mm Jarak ujung, komp. tekan: 4D = 4x20 = 80 mm Jarak antar baris: 1,5D<127mm diambil 3D = 60 mm Spasi dalam baris: 4D = 4x20 = 80 mm
80 80
40
Gambar 8.c. Model dan Ukuran (mm) Komponen Sambungan dengan Enam Pasak Empat Pengencang
60x80
40
40x80
40 40x80 80
80
Pasak: 20x20x80 mm Pengencang: Ø = ½” = 12,7 mm, l = 6” = 152,4 mm Lubang pengencang: 20x20x80mm
80 80 80
80
Jarak tepi: lm/h≤6 → 80/20≤6 min. 1,5b→ diambil 2b = 40mm Jarak ujung, komp. tekan: 4h = 4x20 = 80 mm Jarak antar baris: 1,5h<127mm diambil 3h = 60 mm Spasi dalam baris: 4h = 4x20 = 80 mm
80 80
40
Gambar 8.d. Model dan Ukuran (mm) Komponen Sambungan dengan Enam Pasak Segi Empat dengan Empat Pengencang
47
60x80
40x80
Tanpa pasak Tanpa pengencang Perekat epoxy, komposisi 100/100 Berat labur 0,03 gr/cm2
40 40x80 160, 240, dan 320
40
Gambar 8.e. Model dan Ukuran (mm) Komponen Sambungan Berperekat
60x80
40x80
40 40x80
40
80
Tanpa pasak Pengencang: baut, bambu, plat klam Lubang pengencang: Ø = D+1,6=14,3 mm Posisi sama dengan sambungan berpasak
80 80 80 40
Gambar 8.f. Model dan Ukuran (mm) Komponen Sambungan hanya dengan Pengencang
5. Metoda Analisis Data Metoda analisis data untuk hasil penelitian adalah sebagai berikut: a. Metoda Uji Sample Contoh uji yang telah dibuat kemudian diuji dengan metoda pengujian sebagai berikut: 1). Pengujian sifat fisis dan mekanis contoh kecil bebas cacat Pengujian sifat fisis dan mekanis contoh kecil bebas cacat menggunakan rumus yang tercantum dalam Standar ASTM D-143 (2008), meliputi beberapa sifat sebagai berikut: a). Rumus Kadar Air, Kerapatan, Berat Jenis, Pengembangan dan Penyusutan Contoh uji ditimbang untuk mengetahui berat awal. Volume contoh uji diukur dengan mengalikan sisi panjang, lebar dan tebal yang didapat dengan pengukuran dengan kaliper. Contoh uji kemudian dimasukkan dalam oven bersuhu (103 ± 2)0C sampai beratnya konstan (biasanya diperoleh setelah pengeringan dalam oven selama 24 jam),
48
dan
kadar air (KA, moisture content), kerapatan (density) dan berat jenis (specific
gravity) dihitung dengan rumus berikut: KA KU = (B KU – B KT )/B KT * 100% Kerapatan normal = B KU /V KU (gr/cm3) Kerapatan absolute = B KT /V KT (gr/cm3) Berat Jenis = (B KT /V KU )/( WW /V W ) Pengembangan maksimum = l w - lo x 100% lo Penyusutan maksimum = l n - lo x 100% ln Dimana: B KT = berat kering tanur B KU = berat kering udara V KU = volume kering udara V KT = volume kering tanur W W /V W = berat/volume air pada suhu 4,40C = 1 lw = panjang sampel kondisi jenuh air (direndam dalam air 36 jam) = panjang sampel kondisi kering tanur lo ln = panjang sampel kondisi kering udara b). Kekuatan Lentur Statis Pengujian dengan Universal Testing Machine (UTM) Instron® dengan jarak bentang 36 cm dan beban diberikan di tengah bentang contoh uji (center loading). Data yang diperoleh berupa beban dan defleksi yang terjadi. Beban maksimum diperoleh sampai mengalami kerusakan, dan dari hasil pengujian ini dapat ditentukan besarnya modulus elastisitas (MoE) dan modulus patah (MoR), dengan menggunakan rumus: MoE = (∆P L3) / (4 ∆Y.b.h3) MoR = (3PL) / (2bh2) Dimana:
MoE MoR ∆P L b h ∆Y P
(kgf/cm2) (kgf/cm2)
= modulus elastisitas = modulus patah = selisih beban dalam daerah elastis (kgf) = jarak sangga (cm) = tebal (jarak horizontal) penampang contoh uji (cm) = tinggi (jarak vertikal) penampang contoh uji (cm) = simpangan (defleksi) pada beban ∆P (cm) = beban maksimum (kgf)
c). Kekerasan sisi Pengujian kekerasan sisi dilakukan dengan cara memasukkan setengah bola baja dengan diameter 0,444 inch dan luas penampang tekan 1 cm2 ke dalam benda uji sedalam 0,222 in. Pengujian kekerasan sisi ini dilakukan pada dua permukaan, lalu nilainya dirataratakan. Nilai kekerasan sisi dihitung dengan rumus:
49
H = P/A Dimana:
H = kekerasan sisi (kgf/cm2) P = beban (kgf) A = luas penampang bola (1 cm2)
d). Kekuatan tekan sejajar serat Pengujian tekan sejajar serat dilakukan dengan memberikan beban pada arah sejajar serat dengan keduduka n contoh uji vertikal, dengan pemberian beban berlahanlahan sampai contoh uji mengalami kerusakan dan beban tersebut merupakan beban maksimum yang dapat diterima oleh contoh uji. Nilai
kekuatan tekan sejajar serat
dihitung dengan rumus:
σ tk = Pmaks/A Dimana:
σ tk
= kekuatan tekan sejajar serat maksimum (kgf/cm2) P maks = beban maksimum (kgf) A = luas penampang (cm2)
e). Kekuatan Geser Sejajar Serat Pengujian kekuatan geser sejajar serat dilakukan dengan memberikan beban pada arah sejajar serat dengan kedudukan contoh uji vertikal. Pembebanan secara perlahan sampai terjadi kerusakan contoh uji, dan nilai kekuatan geser sejajar serat diperoleh dengan rumus: τ Dimana:
s//
= P maks/A
τ s// = kekuatan geser sejajar serat maksimum (kgf/cm2) P maks = beban maksimum (kgf) A =luas penampang bidang geseran (cm2)
f). Kekuatan Tarik sejajar serat dan tegak lurus serat Pengujian kekuatan tarik sejajar serat dilakukan dengan menarik benda uji pada kedua sisinya sampai benda uji putus. Nilai kekuatan tarik dihitung dengan rumus:
σ tr = P maks/A Dimana:
σ tr
= kekuatan tarik sejajar serat atau tegak lurus serat (kgf/cm2) P maks = beban maksimum (kgf) A = luas penampang bidang putus (cm2)
50
2). Pengujian sifat rekayasa a). Pengujian kayu secara visual dan mekanis ukuran pemakaian (full scale) Pengujian menggunakan dua metoda, yaitu menentukan tegangan ijin lentur melalui pemilahan secara visual (VSG, Visual Stress Grading) dan penentuan tegangan ijin lentur secara masinal (MSR, Mechanical Stress Rating). Secara visual dilakukan dengan pengukuran dimensi, pengamatan cacat kayu, pengukuran kadar air dan penimbangan kayu, lalu ditentukan kelas mutunya berdasarkan NI-5 PKKI 1961. Pengujian secara masinal menggunakan mesin pemilah Panter MPK-5 dengan cara meletakkan kayu di atas mesin tersebut. Kayu kemudian diberi beban awal, lalu dicatat defleksinya. Setelah itu beban ditambahkan dan diukur defleksi yang terjadi. Dengan menggunakan data tersebut dapat ditentukan MOE dengan rumus (SKI C-bo010-1987): MOE P = [(PL3)/4 ∆ybh3)]* fk Sedangkan nilai MOR dapat diperoleh dari nilai MOE Panter dengan menggunakan nilai regresi: MOR P = 9,43 + 0,0036 MoE Dimana:
MOE P = modulus elastisitas Panter (kgf/cm2) MOR P = kekuatan lentur maksimum(patah) Panter (kgf/cm2) P = beban standar (kgf) L = panjang bentang (jarak sangga) (cm) ∆y = defleksi atau lenturan akibat beban standar (cm) b = lebar penampang kayu (cm) h = tebal atau tinggi penampang kayu (cm) fk = faktor koreksi
Selanjutnya perolehan nilai kekuatan kayu dikalikan dengan faktor keamanan sebesar 1/(2,3) sehingga dapat ditemukan nilai tegangan ijin kayu mangium menurut versi ASD (Allowable Stress Design). Untuk lebih membuktikan nilai sifat mekanisnya, setelah diuji dengan mesin Panter MPK-5, kayu kemudian diuji sifat mekanisnya berdasarkan Standar ASTM D-198 (2008) pada mesin UTM Shimadzu
dengan jarak sangga 240 cm dan dengan metoda
two point loading seperti pada Gambar 9 dan rumus perhitungan sebagai berikut:
51
Gambar 9. Peletakan beban dalam pengujian Third Point Loading
MOE S = (23/108) * [(∆PL3) / (∆Ybh3)] MOR S = (PL) / (bh2) Dimana:
(kgf/cm2) (kgf/cm2)
MOE S = modulus elastisitas Shimadzu MOR S = modulus patah Shimadzu ∆P = selisih beban dalam daerah elastis (kgf) L = jarak sangga (cm) b = tebal (jarak horizontal) penampang contoh uji (cm) h = tinggi (jarak vertikal) penampang contoh uji (cm) ∆Y = simpangan (defleksi) pada beban ∆P (cm) P = beban pada saat kayu rusak (kgf)
Penentuan kekuatan kayu mangium sebagai kayu konstruksi dalam format LRFD (Load and Resistance Factor Design) dihitung dengan prosedur realibility normalization dengan standar ASTM D-5457 (2008): Rn = Rp x Ω x KR Dimana: Rn = Reference resistance (tahanan referensi) Rp = nilai dugaan persentil ke-p dari distribusi material Ω = data confident factor KR = reliability normalization factor Dari beberapa perhitungan yang dilakukan di atas akan diperoleh kekuatan karakteristik, tegangan ijin lentur, kelas mutu, tahanan referensi dan nilai ataupun kelas kekuatan lainnya sesuai dengan pedoman yang dipergunakan. b). Pengujian non destruktif ckbc dan balok Pengujian non destruktif dilakukan terhadap contoh uji berbentuk ckbc dan balok dengan cara uji kekakuan dinamis (MoE D ) secara non destruktif menggunakan alat NDT Sylvatest-Duo (frekuensi = 22 kHz). Alat tersebut mempunyai dua transducer gelombang ultrasonik (berfungsi sebagai transmitter dan receiver) yang masing-masing ditancapkan di kedua ujung kayu yang diuji sampai kecepatan gelombang dapat terbaca pada panel alat (dalam mikrodetik). Pada sortimen ckbc pengukuran diulang 3 kali pada titik yang
52
sama, sedangkan pada sortimen balok pengukuran dilakukan masing-masing 3 kali pada 3 titik di kedua ujung, dan data yang digunakan adalah rataan dari ulangan tersebut. Penghitungan nilai kekuatan secara non destruktif dirumuskan sebagai berikut (Christoffel dalam Karlinasari, 2005): MoEd = (ρ/g) * Vus2 dimana:
MoEd = modulus elastisitas dinamis (kgf/cm2) ρ = kerapatan(gr/cm3) g = konstanta gravitasi (9,81 m/detik2) Vus = kecepatan gelombang ultrasonik (m/detik)
3). Pengujian sambungan kayu Pengujian sambungan kayu menggunakan mesin UTM Baldwin dengan posisi seperti pada Gambar 10. Piston akan menekan sambungan dan slip (sesaran) akan direkam oleh dialgauge (deflektometer) LVDT dengan tingkat kesalahan 0,05%. Pencatatan sesaran dilakukan untuk setiap kilogram penambahan beban (interval beban). Pengujian dihentikan bila telah terjadi kerusakan pada sambungan kayu yang diricikan oleh bunyi keretakan sambungan atau saat nilai kemampuan pembebanan tidak mengalami peningkatan meski pembebanan tetap berjalan. Hasil pengujian berupa gambar rekaman kurva tegangan dan regangan yang terjadi, besarnya beban yang mampu dipikul sambungan pada sesaran yang diinginkan, dan kemampuan maksimum sambungan dalam menahan beban.
Piston LVDT Pasak Geser Pengencang Kayu
Gambar 10. Pengujian Sambungan Kayu
Hasil pengujian berupa gambar rekaman kurva beban dan sesaran (load and displacement) yang terjadi, besarnya beban yang mampu dipikul sambungan pada sesaran
53
yang diinginkan, dan kemampuan maksimum sambungan dalam menahan beban. Kurva tersebut dapat dijelaskan dalam Gambar 11 berikut.
Gambar 11. Monitor Pencatatan Alat Uji Baldwin dan Kurva yang Terjadi Akibat Pembebanan pada Sambungan b. Metoda Analisis Data Terhadap data hasil replikasi (ulangan) dilakukan penghitungan nilai rataan, simpangan baku dan koefisien variasi dengan perhitungan sebagai berikut (Snedecor, 1967): _ Nilai rataan pengujian (X)
∑ Xi = n
Nilai simpangan baku (Sd)
_ / ∑ (Xi – X)2 = √ n-1
Nilai koefisien variasi
(Cv) = Sd x 100% X
Dimana Xi = nilai pengamatan individu ke-i N = jumlah contoh pengamatan (Xi-X)2
= kuadrat simpangan baku nilai pengamatan individu terhadap nilai rataannya.
Selanjutnya analisis data hasil penelitian sesuai dengan jenis perlakuannya menggunakan beberapa metoda pengujian dan rancangan percobaan sebagai berikut: 1). Analisis sifat dasar kayu mangium Analisis data sifat dasar (sifat fisis dan mekanis contoh kecil bebas cacat) masingmasing jenis kayu mangium
menggunakan rancangan acak lengkap (completely
54
randomized design) dengan perlakuan berupa variasi peletakan dalam batang (bagian bawah, tengah dan atas) sesuai pengambilan contoh uji yang dilakukan. Model matematika bagi rancangan tersebut adalah:
Yij = μ + τi + ∑ij Dimana Yij = μ = τi = ∑ij =
hasil observasi ke-j dari perlakuan ke-i nilai harapan peubah random Y efek dari perlakuan ke-i galat percobaan yang terjadi karena adanya perlakuan ke-i yang dirandom pada ulangan ke-j.
Selanjutnya bila dari perhitungan analisis sidik ragam (analysis of variance) menunjukkan hal yang signifikan, perlu dilakukan uji beda nyata terkecil (least significant difference). Untuk taraf signifikansi α uji lanjut tersebut dihitung dengan rumus (Gomez dan Gomez, 1995): LSD α
= t * Se
Dimana
t* = t-tabel Se = galat baku (standard error) = √ Kuadrat Rataan Galat/Ulangan
2). Analisis sifat rekayasa kayu utuh Analisis data sifat rekayasa kayu mangium dilaksanakan dengan menggunakan format Allowable Stress Design (ASD, dengan menggunakan standar ASTM D-2915 (2008) untuk memperoleh tegangan ijin (allowable stress), dan format Load and Resistance Factor Design (LRFD dengan berpatokan pada ASTM D-5457 (2008) untuk memperoleh nilai tahanan referensi (reference resistance) kayu mangium yang diteliti. Disamping itu, analisis data juga dilakukan dengan mempergunakan format penentuan tegangan ijin menurut R-SNI tentang Tata Cara Perencanaan Konstruksi Kayu Indonesia (2002) guna mengetahui nilai E yang dimiliki oleh kayu mangium sebagai bahan struktural. 3). Pendugaan hubungan sifat dan kekuatan mangium Pendugaan hubungan sifat kekuatan dibuat dengan menarik hubungan regresi antar parameter predictor terhadap parameter respon sesuai sifat mekanis yang ingin diduga, meliputi beberapa hubungan berikut: a). Berat jenis ckbc terhadap sifat mekanis ckbc dan balok
55
b). Kecepatan gelombang ultrasonik dengan alat NDT Sylvatest-Duo terhadap modulus elastisitas baik ckbc dan balok (dengan alat NDT Sylvatest Duo, MPK Panter dan UTM Instron dan Shimadzu) c). Nilai kekakuan (MoE) dan atau
kekuatan lentur statis (MoR) dari suatu hasil
pengujian terhadap nilai MoE dan atau MoR hasil pengujian dengan metoda atau alat uji lainnya 4). Analisis sambungan kayu berpasak penahan geser a). Analisis terhadap perlakuan 13 sistem sambungan yang berbeda. Analisis statistik tentang kemampuan sistem sambungan
dengan perlakuan
bentuk pasak dan pengencang yang berbeda disusun dalam ANOVA (Analysis of Variance) melalui Desain Eksperimen Satu Faktor dalam Program Minitab versi 14, baik bagi kemampuan sistem sambungan maupun sesaran yang terjadi pada titik beban maksimum maupun kemampuan pada batas proporsi. Bila ANOVA pada program tersebut menunjukkan nilai F yang lebih besar dari P yang berarti perlakuan dalam bentuk jenis sambungan yang berbeda-beda dinyatakan berbeda signifikan sehingga perlu diuji lebih lanjut guna mengetahui perlakuan yang mana saja yang signifikan. Tabel 14.
Jenis Perlakuan 13 Sistem Sambungan yang Berbeda Berdasar Bentuk Pasak dan Jenis Pengencang. Perlakuan Bentuk Pasak Bahan Pasak Pengencang Perekat 1 Epoxy 2 Baut 3 Bambu 4 Bulat Mangium Bambu 5 Bulat Mangium Plat klam 6 Bulat Mangium Baut 7 Bulat M. dipadatkan Baut 8 Bulat Ulin Baut 9 Bulat Baja Baut 10 Segiempat Mangium Baut 11 Segiempat M. dipadatkan Baut 12 Segiempat Ulin Baut 13 Segiempat Baja Baut -
Ukuran komponen sambungan bagi ke 13 sistem sambungan tersebut adalah sama, sehingga titik berat pengamatan adalah pada perbedaan kekuatan sistem sambungan yang dipengaruhi oleh perlakuan sesuai kriteria Tabel 14 diatas.
56
Meski faktor tunggal (yakni sambungan pasak dengan sepasang penahan geser), namun memiliki 13 level terdiri atas 8 level yang merupakan kombinasi 2 macam bentuk dan 4 jenis bahan pasak penahan geser, serta 5 level lainnya terdiri atas sambungan berperekat, sambungan pasak penahan geser bulat dengan dengan plat klam, sambungan pasak penahan geser bulat dengan dengan pengencang bambu, sambungan pasak bambu dan sambungan pasak baut. Uji lanjut menggunakan program Minitab versi 14 dengan interpretasi perbandingan berpasangan menurut Fisher’s Test (yang sering disebut juga dengan Least Significant Difference), dengan ketentuan interpretasi Fisher’s Test bahwa bila interval rata-rata untuk sepasang level faktor yang diperbandingkan memuat bilangan nol, maka keputusannya adalah keduanya memiliki rata-rata kekuatan sambungan maksimum yang sama (Iriawan dan Astuti 2006). b). Analisis statistik kemampuan sistem sambungan berdasar bentuk, jumlah dan bahan pasak penahan geser. Analisis statistik tentang kemampuan sistem sambungan dalam menahan beban baik pada batas proporsi maupun kemampuan maksimumnya dilakukan dengan menggunakan percobaan faktorial 2 x 3 x 4 dalam Rancangan Kelompok Lengkap Teracak (Randomized Completely Block Design) yang terdiri atas: 1). Faktor A (bentuk pasak penahan geser) yang terdiri atas 2 level perekat yaitu a 1 (pasak penahan geser bentuk bulat), a 2 (pasak penahan geser bentuk segiempat) 2). Faktor B (jumlah pasangan pasak) yang terdiri atas tiga level lapisan yaitu b1 (sepasang pasak penahan geser), b 2 (dua pasang pasak penahan geser) dan b3 (tiga pasang pasak penahan geser). 3). Faktor C (jenis bahan pasak penahan geser) yang terdiri atas empat level yaitu c 1 (pasak mangium sejenis dengan komponen sambungan), c 2 (pasak mangium dipadatkan), c 3 (pasak ulin) dan c 4 (pasak baja). Untuk analisis pengaruh faktor tunggal dan interaksi antar faktor
bila
diketemukan hal yang berbeda signifikan dilakukan dengan uji lanjut HSD (Honestly Significant Different, Uji Beda Tulus) (Gomez dan Gomez, 1995) dengan rumus perhitungan: HSD α Dimana
= q α * Se
q = nilai Tabel q(Tukey) Se = galat baku (standard error) = √ Kuadrat Rataan Galat/Ulangan
57
c). Regresi kurva beban-sesaran, kekuatan ijin pasak dan kerusakan pasak Data yang diperoleh pada pengujian sambungan kayu adalah besarnya beban (P) dan besarnya sesaran (y), dan dari keduanya dicari hubungannya dengan menggunakan analisis regresi dan pembuatan kurva sesaran. Dalam analisis regresi terdapat hubungan antar beberapa karakter yang dinyatakan dalam bentuk variabel tidak bebas sebagai fungsi dari variabel bebas yang mempengaruhinya, dan kuat lemahnya hubungan kedua variabel dapat diketahui melalui besar kecilnya nilai koefisien korelasi (r). Jenis analisis regresi yang dicobakan dapat berupa linier, eksponensial, polimonial ataupun lainnya, dan dipilih pada regresi yang mampu menghasilkan koefisien korelasi yang tertinggi. Perhitungan kekuatan ijin tiap pasak juga dilakukan dengan membagi besaran beban dengan jumlah pasak yang mendukungnya, kemudian dirata-ratakan bagi sambungan yang mempunyai perlakuan yang sama. Beban ijin sambungan dihitung sebesar 1/3 x beban maksimum (Wiryomartono, 1977) atau 1/2,75 x beban maksimum dengan batasan sesaran tidak lebih dari 1,5 mm (Yap, 1984). Analisis terhadap besarnya sesaran juga diperlukan agar diketahui kemampuan sambungan dalam memenuhi berbagai standar sesaran yang berlaku. Sesaran dimaksud adalah sebesar 0,38 mm (standar Amerika); 0,80 mm (standar Australia); 1,5 mm (standar Jerman) (Wiryomartono, 1977; Yap, 1984; Sucahyo, 2010). Analisis terhadap kerusakan diamati melalui perubahan bentuk pasak ataupun lubang pasak akibat pembebanan. Pengamatan pada baut pengencang dilakukan melalui perubahan kelurusan baut ataupun kemungkinan perilaku kepala baut dan mur yang ikut melakukan penahanan beban.
58
