A L M O N ______________________________________________________________________________________________
T E R V E Z İ
É S
T A N Á C S A D Ó
STATIKAI SZAKVÉLEMÉNY Kamera kötélpálya tartószerkezet vizsgálata
Budapest, 2011. május 17. ___________________________ Fodor Albert okl. építımérnök tartószerkezeti szakértı T-Sz/01-7300
ALMON Tervezı és Tanácsadó Bt. 1147 Czobor u. 92. 30-9494423;
[email protected]
B T.
Elızmények A
Cablecam
Systems
az
általa
kifejlesztett
kötélpályán
közlekedı
kamera
tartószerkezeteinek statikai vizsgálatára felkérte az Almon Bt-t. A megbízó a felkéréssel egyidıben a kötélpálya rendszert mőködés közben bemutatta, melynek tartószerkezeteit a szakértı szemrevételezés mellett a helyszínen felmérte. A megbízó továbbá az egyes szerkezeti elemek gyártási bizonylatait bemutatta, azokról másolatot adott át a szakértınek. A megbízó által megfogalamazott igény alapján a szakértı feladata a kötélpálya rendszer statikai vizsgálata, a biztonságos mőködés feltételeinek ellenırzése céljából. Ennek keretében vizsgáltuk az egyes elemek teherbírását, így a kötélpálya, a kameramozgató fej, a merevítıtornyok teherbírását, a kihorgonyzás szerkezeteinek állékonyságát, valamint a mozgó kamera függıleges és keresztirányú belengését 80 km/h-s keresztirányú szélterhelés esetén.
A tartószerkezetek leírása A kötélpálya rendszer áll két kihorgonyzó egységbıl, valamint két, egymástól vízszintesen 85 cm távolságban futó, Ø6mm névleges átmérıjő 6x37 típusjelő kétszer sodort acélspirálkötélbıl. A kötelekrıl a Sodronykötél Kft. C08SB6994737-es sorszámmal állított ki Megfelelıségi Nyilatkozat, mely szerint az MSZ EN 10204 szerint 1770 N/mm 2 szakítószilárdsággal rendelkezik. A kötelek rögzítése kétféle módon történhet. Nagyobb magasság és fesztávolság esetén a pálya két végén egy-egy 6.60 m magas rácsos acélszerkezető merevítıtorony biztosítja a szükséges végpontokat. A tornyok övrúdvezetése párhuzamos, krm-e téglalap, 1.5 m magasságban négy irányba ferdén ki van támasztva, az alsó támaszpontokat vízszintes szelvényekkel visszakötötték a toronyhoz. Az övrudak és hosszú oldali rácsrudak Ø32-3-as csıszelvényekbıl-, a rövid oldali rácsrudak Ø16-1.8-as csıszelvényekbıl készültek. Az övrúd és a hosszú oldali rácsrudak kapcsolata felhegesztett csomólemezhez történı csavarozással van megoldva, a rácsrúd felvágásával. A rácsrúdbekötések külpontosak, mivel az övrudakra hegesztett csomólemezek a csı széléhez csatlakoznak. Az övrudak toldása átmenıcsavaros csıhüvellyel történt. A rövid oldali rácsrudakat nem csomólemezzel kötötték be, hanem a körbevezetett varratokkal csatlakoznak az övrudak csıszelvényeihez. A torony tetején a rövid oldali övrudak összetalálkoznak, csúcspontjaikat egy Ø32-3-as gerinc köti össze. A torony tetején (gerincén) átvezetett kábelek ferdén futnak le a lehorgonyzóegységhez, ennek elsı eleme a 950x2000 mm külsı mérető acélkeret, melynek hosszanti szelvényei 90-503-as zártszelvénybıl, keresztszelvényei Ø42-3-as szerkezeti acélcsıbıl készültek. A szelvények egymáshoz hegesztett varrattal sarokmereven illeszkednek. A kifeszített kötelek az acélkeret
tetejére rögzített csigákon átvezetve fordulnak lefele tartó függıleges irányba a zártszelvényekre erısített egyenként ~1 tonna teherbírású csörlıkhöz. Kisebb magassági igény esetén a rácsos tornyokra nincs szükség, a kötelek egyenesen a csörlıt tartó acélkerethez érkeznek. A kötélfeszítéshez szükséges ellensúlyt az acélkerettel összerögzített 1000 l-es vízballasztok biztosítják. A víztartályokkal való kapcsolatot-, valamint az acélkeret felsı kereszttartójának visszahorgonyzását két db párhuzamos, egyenként 1 tonna teherbírású mőanyag szıtt heveder biztosítja. A hevederek minıségérıl és teherbírásáról a megrendelı álta birtokolt mőbizonylat tanuskodik. A vízballasztokat minden esetben hevederekkel egymáshoz is rögzítik. A visszahorgonyzás módja helyszíntıl is függ, esetenként megfelelı teherbírású tereptárgyhoz is történhet, ilyenkor a vízballasztra nincs szükség, vagy elegendı lehet egyik oldalon igénybe venni. A kamera rögzítésére szolgáló futókocsi tartószerkezeteinek anyaga alumínium, négy keréken támaszkodik a köteleken, vízszintes méretei 850x1500 mm, a kerekek kisíklásgátlóval vannak ellátva. A kerekeket összekötı szelvény Ø40-3, ezeket hosszirányban két db 50-50-5-ös zártszelvény köti össze. A hossztartók közepére egy-egy csapágyon átvezetett M20-5.6 meneteszár van rögzítve, melyet védıcsı vesz körül. Erre van felfüggesztve az a – szintén Al anyagú – mozgató fej, amely a kameramozgásokat teszi lehetıvé minden irányban. A kocsi, a kameramozgató szerkezet, valamint a kamera összsúlya: 85 kg, és úgy van kialakítva, hogy súlypontja a kötelek által meghatározott vízszintes sík alatt helyezkedik el. A kocsi távirányítással mozog a kötélpályán, de igény esetén kézzel is mozgatható. A kötélpálya hossza a helyszíni adottságoktól, és a megrendelıi igényektıl függıen 200 mig terjedhet. A kameramozgáshoz szükséges kötélfeszesség 100 m-es kötélpályahossz esetén 2 m belógást enged meg. Ennél kisebb, vagy nagyobb kötélpályahossz esetén értelemszerően a megengedett belógás is arányosan változik.
Anyagminıségek − Szerkezeti acél:
S 235 JRG 2 - MSZ EN 10025-1:2005
− Szerkezeti csavar:
MSZ EN ISO 4014/2001 (DIN 931);
− Anya:
MSZ EN ISO 4032;
− Alátét:
MSZ EN ISO 7091;
− Acélszerkezetek korrózióvédelme festékbevonattal vagy tüzihorganyzással történik. − Varratminıség az MSZ EN ISO 5817:2004 szerint: − sarokvarrat :D, tompavarrat :C kategória.
− Kötıelemek mechanikai tulajdonságai: MSZ EN ISO 898-1:2000 − Kötıelemek korrózióvédelme galvanikus- vagy tüzihorganyzás. − A sodronykötél, csörlık, a mőanyag tartóelemek (kötelek, hevederek) minıségérıl gyártói mőbizonylat nyilatkozik.
Statikai számítások A szerkezetek szilárdsági és alakváltozási számítását az Eurocode szabványsorozat alapján végeztük el. A vizsgált szerkezetekre vonatkozóan a berendezések önsúly-, a bevitt feszítıerık, valamint a használat során fellépı szélterhek hatását vizsgáljuk. A feszítıerı a kötélpálya megfeszítésébıl származó erı, amely a tornyok tetején vízszintesen hat. Értékeit az alább táblázatokban számítjuk. Az elıírás szerint a szélhatást egyszerősített módon az áramló, turbulens szél hatásaival egyenértékő kvázi-statikus nyomásokkal modellezzük. Az MSZ EN 1991-1-4 a szél torlónyomását az ún. terepkategória, a szélsebesség és a terepszint feletti magasság függvényében határozza meg. A szélhatások karakterisztikus értékei továbbá még függnek a szerkezet jellemzıitıl, az ún. erıtényezıtıl, és a szél által érintett referencia szélfelülettıl, és az egy éven belüli elıfordulási valószínőségük 2%. A tornyokra vonatkozó szélteherszámításhoz szükséges alaki tényezık meghatározásánál az MSZ EN 1993-3-1 elıírásai szerint jártunk el, ez alapján határoztuk meg a hatáskombinációkhoz szükséges szélhatásokat, parciális tényezıket, szerkezeti jellemzıket és a statikai számításhoz szükséges egyéb mennyiségeket. Az iránytényezı (c dir ) értékét =0.85-nek vettük fel. A szerkezetet a leggyakoribb, II. megbízhatósági osztályba- (MSZ EN 1993-31/AnnexA) és II. terepkategoriába (MSZ EN 1991-1-4/AnnexA) soroltuk, a számítás során az ezeknek megfelelı biztonsági tényezıket és szélsebesség értékeket vettünk figyelembe. Az EC-0 alapján kimutatjuk, hogy a szerkezetben ébredı hatáskövetkezmények sehol nem lépik túl a vonatkozó ún. ”ellenállások tervezési értékeit” a teherbírási határállapotban. Megvizsgáltuk az ellensúlyok állékonyságát az MSZ EN 1990 (6.4.2) követelményének megfelelıen. A statikai ellenırzés során az alábbi szabványok elıírásait vettük figyelembe: MSZ EN 1990 MSZ EN 1991-1-1 MSZ EN 1993-1-1 MSZ EN 1991-1-4
Eurocode 0: A tartószerkezetek tervezésének alapjai Eurocode 1: A tartószerkezeteket érı hatások: 1-1 Általános hatások. Sőrőség, önsúly és az épületek hasznos terhei Eurocode 3: Acélszerkezetek tervezése: 1-1 Általános és az épületekre vonatkozó szabályok Eurocode 1: A tartószerkezeteket érı hatások: 1-4 Általános hatások. Szélhatás
Az egyes szerkezeti elemek számítására vonatkozó mellékleteket lásd a dokumentáció végén.
Kötélfeszesség szélcsendben Amennyiben 100 m-es kötélhossz mellett 2 m belógás megengedett, úgy a szükséges feszítıerı az erı alatti lehajlás képletébıl kimutatható. Az alapösszefüggés:
f =
l G arctg 2 2 2 4N − F
ql 2 1 koncentrált erı esetén, valamint f = megoszló teher esetén 2 8 N ql 1− 2N
Ezeknek linearizált formája: f =
ql 2 Gl , ahol G=0,85 kN, valamint f = ahol ”q” a kötél önsúlyterhe. 4N 8N
Gl ql 2 + 4 N 8N összefüggésbıl indulhatunk ki. A kötelek nyúlásával nem számolunk, mivel feltételezzük, hogy
A kötél önsúly-, valamint a futókocsi koncentrált terhe ismeretében a fv =
az így kialakult egyensúlyi állapotra a sodrásból származó nyúlások lejátszódtak, és itt már a kötél rugalmas tartományában vagyunk. Egy kötél önsúlya: g=0.00125 kN/m A futóteher (kocsi+tartó+kamera) G=0.85 kN A kötélbelógás arányossága alapján a kötelekben jelentkezı erık (szükséges feszítıerık) különbözı kötélhosszaknál és azokkal arányos belógások esetén a fentiek alapján a következık: Kötélerı (1 kötélben)
Futóteher Kötélzet (egy Kötélhossz önsúlyterhe kötélre)
Belógás
N (kN)
G (kN)
l (m)
q (kN/m2)
f (m)
5,9 6,0 6,5 6,9
0,43 0,43 0,43 0,43
50 100 150 200
0,00125 0,00125 0,00125 0,00125
0,98 2,05 3,02 4,02
80 km/h keresztirányú szél esetén A vizsgálat ugyanazon az elven történik mind szélcsendben, de itt a keresztirányú szélteher hatásait összegezzük vektoriálisan az önsúlyterhekkel. A két kötélre ható vízszintes együttes szélteher: p 80km/h =0.007 kN/m A kocsira ható vízszintes koncentrált szélteher H 80km/h =0.41 kN A kocsira ható csavarónyomaték M 80km/h =0.41x0.50=0.21 kNm A vizsgálathoz a szélcsendben mért belógásokból indulunk, vagyis feltételezzük, hogy a belógó kötél húrmagassága nem-, csak a dılése változik a szél feltámadásával. Kismértékő húrmagasság növekedés a kötél nyúlása miatt jelentkezthet, de a számítás egyszerüsítése miatt ettıl eltekintünk. Az eredı erık kiszámítás után összegezzük a kötélzetre, a kocsira ható
szélteherbıl, valamint az önsúlyterhekbıl származó eredı kilengést a kötélpálya közepén, és ennek feszítıerı növelı hatását (az egyszerüsítés végett az eredıket egyirányúnak tekintjük): Táblázatban összefoglalva: 2 kötélre Kötélerı Eredı Kötélpálya Két kötél ható Futóteher Konc. (két megoszló hossza önsúly G szélerı önsúlya megoszló kötélben) erı q (m) (kN) H (kN) g (kN/m) szélerı p N (kN) (kN/m) (kN/m) 50 100 150 200
14 16,5 18,5 21
0,0025 0,0025 0,0025 0,0025
0,01 0,01 0,01 0,01
0,01 0,01 0,01 0,01
0,85 0,85 0,85 0,85
0,41 0,41 0,41 0,41
Eredı konc. erı Q (kN)
Eredı b kimozdulás (rad) f e (m)
0,94 0,94 0,94 0,94
1,01 1,99 3,04 4,02
vízsz. függ. Kimozd. kimozd f h (m) f v (m)
0,34 0,34 0,34 0,34
0,95 1,88 2,87 3,78
0,34 0,67 1,02 1,35
Megfigyelhetı, hogy a kötélre ható vízszintes terhelés miatt a belógó kötélzet síkja elferdül, a kötélerı pedig a támaszköz-, valamint az eredı terhelések függvényében növekszik. Futókocsi elfordulása keresztirányú szélben A szél csavaróhatásából a futókocsi elfordulását az alábbi összefüggésbıl számolhatjuk: Y g *G*sinα=Yg* H 80km/h *cosα; ez alapján az elfordulás szöge: α=35° Acélkeret ellenırzése Hogyha a kötélzetet az acélkeretek fogadják (tornyok közbeiktatása nélkül) akkor annak függıleges szelvényeiben keletkezı nyomóerı maximális kötélerı esetén (a mellékelt ábra jelöléseivel): F b,Ed (kN)=γ Q *N max /tg(54.6°) = 1.5*10,5/ tg(54.6°) = 11 kN Szelvény kihajlásvizsgálata: Szelvény []50-90-3
L(x=y) 2
L(min) 2
Egységsúly 6,12
Rúd súlya 12,24
A 7,80
Ix=Iy 80,38
Imin i(x=y) 31,73 3,21
imin 2,02
Nb,Rd (max) 160,94
Nb,Rd (min) 121,59
A szelvények egyenként 121.6 kN tengelyirányú nyomóerı felvételére alkalmasak. F b,Ed /N b,Rd =0,09 => MEGFELEL Az acélszerkezet kihasználsága a legnagyobb terhelés esetén is mindössze 9%! Kihorgonyzás állékonyságvizsgálata (borulásvizsgálata) A vízballaszttal összemerevített acélkeret állékonysága meg kell feleljen az MSZ EN 1990 (6.4.2) követelményének, vagyis a borulással szembeni biztonság nagyobb kell legyen mind 1.66. Borítónyomaték alapértéke: M b,Ed = 2*2* N max ; és M b,Rd /M b,Ed >=1.66 A fenti feltétel teljesedéséhez: N max <= M b,Rd /(4*1.66)
Egy vízballaszt esetén a kötélben ébredı max. feszítıerı: N max <=(0.6+a)*10/(4*1.66)=0.9+1.5*a kN Két egymás mögötti vízballaszt esetén ugyanez: N max <=(2.4+2a)*10/(4*1.66)=3.6+3*a kN lehet. Az ”a” méret az acélkeret és a vízballasztok közötti távolságot jelenti. Amennyiben a vízballasztok vízszintes elcsúszás ellen biztosítva vannak úgy az acélkeret és a tartályok közötti távolság növelésével nıhet a lehorgonyzás állékonyságának biztonsága. Ha ”a”=0 (az acélkeret össze van építve a víztartályokkal, úgy min. 3-4 db. vízballasztra is szükség lehet. A fenti példában, ha a feszítıerı 21 kN, akkor két vízballaszt esetén a= min 6 m kell legyen. Ez igaz rácsos tornyok használata esetén is. Az ellensúly borulással szemben akkor biztonságos, ha az összemerevített rendszer együtt marad, vagyis a ballasztok nem csúsznak szét, valamint, ha az ellensúlyrendszer nem tud elcsúszni (pl. acélcövekek leverése a talajba a vízballasztok elıtt). Ezekre a rendszer kiépítésénél fokozottan kell ügyelni. Ha a helyszíni viszonyok engedik, tanácsos valamilyen állékony fix tereptárgyat (fát, épületszerkezetet stb.) bevonni az ellensúly stabilizálásába. Merevítıtornyok statikai vizsgálata A tornyokra ható önsúly, szerelési, és szélterhek mellett a leghangsúlyosabb terhelést a kötelek feszítésébıl származó erık okozzák. A szerkezet nem konzol jellegő, nincs alapozása, sem ellensúllyal nem rendelkezik, így a vízszintes feszítıerık felvételére önmagában nem rendelkezik állékonysággal. Annak ellenére, hogy vízszintes kitámasztásai vannak, ingaoszlopként veszi fel a terheket. Mivel az alsó kitámasztások megléte a teherbírást érzékennyé teszik a toronycsúcs vízszintes elmozdulásaira, ezért a kötélfeszítı erıket minden esetben ki kell egyensúlyozni hátrafeszítéssel. Erre két lehetıség van, egyik az, hogy a torony tetejét eleve 25-30 mm-el ”hátra” kell húzni, mielıtt a feszítıerı be lenne állítva. Másik esetben a feszítés folyamán a kitámasztások alatti talpakat fel kell lazítani, és miután kötélbeállításokat követıen a torony függılegesen ”beállt” a végleges helyzetébe, akkor lehet a talpakat visszaszorítani a talajra. A tornyok tartószerkezeteit önsúly-, szerelési-, szél-, és a feszítés terheire vizsgáltuk meg. A számítást AxisVM végeselem programrendszerrel végeztük el, térbeli rugalmas modellen. A toronyra ható szélterheket a csomópontokra redukálva vettük figyelembe. A rugalmas modell felvételénél a szelvények felmért keresztmetszeti méreteit vettük alapul. A mellékelt eredménytáblázatban szelvényfajtánként mellékeljük mind az övrudakra, mind a rácsrudakra jutó mértékadó igénybevételeket, a szelvények kihasználtságát. Amennyiben az elıbb leírt kiegyensúlyozások megtörténnek, a torony szelvényei és kapcsolatai megfelelnek a vonatkozó erıtani szabványok elıírásainak. A számítás egyes részleteit lásd a mellékletekben.
Kameramozgató szerkezetek vizsgálata A tartószerkezetekre ható terheléseket növelik a gyors mozgásokból származó dinamikusés a gyorsulásokból származó többlethatások. Jelentıs igénybevételnek van kitéve a kocsi és a forgófej közötti szabványos nyaktag. A futókocsi és a kameramozgató fej ”Al” szelvényeinek vizsgálatát rugalmas alapon szintén végeselem programrendszerrel végeztük. A vizsgálandó kamera max. súlya 45 kg. A számítás alapján megállapítást nyert, hogy a futókocsi-, valamint a kameramozgató fej szerkezetei megfelelnek a vonatkozó tartószerkezeti szabványok elıírásainak.
Rajz-, és számítási mellékletek:
p N
N
N
H
N
P
N
N
P
P 1 P
P
P
P
1
G
H80 km/h M 80 km/h
G C
C
C
F b,Ed
max
T
Mb,Ed
Gb
max
H
N
Torony szakaszok
Kamera kötélpálya torony vizsgálata 2011_04
(%)
Rúd hossz [m]
Karcsúság
Ellenállás terv. értéke NRd [kN]
1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4
Ø 32-2 Ø 32-2 Ø 32-2 Ø 32-2 Ø 32-2 Ø 32-2 Ø 32-2 Ø 32-2 Ø 16-1,8 Ø 16-1,8 Ø 16-1,8 Ø 16-1,8
1,40 1,40 1,40 1,40 2,00 2,00 2,20 2,00 1,00 1,00 1,00 0,90
131,70 131,70 131,70 131,70 188,14 188,14 206,96 188,14 197,60 197,60 197,60 177,84
18,46 18,46 18,46 18,46 9,84 9,84 8,24 9,84 3,83 3,83 4,21 5,10
> > > > > > > > > > > >
7,0 9,0 9,0 9,0 0,7 1,0 1,0 0,8 0,4 1,6 1,7 1,5
megfelel megfelel megfelel megfelel megfelel megfelel megfelel megfelel megfelel megfelel megfelel megfelel
38% 49% 49% 49% 7% 10% 12% 8% 10% 42% 40% 29%
Ferde támaszok
1
Ø 32-2
2,10
197,55
9,89
>
1,3
megfelel
13%
Belsı merevítés
1
Ø 32-2
1,70
159,92
14,48
>
0,7
megfelel
5%
Hosszú rácsrudak
Rövid rácsrudak
Szelvellenor-EC
Össz.
Szelvények
Övrudak
2011.05.13
NEd
Szelvényjellemzık (EN 1993-1-1:2005/6.3)
Össz. [kN]
Szigma-X Kft.
AxisVM 10.0 R2d · Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft.
Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Statikai váz
2011.05.13.
Szabvány MSz Eset : Kábel-X
10 ,
Z
X
Y
10 , 50
50
1. oldal
AxisVM 10.0 R2d · Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft.
Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Statikai váz Szabvány MSz Eset : ÖNSúLY
2011.05.13.
1. oldal
AxisVM 10.0 R2d · Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft.
Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Mértékadó kábelterhek
2011.05.13.
Szabvány MSz Eset : Kábel-X
10 ,
Z
X
Y
10 , 50
50
3. oldal
AxisVM 10.0 R2d · Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft.
Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Mértékadó szélterhek
2011.05.13.
Szabvány MSz Eset : SZéLX
0,25 0,25 0,03 0,03
0,03 0,03
0,03 0,03
0,03 0,03
0,03 0,03
0,03 0,03
0,03 0,03
0,03 0,03
Z
X
Y
2. oldal
AxisVM 10.0 R2d · Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft.
Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Mértékadó övrúd - ig.vételek
2011.05.13.
Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : Torony - X E (W) : 4,84E-11 E (P) : 4,84E-11 E (ER) : 5,30E-11 : Nx [kN] Komp. Részlet : Övell 10,50 10,50
Z
X
Y
-8,31
-8,59
-8,34 -7,86
-8,62 -8,96
-7,89
-8,99
-7,52
-9,22
-7,55 -4,93
-9,25 -7,16
-4,95
-7,18
4. oldal
AxisVM 10.0 R2d · Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft.
Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Mértékadó hosszú rácsrúd rúd - ig.vételek
2011.05.13.
Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : Torony - X E (W) : 4,84E-11 E (P) : 4,84E-11 E (ER) : 5,30E-11 : Nx [kN] Komp. Részlet : Hosszú rácsok 10,50
0,51
10,50
0,48
-0,74
0,58
-0,92 -0,77
0,65
0,55
-0,96
-0,69 -0,99
-0,62
-0,59
0,62
-0,95
-0,72
Z
X
Y
5. oldal
AxisVM 10.0 R2d · Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft.
Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Mértékadó rövid rácsrúd rúd - ig.vételek
2011.05.13.
Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : Burkoló Min E (W) : 4,84E-11 E (P) : 4,84E-11 E (ER) : 5,30E-11 : Nx [kN] Komp. Részlet : Rövid rácsok 10,50 10,50
-0,72
-1,47
-1,47
-0,55
-0,55 -1,72
-0,71
-0,72
-1,73
-1,66
-0,62
-1,66
-0,72 -1,42
-0,63
-1,43
-0,73
-1,57
-1,58 -0,72 -0,73 -1,55
-0,39
-0,72
-1,55
-0,38
-0,38 -0,25 -0,40 -0,20
-0,21
Z
X
Y
-0,25
6. oldal
AxisVM 10.0 R2d · Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft.
Kötélpálya torony vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya torony vizsgálata 2011_03.axs Ferde- és belsı merevítık
2011.05.13.
-1,28
Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : Torony - Y E (W) : 4,84E-11 E (P) : 4,84E-11 E (ER) : 5,30E-11 : Nx [kN] Komp. Részlet : Támaszok
-0,70
-2,69
-4,04
-0,16
-1,28
-2,48
-2,73
-4,08 -0,19
-2,51
Z
X
Y
7. oldal
AxisVM 10.0 R2d · Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft.
Kötélpálya szekér vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya szekér vizsgálata 2011_05.axs Futókocsi szerkezetének sz.szál feszültségei
2011.05.12.
-47,30 -43,71
-47,47
-43,71 -47,30
Z Y X
-67,46 -67,46
-112,79 -112,79
-4,84 -7,18
-67,46 -67,46
-7,18 -4,84
-47,30 -43,71
-47,47
-43,71 -47,30
Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : Burkoló Min E (W) : 3,91E-17 E (P) : 3,91E-17 E (ER) : 3,82E-14 : Smin [N/mm2 ] Komp.
1. oldal
AxisVM 10.0 R2d · Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft.
Kötélpálya szekér vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Kötélpálya szekér vizsgálata 2011_05.axs Futókocsi m.adó alakváltozás Lineáris Szabvány Eset E (W) E (P) E (ER) Komp.
2011.05.12.
számítás MSz : ÖNSúLY : 3,91E-17 : 3,91E-17 : 3,82E-14 : eZ [mm]
G
-1,5
-2,4
G
-0,85
G
G
G
-7,7 G
G
-9,0 -7,7
G
-1,5
G
-2,4
G
Z Y X
-1,5
G
-1,5
G
2. oldal
AxisVM 10.0 R2d · Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft.
Kameramozgató fej vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Fej vizsgálata 2011_05.axs Kameramozgató fej - M.adó feszültségek
2011.05.16.
-0,89
Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : ÖNSúLY E (W) : 2,24E-14 E (P) : 2,24E-14 E (ER) : 1,89E-11 : Smin [N/mm2 ] Komp. 0,22
-0,69 1G7
1G7
-7,33 -7,33
-0,83 -0,78 1G7
-0,89
-0,69
17 G
1G7
0,22
-0,83 -0,78
17 G
-0,06
0,29
-11,30 -11,30
-0,47
1G7
1G7
-0,06
0,29
Z
X
Y
2. oldal
AxisVM 10.0 R2d · Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft.
Kameramozgató fej vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Fej vizsgálata 2011_05.axs Kameramozgató fej - M.adó alakváltozás Lineáris Szabvány Eset E (W) E (P) E (ER) Komp.
2011.05.16.
számítás MSz : ÖNSúLY : 2,24E-14 : 2,24E-14 : 1,89E-11 : eZ [mm]
17 G
17 G
17 G -0,47
17 G
1G7
1G7
17 G
17 G
-0,1
Z X
3. oldal
AxisVM 10.0 R2d · Jogosult felhasználó: Szigma-X Kft.
Kameramozgató fej vizsgálata Almon Bt. 2011. 05. Modell: Fej vizsgálata 2011_05.axs Kameramozgató fej - M.adó nyomatékok
2011.05.16.
0,01
0,01 1G7
0,01
0,04 0,04
Lineáris számítás Szabvány MSz Eset : ÖNSúLY E (W) : 2,24E-14 E (P) : 2,24E-14 E (ER) : 1,89E-11 : Mz [kNm] Komp.
1G7
1G7
0,01
1G7
-0,02
-0,02
-0,47
17 G
17 G
-0,02 -0,02
0,07 0,07
1G7
Z
X
Y
1G7
1. oldal
