TUGAS SARJANA Diajukan Untuk Memenuhi Sebagian Dari Syarat-Syarat Memperoleh Gelar Sarjana Teknik. Oleh ERNA RUTIAH NOVARINA

SISTEM PERAWATAN BERBASIS PENCEGAHAN MENURUT RANCANGAN MODULARITY TASK DALAM UPAYA PENURUNAN BIAYA PERAWATAN PADA PT. CAKRA COMPACT ALUMUNIUM INDUSTRIES

TUGAS SARJANA Diajukan Untuk Memenuhi Sebagian Dari Syarat-Syarat Memperoleh Gelar Sarjana Teknik

Oleh

ERNA RUTIAH NOVARINA 040403010

DEPARTEMEN TEKNIK INDUSTRI F A K U L T A S

T E K N I K

UNIVERSITAS SUMATERA UTARA MEDAN 2009 No. Dok.: FM-TS-01-06A;

Tgl. Efektif : 1 Februari 2007;

Rev : 0;

Halaman : 1 dari 1

Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

ABSTRAK

PT. Cakra Compact Alumunium Industries adalah salah satu perusahaan swasta yang bergerak dalam bidang industri alumunium dengan jenis produk billet, alumunium ektrusi dan pabrikasi. Produk hasil perusahaan ini sebagian besar dipasarkan ke luar negeri sedangkan sisanya dipasarkan ke dalam negeri. Oleh karena produk yang dihasilkan kebanyakan pangsa luar negeri, maka kualitas produk perusahaan perlu dijaga. Salah satu faktor untuk dapat menjaga hal ini adalah kondisi mesin produksi yang harus dalam keadaan baik. Untuk dapat menjaga kondisi mesin produksi ini dalam keadaan baik, maka salah satu upaya yang dapat dilakukan adalah dengan melakukan perawatan terhadap mesin produksi ini. Model perawatan yang selama ini digunakan oleh PT. Cakra Compact Alumunium Industries adalah corrective maintenance. Model perawatan ini kurang efisien karena dapat mengakibatkan proses produksi terhenti dan biaya kehilangan produksi yang tinggi. Berbeda dengan preventive maintenance yang dapat mengurangi kerusakan mesin produksi saat produksi berjalan karena adanya jadwal perawatan yang teratur terhadap mesin produksi dan menurunkan biaya kehilangan produksi yang besar. Dengan demikian, perlu adanya suatu perawatan yang lebih baik lagi untuk dapat menurunkan biaya kehilangan produksi dan melancarkan proses produksi perusahaan.. Data yang diperlukan dalam penelitian ini adalah titik perbaikan komponen mesin, urutan pengerjaan perawatan, pengelompokan mesin berdasarkan design modularity, selang waktu interval kerusakan mesin, waktu perawatan penggantian komponen mesin, waktu set up mesin, upah, jumlah jam kerja, hari kerja, jumlah tenaga kerja bagian miantenance, harga jual dan profit produk per kg, harga komponen perawatan dan fungsi kerja bagian mesin yang menjadi objek penelitian. Penerapan model perawatan preventif dihitung dengan pertimbangan biaya penggantian terkecil yaitu berdasarkan total biaya komponen per satuan waktu. Kemudian, dari hasil model perawatan ini, perawatan penggantian komponen akan dikelompokkan berdasarkan modularity design mesin dan selanjutnya model perawatan ini disesuikan waktu perawatannya dengan jam kerja perusahaan. Hasil perhitungan preventive modularity maintenance yaitu sebanyak 7 modul penggantian, diperoleh bahwa biaya penggantian yang harus ditanggung perusahaan adalah sebesar Rp 15.183.636,7692. Artinya, biaya ini ini lebih kecil jika dibandingkan dengan sistem corrective maintenance yang selama ini diterapkan oleh perusahaan (Rp 20.868.098,5368) dan sistem preventive maintenance perhitungan (Rp 19.257.981,6984). Sistem perawatan pencegahan dengan modularity design ini memberikan penurunan biaya penggantian komponen sebesar 27,2399% jika dibandingkan dengan sistem corrective maintenance yang selama ini digunakan perusahaan.


KATA PENGANTAR Puji dan syukur penulis panjatkan kehadirat Tuhan Yang Maha Kuasa atas kasih setiaNya sehingga penulis dapat melakukan penelitian dan menyelesaikan tugas sarjana ini sesuai dengan waktu yang telah ditentukan. Tugas sarjana ini merupakan salah satu syarat akademis yang harus dipenuhi oleh mahasiswa untuk menyelesaikan studi di Departemen Teknik Industri, Fakultas Teknik, Universitas Sumatera Utara. Tugas sarjana ini berjudul “Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries ”. Adapun latar belakang penulis mengangkat judul ini adalah penulis ingin memberikan suatu perbandingan sistem perawatan dengan model preventive maintenance menurut modularity task terhadap model perawatan yang digunakan oleh perusahaan. Penulis menyadari bahwa sepenuhnya tugas sarjana ini masih banyak kekurangan dikarenakan keterbatasan waktu dan pengetahuan penulis. Oleh karena itu, penulis mengharapkan saran dan kritik yang membangun demi kebaikan tugas sarjana ini. Semoga tugas sarjana ini bermanfaat bagi kita semua.

Medan, Juni 2009

PENULIS


UCAPAN TERIMAKASIH

Selama penyusunan laporan tugas sarjana ini, penulis banyak mendapatkan dukungan dan bantuan dari berbagai pihak. Maka pada kesempatan ini dengan hati yang tulus penulis ingin mengucapkan terimakasih kepada: 1. Bapak Dr. Ir. Humala L. Napitupulu, DEA, sebagai dosen pembimbing I dalam penyelesaian Tugas Sarjana ini, yang telah menyediakan waktu dan perhatian untuk membimbing penulis dalam menyelesaikan tugas sarjana ini. 2. Ibu Ir. Nurhayati Sembiring, MT, sebagai dosen pembimbing II dalam penyelesaian Tugas Sarjana ini, yang telah menyediakan waktu dan perhatian untuk membimbing penulis dalam menyelesaikan tugas sarjana ini. 3. Bapak Ir. Sugih Arto Pujangkoro, MM, sebagai Koordinator Tugas Akhir yang telah mengarahkan penulis dalam memahami judul Tugas Sarjana. 4. Bapak Prof. Ir. Sukaria Sinulingga M.Eng, sebagai Koordinator Bidang untuk Manufaktur yang telah mengarahkan penulis dalam memahami judul Tugas Sarjana. 5. Ibu Ir. Rosnani Ginting, MT, sebagai Ketua Departemen Teknik Industri Fakultas Teknik, Universitas Sumatera Utara yang turut memberikan motivasi kepada penulis dalam menyelesaikan tugas sarjana ini. 6. Bapak Usman sebagai pembimbing lapangan yang telah meluangkan waktu untuk membantu penulis dalam perolehan data.


7. Bapak Ir. J.O. Nikson Simbolon sebagai pimpinan persomalia di PT. Cakra Compact Aluminium Industries, yang telah memberikan kesempatan bagi penulis untuk melakukan penelitian. 8. Bang Bowo, Kak Dina, dan Bang Tumijo, selaku pegawai Departemen Teknik Industri, Fakultas Teknik, Universitas Sumatera Utara yang telah membantu penulis dalam pengurusan berkas-berkas tugas sarjana. 9. Kedua Orang tuaku, Kak Riana dan Jenny, Abang Ricky dan Linggom dan adikku Bertrand dan Jessen atas doa, perhatian dan dukungannya yang diberikan kepada penulis. 10. Mama yang kukasihi, walaupun dirimu telah pergi ke rumah Tuhan, aku tetap mengasihimu dan engkaulah sumber inspirasiku dan kekuatanku. 11. Juana, Mariaty dan Anggiat selaku rekan penulis dalam penelitian tugas akhir di PT. Cakra Compact Aluminium Industries yang telah memberikan bantuan, semangat dan dukungan selama ini 12. Elfrida, Desima, Misna, Kak Plorensi, Rendy dan adikku Atania, Putri dan Yetti selaku rekan penulis dalam penelitian tugas akhir atas bantuan, dukungan serta kerja sama yang baik selama penelitian sampai penyelesaian tugas sarjana ini. Demikian ucapan terima kasih ini saya sampaikan, Tuhan memberkati.


DAFTAR ISI

BAB

I

HALAMAN HALAMAN JUDUL ........................................................................

i

LEMBAR PENGESAHAN ..............................................................

ii

ABSTRAK .......................................................................................

iii

SERTIFIKASI EVALUASI DRAFT TUGAS SARJANA ................

iv

KATA PENGANTAR .....................................................................

v

UCAPAN TERIMA KASIH ...........................................................

vi

DAFTAR ISI....................................................................................

viii

DAFTAR TABEL ............................................................................

xiii

DAFTAR GAMBAR .......................................................................

xvi

DAFTAR LAMPIRAN ....................................................................

xvii

PENDAHULUAN 1.1. Latar Belakang Permasalahan ....................................................

I-1

1.2. Rumusan Permasalahan .............................................................

I-3

1.3. Tujuan Penelitian dan Manfaat Penelitian ..................................

I-3

1.4. Batasan Permasalahan dan Asumsi ............................................

I-4

1.5. Periode Penelitian ......................................................................

I-6

1.6. Sistematika Penulisan Laporan ..................................................

I-6

II GAMBARAN UMUM PERUSAHAAN 2.1. Sejarah Perusahaan ....................................................................

II-1

2.2. Ruang Lingkup Bidang Usaha ...................................................

II-3


DAFTAR ISI (Lanjutan)

BAB

HALAMAN 2.3. Struktur Organisasi Perusahaan ................................................. II-4 2.4. Tenaga Kerja dan Jam Kerja ...................................................... II-16 2.5. Sistem Pengupahan dan Jaminan Sosial ..................................... II-19 2.6. Bahan Baku, Bahan Tambahan dan Bahan Penolong ................ II-25 2.6.1. Bahan Baku .................................................................... II-25 2.6.2. Bahan Tambahan ............................................................ II-25 2.6.3. Bahan Penolong .............................................................. II-26 2.7. Mesin-mesin dan Peralatan Produksi ......................................... II-27 2.8. Uraian Proses Produksi ............................................................. II-27 2.8.1. Proses Produksi Pembuatan Profile Alumunium ............. II-27

III

LANDASAN TEORI 3.1. Perawatan (Maintenance) ......................................................... III-1 3.1.1. Defenisi Perawatan (Maintenance) .................................. III-2 3.1.2. Tujuan Perawatan (Maintenance) .................................... III-2 3.1.3. Pengorganisasian Departemen Perawatan (Maintenance Department).................................................................... III-2 3.1.4. Jenis-jenis Perawatan ...................................................... III-5 3.1.4.1. Perawatan Korektif (Corrective Maintenance) .... III-9 3.1.4.2. Perawatan Preventif (Preventive Maintenance) ... III-10 3.1.5. Aspek-aspek Rancangan Perawatan ................................ III-10



BAB

HALAMAN 3.1.5.1. Modularisasi (Modularization) ........................... III-11 3.2. Distribusi Kerusakan ................................................................ III-13 3.3. Keandalan (Reliability) ................................................................ III-18 3.4. Mean Time To Failure .............................................................. III-19 3.5. Identifikasi Distribusi dan Parameter Distribusi ........................ III-20 3.6. Index Of Fit .............................................................................. III-20 3.7. Pengukuran Waktu Kerja .......................................................... III-22 3.8. Model Perhitungan Total Biaya Penggantian ............................ III-24

IV

METODOLOGI PENELITIAN 4.1. Lokasi dan Waktu Penelitian .................................................... IV-1 4.2. Sifat Penelitian ........................................................................ IV-1 4.3. Pengumpulan Data.................................................................... IV-1 4.3.1. Sumber Data ................................................................... IV-1 4.3.2. Langkah Pengumpulan Data............................................ IV-2 4.4. Metode Analisis Data ............................................................... IV-3 4.5. Kesimpulan dan Saran .............................................................. IV-5

V

PENGUMPULAN DAN PENGOLAHAN DATA 5.1. Pengumpulan Data ................................................................... V-1



BAB

HALAMAN 5.1.1. Stasiun Produksi dan Mesin Produksi............................. V-1 5.1.2. Titik Perbaikan Komponen Mesin .................................. V-2 5.1.2.1. Mesin Oven Billet .............................................. V-2 5.1.2.2. Mesin Extrussion Press ..................................... V-3 5.1.3. Urutan Pengerjaan Perawatan......................................... V-4 5.1.4. Pengelompokan Komponen Mesin berdasarkan Design Modularity ..................................................................... V-5 5.1.5. Selang Waktu Interval Kerusakan Mesin ........................ V-8 5.1.6. Waktu Perawatan Komponen Mesin .............................. V-10 5.1.7. Waktu Set Up Mesin ...................................................... V-12 5.1.8. Upah, Jumlah Jam Kerja, Hari Kerja dan Jumlah Tenaga Kerja Bagian Maintenance ............................................ V-13 5.1.9. Harga Jual dan Profit Produk per Kg............................. V-13 5.1.10. Harga Komponen Perawatan ......................................... V-13 5.1.11. Fungsi Kerja Mesin ....................................................... V-14 5.2. Pengolahan Data ...................................................................... V-17 5.2.1. Penentuan Distribusi Kerusakan Komponen Mesin ......... V-17 5.2.2. Waktu Rata-rata Penggantian Komponen Mesin ............. V-25 5.2.3. Perhitungan Upah Tenaga Kerja Bagian Maintenance ..... V-26 5.2.4. Perhitungan Biaya Kehilangan Produksi ......................... V-27



BAB

HALAMAN 5.2.5. Perhitungan Parameter dan MTTF Komponen Mesin ...... V-28 5.2.6. Perhitungan Biaya Penggantian Komponen ..................... V-35 5.2.7. Perhitungan Selang Waktu Penggantian (tp) Optimal ...... V-37

VI

ANALISIS PEMECAHAN MASALAH 6.1. Analisis Biaya Alternatif Penggantian Komponen Berdasarkan Corrective, Preventive dan Preventive Modularity Maintenance…. ........................................................................ VI-1 6.2. Analisis Selang Waktu Penggantian Komponen Berdasarkan Preventive Modularity Maintenance yang Disesuaikan dengan Jam Istirahat Shift..... ................................................................ VI-6 6.3. Pemilihan Jadwal Maintenancei Berdasarkan Cost Minimum dan Penentuan Jadwal Perawatan Penggantian Komponen ........ VI-9

VII

KESIMPULAN DAN SARAN 7.1. Kesimpulan ............................................................................... VII-1 7.2. Saran ......................................................................................... VII-2

DAFTAR PUSTAKA LAMPIRAN


DAFTAR TABEL

TABEL

HALAMAN

2.1.

Tenaga Kerja PT. Cakra Compact Aluminium Industries Medan II-16

2.2.

Jam Kerja Tenaga Kerja PT. Cakra Compact Aluminium Industries .................................................................................... II-16

5.1.

Urutan Pembongkaran Komponen Mesin Extrussion Press ......... V-4

5.2.

Urutan Pembongkaran Komponen Mesin Oven Billet ................. V-4

5.3.

Urutan Pengerjaan Perawatan Pembongkaran dan Pemasangan Komponen Mesin ....................................................................... V-5

5.4.

Data Selang Waktu Interval Kerusakan Mesin Extrussion Press (Jam) .......................................................................................... V-9

5.5.

Data Selang Waktu Interval Kerusakan Mesin Oven Billet (Jam) V-10

5.6.

Data Waktu Perawatan Komponen Mesin Extrussion Press (menit) ....................................................................................... V-11

5.7.

Data Waktu Perawatan Komponen Mesin Oven Billet (menit) .... V-12

5.8.

Harga Komponen Mesin Ekstrusi Kapasitas 1375 ....................... V-13

5.9.

Waktu Antar Kerusakan Distribusi Normal................................. V-18

5.10.

Waktu Antar Kerusakan Distribusi Lognormal ........................... V-19

5.11.

Waktu Antar Kerusakan Distribusi Eksponensial ........................ V-21

5.12.

Waktu Antar Kerusakan Distribusi Weibull ................................ V-23

5.13.

Rekapitulasi Index Of Fit untuk Masing-masing Distribusi Komponen Mesin 1375 .............................................................. V-25


DAFTAR TABEL (Lanjutan)

TABEL 5.14.

HALAMAN Waktu Penggantian Komponen Stick Billet Loader Mesin Extrussion Press......................................................................... V-26

5.15.

Rekapitulasi Waktu Rata-rata Penggantian Komponen Mesin Ekstrusi 1375 ............................................................................. V-26

5.16.

Biaya Tenaga Kerja Maintenance ............................................... V-27

5.17.

Waktu Antar Kerusakan Rantai Mesin Oven Billet...................... V-29

5.18.

Rekapitulasi Perhitungan Parameter b, a, σ, μ dan MTTF Distribusi Normal....................................................................... V-30

5.19.

Waktu Antar Kerusakan Stick Billet Loader................................ V-30

5.20.

Rekapitulasi Perhitungan Parameter-parameter Distribusi Lognormal ................................................................................. V-31

5.21.

Waktu Antar Kerusakan Plat Bakul Billet Loader ....................... V-32

5.22.

Rekapitulasi Perhitungan Parameter-parameter Distribusi Eksponensial .............................................................................. V-33

5.23.

Waktu Antar Kerusakan Pentil As .............................................. V-33

5.24.

Rekapitulasi Perhitungan Parameter-parameter Distribusi Weibull ...................................................................................... V-34

5.25.

Rekapitulasi Nilai MTTF Komponen Mesin Ekstrusi 1375 ......... V-35

5.26.

Biaya Penggantian Komponen Secara Corrective Maintenance .. V-35

5.27.

Biaya Penggantian Komponen Secara Preventive Maintenance .. V-36


DAFTAR TABEL (Lanjutan)

TABEL 5.28.

HALAMAN Selang Waktu Penggantian Preventive Maintenance yang Optimal ...................................................................................... V-38

6.1.

Biaya Penggantian Komponen secara Preventive Modularity Maintenance .............................................................................. VI-2

6.2.

Perbandingan Biaya Corrective, Preventive dan Preventive Modularity Maintenance ............................................................ VI-2

6.3.

Selang Waktu Penggantian Komponen Berdasarkan Preventive Modularity Design ..................................................................... VI-4

6.4.

Selang Waktu Preventive Modularity Maintenance Modifikasi ... VI-7

6.5.

Jadwal Perawatan Penggantian Komponen Mesin Extrussion Press dan Mesin Oven Billet Tahun 2009 ................................... VI-10


DAFTAR GAMBAR

GAMBAR

HALAMAN

2.1.

Struktur Organisasi PT. Cakra Compact Aluminium Industries... II-6

2.2.

Block Diagram Proses Pembuatan Profil Aluminium .................. II-38

3.1.

Peranan Program Perawatan Sebagai Pendukung Aktivitas Produksi ..................................................................................... III-1

3.2.

Hubungan Antara Berbagai Bentuk Perawatan............................ III-9

3.3.

Arsitektur Produk ....................................................................... III-13

3.4.

Gambar Distribusi Normal.......................................................... III-14

4.1.

Block Diagram Metodologi Penelitian ........................................ IV-6

5.1.

Titik Perbaikan Komponen Mesin Extrussion Press.................... V-2

5.2.

Titik Perbaikan Komponen Mesin Oven Billet ............................ V-3

5.3.

Desain Modularity Mesin Extrussion Press ................................ V-6

5.4.

Desain Modularity Mesin Oven Billet ......................................... V-7

5.5.

Struktur Bagian Komponen Mesin Extrussion Press ................... V-7

5.6.

Struktur Bagian Komponen Mesin Oven Billet ........................... V-8

6.1.

Selang Waktu Penggantian Modul 4 dari Mesin Extrussion Press VI-7


DAFTAR LAMPIRAN

LAMPIRAN

HALAMAN

1

Mesin-mesin dan Peralatan Produksi .............................................. L-1

2

Gambar Mesin ................................................................................ L-2

3

Data Waktu Kerusakan Komponen Mesin Ekstrusi 1375 ................ L-3

4

Tabel Standarized Normal Probabilities ......................................... L-4

5

Uji Kecocokan Distribusi Kerusakan Komponen Mesin Ekstrusi 1375 PT. Cakra Compact Alumunium Industries ........................... L-5

6

Perhitungan Waktu Rata-rata Penggantian Komponen Mesin Ekstrusi 1375 PT. Cakra Compact Alumunium Industries .............. L-6

7

Perhitungan Parameter dan MTTF Masing-masing Distribusi Komponen Mesin Ekstrusi 1375 PT. Cakra Compact Alumunium Industries ....................................................................................... L-7

8

Perhitungan Selang Waktu Penggantian Optimal Komponen Mesin Ekstrusi 1375 PT. Cakra Compact Alumunium Industries .............. L-8

9

Perhitungan Jadwal Preventive Modularity Maintenance sesuai Jam Kerja Perusahaan ................................................................... L-9

10

Jadwal Libur PT. Cakra Compact Alumunium Industries Tahun 2009 ............................................................................................. L-10

11

Form Surat Permohonan Tugas Sarjana .......................................... L-11

12

Form Surat Penetapan Tugas Sarjana .............................................. L-12


DAFTAR LAMPIRAN (Lanjutan)

LAMPIRAN

HALAMAN

13

Surat Balasan dari Perusahaan ........................................................ L-13

14

Surat Keputusan Tugas Sarjana ...................................................... L-14

15

Form Berita Acara Laporan Tugas Sarjana ..................................... L-15


BAB I PENDAHULUAN

1.1. Latar Belakang Permasalahan Proses perawatan mesin produksi tidak mungkin dihindari oleh suatu perusahaan karena hal ini berkaitan erat dengan kelancaran proses produksi. Perawatan mesin yang biasanya dilakukan oleh perusahaan hanya berupa corrective maintenance yaitu mengganti komponen jika terjadi kerusakan. Tanpa disadari tindakan tersebut justru mengakibatkan peningkatan biaya produksi dan mengganggu kelancaran produksi sehingga biaya kehilangan produksi perusahaan menjadi tinggi. Berbeda dengan preventive maintenance, yang dapat mengoptimalkan biaya perawatan mesin produksi dengan memperhatikan selang waktu penggantian komponen yang optimal. Maka, hal ini dilakukan dengan cara menghitung selang waktu penggantian komponen yang optimal dengan mempertimbangkan biaya penggantian yang terkecil yang dapat diperoleh dengan cara menghitung total biaya komponen per satuan waktu sehingga pengeluaran perusahaan untuk biaya perawatan mesin dapat berkurang. Untuk melakukan suatu sistem preventive maintenance yang lebih baik lagi, diperlukan suatu pengelompokan unit-unit mesin yang berbeda berdasarkan fungsinya. Pengelompokan ini dilakukan melalui desain modularity dengan harapan dapat mengurangi waktu maintenance mesin, memudahkan dalam pembongkaran atau pemasangan komponen tanpa harus membongkar mesin


secara keseluruhan sehingga diharapkan terjadi penurunan kerusakan komponen selama mesin berjalan. Pengelompokan

dalam

modularity

design

dilaksanakan

melalui

pembagian/pemisahan komponen produk menjadi komponen yang dengan mudah dapat ditukar dan digantikan dengan memperhatikan beberapa faktor seperti biaya, kepraktisannya, dan fungsinya sehingga sistem sebuah mesin akan lebih mudah dipahami dan dikembangkan. Pembagian/pemisahan komponen produk ini akan dibuat menjadi modulmodul yang memiliki fungsi masing-masing komponen yang berbeda namun memiliki persamaan dalam hal mencapai tujuan dari sistem yaitu menjalankan fungsi dari mesin dimana komponen juga harus diperhatikan kemudahan dalam mengaksesnya dan memasangnya. Jadi, proses pembuatan modularity design mesin ini akan dilihat dari fungsi masing-masing komponen, yang kemudian akan dikelompokkan berdasarkan persamaan urutan cara pembongkaran dan pemasangan komponen serta perhatian yang juga terarah pada daur hidup perawatan komponen yang memiliki persamaan daur hidupnya dengan perawatan komponen lainnya. Dengan demikian akan diperoleh penurunan biaya dan kemudahan dalam pembongkaran dan pemasangan komponen untuk kebutuhan perawatan sebuah mesin. Oleh karena itu diperlukan suatu sistem preventive maintenance dengan menggunakan modularity design untuk mencapai hasil yang diinginkan ini.


1.2. Rumusan Permasalahan Dalam penelitian ini yang diangkat menjadi permasalahan adalah mengenai masalah maintenance yaitu tindakan perawatan mesin produksi perusahaan yang masih terpaku pada sistem corrective maintenance. Untuk mengatasi masalah tersebut, maka perlu dianalisis metode maintenance berdasarkan preventive maintenance system yang dapat memberikan biaya perawatan yang minimum dengan jadwal perawatan yang optimum dengan cara membandingkan biaya maintenance antara desain preventive maintenance dan desain preventive modularity maintenance terhadap desain awal perusahaan.

1.3. Tujuan dan Manfaat Penelitian Adapun tujuan dari penelitian ini yaitu : 1. Mendapatkan perbandingan biaya maintenance antara desain yang selama ini digunakan perusahaan, desain preventive maintenance dan desain preventive maintenance yang telah menggunakan modularity 2. Mendapatkan model aplikasi preventive maintenance yang dapat diterapkan sesuai dengan kondisi perusahaan 3. Mendapatkan jadwal preventive maintenance yang optimum.

Manfaat yang diharapkan dapat diperoleh dari penelitian ini adalah : 1. Bagi penulis, yakni dapat menjadi sarana pembelajaran dan pematangan ilmu pengetahuan yang telah diterima selama menjalani perkuliahan. Selain itu


juga, penulis dapat melihat dan menerapkan secara nyata suatu konsep ilmu di lapangan kerja nyata. 2. Bagi Departemen, yakni dapat menjadi literatur yang akan semakin memperkaya penerapan ilmu keteknik-industrian di lapangan kerja nyata serta menjadi bahan literatur bagi penelitian oleh departemen maupun mahasiswa di kemudian hari 3. Bagi perusahaan dapat digunakan sebagai masukan dalam hal : a. Dapat merumuskan suatu prosedur penentuan interval waktu penggantian komponen yang optimal sehingga terhentinya proses produksi pembuatan alumunium

karena

adanya

komponen

mesin

yang

rusak

dapat

diminimisasi. b. Dapat mengurangi biaya perawatan mesin produksi perusahaan yang dapat merugikan perusahaan dari segi biaya pengeluaran perusahaan. c. Dapat melacak kemungkinan kondisi kerusakan mesin untuk masa yang akan datang sehingga memungkinkannya melakukan rencana persiapan dalam mengantisipasi kerusakan mesin ini.

1.4. Batasan Permasalahan dan Asumsi Agar penelitian yang dilakukan tidak menyimpang dari tujuan yang telah ditetapkan sebelumnya, maka terlebih dahulu ditetapkan batasan permasalahan dan asumsi di dalam penelitian ini. Adapun batasan permasalahan dalam penelitian adalah sebagai berikut :


1. Perancangan preventive maintenance hanya dilakukan pada komponen mesin yang sering mengalami perawatan yaitu mesin ektrusi kapasitas 1375 yang meliputi komponen mesin extrussion press dan komponen mesin oven billet. Hal ini karena mesin ini memiliki data historis kerusakan yang cukup baik dibandingkan dengan mesin lainnya 2. Komponen yang menjadi perhatian utama dalam penelitian adalah komponen mesin dengan usia pakai di bawah 2 tahun. Sedangkan asumsi-asumsi yang digunakan dalam penelitian ini antara lain: 1. Tidak ada penambahan mesin atau komponen baru selama penelitian berlangsung 2. Perusahaan tidak melakukan perubahan terhadap desain produk selama pengamatan dilakukan. 3. Cara penggunaan, perawatan maupun cara operasional mesin dianggap normal sesuai dengan panduan teknis dari mesin tersebut 4. Mesin yang beroperasi ditangani oleh tenaga operator yang mahir dan berpengalaman 5. Tenaga kerja bagian maintenance merupakan tenaga kerja yang terlatih dan mahir 6. Sistem dan kapasitas produksi dianggap berjalan dengan normal dan tidak mengalami perubahan pada saat pengamatan dilakukan.


1.5. Periode Penelitian Penelitian ini berlangsung mulai dari tanggal 1 Februari – 31 Maret 2009 di PT. Cakra Compact Alumunium Industries

1.6. Sistematika Penulisan Laporan Agar lebih mudah untuk dipahami dan ditelusuri, maka penulisan laporan tugas sarjana ini disusun ke dalam tujuh bab. Pada Bab I

(Pendahuluan),

diuraikan

mengenai

latar

belakang

permasalahan, rumusan permasalahan, tujuan dan manfaat penelitian, batasan permasalahan dan asumsi yang digunakan, serta sistematika penulisan laporan. Selanjutnya pada Bab II (Gambaran Umum Perusahaan) memuat secara singkat dan padat berbagai atribut dari perusahaan yang menjadi objek penelitian, jenis produk dan spesifikasinya, bahan baku, proses produksi, mesin dan peralatan yang digunakan dalam menunjang proses produksi, serta organisasi dan manajemen dari perusahaan. Selanjutnya pada Bab III (Landasan Teori) diuraikan mengenai tinjauantinjauan kepustakaan yang berisi tentang teori-teori dan pemikiran-pemikiran yang digunakan sebagai landasan dalam pembahasan serta pemecahan permasalahan. Landasan teori yang digunakan adalah bertujuan untuk menguatkan metode yang dipakai untuk memecahkan permasalahan di perusahaan. Untuk lebih memahami apa-apa saja yang harus dilakukan pada saat penelitian dan bagaimana tahapan-tahapan yang dilakukan pada saat penelitian dapat dilihat pada Bab IV (Metodologi Penelitian). Selain itu, di sini juga dibahas mengenai Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

penjelasan secara ringkas tiap tahapan penelitian dengan disertai diagram alirannya. Pada Bab V (Pengumpulan dan Pengolahan Data) diterakan mengenai data hasil penelitian yang diperoleh dari perusahaan sebagai bahan untuk melakukan pengolahan data yang digunakan sebagai dasar pada pembahasan masalah. Lebih lanjut diuraikan tentang hasil yang diperoleh dari analisa data dan pemecahan masalah yang telah dapat dilihat pada Bab VI (Analisis Pemecahan Masalah). Sebagai kesimpulan dari hasil penelitian dan saran-saran bagi pihak perusahaan dapat dilihat pada Bab VII (Kesimpulan dan Saran).


BAB II GAMBARAN UMUM PERUSAHAAN

2.1. Sejarah Perusahaan PT. Cakra Compact Alumunium Industries Medan adalah perusahaan yang bergerak di bidang industri alumunium dengan jenis produk billet, alumunium ekstrusi dan pabrikasi, yang juga merupakan perusahaan Penanaman Modal Asing (PMA). Lokasi perusahaan dan pabrik ini terletak di Jalan Raya Medan-Tanjung Morawa Km 11,5 Tanjung Morawa, Kabupaten Deli Serdang, Sumatera Utara. Perusahaan ini resmi berdiri pada tanggal 24 Agustus 1990 dan terdaftar pada Panitia Teknis Penanaman Modal Sub Penanaman Modal Dalam Negeri dengan luas areal perusahaan didirikan adalah 2,4 Ha. Perusahaan ini adalah perusahaan swasta nasional yang mengolah bahan baku billet menjadi alumunium ekstrusi dengan menggunakan mesin kapasitas 600, 660, 1375 dan 2000 ton. Latar belakang pendirian perusahaan ini adalah karena adanya slogan Sumatera Utara di masa dulu yang dikumandangkan oleh Bapak Gubernur Daerah Tk. I Sumatera Utara mengenai ”Marsipature Hutanabe”, yang kemudian Bapak H. Rahmat Shah merasa terpanggil hatinya untuk kembali ke Medan pada tahun 1990 setelah sekian lama berdiam di Jakarta. Bapak H. Rahmat Shah kemudian memulai usahanya di bidang alumunium. Alasan pendirian usaha ini adalah karena setelah dilaksanakan studi kelayakan oleh Bapak H. Rahmat Shah, diperoleh bahwa bidang usaha ini cukup memiliki prospek yang cerah disebabkan karena sejalan dengan kebijaksanaan pemerintah yang mengadakan beberapa


aturan yang cukup ketat dalam bidang kehutanan khususnya mengenai tebang pilih. Kebijaksanaan ini sedikit banyaknya sangat mempengaruhi industri perkayuan yang sebagaimana diketahui bahwa untuk dunia konstruksi khususnya keperluan bangunan, kayu sebagai komponen utama yang sangat penting terutama dalam pembuatan kosen-kosen, pintu dan lain-lain. Oleh sebab itu, karena terbatasnya sumber untuk penggunaan kayu diharapkan secara lambat laun penggunaan kayu ini dapat digantikan oleh alumunium seperti yang telah dilakukan oleh negara-negara maju di dunia ini. Masa kontruksi PT. Cakra Compact Alumunium Industries Medan dimulai sekitar bulan Oktober 1990, dimana pada saat itu nama perusahaan adalah PT. Cakra Mantaputama dengan status perizinan dari Badan Koordinasi Penanaman Modal (BKPM) berupa Penanaman Modal Dalam Negeri (PMDN) No. 1134/I/PMDN/1990 tanggal 2 November 1990 dengan status badan hukum berbentuk Perseroan Terbatas (PT) yang dikuatkan dengan Akta Notaris dengan No. 177 Tanggal 24 Agustus 1990. Sekitar setahun berikutnya setelah masa kontruksi selesai, perusahaan tersebut mulai berproduksi secara komersial. Kemudian di tahun 1993, perusahaan ini mengadakan kerjasama dengan salah satu pembeli produknya yang berasal dari Singapura yaitu Compact Metal Industries Ltd dalam bentuk kerjasama penanaman modal di PT. Cakra Mantaputama. Atas dasar tersebut maka semakin bertambahnya modal usaha dari perusahaan dan membuat status perizinan perusahaan berubah dari PMDN menjadi PMA (Penanaman Modal Asing) yang tertuang dalam surat dari BKPM No. 18/V/PMA/1993 tanggal 6 Agustus 1993 yang selanjutnya diikuti dengan


perubahan nama perusahaan menjadi PT. Cakra Compact Alumunium Industries Medan berdasarkan Akte Notaris No. 43 Tanggal 4 Februari 1994 yang merupakan gabungan kedua nama perusahaan yang mengadakan kerjasama. Produk ekstrusi alumunium berupa profil-profil yang mempunyai kemurnian 99,50%. Ingot alumunium diolah dan dipadu dengan logam-logam dan zat kimia lainnya untuk mendapatkan sifat tertentu sesuai dengan produk yang akan dibuat ke dalam bentuk alumunium billet sebelum diproses lebih lanjut menjadi barang jadi. Perusahaan mulai berproduksi pada bulan Juli 1991 dan pemasaran perdana adalah ekspor ke Singapura pada bulan November 1991. Perkembangan selanjutnya, perusahaan ini melakukan peleburan (penambahan fasilitas) untuk mesin ekstrusi berkapasitas 2000 ton dan workshop untuk pabrikasi. Adapun workshop pabrikasi ini bertujuan untuk merakit langsung bagian-bagian profil sesuai dengan permintaan pelanggan.

2.2. Ruang Lingkup Bidang Usaha PT. Cakra Compact Alumunium Industries Medan merupakan perusahaan yang bergerak di bidang industri pengolahan alumunium dengan jenis produk yang dihasilkan alumunium ekstrusi dan pabrikasi. Daerah pemasaran yang menjadi tujuan perusahaan ini adalah 95% untuk memenuhi permintaan luar negeri (ekspor) seperti Singapura, Australia, dan Jerman sedangkan yang 5% lagi untuk memenuhi kebutuhan di dalam negeri seperti Medan, Jambi, Pekanbaru, Padang, Surabaya, Jakarta, Semarang dan Yogyakarta.


Adapun spesifikasi produk dapat dijelaskan sebagai berikut : 1. Alumunium Ekstrusi (Profil) Alumunium ekstrusi adalah hasil dari pengolahan alumunium billet yang setelah melalui beberapa tahapan proses yaitu ekstrusi, ageing, anodizing dan powder coating menjadi batangan profil alumunium dengan bentuk yang disesuaikan dengan kebutuhan atau permintaan dari konsumen. Beberapa tipe alumunium ekstrusi yang dihasilkan adalah : a. MF : profil yang melalui proses produksi hingga proses aeging. b. AN : profil yang melalui proses produksi hingga proses anodizing. c. PC

: profil yang melalui proses produksi hingga proses powder coating tanpa melewati proses anodizing.

2. Alumunium Pabrikasi Alumunium pabrikasi adalah merupakan hasil dari perakitan alumunium ekstrusi yang telah selesai dipotong dan dirakit sesuai dengan bentuk yang diinginkan oleh konsumen, misalnya meja, kosen jendela, rak, kosen pintu, sarang lampu dan lain-lain.

2.3. Struktur Organisasi Perusahaan Berbicara mengenai organisasi perusahaan maka akan cencerung didefenisikan sebagai sekumpulan orang yang mempunyai tujuan tertentu dan di antara mereka dilakukan pembagian tugas untuk pencapaian tujuan tersebut. Pengorganisasian merupakan langkah ke arah pelaksanaan rencana yang telah disusun sebelumnya. Dalam menjalankan suatu organisasi perlu dibuat suatu


struktur organisasi. Struktur organisasi perusahaan akan memberikan kejelasan hubungan kerja antara bagian-bagian yang ada di organisasi itu. PT. Cakra Compact Alumunium Industries Medan menggunakan struktur organisasi berbentuk staf, garis dan fungsional, dengan seorang pimpinan tertinggi dipegang oleh seorang board of commosioners sebagai pelaksana operasional program kerja perusahaan. Bentuk ini ditunjukkan dengan adanya spesialisasi tugas, wewenang dan tanggung jawab pada setiap unit organisasi sehingga pelimpahan wewenang dari pimpinan dalam bidang pekerjaan tertentu dapat langsung dilimpahkan kepada unit organisasi yang menangani pekerjaan tersebut. Bagan struktur organisasi perusahaan dapat dilihat pada Gambar 2.1. Adapun uraian tugas, wewenang dan tanggung jawab PT. Cakra Compact Alumunium Industries adalah sebagai berikut : 1. Board of Commisioners a. Sebagai pimpinan tertinggi perusahaan. b. Melakukan pegawasan dan evaluasi berdasarkan laporan President Director maupun dari pengamatan langsung. c. Memilih dan menentukan serta mengangkat Board of Directori. d. Menentukan garis kebijaksanaan umum dan program kerja perusahaan. 2. Board of Director a. Bertanggung jawab penuh atas jalannya perusahaan b. Merencanakan, mengkoordinir, menyerahkan dan mengawasi kegiatankegiatan yang berlangsung di perusahaan agar dapat dicapai sasaran yang dituju seefektif mungkin.


Board Of Commissioners Board Of Directors

Lini Fungsional Staff

Advisors General Manager

Extrution Plan Manager Prod. Adm Superintendent

Ext & Die Corr Superintendent

Fabrication Supervisor

Pwd. Coating Supervisor

Fabrication Manager

QC Assurance Manager

Fabrication Superintendent

QC & QA Superintendent

Penyelia Pabrikasi

Inspection Supervisor

Purchasing & Clerk Assistent

Fabrication Supervisor

Chemist Analist

Import Handling Off.

Personel General Aff.Manager

Personel Off. Internal

Sales Adm. Manager

Prod. Adm Supervisor

Production Adm. Clerk

Wire Cut/Cam Supervisor

Worker

Die Making Supervisor

Worker

Ext. Machine Supervisor

Worker

Material & Part Stock Keeper

Anodizing Line Supervisor 1

Worker

Profile Design Drafter

Taxation Bank Officer

Personel Off. Administration

Anodizing Line Supervisor 2

Worker

Sales Adm. Clerk

Import Doc Handling Off

General Affair

Chemist Analist

Local Purchase Officer

Security

Chasier Inventory General Ledger Account Executive

Account Payable

Personel Off. Internal

Rec/Fotocopy Telp Operator

Cleaning Service

Account Receivable

Extrution Exp.Hand.Off.

Waste Control Supervisor

Worker

Billet Exp. Handling Off.

Pwd. Coating Line Supervisor

Worker

Finish Good Stock Keeper

Packing Line Supervisor

Worker

Local Sales Officer

Maintenance Supervisor

Worker

Electrical Supervisor

Worker

Transportation

Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan2.1. Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Gambar Struktur Organisasi PT. Cakra Compact Aluminium Industries Alumunium Industries, 2010.

c. Membuat peraturan-peraturan intern pada perusahaan. d. Menentukan garis besar kebijaksanaan umum dan program kerja perusahaan. 3. Advisor a. Membantu General Manager dalam menentukan perencanaan atas segala sesuatu untuk mendukung rencana yang telah diatur Board of Commisioners baik di bidang teknik maupun manajerial. b. Mengevaluasi dan memberikan saran kepada General Manager untuk mengatasi suatu masalah yang timbul di dalam perusahaan. 4. General Manager a. Pelaksanaan program kerja perusahaan yang telah direncanakan oleh Board of Commisoners yang bertanggung jawab penuh dalam kelancaran operasional perusahaan. b. Memiliki wewenang dan tanggung jawab dalam mengambil keputusan yang berhubungan dengan rencana operasional, rencana pemasaran, masalah keuangan dan pengembangan perusahaan untuk mendukung rencana yang telah diatur oleh Board of Director. c. Bertanggung jawab atas segala aktivitas yang ada di perusahaan baik ke dalam maupun ke luar perusahaan. d. Memberikan kekuasaan kepada

manajer serta menerima laporan

pertanggungjawaban manajer bagian.


5. Extrusion Plant Manager a. Menyusun dan melaksanakan kebijaksanaan umum pada Extrusion Palnt dengan pedoman dan instruksi kerja General Manager. b. Bertanggung jawab penuh terhadap kegiatan operasional Extrusion Plant dan kegiatan lainnya dengan ekstrusi. c. Mengatur, mengarahkan dan mengawasi seluruh kegiatan-kegiatan di Extrusion Plant. d. Bertanggung jawab kepada General Manager. e. Membawahi seksi Production Adm, Wire CUT/CAM, Die Making, Extrusion dan Die Correction, Anodizing dan Powder Coating. 6. Sales Administration Manager a. Menyusun rencana bisnis perusahaan dalam arti yang luas secara efektif dan efisien sesuai dengan pedoaman dan instruksi kerja dari General Manager. b. Membina hubungan baik dengan pemasok material dan komponen dari dalam dan luar negeri. c. Mengawasi stok material dan komponen yang ada di perusahaan serta barang jadi. d. Menyusun dan memberikan laporan ekspor produk dan impor material ataupun komponen dari dalam dan luar negeri. e. Membawahi seksi Local Purchase, Import Handling, Material and Part Stock, Profile design, Sales Adm, Extrusion Export, Billet Export dan Finished Good Stock.


7. Quality Control and Assurance Manager a. Bertanggung jawab terhadap mutu dari hasil produksi. b. Melakukan pengontrolan yang ketat terhadap produk yang akan dijual dari setiap tahapan proses produksi. c. Membawahi Quality Control dan Quality Assurance. 8. Financial and Accounting Manager a. Membuat anggaran perusahaan dan hal yang berkaitan dengan hutang piutang perusahaan serta transaksi pembelian segala sesuatu yang dibutuhkan pabrik. b. Bertanggung jawab kepada General Manager dalam hal keuangan perusahaan c. Mengeluarkan uang perusahaan dengan seizin General Manager d. Membawahi Cashier, Account Executive, Taxation and Bank Affair dan Import Document. 9. Personal General Affair a. Bertanggung jawab terhadap masalah-maslah yang berkaitan dengn ketenagakerjaan, baik itu perekrutan, pelatihan, peraturan/kebijaksanaan perusahaan, kesejahteraan, administrasi, gaji dan lembur. b. Melaksanakan pedoman dan instruksi kerja yang berkaitan dengan permasalahan umum perusahaan seperti memberikan pelayanan informasi kepada perusahaan yang memerlukan.


10. Production Admnistration Superintendent a. Bertanggung jawab kepada semua urusan yang berhubungan dengan Administration Extrusion Plant. b. Mengelola dan menyimpan data pada Extrusion Plant. 11. Extrusion and Die Correction Superintendent a. Mengawasi segala kegiatan proses ekstrusi untuk semua mesin ekstrusi. b. Mengawasi semua kegiatan pada Die Correction. c. Membawahi supervisor pada masing-masing mesin ekstrusi. 12. Anodozing Superintendent a. Mengawasi semua kegiatan yang ada pada anodizing. b. Membuat dan menyusun kebutuhan bahan pada bagian anodizing. c. Mengawasi dan mengendalikan limbah proses anodizing khususnya kandungan zat kimia yang terdapat pada limbah tersebut. d. Membawahi Supervisor Anodizing, Waste Control dan Chemist Analist. 13. Powder Coating Superintendent a. Mengawasi semua kegiatan yang ada pada powder coating. b. Membuat/menyusun laporan mengenai kebutuhan bahan untuk proses powder coating. c. Membawahi Powder Coating Supervisor. 14. Wire Cut/Cam Supervisor a. Mengawasi proses wire cut agar sesuai dengan spesifikasi yang telah ditetapkan pada design (gambar teknik). b. Bertanggung jawab kepada Extrusion Plant Manager.


15. Die Making Supervisor a. Mengawasi rancangan gambar teknik die sesuai dengan spesifikasi yang telah ditetapkan oleh konsumen. b. Bertanggung jawab kepada Extrusion Plant Manager. 16. Extrusion Machine Supervisor a. Mengawasi segala kegiatan operasional pada mesin ekstrusi masingmasing. b. Mengadakan pengendalian mutu pada ekstrusi. c. Bertanggung jawab kepada Extrusion and Die Correction Superintendent. 17. Anodozing Line Supervisor a. Mengawasi proses anodizing tahap demi tahap. b. Bertanggung jawab kepada Anodizing Superintendent. 18. Chemist Analist a. Melakukan analisa larutan proses anodizing agar memenuhi spesifikasi mutu yang telah ditetapkan. b. Bertanggung jawab kepada Anodizing Superintendent. 19. Waste Control Supervisor a. Mengendalikan limbah yang ditimbulkan proses anodizing. b. Bertanggung jawab kepada Anodizing Superintendent. 20. Powder Coating Supervisor a. Mengawasi proses powder coating sekaligus melakukan quality control. b. Bertanggung jawab kepada Powder Coating Superintendent.


21. Packing Supervisor a. Mengawasi kegiatan operasional proses packing. b. Membuat/menyusun laporan penggunaan dan kebutuhan bahan untuk packing. c. Bertanggung jawab kepada Extrusion Plant Superintendent. 22. Maintenance Supervisor a. Mengadakan perbaikan dan pemeliharaan terhadap peralatan dan mesin pada Extrusion Plant. b. Menyampaikan laporan tentang spare part mesin kepada Extrusion Plant Manager. 23. Electrical Supervisor a. Mengontrol dan mengawasi listrik pada Extrusin Plant guna menjaga kelancaran produksi. b. Memperbaiki kerusakan listrik pada pabrik sekaligus perawatannya. c. Bertanggung jawab kepada Extrusion Plant Manager. 24. Local Purchase Officer a. Melakukan pembelian material dan part berasal dari pemasok lokal. b. Menyusun laporan pembelian material dan part serta administrasi yang berkaitan dengan pembeliannya. c. Bertanggung jawab kepada Bussiness Manager. d. Membawahi Purchasing Administration Clerk.


25. Import Handling Officer a. Menerima material dan part impor sesuai instruksi Bussiness Manager serta berkoordinasi dengan Administration Clerk. b. Bertanggung jawab kepada Bussiness Manager. 26. Material and Stock Keeper a. Mengawasi dan mengendalikan stock dari material dan part untuk produksi. b. Menyusun laporan kondisi stock secara rutin kepada Bussiness Manager. c. Membawahi Assistance. 27. Profile Design a. Mendokumentasikan rancangan profile guna diperlihatkan kepada konsumen atau calon konsumen. b. Bertanggung jawab kepada Bussiness Manager. 28. Sales Administration Clerk a. Melakukan kegiatan adminstrasi penjulan produk. b. Melakukan koordinasi dengan Local Marketing Manager berkaitan dengan pemasaran lokal. c. Bertanggung jawab kepada Bussiness Manager. 29. Extrusion Export Handling Officer a. Mempersiapkan dokumen ekspor produk ekstrusi. b. Bertanggung jawab kepada Bussiness Manager. 30. Billet Export Handling Officer a. Mempersiapkan dokumen ekspor produk billet.


b. Bertanggung jawab kepada Bussiness Manager. 31. Finished Good Stock Keeper a. Mengawasi kondisi stock seluruh finished goog. b. Menyusun laporan kondisi stock kepada Bussiness Manager. 32. Local Sales Officer a. Melaksanakan pedoman aktivitas pemasaran lokal berdasarkan peoman dan instruksi kerja Local Marketing. b. Bertanggung jawab kepada Marketing Manager. 33. Cashier a. Mengeluarkan uang akuntansi sehari-hari. b. Bertanggung jawab kepada Financial and Account Manager. 34. Account Executive a. Melakukan aktivitas akuntansi sehari-hari. b. Membawahi inventory dan General Ledger, Account Payable dan Account Receivable. c. Menyusun laporan akuntansi guna diberikan kepada Financial and Accounting Manager. d. Bertanggung jawab kepada Financial and Accounting Manager. 35. Inventory and General Ledger a. Mencatat kondisi persediaan dan melaporkan kepada Account Executive. b. Menyusun general ledger. c. Bertanggung jawab kepada Account Executive.


36. Account Payable a. Melaksanakan pembayaran hutang perusahaan. b. Mencatat dan menyusun laporan hutang perusahaan sesuai dengan instruksi kerja Account Executive. 37. Account Receivable a. Menyusun laporan penerimaan hutang perusahaan guna diberikan kepada Account Executive. b. Bertanggung jawab kepada Account Executive. 38. Taxation and Bank Affair a. Melakukan perhitungan pajak dan membuat laporan untuk Financial and Account Manager. b. Menyelesaikan masalah yang berasal dari bank. c. Bertanggung jawab kepada Financial and Account Manager. 39. Import Document Handling Officer a. Mempersiapkan dokumen guna kelancaran barang-barang impor. b. Bertanggung jawab kepada Financial and Account Manager. 40. Personnel Officer Internal a. Mengawasi kegiatan internal kantor seperti fotokopi, transportasi, keamanan dan kebersihan lingkungan. b. Menyampaikan pesan, berita dari dalam dan luar perusahaan kepada Personnel and General Affair Manager. c. Bertanggung jawab kepada Personnel and General Affair Manager.


41. Personnel Officer Administration a. Melaksanakan admnistrasi kepegawaian seperti izin cuti, perlengkapan kerja dan surat-menyurat kepegawaian. b. Bertanggung jawab kepada Personnel and General Affair Manager. 42. General Affair a. Melaksanakan pedoman dan instruksi kerja yang berkaitan denagn permasalahan umum perusahaan seperti memberikan pelayanan informasi tentang perusahaan bagi yang membutuhkan. b. Bertanggung jawab kepada Personnel and General Affair Manager.

2.4. Tenaga Kerja dan Jam Kerja Tenaga kerja pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries Medan merupakan tenaga kerja tetap yang terdiri dari tenaga kerja langsung dan tenaga kerja tidak langsung. Tenaga kerja langsung pada bagian produksi/pengolahan sedangkan tenaga kerja tidak langsung adalah tenaga kerja yang bekerja di luar bagian produksi. Jumlah tenaga kerja pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries pada tahun 2008-2009 adalah berjumlah 330 orang yang dapat dilihat pada Tabel 2.1. Tabel 2.1. Tenaga Kerja PT. Cakra Compact Alumunium Industries Medan Departemen/ Divisi

Jumlah

A. SALES ADMINISTRATION DEPARTMENT 1.

Manager

2

2.

Local Sales

1

3.

Sales Administration

1


Tabel 2.1. Tenaga Kerja PT. Cakra Compact Alumunium Industries Medan (Lanjutan) Departemen/ Divisi

Jumlah

4.

Finish Good Store

6

5.

Drafter

3

6.

Export Sales

2

7.

Fabrication

21

8.

Local Purchasing

1

9.

Purchasing Administration

2

Jumlah

39

B. FINANCIAL DEPARTMENT 1.

Manager

1

2.

Account Officer

1

3.

Cashier

1

4.

Taxation

2

5.

Ledger

1

6.

Stock Keeper

1

Jumlah

7

C. PERSONNEL DEPARTMENT 1.

Manager

1

2.

Personal Officer

1

3.

Receptionist

2

4.

Transportation

3

5.

Security

13

6.

Cleaning Service

5

Jumlah

25

D. EXTRUSION DEPARTMENT 1.

Manager

1

2.

Production Adm.

5

3.

Mould & Dies Division

41

4.

Extrusion Division

102

5.

Anodizing Division

46

6.

Powder Coating Division

14

7.

Packing Division

21

8.

Maintenance Division

12

Jumlah

242


Tabel 2.1. Tenaga Kerja PT. Cakra Compact Alumunium Industries Medan (Lanjutan) Departemen/ Divisi

Jumlah

E. QUALITY CONTROL & ASSURANCE DEPARTMENT 1.

Superintendent

1

2.

Inspector

12

3.

Helper

2

Jumlah

15

TOTAL

330

Sumber: PT. Cakra Compact Aluminium Industries

Jam kerja pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries Medan dapat dibagi menjadi dua bagian, yaitu jam kerja pegawai perkantoran dan jam kerja karyawan bagian produksi. Pengaturan jam kerja di PT. Cakra Compact Alumunium Industries Medan dapat dilihat pada Tabel 2.2 berikut. Tabel 2.2. Jam Kerja Tenaga Kerja PT. Cakra Compact Alumunium Industries No. 1

Karyawan Kantor

Hari a. Senin - Kamis

b. Jumat

2

Produksi

Shift

Waktu

-

08.00 – 12.00

Kerja Aktif

12.00 – 13.00

Istirahat

13.00 – 17.00

Kerja Aktif

08.00 – 12.00

Kerja Aktif

12.00 – 14.00

Istirahat

14.00 – 17.00

Kerja Aktif

-

Keterangan

c. Sabtu

-

08.00 -12.00

Kerja Aktif

a. Senin - Kamis

I

07.00 – 12.00

Kerja Aktif

12.00 – 13.00

Istirahat

13.00 – 15.00

Kerja Aktif

15.00 – 18.30

Kerja Aktif

II


Tabel 2.2. Jam Kerja Tenaga Kerja PT. Cakra Compact Alumunium Industries (Lanjutan) No.

Karyawan

Hari

Shift

III

b. Jumat

I

II

III

c. Sabtu

-

Waktu

Keterangan

18.30 – 19.00

Istirahat

19.00 – 23.00

Kerja Aktif

23.00 – 03.00

Kerja Aktif

03.00 – 04.00

Istirahat

04.00 – 07.00

Kerja Aktif

07.00 – 12.00

Kerja Aktif

12.00 – 13.00

Istirahat

14.00 – 15.00

Kerja Aktif

15.00 – 18.30

Kerja Aktif

18.30 – 19.00

Istirahat

19.00 – 23.00

Kerja Aktif

23.00 – 03.00

Kerja Aktif

03.00 – 03.30

Istirahat

03.30 – 07.00

Kerja Aktif

07.00 – 12.00

Kerja Aktif

Sumber: PT. Cakra Compact Aluminium Industries

Hari Minggu dan hari-hari besar lainnya merupakan hari libur. Namun, pada hari libur kadang-kadang pabrik juga beroperasi. Pelaksanaan kerja pada hari libur dan di luar ketentuan di atas dikategorikan ke dalam jam kerja lembur. Kerja lembur dilakukan apabila order dari konsumen cukup besar dan harus dikirim dalam jangka waktu yang relatif singkat.

2.5. Sistem Pengupahan dan Jaminan Sosial Upah adalah suatu penerimaan sebagai imbalan dari pengusaha kepada buruh untuk suatu pekerjaan atau jasa yang telah akan dilakukan dengan baik dan


sesuai dengan ketentuan, dinyatakan atau dinilai dalam bentuk uang, yang ditetapkan menurut suatu persetujuan atau peraturan perundang-undangan dan dibayar atas suatu perjanjian kerja antara pengusaha dengan buruh, termasuk tunjangan, baik untuk buruh ataupun untuk keluarganya. Pada dasarnya upah diberikan dalam bentuk uang dan pembayaran upah dilakukan dengan alat pembayaran yang sah atau pemindah bukuan melalui bank. Tempat pembayaran upah dilakukan dimana buruh bekerja atau melalui proses transfer bank. Pengusaha dalam hal pembayaran upah tidak boleh melakukan diskriminasi antara buruh laki-laki dengan buruh perempuan, suku ras agama maupun golongan untuk suatu pekerjaan yang sama nilainya. Sistem pengupahan yang diberlakukan di PT. Cakra Compact Alumunium Industries Medan adalah setiap karyawan menerima gaji pada setiap bulannya dihitung dari tanggal 27 sampai tanggal 28 bulan berikutnya atau pada tanggal berikutnya apabila tanggal 27 tersebut jatuh pada hari libur, sabtu dan minggu. Upah terdiri dari ; 1. Upah pokok Upah pokok ialah dasar upah yang diberikan tidak boleh kurang dari ketentuan Upah Minimum Regional (UMR) Dalam hal UMR naik, maka upah pokok akan dinaikkan proporsional sesuai dengan tingkatan upah yang dimiliki berdasarkan penyesuaian biaya hidup atau penilaian prestasi kerja. 2. Upah lembur Upah lembur adalah upah yang diberikan kepada tenaga kerja karena melebihi jam kerja biasanya. Perusahaan mengizinkan jam lembur apabila ada situasi


khusus yang harus mendapatkan perhatian dengan maksimal jam lembur sebanyak 4 jam dan jumlah tenaga kerja yang diperbolehkan lembur sebanyak 12 orang per divisi. Besarnya upah lembur per jam yang diberikan perusahaan kepada tenaga kerja adalah

1 x gaji pokok x 2 173

3. Tunjangan tetap Tunjangan tetap ialah tunjangan yang diberikan perusahaan yang sifatnya tetap dan tidak berpengaruh kepada kehadiran buruh dalam melakukan pekerjaannya. Tunjangan tetap ini terdiri dari tunjangan jabatan. Tunjangan jabatan ialah tunjangan yang diberikan kepada seorang buruh yang memegang jabatan tertentu. Tunjangan jabatan yaitu sebagai pelengkap gaji pokok, mengingat adanya pekerjaan-pekerjaan yang memegang peranan dan tanggung jawab serta tuntutan khusus. Tunjangan jabatan ini diberikan selama yang bersangkutan masih memegang jabatan tertentu dan akan dicabut bila yang bersangkutan tidak lagi memegang jabatan tersebut, termasuk karena dimutasi oleh perusahaan. 4. Tunjangan tidak tetap Tunjangan tidak tetap adalah tunjangan yang diberikan oleh perusahaan yang sifatnya tidak tetap dan sangat berpengaruh kepada kehadiran buruh bekerja dalam melakukan pekerjaannya. Tunjangan tidak tetap ini terdiri dari : a. Tunjangan transport Tunjangan transport diberikan kepada tenaga kerja sebagai ganti ongkos yang dikeluarkan tenaga kerja untuk mencapai tempat kerja. Kenaikan


tunjangan

transport

ini

akan

disesuaikan

dengan

kenaikan

pengangkutan/estafet. b. Tunjangan kerajinan Tunjangan kerajinan/kehadiran diberikan sebagai rangsangan untuk menumbuhkan motivasi kerja bagi buruh. Selain upah resmi di atas, perusahaan juga memberikan upah lain kepada tenaga kerja yaitu : 1. Upah kerja shift Perusahaan dapat menetapkan jadwal waktu kerja yang meliputi kerja pada waktu sore dan malam hari yang disebut dengan jam kerja shift. Untuk buruh yang bekerja pada shift sore akan diberikan fooding oleh perusahaan dan apabila

perusahaan

kesulitan

memberikan

fooding

maka

dalam

pelaksanaannya dapat diganti dengan uang. Jumlah pemberian uang ini dapat berubah sewaktu-waktu melalui musyawarah antara pengusaha dengan karyawan. 2. Tunjangan Hari Raya Tunjangan hari raya adalah tunjangan yang diberikan kepada karyawan yang telah bekerja lebih dari 3 bulan. Tunjangan Hari Raya (THR) diberikan setiap menjelang hari raya dimana tunjangan tersebut diberikan selambat-lambatnya 2 minggu sebelum pelaksanaan hari raya. Komponen upah untuk dasar perhitungan THR adalah terdiri dari upah pokok dan tunjangan tetap. Besarnya pemberian THR ditentukan dengan masa kerja buruh yang bersangkutan, diatur dengan ketentuan sebagai berikut :


a. Masa kerja lebih dari 3 bulan (lulus masa percobaan), kurang dari satu tahun akan diberikan secara proporsional dengan perhitungan sebagai berikut : THR = masa kerja/12 x upah b. Masa kerja 1 tahun atau lebih tetapi kurang dari 3 tahun, diberikan 1 bulan upah c. Masa kerja 3 tahun atau lebih tetapi kurang dari 5 tahun, diberikan 1,5 bulan upah d. Masa kerja 5 tahun atau leih tetapi kurang dari 8 tahun, diberikan 2 bulan upah 3. Tunjangan insentif Tunjangan insentif adalah tunjangan yang diberikan setiap bulannya kepada karyawan yang tidak pernah absen dalam satu bulan. 4. Biaya perjalanan dinas Ketentuan pembayaran biaya perjalanan dinas hanya berlaku bagi buruh yang melakukan perjalanan dinas di atas 50 Km. 5. Bonus tahunan Sistem bonus tahunan dirancang dengan dasar pengertian agar buruh dapat ikut menikmati kemajuan perusahaan. Perusahaan memberikan bonus tahunan bila perusahaan mampu meningkatkan produksi secara terus-menerus, mampu menjual produk di atas target yang telah ditetapkan secara akumulasi yaitu melewati batas Break Even Point dan dapat diketahui dari audit perusahaan secara tahunan. Sistem bonus tahunan diberikan dengan mempertimbangkan


produktivitas, efisiensi, kualitas dan kuantitas serta kerusakan/kehilangan barang. Nilai total bonus tahunan ditentukan oleh pengusaha untuk seluruh buruh sebagai kesatuan, pembagian kepada masing-masing buruh akan diatur sesuai ketentuan yang ditetapkan oleh pengusaha. Usaha-usaha yang dilakukan PT. Cakra Compact Alumunium Industries Medan yang bertujuan untuk meningkatkan kesejahteraan karyawan adalah sebagai berikut : 1. Jaminan Sosial Tenaga Kerja (JAMSOSTEK) Jaminan Sosial Tenagan Kerja (JAMSOSTEK) adalah suatu bentuk asuransi yang dibuat oleh pemerintah untuk melindungi tenaga kerja. 2. Asuransi Kesehatan (ASKES) Asuransi Kesehatan (ASKES) adalah asuransi kesehatan bagi karyawan perusahaan dengan ketentuan-ketentuan yang telah ditetapkan oleh ASKES. 3. Cuti Pemberian cuti dilakukan perusahaan untuk menghilangkan kejenuhan dan rasa bosan tenaga kerja selama bekerja di perusahaan. Lamanya cuti yang diijinkan oleh perusahaan adalah 12 hari kerja setiap tahunnya dengan rincian bahwa setiap bulan tenaga kerja mendapatkan 1 hari cuti. 4. Usia dan Uang Pensiun Pemberian uang pensiun diberikan perusahaan untuk buruh yang telah mencapai usia 55 tahun dan perusahaan memberhentikannya secara terhormat karena telah mencapai usia pensiun. Buruh juga dapat mengajukan pensiun agar dipercepat 5 tahun lebih awal dari batas usia pensiun karena alasan


kesehatan atau alasan lainnya yang dpat diterima oleh perusahaan apabila buruh sudah mempunyai masa kerja di perusahaan di atas 10 tahun.

2.6. Bahan Baku, Bahan Tambahan dan Bahan Penolong 2.6.1. Bahan Baku Bahan baku adalah semua bahan utama yang digunakan dalam pembuatan suatu produk dan ikut dalam proses produksi serta memiliki persentase terbesar dibandingkan dengan bahan - bahan lainnya. Bahan baku yang digunakan oleh PT. Cakra Compact Alumunium Industries adalah billet yang diimpor dari Dubai..

2.6.2. Bahan Tambahan Bahan tambahan merupakan bahan yang ditambahkan pada produk, dimana dengan kehadirannya dapat meningkatkan mutu atau kualitas produk serta pemakaiannya relatif sedikit. Bahan tambahan yang digunakan untuk pembuatan alumunium ekstrusi adalah : 1. Serbuk Cat Fungsi : Sebagai cat untuk melapisi permukaan alumunium. Terdiri dari : Dupont Fca Ral, Interpon Ran 7044, dan Oxyplast Green 2. Hard Wall 3 Cold Seal Fungsi : Untuk menutup pori-pori pada permukaan profil agar lebih tahan terhadap goresan. 3. Plastik Fungsi : Sebagai pembungkus profil yang akan dikirim.


4. Selotip Fungsi : Sebagai perekat pembungkus.

2.6.3. Bahan Penolong Bahan penolong merupakan bahan yang digunakan dalam pembuatan suatu produk dalam rangka memperlancar proses produksi tetapi tidak ikut dalam produk akhir karena dipakai hanya untuk dapat mempercepat proses produksi. Bahan penolong yang digunakan untuk pembuatan alumunium ekstrusi (profil) yaitu : 1. Causatic Soda Fungsi : Sebagai etchant dalam proses etching. 2. Asam Sulfat Fungsi : Sebagai larutan elektrolit pada proses anodizing. 3. FKS Etchant Fungsi : Sebagai larutan pada proses etchant 4. FKS Hardcoat Additive Fungsi : Sebagai zat additive untuk mempercepat reaksi. 5. Stannal Sulfat Fungsi : Sebagai stabilisator untuk mencegah pengendapan Sn. 6. FKS Electrocolouring Fungsi : Sebagai larutan untuk memberi warna. 7. Flouride Booster Fungsi : Untuk meningkatkan sifat mekanik.


8. FKS Cold Sealing SALT Fungsi : Untuk menutup pori-pori pada permukaan profil agar lebih tahan 9. FKS Antgreen Fungsi : Untuk membersihkan kotoran serta memberi pori pada permukaan Alumunium 10. Glacycal Acetic Acid Fungsi : Sebagai zat additive untuk mempercepat reaksi. 11. Wetting Agent Fungsi : Untuk membersihkan kotoran serta membentuk pori pada permukaan alumunium 12. Green Chromate Fungsi : Untuk meningkatkan daya tahan terhadap korosi.

2.7. Mesin-mesin dan Peralatan Produksi Mesin yang digunakan PT. Cakra Compact Alumunium Industries terlampir.

2.8. Uraian Proses Produksi 2.8.1. Proses Produksi Pembuatan Profile Alumunium Tahapan-tahapan proses pembuatan alumunium ekstrusi mulai dari pembuatan cetakan (die) sampai dengan bahan baku billet dibentuk menjadi profile alumunium dapat diringkas sebagai berikut :


1. Pembuatan Cetakan (Die), yang terdiri dari proses : a. Permesinan b. Heat treatment (penyepuhan) 2. Proses Ekstrusi (Extruding) a. Pemotongan billet b. Pemanasan billet dan pemanasan die (cetakan) c. Ekstrusi billet 3. Ageing 4. Proses Pengecatan a. Anodizing, terdiri dari : 1. Degreasing 2. Etching 3. Desmutting 4. Anodizing 5. Colouring 6. Cool Sealing b. Powder coating 1. Pre Treatment a. Desmutting b. Pickling c. Chromating d. Drying (Pengeringan) 2. Colouring (Pengecatan)


5. Penyortiran 6. Packing Adapun uraian proses produksi yang lebih jelas dapat diuraikan sebagai berikut :

1. Pembuatan Cetakan (Die) Sebelum proses produksi berlangsung, terlebih dahulu harus disediakan cetakan yang dibuat dengan menggunakan baja assab 8407. Pembentukan cetakan disesuaikan dengan bentuk profil yang ada pada katalog standar ataupun disesuaikan dengan permintaan pelanggan. Proses pembuatan cetakan dapat dijelaskan sebagai berikut : a. Permesinan 1. Pemotongan bahan dengan gergaji horizontal type C-400 sesuai dengan ukuran cetakan yang diperlukan 2. Pembubutan dengan mesin CA – 62500 sampai panjang yang telah ditentukan 3. Kemudian dilanjutkan dengan penggambaran pada bahan cetakan sesuai dengan profil yang diiginkan. Setelah bahan selesai digambar, dilanjutkan dengan pengeboran dan pengefraisan. 4. Mesin bor dan mesin frais digunakan untuk cetakan yang sederhana, sedangkan untuk bentuk yang lebih rumit harus menggunakan mesin EDM. EDM working adalah proses yang dilakukan dengan mesin untuk


membuat cetakan dengan tingkat ketelitian yang tinggi agar profil alumunium yang dihasilkan halus. b. Heat Treatment Heat treatment adalah proses penyepuhan terhadap cetakan yang telah selesai dibuat dengan tujuan untuk mengeraskan cetakan, yang dapat juga disebut sebagai proses austenizing. Prosedur pengerjaannya yaitu : 1. Penyusunan cetakan ke dalam kotak yang dilengkapi dengan kokas. 2. Cetakan dipanaskan pada temperatur 6500C dan ditahan pada temperatur ini selama 60 menit dengan tujuan agar temperatur cetakan sama dengan temperatur yang ada di ruang furnace. 3. Kemudian suhu dinaikkan dari 6500C ke 10200C agar diperoleh temperatur austenisasi (temperatur pengerasan) dan ditahan selama 45 menit. 4. Selanjutnya cetakan dimasukkan ke dalam oil tank ± 5 menit. 5. Keluarkan dari oil tank, dan dibiarkan dingin di udara terbuka. 6. Setelah temperatur mencapai 400C cetakan ditemper (dipanaskan) pada suhu 5700C selama 2 jam, kemudian didinginkan di udara terbuka. 7. Kekerasan setelah dipanaskan pertama adalah sebesar 50 HRC maka temper diulangi lagi pada suhu 5900C selama 2,5 jam. 8. Kekerasan diperiksa, dimana kekerasan normal untuk extrusion dies adalah 48 HRC. 9. Proses pembuatan cetakan selesai dan cetakan siap dipakai pada mesin ekstrusi.


2. Proses Ekstrusi (Extruding) Proses ekstrusi adalah proses pengolahan alumunium billet menjadi alumunium ekstrusi yang disebut juga dengan profil alumunium. Berikut adalah langkah-langkah pengerjaannya yaitu : a. Pemotongan Billet Billet dipotong terlebih dahulu sebelum dibawa ke mesin ekstrusi dengan menggunakan cut of machine dimana billet dipotong dengan ukuran panjang 42 atau 52 cm dan lama waktu pemotongan 2 – 3 menit. b. Pemanasan billet dan pemanasan die (cetakan) Pemanasan billet dilakukan di dalam oven billet dengan suhu 460 – 5300 C selama kurang lebih 1 jam. Billet diletakkan di roller chain yang kemudian akan meluncur masuk ke dalam oven billet dan setelah mencapai suhu dan waktu yang diinginkan, billet akan keluar dari pintu oven billet dan kemudian dibawa ke mesin ekstrusi dengan transfer billet. Sedangkan pada saat yang sama cetakan juga dipanaskan di oven die dengan waktu dan suhu yang sama seperti pada pemanasan billet. c. Ekstrusi billet Ekstrusi billet adalah suatu proses pembentukan billet menjadi profil alumunium. Cara pengerjaannya yaitu billet yang telah dipanaskan akan ditekan melalui cetakan (die) menuju run out table sehingga diperoleh bentuk profil yang sesuai dengan lubang yang terdapat pada cetakan. Profil yang keluar dari cetakan setelah mencapai batas maksimum panjang yang dapat dihasilkan akan dipotong dengan gergaji potong. Lalu profil ini didinginkan


selama kurang lebih 15 menit dan akan dilakukan proses stretching dengan tujuan meluruskan profil tersebut. Proses selanjutnya adalah pemotongan sesuai dengan ukuran yang diinginkan dengan mesin profile saw.

3. Ageing Ageing/hardning adalah suatu proses heat treatment yang bertujuan untuk mengeraskan dan menghilangkan tegangan sisa akibat gaya dan temperatur pada proses ekstrusi. Hal ini dilakukan agar profil tidak mudah bengkok. Proses ini berlangsung selama 4-5 jam dengan suhu 1850C - 1900C. Lalu profil akan diuji kekerasan dan kehalusan permukaannya, kemudian didinginkan.

4. Anodizing Dari proses ageing akan dilanjutkan ke proses berikutnya sesuai dengan jenis profil aluminium yang akan diproduksi, yaitu: a. Profil Tipe MF (Mill Finishing) Profil tipe jenis ini tidak melewati tahapan proses lebih lanjut karena profil ini sudah merupakan produk akhir setelah melalui proses ekstruding dan ageing. Profil ini langsung masuk ke bagian penyortiran untuk melihat kesesuaian dan akan langsung akan dibawa ke tempat packing. b. Profil Tipe AN (Anodizing) Profil tipe jenis ini akan melewati tahapan proses lebih lanjut setelah melalui proses ekstruding dan ageing, yaitu:


1. Degreasing Kedua ujung profil aluminium pada proses ini terlebih dahulu diikat pada dua buah jig, lalu ditarik dengan electric crane hoist untuk dibawa ke bak degreasing guna menghilangkan minyak yang melekat pada permukaan profil tersebut. Lalu dicuci dengan air bersih sebanyak 2 kali kemudian dibawa ke proses selanjutnya. 2. Etching Untuk proses ini, profil aluminium dicelupkan ke dalam bak etching yang berisi bahan caussatic soda (NaOH) dengan komposisi 5%. Tujuan dari proses ini adalah untuk menghaluskan dan mengkilatkan profil aluminium. Proses ini berlangsung selama 5-10 menit dengan suhu 550C - 700C. Setelah itu, profil dicuci kembali dengan air bersih sebanyak 2 kali, lalu dibawa ke proses selanjutnya. 3. Desmutting Proses yang dikerjakan pada desmutiing adalah profil aluminium dicelupkan ke dalam bak desmutting yang berisi bahan asam sulfat (H2SO4) dengan komposisi 15%. Tujuan proses ini adalah untuk membersihkan sisa NaOH dan proses ini berlangsung selama 1-3 menit. Setelah itu, profil dicuci kembali dengan air bersih sebanyak 2 kali, lalu dibawa ke proses selanjutnya. 4. Anodizing Pada proses ini, bak anodizing diisi dengan bahan asam sulfat (H2SO4) yang berguna untuk membentuk lapisan film aluminium agar tahan


terhadap perubahan udara dan tahan terhadap karat serta keindahan dari profil tersebut dapat terjamin. Lamanya pencelupan profil ini bergantung pada berapa mikron ketebalan film oksida, misalnya bila 1 mikron, waktu pencelupan selama 2 menit. Semakin besar ketebalan mikronnya maka ketahanan terhadap udara dan karat semakin baik. Setelah itu, profil dicuci kembali dengan air bersih sebanyak 2 kali, lalu dibawa ke proses selanjutnya. Untuk profil dengan warna natural anodizing dilanjutkan pada proses sealing, sedangkan profil dengan warna medium bronze dilanjutkan pada proses colouring kemudian ke proses sealing. 5. Colouring Proses colouring dilakukan dengan bak colouring diisi dengan bahan zat warna yaitu stanal sulfat (SnSO4) dan asam sulfat (H2SO4) dengan komposisi 15-18 gr/l dan 20 gr/l. Semakin gelap warna yang diinginkan maka waktu yang dibutuhkan akan semakin lama. Adapun waktu pencelupan warna medium bronze selama 2-3 menit, Setelah itu, profil dicuci kembali dengan air bersih sebanyak 2 kali, lalu dibawa ke proses selanjutnya. 6. Cool Sealing Profil dengan semua tipe warna, kemudian dicelupkan pada bak cool sealing yang berisi bahan flouride dengan komposisi 0,5-0,9 gr/l dengan pH 5,5-6 selama 5-10 menit. Tujuan proses ini adalah mengeraskan film oksida dengan menutupi pori-pori, yang lamanya tergantung jumlah mikron. Selanjutnya, profil dicuci kembali dengan air bersih sebanyak 2


kali. Setelah dicuci, profil aluminium dicelupkan kembali ke dalam bak air yang bersuhu 600C dengan pH yang tetap. Kemudian profil aluminium dikeringkan dan dibawa ke bagian penyortiran. c. Profil Tipe PC (Powder Coating) Profil tipe jenis ini akan melewati tahapan proses powder coating setelah melalui proses ekstruding dan aeging, yaitu proses pelapisan permukaan aluminium dengan menggunakan cat cair. dengan ketebalan lapisan film 50-80 mikron. Tahapan proses powder coating ini adalah sebagai berikut: 1. Pre Treatment Proses pre treatment dimulai dengan memasukkan profil aluminium hasil ekstrusi ke dalam basket yang digerakkan dengan electric crane hoist. Tahapan proses pre treatment sebagai berikut: a. Desmutting Proses desmutting ini dilaksanakan dengan mencelupkan profil aluminium ke dalam bak desmutting yang berisi bahan asam sulfat (H2SO4) dengan komposisi 15% selama 10 – 15 menit. Tujuan proses ini adalah untuk membersihkan sisa-sisa bahan kimia pada tahap sebelumnya. Setelah itu, profil dicuci kembali dengan air bersih sebanyak 2 kali, lalu dibawa ke proses selanjutnya. b. Pickling Proses pickling ini adalah proses untuk membersihkan kotoran-kotoran serta

membentuk pori-pori pada permukaan aluminium. Profil

aluminium dimasukkan ke dalam bak yang berisi bahan FKS


aluminium dan causatic soda pada suhu 600C selama 5-10 menit. Setelah itu, profil dicuci kembali dengan air bersih sebanyak 2 kali, lalu dibawa ke proses selanjutnya. c. Chromating Proses chromating ini adalah proses untuk merekatkan bahan-bahan yang dimasukkan berupa fluoride pada profil agar tahan terhadap retak. Setelah itu, profil dicuci kembali dengan air bersih sebanyak 2 kali, lalu dibawa ke proses selanjutnya. d. Pengeringan Proses selanjutnya adalah proses pengeringan yang dilakukan di dalam dry off oven dengan suhu 510C - 690C kira-kira selama 28 menit.

2. Pengecatan Setelah profil alumunium dikeringkan, profil ini kemudian diikat pada hanging bar lalu dicat selama kira-kira 28 menit secara komputerisasi dengan bantuan operator . Secara otomatis, profil akan masuk ke dalam oven bila telah selesai dicat dengan suhu 2400C selama 28 menit. Tujuan dimasukkan ke dalam oven adalah untuk mempercepat proses pengeringan dan memperkuat daya lekat cat. Setelah proses selesai, profil dikeluarkan lalu didinginkan selama 15 menit secara alamiah.


5. Penyortiran Setelah semua profil siap diproses, maka profil akan disortir dengan cara sebagai berikut : 1. Pemeriksaan profil alumunium apakah ada yang rusak dan dikelompokkan berdasarkan standar mutu dan bentuknya. 2. Apabila ada kerusakan yang disebabkan oleh bagian ekstrusi maka profil yang rusak akan dikirim kembali ke bagian peleburan untuk dilebur kembali, sedangkan untuk profil yang rusak disebabkan oleh bagian anodizing akan dikirim kembali ke bagian anodizing untuk diproses ulang. 3. Hasil penyortiran selanjutnya dikirim ke bagian pengepakan.

6. Pengepakan Pada bagian ini, profil yang telah selesai disortir dan dikelompokkan menurut jenisnya, akan dikemas dengan plastik dan diikat dengan selotip kedua ujungnya dan pada bagian tengahnya untuk menjaga produk agar tidak tergores pada saat dikirim. Setelah selesai dikemas dengan plastik, ditempel dengan stiker berkode dan siap untuk diangkut dan dikirim. Berikut ini adalah blok diagram proses pembuatan profil alumunium pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries yang dapat dilihat pada Gambar 2.2.


BILLET

PEMBUATAN CETAKAN/DIE 1. Permesinan 2. Heat Treatment

EKSTRUDING 1. Pemotongan Billet 2. Pemanasan Billet dan Pemanasan Die/Cetakan 3. Ekstrusi Billet

AGEING

MILL FINISHING PROSES ANODIZING - Degreasing - Etching - Desmutting - Anodizing - Colouring - Cool Sealing

PROSES POWDER COATING - Pre Treatment ¤ Desmutting ¤ Pickling ¤ Chromating ¤ Drying/Pengeringan - Pengecatan

PENYORTIRAN

PACKING

Gambar 2.2. Block Diagram Proses Pembuatan Profil Aluminium


BAB III LANDASAN TEORI

3.1. Perawatan (maintenance) Perawatan di suatu industri merupakan salah satu faktor yang penting dalam mendukung suatu proses produksi yang mempunyai daya saing di pasaran. Produk yang dibuat industri haruslah mempunyai hal-hal sebagai berikut : 1.

Kualitas baik

2.

Harga pantas

3.

Diproduksi dan diserahkan ke konsumen dalam waktu yang cepat dan tepat. Oleh karena itu proses produksi harus didukung oleh peralatan yang siap

bekerja setiap saat dan handal. Untuk mencapai hal itu maka peralatan-peralatan penunjang proses produksi ini harus selalu mendapatkan perawatan yang teratur dan terencana. Secara skematik, program perawatan di dalam suatu industri dapat dilihat pada Gambar 3.1 berikut. Bahan Baku

Produk Aktivitas Proses Produksi

Sistem Kesiapan Sarana Produksi (Peralatan/Mesin)

PROGRAM PERAWATAN

Gambar 3.1. Peranan Program Perawatan Sebagai Pendukunng Aktivitas Produksi Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

3.1.1. Defenisi Perawatan (maintenance) Perawatan (maintenance) adalah semua tindakan yang dibutuhkan untuk memelihara suatu unit mesin atau alat di dalamnya atau memperbaikinya sampai pada kondisi tertentu yang bisa diterima 1. Sedangkan maintanability adalah probabilitas bahwa unit-unit yang gagal beroperasi akan diperbaiki sampai pada kondisi pengoperasian yang berhasil beroperasi dengan baik1.

3.1.2. Tujuan Perawatan (maintenance). Dalam kegiatan perawatan (maintenance) ada beberapa hal yang menjadi tujuan utama yang akan dicapai. Tujuan utama 2 tersebut antara lain : 1. Agar mesin-mesin industri dan peralatan lainnya selalu dalam keadaan siap pakai secara optimal 2. Untuk memperpanjang usia kegunaan aset yaitu setiap bagian dari suatu tempat kerja, bangunan dan isinya. Hal ini terutama penting di negara berkembang karena kurangnya sumber daya modal untuk penggantinya. Di negara yang sudah maju, lebih murah mengganti daripada memelihara. 3. Untuk menjamin ketersediaan optimum peralatan yang dipasang untuk produksi atau jasa dan mendapatkan laba investasi (ROI-return on investment) semaksimum mungkin. 4. Untuk menjamin kesiapan operasional dari seluruh peralatan yang diperlukan dalam keadaan darurat setiap waktu, misalnya unit cadangan, unit pemadam kebakaran dan penyelamatan, dan lain-lain. 1

2

Dhillon, B.S. 2006. Maintanability, Maintenance, and Reliability for Engineers.Taylor and Francis Group, LLC. New York. Hal 3 Corder, A.s. 1992. Teknik Manajemen Pemeliharaan. Erlangga. Jakarta. Hal 3


5. Untuk menjamin keselamatan orang-orang yang menggunakan sarana tersebut.

3.1.3. Pengorganisasian Departemen Perawatan (Maintenance Department) Dalam pengorganisasian pekerjaan perawatan perlu diselaraskan secara tepat antara faktor-faktor keteknikan, geografis dan situasi personil yang mendukung. Beberapa faktor yang mempengaruhi pembentukan departemen perawatan 3 adalah : 1. Jenis Pekerjaan Jenis pekerjaan perawatan akan menentukan karakteristik pengerjaan dan jenis pangawasan. Jenis-jenis pekerjaan perawatan yang biasanya dilakukan adalah sipil, permesinan, pemipaan, listrik dan sebagainya. 2. Kesinambungan Pekerjaan Jenis pengaturan pekerjaan yang dilakukan di suatu perusahaan/industri akan mempengaruhi jumlah tenaga perawatan dan susunan organisasi perusahaan. 3. Situasi Geografis Lokasi pabrik yang terpusat akan mempunyai jenis program perawatan yang berbeda jika dibandingkan dengan lokasi pabrik yang terpisah-pisah. Sebuah pabrik besar dan bangunannya tersebar akan lebih baik menerapkan program perawatan lokal masing-masing (desentralisasi), sedangkan pabrik kecil atau lokasi bangunannya berdekatan akan lebih baik menerapkan sistem perawatan terpusat (sentralisasi). 3

Asyari, Daryus, Ir. M.Sc. 2007. Manajemen Pemeliharaan Mesin. Universitas Darma Persada. Jakarta.Hal 5-6.


4. Ukuran Pabrik Pabrik yang besar akan membutuhkan tenaga perawatan yang besar dibandingkan dengan pabrik yang kecil, demikian pula halnya dengan tenaga pengawas. 5. Ruang Lingkup Bidang Perawatan Pabrik Ruang lingkup pekerjaan perawatan ditentukan menurut kebijaksanaan manajemen. Departemen perawatan yang dituntut melaksanakan fungsi primer dan sekunder akan membutuhkan supervisi tambahan, sedangkan departemen perawatan yang fungsinya tidak terlalu luas akan membutuhkan organisasi yang lebih sederhana. 6. Keandalan Tenaga Kerja Yang Terlatih Dalam membuat program pelatihan, dipertimbangkan terhadap tuntutan keahlian dan keandalan pada masing-masing lokasi yang belum tentu sama. Beberapa konsep dasar organisasi perawatan3 adalah : 1. Adanya pembatasan wewenang yang jelas dan layak untuk menghindari terjadinya tumpang tindih dalam kekuasaan 2. Hubungan vertikal antara atasan dan bawahan yang menyangkut masalah wewenang dan tanggung jawab dibuat sedekat mungkin. 3. Menentukan jumlah optimum pekerja yang ditangani oleh seorang pengawas. 4. Susunan personil yang tepat dalam organisasi.


3.1.4. Jenis-Jenis Perawatan Secara umum, ditinjau dari saat pelaksanaan pekerjaan, perawatan dapat dibagi menjadi dua 4, yaitu : 1.

Perawatan yang direncanakan (Planned Maintenance) Pengorganisasian pekerjaan perawatan yang dilakukan dengan pertimbangan ke masa depan, terkontrol dan tercatat.

2.

Perawatan yang tidak direncanakan (Unplanned Maintenance) Cara pekerjaan perawatan darurat yang tidak direncanakan (Unplanned emergency maintenance).

Bentuk-bentuk perawatan ini dapat dibagi lagi dalam beberapa kelompok4 yaitu : a.

Perawatan Preventif (Preventive Maintenance). Pekerjaan perawatan yang bertujuan untuk mencegah terjadinya kerusakan, atau cara perawatan yang direncanakan untuk pencegahan (preventif). Perawatan preventif

dimaksudkan juga untuk mengefektifkan pekerjaan

inspeksi, perbaikan kecil, pelumasan dan set up (penyetelan) sehingga peralatan atau mesin-mesin selama beroperasi dapat terhindar dari kerusakan. Perawatan preventif dilaksanakan sejak awal sebelum terjadi kerusakan. Perawatan preventif ini penting diterapkan pada industri-industri yang proses produksinya kontinu atau memakai sistem otomatis, misalnya : 1. Pabrik kimia, industri pengerolan baja, kilang minyak, produksi massal, dan sebagainya.

4

Asyari, Daryus, Ir. M.Sc. 2007. Manajemen Pemeliharaan Mesin. Universitas Darma Persada. Jakarta.Hal 9-11.


2. Apabila terjadi kemacetan produksi karena adanya kerusakan dapat menimbulkan biaya yang sangat tinggi. 3. Apabila terjadi kerusakan kecil pada bagian fasilitas yang vital dapat mengakibatkan kegagalan seluruh proses. 4. Apabila kegagalan atau kerusakan yang terjadi sangat membahayakan, seperti pada ketel, bejana bertekanan, alat pengangkat dan sebagainya. Kegiatan preventive maintenance dibagi menjadi dua kelompok : 1. Subjective Monitoring Monitoring

yang

dilakukan dengan

menggunakan

indera seperti

mendengarkan, melihat, menyentuh, merasakan, dan membaui, kemudian mengestimasi kondisi berdasarkan indera tersebut. Perawatan ini bersifat subjektif karena bergantung pada keahlian operator dalam memonitor kondisi mesin. 2. Objective Condition Monitoring Monitoring yang dilakukan berdasarkan hasil yang ditunjukkan oleh alat ukur. Pada metode ini perawatan dilakukan dengan cara memasangkan alat ukur pada peralatan/mesin yang tidak sedang beoperasi, kemudian sensor dari alat ukur tersebut akan memberikan informasi bila terjadi penyimpangan.

b.

Perawatan Korektif (Corrective Maintenance). Pekerjaan perawatan yang dilakukan untuk memperbaiki dan meningkatkan kondisi fasilitas sehingga mencapai standar yang dapat diterima. Perawatan


korektif termasuk dalam cara perawatan yang direncanakan untuk perbaikan. Dalam perawatan ini dapat mengadakan peningkatan-peningkatan sedemikian rupa, seperti melakukan perubahan atau modifikasi rancangan peralatan agar lebih baik. Menghilangkan problema yang merugikan untuk mencapai kondisi operasi yang lebih ekonomis.

c.

Perawatan Berjalan (Running Maintenance). Perawatan yang dilakukan pada saat fasilitas atau peralatan dalam keadaan bekerja. Perawatan berjalan ini termasuk cara perawatan yang direncanakan untuk diterapkan pada peralatan dalam keadaan operasi. Perawatan dalam kondisi berjalan diterapkan pada mesin-mesin yang harus beroperasi terus menerus dalam proses produksi. Kegiatan perawatan monitoring secara aktif. Diharapkan dari hasil dari perbaikan yang dilakukan secara cepat dan terencana ini dapat menjamin kondisi proses produksi tanpa adanya gangguan yang mengakibatkan kerusakan.

d.

Perawatan Prediktif (Predictive Maintenance) Perawatan prediktif dilakukan untuk mengetahui terjadinya perubahan atau kelainan dalam kondisi fisik maupun fungsi dari sistem peralatan. Biasanya perawatan prediktif dilakukan dengan bantuan panca indera atau dengan alatalat monitor canggih. Teknik-teknik dan alat bantu yang dipakai dalam memonitor kondisi ini adalah untuk efisiensi kerja agar kelainan yang terjadi dapat diketahui dengan


cepat dan tepat. Perawatan dengan sistem monitoring sangat penting dilakukan untuk mendapatkan hasil yang realistis tanpa melakukan pembongkaran total untuk menganalisisnya

e. Perawatan Setelah Terjadi Kerusakan (Breakdown Maintenance) Perawatan ini dilakukan setelah terjadi kerusakan, dan untuk memperbaikinya harus disiapkan suku cadang, material, alat-alat dan tenaga kerjanya. Beberapa peralatan pabrik yang beroperasi pada unit tersendiri atau terpisah dari proses yang lainnya, tidak akan langsung mempengaruhi seluruh proses produksi apabila terjadi kerusakan. Untuk peralatan tersebut tidak perlu diadakan perawatan, karena biaya perawatan lebih besar daripada biaya kerusakannya. Dalam kondisi khusus ini peralatan dibiarkan beroperasi sampai terjadi kerusakan, sehingga waktu untuk produksi tidak berkurang. Penerapan sistem perawatan ini dilakukan pada mesin-mesin industri yang ringan, apabila terjadi kerusakan dapat diperbaiki dengan cepat.

f. Perawatan Darurat (Emergency Maintenance) Perbaikan yang segera dilakukan karena terjadi kemacetan atau kerusakan yang tak terduga. Perawatan darurat ini termasuk cara perawatan yang tidak direncanakan. (unplanned maintenance). Gambaran hubungan masing-masing perawatan terlihat pada Gambar 2.2


PERAWATAN

PERAWATAN YANG DIRENCANAKAN

Perawatan Preventif

Running maintenance

PERAWATAN TAK DIRENCANAKAN

Perawatan korektif

Shut-Down Maintenance

Breakdown Maintenance

Emergency Maintenance

Gambar 3.2. Hubungan Antara Berbagai Bentuk Perawatan

3.1.4.1. Perawatan Korektif (Corrective Maintenance) Perawatan korektif di dalam buku “Maintanability, Maintenance and Reliability for Engineers”(Dhillon,B.S.2006), diasumsikan bahwa perawatan korektif dapat dilaksanakan dengan lima langkah berikut, yaitu : 1.

Mengenal/mengetahui penyebab kegagalan (failure recognition)

2.

Lokasi kegagalan (failure location)

3.

Mendiagnosa peralatan atau unit-unit yang gagal (diagnosis within the equipment or item)

4.

Mengganti atau memperbaiki bagian yang gagal (failed part replacement or repair)

5.

Mengembalikan sistem ke kondisi menjalankan tugasnya kembali (return system to service)


3.1.4.2. Perawatan Preventif (Preventive Maintenance) Program perawatan preventif dapat dikerjakan secara efektif dalam waktu yang singkat dengan mengikuti lima langkah berikut 5, yaitu: 1.

Identifikasi dan pemilihan area

2.

Menentukan pokok-pokok kebutuhan dari perawatan preventif

3.

Memeriksa frekuensi kerja unit

4.

Mempersiapkan penugasan dari perawatan preventif

5.

Menjadwalkan penugasan dari perawatan preventif

6.

Memperluas ruang lingkup program perawatan preventif ke area lain yang membutuhkannya Adapun manfaat perawatan preventif (preventive maintenance) yaitu :

1.

Menghemat pengeluaran (uang)

2. Menghemat waktu 3. Meningkatkan performansi

3.1.5. Aspek-aspek Rancangan Perawatan Tujuan dari rancangan perawatan adalah menurunkan biaya pendukung, meningkatkan kemudahan dalam perawatan, meminimisasi tugas perawatan korektif dan perawatan preventif, meminimisasi beban logistik (contohnya tenaga kerja perawatan). Salah satu bagian dari rancangan perawatan adalah modularisasi.

5

Dhillon, B.S. 2006. Maintanability, Maintenance, and Reliability for Engineers.Taylor and Francis Group, LLC. New York. Hal 152-153


3.1.5.1. Modularisasi (Modularization) Modularisasi adalah pengelompokan sebuah produk dalam bentuk unit yang berbeda berdasarkan fungsinya untuk memudahkan pemindahan dan penggantian 6. Tingkatan dari modularisasi sebuah produk ditentukan oleh beberapa faktor seperti biaya, kepraktisan dan fungsinya. Beberapa petunjuk berguna yang berhubungan dengan perancangan produk modular6 adalah : 1.

Membagi peralatan atau unit menjadi banyak bentuk part atau unit yang modular

2.

Mengarahkan untuk membuat modul dan part dalam bentuk yang seragam sebisa mungkin

3.

Mengarahkan untuk membuat tiap modul agar dapat dengan mudah diperiksa secara bebas (independently)

4.

Merancang

peralatan sehingga seseorang dapat memindahkan part yang

gagal tanpa kesulitan 5.

Mengarahkan rancangan modul untuk kemudahan testing operasional maksimum ketika dipindahkan dari peralatan aktual ataupun sistem

6.

Membuat tiap unit yang modular agar ringan dan kecil sehingga seseorang dapat membawa dan mengatasinya dengan cara yang efektif tanpa masalah

7.

Mengikuti pendekatan

yang

terintegrasi dalam perancangan.

Lebih

spesifiknya, pertimbangkan rancangan, modularisasi, dan permasalahan material secara simultan

6

Dhillon, B.S. 2006. Maintanability, Maintenance, and Reliability for Engineers.Taylor and Francis Group, LLC. New York. Hal 106-107


8.

Menekankan modularisasi untuk level perawatan kedepannya sebanyak mungkin untuk meningkatkan kapabilitas operasional

9.

Merancang pengendalian pengangkatan dan batasan untuk memudahkan pemisahan dari komponen. Hal ini akan membuat semakin mudah dalam penggantian komponen. Beberapa keuntungan dari modularisasi6 adalah :

1.

Rancangan peralatan yang baru yang lebih mudah

2.

Mengurangi biaya dan waktu pelatihan tenaga kerja perawatan

3.

Kemudahan dalam perawatan

4.

Penurunan waktu perawatan

5.

Kebutuhan kemampuan (skill) yang rendah untuk memindahkan unit yang modular

6.

Penurunan kegagalan peralatan

7.

Isolasi

8.

Pemindahan dari unit yang gagal menjadi lebih mudah. Sehingga pengertian dari modularity dan modul itu sendiri adalah :

1.

Modulariti (Modularity) 7 Modulariti (modularity) berarti derajat arsitektur produk dengan struktur maksud tertentu. Perlu juga diketahui modulariti (modularity) dalam perawatan berarti modulmodul yang digunakan, diterapkan dengan tanpa adanya perubahan dalam konsep dasar dari peralatan 8

7

8

Pahl,G, W.Beitz, Feldhusen.J, K.H.Grote. 2007.Engineering Approach.Third Edition.Springer-Verlag.London.Hal 515 Salemo, Mario Sergio and Anna Valeria Carneiro Dias.

Design,

A Systematic


2.

Modul (Modules) Modul (modules) berarti unit yang dapat dideskripsikan secara fungsional dan secara esential independen (tidak terkait).

Skematik arsitektur produk dapat dilihat pada Gambar 2.3

Gambar 3.3. Arsitektur Produk

3.2. Distribusi Kerusakan Pada dasarnya, terdapat beberapa macam bentuk distribusi kerusakan yang dapat digunakan dalam kebijakan perawatan, seperti Distribusi Eksponensial, Weibull, Lognormal dan Normal. Distribusi ini akan dijelaskan sebagai berikut : 1. Distribusi Normal Distribusi normal adalah distribusi yang kontinu. Distribusi normal memiliki bentuk kurva menyerupai lonceng dengan dua parameter yaitu rata-rata (μ) dan standart deviasi (σ). Kurva distribusi normal memiliki bentuk yang simetris terhadap nilai rataan. Fungsi distribusi kerusakan ini paling banyak


digunakan terutama untuk menunjukkan laju kerusakan yang terus menaik. Fungsi yang digunakan dalam distribusi normal adalah : a. Probability Density Function (Fungsi Kepadatan Probabilitas)

f (t ) =

 1 (t − µ )2  1  exp − 2  2 σ σ 2π  

b. Cummulative Density Function (Fungsi Kepadatan Kumulatif)

t −µ  F (t ) = Φ    σ  c. Reliability Function (Fungsi Reliabilitas/Keandalan)

t −µ  R(t ) = 1 - Φ    σ  d. Hazard Rate Function (Fungsi Kerusakan)

λ (t ) =

f (t t −µ  1 − φ   σ 

Gambar 3.4. Gambar Distribusi Normal

2. Distribusi Lognormal Distribusi Lognormal adalah ditribusi yang berguna untuk mnggambarkan distribusi kerusakan untuk situasi yang bervariasi. Distribusi ini merupakan penjabaran dari distribusi normal karena yang berdistribusi normal bukan nilai


x melainkan logaritma dari nilai x. Fungsi yang digunakan dalam distribusi lognormal adalah : a. Probability Density Function (Fungsi Kepadatan Probabilitas)  1  t 1 f (t ) = exp − 2 ln σ 2πst  2s  tmed

    

2

b. Cummulative Density Function (Fungsi Kepadatan Kumulatif) 1 t F (t ) = Φ  ln  s tmed

  

c. Reliability Function (Fungsi Reliabilitas/Keandalan) 1 t R(t ) = 1 - Φ  ln  s tmed

  

d. Hazard Rate Function (Fungsi Kerusakan)

λ (t ) =

f (t 1 t 1 − φ  ln  s tmed

  

e. Variansi

σ 2 = t 2 med exp(s 2 )[exp(s 2 ) − 1]

3. Distribusi Eksponensial Distribusi yang memiliki laju kerusakan konstan disebut juga exponential probability distribution. Distribusi ini memiliki laju kelajuan yang tetap terhadap waktu, yang berarti probabilitas terjadinya kerusakan tidak tergantung pada umur alat. Parameter yang digunakan dalam distribusi


eksponensial adalah λ yaitu rata-rata kedatangan kerusakan yang terjadi. Fungsi yang digunakan dalam distribusi eksponensial adalah : a. Probability Density Function (Fungsi Kepadatan Probabilitas) f (t ) = λ.e − λt b. Cummulative Density Function (Fungsi Kepadatan Kumulatif) F (t ) = 1 − e − λt c. Reliability Function (Fungsi Reliabilitas/Keandalan)

R(t ) = e − λt d. Hazard Rate Function (Fungsi Kerusakan)

f (t ) =λ R(t )

λ (t ) =

e. Variansi

σ2 =

1

λ2

f. Standart Deviasi

σ2 =

1

λ

untuk t ≥ 0, λ ≥ 0

4. Distribusi Weibull Distribusi Weibull banyak sekali digunakan dalam perhitungan keandalan dan menentukan tingkat kegagalan. Dengan adanya parameter-parameter dalam distribusi Weibull, bentuk-bentuk perilaku kerusakan dapat lebih mudah dimodelkan. Distribusi ini dapat digunakan untuk laju kerusakan yang meningkat maupun laju kerusakan yang menurun. Dua parameter yang Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

digunakan dalam distribusi ini adalah Ө (

η ) yang disebut parameter skala

(scale parameter) dan β yang disebut parameter bentuk (shape parameter). Fungsi yang digunakan dalam distribusi Weibull ini adalah : a. Probability Density Function (Fungsi Kepadatan Probabilitas)

βt f (t ) =   θ θ 

β −1  1    θ 

β

e

b. Cummulative Density Function (Fungsi Kepadatan Kumulatif) F (t ) = 1 − e

t  −  θ 

β

c. Reliability Function (Fungsi Reliabilitas/Keandalan) R(t ) = e

t  −  θ 

β

d. Hazard Rate Function (Fungsi Kerusakan)

βt λ (t ) =   θ θ 

β −1

e. Variansi 2

2   2   1   σ =θ Γ1 +  − Γ1 +   untuk Ө > 0, β > 0, x > 0, t ≥ 0   β    β   2

Yang menentukan tingkat kegagalan dalam distribusi Weibull dalam hal ini adalah nilai parameter β yang berkaitan dengan laju kerusakan yang terjadi. Bila β (parameter bentuk) mempengaruhi bentuk kurva (laju kerusakan naik turun), makaӨ (parameter skala) mempengaruhi nilai tengah dan sebaran dari distribusi tersebut. Dengan bertambahnyaӨ, nilai


reliabilitas pada waktu tertentu juga akan meningkat yang berarti menurunnya laju kerusakan. Keterangan : β

= parameter bentuk yaitu parameter yang menggambarkan bentuk dari distribusi kerusakan

Ө

= parameter skala yaitu parameter yang menggambarkan umur karakteristik dari komponen/alat

3.3. Keandalan (Reliability) Keandalan (reliability) adalah probabilitas bahwa sebuah item akan menampilkan/melaksanakan tugas yang telah ditetapkan dengan memuaskan untuk periode waktu yang ditentukan, yang digunakan berdasarkan kondisi tertentu1. Terminologi item yang dipakai didalam definisi keandalan diatas dapat mewakili sembarang komponen, subsistem, atau sistem yang dapat dianggap sebagai satu kesatuan. Tingkat keandalan sebuah sistem berarti probabilitas sebuah sistem untuk dapat menjalankan fungsinya. Artinya karena nilai keandalan ini dalam bentuk probabilitas makanya nilainya berkisar antara 0 hingga 1. Untuk menggambarkan hubungan keandalan ini dalam model matematika, kita memisalkan T sebagai waktu kegagalan dari sebuah sistem atau komponen, yang mana T ≥0. Maka keandalan ini dapat dinyatakan sebagai : R(t) = Pr {T≥ t} ; 0 ≤ R(t) ≥ 1


Dimana R(t) ≥ 0, R(0) = 1, dan lim → ∞ R(t) = 0. Dengan memasukkan nilai t, dan R(t) adalah probabilitas waktu kegagalan, maka : R(t) = 1 – Pr {T ≤ t} R(t) = 1 – F(t). F(t) merupakan fungsi distribusi kumulatif umur sistem, yang mana juga menyatakan probabilitas kegagalan terjadi sebelum waktu t. R(t) adalah fungsi keandalan dan F(t) adalah fungsi distribusi kumulatif (cumulative distribution function). Selain itu ada fungsi kepadatan probabilitas dari sistem (probability density function), yang mana fungsi ini menyatakan bentuk dari distribusi kegagalan sistem. Fungsi ini dapat dinyatakan sebagai : f(t) = d F(t)/dt dimana f(t) ≥ 0 dan ∫ f(t) dt = 1

f(t) = -d R(t)/dt

3.4. Mean Time To Failure Mean Time To Failure (MTTF) merupakan nilai rata-rata waktu kegagalan dari sebuah sistem. MTTF dapat dirumuskan sebagai berikut : ∞

∞

0

0

MTTF = E(T) = ∫ t f(t) dt = ∫ R(t) dt Adapun nilai MTTF untuk empat jenis distribusi statistik yang di disebutkan di sebelumnya adalah : 1. Distribusi Normal MTTF = μ


2. Distribusi Lognormal MTTF = μ = e

1 2

µ ' + (σ ' ) 2

3. Distribusi Eksponensial MTTF = γ +

1

λ

4. Distribusi Weibull  1 MTTF = η .Γ + 1  β

3.5. Identifikasi Distribusi dan Parameter Distribusi Identifikasi distribusi dapat dilakukan dalam dua tahap yaitu identifikasi awal dan estimasi parameter. Identifikasi awal dapat dilakukan dengan metode least square. Dengan metode least square curve fitting, distribusi yang terpilih adalah distribusi yang memiliki Index Of Fit (koefisien korelasi) terbesar. Rumus mencari koefisien korelasi ini yaitu : r=

Sxy Sxx.Syy Tujuan dari korelasi ini adalah untuk mencari hubungan antara variabel.

Yang kemudian hasil dari penentuan distribusi ini lewat proses korelasi, kemudian akan dihitung parameter distribusinya sesuai dengan jenis distribusi yang terpilih.

3.6. Index Of Fit Koefisien Korelasi (Index Of Fit) merupakan nilai dari koefisien korelasi pearson yang digunakan untuk mengetahui keeratan hubungan antara dua peubah., Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

misalnya x dan y, yang mana hubungan ini bersifat linier. Nilai dari koefisien ini berkisar dari -1 sampai dengan +1. Jika nilai Index Of Fit mendekati -1 atau +1 maka dapat dikatakan hubungan antara x dan y kuat dan terdapat korelasi yang tinggi antara keduanya. Namun, bila mendekati nol, hubungan linier antara x dan y sangat lemah atau mungkin tidak ada sama sekali. Perhitungan Index Of Fit ini dapat dihitung untuk empat (4) jenis distribusi statistik yaitu distribusi normal, lognormal, eksponensial dan weibull. Dengan demikian, distribusi yang terpilih adalah distribusi dengan correlation coefficient terbesar. Cara perhitungan untuk mencari Index Of Fit masing-masing distribusi adalah sebagai berikut : 1. Distribusi Normal xi = ti, dimana ti adalah data ke i yi = zi = Φ-1 [F(ti)] = Parameter σ =

ti − µ

σ

1 dan μ = -a.σ b

2. Distribusi Lognormal xi = ti, dimana ti adalah data ke i

 1  1 yi = zi = Φ-1 [F(ti)] =  ln t  −  lnt med    s s Parameter s =

σ '=

1 b

µ ' = −a.σ '

1 dan tmed = e-sa = eμ’ b

σ =

µ =e

[e

2 µ ' + (σ ' )2

][e

(σ ' )2

]

−1

1  2  µ '+ 2 (µ ')   


3. Distribusi Eksponensial xi = ti, dimana ti adalah data ke i yi = ln (1 − F (ti ) ) Parameter λ = -b

γ =

a

λ

4. Distribusi Weibull xi = ti, dimana ti adalah data ke i yi = ln {-ln (1 − F (ti ) ) } Parameter β = b dan Ө = e(α/β) = e(-a/b)

3.7. Pengukuran Waktu Kerja Waktu baku adalah waktu yang dibutuhkan secara wajar oleh seorang pekerja normal untuk menyelesaikan suatu pekerjaan yang dijalankan dalam sistem kerja terbaik 9. Manfaat dari pengukuran waktu kerja dapat digunakan untuk berbagai perencanaan dan pengambilan keputusan dalam perusahaan 10, yaitu : 1. Penentuan perencanaan dan penjadwalan kerja 2. Penentuan biaya standar dan sebagai bantuan dalam penentuan anggaran 3. Perkiraan biaya produk sebelum memproduksi

9

Sutalaksana, Z.I. A. Ruhana dan J.H Tjakraatmadja. 1979. Teknik Tata Cara Kerja. Jurusan Teknik Indutri Institut Teknologi Bandung. Bandung. Hal 118 10 Barnes, R.M. 1980. Motion and Time Study and Work Measurement. John Willey&Sons Inc. New York Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

4. Penentuan keefektifan mesin, jumlah mesin yang dapat dioperasikan oleh seorang operator dan sebagai bantuan dalam menyeimbangkan jalur perakitan. 5. Penentuan waktu standar digunakan sebagai dasar dalam pembayaran insentif gaji pekerja langsung dan pekerja tidak langsung. 6. Waktu standar digunakan sebagai dasar pengendalian biaya tenaga kerja. Dalam pengukuran waktu baku ini telah memperhitungkan kelonggarankelonggaran

yang

dibutuhkan

seorang

operator

dalam

menyelesaikan

pekerjaannya. Dengan demikian waktu baku ini dapat digunakan sebagai alat untuk membuat rencana penjadwalan kerja yang dibutuhkan dalam penyelesaian kerja. Secara garis besar, teknik-teknik pengukuran waktu dibagi ke dalam dua bagian 11 yaitu : 1. Pengukuran waktu secara langsung Pengukuran ini dilaksanakan secara langsung yaitu di tempat dimana pekerjaan yang bersangkutan dijalankan. Misalnya pengukuran dengan jam henti (stopwatch time study) dan sampling kerja (work sampling) 2. Pengukuran secara tidak langsung Pengukuran ini dilakukan dengan menghitung waktu kerja tanpa si pengamat harus di tempat kerja yang diukur. Pengukuran waktu dilakukan dengan membaca tabel-tabel yang tersedia asalkan mengetahui jalannya pekerjaan. Misalnya aktivitas data waktu baku (standart data) dan data waktu gerakan (predetermined time study). 11

Wignjosoebroto, Sritomo. 2000. Ergonomi, Studi Gerak dan Waktu. Teknik Analisis untuk Produktivitas Kerja Surabaya. Guna Widya. Surabaya. Hal 170


3.8. Model Perhitungan Total Biaya Penggantian Perawatan yang baik akan dilakukan dalam jangka waktu tertentu dan pada waktu proses produksi sedang tidak berjalan. Semakin sering perawatan suatu mesin dilakukan akan meningkatkan biaya perawatan. Di sisi lain bila perawatan tidak dilakukan akan mengurangi performa kerja mesin tersebut. Dalam perawatan terdapat beberapa biaya yang berpengaruh, diantaranya : 1. Ongkos langsung meliputi : a. Ongkos tenaga kerja pemeliharaan. b. Ongkos pembelian komponen penggantian. 2. Ongkos tidak langsung meliputi : a. Ongkos tenaga kerja produksi yang menganggur. b. Ongkos depresiasi mesin. c. Ongkos akibat keuntungan yang hilang. d. Ongkos depresiasi peralatan pemeliharaan. e. Ongkos administrasi. Dari uraian diatas, elemen-elemen ongkos yang berpengaruh terhadap perawatan dapat diringkas menjadi dua, yaitu : 1. Ongkos pemeliharaan akibat diadakannya perawatan untuk mencegah terjadinya kerusakan pada mesin atau komponennya. 2. Ongkos perbaikan yang dilakukan akibat terjadinya kerusakan komponen kritis pada mesin / peralatan tersebut disamping biaya untuk penggantian suku cadangnya.


Dengan demikian, pola perawatan yang optimal perlu dicari supaya antara biaya perawatan dan biaya kerusakan bisa seimbang pada total cost yang paling minimal. Preventive Cost merupakan biaya yang timbul karena adanya perawatan mesin yang memang sudah dijadwalkan. Sedangkan Failure Cost merupakan biaya yang timbul karena terjadi kerusakan di lur perkiraan yang menyebabkan mesin produksi terhenti pada waktu produksi sedang berjalan. Sehingga rumusnya menjadi :

TC (tp ) =

[CpxR(tp)] + [CfxF (tp)] tp

Keterangan : TC(tp) = total ekspetasi biaya penggantian komponen per satuan waktu Cp

= biaya satu siklus preventif = [(biaya tenaga kerja/jam x waktu rata-rata perbaikan preventif) + harga komponen]

Cf

= biaya satu siklus failure = [(biaya tenaga kerja/jam + biaya kehilangan produksi) x waktu rata-rata perbaikan preventif + harga komponen]

R(tp) = probabilitas komponen andal selama waktu tp F(tp)

= probabilitas komponen gagal (tidak andal selama waktu tp)

tp

= panjang dari siklus (interval waktu) preventif = [(tp + Tp) x R(tp)] + [(M(tp) + Tf) x (1 – R(tp))]

M(tp) =

MTTF MTTF = F (tp ) 1 − R(tp )


BAB IV METODOLOGI PENELITIAN

4.1. Lokasi dan Waktu Penelitian Penelitian ini dilaksanakan di PT. Cakra Compact Alumunium Industries berlokasi di Jalan Raya Medan – Tanjung Morawa Km 11,5 Medan. Penelitian berlangsung mulai dari tanggal 1 Februari – 31 Maret 2009 yaitu mulai dari peninjauan, pengumpulan data dan wawancara langsung disertai dengan mereview dokumen-dokumen perusahaan yang berkaitan dengan tujuan penelitian ini

4.2. Sifat Penelitian. Berdasarkan sifatnya, maka penelitian ini digolongkan sebagai penelitian deskriptif (Deskriptif

Research),

yaitu penelitian yang

berusaha untuk

memaparkan pemecahan masalah terhadap suatu masalah yang ada sekarang secara sistematis dan faktual berdasarkan data-data. Jadi penelitian ini meliputi proses pengumpulan, penyajian, dan pengolahan data, serta analisis dan interpretasi.

4.3. Pengumpulan Data 4.3.1. Sumber Data a. Data Sekunder Data sekunder adalah data yang diperoleh secara tidak langsung atau melalui sumber-sumber data pada perusahaan. Data sekunder ini dikumpulkan dengan


cara mereview buku-buku

laporan administrasi serta catatan-catatan

perusahaan. Data sekunder ini meliputi stasiun produksi, jumlah tipe-tipe mesin produksi, jumlah komponen perawatan yang dibutuhkan, titik-titik komponen perawatan pada mesin, urutan pengerjaan perawatan, selang interval kerusakan komponen, waktu perawatan dan penggantian komponen yang rusak, upah tenaga kerja yang terkait dalam kegiatan maintenance, harga jual per unit, profit dan kapasitas produksi per hari beserta dengan harga pembelian komponen per unit.

4.3.2. Langkah Pengumpulan Data Langkah-langkah pengumpulan data pada penelitian ini adalah : 1. Menentukan stasiun, jumlah mesin dan komponen mesin yang menjadi objek penelitian. Dalam hal ini dipilih stasiun ekstrusi yang memiliki mesin ekstrusi kapasitas 1375 yaitu mesin extrussion press dan mesin oven billet karena mesin ini paling sering mengalami kerusakan dan datanya tersedia. 2. Mengumpulkan data-data yang dibutuhkan untuk analisa data yang meliputi : a. Titik perbaikan komponen mesin b. Urutan pengerjaan perawatan c. Pengelompokan komponen mesin berdasarkan design modularity d. Selang waktu interval kerusakan mesin e. Waktu perawatan penggantian komponen mesin f. Waktu set up mesin


g. Upah, jumlah jam kerja dan hari kerja serta jumlah tenaga kerja bagian maintenance h. Harga jual dan profit produk per kg i.

Harga komponen perawatan

3. Fungsi kerja mesin

4.4. Metode Analisis Data Data yang diperoleh selanjutnya dianalisis dengan tahapan analisis data sebagai berikut : 1. Penentuan jenis distribusi terhadap data selang waktu interval kerusakan komponen dengan Least Square Curve Fitting. Dalam hal ini distribusi yang terpilih adalah distribusi dengan nilai Index Of Fit terbesar. Index Of Fit (r) =

Sxy Sxx.Syy

2. Menghitung waktu rata-rata penggantian komponen 3. Menghitung upah tenaga kerja yang terkait dalam maintenance Gaji/upah per jam =

Gaji 1 bulan/orang Jam kerja 1 bulan

4. Menghitung profit dan kapasitas produksi per hari dan harga pembelian komponen untuk dapat menghitung biaya yang dikeluarkan perusahaan akibat penggantian tersebut (biaya kehilangan produksi) Biaya kehilangan produksi = A x B Keterangan : A = laba per kg B = output/jam Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

5. Perhitungan parameter dan nilai MTTF (Mean Time To Failure) untuk masing-masing komponen sesuai dengan jenis distribusinya R(t) = 1 – F(t). ∞

∞

0

0

MTTF = E(T) = ∫ t f(t) dt = ∫ R(t) dt 6. Perhitungan biaya penggantian komponen Bp (Biaya Penggantian) = (a + b) x c + d Keterangan : a

= biaya tenaga kerja (Rp/jam)

b

= biaya kehilangan produksi (Rp/jam)

c

= waktu penggantian korektif (jam)

d

= harga komponen/unit (Rp)

7. Perhitungan selang waktu penggantian yang optimal

TC (tp ) =

[CpxR(tp)] + [CfxF (tp)] tp

Keterangan : TC(tp)

= total ekspetasi biaya penggantian komponen per satuan waktu

Cp

= biaya satu siklus preventif = [(biaya tenaga kerja/jam x waktu rata-rata perbaikan preventif) + harga komponen]

Cf

= biaya satu siklus failure = [(biaya tenaga kerja/jam + biaya kehilangan produksi) x waktu rata-rata perbaikan preventif + harga komponen]

R(tp)

= probabilitas komponen andal selama waktu tp


F(tp)

= probabilitas komponen gagal (tidak andal selama waktu tp)

tp

= panjang dari siklus (interval waktu) preventif = [(tp + Tp) x R(tp)] + [(M(tp) + Tf) x (1 – R(tp))]

M(tp)

=

MTTF MTTF = F (tp ) 1 − R(tp )

8. Analisis biaya alternatif penggantian komponen berdasarkan corrective, preventive, preventive modularity maintenance 9. Analisis selang waktu penggantian komponen berdasarkan preventive modularity maintenance yang disesuaikan dengan jam kerja perusahaan 10. Pemilihan jadwal maintenance berdasarkan cost minimum dan penentuan jadwal perawatan

4.5. Kesimpulan dan Saran Pada tahap akhir ini akan dihasilkan suatu kesimpulan dari hasil pengolahan data dan analisis yang telah dilakukan. Sedangkan saran yang diberikan diarahkan pada usulan kepada pihak perusahaan dan kemungkinan dilakukan penelitian lebih lanjut. Adapun blok diagram tahapan-tahapan tersebut dapat dilihat pada Gambar 4.1. berikut.


MULAI

SURVEI AWAL

IDENTIFIKASI OBJEK PENELITIAN DAN IDENTIFIKASI MASALAH

PENGUMPULAN DATA 1. 2. 3. 4.

Stasiun, Jumlah Mesin dan Komponen Mesin Titik Perbaikan Komponen Mesin Urutan Pengerjaan Perawatan Pengelompokan Komponen Mesin berdasarkan Design Modularity 5. Selang Waktu Interval Kerusakan Mesin 6. Waktu Perawatan Penggantian Komponen Mesin 7. Waktu Set up Mesin 8. Upah, Jumlah Jam Kerja & Hari Kerja serta Jumlah Tenaga Kerja bagian Maintenance 9. Harga Jual dan Profit Produk/Kg 10. Harga Komponen Perawatan 11. Fungsi Kerja Mesin

PENGOLAHAN DATA 1. Penentuan Distribusi Kerusakan Komponen Mesin 2. Perhitungan Waktu Rata-rata Penggantian Komponen Mesin 3. Perhitungan Upah Tenaga Kerja Maintenance 4. Perhitungan Biaya Kehilangan Produksi 5. Perhitungan Parameter dan MTTF Komponen Mesin 6. Perhitungan Biaya Penggantian Komponen 7. Perhitungan Selang Waktu Penggantian (tp) Optimal

ANALISA DATA 1. Analisis Biaya Alternatif Penggantian Komponen Berdasarkan Corrective, Preventive, dan Preventive Modularity Maintenance 2. Analisis Selang Waktu Penggantian Komponen Berdasarkan Preventive Modularity Maintenance yang disesuaikan dengan Jam Kerja Perusahaan 3. Pemilihan Jadwal Maintenance Berdasarkan Cost Minimum dan Penentuan Jadwal Perawatan Penggantian Komponen

KESIMPULAN DAN SARAN

SELESAI

Gambar 4.1. Block Diagram Metodologi Penelitian


BAB V PENGUMPULAN DAN PENGOLAHAN DATA

5.1. Pengumpulan Data Pengumpulan data pada penelitian ini diperoleh dari dokumen perusahaan dan wawancara langsung dengan pembimbing lapangan. Adapun pengumpulan data ini dapat dilihat seperti di bawah.

5.1.1. Stasiun Produksi dan Mesin Produksi Stasiun yang menjadi objek penelitian adalah stasiun ekstrusi yang memiliki mesin ektrusi kapasitas 1375, yang terdiri dari : 1. Mesin oven billet Asal

: Taiwan

Kapasitas : 5 MT/day Komponen penelitian : ceramic board, rantai, chain roller, connecting chain, chain, piston, thermocouple 2. Mesin extrussion press Asal

: Taiwan

Kapasitas : 5 MT/day Komponen penelitian : stick billet loader, plat bakul billet loader, pentil as, limit switch, chain roller, bearing stick roller, sabuk/belt, timing belt, dan coupling motor run.


5.1.2. Titik Perbaikan Komponen Mesin 5.1.2.1. Mesin Oven Billet Titik perbaikan komponen mesin dari stasiun ektrusi pada mesin ekstrusi kapasitas 1375 yaitu mesin oven billet dapat dilihat pada Gambar 5.1 berikut.

Piston Thermocouple

Rantai

Thermocouple Ceramic Board Chain Roller

Chain Connecting Chain

Gambar 5.1. Titik Perbaikan Komponen Mesin Oven Billet : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact SumberErna : PT.Rutiah CakraNovarina Compact Alumunium Industries Alumunium Industries, 2010.

5.1.2.2. Mesin Extrussion Press Titik perbaikan komponen mesin dari stasiun ektrusi pada mesin ekstrusi kapasitas 1375 yaitu mesin extrussion press dapat dilihat pada Gambar 5.2 berikut

Bearing Stick Roller

Plat Bakul Pentil As Billet Loader Limit Switch Stick Billet Loader

Chain Roller Sabuk/Belt Timing Belt Coupling Motor Run

Gambar 5.2. Titik Perbaikan Komponen Mesin Extrussion Press Erna : Rutiah Novarina : Sistem PerawatanIndustries Berbasis Pencegahan Sumber PT. Cakra Compact Alumunium Alumunium Industries, 2010.

Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact

5.1.3. Urutan Pengerjaan Perawatan Perawatan dalam modularity design dapat dilakukan dengan cara mengetahui terlebih dahulu urutan pengerjaan perawatan komponen mesin sehingga dalam membongkar dan memasang komponen mesin yang rusak dapat dengan mudah dilakukan. Berikut ini adalah urutan pengerjaan perawatan mesin ekstrusi dan mesin oven billet pada stasiun ekstrusi untuk mesin ektrusi 1375. Tabel 5.1. Urutan Pembongkaran Komponen Mesin Oven Billet

Komponen Rantai Komponen Ceramic Board Komponen Chain Connecting Komponen Chain Komponen Chain Roller Komponen Thermocouple Komponen Piston Thermocouple

Komponen Rantai

Komponen Ceramic Board

Komponen Chain Connecting

Komponen Chain

Komponen Chain Roller

Komponen Thermocouple

Komponen Piston Thermocouple

X

-

-

-

-

-

-

X

X

-

-

-

-

-

-

-

X

-

-

-

-

-

-

X

X

-

-

-

-

-

X

X

X

-

-

-

-

-

-

-

X

-

-

-

-

-

-

X

X

Tabel 5.2. Urutan Pembongkaran Komponen Mesin Extrussion Press

Komponen Stick Billet Loader Komponen Plat Bakul Billet Loader Komponen Limit Switch Komponen Pentil As Komponen Chain Roller Komponen Bearing Stick Roller Komponen Sabuk/Belt Komponen Timing Belt Komponen Coupling Motor Run

Komponen Stick Billet Loader

Komponen Plat Bakul Billet Loader

Komponen Limit Switch

Komponen Pentil As

Komponen Chain Roller

Komponen Bearing Stick Roller

Komponen Sabuk/Belt

Komponen Timing Belt

Komponen Coupling Motor Run

X

-

-

-

-

-

-

-

-

X

X

-

-

-

-

-

-

-

-

-

X

-

-

-

-

-

-

-

-

X

X

-

-

-

-

-

-

-

-

-

X

-

-

-

-

-

-

-

-

X

X

-

-

-

-

-

-

-

X

X

X

-

-

-

-

-

-

-

-

-

X

-

-

-

-

-

-

-

-

X

X


Tabel 5.3. Urutan Pengerjaan Perawatan Pembongkaran dan Pemasangan Komponen Mesin No.

Nama Mesin

1

Mesin Extrussion Press

Bagian 1. Billet Loader

2. As Billet Loader

3. Run Out Table

4. Cutting Profile Ekstrusi

2

Mesin Oven Billet

1. Pintu Oven Billet

2. Transfer Billet

3. Thermocouple Oven Billet

Pembongkaran

Pemasangan

Pembukaan stick billet loader

Pemasangan plat bakul billet loader

Pembukaan plat bakul billet loader

Pemasangan stick billet loader

Pembukaan limit switch

Pemasangan pentil as

Pembukaan pentil as

Pemasangan limit switch

Pembukaan chain roller

Pemasangan sabuk/belt

Pembukaan bearing stick roller

Pemasangan bearing stick roller

Pembukaan sabuk/belt

Pemasangan chain roller

Pembukaan timing belt

Pemasangan coupling motor run

Pembukaan coupling motor run

Pemasangan timing belt

Pembukaan rantai

Pemasangan ceramic board

Pembukaan ceramic board

Pemasangan rantai

Pembukaan chain connecting

Pemasangan chain roller

Pembukaan chain

Pemasangan chain

Pembukaan chain roller

Pemasangan chain connecting

Pembukaan thermocouple

Pemasangan piston thermocouple

Pembukaan piston thermocouple

Pemasangan thermocouple

Sumber : PT. Cakra Compact Alumunium Industries


5.1.4. Pengelompokan Komponen Mesin berdasarkan Design Modularity Pengelompokan komponen mesin dengan design modularity dirancang agar penggantian komponen mesin tidak mengeluarkan biaya yang besar dan penggantian komponen ini dapat dilaksanakan dalam sekali pembongkaran. Dengan demikian, akan menghemat waktu dan biaya yang dikeluarkan perusahaan. Berikut ini adalah desain modularity untuk mesin extrussion press dan mesin oven billet PT. Cakra Compact Alumunium Industries.


Modul 1 Billet Loader

Stick Billet Loader

Modul 2 As Billet Loader

Plat Bakul Billet Loader

Limit Switch

Modul 3 Run Out Table

Chain Roller

Sabuk/ Belt

Pentil As

Modul 4 Cutting Profile Ekstrusi

Timing Belt

Coupling Motor Run

Bearing Stick Roller

Gambar 5.3. Desain Modularity Mesin Extrussion Press


Mesin Oven Billet

Modul 1 Pintu Oven Billet

Rantai

Modul 3 Thermocouple Oven Billet

Ceramic Board

Thermocouple

Piston Oven Billet

Modul 2 Transfer Billet

Chain Roller

Chain

Chain Connecting

Gambar 5.4. Desain Modularity Mesin Oven Billet Struktur rangkaian komponen pada mesin extrussion press dapat dilihat pada Gambar 5.5 berikut.

Plat Bakul Billet Loader

Sabuk/Belt

Bearing Stick Roller Chain Roller Stick Billet Loader Pentil As

Coupling Motor Run

Limit Switch

Timing Belt

Gambar 5.5. Struktur Bagian Komponen Mesin Extrussion Press Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

Struktur rangkaian komponen pada mesin oven billet dapat dilihat pada Gambar 5.6 berikut Chain Roller

Rantai

Chain

Ceramic Board

Connecting Chain

Thermocouple

Piston Thermocouple

Gambar 5.6. Struktur Bagian Komponen Mesin Oven Billet

5.1.5. Selang Waktu Interval Kerusakan Mesin Berikut ini adalah selang waktu interval kerusakan komponen pada masing-masing mesin yang dapat dilihat pada Tabel 5.4 dan Tabel 5.5.


1. Mesin extrussion press Tabel 5.4. Data Selang Waktu Interval Kerusakan Mesin Extrussion Press (Jam) No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Stick Billet Loader 9102 9255 8575 9918 8488 8444 8560 8291 8842 9098 9211 9129 9232 9143 9158

Plat Bakul Billet Loader 8962 9654 8663 8460 8578 8648 8508 8381 9353 8695 8931 8389 8733 9342 8480

Pentil As 2356 2393 2537 2146 2499 2490 2613 1623 2540 2645 2046 1821 2571 1713 1668

Limit Switch 4208 3522 3440 3300 3723 3310 2338 3716 3868 2228 1954 3865 4217 3253 3338

Chain Roller 3546 4187 3449 3626 3653 3516 3712 4232 4374 2877 3862 3139 3055 4734 3797

Bearing Stick Roller 4016 3176 2641 3701 3962 4089 4206 4638 4290 4371 4678 4199 3916 4811 4920

Sabuk/Belt

Timing Belt

8358 8964 9353 8062 8802 9331 8598 8978 8072 8734 10317 11339 9312 7322 11678

3227 3784 4370 3458 4515 3794 4114 4318 4250 4619 4348 5560 4221 3725 3647

Coupling Motor Run 9237 10519 9122 10019 10422 9972 7862 9580 9770 9676 9244 7679 10861 11481 10839

Ket : Kerusakan pertama komponen stick billet loader pada mesin extrussion press adalah pada tanggal 13 Juli 1993 pukul 16.20 Kerusakan kedua komponen stick billet loader pada mesin extrussion press adalah pada tanggal 27 Juli 1994 pukul 23.05 Sehingga, selang waktu kerusakan pertama yaitu dari tanggal 13 Juli 1993 pukul 16.20 ke kerusakan kedua yaitu tanggal 27 Juli 1994 pukul 23.05 pada mesin extrussion press adalah 9102 jam.


2. Mesin oven billet Tabel 5.5. Data Selang Waktu Interval Kerusakan Mesin Oven Billet (Jam) Ceramic Chain Conecting Rantai Board Roller Chain 1 3253 4729 4324 3812 2 3212 2955 5115 4877 3 2781 4179 4785 4559 4 2682 3915 5010 4494 5 2703 3530 3919 4399 6 2675 3562 5691 4352 7 3403 2669 5187 7134 8 2742 3444 5044 5371 9 3309 2549 4645 4194 10 2376 3173 4160 4303 11 3129 3522 5199 4288 12 3274 2892 3825 4652 13 3989 2203 4696 4253 14 2864 484 4082 5167 15 3846 4092 5382 3653 Sumber : PT. Cakra Compact Alumunium Industries

No.

Chain

Piston

Thermocouple

4454 4492 4831 3630 4940 4031 4385 3072 6016 4170 4036 4380 4541 4592 2768

3906 3860 3523 4605 3117 5028 2734 3531 4841 2323 3186 3724 3923 4048 3590

4136 3083 2368 3920 3165 2310 3871 3893 3151 3684 3599 2503 6006 1884 2012

Keterangan : Kerusakan pertama komponen chain roller pada mesin oven billet adalah pada tanggal 13 Juli 2000 pukul 14.50 Kerusakan kedua komponen chain roller pada mesin oven billet adalah pada tanggal 9 Januari 2001 pukul 19.15 Sehingga, selang waktu kerusakan pertama yaitu dari tanggal 13 Juli 2000 pukul 14.50 ke kerusakan kedua yaitu tanggal 9 Januari 2001 pukul 19.15 pada mesin oven billet adalah 4324 jam

5.1.6. Waktu Perawatan Komponen Mesin Data waktu penggantian komponen mesin diperoleh dari data historis kerusakan mesin ekstrusi 1375 perusahaan, yang dapat dilihat pada Tabel 5.6 dan Tabel 5.7. Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

1. Mesin extrussion press Tabel 5.6. Data Waktu Perawatan Komponen Mesin Extrussion Press (menit) No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Stick Billet Loader 48 55 57 60 70 50 58 60 65 75 55 50 50 45 54

Plat Bakul Billet Loader 118 130 95 125 98 90 114 110 120 98 112 98 120 115 95

Pentil As 240 270 255 265 285 310 225 230 245 275 280 240 300 285 225

Limit Switch 68 74 58 70 80 72 68 60 65 75 82 80 52 96 68

Chain Roller 72 80 70 75 82 95 70 68 105 78 45 65 90 82 100

Bearing Stick Roller 230 225 243 255 235 245 257 252 248 255 240 220 215 245 260

Sabuk/Belt

Timing Belt

275 288 294 300 295 285 278 298 270 305 290 285 275 300 280

30 35 40 38 32 25 45 30 30 45 33 35 40 45 30

Coupling Motor Run 223 238 230 218 225 235 210 220 215 235 227 218 230 225 210

Keterangan : Waktu mulai perawatan komponen stick billet loader pada mesin extrussion press adalah pukul 23.05 Waktu selesai perawatan komponen stick billet loader pada mesin extrussion press adalah pukul 23.53 Sehingga, lama waktu perawatan dari pukul 23.05 sampai dengan pukul 23.53 adalah 48 menit


2. Mesin oven billet Tabel 5.7. Data Waktu Perawatan Komponen Mesin Oven Billet (menit) Ceramic Connecting Chain Rantai Board Chain Roller 1 80 28 27 255 2 78 32 35 248 3 95 30 28 240 4 85 35 25 250 5 105 35 32 235 6 98 25 30 242 7 90 33 35 248 8 85 30 32 240 9 93 28 25 238 10 105 30 28 240 11 100 35 23 250 12 75 24 30 248 13 95 32 25 240 14 110 30 30 243 15 90 30 28 252 Sumber : PT. Cakra Compact Alumunium Industries

No.

Chain

Piston

Thermocouple

62 70 72 65 68 70 60 75 80 63 65 73 78 72 70

105 108 100 105 112 105 115 95 110 105 120 100 108 115 105

63 70 65 68 73 70 60 60 65 72 58 62 55 70 60

Keterangan : Waktu mulai perawatan komponen ceramic board pada mesin oven billet adalah pukul 23.05. Waktu selesai perawatan komponen stick ceramic board pada mesin oven billet adalah pukul 24.25. Sehingga, lama waktu perawatan dari pukul 23.05 sampai dengan pukul 24.25 adalah 80 menit

5.1.7. Waktu Set Up Mesin Berikut ini adalah waktu set up yang dibutuhkan untuk menghidupkan mesin hingga dapat beroperasi untuk berproduksi : 1. Mesin Extrussion Press

: 5 menit

2. Mesin Oven Billet

: 15 menit


5.1.8. Upah, Jumlah Jam Kerja, Hari Kerja dan Jumlah Tenaga Kerja Bagian Maintenance Upah tenaga kerja maintenance di PT. Cakra Compact Alumunium Industries adalah sebesar Rp 1.680.000 per orangnya. Sedangkan, jumlah jam kerja, hari kerja dan jumlah tenaga kerjanya yaitu : a. Senin - Jumat 1. Shift I

: 07.00 – 15.00 WIB (8 orang)

2. Shift II

: 15.00 – 23.00 WIB (2 orang)

3. Shift III

: 23.00 – 07.00 WIB (2 orang)

b. Sabtu Semua tenaga kerja bekerja (12 orang) dengan jam kerja dari 07.00 – 12.00 WIB.

5.1.9. Harga Jual dan Profit Produk per Kg Harga jual produk alumunium profile per kg adalah Rp 28.000. Dan untuk keuntungan (profit) yang diharapkan dari produk per kg-nya adalah 5% dari harga jualnya yaitu sebesar Rp 1.400.

5.1.10. Harga Komponen Perawatan Harga komponen perawatan ini adalah harga komponen yang diperlukan untuk mengganti komponen yang rusak, yang dapat dilihat pada Tabel 5.8.


Tabel 5.8. Harga Komponen Mesin Ekstrusi Kapasitas 1375 No. 1

2

Nama Mesin Mesin Extrussion Press

Komponen 1. Stick Billet Loader 2. Plat Bakul Billet Loader 3. Limit Switch 4. Pentil As 5. Chain Roller 6. Bearing Stick Roller 7. Sabuk/Belt 8. Timing Belt 9. Coupling Motor Run

Mesin Oven Billet

1. Rantai 2. Ceramic Board 3. Chain Roller 4. Connecting Chain 5. Chain 6. Piston 7. Thermocouple Sumber : PT. Cakra Compact Alumunium Industries

Harga Rp 920.000 Rp 1.516.000 Rp 1.389.200 Rp 38.875 Rp 12.500 Rp 24.000 Rp 36.000 Rp 230.000 Rp 26.200 Rp 25.000 Rp 650.000 Rp 12.500 Rp 5.550 Rp 140.000 Rp 1.324.400 Rp 850.000

5.1.11. Fungsi Kerja Mesin Fungsi kerja dari bagian-bagian mesin yang menjadi objek penelitian, yaitu : 1. Mesin Extrussion Press a. Billet Loader Fungsi : menampung billet yang telah siap dipanaskan dari oven billet dan kemudian memasukkannya ke dalam mesin ekstrusi untuk dapat dipress. b. As Billet Loader Fungsi : mengatur ketinggian dari billet loader untuk billet yang akan dipress, dimana posisi ketinggian diatur oleh besi as yang tersambung dengan limit switch.


c. Run Out Table Fungsi : menjaga dan menampung profile yang siap dipress agar tetap pada posisinya (tidak bengkok) selama bagian billet masih dalam proses press. d. Cutting Profile Ekstrusi Fungsi : untuk memotong profile yang telah terbentuk dari billet yang telah siap di-press sesuai dengan ukuran profile yang diinginkan oleh konsumen 2. Mesin Oven Billet a. Pintu Oven Billet Fungsi : untuk membuka dan menutup ruang oven billet selama billet dalam proses pemanasan guna menjaga suhu billet di dalam oven billet. b. Transfer Billet Fungsi : untuk menampung billet yang telah siap dipanaskan sesuai dengan suhu yang telah ditetapkan pada oven billet untuk kemudian ditransfer ke mesin extrussion press. c. Thermocouple Oven Billet Fungsi : untuk pengukur suhu billet yang telah siap dipanaskan dengan waktu yang telah ditentukan untuk dapat mencapai suhu billet yang telah ditetapkan agar dapat membuka pintu oven billet yang selanjutnya ditransfer ke mesin extrussion press.


Berikut ini adalah hubungan proses kerja dari mesin oven billet ke mesin extrussion press untuk mesin ekstrusi kapasitas 1375 pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries : Pertama sekali dari monitor oven billet, main braker dibuat dalam posisi on lalu tombol furnace handling dibuat dalam posisi kerja manual. Kemudian pada panel oven billet, furnace harus dalam keadaan stand by/netral/normal, lalu hidupkan control power reset¸dan tombol hot jet fan ditekan dengan setting-an ± 5 detik. Dan setelah itu, purge cycle complete dihidupkan dengan keadaan blower harus dalam posisi on, lalu di monitor oven billet diganti dari posisi manual ke posisi auto dengan posisi pintu oven billet harus dalam keadaan terbuka untuk dapat menghidupkan gas. Setelah ini semua dilakukan, billet yang terdapat pada meja billet akan diangkat dengan pengangkat billet, lalu didorong oleh pusher dengan roller sebagai penyangganya, dan billet dipanaskan dengan waktu yang telah diatur yaitu ± 10 menit untuk 1 buah billet dengan suhu 460 – 5300C. Billet yang telah siap dipanaskan ini sesuai dengan waktu dan suhu tersebut kemudian akan diukur suhunya dengan thermocouple yang dapat bergerak maju dan mundur karena didorong oleh piston thermocouple. Jika suhu billet telah sesuai dengan yang ditetapkan, maka billet akan didorong keluar dan pintu oven billet akan terbuka begitu thermocouple ditarik mundur dan billet ini selanjutnya ditampung sementara di transfer billet untuk selanjutnya ditransfer ke mesin extrussion press. Sedangkan pintu oven billet tertutup kembali begitu billet yang berada di belakang billet yang telah siap dipanaskan tadi terdorong ke depan dan terdeteksi sensor yang langsung menutup pintu oven billet.


Billet yang telah siap dipanaskan ini kemudian akan ditansfer ke mesin extrussion press dan ditampung di billet loader, tepatnya pada plat bakul billet loader. Lalu die yang telah siap dipanaskan pada oven die dengan suhu ± 5300C, dimasukkan pada bagian container mesin extrussion press, tepatnya pada bagian die slide disamping die backer. Kemudian billet yang terletak pada billet loader naik oleh karena as billet loader yang mengatur posisi naik dan ketinggian billet loader. Selanjutnya main ram maju dan ram ini mendorong billet yang telah ditutup oleh dummy block untuk dipress melewati die yang sesuai dengan bentuk profile yang akan diproduksi (diinginkan oleh konsumen). Apabila billet telah mencapai titik hampir siap press, sisa billet proses press yang menempel pada dummy block dipotong dengan gunting yang terdapat pada mesin extrussion press. Hasil billet yang siap dipress (dalam bentuk profile) akan ditampung oleh run out table mesin extrussion press dan selanjutnya dipotong dengan cutting profile extrussion sesuai dengan ukuran yang diinginkan oleh konsumen. Lalu billet ini ditransfer ke conveyor dari run out table untuk didinginkan dengan bantuan fan (kipas).

5.2. Pengolahan Data 5.2.1. Penentuan Distribusi Kerusakan Komponen Mesin Dalam melakukan penentuan distribusi kerusakan komponen mesin digunakan metode Least Square Curve Fitting yaitu berdasarkan nilai index of fit (correlation coefficient) yang paling besar. Perhitungan ini digunakan untuk mendapatkan distribusi kerusakan yang paling sesuai dengan pola distribusinya


yaitu apakah mengikuti distribusi normal, lognormal, eksponensial atau weibull. Berikut ini adalah contoh

perhitungan untuk masing-masing distribusi pada

waktu antar kerusakan stick billet loader. 1. Distribusi Normal Tabel 5.9. Waktu Antar Kerusakan Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 8291 8444 8488 8560 8575 8842 9098 9102 9129 9143 9158 9211 9232 9255 9918 134446

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0.0000

Ti² 68740681 71301136 72046144 73273600 73530625 78180964 82773604 82846404 83338641 83594449 83868964 84842521 85229824 85655025 98366724 1207589306

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -14016,9415 -10339,3325 -7922,1086 -6038,7980 -4369,1114 -2931,2076 -1487,4639 0,0000 1492,5322 3030,9920 4666,1600 6498,0570 8616,5065 11332,3688 16767,5824 5299,2354

Contoh Perhitungan : 1. N

: jumlah data

2. Ti

: waktu antar kerusakan komponen setelah diranking

3. F(Ti)

: diperoleh dari rumus (i-0,3)/(N+0,4), sehingga untuk F(ti) data pertama adalah (1-0,3)/(15+0,4) = 0,0455; dst.

4. Yi

: diperoleh dari nilai Φ (Z) = Yi (didapat dari Tabel Standarized Normal Probabilities) dimana Z = F(Ti) sehingga didapatkan F(Ti) = -1,6906

5. Ti2

: diperoleh dari Ti x Ti (Ti dikuadratkan)

6. Yi2

: diperoleh dari Yi x Yi (Yi dikuadratkan)


7. Ti.Yi

: diperoleh dari perkalian Ti terhadap Yi

8. Index Of Fit N  N  N  a. Sxy = N ∑ TiYi −  ∑ Ti . ∑ Yi  i =1  i =1   i =1 

= 15.(5299,2354) – (134446).(0) = 79488,5312  N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  N

2

2

= 15 (1207589306) – (134446)2 = 38112674 N  N  c. Syy = N ∑ Yi 2 −  ∑ Yi  i =1  i =1 

2

= 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 d. Sehingga Index Of Fit (r) =

Sxy Sxx.Syy

=

79488,5312 (38112674).(183,6758)

= 0,95

2. Distribusi Lognormal Tabel 5.10. Waktu Antar Kerusakan Distribusi Lognormal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

ti 8291 8444 8488 8560 8575 8842 9098 9102 9129 9143

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299

Ti =LN (ti) 9,0229 9,0412 9,0464 9,0549 9,0566 9,0873 9,1158 9,1162 9,1192 9,1207

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315

Ti² 81,4132 81,7435 81,8375 81,9904 82,0221 82,5784 83,0980 83,1060 83,1600 83,1880

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099

Ti.Yi -15,2544 -11,0706 -8,4433 -6,3879 -4,6145 -3,0125 -1,4904 0,0000 1,4909 3,0236


Tabel 5.10. Waktu Antar Kerusakan Distribusi Lognormal (Lanjutan) N 11 12 13 14 15 TOTAL

ti 9158 9211 9232 9255 9918

F(Ti) 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 9,1224 9,1282 9,1304 9,1329 9,2021 136,4973

Yi 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 83,2179 83,3232 83,3648 83,4102 84,6788 1242,1320

Yi² 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi 4,6480 6,4396 8,5217 11,1829 15,5573 0,5905


: jumlah data

2. ti

: waktu antar kerusakan setelah diranking

3. F(Ti)


4. Ti

: waktu antar kerusakan untuk pola distribusi lognormal, diperoleh Dari Ti = Ln (ti) = logaritma natural (ti)

5. Yi

: diperoleh dari nilai Φ (Z) = Yi (didapat dari Tabel Standarized Normal Probabilities) dimana Z = F(Ti) sehingga didapatkan F(Ti) = -1,6906

6. Ti2


7. Yi2


8. Ti.Yi



= 15.(0,5905) – (136,4973).(0) = 8,8578


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  N

2

2

= 15 (1242,1320) – (136,4973)2 = 0,4709  N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  N

2

2

= 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 d. Sehingga Index Of Fit (r) =

Sxy Sxx.Syy

=

8,8578 (0,4709).(183,6758)

= 0,9524

3. Distribusi Eksponensial Tabel 5.11. Waktu Antar Kerusakan Distribusi Eksponensial N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 8291 8444 8488 8560 8575 8842 9098 9102 9129 9143 9158 9211 9232 9255 9918 134446

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi = LN[1-F(Ti)] -0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

Ti² 68740681 71301136 72046144 73273600 73530625 78180964 82773604 82846404 83338641 83594449 83868964 84842521 85229824 85655025 98366724 1207589306

Yi² 0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

Ti.Yi -385,6974 -987,7088 -1636,1937 -2352,1054 -3122,3613 -4087,1404 -5195,3627 -6309,0256 -7597,7014 -9087,2399 -10868,7602 -13135,2055 -16073,9805 -20395,6068 -30656,9591 -131891,0489



: jumlah data

2. Ti


3. F(Ti)


4. Yi

: diperoleh dari rumus Yi = Ln [1 – F(Ti)], sehingga Yi = Ln [1 – 0,0455) = -0,0465

5. Ti2


6. Yi2


7. Ti.Yi


8. Index Of Fit N  N  N  a. Sxy = N ∑ TiYi −  ∑ Ti . − ∑ Yi  i =1  i =1   i =1 

= 15.(-131891,0489) – (134446).[-(-14,1965)] = 69704,252  N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  N

2

2

= 15 (1207589306) – (134446)2 = 38112674 N  N  c. Syy = N ∑ Yi 2 −  − ∑ Yi  i =1  i =1 

2

= 15 (23,8464) – [-(-14,1965)]2 = 156,15531


d. Sehingga Index Of Fit (r) =

Sxy Sxx.Syy

=

69704,252 (38112674).(156,15531)

= 0,9035

4. Distribusi Weibull Tabel 5.12. Waktu Antar Kerusakan Distribusi Weibull N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

ti 8291 8444 8488 8560 8575 8842 9098 9102 9129 9143 9158 9211 9232 9255 9918

Ti = LN(ti) 9,0229 9,0412 9,0464 9,0549 9,0566 9,0873 9,1158 9,1162 9,1192 9,1207 9,1224 9,1282 9,1304 9,1329 9,2021 136,4973

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi = LN{-LN[1F(Ti)]} -3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

Ti² 81,4132 81,7435 81,8375 81,9904 82,0221 82,5784 83,0980 83,1060 83,1600 83,1880 83,2179 83,3232 83,3648 83,4102 84,6788 1242,1320

Yi² 9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

Ti.Yi -27,6812 -19,4008 -14,8929 -11,6970 -9,1495 -7,0123 -5,1075 -3,3412 -1,6744 -0,0558 1,5623 3,2396 5,0631 7,2164 10,3847 -72,5466


: jumlah data

2. ti


3. Ti

: waktu antar kerusakan untuk pola distribusi weibull, diperoleh Dari Ti = Ln (ti) = logaritma natural (ti)

4. F(Ti)


5. Yi

: diperoleh dari rumus Yi = Ln{-Ln [1 – F(Ti)]}, sehingga Yi = Ln{-Ln [1 – 0,0455)} = -3,0679


6. Ti2


7. Yi2


8. Ti.Yi



= 15.(-72,5466) – (136,4973).(-8,0509) = 10,7224 N  N  b. Sxx = N ∑ Ti 2 −  ∑ Ti  i =1  i =1 

2

= 15 (1242,1320) – (136,4973)2 = 0,4709  N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  N

2

2

= 15 (22,8541) – (-8,0509)2 = 277,9953 d. Sehingga Index Of Fit (r) =

Sxy Sxx.Syy

=

10,7224 (0,4709).(277,9953)

= 0,9371 Berdasarkan hasil perhitungan di atas dapat dilihat bahwa : 1. Index Of Fit untuk distribusi normal = 0,9500 2. Index Of Fit untuk distribusi lognormal = 0,9524 3. Index Of Fit untuk distribusi eksponensial = 0,9035 4. Index Of Fit untuk distribusi weibull = 0,9371


Pola distribusi yang terpilih dilihat dari nilai Index Of Fit (Correlation Coefficient) yang terbesar. Sehingga, pola distribusi yang terpilih untuk stick billet loader mesin extrusi 1375 adalah distribusi lognormal. Untuk pola distribusi komponen mesin extrussion press dan oven billet selanjutnya, dapat dihitung seperti dengan cara di atas. Berikut ini adalah rekapitulasi nilai Indesx of Fit (Correlation Coefficient) untuk masing-masing distribusi setiap komponen mesin ekstrusi 1375. Tabel 5.13. Rekapitulasi Index Of Fit untuk Masing-masing Distribusi Komponen Mesin 1375 No. 1

2

Mesin Mesin Extrussion Press

Mesin Oven Billet

Komponen

Normal

Lognormal

Eksponensial

Weibull

Terpilih

1. Stick Billet Loader

0,9500

0,9524

0,9035

0,9371

Lognormal

2. Plat Bakul Billet Loader 3. Pentil As 4. Limit Switch 5. Chain Roller 6. Bearing Stick Roller 7. Sabuk/Belt 8. Timing Belt 9. Coupling Motor Run

0,9355 0,9342 0,9460 0,9878 0,9579 0,9527 0,9592 0,9764

0,9407 0,9245 0,9163 0,9903 0,9275 0,9676 0,9740 0,9641

0,9856 0,7925 0,8132 0,9544 0,8257 0,9699 0,9510 0,8803

0,8721 0,9520 0,9579 0,9759 0,9718 0,9305 0,9531 0,9807

Eksponensial Weibull Weibull Lognormal Weibull Eskponensial Lognormal Weibull

1. Ceramic Board 2. Rantai 3. Chain Roller 4. Connecting Chain 5. Chain 6. Piston 7. Thermocouple

0,9696 0,9470 0,9834 0,8747 0,9585 0,9860 0,9505

0,9774 0,7863 0,9790 0,9201 0,9491 0,9782 0,9762

0,9612 0,8208 0,9034 0,9576 0,8969 0,9275 0,9530

0,9485 0,8625 0,9783 0,8622 0,9678 0,9872 0,9619

Lognormal Normal Normal Eksponensial Weibull Weibull Lognormal

5.2.2. Waktu Rata-rata Penggantian Komponen Mesin Waktu rata-rata penggantian komponen diperoleh dari waktu penggantian komponen mesin ekstrusi 1375. Perhitungannya dapat dilihat sebagai berikut.


Tabel 5.14. Waktu Penggantian Komponen Stick Billet Loader Mesin Extrussion Press 1 n Waktu 48 (menit)

2

3

55 57

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

60 70

50

58

60

65

75

55

50

50

45

54

n

15

∑ xi Waktu rata-rata ( x ) =

i =1

n

∑x =

i =1

15

i

=

852 = 56,8 menit. 15

Perhitungan yang sama dapat dilakukan untuk komponen mesin selanjutnya, yang hasil rekapitulasinya dapat dilihat pada Tabel 5.15. Tabel 5.15. Rekapitulasi Waktu Rata-rata Penggantian Komponen Mesin Ekstrusi 1375 n

∑x

i

x (menit)

x (jam)

15 15 15 15 15 15 15 15 15

850 1638 3930 1068 1177 3625 4318 533 3359

56,8 109,2 262 71,2 78,4667 241,6667 287,8667 35,5333 223,9333

0,9467 1,82 4,3667 1,1867 1,3078 4,0278 4,7978 0,5922 3,7322

15 15 15 15 15 15 15

1384 457 433 3669 1043 1608 971

92,2667 30,4667 28,667 244,6 69,5333 107,2 64,7333

1,5378 0,5078 0,4811 4,0767 1,1589 1,7867 1,0789

No.

Mesin

Komponen

n

1


1. Stick Billet Loader 2. Plat Bakul Billet Loader 3. Pentil As 4. Limit Switch 5. Chain Roller 6. Bearing Stick Roller 7. Sabuk/Belt 8. Timing Belt 9. Coupling Motor Run

2

Mesin Oven Billet

1. Ceramic Board 2. Rantai 3. Connecting Chain 4. Chain Roller 5. Chain 6. Piston 7. Thermocouple

i =1

5.2.3. Perhitungan Upah Tenaga Kerja bagian Maintenance Upah tenaga kerja maintenance per orang untuk setiap bulannya adalah sebesar Rp 1.680.000, dengan jumlah jam kerja per shift-nya adalah 7 jam. Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

Jadi, jumlah jam kerja sebulannya adalah : = [(7 jam x 5 hari) + 5 jam] x 4 minggu = 160 jam kerja. Nb : Senin – Jumat Sabtu

= 7 jam (07.00 – 15.00 WIB) = 5 jam (07.00 – 12.00 WIB)

Sehingga biaya tenaga kerja maintenance : Biaya Tenaga Kerja

=

Gaji 1 bulan/orang Rp 1.680.000 / orang = Jam kerja 1 bulan 160 jam

= Rp 10.500/orang/jam Pada Tabel 5.16 dapat dilihat jumlah tenaga kerja yang dibutuhkan beserta biaya tenaga kerja/jam untuk tiap-tiap komponen mesin esktrusi 1375. Tabel 5.16. Biaya Tenaga Kerja Maintenance No.

Mesin

Komponen

1


1. Stick Billet Loader 2. Plat Bakul Billet Loader 3. Pentil As 4. Limit Switch 5. Chain Roller 6. Bearing Stick Roller 7. Sabuk/Belt 8. Timing Belt 9. Coupling Motor Run

2

Mesin Oven Billet

1. Ceramic Board 2. Rantai 3. Chain Roller 4. Connecting Chain 5. Chain 6. Piston 7. Thermocouple

Jumlah Tenaga Kerja 2 2 2 2 2 2 2 2 2

Biaya Tenaga Kerja / Jam Rp 21.000 Rp 21.000 Rp 21.000 Rp 21.000 Rp 21.000 Rp 21.000 Rp 21.000 Rp 21.000 Rp 21.000

2 2 2 2 2 2 2

Rp 21.000 Rp 21.000 Rp 21.000 Rp 21.000 Rp 21.000 Rp 21.000 Rp 21.000

5.2.4. Perhitungan Biaya Kehilangan Produksi Terhentinya operasi suatu mesin akibat adanya komponen yang rusak sehingga perlu diganti akan menggangu kelancaran produksi perusahaan. Dan,


jika hal ini terjadi maka akan menghasilkan biaya kehilangan produksi bagi perusahaan. Biaya kehilangan produksi ini merupakan biaya yang timbul karena adanya perawatan atau perbaikan yang dilakukan pada waktu produksi. Perhitungan biaya kehilangan produksi ini dapat diperoleh dengan mengalikan output mesin per satuan waktu dikalikan dengan laba per kg, yang dapat dilihat sebagai berikut : Biaya kehilangan produksi = A x B Keterangan : A = laba per kg B = output/jam Sehingga : Biaya kehilangan produksi/jam = Rp 1400 x 242,82 kg = Rp 339.948 Keterangan : 1. Pemanasan 1 billet = 10 menit, sehingga dalam 1 jam ada sebanyak 6 billet diproduksi. 2. Ukuran 1 billet : diameter 6 inci dan panjang 57 cm 3. Berat 1 billet untuk ukuran billet 6 inci = 0,071 kg/mm 4. Output billet per jam = 6 x 570 mm x 0,071 kg/mm = 242,82 kg.

5.2.5. Perhitungan Parameter dan MTTF Komponen Mesin Setelah antar waktu kerusakan masing-masing komponen mesin selesai diuji distribusinya, maka dilakukan perhitungan untuk mencari keandalan dan MTTF-nya sesuai dengan jenis pola distribusi komponen yang terpilih. Berikut ini


adalah contoh perhitungan untuk masing-masing komponen sesuai dengan jenis pola distribusi waktu antar kerusakannya. 1. Distribusi Normal Tabel 5.17. Waktu Antar Kerusakan Rantai Mesin Oven Billet N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 484 2203 2549 2669 2892 2955 3173 3444 3522 3530 3562 3915 4092 4179 4729 47898

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 234256 4853209 6497401 7123561 8363664 8732025 10067929 11861136 12404484 12460900 12687844 15327225 16744464 17464041 22363441 167185580

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -818,2607 -2697,4834 -2379,0592 -1882,8916 -1473,5242 -979,6108 -518,7649 0,0000 575,8241 1170,2288 1814,9008 2761,9035 3819,1881 5117,0145 7994,9483 12504,4134

Contoh Perhitungan :

N

b=

∑ Ti.Yi −

σ=

N

i =1

i =1

∑ Ti.∑ Yi N

i =1

 N   ∑ Ti  N 2 Ti −  i =1  ∑ N i =1 N

a=

N

∑ Yi i =1

N

2

(47898).(0) 15 = 0,0009 2 ( 47898) 167185580 − 15

12504,4134 − =

N

−b

∑ Ti i =1

N

=

0 47898 = -2,8045 − (0.0009) 15 15

1 1 = 1138,6129 = b 0,0009

µ = −a.σ = −(−2,8045).(1138,6129) = 3193,2 jam MTTF = μ = 3193.2 jam Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

Perhitungan ini juga dapat dilakukan untuk chain roller oven billet, yang hasil perhitungannya dapat direkapitulasi pada Tabel 5.18. Tabel 5.18. Rekapitulasi Perhitungan Parameter b, a, σ, μ dan MTTF Distribusi Normal No. 1

Mesin Mesin Oven Billet

Komponen 1. Rantai 2. Chain Roller

b 0,0009 0,0016

a -2,8045 -7,6859

σ 1138,6129 616,4009

μ 3193,2 4737,6

MTTF (Jam) 3193,2 4737,6

2. Distribusi Lognormal Tabel 5.19. Waktu Antar Kerusakan Stick Billet Loader N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

ti 8291 8444 8488 8560 8575 8842 9098 9102 9129 9143 9158 9211 9232 9255 9918

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 9,0229 9,0412 9,0464 9,0549 9,0566 9,0873 9,1158 9,1162 9,1192 9,1207 9,1224 9,1282 9,1304 9,1329 9,2021 136,4973

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 81,4132 81,7435 81,8375 81,9904 82,0221 82,5784 83,0980 83,1060 83,1600 83,1880 83,2179 83,3232 83,3648 83,4102 84,6788 1242,1320

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -15,2544 -11,0706 -8,4433 -6,3879 -4,6145 -3,0125 -1,4904 0,0000 1,4909 3,0236 4,6480 6,4396 8,5217 11,1829 15,5573 0,5905


N

b=

∑ Ti.Yi −

N

N

i =1

i =1

∑ Ti.∑ Yi N

i =1

   ∑ Ti  N Ti 2 −  i =1  ∑ N i =1 N

2

(136,4973).(0) 15 = = 18,8101 2 ( 136,4973) 1242,1320 − 15 0,5905 −


N

a=

σ '=

∑ Yi i =1

N

N

−b

∑ Ti i =1

=

N

0 136,4973 = -171,1682 − (18,8101) 15 15

1 1 = = 0,0532 b 18,8101

µ ' = −a.σ ' = −(−171,1682).(0,0532) = 9,0998 µ =e

σ=

1 2

µ ' + σ '2

(e

=e

2 µ ' +σ '2

(

)

)

(e (

1  3193, 2 +  0 , 0532 2  2 

)(e

σ '2

−1 =

= e 9,1012 = 8966,3334 jam. 2 9 , 0998 )+ 0 , 0532 2

)(e

0 , 0532 2

)

− 1 = 477,0144

tmed = eμ’ = e9,0998 = 8953,6715 s=

(ln ti − µ ')2 N

=

0,0021 = 0,0457 15

MTTF = μ = 8966.3334 jam Perhitungan ini juga dapat dilakukan untuk komponen selanjutnya yang hasil perhitungannya dapat direkapitulasi pada Tabel 5.20. Tabel 5.20. Rekapitulasi Perhitungan Parameter-parameter Distribusi Lognormal No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9

Parameter b a σ’ μ’ μ σ tmed s MTTF (Jam)

Mesin Extrussion Press Stick Billet Loader Chain Roller 18,8101 6,7795 -171,1682 -55,6739 0,0532 0,1475 9,0998 8,2120 8966,3334 3725,3946 477,0144 552,5078 8953,6715 3685,0875 0,0457 0,1320 8966,3334 3725,3946

Timing Belt 6,8123 -56,6616 0,1468 8,3176 4139,5677 610,9514 4095,2065 0,1292 4139,5677

Mesin Oven Billet Ceramic Board Thermocouple 6,3355 2,9247 -50,8343 -23,5670 0,1578 0,3419 8,0237 8,0578 3090,6944 3348,5222 490,8904 1179,1862 3052,4331 3158,4063 0,1394 0,3016 3090,6944 3348,5222


3. Distribusi Eksponensial Tabel 5.21. Waktu Antar Kerusakan Plat Bakul Billet Loader N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 8381 8389 8460 8480 8508 8578 8648 8663 8695 8733 8931 8962 9342 9353 9654 131777

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi = LN[1-F(Ti)] -0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

Ti² 70241161 70375321 71571600 71910400 72386064 73582084 74787904 75047569 75603025 76265289 79762761 80317444 87272964 87478609 93199716 1159801911

Yi² 0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

Ti.Yi -389,8843 -981,2754 -1630,7963 -2330,1231 -3097,9650 -3965,1086 -4938,3927 -6004,7340 -7236,5006 -8679,7404 -10599,3555 -12780,1229 -16265,5032 -20611,5733 -29840,9238 -129351,9990


N

b=

∑ Ti.Yi −

N

i =1

i =1

N

i =1

 N   ∑ Ti  N 2 Ti −  i =1  ∑ N i =1 N

a=

N

∑ Ti.∑ Yi

∑ Yi i =1

N

2

(131777).(−14,1965) 15 = -0,0022 2 ( 131777 ) 1159801911 − 15

− 129351,9990 − =

N

−b

∑ Ti i =1

=

N

− 14,1965 131777 = 18,2255 − (−0,0022) 15 15

λ = -b = -(-0,0022) = 0,0022

γ =

a

λ

=

18,2255 = 8351,4514 jam 0,0022

MTTF = m = γ +

1

λ

= 8351,4514 +

1 = 8809,6793 jam 0,0022


Perhitungan ini juga dapat dilakukan untuk selendang (belt) dan connecting chain, yang hasil perhitungannya dapat direkapitulasi pada Tabel 5.22. Tabel 5.22. Rekapitulasi Perhitungan Parameter-parameter Distribusi Eksponensial No. 1

2


Mesin Oven Billet

Komponen 1. Plat Bakul Billet Loader 2. Sabuk/Belt

b

a

λ

γ

MTTF (Jam)

-0,0022

18,2255

0,0022

8351,4514

8809,6793

-0,0007

5,5161

0,0007

7808,2741

9223,8273

1. Connecting Chain

-0,0010

3,6980

0,0010

3689,5807

4687,3124

4. Distribusi Weibull Tabel 5.23. Waktu Antar Kerusakan Pentil As N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

ti 1623 1668 1713 1821 2046 2146 2356 2393 2490 2499 2537 2540 2571 2613 2645

Ti = LN(ti) 7,3920 7,4194 7,4460 7,5071 7,6236 7,6714 7,7647 7,7803 7,8200 7,8236 7,8387 7,8399 7,8521 7,8683 7,8804 115,5277

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi = LN{-LN[1F(Ti)]} -3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

Ti² 54,6421 55,0472 55,4429 56,3572 58,1199 58,8498 60,2909 60,5331 61,1530 61,2094 61,4458 61,4643 61,6547 61,9094 62,1011 890,2209

Yi² 9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

Ti.Yi -22,6778 -15,9207 -12,2582 -9,6976 -7,7019 -5,9197 -4,3505 -2,8516 -1,4358 -0,0479 1,3425 2,7824 4,3542 6,2171 8,8931 -59,2724



N

b=

∑ Ti.Yi −

N

i =1

i =1

N

i =1

 N   ∑ Ti  N 2 Ti −  i =1  ∑ N i =1 N

a=

N

∑ Ti.∑ Yi

∑ Yi i =1

N

2

(115,5277).(−8,0509) 15 = 6,1435 2 ( 115,5277 ) 890,2209 − 15

− 59,2724 − =

N

−b

∑ Ti i =1

N

=

− 8,0509 115,5277 = -47,8532 − (6,1435) 15 15

Parameter bentuk = β = b = 6,1435 Parameter skala = θ = η = e

λ =

1

=

η

−

a b

−

= e

(−47 ,8532 ) 6 ,1435

= 2414,4042

1 = 0,0004 2414,4042

 1  1  MTTF = η .Γ + 1 = 2414,4042.Γ + 1 = 2414,4042.Γ(1,1628)  6,1435   β = 2414,4042 . (1,1628!) = 2414,4042 jam Perhitungan ini juga dapat dilakukan untuk komponen selanjutnya yang hasil perhitungannya dapat direkapitulasi pada Tabel 5.24. Tabel 5.24. Rekapitulasi Perhitungan Parameter-parameter Distribusi Weibull No. 1 2 3 4 5 6

Parameter b a β

θ (η ) λ

MTTF (Jam)

Coupling Motor Run 10,1069 -93,3140 10,1069 10226,0077

Chain

Piston

6,1435 -47,8532 6,1435 2414,4042

Mesin Extrussion Press Limit Bearing Switch Stick Roller 4,7578 6,8758 -39,0479 -57,6680 4,7578 6,8758 3667,0302 4390,2226

5,9126 -49,8950 5,9126 4622,5357

5,5143 -45,7804 5,5143 4032,4611

0,0004 2414,4042

0,0003 3667,0302

0,0001 10226,0077

0,0002 4622,5357

0,0002 4032,4611

Pentil As

0,0002 4390,2226

Mesin Oven Billet


Berikut ini adalah hasil rekapitulasi nilai MTTF komponen mesin untuk mesin ektrusi 1375 pada stasiun ektrusi. Tabel 5.25. Rekapitulasi Nilai MTTF Komponen Mesin Ektrusi 1375 No. 1

2


Komponen 1. Stick Billet Loader 2. Plat Bakul Billet Loader 3. Pentil As 4. Limit Switch 5. Chain Roller 6. Bearing Stick Roller 7. Sabuk/Belt 8. Timing Belt 9. Coupling Motor Run

MTTF 8966,3334 8809,6793 2414,4042 3667,0302 3725,3946 4390,2226 9223,8273 4139,5677 10226,0077

Mesin Oven Billet


3090,6944 3193,2 4687,3124 4737,6 4622,5357 4032,4611 3348,5222

5.2.6. Perhitungan Biaya Penggantian Komponen Biaya penggantian komponen ini terbagi atas dua bagian. Pertama, biaya penggantian komponen secara corrective maintenance yang adalah biaya penggantian suatu komponen setelah komponen tersebut mengalami kerusakan. Kedua, adalah biaya penggantian komponen secara preventif yaitu biaya yang dibutuhkan untuk mengganti komponen sebelum komponen tersebut mengalami kerusakan. Perhitungan biaya ini dapat dilihat pada Tabel 5.26 dan Tabel 5.27. Tabel 5.26. Biaya Penggantian Komponen Secara Corrective Maintenance No. 1


Komponen

a (Rp/jam)

b (Rp/jam)

c (jam)

d (Rp)

Cf (Rp)

1. Stick Billet Loader

21.000

339.948

1,25

920.000

1.371.185,0000

21.000

339.948

2,1667

1.516.000

2.298.066,0316

21.000 21.000 21.000

339.948 339.948 339.948

5,1667 1,6 1,75

38.875 1.389.200 12.500

1.903.785,0316 1.966.716,8000 644.159,0000

2. Plat Bakul Billet Loader 3. Pentil As 4. Limit Switch 5. Chain Roller


Tabel 5.26. Biaya Penggantian Komponen Secara Corrective Maintenance (Lanjutan) No. 1

2


Mesin Oven Billet

Komponen

a (Rp/jam) 21.000

b (Rp/jam) 339.948

c (jam) 4,3333

d (Rp) 24.000

1.588.095,9684

7. Sabuk/Belt 8. Timing Belt 9. Coupling Motor Run

21.000 21.000 21.000

339.948 339.948 339.948

5,0833 0,75 3,9667

36.000 230.000

1.870.806,9684 500.711,0000

26.200

1.457.972,4316


21.000 21.000 21.000 21.000 21.000 21.000 21.000

339.948 339.948 339.948 339.948 339.948 339.948 339.948

1,8333 0,5833 0.5833 4.25 1.3333 2 1,2167

650.000 25.000 5550 12500 140000 1.324.400 850.000

1.311.725,9684 235.540,9684 216.090,9684 1.546.529,0000 621.251,9684 2.046.296,0000 1.289.165,4316

6. Bearing Stick Roller

Cf (Rp)

Keterangan : a


b


c

= waktu penggantian korektif (jam)

d


Cf

= Cost of Failure/ biaya penggantian secara korektif (Rp) = (a +b) x c + d

Tabel 5.27. Biaya Penggantian Komponen Secara Preventive Maintenance No. 1



a (Rp/jam)

b (Rp/jam)

c (jam)

d (Rp)

Cp (Rp)

21.000

339.948

0,9467

920.000

1.261.709,4716

21.000

339.948

1,82

1.516.000

2.172.925,3600

21.000 21.000 21.000 21.000 21.000 21.000 21.000

339.948 339.948 339.948 339.948 339.948 339.948 339.948

4,3667 1,1867 1,3078 4,0278 4,7978 0,5922 3,7322

38.875 1.389.200 12.500 24.000 36.000 230.000 26.200

1.615.026,6316 1.817.536,9916 484.547,7944 1.477.826,3544 1.767.756,3144 443.753,4056 1.373.330,1256


Tabel 5.27. Biaya Penggantian Komponen Secara Preventive Maintenance (Lanjutan) No. 2

Mesin Mesin Oven Billet

Komponen 1. Ceramic Board 2. Rantai 3. Conecting Chain 4. Chain Roller 5. Chain 6. Piston 7. Thermocouple

a (Rp/jam) 21.000 21.000 21.000 21.000 21.000 21.000 21.000

b (Rp/jam) 339.948 339.948 339.948 339.948 339.948 339.948 339.948

c (jam) 1,5378 0,5078 0,4811 4,0767 1,1589 1,7867 1,0789

d (Rp) 650.000 25.000 5550 12500 140000 1.324.400 850.000

Cp (Rp) 1.205.065,8344 208.289,3944 179.202,0828 1.483.976,7116 558.302,6372 1.969.305,7916 1.239.426,7972

Keterangan : a


b


c

= waktu penggantian preventif (jam)

d


Cf

= Cost of Preventive/ biaya penggantian secara preventif (Rp) = (a +b) x c + d

5.2.7. Perhitungan Selang Waktu Penggantian (tp) Optimal Perawatan yang baik adalah perawatan yang dilakukan dalam jangka waktu tertentu dengan biaya yang rendah. Semakin sering perawatan mesin dilakukan akan meningkatkan biaya perawatan, dan jika perawatan tidak dilakukan akan mengurangi performa kerja dari mesin. Perawatan pencegahan yang optimal dapat dilaksanakan jika biaya penggantian komponen berada dalam biaya yang minimal pada selang waktu yang terbaik. Berikut ini adalah hasil perhitungan selang waktu penggantian komponen yang optimal pada total cost yang minimal. Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

Tabel 5.28. Selang Waktu Penggantian Preventive Maintenance yang Optimal No. 1

2



Mesin Oven Billet


Tp (Jam) 8110 8809 1700 2550 2890 3240 9223 3290 8030

Biaya (Rp/Jam) 74,3475 260,7928 418,6818 317,3653 75,0966 205,4127 202,3956 61,2962 78,46756

2440 2330 4687 3840 3290 2910 2310

224,2160 42,8681 45,6080 179,2897 75,4782 304,7549 234,6575


BAB VI ANALISIS PEMECAHAN MASALAH

6.1. Analisis Biaya Alternatif Penggantian Komponen Berdasarkan Corrective, Preventive dan Preventive Modularity Maintenance Program perawatan yang baik adalah perawatan yang dilaksanakan dengan mempertimbangkan biaya perawatan yang dikeluarkan perusahaan mengalami penurunan, yang disesuaikan dengan waktu penggantian komponen yang tepat waktu. Dengan demikian, maka perusahaan dapat menghemat pengeluaran perusahaan untuk perawatan mesin dan kerusakan mesin yang tiba-tiba terjadi pada saat berproduksi dapat berkurang. Setelah semua perhitungan dilaksanakan untuk mendapatkan selang waktu penggantian komponen yang optimal, maka langkah selanjutnya adalah menghitung total cost perawatan. Hal ini dilakukan dengan menghitung biaya preventive modularity maintenance yang diusulkan dan membandingkan dengan biaya preventive maintenance perhitungan serta biaya corrective maintenance yang selama ini diterapkan perusahaan.

Tujuan hal ini

adalah agar dapat

dianalisis usulan perawatan yang terbaik yang dapat diterapkan di perusahaan PT. Cakra Compact Alumunium Industries. Perhitungan biaya ini dapat dilihat pada Tabel 6.1 dan perbandingannya pada Tabel 6.2.


Tabel 6.1. Biaya Penggantian Komponen secara Preventive Modularity Maintenance No.

Mesin

Modul

1

1


2 3 4

1 2

Mesin Oven Billet

2 3

Komponen 1. Stick Billet Loader 2. Plat Bakul Billet Loader 3. Limit Switch 4. Pentil As 5. Chain Roller 6. Bearing Stick Roller 7. Sabuk/Belt 8. Timing Belt 9. Coupling Motor Run 1. Rantai 2. Ceramic Board 3. Connecting Chain 4. Chain 5. Chain Roller 6. Piston 7. Thermocouple

a (Rp/Jam)

b (Rp/Jam)

c (Jam)

21.000

339.948

1,82

d (Rp)

Cpm (Rp)

920.000 3.092.925,3600 1.516.000 21.000

339.948

4,3667

21.000

339.948

4,7978

21.000

339.948

3,7322

21.000

339.948

1,5378

21.000

339.948

4,0767

21.000

339.948

1,7867

1.389.200 38.875 12.500 24.000 36.000 230.000 26.200 25.000 650.000 5.550 140.000 12.500 1.324.400 850.000

3.004.226,6316 1.804.256,3144 1.603.330,1256

1.230.065,8344 1.629.526,7116 2.819.305,7916

Tabel 6.2. Perbandingan Biaya Corrective, Preventive dan Preventive Modularity Maintenance No.

1

Mesin


Komponem 1. Stick Billet Loader 2. Plat Bakul Billet Loader 3. Limit Switch 4. Pentil As 5. Chain Roller 6. Bearing Stick Roller 7. Sabuk/Belt 8. Timing Belt 9. Coupling Motor Run

Cf (Rp)

Cp (Rp)

1.371.185,0000

1.261.709,4716

2.298.066,0316

2.172.925,3600

1.966.716,8000 1.903.785,0316 644.159,0000 1.588.095,9684 1.870.806,9684 500.711,0000 1.457.972,4316

1.817.536,9916 1.615.026,6316 484.547,7944 1.477.826,3544 1.767.756,3144 443.753,4056 1.373.330,1256

Modul

Cpm (Rp)

1

3.092.925,3600

2

3.004.226,6316

3

1.804.256,3144

4

1.603.330,1256


Tabel 6.2. Perbandingan Biaya Corrective, Preventive dan Preventive Modularity Maintenance (Lanjutan) No.

Mesin

Mesin Oven Billet

2

Komponem 1. Rantai 2. Ceramic Board 3. Connecting Chain 4. Chain 5. Chain Roller 6. Piston 7. Thermocouple TOTAL

Cf (Rp) 235.540,9684 1.311.725,9684 216.090,9684 621.251,9684 1.546.529,0000 2.046.296,0000 1.289.165,4316 20.868.098,5368

Cp (Rp) 208.289,3944 1.205.065,8344 179202.0828 558.302,6372 1.483.976,7116 1.969.305,7916 1.239.426,7972 19.257.981,6984

Modul

Cpm (Rp)

1

1.230.065,8344

2

1.629.526,7116

3

2.819.305,7916 15.183.636,7692

Keterangan : a


b


c

= waktu penggantian preventif (jam)

d


Cpm

= Cost of Preventive Modularity/ biaya penggantian secara preventif modularity (Rp) = (a +b) x c + d

Setelah melihat hasil perbandingan di atas, dapat diketahui bahwa perawatan yang terbaik dalam hal penggantian komponen mesin ekstrusi 1375 yaitu perawatan mesin berdasarkan preventive modularity design. Perawatan ini terpilih karena memiliki total cost lebih kecil dari perawatan yang diterapkan perusahaan dan perawatan preventive. Sehingga, selang waktu untuk perawatan mesin ekstrusi 1375 ini dapat dilihat pada Tabel 6.3 berikut.


Tabel 6.3. Selang Waktu Penggantian Komponen Mesin Berdasarkan Preventive Modularity Design

No.

1

2

Mesin


Mesin Oven Billet

Komponen

Selang Waktu Penggantian Preventive

1. Stick Billet Loader 2. Plat Bakul Billet Loader 3. Limit Switch 4. Pentil As 5. Chain Roller 6. Bearing Stick Roller 7. Sabuk/Belt 8. Timing Belt 9. Coupling Motor Run 1. Rantai 2. Ceramic Board 3. Chain Roller 4. Connecting Chain 5. Chain 6. Piston 7. Thermocouple

Modul

Selang Waktu Penggantian Preventive Modularity (Jam)

8110

8110 1

8809 2550 1700 2890 3240 9223 3290 8030 2330 2440 3840 4687 3290 2910 2310

8110 2 3 4

1 2 3

1700 1700 2890 2890 8670 3290 6580 2330 2330 3290 3290 3290 2310 2310

Selang waktu berdasarkan preventive modularity design ini dipilih berdasarkan selang waktu penggantian komponen terkecil. Misalnya : 1. Modul 1 dari mesin extrussion press Terdiri dari komponen stick billet loader dan plat bakul billet loader. Selang waktu terbaik stick billet loader

: 8110 jam

Selang waktu terbaik plat bakul billet loader

: 8809 jam

Sehingga, agar menurunkan biaya perawatan maka komponen plat bakul billet loader diganti bersamaan dengan penggantian stick billet loader karena pembongkaran komponen ini masih dalam satu bagian mesin yaitu bagian billet loader dan selang waktu penggantiannya berdekatan. Jadi, selang waktu


penggantian stick billet loader dan plat bakul billet loader adalah 8110 jam. Sedangkan waktu pembongkaran dan pemasangan untuk penggantian komponen ini dipilih dari waktu penggantian komponen yang nilainya terbesar dan masih dalam satu bagian mesin yaitu bagian billet loader. Waktu penggantian stick billet loader

: 0,9467 jam (56,8 menit)

Waktu penggantian plat bakul billet loader

: 1,82 jam (109,2 menit

Sehingga, waktu penggantian komponen yang terpilih adalah 1,82 jam (109,2 menit). Waktu ini dipilih karena plat bakul billet loader bisa dibongkar jika stick billet loader telah dibongkar terlebih dahulu. 2. Modul 3 dari mesin extrussion press Terdiri dari komponen chain roller, bearing stick roller dan selendang/belt. Selang waktu terbaik chain roller

: 2890 jam

Selang waktu terbaik bearing stick roller

: 3240 jam

Selang waktu terbaik selendang/belt

: 9223 jam

Sehingga, agar menurunkan biaya perawatan maka komponen chain roller diganti bersamaan dengan penggantian bearing stick roller karena pembongkaran komponen ini masih dalam satu bagian mesin yaitu bagian run out table mesin extrussion press. Dan selang

waktu penggantian

selendang/belt diganti pada penggantian ketiga komponen chain roller dan bearing stick roller = 3 x 2890 jam = 8670 jam. Selang waktu penggantian selendang/belt ini dipilih dan tidak disamakan dengan penggantian pertama dari chain roller dan bearing stick roller agar tidak memperbesar biaya penggantian ketiga komponen mesin ini. Sedangkan waktu pembongkaran dan


pemasangan untuk penggantian komponen ini dipilih dari waktu penggantian komponen yang yang nilainya terbesar dan masih dalam satu bagian mesin, yaitu : Penggantian pertama yaitu penggantian chain roller dan bearing stick roller : 4,0278 jam (241,6667 menit). Waktu ini terpilih dari waktu pembongkaran bearing stick roller karena untuk dapat membongkar bearing stick roller maka terlebih dahulu harus membongkar komponen chain roller. Penggantian ketiga yaitu penggantian chain roller, bearing stick roller, dan selendang/belt : 4,7978 jam (287,8667 menit). Waktu ini terpilih dari waktu pembongkaran selendang/belt karena untuk dapat membongkar selendang/belt maka terlebih dahulu harus membongkar komponen chain roller dan bearing stick roller dari bagian run out table mesin extrussion press.

6.2. Analisis Selang Waktu Penggantian Komponen Berdasarkan Preventive Modularity Maintenance yang Disesuaikan dengan Hari Kerja Setelah diperoleh selang waktu yang terbaik untuk penggantian komponen berdasarkan biaya penggantian komponen terkecil maka perlu adanya perbaikan selang waktu ini agar penggantian komponen ini disesuaikan dengan jam kerja perusahaan. Hal ini karena ada beberapa waktu penggantian yang jatuh pada hari libur perusahaan yaitu hari Minggu. Dengan demikian, selang waktu yang terpilih berdasarkan preventive modularity maintenance perlu disesuaikan kembali dengan jam kerja perusahaan. Selang waktu preventive maintenance modifikasi ini dapat dilihat pada Tabel 6.4.


Tabel 6.4. Selang Waktu Preventive Modularity Maintenance Modifikasi No.

1

2

Mesin


Mesin Oven Billet

Komponen 1. Stick Billet Loader 2. Plat Bakul Billet Loader 3. Limit Switch 4. Pentil As 5. Chain Roller 6. Bearing Stick Roller 7. Selendang/Belt 8. Timing Belt 9. Coupling Motor Run 1. Rantai 2. Ceramic Board 3. Chain Roller 4. Connecting Chain 5. Chain 6. Piston 7. Thermocouple

Modul

Selang Waktu Penggantian Preventive Modularity Penyesuaian (Jam) 8102

1 8102 1700 1700 2890 2890 8666 3290 6580

2 3 4

2330 2330 3290 3290 3290 2310 2310

1 2 3

Contoh: selang waktu penggantian modul 4 dari mesin extrussion press

Coupling Motor Run

Waktu Penggantian Modul 4

Timing Belt

3,7322 jam

Timing Belt

3290

6580

Selang Waktu (Jam)

Gambar 6.1. Selang Waktu Penggantian Modul 4 dari Mesin Extrussion Press

Jadi, perawatan usulan yang dapat diterapkan pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries guna menurunkan biaya perawatan perusahaan dalam hal


penggantian komponen mesin ekstrusi 1375 adalah perawatan preventive modularity dengan penyesuaian waktu penggantian komponen yang disesuaikan dengan jam kerja perusahaan.

6.3. Pemilihan Jadwal Maintenance Berdasarkan Cost Minimum dan Penentuan Jadwal Perawatan Penggantian Komponen Jadwal perawatan usulan yang dapat diterapkan pada perusahaan PT. Cakra Compact Alumunium Industries untuk tahun 2009 dapat dilihat pada Tabel 6.5. Pemilihan jadwal perawatan ini dipilih berdasarkan biaya (cost) minimum perawatan

penggantian

komponen

terpilih

yaitu

preventive

modularity

maintenance. Perhitungan jadwal perawatan untuk penggantian komponen mesin ekstrusi 1375 tahun 2009 merupakan perhitungan dari selang waktu preventive modularity maintenance yang kemudian disesuaikan kembali dengan jam kerja perusahaan. Sehingga, penggantian komponen dapat dilakukan pada jam kerja perusahaan dan bukan pada waktu perusahaan tidak bekerja.


Tabel 6.5. Jadwal Perawatan Penggantian Komponen Mesin Extrussion Press Minggu 4 11 18 25

Minggu 5 12 19 26

Minggu 5 12 19 26

Minggu 4 11 18 25

Senin 5 12 19 26

Senin 6 13 20 27

Senin 6 13 20 27

Senin 5 12 19 26

Selasa 6 C11 13 20 27

Selasa 7 14 21 28

Selasa 7 14 21 28

Selasa 6 13 20 27

Januari Rabu 7 14 21 28

Kamis 1 8 15 22 29

April Rabu 1 8 15 22 29

Kamis 2 9 16 23 30

Juli Rabu 1 8 15 22 29

Kamis 2 9 16 23 30

Oktober Rabu 7 14 21 28

Kamis 1 8 15 22 29

Jumat 2 9 16 23 30 B

Jumat 3 10 17 24

Jumat 3 10 17 24 31

Jumat 2 9 16 23 30

Sabtu 3 10 17 24 31 D11

Sabtu 4 11 B 18 25

Sabtu 4 11 18 25

Sabtu 3 C11 10 17 A 24 31 D11

Minggu 1 8 15 22

Minggu 3 10 17 24 31

Minggu 2 9 16 23 30

Minggu 1 8 15 22 29

Senin 2 9 G 16 23

Selasa 3 10 17 24

Senin

Selasa

4 11 18 25

Senin

5 12 19 26

Selasa

3 10 17 24 31 B

4 11 F 18 25

Senin 2 9 B 16 23 30

Selasa 3 10 17 24

Pebruari Rabu 4 11 18 25

Mei Rabu 6 13 20 27

Agustus Rabu 5 12 19 26

November Rabu 4 11 18 25 G

Kamis 5 12 19 26 E

Jumat 6 13 20 27

Sabtu 7 14 21 28

Kamis

Jumat 1 8 15 22 29

Sabtu 2 9 16 G 23 30

Jumat

7 14 21 28

Kamis 6 13 20 27

7 14 21 G 28

Sabtu 1 8 15 22 29

Kamis 5 12 19 26

Jumat 6 13 20 27

Sabtu 7 14 21 28

Minggu 1 8 15 22 29

Minggu 7 14 21 28

Minggu 6 13 20 27

Minggu 6 13 20 27

Maret Rabu 4 11 18 25

Kamis 5 12 19 26

Jumat 6 13 20 27 F

Sabtu 7 14 21 28

Juni Rabu 3 E 10 17 D12 24

Kamis 4 11 18 25

Jumat 5 12 19 26

Sabtu 6 C12 13 20 B 27

Kamis 3 10 17 24

Jumat 4 11 18 25

Sabtu 5 12 19 26

Kamis 3 10 17 24 31

Jumat 4 11 18 25

Sabtu 5 12 19 26 F

Senin 2 9 16 23 30

Selasa 3 10 17 24 31

Senin 1 8 15 22 29

Selasa 2 9 16 23 30

Senin

Selasa 1 8 E 15 22 29

September Rabu 2 9 16 23 30

Selasa 1 8 15 22 29

Desember Rabu 2 9 16 23 30

7 14 21 28

Senin 7 14 E 21 28

Keterangan : Mesin Extrussion Press

Mesin Oven Billet

A

: Penggantian komponen stick billet loader dan komponen plat bakul billet

E

: Penggantian komponen rantai dan ceramic board

B

: Penggantian komponen limit switch dan pentil as

F

: Penggantian komponen chain roller, connecting chain dan chain

C11

: Penggantian komponen chain roller, bearing stick roller

G

: Penggantian komponen piston dan thermocouple

C12

: Penggantian komponen chain roller, bearing stick roller dan sabuk/belt

D11

: Penggantian komponen timing belt

D Erna 12

: Penggantian komponen timingBerbasis belt, coupling motorMenurut run Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Pencegahan Alumunium Industries, 2010.

Keterangan : A : Penggantian komponen stick billet loader dan plat bakul billet loader pada mesin extrussion press Data penggantian terakhir komponen stick billet loader pada mesin extrussion press adalah 13 November 2008 pukul 20.00 WIB Data penggantian terakhir komponen plat bakul billet loader pada mesin extrussion press adalah 29 Agustus 2008 pukul 21.20 WIB. Penggantian komponen plat bakul billet loader menurut preventive modularity design, bersamaan dengan penggantian komponen stick billet loader. Sehingga selang waktu terbaik penggantian stick billet loader menurut preventive modularity design adalah 8110 jam. Jadi, penggantian pertama kedua komponen ini adalah hari Sabtu, 17 Oktober 2009 pukul 18.00 WIB. Dan setelah diperbaiki yaitu disesuaikan dengan jam kerja perusahaan, maka penggantian komponen ini diubah menjadi hari Sabtu, 17 Oktober 2009 pukul 10.00 WIB. Sehingga, selang waktu penggantian kedua komponen ini setelah disesuaikan dengan jam kerja perusahaan menjadi 8102 jam.


BAB VII KESIMPULAN DAN SARAN

7.1. Kesimpulan Berdasarkan hasil pengolahan data dan analisis data sebelumnya, diperoleh beberapa kesimpulan sebagai berikut : 1. Penentuan selang waktu penggantian komponen dengan preventive modularity maintenance memberikan hasil yang baik dalam hal penurunan biaya perawatan penggantian komponen mesin ekstrusi 1375 yaitu mesin extrussion press dan mesin oven billet. 2. Biaya penggantian komponen dengan preventive modularity

maintenance

memberikan biaya penggantian terkecil yaitu Rp 15.183.636,7692 jika dibandingkan dengan corrective maintenance yang diterapkan perusahaan (Rp 20.868.098,5368)

dan

preventive

maintenance

perhitungan

(Rp

19.257.981,6984). Sehingga persentase penurunan biaya yang diperoleh dari perawatan model ini dibandingkan terhadap model perawatan yang diterapkan perusahaan PT. Cakra Compact Alumunium Industries adalah 27,2399 %, terhadap preventive maintenance perhitungan adalah 21,1566 %. 3. Penggantian dengan preventive modularity maintenance memberikan hasil 7 modul penggantian jika dibandingkan dengan corrective maintenance dan preventive maintenance yang menggunakan 16 kali penggantian. Sehingga hal ini menghemat waktu perawatan penggantian komponen dan biaya kehilangan


produksi yang harus ditanggung perusahaan akibat berhentinya mesin selama proses perawatan berlangsung. 4. Penggantian komponen yang terbaik adalah penggantian komponen dengan mempertimbangkan biaya penggantian komponen terkecil pada selang waktu yang terbaik. Penentuan selang waktu yang terlalu cepat ataupun lama dapat berakibat ekspektasi biaya yang tidak optimal 5. Pembuatan jadwal maintenance yang baik adalah jika berdasarkan biaya ekspektasi yang akan dikeluarkan perusahaan untuk perawatan mesin sehingga perusahaan dapat mengendalikan pengeluaran untuk kegiatan perawatan. 6. Model perawatan penggantian komponen dengan preventive modularity maintenance untuk mesin ekstrusi 1375 yaitu mesin extrussion press dan mesin oven billet, dapat dijadikan usulan yang baik untuk penggantian model perawatan yang selama ini diterapkan oleh perusahaan PT. Cakra Compact Alumunium Industries.

7.2. Saran Adapun saran yang dapat diberikan adalah : 1. Penerapan

model

perawatan

usulan

dengan

preventive

modularity

maintenance dapat dilaksanakan dengan baik apabila karyawan maintenance mengerjakan tiap bagian tugasnya sesuai dengan jadwal yang telah ditentukan. 2. Perlu adanya pendokumentasian perawatan mesin dengan cara komputerisasi untuk memudahkan analisa perawatan dan mengurangi resiko kehilangan data perawatan.


3. Penelitian ini dapat dikembangkan kembali untuk dapat menghitung persediaan komponen yang harus disediakan perusahaan sehingga perusahaan dapat mengatur pengeluaran keuangan dengan baik.


DAFTAR PUSTAKA

Asyari, Daryus, Ir. M.Sc. 2007. Manajemen Pemeliharaan Mesin. Jakarta : Universitas Darma Persada. Balachandra, R. 2002. Evaluating Modular Design. Boston : Decision Sciences Institute 2002 Annual Meeting Proceedings Barnes, R.M. 1980. Motion and Time Study and Work Measurement. New York : John Willey&Sons Inc. Corder, A. diterjemahkan Hadi, K.1992. Tenik Manajemen Pemeliharaan. Jakarta : Erlangga. Dhillon,B.S. 2006. Maintainability, Maintenance, and Reliability for Engineers. Standardization and Modularization,105-107. New York:Taylor &Francis Group, LLC. Didik Wahjudi dan Amelia. 2000. Analisa Penjadwalan dan Biaya Perawatan Mesin Press untuk Pembentukan Kampas Rem. Surabaya : Jurusan Teknik Mesin, Fakultas Teknik, Universitas Kristen Petra. Jurnal Teknik Mesin Vol 2, No.1, April 2000. Doe. 2001. Doe HandBook, Human Factors/Ergonomics Handbook for The Design for Ease of Maintenance. Washington D,C : U.S. Department of Energy Jardine, A.K.S. 1987. Maintenance, Replacement and Reliability. New York : Pitman Publising.


Joni. 2008. Preventive Maintenance System dengan Modularity Design. Medan : Departemen Teknik Industri Fakultas Teknik, Universitas Sumatera Utara Kumar, U. Dinesh. 2006. Reliability and Six Sigma. New York : Springer Science and Bussiness Media, Inc. Linawati. 2005. Preventive Maintenance System Dengan Modularity Design Sebagai Solusi Penurunan Biaya Maintenance. Surabaya : Jurusan Teknik Industri, Fakultas Teknologi Industri, Universitas Kristen Petra. Jurnal Teknik Industri Vol 7, No.1, Juni 2005. Nakagawa, Toshio. 2005. Maintenance Theory of Reliability. London : Springer. Pahl.G, W. Beitz, J.Feldhusen, & K.H. Grote. 2007. Engineering Design. Size Ranges and Modular Products, 465-515. Third Edition. London: SpringerVerlag Salemo, Mario Sergio and Anna Valeria Carneiro Dias. Product Design Modularity, Modular Production, Modular Organization : The Evolution of Modular Concepts. Brazil : Politecnica USP Produção Sutalaksana, Z.I. A. Ruhana dan J.H Tjakraatmadja. 1979. Teknik Tata Cara Kerja. Bandung : Jurusan Teknik Industri Institut Teknologi Bandung. Wignjosoebroto, Sritomo. 2000. Ergonomi, Studi Gerak dan Waktu. Teknik Analisis untuk Produktivitas Kerja. Surabaya : Guna Widya. www.weibull.com


LAMPIRAN


LAMPIRAN I MESIN-MESIN DAN PERALATAN PRODUKSI

1. Mesin-mesin Produksi 1. Alumunium Extrusion Machine Asal

: Taiwan

Kapasitas : 600, 660, 1375, 2000 ton Jumlah

: 4 unit

Kegunaan : Untuk membentuk profil alumunium ekstrusi 2. Straightening Machine Asal

: Taiwan

Kapasitas : 30 batang/unit/jam Jumlah

: 4 unit

Kegunaan : Untuk meluruskan profil alumunium ekstrusi 3. High Speed Cut-Off Machine Asal

: Taiwan

Kapasitas : 25 batang/unit/jam Jumlah

: 4 unit

Kegunaan : Untuk memotong profil alumunium ekstrusi 4. Powder Coating Asal

: Compact 1250

Kapasitas : 2,5 kg/m2 Jumlah

: 1 unit


Kegunaan : Untuk memberi warna pada profil alumunium ekstrusi 5. Oven Billet Machine Asal

: Taiwan

Kapasitas : 6 unit/jam Jumlah

: 4 unit

Kegunaan : Untuk memanaskan billet agar mudah dibentuk dalam proses extruding. 6. Oven Die Machine Asal

: Taiwan

Kapasitas : 10 unit/jam Jumlah

: 4 unit

Kegunaan : Untuk memanaskan die (cetakan) agar memudahkan proses extrude 7. Ageing Machine Asal

: Taiwan

Kapasitas : 200 kg/jam Jumlah

: 4 unit

Kegunaan : Untuk memanaskan profil yang telah selesai dipotong agar profil menjadi lentur

2. Peralatan Produksi Peralatan produksi yang terdapat di PT. Cakra Compact Alumunium Industries adalah :


1. Electric Chain Hoist Asal

: Taiwan

Kapasitas : 1000 kg Kegunaan : Untuk memindahkan profil alumunium dari satu bak pencelupan ke bak pencelupan lainnya

3. Mesin Pendukung Proses Produksi Adapun yang menjadi mesin pendukung kelancaran proses produksi adalah : 1. Electric Discharge Machine (EDM) Merk

: Inga

Tekanan

: 3,5 kg/mm2

Kapasitas tangki minyak : 600 cc Jumlah

: 2 unit

2. Oven Heat Treatment Merk

: Wilmonn

Ukuran

: 500 cm x 500 cm x 700 cm

Daya yang dipakai

: 21 kW

Jumlah

: 1 unit

3. Mesin Bor Merk

: Chiang Hsiang

Diameter max mata bor

: 25 mm

Daya

: 750 Watt


Jumlah

: 1 unit

4. Mesin Bubut Merk

: MD Taiwan

Ukuran meja

: 50 cm x 200 cm

Putaran motor

: 1500 rpm

Daya yang dipakai

: 7,50 kW

Jumlah

: 1 unit

5. Gergaji Potong Merk

: Chiang Hsiang

Maks diameter potong

: 50 cm x 200 cm

Putaran motor

: 1400 rpm

Daya yang dipakai

: 5,5 kW

Jumlah

: 1 unit

6. Mesin Milling Otomatis Merk

: Pinnacle

Putaran motor

: 1440 rpm

Data yang dipakai

: 750 Watt

Jumlah

: 1 unit

7. Mesin Milling Merk

: Rong Fu

Putaran motor

: 1420 rpm

Daya yang dipakai

: 750 Watt

Jumlah

: 1 unit


8. Gerinda Berdiri Merk

: JS China

Putaran motor

: 2800 rpm

Diameter roda

: 200 mm

Daya yang dipakai

: 750 Watt

Jumlah

: 1 unit

9. Gerinda Tangan Merk

: Toshiba

Putaran motor

: 1200 rpm

Diameter roda

: 100 mm

Daya yang dipakai

: 510 Watt

Jumlah

: 1 unit

10. Mesin Bais Merk

: Bench Vice

Jarak maks

: 125 mm

Jumlah

: 6 unit


LAMPIRAN II GAMBAR MESIN

Piston Thermocouple Thermocouple

Cerobong Blower Sirkulasi Motor Run

Rantai

Oven Billet

Ceramic Board Chain Roller Pintu Oven Billet Transfer Billet Sensor

Pusher

Meja Billet

Roller

Pengangkat Billet Chain Connecting Chain Tabung Gas

Motor Run

Motor Run

MESIN OVEN BILLET Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

Shear Blade Holder Shear Blade Die Backer Die Container Liner

Bearing Stick Roller Shear Housing

Chain Roller Sabuk/Belt

Piston

Plat Bakul Pentil As Billet Loader Limit Switch Stick Billet Loader

Pressure Plate Cylinder Bushing Main Cylinder Packing

Pressure Platen Platen

Timing Belt

Container Shifting

Motor Run

Stem Holder Extrussion Tie Rod Prefill Valve

Run Out Table

Sub Bolster Bolster Main Ram Main Cylinder

Gland Bushing Gland Ring

Moving Crosshead

Container Holder Container Heaters

Container Guide Bedplate

Die Slide Inside Nut

MESIN EXTRUSSION PRESS Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

LAMPIRAN III Data Waktu Kerusakan Komponen Mesin Extrussion Press 1375 PT. Cakra Compact Alumunium Industries Stick Billet Loader No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Rabu, 27-07-1994 Kamis, 17-08-1995 Kamis, 08-08-1996 Jumat, 26-09-1997 Senin, 14-09-1998 Rabu, 01-09-1999 Rabu, 23-08-2000 Jumat, 03-08-2001 Rabu, 07-08-2002 Kamis, 21-08-2003 Kamis, 08-09-2004 Jumat, 23-09-2005 Jumat, 13-10-2006 Senin, 29-10-2007 Kamis, 13-11-2008

Waktu Kerusakan

Waktu Perbaikan

23.05

23.05-23.53

14.40

14.40-15.35

22.00

22.00-22.57

04.15

04.15-05.15

21.05

21.05-22.15

17.50

17.50-18.40

10.25

10.25-11.23

22.15

22.15-23.15

08.30

08.30-09.35

11.00

11.00-12.15

06.00

06.00-06.55

15.00

15.00-15.50

07.00

07.00-07.50

06.00

06.00-06.45

20.00

20.00-20.54

Plat Bakul Billet Loader Pekerja Usman, Suharianto Syarifuddin, Parakitri Syarifuddin, Andre Ramasidi, Andre Usman, Ramasidi Suherianto, Ade Usman, Suherianto Suherianto, Parakitri Ade, Ramasidi Andre, Syarifuddin Dede, Suharianto Dede, Suhariadi Andre, Syarifuddin Ade, Ramasidi Andre, Abdul

No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Senin, 26-09-1994 Senin, 02-10-1995 Jumat, 27-09-1996 Senin, 15-09-1997 Senin, 07-09-1998 Kamis, 02-09-1999 Selasa, 22-08-2000 Senin, 06-08-2001 Sabtu, 31-08-2002 Kamis, 28-08-2003 Jumat, 03-09-2004 Jumat, 19-08-2005 Jumat, 18-08-2006 Selasa, 11-09-2007 Jumat, 29-08-2008

Waktu Kerusakan

Waktu Perbaikan

09.00

09.00-10.58

15.10

15.10-17.20

14.40

14.40-16.15

03.00

03.00-05.05

13.15

13.15-14.53

21.40

21.40-23.10

10.15

10.15-12.09

16.00

16.00-17.50

09.10

09.10-11.10

16.43

16.43-18.21

20.25

20.25-22.17

09.50

09.50-11.28

07.00

07.00-09.00

13.05

13.05-15.00

21.20

21.20-22.55

Pentil As Pekerja Ade, Ramasidi Andre, Syarifuddin Ade, Parakitri Ade, Ramasidi Andre, Syarifuddin Andre, Syarifuddin Andre, Syarifuddin Ade, Ramasidi Andre, Syarifuddin Andre, Syarifuddin Parakitri, Syarifuddin Andre, Junaidi Dede, Suherianto Ade, Ramasidi Andre, Wahyu

No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Selasa, 26-04-2005 Kamis, 04-08-2005 Jumat, 18-11-2005 Rabu, 15-02-2006 Selasa, 30-05-2006 Senin, 11-09-2006 Jumat, 29-12-2006 Selasa, 06-03-2007 Rabu, 20-06-2007 Senin, 08-10-2007 Rabu, 02-01-2008 Selasa, 18-03-2008 Kamis, 03-07-2008 Jumat, 12-09-2008 Kamis, 20-11-2008

Waktu Kerusakan

Waktu Perbaikan

14.10

14.10-18.10

07.32

07.32-12.02

01.00

01.00-05.15

11.14

11.14-15.39

15.00

15.00-19.45

09.30

09.30-14.40

07.00

07.00-10.45

22.20

22.20-02.10

19.00

19.00-23.05

24.00

24.00-04.35

06.15

06.15-10.55

04.00

04.00-08.00

07.15

07.15-12.15

16.25

16.25-21.10

19.25

19.25-23.10


Pekerja Parakitti, Syarifuddin Ade, Ramasidi Andre, syarifuddin Andre, Syarifuddin Dede, Suherianto Ade, Ramasidi Andre, Parakitri Dede, Suherianto Dede, Suherianto Andre, Syarifuddin Dede, Suherianto Ade, Ramasidi Andre, Syarifuddin Parakitri, Ramasidi Ade, Wahyu

Limit Switch No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Senin, 09-06-2003 Senin, 03-11-2003 Kamis, 25-03-2004 Selasa, 10-08-2004 Rabu, 12-01-2005 Senin, 30-05-2005 Senin, 05-09-2005 Senin, 06-02-2006 Senin, 17-07-2006 Rabu, 18-10-2006 Senin, 08-01-2007 Senin, 18-06-2007 Selasa, 11-12-2007 Kamis, 24-04-2008 Rabu, 10-09-2008

Waktu Kerusakan

Waktu Perbaikan

19.00

19.00-20.08

13.15

13.15-14.29

21.20

21.20-22.18

09.30

09.30-10.40

13.10

13.10-14.30

11.20

11.20-12.32

22.13

22.13-23.21

18.40

18.40-19.40

22.56

22.56-24.01

19.00

19.00-20.15

05.17

05.17-06.39

07.00

07.00-08.20

00.52

00.52-01.44

14.24

14.24-16.00

16.52

16.52-18.00

Chain Roller Pekerja Andre, Syarifuddin Usman, Suherianto Ade, Ramasidi Ade, Ramasidi Yanes, Syarifuddin Ade, Ramasidi Andre, Syarifuddin Ade, Ramasidi Ade, Setiyadi Ade, Ramasidi Wahyu, Ramasidi Andre, Syarifuddin Dede, Ramasidi Ade, Ramasidi Andre, Syarifuddin

No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Jumat, 19-07-2002 Kamis, 09-01-2003 Senin, 02-06-2003 Jumat, 31-10-2003 Senin, 08-03-2004 Senin, 02-08-2004 Selasa, 04-01-2005 Rabu, 29-06-2005 Rabu, 28-12-2005 Kamis, 27-04-2006 Kamis, 05-10-2006 Selasa, 13-02-2007 Rabu, 20-06-2007 Kamis, 03-01-2008 Selasa, 10-06-2008

Waktu Kerusakan

Waktu Perbaikan

08.30

08.30-09.42

20.15

20.15-21.35

13.45

13.45-14.55

16.00

16.00-17.15

21.05

21.05-22.27

10.00

10.00-11.35

02.50

02.50-04.00

11.00

11.00-12.08

17.20

17.20-19.05

15.00

15.00-16.18

13.15

13.15-14.00

09.10

09.10-10.15

16.40

16.40-18.10

23.26

23.26-24.48

05.00

05.00-06.40

Pekerja Andre, Syarifuddin Yuneldi, Syarifuddin Ade, Ramasidi Andre, Syarifuddin Dede, Suherianto Dede, Suherianto Andre, Syarifuddin Dede, Suherianto Ade, Ramasidi Dede, Suherianto Ade, Ramasidi Andre, Syarifuddin Dede, Ramasidi Andre, Syarifuddin Abdul, Setiyadi

No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Kamis, 03-01-2002 Rabu, 15-05-2002 Senin, 02-09-2002 Senin, 03-02-2003 Jumat, 18-07-2003 Senin, 05-01-2004 Senin, 28-06-2004 Jumat, 07-01-2005 Selasa, 05-07-2005 Selasa, 03-01-2006 Senin, 17-07-2006 Senin, 08-01-2007 Rabu, 20-06-2007 Senin, 07-01-2008 Rabu, 30-07-2008

Bearing Stick Roller Waktu Waktu Kerusakan Perbaikan 05.00

05.00-08.50

13.30

13.30-17.15

15.20

15.20-19.23

21.00

21.00-01.15

23.50

23.50-03.45

09.00

09.00-13.05

15.10

15.10-19.27

22.00

22.00-02.12

16.30

16.30-20.38

19.50

19.50-24.05

18.05

18.05-22.05

18.02

18.02-21.42

23.00

23.00-02.35

10.10

10.10-14.15

11.00

11.00-15.20


Pekerja Junaidi, Ramasidi Andre, Suherianto Usman, Yuneldi Andre, Syarifuddin Andre, Syarifuddin Suharianto, Ade Andre, Syarifuddin Andre, Syarifuddin Ade, Suherianto Ade, Suherianto Dede, Ramasidi Ade, Suherianto Andre, Syarifuddin Andre, Setiyadi Dede, Wahyu

Sabuk/Belt No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Senin, 03-01-1994 Rabu, 11-01-1995 Senin, 05-02-1996 Senin, 06-01-1997 Kamis, 08-01-1998 Senin, 01-02-1999 Selasa, 25-01-2000 Jumat, 02-02-2001 Jumat, 04-01-2002 Jumat, 03-01-2003 Senin, 08-03-2004 Jumat, 24-06-2005 Senin, 17-07-2006 Jumat, 18-05-2007 Senin, 15-09-2008

Waktu Kerusakan

Waktu Perbaikan

09.10

09.10-13.45

22.00

22.00-02.48

15.40

15.40-20.34

14.10

14.10-19.10

08.50

08.50-13.45

04.30

04.30-09.15

11.00

11.00-15.38

13.40

13.40-18.38

22.00

22.00-02.30

20.05

20.05-01.10

17.15

17.15-22.05

04.45

04.45-09.30

05.20

05.20-09.55

07.30

07.30-12.30

22.20

22.20-03.00

Timing Belt Pekerja Usman, Suherianto Yuneldi, Syarifuddin Andre, Ramasidi Ade, Ramasidi Andre, Syarifuddin Suherianto, Ade Ramasidi, Suherianto Yanes, Suherianto Andre, Syarifuddin Ramasidi, Andre Usman, Ade Suharianto, Junaidi Suherianto, Junaidi Ramasidi, Setiyadi Usman, Junaidi

No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Kamis, 03-01-2002 Senin, 10-06-2002 Senin, 09-12-2002 Jumat, 02-05-2003 Kamis, 06-11-2003 Senin, 12-04-2004 Jumat, 01-10-2004 Rabu, 30-03-2005 Jumat, 23-09-2005 Senin, 03-04-2006 Senin, 02-10-2006 Senin, 21-05-2007 Selasa, 13-11-2007 Rabu, 16-04-2008 Senin, 15-09-2008

Coupling Motor Run

Waktu Kerusakan

Waktu Perbaikan

Pekerja

21.10

21.10-21.40

Usman, Sugianto

13.15

13.15-13.50

15.50

15.50-16.30

17.50

17.50-18.28

21.00

21.00-21.32

23.05

23.05-23.30

09.30

09.30-10.15

08.00

08.00-08.30

10.30

10.30-11.00

22.20

22.20-23.05

03.15

03.15-03.48

20.05

20.05-20.40

17.25

17.25-18.05

23.00

23.00-23.45

22.20

22.20-22.50

Suherianto. Usman Parakitri, Ramasidi Suherianto, Junaidi Usman, Parakitri Yanes, Junaidi Ramasidi, Syarifuddin Suherianto, Junaidi Usman, Syarifuddin Ramasidi, Parakitri Syarifuddin, Ade Usman, Suherianto Ramasidi, Yuneldi Suherianto, Dede Usman, Abdul

No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Kamis, 18-03-1993 Senin, 30-05-1994 Rabu, 14-06-1995 Senin, 05-08-1996 Senin, 13-10-1997 Kamis, 03-12-1998 Selasa, 26-10-1999 Selasa, 28-11-2000 Kamis, 10-01-2002 Senin, 17-02-2003 Senin, 08-03-2004 Sabtu, 22-01-2005 Rabu, 19-04-2006 Sabtu, 11-08-2007 Selasa, 04-11-2008

Waktu Kerusakan

Waktu Perbaikan

11.10

11.10-14.53

18.50

18.50-22.48

21.25

21.25-01.15

09.00

09.00-12.38

15.00

15.00-18.45

03.00

03.00-06.55

17.20

17.20-20.50

22.15

22.15-01.55

01.00

01.00-04.35

05.50

05.50-09.45

10.40

10.40-14.27

10.00

10.00-13.38

23.00

02.50

08.30

08.30-12.15

23.40

23.40-03.10


Pekerja Yanes, Ramasidi Syarifuddin, Usman Yuneldi, Usman Usman, Suherianto Usman, Syarifuddin Suherianto, Junaidi Usman, Syarifuddin Parakitri, Junaidi Yanes, Junaidi Syamsuddin, Junaidi Suherianto, Andre Usman, Dede Andre, Junaidi Suherianto, Dede Andre, Dede

Data Waktu Kerusakan Komponen Mesin Oven Billet 1375 PT. Cakra Compact Alumunium Industries Ceramic Board No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Rabu, 07-01-2004 Kamis, 20-05-2004 Senin, 13-09-2004 Senin, 03-01-2005 Selasa, 26-04-2005 Senin, 15-08-2005 Rabu, 04-01-2006 Jumat, 28-04-2006 Rabu, 13-09-2006 Kamis, 21-12-2006 Senin, 30-04-2007 Jumat, 14-09-2007 Rabu, 27-02-2008 Kamis, 26-06-2008 Rabu, 03-12-2008

Waktu Kerusakan

Waktu Perbaikan

23.05

23.05-24.25

19.40

19.40-20.58

16.15

16.15-17.50

11.00

11.00-12.25

02.30

02.30-03.45

13.20

13.20-14.58

09.00

09.00-10.30

15.50

15.50-17.15

13.42

13.42-15.15

14.02

14.02-15.47

23.10

23.10-24.50

11.15

11.15-12.30

17.00

17.00-18.35

01.18

01.18-03.08

08.15

08.15-09.45

Chain Roller

Rantai Pekerja Usman, Ramasidi Yuneldi, Syarifuddin Usman, Suherianto Ramasidi, Syarifuddin Usman, Yanes Syarifuddin, Junaidi Usman, Parakitri Dede, Ramasidi Andre, Junaidi Dede, Syarifuddin Ramasidi, Junaidi Usman, Dede Suherianto, Dede Suherianto, Andre Ramasidi, Wahyu

No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Kamis, 19-12-2003 Selasa, 20-04-2004 Senin, 11-10-2004 Rabu, 23-03-2005 Rabu, 17-08-2005 Jumat, 13-01-2006 Kamis, 04-05-2006 Senin, 25-09-2006 Sabtu, 09-07-2005 Kamis, 29-12-2005 Kamis, 03-08-2006 Selasa, 09-01-2007 Selasa, 24-07-2007 Kamis, 10-01-2008 Kamis, 21-08-2008

Waktu Kerusakan

Waktu Perbaikan

10.00

10.00-10.28

13.40

13.40-14.12

17.10

17.10-17.40

20.15

20.15-20.50

23.00

23.00-23.35

09.45

09.45-10.10

15.00

15.00-15.33

03.30

03.30-04.00

09.20

09.20-09.48

14.30

14.30-15.00

08.45

08.45-09.20

20.50

20.50-21.14

15.53

15.53-16.25

20.30

20.30-21.00

08.55

08.55-09.25

Pekerja Usman, Ramasidi Usman, Ramasidi Ade, Suherianto Usman, Junaidi Syarifuddin, Ramasidi Andre, Syarifuddin Usman, Ramasidi Yuneldi, Dede Suherianto, Dede Usman, Yanes Andre, Dede Junaidi, Suherianto Suherianto, Andre Setiyadi, Andre Usman. Ramasidi

No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Selasa, 09-01-2001 Jumat, 10-08-2001 Selasa, 26-02-2002 Senin, 23-09-2002 Rabu, 05-03-2003 Selasa, 28-10-2003 Senin, 31-05-2004 Senin, 27-12-2004 Sabtu, 09-07-2005 Kamis, 29-12-2005 Kamis, 03-08-2006 Selasa, 09-01-2007 Selasa, 24-07-2007 Kamis, 10-01-2008 Kamis, 21-08-2008

Waktu Kerusakan

Waktu Perbaikan

19.15

19.15-23.30

23.00

23.00-03.08

08.50

08.50-12.50

03.15

03.15-.25

11.10

11.10-15.05

14.30

14.30-18.32

17.45

17.45-21.53

22.00

22.00-02.00

11.00

11.00-14.58

20.50

20.50-24.50

12.47

12.47-16.57

22.17

22.17-02.25

14.25

14.25-18.25

16.37

16.37-20.40

Ade, Dede

23.00

23.00-03.12

Suherianto, Usman


Pekerja Ade, Usman Junaidi, Ade Usman, Syarifuddin Syarifuddin, Ade Parakitri, Ade Suherianto, Ade Ramasidi, Usman Syarifuddin, Usman Ade, Ramasid Dede, Yanes Usman, Suherianto Junaidi, Ade Dede, Ramasidi

Conecting Chain No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Senin, 02-07-2001 Senin, 21-01-2002 Selasa, 30-07-2002 Senin, 03-02-2003 Selasa, 05-08-2003 Senin, 02-02-2004 Kamis, 25-11-2004 Kamis, 07-07-2005 Kamis, 29-12-2005 Senin, 26-06-2006 Jumat, 22-12-2006 Rabu, 04-07-2007 Jumat, 28-12-2007 Rabu, 30-07-2008 Selasa, 30-12-2008

Waktu Kerusakan

Waktu Perbaikan

14.35

14.35-15.02

20.05

20.05-20.40

19.10

19.10-19.38

02.00

02.00-02.25

09.00

09.00-09.32

17.00

17.00-17.30

23.45

23.45-24.20

19.00

19.00-19.32

13.38

13.38-14.03

21.00

21.00-21.28

13.15

13.15-13.38

09.30

09.30-10.00

15.00

15.00-15.25

22.55

22.55-23.25

04.45

04.45-05.13

Chain Pekerja Usman, Suherianto Ramasidi, Syarifuddin Parakitri, Ramasidi Syarifuddin, Junaidi Usman, Syarifuddin Usman, Yanes Usman, Ramasidi Ramasidi, Dede Suherianto, Dede Usman, Syarifuddin Yuneldi, Syarifuddin Syarifuddin, Ade Usman, Suherianto Andre, Setiyadi Dede, Ramasidi

No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Jumat, 11-01-2002 Rabu, 17-07-2002 Senin, 03-02-2003 Jumat, 04-07-2003 Senin, 26-01-2004 Senin, 12-07-2004 Selasa, 11-01-2005 Kamis, 19-05-2005 Rabu, 25-01-2006 Selasa, 18-07-2006 Selasa, 02-01-2007 Selasa, 03-07-2007 Selasa, 08-01-2008 Jumat, 18-07-2008 Senin, 10-11-2008

Waktu Kerusakan

Waktu Perbaikan

04.50

04.50-05.52

09.15

09.15-10.25

16.55

16.55-18.07

23.10

23.10-24.15

20.00

20.00-21.08

19.05

19.05-20.15

13.00

13.00-14.00

13.50

13.50-15.05

06.00

06.00-07.20

00.55

00.55-01.58

05.00

05.00-06.05

17.40

17.40-18.53

22.40

22.40-23.58

07.22

07.22-08.34

16.00

16.00-17.10

Piston Pekerja Usman, Yanes Syarifuddin, Ade Andre, Syarifuddin Junaidi, Parakitir Andre, Syarifuddin Andre, Syarifuddin Parakitri, Junaidi Syarifuddin, Ramasidi Andre, Syarifuddin Usman, Yuneldi Usman, Junaidi Ramasidi, Dede Suherianto, Dede Usman, Syarifuddin Ramasidi, Abdul

No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Selasa, 25-06-2002 Selasa, 03-12-2002 Selasa, 29-04-2003 Jumat, 07-11-2003 Selasa, 16-03-2004 Senin, 11-10-2004 Rabu, 02-02-2005 Rabu, 29-06-2005 Selasa, 17-01-2006 Senin, 24-04-2006 Senin, 04-09-2006 Selasa, 06-02-2007 Kamis, 19-07-2007 Jumat, 04-01-2008 Senin, 02-06-2008

Waktu Kerusakan

Waktu Perbaikan

21.45

21.45-24.30

18.30

18.30-20.18

14.00

14.00-15.40

11.00

11.00-12.45

08.30

08.30-10.22

21.00

21.00-22.45

19.10

19.10-21.05

22.40

22.40-24.15

15.50

15.50-17.40

11.10

11.10-12.55

05.30

05.30-07.30

10.00

10.00-11.40

21.50

21.50-23.38

14.00

14.00-15.55

04.30

04.30-06.15


Pekerja Andre, Parakitri Andre, Syarifuddin Ade, Ramasidi Yanes, Syarifuddin Usman, Junaidi Syarifuddin, Ramasidi Ande, Syarifuddin Usman, Ramasidi Ade, Ramasidi Dede, Yuneldi Ade, Ramasidi Andre, Syarifuddin Andre, Syarifuddin Dede, Suherianto Ade, Wahyu

No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Hari Sabtu, 30-08-2003 Senin, 05-01-2004 Selasa, 13-04-2004 Kamis, 23-09-2004 Rabu, 02-02-2005 Selasa, 10-05-2005 Selasa, 18-10-2005 Rabu, 29-03-2006 Senin, 07-08-2006 Senin, 08-01-2007 Kamis, 07-06-2007 Rabu, 19-09-2007 Selasa, 27-05-2008 Rabu, 13-08-2008 Rabu, 05-11-2008

Thermocouple Waktu Waktu Kerusakan Perbaikan 10.10

10.10-11.13

21.45

21.45-22.55

14.00

14.00-15.05

22.10

22.10-23.18

19.20

19.20-20.33

02.10

02.10-03.20

09.40

09.40-10.40

15.00

15.00-16.00

22.45

22.45-23.50

11.00

11.00-12.12

10.32

10.32-11.30

18.10

18.10-19.12

00.54

00.54-01.49

13.17

13.17-14.27

09.40

09.40-10.40

Pekerja Ade, Ramasidi Andre, Syarifuddin Parkitri, Ramasidi Ade, Ramasidi Ade, Yuneldi Usman, Parkitri Syarifuddin, Ramasidi Ande, Syarifuddin Usman, Ramasidi Usman, Junaidi Dede, Yanes Dede, Suherianto Andre, Syarifuddin Dede, Suherianto Setiyadi, Ramasidi



LAMPIRAN IV TABEL STANDARIZED NORMAL PROBABILITIES



LAMPIRAN V UJI KECOCOKAN DISTRIBUSI KERUSAKAN KOMPONEN MESIN EKSTRUSI 1375 PT. Cakra Compact Alumunium Industries 1. Plat Bakul Billet Loader a. Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 8381 8389 8460 8480 8508 8578 8648 8663 8695 8733 8931 8962 9342 9353 9654 131777

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0.0000

Ti² 70241161 70375321 71571600 71910400 72386064 73582084 74787904 75047569 75603025 76265289 79762761 80317444 87272964 87478609 93199716 1159801911

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -14169,0974 -10271,9872 -7895,9754 -5982,3606 -4334,9737 -2843,6891 -1413,8918 0,0000 1421,5760 2895,0731 4550,4995 6322,3957 8719,1728 11452,3658 16321,2583 4770,3661

Index Of Fit N  N  N  e. Sxy = N ∑ TiYi −  ∑ Ti . ∑ Yi  i =1  i =1   i =1  = 15.(4770,3661) – (131777).(0) = 71555,4913 2

 N  f. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1159801911) – (131777)2 = 31850936 N

2

2

 N  g. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2

h. Sehingga Index Of Fit (r) = =

Sxy Sxx.Syy 71555,4913 (31850936).(183,6758)

= 0,9355


b. Distribusi Lognormal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

ti 8381 8389 8460 8480 8508 8578 8648 8663 8695 8733 8931 8962 9342 9353 9654 131777

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 9,0337 9,0347 9,0431 9,0455 9,0488 9,0570 9,0651 9,0668 9,0705 9,0749 9,0973 9,1007 9,1423 9,1435 9,1751 136,1988

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 81,6081 81,6254 81,7777 81,8205 81,8801 82,0285 82,1757 82,2072 82,2740 82,3532 82,7606 82,8236 83,5812 83,6027 84,1830 1236,7014

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -15,2726 -11,0626 -8,4402 -6,3813 -4,6105 -3,0025 -1,4821 0,0000 1,4830 3,0084 4,6352 6,4203 8,5328 11,1958 15,5117 0,5354

Index Of Fit N  N  N  a. Sxy = N ∑ TiYi −  ∑ Ti . ∑ Yi  i =1  i =1   i =1  = 15.(0,5354) – (136,1988).(0) = 8,0304 2

 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1236,7014) – (136,1988)2 = 0,3968 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2

d. Sehingga Index Of Fit (r) = =

Sxy Sxx.Syy 8,0304 (0,3968).(183,6758)

= 0.9407


c. Distribusi Eksponensial N

Ti

F(Ti)

Yi = LN[1-F(Ti)]

Ti²

Yi²

Ti.Yi

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

8381 8389 8460 8480 8508 8578 8648 8663 8695 8733 8931 8962 9342 9353 9654 131777

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

-0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

70241161 70375321 71571600 71910400 72386064 73582084 74787904 75047569 75603025 76265289 79762761 80317444 87272964 87478609 93199716 1159801911

0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

-389,8843 -981,2754 -1630,7963 -2330,1231 -3097,9650 -3965,1086 -4938,3927 -6004,7340 -7236,5006 -8679,7404 -10599,3555 -12780,1229 -16265,5032 -20611,5733 -29840,9238 -129351,9990

Index Of Fit i.

N  N  N  Sxy = N ∑ TiYi −  ∑ Ti . ∑ Yi  i =1  i =1   i =1  = 15.(-129351,9990) – (131777).(-14,1965) = 69508,939 2

 N  Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1159801911) – (131777)2 = 31850936 N

ii.

2

2

 N  Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (23,8464) – (-14,1965)2 = 156,15531 Sxy Sehingga Index Of Fit (r) = Sxx.Syy 69508,939 = = 0,9856 (31850936).(156,15531) N

iii.

iv.

2


d. Distribusi Weibull N

ti

Ti = LN(ti)

F(Ti)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

8381 8389 8460 8480 8508 8578 8648 8663 8695 8733 8931 8962 9342 9353 9654

9,0337 9,0347 9,0431 9,0455 9,0488 9,0570 9,0651 9,0668 9,0705 9,0749 9,0973 9,1007 9,1423 9,1435 9,1751 136,1988

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

TOTAL

Yi = LN{-LN [1-F(Ti)]}

Ti²

Yi²

Ti.Yi

-3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

81,6081 81,6254 81,7777 81,8205 81,8801 82,0285 82,1757 82,2072 82,2740 82,3532 82,7606 82,8236 83,5812 83,6027 84,1830 1236,7014

9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

-27,7143 -19,3868 -14,8875 -11,6848 -9,1416 -6,9890 -5,0791 -3,3231 -1,6654 -0,0555 1,5580 3,2298 5,0696 7,2247 10,3542 -72,4907

Index Of Fit N  N  N  a. Sxy = N ∑ TiYi −  ∑ Ti . ∑ Yi  i =1  i =1   i =1  = 15.(-72,4907) – (136,1988).(-8,0509) = 9,1592 2

 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1236,7014) – (136,1988)2 = 0,3968 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (22,8541) – (-8,0509)2 = 277,9953 Sxy d. Sehingga Index Of Fit (r) = Sxx.Syy 9,1592 = (0,3968).(277,9953) N

2

= 0,8721


2. Pentil As a. Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 1623 1668 1713 1821 2046 2146 2356 2393 2490 2499 2537 2540 2571 2613 2645 33661

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 2634129 2782224 2934369 3316041 4186116 4605316 5550736 5726449 6200100 6245001 6436369 6451600 6610041 6827769 6996025 77502285

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -2743,8784 -2042,3977 -1598,7950 -1284,6555 -1042,4725 -711,4195 -385,1907 0,0000 407,0988 828,4424 1292,6455 1791,8863 2399,5925 3199,5116 4471,6934 4582,0612

Index Of Fit N  N  N  a. Sxy = N ∑ TiYi −  ∑ Ti . ∑ Yi  i =1  i =1   i =1  = 15.(4582,0612) – (33661).(0) = 68730,9177 2

 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (77502285) – (33661)2 = 29471354 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 68730,9177 (29471354).(183,6758)

= 0,9342



ti 1623 1668 1713 1821 2046 2146 2356 2393 2490 2499 2537 2540 2571 2613 2645

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 7,3920 7,4194 7,4460 7,5071 7,6236 7,6714 7,7647 7,7803 7,8200 7,8236 7,8387 7,8399 7,8521 7,8683 7,8804 115,5277

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 54,6421 55,0472 55,4429 56,3572 58,1199 58,8498 60,2909 60,5331 61,1530 61,2094 61,4458 61,4643 61,6547 61,9094 62,1011 890,2209

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -12,4971 -9,0847 -6,9496 -5,2960 -3,8844 -2,5431 -1,2695 0,0000 1,2785 2,5936 3,9940 5,5308 7,3286 9,6344 13,3228 2,1582


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (890,2209) – (115,5277)2 = 6,6757 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 32,3727 (6,6757).(183,6758)

= 0,9245



Ti

F(Ti)

Yi = LN[1-F(Ti)]

Ti²

Yi²

Ti.Yi

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

1623 1668 1713 1821 2046 2146 2356 2393 2490 2499 2537 2540 2571 2613 2645 33661

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

-0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

2634129 2782224 2934369 3316041 4186116 4605316 5550736 5726449 6200100 6245001 6436369 6451600 6610041 6827769 6996025 77502285

0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

-75,5020 -195,1088 -330,2073 -500,3720 -744,9972 -991,9705 -1345,3808 -1658,7012 -2072,3274 -2483,7594 -3010,9243 -3622,1281 -4476,4086 -5758,3707 -8175,8073 -35441,9655

Index Of Fit N  N  N  1. Sxy = N ∑ TiYi −  ∑ Ti . ∑ Yi  i =1  i =1   i =1  = 15.(-35441,9655) – (33661).(-14,1965) = 53761,386 2

 N  2. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (77502285) – (33661)2 = 29471354 N

2

2

 N  3. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (23,8464) – (-14,1965)2 = 156,15531 Sxy 4. Sehingga Index Of Fit (r) = Sxx.Syy 53761,386 = = 0,7925 (29471354).(156,15531) N

2



ti

Ti = LN(ti)

F(Ti)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

1623 1668 1713 1821 2046 2146 2356 2393 2490 2499 2537 2540 2571 2613 2645

7,3920 7,4194 7,4460 7,5071 7,6236 7,6714 7,7647 7,7803 7,8200 7,8236 7,8387 7,8399 7,8521 7,8683 7,8804 115,5277

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

TOTAL


Ti²

Yi²

Ti.Yi

-3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

54,6421 55,0472 55,4429 56,3572 58,1199 58,8498 60,2909 60,5331 61,1530 61,2094 61,4458 61,4643 61,6547 61,9094 62,1011 890,2209

9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

-22,6778 -15,9207 -12,2582 -9,6976 -7,7019 -5,9197 -4,3505 -2,8516 -1,4358 -0,0479 1,3425 2,7824 4,3542 6,2171 8,8931 -59,2724


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (890,2209) – (115,5277)2 = 6,6757 N

2

2


2

= 0,9520


3. Limit Switch a. Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 1954 2228 2338 3253 3300 3310 3338 3440 3522 3716 3723 3865 3868 4208 4217 50280

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 3818116 4963984 5466244 10582009 10890000 10956100 11142244 11833600 12404484 13808656 13860729 14938225 14961424 17707264 17783089 175116168

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -3303,4741 -2728,0948 -2182,1265 -2294,8843 -1681,4073 -1097,2967 -545,7413 0,0000 575,8241 1231,8896 1896,9331 2726,6302 3610,1221 5152,5238 7129,3502 8490,2480


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (175116168) – (50280)2 = 98664120 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 127353,7197 (98664120).(183,6758)

= 0,9460



ti 1954 2228 2338 3253 3300 3310 3338 3440 3522 3716 3723 3865 3868 4208 4217

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 7,5776 7,7089 7,7571 8,0873 8,1017 8,1047 8,1131 8,1432 8,1668 8,2204 8,2223 8,2597 8,2605 8,3447 8,3469 121,4149

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 57,4205 59,4265 60,1718 65,4050 65,6372 65,6862 65,8228 66,3121 66,6964 67,5750 67,6060 68,2229 68,2357 69,6347 69,6704 983,5234

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -12,8109 -9,4392 -7,2399 -5,7053 -4,1279 -2,6868 -1,3264 0,0000 1,3352 2,7251 4,1894 5,8270 7,7098 10,2178 14,1114 2,7792


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (983,5234) – (121,4149)2 = 11,2686 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 41,6878 (11,2686).(183,6758)

= 0,9163



Ti

F(Ti)

Yi = LN[1-F(Ti)]

Ti²

Yi²

Ti.Yi

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

1954 2228 2338 3253 3300 3310 3338 3440 3522 3716 3723 3865 3868 4208 4217 50280

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

-0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

3818116 4963984 5466244 10582009 10890000 10956100 11142244 11833600 12404484 13808656 13860729 14938225 14961424 17707264 17783089 175116168

0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

-90,9001 -260,6129 -450,6858 -893,8550 -1201,6084 -1530,0198 -1906,1465 -2384,4263 -2931,2197 -3693,3374 -4418,4750 -5511,6241 -6734,6357 -9273,3348 -13034,9260 -54315,8074

Index Of Fit N  N  N  a. Sxy = N ∑ TiYi −  ∑ Ti . ∑ Yi  i =1  i =1   i =1  = 15.(-54315,8074) – (50280).(-14,1965) = 100937,5239 2

 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (175116168) – (50280)2 = 98664120 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (23,8464) – (-14,1965)2 = 156,15531 Sxy d. Sehingga Index Of Fit (r) = Sxx.Syy 100937,5239 = = 0,8132 (98664120).(156,15531) N

2



ti

Ti = LN(ti)

F(Ti)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

1954 2228 2338 3253 3300 3310 3338 3440 3522 3716 3723 3865 3868 4208 4217

7,5776 7,7089 7,7571 8,0873 8,1017 8,1047 8,1131 8,1432 8,1668 8,2204 8,2223 8,2597 8,2605 8,3447 8,3469 121,4149

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

TOTAL


Ti²

Yi²

Ti.Yi

-3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

57,4205 59,4265 60,1718 65,4050 65,6372 65,6862 65,8228 66,3121 66,6964 67,5750 67,6060 68,2229 68,2357 69,6347 69,6704 983,5234

9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

-23,2472 -16,5419 -12,7703 -10,4471 -8,1848 -6,2541 -4,5457 -2,9846 -1,4995 -0,0503 1,4082 2,9314 4,5807 6,5936 9,4195 -61,5921


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (983,5234) – (121,4149)2 = 11,2686 N

2

2


2

= 0,9579


4. Chain Roller a. Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 2877 3055 3139 3449 3516 3546 3626 3653 3712 3797 3862 4187 4232 4374 4734 55759

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 8277129 9333025 9853321 11895601 12362256 12574116 13147876 13344409 13778944 14417209 14915044 17530969 17909824 19131876 22410756 210882355

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -4863,9176 -3740,7225 -2929,7242 -2433,1559 -1791,4630 -1175,5329 -592,8275 0,0000 606,8879 1258,7418 1967,7560 2953,7906 3949,8543 5355,7840 8003,4014 6568,8725


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (210882355) – (55759)2 = 54169244 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 98533,0880 (54169244).(183,6758)

= 0,9878



ti 2877 3055 3139 3449 3516 3546 3626 3653 3712 3797 3862 4187 4232 4374 4734

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 7,9645 8,0245 8,0517 8,1458 8,1651 8,1736 8,1959 8,2033 8,2193 8,2420 8,2589 8,3397 8,3504 8,3834 8,4625 123,1807

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 63,4333 64,3932 64,8292 66,3547 66,6685 66,8073 67,1725 67,2942 67,5573 67,9300 68,2101 69,5513 69,7297 70,2820 71,6143 1011,8277

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -13,4650 -9,8257 -7,5149 -5,7466 -4,1602 -2,7096 -1,3400 0,0000 1,3438 2,7323 4,2081 5,8834 7,7937 10,2652 14,3069 1,7714


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1011,8277) – (123,1807)2 = 3,9193 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 26,5709 (3,9193).(183,6758)

= 0,9903



Ti

F(Ti)

Yi = LN[1-F(Ti)]

Ti²

Yi²

Ti.Yi

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

2877 3055 3139 3449 3516 3546 3626 3653 3712 3797 3862 4187 4232 4374 4734 55759

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

-0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

8277129 9333025 9853321 11895601 12362256 12574116 13147876 13344409 13778944 14417209 14915044 17530969 17909824 19131876 22410756 210882355

0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

-133,8381 -357,3485 -605,0910 -947,7116 -1280,2592 -1639,1088 -2070,6073 -2532,0667 -3089,3491 -3773,8434 -4583,4409 -5970,8072 -7368,4018 -9639,1555 -14632,9950 -58624,0239


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (210882355) – (55759)2 = 54169244 N

2

2


2



ti

Ti = LN(ti)

F(Ti)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

2877 3055 3139 3449 3516 3546 3626 3653 3712 3797 3862 4187 4232 4374 4734

7,9645 8,0245 8,0517 8,1458 8,1651 8,1736 8,1959 8,2033 8,2193 8,2420 8,2589 8,3397 8,3504 8,3834 8,4625 123,1807

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

TOTAL


Ti²

Yi²

Ti.Yi

-3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

63,4333 64,3932 64,8292 66,3547 66,6685 66,8073 67,1725 67,2942 67,5573 67,9300 68,2101 69,5513 69,7297 70,2820 71,6143 1011,8277

9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

-24,4341 -17,2192 -13,2553 -10,5227 -8,2489 -6,3073 -4,5921 -3,0066 -1,5092 -0,0504 1,4145 2,9598 4,6305 6,6242 9,5500 -63,9667


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1011,8277) – (123,1807)2 = 3,9193 N

2

2


2

= 0,9759


5. Bearing Stick Roller a. Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 2641 3176 3701 3916 3962 4016 4089 4199 4206 4290 4371 4638 4678 4811 4920 61614

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 6974881 10086976 13697401 15335056 15697444 16128256 16719921 17631601 17690436 18404100 19105641 21511044 21883684 23145721 24206400 258218562

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -4464,9309 -3888,8820 -3454,2559 -2762,6090 -2018,7078 -1331,3424 -668,5250 0,0000 687,6537 1422,1761 2227,1004 3271,9562 4366,1197 5890,8726 8317,8570 7594,4826


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (258218562) – (61614)2 = 76993434 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 113917,2392 (76993434).(183,6758)

= 0,9579



ti 2641 3176 3701 3916 3962 4016 4089 4199 4206 4290 4371 4638 4678 4811 4920

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 7,8789 8,0634 8,2164 8,2728 8,2845 8,2980 8,3161 8,3426 8,3443 8,3640 8,3827 8,4420 8,4506 8,4787 8,5011 124,6361

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 62,0773 65,0181 67,5085 68,4397 68,6330 68,8575 69,1568 69,5990 69,6268 69,9572 70,2704 71,2680 71,4131 71,8877 72,2681 1035,9811

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -13,3203 -9,8733 -7,6686 -5,8362 -4,2211 -2,7509 -1,3596 0,0000 1,3642 2,7728 4,2712 5,9556 7,8872 10,3818 14,3721 1,9749


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1035,9811) – (124,6361)2 = 5,5536 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 29,6233 (5,5536).(183,6758)

= 0,9275



Ti

F(Ti)

Yi = LN[1-F(Ti)]

Ti²

Yi²

Ti.Yi

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

2641 3176 3701 3916 3962 4016 4089 4199 4206 4290 4371 4638 4678 4811 4920 61614

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

-0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

6974881 10086976 13697401 15335056 15697444 16128256 16719921 17631601 17690436 18404100 19105641 21511044 21883684 23145721 24206400 258218562

0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

-122,8594 -371,5020 -713,4252 -1076,0333 -1442,6584 -1856,3624 -2335,0009 -2910,5250 -3500,4855 -4263,8367 -5187,5247 -6613,9489 -8144,9394 -10602,1896 -15207,9289 -64349,2201


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (258218562) – (161614)2 = 76993434 N

2

2


2



ti

Ti = LN(ti)

F(Ti)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

2641 3176 3701 3916 3962 4016 4089 4199 4206 4290 4371 4638 4678 4811 4920

7,8789 8,0634 8,2164 8,2728 8,2845 8,2980 8,3161 8,3426 8,3443 8,3640 8,3827 8,4420 8,4506 8,4787 8,5011 124,6361

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

TOTAL


Ti²

Yi²

Ti.Yi

-3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

62,0773 65,0181 67,5085 68,4397 68,6330 68,8575 69,1568 69,5990 69,6268 69,9572 70,2704 71,2680 71,4131 71,8877 72,2681 1035,9811

9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

-24,1715 -17,3026 -13,5264 -10,6867 -8,3695 -6,4033 -4,6594 -3,0577 -1,5321 -0,0512 1,4357 2,9961 4,6861 6,6995 9,5935 -64,3496


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1035,9811) – (124,6361)2 = 5,5536 N

2

2


2

= 0,9718


6. Sabuk/Belt a. Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 7322 8062 8072 8358 8598 8734 8802 8964 8978 9312 9331 9353 10317 11339 11678 137220

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 53611684 64995844 65157184 69856164 73925604 76282756 77475204 80353296 80604484 86713344 87067561 87478609 106440489 128572921 136375684 1274910828

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -12378,7294 -9871,5891 -7533,8432 -5896,2936 -4380,8303 -2895,4046 -1439,0698 0,0000 1467,8447 3087,0171 4754,3065 6598,2333 9629,1700 13884,1415 19743,0759 14768,0291


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1274910828) – (137220)2 = 294334020 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 221520,4361 (294334020).(183,6758)

= 0,9527



ti 7322 8062 8072 8358 8598 8734 8802 8964 8978 9312 9331 9353 10317 11339 11678

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 8,8986 8,9949 8,9962 9,0310 9,0593 9,0750 9,0827 9,1010 9,1025 9,1391 9,1411 9,1435 9,2415 9,3360 9,3655 136.7078

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 79,1858 80,9085 80,9308 81,5585 82,0706 82,3552 82,4961 82,8277 82,8561 83,5224 83,5597 83,6027 85,4062 87,1610 87,7119 1246,1532

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -15,0442 -11,0139 -8,3964 -6,3711 -4,6159 -3,0084 -1,4850 0,0000 1,4882 3,0297 4,6575 6,4504 8,6254 11,4316 15,8334 1,5814


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1246,1532) – (136,7078)2 = 3,2723 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 23,7212 (3,2723).(183,6758)

= 0,9676



Ti

F(Ti)

Yi = LN[1-F(Ti)]

Ti²

Yi²

Ti.Yi

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

7322 8062 8072 8358 8598 8734 8802 8964 8978 9312 9331 9353 10317 11339 11678 137220

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

-0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

53611684 64995844 65157184 69856164 73925604 76282756 77475204 80353296 80604484 86713344 87067561 87478609 106440489 128572921 136375684 1274910828

0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

-340,6196 -943,0257 -1556,0032 -2296,6001 -3130,7362 -4037,2183 -5026,3335 -6213,3713 -7472,0301 -9255,2092 -11074,0775 -13337,7025 -17963,0911 -24988,1995 -36097,1938 -143731,4115


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1274910828) – (137220)2 = 294334020 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (23,8464) – (-14,1965)2 = 156,15531 Sxy d. Sehingga Index Of Fit (r) = Sxx.Syy 207928,624 = = 0.9699 (294334020).(156,15531) N

2



ti

Ti = LN(ti)

F(Ti)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

7322 8062 8072 8358 8598 8734 8802 8964 8978 9312 9331 9353 10317 11339 11678

8,8986 8,9949 8,9962 9,0310 9,0593 9,0750 9,0827 9,1010 9,1025 9,1391 9,1411 9,1435 9,2415 9,3360 9,3655 136,7078

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

TOTAL


Ti²

Yi²

Ti.Yi

-3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

79,1858 80,9085 80,9308 81,5585 82,0706 82,3552 82,4961 82,8277 82,8561 83,5224 83,5597 83,6027 85,4062 87,1610 87,7119 1246,1532

9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

-27,2999 -19,3015 -14,8102 -11,6661 -9,1522 -7,0029 -5,0889 -3,3356 -1,6713 -0,0559 1,5655 3,2450 5,1247 7,3769 10,5690 -71,5035


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1246,1532) – (136,7078)2 = 3,2723 N

2

2


2

= 0,9305


7. Timing Belt a. Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 3227 3458 3647 3725 3784 3794 4114 4221 4250 4318 4348 4370 4515 4619 5560 61950

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 10413529 11957764 13300609 13875625 14318656 14394436 16924996 17816841 18062500 18645124 18905104 19096900 20385225 21335161 30913600 260346070

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -5455,6350 -4234,1795 -3403,8561 -2627,8648 -1928,0137 -1257,7473 -672,6123 0,0000 694,8474 1431,4583 2215,3815 3082,8910 4213,9869 5655,7765 9399,8546 7114,2875


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (260346070) – (61950)2 = 67388550 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 106714,3132 (67388550).(183,6758)

= 0,9592



ti 3227 3458 3647 3725 3784 3794 4114 4221 4250 4318 4348 4370 4515 4619 5560

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 8,0793 8,1484 8,2017 8,2228 8,2385 8,2412 8,3222 8,3478 8,3547 8,3705 8,3775 8,3825 8,4152 8,4379 8,6234 124,7636

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 65,2752 66,3972 67,2672 67,6148 67,8735 67,9170 69,2582 69,6862 69,8006 70,0661 70,1820 70,2666 70,8149 71,1987 74,3622 1037,9805

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -13,6591 -9,9774 -7,6549 -5,8009 -4,1977 -2,7320 -1,3606 0,0000 1,3659 2,7749 4,2685 5,9136 7,8541 10,3319 14,5788 1,7052


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1037,9805) – (124,7636)2 = 3,7546 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 25,5774 (3,7546).(183,6758)

= 0,9740



Ti

F(Ti)

Yi = LN[1-F(Ti)]

Ti²

Yi²

Ti.Yi

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

3227 3458 3647 3725 3784 3794 4114 4221 4250 4318 4348 4370 4515 4619 5560 61950

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

-0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

10413529 11957764 13300609 13875625 14318656 14394436 16924996 17816841 18062500 18645124 18905104 19096900 20385225 21335161 30913600 260346070

0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

-150,1201 -404,4881 -703,0158 -1023,5505 -1377,8443 -1753,7447 -2349,2770 -2925,7742 -3537,1049 -4291,6660 -5160,2281 -6231,7716 -7861,1375 -10179,0716 -17186,1960 -65134,9907


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (260346070) – (61950)2 = 67388550 N

2

2


2



ti

Ti = LN(ti)

F(Ti)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

3227 3458 3647 3725 3784 3794 4114 4221 4250 4318 4348 4370 4515 4619 5560

8,0793 8,1484 8,2017 8,2228 8,2385 8,2412 8,3222 8,3478 8,3547 8,3705 8,3775 8,3825 8,4152 8,4379 8,6234 124,7636

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

TOTAL


Ti²

Yi²

Ti.Yi

-3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

65,2752 66,3972 67,2672 67,6148 67,8735 67,9170 69,2582 69,6862 69,8006 70,0661 70,1820 70,2666 70,8149 71,1987 74,3622 1037,9805

9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

-24,7863 -17,4851 -13,5022 -10,6222 -8,3231 -6,3594 -4,6628 -3,0596 -1,5340 -0,0512 1,4348 2,9749 4,6664 6,6673 9,7315 -64,9110


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1037,9805) – (124,7636)2 = 3,7546 N

2

2


2

= 0,9531


8. Coupling Motor Run a. Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 7679 7862 9122 9237 9244 9580 9676 9770 9972 10019 10422 10519 10839 10861 11481 146283

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 58967041 61811044 83210884 85322169 85451536 91776400 93624976 95452900 99440784 100380361 108618084 110649361 117483921 117961321 131813361 1441964143

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -12982,2812 -9626,6973 -8513,8401 -6516,3992 -4709,9785 -3175,8617 -1581,9632 0,0000 1630,3573 3321,3944 5310,1899 7420,8079 10116,3685 13298,8501 19410,0235 13400,9704


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1441964143) – (146283)2 = 230746056 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 201014,5564 (230746056).(183,6758)

= 0,9764



ti 7679 7862 9122 9237 9244 9580 9676 9770 9972 10019 10422 10519 10839 10861 11481

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 8,9462 8,9698 9,1184 9,1310 9,1317 9,1674 9,1774 9,1871 9,2075 9,2122 9,2517 9,2609 9,2909 9,2929 9,3484 137,6938

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 80,0353 80,4572 83,1460 83,3747 83,3885 84,0418 84,2247 84,4023 84,7787 84,8653 85,5935 85,7650 86,3209 86,3586 87,3935 1264,1461

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -15,1247 -10,9831 -8,5105 -6,4416 -4,6528 -3,0391 -1,5004 0,0000 1,5054 3,0539 4,7139 6,5333 8,6715 11,3788 15,8047 1,4092


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1264,1461) – (137,6938)2 = 2,6172 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 21,1378 (2,6172).(183,6758)

= 0,9641



Ti

F(Ti)

Yi = LN[1-F(Ti)]

Ti²

Yi²

Ti.Yi

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

7679 7862 9122 9237 9244 9580 9676 9770 9972 10019 10422 10519 10839 10861 11481 146283

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

-0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

58967041 61811044 83210884 85322169 85451536 91776400 93624976 95452900 99440784 100380361 108618084 110649361 117483921 117961321 131813361 1441964143

0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

-357,2272 -919,6313 -1758,4070 -2538,1306 -3365,9601 -4428,2748 -5525,4264 -6772,0480 -8299,2966 -9957,8975 -12368,8817 -15000,4589 -18871,9535 -23934,8121 -35488,2584 -149586,6640


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1441964143) – (146283)2 = 230746056 N

2

2


2



ti

Ti = LN(ti)

F(Ti)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

7679 7862 9122 9237 9244 9580 9676 9770 9972 10019 10422 10519 10839 10861 11481

8,9462 8,9698 9,1184 9,1310 9,1317 9,1674 9,1774 9,1871 9,2075 9,2122 9,2517 9,2609 9,2909 9,2929 9,3484 137,6938

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

TOTAL


Ti²

Yi²

Ti.Yi

-3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

80,0353 80,4572 83,1460 83,3747 83,3885 84,0418 84,2247 84,4023 84,7787 84,8653 85,5935 85,7650 86,3209 86,3586 87,3935 1264,1461

9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

-27,4459 -19,2476 -15,0115 -11,7953 -9,2254 -7,0742 -5,1420 -3,3672 -1,6906 -0,0564 1,5845 3,2867 5,1521 7,3429 10,5498 -72,1402


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1264,1461) – (137,6938)2 = 2,6172 N

2

2


2

= 0,9807


9. Ceramic Board a. Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 2376 2675 2682 2703 2742 2781 2864 3129 3212 3253 3274 3309 3403 3846 3989 46238

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1.6906 -1.2245 -0.9333 -0.7055 -0.5095 -0.3315 -0.1635 0.0000 0.1635 0.3315 0.5095 0.7055 0.9333 1.2245 1.6906 0.0000

Ti² 5645376 7155625 7193124 7306209 7518564 7733961 8202496 9790641 10316944 10582009 10719076 10949481 11580409 14791716 15912121 145397752

Yi² 2.8582 1.4993 0.8711 0.4977 0.2596 0.1099 0.0267 0.0000 0.0267 0.1099 0.2596 0.4977 0.8711 1.4993 2.8582 12.2451

Ti.Yi -4016.9163 -3275.4280 -2503.1922 -1906.8774 -1397.0966 -921.9281 -468.2454 0.0000 525.1411 1078.4006 1668.1598 2334.3905 3176.1234 4709.2696 6743.8885 5745.6896


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (145397752) – (46238)2 = 43013636 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 86185,3434 (43013636).(183,6758)

= 0,9696



ti 2376 2675 2682 2703 2742 2781 2864 3129 3212 3253 3274 3309 3403 3846 3989

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 7,7732 7,8917 7,8943 7,9021 7,9164 7,9306 7,9600 8,0485 8,0746 8,0873 8,0938 8,1044 8,1324 8,2548 8,2913 120,3554

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 60,4222 62,2790 62,3203 62,4435 62,6701 62,8939 63,3612 64,7778 65,2000 65,4050 65,5091 65,6813 66,1361 68,1415 68,7456 965,9865

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -13,1415 -9,6631 -7,3680 -5,5747 -4,0336 -2,6291 -1,3014 0,0000 1,3202 2,6810 4,1239 5,7174 7,5902 10,1077 14,0174 1,8465


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (965,9865) – (120,3554)2 = 4,3718 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 27,6979 (4,3718).(183,6758)

= 0,9774



Ti

F(Ti)

Yi = LN[1-F(Ti)]

Ti²

Yi²

Ti.Yi

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

2376 2675 2682 2703 2742 2781 2864 3129 3212 3253 3274 3309 3403 3846 3989 46238

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

-0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

5645376 7155625 7193124 7306209 7518564 7733961 8202496 9790641 10316944 10582009 10719076 10949481 11580409 14791716 15912121 145397752

0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

-110,5316 -312,8992 -516,9971 -742,7267 -998,4274 -1285,4940 -1635,4714 -2168,8575 -2673,2191 -3233,1610 -3885,5996 -4718,7488 -5925,0169 -8475,5812 -12330,1683 -49012,8998


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (145397752) – (46238)2 = 43013636 N

2

2


2



ti

Ti = LN(ti)

F(Ti)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

2376 2675 2682 2703 2742 2781 2864 3129 3212 3253 3274 3309 3403 3846 3989

7,7732 7,8917 7,8943 7,9021 7,9164 7,9306 7,9600 8,0485 8,0746 8,0873 8,0938 8,1044 8,1324 8,2548 8,2913 120,3554

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

TOTAL


Ti²

Yi²

Ti.Yi

-3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

60,4222 62,2790 62,3203 62,4435 62,6701 62,8939 63,3612 64,7778 65,2000 65,4050 65,5091 65,6813 66,1361 68,1415 68,7456 965,9865

9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

-23,8471 -16,9342 -12,9963 -10,2079 -7,9977 -6,1198 -4,4599 -2,9499 -1,4826 -0,0495 1,3862 2,8762 4,5096 6,5226 9,3568 -62,3933


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (965,9865) – (120,3554)2 = 4,3718 N

2

2


2

= 0,9485


10. Rantai a. Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 484 2203 2549 2669 2892 2955 3173 3444 3522 3530 3562 3915 4092 4179 4729 47898

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 234256 4853209 6497401 7123561 8363664 8732025 10067929 11861136 12404484 12460900 12687844 15327225 16744464 17464041 22363441 167185580

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -818,2607 -2697,4834 -2379,0592 -1882,8916 -1473,5242 -979,6108 -518,7649 0,0000 575,8241 1170,2288 1814,9008 2761,9035 3819,1881 5117,0145 7994,9483 12504,4134


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (167185580) – (47898)2 = 213565296 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 187566,2004 (213565296).(183,6758)

= 0,9470



ti 484 2203 2549 2669 2892 2955 3173 3444 3522 3530 3562 3915 4092 4179 4729

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 6,1821 7,6976 7,8435 7,8895 7,9697 7,9913 8,0624 8,1444 8,1668 8,1691 8,1781 8,2726 8,3168 8,3378 8,4615 119,6829

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 38,2182 59,2527 61,5198 62,2436 63,5162 63,8601 65,0028 66,3311 66,6964 66,7334 66,8810 68,4354 69,1690 69,5194 71,5965 958,9754

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -10,4516 -9,4254 -7,3205 -5,5658 -4,0607 -2,6492 -1,3182 0,0000 1,3352 2,7081 4,1669 5,8360 7,7623 10,2093 14,3051 5,5318


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (958,9754) – (119,6829)2 = 60,6282 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 82,9764 (60,6282).(183,6758)

= 0,7863



Ti

F(Ti)

Yi = LN[1-F(Ti)]

Ti²

Yi²

Ti.Yi

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

484 2203 2549 2669 2892 2955 3173 3444 3522 3530 3562 3915 4092 4179 4729 47898

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

-0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

234256 4853209 6497401 7123561 8363664 8732025 10067929 11861136 12404484 12460900 12687844 15327225 16744464 17464041 22363441 167185580

0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

-22,5157 -257,6886 -491,3593 -733,3843 -1053,0459 -1365,9240 -1811,9241 -2387,1989 -2931,2197 -3508,4717 -4227,3994 -5582,9258 -7124,6456 -9209,4264 -14617,5398 -55324,6691


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (167185580) – (47898)2 = 213565296 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (23,8464) – (-14,1965)2 = 156,15531 Sxy d. Sehingga Index Of Fit (r) = Sxx.Syy 149886,4926 = = 0.8208 (213565296).(156,15531) N

2



ti

Ti = LN(ti)

F(Ti)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

484 2203 2549 2669 2892 2955 3173 3444 3522 3530 3562 3915 4092 4179 4729

6,1821 7,6976 7,8435 7,8895 7,9697 7,9913 8,0624 8,1444 8,1668 8,1691 8,1781 8,2726 8,3168 8,3378 8,4615 119,6829

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

TOTAL


Ti²

Yi²

Ti.Yi

-3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

38,2182 59,2527 61,5198 62,2436 63,5162 63,8601 65,0028 66,3311 66,6964 66,7334 66,8810 68,4354 69,1690 69,5194 71,5965 958,9754

9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

-18,9658 -16,5176 -12,9125 -10,1915 -8,0515 -6,1666 -4,5173 -2,9850 -1,4995 -0,0500 1,4006 2,9359 4,6119 6,5882 9,5488 -56,7720


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (958,9754) – (119,6829)2 = 60,6282 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (22,8541) – (-8,0509)2 = 277,9953 Sxy d. Sehingga Index Of Fit (r) = Sxx.Syy 111,9723 = = 0,8625 (60,6282).(277,9953) N

2


11. Chain Roller a. Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 3825 3919 4082 4160 4324 4645 4696 4785 5010 5044 5115 5187 5199 5382 5691 71064

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 14630625 15358561 16662724 17305600 18696976 21576025 22052416 22896225 25100100 25441936 26163225 26904969 27029601 28965924 32387481 341172388

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -6466,6266 -4798,6551 -3809,8548 -2934,7429 -2203,1531 -1539,8620 -767,7655 0,0000 819,1025 1672,1343 2606,1813 3659,2576 4852,3849 6590,0388 9621,3260 7299,7653


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (341172388) – (71064)2 = 67493724 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 109496,4796 (67493724).(183,6758)

= 0,9834



ti 3825 3919 4082 4160 4324 4645 4696 4785 5010 5044 5115 5187 5199 5382 5691

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 8,2493 8,2736 8,3143 8,3333 8,3719 8,4435 8,4545 8,4732 8,5192 8,5260 8,5399 8,5539 8,5562 8,5908 8,6466 126,8464

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 68,0512 68,4523 69,1283 69,4434 70,0893 71,2935 71,4780 71,7958 72,5766 72,6919 72,9305 73,1694 73,2089 73,8021 74,7644 1072,8756

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -13,9465 -10,1307 -7,7600 -5,8788 -4,2656 -2,7991 -1,3823 0,0000 1,3928 2,8264 4,3512 6,0345 7,9858 10,5191 14,6182 1,5651


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1072,8756) – (126,8464)2 = 3,1308 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 23,4760 (3,1308).(183,6758)

= 0,9790



Ti

F(Ti)

Yi = LN[1-F(Ti)]

Ti²

Yi²

Ti.Yi

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

3825 3919 4082 4160 4324 4645 4696 4785 5010 5044 5115 5187 5199 5382 5691 71064

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

-0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

14630625 15358561 16662724 17305600 18696976 21576025 22052416 22896225 25100100 25441936 26163225 26904969 27029601 28965924 32387481 341172388

0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

-177,9391 -458,4120 -786,8688 -1143,0793 -1574,4712 -2147,1123 -2681,6249 -3316,7093 -4169,6225 -5013,2383 -6070,5076 -7396,8419 -9052,0607 -11860,5247 -17591,1226 -73440,1352


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (341172388) – (71064)2 = 67493724 N

2

2


2



ti

Ti = LN(ti)

F(Ti)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

3825 3919 4082 4160 4324 4645 4696 4785 5010 5044 5115 5187 5199 5382 5691

8,2493 8,2736 8,3143 8,3333 8,3719 8,4435 8,4545 8,4732 8,5192 8,5260 8,5399 8,5539 8,5562 8,5908 8,6466 126,8464

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

TOTAL


Ti²

Yi²

Ti.Yi

-3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

68,0512 68,4523 69,1283 69,4434 70,0893 71,2935 71,4780 71,7958 72,5766 72,6919 72,9305 73,1694 73,2089 73,8021 74,7644 1072,8756

9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

-25,3078 -17,7537 -13,6877 -10,7648 -8,4578 -6,5156 -4,7369 -3,1056 -1,5642 -0,0522 1,4626 3,0358 4,7446 6,7881 9,7578 -66,1575


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1072,8756) – (126,8464)2 = 3,1308 N

2

2


2

= 0,9783


12. Connecting Chain a. Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 3653 3812 4194 4253 4288 4303 4352 4399 4494 4559 4652 4877 5167 5371 7134 69508

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 13344409 14531344 17589636 18088009 18386944 18515809 18939904 19351201 20196036 20784481 21641104 23785129 26697889 28847641 50893956 331593492

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -6175,8397 -4667,6380 -3914,3878 -3000,3514 -2184,8104 -1426,4857 -711,5237 0,0000 734,7398 1511,3521 2370,2748 3440,5628 4822,5183 6576,5697 1206,8926 9435,8734


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (331593492) – (69508)2 = 142540316 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 141538,1004 (142540316).(183,6758)

= 0,8747



ti 3653 3812 4194 4253 4288 4303 4352 4399 4494 4559 4652 4877 5167 5371 7134

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 8,2033 8,2459 8,3414 8,3554 8,3636 8,3671 8,3784 8,3891 8,4105 8,4249 8,4451 8,4923 8,5500 8,5888 8,8726 126,4283

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 67,2942 67,9950 69,5791 69,8124 69,9494 70,0078 70,1974 70,3775 70,7365 70,9782 71,3189 72,1189 73,1033 73,7670 78,7235 1065,9593

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -13,8687 -10,0968 -7,7853 -5,8944 -4,2614 -2,7738 -1,3698 0,0000 1,3751 2,7929 4,3029 5,9910 7,9800 10,5166 15,0003 1,9086


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1065,9593) – (126,4283)2 = 5,2713 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 28,6293 (5,2713).(183,6758)

= 0,9201



Ti

F(Ti)

Yi = LN[1-F(Ti)]

Ti²

Yi²

Ti.Yi

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

3653 3812 4194 4253 4288 4303 4352 4399 4494 4559 4652 4877 5167 5371 7134 69508

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

-0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

13344409 14531344 17589636 18088009 18386944 18515809 18939904 19351201 20196036 20784481 21641104 23785129 26697889 28847641 50893956 331593492

0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

-169,9376 -445,8960 -808,4586 -1168,6337 -1561,3627 -1989,0257 -2485,1856 -3049,1544 -3740,1764 -4531,1962 -5521,0169 -6954,7712 -8996,3450 -11836,2836 -22051,4969 -75308,9404


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (331593492) – (69508)2 = 142540316 N

2

2


2



ti

Ti = LN(ti)

F(Ti)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

3653 3812 4194 4253 4288 4303 4352 4399 4494 4559 4652 4877 5167 5371 7134

8,2033 8,2459 8,3414 8,3554 8,3636 8,3671 8,3784 8,3891 8,4105 8,4249 8,4451 8,4923 8,5500 8,5888 8,8726 126,4283

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

TOTAL


Ti²

Yi²

Ti.Yi

-3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

67,2942 67,9950 69,5791 69,8124 69,9494 70,0078 70,1974 70,3775 70,7365 70,9782 71,3189 72,1189 73,1033 73,7670 78,7235 1065,9593

9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

-25,1667 -17,6943 -13,7323 -10,7934 -8,4494 -6,4566 -4,6943 -3,0747 -1,5443 -0,0515 1,4463 3,0139 4,7412 6,7865 10,0128 -65,6567


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1065,9593) – (126,4283)2 = 5,2713 N

2

2


2

= 0,8622


13. Chain a. Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 2768 3072 3630 4031 4036 4170 4380 4385 4454 4492 4541 4592 4831 4940 6016 64338

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 7661824 9437184 13176900 16248961 16289296 17388900 19184400 19228225 19838116 20178064 20620681 21086464 23338561 24403600 36192256 284273432

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -4679,6398 -3761,5383 -3387,9894 -2843,7377 -2056,4121 -1382,3949 -716,1016 0,0000 728,2001 1489,1410 2313,7183 3239,5047 4508,9193 6048,8279 10170,7779 9671,2754


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (284273432) – (64338)2 = 124723236 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 145069,1307 (124723236).(183,6758)

= 0,9585



ti 2768 3072 3630 4031 4036 4170 4380 4385 4454 4492 4541 4592 4831 4940 6016

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 7,9259 8,0301 8,1970 8,3018 8,3030 8,3357 8,3848 8,3859 8,4016 8,4101 8,4209 8,4321 8,4828 8,5051 8,7022 125,2188

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 62,8196 64,4823 67,1906 68,9194 68,9400 69,4834 70,3049 70,3241 70,5862 70,7290 70,9116 71,0998 71,9580 72,3371 75,7279 1045,8138

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -13,3997 -9,8325 -7,6505 -5,8566 -4,2305 -2,7634 -1,3709 0,0000 1,3736 2,7880 4,2906 5,9485 7,9173 10,4142 14,7121 2,3402


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1045,8138) – (125,2188)2 = 7,4486 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 35,1036 (7,4486).(183,6758)

= 0,9491



Ti

F(Ti)

Yi = LN[1-F(Ti)]

Ti²

Yi²

Ti.Yi

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

2768 3072 3630 4031 4036 4170 4380 4385 4454 4492 4541 4592 4831 4940 6016 64338

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

-0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

7661824 9437184 13176900 16248961 16289296 17388900 19184400 19228225 19838116 20178064 20620681 21086464 23338561 24403600 36192256 284273432

0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

-128,7674 -359,3370 -699,7388 -1107,6328 -1469,6035 -1927,5476 -2501,1748 -3039,4504 -3706,8860 -4464,6048 -5389,2815 -6548,3513 -8411,3301 -10886,4719 -18595,7114 -69235,8894


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (284273432) – (64338)2 = 124723236 N

2

2


2



ti

Ti = LN(ti)

F(Ti)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

2768 3072 3630 4031 4036 4170 4380 4385 4454 4492 4541 4592 4831 4940 6016

7,9259 8,0301 8,1970 8,3018 8,3030 8,3357 8,3848 8,3859 8,4016 8,4101 8,4209 8,4321 8,4828 8,5051 8,7022 125,2188

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

TOTAL


Ti²

Yi²

Ti.Yi

-3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

62,8196 64,4823 67,1906 68,9194 68,9400 69,4834 70,3049 70,3241 70,5862 70,7290 70,9116 71,0998 71,9580 72,3371 75,7279 1045,8138

9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

-24,3156 -17,2311 -13,4945 -10,7241 -8,3882 -6,4324 -4,6979 -3,0736 -1,5426 -0,0514 1,4422 2,9925 4,7039 6,7204 9,8205 -64,2720


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1045,8138) – (125,2188)2 = 7,4486 N

2

2


2

= 0,9678


14. Piston a. Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 2323 2734 3117 3186 3523 3531 3590 3724 3860 3906 3923 4048 4605 4841 5028 55939

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 5396329 7474756 9715689 10150596 12411529 12467961 12888100 13868176 14899600 15256836 15389929 16386304 21206025 23435281 25280784 216227895

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -3927,3134 -3347,6711 -2909,1909 -2247,6180 -1795,0297 -1170,5603 -586,9417 0,0000 631,0849 1294,8764 1998,8366 2855,7306 4297,9866 5927,6064 8500,4441 9522,2405


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (216227895) – (55939)2 = 114246704 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 142833,6081 (114246704).(183,6758)

= 0,9860



ti 2323 2734 3117 3186 3523 3531 3590 3724 3860 3906 3923 4048 4605 4841 5028

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 7,7506 7,9135 8,0446 8,0665 8,1671 8,1693 8,1859 8,2226 8,2584 8,2703 8,2746 8,3060 8,4349 8,4849 8,5228 123,0720

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 60,0720 62,6238 64,7160 65,0688 66,7010 66,7381 67,0091 67,6104 68,2015 68,3974 68,4692 68,9893 71,1475 71,9931 72,6377 1010,3749

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -13,1034 -9,6898 -7,5083 -5,6907 -4,1613 -2,7082 -1,3383 0,0000 1,3502 2,7417 4,2161 5,8596 7,8725 10,3894 14,4088 2,6383


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1010,3749) – (123,0720)2 = 8,9104 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 39,5749 (8,9104).(183,6758)

= 0,9782



Ti

F(Ti)

Yi = LN[1-F(Ti)]

Ti²

Yi²

Ti.Yi

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

2323 2734 3117 3186 3523 3531 3590 3724 3860 3906 3923 4048 4605 4841 5028 55939

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

-0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

5396329 7474756 9715689 10150596 12411529 12467961 12888100 13868176 14899600 15256836 15389929 16386304 21206025 23435281 25280784 216227895

0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

-108,0660 -319,8006 -600,8501 -875,4448 -1282,8080 -1632,1752 -2050,0497 -2581,2801 -3212,5235 -3882,1786 -4655,8360 -5772,5884 -8017,8380 -10668,3017 -15541,7615 -61201,5023


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (216227895) – (55939)2 = 114246704 N

2

2


2



ti

Ti = LN(ti)

F(Ti)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

2323 2734 3117 3186 3523 3531 3590 3724 3860 3906 3923 4048 4605 4841 5028

7,7506 7,9135 8,0446 8,0665 8,1671 8,1693 8,1859 8,2226 8,2584 8,2703 8,2746 8,3060 8,4349 8,4849 8,5228 123,0720

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

TOTAL


Ti²

Yi²

Ti.Yi

-3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

60,0720 62,6238 64,7160 65,0688 66,7010 66,7381 67,0091 67,6104 68,2015 68,3974 68,4692 68,9893 71,1475 71,9931 72,6377 1010,3749

9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

-23,7779 -16,9810 -13,2437 -10,4202 -8,2509 -6,3040 -4,5865 -3,0137 -1,5163 -0,0506 1,4171 2,9478 4,6774 6,7044 9,6180 -62,7801


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (1010,3749) – (123,0720)2 = 8,9104 N

2

2


2

= 0,9872


15. Thermocouple a. Distribusi Normal N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

Ti 1884 2012 2310 2368 2503 3083 3151 3165 3599 3684 3871 3893 3920 4136 6006 49585

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 3549456 4048144 5336100 5607424 6265009 9504889 9928801 10017225 12952801 13571856 14984641 15155449 15366400 17106496 36072036 179466727

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -3185,1306 -2463,6117 -2155,9933 -1670,5460 -1275,3220 -1022,0440 -515,1680 0,0000 588,4131 1221,2813 1972,3417 2746,3832 3658,6553 5064,3628 10153,8717 13117,4936


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (179466727) – (49585)2 = 233328680 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 196762,4033 (233328680).(183,6758)

= 0,9505



ti 1884 2012 2310 2368 2503 3083 3151 3165 3599 3684 3871 3893 3920 4136 6006 49585

F(Ti) 0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

Ti =LN (ti) 7,5412 7,6069 7,7450 7,7698 7,8252 8,0337 8,0555 8,0599 8,1884 8,2118 8,2613 8,2669 8,2738 8,3275 8,7005 120,8673

Yi -1,6906 -1,2245 -0,9333 -0,7055 -0,5095 -0,3315 -0,1635 0,0000 0,1635 0,3315 0,5095 0,7055 0,9333 1,2245 1,6906 0,0000

Ti² 56,8690 57,8647 59,9851 60,3698 61,2345 64,5397 64,8907 64,9621 67,0501 67,4329 68,2486 68,3422 68,4565 69,3470 75,6989 975,2917

Yi² 2,8582 1,4993 0,8711 0,4977 0,2596 0,1099 0,0267 0,0000 0,0267 0,1099 0,2596 0,4977 0,8711 1,4993 2,8582 12,2451

Ti.Yi -12,7492 -9,3143 -7,2286 -5,4813 -3,9871 -2,6632 -1,3170 0,0000 1,3388 2,7223 4,2093 5,8321 7,7222 10,1967 14,7093 3,9896


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (975,2917) – (49585)2 = 20,4614 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (12,2451) – (0)2 = 183,6758 N

2


Sxy Sxx.Syy 59,8443 (20,4614).(183,6758)

= 0,9762



Ti

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 TOTAL

1884 2012 2310 2368 2503 3083 3151 3165 3599 3684 3871 3893 3920 4136 6006 49585

F(Ti)

Yi = LN[1-F(Ti)]

Ti²

Yi²

Ti.Yi

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

-0,0465 -0,1170 -0,1928 -0,2748 -0,3641 -0,4622 -0,5710 -0,6931 -0,8323 -0,9939 -1,1868 -1,4260 -1,7411 -2,2037 -3,0910 -14,1965

3549456 4048144 5336100 5607424 6265009 9504889 9928801 10017225 12952801 13571856 14984641 15155449 15366400 17106496 36072036 179466727

0,0022 0,0137 0,0372 0,0755 0,1326 0,2137 0,3261 0,4805 0,6927 0,9878 1,4085 2,0336 3,0315 4,8565 9,5545 23,8464

-87,6437 -235,3470 -445,2883 -650,6759 -911,4018 -1425,0909 -1799,3612 -2193,8108 -2995,3037 -3661,5325 -4594,1222 -5551,5530 -6825,1737 -9114,6656 -18564,8010 -59055,7713


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (179466727) – (49585)2 = 233328680 N

2

2


2



ti

Ti = LN(ti)

F(Ti)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

1884 2012 2310 2368 2503 3083 3151 3165 3599 3684 3871 3893 3920 4136 6006

7,5412 7,6069 7,7450 7,7698 7,8252 8,0337 8,0555 8,0599 8,1884 8,2118 8,2613 8,2669 8,2738 8,3275 8,7005 120,8673

0,0455 0,1104 0,1753 0,2403 0,3052 0,3701 0,4351 0,5000 0,5649 0,6299 0,6948 0,7597 0,8247 0,8896 0,9545

TOTAL


Ti²

Yi²

Ti.Yi

-3,0679 -2,1458 -1,6463 -1,2918 -1,0103 -0,7717 -0,5603 -0,3665 -0,1836 -0,0061 0,1713 0,3549 0,5545 0,7902 1,1285 -8,0509

56,8690 57,8647 59,9851 60,3698 61,2345 64,5397 64,8907 64,9621 67,0501 67,4329 68,2486 68,3422 68,4565 69,3470 75,6989 975,2917

9,4118 4,6046 2,7102 1,6687 1,0206 0,5955 0,3139 0,1343 0,0337 0,0000 0,0293 0,1260 0,3075 0,6243 1,2735 22,8541

-23,1353 -16,3230 -12,7504 -10,0369 -7,9055 -6,1993 -4,5134 -2,9541 -1,5035 -0,0502 1,4149 2,9339 4,5881 6,5800 9,8186 -60,0363


 N  b. Sxx = N ∑ Ti −  ∑ Ti  i =1  i =1  = 15 (975,2917) – (120,8673)2 = 20,4614 N

2

2

 N  c. Syy = N ∑ Yi −  ∑ Yi  i =1  i =1  = 15 (22,8541) – (-8,0509)2 = 277,9953 Sxy d. Sehingga Index Of Fit (r) = Sxx.Syy 72,5432 = = 0,9619 (20,4614).(277,9953) N

2


LAMPIRAN VI PERHITUNGAN WAKTU RATA-RATA PENGGANTIAN KOMPONEN MESIN EKSTRUSI 1375 PT. Cakra Compact Alumunium Industries 1. Mesin Extrussion Press a. Plat Bakul Billet Loader 1 2 118 130

n Waktu (menit) n

Waktu rata-rata ( x ) =

n

4 125

5 98

6 90

7 8 9 114 110 120

10 98

11 112

12 98

13 14 120 115

15 95

15

∑ xi i =1

3 95

∑x =

i =1

i

=

15

1638 = 109,2 menit 15

b. Pentil As 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 n Waktu (menit) 240 270 255 265 285 310 225 230 245 275 280 240 300 285 225 n

15


i =1

n

∑x =

i =1

15

i

=

3930 = 262 menit 15

c. Limit Switch n Waktu (menit)

1 68

2 74

3 58

4 70

5 80

6 72

7 68

8 60

9 65

10 75

11 82

12 80

13 52

14 96

15 68


n

∑x Waktu rata-rata ( x ) =

i =1

15

∑x

i

=

n

i =1

i

=

15

1068 = 71,2 menit 15

d. Chain Roller n Waktu (menit) n


∑x =

n

2 80

3 70

4 75

5 82

6 95

7 70

8 68

9 105

10 78

11 45

12 65

13 90

14 82

15 100

15

∑ xi i =1

1 72 i =1

i

=

15

1177 = 77,4667 menit 15

e. Bearing Stick Roller 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 n Waktu (menit) 230 225 243 255 235 245 257 252 248 255 240 220 215 245 260 n

15


i =1

∑x =

n

i =1

i

=

15

3625 = 241,6667 menit 15

f. Sabuk/Belt 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 n Waktu (menit) 275 288 294 300 295 285 278 298 270 305 290 285 275 300 280 n


i =1

n

15

∑x

i

=

i =1

15

i

=

4318 = 287,8667 menit 15

g. Timing Belt Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

n Waktu (menit) n


∑x =

n

2 35

3 40

4 38

5 32

6 25

7 45

8 30

9 30

10 45

11 33

12 35

13 40

14 45

15 30

15

∑ xi i =1

1 30 i =1

i

=

15

533 = 35,5333 menit 15

h. Coupling Motor Run 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 n Waktu (menit) 223 238 230 218 225 235 210 220 215 235 227 218 230 225 210 n


i =1

15

∑x

i

n

=

i =1

i

=

15

3359 = 223,9333 menit 15

2. Mesin Oven Billet a. Ceramic Board 1 80

n Waktu (menit) n


n

3 95

4 85

5 105

6 98

7 90

8 85

9 93

7 33

8 30

9 28

10 11 105 100

12 75

13 95

14 110

12 24

13 32

14 30

15 90

15

∑ xi i =1

2 78

∑x =

i =1

15

i

=

1384 = 92,2667 menit 15

b. Rantai n Waktu (menit)

1 28

2 32

3 30

4 35

5 35

6 25

10 30

11 35

15 30


n


i =1

15

∑x

i

=

n

i =1

i

=

15

457 = 30,4667 menit 15

c. Connecting Chain n Waktu (menit) n


∑x =

n

2 35

3 28

4 25

5 32

6 30

7 35

8 32

9 25

10 28

11 23

12 30

13 25

14 30

15 28

15

∑ xi i =1

1 27 i =1

i

=

15

433 = 28,8667 menit 15

d. Chain Roller 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 n Waktu (menit) 255 248 240 250 235 242 248 240 238 240 250 248 240 243 252 n

15


i =1

∑x =

n

i =1

i

=

15

3669 = 244,6 menit 15

e. Chain n Waktu (menit) n


i =1

n

1 62

2 70

3 72

4 65

5 68

6 70

7 60

8 75

9 80

10 63

11 65

12 73

13 78

14 72

15 70

15

∑x

i

=

i =1

15

i

=

1043 = 69,5333 menit 15

f. Piston Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

1 2 3 4 5 6 7 n Waktu (menit) 105 108 100 105 112 105 115 n


∑x =

n

9 10 11 12 13 14 15 110 105 120 100 108 115 105

8 60

9 65

15

∑ xi i =1

8 95

i =1

i

=

15

1608 = 107,2 menit 15

g. Thermocouple n Waktu (menit) n


i =1

n

1 63

2 70

3 65

4 68

5 73

6 70

7 60

10 72

11 58

12 62

13 55

14 70

15 60

15

∑x

i

=

i =1

15

i

=

971 = 64,7333 menit 15



LAMPIRAN VII PERHITUNGAN PARAMETER DAN MTTF MASING-MASING DISTRIBUSI KOMPONEN MESIN EKSTRUSI 1375 PT. Cakra Compact Alumunium Industries 1. Distribusi Normal a. Mesin Oven Billet

N

b=

∑ Ti.Yi −

: Chain Roller

N

N

i =1

i =1

∑ Ti.∑ Yi N

i =1

  Ti   ∑ N i =1   2 Ti − ∑ N i =1 N

N

a=

σ=

∑ Yi i =1

N

2

(71064).(0) 15 = = 0,0016 2 ( 71064 ) 341172388 − 15 7299,7653 −

N

−b

∑ Ti i =1

=

N

0 71064 = -7,6859 − (0.0016) 15 15

1 1 = = 616,4009 b 0,0016

µ = −a.σ = −(−7,6859).(616,4009) = 4737,6 jam MTTF = μ = 4737,6 jam

2. Distribusi Lognormal a. Mesin Extrussion Press N

b=

N

N

∑ Ti.∑ Yi

i =1

N

∑ Ti.Yi −

i =1

: Chain Roller

i =1

 N   ∑ Ti  N 2 Ti −  i =1  ∑ N i =1

2

(123,1807).(0) 15 = = 6,7795 2 ( 123,1807 ) 1011,8277 − 15 1,7714 −


N

a=

σ '=

∑ Yi i =1

N

N

−b

∑ Ti i =1

0 1011,8277 = -55,6739 − (6,7795) 15 15

=

N

1 1 = = 0,1475 b 6,7795

µ ' = −a.σ ' = −(−55,6739).(0,1475) = 8,2120 µ =e

1 2

µ ' + σ '2

(e

σ=

=e

2 µ ' +σ '2

(

)

)

(e (

1  8, 2120 +  0 ,1475 2  2 

)(e

σ '2

−1 =

= e 8, 2229 = 3725,3946 jam. 2 8, 2120 )+ 0 ,1475 2

)(e

0 ,1475 2

)

− 1 = 552,5078

tmed = eμ’ = e8,2120 = 3685,0875

(ln ti − µ ')2

s=

N

0,2613 = 0,1320 15

=

MTTF = μ = 3725,3946 jam b. Mesin Extrussion Press

N

b=

∑ Ti.Yi −

σ '=

N

i =1

i =1

N

i =1

 N   ∑ Ti  N 2 Ti −  i =1  ∑ N i =1 N

a=

N

∑ Ti.∑ Yi

∑ Yi i =1

N

2

: Timing Belt

(124,7636).(0) 15 = = 6,8123 2 ( 124,7636 ) 1037,9805 − 15 1,7052 −

N

−b

∑ Ti i =1

N

=

0 124,7636 = -56,6616 − (6,8123) 15 15

1 1 = 0,1468 = b 6,8123

µ ' = −a.σ ' = −(−56,6616).(0,1468) = 8,3176 µ =e

1 2

µ ' + σ '2

=e

(

)

1  8, 3176 +  0 ,1468 2  2 

= e 8,3283 = 4139,5677 jam.


(e

σ=

2 µ ' +σ '2

)(e

)

σ '2

−1 =

(e (

2 8, 3176 )+ 0 ,1468 2

)(e

0 ,1468 2

)

− 1 = 610,9514

tmed = eμ’ = e8,3176 = 4095,2065

(ln ti − µ ')2

s=

N

0,2503 = 0,1292 15

=

MTTF = μ = 4139,5677 jam c. Mesin Oven Billet

N

b=

∑ Ti.Yi −

σ '=

N

N

i =1

i =1

∑ Ti.∑ Yi N

i =1

 N   ∑ Ti  N 2 Ti −  i =1  ∑ N i =1 N

a=

: Ceramic Board

∑ Yi i =1

N

2

(120,3554).(0) 15 = = 6,3355 2 ( 120,3554 ) 965,9865 − 15 1,8465 −

N

−b

∑ Ti i =1

=

N

0 120,3554 = -50,8343 − (6,3355) 15 15

1 1 = = 0,1578 b 6,3355

µ ' = −a.σ ' = −(−50,8343).(0,1578) = 8,0237 µ =e

σ=

1 2

µ ' + σ '2

(e

=e

2 µ ' +σ '2

(

)

)

(e (

1  8, 0237 +  0 ,1578 2  2 

)(e

σ '2

−1 =

= e 8, 0362 = 3090,6944 jam. 2 8, 0237 )+ 0 ,1578 2

)(e

0 ,1578 2

)

− 1 = 490,8904

tmed = eμ’ = e8,0237 = 3052,4331 s=

(ln ti − µ ')2 N

=

0,2915 = 0,1394 15

MTTF = μ = 3090,6944 jam


d. Mesin Oven Billet

N

b=

∑ Ti.Yi −

σ '=

N

N

i =1

i =1

∑ Ti.∑ Yi N

i =1

 N   ∑ Ti  N 2 Ti −  i =1  ∑ N i =1 N

a=

: Thermocouple

∑ Yi i =1

N

2

(120,8673).(0) 15 = = 2,9247 2 ( 120,8673) 975,2917 − 15 3,9896 −

N

−b

∑ Ti i =1

0 120,8673 = -23,5670 − (2,9247) 15 15

=

N

1 1 = = 0,3419 b 2,9247

µ ' = −a.σ ' = −(−23,5670).(0,3419) = 8,0578 µ =e

1 2

µ ' + σ '2

(e

σ=

=e

2 µ ' +σ '2

(

)

)

(e (

1  8, 0578 +  0 , 3419 2  2 

)(e

σ '2

= e 8,1163 = 3348,5222 jam. 2 8, 0578 )+ 0 , 3419 2

−1 =

)(e

0 , 3419 2

)

− 1 = 1179,1862

tmed = eμ’ = e8,0578 = 3158,4063 s=

(ln ti − µ ')2 N

1,3641 = 0,3016 15

=

MTTF = μ = 3348,5222 jam

3. Distribusi Eksponensial a. Mesin Extrussion Press N

b=

N

N

∑ Ti.∑ Yi

i =1

N

∑ Ti.Yi −

i =1

: Sabuk/Belt

i =1

 N   ∑ Ti  N 2 Ti −  i =1  ∑ N i =1

2

(137220).(−14,1965) 15 = -0,0007 2 ( 137220 ) 1274910828 − 15

− 143731,4115 − =


N

a=

∑ Yi i =1

N

N

−b

∑ Ti i =1

=

N

− 14,1965 137220 = 5,5161 − (−0,0007) 15 15

λ = -b = -(-0,0007) = 0,0007

γ =

a

λ

=

5,5161 = 7808,2741 jam 0,0007

MTTF = m = γ +

1

= 7808,2741 +

λ

b. Mesin Oven Billet

N

b=

∑ Ti.Yi −

N

i =1

i =1

∑ Ti.∑ Yi N

 N   ∑ Ti  N 2 Ti −  i =1  ∑ N i =1 N

a=

: Connecting Chain

N

i =1

∑ Yi i =1

N

1 = 9223,8273 jam 0,0007

2

(69508).(−14,1965) 15 = -0,0010 2 ( 69508) 331593492 − 15

− 75308,9404 − =

N

−b

∑ Ti i =1

=

N

− 14,1965 69508 = 3,6980 − (−0,0010) 15 15

λ = -b = -(-0,0010) = 0,0010

γ =

a

λ

=

3,6980 = 3689,5807 jam 0,0010

MTTF = m = γ +

1

λ

= 3689,5807 +

1 = 4687,3124 jam 0,0010


4. Distribusi Weibull a. Mesin Extrussion Press

N

b=

∑ Ti.Yi −

N

i =1

i =1

∑ Ti.∑ Yi N

i =1

 N   ∑ Ti  N 2 Ti −  i =1  ∑ N i =1 N

a=

N

∑ Yi i =1

N

: Limit Switch

2

(121,4149).(−8,0509) 15 = 4,7578 2 ( 121,4149 ) 983,5234 − 15

− 61,5921 − =

N

−b

∑ Ti i =1

=

N

− 8,0509 121,4149 = -39,0479 − (4,7578) 15 15


λ =

1

=

η

−

a b

−

= e

(−39 , 0479 ) 4 , 7578

= 3667,0302

1 = 0,0003 3667,0302

 1  1  MTTF = η .Γ + 1 = 3667,0302.Γ + 1 = 3667,0302.Γ(1,2102 )  4,7578   β = 3667,0302 . (1,2102!) = 3667,0302 jam b. Mesin Extrussion Press

N

b=

∑ Ti.Yi −

N

i =1

i =1

∑ Ti.∑ Yi N

i =1

 N   ∑ Ti  N 2 Ti −  i =1  ∑ N i =1 N

a=

N

∑ Yi i =1

N

: Bearing Stick Roller

2

(124,6361).(−8,0509) 15 = 6,8758 2 ( 124,6361) 1035,9811 − 15

− 64,3496 − =

N

−b

∑ Ti i =1

N

=

− 8,0509 124,6361 = -57,6680 − (6,8758) 15 15

Parameter bentuk = β = b = 6,8758


Parameter skala = θ = η = e

λ =

1

=

η

−

a b

−

= e

(−57 , 6680 ) 6 ,8758

= 4390,2226

1 = 0,0002 4390,2226

 1  1  MTTF = η .Γ + 1 = 4390,2226.Γ + 1 = 4390,2226.Γ(1,1454 )  6,8758   β = 4390,2226 . (1,1454!) = 4390,2226 jam c. Mesin Extrussion Press

N

b=

∑ Ti.Yi −

N

N

i =1

i =1

: Coupling Motor Run

∑ Ti.∑ Yi N

i =1

   ∑ Ti  Ti 2 −  i =1  ∑ N i =1 N

2

(137,6938).(−8,0509) 15 = 10,1069 2 ( 137,6938) 1264,1461 − 15

− 72,1402 − =

N

N

a=

∑ Yi i =1

N

N

−b

∑ Ti i =1

N

=

− 8,0509 137,6938 = -93,3140 − (10,1069) 15 15


λ =

1

η

=

−

a b

−

= e

(−93, 3140 ) 10 ,1069

= 10226,0077

1 = 0,0001 10226,0077

 1  1  MTTF = η .Γ + 1 = 10226,0077.Γ + 1 = 10226,0077.Γ(1,0989 )  10,1069   β = 10226,0077 . (1,0989!) = 10226,0077 jam


d. Mesin Oven Billet

N

b=

∑ Ti.Yi −

N

N

i =1

i =1

∑ Ti.∑ Yi N

i =1

 N   ∑ Ti  N 2 Ti −  i =1  ∑ N i =1 N

a=

: Chain

∑ Yi i =1

N

2

(125,2188).(−8,0509) 15 = 5,9126 2 ( 125,2188) 1045,8138 − 15

− 64,2720 − =

N

−b

∑ Ti i =1

=

N

− 8,0509 125,2188 = -49,8950 − (5,9126) 15 15


λ =

1

=

η

−

a b

−

= e

(−49 ,8950 ) 5, 9126

= 4622,5357

1 = 0,0002 4622,5357

 1  1  MTTF = η .Γ + 1 = 4622,5357.Γ + 1 = 4622,5357.Γ(1,1691)  5,9126   β = 4622,5357 . (1,1628!) = 4622,5357 jam e. Mesin Oven Billet

: Piston

N

b=

N

i =1

N

∑ Ti.Yi −

i =1

i =1

 N   ∑ Ti  N 2 Ti −  i =1  ∑ N i =1 N

a=

N

∑ Ti.∑ Yi

∑ Yi i =1

N

2

(123,0720).(−8,0509) 15 = 5,5143 2 ( 123,0720 ) 1010,3749 − 15

− 62,7801 − =

N

−b

∑ Ti i =1

N

=

− 8,0509 123,0720 = -45,7804 − (5,5143) 15 15


−

a b

−

= e

(−45, 7804 ) 5, 5143

= 4032,4611


λ =

1

η

=

1 = 0,0002 4032,4611

 1  1  MTTF = η .Γ + 1 = 4032,4611.Γ + 1 = 4032,4611.Γ(1,1813)  5,5143   β = 4032,4611 . (1,1813!) = 4032,4611 jam


LAMPIRAN VIII PERHITUNGAN SELANG WAKTU PENGGANTIAN OPTIMAL KOMPONEN MESIN EKSTRUSI 1375 PT. Cakra Compact Alumunium Industries A. MESIN EXTRUSSION PRESS 1. Stick Billet Loader b= Cf x F(tp)

c = (tp+Tp) . R(tp)

[M(tp)+Tf

1252987.7912

9478.4398

7985.3629

1297103.0942

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)] 8966.3420

1252301.0906

10224.7238

7990.9120

1202429.9897

8966.3427

1371185

1251568.1379

11021.2731

7996.1546

1115525.8999

1261709.4716

1371185

1250786.4626

11870.7725

8001.0740

1261709.4716

1371185

1249953.5105

12775.9979

8005.6526

0.0100

1261709.4716

1371185

1249066.6441

13739.8155

0.9892

0.0108

1261709.4716

1371185

1248123.1436

0.9884

0.0116

1261709.4716

1371185

1247120.2077

0.0124

0.9876

0.0124

1261709.4716

1371185

-2.2172

0.0133

0.9867

0.0133

1261709.4716

-0.1002

-2.1902

0.0143

0.9857

0.0143

-0.0990

-2.1633

0.0153

0.9847

0.0153

0.9069

-0.0977

-2.1363

0.0163

0.9837

8130

0.9080

-0.0965

-2.1094

0.0175

8140

0.9091

-0.0953

-2.0826

0.0186

8150

0.9102

-0.0940

-2.0557

8160

0.9114

-0.0928

8170

0.9125

-0.0916

tp

t/tmed

ln (t/tmed)

1/s [ln(t/tmed)]

F(tp) = Φ

R(tp) = 1 - F(tp)

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

a= Cp x R(tp)

C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)

8000

0.8935

-0.1126

-2.4618

0.0069

0.9931

0.0069

1261709.4716

1371185

8010

0.8946

-0.1114

-2.4345

0.0075

0.9925

0.0075

1261709.4716

1371185

74.4743

1297101.8442

74.4534

8020

0.8957

-0.1101

-2.4072

0.0080

0.9920

0.0080

1261709.4716

1202428.7397

8966.3434

74.4342

1115524.6499

8030

0.8968

-0.1089

-2.3800

0.0087

0.9913

0.0087

8040

0.8980

-0.1076

-2.3528

0.0093

0.9907

0.0093

1035696.4281

8966.3442

74.4166

1035695.1781

962313.7011

8966.3450

74.4008

8050

0.8991

-0.1064

-2.3256

0.0100

0.9900

962312.4511

8009.8722

894809.6106

8966.3459

74.3868

894808.3606

8060

0.9002

-0.1052

-2.2984

0.0108

8070

0.9013

-0.1039

-2.2713

0.0116

14765.1814

8013.7142

832669.7770

8966.3468

74.3748

832668.5270

15855.1396

8017.1591

775428.1552

8966.3478

74.3648

8080

0.9024

-0.1027

-2.2443

775426.9052

1246054.9554

17012.8213

8020.1870

722662.2110

8966.3489

74.3570

8090

0.9035

-0.1014

722660.9610

1371185

1244924.4271

18241.4428

8022.7773

673988.6047

8966.3500

74.3514

673987.3547

8100

0.9047

8110

0.9058

1261709.4716

1371185

1243725.5872

19544.3033

8024.9090

629059.3257

8966.3512

74.3482

629058.0757

1261709.4716

1371185

1242455.3259

20924.7822

8026.5603

587558.2300

8966.3524

74.3475

8120

587556.9800

0.0163

1261709.4716

1371185

1241110.4621

22386.3366

8027.7089

549197.9343

8966.3538

74.3493

549196.6843

0.9825

0.0175

1261709.4716

1371185

1239687.7465

23932.4978

8028.3320

513717.0314

8966.3552

74.3538

513715.7814

0.9814

0.0186

1261709.4716

1371185

1238183.8646

25566.8679

8028.4062

480877.5881

8966.3567

74.3612

480876.3381

0.0199

0.9801

0.0199

1261709.4716

1371185

1236595.4409

27293.1154

8027.9078

450462.8999

8966.3582

74.3715

450461.6499

-2.0289

0.0212

0.9788

0.0212

1261709.4716

1371185

1234919.0421

29114.9713

8026.8124

422275.4705

8966.3599

74.3848

422274.2205

-2.0021

0.0226

0.9774

0.0226

1261709.4716

1371185

1233151.1826

31036.2238

8025.0952

396135.1962

8966.3617

74.4014

396133.9462


2. Plat Bakul Billet Loader

2298066.0316

a= Cp x R(tp) 0.0135

2298066.0174

c= (tp+Tp) . R(tp) 0.0001

C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)

8811.8461

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)] 8811.8460

2298066.0316

0.0132

2298066.0177

0.0001

260.79280174410900

8809.6794

8811.8461

8811.8460

260.79280177851000

8809.6794

2172925.3600

2298066.0316

0.0129

2298066.0180

2172925.3600

2298066.0316

0.0126

2298066.0183

0.0001

8811.8461

8811.8460

260.79280181220600

8809.6794

0.0001

8811.8461

8811.8460

260.79280184521400

1.0000

2172925.3600

2298066.0316

0.0123

8809.6794

2298066.0185

0.0000

8811.8461

8811.8460

260.79280187754500

8809.6794

1.0000

1.0000

2172925.3600

2298066.0316

1.0000

1.0000

2172925.3600

2298066.0316

0.0121

2298066.0188

0.0000

8811.8461

8811.8460

260.79280190921500

8809.6794

0.0118

2298066.0191

0.0000

8811.8461

8811.8460

260.79280194023700

0.00000000532073

1.0000

1.0000

2172925.3600

8809.6794

2298066.0316

0.0116

2298066.0194

0.0000

8811.8461

8811.8460

260.79280197062400

-19.0735

0.00000000520587

1.0000

1.0000

8809.6794

2172925.3600

2298066.0316

0.0113

2298066.0196

0.0000

8811.8461

8811.8460

260.79280200038900

8809.6794

8750

-19.0953

0.00000000509350

1.0000

8760

-19.1171

0.00000000498354

1.0000

1.0000

2172925.3600

2298066.0316

0.0111

2298066.0199

0.0000

8811.8461

8811.8460

260.79280202954500

8809.6794

1.0000

2172925.3600

2298066.0316

0.0108

2298066.0201

0.0000

8811.8461

8811.8460

260.79280205810400

8770

-19.1389

0.00000000487597

8809.6794

1.0000

1.0000

2172925.3600

2298066.0316

0.0106

2298066.0204

0.0000

8811.8461

8811.8460

260.79280208607800

8809.6794

8780

-19.1608

8790

-19.1826

0.00000000477071

1.0000

1.0000

2172925.3600

2298066.0316

0.0104

2298066.0206

0.0000

8811.8461

8811.8460

260.79280211348000

8809.6794

0.00000000466772

1.0000

1.0000

2172925.3600

2298066.0316

0.0101

2298066.0209

0.0000

8811.8461

8811.8460

260.79280214032000

8800

8809.6794

-19.2044

0.00000000456696

1.0000

1.0000

2172925.3600

2298066.0316

0.0099

2298066.0211

0.0000

8811.8461

8811.8460

260.79280216661100

8809.6794

8809

-19.2241

0.00000000447814

1.0000

1.0000

2172925.3600

2298066.0316

0.0097

2298066.0213

0.0000

8811.8461

8811.8460

260.79280218981300

8809.6794

8810

-19.2262

0.00000000446838

1.0000

1.0000

2172925.3600

2298066.0316

0.0097

2298066.0213

0.0000

8811.8461

8811.8460

260.79280219236400

8809.6794

8820

-19.2481

0.00000000437192

1.0000

1.0000

2172925.3600

2298066.0316

0.0095

2298066.0216

0.0000

8811.8461

8811.8460

260.79280221758900

8809.6794

tp

a = (-λ . tp)

R(tp) = eâ

F(t) = 1R(tp)

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

8660

-18.8989

0.00000000619891

1.0000

1.0000

2172925.3600

8670

-18.9207

0.00000000606509

1.0000

1.0000

2172925.3600

8680

-18.9425

0.00000000593417

1.0000

1.0000

8690

-18.9644

0.00000000580607

1.0000

1.0000

8700

-18.9862

0.00000000568073

1.0000

8710

-19.0080

0.00000000555811

8720

-19.0298

0.00000000543812

8730

-19.0517

8740

b = Cf x F(tp)

[M(tp)+Tf


3. Limit Switch tp

a= tp/Ө

b = -(a^β)

R(tp)= e^b

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

a= Cp x R(tp)

b= Cf x F(tp)

c = (tp+Tp) . R(tp)

[M(tp)+Tf

2400

0.6545

-0.1331

0.8754

0.1246

1817536.9916

1966716.8000

1591081.3768

245042.6397

2102.0114

29433.2527

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)] 3667.2295

2410

0.6572

-0.1357

0.8731

0.1269

1817536.9916

1966716.8000

1586856.7917

249613.9703

2105.1610

28894.2532

3667.2333

2420

0.6599

-0.1384

0.8707

0.1293

1817536.9916

1966716.8000

1582577.3013

254244.7127

2108.1910

28368.0105

2430

0.6627

-0.1412

0.8683

0.1317

1817536.9916

1966716.8000

1578242.6535

258935.1397

2111.1001

2440

0.6654

-0.1440

0.8659

0.1341

1817536.9916

1966716.8000

1573852.6045

263685.5152

2113.8871

2450

0.6681

-0.1468

0.8635

0.1365

1817536.9916

1966716.8000

1569406.9190

268496.0936

2460

0.6708

-0.1497

0.8610

0.1390

1817536.9916

1966716.8000

1564905.3708

2470

0.6736

-0.1526

0.8585

0.1415

1817536.9916

1966716.8000

1560347.7424

2480

0.6763

-0.1555

0.8560

0.1440

1817536.9916

1966716.8000

2490

0.6790

-0.1585

0.8534

0.1466

1817536.9916

2500

0.6818

-0.1616

0.8508

0.1492

1817536.9916

2510

0.6845

-0.1647

0.8482

0.1518

2520

0.6872

-0.1678

0.8455

2530

0.6899

-0.1710

0.8428

2540

0.6927

-0.1743

2550

0.6954

2560

0.6981

2570

0.7008

C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)

318.2609

29431.6527

318.1471

28892.6532

3667.2370

318.0408

28366.4105

27854.1730

3667.2408

317.9421

27852.5730

27352.4003

3667.2447

317.8509

27350.8003

2116.5508

26862.3628

3667.2486

317.7674

26860.7628

273367.1200

2119.0899

26383.7409

3667.2526

317.6916

26382.1409

278298.8294

2121.5032

25916.2253

3667.2566

317.6236

25914.6253

1555733.8257

283291.4472

2123.7896

25459.5160

3667.2607

317.5633

25457.9160

1966716.8000

1551063.4220

288345.1883

2125.9477

25013.3226

3667.2648

317.5110

25011.7226

1966716.8000

1546336.3424

293460.2572

2127.9764

24577.3635

3667.2689

317.4666

24575.7635

1817536.9916

1966716.8000

1541552.4078

298636.8475

2129.8746

24151.3656

3667.2731

317.4301

24149.7656

0.1545

1817536.9916

1966716.8000

1536711.4494

303875.1421

2131.6411

23735.0644

3667.2774

317.4017

23733.4644

0.1572

1817536.9916

1966716.8000

1531813.3087

309175.3125

2133.2746

23328.2033

3667.2817

317.3814

23326.6033

0.8401

0.1599

1817536.9916

1966716.8000

1526857.8378

314537.5186

2134.7741

22930.5336

3667.2861

317.3692

22928.9336

-0.1776

0.8373

0.1627

1817536.9916

1966716.8000

1521844.8995

319961.9088

2136.1383

22541.8139

3667.2905

317.3653

22540.2139

-0.1809

0.8345

0.1655

1817536.9916

1966716.8000

1516774.3679

325448.6195

2137.3663

22161.8104

3667.2950

317.3696

22160.2104

-0.1843

0.8317

0.1683

1817536.9916

1966716.8000

1511646.1283

330997.7748

2138.4568

21790.2960

3667.2995

317.3822

21788.6960


4. Pentil As tp

a= tp/Ө

b = -(a^β)

R(tp)= e^b

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

a = Cp x R(tp)

b = Cf x F(tp)

c = (tp+Tp) . R(tp)

[M(tp)+Tf

1600

0.6627

-0.0798

0.9233

0.0767

1615026.6316

1903785.0316

1491097.9417

146086.4980

1481.2560

31469.4475

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)] 2414.8007

1610

0.6668

-0.0830

0.9204

0.0796

1615026.6316

1903785.0316

1486459.9944

151553.6863

1485.8526

30334.3965

2414.8155

1620

0.6710

-0.0862

0.9174

0.0826

1615026.6316

1903785.0316

1481686.6217

157180.5133

1490.2556

29248.6555

1630

0.6751

-0.0895

0.9144

0.0856

1615026.6316

1903785.0316

1476775.3412

162969.9053

1494.4598

1640

0.6793

-0.0929

0.9113

0.0887

1615026.6316

1903785.0316

1471723.6837

168924.7730

1498.4604

1650

0.6834

-0.0965

0.9081

0.0919

1615026.6316

1903785.0316

1466529.1965

175048.0076

1660

0.6875

-0.1001

0.9047

0.0953

1615026.6316

1903785.0316

1461189.4469

1670

0.6917

-0.1039

0.9013

0.0987

1615026.6316

1903785.0316

1455702.0254

1680

0.6958

-0.1077

0.8979

0.1021

1615026.6316

1903785.0316

1450064.5496

1690

0.7000

-0.1117

0.8943

0.1057

1615026.6316

1903785.0316

1444274.6679

201281.5308

1515.2263

22841.3731

2414.9505

418.6978

22836.2064

1700

0.7041

-0.1159

0.8906

0.1094

1615026.6316

1903785.0316

1438330.0632

208289.0000

1517.8956

22073.0944

2414.9695

418.6818

22067.9277

1710

0.7082

-0.1201

0.8868

0.1132

1615026.6316

1903785.0316

1432228.4573

215481.5415

1520.3246

21336.4907

2414.9890

418.6985

21331.3240

1720

0.7124

-0.1245

0.8829

0.1171

1615026.6316

1903785.0316

1425967.6145

222861.7905

1522.5081

20630.0866

2415.0090

418.7485

20624.9199

1730

0.7165

-0.1290

0.8790

0.1210

1615026.6316

1903785.0316

1419545.3465

230432.3268

1524.4406

19952.4833

2415.0296

418.8324

19947.3166

1740

0.7207

-0.1337

0.8749

0.1251

1615026.6316

1903785.0316

1412959.5164

238195.6692

1526.1170

19302.3546

2415.0506

418.9508

19297.1879

1750

0.7248

-0.1385

0.8707

0.1293

1615026.6316

1903785.0316

1406208.0432

246154.2709

1527.5318

18678.4425

2415.0722

419.1043

18673.2758

1760

0.7290

-0.1434

0.8664

0.1336

1615026.6316

1903785.0316

1399288.9067

254310.5131

1528.6799

18079.5535

2415.0944

419.2936

18074.3868

1770

0.7331

-0.1485

0.8620

0.1380

1615026.6316

1903785.0316

1392200.1522

262666.7002

1529.5559

17504.5550

2415.1171

419.5194

17499.3883

C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)

420.2158

31464.2808

419.9316

30329.2298

2414.8308

419.6750

29243.4888

28209.8010

2414.8465

419.4466

28204.6343

27215.5427

2414.8627

419.2469

27210.3760

1502.2520

26263.7151

2414.8793

419.0764

26258.5484

181342.4768

1505.8297

25352.2705

2414.8964

418.9357

25347.1038

187811.0209

1509.1881

24479.2714

2414.9139

418.8253

24474.1047

194456.4482

1512.3221

23642.8842

2414.9319

418.7458

23637.7175


5. Chain Roller tp

t/tmed

ln (t/tmed)

1/s [ln(t/tmed)]

F(tp) = Φ

R(tp) = 1 - F(tp)

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

a= Cp x R(tp)

b= Cf x F(tp)

c = (tp+Tp) . R(tp)

[M(tp)+Tf

2800

0.7598

-0.2747

-2.0812

0.0187

0.9813

0.0187

484547.7944

644159.0000

475482.2956

12051.6958

2748.8976

199122.8128

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)] 3725.4274

2810

0.7625

-0.2711

-2.0542

0.0200

0.9800

0.0200

484547.7944

644159.0000

474866.4225

12870.4391

2755.1372

186455.8767

3725.4296

2820

0.7652

-0.2676

-2.0272

0.0213

0.9787

0.0213

484547.7944

644159.0000

474217.7891

13732.7339

2761.1607

174748.1989

2830

0.7680

-0.2640

-2.0004

0.0227

0.9773

0.0227

484547.7944

644159.0000

473535.2721

14640.0736

2766.9595

2840

0.7707

-0.2605

-1.9737

0.0242

0.9758

0.0242

484547.7944

644159.0000

472817.7461

15593.9544

2772.5247

2850

0.7734

-0.2570

-1.9471

0.0258

0.9742

0.0258

484547.7944

644159.0000

472064.0857

16595.8723

2860

0.7761

-0.2535

-1.9205

0.0274

0.9726

0.0274

484547.7944

644159.0000

471273.1678

2870

0.7788

-0.2500

-1.8941

0.0291

0.9709

0.0291

484547.7944

644159.0000

470443.8739

2880

0.7815

-0.2465

-1.8677

0.0309

0.9691

0.0309

484547.7944

644159.0000

2890

0.7842

-0.2430

-1.8415

0.0328

0.9672

0.0328

484547.7944

2900

0.7870

-0.2396

-1.8153

0.0347

0.9653

0.0347

484547.7944

2910

0.7897

-0.2361

-1.7892

0.0368

0.9632

0.0368

2920

0.7924

-0.2327

-1.7632

0.0389

0.9611

2930

0.7951

-0.2293

-1.7373

0.0412

2940

0.7978

-0.2259

-1.7115

0.0435

2950

0.8005

-0.2225

-1.6858

2960

0.8032

-0.2191

2970

0.8060

-0.2157

C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)

75.3027

199121.063

75.2615

186454.127

3725.4319

75.2245

174746.449

163918.0352

3725.4344

75.1919

163916.285

153891.2908

3725.4370

75.1638

153889.541

2777.8478

144600.7463

3725.4397

75.1405

144598.996

17647.3204

2782.9197

135985.3680

3725.4426

75.1219

135983.618

18749.7858

2787.7315

127989.6912

3725.4456

75.1083

127987.941

469575.0921

19904.7463

2792.2743

120563.2704

3725.4487

75.0998

120561.52

644159.0000

468665.7200

21113.6678

2796.5391

113660.1867

3725.4520

75.0966

113658.437

644159.0000

467714.6664

22378.0007

2800.5167

107238.6077

3725.4554

75.0988

107236.858

484547.7944

644159.0000

466720.8545

23699.1767

2804.1982

101260.3932

3725.4590

75.1066

101258.643

0.0389

484547.7944

644159.0000

465683.2235

25078.6058

2807.5745

95690.7408

3725.4628

75.1200

95688.9908

0.9588

0.0412

484547.7944

644159.0000

464600.7319

26517.6727

2810.6366

90497.8695

3725.4667

75.1393

90496.1195

0.9565

0.0435

484547.7944

644159.0000

463472.3594

28017.7339

2813.3754

85652.7341

3725.4707

75.1647

85650.9841

0.0459

0.9541

0.0459

484547.7944

644159.0000

462297.1094

29580.1140

2815.7822

81128.7692

3725.4750

75.1961

81127.0192

-1.6601

0.0484

0.9516

0.0484

484547.7944

644159.0000

461074.0119

31206.1028

2817.8481

76901.6594

3725.4794

75.2339

76899.9094

-1.6346

0.0511

0.9489

0.0511

484547.7944

644159.0000

459802.1254

32896.9517

2819.5643

72949.1313

3725.4840

75.2781

72947.3813


6. Bearing Stick Roller tp

a = tp/Ө

b = -(a^β)

R(tp)= e^b

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

a= Cp x R(tp)

b= Cf x F(tp)

c = (tp+Tp) . R(tp)

[M(tp)+Tf

3100

0.7061

-0.0914

0.9127

0.0873

1477826.3544

1588095.9684

1348755.0527

138702.0967

2832.9263

50271.0193

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)] 4390.6010

3110

0.7084

-0.0934

0.9108

0.0892

1477826.3544

1588095.9684

1345997.8629

141665.0172

2836.2431

49219.6928

4390.6091

3120

0.7107

-0.0955

0.9089

0.0911

1477826.3544

1588095.9684

1343193.8846

144678.2173

2839.4236

48194.6889

3130

0.7129

-0.0976

0.9070

0.0930

1477826.3544

1588095.9684

1340342.6087

147742.2443

2842.4659

3140

0.7152

-0.0998

0.9050

0.0950

1477826.3544

1588095.9684

1337443.5277

150857.6434

3150

0.7175

-0.1020

0.9030

0.0970

1477826.3544

1588095.9684

1334496.1359

154024.9580

3160

0.7198

-0.1043

0.9010

0.0990

1477826.3544

1588095.9684

1331499.9297

3170

0.7221

-0.1066

0.8989

0.1011

1477826.3544

1588095.9684

3180

0.7243

-0.1089

0.8968

0.1032

1477826.3544

1588095.9684

3190

0.7266

-0.1113

0.8947

0.1053

1477826.3544

3200

0.7289

-0.1137

0.8925

0.1075

3210

0.7312

-0.1162

0.8903

0.1097

3220

0.7334

-0.1187

0.8881

0.1119

3230

0.7357

-0.1212

0.8858

0.1142

1477826.3544

1588095.9684

1309117.9533

181296.7611

2864.8317

38461.1413

4390.7172

205.4172

38456.8080

3240

0.7380

-0.1238

0.8835

0.1165

1477826.3544

1588095.9684

1305713.4473

184955.2981

2866.2168

37700.4405

4390.7272

205.4127

37696.1072

3250

0.7403

-0.1265

0.8812

0.1188

1477826.3544

1588095.9684

1302255.7354

188671.0109

2867.4386

36958.0482

4390.7374

205.4134

36953.7149

3260

0.7426

-0.1292

0.8788

0.1212

1477826.3544

1588095.9684

1298744.3506

192444.4015

2868.4951

36233.4711

4390.7477

205.4193

36229.1378

3270

0.7448

-0.1319

0.8764

0.1236

1477826.3544

1588095.9684

1295178.8313

196275.9658

2869.3841

35526.2308

4390.7581

205.4305

35521.8975

C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)

205.9184

50266.6860

205.8521

49215.3595

4390.6173

205.7903

48190.3556

47195.2690

4390.6257

205.7329

47190.9357

2845.3679

46220.7171

4390.6342

205.6800

46216.3838

2848.1275

45270.3397

4390.6428

205.6318

45266.0064

157244.7294

2850.7428

44343.4649

4390.6516

205.5881

44339.1316

1328454.4079

160517.4960

2853.2115

43439.4411

4390.6605

205.5492

43435.1078

1325359.0721

163843.7937

2855.5318

42557.6372

4390.6696

205.5150

42553.3039

1588095.9684

1322213.4266

167224.1550

2857.7014

41697.4412

4390.6788

205.4856

41693.1079

1477826.3544

1588095.9684

1319016.9789

170659.1090

2859.7183

40858.2601

4390.6882

205.4610

40853.9268

1477826.3544

1588095.9684

1315769.2403

174149.1812

2861.5804

40039.5186

4390.6977

205.4414

40035.1853

1477826.3544

1588095.9684

1312469.7254

177694.8929

2863.2856

39240.6593

4390.7074

205.4268

39236.3260


7. Sabuk/Belt C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)

9243.8287

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)] 9228.9024

202.37133924723500

9238.7454

14.6144

9243.7235

9228.9024

202.37337949177900

9238.6402

14.5274

9243.6191

9228.9025

202.37540788338700

9238.5358

1867849.4525

14.4410

9243.5154

9228.9025

202.37742448771000

9238.4321

2774.9329

1867870.2719

14.3550

9243.4124

9228.9026

202.37942937006200

9238.3291

2755.3988

1867890.9447

14.2696

9243.3102

9228.9027

202.38142259542500

9238.2269

1870806.9684

2736.0023

1867911.4720

14.1846

9243.2087

9228.9027

202.38340422844500

9238.1254

1767756.3144

1870806.9684

2716.7422

1867931.8548

14.1001

9243.1079

9228.9028

202.38537433344100

9238.0246

1767756.3144

1870806.9684

2697.6178

1867952.0941

14.0161

9243.0078

9228.9028

202.38733297439800

9237.9245

0.9985

1767756.3144

1870806.9684

2678.6279

1867972.1909

13.9326

9242.9084

9228.9029

202.38928021497600

9237.8251

0.9985

0.9985

1767756.3144

1870806.9684

2659.7718

1867992.1463

13.8496

9242.8097

9228.9029

202.39121611850500

9237.7264

0.00149401155546

0.9985

0.9985

1767756.3144

1870806.9684

2641.0484

1868011.9612

13.7670

9242.7117

9228.9030

202.39314074799100

9237.6284

0.00148349448783

0.9985

0.9985

1767756.3144

1870806.9684

2622.4567

1868031.6366

13.6849

9242.6144

9228.9030

202.39505416611700

9237.5311

0.00148035382809

0.9985

0.9985

1767756.3144

1870806.9684

2616.9048

1868037.5121

13.6604

9242.5853

9228.9031

202.39562601467000

9237.502

tp

a= (-λ . tp)

R(tp) = eâ

F(t) = 1-R(tp)

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

a = Cp x R(tp)

b = Cf x F(tp)

c = (tp+Tp) . R(tp)

[M(tp)+Tf

9100

-6.4286

0.00161473839526

0.9984

0.9984

1767756.3144

1870806.9684

2854.4640

1867786.1046

14.7019

9110

-6.4356

0.00160337147319

0.9984

0.9984

1767756.3144

1870806.9684

2834.3700

1867807.3699

9120

-6.4427

0.00159208456836

0.9984

0.9984

1767756.3144

1870806.9684

2814.4175

1867828.4855

9130

-6.4498

0.00158087711750

0.9984

0.9984

1767756.3144

1870806.9684

2794.6055

9140

-6.4568

0.00156974856129

0.9984

0.9984

1767756.3144

1870806.9684

9150

-6.4639

0.00155869834435

0.9984

0.9984

1767756.3144

1870806.9684

9160

-6.4710

0.00154772591522

0.9985

0.9985

1767756.3144

9170

-6.4780

0.00153683072631

0.9985

0.9985

9180

-6.4851

0.00152601223388

0.9985

0.9985

9190

-6.4922

0.00151526989804

0.9985

9200

-6.4992

0.00150460318267

9210

-6.5063

9220

-6.5134

9223

-6.5155


9230

-6.5204

0.00147305145490

0.9985

0.9985

1767756.3144

1870806.9684

2603.9960

1868051.1735

13.6033

9242.5178

9228.9031

202.39695643524100

9237.4345

9240

-6.5275

0.00146268193551

0.9985

0.9985

1767756.3144

1870806.9684

2585.6652

1868070.5728

13.5222

9242.4219

9228.9031

202.39884761740100

9237.3386

9250

-6.5345

0.00145238541217

0.9985

0.9985

1767756.3144

1870806.9684

2567.4635

1868089.8357

13.4415

9242.3266

9228.9032

202.40072777431500

9237.2433

9260

-6.5416

0.00144216137102

0.9986

0.9986

1767756.3144

1870806.9684

2549.3899

1868108.9629

13.3613

9242.2320

9228.9032

202.40259696738200

9237.1487

8. Timing Belt tp

t/tmed

ln (t/tmed)

1/s [ln(t/tmed)]

F(tp) = Φ

R(tp) = 1 - F(tp)

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

a= Cp x R(tp)

b= Cf x F(tp)

c = (tp+Tp) . R(tp)

[M(tp)+Tf

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)]

C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)

3200

0.7814

-0.2467

-1.9095

0.0281

0.9719

0.0281

443753.4056

500711.0000

431284.3841

14069.4722

3110.0832

147321.6349

4139.5888

61.4309

147320.8849

4139.5900

61.4044

139418.2029

61.3806

132029.4153

3210

0.7838

-0.2435

-1.8853

0.0297

0.9703

0.0297

443753.4056

500711.0000

430577.5990

14866.9761

3114.6895

139418.9529

3220

0.7863

-0.2404

-1.8613

0.0314

0.9686

0.0314

443753.4056

500711.0000

429840.2388

15698.9796

3119.0421

132030.1653

4139.5912

3230

0.7887

-0.2373

-1.8373

0.0331

0.9669

0.0331

443753.4056

500711.0000

429071.5271

16566.3586

3123.1333

125117.3882

4139.5925

61.3596

125116.6382 118645.0704

3240

0.7912

-0.2342

-1.8133

0.0349

0.9651

0.0349

443753.4056

500711.0000

428270.6951

17469.9807

3126.9553

118645.8204

4139.5939

61.3415

3250

0.7936

-0.2312

-1.7895

0.0368

0.9632

0.0368

443753.4056

500711.0000

427436.9828

18410.7035

3130.5004

112583.4708

4139.5953

61.3262

112582.7208

3260

0.7961

-0.2281

-1.7657

0.0387

0.9613

0.0387

443753.4056

500711.0000

426569.6406

19389.3727

3133.7608

106900.9125

4139.5968

61.3141

106900.1625

3270

0.7985

-0.2250

-1.7420

0.0408

0.9592

0.0408

443753.4056

500711.0000

425667.9308

20406.8207

3136.7289

101571.0594

4139.5983

61.3049

101570.3094 96568.2134

3280

0.8009

-0.2220

-1.7183

0.0429

0.9571

0.0429

443753.4056

500711.0000

424731.1289

21463.8650

3139.3970

96568.9634

4139.5999

61.2990

3290

0.8034

-0.2189

-1.6948

0.0451

0.9549

0.0451

443753.4056

500711.0000

423758.5253

22561.3063

3141.7574

91871.6315

4139.6015

61.2962

91870.8815

3300

0.8058

-0.2159

-1.6713

0.0473

0.9527

0.0473

443753.4056

500711.0000

422749.4266

23699.9270

3143.8026

87457.8587

4139.6032

61.2968

87457.1087

4139.6050

61.3007

83307.3267

3310

0.8083

-0.2129

-1.6479

0.0497

0.9503

0.0497

443753.4056

500711.0000

421703.1569

24880.4898

3145.5250

83308.0767


3320

0.8107

-0.2099

-1.6245

0.0521

0.9479

0.0521

443753.4056

500711.0000

420619.0595

26103.7356

3146.9173

79404.2166

4139.6068

61.3081

79403.4666

61.3190

75728.8332

3330

0.8131

-0.2068

-1.6012

0.0547

0.9453

0.0547

443753.4056

500711.0000

419496.4984

27370.3820

3147.9721

75729.5832

4139.6087

3340

0.8156

-0.2038

-1.5780

0.0573

0.9427

0.0573

443753.4056

500711.0000

418334.8595

28681.1222

3148.6822

72268.7416

4139.6107

61.3334

72267.9916 69006.6632

3350

0.8180

-0.2009

-1.5549

0.0600

0.9400

0.0600

443753.4056

500711.0000

417133.5519

30036.6225

3149.0404

69007.4132

4139.6127

61.3516

3360

0.8205

-0.1979

-1.5318

0.0628

0.9372

0.0628

443753.4056

500711.0000

415892.0098

31437.5218

3149.0398

65932.3812

4139.6148

61.3734

65931.6312

3370

0.8229

-0.1949

-1.5088

0.0657

0.9343

0.0657

443753.4056

500711.0000

414609.6930

32884.4292

3148.6737

63031.4044

4139.6170

61.3990

63030.6544

9. Coupling Motor Run tp

a= tp/Ө

b = -(a^β)

R(tp)= e^b

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

a = Cp x R(tp)

b = Cf x F(tp)

c = (tp+Tp) . R(tp)

[M(tp)+Tf

7900

0.7725

-0.0737

0.9290

0.0710

1373330.1256

1457972.4316

1275807.5585

103533.1648

7342.4744

144008.4253

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)] 10226.2894

7910

0.7735

-0.0746

0.9281

0.0719

1373330.1256

1457972.4316

1274598.9036

104816.3126

7344.7995

142245.5412

7920

0.7745

-0.0756

0.9272

0.0728

1373330.1256

1457972.4316

1273377.4179

106113.0821

7347.0329

140507.2586

7930

0.7755

-0.0765

0.9263

0.0737

1373330.1256

1457972.4316

1272142.9966

107423.5843

7349.1739

7940

0.7765

-0.0775

0.9254

0.0746

1373330.1256

1457972.4316

1270895.5349

108747.9307

7950

0.7774

-0.0785

0.9245

0.0755

1373330.1256

1457972.4316

1269634.9273

110086.2331

7960

0.7784

-0.0795

0.9236

0.0764

1373330.1256

1457972.4316

1268361.0683

7970

0.7794

-0.0805

0.9226

0.0774

1373330.1256

1457972.4316

7980

0.7804

-0.0816

0.9217

0.0783

1373330.1256

1457972.4316

7990

0.7813

-0.0826

0.9207

0.0793

1373330.1256

1457972.4316

C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)

78.51097

144004.4586

10226.2929

78.50481

142241.5745

10226.2964

78.49910

140503.2919

138793.2041

10226.3000

78.49385

138789.2374

7351.2214

137103.0108

10226.3036

78.48906

137099.0441

7353.1746

135436.3175

10226.3072

78.48475

135432.3508

111438.6038

7355.0326

133792.7691

10226.3109

78.48090

133788.8024

1267073.8518

112805.1552

7356.7945

132172.0163

10226.3146

78.47753

132168.0496

1265773.1715

114186.0001

7358.4594

130573.7154

10226.3184

78.47464

130569.7487

1264458.9209

115581.2518

7360.0264

128997.5285

10226.3222

78.47224

128993.5618


8000

0.7823

-0.0836

0.9198

0.0802

1373330.1256

1457972.4316

1263130.9931

116991.0237

7361.4945

127443.1229

10226.3260

78.47033

127439.1562

8010

0.7833

-0.0847

0.9188

0.0812

1373330.1256

1457972.4316

1261789.2808

118415.4295

7362.8629

125910.1717

10226.3299

78.46891

125906.2050

8020

0.7843

-0.0858

0.9178

0.0822

1373330.1256

1457972.4316

1260433.6768

119854.5834

7364.1305

124398.3530

10226.3338

78.46798

124394.3863

8030

0.7853

-0.0869

0.9168

0.0832

1373330.1256

1457972.4316

1259064.0732

121308.5996

7365.2965

122907.3503

10226.3378

78.46756

122903.3836

8040

0.7862

-0.0880

0.9158

0.0842

1373330.1256

1457972.4316

1257680.3622

122777.5927

7366.3599

121436.8521

10226.3418

78.46765

121432.8854

8050

0.7872

-0.0891

0.9148

0.0852

1373330.1256

1457972.4316

1256282.4355

124261.6776

7367.3199

119986.5521

10226.3458

78.46825

119982.5854

8060

0.7882

-0.0902

0.9137

0.0863

1373330.1256

1457972.4316

1254870.1849

125760.9694

7368.1753

118556.1488

10226.3499

78.46936

118552.1821

8070

0.7892

-0.0913

0.9127

0.0873

1373330.1256

1457972.4316

1253443.5016

127275.5832

7368.9253

117145.3458

10226.3540

78.47100

117141.3791

B. MESIN OVEN BILET 1. Rantai tp

(tp-μ)/σ

F(tp) = Φ

R(tp) = 1 - F(tp)

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

a = Cp x R(tp)

b = Cf x F(tp)

c = (tp+Tp) . R(tp)

[M(tp)+Tf

2200

-0.8723

0.1915

0.8085

0.1915

208289.3944

235540.9684

168396.7249

45112.03289

1779.0551

16673.0623

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)] 3193.3117

2210

-0.8635

0.1939

0.8061

0.1939

208289.3944

235540.9684

167895.959

45678.31651

1781.8254

16466.3701

3193.3131

2220

-0.8547

0.1964

0.8036

0.1964

208289.3944

235540.9684

167391.381

46248.91106

1784.5069

16263.2239

2230

-0.8459

0.1988

0.8012

0.1988

208289.3944

235540.9684

166883.001

46823.80502

1787.0993

16063.5543

2240

-0.8372

0.2013

0.7987

0.2013

208289.3944

235540.9684

166370.8299

47402.98611

1789.6021

2250

-0.8284

0.2037

0.7963

0.2037

208289.3944

235540.9684

165854.8792

47986.44131

1792.0149

C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)

42.9391

16672.4790

42.9283

16465.7868

3193.3145

42.9184

16262.6406

3193.3160

42.9094

16062.9710

15867.2930

3193.3174

42.9013

15866.7097

15674.3736

3193.3188

42.8941

15673.7903


2260

-0.8196

0.2062

0.7938

0.2062

208289.3944

235540.9684

165335.1611

48574.15681

1794.3373

15484.7310

3193.3203

42.8877

15484.1477

2270

-0.8108

0.2087

0.7913

0.2087

208289.3944

235540.9684

164811.6885

49166.11807

1796.5688

15298.3015

3193.3218

42.8823

15297.7182

2280

-0.8020

0.2113

0.7887

0.2113

208289.3944

235540.9684

164284.4748

49762.30977

1798.7091

15115.0228

3193.3232

42.8777

15114.4395

2290

-0.7932

0.2138

0.7862

0.2138

208289.3944

235540.9684

163753.5345

50362.71583

1800.7578

14934.8339

3193.3247

42.8740

14934.2506

2300

-0.7845

0.2164

0.7836

0.2164

208289.3944

235540.9684

163218.8822

50967.31941

1802.7145

14757.6753

3193.3262

42.8712

14757.0920

2310

-0.7757

0.2190

0.7810

0.2190

208289.3944

235540.9684

162680.5336

51576.10289

1804.5789

14583.4885

3193.3277

42.8693

14582.9052

2320

-0.7669

0.2216

0.7784

0.2216

208289.3944

235540.9684

162138.505

52189.04789

1806.3506

14412.2166

3193.3292

42.8683

14411.6333

2330

-0.7581

0.2242

0.7758

0.2242

208289.3944

235540.9684

161592.8133

52806.13526

1808.0292

14243.8036

3193.3308

42.8681

14243.2203

2340

-0.7493

0.2268

0.7732

0.2268

208289.3944

235540.9684

161043.4761

53427.34508

1809.6145

14078.1950

3193.3323

42.8689

14077.6117

2350

-0.7406

0.2295

0.7705

0.2295

208289.3944

235540.9684

160490.5117

54052.65665

1811.1061

13915.3373

3193.3339

42.8706

13914.7540

2360

-0.7318

0.2322

0.7678

0.2322

208289.3944

235540.9684

159933.9391

54682.04851

1812.5038

13755.1781

3193.3354

42.8731

13754.5948

2370

-0.7230

0.2348

0.7652

0.2348

208289.3944

235540.9684

159373.778

55315.49842

1813.8071

13597.6662

3193.3370

42.8766

13597.0829

2. Ceramic Board tp

t/tmed

ln (t/tmed)

1/s [ln(t/tmed)]

F(tp) = Φ

R(tp) = 1 - F(tp)

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

a= Cp x R(tp)

b= Cf x F(tp)

c = (tp+Tp) . R(tp)

[M(tp)+Tf

2300

0.7535

-0.2830

-2.0304

0.0212

0.9788

0.0212

1205065.8344

1311725.9684

1179572.0315

27750.2542

2252.8476

146095.7787

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)] 3090.7332

2310

0.7568

-0.2787

-1.9993

0.0228

0.9772

0.0228

1205065.8344

1311725.9684

1177606.4209

29889.8407

2258.8656

135638.0240

2320

0.7600

-0.2744

-1.9683

0.0245

0.9755

0.0245

1205065.8344

1311725.9684

1175523.9375

32156.6442

2264.6259

126076.6842

2330

0.7633

-0.2701

-1.9375

0.0263

0.9737

0.0263

1205065.8344

1311725.9684

1173320.2938

34555.3320

2270.1171

2340

0.7666

-0.2658

-1.9068

0.0283

0.9717

0.0283

1205065.8344

1311725.9684

1170991.2202

37090.5514

2350

0.7699

-0.2615

-1.8762

0.0303

0.9697

0.0303

1205065.8344

1311725.9684

1168532.4762

39766.9183

C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)

225.9388

146093.9454

3090.7362

225.7170

135636.1907

3090.7394

225.5085

126074.8509

117325.0914

3090.7427

225.3138

117323.2581

2275.3281

109305.7927

3090.7463

225.1333

109303.9594

2280.2474

101949.4898

3090.7500

224.9674

101947.6565


2360

0.7732

-0.2573

-1.8457

0.0325

0.9675

0.0325

1205065.8344

1311725.9684

1165939.8632

42589.0030

2284.8636

95194.1093

3090.7539

224.8168

95192.2760

2370

0.7764

-0.2530

-1.8154

0.0347

0.9653

0.0347

1205065.8344

1311725.9684

1163209.2360

45561.3175

2289.1651

88983.9865

3090.7581

224.6817

88982.1532

2380

0.7797

-0.2488

-1.7852

0.0371

0.9629

0.0371

1205065.8344

1311725.9684

1160336.5158

48688.3016

2293.1405

83269.1479

3090.7625

224.5629

83267.3146

2390

0.7830

-0.2446

-1.7551

0.0396

0.9604

0.0396

1205065.8344

1311725.9684

1157317.7021

51974.3099

2296.7783

78004.6800

3090.7671

224.4607

78002.8467

2400

0.7863

-0.2405

-1.7251

0.0423

0.9577

0.0423

1205065.8344

1311725.9684

1154148.8858

55423.5974

2300.0670

73150.1730

3090.7719

224.3756

73148.3397

2410

0.7895

-0.2363

-1.6953

0.0450

0.9550

0.0450

1205065.8344

1311725.9684

1150826.2616

59040.3064

2302.9954

68669.2298

3090.7769

224.3081

68667.3965

2420

0.7928

-0.2322

-1.6656

0.0479

0.9521

0.0479

1205065.8344

1311725.9684

1147346.1403

62828.4525

2305.5521

64529.0334

3090.7822

224.2586

64527.2001

2430

0.7961

-0.2280

-1.6360

0.0509

0.9491

0.0509

1205065.8344

1311725.9684

1143704.9615

66791.9114

2307.7261

60699.9634

3090.7878

224.2278

60698.1301

2440

0.7994

-0.2239

-1.6065

0.0541

0.9459

0.0541

1205065.8344

1311725.9684

1139899.3057

70934.4050

2309.5064

57155.2573

3090.7936

224.2160

57153.4240

2450

0.8026

-0.2199

-1.5772

0.0574

0.9426

0.0574

1205065.8344

1311725.9684

1135925.9065

75259.4890

2310.8823

53870.7099

3090.7996

224.2238

53868.8766

2460

0.8059

-0.2158

-1.5480

0.0608

0.9392

0.0608

1205065.8344

1311725.9684

1131781.6623

79770.5394

2311.8433

50824.4072

3090.8059

224.2515

50822.5739

2470

0.8092

-0.2117

-1.5189

0.0644

0.9356

0.0644

1205065.8344

1311725.9684

1127463.6480

84470.7403

2312.3791

47996.4894

3090.8125

224.2997

47994.6561

3. Chain Roller tp

(tp-μ)/σ

F(tp) = Φ

R(tp) = 1 F(tp)

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

a = Cp x R(tp)

b = Cf x F(tp)

c = (tp+Tp) . R(tp)

[M(tp)+Tf

3700

-1.6833

0.0462

0.9538

0.0462

1483976.7116

1546529.0000

1415481.4854

71382.4233

3533.1093

102642.0154

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)] 4737.6000

3710

-1.6671

0.0477

0.9523

0.0477

1483976.7116

1546529.0000

1413120.4728

73842.9567

3536.7387

99221.8638

3720

-1.6509

0.0494

0.9506

0.0494

1483976.7116

1546529.0000

1410694.7353

76370.9435

3540.1737

95937.4790

3730

-1.6347

0.0511

0.9489

0.0511

1483976.7116

1546529.0000

1408203.1541

78967.5493

3543.4104

92782.8692

C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)

179.7747

102642.0154

4737.6000

179.7078

99221.8638

4737.6000

179.6456

95937.4790

4737.6000

179.5881

92782.8692


3740

-1.6184

0.0528

0.9472

0.0528

1483976.7116

1546529.0000

1405644.6157

81633.9347

3546.4446

89752.3293

4737.6000

179.5353

89752.3293

3750

-1.6022

0.0546

0.9454

0.0546

1483976.7116

1546529.0000

1403018.0120

84371.2545

3549.2722

86840.4273

4737.6000

179.4874

86840.4273

3760

-1.5860

0.0564

0.9436

0.0564

1483976.7116

1546529.0000

1400322.2419

87180.6561

3551.8888

84041.9896

4737.6000

179.4445

84041.9896

3770

-1.5698

0.0582

0.9418

0.0582

1483976.7116

1546529.0000

1397556.2122

90063.2790

3554.2905

81352.0879

4737.6000

179.4066

81352.0879

3780

-1.5535

0.0601

0.9399

0.0601

1483976.7116

1546529.0000

1394718.8385

93020.2530

3556.4730

78766.0273

4737.6000

179.3738

78766.0273

3790

-1.5373

0.0621

0.9379

0.0621

1483976.7116

1546529.0000

1391809.0467

96052.6978

3558.4320

76279.3337

4737.6000

179.3462

76279.3337

3800

-1.5211

0.0641

0.9359

0.0641

1483976.7116

1546529.0000

1388825.7737

99161.7211

3560.1635

73887.7433

4737.6000

179.3239

73887.7433

3810

-1.5049

0.0662

0.9338

0.0662

1483976.7116

1546529.0000

1385767.9689

102348.4179

3561.6633

71587.1915

4737.6000

179.3070

71587.1915

3820

-1.4886

0.0683

0.9317

0.0683

1483976.7116

1546529.0000

1382634.5949

105613.8693

3562.9270

69373.8033

4737.6000

179.2957

69373.8033

3830

-1.4724

0.0705

0.9295

0.0705

1483976.7116

1546529.0000

1379424.6291

108959.1409

3563.9507

67243.8836

4737.6000

179.2898

67243.8836

3840

-1.4562

0.0727

0.9273

0.0727

1483976.7116

1546529.0000

1376137.0648

112385.2819

3564.7301

65193.9085

4737.6000

179.2897

65193.9085

3850

-1.4400

0.0749

0.9251

0.0749

1483976.7116

1546529.0000

1372770.9121

115893.3241

3565.2611

63220.5164

4737.6000

179.2953

63220.5164

3860

-1.4237

0.0773

0.9227

0.0773

1483976.7116

1546529.0000

1369325.1993

119484.2798

3565.5395

61320.5001

4737.6000

179.3068

61320.5001

3870

-1.4075

0.0796

0.9204

0.0796

1483976.7116

1546529.0000

1365798.9743

123159.1415

3565.5613

59490.7995

4737.6000

179.3242

59490.7995

4. Connecting Chain C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)

4734.9901

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)] 4687.8899

45.57242938331000

4734.4068

4734.5157

4687.8900

45.57664773958170

4733.9324

tp

a = (-λ . tp)

R(tp) = eâ

F(t) = 1-R(tp)

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

a= Cp x R(tp)

b= Cf x F(tp)

c = (tp+Tp) . R(tp)

[M(tp)+Tf

4600

-4.6105

0.00994726012591

0.9901

0.9901

179202.0828

216090.9684

1782.5697

213941.4553

45.7622

4610

-4.6205

0.00984805933510

0.9902

0.9902

179202.0828

216090.9684

1764.7927

213962.8917

45.4043


4620

-4.6305

0.00974984784152

0.9903

0.9903

179202.0828

216090.9684

1747.1930

213984.1143

45.0490

4734.0462

4687.8900

45.58083411421480

4733.4629

4630

-4.6405

0.00965261577924

0.9903

0.9903

179202.0828

216090.9684

1729.7689

214005.1253

44.6963

4733.5815

4687.8901

45.58498872415340

4732.9982

4640

-4.6505

0.00955635338069

0.9904

0.9904

179202.0828

216090.9684

1712.5184

214025.9267

44.3461

4733.1215

4687.8901

45.58911178520350

4732.5382

4650

-4.6606

0.00946105097575

0.9905

0.9905

179202.0828

216090.9684

1695.4400

214046.5207

43.9984

4732.6662

4687.8902

45.59320351203410

4732.0829

4660

-4.6706

0.00936669899070

0.9906

0.9906

179202.0828

216090.9684

1678.5320

214066.9093

43.6533

4732.2155

4687.8902

45.59726411817850

4731.6322

4670

-4.6806

0.00927328794732

0.9907

0.9907

179202.0828

216090.9684

1661.7925

214087.0946

43.3107

4731.7693

4687.8903

45.60129381603590

4731.186

4680

-4.6906

0.00918080846190

0.9908

0.9908

179202.0828

216090.9684

1645.2200

214107.0786

42.9706

4731.3278

4687.8903

45.60529281687260

4730.7445

4687

-4.6977

0.00911662212050

0.9909

0.9909

179202.0828

216090.9684

1633.7177

214120.9487

42.7340

4731.0213

4687.8904

45.60807396530380

4730.4380

4690

-4.7007

0.00908925124432

0.9909

0.9909

179202.0828

216090.9684

1628.8128

214126.8633

42.6330

4730.8907

4687.8904

45.60926133082390

4730.3074

4700

-4.7107

0.00899860709710

0.9910

0.9910

179202.0828

216090.9684

1612.5691

214146.4507

42.2978

4730.4580

4687.8904

45.61319956689570

4729.8747

4710

-4.7207

0.00890886691448

0.9911

0.9911

179202.0828

216090.9684

1596.4875

214165.8427

41.9650

4730.0297

4687.8905

45.61710773296620

4729.4464

4720

-4.7307

0.00882002168153

0.9912

0.9912

179202.0828

216090.9684

1580.5663

214185.0414

41.6347

4729.6058

4687.8906

45.62098603578760

4729.0225

4730

-4.7408

0.00873206247320

0.9913

0.9913

179202.0828

216090.9684

1564.8038

214204.0486

41.3069

4729.1862

4687.8906

45.62483468098830

4728.6029

4740

-4.7508

0.00864498045345

0.9914

0.9914

179202.0828

216090.9684

1549.1985

214222.8662

40.9814

4728.7708

4687.8907

45.62865387307440

4728.1875

4750

-4.7608

0.00855876687437

0.9914

0.9914

179202.0828

216090.9684

1533.7489

214241.4962

40.6583

4728.3596

4687.8907

45.63244381543220

4727.7763

4760

-4.7708

0.00847341307528

0.9915

0.9915

179202.0828

216090.9684

1518.4533

214259.9404

40.3375

4727.9527

4687.8908

45.63620471032970

4727.3694

5. Chain tp

a= tp/Ө

b = -(a^β)

R(tp)= e^b

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

a = Cp x R(tp)

b = Cf x F(tp)

c = (tp+Tp) . R(tp)

[M(tp)+Tf

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)]

C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)


3200

0.6923

-0.1137

0.8926

0.1074

558302.6372

621251.9684

498324.0482

66741.2511

2857.2576

43029.5855

4622.6789

75.5441

43028.2522

3210

0.6944

-0.1158

0.8907

0.1093

558302.6372

621251.9684

497270.6554

67913.4152

2860.1246

42286.9314

4622.6814

75.5310

42285.5981

3220

0.6966

-0.1179

0.8888

0.1112

558302.6372

621251.9684

496203.2959

69101.1209

2862.8732

41560.1293

4622.6840

75.5194

41558.7960

3230

0.6988

-0.1201

0.8868

0.1132

558302.6372

621251.9684

495121.8713

70304.4774

2865.5022

40848.7940

4622.6866

75.5091

40847.4607

3240

0.7009

-0.1223

0.8849

0.1151

558302.6372

621251.9684

494026.2845

71523.5931

2868.0103

40152.5514

4622.6892

75.5003

40151.2181

3250

0.7031

-0.1246

0.8829

0.1171

558302.6372

621251.9684

492916.4394

72758.5746

2870.3960

39471.0370

4622.6918

75.4929

39469.7037

3260

0.7052

-0.1268

0.8809

0.1191

558302.6372

621251.9684

491792.2413

74009.5275

2872.6582

38803.8967

4622.6945

75.4870

38802.5634

3270

0.7074

-0.1292

0.8788

0.1212

558302.6372

621251.9684

490653.5964

75276.5560

2874.7954

38150.7856

4622.6972

75.4826

38149.4523

3280

0.7096

-0.1315

0.8768

0.1232

558302.6372

621251.9684

489500.4126

76559.7628

2876.8065

37511.3683

4622.7000

75.4797

37510.0350

3290

0.7117

-0.1339

0.8747

0.1253

558302.6372

621251.9684

488332.5989

77859.2490

2878.6899

36885.3184

4622.7028

75.4782

36883.9851

3300

0.7139

-0.1363

0.8726

0.1274

558302.6372

621251.9684

487150.0657

79175.1142

2880.4445

36272.3183

4622.7056

75.4783

36270.9850

3310

0.7161

-0.1388

0.8704

0.1296

558302.6372

621251.9684

485952.7251

80507.4565

2882.0689

35672.0588

4622.7084

75.4799

35670.7255

3320

0.7182

-0.1413

0.8682

0.1318

558302.6372

621251.9684

484740.4905

81856.3721

2883.5619

35084.2390

4622.7113

75.4831

35082.9057

3330

0.7204

-0.1438

0.8660

0.1340

558302.6372

621251.9684

483513.2769

83221.9557

2884.9220

34508.5659

4622.7143

75.4878

34507.2326

3340

0.7225

-0.1464

0.8638

0.1362

558302.6372

621251.9684

482271.0009

84604.2999

2886.1480

33944.7545

4622.7172

75.4941

33943.4212

3350

0.7247

-0.1490

0.8616

0.1384

558302.6372

621251.9684

481013.5808

86003.4956

2887.2386

33392.5270

4622.7202

75.5020

33391.1937

3360

0.7269

-0.1517

0.8593

0.1407

558302.6372

621251.9684

479740.9368

87419.6319

2888.1926

32851.6133

4622.7233

75.5115

32850.2800

3370

0.7290

-0.1543

0.8570

0.1430

558302.6372

621251.9684

478452.9906

88852.7956

2889.0085

32321.7500

4622.7264

75.5226

32320.4167

6. Piston Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

tp

a= tp/Ө

b = -(a^β)

R(tp)= e^b

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

a = Cp x R(tp)

b = Cf x F(tp)

c = (tp+Tp) . R(tp)

[M(tp)+Tf

2800

0.6944

-0.1338

0.8748

0.1252

1969305.7916

2046296.0000

1722673.3341

256274.5783

2450.8958

32200.3130

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)] 4032.7116

2810

0.6968

-0.1365

0.8724

0.1276

1969305.7916

2046296.0000

1718103.2089

261023.3730

2453.1181

31614.5295

4032.7163

2820

0.6993

-0.1392

0.8701

0.1299

1969305.7916

2046296.0000

1713471.4914

265836.1679

2455.2058

31042.2048

2830

0.7018

-0.1419

0.8677

0.1323

1969305.7916

2046296.0000

1708777.8223

270713.3365

2457.1574

30482.9848

2840

0.7043

-0.1447

0.8653

0.1347

1969305.7916

2046296.0000

1704021.8505

275655.2435

2458.9714

2850

0.7068

-0.1475

0.8628

0.1372

1969305.7916

2046296.0000

1699203.2334

280662.2449

2860

0.7092

-0.1504

0.8604

0.1396

1969305.7916

2046296.0000

1694321.6376

285734.6873

2870

0.7117

-0.1533

0.8579

0.1421

1969305.7916

2046296.0000

1689376.7387

2880

0.7142

-0.1563

0.8553

0.1447

1969305.7916

2046296.0000

2890

0.7167

-0.1593

0.8527

0.1473

1969305.7916

2046296.0000

2900

0.7192

-0.1624

0.8501

0.1499

1969305.7916

2910

0.7216

-0.1655

0.8475

0.1525

2920

0.7241

-0.1686

0.8448

0.1552

2930

0.7266

-0.1719

0.8421

2940

0.7291

-0.1751

2950

0.7316

-0.1784

2960

0.7340

2970

0.7365

C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)

305.2233

32198.3130

305.1460

31612.5295

4032.7210

305.0755

31040.2048

4032.7257

305.0118

30480.9848

29936.5261

4032.7306

304.9550

29934.5261

2460.6464

29402.4956

4032.7354

304.9051

29400.4956

2462.1809

28880.5697

4032.7404

304.8622

28878.5697

290872.9074

2463.5735

28370.4347

4032.7454

304.8264

28368.4347

1684368.2220

296077.2326

2464.8229

27871.7859

4032.7505

304.7977

27869.7859

1679295.7826

301347.9795

2465.9275

27384.3276

4032.7557

304.7762

27382.3276

2046296.0000

1674159.1257

306685.4545

2466.8859

26907.7726

4032.7609

304.7619

26905.7726

1969305.7916

2046296.0000

1668957.9670

312089.9531

2467.6968

26441.8421

4032.7662

304.7549

26439.8421

1969305.7916

2046296.0000

1663692.0327

317561.7596

2468.3588

25986.2655

4032.7715

304.7553

25984.2655

0.1579

1969305.7916

2046296.0000

1658361.0604

323101.1468

2468.8705

25540.7799

4032.7769

304.7631

25538.7799

0.8394

0.1606

1969305.7916

2046296.0000

1652964.7988

328708.3758

2469.2305

25105.1300

4032.7824

304.7784

25103.1300

0.8366

0.1634

1969305.7916

2046296.0000

1647503.0084

334383.6954

2469.4374

24679.0677

4032.7880

304.8013

24677.0677

-0.1818

0.8338

0.1662

1969305.7916

2046296.0000

1641975.4616

340127.3422

2469.4901

24262.3521

4032.7936

304.8318

24260.3521

-0.1852

0.8309

0.1691

1969305.7916

2046296.0000

1636381.9431

345939.5399

2469.3870

23854.7492

4032.7992

304.8700

23852.7492


7. Thermocouple tp

t/tmed

ln (t/tmed)

1/s [ln(t/tmed)]

F(tp) = Φ

R(tp) = 1 - F(tp)

F(tp) = 1-R(tp)

Cp

Cf

a= Cp x R(tp)

b= Cf x F(tp)

c = (tp+Tp) . R(tp)

[M(tp)+Tf

2200

0.6966

-0.3616

-1.1991

0.1152

0.8848

0.1152

1239426.7972

1289165.4316

1096595.2818

148563.3945

1947.4266

29058.1663

d= [M(tp)+Tf] . [1-R(tp)] 3348.6624

2210

0.6997

-0.3571

-1.1841

0.1182

0.8818

0.1182

1239426.7972

1289165.4316

1092939.1997

152366.1965

1949.7519

28332.9541

3348.6660

2220

0.7029

-0.3526

-1.1691

0.1212

0.8788

0.1212

1239426.7972

1289165.4316

1089234.3819

156219.6899

1951.9309

27634.0911

2230

0.7061

-0.3481

-1.1542

0.1242

0.8758

0.1242

1239426.7972

1289165.4316

1085481.2421

160123.4445

1953.9632

26960.4111

2240

0.7092

-0.3436

-1.1394

0.1273

0.8727

0.1273

1239426.7972

1289165.4316

1081680.2133

164077.0099

1955.8482

2250

0.7124

-0.3391

-1.1246

0.1304

0.8696

0.1304

1239426.7972

1289165.4316

1077831.7477

168079.9158

2260

0.7156

-0.3347

-1.1099

0.1335

0.8665

0.1335

1239426.7972

1289165.4316

1073936.3162

172131.6724

2270

0.7187

-0.3303

-1.0953

0.1367

0.8633

0.1367

1239426.7972

1289165.4316

1069994.4078

2280

0.7219

-0.3259

-1.0807

0.1399

0.8601

0.1399

1239426.7972

1289165.4316

2290

0.7250

-0.3215

-1.0662

0.1432

0.8568

0.1432

1239426.7972

1289165.4316

2300

0.7282

-0.3172

-1.0517

0.1465

0.8535

0.1465

1239426.7972

2310

0.7314

-0.3128

-1.0373

0.1498

0.8502

0.1498

2320

0.7345

-0.3085

-1.0230

0.1532

0.8468

0.1532

2330

0.7377

-0.3042

-1.0087

0.1565

0.8435

2340

0.7409

-0.2999

-0.9945

0.1600

2350

0.7440

-0.2957

-0.9804

2360

0.7472

-0.2914

-0.9663

2370

0.7504

-0.2872

-0.9523

C(tp) = (a+b)/(c+d)

M(tp)

235.1091

29056.9496

235.0334

28331.7374

3348.6696

234.9647

27632.8744

3348.6733

234.9029

26959.1944

26310.8080

3348.6771

234.8480

26309.5913

1957.5858

25684.2321

3348.6808

234.8000

25683.0154

1959.1756

25079.6872

3348.6847

234.7590

25078.4705

176231.7710

1960.6174

24496.2271

3348.6885

234.7249

24495.0104

1066006.5292

180379.6845

1961.9109

23932.9532

3348.6924

234.6977

23931.7365

1061973.2048

184574.8677

1963.0562

23389.0112

3348.6964

234.6774

23387.7945

1289165.4316

1057894.9754

188816.7578

1964.0529

22863.5893

3348.7004

234.6640

22862.3726

1239426.7972

1289165.4316

1053772.3985

193104.7752

1964.9012

22355.9154

3348.7045

234.6575

22354.6987

1239426.7972

1289165.4316

1049606.0474

197438.3234

1965.6009

21865.2550

3348.7085

234.6578

21864.0383

0.1565

1239426.7972

1289165.4316

1045396.5109

201816.7901

1966.1522

21390.9091

3348.7127

234.6651

21389.6924

0.8400

0.1600

1239426.7972

1289165.4316

1041144.3928

206239.5472

1966.5552

20932.2124

3348.7168

234.6792

20930.9957

0.1634

0.8366

0.1634

1239426.7972

1289165.4316

1036850.3113

210705.9517

1966.8099

20488.5311

3348.7211

234.7002

20487.3144

0.1669

0.8331

0.1669

1239426.7972

1289165.4316

1032514.8987

215215.3460

1966.9166

20059.2616

3348.7253

234.7280

20058.0449

0.1705

0.8295

0.1705

1239426.7972

1289165.4316

1028138.8005

219767.0585

1966.8755

19643.8287

3348.7296

234.7627

19642.6120


LAMPIRAN IX PERHITUNGAN JADWAL PREVENTIVE MODULARITY MAINTENANCE SESUAI JAM KERJA PERUSAHAAN A. MESIN EXTRUSSION PRESS 1. Stick Billet Loader dan Plat Bakul Billet Loader (Modul 1) Data perawatan terakhir : Kamis, 13 November 2008 pukul 20.00 Penggantian berikut : Sabtu, 17 Oktober 2009 pukul 18.00 (selang waktu = 8110 jam) → Sabtu, 17 Oktober 2009 pukul 10.00 (selang waktu = 8102 jam) 2. Limit Switch dan Pentil As (Modul 2) Data perawatan terakhir : Kamis, 20 November 2008 pukul 19.25 Penggantian berikut : Jumat, 30 Januari 2009 pukul 15.25 (selang waktu = 1700 jam) Sabtu, 11 April 2009 pukul 11.25 (selang waktu = 3400 jam) → Sabtu, 11 April 2009 pukul 07.25 (selang waktu = 3396 jam) Minggu, 21 Juni 2009 pukul 07.25 (selang waktu = 5100 jam) → Sabtu, 20 Juni 2009 pukul 07.25 (selang waktu = 5076 jam) Senin, 31 Agustus 2009 pukul 03.25 (selang waktu = 6800 jam) Senin, 9 November 2009 pukul 23.25 (selang waktu = 8500 jam) Erna Rutiah Novarina : Sistem Perawatan Berbasis Pencegahan Menurut Rancangan Modularity Task Dalam Upaya Penurunan Biaya Perawatan Pada PT. Cakra Compact Alumunium Industries, 2010.

3. Chain Roller, Bearing Stick Roller dan Sabuk/Belt (Modul 3) Data perawatan terakhir : Selasa, 10 Juni 2008 pukul 05.00 Penggantian berikut : Rabu, 8 Oktober 2008 pukul 15.00 (selang waktu = 2890 jam) Jumat, 6 Januari 2009 pukul 01.00 (selang waktu = 5780 jam) Sabtu, 6 Juni 2009 pukul 11.00 (selang waktu = 8670 jam)

→ Sabtu, 6 Juni 2009 pukul 07.00 (selang waktu = 8666 jam)

Minggu, 4 Oktober 2009 pukul 21.00 (selang waktu = 11560 jam) → Sabtu, 3 Oktober pukul 07.00 (selang waktu = 11522 jam) 8. Timing Belt dan Coupling Motor Run (Modul 4) Data perawatan terakhir : Senin, 15 September 2008 pukul 22.20 Penggantian berikut : Sabtu, 31 Januari 2009 pukul 00.20 (selang waktu = 3290 jam) Rabu, 17 Juni 2009 pukul 02.20 (selang waktu = 6580 jam) Minggu, 1 November 2009 pukul 04.20 (selang waktu = 9870 jam) → Sabtu, 31 Oktober 2009 pukul 07.20 (selang waktu = 9849 jam)


B. MESIN OVEN BILLET 1. Rantai dan Ceramic Board (Modul 1) Data perawatan terakhir : Jumat, 21 November 2008 pukul 08.55 Penggantian berikut : Kamis, 26 Februari 2009 pukul 10.55 (selang waktu = 2330 jam) Rabu, 3 Juni 2009 pukul 12.55 (selang waktu = 4660 jam) Selasa, 8 September 2009 pukul 14.55 (selang waktu = 6990 jam) Senin, 14 Desember 2009 pukul 06.55 (selang waktu = 9320 jam) 2. Connecting Chain, Chain dan Chain Roller (Modul 2) Data perawatan terakhir : Senin, 10 November 2008 pukul 16.00 Penggantian berikut : Jumat, 27 Maret 2009 pukul 18.00 (selang waktu = 3290 jam) Selasa, 11 Agustus 2009 pukul 20.00 (selang waktu = 6580 jam) Sabtu, 26 Desember 2009 pukul 22.00 (selang waktu = 9870 jam) → Sabtu, 26 Desember 2009 pukul 08.00 (selang waktu = 9856 jam)


3. Piston dan Thermocouple (Modul 3) Data perawatan terakhir : Rabu, 5 November 2008 pukul 09.40 Penggantian berikut : Senin, 9 Februari 2009 pukul 15.40 (selang waktu = 2310 jam) Sabtu, 16 Mei 2009 pukul 21.40 (selang waktu = 4620 jam)

→ Sabtu, 16 Mei 2009 pukul 09.40 (selang waktu = 4608 jam)

Jumat, 21 Agustus 2009 pukul 03.40 (selang waktu = 6930 jam) Rabu, 25 November 2009 pukul 09.40 (selang waktu = 9240 jam)


LAMPIRAN X JADWAL LIBUR PT. Cakra Compact Alumunium Industries Tahun 2009 No. 1 2

3 4 5 6 7 8 9

Tanggal

Hari

Keterangan

1 Januari Kamis Tahun Baru Masehi 26 Januari Senin Tahun Baru Imlek 2560 27 Januari Selasa Cuti Massal 28 Januari Rabu Cuti Massal 9 Maret Senin Maulid Nabi Muhammad SAW 26 Maret Kamis Hari Raya Nyepi 10 April Jumat Wafat Yesus Kristus 11 April Sabtu Cuti Massal 9 Mei Sabtu Hari Raya Waisak 2553 21 Mei Kamis Kenaikan Yesus Kristus 20 Juli Senin Isra Mi’raj Nabi Muhammad SAW 17 Agustus Senin Hari Kemerdekaan RI TOTAL CUTI TERPAKAI TOTAL CUTI INDIVIDU (12 - 7½ + 1½)

Potong Cuti

No.

Tanggal

Hari

Keterangan

10

21 – 22 September 23 September 24 September 25 September 26 September 27 November 28 November 18 Desember 19 Desember 25 Desember 26 Desember

Senin – Selasa Rabu Kamis Jumat Sabtu Jumat Sabtu Jumat Sabtu Jumat Sabtu

Hari Raya Idul Fitri Cuti Massal Cuti Massal Cuti Massal Cuti Massal Idul Adha 1 Syawal 1430 H Cuti Massal Tahun Baru 1431 Hijriah Cuti Massal Hari Raya Natal Cuti Massal

1 1 11 ½

12 13


Potong Cuti 1 1 1 ½ ½ ½ ½ 7½ 6


TUGAS SARJANA Diajukan Untuk Memenuhi Sebagian Dari Syarat-Syarat Memperoleh Gelar Sarjana Teknik. Oleh ERNA RUTIAH NOVARINA

Recommend Documents