BAB IV PERENCANAAN LERENG GALIAN

BAB IV Perencanaan Lereng Galian

BAB IV PERENCANAAN LERENG GALIAN

4.1

Pendahuluan Pada perencanaan lereng galian (cut slope) ini akan membahas

perhitungan stabilitas lereng yang meliputi perhitungan manual di antaranya perhitungan struktur penutup permukaan (facing design), lereng alami, lereng galian dan lereng yang telah dipasang perkuatan dengan nailing. Lalu perhitungan dengan

menggunakan soil

menggunakan software Plaxis V.8.2. pada

lereng galian yang telah dipasang perkuatan dengan menggunakan soil nailing. Dalam perhitungan manual maupun perhitungan menggunakan software dilakukan untuk mengecek keamanan dari lereng alami, lereng galian dan lereng yang telah dipasang perkuatan soil nailing. Dalam perencanaan lereng galian ini dibuat sebuah rekayasa atau perhitungan untuk membuat lereng agar stabil atau melebihi faktor aman yang direncanakan yaitu 1,5. Di dalam perencanaan ini kenapa lereng galian menggunakan perkuatan soil nailing yaitu untuk menambah stabilitas lereng karena lereng merupakan lereng galian bukan lereng alami yang dalam proses penggaliannya lereng dikhawatirkan akan runtuh secara tiba-tiba dan struktur penutup permukaan (facing design) yaitu untuk menahan gaya tanah di antara nail

IV-1


pada tempatnya dan juga mencegah tanah yang dekat dengan permukaan yang mengalami gangguan berlebih, erosi dan pengaruh cuaca selama penggalian. 4.2

Struktur Penutup Permukaan (Facing Design)  Parameter-parameter yang akan digunakan untuk struktur penutup permukaan ( facing design).

Gambar 4.1. Geometri Lereng Dengan Perkuatan Soil Nailing Panjang nail (l) = 10 m, diameter (d) = 32 mm, inclinasi () = 15o Jarak vertikal antar nail (sv) = 1,09 m Jarak horisontal antar nail (sh) = 1,09 m 

Lapisan I : Lempung Berlanau (Silty Clay)  = 18 kN/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah () untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 30 kN/m2, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel 2.11. IV-2


 = 0o, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel 2.11. 

Lapisan II : lanau pasir berlempung (silty sand clay)  = 18 kN/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah () untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 3 kN/m2, berdasarkan persamaan (2.1)  = 35o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan  pada tanah pasir Tabel 2.2.



Lapisan III : lanau pasir berlempung sangat keras (silty sand clay very hard)  = 19 kN/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah () untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 10 kN/m2, berdasarkan persamaan (2.1).  = 45o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan  pada tanah pasir Tabel 2.2.

IV-3


4.2.1

Perhitungan Facing Design

1) Desain Gaya Tarik Maksimum Pada Facing (

) Tabel 4.1. Pehitungan Tmax

k1

k2

k3

(1sin)/(1+sin)

(1sin)/(1+sin)

(1sin)/(1+sin)

1,00

0,32

0,17

Tmax 1 k(q+z) sh sv (kN) 167,02



Tmax (tot) (kN) 250,4

2) Menentukan Wall Facing a) Wall Facing Type: Temporary: Shotcrete + WWM Permanent: Cast in Place Reinforced Concrete b) Facing Geometri: Temporary facing, h = 200 mm Permanent facing, h = 250 mm Steel Reinforcement Fy = 420 Mpa Temporary facing reinforment: WWM 102x102–MW26xMW26 Rebar: horisontal dan vertikal waler bars 2 x No 9 (fy = 420 Mpa; Avw = Ahw = 2 x 645 = 1290 mm2) di kedua arah Temporary facing reinforment: 16 mm @ 300 mm di keduanya Concrete strenth, fc = 28 Mpa IV-4


Headed-studs: 4 numbers; Size:

; Ls= 157 mm; Dh= 31,8

mm; Ds= 19,1mm; th= 9,5 mm; Shs= 150 mm. Bearing plate geometri: fy= 250 Mpa; Bentuk: Persegi ; Panjang, LBP= 225mm; Tebal, tp= 25mm. 3) Facing Reinforcement Temporary Facing a) Penguatan

dalam

arah

vertikal

dan

horisontal

di

midspan

Luas per satuan panjang (WWM untuk temporary facing) (Tabel 2.18) avm = ahm = 254 mm2/m (WWM 102x102–MW26xMW26) b) Penguatan dalam arah vertikal dan horisontal sekitar soil nail head

c) Cf = 1,0 (Tabel 2.22) (

)

(

d)

(

e)

[ ]

f)

[ ]

(

)

)

)

(

√

)

(

)

(

)

(

)

√

(

(

g)

h)

IV-5

)

)

(

)


i) Permanent Facing a) Area per unit panjang untuk 16 mm @ 300 mm (Tabel 2.20)

b) Total reinforcement dalam arah vertikal (no waler bars)

c) Cf = 1,0 (Tabel 2.22) d)

[ ]

e)

[ ]

(

√

(

)

(

)

(

)

(

f)

)

(

√

(

( )

)

)

(

)

)

g) 4) Facing Tensile Flexural Resistance (RFF) – Temporary and Permanent Facing a) Facing Flexural Resistance (RFF) Temporary: dari Tabel 2.22a, RFF = 534,77 kN Permanent: dari Tabel 2.22a, RFF = 426,66 kN b) Verify: FSFF To < RFF Temporary: 1,35 x 250,4 = 338,04 kN < 534,77 kN ...oke Permananent: 1,5 x 250,4 = 375,6 kN < 426,66 kN ...oke

IV-6


5) Facing Punching Shear Resistance (RFP) – Temporary and Permanent Facing a) Facing Punching Shear Resistance (RFP) Temporary: dari Tabel 2.22b, Rfp = 465 kN Permanent: dari Tabel 2.22c, Rfp = 210 kN a) Verify: FSFP To < RFP Temporary: 1,35 x 250,4 = 338,04 kN < 465 kN ...oke Permananent: 1,5 x 250,4 = 375,6 kN < 395,91 kN ...oke 6) Facing Head Stud Resistance (RHT) – Permanent Facing a) Maximum Tensile Resistance (headed-stud tensile failure) (RHT)

b) Verify: FSfp To = 1,8 x 250,4 = 450,72 kN < 481,36 kN ...oke Tabel 4.2. Ringkasan Facing Design (Temporary dan Permanent) Element

General

Reinforcement

Other

Description

Temporary Facing

Permanent Facing

Tebal (h)

200

250

Facing Type

Shotcrete

CIP concrete

Mutu Beton

20 Mpa

20 Mpa

Type

Welded Wire Mesh (WWM)

Steel Bars

Mutu Baja

420 Mpa

420 Mpa

Kategori

102x102– MW26xMW26

16 mm @ 300 mm

Type

Waler bars

2 x No 9

IV-7


Reinforcement

Bearing Plate

Headed Studs

4H-Studs

Type

Persegi

Mutu Baja

250 Mpa

-----------

Dimensi

225x225x25

-----------

Dimensi

-----------

Panjang, Ls = 157

-----------

-----------

Diameter Head, DH = 31,8

-----------

-----------

Diameter Shaft, DS = 19,1

-----------

-----------

Tebal Head, tH = 9,5

-----------

-----------

Spacing, SHS = 150

Seluruh Ukuran Dalam mm 4.3

Perhitungan Lereng Alami

4.3.1

Metode Bishop Disederhanakan (Simplified Bishop Method) Pada perhitungan lereng dengan metode Bishop disederhanakan ini muka

air tanah terdapat jauh di dalam dasar tanah sehingga muka air tanah tidak diperhitungkan. Untuk perhitungan lereng ini terdapat 3 lapisan tanah yang terdiri dari lempung berlanau, lanau pasir berlempung, dan lanau pasir berlempung (sangat keras) dan parameter masing-masing tanah seperti yang ditunjukkan dibawah ini, untuk korelasi dijelaskan pada Lampiran 2. 

Lapisan I : lempung berlanau (silty clay)  = 18 kN/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah () untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4.

IV-8


C = 30 kN/m2, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel 2.11.  = 0o, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel 2.11. 

Lapisan II : lanau pasir berlempung (Silty Sand Clay)  = 18 kN/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah () untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 3 kN/m2, berdasarkan persamaan (2.1).  = 35o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan  pada tanah pasir Tabel 2.2.




IV-9


Karena tidak ada pengaruh air tanah, faktor aman dihitung dengan persamaan: ∑

(

)(

(

∑ Hitungan faktor keamanan dilakukan dalam Tabel 4.3.

IV-10

)

)


Gambar 4.2. Lereng Alami dengan Irisan Bidang Longsor Mengikuti Bidang Longsor Dari Plaxis yang Dihitung Dengan Metode Bishop IV-11


Tabel 4.3. Hitungan Faktor Aman Lereng Alami Dengan Metode Bishop Slice No. 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

b (m) 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0,86

h1 (m) 3 0,94 2,51 3,82 4,92 5,00 4,79 3,76 2,74 1,72 0,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

h2 (m) 4 0,00 0,00 0,00 0,00 0,88 1,71 2,45 3,09 3,65 4,13 4,23 3,56 2,84 2,06 1,22 0,34

W1 = γbh1 (kN) 5 16,92 45,18 68,76 88,56 90,00 86,22 67,68 49,32 30,96 12,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

W2 = γbh2 (kN) 6 0,00 0,00 0,00 0,00 15,84 30,78 44,10 55,62 65,70 74,34 76,14 64,08 51,12 37,08 21,96 5,26

Wtotal (kN) 7 16,92 45,18 68,76 88,56 105,84 117,00 111,78 104,94 96,66 86,94 76,14 64,08 51,12 37,08 21,96 5,26

IV-12

θ

sin θ

cos θ

tan θ

8 60 55 50 46 42 38 34 31 28 24 21 18 15 12 9 6

9 0,866 0,819 0,766 0,719 0,699 0,616 0,559 0,515 0,469 0,407 0,358 0,309 0,259 0,208 0,156 0,105

10 0,5 0,574 0,643 0,695 0,743 0,788 0,829 0,857 0,883 0,914 0,934 0,951 0,966 0,978 0,988 0,995

11 1,732 1,428 1,192 1,036 0,9 0,781 0,675 0,601 0,532 0,445 0,384 0,325 0,268 0,213 0,158 0,105

Wtot*sin θ (kN) 12 14,65 37,00 52,67 63,67 73,98 72,07 62,49 54,04 45,33 35,38 27,26 19,80 13,24 7,71 3,43 0,55 583,29


Tabel 4.3. Hitungan Faktor Aman Lereng Alami Dengan Metode Bishop (Lanjutan) tg  1 (0ᵒ) 13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

tg  2 (35ᵒ) 14

0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7

c'1 b (kN) 15 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00

c'2 b (kN) 16

3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 2,58

(Wtot)tanc.b (Wtot)tanc.b F = 1,3 F = 1,3 (17) : (19) (18) : (20) Ambil rata - rata (1) (2) Mi 1 Mi 2 F = 1,3 F = 1,3 (21), (22) 17 18 19 20 21 22 23 30,00 0,500 60,00 60,00 30,00 0,574 52,26 52,26 30,00 0,643 46,66 46,66 30,00 0,695 43,17 43,17 30,00 77,09 0,743 1,10 40,38 69,89 55,13 30,00 84,90 0,788 1,12 38,07 75,85 56,96 30,00 81,25 0,829 1,13 36,19 71,88 54,03 30,00 76,46 0,857 1,13 35,01 67,40 51,20 30,00 70,66 0,883 1,14 33,98 62,21 48,09 30,00 63,86 0,914 1,13 32,82 56,36 44,59 56,30 1,13 49,95 49,95 47,86 1,12 42,83 42,83 38,78 1,11 35,09 35,09 28,96 1,09 26,56 26,56 18,37 1,07 17,14 17,14 6,26 1,05 5,96 5,96 689,61

IV-13

F = 1,6 Mi 1 24 0,500 0,574 0,643 0,695 0,743 0,788 0,829 0,857 0,883 0,914


Tabel 4.3. Hitungan Faktor Aman Lereng Alami Dengan Metode Bishop (Lanjutan) F = 1,6 Mi 2 25

1,04 1,06 1,07 1,08 1,09 1,09 1,09 1,09 1,08 1,07 1,06 1,04

(17) : (24) F = 1,8 26 60,00 52,26 46,66 43,17 40,38 38,07 36,19 35,01 33,98 32,82

(18) : (25) F = 1,8 27

74,44 80,30 75,66 70,64 64,92 58,48 51,61 44,06 35,94 27,08 17,39 6,02

Ambil rata - rata (26), (27) 28 60,00 52,26 46,66 43,17 57,41 59,19 55,92 52,82 49,45 45,65 51,61 44,06 35,94 27,08 17,39 6,02 704,62

IV-14

Safety Factor 29

SF1 = 689,61/583,29 = 1,18

SF2 = 704,62/583,29 = 1,21


4.3.2

Metode Fellenius Pada perhitungan lereng dengan metode Fellenius ini muka air tanah

terdapat jauh di dalam dasar tanah sehingga muka air tanah tidak diperhitungkan. Untuk perhitungan lereng ini terdapat 3 lapisan tanah yang terdiri dari lempung berlanau, lanau pasir berlempung, dan lanau pasir berlempung (sangat keras) dan parameter masing-masing tanah seperti yang ditunjukkan dibawah ini, untuk korelasi dijelaskan pada Lampiran 2. 

Lapisan I : lempung berlanau (Silty Clay)  = 18 kN/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah () untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 30 kN/m2, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel 2.11.  = 0o, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel 2.11. α1 = 5,15 m, panjang garis irisan bidang longsor pada lapisan tanah Lempung berlanau (silty clay). Tan 0 = 0o



Lapisan II : lanau pasir berlempung (silty sand clay)

IV-15


 = 18 kN/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah () untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 3 kN/m2, berdasarkan persamaan (2.1).  = 35o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan  pada tanah pasir Tabel 2.2. α2 = 6,46 m, panjang garis irisan bidang longsor pada lapisan tanah lanau pasir berlempung (silty sand clay). Tan 35o = 0,7 

Lapisan III : lanau pasir berlempung sangat keras (silty sand clay very hard)  = 19 kN/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah () untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 10 kN/m2, berdasarkan persamaan (2.1).  = 45o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan  pada tanah pasir Tabel 2.2. α2 = 27,31 m, panjang garis irisan bidang longsor pada lapisan tanah lanau pasir berlempung sangat keras (silty sand clay very hard). Tan 45o = 1

IV-16


Karena tidak ada pengaruh air tanah, faktor aman dihitung dengan persamaan : ∑

( ∑

Hitungan faktor aman dilakukakan dalam Tabel 4.4.

IV-17

)


Gambar 4.3. Lereng Alami dengan Irisan Bidang Longsor Mengikuti Bidang Longsor Dari Plaxis yang Dihitung Dengan Metode Fellenius IV-18


Tabel 4.4. Hitungan Faktor Aman Lereng Alami Dengan Metode Fellenius Slice No. 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

b (m) 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0,86

h1 (m) 3 0,94 2,51 3,82 4,92 5,00 4,79 3,76 2,74 1,72 0,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

h2 (m) 4 0,00 0,00 0,00 0,00 0,88 1,71 2,45 3,09 3,65 4,13 4,23 3,56 2,84 2,06 1,22 0,34

W1 = γbh1 (kN) 5 16,92 45,18 68,76 88,56 90,00 86,22 67,68 49,32 30,96 12,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

IV-19

W2 = γbh2 (kN) 6 0,00 0,00 0,00 0,00 15,84 30,78 44,10 55,62 65,70 74,34 76,14 64,08 51,12 37,08 21,96 5,26

Wtotal (kN) 7 16,92 45,18 68,76 88,56 105,84 117,00 111,78 104,94 96,66 86,94 76,14 64,08 51,12 37,08 21,96 5,26

θ

sin θ

cos θ

8 60 55 50 46 42 38 34 31 28 24 21 18 15 12 9 6

9 0,866 0,819 0,766 0,719 0,699 0,616 0,559 0,515 0,469 0,407 0,358 0,309 0,259 0,208 0,156 0,105

10 0,5 0,574 0,643 0,695 0,743 0,788 0,829 0,857 0,883 0,914 0,934 0,951 0,966 0,978 0,988 0,995

Wtot*sin θ (kN) 13 14,65 37,00 52,67 63,67 73,98 72,07 62,49 54,04 45,33 35,38 27,26 19,80 13,24 7,71 3,43 0,55 583,29


Tabel 4.4. Hitungan Faktor Aman Lereng Alami Dengan Metode Fellenius (Lanjutan) W1 cos θi (kN) 14 8,46 25,93 44,21 61,55 66,87 67,94 56,11 42,27 27,34 11,52

412,19

W2 cos θi (kN) 15

11,77 24,25 36,56 47,67 58,01 67,95 71,11 60,94 49,38 36,26 21,70 5,24 490,84

IV-20

Σ ci*αi =

226,68

kN

(Wi cos i)tan

343,59

kN

Faktor Aman (FS) =

0,98


4.4

Perhitungan Lereng Galian (Cut Slope)

4.4.1

Metode Bishop Disederhanakan (Simplified Bishop Method) Pada perhitungan lereng dengan metode Bishop disederhanakan ini muka

air tanah terdapat jauh di dalam dasar tanah sehingga muka air tanah tidak diperhitungkan. Untuk perhitungan lereng ini terdapat 3 lapisan tanah yang terdiri dari lempung berlanau, lanau pasir berlempung, dan lanau pasir berlempung (sangat keras) dan parameter masing-masing tanah seperti yang ditunjukkan dibawah ini, untuk korelasi dijelaskan pada Lampiran 2. 

Lapisan I : lempung berlanau (silty clay)  = 18 kN/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah () untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 30 kN/m2, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel 2.11.  = 0o, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel 2.11.



Lapisan II : lanau pasir berlempung (Silty Sand Clay)  = 18 kN/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah () untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 3 kN/m2, berdasarkan persamaan (2.1). IV-21


 = 35o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan  pada tanah pasir Tabel 2.2. 



(

)(

(

∑ Hitungan faktor aman dilakukakan dalam Tabel 4.5.

IV-22

)

)


Gambar 4.4. Lereng Galian dengan Irisan Bidang Longsor Mengikuti Bidang Longsor Dari Plaxis yang Dihitung Dengan Metode Bishop IV-23


Tabel 4.5. Hitungan Faktor Aman Lereng Galian Dengan Metode Bishop Slice No. 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14

b (m) 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0,66

h1 (m) 3 0,97 2,59 3,93 5,00 5,00 5,00 5,00 3,52 1,52 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

h2 (m) 4 0,00 0,00 0,00 0,07 1,05 1,91 2,66 3,31 3,89 3,91 2,35 2,38 2,03 0,29

W1 = γbh1 (kN) 6 17,46 46,62 70,74 90,00 90,00 90,00 90,00 63,36 27,36 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

W2 = γbh2 (kN) 7 0,00 0,00 0,00 1,26 18,90 34,38 47,88 59,58 70,02 70,38 42,30 42,84 36,54 3,45

Wtotal (kN) 9 17,46 46,62 70,74 91,26 108,90 124,38 137,88 122,94 97,38 70,38 42,30 42,84 36,54 3,45

IV-24

θ

sin θ

cos θ

tan θ

10 61 56 51 46 42 39 35 32 28 25 22 19 16 13

11 0,875 0,829 0,777 0,719 0,669 0,629 0,574 0,53 0,469 0,423 0,375 0,326 0,276 0,225

12 0,485 0,559 0,629 0,695 0,743 0,777 0,819 0,848 0,883 0,906 0,927 0,946 0,961 0,974

13 1,804 1,483 1,235 1,036 0,9 0,81 0,7 0,625 0,532 0,466 0,404 0,344 0,287 0,231

Wtot*sin θ (kN) 14 15,28 38,65 54,96 65,62 72,85 78,24 79,14 65,16 45,67 29,77 15,86 13,97 10,09 0,78 586,03


Tabel 4.5. Hitungan Faktor Aman Lereng Galian Dengan Metode Bishop (Lanjutan) tg  1 (0ᵒ) 13 0 0 0 0 0 0 0 0 0

tg  2 (35ᵒ) 14

0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7

c'1 b (kN) 15 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00

c'2 b (kN) 16

3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 1,98

(Wtot)tanc.b (Wtot)tanc.b (1) (2) 17 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00

18

66,88 79,23 90,07 99,52 89,06 71,17 52,27 32,61 32,99 28,58 4,39

F = 1,3 Mi 1 19 0,485 0,559 0,629 0,695 0,743 0,777 0,819 0,848 0,883

IV-25

F = 1,3 Mi 2 20

1,08 1,10 1,12 1,13 1,13 1,14 1,13 1,13 1,12 1,11 1,10

(17) : (19) (18) : (20) Ambil rata - rata F = 1,6 F = 1,3 F = 1,3 (21), (22) Mi 1 21 22 23 24 61,86 61,86 0,485 53,67 53,67 0,559 47,69 47,69 0,629 43,17 43,17 0,695 40,38 71,83 56,10 0,743 38,61 80,71 59,66 0,777 36,63 88,25 62,44 0,819 35,38 78,58 56,98 0,848 33,98 62,65 48,31 0,883 46,12 46,12 28,89 28,89 29,42 29,42 25,76 25,76 4,01 4,01 624,07


Tabel 4.5. Hitungan Faktor Aman Lereng Galian Dengan Metode Bishop (Lanjutan) F = 1,6 Mi 2 25

1,01 1,04 1,05 1,07 1,08 1,09 1,09 1,09 1,09 1,08 1,07

(17) : (24) F = 1,8 26 61,86 53,67 47,69 43,17 40,38 38,61 36,63 35,38 33,98

(18) : (25) F = 1,8 27

Ambil rata - rata (26), (27) 28 61,86 53,67 47,69 43,17 58,44 62,10 64,83 58,92 49,68 23,96 29,89 30,31 26,42 4,10 615,03

66,22 76,51 85,59 93,02 82,47 65,38 47,92 29,89 30,31 26,42 4,10

IV-26

Safety Factor 29

SF1 = 624,07/586,03 = 1,06

SF2 = 615,03/586,03 = 1,05


4.4.2

Metode Fellenius Pada perhitungan lereng dengan metode Fellenius ini muka air tanah

terdapat jauh di dalam dasar tanah sehingga muka air tanah tidak diperhitungkan. Untuk perhitungan lereng ini terdapat 3 lapisan tanah yang terdiri dari lempung berlanau, lanau pasir berlempung, dan lanau pasir berlempung (sangat keras) dan parameter masing-masing tanah seperti yang ditunjukkan dibawah ini, untuk korelasi dijelaskan pada Lampiran 2. 





IV-27




IV-28



( ∑


IV-29

)


Gambar 4.5. Lereng Galian dengan Irisan Bidang Longsor Mengikuti Bidang Longsor Dari Plaxis yang Dihitung Dengan Metode Fellenius IV-30


Tabel 4.6. Hitungan Faktor Aman Lereng Galian Dengan Metode Fellenius Slice No. 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14

b (m) 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0,66

h1 (m) 3 0,97 2,59 3,93 5,00 5,00 5,00 5,00 3,52 1,52 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

h2 (m) 4 0,00 0,00 0,00 0,07 1,05 1,91 2,66 3,31 3,89 3,91 2,35 2,38 2,03 0,29

W1 = γbh1 (kN) 5 17,46 46,62 70,74 90,00 90,00 90,00 90,00 63,36 27,36 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

IV-31

W2 = γbh2 (kN) 6 0,00 0,00 0,00 1,26 18,90 34,38 47,88 59,58 70,02 70,38 42,30 42,84 36,54 3,45

Wtotal (kN) 7 17,46 46,62 70,74 91,26 108,90 124,38 137,88 122,94 97,38 70,38 42,30 42,84 36,54 3,45

θ

sin θ

cos θ

8 61 56 51 46 42 39 35 32 28 25 22 19 16 13

9 0,875 0,829 0,777 0,719 0,669 0,629 0,574 0,53 0,469 0,423 0,375 0,326 0,276 0,225

10 0,485 0,559 0,629 0,695 0,743 0,777 0,819 0,848 0,883 0,906 0,927 0,946 0,961 0,974

Wtot*sin θ (kN) 13 15,28 38,65 54,96 65,62 72,85 78,24 79,14 65,16 45,67 29,77 15,86 13,97 10,09 0,78 586,03


Tabel 4.6. Hitungan Faktor Aman Lereng Galian Dengan Metode Fellenius (Lanjutan) W1 cos θi (kN) 14 8,47 26,06 44,50 62,55 66,87 69,93 73,71 53,73 24,16

429,97

W2 cos θi (kN) 15

0,88 14,04 26,71 39,21 50,52 61,83 63,76 39,21 40,53 35,11 3,36 374,29

Σ ci*αi =

226,68

kN


262,01

kN

Faktor Aman (FS) =

0,83

IV-32


4.5

Perhitungan Lereng Yang Telah Dipasang Perkuatan Soil Nailing Dalam perhitungan sebelumnya didapat bahwa lereng alami dan lereng

galian tanpa ada perkuatan , masing- masing lereng kurang dari faktor aman yaitu 1,5. Sehingga harus memakai perkuatan untuk mencapai faktor aman yang di inginkan dengan menggunakan perkuatan soil nailing. 4.5.1

Metode Bishop Disederhanakan Dengan Perkuatan Soil Nailing Pada perhitungan lereng dengan metode Bishop disederhanakan dengan

perkuatan soil nailing ini muka air tanah terdapat jauh di dalam dasar tanah sehingga muka air tanah tidak diperhitungkan. Untuk perhitungan lereng ini terdapat 3 lapisan tanah yang terdiri dari lempung berlanau, lanau pasir berlempung, dan silt pasir berlempung (sangat keras) dan parameter masingmasing tanah seperti yang ditunjukkan dibawah ini, untuk korelasi dijelaskan pada Lampiran 2. 

Lapisan I : lempung berlanau (silty clay)  = 18 kN/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah () untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 30 kN/m2, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel 2.11.  = 0o, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel 2.11. IV-33




Lapisan II : lanau pasir berlempung (Silty Sand Clay)  = 18 kN/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah () untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 3 kN/m2, berdasarkan persamaan (2.1).  = 35o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan  pada tanah pasir Tabel 2.2.



Lapisan III : lanau pasir berlempung sangat keras (silty sand clay very hard)  = 19 kN/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah () untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 10 kN/m2, berdasarkan persamaan (2.1).  = 45o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan  pada tanah pasir Tabel 2.2. Di dalam perhitungan lereng dengan perkuatan soil nailing terdapat

pengaruh dari kekuatan nail yang mampu menahan lereng menjadi stabil antara lain pengaruh dari gaya tarik nail untuk perkuatan yang muncul keluar dari dasar irisan (Tn) dan untuk menentukan allowable axial force (Tn max) didapat dari program Plaxis V.8.2 seperti ditunjukkan dalam Tabel 4.7.

IV-34


Tabel 4.7. Gaya Axial Dari Plaxis Tn max (kN) (allowable axial force from plaxis)

Tn (kN) (reduction in the slope of the nail slices)

1

30,61

0

2

10,91

0

3

21,39

0

4

47,95

0

5

42,85

0

6

42,70

0

Nail No.

Gambar Gaya Axial Dari Plaxis

IV-35


7

104,33

0

8

114,48

0

9

108,77

0

10

100,22

0

11

140,18

0

12

136,08

0

13

126,96

0

14

325,31

0

IV-36


15

171,26

0

16

229,38

0

17

244,49

18,09

18

243,21

46,94

19

256,20

83,52

20

264,09

131,52

21

748,87

526,46

IV-37


Karena tidak ada pengaruh air tanah dalam perhitungan lereng dengan perkuatan soil nailing, faktor aman dihitung dengan persamaan : ∑

(

)( ∑

(

(

) (

)

))


Gambar 4.6. Lereng Dengan Perkuatan Soil Nailing dan Irisan Bidang Longsor Mengikuti Bidang Longsor Dari Plaxis yang Dihitung Dengan metode Bishop IV-38


Tabel 4.8. Hitungan Faktor Aman Lereng Dengan Perkuatan Soil Nailing Metode Bishop

Slice

θ

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

73 63 56 49 44 39 34 30 25 21 17 13 9 6 2

𝑐𝑏

𝑤𝑡𝑜𝑡 𝑀𝑖 186,16 166,31 231,62 258,28 282,77 303,58 322,50 305,97 370,20 348,61 331,45 284,12 247,20 202,54 78,07 3919,37

𝜑

Wtot*sin θ (kN)


cos(+)

124,72 246,15 312,28 345,75 363,97 363,84 349,14 295,05 213,22 167,53 127,20 69,25 39,90 20,97 2,17 3041,14

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 65,03179 741,49363

0,035 0,208 0,326 0,438 0,515 0,588 0,656 0,707 0,766 0,809 0,848 0,891 0,914 0,934 0,956

IV-39

Wtot*sin θ - Tn cos(+) 124,72 246,15 312,28 345,75 363,97 363,84 349,14 295,05 213,22 167,53 127,20 69,25 39,90 -39,77 -706,70 2271,54

Safety Factor

SF = 3919,37/2271,54 = 1,73


4.5.2

Metode Fellenius Dengan Perkuatan Soil Nailing Pada perhitungan lereng dengan metode Fellenius dengan perkuatan soil

nailing ini muka air tanah terdapat jauh di dalam dasar tanah sehingga muka air tanah tidak diperhitungkan. Untuk perhitungan lereng ini terdapat 3 lapisan tanah yang terdiri dari lempung berlanau, lanau pasir berlempung, dan lanau pasir berlempung (sangat keras) dan parameter masing-masing tanah seperti yang ditunjukkan dibawah ini, untuk korelasi dijelaskan pada Lampiran 2. 





IV-40




IV-41


Di dalam perhitungan lereng dengan perkuatan soil nailing terdapat pengaruh dari kekuatan nail yang mampu menahan lereng menjadi stabil antara lain pengaruh dari gaya tarik nail untuk perkuatan yang muncul keluar dari dasar irisan (Tn) dan untuk menentukan allowable axial force (Tn max) didapat dari program Plaxis V.8.2 seperti ditunjukkan dalam Tabel 4.7.

IV-42


Karena tidak ada pengaruh air tanah dalam perhitungan lereng dengan perkuatan soil nailing, faktor aman dihitung dengan persamaan : ∑

(

∑

) (

))


Gambar 4.7. Lereng Dengan Perkuatan Soil Nailing dan Irisan Bidang Longsor Mengikuti Bidang Longsor Dari Plaxis yang Dihitung Dengan Metode Fellenius IV-43


Tabel 4.9. Hitungan Faktor Aman Lereng Dengan Perkuatan Soil Nailing Metode Fellenius



Slice

θ 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

73 63 56 49 44 39 34 30 25 21 17 13 9 6 2

W1 cos θi (kN)  38 74 91 107 117 127 135

W2 cos θi (kN) 

689,44

1121,35

51 106 124 136 147 157 164 145 91

W3 cos θi (kN)

Wtot*sin θ (kN)


cos(+)

13,66 69,34 123,27 175,75 225,76 269,52 311,29 346,00 375,21 299,78 252,73 198,68 61,91 2722,91

124,72 246,15 312,28 345,75 363,97 363,84 349,14 295,05 213,22 167,53 127,20 69,25 39,90 20,97 2,17 3041,14

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 65,03179 741,49363

0,035 0,208 0,326 0,438 0,515 0,588 0,656 0,707 0,766 0,809 0,848 0,891 0,914 0,934 0,956

IV-44

Wtot*sin θ - Tn cos(+) 124,72 246,15 312,28 345,75 363,97 363,84 349,14 295,05 213,22 167,53 127,20 69,25 39,90 -39,77 -706,70 2271,54


Σ ci*αi =

448,25

kN


3507,86

kN

Faktor Aman (FS) =

1,74

Tabel 4.10. Hasil Perhitungan Angka Keamanan Masing-Masing Lereng Safety Factor

Safety Factor

Safety Factor

Lereng Alami

Lereng Galian

Lereng Soil Nailing

Bishop Disederhanakan

1,18

1,06

1,73

Fellenius

0,98

1,05

1,74

Metode

IV-45


4.6

Perhitungan Menggunakan Plaxis V.8.2. Plaxis adalah sebuah paket program yang disusun berdasarkan metode

elemen hingga yang telah dikembangkan secara khusus untuk melakukan analisis deformasi dan stabilitas dalam bidang rekayasa geoteknik. Prosedur pembuatan model secara secara grafis yang mudah memungkinkan pembuatan suatu model elemen hingga yang rumit dapat dilakukan dengan cepat, sedangkan berbagai fasilitas yang tersedia dapat digunakan untuk menampilkan hasil komputasi secara mendetail. Proses perhitungannya sendiri sepenuhnya berjalan secara otomatis dan didasarkan pada prosedur numerik yang handal. Dalam kasus yang terdapat didalam tugas akhir ini yaitu stabilitas lereng dengan perkuatan soil nailing terdapat beberapa komponen perhitungan menggunakan Plaxis V.8.2 yang terdiri dari menentukan parameter tanah yang didapat dari soil investigation, data yang didapat dari korelasi tanah, memvisualisasikan tanah berupa stratigrafi, menentukan geometri lereng yang didapat dari program autocad, menentukan parameter nailing dan menentukan parameter shotcrete. Dari komponen tersebut kita dapat menjalankan program Plaxis V.8.2 sehingga nantinya akan didapat sebuah data analisis yang di inginkan. Perilaku tanah dan batuan dibawah beban umumnya bersifat non-linier. Perilaku ini dapat dimodelkan dengan berbagai persamaan, yaitu model Mohr Coulomb, Hardening Soil model, Soft Soil Model, dan Soft Soil Creep Model.

IV-46


Pada analisis ini digunakan model Mohr-Coulomb. Kondisi tanah terdiri dari tiga buah lapisan yang berbeda yaitu lapisan pertama dengan tanah lempung bersilt, lapisan kedua dengan tanah silt pasir berlempung, dan lapisan ketiga silt pasir berlempung (sangat keras). Pada Tabel 4.11 diberikan penjelasan parameterparameter tanah dan antarmuka yang akan dipakai didalam program Plaxis V.8.2.untuk mendesain stabilitas lereng dengan perkuatan soil nailing. Tabel 4.11. Parameter-Parameter Untuk Tanah dan Antarmuka

Parameter

Nama

Lempung berlanau

Lanau pasir berlempung

Lanau pasir berlempung (sangat keras)

Satuan

Model material

Model

MC

MC

MC

-

Jenis perilaku material

Jenis

Drained

Drained

Drained

-

Berat isi tanah di atas m.a.t

unsat

18

18

19

kN/m3

Berat isi tanah di bawah m.a.t

sat

20

19

21

kN/m3

Modulus Young

Eref

27000

24000

80000

kN/m2

Angka Poisson

v

0,3

0,35

0,35

-

Kohesi

cref

30

3

10

kN/m2

Sudut geser

φ

0

35

45

o

Sudut dilatansi



0

10

20

o

Faktor reduksi antarmuka

Rinter

0,046

0,046

0,046

-

IV-47


Didalam program plaxis, nailing dan shortcrete didefinisikan dengan elemen plate karena elemen plate didalam plaxis merupakan obyek struktural yang digunakan untuk memodelkan struktur yang tipis dalam tanah dengan kekakuan lentur yang signifikan serta kekakuan normal. Pada Tabel 4.12 diberikan penjelasan parameter-parameter nailing dan shortcrete yang akan dipakai didalam program Plaxis V.8.2.untuk mendesain stabilitas lereng dengan perkuatan soil nailing. Tabel 4.12. Parameter-Parameter Untuk Nailing (Pelat) Parameter

Nama

Nilai

Satuan

Jenis perilaku

Jenis material

Elastis

-

Kekakuan normal

EA

147568,39

kN/m

Kekakuan lentur

EI

9,44

kNm2/m

Tebal ekivalen

d

0,028

M

Berat

w

0,363

kN/m/m

Angka Poisson

v

0,3

-

Tabel 4.13. Parameter-Parameter Untuk Shotcrete (Pelat) Parameter

Nama

Nilai

Satuan

Jenis perilaku

Jenis material

Elastis

-

Kekakuan normal

EA

214000

kN/m

Kekakuan lentur

EI

1784

kNm2/m

Tebal ekivalen

d

0,1

M

IV-48


Berat

w

2,4

kN/m/m

Angka Poisson

v

0,2

-

4.6.1

Tahap-Tahap Perhitungan Soil Nailing Pada Plaxis V.8.2. Tahap-tahap perhitungan soil nailing pada program Plaxis terdiri dari

input, calculation, output dan curve. 4.6.2

Plaxis V.8.2. Input Membuat file baru dengan cara klik File – New, kemudian isilah menu

General Setting Project dan dimensions. Buat model geometri lereng dengan menggunakan toolbar Geometry Line lalu masukkan koordinat yang sudah di tentukan ke dalam point on geometry line yang terdapat di sisi bawah window. Kemudian diberi kondisi batas (Boundary Condition) sebagai pengekang geometri tanah. Prinsipnya, semua batas harus mempunyai satu kondisi batas pada tiap arah. Jika suatu model tidak diberi kondisi batas maka kondisi alamiah akan terjadi di mana gaya yang ditentukan sama dengan nol dan terjadi kondisi bebas bergerak. Kondisi batas yang digunakan adalah standard fixities (kekakuan standar) yang memodelkan lapisan bawah tanah terjepit sempurna atau tidak bergerak sama sekali, sedangkan untuk bagian samping kiri kanan memungkinkan untuk bergerak secara vertikal (Ux=0; Uy= bebas). Kekakuan standar terbentuk suatu model seperti gambar dibawah ini.

IV-49


Tabel 4.14. Input Koordinat Pada Plaxis V.8.2.

Point 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

X 0 60 60 55,19 54,82 50,58 45,85 42,93 40,18 35,28 32,14 14 0 0 0 34,64 36,05

Y 0 0 4,7 4,7 8,17 12,51 17,33 20,33 23,13 28,13 28,13 28,13 28,13 25,93 17,33 23,13 20,33

Point 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33

X 37,55 39,04 41,45 42,95 46,86 4,54 12,16 32,63 22,97 33,12 23,46 33,61 23,95 34,09 24,44 34,58 24,92

Y Point X Y Point X Y 20,33 34 35,07 22,27 51 38,04 19,34 17,33 35 25,41 19,68 52 28,64 15,92 12,51 36 35,56 21,29 53 38,53 18,36 12,51 37 25,9 18,71 54 29,13 14,94 4,7 38 38,04 19,34 55 39,01 17,39 25,93 39 28,38 16,75 56 29,62 13,96 23,13 40 38,53 18,36 57 39,5 16,41 27,15 41 28,87 15,77 58 30,1 12,99 24,56 42 39,01 17,39 59 39,99 15,43 26,17 43 29,35 14,8 60 30,59 12,01 23,59 44 39,5 16,41 61 40,48 14,46 25,2 45 29,84 13,82 62 31,08 11,04 22,61 46 30,33 12,84 63 40,97 13,48 24,22 47 40,48 14,46 64 31,57 10,06 21,63 48 30,82 11,87 23,25 49 40,97 13,48 20,66 50 31,31 10,89

Gambar 4.8. Geometri Lereng Dengan Perkuatan Soil Nailing IV-50






4.6.3

Plaxis V.8.2. Calculation Tahap-tahap perhitungan (calculation) dalam perhitungan menggunakan

perkuatan soil nailing dibagi menjadi sembilan tahap/phase yaitu: 1) Initial Phase yaitu merupakan default dari program Plaxis (fase 0). 2) Tahap Gravity Loading yaitu phase dimana tegangan dan regangan awal akibat berat tanah sendiri dari model dihitung (fase 1). 3) Tahap Vertical Loading yaitu phase dimana tegangan dan regangan awal akibat berat tanah sendiri dan akibat beban luar dari model dihitung (fase 2). 4) Tahap Soil Nailing (Tahap 1) 0 m – 7,81 m yaitu dimana tegangan dan regangan awal akibat berat tanah sendiri, pengaruh shortcrete dan soil nailing dari model dihitung (fase 3). 5) Tahap perhitungan faktor keamanan (SF) yaitu fase dimana kestabilan lereng akibat fase 3 dihitung (fase 4). 6) Tahap Soil Nailing (Tahap 2) 0 m – 15,62 m yaitu dimana tegangan dan regangan awal akibat berat tanah sendiri, pengaruh shortcrete dan soil nailing dari model dihitung (fase 5). 7) Tahap perhitungan faktor keamanan (SF) yaitu fase dimana kestabilan lereng akibat fase 5 dihitung (fase 6).

IV-55



4.6.4

Plaxis V.8.2 Output Didalam plaxis output terdiri dari beberapa perhitungan yaitu kondisi

tanah asli (tanpa soil nailing) dan kondisi tanah yang telah diberi perkuatan soil nailing, berikut penjelasannya: 4.6.4.1 Plaxis V.8.2 Output (Tanpa Soil Nailing) 1. Tahap Gravity Loading Pada tahap ini menunjukkan hasil bahwa dengan berat sendiri tanah, pada bagian lereng mengalami pergerakan sebesar 8,127 cm.

Gambar 4.14. Lereng yang terdeformasi akibat Gravity Loading

IV-57


Gambar 4.15. Arah gerakan tanah dan penurunan akibat Gravity Loading

2. Tahap Vertical Loading Pada tahap ini tanah menerima beban struktur sutet yang dimodelkan sebagai beban terpusat. Tanah mengalami deformasi yaitu sebesar 8,139 cm.

IV-58


Gambar 4.16. Lereng yang terdeformasi akibat Vertical Loading

IV-59


Gambar 4.17. Arah gerakan tanah dan penurunan akibat Vertical Loading

3. Kondisi Tanah Asli (Tanpa Soil Nailing) Pada tahap ini tanah menerima beban struktur sutet yang dimodelkan sebagai beban terpusat dan tanah pada kondisi tanah asli (tanpa soil nailing). Tanah mengalami deformasi yaitu sebesar 8,656 cm.

IV-60


Gambar 4.18. Lereng yang terdeformasi akibat sutet dan kondisi tanah asli (tanpa soil nailing)

Gambar 4.19. Arah gerakan tanah dan penurunan akibat sutet dan kondisi tanah asli (tanpa soil nailing)

IV-61


Gambar 4.20. Incremental Shear Strains akibat sutet dan kondisi tanah asli (tanpa soil nailing)

4.6.4.2 Plaxis V.8.2 Output (Dengan Soil Nailing) 1. Tahap Gravity Loading Pada tahap ini menunjukkan hasil bahwa dengan berat sendiri tanah, pada bagian lereng mengalami pergerakan sebesar 8,188 cm.

IV-62


Gambar 4.21. Lereng yang terdeformasi akibat Gravity Loading

Gambar 4.22. Arah gerakan tanah dan penurunan akibat Gravity Loading 2. Tahap Vertical Loading Pada tahap ini tanah menerima beban struktur sutet yang dimodelkan sebagai beban terpusat. Tanah mengalami deformasi yaitu sebesar 8,192 cm.

IV-63


Gambar 4.23. Lereng yang terdeformasi akibat Vertical Loading

IV-64


Gambar 4.24. Arah gerakan tanah dan penurunan akibat Vertical Loading

3. Tahap Soil Nailing (Tahap 1) 0 m – 7,81 m Pada tahap ini, lereng menggunakan perkuatan struktur dengan soil nailing dan shortcrete pada kedalaman 0 m – 7,81 m. Tanah mengalami deformasi yaitu sebesar 18,208 cm.

IV-65


Gambar 4.25. Lereng yang terdeformasi setelah pemasangan soil nailing dan shortcrete

Gambar 4.26. Arah gerakan tanah dan penurunan setelah pemasangan soil nailing dan shortcrete

IV-66




IV-67




IV-68




IV-69


Gambar 4.31. Incremental Shear Strains setelah pemasangan soil nailing dan shortcrete

4.6.5

Plaxis V.8.2. Curves (Dengan Soil Nailing)

Gambar 4.32. Angka keamanan akibat soil nailing dan shortcrete tahap 1, tahap 2 dan tahap 3

IV-70


1. Tahap 1 (Soil Nailing 0 – 7,81 m) Dari gambar di atas diketahui bahwa SF akibat soil nailing tahap 1 adalah 1,205. 2. Tahap 2 (Soil Nailing 0 – 15,62 m) Dari gambar di atas diketahui bahwa SF akibat soil nailing tahap 2 adalah 1,241. 3. Tahap 3 (Soil Nailing 0 – 23,43 m) Dari gambar di atas diketahui bahwa SF akibat soil nailing tahap 3 adalah 1,861.

IV-71

BAB IV PERENCANAAN LERENG GALIAN

Recommend Documents