BAB VI PERENCANAAN PANGKALAN PENDARATAN IKAN (PPI)

BAB VI PERENCANAAN PANGKALAN PENDARATAN IKAN (PPI)

6.1.

TINJAUAN UMUM Berdasarkan data yang telah diperoleh sementara, untuk kondisi saat ini

Tempat Pelelangan Ikan (TPI) Menganti Kebumen kurang memenuhi syarat, di mana kapal-kapal yang datang sudah sedemikian meningkat dibanding tahun-tahun sebelumnya, kondisi tersebut juga dipengaruhi oleh jumlah atau frekuensi kapal yang berlabuh di Tempat Pelelangan Ikan (TPI) Menganti Kebumen.

6.2.

PERENCANAAN LAYOUT Pemilihan lokasi untuk membangun pelabuhan meliputi daerah pantai dan

daratan. Pemilihan lokasi tergantung pada beberapa faktor seperti kondisi tanah dan geologi, kedalaman dan luas daerah perairan, perlindungan pelabuhan terhadap gelombang, arus dan sedimentasi, daerah daratan yang cukup luas untuk menampung barang yang akan dibongkar muat, jalan-jalan untuk transportasi dan daerah industri di belakangnya. Dalam perencanaan Pangkalan Pendaratan Ikan (PPI) Menganti ini pelabuhan diletakkan sedemikian rupa sehingga tidak mengganggu pemandangan dan tidak mengurangi nilai estetika dari Pantai Menganti sebagai kawasan wisata. Dari hal ini diberikan 2 alternatif layout pelabuhan yang masing-masing mempunyai kelebihan dan kekurangan yang berkaitan dengan perencanaan pelabuhan. Kedua alternatif tersebut dapat dilihat pada gambar 6.1.

118

Jalan Eksisting +0.00 -1.00 -2.00 Jalan Rencana alternatif 2

-3.00 -4.00 -5.00 Kapal

Breakwater Ujung Dermaga Eksistin

g

Kapal

Alternatif 2

Dermaga Eksistin

g

Kapal

aran Pelay Alur

Kolam

aran Pelay Alur

Pe

an labuh

Jalan Rencana alternatif 1

g Dermaga Eksistin

Kapal g Dermaga Eksistin

Kolam

uhan Pelab

Jetty Angin Dominan

Breakwater Ujung

laya r Pe Alu

Alternatif 1 ran

De rm

ag a

Gambar 6.1. Alternatif layout pelabuhan

6.2.1. Alternatif I Pada alternatif yang pertama ini tidak digunakan pemecah gelombang (breakwater) dengan pertimbangan kolam pelabuhan sudah aman dari serangan gelombang dominan karena letak kolam pelabuhan yang menjorok ke dalam/ke daratan. Sebagai gantinya diletakkan jetty pada ujung alur pelayaran dengan tujuan untuk mengurangi pendangkalan alur oleh sedimen pantai akibat longshore sediment transport. Namun pada alternatif layout pelabuhan ini dibutuhkan galian yang cukup besar untuk pembuatan kolam pelabuhan, dermaga, alur pelayaran dan fasilitasfasilitas lainnya mengingat keadaan topografinya yang relatif curam sehingga diperlukan bangunan pengaman tebing atau sejenisnya. Selain faktor-faktor tersebut, pada alternatif ini jalan akses yang menuju pelabuhan relatif lebih mudah dan dekat dengan pemukiman penduduk/ nelayan. Pada alternatif ini, pelabuhan dilengkapi dengan fasilitas-fasilitas pelabuhan seperti kolam pelabuhan, alur pelayaran, dermaga, jetty dan fasilitas-fasilitas penunjang lainnya.

119

6.2.2. Alternatif II Pada alternatif kedua ini kolam pelabuhannya tidak terlindung dari serangan gelombang dominan karena letaknya yang menjorok ke laut sehingga diperlukan adanya pemecah gelombang (breakwater) untuk melindungi perairan pelabuhan dari gelombang dominan. Pada alternatif ini tidak membutuhkan galian yang cukup besar untuk pembuatan kolam pelabuhan, dermaga, alur pelayaran dan fasilitas-fasilitas lainnya karena letaknya yang menjorok ke laut. Namun pada alternatif ini jalan akses yang menuju pelabuhan relatif lebih sulit karena keadaan topografinya, selain itu pemukiman penduduk/ nelayan menjadi lebih jauh. Pada alternatif ini, pelabuhan juga dilengkapi dengan fasilitas-fasilitas seperti pada alternatif I. Dari uraian di atas dapat diketahui kelebihan dan kekurangan dari masingmasing alternatif layout pelabuhan yang telah diberikan. Berikut ini tabel yang menunjukkan pembobotan dari kedua alternatif diatas :

Tabel 6.1. Pembobotan alternatif layout pelabuhan No

Keterangan

1 2 3

Kemudahan akses Kemudahan kontruksi Kemudahan navigasi TOTAL

Bobot % 40 40 20 100

Alternatif I Nilai Nilai x Bobot 5 200 4 160 3 60 420

Alternatif II Nilai Nilai x Bobot 4 160 4 160 3 60 380

Dengan melihat tabel di atas dapat disimpulkan bahwa alternatif I lebih menguntungkan daripada alternatif II, sehingga dalam perencanaan Pangkalan Pendaratan Ikan (PPI) Menganti menggunakan layout pelabuhan pada alternatif I.

6.3.

FAKTOR-FAKTOR PERENCANAAN Dalam perencanaan dermaga perlu diperhatikan agar pemanfaatannya sesuai

dengan kepentingan (perencanaan). Hal-hal yang harus diperhatikan dalam perencanaan tersebut adalah : •

Kondisi lapangan, yaitu kondisi spesifik alam yang ada seperti topografi, bathimetri, gelombang, angin, pasang surut, kondisi tanah dan sebagainya.

•

Karakteristik kapal, yaitu spesifikasi jenis kapal yang akan dilayani yang meliputi: bobot kapal, panjang kapal, lebar kapal dan draft kapal.

120

6.4.

BANGUNAN JETTY

6.4.1. Dasar Pertimbangan Dasar-dasar pertimbangan bagi perencanaan jetty adalah: a. Melindungi alur pelayaran dan kolam pelabuhan dari pendangkalan akibat sedimen. b. Penempatan jetty mempertimbangkan arah datangnya gelombang. c. Tipe kontruksi mempertimbangkan kemudahan pelaksanaan, ketersediaan bahan dan harga. d. Tidak mengganggu/ mengurangi nilai estetika kawasan wisata Pantai Menganti.

6.4.2. Data Teknis Untuk melindungi alur pelayaran dan mengatasi masalah transport sediment pada ujung alur pelayaran di Pangkalan Pendaratan Ikan (PPI) Menganti Kebumen, maka direncanakan menggunakan konstruksi jetty panjang. Konstruksi jetty panjang menggunakan tipe bangunan pantai bersisi miring. Konstruksi jetty dibagi menjadi dua bagian, yaitu bagian kepala dan bagian badan. Direncanakan konstruksi jetty menggunakan batu alam sebagai lapisan pelindung karena material batu alam dengan ukuran berat tertentu dalam jumlah yang banyak mudah didapat di sekitar lokasi pantai. Untuk lapisan pelindung dan bagian inti pada konstruksi jetty menggunakan material batu alam. Konstruksi jetty dibuat beberapa lapis, dimana lapis yang paling bawah mempunyai diameter dan berat batu yang lebih kecil dari pada lapisan bagian atas. Hal ini dikarenakan lapisan paling atas yang terkena langsung gelombang/ombak, sehingga harus disusun dari tumpukan batu yang berdiameter besar serta berat. Perhitungan pada bab sebelumnya didapatkan data sebagai pedoman dalam perhitungan perencanaan jetty ini, yaitu : •

Tinggi gelombang (H33)

= 1,797 m

•

Periode gelombang (T33)

= 6,664 detik

•

Tinggi gelombang (Hsr)

= 3,540 m

•

Periode gelombang (Tsr)

= 8,380 detik

•

Kedalaman kontruksi jetty

= -2,0 m dari LWL

•

Elevasi pasang surut air :

121

HWL = + 2,30 m MWL = + 1,23 m LWL = ± 0,00 m Datum = ± 0,00 m •

Berat jenis batu pecah

(γr)

= 2,65 t/m3

•

Berat jenis air laut

(γw)

= 1,025 t/m3

6.4.3. Perhitungan Perencanaan 6.4.3.1.Elevasi Puncak Jetty •

Kemiringan sisi jetty direncanakan 1 : 2

•

Panjang gelombang : L0 = 1,56 x T12 = 1,56 x (6,664)2 = 69,278 m

•

Bilangan Irribaren didapatkan :

Ir

=

Tgθ ( H lokasi / L0 ) 0.5

=

1/ 2 (1,797 / 69,278) 0,5

= 3,104

1,20 0,76

3,104

Gambar 6.2. Grafik Run up Gelombang

122

a. Untuk lapis lindung dengan kontruksi dari batu pecah pada Ir = 3,104 didapatkan nilai Run-up sesuai dengan grafik Run-up gelombang (Triatmodjo, 1996) Ru H

= 1,20

Maka Ru = 1,20 x 1,797 = 2,156 m

Didapatkan elevasi puncak bangunan jetty dengan tinggi kebebasan 0,5 m, yaitu : Elpuncak = DWL + Ru + 0.5 = 2,690 + 2,156 + 0,5 = 5,346 m ≈ 5,5 meter

Tinggi bangunan Tinggi bangunan jetty pada kedalaman 2,0 meter di bawah permukaan air laut terendah (LWL): HBangunan

= Elevasi puncak bangunan – Elevasi dasar laut = 5,5 – (- 2,0) m = 7,5 meter

b. Untuk lapis lindung dengan kontruksi dari tetrapod; pada Ir = 3,104 didapatkan nilai Run-up sesuai dengan grafik Run-up gelombang (Triatmodjo, 1996) Ru H

= 0,76

Maka Ru = 0,76 x 1,797 = 1,366 m

Didapatkan elevasi puncak bangunan jetty dengan tinggi kebebasan 0,5 m, yaitu : Elpuncak = DWL + Ru + 0.5 = 2,690 + 1,366 + 0,5 = 4,556 m ≈ 5 meter

123

Tinggi bangunan Tinggi bangunan jetty pada kedalaman 2,0 meter di bawah permukaan air laut terendah (LWL): HBangunan

= Elevasi puncak bangunan – Elevasi dasar laut = 5 – (- 2,0) m = 7 meter

6.4.3.2.Berat Butir Lapis Lindung dan Batu Pecah Berat butir batu pelindung dihitung dengan menggunakan Rumus Hudson (Triatmodjo, 1999) adalah sebagai berikut : W

=

γr × H3 K D ( S r − 1) 3 cot θ

Dimana : W

= Berat batu pelindung (ton)

(γr)

= Berat jenis batu (t/m3)

H

= Tinggi gelombang rencana (m)

θ

= Sudut kemiringan sisi

KD

=Koefisien

stabilitas

yang

tergantung

pada

bentuk

batu

pelindung, kekasaran permukaan batu, ketajaman sisi- sisinya, ikatan antar butir dan keadaan pecahnya gelombang. Nilai – nilai koefisien yang dibutuhkan dalam perhitungan dapat dilihat pada tabel 6.2 dan tabel 6.3.

124

Tabel 6.2. Daftar Harga K∆ ( Koefisien Lapis ) Batu Pelindung

n

Penempatan

Batu alam (halus)

2

Random (acak)

Batu alam (kasar)

2

Random (acak)

Batu alam (kasar)

>3

Random (acak)

Kubus

2

Random (acak)

Tetrapoda

2

Random (acak)

Quadripod

2

Random (acak)

Hexapoda

2

Random (acak)

Tribard

2

Random (acak)

Dolos

2

Random (acak)

Tribar

2

Seragam

Batu alam

1

Random (acak)

Porositas

K∆

P (%) 38

1,02

37

1,15

40

1,10

47

1,10

50

1,04

49

0,95

47

1,15

54

1,02

63

1,00

47

1,13

37

(dalam Triatmodjo, 1999)

Tabel 6.3. Koefisien Stabilitas KD untuk Berbagai Jenis Butir

Lapis lindung

¾ ¾ ¾

Batu Pecah Bulat halus Bulat halus Bersudut kasar

Bersudut kasar ¾ ¾ ¾

Bersudut kasar Bersudut kasar Parallel epiped Tetrapoda Dan Quadripod Tribar Dolos

Lengan Bangunan KD n Penempatan Gelombang

2 >3 1 2 >3 2 2

Acak Acak Acak Acak Acak Khusus *3 Khusus

Pecah

Tdk pecah

Pecah

Tdk Pecah

1,2 1,6 *1

2,4 3,2 2,9

1,1 1,4 *1

1,9 2,3 2,3

1,9 1,6 1,3 2,1 5,3 5,0 4,5 3,5 8,3 7,8 6,0 8,0 7,0

3,2 2,8 2,3 4,2 6,4 6,0 5,5 4,0 9,0 8,5 6,5 16,0 14,0

2,0

4,0

2,2 5,8 7,0-20

4,5 7,0 8,5-24

2

Acak

7,0

8,0

2

Acak

9,0

10,0

Acak

15,8

31,8

2

Ujung Bangunan KD Gelombang

Kemiringan Cot θ 1,5-3,0 *2 *3 1,5 2,0 3,0 *2 *2 1,5 2,0 3,0 1,5 2,0 3,0 2,0 3,0

(dalam Triatmodjo, 1999) Catatan : n : Jumlah susunan butir batu dalam lapisan pelindung

*1

: Penggunaan n = 1 tidak disarankan untuk kondisi gelombang pecah

125

*2

: Sampai ada ketentuan lebih lanjut tentang nilai KD, penggunaan KD dibatasi pada kemiringan 1:1,5 sampai 1:3 : Batu ditempatkan dengan sumbu panjangnya tegak lurus permukaan bangunan

*3

Dari tabel 6.2 dan 6.3 diperoleh nilai – nilai koefisien yang dibutuhkan dalam perhitungan jetty. Nilai koefisien tersebut adalah sebagai berikut: •

•

Batu pecah bersudut kasar n

=2

KD1

= 2,8 ( ujung bangunan )

KD2

= 2,0 ( lengan bangunan )

K∆

= 1,15

Porositas P (%)

= 37

Cot θ

=2

Tetrapod n

=2

KD1

= 5,5 ( ujung bangunan )

KD2

= 7,0 ( lengan bangunan )

K∆

= 1,04

Porositas P (%)

= 50

Cot θ

=2

126

Perhitungan berat lapis lindung : a. Jetty Bagian Kepala : 1. Lapis pelindung luar

Dengan pelindung batu pecah

W1

=

2,65 × (3,540) 3

2,8 × [(2,65 / 1,025) − 1] × 2 3

= 5,268 ton

Diameter batu W ⎛ ⎜3 γr D =2×3 ⎜ × π ⎜4 ⎝

⎞ ⎟ ⎟ = 1,560 m = 156 cm ⎟ ⎠

Karena sulit mendapatkan batu pecah ukuran 5,268 ton maka digunakan tetrapod.

Dengan pelindung tetrapod W1

=

2,4 × (3,540) 3

5,5 × [(2,4 / 1,025) − 1] × 2 3

= 4,009 ton

Digunakan tetrapod dengan berat butir 4,009 ton. Untuk mempermudah pelaksanaan, pada pekerjaan lapis pelindung luar digunakan tetrapod dengan berat 4 ton – 4,1 ton. 2. Lapis pelindung kedua Dengan pelindung batu pecah

W 100

=

4,009 10

= 0,4009 ton = 400,9 kg


⎞ ⎟ ⎟ = 0,661 m = 66,1 cm ≈ 67 cm ⎟ ⎠

127

Untuk mempermudah pelaksanaan, pada pekerjaan lapis pelindung kedua digunakan batu pecah dengan berat 400 kg – 410 kg. 3. Lapis inti Dengan pelindung batu pecah W 4,009 = 200 200

= 0,020 ton

= 20 kg

Diameter batu W ⎞ ⎛ ⎜3 γr ⎟ D =2×3 ⎜ × ⎟ = 0,243 m = 24,3 cm ≈ 25 cm π ⎟ ⎜4 ⎝ ⎠ Digunakan batu pecah dengan berat 20 kg.

b. Jetty Bagian Lengan :

1. Lapis pelindung luar

Dengan pelindung batu pecah W2

=

2,65 × (3,540) 3

2 × [(2,65 / 1,025) − 1] × 2 3

= 7,376 ton


⎞ ⎟ ⎟ = 1,745 m = 174,5 cm ≈ 175 cm ⎟ ⎠

Karena sulit mendapatkan batu pecah ukuran 7,376 ton maka digunakan tetrapod.

Dengan pelindung tetrapod

W2

=

2,4 × (3,540) 3

7 × [(2,4 / 1,025) − 1] × 2 3

= 3,150 ton

Untuk mempermudah pelaksanaan, pada pekerjaan lapis pelindung luar digunakan tetrapod dengan berat 3 ton – 3,2 ton.

128

2. Lapis pelindung kedua Dengan pelindung batu pecah W 3,150 = 10 10

= 0,3150 ton = 315 kg

Diameter batu W ⎞ ⎛ ⎜3 γr ⎟ D =2×3 ⎜ × ⎟ = 0,610m = 61 cm π ⎟ ⎜4 ⎝ ⎠ Untuk mempermudah pelaksanaan, pada pekerjaan lapis pelindung kedua

digunakan batu pecah dengan berat 300 kg – 320 kg. 3. Lapis inti Dengan pelindung batu pecah W 200

=

3,150 200

= 0,0157 ton = 15,7 kg

Diameter batu W ⎞ ⎛ ⎜3 γr ⎟ D =2×3 ⎜ × ⎟ = 0,225 m = 22,5 cm ≈ 23 cm π ⎟ ⎜4 ⎝ ⎠ Untuk mempermudah pelaksanaan, pada pekerjaan lapis inti digunakan

batu pecah dengan berat 15 kg – 20 kg.

c. Pelindung Kaki :

Berat butir batu untuk pelindung kaki jetty : Wk

=

γr × H3 3

N S ( S r − 1) 3

dimana : Wk

= Berat butir batu pelindung kaki (ton)

(γr)

= berat jenis batu (t/m3)

H

= Tinggi gelombang rencana (m)

NS

= Angka stabilitas rencana untuk pelindung kaki bangunan

129

110

Gambar 6.3. Grafik Angka Stabilitas NS untuk Fondasi dan Pelindung Kaki

Adapun dS

d1 diambil pada kedalaman 2,0 m. dS

= jarak antara LWL ( + 0,00 m) dan elevasi dasar pelindung kaki = 2,0 m

d1

= jarak antara LWL ( + 0,00 m) dan elevasi puncak pelindung kaki = 2,0 m – 1 m = 1,0 m

Maka didapat nilai dari

d1 1,0 = = 0,5 sehingga bisa dicari nilai NS3 dari dS 2,0

grafik di atas yaitu sebesar 110.

Berat butir batu pecah pelindung kaki (Wk) jetty dapat dicari sebagai berikut :

Wk

=

2,65 × (3,540) 3

110 × [(2,65 / 1,025) − 1]

3

= 0,268 ton

= 268 kg

130


⎞ ⎟ ⎟ = 0,578 m ⎟ ⎠

= 57,8 cm ≈ 58 cm

Untuk mempermudah pelaksanaan, pada pekerjaan pelindung kaki digunakan batu pecah dengan berat 250 kg – 300 kg.

6.4.3.3.Lebar Puncak Rumus yang dipakai :

⎡W ⎤ B = n × K∆ ⎢ ⎥ ⎣γ r ⎦

1/ 3

dimana : B

= lebar puncak jetty

n

= 3 (minimum)

K∆

= koefisien lapis tetrapod

W

= berat butir lapis pelindung (ton)

(γr)

= berat jenis tetrapod

= 1,04 = 2,4 t/m3

a. Bagian Kepala : ⎡ 4,009 ⎤ B = 3 × 1,04 × ⎢ ⎥ ⎣ 2,4 ⎦

1/ 3

= 3,702 m ≈ 4 m

b. Bagian Lengan : ⎡ 4,009 ⎤ B = 3 × 1,04 × ⎢ ⎥ ⎣ 2,4 ⎦

1/ 3

= 3,416 m ≈ 3,5 m

6.4.3.4.Tebal Lapis Pelindung ⎡W ⎤ t = n × K∆ ⎢ ⎥ ⎣γ r ⎦

1/ 3

Dimana : t

= tebal lapis dinding

131

n

= 2 (minimum)

K∆

= koefisien lapis batu pecah

= 1,15

K∆


= 1,04

W


(γr)

= berat jenis batu pecah

= 2,65 t/m3

(γr)


= 2,4 t/m3

a. Bagian Kepala : 1/ 3

t1

⎡ 4,009 ⎤ = 2 × 1,04 × ⎢ ⎥ ⎣ 2,4 ⎦

t2

⎡ 0,4009 ⎤ = 2 × 1,04 × ⎢ ⎥ ⎣ 2,4 ⎦

= 2,468 m

≈3m

1/ 3

= 1,225 m

≈ 1,5 m

b. Bagian Lengan : 1/ 3

t1

⎡ 3,150 ⎤ = 2 × 1,04 × ⎢ ⎥ ⎣ 2,4 ⎦

t2

⎡ 0,3150 ⎤ = 2 × 1,04 × ⎢ ⎥ ⎣ 2,4 ⎦

= 2,203 m

≈ 2,5 m

1/ 3

= 1,131 m

≈ 1,5 m

6.4.3.5.Jumlah Batu Lapis Pelindung

Jumlah butir batu pelindung tiap satuan luas (10 m2) N

P ⎤ ⎡ = A × n × K ∆ ⎢1 − ⎥ ⎣ 100 ⎦

⎡γ r ⎤ ⎢W ⎥ ⎣ ⎦

2/3

Dimana : N

= jumlah butir batu satu satuan luas permukaan A

n

= jumlah lapis batu dalam lapis pelindung

K∆


A

= luas permukaan (setiap 10 m2)

P

= porositas rerata lapis pelindung tetrapod

W


γr


= 1,04 = 50 = 2,4 t/m3

132

a. Bagian Kepala : ⎡ ⎛ 50 ⎞⎤ ⎡ 2,4 ⎤ N = 10 × 2 × 1,04 × ⎢1 − ⎜ ⎟⎥ × ⎢ ⎥ ⎣ ⎝ 100 ⎠⎦ ⎣ 4,009 ⎦

2/3

= 7,387 butir ≈ 8 butir/10 m2

b. Bagian Lengan : ⎡ ⎛ 50 ⎞⎤ ⎡ 2,4 ⎤ N = 10 × 2 × 1,04 × ⎢1 − ⎜ ⎟⎥ × ⎢ ⎥ ⎣ ⎝ 100 ⎠⎦ ⎣ 3,150 ⎦

2/3

= 12,913butir ≈ 13 butir/10 m2

Sisi Alur Pelayaran

Sisi Laut W3 = Batu Pecah 20 kg

W2 = Batu Pecah 400 - 410 kg, 2 Lapis

4,0 +5

W1 = Tetrapod 4 - 4,1 ton, 2 Lapis Wk = Batu pecah 250 - 300 kg

3,0

HWL + 2,30 1,50

1

5,00

1

2

2

MWL + 1,23 LWL ± 0,00 3,00

1,5

- 1,00

2

1

1

- 2,00 37,00

CATATAN : DASAR LAUT BERUPA KARANG

Gambar 6.4. Jetty bagian kepala Sisi Laut

Sisi Alur Pelayaran

W3 = Batu Pecah 15 - 20 kg W2 = Batu Pecah300 - 320 kg, 2 Lapis

3,50 +5

W1 = Tetrapod 3 - 3,2 ton, 2 Lapis

2,50

Wk = Batu Pecah 250 - 300 kg HWL + 2,30

1,50

MWL + 1,23 1 1

5,00

LWL ± 0,00

3,00

1,5

2

2

- 1,00 2

1

1

- 2,00 36,50

CATATAN : DASAR LAUT BERUPA KARANG

Gambar 6.5. Jetty bagian lengan

6.4.3.6.Spesifikasi Tetrapod

Berdasarkan data hasil perhitungan berat butir lapis pelindung pada bangunan jetty, dapat dihitung spesifikasi tetrapod yang akan digunakan. Dari nilai berat butir dapat dihitung besarnya volume berdasarkan rumus dasar berat jenis.

133

W V

γ = V =

W

γ

Dimana : γ

= berat jenis ( ton/m3 )

W

= berat ( ton )

V

= volume ( m3 )

Diketahui W = 4,009 ton untuk bagian kepala dan W = 3,150 ton untuk bagian lengan, maka :

Bagian Kepala V=

4,009 = 1,670 m3 2,4

Bagian Lengan V=

3,150 = 1,3125 m3 2,4

Perhitungan volume untuk tetrapod dapat dihitung dengan rumus berikut ini. V = 0,280 H 3

Bagian Kepala : 1,670

= 0,280*H3

H3

= 5,964

H

= 1,813 m

Bagian Lengan : 1,3125 = 0,280*H3 H3

= 4,6875

H

= 1,674 m

134

Berdasarkan nilai H yang telah diperoleh, dapat dihitung spesifikasi tetrapod yang akan digunakan. Persamaan yang digunakan dalam perhitungan spesifikasi tetrapod antara lain sebagai berikut : A

= 0,302 H

G

= 0,215 H

B

= 0,151 H

H

=1H

C

= 0,477 H

I

= 0,606 H

D

= 0,470 H

J

= 0,303 H

E

= 0,235 H

K

= 1,091 H

F

= 0,644 H

L

= 1,201 H

A

B

C

D F

A

E

A L

H G

J

I

Tampak Atas

K

Potongan A - A

Tampak Bawah

Gambar 6.6. Dimensi tetrapod

135

Tabel 6.4. Spesifikasi tetrapod untuk bangunan jetty

6.5.

No.

Spesifikasi

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

A B C D E F G H I J K L

Kepala ( meter ) 0,547 0,274 0,865 0,852 0,426 1,167 0,389 1,813 1,099 0,549 1,978 2,177

Lengan ( meter ) 0,505 0,253 0,798 0,787 0,393 1,078 0,359 1,674 1,014 0,507 1,826 2,010

PERENCANAAN BANGUNAN PELINDUNG PANTAI

Untuk melindungi pantai terhadap erosi dan limpasan gelombang (over topping) ke darat perlu dibuat bangunan pelindung pantai, untuk itu direncanakan

bangunan pelindung pantai menggunakan seawall. Rencananya seawall akan dibangun pada elevasi ± 0,00 meter dengan menggunakan batu pecah sebagai lapis pelindung. Dari tabel 6.2 dan 6.3 diperoleh nilai – nilai koefisien yang dibutuhkan dalam perhitungan seawall. Nilai koefisien tersebut adalah sebagai berikut. n

=2

KD

=2

K∆

= 1,15

Porositas P (%)

= 37

Cot θ

=2

γa

= berat jenis air laut ( 1,025 t/m3 )

γr

= berat jenis batu ( 2,65 t/m3 )

136

6.5.1. Perhitungan Elevasi Puncak Bangunan

Elevasi puncak seawall ditetapkan dengan menggunakan persamaan di bawah ini. Elpuncak

= DWL + Ru + Fb

dimana : Elpuncak

= Elevasi puncak seawall rencana (m)

Ru

= Run up gelombang (m)

DWL

= Design Water Level (m)

Fb

= Tinggi jagaan, antara 0,5 s/d 1,00 meter

Perhitungan Run up gelombang adalah sebagai berikut :

Kemiringan sisi bangunan direncanakan 1 : 2

Tinggi gelombang rencana di lokasi bangunan dapat dihitung dengan menggunakan grafik pada gambar 6.7.

1,1

Gambar 6.7. Grafik penentuan gelombang pecah rencana di kaki bangunan

137

ds

= 1,23 – ( 0,00 )

ds 1,23 = 2 gT 9,81x6,664 2

= 1,23 meter = 0,00282

Dari gambar 6.7 diperoleh nilai Hb/ds = 1,1 Hb

= 1,1x ds = 1,1 x 1,23 = 1,353 meter

Perhitungan panjang gelombang di laut dalam adalah sebagai berikut : T

= 6,664 detik

Lo

= 1,56 x T2 = 1,56 x 6,6642 = 69,278 meter

Bilangan Irribaren didapatkan dengan menggunakan rumus : Ir

= Tg θ / (H/Lo)0,5

dimana : Ir

: bilangan Irribaren

Tg θ : kemiringan dasar bangunan H

: tinggi gelombang di lokasi bangunan

L0

: panjang gelombang di laut dalam

Ir

= ( 1 / 2 ) / ( 1,353 / 69,278 )0,5 = 3,578

1,2

Gambar 6.8. Grafik run-up gelombang

138

Dari Grafik run up gelombang ( gambar 6.8 ), maka untuk lapis lindung dari batu pecah pada Ir = 3,578 didapatkan nilai run up : Ru / H

= 1,2 maka

Ru

= 1,2 x 1,23 = 1,476 meter

Sehingga elevasi puncak bangunan : Elpuncak

= 2,69 m + 1,476 m + 0,5 m = 4,666 m ≈ 4,7 m

Tinggi Bangunan

Tinggi bangunan seawall pada kedalaman -1,0 meter : HBangunan

= Elevasi Puncak Bangunan – Elevasi Dasar laut = 4,7 – ( 0,00 ) = 4,7 meter

6.5.2. Berat Butir Lapis Pelindung

Berat butir batu pelindung dengan menggunakan Rumus Hudson : W =

γrH3 K D ( S r − 1) 3 cot θ

dimana : W

= berat butir batu pelindung ( ton )

γr

= berat jenis batu ( ton/m3 )

γa

= berat jenis air laut ( ton/m3 )

H

= tinggi gelombang rencana ( m )

θ

= sudut kemiringan sisi

KD

= koefisien stabilitas bentuk batu pelindung

Untuk perhitungan digunakan batu pecah bersudut kasar dengan koefisien stabilitas KD = 2, dan K∆ = 1,15. 139

1. Berat batu lapis pelindung luar :

Dengan pelindung batu pecah bersudut kasar W=

2,65 x1,3533 3

⎡ 2,65 ⎤ 2x⎢ − 1⎥ x 2 ⎣1,025 ⎦

= 0,412 ton ≈ 411,804 kg


⎞ ⎟ ⎟ = 0,667 m = 66,7 cm ≈ 67 cm ⎟ ⎠

Untuk mempermudah pelaksanaan, pada pekerjaan pelindung kaki digunakan batu pecah dengan berat 400 kg – 415 kg. 2. Berat batu lapis pelindung kedua : W/10 = 0,412 / 10 = 0,0412 ton = 41,2 kilogram Diameter batu W ⎛ ⎜3 γr D =2×3 ⎜ × π ⎜4 ⎝

⎞ ⎟ ⎟ = 0,309 m = 30,9 cm ≈ 31 cm ⎟ ⎠

Untuk mempermudah pelaksanaan, pada pekerjaan pelindung kaki digunakan batu pecah dengan berat 40 kg – 42 kg.

6.5.3. Menghitung Tebal Lapis Pelindung

Perhitungan tebal lapis pelindung dinyatakan dengan rumus : t

⎡W ⎤ =nK∆ ⎢ ⎥ ⎣γ r ⎦

1

3

dengan : W


140

t

= tebal lapis pelindung ( m )

n

= jumlah lapis batu dalam lapis lindung ( n minimum = 2 )

K∆

= koefisien lapis ( tabel 5.2 )

γr

= berat jenis batu ( ton/m3 )

Tebal lapis pelindung luar : t

⎡W ⎤ =nK∆ ⎢ ⎥ ⎣γ r ⎦

1

3

= 2 x 1,15 x ( 0,412 / 2,65 )1/3 = 1,237 meter ≈ 1,3 meter

6.5.4. Lebar Puncak Bangunan

Lebar puncak seawall dapat dicari dengan rumus: ⎡W ⎤ B = nK∆ ⎢ ⎥ ⎣γ r ⎦

1

3

dimana : B

= lebar puncak ( m )

n

= jumlah butir batu ( n minimum = 3 )

K∆

= koefisien lapis ( tabel 5.2 )

W


γr

= berat jenis batu pelindung ( ton/m3 )

⎡W ⎤ B = nK∆ ⎢ ⎥ ⎣γ r ⎦

1

3

= 3 x 1,15 x ( 0,412 / 2,65 )1/3 = 1,855 m ≈ 1,9 meter

141

6.5.5. Pelindung Kaki

Direncanakan pelindung kaki menggunakan tipe pelindung seperti pada gambar berikut ini.

Gambar 6.9. Pelindung kaki bangunan

•

Tebal pelindung kaki Tebal pelindung kaki direncanakan setebal 1H = 1,353 meter, dengan tebal batu pelindung kaki sebesar r = t = 1 meter.

•

Lebar pelindung kaki B = 2H = 2 x 1,353 = 2,706 m ≈ 2,8 m

•

Berat butir Berat butir batu untuk pondasi dan pelindung kaki bangunan diberikan oleh persamaan berikut : W=

γrH3 N s3 ( S r − 1) 3

dimana : W

: berat rata – rata butir batu ( ton )

γr

: berat jenis batu ( ton/m3 )

H

: tinggi gelombang rencana ( m )

Sr

: perbandingan antara berat jenis batu dan berat jenis air laut

Ns3 : angka stabilitas rencana untuk pelindung kaki bangunan (lihat gambar 6.10)

142

29

Gambar 6.10. Angka stabilitas Ns untuk pondasi pelindung kaki

Elevasi dasar seawall direncanakan pada elevasi ± 0,0 meter ds

= 1,23 – ( 0,00 ) = 1,23

d1

= 1,23 – 1,0 = 0,23 meter

d1/ds

= 0,23 , dari Gambar 6.10. di peroleh Ns3 = 29

W=

=

γrH3 N s3 ( S r − 1) 3

2,65 × 1,3533 = 0,0568 ton 2,65 3 29( − 1) 1,025

= 56,8 kg

143

Diameter batu W ⎞ ⎛ ⎜3 γr ⎟ D =2×3 ⎜ × ⎟ = 0,345 m = 34,5 cm ≈ 35 cm π ⎟ ⎜4 ⎠ ⎝ Untuk mempermudah pelaksanaan, pada pekerjaan pondasi dan pelindung

kaki bangunan digunakan batu pecah dengan berat 50 kg – 60 kg.

6.5.6. Jumlah Butir Tiap Satuan Luas ( N )

Jumlah butir tiap satuan luas (10 m2) dapat dihitung dengan persamaan berikut ini : 2

P ⎤ ⎡γ r ⎤ 3 ⎡ N = A × n × K ∆ ⎢1 − ⎥ x⎢ ⎥ ⎣ 100 ⎦ ⎣ W ⎦

dimana : t

= tebal lapis pelindung ( m )

n

= jumlah butir batu

K∆

= koefisien lapis ( tabel 5.1 ) = 1,04

W

= berat butir batu pelindung ( ton ) = 1,382 ton

P

= porositas rata – rata dari lapis pelindung ( % )

γr

= berat jenis batu pelindung ( ton/m3 ) 2

P ⎤ ⎡γ r ⎤ 3 ⎡ N = A × n × K ∆ ⎢1 − ⎥ x⎢ ⎥ ⎣ 100 ⎦ ⎣ W ⎦

= 10 x 2 x 1,15 x ( 1 – ( 37/100 ) ) x ( 2,65 / 0,412 )2/3 = 50,115 ≈ 51 butir / 10 m2

144

Sisi Darat

Sisi Kolam Pelabuhan

Tumpukan Batu 40 - 42 kg 1,90 + 4,7

Tumpukan Batu 400 - 415 kg

1,30

Tumpukan Batu 50 - 60 kg DWL + 2,69 HWL + 2,30 2,80 1

1

2

1,5

MWL + 1,23

2 1

1,40

LWL ± 0,00 21,15

Gambar 6.11. Sketsa penampang melintang seawall

6.6.

PELABUHAN

6.6.1. Data Kapal

Data kapal yang digunakan dalam perencanaan dermaga ini adalah data kapal terbesar yang berlabuh di Pangkalan Pendaratan Ikan (PPI) Menganti Kebumen (10 GT), dengan spesifikasi sebagai berikut : -

Panjang (Loa)

= 13,5 meter

-

Lebar

= 3,8 meter

-

Draft

= 1,05 meter

6.6.2. Kedalaman Alur

Persamaan yang digunakan untuk mendapatkan kedalaman alur ideal yaitu: H = LWL – (d + G + R + P) Dimana : H

= kedalaman alur pelayaran (m)

d

= draft kapal (direncanakan d = 1,05 m)

G

= gerak vertikal kapal karena gelombang (toleransi maksimal 0,5 m)

R

= ruang kebebasan bersih minimum 1 m (untuk dasar karang)

P

= ketelitian pengukuran = 20 cm

145

Sehingga didapat kedalaman alur : H = LWL – (d + G + R + P) H = 0,00 – (1,05 + 0,5 + 1 + 0,2) = -2,75 m 3,8 m

1,0 m

Kapal

H kapal = 2,05 m

d = 1,05 m

G = 0,5 m

H = 2,75 m

R = 1,0 m P = 0,2 m

Gambar 6.12. Kedalaman Alur Pelayaran

6.6.3. Lebar Alur Pelayaran

Pada perencanaan dermaga ini lebar alur pelayaran sesuai dengan yang disyaratkan pada Standar Rencana Induk dan pokok-pokok desain untuk pelabuhan perikanan di Indonesia yaitu untuk kapal sampai 50 GT berkisar antara 8-10 kali lebar kapal terbesar. Tujuannya adalah untuk mengantisipasi terjadinya benturan pada saat kapal yang lewat bersimpangan. Lebar kapal adalah 3,8 meter, jadi lebar alur yang diperlukan adalah 3,8 x 8 = 30,4 meter. Adapun sesuai dengan formula untuk lebar alur untuk dua arah adalah : W = 2(BC + ML) + SC Dimana : W

= Lebar alur pelayaran

BC

= Bank Clearance ( Ruang aman sisi kapal ) =1,5B = 1,5 x 3,8

ML

= Manuevering Lane ( 1½ x Lebar kapal ) =1,5B = 1,5 x 3,8

SC

= 5,7 = 5,7

= Ship Clearance ( Ruang aman antar kapal ) = 1 x Lebar kapal (1 x B) = 1 x 3,8

= 3,8

Sehingga : W

= 2 (5,7 + 5,7) + 3,8 = 26,6 m

146

B

B

BC

ML

SC

ML

BC

Gambar 6.13. Lebar Alur Pelayaran

6.6.4. Kolam Pelabuhan

Pada perencanaan dermaga ini, luas kolam pelabuhan menggunakan rumus (dalam Triatmodjo, 1996) : A = π R2 dimana : A

= Luas kolam pelabuhan (m2)

R

= Jari – jari (m) = 1,5 Loa + 25 m = 20,25 + 25 = 45,25 m

Sehingga di dapat luas kolam pelabuhan yang direncanakan : A

= π (45,25)2 = 6432,607 m2

6.7.

PERHITUNGAN KONTRUKSI DERMAGA

Konstruksi dermaga yang direncanakan ini menggunakan konstruksi beton bertulang. Perhitungan konstruksi dermaga meliputi perhitungan lantai dermaga dan perhitungan balok, yaitu balok melintang dan balok memanjang. Pembebanan yang terjadi pada plat lantai dan balok dermaga meliputi beban mati (dead load) yang berupa berat sendiri, beban air hujan dan beban hidup (live load) yang berupa beban orang dan truck (barang). Perencanaan beban tersebut berdasarkan Peraturan Perencanaan Beton Bertulang SKSNI-T15-1991-03.

6.7.1. Penentuan Elevasi Dermaga

Elevasi dermaga diperhitungkan terhadap besarnya HWL, yaitu untuk mengantisipasi terhadap kenaikan air karena air laut pasang.

147

Elevasi lantai dermaga

= HWL + SLR + tinggi jagaan = + 2,3 + 0,12 + 0,5 = + 2,92 m ≈ + 3,0 m

6.7.2. Panjang Dermaga

Dermaga direncanakan sebagai tempat bersandarnya kapal ukuran maksimal (direncanakan panjang kapal = 13,5 meter) dengan jarak sandar antar kapal dan jarak kapal dengan ujung dermaga diasumsikan masing-masing 2 meter. Sehingga persamaan yang digunakan untuk mendapatkan panjang dermaga ideal yaitu : Ld = n x Loa + 6 m dimana : Ld

= panjang dermaga (meter)

n

= jumlah kapal yang dapat merapat = 3 kapal

Loa

= ukuran panjang kapal (13,5 m)

Sehingga di dapat panjang dermaga adalah : = n x Loa + 6 m

Ld

= (3 x 13,5) + 6 m = 40,5 + 6 = 46,56 m ≈ 48 m

6.7.3. Lebar Dermaga

Lebar dermaga diakomodasikan untuk tempat bongkar muat kapal dan lalu lintas alat angkut (gerobak/ truk) pembawa ikan dari kapal menuju tempat pelelangan ikan. Untuk keperluan tersebut dermaga direncanakan dengan lebar 6 meter, dengan perhitungan sebagai berikut : -

Lebar gerobak

=4m

-

Lalu lintas orang

=1m

-

Total lebar

= lalu lintas gerobak + lalu lintas orang = 4 m + (1+1) m = 6 m

148

6,55 m

panjang dermaga =

48 m

lebar kapal = 3,8 m

panjang kapal = 13,5 m 2m

2m kapal ikan 10 GT 2m

LEBAR DERMAGA = 6 m

LEBAR DERMAGA = 6 m

LEBAR DERMAGA = 6 m

LEBAR DERMAGA = 6 m

Gambar 6.14. Kontruksi dermaga tipe jetty

6.7.4. Perhitungan Plat Lantai

Untuk konstruksi plat lantai dermaga dipakai beton bertulang dengan data teknis sebagai berikut : Beton bertulang dengan f’c

= 300 kg/cm2

Tulangan baja dengan fy

= 2400 kg/cm2 6

= 30 MPa 2

Modulus Elastisitas Es

= 2.10 kg/cm

γ beton bertulang

= 2400 kg/cm3

= 240 MPa = 2.105 MPa

Plat lantai yang dihitung (terlihat pada denah) adalah plat A, B dan C. Sebagai acuan awal untuk penentuan tebal plat, dihitung pada pelat A. Denah rencana plat lantai dapat digambarkan sebagai berikut :

C

B

A

Gambar 6.15. Denah plat lantai

149

6.7.4.1.Penentuan Tebal Plat Lantai

Lx

Ly Gambar 6.16. Skema plat lantai

β = Ly/Lx Ly/Lx ≤ 3 termasuk konstruksi penulangan 2 arah Menurut skema tersebut di atas plat lantai dianggap terjepit keempat sisinya. Untuk plat solid 2 arah maka tebal plat menggunakan rumus menurut SK. SNI T-15-1991-03 ( Halaman 18-19 poin 3.2.5.3 ) yaitu : h min =

ln (0,8 + fy/1500) 36 + 9 β

h min =

4000 (0,8 + 24/1500 ) = 85,33 mm 36 + (9 * 1)

h max =

ln (0,8 + fy/1500) 36

h max =

4000 (0,8 + 24/1500 ) = 106,67 mm 36

dimana : Ln = sisi pelat terpanjang = 4000 mm

β = lx/ly = 4000/3000 = 1,33 Pada perencanaan dermaga ini, tebal plat lantai dermaga direncanakan sebesar = 200 mm (Menurut SK. SNI T-15-1991-03, tebal plat minimum 120 mm).

6.7.4.2.Pembebanan Plat Lantai 1. Plat Lantai Tengah (Plat A)

•

Beban mati (dead load = DL) Berat sendiri lantai

= 0,20 x 2400 = 480 kg/m²

Beban air hujan

= 0,05 x 1000 = 50 kg/m²

150

Total beban mati

•

= 480 + 50

= 530 kg/m²

Beban hidup (life load = LL) Berat orang

= 200 kg/ m²

Beban gerobak

= 50 kg/m2

Berat keranjang berisi ikan = 480 kg/m2 Setiap m2 lantai dermaga dapat menampung 4 buah keranjang ikan dan 4 tumpukan dengan berat per keranjang ikan 30 kg. Sehingga total berat keranjang ikan = 4 x 4 x 30 = 480 kg/m2 = 200 + 50 + 480 = 730 kg/m2

Total beban hidup

•

Beban ultimate (WU) Beban ultimate (WU) yang bekerja pada plat lantai sebesar WU

= 1,2 DL + 1,6 LL = (1,2 x 530) + (1,6 x 730) = 636 + 1168 kg/ m² = 1804 kg/m2 = 18,04 kN/m2

2. Momen-Momen yang Menentukan a. Plat A

Ly = 4 m

Lx = 3 m

Gambar 6.17. Skema plat A

ly/lx

= 4000/3000

= 1,33

Menurut buku ”Grafik dan Tabel Perhitungan Beton Bertulang CUR-1” halaman 90, skema tersebut di atas termasuk skema II pada skema

151

penyaluran beban berdasarkan ‘metode amplop’ sehingga didapatkan momen per meter lebar yaitu : Mlx = 0,001 . WU . lx² . X = 0,001 . 18,04 . 3² . 39,2

= 6,364 kNm

Mly = 0,001 . WU . lx² . X = 0,001 . 18,04 . 3² . 19,4

= 3,149 kNm

Mtx = -0,001 . WU . lx² . X = -0,001 . 18,04 . 3² . 68,85 = -11,178 kNm Mty = -0,001 . WU . lx² . X = -0,001 . 18,04 . 3² . 54,6

= -8,865 kNm

b. Plat B

Lx = 1,5 m

Ly = 4 m

Gambar 6.18. Skema plat B

ly/lx

= 4000/1500

= 2,667

Mlx = 0,001 . WU . lx² . X = 0,001 . 18,04 . 1,5² . 65

= 2,638 kNm

Mly = 0,001 . WU . lx² . X = 0,001 . 18,04 . 1,5² . 14

= 0,568 kNm

Mtx = -0,001 . WU . lx² . X = -0,001 . 18,04 . 1,5² . 83

= -3,369 kNm

Mty = -0,001 . WU . lx² . X = -0,001 . 18,04. 1,5² . 49

= -1,989 kNm

c. Plat C

Lx = 1 m

Ly = 1,5 m

Gambar 6.19. Skema plat C

ly/lx

= 1500/1000

= 1,5

Mlx = 0,001 . WU . lx² . X = 0,001 . 18,04 . 1² . 52

= 0,938 kNm

Mly = 0,001 . WU . lx² . X = 0,001 . 18,04 . 1² . 21,5

= 0,388 kNm

152

Mtx = -0,001 . WU . lx² . X = -0,001 . 18,04 . 1² . 94

= -1,696 kNm

Mty = -0,001 . WU . lx² . X = -0,001 . 18,04. 1² . 75

= -1,353 kNm

Mtix = ½ Mlx = ½ . 0,938

= 0,469 kNm

6.7.4.3.Perhitungan Tulangan Plat Lantai

•

Tebal plat h = 200 mm

•

Tebal penutup beton p = 40 mm (plat langsung berhubungan dengan cuaca)

•

Diameter tulangan rencana Ø 12 mm untuk 2 arah dx

h

dy

P Øy 12

Øx 12

Gambar 6.20. Tinggi efektif plat

dx = h – p – 1/2 Øx = 200 – 40 – 6 = 154 mm dy = h – p – Øx – 1/2 Øy = 200 – 40 – 12 – 6 = 142 mm Menurut Buku Dasar-dasar Perencanaan Beton Bertulang CUR-1 halaman 5152, dengan fy = 240 Mpa dan f’c = 30 Mpa untuk plat, didapat :

ρ min = 0,0025 ρ max = 0,0484 Diperlukan adanya faktor reduksi kekuatan yang besarnya kurang dari 1 sesuai dengan penggunaan konstruksi betonnya. Diambil faktor reduksi Φ = 0,8 (Dasar-dasar Perencanaan Beton Bertulang CUR-1 halaman 35). 1. Plat A a. Penulangan lapangan arah X

Mlx = 6,364 kN m Mu =

M lx 6,364 = = 7,955kNm Φ 0,8

Mu 7,955 = = 335,428 kN/m² 2 b.dx 1.(0,154) 2

153

Menurut Buku Grafik dan Perencanaan Beton Bertulang CUR-4 halaman 47 Tabel 5.1.d maka didapat nilai : ρ = 0,0016 +

35,428 (0,0021– 0,0016 ) = 0,00178 (interpolasi) 100

ρ < ρ min 0,00178 < 0,0025 sehingga digunakan ρ min As = ρ . b . dx = 0,0025 x 1000 x 154 = 385 mm² Dipilih tulangan Ø 12 – 200 dengan As terpasang = 565 mm²

b. Penulangan lapangan arah Y Mly = 3,149 kN m

Mu =

M ly Φ

=

3,149 = 3,936kNm 0,8

Mu 3,936 = = 195,212kN / m 2 2 2 b.dy 1.(0,142)


95,212 (0,0010– 0,0005 ) = 0,00098 (interpolasi) 100

ρ < ρ min 0,00098 < 0,0025 sehingga digunakan ρ min As = ρ . b . dy = 0,0025 x 1000 x 142 = 355 mm² Dipilih tulangan Ø 12 – 200 dengan As terpasang = 565 mm²

c. Penulangan tumpuan arah X

Mtx = 11,178 kN m Mu =

M tx 11,178 = = 13,972kNm Φ 0,8

Mu 13,972 = = 589,159kN / m 2 2 2 b.dx 1.(0,154)

Menurut Buku Grafik dan Perencanaan Beton Bertulang CUR-4 halaman 47 Tabel 5.1.d maka didapat nilai :

154

ρ = 0,0026 +

89,159 (0,0032– 0,0026 ) = 0,00313 (interpolasi) 100

ρ min < ρ < ρ maks 0,0025 < 0,00313 < 0,0484 ......Ok As = ρ . b . dx = 0,00313 x 1000 x 154 = 482,782 mm² Dipilih tulangan Ø 12 – 200 dengan As terpasang = 565 mm²

d. Penulangan tumpuan arah Y

Mty = 8,865 kN m Mu =

M ty Φ

=

8,865 = 11,081kNm 0,8

Mu 11,081 = = 549,556kN / m 2 2 2 b.dy 1.(0,142)


49,556 (0,0032– 0,0026 ) = 0,00289 (interpolasi) 100

ρ min < ρ < ρ maks 0,0025 < 0,00289 < 0,0484 ......Ok As = ρ . b . dy = 0,00289 x 1000 x 142 = 411,421 mm² Dipilih tulangan Ø 12 – 200 dengan As terpasang = 565 mm²

2. Plat B a. Penulangan Lapangan arah X

Mlx = 2,638 kN m Mu =

M lx 2,638 = = 3,2975kNm Φ 0,8

Mu 3,2975 = = 139,041kN / m 2 2 2 b.dx 1.(0,154) Menurut Buku Grafik dan Perencanaan Beton Bertulang CUR-4 halaman 47 Tabel 5.1.d maka didapat nilai : ρ = 0,0005 +

39,041 (0,0010– 0,0005 ) = 0,000695 (interpolasi) 100

155

ρ < ρ min 0,000695 < 0,0025, sehingga digunakan ρ min As = ρ min . b . dx = 0,0025 x 1000 x 154 = 38,5 mm² Dipilih tulangan Ø 12 – 250 dengan As terpasang = 452 mm²

b. Penulangan Lapangan arah Y

Mly = 0,568 kN m Mu =

M ly Φ

=

0,568 = 0,71kNm 0,8

Mu 0,71 = = 35,211kN / m 2 2 b.dy 1.(0,142) 2

Menurut Buku Grafik dan Perencanaan Beton Bertulang CUR-4 halaman 47 Tabel 5.1.d maka didapat nilai : ρ = 0,0005 ρ < ρ min 0,0005 < 0,0025, sehingga digunakan ρ min As = ρ min . b . dy = 0,0025 x 1000 x 142 = 355 mm² Dipilih tulangan Ø 12 – 250 dengan As terpasang = 452 mm²

c. Penulangan Tumpuan arah X

Mtx = 3,369 kN m Mu =

M tx 3,369 = = 4,211kNm Φ 0,8

Mu 4,211 = = 177,569kN / m 2 2 b.dx 1.(0,154) 2


77,569 (0,0010– 0,0005 ) = 0,000888 (interpolasi) 100

ρ < ρ min 0,000888 < 0,0025, sehingga digunakan ρ min As = ρ min . b . dx = 0,0025 x 1000 x 154 = 385 mm² Dipilih tulangan Ø 12 – 250 dengan As terpasang = 452 mm²

156

d. Penulangan Tumpuan arah Y

Mty = 1,989 kN m Mu =

M ty Φ

=

1,989 = 2,486kNm 0,8

Mu 2,486 = = 123,301kN / m 2 2 2 b.dy 1.(0,142)


23,301 (0,0010– 0,0005 ) = 0,000616 (interpolasi) 100

ρ < ρ min 0,000616 < 0,0025, sehingga digunakan ρ min As = ρ min . b . dy = 0,0025 x 1000 x 142 = 355 mm² Dipilih tulangan Ø 12 – 250 dengan As terpasang = 452 mm²

3. Plat C a. Penulangan Lapangan arah X

Mlx = 0,938 kN m

Mu =

M lx 0,938 = = 1,1725kNm Φ 0,8

Mu 1,1725 = = 49,439kN / m 2 2 2 b.dx 1.(0,154)

Menurut Buku Grafik dan Perencanaan Beton Bertulang CUR-4 halaman 47 Tabel 5.1.d maka didapat nilai : ρ = 0,0005 ρ < ρ min 0,0005 < 0,0025, sehingga digunakan ρ min As = ρ min . b . dx = 0,0025 x 1000 x 154 = 38,5 mm² Dipilih tulangan Ø 12 – 250 dengan As terpasang = 452 mm²

157

b. Penulangan Lapangan arah Y

Mly = 0,388 kN m Mu =

M ly Φ

=

0,388 = 0,485kNm 0,8

Mu 0,485 = = 24,0531kN / m 2 2 2 b.dy 1.(0,142)

Menurut Buku Grafik dan Perencanaan Beton Bertulang CUR-4 halaman 47 Tabel 5.1.d maka didapat nilai : ρ = 0,0005 ρ < ρ min 0,0005 < 0,0025, sehingga digunakan ρ min As = ρ min . b . dy = 0,0025 x 1000 x 142 = 355 mm² Dipilih tulangan Ø 12 – 250 dengan As terpasang = 452 mm²

c. Penulangan Tumpuan arah X

Mtx = 1,696 kN m Mu =

M tx 1,696 = = 2,12kNm Φ 0,8

Mu 2,12 = = 89,391kN / m 2 2 2 b.dx 1.(0,154)

Menurut Buku Grafik dan Perencanaan Beton Bertulang CUR-4 halaman 47 Tabel 5.1.d maka didapat nilai : ρ = 0,0005 ρ < ρ min 0,0005 < 0,0025, sehingga digunakan ρ min As = ρ min . b . dx = 0,0025 x 1000 x 154 = 385 mm² Dipilih tulangan Ø 12 – 250 dengan As terpasang = 452 mm²

d. Penulangan Tumpuan arah Y

Mty = 1,353 kN m Mu =

M ty Φ

=

1,353 = 1,691kNm 0,8

158

Mu 1,691 = = 11,910kN / m 2 2 b.dy 1.(0,142) 2 Menurut Buku Grafik dan Perencanaan Beton Bertulang CUR-4 halaman 47 Tabel 5.1.d maka didapat nilai : ρ = 0,0005 ρ < ρ min 0,0005 < 0,0025, sehingga digunakan ρ min As = ρ min . b . dy = 0,0025 x 1000 x 142 = 355 mm² Dipilih tulangan Ø 12 – 250 dengan As terpasang = 452 mm²

Plat B

Plat C

Lapangan X

Ø 12 – 200

Ø 12 – 250

Ø 12 – 250

Lapangan Y

Ø 12 – 200

Ø 12 – 250

Ø 12 – 250

Tumpuan X

Ø 12 – 200

Ø 12 – 250

Ø 12 – 250

Tumpuan Y

Ø 12 – 200

Ø 12 – 250

Ø 12 – 250

3,00

Ø 12 - 250

4,00

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250 Ø 12 - 500

Ø 12 - 200 Ø 12 - 200

Ø 12 - 400

Ø 12 - 250

Ø 12 - 500

3,00 X 14

1,00

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

Ø 12 - 500

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

Ø 12 - 200

Ø 12 - 200

Ø 12 - 200 Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

1,50

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250 Ø 12 - 200 Ø 12 - 200

Ø 12 - 200

Ø 12 - 250 Ø 12 - 250

Ø 12 - 200

Ø 12 - 400

Ø 12 - 200

Ø 12 - 200

Ø 12 - 250 Ø 12 - 250

Ø 12 - 200

Ø 12 - 250

Ø 12 - 200

Ø 12 - 500

Ø 12 - 250

Ø 12 - 200

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

Ø 12 - 400

Ø 12 - 250

Ø 12 - 400

Ø 12 - 250 Ø 12 - 500

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

Ø 12 - 500

Ø 12 - 250

Ø 12 - 200

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

Ø 12 - 250

1,00

Plat A

Ø 12 - 250

Tulangan

Ø 12 - 250

Tabel 6. 5. Hasil rekap penulangan plat lantai

Ø 12 - 250

1,50

Gambar 6.21. Denah penulangan plat

159

6.7.5. Perhitungan Pembebanan Struktur

Perhitungan Pembebanan Struktur menggunakan program SAP 2000 agar didapatkan distribusi beban dan momen yang sesuai untuk masingmasing beban konstruksi. Sebelumnya perlu dihitung terlebih dahulu gayagaya yang dipakai sebagai data input untuk program SAP 2000. 6.7.5.1.Gaya Vertikal

Gaya Vertikal berupa gaya yang dihasilkan oleh distribusi beban plat yang bekerja pada balok. pembebanan pada balok demaga menggunakan sistem amplop yang dapat digambarkan sebagai berikut : C

A

B

Gambar 6.22. Denah pembebanan sistem amplop pada balok dermaga

A. Perataan Beban dilaksanakan sebagai berikut : 1. Beban Trapesium

1 2

qu.lx

q

R1

R2 F1 1 2

lx

F2 (ly - lx)

1 2

lx

ly

Gambar 6.23. Beban trapesium

F1

= ½ * (1/2 . qu . lx) * (1/2 . lx)

= 1/8 . qu . lx²

160

F2

= ½ (ly-lx) * ((1/2 . qu . lx)

R1 = R2 = F1 + F2 Mmaks trapesium

= ¼ qu.lx.ly – ¼ qu.lx² = ¼ qu.lx.ly – 1/8 qu.lx²

= R1. ½ ly – F1.X1 – F2.X2 = (1/4 qu.lx.ly – 1/8 qu.lx²) ½ ly – 1/8 .qu.lx²(1/2.ly1/3.ly) – (1/4 qu.lx.ly – ¼ qu.lx²) .(1/4 ly – ¼ lx) = 1/16 qu.lx.ly² - 1/48 qu.lx³

Mmaks segiempat

= 1/8 q ly²

Mmaks trapesium

= Mmaks segiempat

1/16 qu.lx.ly² - 1/48 qu.lx³ = 1/8 q ly² q = (1/2 . qu . lx) – (1/6 qu lx³/ly²) 2 ⎧⎪ ⎛ lx ⎞ ⎫⎪ q = ½ qu lx ⎨1 − 1 / 3 ⎜⎜ ⎟⎟ ⎬ ⎪⎩ ⎝ ly ⎠ ⎪⎭

2. Bentuk Segitiga

1 2

qu.lx

q

R1

R2

F lx

Gambar 6.24. Beban segitiga

F

= ½ * (1/2 qu lx)*(1/2 lx) = 1/8 qu lx²

R1

=F

Mmaks segitiga

= R1. 1/2 lx – F . 1/3 lx . ½ = 1/8 qu lx² . ½ lx – 1/8 qu lx² . 1/6 lx = 1/24 qu lx3

161

Mmaks segi empat

= 1/8 q lx2

Mmaks segi empat

= Mmaks segi tiga

3

= 1/8 q lx2

1/24 qu lx

q

= 1/3 qu lx

B. Untuk Perhitungan Beban Masing-Masing Balok :

a. Dihitung beban mati balok (QDL total), terdiri dari beban sendiri balok dan beban mati plat. Dihitung beban hidup balok (QLL total), dari beban merata yang dipikul balok (beban trapesium atau beban segitiga).

1. Balok A

1,50 m

B

A

1,50 m

1,00 m

1,50 m

Gambar 6.25. Skema balok A

Q balok

= (0,3 m x 0,4 m) x 2400 kg/m3 = 288 kg/m

Q DL

= 2 x beban trapesium 2 ⎧⎪ ⎛ lx ⎞ ⎫⎪ ⎜ ⎟ = 2 x ½ qu lx ⎨1 − 1 / 3 ⎜ ⎟ ⎬ ⎪⎩ ⎝ ly ⎠ ⎪⎭ 2 ⎧⎪ ⎛ 3 ⎞ ⎫⎪ = 2 x ½ 530 kg/m2 x 3 ⎨1 − 1 / 3 ⎜ ⎟ ⎬ ⎪⎩ ⎝ 4 ⎠ ⎪⎭

= 2 x 645,9375 kg/m = 1291,875 kg/m

162

QDL Total

= 288 kg/m + 1291,875 kg/m = 1579,875 kg/m

QLL

= 2 x beban trapesium 2 ⎧⎪ ⎛ lx ⎞ ⎫⎪ = 2 x ½ qu lx ⎨1 − 1 / 3 ⎜⎜ ⎟⎟ ⎬ ⎪⎩ ⎝ ly ⎠ ⎪⎭ 2 ⎧⎪ ⎛ 3 ⎞ ⎫⎪ = 2 x ½ x 730 kg/m2 x 3 ⎨1 − 1 / 3 ⎜ ⎟ ⎬ ⎪⎩ ⎝ 4 ⎠ ⎪⎭

= (2 x 889,6875 kg/m) = 1779,375 kg/m

2. Balok B

A

B

0,50 m

2,00 m

0,50 m

2,00 m

0,50 m

Gambar 6.26. Skema balok B

Q balok

= (0,3 m x 0,4 m) x 2400 kg/m3 = 288 kg/m

Q DL

= beban segitiga + beban trapesium ⎧ ⎛l ⎪ = (1/3 x WUDL x Lx) + ½ x WUDL x Lx ⎨1 − 1 / 3 ⎜ x ⎜l ⎪⎩ ⎝ y

⎞ ⎟ ⎟ ⎠

2

⎫ ⎪ ⎬ ⎪⎭

2 ⎧⎪ ⎛ 1 ⎞ ⎫⎪ = (1/3 x 530 kg/m2 x 1 m) + ½ x 530 x 1 ⎨1 − 1 / 3 ⎜ ⎟ ⎬ ⎪⎩ ⎝ 3 ⎠ ⎪⎭

= 176,667 kg/m + 255,185 kg/m = 432,852 kg/m

163

QDL Total = 288 kg/m + 432,852 kg/m = 719,852 kg/m QLL

= beban segitiga + beban trapesium ⎧ ⎛l ⎪ = (1/3 x WULL x Lx) + ½ x WULL x Lx ⎨1 − 1 / 3 ⎜ x ⎜l ⎪⎩ ⎝ y

⎞ ⎟ ⎟ ⎠

2

⎫ ⎪ ⎬ ⎪⎭

2 ⎧⎪ ⎛ 1 ⎞ ⎫⎪ = (1/3 x 730 kg/m2 x 1 m) + ½ x 730 x 1 ⎨1 − 1 / 3 ⎜ ⎟ ⎬ ⎪⎩ ⎝ 3 ⎠ ⎪⎭

QLL Total = 243,333 kg/m + 351,481 kg/m = 594,814 kg/m

3. Balok C

0,50 m

B

A

Lk = 1,00 m

Gambar 6.27. Skema balok C

Q balok

= (0,3 m x 0,4 m) x 2400 kg/m3 = 288 kg/m

Q DL

= 2 x beban segitiga = 2 x (1/3 x WUDL x Lx) = 2 x (1/3 x 530 kg/m2 x 1 m) = 353,333 kg/m

QDL Total

= 288 kg/m + 353,333 kg/m = 641,333 kg/m

164

QLL

= 2 x beban segitiga = 2 x (1/3 x WULL x Lx) = 2 x (1/3 x 730 kg/m2 x 1 m) = 486,667 kg/m

6.7.5.2.Gaya Horisontal a. Gaya Tarikan pada Bolder

Adalah gaya tarikan pada tambatan/bolder (bollard) pada waktu kapal berlabuh. Untuk kapal dengan bobot 10 GT adalah sebesar 2,5 ton (hasil interpolasi) dari tabel 6.2. gaya tarikan kapal (Bambang Triatmodjo, 1996). Gaya ini terjadi di samping dermaga. b. Gaya Benturan Kapal

Energi yang terjadi adalah ½ E yang dihitung menggunakan rumus di bawah ini :

E =

W. V 2 C m .Ce .C s .Cc 2g

dimana : E

= Energi benturan (ton m)

W

= berat (displacement) kapal = 10 ton

V

= komponen tegak lurus sisi dermaga dari kecepatan kapal pada saat membentur dermaga (m/dt)

g

= percepatan gravitasi = 9,81 meter/detik²

Cm

= koefisien massa

Cb

= koefisien blok kapal

Ce

= koefisien eksentrisitas

Cs

= koefisien kekerasan (diambil 1)

Cc

= koefisien bentuk dari tambatan (diambil 1)

¾ Mencari Nilai Cm

Cm = 1+

π ×d 2C b .B

dimana: d

= draf kapal (m)

= 1,05 m 165

Cb

= koefisien blok kapal

B

= lebar kapal (m)

= 3,8 m

dengan koefisien blok : Cb =

W Lpp .B.d .γ 0

dimana :

γ o = berat jenis air laut

= 1,025 t/m3

Lpp= panjang garis air

= 0,846 x Loa 1,0193

= 0,846 x 13,5 1,0193

= 12 m

Cb =

10 = 0,204 12 .3,8.1,05.1,025

Sehingga didapat nilai : Cm = 1+

3,14 .1,05 = 3,126 2.0,204.3,8

¾ Mencari Nilai Ce

Ce =

1 2 1 + (l / r )

Dimana : l = jarak sepanjang permukaan air dermaga dari pusat berat kapal sampai titik sandar kapal l = ¼. Loa = ¼. 13,5 = 3,375 m r = jari-jari putaran di sekeliling pusat berat kapal pada permukaan air. Besarnya nilai r didapat dari gambar 6.31 koefisien blok dengan jari-jari girasi untuk Cb = 0,204 maka diambil Cb minimum dalam grafik 0,5 didapat :

166

Gambar 6.28. Grafik nilai r

r = 0,205 Loa

r

= Loa x 0,205 = 13,5 x 0,205 = 2,767 m

Sehingga didapat nilai : Ce =

1 1 = = 0,402 2 1 + (l / r ) 1 + (3,375 / 2,767) 2

¾ Kecepatan merapat kapal pada saat merapat ke dermaga ( Bambang

Murdianto,2002) yaitu sebesar 0,3 m/dt. Kecepatan merapat kapal diambil dalam arah 100 terhadap sisi dermaga. V = 0,3 x sin 100 V = 0,052 m/dt ¾ Menghitung energi benturan : W. V 2 C m .C e .C s .C c E = 2g 10. 0,052 2 3,126. 0,402 .1.1 2 . 9,81 = 0,0017382 ton m =

167

Dengan energi benturan kapal sebesar 1,7382 kg m, maka untuk setiap fender yang dipasang setiap 3 m, menyerap energi sebesar = 1,7382 / 3 = 0,5974 kg.

c. Gaya Horizontal Akibat Gempa Gaya Gempa yang terjadi dihitung sesuai dengan rumus dalam buku Desain Struktur Rangka Beton Bertulang di daerah rawan gempa (CUR-3) halaman 32 maka : Hy = Hx = C. I. K. Wt Dimana : C = koefisien gempa dasar (CUR-3 halaman 30, dimana Kebumen merupakan wilayah/zona ke3, maka sesuai dengan grafik respon percepatan struktur (hal 31), maka didapat nilai 0,19 pada grafik wilayah 3 dengan kondisi tanah keras I

= faktor keutamaan (perubahan periode ulang struktur dermaga adalah 1,0 kali, maka didapat faktor keutamaan adalah 1)

K = faktor jenis struktur (CUR-3 hal 39) struktur dengan tingkat daktilitas 1 harus direncanakan agar tetap berperilaku elastis saat terjadi gempa kuat. Untuk ini beban gempa rencana harus dihitung berdasarkan jenis struktur dengan K = 4,0. Wt = terdiri dari beban hidup dan beban mati pada plat dan balok, dengan perhitungan sebagai berikut : dengan perhitungan sebagai berikut : •

Beban Mati (WDL) Beban Plat

= 48 m x 6 m x 0,20 m x 2400 kg/m3 = 138240 kg

Beban Balok Memanjang = (48 m x 2 buah) x (0,3 m x 0,4 m) x 2400 kg/m3 = 96 m x 0,12 m2 x 2400 kg/m3 = 27648 kg

168

Beban Balok Melintang = (6m x 15 buah) x (0,3 m x 0,4 m) x 2400 kg/m3 = 90 m x 0,12 m2 x 2400 kg/m3 = 25920 kg Total Beban Mati (WDL) = 138240 kg + 27648 kg + 25920 kg = 191808 kg •

Beban Hidup (WLL) Beban hidup berguna = 250 kg/m2 Koefisien reduksi beban hidup yaitu 0,3, maka perhitungan beban = 0,3 (48 m x 6 m) x 250 kg/m2

hidup yaitu

= 0,3 x 288 m2 x 250 kg/m2 = 21600 kg Maka Beban Total (Wt) = WDL + WLL = 191808 kg + 21600 kg = 213408 kg Maka didapat gaya horisontal total akibat gempa adalah

C × I × Wt R 0,6 × 1 × 213408 = = 284.544kg 4,5

V =

Untuk setiap titik tumpuan (jarak 3m), masing-masing terkena beban sebesar =

284544 15

= 1896,96 kg

6.7.6. Perhitungan Balok 6.7.6.1.Kombinasi Pembebanan Karena Beban yang bekerja pada dermaga tersebut tidak bersamaan waktunya, untuk itu adanya kombinasi beban sangat diperlukan. Adapun kombinasi pembebanan yang digunakan menurut SK SNI T-15-1991-03 pasal 3.2.2 adalah sebagai berikut : •

1,2 DL + 1,6 LL

•

0,75 ( 1,2 DL + 1,6 LL + 1,6 Tr )

169

•

0,75 ( 1,2 DL + 1,6 LL + 1,6 Btr )

•

1,05 ( DL + 0,5 LL + E )

dimana : DL

= Beban mati

LL

= Beban hidup

Tr

= Gaya tarikan kapal

Btr

= Gaya benturan kapal

E

= Gaya horisontal akibat gempa

6.7.6.2.Pembebanan Pada Balok A, B, C DL

= Beban Mati

untuk Balok A = 1579,875 kg/m untuk Balok B = 719,852 kg/m untuk Balok C = 641,333 kg/m

LL

= Beban Hidup

untuk Balok A = 1779,375 kg/m untuk Balok B = 594,814 kg/m untuk Balok C = 486,667 kg/m

Tr

= Gaya tarikan kapal

= 2500 kg

Btr

= Gaya benturan kapal

= 0,5974 kg

E

= Gaya horisontal akibat gempa

= 1896,96 kg

Dengan menggunakan Program SAP 2000, maka akan didapatkan output berupa momen dan gaya lintang maksimum yang akan dipergunakan untuk menghitung tulangan balok. Hasil perhitungan dapat dilihat pada lampiran.

6.7.6.3.Data Teknis Balok Konstruksi direncanakan menggunakan ukuran penampang yaitu b x h = 300 x 400 mm. Mutu Beton

f’c

= 30 Mpa

= 300 kg/cm2

Mutu Baja

fy

= 240 Mpa

= 2400 kg/cm2

Tebal penutup beton p

= 40 mm

Dipilih ∅ tulangan utama

= 19 mm

170

∅ tulangan sengkang

= 8 mm

d

h

d' p b

Gambar 6.29. Sketsa tinggi efektif balok d

= h – p - ∅ tul sengkang - ½ ∅ tul utama

d

= 400 – 40 – 8 – ½ . 19

= 342,5 mm

d’

= h – d = 400 – 342,5

= 57,5 mm

d’/ d

= 57,5 / 342,5

= 0,17

Tinggi efektif

Menurut Buku Dasar-Dasar Perencanaan Beton Bertulang ( Gideon Kusuma, CUR-1, Hal. 51-52, Tabel 7 dan 8 ), dengan fy = 240 Mpa dan f’c = 30 Mpa untuk balok, didapat : ρ min = 0,0056 ρ max = 0,0484

6.7.6.4. Perhitungan Tulangan Utama Balok 1. Perhitungan Balok A Dari hasil perhitungan Program SAP 2000 pada balok A didapatkan gaya : M Tumpuan = 6323,80 kg m M Lapangan = 3161,90 kg m

a. Perhitungan Tulangan Tumpuan Mt = 6323,80 x 104 N mm Mu =

6323,80 × 10 4 = 7904,75 × 10 4 N mm 0,8

Mu 7904,75 × 10 4 Nmm = = 2,246 N / mm 2 2 2 b. d 300mm x 342,5 mm

171

Menurut Buku Grafik dan Tabel Perencanaan Beton Bertulang Tabel 5.3.d CUR-4 halaman 62 maka didapat nilai : ρ = 0,0012 ρ < ρ min 0,0012 < 0,0056, sehingga digunakan ρ min As = ρ x b x d = 0,0056 x 300 x 342,5= 575,4 mm2 Menurut Buku Grafik dan Tabel Perencanaan Beton Bertulang Tabel 2.2a CUR-4 halaman 15 maka : Dipilih tulangan 3 φ 19 dengan As terpasang = 851 mm2

b. Perhitungan Tulangan Lapangan Ml = 3161,90 x104 N mm Mu =

3161,90 × 10 4 = 3952,375 × 10 4 N mm 0,8

Mu 3952,375 × 10 4 Nmm = = 1,123 N / mm 2 2 2 b. d 300mm x 342,5 mm Menurut Buku Grafik dan Tabel Perencanaan Beton Bertulang Tabel 5.3.d CUR-4 halaman 62 maka didapat nilai : ρ = 0,0012 ρ < ρ min 0,0012 < 0,0056, sehingga digunakan ρ min As = ρ x b x d = 0,0056 x 300 x 342,5= 575,4 mm2 Menurut Buku Grafik dan Tabel Perencanaan Beton Bertulang Tabel 2.2a CUR-4 halaman 15 maka : Dipilih tulangan 3 φ 19 dengan As terpasang = 851 mm2

2. Perhitungan Balok B Dari hasil perhitungan Program SAP 2000 pada Balok B didapatkan gaya : M Tumpuan = 1361,64 kg m M Lapangan = 680,82 kg m

a. Perhitungan Tulangan Tumpuan Mt = 1361,64 x104 N mm

172

1361,64 × 10 4 = 1702,05 × 10 4 N mm 0,8 Mu 1702,05 × 10 4 Nmm = = 0,484 N / mm 2 2 2 b. d 300mm x 342,5 mm

Mu =



680,82 × 10 4 = 851,025 × 10 4 N mm 0,8

Mu 851,025 × 10 4 Nmm = = 0,242 N / mm 2 b. d 2 300mm x 342,5 2 mm Menurut Buku Grafik dan Tabel Perencanaan Beton Bertulang Tabel 5.3.d CUR-4 halaman 62 maka didapat nilai : ρ = 0,0012 ρ < ρ min 0,0012 < 0,0056, sehingga digunakan ρ min As = ρ x b x d = 0,0056 x 300 x 342,5= 575,4 mm2 Menurut Buku Grafik dan Tabel Perencanaan Beton Bertulang Tabel 2.2a CUR-4 halaman 15 maka : Dipilih tulangan 3 φ 19 dengan As terpasang = 851 mm2

3. Perhitungan Balok C Dari hasil perhitungan Program SAP 2000 pada Balok C didapatkan gaya : M Tumpuan = 812,84 kg m

173

M Lapangan = 203,21 kg m

a. Perhitungan Tulangan Tumpuan Mt = 812,84 x104 N mm 812,84 × 10 4 = 1016,05 × 10 4 N mm 0,8 Mu 1016,05 × 10 4 Nmm = = 0,289 N / mm 2 b. d 2 300mm x 342,5 2 mm

Mu =



203,21 × 10 4 = 254,0125 × 10 4 N mm 0,8

Mu 254,0125 × 10 4 Nmm = = 0,072 N / mm 2 2 2 b. d 300mm x 342,5 mm Menurut Buku Grafik dan Tabel Perencanaan Beton Bertulang Tabel 5.3.d CUR-4 halaman 62 maka didapat nilai : ρ = 0,0012 ρ < ρ min 0,0012 < 0,0056, sehingga digunakan ρ min As = ρ x b x d = 0,0056 x 300 x 342,5= 575,4 mm2 Menurut Buku Grafik dan Tabel Perencanaan Beton Bertulang Tabel 2.2a CUR-4 halaman 15 maka : Dipilih tulangan 3 φ 19 dengan As terpasang = 851 mm2

174

Tabel 6.6 Hasil rekap penulangan lentur balok

Tulangan Balok A Balok B Balok C Tumpuan

3 φ 19

3 φ 19

3 φ 19

Lapangan

3 φ 19

3 φ 19

3 φ 19

3 Ø19

2 Ø19

Ø8 - 100

Ø8 - 150

2 Ø19

Tulangan pada tumpuan

3 Ø19

Tulangan pada lapangan

Gambar 6.30.Penulangan balok A

3 Ø19

2 Ø19

Ø8 - 100

Ø8 - 150

2 Ø19


3 Ø19


Gambar 6.31.Penulangan Balok B

3 Ø19

2 Ø19

Ø8 - 100

Ø8 - 150

2 Ø19


3 Ø19


Gambar 6.32.Penulangan Balok C

175

1 Ø8 - 150 3 - Ø19 Ø8 - 100

2 - Ø19

Ø8 - 100

2 - Ø19 Ø8 - 100 1 3 - Ø19

2 2 - Ø19

1

1 Ø8 - 150

3 Ø19

Ø8 - 100

3 - Ø19 2

2

2 Ø19 1

1

3 Ø19

2

2 Ø19

Ø8 - 100

Ø8 - 150

2 Ø19

3 Ø19

POT 1 - 1

POT 2 - 2

Gambar 6.33. Potongan melintang penulangan balok

6.7.6.5.Perhitungan Tulangan Geser Dari hasil perhitungan Program SAP 2000, pada Balok A, B, C didapatkan gaya lintang sebagai berikut :

Tabel 6.7. Hasil rekap gaya lintang pada balok

Gaya Lintang (kg)

Balok A

Balok B

Balok C

9485,70

2723,29

1625,68

Untuk perhitungan tulangan geser diambil gaya lintang yang terbesar yaitu pada balok A dengan Vu = 9485,70 kg = 94857 N = 94,857 kN Vn

= Vu / θ = 94,857 / 0,6 = 158,095 kN

Vc

= 0,17 x f' c x b x d = 0,17 x 30 x 300 x 342,5 = 95673,438 N

176

= 95,673 kN ½ Vc

= ½ x 95,673 kN = 47,837 kN

Vs

= (Vn – Vc) = (158,095 – 95,673) kN = 62,422 kN = 62422 N

Vs maks = 0,667 x f' c x b x d = 0,667 x 30 x 300 x 342,5 = 375377,547 N = 375,377 kN Vs

< Vs maks, maka penampang cukup

62,422 kN

< 375,377 kN

½Vc

< Vn

47,837 kN

< 158,095 kN, perlu tulangan geser

Dipakai tulangan geser/ sengkang φ 8 mm Av

= 2 x ¼ x π x d2 = 2 x ¼ x π x 82 = 100,53 mm2

Jarak sengkang s=

Av.fy.d 100,53 × 240 × 342,5 = = 132,382 mm (Vn - Vc ) 62422

syarat Smaks

=d/2 = 342,5 / 2 = 171,25 mm s

< s max

177

132,382 mm

< 171,25 mm...OK

dipakai sengkang φ 8 mm – 150 mm

Cek terhadap lebar balok : Jumlah tulangan

= 3 x 19

= 57 mm

Selimut beton

= 2 x 40

= 80 mm

Tulangan sengkang

=2x8

= 16 mm

Jarak antar tulangan

= 2 x 40

= 80 mm

Total

= 233 mm

< 300 mm...........OK

6.7.7. Pondasi Tiang Pancang Dalam perencanaan pondasi dermaga digunakan pondasi tiang pancang. Pondasi tiang pancang ini berfungsi untuk memindahkan atau menstransferkan bebanbeban konstruksi di atasnya (upper structure) ke lapisan tanah yang lebih dalam.

6.7.7.1. Data Teknis Pondasi Adapun data teknis perencanaan tiang pancang yang akan digunakan adalah sebagai berikut : 1 Tiang pancang bulat berongga dengan : diameter luar ( DL )

= 50 cm

diameter dalam ( DD )

= 32 cm

2 Panjang total tiang pancang

= 14 m

3 f’c tiang pancang

= 60 MPa

6.7.7.2. Perhitungan Daya Dukung Tiang Pancang a. Berdasarkan Kekuatan Bahan Pall = σ b × Atiang Dimana : Pall σb

= tegangan tiang terhadap penumbukan (MPa)

Atiang

= luas penampang tiang pancang (mm2)

= kekuatan tiang yang diijinkan (ton)

178

Menurut Peraturan Beton Indonesia (PBI), tegangan tekan beton yang diijinkan yaitu:

σ b = 0,33 × f’c f’c

= kekuatan karakteristik beton = 60 MPa

σb

= 0,33 x f’c = 0,33 x 60 N/mm2 = 19,8 N/mm2

A tiang

= ¼ π D2 = ¼ x 3,14 x 5002 = 1962,5 cm² = 196250 mm2

P all

= σ b x A tiang = 19,8 N/mm2 x 196250 mm2 = 3885750 N = 388,575 ton

b. Terhadap Pemancangan

Dengan rumus pancang A. Hiley dengan tipe single acting drop hammer.

RU =

W + (e 2 x Wp ) Ef x W x H x 1 W + Wp δ + (C1 + C 2 + C 3 ) 2

Dimana : Ef

= Efisiensi alat pancang = 0,9

Wp

= Berat sendiri tiang pancang = 0,19625 x 14 x 2,4 = 6,594 ton

W

= Berat hammer = 0,5 Wp + 0,6 = (0,5 x 6,594) + 0,6 = 3,897 ton

e

= Koefisien pengganti beton = 0,25

H

= Tinggi jatuh hammer = 2 m

δ

= Penurunan tiang akibat pukulan terakhir = 0,015

C1

= Tekanan izin sementara pada kepala tiang dan penutup = 0,01

C2

= Simpangan tiang akibat tekanan izin sementara = 0,005

179

C3

= Tekanan izin sementara = 0,0025

Ru

= Batas maksimal beban (ton)

RU =

0,9 x 4,839 x 2 4,839 + (0,252 x 8,478) x 1 4,839 + 8,478 0,015 + (0,01 + 0,005 + 0,003) 2

RU = 281,094 ton Pa

=Batas beban izin yang diterima tiang

Pa

= 1/n x Ru

(n = angka keamanan)

= 1/1,5 x 281,094 = 187,396 ton

c. Terhadap Kekuatan Tanah

Meyerhof (1956) mengusulkan formula untuk menentukan daya dukung pondasi tiang pancang sebagai berikut :

Q=

A × q c JHP × k + 3 5

dimana : Q

= daya dukung pondasi tiang pancang (ton)

A

= luas penampang tiang pancang (cm²) = 1962,5 cm²

qc

= nilai conus (kg/cm2)

= 200 kg/cm2

JHP

= nilai total friction

= 482 kg/cm

k

= keliling penampang tiang = 2 x 3,14 x 50 = 314,159 cm

Maka didapat nilai

Q=

1962,5 × 200 482 × 314,159 + 3 5

= 161118,261 kg = 161,118 ton

6.7.7.3.Perhitungan Efisiensi Tiang

Dari perhitungan daya dukung tiang pancang diatas didapatkan nilai terkecil pada daya dukung tiang pancang terhadap pemancangan yaitu sebesar = 161,118 ton

180

Efisiensi grup tiang pancang : Eff = 1 -

θ ⎧ (n - 1) m + (m - 1)n ⎫

⎨ 90 ⎩

⎬ ⎭

m.n

dimana : m = jumlah baris = 1 n = jumlah tiang dalam satu baris = 1 θ = arc tan (d/s) = arc tan(50/400) = 7,125 d = diameter tiang s = jarak antar tiang (as ke as) Maka didapat nilai : Eff = 1 -

7,125 ⎧ (2 - 1)1 + (1 - 1)2 ⎫ ⎨ ⎬ = 0,9604 1.2 90 ⎩ ⎭

Karena jumlah tiang pancang hanya satu (tidak dalam bentuk grup) maka Eff = 1. Dengan menggunakan efisiensi, maka daya dukung tiang pancang tunggal menjadi : P all

= Eff x Q tiang = 1 x 161,118 = 161,118 ton

tiang pancang

balok

plat

Gambar 6.34. Letak pondasi tiang pancang

181

Gambar 6.35. Potongan pondasi tiang pancang

6.7.7.4.Perhitungan Poer (Pile Cap)

Dari perhitungan SAP 2000 didapatkan ; P

= 18576,79 kg = 18,577 ton

Mx

= 1379274,59 kgcm = 13,793 tm

My

= 760710,95 kgcm = 7,607 tm

1. Direncanakan dimensi poer :

BxLxt

=1mx1mx2m

P poer

= 1 m x 1 m x 2 m x 2,4 t/m3 = 4,8 ton

P total

= P poer + P = 4,8 t + 18,577 t P max =

= 23,377 ton

M x x Ymax ΣPv M y x X max ± ± 2 n ny x ∑ x nx x ∑ y 2

( )

( )

Dimana : Pmax = beban maksimum yang diterima oleh tiang pancang ΣPv

= jumlah total beban normal

Mx

= momen yang bekerja pada bidang yang tegak lurus sumbu x

My

= momen yang bekerja pada bidang yang tegak lurus sumbu y

n

= banyaknya tiang pancang dalam kelompok tiang pancang

Xmak

= absis terjauh tiang pancang terhadap titik berat kelompok tiang

Ymak

= ordinat terjauh tiang pancang terhadap titik berat kelompok tiang

nx

= banyaknya tiang pancang dalam satu baris dalam arah sumbu x

182

= banyaknya tiang pancang dalam satu baris dalam arah sumbu y

ny

∑ (x ) = jumlah kuadrat jarak absis-absis tiang 2

∑ (y ) = jumlah kuadrat jarak ordinat-ordinat tiang 2

Maka Beban maksimum yang diterima tiang pancang adalah :

P max =

23,377 7,607 x 0 13,793 x 0 ± ± 1 1 x ∑ (0 2 ) 1 x ∑ (0 2 )

P1

= 23,377 + 0 + 0 = 23,377 ton

P2

= 23,377 - 0 - 0 = 23,377 ton

P max = 23,377 ton < P all = 161,118 ton........OK

2. Tulangan Poer

direncanakan : f’c

= 30 Mpa, tebal Poer = 2000 mm

fy

= 240 Mpa

Diameter

= 19 mm

p (selimut beton) = 40 mm

•

= 2000 - 40 - 9,5

= 1950,5 mm

dx

= h - p - ½Dx

dy

= h - p - Dx - ½Dy= 2000 - 40 - 19 - 9,5 = 1931,5 mm

Tulangan Arah X Mx

= 13793 × 104 Nmm

Mu / b * dy2

= 13793 × 104 Nmm / ( 1000 mm × 1931,5 2 mm2 ) = 0,03697 N/mm2

⎛ Mu fy ⎞ ⎟ = ρ × 0,8 fy × ⎜⎜1 − 0,588ρ 2 f ' c ⎟⎠ bd ⎝ 240 ⎞ ⎛ 0,03697 = ρ × 0,8 × 240 x⎜1 − 0,588ρ ⎟ 30 ⎠ ⎝ 0,03697 = 192 ρ − 930,168ρ 2 dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,0001927

183

ρ min =

1,4 1,4 = = 0,00583 fy 240

ρ mak =

β × 450 600 + fy

×

0,85 × f ' c 0,85 × 450 0,85 × 30 = × = 0,04838 fy 600 + 240 240

r < rmin maka yang digunakan adalah rmin = 0,00583

Aslx = ρ x b x d = 0,00583 × 1000 mm × 731,5 mm = 4264,645 mm2 Dipakai tulangan ∅ 19 - 50 (As = 5671 mm2) Untuk arah x dipilih tulangan : 1 Tulangan atas

= D19 - 50

2 Tulangan bawah = D19 - 50 Untuk arah y dipilih tulangan : 3 Tulangan atas

= D19 - 50

4 Tulangan bawah = D19 - 50

6.7.7.5. Penulangan Tiang Pancang

Penulangan tiang pancang dihitung berdasarkan kebutuhan pada waktu pengangkatan. Pengangkatan tiang pancang dapat dilaksanakan dengan 2 (dua) cara yang berbeda yaitu dengan dua titik atau satu titik pengangkatan. 1. Pengangkatan dengan dua titik.

a

a

L - 2a L M1

M1

M2

Gambar 6.36. Pengangkatan tiang pancang dengan dua titik

184

M1

=

1 q * a2 2

M2

=

1 ⎛ 1 ⎞ 2 * ⎜ q (l − 2 a ) − q * a 2 ⎟ 8 ⎝ 2 ⎠

M1

= M2

1 q.* a 2

2

=

1 ⎛ * ⎜ q (L − 2 a 8 ⎝

)

2

−

1 q * a 2

2

⎞ ⎟ ⎠

4.a2 + 4.a.L - L2 = 0 dengan L = 14 meter, maka dengan menggunakan rumus abc didapat a = 2,89 meter Berat tiang pancang (q) = (1/4 x 3,14 x 0,52) x (2,4) = 0,471 ton/m M1 = M2 = ½ x 0,471x 2,892 = 1,967 ton meter

2. Pengangkatan dengan satu titik

a

M1 L-a

M2

Gambar 6.37. Pengangkatan tiang pancang dengan satu titik

1 *q*a 2

M1

=

R1

⎛1 2 ⎜ L − 2 aL 1 = q (L − a ) − ⎜ 2 2 ⎜ (L − a ) ⎜ ⎝

2

⎞ ⎟ ⎛ qL 2 − 2 q * a * L ⎞ ⎟ = ⎜⎜ ⎟⎟ 2 (L − a ) ⎟ ⎠ ⎝ ⎟ ⎠

185

1 = R1 * x − * q * x 2 2 dMx M max → =0 dx R 1 − qx = 0 Mx

x

=

R1 L2 2aL = q 2(L − a ) ⎛ L2 − 2aL ⎞ 1 ⎛ L2 − 2aL ⎞ ⎟⎟ − q * ⎜⎜ ⎟⎟ = M 2 = R ⎜⎜ ⎝ 2(L − a ) ⎠ 2 ⎝ 2(L − a ) ⎠

M max

M1

= M2

(

=

1 q L2 − 2aL * 2 2(L − a )

(

)

1 q L2 − 2aL 1 * qa 2 = * 2(L − a ) 2 2

2

)

2a 2 − 4aL + L2 = 0 dengan L = 14 meter, maka dengan menggunakan rumus abc didapat a = 4,10 meter M1 = M2 = ½ x 0,471 x 4,10 2 = 3,959 ton meter Keterangan : dari nilai - nilai momen yang telah diperoleh untuk penulangan tiang, digunakan nilai momen terbesar yaitu 3,959 ton meter.

Penulangan didasarkan pada Analisa Penampang

Momen yang terjadi diambil yang paling besar yaitu : Mu = 3,959 tm = 39590000 Nmm Pmax = Pu = 35,668 ton = 356680 N a. Data Teknis Tiang pancang direncanakan menggunakan beton prategang dengan data-data teknis sbb :

186

fc fpu

= 60 Mpa = 1.860 Mpa

Ec DL

= 4700 f' c = 4700 60 = 36.406,044 Mpa = 500 mm

DD

= 320 mm

R

= 0,83

Batasan tegangan : fc = f' c = 60 Mpa ( tekan ) ft = - 0,5 f' c = −3,873 Mpa ( tarik ) b. Properties Penampang 1. Titik berat penampang ( beton ) / cgc Ybwh = Yats = ½ D = ½ × 50 cm = 25 cm Xkr

= Xkn = ½ D = ½ × 50 cm = 25 cm

2. Momen inersia dan Statis momen I

= (1/ 64)πD4 = (1/ 64) π (5004 - 3204 )

Sx bwh = Sx ats

= 2553243035 mm4

= I / Y bwh = 2553243035/ 250= 10212972,14 mm4

c. Mencari Gaya Prategang ( Ti ) Direncanakan : -

Digunakan 7 wire strand derajat 1860 MPa Ø 1 strand

= 15,24 mm

A 1 strand

= 138,7 mm2

-

Kekuatan patah minimum gaya prategang = 100 %

-

Gaya prategang tendon 1 strand dengan 100 % kekuatan patah minimum = 260,7 KN

-

fpu = 260700 N / 138,7 mm2 = 1862,143 Mpa

Ti dicari dengan mengecek beberapa kemungkinan tegangan yang terjadi. 1. Kondisi 1

R × Ti + Pu max Mu max + ≤ fc A S 0,83 xTi + 356680 39590000 + ≤ 60 MPa 2 2 1 π (500 − 320 ) 10212972,14 4 7,159 x 10-6 Ti + 3,077 + 3,876

≤ 60 MPa

187

7,159 x 10-6 Ti

≤ 53,046 Mpa

Ti

≤ 7409694,091 N = 7409,694 kN

2. Kondisi 2

R × Ti + Pu max Mu max − ≤ ft A S 0,83 xTi + 356680 39590000 − ≤ −3,873 MPa 1 π (500 2 − 320 2 ) 10212972,14 4 7,159 x 10-6 Ti + 3,077 - 3,876

≤ -3,873 Mpa

-6

7,159 x 10 Ti

≤ -3,074 Mpa

Ti

≤ -345858,360 N = -345,858 kN

Keterangan : Untuk kondisi 2, Ti bernilai negatif (tarik). Kondisi ini tidak boleh terjadi pada Ti tiang pancang. Berdasarkan kedua nilai Ti tersebut, maka gaya prategang Ti harus diambil sebesar :

Ti ≤ 7409,694 kN

Maka direncanakan menggunakan gaya prategang Ti = 1850 KN d. Menghitung Jumlah Tendon Jumlah tendon yang diperlukan = Ti / gaya prategang tendon = 1850 KN / 260,7 KN = 7,096 ~ 9 buah tendon Rencana dipakai 9 buah tendon

= 9 × 260,7 KN = 2346,3 KN 2346,3 KN ≤ 7409,694 KN…….OK.

Jarak antar tendon = [(π x DD) - (9 * Ø tendon)] / 9 = [(3,14 x 320 mm) - (9 *15,24 mm)] / 9 = 96,40 mm Berdasarkan SNI 2002, syarat jarak antar tendon > 4 Ø tendon 4 × 15,24 m 96,40 mm

> 60,96 mm …OK

188

Dipasang tulangan geser praktis, berupa tulangan geser spiral yang rencana digunakan tulangan geser spiral Ø 8-150 mm. Berdasarkan hasil perhitungan di atas maka tiang pancang yang digunakan untuk struktur dermaga PPI Menganti Kebumen adalah tiang pancang hasil pabrikasi dari PT. Wijaya Karya dengan spesifikasi dapat dilihat pada lampiran. 320

9Ø25

9Ø25

Ø8 - 150

500

Gambar 6.38. Penulangan tiang pancang

6.7.7.6. Beban Lateral Yang Bekerja Pada Tiang Tunggal

1. Hubungan Pembebanan Lateral dan Deformasi Tanah

Adapun hubungan antara beban lateral dengan terjadinya deformasi tanah sebagai berikut : 1. Pada mulanya untuk pembebanan yang rendah tanah akan berdeformasi elastis disamping itu terjadi pergerakan tiang, dimana pergerakan tersebut cukup mampu untuk mentransfer sebagian tekanan dari pile ke lapisan tanah yang lebih dalam. 2. Untuk pembebanan selanjutnya, beban menjadi lebih besar, lapisan tanah akan runtuh plastis dan mentransfer seluruh bebannya ke lapis tanah yang lebih dalam lagi. 3. Hal ini akan berlanjut dan menciptakan mekanisme keruntuhan yang ada hubungannya dengan kekakuan tiang.

189

2. Menghitung Beban Lateral (Hu)

Untuk menghitung Beban Lateral (Hu) dapat dicari dengan rumus Broooms :

Gambar 6.39. Beban lateral pada tiang tunggal

R = 3B γ L Kp

L = 1,5 B γ L2 Kp 2

ΣH = 0 → Hu − R + P = 0 Hu = R − P ΣM ( A) = 0 1 R ∗ L = Hu (e + L) 3 RL = Hu (e + L) 3 RL Hu = 3(e + L) RL RL R−P= → P= R− 3(e + L) 3( E + L)

Hu =

1,5 B γ L2 Kp L RL = 3(e + L) 3(e + L)

Hu =

0,5 B γ L2 Kp L (e + L )

dimana : diketahui sesuai data tanah yang diperoleh :

ϕ = 16 º

190

γ = 1,6422t / m 3 ϕ maka nilai Kp = tan (45 + 2 ) 2

o

16 o = tan2 (45 o+ 2 ) = 1,761 B

= lebar tiang pancang (diameter 0,5 m)

L

= jarak dari dasar tiang ke permukaan tanah

= 8,25 m

e

= jarak dari ujung atas tiang ke permukaan tanah

= 5,75 m

(dilihat dari elevasi dermaga ditambah elevasi dasar laut) Hu

= beban lateral ultimate

SF

= safety factor = 2

H

= beban kerja

Maka didapat nilai : 0,5 ∗ 0,5m ∗ 1,6422 t / m 3 ∗ (8,25)m 2 ∗ 1,761 ∗ 8,25 m (5,75 + 8,25)m 405,964 = ton 14 = 28,997 ton

Hu =

H=

Hu 28,997 = = 14,499 ton SF 2

3. Defleksi Tiang Vertikal Akibat Memikul Beban Lateral Menurut cara Brooms, defleksi yang terjadi dapat dicari dengan rumus :

Yo =

2H L2 ηh

Gambar 6.40. Defleksi tiang pancang

191

dimana : Yo

= defleksi tiang yang terjadi akibat beban horizontal

H

= beban horizontal yang terjadi

L = Zf = jarak antara dasar tiang sampai permukaan tanah

ηh

= Koefisien modulus tanah = 350 kN/m3 = 35 t/m3 ( untuk tanah lempung lunak ηh = 350 s/d 700 kN/m3)

maka : Yo =

2 * 14,499 t (8,25 2 ) m 2 * 35 t / m 3

28,997 2382,1875 = 0,012 m =

= 12 mm

6.7.8. Fender 6.7.8.1.Data Kapal Dari perencanaan sebelumnya diketahui data kapal : •

Bobot Kapal (W)

: 10 ton

•

Panjang Kapal (Loa)

: 13,5 m

•

Lebar Kapal (B)

: 3,8 m

•

Draft Kapal (d)

: 1,05 m

6.7.8.2. Fender Yang Dipakai Fender yang dipakai adalah fender karet ” Bridgestone super Arch (tipe V)” Tipe FV001-3-4, karena dipenuhi persyaratan bahwa: E benturan

< E yang diijinkan................OK

0,0017382 ton m

< 0,57 ton m ( lihat lampiran tabel fender Bridgestone

super Arch) Dengan data-data sebagai berikut : Energi absortion (E)

= 0,57 ton m

Reaction Load (R)

= 12 ton

192

•

Jarak Maksimum Antar Fender Jarak maksimum antar fender ( L ) bisa dihitung dengan rumus : (New Selection of Fender, Sumitomo Fender) ⎛ B L2 ⎞ ⎛ 3,8 13,5 2 ⎞ − h ⎟⎟ = 2 2,075⎜⎜ + − 2,075 ⎟⎟ L ≤ 2 h ⎜⎜ + ⎝ 2 8B ⎠ ⎝ 2 8 x3,8 ⎠

dimana diketahui : B (lebar kapal)

= 3,8 m

L (panjang kapal)

= 13,5 m

H (tinggi fender)

= 207,5 cm = 2075 mm =2,075 m

Maka dapat dicari jarak maksimum antar fender (L) yaitu,

L ≤ 2 12,077

L ≤ (2 x3,475) L ≤ 6,950 m, maka diambil jarak antar fender = 3 m

3,8 m

FENDER FV 001-3-4 BALOK FENDER (150/2500)

BALOK (300/400)

POER (1000/2000) HWL + 2,30 m

PLAT (t = 200)

BOLDER

Kapal

BALOK (250/500) LWL + 0,00 m

1,0 m

Kapal

d = 1,05 m

G = 0,5 m

R = 1,0 m P = 0,2 m

- 14 m

9,8

22 37,5

37,5

Gambar 6.41. Fender tipe FV001-3-4

193

6.7.9. Bolder

Fungsi bolder adalah untuk menambatkan kapal agar tidak mengalami pergerakan yang dapat mengganggu, baik pada aktivitas bongkar muat maupun lalu lintas kapal lainnya. Bolder yang digunakan pada perencanaan dermaga ini adalah bolder beton. Bolder dipasang dengan jarak 3 meter. Jenis bolder ditentukan berdasarkan gaya tarik kapal yaitu sebesar 2,5 ton. Bolder direncanakan menggunakan bentuk persegi dengan tinggi 25 cm berdiameter 20 cm, dengan asumsi perhitungan sebagai balok. Untuk perkuatan bolder dipasang sebelum dilakukan pengecoran plat lantai dermaga. P = 2,5 Ton 25 cm

20 cm

Gambar 6.42 Gaya yang bekerja pada bolder

•

Perhitungan sebagai balok :

M = P x 0,25

= 2,5 x 0,25

= 0,625 t m

= 62500 kg cm

d = h – p - Øsengkang -1/2 Øtulangan utama = 250 – 40 – 8 – ½ x 12 = 196 mm f’c = 30 MPa fy = 240 MPa rmin = 0,0056 rmax = 0,0484

•

Penulangan

Mu 6,25 = = 650,770kNm 2 b×d 0,25 × 0,196 2 Menurut Buku Grafik dan Tabel Perencanaan Beton Bertulang Tabel 5.3d (Gideon H. Kusuma, Hal.62, 1997) ρ = 0,0034 +

50,770 (0,0045– 0,0034 ) = 0,00368 (interpolasi) 200

194

r < rmin sehingga digunakan rmin = 0,0056

As = r x b x d

= 0,0056 x 250 x 196 = 274,4 mm2

Digunakan tulangan 3 Ø 12 dengan As terpasang = 339 mm2

195

BAB VI PERENCANAAN PANGKALAN PENDARATAN IKAN (PPI)

Recommend Documents