Titel: VO constructieve onderbouwing Recreatieschutsluis Project: Ruimte voor de Rivier IJsseldelta Zaaknummer:

DocuSign Envelope ID: 3177C19C-A2EF-4AF6-BD06-08E35BD20347

Isala Delta Europa-allee 6 8265 VB, Kampen

Titel: VO constructieve onderbouwing Recreatieschutsluis Project: Ruimte voor de Rivier IJsseldelta Zaaknummer: 31078863 Documentnummer: IJD-RIJ-RAP-1007 Revisienummer: 1.0 Revisiedatum: 21-4-2015 Status: Definitief

Object (SBS): O-00054 - Recreatieschutsluis IJsseldijk Werkpakket (WBS): WP-00149 - Voorlopig ontwerp Recreatieschutsluis IJsseldijk Activiteit(WPA): [Activiteit]

Opgesteld

Naam Ramon de Groot

Gecontroleerd

Daan van der Wiel

Handtekening

Datum

Dave Kosterink Vrijgegeven

IJD-RIJ-RAP-1007

Gert-Jan Koppelman

VO constructieve onderbouwing Recreatieschutsluis

Pagina 1 van 32


DOCUMENT HISTORIE Revisie 0.1

Omschrijving/belangrijkste wijzigingen Eerste opzet, voor controle Dave Kosterink

Datum 18-2-2015

0.2

Verdere uitwerking en verwerking commentaar Dave

30-3-2015

1.0

Verwerken commentaar op de Checkprint V0.2

21-4-2015

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 2 van 45


Inhoudsopgave 1.

Inleiding .................................................................................................................................. 5 1.1

Algemeen ........................................................................................................................5

1.2

Doel van het document....................................................................................................5

1.3

Scope ...............................................................................................................................5

1.4

Leeswijzer........................................................................................................................6

2.

Constructie overzicht .............................................................................................................. 7

3.

Evaluatie AanbiedingsOntwerp (AO)...................................................................................... 12 3.1

Bouwkuip ...................................................................................................................... 12

3.2

Bovenhoofd ................................................................................................................... 12

3.3

Kolk ............................................................................................................................... 12

3.4

Benedenhoofd ............................................................................................................... 12

3.5

Bedieningsgebouw ........................................................................................................ 13

3.6

Brug ............................................................................................................................... 13

3.7

Remming en geleidewerk............................................................................................... 13

3.7.1

Ijssel zijde .................................................................................................................. 13

3.7.2

By-pass zijde .............................................................................................................. 13

4.

Specifieke Uitgangspunten .................................................................................................... 14 4.1

Relevante eisen ............................................................................................................. 14

4.2

Relevante documenten .................................................................................................. 14

4.3

Afmetingen.................................................................................................................... 15

4.4

Toleranties..................................................................................................................... 15

4.5

Materiaalspecificaties .................................................................................................... 15

4.6

Vormgeving ................................................................................................................... 15

4.7

Grondgesteldheid .......................................................................................................... 15

4.8

Globale werkwijze ......................................................................................................... 17

5.

Uitwerking optimalisaties ...................................................................................................... 18 5.1

Bouwkuip aanpassen ..................................................................................................... 18

5.1.1

Horizontaal evenwicht bovenhoofd ........................................................................... 19

5.1.2

Horizontaal evenwicht beneden hoofd....................................................................... 20

5.1.3

Herberekening brugmoot .......................................................................................... 21

5.2 6.

Remmingwerk op de damwand fuik ............................................................................... 24 Kritische punten .................................................................................................................... 26

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 3 van 32


6.1

Ruimtebeslag in bewegingskelder bovenhoofd ..............................................................26

6.2

Ruimtebeslag in bewegingskelder en vogelhuisje benedenhoofd ................................... 27

6.3

Afdracht van de vogelhuisjes ......................................................................................... 28

6.4

Ruimtebeslag in bedieningsgebouw ............................................................................... 28

6.5

Fundering bedieningsgebouw ........................................................................................ 30

6.6

Indeling van de voorhavens bypass zijde ........................................................................ 30

7.

Afgeleide eisen, raakvlakken en actielijst ............................................................................... 31 7.1

Afgeleide eisen ..............................................................................................................31

7.2

Raakvlakken................................................................................................................... 31

7.3

Actielijst......................................................................................................................... 31

Bijlage 1.

Aanbiedingsontwerp...................................................................................................... 34

Bijlage 2.

Tolerantie beschouwing................................................................................................. 36

Bijlage 3.

Berekening Bovenhoofd ................................................................................................ 38

Bijlage 4.

Berekening Benedenhoofd ............................................................................................ 40

Bijlage 5.

Berekening Brugmoot .................................................................................................... 42

Bijlage 6.

Doorsnede toets kolommen vogelhuisje ........................................................................ 44

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 4 van 32


1.

Inleiding

1.1

Algemeen

In de IJsseldijk wordt een recreatieschutsluis gebouwd in het kader van het ruimte voor de rivierproject Ijsseldelta. Deze sluis is geschikt om recreatie schepen van de recreatie klasse AM te schutten van de IJssel naar de toekomstige Reevegeul en vice versa. Deze sluis is gepositioneerd in de omgelegde IJsseldijk, daarmee ligt deze sluis in de primaire waterkering. De waterkerende functie van de sluis wordt ingevuld door het bovenhoofd aan te laten sluiten op de toekomstige IJsseldijk. Daarnaast loopt de kamperstraatweg over de sluis, deze wordt in het verlengde van de dijk aan de Ijsselzijde van de sluis aangelegd.

Figuur 1: Overzicht Recreatie schutsluis

De sluis wordt binnendijks tegen de huidige primaire waterkering aangebouwd. Wanneer de sluis gereed is wordt de nieuwe (omgelegde) Ijsseldijk aangesloten op de sluis en kan de huidige dijk verwijderd worden.

1.2

Doel van het document

Het doel van dit document is om aan de hand van de eisen en vigerende normen en richtlijnen het Civiele VoorOntwerp (VO) van de recreatieschutsluis te maken. Hierin worden de belangrijkste ontwerpafwegingen gemaakt. Dit moet de basis vormen voor het Defintieve Ontwerp (DO). Daarnaast moet op basis van de in het VO gemaakte documenten de bouwvergunning aangevraagd worden.

1.3

Scope

De hieronder genoemde onderdelen van Recreatieschutsluis zullen in dit document worden uitgewerkt en toegelicht. Al de onderdelen van dit rapport vallen binnen het object O-00054 (Recreatieschutsluis IJsseldijk) en maken deel uit van het WP-000149 (Voorlopig ontwerp Recreatieschutsluis IJsseldijk). - O-00054-01 (Beton en funderingswerk) - O-00054-04 (Bedieningsgebouw) - O-00054-05 (Remming en geleidewerken)

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 5 van 32


1.4

Leeswijzer

In dit document wordt het VO uitgewerkt. Een samenvatting van deze uitwerking is terug te vinden in het constructie overzicht (Hoofdstuk 2). Het VO is gestart met een her beschouwing van het aanbiedingsontwerp (Hoofdstuk 3). Hieruit komen een aantal optimalisaties naar voren die in Hoofdstuk 5 worden uitgewerkt en een aantal onderdelen die verder uitgewerkt moeten worden (Hoofdstuk 6). Hierbij worden alle uitgangspunten uit Hoofdstuk 4 gebruikt als basis. De rapportage eindigt met een aantal aandachtspunten voor het DO (Hoofdstuk 7), die uitgewerkt kunnen worden met dit VO als basis.

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 6 van 32


2.

Constructie overzicht

In dit hoofdstuk wordt een een kort overzicht gegeven van de verschillende onderdelen van de sluis, zoals deze in dit rapport bepaald zijn. In Figuur 2 is een overzicht gegeven van de hele civiele constructie van de sluis.

Figuur 2: Overzicht beton en funderingswerk van de Recreatie schutsluis

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 7 van 32


Bouwmethode De brug, sluishoofden en de sluiskolk worden aangelegd in een open bouwput. De (tijdelijke) damwanden rondom de bouwkuip worden tot in de waterremmende kleilaag geplaatst, waardoor een afgesloten kuip ontstaat. De damwanden keren voornamelijk water en vrijwel geen grond.

Figuur 3: Bovenaanzicht bouwkuip Recreatieschut sluis

Sluiskolk De kolk wordt uitgevoerd als betonnen U-bak gefundeerd op prefab betonnen palen onder de wanden (Figuur 4). De kolk heeft een breedte van 10,2 m en een lengte tussen de stopstrepen (h.o.h) van 60 m (SES-00356). De afstand van de hart stopstreep tot de deurnis is conform de RVW2011 minimaal 1 m. Het niveau van de kolkvloer bedraagt NAP -2,65 m. De kolk bestaat uit drie moten en wordt middels een rubber voegprofiel waterdicht met elkaar en aan de sluishoofden verbonden. Daarnaast bestaat de kolk uit een vloer en wanden van 1 m dik met 115 kg/m 3 wapening. De kolkwanden worden voorzien van ladders, bolders en haalkommen conform RVW2011. Dit inrichting en detaillering van dit sluismeubilair wordt in de DO-fase uitgewerkt.

Figuur 4 sluiskolk IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 8 van 32


Sluishoofden De sluis heeft een hoogwaterkerend buitenhoofd (Figuur 5) en een lager binnenhoofd (Figuur 6). De wanden van het buitenhoofd hebben een hoogte van NAP +5,75 m die aansluiten op de kruin van de IJsseldijk. De wanden van het binnenhoofd hebben een niveau van NAP +2,00 m. Beide hoofden hebben een drempel op NAP -2,65 m. De sluishoofden worden uitgevoerd als 11 m lange betonnen U-bak gefundeerd op prefab betonnen palen. De vloer (165 kg/m 3) is 1 m dik en de wanden (130 kg/m 3) zijn 2 m dik met een deur kas van 1 m breed. bij 7,4 m lang. De hoofden bieden plaats aan de keermiddelen. Aan weerszijden van het bovenhoofd zijn bewegingswerkkelders aanwezig. Bij het benedenhoofd zijn aan beide zijden twee boven elkaar gelegen bewegingswerkruimtes aanwezig. De sluishoofden worden op de kolk en de brugmoot aangesloten middels een rubber voegprofiel.

Figuur 5 Buitenhoofd

Figuur 6 Benedenhoofd

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 9 van 32


Voorhavens De geometrie van de voorhaven aan de Reevediepzijde (Figuur 8) is bepaald conform RVW2011 en weergegeven op tekening IJD-RIJ-TEK-1005. De voorhaven aan de IJsselzijde (Figuur 7) wijkt af van de standaard RVW2011 indeling (conform eis SES-00291-01) en is weergegeven op tekening IJD-RIJ-TEK1006. De taluds langs de voorhavens zullen in het DO worden uitgewerkt. Aan de IJsselzijde wordt het geleidewerk aansluitend aan de brugmoot gevormd door de damwanden die de grondkering vormen tussen de bodem van de voorhaven en de IJsseldijk. Deze damwanden worden voorzien van houten wrijfgordingen. Aansluitend aan de damwandconstructie wordt een vrijstaand remmingwerk geplaatst dat doorloopt tot aan de opstelplaats.

Figuur 7 geleidewerk voorhaven IJsselzijde

Aan de Reevediepzijde wordt het geleidewerk gevormd door een vrijstaand houten remmingwerk. Het vrijstaand remmingwerk zal in het DO worden uitgewerkt.

Figuur 8 Geleidewerk Reevediepzijde

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 10 van 32


Overbrugging De Kamperstraatweg kruist de sluis ten oosten van het buitenhoofd. De overbrugging wordt als een integrale betonconstructie uitgevoerd (Figuur 9). De brugmoot wordt gefundeerd op prefab betonpalen. De vloer is 1 m dik (165 kg/m 3) en de wanden 0,8 m (130 kg/m 3). Het dek heeft hoogte van 0,55 m en bevat ongeveer 240 kg/m 3 wapening.

Figuur 9 Overbrugging

Bedieningsgebouw Het bedieningsgebouw komt op de dijk ter plaatse van het bovenhoofd aan de zuidzijde van de sluis (Figuur 10). Het bedieningsgebouw bestaat uit twee verdiepingen en heeft een voetprint van 7 bij 7 m. De bedieningsruimte bevindt zich op de 1 e etage. Het bedieningsgebouw is gefundeerd op palen en niet verbonden met de constructie van het sluishoofd.

Figuur 10: Postitie en afmetingen van het bedieningsgebouw

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 11 van 32


3.

Evaluatie AanbiedingsOntwerp (AO)

In dit hoofdstuk worden de onderdelen die in het aanbiedingsontwerp beschouwd zijn doorgenomen. Hierbij wordt beoordeeld welke onderdelen correct en met voldoende diepgang zijn uitgewerkt en welke onderdelen een nadere uitwerking behoeven. In Bijlage 1 is het aanbiedingsontwerp dat overgenomen is toegevoegd. Conform het Deelmanagement plan Technisch Management wordt het VO uitgewerkt tot uitwerkingsniveau 200. Er wordt in principe geen wapening bepaald in deze fase van het ontwerp. De wapeningshoeveelheden van het AO worden overgenomen tenzij het constructie onderdeel zo veranderd dat er nieuwe hoeveelheden bepaald moeten worden.

3.1

Bouwkuip

In het AO is er van uitgegaan dat gegaan dat beide sluishoofden in een bouwkuip worden aangelegd voorzien van een stempelraam (bovenhoofd ook met OWB). Daarentegen wordt de kolk in een openbouwkuip (waterkerende damwanden tot in de klei laag) gebouwd (zie bijlage A in Bijlage 1). In dit VO is een optimalisatie uitgewerkt waarbij de volledige sluis in een open bouwkuip gebouwd wordt. In paragraaf 5.1 wordt deze aanpassing beschreven. Het kwelscherm komt aan de Ijsselzijde van de brugmoot te liggen, terwijl deze in het AO nog tussen de brugmoot en het bovenhoofd was gepositioneerd.

3.2

Bovenhoofd

In principe worden de dimensies en de wapeningshoeveelheden van de wanden en de vloer van het sluishoofd uit het AO (Bijlage 1) overgenomen. Daarentegen zal er door de aanpassing van de bouwkuip (paragraaf 5.1) geen voet, maar een kleine nok (25 cm) aan het sluishoofd gebouwd wordt, hierdoor worden de wanden 1 m dik i.p.v. 0,8 m. Daarnaast zal het horizontaal evenwicht (paragraaf 5.1.1) her beschouwd worden in dit VO. Het ruimtebeslag van de bewegingskelders van het bovenhoofd wordt ook verder uitgewerkt (paragraaf 6.1). Daarnaast is in overleg met de OG besloten dat er geen vogelhuisje hoeft te komen ter plaatse van het bovenhoofd, maar dat de plaatsing van het bewegingswerk en de Ekasten i.r.t. hoogwater onderbouwd wordt aan de hand van een RAMS analyse. Het uitgangspunt is dat tot een waterstand van NAP + 4,0 m de elektrische installaties droog moeten blijven, dit is een dwingende voorwaarde voor de onderkant van de sparing voor de heugelstang.

3.3

Kolk

Het ontwerp van de kolk (AO) wordt overgenomen (Bijlage 1). De berekeningen in de tender kunnen in het DO nog worden geoptimaliseerd, dit kan leiden tot dunnere wanden en een dunnere vloer. Er is in het AO al rekening gehouden met de toekomstige verhoging van het sluisterrein met 1,5 m [SES-00296-01]. De deuren worden in gehesen vanaf kolk niveau (NAP +2,0 m). Op basis van de tender berekening wordt aangenomen dat de kolkwanden deze belastingen op kunnen nemen. In de tender is namelijk rekening gehouden met een GWS op bovenkant sluiswand (NAP +3,5 m), tijdens het in hijsen van de deuren zal dit maximaal NAP +0,5 m zijn, dus is er voldoende capaciteit aanwezig in de wand [SES-00853-02].

3.4

Benedenhoofd

In principe worden de dimensies en de wapeningshoeveelheden van de wanden en de vloer van het sluishoofd uit het AO (Bijlage 1) overgenomen. Daarentegen zal er door de aanpassing van de bouwkuip (paragraaf 5.1) geen voet, maar een kleine nok (25 cm) aan het sluishoofd gebouwd wordt, hierdoor worden de wanden 1 m dik i.p.v. 0,8 m. Daarnaast zal het horizontaal evenwicht (paragraaf 5.1.2) her beschouwd worden in dit VO. Het ruimtebeslag van de bewegingskelders en bij behorende vogelhuisjes worden her beschouwd (paragraaf 6.2). Er is in overleg met de OG besloten dat het vogelhuisje lager mag komen ter plaatse van het benedenhoofd. Ook hier wordt een RAMS analyse uitgevoerd om de beschikbaarheid en betrouwbaarheid aan te tonen. De onderkant vloer van het vogelhuisje wordt IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 12 van 32


vastgesteld op NAP +4,0 m, waardoor extra over hoogte beschikbaar is voor het opnemen van golfslag, voordat de installatie nat wordt. De krachtsafdracht van het vogelhuisje naar de bewegingskelder moet in dit VO onderzocht worden, dit is nog niet in het AO beschouwd (paragraaf 6.3).

3.5

Bedieningsgebouw

De indeling (ruimtebeslag) van het bedieningsgebouw moet in het VO afgestemd worden met de instalateur (ontwerp team systemen). Daarnaast moeten alle eisen vanuit het contract meegenomen worden. Het grootste deel van deze eisen wordt aangetoond op tekening, daarnaast wordt in paragraaf 6.4 de indeling verder uitgewerkt. In paragraaf 6.5 wordt de fundering van het gebouw beschouwd.

3.6

Brug

Het AO wordt niet overgenomen het brug gedeelte wordt in de open ontgraving gebouwd, omdat de kleilaag ook hier aanwezig is. Het dek wordt uitgevoerd als integraaldek en de brugmoot wordt op palen gefundeerd. Dit wordt nader uitgewerkt in paragraaf 5.1.3.

3.7

Remming en geleidewerk

In het AO zijn de op en afloop voorzieningen niet duidelijk weergegeven, maar wel meegenomen. In het VO zullen deze duidelijk aangegeven worden op tekening. 3.7.1 Ijssel zijde De remmingwerken (wachtplaatsen en opstelplaatsen) blijven zoals in de tender (Bijlage 1). Deze zijn conform de RVW 2011 ontworpen, waarbij de uitzondering vanuit de eisen zijn meegenomen [SES00291-01], dit leidt tot een opstelplaats lengte van 2 x 90 m aan beide zijde van de vaargeul. Het geleidewerk wordt gevormd door een damwandconstructie (paragraaf 5.2) en de damwanden worden bekleed met wrijfhout en afgewerkt met een dekzerk. De fuik hoek en lengte zal ook opnieuw worden beschouwd in paragraaf 5.2. 3.7.2 By-pass zijde De remmingwerken (opstel plaatsen) blijven zoals in de tender ontworpen (Bijlage 1). Deze zijn conform de RVW 2011 ontworpen [SES-00291-01], dit leidt tot een opstelplaats lengte van 2x 90 m aan beide zijde van de vaargeul. Het ontwerp wordt overgenomen van het AO er zijn geen wijzigingen. Alleen de fuik hoek en lengte zal nog her beschouwd worden in paragraaf 6.6

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 13 van 32


4.

Specifieke Uitgangspunten

4.1

Relevante eisen

In het verificatieplan voor het VO zijn alle eisen opgenomen. In dit document worden vooral de eisen aan het Beton en funderingswerk (WPA-00539) en de remming- en geleidewerken aangetoond (WPA-00560). In Tabel 1 en Tabel 2 zijn de eisen weergegeven die op de berekening van invloed zijn. Tabel 1: Eisen aan de berekening van de fundering en beton constructie van de Recreatie Sluis

SES-00009-01 SES-00286-01 SES-00296-01 SES-00401-01

SES-00853-02 SES-01141-01

Het aspect Levensduur dient voor dit object te worden uitgewerkt conform document 'Generieke Ontwerpbasis'.

Ten behoeve van inspectie en onderhoud dient de Recreatieschutsluis IJsseldijk te zijn voorzien van sponningen t.b.v. schotbalken om de volgende onderdelen per sluishoofd droog te kunnen zetten: - drempels - aanslagen keermiddelen - mechanische delen en staalconstructiedelen behorende bij de keer- en nivelleermiddelen. De kolkconstructie (inclusief benedenhoofd) van de Recreatieschutsluis IJsseldijk dient in de toekomst met maximaal 1,5 meter verhoogd te kunnen worden zonder dat de fundatie aangepast dient te worden Alle waterkerende kunstwerken die onderdeel uitmaken van een primaire waterkering dienen naast de van toepassing zijnde normen minimaal ontworpen en gerealiseerd te zijn volgens de volgende leidraden en richtlijnen: • Grondslagen voor waterkeren • Leidraad kunstwerken • ROK • Leidraad zandmeevoerende wellen • CUR 166 • CUR 77 Er dient voldoende draagvermogen aanwezig te zijn om nabij de sluishoofden van de Recreatieschutsluis IJsseldijk en naar de sluishoofden toe de demontabele delen (zoals schutdeuren) in- en uit te kunnen hijsen De Kunstwerken van de wegverbinding Nieuwendijk en de Kamperstraatweg dienen de belastingen uit de wegverbinding te kunnen dragen conform Nationale bijlage bij NEN-EN 1991-2 en Richtlijn Ontwerp Kunstwerken (ROK). Voor de Wegverbinding Nieuwenijk, niet zijnde een waterkerend kunstwerk, niet zijnde een brug in een hoofdweg, niet zijnde een brug over een hoofdvaarweg, geldt gevolgklasse CC2.

Tabel 2: Eisen aan de berekening van de remming en geleidewerken van de Recreatie Sluis

SES-00291-01

4.2

De opstel- en wachtruimtes aan beide zijden van de Recreatieschutsluis IJsseldijk dienen te voldoen aan de eisen conform RVW2011, waarbij aan de IJsselzijde de locatie van de wachtplaatsen in het SNIP 3 IJDZ Technisch Ontwerp afwijkt vanwege ruimtegebrek (de as van de voorhavens wijkt af van de as van de kolk) en wijkt daarmee af van RVW2011.

Relevante documenten

De volgende documenten (Tabel 3) zijn gebruikt als uitgangspunt voor het opstellen van deze VO rapportage: Tabel 3: Relevante documenten

Algemene documenten IJD-ALG-RAP-0002 Generieke Ontwerpbasis IJD-ALG-RAP-0003 Deelontwerpbasis Geotechniek IJD-ALG-RAP-0004 Deelontwerpbasis Civiel IJD-ALG-RAP-0005 Deelontwerpbasis Staal en werktuigbouw Specifieke documenten IJD-RIJ-RAP-1005 Hydraulische Randvoorwaarden Recreatieschutsluis IJD-RIJ-RAP-1008 Geotechnische onderbouwing VO Daarnaast zijn in de volgende richtlijnen gebruikt conform de eis [SES-00401-01] om de waterkering te borgen. TAW TAW TAW

IJD-RIJ-RAP-1007

Leidraad Kunstwerken Grondslagen voor waterkeren Leidraad zandmeevoerende wellen


Mei 2003 1-1-1998 Maart 1999

Pagina 14 van 32


RWS CUR CUR

Richtlijnen Ontwerpen Kunstwerken (ROK 1.2) CUR 166 Damwandconstructies CUR 77 Rekenregels voor ongewapende onderwaterbetonvloeren

1-1-2013 6de druk 01-04-2014

Voor de overige normen en richtlijnen wordt verwezen naar de “Deelontwerpbasis Civiel”.

4.3

Afmetingen

In Bijlage 2 zijn de kritische afmetingen uitgewerkt aan de hand van de verwachte vervorming en de toegestane toleranties. In de hoofdstuk 2 zijn de constructie onderdelen weergegeven op tekening IJD-RIJ-TEK-1001 t/m 1006 zijn alle afmetingen weergegeven.

4.4

Toleranties

In Tabel 4 zijn de toleranties gegeven die in het ontwerp meegenomen worden, deze volgen uit de ontwerpbasis Civiel (IJD-ALG-RAP-0004). Dit vormt de basis voor de gekozen afmetingen (Bijlage 2) en de ontwerpkeuzes Tabel 4: Toegepaste (bouw)toleranties

Beton Damwanden Beton -palen

4.5

Onderdeel Plaatsings tolerantie kist Afwerking stortvlakken (conservatief) Plaatsings tolerantie Scheefstand Plaatsings tolerantie (vanaf maaiveld) Scheefstand

XY positie +/- 20 mm +/- 75 mm max. 1% +/- 75 mm max. 1%

Hoogte +/- 50 mm +/- 50 mm +/- 100 mm

Materiaalspecificaties

De toegepaste betondekking en eventuele afroesting van de damwand volgen uit de “Generieke ontwerpbasis” en de “Deelontwerpbasis Civiel” (levensduur [SES-00009-01]) De in het werk gestorte beton constructie wordt uitgevoerd in C30/37. De toegepaste prefab palen hebben een minimale sterkte van C45/55. De wapeningshoeveelheden die in deze rapportage genoemd worden zijn exclusief hulpwapening en overlappingen.

4.6

Vormgeving

De vormgeving van de sluis wordt meegenomen in het VO Ruimtelijke kwaliteit Recreatieschutsluis IJsseldijk (IJD-RIJ-RAP-1004).

4.7

Grondgesteldheid

Omdat de sluis, m.u.v. de damwanden in de Ijssel voorhaven, in een open ontgraving wordt gebouwd, wordt alleen rekening gehouden te worden met aanvulzand (γdroog =18 kN/m3, γsat=20 kN/m3 en ϕ’= 32°) conform de Deelontwerpbasis geotechniek (IJD-ALG-RAP-0003). De damwanden in de Ijssel voorhaven worden behandeld in IJD-RIJ-RAP-1008. Daarnaast zijn er voor het boven en benedenhoofd beddingen bepaald voor de palen, de samenvatting van deze bedding is weergegeven in Figuur 11 en Figuur 12 De beddingen voor het bovenhoofd zijn ook van toepassing voor de brugmoot.

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 15 van 32


Figuur 11: Beddingen bovenhoofd en brugmoot (paal 450x450)

Figuur 12: Beddingen benedenhoofd (paal 450x450)

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 16 van 32


Voor de paalpunt veren is voor het VO rekening gehouden met een veer van 200 MN/m. Deze veren worden definitief bepaald in het DO aan de hand van de maximale paalbelastingen. Daarnaast wordt in de VO rapportage geotechniek (IJD-RIJ-RAP-1008) de in dit rapport gevonden paal belastingen getoetst.

4.8

Globale werkwijze

In de onderstaande Tabel 5 is in grote stappen uitgewerkt hoe de sluis gebouwd wordt, voor meer informatie wordt verwezen naar Hoofdstuk 7 van de SSDD (IJD-RIJ-RAP-1003) en tekening IJD-RIJ-RAP1009. Dit principe wordt in het DO verder uitgewerkt in een uitvoeringsnota. Tabel 5: Fasering recreatieschutsluis

Fase 1 Fase 2

Omleggen bestaande Kamperstraatweg Funderingswerkzaamheden

Fase 3

Ontgraven bouwkuip

Fase 4

Betonwerk

Fase 5

Aanvullen bouwkuip. Aanbrengen toekomstige dijk tegen het kunstwerk. Bouwwerkzaamheden bedieningsgebouw Aanbr. sluisdeuren en bewegingswerk

Fase 6 Fase 7 Fase 8 Fase 9 Fase 10 Fase 11

Aanbrengen kwelscherm, tijdelijke bouwkuip, fuikwanden en betonnen funderingspalen. Indien mogelijk worden de def. Ankers van de fuikwanden meegenomen in deze fase. Voorafgaand aan het ontgraven wordt de bouwput bemaling in werking gebracht. In deze fase wordt tevens de tijdelijke verankering van het kwelscherm uitgevoerd. Het volledige betonwerk incl. bewegingswerk kelders worden uitgevoerd. Dit betreft nog geen eindprofilering. Nadat de sluisdeuren zijn aangebracht en afgesteld wordt de bemaling uitgeschakeld.

Verwijderen tijdelijke bouwkuip Aanbrengen technische installaties Omleggen Kamperstraatweg naar eindsituatie en afwerken dijken Verwijderen bestaande Ijsseldijk Afwerken en inrichten voorhavens

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 17 van 32


5.

Uitwerking optimalisaties

In dit hoofdstuk worden de goedgekeurde optimalisaties uitgewerkt.

5.1

Bouwkuip aanpassen

Bij deze optimalisatie wordt de volledige sluis m.u.v. de fuik aan de ijsselzijde in een openbouwkuip (alleen waterkerende damwanden) gebouwd. Uit het grondonderzoek blijkt dat er onder de volledig voorziene bouwkuip een voldoende waterremmende laag aanwezig is. Rondom worden de damwanden in de kleilaag geslagen, zodat een droge bouwkuip ontstaat. In Figuur 13 wordt een bovenaanzicht van de bouwkuip gegeven, waarbij alleen het kwelscherm defintief is. Ook is er in Figuur 14 een principe schets gegeven van de openbouwkuip.

Figuur 13: Bouwkuip recreatiesluis bovenaanzicht

Figuur 14:Principe doorsnede bouwkuip

Hiervoor worden beide hoofden en de brug herbeschouwd.

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 18 van 32


5.1.1 Horizontaal evenwicht bovenhoofd Input berekening Voor het bovenhoofd wordt het horizontaal evenwicht in de langs richting beschouwd. Hiervoor wordt de maatgevende verval belasting uit fase 1 (1/4000) gecombineerd met de 1/50 jaar voorkomende golf belasting. Dit wordt opgenomen door een combinatie van wandwrijving (Figuur 15) en te lood palen. De wandwrijving is afhankelijk van de vervorming in de UGT fase. De maximale wrijving treedt op bij een vervorming van 10 mm. wanneer de vervorming kleiner is dan 10 mm wordt aangenomen dat de wandwrijving lineair groter wordt van 0 tot 10 mm. Aangezien de vervormingen kleiner dan 10 mm zijn wordt de weerstand biedende wandwrijving voor de slappe en stijve paalbeddingen apart bepaald in Bijlage 3.

Figuur 15: Schematische weergave wandwrijving langs de zijwand

Daarnaast wordt het palen plan bepaald aan de hand van de maximale druk krachten (MHW fase 3) en wordt de weerstand tegen opdrijven tijdens onderhoud getoetst. In Bijlage 3 worden de volgende 3 maatgevende combinaties beschouwd. De combinaties volgen uit de IJD-RIJ-RAP-1005. De overige combinaties worden als niet maatgevend gezien en worden in het DO beschouwd. -

-

Max verval (MHW fase 1) o Situatie met een slappe paalbedding (wandwrijving bij 8 mm vervorming) o Situatie met een stijve paalbedding (wandwrijving bij 4 mm vervorming) Opdrijven (onderhoud) MHW fase 3

Output berekening De dimensies en wapening van de constructie worden overgenomen (vloer en drempel 165 kg/m 3 en wand 130 kg/m3). Omdat de voet van het hoofd niet terug komt in dit ontwerp zijn de wanden 1,0 m dik geworden in plaats van 0,8 m. In paragraaf 6.1 worden de bewegingskelder nader beschouwd. Uit Bijlage 3 volgt het palenplan van Figuur 16 voor het bovenhoofd. Er worden 30 450x450 palen geplaatst onder het hoofd. Elke paal wordt voorzien van 8Ø16 kopwapening om de gevonden krachten op te nemen. De onderkant vloer ligt op NAP -4,15 m.

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 19 van 32


In het VO is de hor. gronddruk (buitenzijde) en de hor. waterdruk (binnenzijde) (loodrecht op de sluis-as) op de zijwanden niet meegenomen. Dit levert een moment loodrecht op de sluis as in de palen. Voor het max. verval zal dit moment niet groot zijn, omdat de waterdruk aan de binnenzijde de gronddruk aan de buitenzijde reduceert. In de paal is nog genoeg capaciteit aanwezig om dit effect op te vangen. De volgende maximale belastingen treden op ter plaatse van de palen (NAP -16 m): - UGT: o Verticale paal belastingen: -1388 kN (druk) en 155 kN (trek) o Maximale dwarskracht: 96 kN (bij -21 kN druk) o Maximaal moment: 98 kNm (bij -21 kN druk) -

BGT: o Verticale paal belastingen: -1108 kN (druk) en geen trek o Maximaal moment: 65 kNm (bij -215 kN druk)

De palen nemen de berekende trekkracht op, zodat het hoofd tijdens onderhoud drooggezet kan worden met schotbalken [SES-00286-01].

Figuur 16: Palenplan boven- en benedenhoofd (paal 450 x450)

5.1.2 Horizontaal evenwicht beneden hoofd Input berekening Voor het benedenhoofd wordt het horizontaal evenwicht in de langs richting beschouwd. Hiervoor wordt het maatgevende verval tussen maximum en minimum schutpeil getoetst. Daarnaast wordt om de maximaal voorkomende belasting te toetsen ook een calamiteiten belasting getoetst (alle belastingfactoren op 1,0). De verval belasting wordt op de zelfde wijze opgenomen als bij het bovenhoofd (Figuur 15). Ook hier zijn de vervormingen kleiner dan 10 mm en wordt de weerstand biedende wandwrijving voor de slappe en stijve paalbeddingen apart bepaald in Bijlage 4.

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 20 van 32


Daarnaast wordt het palen plan bepaald aan de hand van de maximale druk krachten(MHW fase 3) en wordt de weerstand tegen opdrijven tijdens onderhoud getoetst. In Bijlage 4 worden de volgende 4 maatgevende combinaties beschouwd. De combinaties volgen uit de IJD-RIJ-RAP-1005. De overige combinaties worden als niet maatgevend gezien en worden in het DO beschouwd. -

-

Max schutpeil o Situatie met een slappe paalbedding (wandwrijving bij 4 mm vervorming) o Situatie met een stijve paalbedding (wandwrijving bij 2 mm vervorming) Max calamiteit verval (met zelfde wandwrijving als max schutpeil) Opdrijven (onderhoud) MHW fase 3

Output berekening De dimensies en wapening van de constructie worden overgenomen (vloer en drempel 165 kg/m 3 en wand 130 kg/m3). Omdat de voet van het hoofd niet terug komt in dit ontwerp zijn de wanden 1,0 m dik geworden in plaats van 0,8 m. In paragraaf 6.1 t/m 6.3 worden de bewegingskelder en de vogelhuisjes nader beschouwd. Uit Bijlage 4 volgt het palenplan van het benedenhoofd, deze is gelijk aan het bovenhoofd (zie Figuur 16). Er worden 30 450x450 palen geplaatst onder het hoofd. Elke paal wordt voorzien van 4Ø16 kopwapening. De onderkant vloer ligt op NAP -4,15 m. De volgende maximale belastingen treden op ter plaatse van de paalpunt (NAP -16 m): - UGT: o Verticale paal belastingen: - 986 kN (druk) en 203 kN (trek) o Maximale dwarskracht: 34 kN (bij -6 kN druk) o Maximaal moment: 52 kNm (bij - 3 kN druk) -

BGT: o Verticale paal belastingen: -747 kN (druk) en 73 kN (trek) o Maximaal moment: 34 kNm (bij -140 kN druk)

De palen nemen deze trekkracht op, zodat het hoofd tijdens onderhoud drooggezet kan worden met schotbalken [SES-00286-01] In het DO kan er nog onderzocht worden of een palenrij minder toegepast kan worden (24 ipv. 30 palen). Op basis van de hierboven gepresenteerde uitkomsten is dit haalbaar. 5.1.3 Herberekening brugmoot In Figuur 17 zijn de dimensies weergegeven van de brugmoot in dit hoofdstuk worden de kritische dimensies getoetst en worden de wapeningshoeveelheden bepaald.

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 21 van 32


Figuur 17: Doorsnede van de Brugmoot

Indeling brugdek In overleg met de architect en het wegontwerp is het wegprofiel over de brug bepaald (Figuur 18).

Figuur 18: Wegprofiel over de brug

Input berekening Voor de brugmoot worden de dimensies van het dek getoetst in Bijlage 5 . Hiervoor worden alle permante belastingen op de constructie gezet. Daarnaast worden er verschillende combinaties van de verkeersbelasting (verticaal) op het dek gezet conform de ontwerpbasis civiel. Hierbij wordt minimale randafstand van 350 mm (Figuur 19) aangehouden ivm. de toegepaste voertuig kerende leuning (klasse T1). De totale brugbreedte is nu 12,9 m (zie Figuur 18) . In de berekening wordt 13 m aangehouden, met een randafstand van de 0,35 tot aan de rand. Hier binnen vallen 4 theoretische rijstroken (BM 1) met bijbehorende as lasten conform de NEN-EN 19912 en de ROK 1.2 [SES-01141-01]. Er worden nog geen horizontale belastingen (rem belasting) op het dek gezet vanuit het verkeer. Ook wordt er in het VO geen vermoeiings toets gedaan op het dek, deze moet wel in het DO uitgevoerd worden.

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 22 van 32


Figuur 19: Minimale randafstand voertuig kerende leuning (klasse T1)

De slappe beddingen van de trailing piles van het bovenhoofd zijn overgenomen. Deze zijn niet kritisch voor de krachtswerking van het dek en worden definitief vastgesteld in het DO. Output berekening In Bijlage 5 is de wapening in het dek bepaald en hieruit volgt dat de constructiedikte van 0,55 m haalbaar is. Ter plaatse van het steunpunt is Ø32-100 benodigd in het veld is Ø25-200 +Ø32-200 benodigd. Er zit 240 kg/m 3 in het dek. Voor de vloer (165 kg/m 3) en de wanden (130 kg/m 3) worden de wapeningshoeveelheid van het bovenhoofd overgenomen. Uit Bijlage 5 volgt het palenplan van de brugmoot (zie Figuur 20). Er worden 30 450x450 palen geplaatst onder deze moot. De kopwapening wordt in het DO bepaald, maar deze zal niet zwaarder dan de 8Ø16 van het bovenhoofd. De onderkant vloer ligt op NAP -3,65 m.

Figuur 20: Palenplan Brugmoot

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 23 van 32


De volgende maximale belastingen treden op ter plaatse van de paalpunt (NAP -16 m): - UGT: Verticale paal belastingen: - 1777 kN (druk) - BGT: Verticale paal belastingen: -1272 kN (druk) De momenten zijn nog niet getoetst, want deze worden als niet maatgevend geacht. Dus zijn er nog geen maatgevende belastingen bepaald voor de horizontale belastingen op de constructie.

5.2

Remmingwerk op de damwand fuik

De hoek van de fuikwanden aan de Ijsselzijde volgt uit de RVW 2011 en is 1:3. De fuik loopt door tot aan de drijvende remmingwerken (wachtplaatsen). De overgang van remmingwerk op de damwand, naar een vast (vrijstaand) remmingwerk is te zien in Figuur 21. De indeling van het totale remming en geleidewerk in de voorhaven is weergegeven in Figuur 22. Hierin is weergegeven dat aan beide zijden van de doorvaart (10 m) een strook van 12 m aanwezig is. Deze is conform de RVW 2011 samengesteld uit 10 m opstelruimte plus 2 m veiligheids strook.

Figuur 21: Wrijfhout direct op de damwand in voorhaven IJsselzijde

Het hout van het remmingwerk wordt direct op de damwand geplaatst in plaats van een betonnen voorzet wand. Dit is vastgesteld na overleg met de architect De dimensies van het wrijfhout wordt in het DO verder uitgewerkt.

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 24 van 32


Figuur 22: Remming en geleidwerken in voorhaven IJsselzijde

De bovenkant van de damwand wordt evenwijdig aan de vaarweg afgewerkt met een betonnen dekzerk. De damwand die haaks op vaarweg staat wordt niet afgewerkt of er wordt een stalen dekzerk op geplaatst. Deze beslissing wordt in overleg met de architect in het DO gemaakt.

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 25 van 32


6.

Kritische punten

6.1

Ruimtebeslag in bewegingskelder bovenhoofd

De e-kasten voor het bovenhoofd staan in het bedieningsgebouw, waardoor alleen het bewegingswerk, klemmenkast en compressor (kasblaasinstallatie) in de kelder geplaatst worden. Uit het WTB ontwerp volgt dat er een ruimte van 5 bij 5 meter benodig is (Figuur 23)

Figuur 23: Indeling bewegingskelder bovenhoofd

De kelder wordt 2,9 m hoog en de onderkant van de heugel opening (brievenbus) ligt op NAP +4,0 m. Een langsdoorsnede is weergegeven in Figuur 24. Hiermee ligt de opening boven MHW en kan er bij extreem hoge waterstanden alleen door overslag water in de kelder terecht komen. Dit kan worden weggepompt en leidt niet tot niet beschikbaarheid van de aandrijving en het bewegingswerk.

Figuur 24: Doorsnede bewegingskelder bovenhoofd

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 26 van 32


6.2

Ruimtebeslag in bewegingskelder en vogelhuisje benedenhoofd

De e-kasten en het bewegingswerk voor het benedenhoofd staan in het vogelhuisje. In de bewegings kelder worden alleen de heugel en het ronsel geplaatst. In Figuur 25 is de indeling van het vogelhuisje en de kelder weergegeven, dit is afgestemd met WTB en systemen.

Figuur 25: Indeling bewegingskelder en vogelhuisje benedenhoofd.

De kelder wordt 1,2m hoog en de onderkant van de heugel opening (brievenbus) ligt op NAP +1,1 m (boven maximum schutpeil). Het vogelhuisje heeft een binnen ruimte van 2,7 m hoog, zodat het bewegingswerk en de kasten erin passen. Een langsdoorsnede is weergegeven in Figuur 26.

Figuur 26: Doorsnede bewegingskelder en vogelhuisje benedenhoofd

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 27 van 32


6.3

Afdracht van de vogelhuisjes

Door Hollandia is een Koppel (Tm) opgegeven van 124 kNm. Deze kracht moet via de vier kolommen van het vogelhuisje afgedragen worden naar de bewegingskelder (zie Figuur 27). Dit resulteert in een kracht en een torsie moment op elke kolom.

Figuur 27: Krachtsafdracht vogelhuisje

Elke kolom krijgt evenveel torsie te verwerken, omdat de kracht wordt afgedragen via een stijve vloerplaat van minimaal 0,4 m dik. De kolom het dichts bij de draai-as krijgt de grootste recactie kracht. Daarmee is deze kolom maatgevend. De kolom heeft een lengte van 2 m. Kolom 1 (maatgevend, representatief) Tm;rep = 124/4 = 31 kNm P1;rep = 31/2,3 = 10,3 kN. Op deze kolom worden twee toetsen doorsnede uitgevoerd (zie Bijlage 6) - Dwarskracht en torsie toetst (Tm;d = 31*1,5 = 47 kNm en Vd = 10,3*1,5= 15,5 kN) - Moment toets (Mrep = 2*15,5= 31 kNm en Md = 31*1,5 = 47 kNm) Hieruit volgt een kolom van 500 x 500 mm met 8xØ16 en met beugels Ø12-200.

In het DO moet de eigenfrequentie van het vogelhuisjes bepaald worden en deze moet getoetst worden aan de frequentie van de motor/tandwielkast, zodat er geen ongewenste trillingen kunnen ontstaan.

6.4

Ruimtebeslag in bedieningsgebouw

In overleg met systemen en aan de de hand van de door de opdrachtgever aangeleverde specificaties (Besteks-eisen_EM-deel_Bypass_Kampen_ALAM_24-5-2012_2) is een indeling van het bedieningsgebouw gemaakt. Het is een gebouw van twee verdieping waarbij de 1e verdieping aan de sluiszijde een 0,5 m overstek heeft. In Figuur 28 en Figuur 29 zijn beide verdiepingen weergegeven. Daarnaast wordt er vanuit gegaan dat beide verdiepingen ongeveer 3 m hoog zijn.

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 28 van 32


Figuur 28: Begane grond bedieningsgebouw

Figuur 29: 1e etage bedieningsgebouw

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 29 van 32


6.5

Fundering bedieningsgebouw

In tegenstelling tot de rest van de sluis wordt het bedieningsgebouw conform CC2 uitgerekend. Het bedieningsgebouw heeft namelijk geen invloed op de primaire waterkering. Als het bedieningsgebouw bezwijkt, bezwijkt de dijk niet. Om de fundering van het bedieningsgebouw in grootte lijnen vasttestellen is een grove inschatting gemaakt van het gewicht. Hierbij zijn alle vloeren en wanden in geschat op 30 cm en is er een standaard boven belasting van 5 kN/m2 aanwezig op beide verdiepingsvloeren. Voor de fundering wordt uitgegaan van balken van 500 hoog en 400 breed. Dit leidt tot een representatief gewicht van ongeveer F rep = 3000 kN. Hier wordt een factor 1,5 overheen gezet om tot een Fd = 4500 kN te komen. Er zijn twee funderingsmogelijkheden beide met palen van NAP +4,70 m tot NAP -16 m: - 6 palen 450 x450 (Fd =750 kN per paal). Bij deze optie kunnen de palen pas aangebracht worden als het maaiveld is opgehoogd tot onderkant fundering. - 4 buispalen Ø610/12,5 (indicatief, moet nog aangerekend worden) van (Fd =1125 kN per paal). Bij deze optie kunnen de palen aangebracht worden als het maaiveld ontgraven is.

6.6

Indeling van de voorhavens bypass zijde

De fuikhoek voor recreatievaart volgt uit de RVW 2011 en is 1:3 het fuik loopt door tot aan de drijvende remmingwerken (opstelplaatsen). De fuik wordt volledig uitgevoerd als vast (vrijstaand) remmingwerk. Haaks op de sluis-as is een damwand aangesloten op het sluishoofd als grondkering. Deze wordt uitgevoerd met stalen of betonnen dekzerk. Deze beslissing wordt samen met de architect in het DO genomen. De breedte van de voorhaven is bepaald conform de RVW 2011 met aan beide zijden van de doorvaart (10 m) een strook van 12 m. Deze is samengesteld uit 10 m opstelruimte plus 2 m veiligheids strook.

Figuur 30: Remming en geleidewerk voorhaven bypass zijde

IJD-RIJ-RAP-1007


Pagina 30 van 32


7.

Afgeleide eisen, raakvlakken en actielijst

7.1

Afgeleide eisen

Uit de rapportage worden geen eisen afgeleidt voor de DO fase. De berekeningsrapporten en de tekeningen uit de VO fase zijn de basis voor het DO. Hier wordt niet van afgeweken zonder alle VO overwegingen en eisen mee te nemen.

7.2

Raakvlakken

De raakvlakken zijn weergegeven in de SSDD (IJD-RIJ-RAP-1003) in paragraaf 5.2.

7.3

Actielijst

In het Defintief Ontwerp (DO) worden verschillende civiele berekeningen gemaakt, om tot een compleet ontwerp te komen. In Tabel 6 zijn alle civiele DO rapportages gegeven waarbij de aandachtpunten zijn aangegeven die in het DO nader beschouwd moeten worden. Tabel 6: Aandachtspunten per civiel berekeningsrapport

Doc. nr. Betonwerk IJD-RIJ-RAP-2010

Titel

aandachtspunten

Berekening bovenhoofd (incl. bewegingskelder)

IJD-RIJ-RAP-2011

Berekening benedenhoofd (incl. bewegingskelder en vogelhuisjes)

IJD-RIJ-RAP-2012

Berekening kolk

IJD-RIJ-RAP-2013

Berekening brugmoot

IJD-RIJ-RAP-2014

Berekening betonnen dekzerk voorhaven Ijsselzijde

- De toegang tot de kelders moet vlak en geschikt voor publiek terrein afgewerkt worden - Paal moment loodrecht op de sluis-as bepalen en toetsen in combinatie met het moment in de sluisas richting - Krachts afdracht van de bewegingskelder op het sluishoofd (uitkragend) toetsen - Toetsen van de eigenfrequentie van de machine te opzicht van het vogelhuisje. - Er kan waarschijnlijk een palen rij verwijderd worden - Paal moment loodrecht op de sluis-as bepalen en toetsen in combinatie met het moment in de sluisas richting - Krachts afdracht van de bewegingskelder + vogelhuisje op het sluishoofd (uitkragend) toetsen - Bepaling laagste (onderhoud) waterstand in de kolk - Controleren kraanbelastingen op de wand bij inhijsen deur - Vermoeiing toets uitvoeren van het dek - Detailering wapening tpv. aansluiting wand dek - Paal moment loodrecht op de sluis-as bepalen en toetsen in combinatie met het moment in de sluisas richting - Functie van de dekzerk bepalen. werkt deze als gording of alleen als afwerking.

Geotechnisch IJD-RIJ-RAP-2020 IJD-RIJ-RAP-2021

IJD-RIJ-RAP-1007

Damwand berekening en opbarst controle bouwkuip Geohydrolgische beschouwing

- Opbarsten bouwkuip - Bemalingsberekening, met de Invloed van de bemaling op de omgeving - Opbarsten beneden voorhaven bij MHW op de Ijssel


Pagina 31 van 32


- Grondwaterstanden bepalen voor de belasting combinaties IJD-RIJ-RAP-2022

Kwelweg beschouwing schutsluis IJD-RIJ-RAP-2023 Berekening damwanden voorhaven Ijsselzijde IJD-RIJ-RAP-2024 Berekening damwanden voorhaven Bypass zijde IJD-RIJ-RAP-2025 Funderingsberekening voor alle moten Remming en Geleidewerk IJD-RIJ-RAP-2030 Berekening wrijfhout op de damwand (geleidewerk) IJD-RIJ-RAP-2031 Berekening (drijvend)remming en (vast)geleide werk (wacht en opstelplaatsen) Ijsselzijde IJD-RIJ-RAP-2032 Berekening (drijvend)remming en (vast)geleidewerk werk (opstelplaatsen) Bypass-zijde Bouwkundig IJD-RIJ-RAP-2040 Berekening bedieningsgebouw IJD-RIJ-RAP-2041 Berekening loods

IJD-RIJ-RAP-1007

- Bepalen afwerkening dekzerk haaks op de vaarweg as - Bepalen afwerkening dekzerk haaks op de vaarweg as


Pagina 32 van 32


Bijlage 1.

IJD-RIJ-RAP-1007

Aanbiedingsontwerp




Volker InfraDesign bv Korenmolenlaan 2 Postbus 525 3440 AM Woerden Telefoon Telefax

Concept

Memo Aan

: Ontwerpteam kunstwerken IJsseldelta

Van

: D Bergwerf

CC

:

Datum

: 23-05-2014

Referentienummer

: TL-3608 rev 0.3

Betreft

: Aanbiedingsontwerp KW04 Recreatiesluis

1

: +31 (0)348 435100 : +31 (0)348 435111

GEHANTEERDE DOCUMENTEN AANBESTEDINGSDOSSIER

1

Vraagspecificatie B

1366613 2013/0086564

Eisen pagina 219 tm 251

Bindend

2

Definitief rapport 11 december 2013

Pagina 15 tm 22

Bindend

3

Beeldkwaliteitsplan Nadere uitwerking kunstwerken Technisch Ontwerp

Pagina 27 tm 46 en 95 tm 101

Informatief

4

Constructief Ontwerp

5

Tekeningen

9V4747.C2/R0017/903152/VVDM/Nijm 17 augustus 2012 9V4747.C2/R0018/MMI/VVDM/Nijm 17 augustus 2012 9V4747.C0 / 1321-101 rev 1.0 17 augustus 2012 9V4747.C0 / 1321-103 rev 1.0 17 augustus 2012 9V4747.C0 / 1321-105 rev 1.0 17 augustus 2012 9V4747.C0 / 1321-106 rev 1.0 17 augustus 2012

2

TOM keuze kolkconstructie

11 12

Eigen gewicht berekening SJP dek Draaggrafiek SJP

13

dd 18-3-2014

DP Heikoop

dd 18-3-2014

DP Heikoop

dd 11-3-2014 dd 24-2-2014

R de Groot R de Groot

17

156-0011-ON-02 rev. 0a geotechnische beschouwingen – GEDEELTE SLUISKOLK 156-0011-ON-03 rev. 0a geotechnische beschouwingen – SLUISHOOFDEN Remming en geleidewerk Aandachtspunten recreatie sluis Ijsseldelta Gewichtsberekening en palen kolk

18 19 20 21

Memo fundatie schutkolk Memo keerwand tpv fuik Memo keerwand tpv brug Geotechnisch onderzoek

dd 2-4-2014 dd 4-4-2014 dd 2-4-2014 dd 4-4-2014

15 16

Informatief

ONDERSTEUNENDE DOCUMENTEN EN BEREKENINGEN BIJ DIT MEMO

10

14

Informatief

Versie 1.4 4-32014 dd 27-2-2014

DBE/BAK Dave Spanbeton

W Hijkoop R van der Eijck R van der Eijck R van der Eijck Wiertsma en Parners

Diverse onderliggende berekeningen van diverse varianten Deze is nog niet gebaseerd op Eurocode en ROK

Alleen gebruikt voor doorbuigingen en wapening wand blz 6 en 7 Alleen gebruikt voor paalcapaciteit trek

2 stuks sondering op ons verzoek

pagina 1 van 11


22

KW05 Achterloopsheidschermen

dd 11-4-2014

R van der Eijck

23 24 25 26

KW04 Meerpalen en geleidewerken Gewichtsberekening EXCEL kolk Tekening overzicht damwanden rev 2 Berekening paalcapaciteit trek en druk schutkolk

dd 8-4-2014 dd 30-4-2014 dd 1-5-2014 dd 2-5-2014

R van der Eijck D Bergwerf D van der Wiel R van der Eijck

3

Memo gemaakt voor KW05, echter ook voor sluis toepasbaar

Bijlage A bij dit memo

VRAGEN

Vraag V-0120 SES-01163 Gezien de titel van de eis gaat de gegadigde er van uit dat hier bedoeld wordt: "Het benedenhoofd en keermiddelen in het benedenhoofd van de Recreatieschutsluis IJsseldijk dient de volgende hoogtes te hebben:" Kan de OG dit bevestigen? Antwoord De eistekst van eis SES-01163 wordt aangepast van: 'Het bovenhoofd en keermiddelen in het bovenhoofd van de Recreatieschutsluis IJsseldijk dient de volgende hoogtes te hebben: - Bovenzijde deurbeplating: NAP + 1,30 m (maximaal zomerpeil 2065) + 0,1 m (slingeringen) + 0,3 m (minimale waakhoogte) = NAP +1,70 m; - Dekzerkhoogte benedenhoofd: NAP +2,00 m' naar 'Het benedenhoofd en keermiddelen in het benedenhoofd van de Recreatieschutsluis IJsseldijk dient de volgende hoogtes te hebben: - Bovenzijde deurbeplating: NAP + 1,30 m (maximaal zomerpeil 2065) + 0,1 m (slingeringen) + 0,3 m (minimale waakhoogte) = NAP +1,70 m; - Dekzerkhoogte benedenhoofd: NAP +2,00 m' Vraag V-0123 Eis met betrekking tot transparantie is strijdig met het 'Beeldkwaliteitsplan: nadere uitwerking kunstwerken' (pag. 10): "Aan de IJsselzijde wordt het aanzicht bepaald door een scherm dat voor het brugdek is langsgetrokken. Het doorgaande vlak versterkt de lengterichting van het kunstwerk. Het scherm is semi transparant, bijvoorbeeld strekmetaal". Volgens de gegadigde is een scherm van strekmetaal niet te definieren als semi-transparant, laat staan transparant. Bovendien is bijvoorbeeld strekmetaal vanuit het oogpunt van Beheer & Onderhoud niet te kwalificeren als een duurzaam materiaal (geen coating mogelijk). Kan de OG dit specifieke aspect voor de gegadigde verduidelijken? Antwoord Het 'Beeldkwaliteitsplan: nadere uitwerking kunstwerken' is op dit punt gedetailleerder dan de VSE. In het 'Beeldkwaliteitsplan: nadere uitwerking kunstwerken' is het scherm genoemd vanwege: de asymetrie, het aanzicht vanaf de zijde van de IJssel en het benadrukken van de lengterichting. Semi-transparantie wordt als middel ingezet om de verschillende aspecten bij elkaar te brengen in één ontwerp. Strekmetaal is als voorbeeld genoemd, er zijn echter ook andere materialiseringen voorstelbaar. Optimalisatie van de materialisering dient in het definitief ontwerp nader te worden uitgewerkt met inachtname van de verschillende aspecten zoals onderhoud en beeldkwaliteit. Vraag V-0141 SES-00303 Het negatief verval genoemd in deze eis komt niet overeen met tabel 6.3 rapport Hydraulica en Veiligheid en passage onderaan blz 38 rapport Technisch ontwerp. Welk negatief verval moeten wij aanhouden? -0,50 m of -0,80 m Antwoord De eistekst van eis SES-00303 wordt gewiizigd van: 'De Recreatieschutsluis IJsseldijk heeft een waterveiligheidsnorm vanaf de IJssel naar het Reevediep, echter ook een gering negatief verval tot 0,50 meter dient gekeerd te kunnen zijn van het Reevediep naar de IJssel.' naar: 'De Recreatieschutsluis IJsseldijk heeft een waterveiligheidsnorm vanaf de IJssel naar het Reevediep, echter ook een gering negatief verval tot 0,80 meter dient gekeerd te kunnen zijn van het Reevediep naar de IJssel. ' Vraag V-0142 SES-01163 Een maximaal peil van +1,30 komt niet overeen met het maximum peil van +1,08 zoals beschreven in tabel 3.1 uit het ontwerprapport van de recreatiesluis. Welk peil dienen wij aan te houden? +1,08 m of +1,30 m Antwoord

pagina 2 van 11


Met betrekking tot eis SES-01163 dient een maximaal zomerpeil 2065 van NAP + 1,30 m te worden aangehouden. Vraag V-0143 Technisch ontwerp rapport 9V4747.C2/R0017/903152/VVDM/Nijm Wij hebben de indruk dat de peilen in de laatste 2 regels van tabel 5.4 zijn omgewisseld. Deze corresponderen namelijk niet met tabel 5.1. Wat zijn de juiste peilen? Antwoord Die indruk is juist. De 'Ontwerpwaterstanden recreatieschutsluis (inclusief toeslagen)' zoals weergegeven in de laatste twee regels van Tabel 5.4 van SNIP 3 IJDZ Technisch Ontwerp dienen te zijn omgedraaid. Aanbesteder merkt op dat het bepalen van de ontwerpwaterstanden zover deze niet gegeven zijn in de VSE onderdeel vormen van de Werkzaamheden van de Opdrachtnemer. Vraag V-0298 SES-0298 Wij gaan ervan uit dat aan de by-pass zijde ook een drijvend remmingwerk moet worden aangebracht aangezien in fase 2 het waterpeil in de by-pass kan fluctueren. Kunt u dit bevestigen. Antwoord Eis SES-00292 heeft betrekking op opstel- en wachtruimtes en niet op remmingwerken zoals gesteld is in de vraag. Aanbesteder gaat er daarom vanuit dat in de vraag gerefereerd wordt aan opstel- en wachtruimtes en niet aan remmingwerken. De steigers van de opstel- en wachtruimte aan de Reevediepzijde van de Recreatieschutsluis IJsseldijk dienen drijvend te zijn uitgevoerd. Eis SES-00292 wordt gewijzigd. Vraag V-0397 SES-00392 Geldt het in deze eis gestelde toelaatbare lekdebiet voor zowel positief als negatief verval? Antwoord Ja, het in eis SES-00392 gestelde geldt zowel voor positief als negatief verval. Vraag V-0398 SES-01166 Deze eis suggereert dat onderdelen van de aandrijving van de sluisdeuren in aparte ruimtes boven maaiveld moeten worden ondergebracht. Deze ruimtes komen niet naar voren in het beeldkwaliteitsplan en lijken te conflicteren met de loper en wandelpaden langs de kolk en de positie van het bedieningsgebouw. Kan OG toelichten hoe met de genoemde eis dient te worden omgegaan? Antwoord Er dient voldaan te worden aan eis SES-01166. Als onderdeel van de Werkzaamheden dient bepaald te worden hoe aan de verschillende eisen uit de Overeenkomst en vergunningen etc. voldaan kan worden. De ruimtelijke kwaliteit en vormgeving dienen geborgd te worden door Opdrachtnemer (conform TM060, Vraagspecificatie Proces) onder verantwoordelijkheid van H+N+S (conform TM070 en TM080, Vraagspecificatie Proces).

pagina 3 van 11


4

ONTWERP

4.1

Waterstanden

Eis SES-00386 Minimum schutpeil -0,40 NAP Maximum schutpeil +0,95 NAP Eisen SES-01163 en 01164 Maximum zomerpeil +1,30 NAP (schutkolk en benedenhoofd) Maatgevend hoog water +4,30 (IJssel) Tabel 5.6 (document [3] TO) Fase 1: Fase 2:

hoog water +3,90 (IJssel) waterstand Ijssel -0,10 hoog water +2,55 (IJssel)

waterstand Bypass -0,25 hoog water +0,70 (Bypass) waterstand Bypass -0,28

Fase 3:

hoog water +2,93 (IJssel)

waterstand Bypass 0,00

positief verval 4,15 meter negatief verval -0,80 meter positief verval 2,83 meter geen negatief verval positief verval 2,93 meter geen negatief verval

Tabel 5.4 (document [3] TO) Ontwerpwaterstanden inclusief toeslagen: IJsselzijde Bypass zijde

4.2

2065 4,29 4,33

2115 4,51 4,48

Kolk

De kolk bestaat uit een betonnen U-bak, gefundeerd op prefab palen. Deze wordt gebouwd in open ontgraving zonder OWB, echter met een damwand scherm op enige afstand (9m uit rand vloer) om grondwater buiten te houden. 4.2.1 Bouwkuip Er is vastgesteld dat de laag -12 / -14 NAP voldoende waterdicht is om hier in de bouwfase gebruik van te maken. Dit is uiteindelijk gebaseerd op 2 stuks sonderingen 13006 en 13007 binnendijks, waarvan 1 stuks 13006 in de kolk. Zie verder hfdst 7 en 8

pagina 4 van 11


Het betreft hier tijdelijk damwand AZ18-700 met lengte 16 meter. Er wordt geen OWB aangebracht. GWS in de kuip te beheersen met open bemaling of filters. 4.2.2 Fundering De beton vloer is gefundeerd op prefab palen 450x450 met inheiniveau -16,00 NAP lengte 13 meter (document [18]). Het palenstramien bestaat uit onder beide wanden 1 rij palen h.o.h. 1,90 m'. Totaal 68 stuks. Bovenkant paal is -3,00 NAP (circa 600 mm in vloer). Heibaarheid van de palen tot -16,00 is geen probleem; dieper wordt problematisch. De fundering is er op uitgerekend dat in een latere fase (medio 2065) de schutkolkwand kan worden verhoogd van 2,00+ naar 3,50+. De palen hebben bij deze inheidiepte voldoende trekcapaciteit om de schutkolk droog te zetten bij een GWS van maximaal +1,70 NAP.

pagina 5 van 11


4.2.3

Betonwerk

De wand kan aan de bovenzijde eventueel verjongd worden naar 700 mm. Of dit per saldo kostenbesparend werkt, is de vraag (schuine kist). De circa 65 meter lange schutkolk opdelen in 3 moten van 21-22 meter. Voegen voorzien van W9U in verband met waterafdichting.

Vloer Wand

4.2.4

Beton per m’ 12,2 m3 2x 4,6 m3

Wapening ω = 115 kg/m3 (incl 20% toeslag) ω = 115 kg/m3 (incl 20% toeslag)

In te storten voorzieningen Om de 5 m is een haalkom en een bolder (40 kN) nodig . De onderste kom moet conform RVW 2011 op ca. 1,25 m boven minimum schutpeil worden geplaatst en de onderlinge verticale afstand tussen de haalkommen moet ca. 1,25 m zijn. In dit geval is dit de bolder, Om de 15 m moet een ladder met handbeugel worden toegepast. Peilschaal, stopstreep.

pagina 6 van 11


4.2.5

Beeldkwaliteit

Ter plaatse van het bovenhoofd wordt het achterloopsheidscherm van de sluis gemaakt: Bovenkant damwand +4,50 / PPN -9,00 Damwand type AZ18-700 planklengte 13,50 m (overwegen planken schutkolk te hergebruiken) Het kwelscherm moet aan beide zijden van het bovenhoofd 36 meter kang zijn (83,7 m kwelweglengte – 11,6 lengte bovenhoofd) / 2 = 36 meter)

4.3

Bovenhoofd

4.3.1 Betonwerk De doorvaartbreedte bedraagt 10,2 meter. Er is rekening gehouden met deuren met een constructiedikte van 500 mm.

Constructievloer Drempel Wand

Afmetingen 19 x 11 x 1 m

Volume 209 m3

10,2 x 1,6 x 0,5 m 10,2 x 2,9 (gem) x 0,5 m 7,95 x 1,6 x 1,8 m 7,95 x 7,4 x 0,8 m 7,95 x 2,0 x 1,8 m

23 m3 99 m3 (per wand)

Wapening ω = 165 kg/m3 (incl 20% toeslag) Opgave Willemunie + circa 37% ivm EC ω = 165 kg/m3 (incl 20% toeslag) Opgave Willemunie + circa 37% ivm EC ω = 130 kg/m3 (incl 20% toeslag) Opgave Willemunie + circa 37% ivm EC

pagina 7 van 11


4.3.2

In te storten voorzieningen Werktuigbouwkundige voorzieningen (HOLLANDIA)

Elektrotechnische voorzieningen (VIALIS)

Vloer

Sparing taatspot

Doorvoeren HDPEø125 6 stuks

Drempel

Deuraanslag (ankers + achtergieten) Halsbeugels Deuraanslag (ankers + achtergieten)

Doorvoeren HDPEø125 6 stuks Doorvoeren ijsbestrijding Doorvoeren waterstandmeting

Wand

Afbouw (VHB)

Dekzerk verticaal: · Schotbalksponningen · Deurinkassing

pagina 8 van 11


Werktuigbouwkundige voorzieningen (HOLLANDIA)

Kelders

4.4

Bewegingswerk (ankers + achtergieten) Stalen schotbalken meeleveren (SES-01158)


Afbouw (VHB)

Doorvoeren naar sluisdeuren Aardleiding

Dekzerk horizontaal: · Deurinkassing Peilschaal

Doorvoeren besturing en EV

Luiken 2500x2500, ladder

Benedenhoofd

4.4.1 Betonwerk De doorvaartbreedte bedraagt 10,2 meter. Er is rekening gehouden met deuren met een constructiedikte van 500 mm.

Constructievloer Drempel Wand

Afmetingen 19 x 11 x 1 m

Volume 209 m3

10,2 x 1,6 x 0,5 m 10,2 x 2,9 (gem) x 0,5 m 5,1 x 1,6 x 1,8 m 5,1 x 7,4 x 0,8 m 5,1 x 2,0 x 1,8 m

23 m3 63 m3 (per wand)

Wapening ω = 165 kg/m3 (incl 20% toeslag) Opgave Willemunie + circa 37% ivm EC ω = 165 kg/m3 (incl 20% toeslag) Opgave Willemunie + circa 37% ivm EC ω = 130 kg/m3 (incl 20% toeslag) Opgave Willemunie + circa 37% ivm EC

pagina 9 van 11


4.4.2

In te storten voorzieningen Werktuigbouwkundige voorzieningen (HOLLANDIA)


Vloer

Sparing taatspot

Doorvoeren HDPEø125 6 stuks

Drempel

Deuraanslag (ankers + achtergieten) Halsbeugels Deuraanslag (ankers + achtergieten)

Wand

Kelders

Bewegingswerk (ankers + achtergieten)

Afbouw (VHB)

Doorvoeren HDPEø125 6 stuks Doorvoeren ijsbestrijding Doorvoeren waterstandmeting Doorvoeren naar sluisdeuren

Dekzerk verticaal: · Schotbalksponningen · Deurinkassing Dekzerk horizontaal: · Deurinkassing Peilschaal

Doorvoeren besturing en EV

Luiken, ladder

pagina 10 van 11


BIJLAGE A

pagina 11 van 11


IJD-RIJ-RAP-1007



Bijlage 2.

IJD-RIJ-RAP-1007

Tolerantie beschouwing



IJD-RIJ-RAP-1007



Tolerantiebeschouwing recreatieschutsluis Alle afmetingen van de sluis worden hier bepaald op basis van de gestelde eisen en de verwachte bouwtoleranties en doorbuigingen

Breedte bepaling van de schutsluis Min. breedte kolk (SES-00356) Maximale doorbuiging betonwand (inschatting = 2* 0,05 Tolerantie betonwerk = 2* 0,02 Minimaal benodige breedte (incl toleranties) Vastgestelde breedte Lengte bepaling van de schutsluis (tussen de deurnissen) Min. Lengte kolk (h.o.h. stopstrepen) (SES-00356) Min. afstand hart stopstreep tot deurnis (RVW2011) = 2* 1 Minimaal benodige lengte

10 0,10 0,04 10,14 10,20

m m m m m

60 m 2,00 m 62,00 m

Breedte damwand voorhaven IJsselzijde Tolerantie 1 zijde van voorhaven aan de Ijsselzijde a) Tolerantie damwand b) Tolerantie scheefstand (NAP +2,00 tot -0,60 m)1) (1%) Totale tolerantie

2,6/100=

0,075 m 0,03 m

= √(a2+b2)

0,08 m

De breedte van de voorhaven (binnenafmeting damwand) Min. breedte voorhaven (sluishoofd) Doorbuiging damwand = 2* 0,1 Dikte wrijfgording = 2* 0,2 Totale Tolerantie = 2* 0,08 Uitvoeringsbreedte damwanden voorhaven Afronden op:

10,20 0,20 0,40 0,16 10,96

m m m m m

Drempeldiepte Maximale drempel hoogte (SES-01161) Ruime tolerantie betonwerk Ontwerp drempel hoogte

0,05

-2,6 m NAP 0,05 m -2,65 m

Dikte brug constructie Bovenkant brug Maximale hoogte bovenkant brug (SES-00035) Tolerantie betonwerk Dikte asfalt (afstemmen met wegontwerp) 1/2 *Breedte weg bij dakprofiel (SES-01551) Verkanting in dak profiel max. 2% (SES-01530-01) Ontwerphoogte bovenkant beton brug Onderkant brug Minimale hoogte onderkantbrug (SES-00337) Ruime tolerantie betonwerk (onderkantbrug) Ontwerphoogte onderkant beton brug Constructie dikte brug

Pagina 1 van 1

max

0,02 0,12 (4,5+2*1)/2 = 2%

0,05

5,75 0,02 0,12 3,25 0,07 5,55

m NAP m m m m m

4,95 0,05 5,00 0,55

m NAP m m m



Bijlage 3.

IJD-RIJ-RAP-1007

Berekening Bovenhoofd



IJD-RIJ-RAP-1007





Input bovenhoofd Hoofdafmetingen Sluishoofd lengte L1 L2 L3 Lteen Lvloer

2 7,4 1,6 0 11

m m m m m

2 1 10,2 0,25 14,7

m m m m m

Breedte B1 B2 B3 Bteen B-vloer Hoogte b.k. wand b.k.drempels b.k. vloer o.k. vloer

5,7 -2,65 -3,15 -4,15

m NAP m NAP m NAP m NAP

Inhoud Beton West wand Oost wand Drempel Aanslag drempel Vloer Inhoud Tot.

Aansluitende wanden Breedte kolk wand 1m Breedte wand brugmoot 1m

129 129 8 15 162 443

(Grond) waterstanden Functie Bouwfase Max verval Max waterstand Onderhoud (SP) Calamiteit 1

hGWS

Bodemniveaus

hIjs

0,50 0,50 0,50 0,95 n.v.t.

hby n.v.t. 3,90 4,51 n.v.t. n.v.t.

Keermiddel Hoek van de deur (α) 18,4 ˚ Gewicht puntdeur 22 ton Breedte deur 6m bovenkant deur 4,6 m NAP onderkant deur -3 m NAP Hoogte schotbalken IJsselzijde b.k. 4,6 m NAP by-pass b.k. 0,1 mNAP

nr.

naam 1 Aanvulzand

3

m 3 m 3 m m3 3 m 3 m

n.v.t. -0,25 4,48 n.v.t. n.v.t.

Kolk Brug moot Ijsselzijde

-2,65 m NAP -2,65 m NAP -0,15 m NAP

Grond factoren Betonwand δwrijving= δw 0,67 *φ UGT vervorming palen (stijf) 4,00 < 4,80 mm UGT vervorming palen (slap) 8,00 < 8,50 mm Soortelijke gewichten Zwaarte krachtversnelling (g) 3 Beton 2500 kg/m => 3 OWB 2300 kg/m => 3 Water 1019 kg/m => Hoogte Maaiveld Dijk Naast sluishoofd Kolk

Grondprofiel o.k. laag [m NAP] gd [kN/m3] -4,15 18

9,81 24,5 22,6 10,0

2

m/s 3 kN/m kN/m3 3 kN/m

5,7 m NAP 5,7 m NAP 2 mNAP

gs [kN/m3] 20

j'rep [°] 32

2

c [kN/m ] 0


Algemene belastingen BG 1:

BG2:

Eigengewicht beton ey

10860 kN -0,16 m

ey

431,64 kN -3,50 m

Deurgewicht

Voor horz. Evenwicht


Verval en Spatkracht

BG 3: Verval belasting (hby-hijs) (3,9--0,25) MHW Verval belasting en spatkracht 2 Belasting (kN/m ) Hoogte hijs hby htotaal (m NAP)

hbov Fbov

b.k vloer -2535 kN

hijs

3,90

0

0

0

ez;bov

-0,80 m NAP

hby

-0,25

42

0

42

Bovenkant vloer

-3,15

71

29

42

hben Fben ez;ben

-2,18 m NAP

Fverval ez;verval

429 kN -2106 kN -0,52 m NAP


Vrije Waterstand

BG 4:

Vrije waterstand hijs (3,90) Hoogte (m NAP) hijs 3,90 Bovenkant drempel -2,65 Bovenkant vloer -3,15

q 2 (kN/m ) 0,00 65,50 70,50

Fy

0

kN

ez

Fz

6823

kN

ey

BG 5:

0 2,416 m

Vrije waterstand hijs (4,51) Hoogte (m NAP) hijs 4,51 Bovenkant drempel -2,65 Bovenkant vloer -3,15

q 2 (kN/m ) 0,00 71,60 76,60

Fy

0

kN

ez

Fz

7420

kN

ey

2,418 m

ey

-4,03 m

ey

-4,03 m

BG 6:

Vrije waterstand hby (-0,25)

Hoogte (m NAP) hby -0,25 (hor. en vert.) Bovenkant drempel -2,65 Fy Fz BG 7:

0 698

q (kN/m2) 0 24

kN kN

Vrije waterstand hby (4,48)

Hoogte (m NAP) hby 4,48 (hor. en vert.) Bovenkant drempel -2,65 Fy Fz

0

0 2073

kN kN

q (kN/m2) 0 71


Grondbelastingen Grond parameters nr. naam 1 BG 8:

Fz;waterdruk

BG 9:

Fz;waterdruk

gs gd o.k. laag [m +NAP] [kN/m3] [kN/m3] -4,2 18,0 20,0

Aanvulzand

j'rep [°] 32,0

c [kN/m2] 0,0

Kg,0,rep [--] 0,47

Waterdruk aan de onderzijde Maatgevend verval en MHW hGWS 0,50 m NAP Onderkant vloer -4,15 m NAP qgrondwater, vloer 47 kN/m 2 -7519

kN

(opdrijfkracht)

ey

=

0,0

o.k. vloer

=

0,0

o.k. vloer

Waterdruk aan de onderzijde onderhoud hGWS 0,95 m NAP Onderkant vloer -4,15 m NAP qgrondwater, vloer 51 kN/m 2 -8247

kN

(opdrijfkracht)

ey

BG 10: Grond en grondbelasting dijkzijde en naast sluishoofd K 0 (maatgevend verval) Maaiveld 5,7 m NAP Grondwaterstand 0,50 m NAP

Standaard grond opbouw

5,8 Standaard grond opbouw in de y richting zbk,laag zok,laag gd gs nr. [m +NAP] 5,70 0,50 -3,15 -3,15 -4,15

[m +NAP] 5,7 0,50 -3,15 -3,15 -4,15 -4,15

0 1 1 1 1 1

[kN/m3] 0,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0

4,8 sv

sw

[kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 0,0 0 0 20,0 93,6 0,0 20,0 166,6 36,5 20,0 166,6 36,5 20,0 186,6 46,5 20,0 186,6 46,5

s'v

s'h;0;rep

sh;o;rep

FGrond

3,8

[kN/m2] 0 93,6 130,1 130,1 140,1 140,1

[kN/m2] 0,0 44,0 61,2 61,2 65,9 65,9

[kN/m2] 0,0 44,0 97,7 97,7 112,4 112,4

(kN) per m 0,0 114,4 258,5 0,0 105,0 0,0

2,8

Waterspanning Horizontale korrelspanning Horizontale gronddruk

1,8 0,8 -0,2 -1,2

0

50

100

150

-2,2 -3,2 -4,2

Fy Fz; teen

-956 916

kN kN

(Langsrichting) (Gronddruk teen)

ez ey

= =

-1,1 0,0

m NAP

BG 11: Grond en grondbelasting kolk zijde K0 (maatgevend verval) Maaiveld 2 m NAP Grondwaterstand 0,50 m NAP

Standaard grond opbouw in de y richting zbk,laag zok,laag gd gs nr. [m +NAP] 2,00 0,50 -3,15 -3,15 -4,15

Fy

[m +NAP] 2 0,50 -3,15 -3,15 -4,15 -4,15

0 1 1 1 1 1

455

kN

[kN/m3] 0,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0

sv

sw

[kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 0,0 0 0 20,0 27,0 0,0 20,0 100,0 36,5 20,0 100,0 36,5 20,0 120,0 46,5 20,0 120,0 46,5

(Langsrichting)

ez

=

s'v

s'h;0;rep

sh;o;rep

FGrond

[kN/m2] 0 27,0 63,5 63,5 73,5 73,5

[kN/m2] 0,0 12,7 29,9 29,9 34,6 34,6

[kN/m2] 0,0 12,7 66,4 66,4 81,1 81,1

(kN) per m 0,0 9,5 144,3 0,0 73,7 0,0

-2,2

m NAP

5,8 4,8 3,8 2,8 1,8 0,8 -0,2 -1,2 0 -2,2 -3,2 -4,2

Standaard grond opbouw Waterspanning Horizontale korrelspanning Horizontale gronddruk 50

100

150


Grondbelastingen BG 12: Grond en grondbelasting naast de sluis (bij MHW) Maaiveld 5,7 m NAP Grondwaterstand 0,50 m NAP

Standaard grond opbouw in de y richting zbk,laag zok,laag gd gs sv sw nr. [m +NAP] [m +NAP] [kN/m3] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 5,7 0 0,0 0,0 0 0 5,70 0,50 1 18,0 20,0 93,6 0,0 0,50 -3,15 1 18,0 20,0 166,6 36,5 -3,15 -3,15 1 18,0 20,0 166,6 36,5

j'rep [°] 32,0 32,0 32,0 32,0

Fz; teen Fz; teen

0,0

490 10790

kN/m (Gronddruk teen) kN (Gronddruk teen)

ey

=

5,8 4,8 3,8 2,8 1,8 0,8 -0,2 -1,2 0 -2,2 -3,2 -4,2

Standaard grond opbouw Waterspanning Horizontale korrelspanning 50

100

150

BG 13: Grond en grondbelasting dijkzijde en naast sluishoofd K 0 (onderhoud) Maaiveld 5,70 m NAP Grondwaterstand 0,95 m NAP



[m +NAP] 5,7 0,95 -3,15 -3,15 -4,15 -4,15

0 1 1 1 1 1

[kN/m3] 0,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0

4,8 sv

sw

[kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 0,0 0 0 20,0 85,5 0,0 20,0 167,5 36,5 20,0 167,5 36,5 20,0 187,5 46,5 20,0 187,5 46,5

s'v

s'h;0;rep

sh;o;rep

FGrond

3,8

[kN/m2] 0 85,5 131,0 131,0 141,0 141,0

[kN/m2] 0,0 40,2 61,6 61,6 66,3 66,3

[kN/m2] 0,0 40,2 98,1 98,1 112,8 112,8

(kN) per m 0,0 95,5 283,5 0,0 105,4 0,0

2,8

Waterspanning Horizontale korrelspanning Horizontale gronddruk

1,8 0,8 -0,2 -1,2

0

50

100

150

-2,2 -3,2 -4,2

Fy Fz; teen

-969 921

kN kN


ez ey

= =

-1,1 0,0

m NAP

BG 14: Grond en grondbelasting kolk zijde K0 (onderhoud) Maaiveld 2 m NAP Grondwaterstand 0,95 m NAP

Standaard grond opbouw in de y richting zbk,laag zok,laag gd gs nr. [m +NAP] 2,00 0,95 -3,15 -3,15 -4,15

Fy

[m +NAP] 2 0,95 -3,15 -3,15 -4,15 -4,15

0 1 1 1 1 1

468

kN

[kN/m3] 0,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0

sv

sw

[kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 0,0 0 0 20,0 18,9 0,0 20,0 100,9 36,5 20,0 100,9 36,5 20,0 120,9 46,5 20,0 120,9 46,5

(Langsrichting)

ez

=

s'v

s'h;0;rep

sh;o;rep

FGrond

[kN/m2] 0 18,9 64,4 64,4 74,4 74,4

[kN/m2] 0,0 8,9 30,3 30,3 35,0 35,0

[kN/m2] 0,0 8,9 66,8 66,8 81,5 81,5

(kN) per m 0,0 4,7 155,1 0,0 74,1 0,0

-2,2

m NAP

5,8 4,8 3,8 2,8 1,8 0,8 -0,2 -1,2 0 -2,2 -3,2 -4,2

Standaard grond opbouw Waterspanning Horizontale korrelspanning Horizontale gronddruk 50

100

150


Grondwrijving (zijkant langs de damwand) Niet in Scia Berekening Grond parameters nr. 1

K0 damwand gd gs o.k. laag [m +NAP] [kN/m3] [kN/m3] -4,15 18 20

naam Aanvulzand

j'rep

c

δw

Kg,0,rep

[°] 32

[kN/m2] 0

[°] 8,53

[--] 0,47

Waterspanning 5,00

BG 15 a: Grond wrijving langs de zijwand (stijve paalbedding) Maaiveld 5,70 m NAP Grondwaterstand (max) 0,50 m NAP zbk,laag

zok,laag

[m +NAP]

[m +NAP] 5,70 0,50 -4,15 -4,15 -4,15

5,70 0,50 -4,15 -4,15 Fy

1

gd

0 1 1 1 1

[kN/m3] 0 18 18 18 18

1221 kN

Grond parameters nr.

nr.

gs

sv

1,00

sw

[kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 0 0 0 20 93,6 0,0 20 186,6 46,5 20 186,6 46,5 186,6 46,5 20

(langsrichting)

ez

-0,7

δw

s'v

[°] 0,0 8,5 8,5 8,5 8,5

[kN/m2] 0 93,6 140,1 140,1 140,1

s'h;0;rep

s'w;rep

Fwrijving

[kN/m2] [kN/m2] (kN/m) 0,0 0,00 0,00 44,0 6,60 17,17 65,9 9,88 38,32 65,9 9,88 0,00 65,9 0,00 9,88

m NAP


naam Aanvulzand

j'rep

c

δw

Kg,0,rep

[°] 32

[kN/m2] 0

[°] 17,07

[--] 0,47

BG 15 b:Grond wrijving langs de zijwand (slappe paalbedding) Maaiveld 5,70 m NAP Grondwaterstand (max) 0,50 m NAP zbk,laag

zok,laag

[m +NAP]

[m +NAP] 5,70 0,50 -4,15 -4,15 -4,15

5,70 0,50 -4,15 -4,15 Fy

nr.

gd

0 1 1 1 1

[kN/m3] 0 18 18 18 18

2498 kN

gs

sv

sw

[kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 0 0 0 20 93,6 0,0 20 186,6 46,5 20 186,6 46,5 186,6 46,5 20

(langsrichting)

ez

-0,7

Horizontale korrelspanning Horizontale Wrijving

3,00

δw

s'v

[°] 0,0 17,1 17,1 17,1 17,1

[kN/m2] 0 93,6 140,1 140,1 140,1

m NAP

s'h;0;rep

s'w;rep

Fwrijving

[kN/m2] [kN/m2] (kN/m) 0,0 0,00 0,00 44,0 13,51 35,12 65,9 20,22 78,41 65,9 20,22 0,00 65,9 0,00 20,22

-1,00 0 -3,00 -5,00 -7,00 -9,00 -11,00

50

100

150


Golfbelastingen (over breedte hbui zijde) Drempel verwaarloosd kanaalbodem Sluishoofd vloer Bovenkant sluishoofd Bovenkant deur Bovenkant Schotbalken l1 : l2 : l3 : b: r: g: BM :

hoek golfrichting met normaal van het kerende vlak soortelijk gewicht water gravitatieversnelling breedte van de berm voor de wand

-2,65 -3,15 5,70 4,60 0,10 1,0 1,0 1,0 0 1000 9,81 0

m +NAP m +NAP m +NAP m +NAP m +NAP ---° kg/m m/s2 m

3

Deur Grafiek nummer: waterstand significante golfhoogte golfperiode golflengte waterdiepte op 5Hd voor de drempel

hw : Hs : T: Ld : hb :

waterdiepte voor de drempel ontwerpgolfhoogte van de inkomende golf voor de constructie waterdiepte boven de toplaag van de drempel waterdiepte boven het funderingsvlak van de wand hoogteverschil tussen stilwaterlijn en bovenkant van de wand

h: Hd : D: h' : hc : a1 : a* : a2 : am : d11 : d1 : d22 : d2 : an : aI : a3 : h* : a4 :

BG 16: Golfbelasting in richting kolk (3,90) Over de deuren B3= 10,2 m

Fy;deur

1 3,90 0,77 3,19 15,9 7,1

2

3

4 m +NAP m s m m

7,05 1,73 7,05 7,05 0,70 0,60 0,00 0,00 0,25 -0,33 -6,55 -0,51 -2,52 0,00 0,00 0,12 2,60 0,73

m m m m m -----------m -2

p4 : 7,46 p1 : 10,21 p3 : 1,25 pu : 1,25

kN/m kN/m2 2 kN/m 2 kN/m

z4 : z1 : z3 :

4,60 3,90 -3,15

m +NAP m +NAP m +NAP

Fh : zc :

46,6 1,7

kN/m m +NAP

op

1,7 m NAP is

-475 kN


Horizontaal Evenwicht en stabiliteits controle Horizontaal evenwicht A: Verval belasting fase 1 (stijf) Referentie niveau (hoogte) (z) NAP -4,15 m Referentie punt (langsrichting sluis) midden van het sluishoofd (y) Fz;rep (kN) ey (m) Fy;rep (kN) ez (m) Mx;rep (kNm) BG 1: Eigengewicht beton 10860 -0,16 -1782 BG2: Deurgewicht 432 -3,50 -1511 BG 3: Verval belasting (hby-hijs) (3,9--0,25) -2106 3,63 -7648 BG 4: Vrije waterstand hijs (3,90) 6823 2,42 16484 BG 6: Vrije waterstand hby (-0,25) 698 -4,03 -2813 BG 8: Waterdruk aan de onderzijde Maatgevend verval en MHW -7519 0,00 0 BG 10: Grond en grondbelasting dijkzijde en naast sluishoofd K0 (maatgevend verval) 916 0,00 -956 3,04 -2905 BG 11: Grond en grondbelasting kolk zijde K0 (maatgevend verval) 455 1,90 865 BG 15 a: Grond wrijving langs de zijwand (stijve paalbedding) 1221 3,47 4241 BG 16: Golfbelasting in richting kolk (3,90) -475 5,83 -2773 Ftotaal;o.k. vloer 12209 0,18 -1861 2159 0 2 14,6 σ1 82,8 kN/m Hoog water zijde 2 kN/m σ 68,2 2 68,2 Laag water zijde

y (-) Fz;d (kN) Fy;d (kN) Mx;d (kNm) 0,90 9774 0 -1604 0,90 388 0 -1360 1,30 0 -2738 -9943 1,00 6823 0 16484 1,00 698 0 -2813 1,30 -9775 0 0 1,00 916 -956 -2905 1,00 0 455 865 0,90 0 1099 3817 1,30 0 -618 -3605 8824 -2758 -1062 5,5 5,5

Gronddruk o.k. Sluishoofd 0

6,3

-6,3 0

-5,5 82,8

0 Horizontaal evenwicht B: Verval belasting fase 1 (slap) Referentie niveau (hoogte) (z) NAP -4,15 m Referentie punt (langsrichting sluis) midden van het sluishoofd (y) Fz;rep (kN) ey (m) Fy;rep (kN) ez (m) Mx;rep (kNm) BG 1: Eigengewicht beton 10860 -0,16 -1782 BG2: Deurgewicht 432 -3,50 -1511 BG 3: Verval belasting (hby-hijs) (3,9--0,25) -2106 3,63 -7648 BG 4: Vrije waterstand hijs (3,90) 6823 2,42 16484 BG 6: Vrije waterstand hby (-0,25) 698 -4,03 -2813 BG 8: Waterdruk aan de onderzijde Maatgevend verval en MHW -7519 0,00 0 BG 10: Grond en grondbelasting dijkzijde en naast sluishoofd K0 (maatgevend verval) 916 0,00 -956 3,04 -2905 BG 11: Grond en grondbelasting kolk zijde K0 (maatgevend verval) 455 1,90 865 BG 15 b: Grond wrijving langs de zijwand (slappe paalbedding) 2498 3,47 8677 BG 16: Golfbelasting in richting kolk (3,90) -475 5,83 -2773 Ftotaal;o.k. vloer 12209 0,54 -584 6595 0 2 44,5 σ1 97,8 kN/m Hoog water zijde 2 kN/m 53,3 σ2 53,3 Laag water zijde

-5,5

y (-) Fz;d (kN) Fy;d (kN) Mx;d (kNm) 0,90 9774 0 -1604 0,90 388 0 -1360 1,30 0 -2738 -9943 1,00 6823 0 16484 1,00 698 0 -2813 1,30 -9775 0 0 1,00 916 -956 -2905 1,00 0 455 865 0,90 0 2248 7809 1,30 0 -618 -3605 8824 -1609 2930 5,5 5,5

68,2

Gronddruk o.k. 0

6,3

Sluishoofd

-6,3

-5,5 97,8

0

-5,5

53,3


Horizontaal Evenwicht en stabiliteits controle Maximale verticale belasting MHW fase 3 Referentie niveau (hoogte) (z) NAP -4,15 m Referentie punt (langsrichting sluis) midden van het sluishoofd (y) Fz;rep (kN) ey (m) Fy;rep (kN) ez (m) Mx;rep (kNm) y (-) Fz;d (kN) Fy;d (kN) Mx;d (kNm) BG 1: Eigengewicht beton 10860 -0,16 -1782 1,40 15204 0 -2495 BG2: Deurgewicht 432 -3,50 0 0,00 -1511 1,40 604 0 -2115 BG 12: Grond en grondbelasting naast de sluis (bij MHW) 10790 0,00 0 1,00 10790 0 0 BG 5: Vrije waterstand hijs (4,51) 7420 2,42 17944 1,30 9646 0 23327 BG 7: Vrije waterstand hby (4,48) 2073 -4,03 -8358 1,30 2694 0 -10866 BG 8: Waterdruk aan de onderzijde Maatgevend verval en MHW -7519 0,00 0 0,90 -6767 0 0 Ftotaal;o.k. vloer 24055 0,26 6293 32171 0 7852 0 5,5 2 42,5 σ1 170,0 kN/m Hoog water zijde 5,5 2 127,5 σ2 127,5 kN/m Laag water zijde -5,5


6,3

-6,3

170,0 127,5

Opdrijven in onderhoudsfase Referentie niveau (hoogte) (z) NAP -4,15 m Referentie punt (langsrichting sluis) midden van het sluishoofd (y) Fz;rep (kN) ey (m) Fy;rep (kN) ez (m) Mx;rep (kNm) y (-) Fz;d (kN) Fy;d (kN) Mx;d (kNm) BG 1: Eigengewicht beton 10860 -0,16 -1782 0,90 9774 0 -1604 BG 9: Waterdruk aan de onderzijde onderhoud -8247 0,00 0 1,30 -10721 0 0 BG 13: Grond en grondbelasting dijkzijde en naast sluishoofd K0 (onderhoud) 921 0,00 -969 -1,11 1074 1,00 921 -969 1074 BG 14: Grond en grondbelasting kolk zijde K0 (onderhoud) 468 -2,21 -1035 1,00 0 468 -1035 Ftotaal;o.k. vloer 3535 -0,49 -1742 -25 -501 -1564 0 5,5 2 -11,8 σ1 16,0 kN/m Hoog water zijde 5,5 2 27,7 σ2 27,7 kN/m Laag water zijde -5,5 0

-5,5


6,3

-6,3

16,0

27,7


Project Onderdeel Omschrijving Auteur Datum

Scia Engineer 14.0.1043

Isala delta Recreatiesluis Bovenhoofd paal controle RJG 11. 02. 2015

1. Project Licentienaam Project Onderdeel Omschrijving Auteur Datum Constructie Aantal knopen : Aantal staven : Aantal platen : Aantal vaste lichamen : Aantal gebruikte doorsneden : Aantal belastingsgevallen : Aantal gebruikte materialen : 2 Gravitatieversnelling [m/s ] Nationale norm

KWS-VHB Automatisering Isala delta Recreatiesluis Bovenhoofd paal controle RJG 11. 02. 2015 Algemeen XYZ 134 60 2 0 1 18 2 9,810 EC - EN

2. Inhoudsopgave 1. Project 2. Inhoudsopgave 3. Constructief

1 1 3

3.1. Materialen 3.2. 2D-elementen 3.3. Paal doorsneden 3.4. Knoopondersteuningen 3.5. 3D aanzicht (Model A en B) 3.6. Model A met stijve beddingen 3.6.1. Model A: palen met stijve bedding 3.6.2. Stijve beddingen palen 3.6.3. Stijve bedding leading pile (S66) 3.6.4. Slappe bedding traling pile (S71) 3.7. Model B met slappe beddingen 3.7.1. Model B: Palen met een slappe bedding 3.7.2. Slappe beddingen palen 3.7.3. Slappe bedding leading pile (S6) 3.7.4. Slappe bedding traling pile (S12)

3 3 3 3 4 5 5 5 6 6 7 7 7 8 8

4. Belastingen

9

4.1. Belastingsgevallen (zie input sheet) 4.2. Combinaties

9 9

5. Resultaten

11

5.1. Vervormingen (UGT) voor bepaling hor. grondwrijving 5.1.1. Vervorming bij Model A (stijve beddingen) 5.1.2. Vervorming bij Model B (slappe beddingen) 5.2. Paal kracht (opnemen verval belasting) 5.2.1. UGT (Max verval)

11 11 12 13 13

5.2.1.1. Model A paal belastingen 5.2.1.2. Moment Model A (stijve bedding) 5.2.1.3. Model B paal belastingen 5.2.1.4. Moment Model B (slappe bedding)

13 13 14 14

5.2.2. BGT (Max verval)

15


15 15 16 16

5.3. Verticale paal belasting MHW fase 3 en opdrijven onderhoud 5.3.1. UGT 5.3.1.1. 5.3.1.2. 5.3.1.3. 5.3.1.4.

5.3.2. BGT

Model Model Model Model

A B A B

MHW fase 3 MHW fase 3 opdrijven (onderhoud) opdrijven (onderhoud)

17 17 17 17 18 18

19

5.3.2.1. Model A MHW fase 3 5.3.2.2. Model B MHW fase 3 5.3.2.3. Model A opdrijven (onderhoud)

19 19 20

1/20




5.3.2.4. Model B opdrijven (onderhoud)


20

2/20





3. Constructief 3.1. Materialen Beton EC2 Naam

Type

C30/37 C45/55 gescheurd

Massa eenheid 3 [kg/m ] 2500,0 2500,0

Beton Beton

E-mod [MPa] 3,2800e+04 1,2100e+04

Poisson - nu 0,2 0,2

Thermisch uitz. [m/mK] 0,00 0,00

3.2. 2D-elementen Naam E1 E2

Laag

Rekenmodel

Slappe bedding Stijve bedding

Standaard Standaard

Materiaal C30/37 C30/37

Dikte type konstant konstant

D. [mm] 1000 1000

3.3. Paal doorsneden CS1 Type Uitgebreid Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze

Rechthoek 450; 450 Dikke wanden C45/55 gescheurd beton

Afbeelding

H 450

z

y

B 450

3.4. Knoopondersteuningen Naam Sn1

Knoop

Systeem

K5

GCS

Type Standaard

X

Y

Vrij

Vrij

Z Verend

Stijfheid Z Rx [MN/m] 2,0000e+02 Vrij

3/20

Ry

Rz

Vrij

Vrij

Karakteristieke cylinderdruksterkte fck(28) [MPa] 30,00 45,00




3.5. 3D aanzicht (Model A en B)

Z

Y X

4/20





3.6. Model A met stijve beddingen 3.6.1. Model A: palen met stijve bedding

Y Z

X

3.6.2. Stijve beddingen palen

Z X

Y

5/20






3.6.3. Stijve bedding leading pile (S66) Naam

Type

Staaf Systeem

Slb326 Slb327 Slb328 Slb329 Slb330

Lijn Lijn Lijn Lijn Lijn

S66 LCS S66 LCS S66 LCS S66 LCS S66 LCS

Pos x 1 [m] Pos x 2 [m] 0,850 2,350 2,350 4,850 4,850 7,850 7,850 10,850 10,850 11,850

Coör

X

Y

Vrij

Verend

Vrij

Stijfheid Y 2 [MN/m ]

Z

Stijfheid Z 2 [MN/m ]

Rx

Ry

Rz

2,9952e+01 Verend

2,9952e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Verend

2,9952e+01 Verend

2,9952e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

4,6599e+01 Verend

4,6599e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

9,8580e+00 Verend

9,8580e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

1,4977e+02 Verend

1,4977e+02 Vrij

Vrij

Vrij

X

Y



Rx

Ry

Rz

Vrij

Verend

2,5092e+01 Verend

2,5092e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

2,5092e+01 Verend

2,5092e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

3,9041e+01 Verend

3,9041e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

8,2570e+00 Verend

8,2570e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

1,2547e+02 Verend

1,2547e+02 Vrij

Vrij

Vrij

Oors Abso Vanaf Abso Vanaf Abso Vanaf Abso Vanaf Abso Vanaf

einde einde einde einde einde

3.6.4. Slappe bedding traling pile (S71) Naam

Type

Staaf Systeem




Pos x 1 [m] Pos x 2 [m] 0,850 2,350 2,350 4,850 4,850 7,850 7,850 10,850 10,850 11,850

Coör

Z



6/20




3.7. Model B met slappe beddingen 3.7.1. Model B: Palen met een slappe bedding

Y Z

X

3.7.2. Slappe beddingen palen

Z X

Y

7/20






3.7.3. Slappe bedding leading pile (S6) Naam

Type

Staaf Systeem




Pos x 1 [m] Pos x 2 [m] 1,350 2,350 2,350 4,850 4,850 7,850 7,850 10,850 10,850 11,850

Coör

X

Y


Z


Rx

Ry

Rz


Vrij

Verend

8,3800e+00 Verend

8,3800e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

4,1870e+00 Verend

4,1870e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

2,0109e+01 Verend

2,0109e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

4,9620e+00 Verend

4,9620e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

5,0276e+01 Verend

5,0276e+01 Vrij

Vrij

Vrij



Rx

Ry

Rz



Type

Staaf Systeem




Pos x 1 [m] Pos x 2 [m] 1,350 2,350 2,350 4,850 4,850 7,850 7,850 10,850 10,850 11,850

Coör

X

Y

Z


Vrij

Verend

7,0180e+00 Verend

7,0180e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

3,5090e+00 Verend

3,5090e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

1,6845e+01 Verend

1,6845e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

4,1570e+00 Verend

4,1570e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

4,2121e+01 Verend

4,2121e+01 Vrij

Vrij

Vrij


8/20





4. Belastingen 4.1. Belastingsgevallen (zie input sheet) Naam BG1.1 vloer BG1.2 wanden BG2 BG3 BG4 BG5 BG6 BG7 BG8 BG9 BG10 BG13 BG12 BG11 BG14 BG15a BG16 BG15b

Omschrijving Eigengewicht beton Eigengewicht beton deur Verval 3,9 - -0,25 Vrije waterstand 3,9 (IJssel) Vrije waterstand 4,51 (IJssel) Vrije waterstand -0,25 (By pass) Vrije waterstand 4,48 (By pass) Grondwater 0,5 Grondwater Onderhoud 0,95 Gronddruk dijkzijde (Max verval) Gronddruk dijkzijde (onderhoud) Gronddruk dijkzijde (MHW) Gronddruk kolkzijde (Max verval) Gronddruk kolkzijde (onderhoud) Grondwrijving (max verval) 10 mm vervorming Golfbelasting 3,9 Grondwrijving (max verval) 10 mm vervorming

Actie type Permanent Permanent Permanent Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel

Lastgroep LG1 LG1 LG1 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2

Belastingtype Eigen gewicht Standaard Standaard Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch

4.2. Combinaties Naam

Type

UGT A Max verval

Lineair - UGT

UGT MHW

Lineair - UGT

UGT onderhoud

Lineair - UGT

BGT A Max verval

Lineair - BGT

BGT MHW

Lineair - BGT

Belastingsgevallen BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2 wanden - Eigengewicht beton BG2 - deur BG3 - Verval 3,9 - -0,25 BG4 - Vrije waterstand 3,9 (IJssel) BG6 - Vrije waterstand -0,25 (By pass) BG8 - Grondwater 0,5 BG10 - Gronddruk dijkzijde (Max verval) BG11 - Gronddruk kolkzijde (Max verval) BG15a - Grondwrijving (max verval) 10 mm vervorming BG16 - Golfbelasting 3,9 BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2 wanden - Eigengewicht beton BG2 - deur BG5 - Vrije waterstand 4,51 (IJssel) BG7 - Vrije waterstand 4,48 (By pass) BG8 - Grondwater 0,5 BG12 - Gronddruk dijkzijde (MHW) BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2 wanden - Eigengewicht beton BG9 - Grondwater Onderhoud 0,95 BG13 - Gronddruk dijkzijde (onderhoud) BG14 - Gronddruk kolkzijde (onderhoud) BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2 wanden - Eigengewicht beton BG2 - deur BG3 - Verval 3,9 - -0,25 BG4 - Vrije waterstand 3,9 (IJssel) BG6 - Vrije waterstand -0,25 (By pass) BG8 - Grondwater 0,5 BG10 - Gronddruk dijkzijde (Max verval) BG11 - Gronddruk kolkzijde (Max verval) BG15a - Grondwrijving (max verval) 10 mm vervorming BG16 - Golfbelasting 3,9 BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2 wanden - Eigengewicht beton BG2 - deur BG5 - Vrije waterstand 4,51 (IJssel) BG7 - Vrije waterstand 4,48 (By pass)

9/20

Coëff. [-] 0,90 0,90 0,90 1,30 1,00 1,00 1,30 1,00 1,00 0,90 1,30 1,40 1,40 1,40 1,30 1,30 0,90 1,00 0,90 0,90 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

Spec

Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard

Richting -Z



Scia Engineer 14.0.1043 Naam

Type

BGT onderhoud

Lineair - BGT

UGT B Max verval

Lineair - UGT

BGT B Max verval

Lineair - BGT


Belastingsgevallen BG8 - Grondwater 0,5 BG12 - Gronddruk dijkzijde (MHW) BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2 wanden - Eigengewicht beton BG9 - Grondwater Onderhoud 0,95 BG13 - Gronddruk dijkzijde (onderhoud) BG14 - Gronddruk kolkzijde (onderhoud) BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2 wanden - Eigengewicht beton BG2 - deur BG3 - Verval 3,9 - -0,25 BG4 - Vrije waterstand 3,9 (IJssel) BG6 - Vrije waterstand -0,25 (By pass) BG8 - Grondwater 0,5 BG10 - Gronddruk dijkzijde (Max verval) BG11 - Gronddruk kolkzijde (Max verval) BG15b - Grondwrijving (max verval) 10 mm vervorming BG16 - Golfbelasting 3,9 BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2 wanden - Eigengewicht beton BG2 - deur BG3 - Verval 3,9 - -0,25 BG4 - Vrije waterstand 3,9 (IJssel) BG6 - Vrije waterstand -0,25 (By pass) BG8 - Grondwater 0,5 BG10 - Gronddruk dijkzijde (Max verval) BG11 - Gronddruk kolkzijde (Max verval) BG15b - Grondwrijving (max verval) 10 mm vervorming BG16 - Golfbelasting 3,9

10/20

Coëff. [-] 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,90 0,90 0,90 1,30 1,00 1,00 1,30 1,00 1,00 0,90 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00




5. Resultaten 5.1. Vervormingen (UGT) voor bepaling hor. grondwrijving 5.1.1. Vervorming bij Model A (stijve beddingen)

Y Z

X

11/20





5.1.2. Vervorming bij Model B (slappe beddingen)

Y Z

X

12/20





5.2. Paal kracht (opnemen verval belasting) 5.2.1. UGT (Max verval) 5.2.1.1. Model A paal belastingen Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : S37,S61..S89 Combinaties : UGT A Max verval Staaf S63 S86 S61 S63 S63 S72

css CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1

-

Rechthoek Rechthoek Rechthoek Rechthoek Rechthoek Rechthoek

dx [m] 0,000 11,850 7,833 11,000 9,500 11,850

BG UGT UGT UGT UGT UGT UGT

A A A A A A

Max Max Max Max Max Max

verval/1 verval/1 verval/1 verval/1 verval/1 verval/1

N [kN] -508 -21 -467 -460 -469 -337

Vy [kN] 0 89 -14 104 -8 102

5.2.1.2. Moment Model A (stijve bedding)

Z X

Y

13/20

Mz [kNm] 0 98 -15 26 -34 120





5.2.1.3. Model B paal belastingen Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : S1..S30 Combinaties : UGT B Max verval Staaf S3 S27 S4 S13 S5 S13


-


dx [m] 0,000 11,850 5,500 10,500 7,833 11,850

BG UGT UGT UGT UGT UGT UGT

B B B B B B



N [kN] -457 -68 -432 -344 -407 -338

Vy [kN] 0 51 -9 61 -3 61

5.2.1.4. Moment Model B (slappe bedding)

Z X

Y

14/20

Mz [kNm] 0 86 -9 29 -25 111





5.2.2. BGT (Max verval) 5.2.2.1. Model A paal belastingen Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : S37,S61..S89 Combinaties : BGT A Max verval Staaf S63 S86 S62 S72 S63 S72


-


dx [m] 0,000 11,850 7,833 11,000 9,500 11,850

BG BGT BGT BGT BGT BGT BGT

A A A A A A



N [kN] -568 -215 -520 -445 -525 -441

Vy [kN] 0 59 -9 73 -5 73


Z X

Y

15/20

Mz [kNm] 0 65 -10 26 -23 87





5.2.2.3. Model B paal belastingen Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : S1..S30 Combinaties : BGT B Max verval Staaf S24 S27 S13 S13 S13 S13


-


dx [m] 0,000 11,850 5,000 10,500 7,000 11,850


B B B B B B



N [kN] -532 -277 -474 -449 -469 -442

Vy [kN] 0 17 -3 28 -3 28


Z X

Y

16/20

Mz [kNm] 0 29 -4 18 -10 55






5.3. Verticale paal belasting MHW fase 3 en opdrijven onderhoud 5.3.1. UGT 5.3.1.1. Model A MHW fase 3

Y Z

X

5.3.1.2. Model B MHW fase 3

Y Z

X

17/20




5.3.1.3. Model A opdrijven (onderhoud)

Y Z

X


Y Z

X

18/20





5.3.2. BGT 5.3.2.1. Model A MHW fase 3

Y Z

X


Y Z

X

19/20






Y Z

X


Y Z

X

20/20



Projectnaam:

Isala Delta Recreatiesluis

Projectnummer:

C3608

Constructeur

RJG

Onderdeel:

Palen bovenhoofd-

wmax =

Datum 17-feb-15 EC BE DSN Wapening Versie: Berekening wapening in betondoorsnede (balk) volgens NEN-EN 1992-1-1 γc = Betonsterkteklasse C45/55 2 N/mm f = α 0,30 mm Waterdicht nee 45 ck cc =

Levensduur =

100 jaar

Eisen

Constructieklasse =

5

nee

fcd =

kt =

0,4

fctd =

2 30,0 N/mm 2 1,77 N/mm

kx = 1

nee

fct;eff =

2 3,80 N/mm

Ecm =

36283 N/mm²

Kwaliteitsborging

factor belastingduur

Betondoorsnede Hoogte h =

450

mm

Breedte b =

450

mm

Trekzijde

∆cdev =

5

mm

Betonstaalsoort

XC2

Betondekking c = Beugelwapening =

50 35

cmin;b

cmin;dur

16

30 cmin =

Milieuklasse Betondekking c = Beugelwapening =

XC2 50 35

dekkingstoeslag Belastingen Explosie/stoot/botsing? Belastingduur

0

45

mm cnom =cmin+∆cdev=

45

E=

kN (druk)

y=

MEd =

98,0

kNm NEd =

-21

kN (druk)

EI =

Trekzijde aantal x 3 x 0

= = As;tot = z=

nuttige hoogte d =

603 0

mm² mm²

603 0

mm² mm

357

mm

Controle wapening conform art. 6.1 art. 7.3 en hoofdstuk 9 As;min2 =

64,07 mm

As;min1 =

-12 mm²

A s;max =

8100 mm²

As;min;res =

317 mm²

As;trek;tot =

1608 mm²

Berekening van rekken sb =

98

εsm-εcm 7.3.4 2 3,08 N/mm

ss;tot = ss + Dss = Ac;eff = b x hc;eff →

116

0

b=

450

mm

Ac;eff =

hc;eff;min =

104

mm

As;tot;eff =

≥

0,00E+00

k1 =

Berekening van scheurwijdtes 7.3.4 wk = sr;max (εsm -εcm ) = 500 x wtoel = wmax x kx

116

x x

As = =

603 402

mm² mm²

z=

1005 150

mm² mm

d=

159

mm

As;min;0,26 =

317 mm²

art. 9.2.1.1 (1)

As;min;0,0013 =

209 mm²

art. 9.2.1.1 (1)

art. 9.2.1.1 (1) art. 7.3.2 (2)

→

accoord

→

accoord

xrep =

N/mm² <

500

138,70 mm

N/mm²

46695 mm² 2 603 mm →

3,48E-04

c= stoel = 5(c+φeq/2) =

85 410

k2 =

0,50

0,80

3,48E-04 =

kx = ctoeg/cnom = 1,11 wk =

Drukzijde aantal 3 2

0,6*σs/Es <

Berekening van scheurafstand 7.3.4 feq = 16,0 mm sr;max = k3c + k1k2k4φeq / ρp;eff

776 mm²

kNm

+

εsm -εcm = (σs - (kt*fct;eff/ρp;eff)*(1+αe*ρp;eff))/Es εsm -εcm =

9,217E+13 Nmm²

ρp;eff = As/A c;eff = 0,0129 =

27088 N/mm²

(wapening met hoge aanhechting)

621 mm²

kNm >

1,597E+07 mm³

As;tot =

xu =

145

224,5 mm

f 16 16

As

afstand tussen laag 1 en laag 2

MRd > MEd ==>

5,51

Wt =

-215

art. 9.2.1.1 (3)

200000 N/mm²

E-zware doorsnede EA = 5,529E+09 N

kNm NE =

As;req;Md =

1,15

mm (eigen)

65,0

staven laag 1 staven laag 2

N/mm2

γs =

Nat, zelden droog cmin;dur < 10mm mm cmin;b mm 16 30 10 mm cmin = 30 mm

ME =

f 16 0

435

1,00

mm (eigen)

nee Langdurende belasting

Toegepaste wapening

fs =

1,00

αct =

< 10mm 10 mm 30 mm

0 mm cnom =cmin+∆cdev= Corrosie ingeleid door carbonatatie

dekkingstoeslag Drukzijde

B500B N/mm2

αe = Es/Ecm =

Nat, zelden droog mm mm

500

Es =

Corrosie ingeleid door carbonatatie

Milieuklasse

fyk =

1,5

0,17 mm

εsm -εcm =

k3 =

3,4

k4 =

0,425

sr;max =

1,11

=

0,33

mm

→

accoord

0,17 mm wtoel =

0,30

<

wtoel =

3,48E-04

mm dekking op langswapening mm > saanw = 150,0 mm → sr;max = k3c + k1k2k4φeq / ρp;eff

x

0,33 mm

499,6

mm


Projectnaam:

-

Projectnummer:

-

Constructeur:

RJG Datum 18-2-2015 Toetsing dwarskracht + wringing in betondoorsnede volgens EC 1992-1

Onderdeel:

-

Geometrie Hoogte h

450

mm

Betondekking c

50

mm

h 450

fctk,0.05 =

Beugelwapening

5

mm

b 450

γc =

Hoofdwapening

0

mm

αcc =

Breedte b

450

mm

fcd =

Netto hoogte d

395

mm

αct =

Inwendige hoogte z = 0.9d = Aanwezige buigwapening Staven laag 1

356

mm

0

stuks

fkm =

0

mm

fctd = 1,77 N/mm² Betonstaalsoort Klasse B500B

0

stuks

fkm =

0

mm

fywd =

0 90 45 1,00

mm2

-21,0

kN druk

Normaalkracht

Staven laag 2 As = α= θ= cotg θ = Belastingen Nd =

Beton fck =

Versie:

0,0

kNm

Torsie

VEd =

89,0

kN

Dwarskracht

scp = -0,10 N/mm² Weerstand van de doorsnede zonder wapening VRd,c = [CRd,c · k · (100 · ρl · fck)1/3 + k1 · σcp] · bw · d 1,71 ≤ 2,0 k = 1 + ( 200 / d )0.5 =

1,5 1,00 factor langeduur effect 30 N/mm² 1,00 factor langeduur effect

γc = 1,15

435 N/mm²

Vloeispanning Beugelwapening

Extra snedes (eventueel)

0,00 fcd

druk

VRd,c minimum = [vmin + k1 · σcp] · bw · d

met een minimum van:

0,526

VRd,c =

2,66 N/mm²

ρl = 0,000 º hoek tussen dw.kr.wap en as ligger º hoek tussen drukdiag. en as ligger min. 1; max. 2,5 accoord

TEd =

v min = 0,035k3/2 x fck0,5 =

C45/55 45 N/mm²

k=

1,71

C R,d,c = 0,18/γc =

k1 =

0,15

VRd,c minimum =

0,12 96

kN VRd,c = 96 kN

3 kN

TRd,c = fctd x tef x 2 x Ak A=

Ak = zbxzh = 1,14E+05 mm²

2,03E+05 mm²

u = 2 x (b+h) =

uk = 2x(zb+zh) = 1350 mm

1800 mm

tef = max(A /u;c+fsw+fkm/2 =

113 mm

VEd,b = Ted x zb / (2 x Ak) = 0 kN

zb = b - tef =

338 mm

VEd,h = Ted x zh / (2 x Ak) = 0 kN

zh = h - tef = 338 mm Maximale weerstand van de doorsnede

TRd,c = 45 kNm

ν1 = 0,49 αcw = ν = 0,49

VRd,max = αcw x bw x z x ν1 x fcd / (cotθ + tanθ) TRd,max = 2 x ν1 x αcw x fcd x Ak x tef x (sinθ * cosθ) Toetsing TEd / TRd;c VEd / VRd;c + 0,00 + 0,93 TEd / TRd;c 0,00 =

0,93 0,00

TEd / TRd;max

+

VEd / VRd;max

0,00

+

0,08 =

0,08

< < < <

1 1 1 1

<

1

<

1

VRd,max = 1185 kN

1,00

TRd,max = 190 kNm

geen extra wapening nodig geen extra wringwapening nodig doorsnede accoord

Wapening benodigd Asw;T;bgls;b/o =

0

mm2/m1 Dubbelsnedig

(boven en onderzijde)

Asw;T;bgls;fl =

0

mm2/m1 Dubbelsnedig

(flanken)

Asw;V;bgls =

0

mm2/m1 Dubbelsnedig

Asw;bgls;fl;tot = Extra snedes (eventueel)

0

mm2/m1

Asw;snds;tot =

0

mm2/m1

Asl;T;tot =

0

mm2

totaal benodigde langswapening met fywd

Asl;T;zij =

0

mm2

extra benodigde wapening in zijvlakken

0

2

σy;d =

Buitenste beugel (dubbelsnedig)

Asw;T;o/b =

mm

0 N/mm²

1 beugel

5 - 200 =

0 snedes

0-0=

196 mm²

accoord

0 mm²

accoord

extra benodigde momentwapening in boven- en ondervlak toetsing dwarskracht en wringing accoord!

Bijkomende trekkacht ΔFtd in de langswapening ten gevolge van dwarskracht (optellen bij Asw;T;o/b) ΔFtd = 0,5 x VEd x (cot θ - cot α) = (MEd/z) + ΔFtd < MEd;max/z;

0,5 x

89,0 x

(1,00

-

MEd;max is het maximale moment van de ligger

0,00)

=

44,5 kN → Asl;ben = 102 mm²


Bijlage 4.

IJD-RIJ-RAP-1007

Berekening Benedenhoofd



IJD-RIJ-RAP-1007



DocuSign Envelope ID: 3177C19C-A2EF-4AF6-BD06-08E35BD20347 1

l,-^/t

r luu | -ul

\d


Input bovenhoofd Hoofdafmetingen Sluishoofd lengte L1 L2 L3 Lteen Lvloer

2 7,4 1,6 0 11

m m m m m

2 1 10,2 0,25 14,7

m m m m m

Breedte B1 B2 B3 Bteen B-vloer Hoogte b.k. wand fase 1 b.k. wand fase 3 b.k.drempels b.k. vloer o.k. vloer

2 3,5 -2,65 -3,15 -4,15

Aansluitende wanden Breedte kolk wand

m NAP m NAP m NAP m NAP m NAP

Inhoud Beton fase 1 West wand Oost wand Drempel Aanslag drempel Vloer Inhoud Tot.

1m

75 75 8 15 162 335

(Grond) waterstanden Functie Bouwfase Verval schutpeil Max waterstand Onderhoud (SP) Calamiteit 1

hGWS

3

m 3 m m3 3 m 3 m 3 m

Bodemniveaus

hIjs

0,50 0,50 0,50 0,95 0,5

fase 2 97 97 8 15 162 379

hby n.v.t. 0,95 3,50 n.v.t. 1,8

Keermiddel Hoek van de deur (α) 18,4 ˚ Gewicht puntdeur 15 ton Breedte deur 6m bovenkant deur 1,7 m NAP onderkant deur -3 m NAP

n.v.t. -0,40 3,50 n.v.t. -0,25

Kolk Brug moot Ijsselzijde

-2,65 m NAP -2,65 m NAP -0,15 m NAP

Grond factoren Betonwand δwrijving= δw 0,67 *φ UGT vervorming palen (stijf) 1,50 < 1,5 mm UGT vervorming palen (slap) 4,00 < 5,20 mm Soortelijke gewichten Zwaarte krachtversnelling (g) 3 Beton 2500 kg/m => 3 OWB 2300 kg/m => 3 Water 1019 kg/m =>

9,81 24,5 22,6 10,0

2

m/s 3 kN/m 3 kN/m kN/m3

Hoogte Maaiveld Kolk fase 1 Kolk fase 3

nr.

naam 1 Aanvulzand

Grondprofiel o.k. laag [m NAP] gd [kN/m3] -4,15 18

2 m NAP 3,5 m NAP

gs [kN/m3] 20

j'rep [°] 32

c [kN/m2] 0


Algemene belastingen BG 1a:

BG 1b:

BG 2:

Eigengewicht beton fase 1

8210 kN -0,15 m


ey

9285 kN -0,16 m


ey

ey

294,3 kN -3,50 m

Eigengewicht beton fase 3

Deurgewicht


Verval en Spatkracht

BG 3: Verval belasting (hkolk-hby) (0,95--0,4) MHW Verval belasting en spatkracht 2 Belasting (kN/m ) Hoogte hkolk hby htotaal (m NAP)

hbov Fbov

b.k vloer -857 kN

hijs

0,95

0

0

0

ez;bov

-1,78 m NAP

hby

-0,40

14

0

14

Bovenkant vloer

-3,15

41

28

14

hben Fben ez;ben

-2,23 m NAP

Fverval ez;verval BG 4: Verval belasting (hkolk-hby) (1,8- -0,25) SP Verval belasting en spatkracht Belasting (kN/m2) Hoogte h hby htotaal (m NAP) kolk

hbov Fbov

386 kN -472 kN -1,42 m NAP

b.k vloer -1250 kN

hijs

1,80

0

0

0

ez;bov

-1,50 m NAP

hby

-0,25

21

-2

22

Bovenkant vloer

-3,15

50

28

22

hben Fben ez;ben

-2,18 m NAP

Fverval ez;verval

407 kN -843 kN -1,17 m NAP


Vrije Waterstand

BG 5:

Vrije waterstand hkolk (0,95) Hoogte (m NAP) hkolk 0,95 Bovenkant drempel -2,65 Bovenkant vloer -3,15

Fz BG 6:

3934

kN

BG 7 :

6431

BG 8:

BG 9:

4766

BG 10:

ey

2,404 m

ey

-4,03 m

ey

-4,03 m

ey

-4,03 m


654

q (kN/m2) 0 23

kN

Vrije waterstand hby (3,50)

1788

q (kN/m2) 0 62

kN


Hoogte (m NAP) hby -0,25 (hor. en vert.) Bovenkant drempel -2,65 Fz

2,414 m

q (kN/m2) 0,00 44,50 49,50

kN

Hoogte (m NAP) hby 3,50 (hor. en vert.) Bovenkant drempel -2,65 Fz

ey

Vrije waterstand hkolk (1,8)

Hoogte (m NAP) hby -0,40 (hor. en vert.) Bovenkant drempel -2,65 Fz

2,396 m

q (kN/m2) 0,00 61,50 66,50

kN

Hoogte (m NAP) hkolk 1,80 Bovenkant drempel -2,65 Bovenkant vloer -3,15 Fz

ey

Vrije waterstand hkolk (3,5) Hoogte (m NAP) hkolk 3,50 Bovenkant drempel -2,65 Bovenkant vloer -3,15

Fz

q (kN/m2) 0,00 36,00 41,00

698

kN

q (kN/m2) 0 24


Grondbelastingen Grond parameters nr. naam 1 BG 11:

Fz;waterdruk

gs gd o.k. laag [m +NAP] [kN/m3] [kN/m3] -4,2 18,0 20,0

Aanvulzand

j'rep [°] 32,0

c [kN/m2] 0,0

Kg,0,rep [--] 0,47

Waterdruk aan de onderzijde Maatgevend verval, MHW, calamiteit hGWS 0,50 m NAP Onderkant vloer -4,15 m NAP qgrondwater, vloer 47 kN/m 2 -7519

kN

(opdrijfkracht)

ey

=

0,0

o.k. vloer -110,9

BG 12:

Fz;waterdruk

Waterdruk aan de onderzijde onderhoud hGWS 0,95 m NAP Onderkant vloer -4,15 m NAP qgrondwater, vloer 51 kN/m 2 -8247

kN

(opdrijfkracht)

ey

=

0,0

o.k. vloer

BG 13: Grond en grondbelasting kolkzijde en naast sluishoofd K0 (fase 1) Maaiveld 2 m NAP Grondwaterstand 0,50 m NAP



[m +NAP] 2 0,50 -3,15 -3,15 -4,15 -4,15

0 1 1 1 1 1

[kN/m3] 0,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0

4,8 sv

sw

[kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 0,0 0 0 20,0 27,0 0,0 20,0 100,0 36,5 20,0 100,0 36,5 20,0 120,0 46,5 20,0 120,0 46,5

s'v

s'h;0;rep

sh;o;rep

FGrond

3,8

[kN/m2] 0 27,0 63,5 63,5 73,5 73,5

[kN/m2] 0,0 12,7 29,9 29,9 34,6 34,6

[kN/m2] 0,0 12,7 66,4 66,4 81,1 81,1

(kN) per m 0,0 9,5 144,3 0,0 73,7 0,0

2,8 0,8 -0,2 -1,2 -2,2 -4,2

-455 550

kN kN


ez ey

= =

-2,2 0,0

m NAP

Horizontale korrelspanning Horizontale gronddruk

1,8

-3,2 Fy Fz; teen

Waterspanning

0

50

100


Grondbelastingen BG 14: Grond en grondbelasting naast de sluis (fase 3) Maaiveld 3,5 m NAP Grondwaterstand 0,50 m NAP

Standaard grond opbouw in de y richting zbk,laag zok,laag gd gs sv sw nr. [m +NAP] [m +NAP] [kN/m3] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 3,5 0 0,0 0,0 0 0 3,50 0,50 1 18,0 20,0 54,0 0,0 0,50 -3,15 1 18,0 20,0 127,0 36,5 -3,15 -3,15 1 18,0 20,0 127,0 36,5

j'rep [°] 32,0 32,0 32,0 32,0

Fz; teen Fz; teen

0,0

289 6353

kN/m (Gronddruk teen) kN (Gronddruk teen)

ey

=

5,8 4,8 3,8 2,8 1,8 0,8 -0,2 -1,2 0 -2,2 -3,2 -4,2

Standaard grond opbouw Waterspanning Horizontale korrelspanning 50

100

BG 15: Grond en grondbelasting kolkzijde en naast sluishoofd K0 (onderhoud) Maaiveld 2,00 m NAP Grondwaterstand 0,95 m NAP



[m +NAP] 2 0,95 -3,15 -3,15 -4,15 -4,15

0 1 1 1 1 1

[kN/m3] 0,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0

4,8 sv

sw

[kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 0,0 0 0 20,0 18,9 0,0 20,0 100,9 36,5 20,0 100,9 36,5 20,0 120,9 46,5 20,0 120,9 46,5

s'v

s'h;0;rep

sh;o;rep

FGrond

3,8

[kN/m2] 0 18,9 64,4 64,4 74,4 74,4

[kN/m2] 0,0 8,9 30,3 30,3 35,0 35,0

[kN/m2] 0,0 8,9 66,8 66,8 81,5 81,5

(kN) per m 0,0 4,7 155,1 0,0 74,1 0,0

2,8 0,8 -0,2 -1,2 -2,2 -4,2

-468 555

kN kN


ez ey

= =

-2,2 0,0

m NAP

Horizontale korrelspanning Horizontale gronddruk

1,8

-3,2 Fy Fz; teen

Waterspanning

0

50

100


Grondwrijving (zijkant langs de damwand) Niet in Scia Berekening Grond parameters nr. 1


naam Aanvulzand

j'rep

c

δw

Kg,0,rep

[°] 32

[kN/m2] 0

[°] 3,20

[--] 0,47

Waterspanning 5,00

BG 16 a: Grond wrijving langs de zijwand (stijve paalbedding) Maaiveld 2,00 m NAP Grondwaterstand (max) 0,50 m NAP zbk,laag

zok,laag

[m +NAP]

[m +NAP] 2,00 0,50 -4,15 -4,15 -4,15

2,00 0,50 -4,15 -4,15 Fy

1

gd

0 1 1 1 1

[kN/m3] 0 18 18 18 18

147 kN

Grond parameters nr.

nr.

gs

sv

sw

[kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 0 0 0 20 27,0 0,0 20 120,0 46,5 20 120,0 46,5 120,0 46,5 20

(langsrichting)

ez

-1,9

1,00 δw

s'v

[°] 0,0 3,2 3,2 3,2 3,2

[kN/m2] 0 27,0 73,5 73,5 73,5

s'h;0;rep

s'w;rep

Fwrijving

[kN/m2] [kN/m2] (kN/m) 0,0 0,00 0,00 12,7 0,71 0,53 34,6 1,93 6,14 34,6 1,93 0,00 34,6 0,00 1,93

m NAP


naam Aanvulzand

j'rep

c

δw

Kg,0,rep

[°] 32

[kN/m2] 0

[°] 8,53

[--] 0,47

BG 16 b:Grond wrijving langs de zijwand (slappe paalbedding) Maaiveld 2,00 m NAP Grondwaterstand (max) 0,50 m NAP zbk,laag

zok,laag

[m +NAP]

[m +NAP] 2,00 0,50 -4,15 -4,15 -4,15

2,00 0,50 -4,15 -4,15 Fy

nr.

gd

0 1 1 1 1

[kN/m3] 0 18 18 18 18

394 kN

gs

sv

sw

[kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 0 0 0 20 27,0 0,0 20 120,0 46,5 20 120,0 46,5 120,0 46,5 20

(langsrichting)

ez

-1,9

Horizontale korrelspanning Horizontale Wrijving

3,00

δw

s'v

[°] 0,0 8,5 8,5 8,5 8,5

[kN/m2] 0 27,0 73,5 73,5 73,5

m NAP

s'h;0;rep

s'w;rep

Fwrijving

[kN/m2] [kN/m2] (kN/m) 0,0 0,00 0,00 12,7 1,90 1,43 34,6 5,18 16,48 34,6 5,18 0,00 34,6 0,00 5,18

-1,00 0 -3,00 -5,00 -7,00 -9,00 -11,00

50

100

150



Horizontaal Evenwicht en stabiliteits controle Horizontaal evenwicht A: Verval belasting (stijf) Referentie niveau (hoogte) (z) NAP -4,15 m Referentie punt (langsrichting sluis) midden van het sluishoofd (y) Fz;rep (kN) ey (m) Fy;rep (kN) ez (m) Mx;rep (kNm) BG 1a: Eigengewicht beton fase 1 8210 -0,15 -1245 BG 2: Deurgewicht 294 -3,50 -1030 BG 3: Verval belasting (hkolk-hby) (0,95--0,4) -472 2,73 -1290 BG 5: Vrije waterstand hkolk (0,95) 3934 2,40 9426 BG 8: Vrije waterstand hby (-0,4) 654 -4,03 -2638 BG 11: Waterdruk aan de onderzijde Maatgevend verval, MHW, calamiteit -7519 0,00 0 BG 13: Grond en grondbelasting kolkzijde en naast sluishoofd K0 (fase 1) 550 0,00 -455 1,90 -865 BG 16 a: Grond wrijving langs de zijwand (stijve paalbedding) 147 2,22 326 Ftotaal;o.k. vloer 6123 0,44 -780 2685 0 2 18,1 σ1 46,9 kN/m Hoog water zijde 2 28,8 σ2 28,8 kN/m Laag water zijde

y (-) Fz;d (kN) Fy;d (kN) Mx;d (kNm) 0,90 7389 0 -1120 0,90 265 0 -927 1,50 0 -707 -1935 1,00 3934 0 9426 1,00 654 0 -2638 1,30 -9775 0 0 1,00 550 -455 -865 0,90 0 132 293 3017 -1030 2235 5,5 5,5

Gronddruk o.k. 0

6,3

Sluishoofd

-6,3 0

-5,5 46,9

0 Horizontaal evenwicht B: Verval belasting (slap) Referentie niveau (hoogte) (z) NAP -4,15 m Referentie punt (langsrichting sluis) midden van het sluishoofd (y) Fz;rep (kN) ey (m) Fy;rep (kN) ez (m) Mx;rep (kNm) BG 1a: Eigengewicht beton fase 1 8210 -0,15 -1245 BG 2: Deurgewicht 294 -3,50 -1030 BG 3: Verval belasting (hkolk-hby) (0,95--0,4) -472 2,73 -1290 BG 5: Vrije waterstand hkolk (0,95) 3934 2,40 9426 BG 8: Vrije waterstand hby (-0,4) 654 -4,03 -2638 BG 11: Waterdruk aan de onderzijde Maatgevend verval, MHW, calamiteit -7519 0,00 0 BG 13: Grond en grondbelasting kolkzijde en naast sluishoofd K0 (fase 1) 550 0,00 -455 1,90 -865 BG 16 b: Grond wrijving langs de zijwand (slappe paalbedding) 394 2,22 875 Ftotaal;o.k. vloer 6123 0,53 -533 3234 0 2 21,8 σ1 48,8 kN/m Hoog water zijde 2 27,0 σ2 27,0 kN/m Laag water zijde

28,8

-5,5



6,3

-6,3

-5,5 48,8

0

-5,5

27,0


Horizontaal Evenwicht en stabiliteits controle Horizontaal evenwicht A (calamiteit): Verval belasting (stijf) Referentie niveau (hoogte) (z) NAP -4,15 m Referentie punt (langsrichting sluis) midden van het sluishoofd (y) Fz;rep (kN) ey (m) Fy;rep (kN) ez (m) Mx;rep (kNm) BG 1a: Eigengewicht beton fase 1 8210 -0,15 -1245 BG 2: Deurgewicht 294 -3,50 -1030 BG 4: Verval belasting (hkolk-hby) (1,8- -0,25) -843 2,98 -2512 BG 7 : Vrije waterstand hkolk (1,8) 4766 2,40 11460 BG 10: Vrije waterstand hby (-0,25) 698 -4,03 -2813 BG 11: Waterdruk aan de onderzijde Maatgevend verval, MHW, calamiteit -7519 0,00 0 BG 13: Grond en grondbelasting kolkzijde en naast sluishoofd K0 (fase 1) 550 0,00 -455 1,90 -865 BG 16 a: Grond wrijving langs de zijwand (stijve paalbedding) 147 2,22 326 Ftotaal;o.k. vloer 6999 0,47 -1151 3321 0 2 22,4 σ1 54,5 kN/m Hoog water zijde 2 32,1 σ2 32,1 kN/m Laag water zijde


Gronddruk o.k. 0

6,3

Sluishoofd

-6,3 0

-5,5 46,9

0 Horizontaal evenwicht B (calamiteit): Verval belasting (slap) Referentie niveau (hoogte) (z) NAP -4,15 m Referentie punt (langsrichting sluis) midden van het sluishoofd (y) Fz;rep (kN) ey (m) Fy;rep (kN) ez (m) Mx;rep (kNm) BG 1a: Eigengewicht beton fase 1 8210 -0,15 -1245 BG 2: Deurgewicht 294 -3,50 -1030 BG 4: Verval belasting (hkolk-hby) (1,8- -0,25) -843 2,98 -2512 BG 7 : Vrije waterstand hkolk (1,8) 4766 2,40 11460 BG 10: Vrije waterstand hby (-0,25) 698 -4,03 -2813 BG 11: Waterdruk aan de onderzijde Maatgevend verval, MHW, calamiteit -7519 0,00 0 BG 13: Grond en grondbelasting kolkzijde en naast sluishoofd K0 (fase 1) 550 0,00 -455 1,90 -865 BG 16 a: Grond wrijving langs de zijwand (stijve paalbedding) 394 2,22 875 Ftotaal;o.k. vloer 6999 0,55 -904 3870 0 2 26,1 σ1 56,3 kN/m Hoog water zijde 2 30,2 σ2 30,2 kN/m Laag water zijde

28,8

-5,5



6,3

-6,3

-5,5 48,8

0

-5,5

27,0


Horizontaal Evenwicht en stabiliteits controle Maximale verticale belasting MHW fase 3 Referentie niveau (hoogte) (z) NAP -4,15 m Referentie punt (langsrichting sluis) midden van het sluishoofd (y) Fz;rep (kN) ey (m) Fy;rep (kN) ez (m) Mx;rep (kNm) y (-) Fz;d (kN) Fy;d (kN) Mx;d (kNm) BG 1b: Eigengewicht beton fase 3 9285 -0,16 -1462 1,40 12998 0 -2047 BG 2: Deurgewicht 294 -3,50 0 0,00 -1030 1,40 412 0 -1442 BG 14: Grond en grondbelasting naast de sluis (fase 3) 6353 0,00 0 1,00 6353 0 0 BG 6: Vrije waterstand hkolk (3,5) 6431 2,41 15527 1,30 8360 0 20185 BG 9: Vrije waterstand hby (3,50) 1788 -4,03 -7209 1,30 2324 0 -9372 BG 11: Waterdruk aan de onderzijde Maatgevend verval, MHW, calamiteit -7519 0,00 0 0,90 -6767 0 0 Ftotaal;o.k. vloer 16631 0,35 5825 23680 0 7324 0 5,5 2 39,3 σ1 122,5 kN/m Hoog water zijde 5,5 2 83,2 σ2 83,2 kN/m Laag water zijde -5,5


6,3

-6,3

122,5 83,2

Opdrijven in onderhoudsfase Referentie niveau (hoogte) (z) NAP -4,15 m Referentie punt (langsrichting sluis) midden van het sluishoofd (y) Fz;rep (kN) ey (m) Fy;rep (kN) ez (m) Mx;rep (kNm) y (-) Fz;d (kN) Fy;d (kN) Mx;d (kNm) BG 1a: Eigengewicht beton fase 1 8210 -0,15 -1245 0,90 7389 0 -1120 BG 12: Waterdruk aan de onderzijde onderhoud -8247 0,00 0 1,30 -10721 0 0 BG 15: Grond en grondbelasting kolkzijde en naast sluishoofd K0 (onderhoud) 555 0,00 -468 -2,21 1035 1,00 555 -468 1035 Ftotaal;o.k. vloer 519 -0,40 -210 -2776 -468 -85 0 5,5 2 -1,4 σ1 2,5 kN/m Hoog water zijde 5,5 2 3,9 σ2 3,9 kN/m Laag water zijde -5,5 0

6,3

2,5


-6,3

-5,5 3,9





Isala delta Recreatiesluis benedenhoofd paal controle RJG 17. 04. 2015


KWS-VHB Automatisering Isala delta Recreatiesluis benedenhoofd paal controle RJG 17. 04. 2015 Algemeen XYZ 134 60 2 0 1 19 2 9,810 EC - EN


1 1 3

3.1. Materialen 3.2. 2D-elementen 3.3. Paal doorsneden 3.4. Knoopondersteuningen 3.5. 3D aanzicht (Model A en B) 3.6. Model A met stijve beddingen 3.6.1. Model A: palen met stijve bedding 3.6.2. Stijve beddingen palen 3.6.3. Stijve bedding leading pile (S66) 3.6.4. Slappe bedding traling pile (S71) 3.7. Model B met slappe beddingen 3.7.1. Model B: Palen met een slappe bedding 3.7.2. Slappe beddingen palen 3.7.3. Slappe bedding leading pile (S6) 3.7.4. Slappe bedding traling pile (S12)

3 3 3 3 4 5 5 5 6 6 7 7 7 8 8

4. Belastingen

9

4.1. Belastingsgevallen (zie input sheet) 4.2. Combinaties

9 9

5. Resultaten

11

5.1. Vervormingen (UGT) voor bepaling hor. grondwrijving 5.1.1. Vervorming bij Model A (stijve beddingen) 5.1.2. Vervorming bij Model B (slappe beddingen) 5.2. Paal kracht (opnemen verval belasting) 5.2.1. UGT (Max verval)

11 11 12 13 13

5.2.1.1. Model A paal belastingen 5.2.1.2. Moment Model A UGT (stijve bedding) 5.2.1.3. Moment Model A Cal. (stijve bedding) 5.2.1.4. Model B paal belastingen 5.2.1.5. Moment Model B UGT (slappe bedding) 5.2.1.6. Moment Model B Cal. (slappe bedding)

13 13 13 14 14 14

5.2.2. BGT (Max verval)

15


5.3. Verticale paal belasting MHW fase 3 en opdrijven onderhoud 5.3.1. UGT 5.3.1.1. 5.3.1.2. 5.3.1.3. 5.3.1.4.

Model Model Model Model

A B A B

MHW fase 3 MHW fase 3 opdrijven (onderhoud) opdrijven (onderhoud)

15 15 16 16

17 17

17 17 18 18

5.3.2. BGT

19

5.3.2.1. Model A MHW fase 3

19

1/20




5.3.2.2. Model B MHW fase 3 5.3.2.3. Model A opdrijven (onderhoud) 5.3.2.4. Model B opdrijven (onderhoud)


19 20 20

2/20






Type



Beton Beton

E-mod [MPa] 3,2800e+04 1,2100e+04

Poisson - nu 0.2 0.2


3.2. 2D-elementen Naam E1 E2

Laag

Rekenmodel

Slappe bedding Stijve bedding

Standaard Standaard

Materiaal C30/37 C30/37

Dikte type konstant konstant

D. [mm] 1000 1000



Afbeelding

H 450

z

y

B 450


Knoop

Systeem

K5

GCS

Type Standaard

X

Y

Vrij

Vrij

Z Verend


3/20

Ry

Rz

Vrij

Vrij






Z

Y X

4/20





3.6. Model A met stijve beddingen 3.6.1. Model A: palen met stijve bedding

Y Z

X

3.6.2. Stijve beddingen palen

Z X

Y

5/20






3.6.3. Stijve bedding leading pile (S66) Naam

Type

Staaf Systeem

Slb326 Slb328 Slb329 Slb330

Lijn Lijn Lijn Lijn

S66 LCS S66 LCS S66 LCS S66 LCS

Pos x 1 [m] Pos x 2 [m] 0,850 5,850 5,850 8,150 8,150 10,350 10,350 11,850

Coör

X

Y

Vrij

Verend

Vrij


Z


Rx

Ry

Rz

3,3300e+01 Verend

3,3300e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Verend

5,3200e+01 Verend

5,3200e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

1,3200e+01 Verend

1,3200e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

1,4970e+02 Verend

1,4970e+02 Vrij

Vrij

Vrij

X

Y



Rx

Ry

Rz

Vrij

Verend

2,7900e+01 Verend

2,7900e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

4,4600e+01 Verend

4,4600e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

1,1100e+01 Verend

1,1100e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

1,2550e+02 Verend

1,2550e+02 Vrij

Vrij

Vrij

Oors Abso Vanaf Abso Vanaf Abso Vanaf Abso Vanaf

einde einde einde einde


Type

Staaf Systeem

Slb351 Slb353 Slb354 Slb355

Lijn Lijn Lijn Lijn

S71 LCS S71 LCS S71 LCS S71 LCS

Pos x 1 [m] Pos x 2 [m] 0,850 5,850 5,850 8,150 8,150 10,350 10,350 11,850

Coör

Z

Oors Abso Vanaf Abso Vanaf Abso Vanaf Abso Vanaf

einde einde einde einde

6/20




3.7. Model B met slappe beddingen 3.7.1. Model B: Palen met een slappe bedding

Y Z

X

3.7.2. Slappe beddingen palen

Z X

Y

7/20






3.7.3. Slappe bedding leading pile (S6) Naam

Type

Staaf Systeem




Pos x 1 [m] Pos x 2 [m] 1,350 2,650 2,650 4,350 4,350 7,850 7,850 10,350 10,350 11,850

Coör

X

Y


Z


Rx

Ry

Rz


Vrij

Verend

3,3100e+00 Verend

3,3100e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

8,3800e+00 Verend

8,3800e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

3,3080e+01 Verend

3,3080e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

4,9600e+00 Verend

4,9600e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

9,9260e+01 Verend

9,9260e+01 Vrij

Vrij

Vrij



Rx

Ry

Rz



Type

Staaf Systeem




Pos x 1 [m] Pos x 2 [m] 1,350 2,350 2,650 4,350 4,350 7,850 7,850 10,350 10,350 11,850

Coör

X

Y

Z


Vrij

Verend

2,7700e+00 Verend

2,7700e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

7,0200e+00 Verend

7,0200e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

2,7810e+01 Verend

2,7810e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

4,1600e+00 Verend

4,1600e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

8,3160e+01 Verend

8,3160e+01 Vrij

Vrij

Vrij


8/20





4. Belastingen 4.1. Belastingsgevallen (zie input sheet) Naam BG1.1 vloer BG1.2a wanden BG2 BG3 BG5 BG6 BG8 BG9 BG11 BG12 BG13 BG15 BG14 BG16a BG16b BG1.2b wanden BG4 BG7 BG10

Omschrijving Eigengewicht beton Eigengewicht beton deur Verval 0,95 - -0,4 Vrije waterstand 0,95 (kolk) Vrije waterstand 3,5 (kolk) Vrije waterstand -0,40 (By pass) Vrije waterstand 3,5 (By pass) Grondwater 0,5 Grondwater Onderhoud 0,95 Gronddruk kolkzijde (fase 1) Gronddruk kolkzijde (onderhoud) Gronddruk kolkzijde (fase 3) Grondwrijving (max verval) 10 mm vervorming Grondwrijving (max verval) 10 mm vervorming Eigengewicht beton Verval 1,8 - -0,25 Vrije waterstand 1,8 (kolk) Vrije waterstand -0,25 (By pass)

Actie type Permanent Permanent Permanent Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Permanent Variabel Variabel Variabel

Lastgroep LG1 LG1 LG1 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG1 LG2 LG2 LG2

Belastingtype Eigen gewicht Standaard Standaard Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Standaard Statisch Statisch Statisch


Type

UGT A Max verval

Lineair - UGT

UGT MHW

Lineair - UGT

UGT onderhoud

Lineair - UGT

BGT A Max verval

Lineair - BGT

BGT MHW

Lineair - BGT

BGT onderhoud

Lineair - BGT

Belastingsgevallen BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2a wanden - Eigengewicht beton BG2 - deur BG3 - Verval 0,95 - -0,4 BG5 - Vrije waterstand 0,95 (kolk) BG8 - Vrije waterstand -0,40 (By pass) BG11 - Grondwater 0,5 BG13 - Gronddruk kolkzijde (fase 1) BG16a - Grondwrijving (max verval) 10 mm vervorming BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2b wanden - Eigengewicht beton BG2 - deur BG6 - Vrije waterstand 3,5 (kolk) BG9 - Vrije waterstand 3,5 (By pass) BG11 - Grondwater 0,5 BG14 - Gronddruk kolkzijde (fase 3) BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2a wanden - Eigengewicht beton BG12 - Grondwater Onderhoud 0,95 BG15 - Gronddruk kolkzijde (onderhoud) BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2a wanden - Eigengewicht beton BG2 - deur BG3 - Verval 0,95 - -0,4 BG5 - Vrije waterstand 0,95 (kolk) BG8 - Vrije waterstand -0,40 (By pass) BG11 - Grondwater 0,5 BG13 - Gronddruk kolkzijde (fase 1) BG16a - Grondwrijving (max verval) 10 mm vervorming BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2b wanden - Eigengewicht beton BG2 - deur BG6 - Vrije waterstand 3,5 (kolk) BG9 - Vrije waterstand 3,5 (By pass) BG11 - Grondwater 0,5 BG14 - Gronddruk kolkzijde (fase 3) BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2a wanden - Eigengewicht beton

9/20

Coëff. [-] 0,90 0,90 0,90 1,50 1,00 1,00 1,30 1,00 0,90 1,40 1,40 1,40 1,30 1,30 0,90 1,00 0,90 0,90 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

Spec

Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard

Richting -Z




Type

UGT B Max verval

Lineair - UGT

BGT B Max verval

Lineair - BGT

Cal. A Max verval

Lineair - UGT

Cal. B Max verval

Lineair - UGT


Belastingsgevallen BG12 - Grondwater Onderhoud 0,95 BG15 - Gronddruk kolkzijde (onderhoud) BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2a wanden - Eigengewicht beton BG2 - deur BG3 - Verval 0,95 - -0,4 BG5 - Vrije waterstand 0,95 (kolk) BG8 - Vrije waterstand -0,40 (By pass) BG11 - Grondwater 0,5 BG13 - Gronddruk kolkzijde (fase 1) BG16b - Grondwrijving (max verval) 10 mm BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2a wanden - Eigengewicht beton BG2 - deur BG3 - Verval 0,95 - -0,4 BG5 - Vrije waterstand 0,95 (kolk) BG8 - Vrije waterstand -0,40 (By pass) BG11 - Grondwater 0,5 BG13 - Gronddruk kolkzijde (fase 1) BG16b - Grondwrijving (max verval) 10 mm BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2a wanden - Eigengewicht beton BG2 - deur BG4 - Verval 1,8 - -0,25 BG7 - Vrije waterstand 1,8 (kolk) BG10 - Vrije waterstand -0,25 (By pass) BG11 - Grondwater 0,5 BG13 - Gronddruk kolkzijde (fase 1) BG16a - Grondwrijving (max verval) 10 mm BG1.1 vloer - Eigengewicht beton BG1.2a wanden - Eigengewicht beton BG2 - deur BG4 - Verval 1,8 - -0,25 BG7 - Vrije waterstand 1,8 (kolk) BG10 - Vrije waterstand -0,25 (By pass) BG11 - Grondwater 0,5 BG13 - Gronddruk kolkzijde (fase 1) BG16b - Grondwrijving (max verval) 10 mm

10/20

vervorming

vervorming

vervorming

vervorming

Coëff. [-] 1,00 1,00 0,90 0,90 0,90 1,50 1,00 1,00 1,30 1,00 0,90 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00




5. Resultaten 5.1. Vervormingen (UGT) voor bepaling hor. grondwrijving 5.1.1. Vervorming bij Model A (stijve beddingen)

Y Z

X

11/20





5.1.2. Vervorming bij Model B (slappe beddingen)

Y Z

X

12/20





5.2. Paal kracht (opnemen verval belasting) 5.2.1. UGT (Max verval) 5.2.1.1. Model A paal belastingen Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : S37,S61..S89 Klasse : Model A UGT en Cal. Staaf S61 S86 S63 S63 S63 S63


-


dx [m] 0,000 11,850 7,667 11,000 9,333 11,850

BG Cal. A Max verval/1 UGT A Max verval/2 Cal. A Max verval/1 Cal. A Max verval/1 Cal. A Max verval/1 Cal. A Max verval/1

N [kN] -341 -6 -286 -272 -282 -268

Vy [kN] 0 34 -6 44 -4 44

5.2.1.2. Moment Model A UGT (stijve bedding)

Z X

Y

5.2.1.3. Moment Model A Cal. (stijve bedding)

Z X

Y

13/20

Mz [kNm] 0 37 -5 11 -13 48





5.2.1.4. Model B paal belastingen Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : S1..S30 Klasse : Model B UGT en Cal. Staaf S1 S27 S4 S3 S4 S3


-


dx [m] 0,000 11,850 5,750 10,500 7,500 11,850

BG Cal. B Max verval/3 UGT B Max verval/4 Cal. B Max verval/3 Cal. B Max verval/3 Cal. B Max verval/3 Cal. B Max verval/3

N [kN] -340 -3 -296 -275 -292 -268

Vy [kN] 0 26 -9 34 -8 34

5.2.1.5. Moment Model B UGT (slappe bedding)

Z X

Y

5.2.1.6. Moment Model B Cal. (slappe bedding)

Z X

Y

14/20

Mz [kNm] 0 52 -7 20 -22 65





5.2.2. BGT (Max verval) 5.2.2.1. Model A paal belastingen Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : S37,S61..S89 Combinaties : BGT A Max verval Staaf S61 S86 S63 S63 S63 S63


-


dx [m] 0,000 11,850 7,667 11,000 9,333 11,850


A A A A A A



N [kN] -315 -138 -237 -223 -233 -218

Vy [kN] 0 25 -4 30 -3 30


Z X

Y

15/20

Mz [kNm] 0 27 -3 7 -9 32





5.2.2.3. Model B paal belastingen Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : S1..S30 Combinaties : BGT B Max verval Staaf S1 S27 S4 S3 S4 S3


-


dx [m] 0,000 11,850 5,750 10,500 7,500 11,850


B B B B B B



N [kN] -310 -140 -242 -221 -238 -214

Vy [kN] 0 17 -5 20 -5 20


Z X

Y

16/20

Mz [kNm] 0 34 -4 12 -13 39






5.3. Verticale paal belasting MHW fase 3 en opdrijven onderhoud 5.3.1. UGT 5.3.1.1. Model A MHW fase 3

Y Z

X


Y Z

X

17/20





Y Z

X


Y Z

X

18/20





5.3.2. BGT 5.3.2.1. Model A MHW fase 3

Y Z

X


Y Z

X

19/20






Y Z

X


Y Z

X

20/20



Projectnaam:

Isala Delta Recreatiesluis

Projectnummer:

C3608

Constructeur

RJG

Onderdeel:

Palen benedenhoofd (min druk)

wmax =

Datum 17-apr-15 EC BE DSN Wapening Versie: Berekening wapening in betondoorsnede (balk) volgens NEN-EN 1992-1-1 γc = Betonsterkteklasse C45/55 2 N/mm f = α 0,30 mm Waterdicht nee 45 ck cc =

Levensduur =

100 jaar

Eisen

Constructieklasse =

5

nee

fcd =

kt =

0,4

fctd =

2 30,0 N/mm 2 1,77 N/mm

kx = 1

nee

fct;eff =

2 3,80 N/mm

Ecm =

36283 N/mm²

Kwaliteitsborging


Betondoorsnede Hoogte h =

450

mm

Breedte b =

450

mm

Trekzijde

∆cdev =

5

mm

Betonstaalsoort

XC2


50 35

cmin;b

cmin;dur

16

30 cmin =

Milieuklasse Betondekking c = Beugelwapening =

XC2 50 35


0

45


45

E=

kN (druk)

y=

MEd =

52,0

kNm NEd =

-3

kN (druk)

EI =


= = As;tot = z=

nuttige hoogte d =

402 0

mm² mm²

402 0

mm² mm

357

mm

Controle wapening conform art. 6.1 art. 7.3 en hoofdstuk 9 As;min2 =

34,83 mm

As;min1 =

-3 mm²

A s;max =

8100 mm²

As;min;res =

317 mm²

As;trek;tot =

804 mm²


52

εsm-εcm 7.3.4 2 1,50 N/mm


71

0

b=

450

mm

Ac;eff =

hc;eff;min =

106

mm

As;tot;eff =

≥

0,00E+00

k1 =

Berekening van scheurwijdtes 7.3.4 wk = sr;max (εsm -εcm ) = 610 x wtoel = wmax x kx

71

x x

As = =

402 0

mm² mm²

z=

402 150

mm² mm

d=

93

mm

As;min;0,26 =

317 mm²

art. 9.2.1.1 (1)

As;min;0,0013 =

209 mm²

art. 9.2.1.1 (1)

art. 9.2.1.1 (1) art. 7.3.2 (2)

→

accoord

→

accoord

xrep =

N/mm² <

500

133,18 mm

N/mm²

47522 mm² 2 402 mm →

2,14E-04


85 410

k2 =

0,50

0,80

2,14E-04 =


Drukzijde aantal 2

0,6*σs/Es <


420 mm²

kNm

+


9,068E+13 Nmm²


26404 N/mm²


336 mm²

kNm >

1,567E+07 mm³

As;tot =

xu =

75

225,0 mm

f 16

As


MRd > MEd ==>

5,51

Wt =

-140

art. 9.2.1.1 (3)

200000 N/mm²


kNm NE =

As;req;Md =

1,15

mm (eigen)

34,0


N/mm2

γs =

Nat, zelden droog cmin;dur < 10mm mm cmin;b mm 16 30 10 mm cmin = 30 mm

ME =

f 16 0

435

1,00

mm (eigen)


Toegepaste wapening

fs =

1,00

αct =

< 10mm 10 mm 30 mm

0 mm cnom =cmin+∆cdev= Corrosie ingeleid door carbonatatie

dekkingstoeslag Drukzijde

B500B N/mm2

αe = Es/Ecm =

Nat, zelden droog mm mm

500

Es =

Corrosie ingeleid door carbonatatie

Milieuklasse

fyk =

1,5

0,13 mm

εsm -εcm =

k3 =

3,4

k4 =

0,425

sr;max =

1,11

=

0,33

mm

→

accoord

0,13 mm wtoel =

0,30

<

wtoel =

2,14E-04


x

0,33 mm

610,4

mm


Projectnaam:

-

Projectnummer:

-

Constructeur:


Onderdeel:

-

Geometrie Hoogte h

450

mm

Betondekking c

50

mm

h 450

fctk,0.05 =

Beugelwapening

5

mm

b 450

γc =

Hoofdwapening

0

mm

αcc =

Breedte b

450

mm

fcd =

Netto hoogte d

395

mm

αct =


356

mm

0

stuks

fkm =

0

mm


0

stuks

fkm =

0

mm

fywd =

0 90 45 1,00

mm2

-6,0

kN druk

Normaalkracht

TEd =

0,0

kNm

Torsie

VEd =

34,0

kN

Dwarskracht

Staven laag 2 As = α= θ= cotg θ = Belastingen Nd =

Beton fck =

Versie:

VRd,c = [CRd,c · k · (100 · ρl · fck)1/3 + k1 · σcp] · bw · d 1,71 ≤ 2,0 k = 1 + ( 200 / d )0.5 =


γc = 1,15

435 N/mm²



0,00 fcd

druk



0,526

VRd,c =

2,66 N/mm²


scp = -0,03 N/mm² Weerstand van de doorsnede zonder wapening

v min = 0,035k3/2 x fck0,5 =

C45/55 45 N/mm²

k=

1,71

C R,d,c = 0,18/γc =

k1 =

0,15

VRd,c minimum =

0,12 94

kN VRd,c = 94 kN

1 kN



2,03E+05 mm²

u = 2 x (b+h) =

uk = 2x(zb+zh) = 1350 mm

1800 mm


113 mm


zb = b - tef =

338 mm



TRd,c = 45 kNm

ν1 = 0,49 αcw = ν = 0,49


0,36 0,00

TEd / TRd;max

+

VEd / VRd;max

0,00

+

0,03 =

0,03

< < < <

1 1 1 1

<

1

<

1

VRd,max = 1182 kN

1,00

TRd,max = 189 kNm

geen extra wapening nodig geen extra wringwapening nodig doorsnede accoord


0

mm2/m1 Dubbelsnedig


Asw;T;bgls;fl =

0

mm2/m1 Dubbelsnedig

(flanken)

Asw;V;bgls =

0

mm2/m1 Dubbelsnedig


0

mm2/m1

Asw;snds;tot =

0

mm2/m1

Asl;T;tot =

0

mm2


Asl;T;zij =

0

mm2


0

2

σy;d =


Asw;T;o/b =

mm

0 N/mm²

1 beugel

5 - 200 =

0 snedes

0-0=

196 mm²

accoord

0 mm²

accoord



0,5 x

34,0 x

(1,00

-


0,00)

=

17 kN → Asl;ben = 39 mm²


Bijlage 5.

IJD-RIJ-RAP-1007

Berekening Brugmoot



IJD-RIJ-RAP-1007



\^J

F,\ 1¿

-lz

ès

¿; ¿-

4

\À )

+{J

ì'

s_



Bepaling belastingen brugmoot, recreatie sluis Eigengewicht BG 1 Eigengewicht Bepaald Scia Grond(water)belastingen Grondprofiel nr. 1

BG 2a

naam

o.k. laag [m +NAP] -4,2

Aanvulzand

gd

gs

[kN/m3] 20,0

[kN/m3] 18,0

j'rep [°] 32,0

sv

sw

c [kN/m2] 0,0

Kg,0,rep [--] 0,47

s'v

s'h;0;rep

sh;o;rep

2

2

Waterbelasting laag -0,1 m q Hoogte (m NAP) (kN/m2) hIjssel -0,10 0,00 25,50 Bovenkant vloer -2,65

BG 2b

Waterbelasting hoog +4,51 q Hoogte (m NAP) (kN/m2) hIjssel 4,51 0,00 71,60 Bovenkant vloer -2,65

BG 3a

Grond(water)belasting zijkant (max trek)

Maaiveld Grondwaterstand

5,75 m NAP 0,50 m NAP

Standaard grond opbouw in de y richting zbk,laag zok,laag gd nr. [m +NAP]

[m +NAP] 5,75 0,50 -2,65 -2,65 -3,65 -3,65

5,75 0,50 -2,65 -2,65 -3,65

BG 3b

0 1 1 1 1 1

[kN/m ] 0,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0

475

kN/m

0,25 m (Gronddruk teen)

Grondwater belasting hGWS Onderkant vloer qgrondwater, vloer

3

[kN/m ] 0,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0

Grond(water)belasting zijkant (max druk)

Breedte teen Fz; teen

BG 4

gs 3

0,50 m NAP -3,65 m NAP 42 kN/m2

2

2

[kN/m ] [kN/m ] 0 0 94,5 0,0 157,5 31,5 157,5 31,5 177,5 41,5 177,5 41,5

2

[kN/m ] 0 94,5 126,0 126,0 136,0 136,0

[kN/m ] 0,0 44,4 59,2 59,2 63,9 63,9

[kN/m ] 0,0 44,4 90,7 90,7 105,4 105,4

FGrond (kN) per m 0,0 116,6 212,9 0,0 98,1 0,0


Rustende dekbelastingen γbeton 25 kN/m3 BG 5

BG 6

BG 7

Uitvulling dek Maximale dek dikte Minimale dek dikte Uitvullings gewicht

Vleugelwand en stootplaat nok 3 Vleugelwand 3 m => 3 Stootplaat nok 0,25 m /m =>

3

0,07 m /m =>

Stootplaat l= d=

BG 9

75 kN per vleugelwand 6,3 kN/m wand

Schampkant incl. leuning Schampkant leuning Totaal

BG 8

0,75 m 0,55 m 2,5 kN/m2

Stootplaat

5m 0,35 m 22 kN/m wand

Asfalt d= γasfalt =

0,12 m 3 23 kN/m

Asfalt

2 2,76 kN/m

1,8 kN/m rand 1,0 kN/m rand 2,8 kN/m rand


Variabele belastingen BG 10

Gelijkmatig verdeelde belasting q1 = Baan 1 Baan 2

q2 =

Baan 3

q3 =

Baan 4

BG 12

2

2,5 kN/m 2 2,5 kN/m 3

qrest =

2,5 kN/m

As lasten stelsels Baan 1

Q1 =

300 kN (2x)

Baan 2

Q2 =

200 kN (2x)

Baan 3

Q3 =

100 kN (2x)

Rest strook

BG 11

q4 =

2

9 kN/m 2 2,5 kN/m

Bovenbelasting (bouwfase) qbouw;v = Bovenbelasting qbouw;h =

2

20 kN/m 2 9,4 kN/m





Isala delta Recreatiesluis Brugmoot RJG 03.03. 2015


KWS-VHB Automatisering Isala delta Recreatiesluis Brugmoot RJG 03.03. 2015 Algemeen XYZ 102 30 4 0 1 24 2 9,810 EC - EN


1 1 2

3.1. Materialen 3.2. 2D-elementen 3.3. Paal doorsneden 3.4. Knoopondersteuningen 3.5. 3D aanzicht (Model A en B) 3.6. Paal beddingen 3.6.1. Palen 3.6.2. Beddingen 3.6.3. Bedding trading pile (S12)

2 2 2 2 3 4 4 4 5

4. Belastingen

6

4.1. Belastingsgevallen (zie input sheet) 4.2. Combinaties 4.3. Resultaatklasses

6 6 10

5. Resultaten

11

5.1. Dek 5.1.1. Doorbuiging

11 11

5.1.1.1. BGT vervorming brugdek

11

5.1.2. UGT (Moment) 5.1.2.1. 5.1.2.2. 5.1.2.3. 5.1.2.4.

UGT UGT UGT UGT

dek dek dek dek

mxD+ mxDmyD+ myD-

5.1.3.1. 5.1.3.2. 5.1.3.3. 5.1.3.4.

BGT BGT BGT BGT

dek dek dek dek

mxD+ mxDmyD+ myD-

12

12 12 13 13

5.1.3. BGT (Moment)

13

14 14 15 15

5.1.4. UGT dwarskracht

15

5.1.4.1. UGT dek Dwarskracht

16

5.2. Verticale paal belasting MHW fase 3 en opdrijven onderhoud 5.2.1. UGT 5.2.1.1. Druk max 5.2.1.2. Druk min

17 17 17 17

5.2.2. BGT

18

5.2.2.1. Druk max 5.2.2.2. Druk min

18 18

1/18






Type



Beton Beton

E-mod [MPa] 3,2800e+04 1,2100e+04

Poisson - nu 0.2 0.2


3.2. 2D-elementen Naam E1 E2 E3 E4

Laag Slappe Slappe Slappe Slappe

Rekenmodel

bedding bedding bedding bedding

Standaard Standaard Standaard Standaard

Materiaal C30/37 C30/37 C30/37 C30/37

Dikte type konstant konstant konstant konstant

D. [mm] 1000 800 800 550



Afbeelding

H 450

z

y

B 450


Knoop

Systeem

K5

GCS

Type Standaard

X

Y

Vrij

Vrij

Z Verend


2/18

Ry

Rz

Vrij

Vrij






Z

Y X

3/18





3.6. Paal beddingen 3.6.1. Palen

Y Z

X

3.6.2. Beddingen

Z X

Y

4/18






3.6.3. Bedding trading pile (S12) Naam

Type

Staaf Systeem




Pos x 1 [m] Pos x 2 [m] 1,350 2,850 2,850 5,350 5,350 8,350 8,350 11,350 11,350 12,350

Coör

X

Y

Vrij

Verend

Vrij


Z


Rx

Ry

Rz

7,0180e+00 Verend

7,0180e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Verend

3,5090e+00 Verend

3,5090e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

1,6845e+01 Verend

1,6845e+01 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

4,1570e+00 Verend

4,1570e+00 Vrij

Vrij

Vrij

Vrij

Verend

4,2121e+01 Verend

4,2121e+01 Vrij

Vrij

Vrij



5/18





4. Belastingen 4.1. Belastingsgevallen (zie input sheet) Naam BG1 BG2a BG2b BG3a BG4 BG3b BG5 BG6 BG7 BG8 BG9 BG10a BG10b BG10c BG11c1 BG12 BG11c2 BG11c3 BG11b1 BG11b3 BG11b2 BG11a1 BG11a2 BG11a3

Omschrijving Eigengewicht beton Waterbelasting laag -0,1 Waterbelasting hoog 4,51 Grondbelasting (max trek) Grondwater Grondbelasting (max druk) Uitvulling dek Vleugelwand en stootplaat nok Schampkant incl. leuning Stootplaat Asfalt q-last verkeersbelasting q-last verkeersbelasting q-last verkeersbelasting Q verkeersbelasting Bouw belasting Q verkeersbelasting Q verkeersbelasting Q verkeersbelasting Q verkeersbelasting Q verkeersbelasting Q verkeersbelasting Q verkeersbelasting Q verkeersbelasting

Actie type Permanent Permanent Permanent Permanent Permanent Permanent Permanent Permanent Permanent Permanent Permanent Variabel Variabel Variabel Variabel Permanent Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel Variabel

Lastgroep LG1 LG1 LG1 LG1 LG1 LG1 LG1 LG1 LG1 LG1 LG1 LG2 LG2 LG2 LG2 LG1 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2 LG2

Belastingtype Eigen gewicht Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Statisch Statisch Statisch Statisch Standaard Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch Statisch


Type

UGT max trek

Lineair - UGT

UGT Verkeer 1

Lineair - UGT

UGT Verkeer 2

Lineair - UGT

UGT Verkeer 3

Lineair - UGT

Belastingsgevallen BG1 - Eigengewicht beton BG2a - Waterbelasting laag -0,1 BG3a - Grondbelasting (max trek) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG1 - Eigengewicht beton BG2b - Waterbelasting hoog 4,51 BG3b - Grondbelasting (max druk) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10a - q-last verkeersbelasting BG11a1 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2a - Waterbelasting laag -0,1 BG3a - Grondbelasting (max trek) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10a - q-last verkeersbelasting BG11a2 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2b - Waterbelasting hoog 4,51 BG3b - Grondbelasting (max druk) BG4 - Grondwater

Coëff. [-] 0,90 0,90 1,00 1,30 0,90 0,90 0,90 1,40 1,00 1,00 0,90 1,40 1,40 1,40 1,40 1,40 1,50 1,50 1,40 1,30 1,00 0,90 1,40 1,40 1,40 1,40 1,40 1,50 1,50 1,40 1,30 1,00 0,90

6/18

Spec

Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard Standaard

Richting -Z




Type

UGT Verkeer 4

Lineair - UGT

UGT Verkeer 5

Lineair - UGT

UGT Verkeer 6

Lineair - UGT

UGT Verkeer 7

Lineair - UGT

UGT Verkeer 8

Lineair - UGT

UGT Verkeer 9

Lineair - UGT

Belastingsgevallen BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10a - q-last verkeersbelasting BG11a3 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2b - Waterbelasting hoog 4,51 BG3b - Grondbelasting (max druk) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10b - q-last verkeersbelasting BG11b1 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2a - Waterbelasting laag -0,1 BG3a - Grondbelasting (max trek) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10b - q-last verkeersbelasting BG11b2 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2b - Waterbelasting hoog 4,51 BG3b - Grondbelasting (max druk) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10b - q-last verkeersbelasting BG11b3 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2b - Waterbelasting hoog 4,51 BG3b - Grondbelasting (max druk) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10c - q-last verkeersbelasting BG11c1 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2a - Waterbelasting laag -0,1 BG3a - Grondbelasting (max trek) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10c - q-last verkeersbelasting BG11c2 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2b - Waterbelasting hoog 4,51

Coëff. [-] 1,40 1,40 1,40 1,40 1,40 1,50 1,50 1,40 1,30 1,00 0,90 1,40 1,40 1,40 1,40 1,40 1,50 1,50 1,40 1,30 1,00 0,90 1,40 1,40 1,40 1,40 1,40 1,50 1,50 1,40 1,30 1,30 0,90 1,40 1,40 1,40 1,40 1,40 1,50 1,50 1,40 1,30 1,00 0,90 1,40 1,40 1,40 1,40 1,40 1,50 1,50 1,40 1,30 1,00 0,90 1,40 1,40 1,40 1,40 1,40 1,50 1,50 1,40 1,30

7/18





Type

UGT Bouw

Lineair - UGT

BGT max trek

Lineair - BGT

BGT Verkeer 1

Lineair - BGT

BGT Verkeer 2

Lineair - BGT

BGT Verkeer 3

Lineair - BGT

BGT Verkeer 4

Lineair - BGT

Belastingsgevallen BG3b - Grondbelasting (max druk) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10c - q-last verkeersbelasting BG11c3 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2a - Waterbelasting laag -0,1 BG3a - Grondbelasting (max trek) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG12 - Bouw belasting BG1 - Eigengewicht beton BG2a - Waterbelasting laag -0,1 BG3a - Grondbelasting (max trek) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG1 - Eigengewicht beton BG2b - Waterbelasting hoog 4,51 BG3b - Grondbelasting (max druk) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10a - q-last verkeersbelasting BG11a1 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2a - Waterbelasting laag -0,1 BG3a - Grondbelasting (max trek) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10a - q-last verkeersbelasting BG11a2 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2b - Waterbelasting hoog 4,51 BG3b - Grondbelasting (max druk) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10a - q-last verkeersbelasting BG11a3 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2b - Waterbelasting hoog 4,51 BG3b - Grondbelasting (max druk) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek

Coëff. [-] 1,00 0,90 1,40 1,40 1,40 1,40 1,40 1,50 1,50 1,40 1,40 1,40 0,90 1,40 1,40 1,40 1,40 1,40 0,90 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,80 0,80 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,80 0,80 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,80 0,80 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

8/18





Type

BGT Verkeer 5

Lineair - BGT

BGT Verkeer 6

Lineair - BGT

BGT Verkeer 7

Lineair - BGT

BGT Verkeer 8

Lineair - BGT

BGT Verkeer 9

Lineair - BGT

BGT Bouw

Lineair - BGT

Belastingsgevallen BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10b - q-last verkeersbelasting BG11b1 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2a - Waterbelasting laag -0,1 BG3a - Grondbelasting (max trek) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10b - q-last verkeersbelasting BG11b2 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2b - Waterbelasting hoog 4,51 BG3b - Grondbelasting (max druk) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10b - q-last verkeersbelasting BG11b3 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2b - Waterbelasting hoog 4,51 BG3b - Grondbelasting (max druk) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10c - q-last verkeersbelasting BG11c1 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2a - Waterbelasting laag -0,1 BG3a - Grondbelasting (max trek) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10c - q-last verkeersbelasting BG11c2 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2b - Waterbelasting hoog 4,51 BG3b - Grondbelasting (max druk) BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG10c - q-last verkeersbelasting BG11c3 - Q verkeersbelasting BG1 - Eigengewicht beton BG2a - Waterbelasting laag -0,1 BG3a - Grondbelasting (max trek)

Coëff. [-] 1,00 1,00 1,00 1,00 0,80 0,80 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,80 0,80 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,80 0,80 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,80 0,80 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,80 0,80 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,80 0,80 1,00 1,00 1,00

9/18





Type

Belastingsgevallen BG4 - Grondwater BG5 - Uitvulling dek BG6 - Vleugelwand en stootplaat nok BG7 - Schampkant incl. leuning BG8 - Stootplaat BG9 - Asfalt BG12 - Bouw belasting

Coëff. [-] 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

4.3. Resultaatklasses Naam Alle UGT

Alle BGT

UGT verkeer

BGT verkeer

Lijst UGT max trek - Lineair - UGT UGT Verkeer 1 - Lineair - UGT UGT Verkeer 2 - Lineair - UGT UGT Verkeer 3 - Lineair - UGT UGT Verkeer 4 - Lineair - UGT UGT Verkeer 5 - Lineair - UGT UGT Verkeer 6 - Lineair - UGT UGT Verkeer 7 - Lineair - UGT UGT Verkeer 8 - Lineair - UGT UGT Verkeer 9 - Lineair - UGT UGT Bouw - Lineair - UGT BGT max trek - Lineair - BGT BGT Verkeer 1 - Lineair - BGT BGT Verkeer 2 - Lineair - BGT BGT Verkeer 3 - Lineair - BGT BGT Verkeer 4 - Lineair - BGT BGT Verkeer 5 - Lineair - BGT BGT Verkeer 6 - Lineair - BGT BGT Verkeer 7 - Lineair - BGT BGT Verkeer 8 - Lineair - BGT BGT Verkeer 9 - Lineair - BGT BGT Bouw - Lineair - BGT UGT Verkeer 1 - Lineair - UGT UGT Verkeer 2 - Lineair - UGT UGT Verkeer 3 - Lineair - UGT UGT Verkeer 4 - Lineair - UGT UGT Verkeer 5 - Lineair - UGT UGT Verkeer 6 - Lineair - UGT UGT Verkeer 7 - Lineair - UGT UGT Verkeer 8 - Lineair - UGT UGT Verkeer 9 - Lineair - UGT BGT Verkeer 1 - Lineair - BGT BGT Verkeer 2 - Lineair - BGT BGT Verkeer 3 - Lineair - BGT BGT Verkeer 4 - Lineair - BGT BGT Verkeer 5 - Lineair - BGT BGT Verkeer 6 - Lineair - BGT BGT Verkeer 7 - Lineair - BGT BGT Verkeer 8 - Lineair - BGT BGT Verkeer 9 - Lineair - BGT

10/18






5. Resultaten 5.1. Dek

-11.4 -11.4 -12.0 -12.5 -13.0 -13.5 -14.0 -14.5 -15.0 -15.5 -16.0 -16.5 -17.0 -17.5 -18.4 -18.4

Y Z

X

11/18

Uz-min [mm]

5.1.1. Doorbuiging 5.1.1.1. BGT vervorming brugdek






660 660 600 560 520 480 440 400 360

mxD+-max [kNm/m]

5.1.2. UGT (Moment) 5.1.2.1. UGT dek mxD+

320 280 240 200 160 120 80 40 0 0

Y Z

X

555 555 480 440 400 360 320 280 240 200 160 120 80 40 0 0

Y Z

X

12/18

mxD--max [kNm/m]

5.1.2.2. UGT dek mxD-





148 148 130 120 110 100 90 80 70

myD+-max [kNm/m]

5.1.2.3. UGT dek myD+

60 50 40 30 20 10 0 -12 -12

Y Z

X

156 156 120 100 80 60 40 20 0 -33 -33

Y Z

X

13/18

myD--max [kNm/m]

5.1.2.4. UGT dek myD-





407 407 360 330 300 270 240 210 180

mxD+-max [kNm/m]

5.1.3. BGT (Moment) 5.1.3.1. BGT dek mxD+

150 120 90 60 30 0 0

Y Z

X

335 335 300 280 260 240 220 200 180 160 140 120 100 80 60 40 20 0 0

Y Z

X

14/18

mxD--max [kNm/m]

5.1.3.2. BGT dek mxD-





90 90 70 60 50 40 30 20 10

myD+-max [kNm/m]

5.1.3.3. BGT dek myD+

0 -13 -13

Y Z

X

89 89 70 60 50 40 30 20 10 0 -10 -20 -36 -36

Y Z

X

15/18

myD--max [kNm/m]

5.1.3.4. BGT dek myD-





443 443 390 360 330 300 270 240 210 180 150 120 90 56 56

Y Z

X

16/18

qmax-b-max [kN/m]

5.1.4. UGT dwarskracht 5.1.4.1. UGT dek Dwarskracht





5.2. Verticale paal belasting MHW fase 3 en opdrijven onderhoud 5.2.1. UGT 5.2.1.1. Druk max

Y Z

X

5.2.1.2. Druk min

Y Z

X

17/18




5.2.2. BGT 5.2.2.1. Druk max

Y Z

X

5.2.2.2. Druk min

Y Z

X

18/18



Projectnaam:

Isala Delta, recreatie sluis

Projectnummer:

VID3608

Constructeur

RJG

Onderdeel:

Brugdek recreatiesluis onderzijde

wmax =

Datum 13-mrt-15 EC BE DSN Wapening Versie: Berekening wapening in betondoorsnede (plaat) volgens NEN-EN 1992-1-1 γc = Betonsterkteklasse C30/37 2 N/mm f = α 0,20 mm Waterdicht nee 30 ck cc =

Levensduur =

100 jaar

Eisen

Constructieklasse =

4

Betondoorsnede

ja

fcd =

kt =

0,4

fctd =

2 20,0 N/mm 2 1,35 N/mm

kx = 1

nee

fct;eff =

2 2,90 N/mm

Ecm =

32837 N/mm²

Kwaliteitsborging


i.v.m. XD3 mogelijk extra maatregelen nodig

Hoogte h =

550

Breedte b =

1000 mm

Trekzijde

∆cdev =

mm

5

mm

Betonstaalsoort

65 16

mm mm

cmin;b

cmin;dur

32

45 cmin =

fs =

435

N/mm2

1,00

αct =

1,00

γs =

1,15

200000 N/mm² 6,09

< 10mm 10 mm 45 mm

0 mm cnom =cmin+∆cdev= 50 mm Corrosie ingeleid door chloriden anders dan uit zeewater

dekkingstoeslag Drukzijde Milieuklasse Betondekking c = Verdeelwapening =

XD3 Wisselend nat en droog cmin;dur < 10mm 65 mm cmin;b 16 mm 25 45 10 mm cmin = 45 mm


0


50

mm



Wt = E=

ME =

335,0 kNm NE =

0

kN

y=

MEd =

555,0 kNm NEd =

0

kN

EI =

Toegepaste wapening f 25 32


Trekzijde h.o.h. 200 200

= = As;tot = z=

nuttige hoogte d =

2454 4021

mm² mm²

6476 0

mm² mm

454

mm

Controle wapening conform art. 6.1 art. 7.3 en hoofdstuk 9 As;req;Md = art. 9.2.1.1 (3)

As;min2 =

146,34 mm

As;min1 =

485 mm²

A s;max =

22000 mm²

As;min;res =

684 mm²

As;trek;tot =

6476 mm²


555

εsm-εcm 7.3.4 2 5,13 N/mm


134

0

=

b=

1000

mm

hc;eff;min =

121

mm


k1 =

Berekening van scheurwijdtes 7.3.4 wk = sr;max (εsm -εcm ) = 367 x

3646 mm²

As = =

2454 0

mm² mm²

z=

2454 0

mm² mm

d=

94

mm

134

As;min;0,26 =

684 mm²

art. 9.2.1.1 (1)

As;min;0,0013 =

591 mm²

art. 9.2.1.1 (1)

art. 9.2.1.1 (1) art. 7.3.2 (2)

kNm

→

accoord

→

accoord

xrep =

N/mm² <

500

187,12 mm

N/mm²

→

4,03E-04


81 410

k2 =

0,50

0,80

5,29E-04 =


-

0,6*σs/Es >

Berekening van scheurafstand 7.3.4 feq = 28,9 mm

Drukzijde h.o.h. 200 0

Ac;eff = 120961 mm² 2 As;tot;eff = 6476 mm

≥

5,29E-04

sr;max = k3c + k1k2k4φeq / ρp;eff

2,938E+14 Nmm²

ρp;eff = As/A c;eff = 0,0535

+

20064 N/mm²


3038 mm²

1096 kNm >

6,533E+07 mm³

As;tot =

xu =

MRd > MEd ==>

262,2 mm

f 25 0

As


wtoel = wmax x kx

B500B N/mm2

αe = Es/Ecm =

XD3 Wisselend nat en droog

Betondekking c = Verdeelwapening =

500

Es =

Corrosie ingeleid door chloriden anders dan uit zeewater

Milieuklasse

fyk =

1,5

0,19 mm

εsm -εcm =

k3 =

3,4

k4 =

0,425

sr;max =

1,30

=

0,26

mm

→

accoord

0,19 mm wtoel =

0,20

<

wtoel =

5,29E-04


x

0,26 mm

367,3

mm


Projectnaam:

Isala Delta, recreatiesluis

Projectnummer:

VID3608

Constructeur

RJG

Onderdeel:

Brugdek recreatiesluis bovenzijde

wmax =

Datum 13-mrt-15 EC BE DSN Wapening Versie: Berekening wapening in betondoorsnede (plaat) volgens NEN-EN 1992-1-1 γc = Betonsterkteklasse C30/37 2 N/mm f = α 0,20 mm Waterdicht nee 30 ck cc =

Levensduur =

100 jaar

Eisen

Constructieklasse =

4

Betondoorsnede

ja

fcd =

kt =

0,4

fctd =

2 20,0 N/mm 2 1,35 N/mm

kx = 1

nee

fct;eff =

2 2,90 N/mm

Ecm =

32837 N/mm²

Kwaliteitsborging



Hoogte h =

550

Breedte b =

1000 mm

Trekzijde

∆cdev =

mm

5

mm

Betonstaalsoort

65 16

mm mm

cmin;b

cmin;dur

32

45 cmin =

fs =

435

N/mm2

1,00

αct =

1,00

γs =

1,15

200000 N/mm² 6,09

< 10mm 10 mm 45 mm


dekkingstoeslag Drukzijde Milieuklasse Betondekking c = Verdeelwapening =



0


50

mm



Wt = E=

ME =

407,0 kNm NE =

0

kN

y=

MEd =

660,0 kNm NEd =

0

kN

EI =



Trekzijde h.o.h. 200 200

= = As;tot =

2454 4021

mm² mm²

6476

mm² mm

z=

nuttige hoogte d =

454


146,34 mm

As;min1 =

485 mm²

A s;max =

22000 mm²

As;min;res =

684 mm²

As;trek;tot =

6476 mm²


εsm-εcm 7.3.4 2 6,23 N/mm


163

0

b=

1000

mm

hc;eff;min =

121

mm

=

k1 =


As = =

2454 0

mm² mm²

z=

2454 0

mm² mm

d=

94

mm

163

As;min;0,26 =

684 mm²

art. 9.2.1.1 (1)

As;min;0,0013 =

591 mm²

art. 9.2.1.1 (1)

art. 9.2.1.1 (1) art. 7.3.2 (2)

kNm

→

accoord

→

accoord

xrep =

N/mm² <

500

187,12 mm

N/mm²

→

4,90E-04


81 410

k2 =

0,50

0,80

6,73E-04 =


-

0,6*σs/Es >

Berekening van scheurafstand 7.3.4 feq = 28,9 mm

Drukzijde h.o.h. 200 0

Ac;eff = 120961 mm² 2 As;tot;eff = 6476 mm

≥

6,73E-04

sr;max = k3c + k1k2k4φeq / ρp;eff

4412 mm²

ρp;eff = As/A c;eff = 0,0535

+


2,938E+14 Nmm²

(wapening met hoge aanhechting) As;min2 =

660

20064 N/mm²

mm

3677 mm²

1096 kNm >

6,533E+07 mm³

As;tot =

xu =

MRd > MEd ==>

262,2 mm

f 25 0

As


wtoel = wmax x kx

B500B N/mm2

αe = Es/Ecm =


Betondekking c = Verdeelwapening =

500

Es =


Milieuklasse

fyk =

1,5

0,25 mm

εsm -εcm =

k3 =

3,4

k4 =

0,425

sr;max =

1,30

=

0,26

mm

→

accoord

0,25 mm wtoel =

0,20

<

wtoel =

6,73E-04


x

0,26 mm

367,3

mm


Projectnaam:


Projectnummer:

C3608

Constructeur:


Onderdeel:

Maximale dwarskracht

Geometrie Hoogte h

550

mm

Betondekking c

60

mm

h 1000

fctk,0.05 =

Beugelwapening

16

mm

b 550

γc =

Hoofdwapening

25

mm

αcc =

Breedte b

1000

mm

fcd =

Netto hoogte d

461,5

mm

αct =

415

mm

10

stuks

fkm =

25

mm


0

stuks

fkm =

0

mm

fywd =

4909 90 45 1,00

mm2

Inwendige hoogte z = 0.9d = Aanwezige buigwapening Staven laag 1 Staven laag 2 As = α= θ= cotg θ = Belastingen Nd =

Beton fck =

Versie:

kN druk

Normaalkracht

TEd =

0,0

kNm

Torsie

VEd =

510,0

kN

Dwarskracht

scp = 0,00 N/mm² Weerstand van de doorsnede zonder wapening VRd,c = [CRd,c · k · (100 · ρl · fck)1/3 + k1 · σcp] · bw · d 1,66 ≤ 2,0 k = 1 + ( 200 / d )0.5 =


γc = 1,15

435 N/mm²



0,00 fcd

druk


0,409

VRd,c =

2,03 N/mm²


0,0

v min = 0,035k3/2 x fck0,5 =

C30/37 30 N/mm²


k=

1,66

C R,d,c = 0,18/γc =

0,12

k1 =

0,15

VRd,c minimum =

189 kN VRd,c = 291 kN

291 kN



5,50E+05 mm²

u = 2 x (b+h) =

uk = 2x(zb+zh) = 2390 mm

3100 mm


177 mm


zb = b - tef =

823 mm



TRd,c = 147 kNm

ν1 = 0,53 αcw = ν = 0,53


1,75 0,00

TEd / TRd;max

+

VEd / VRd;max

0,00

+

0,23 =

0,23

< > < <

1 1 1 1

<

1

<

1

VRd,max = 2193 kN

1,00

TRd,max = 574 kNm

extra wapening nodig geen extra wringwapening nodig doorsnede accoord


0

mm2/m1 Dubbelsnedig


Asw;T;bgls;fl =

0

mm2/m1 Dubbelsnedig

(flanken)

Asw;V;bgls =

2824

mm2/m1 Dubbelsnedig


1130

mm2/m1

Asw;snds;tot =

1694

mm2/m1

σy;d =


367 N/mm²

1 beugel

16 - 300 =

1340 mm²

accoord

3 snedes

16 - 300 =

2011 mm²

accoord

Asl;T;tot =

0

mm2


Asl;T;zij =

0

mm2


0

2

Asw;T;o/b =

mm



0,5 x

510,0 x

(1,00

-


0,00)

=

255 kN → Asl;ben = 587 mm²


Projectnaam:


Projectnummer:

C3608

Constructeur:


Onderdeel:

Dwarskracht tpv de oplegging Brugmoot

Geometrie Hoogte h

550

mm

Betondekking c

60

mm

h 1000

fctk,0.05 =

Beugelwapening

16

mm

b 550

γc =

Hoofdwapening

25

mm

αcc =

Breedte b

1000

mm

fcd =

Netto hoogte d

461,5

mm

αct =

415

mm

10

stuks

fkm =

25

mm


0

stuks

fkm =

0

mm

fywd =

4909 90 45 1,00

mm2

Inwendige hoogte z = 0.9d = Aanwezige buigwapening Staven laag 1 Staven laag 2 As = α= θ= cotg θ = Belastingen Nd =

Beton fck =

Versie:

kN druk

Normaalkracht

TEd =

0,0

kNm

Torsie

VEd =

330,0

kN

Dwarskracht

scp = 0,00 N/mm² Weerstand van de doorsnede zonder wapening VRd,c = [CRd,c · k · (100 · ρl · fck)1/3 + k1 · σcp] · bw · d 1,66 ≤ 2,0 k = 1 + ( 200 / d )0.5 =


γc = 1,15

435 N/mm²



0,00 fcd

druk


0,409

VRd,c =

2,03 N/mm²


0,0

v min = 0,035k3/2 x fck0,5 =

C30/37 30 N/mm²


k=

1,66

C R,d,c = 0,18/γc =

0,12

k1 =

0,15

VRd,c minimum =

189 kN VRd,c = 291 kN

291 kN



5,50E+05 mm²

u = 2 x (b+h) =

uk = 2x(zb+zh) = 2390 mm

3100 mm


177 mm


zb = b - tef =

823 mm



TRd,c = 147 kNm

ν1 = 0,53 αcw = ν = 0,53


1,13 0,00

TEd / TRd;max

+

VEd / VRd;max

0,00

+

0,15 =

0,15

< > < <

1 1 1 1

<

1

<

1

VRd,max = 2193 kN

1,00

TRd,max = 574 kNm



0

mm2/m1 Dubbelsnedig


Asw;T;bgls;fl =

0

mm2/m1 Dubbelsnedig

(flanken)

Asw;V;bgls =

1827

mm2/m1 Dubbelsnedig


1218

mm2/m1

Asw;snds;tot =

609

mm2/m1

σy;d =


395 N/mm²

1 beugel

16 - 300 =

1340 mm²

accoord

1 snedes

16 - 300 =

670 mm²

accoord

Asl;T;tot =

0

mm2


Asl;T;zij =

0

mm2


0

2

Asw;T;o/b =

mm



0,5 x

330,0 x

(1,00

-


0,00)

=

165 kN → Asl;ben = 380 mm²


Veld wapening (midden stuk 5 m) Type

Onder/boven Bovenzijdedek

Dek wapening Onderzijde dek

Richting x richting y richting x richting x richting y richting

Wapening

Laag 2e laag 1e laag 2e laag 2e laag 1e laag

Ø Ø Ø Ø Ø

(mm) 25 - 100 16 - 100 32 - 200 25 - 200 16 - 100

3

kg/m 70 29 57 220 35 29

Steunpuntswapening (2*3,5 m inclusief bovenkant wand) Wapening Type Onder/boven Richting Laag 3 (mm) kg/m Bovenzijdedek x richting 2e laag Ø 32 - 200 57 x richting 2e laag Ø 25 - 200 35 y richting 1e laag Ø 16 - 100 29 Dek wapening 245 Onderzijde dek x richting 2e laag Ø 25 - 100 70 y richting 1e laag Ø 16 - 100 29 Beugels Lengte beugel (m) 2,6 Ø 16 x 6 25

Wapenings =

240 kg/m3 Excl. hulpstaal en overlappingen


Bijlage 6.

IJD-RIJ-RAP-1007

Doorsnede toets kolommen vogelhuisje



IJD-RIJ-RAP-1007



Projectnaam:

Isaladelta, recreatiesluis

Projectnummer:

C3608

Constructeur:


Onderdeel:

Dwarskracht en torsie paal vogelhuisje

Geometrie Hoogte h

500

mm

Betondekking c

50

mm

h 500

fctk,0.05 =

Beugelwapening

12

mm

b 500

γc =

Hoofdwapening

0

mm

αcc =

Breedte b

500

mm

fcd =

Netto hoogte d

438

mm

αct =


394

mm

0

stuks

fkm =

0

mm


0

stuks

fkm =

0

mm

fywd =

As = α= θ= cotg θ = Belastingen Nd =

0 90 45 1,00

mm2

0,0

kN druk

Normaalkracht

TEd =

47,0

kNm

Torsie

VEd =

15,5

kN

Dwarskracht

Staven laag 2

Beton fck =

Versie:

VRd,c = [CRd,c · k · (100 · ρl · fck)1/3 + k1 · σcp] · bw · d 1,68 ≤ 2,0 k = 1 + ( 200 / d )0.5 =


γc = 1,15

435 N/mm²



0,00 fcd

druk



0,416

VRd,c =

2,03 N/mm²


scp = 0,00 N/mm² Weerstand van de doorsnede zonder wapening

v min = 0,035k3/2 x fck0,5 =

C30/37 30 N/mm²

k=

1,68

C R,d,c = 0,18/γc =

k1 =

0,15

VRd,c minimum =

0,12 91

kN VRd,c = 91 kN

0 kN



2,50E+05 mm²

u = 2 x (b+h) =

uk = 2x(zb+zh) = 1500 mm

2000 mm


125 mm


zb = b - tef =

375 mm



TRd,c = 48 kNm

ν1 = 0,53 αcw = ν = 0,53


1,16 0,99

TEd / TRd;max

+

VEd / VRd;max

0,25

+

0,01 =

0,27

< > < <

1 1 1 1

<

1

<

1

VRd,max = 1041 kN

1,00

TRd,max = 186 kNm



769

mm2/m1 Dubbelsnedig


Asw;T;bgls;fl =

769

mm2/m1 Dubbelsnedig

(flanken)

Asw;V;bgls =

90

mm2/m1 Dubbelsnedig

859

mm2/m1

0

mm2/m1

σy;d =

Buitenste beugel (dubbelsnedig) Asw;bgls;fl;tot = Extra snedes (eventueel) Asw;snds;tot =

330 N/mm²

1 beugel

12 - 200 =

0 snedes

0-0=

1131 mm²

accoord

0 mm²

accoord

Asl;T;tot =

577

mm2


Asl;T;zij =

144

mm2


144

2

Asw;T;o/b =

mm



0,5 x

15,5 x

(1,00

-


0,00)

=

7,75 kN → Asl;ben = 18 mm²


Projectnaam:

Isala delta, recreatieschutsluis

Projectnummer:

C3608

Constructeur

RJG

Onderdeel:

Moment palen vogelhuisjes

wmax =

Datum 09-mrt-15 EC BE DSN Wapening Versie: Berekening wapening in betondoorsnede (balk) volgens NEN-EN 1992-1-1 γc = Betonsterkteklasse C28/35 2 N/mm f = α 0,20 mm Waterdicht nee 28 ck cc =

Levensduur =

100 jaar

Eisen

Constructieklasse =

6

Betondoorsnede

nee

fcd =

kt =

0,4

fctd =

2 18,7 N/mm 2 1,29 N/mm

kx = 1

nee

fct;eff =

2 2,77 N/mm

Ecm =

32308 N/mm²

Kwaliteitsborging



Hoogte h =

500

mm

Breedte b =

500

mm

Trekzijde

∆cdev =

5

mm

Betonstaalsoort

50 12

mm mm

cmin;b

cmin;dur

16

50 cmin =

fs =

435

N/mm2

1,00

αct =

1,00

γs =

1,15

200000 N/mm² 6,19

< 10mm 10 mm 50 mm


dekkingstoeslag Drukzijde Milieuklasse Betondekking c = Beugelwapening =



0


55

mm



Wt = E=

ME =

21,0

kNm NE =

0

kN

y=

MEd =

31,0

kNm NEd =

0

kN

EI =




= = As;tot = z=

nuttige hoogte d =

603 0

mm² mm²

603 0

mm² mm

430

mm


As;min2 =

66,05 mm

As;min1 =

0 mm²

A s;max =

10000 mm²

As;min;res =

209 mm²

As;trek;tot =

1608 mm²


kNm >

31

εsm-εcm 7.3.4 2 0,92 N/mm


72

0

b=

500

mm

Ac;eff =

hc;eff;min =

130

mm

As;tot;eff =

≥

0,00E+00

k1 =


72

x x

As = =

603 402

mm² mm²

z=

1005 200

mm² mm

d=

156

mm

As;min;0,26 =

309 mm²

art. 9.2.1.1 (1)

As;min;0,0013 =

280 mm²

art. 9.2.1.1 (1)

art. 9.2.1.1 (1) art. 7.3.2 (2)

→

accoord

→

accoord

xrep =

N/mm² <

500

109,61 mm

N/mm²

65065 mm² 2 603 mm →

2,17E-04


62 410

k2 =

0,50

0,80

2,17E-04 =


Drukzijde aantal 3 2

0,6*σs/Es <


209 mm²

kNm

+


9,126E+13 Nmm²


17176 N/mm²


167 mm²

153

2,287E+07 mm³

As;tot =

xu =

MRd > MEd ==>

249,3 mm

f 16 16

As


wtoel = wmax x kx

B500A N/mm2

αe = Es/Ecm =



500

Es =


Milieuklasse

fyk =

1,5

0,11 mm

εsm -εcm =

k3 =

3,4

k4 =

0,425

sr;max =

0,91

=

0,18

mm

→

accoord

0,11 mm wtoel =

0,20

<

wtoel =

2,17E-04


x

0,18 mm

504,2

mm

Titel: VO constructieve onderbouwing Recreatieschutsluis Project: Ruimte voor de Rivier IJsseldelta Zaaknummer:

Recommend Documents