STATICKÉ POSOUZENÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY

INŽENÝRSKÁ A PROJEKTOVÁ KANCELÁŘ KANCELÁ ● STATIKA STAVEB

STATICKÝ VÝPOČET Projekt číslo:

Investor

Město Jiříkov

Stavba

MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV

Místo stavby

Jiříkov

767-13

Stran:

111

Příloh:

STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ STATICKÉ POSOUZENÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY MĚSTO JIŘÍKOV - JIŘÍKOV

Příloha číslo: 0

01/2014

Vydáno pro stavební řízení

Krzok

Škrobánek

Škrobánek

Rev.

Datum

Popis

Vypracoval

Kontroloval

Schválil

S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w-76713-2.0_SV.doc

D.1.2.3 Dok. číslo:

w-76713-2 Strana 1


STATICKÝ VÝPOČET

OBSAH

1.0 1.1 1.1.1 1.1.2 1.1.3 1.1.4 1.2 1.2.1 1.2.2 1.2.3 2.0 2.1 2.2 2.3 2.3.1 2.3.2 2.4 2.4.1 2.4.2 2.4.2.1 2.4.2.2

ČÁST 1: ÚVOD........................................................................................................................................ 5 NÁVRHOVÉ ÚDAJE ................................................................................................................................ 6 Normy ...................................................................................................................................................... 6 Technická literatura.................................................................................................................................. 6 Software................................................................................................................................................... 7 Materiály .................................................................................................................................................. 7 NÁVRHOVÉ HODNOTY ZATÍŽENÍ......................................................................................................... 8 Obecně .................................................................................................................................................... 8 Druhy zatížení.......................................................................................................................................... 8 Součinitelé spolehlivosti zatížení ............................................................................................................. 8 ČÁST 2: OCELOVÁ KONSTRUKCE...................................................................................................... 9 POPIS KONSTRUKCE ............................................................................................................................ 9 MODEL KONSTRUKCE ........................................................................................................................ 11 ZATÍŽENÍ ............................................................................................................................................... 19 Zatěžovací stavy - skupiny .................................................................................................................... 19 Zatěžovací údaje – návrhová zatížení ................................................................................................... 19 VÝPOČET .............................................................................................................................................. 26 Vstupní údaje ......................................................................................................................................... 26 Výstupní údaje ....................................................................................................................................... 48 Mezní stav únosnosti ............................................................................................................................. 48 Mezní stav použitelnosti ...................................................................................................................... 109

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV

Vypracoval: Krzok MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV

Statický výpočet nosné ocelové konstrukce Dok. číslo: S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w-76713-2.0_SV.doc

w-76713-2

Rev.

0 Strana 3


STATICKÝ VÝPOČET

REVIZNÍ LIST

Rev.

Popis

0

Vydáno pro stavební řízení

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 4


STATICKÝ VÝPOČET

1.0

ČÁST 1: ÚVOD

Stavba: Místo stavby: Investor: Projektant ocelové konstrukce a opláštění:

Projektant stavby:

MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV k.ú. Děčín Město Jiříkov

INVESTING MORAVA s.r.o., Janáčkova 760/4, 79001 Jeseník vypracoval – Ing. Daniel Krzok zodp. projektant - Ing. Martin Škrobánek tel.: +420 581 033 417 e-mail: [email protected] http://www.investingmorava.cz BW – Projekce, s.r.o., Vysokomýtská 718, 53401 Holice

Předmětem řešení je navrhnout nosnou ocelovou konstrukci mateřské školy. Jedná se o samostatně stojící dvoupodlažní objekt obdélníkového půdorysu rámové konstrukce. Objekt je navržen pro osazení samostatnou konstrukcí sedlové střechy, jejíž návrh není předmětem tohoto stavebně konstrukčního řešení. Součástí návrhu je i samostatné venkovní únikové schodiště ocelové konstrukce. Rozměrové uspořádání objektu vychází z požadavků investora a projektanta stavby. Podkladem pro zpracování projektu ocelové konstrukce byla technická specifikace zakázky a koordinace s projektantem stavby. Rozměry objektu jsou navrženy: pavilon mateřské školy - šířka 12.60 m, délka 32.40 m, modulová vzdálenost příčných vazeb je 2x 4.20 m, 3.60 m, 2x 4.20 m, 3.60 m, 2x 4.20 m, systémová výška je +7.840 m. Střecha je sedlová se sklonem 30°. Srovnávací rovina ±0.000 je čistá podlaha objektu. Kotvení konstrukce objektu je navrženo na úrovni - 0.120 m. Objekt je řešen jako zateplený, opláštění bude provedeno: střecha – těžká střešní krytina s pojistnou hydroizolaci na dřevěném bednění uložená na příhradové ocelové vazníky. Mezi příhradové vazníky bude vložená minerální vata tl. 300mm. Tato konstrukce bude z interiéru zakryta podhledem. stěny – kontaktní zateplovací systém na dřevěné konstrukci stěn – dřevěné sloupky z KVH hranolů a OSB deskou, a vnitřní sádrokartonová předstěna.

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 5


STATICKÝ VÝPOČET

1.1

NÁVRHOVÉ ÚDAJE

1.1.1

Normy ČSN EN 1990 (73 0002): 03/2004 Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1991-1-1 (73 0035): 03/2004 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí – Část 1-1: Obecná zatížení – Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb ČSN EN 1991-1-3 (73 0035): 06/2005 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí – Část 1-3: Obecná zatížení – Zatížení sněhem ČSN EN 1991-1-4 (73 0035): 04/2007 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí – Část 1-4: Obecná zatížení – Zatížení větrem ČSN EN 1993-1-1 (73 1401): 12/2006 Navrhování ocelových konstrukcí. Část 1.1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby

1.1.2

Technická literatura Ocelářské tabulky Prof. Ing. Jiří Studnička, DrSc.; Doc. Ing. František Wald, CSc. ČVUT Praha Prvky ocelových konstrukcí; Příklady podle Eurokódů Doc. Ing. František Wald, CSc. a kolektiv ČVUT Praha Patky sloupů Doc. Ing. František Wald, CSc. ČVUT Praha Statické tabulky (TP 51) J. Hořejší, J. Šafka a kol.

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 6


STATICKÝ VÝPOČET

1.1.3

1.1.4

Software Scia Engineer

Výpočetní systém pro ocelové konstrukce v licenčním vlastnictví

MetSPEC11

Výpočetní systém pro ZED vaznicové systémy firmy Metsec

Materiály Konstrukční ocel:

Kvalita S235 podle EN 10025 Min. jmenovité hodnoty meze kluzu v tahu za tepla válcované oceli s: 2 tloušťkou do 40 mm fy = 235 N/mm 2 tloušťkou od 41 mm do 100 mm fy = 215 N/mm Meze pevnosti v tahu 2 tloušťkou do 40 mm fu = 360 N/mm 2 tloušťkou od 41 mm do 100 mm fu = 340 N/mm 5 2 Modul pružnosti v tahu a tlaku E = 2.1 x 10 N/mm Modul pružnosti ve smyku G = E / ( 2 x ( 1 + ν )) Poissonův součinitel ν = 0.3 -6 -1 Teplotní součinitel délkové roztažnosti α = 12 x 10 ( °C ) 3 Hustota ρ = 7850 kg/m

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 7


STATICKÝ VÝPOČET

1.2

NÁVRHOVÉ HODNOTY ZATÍŽENÍ

1.2.1

Obecně Návrhová hodnota zatížení: Fd = γF x Frep kde

1.2.2

γF …… dílčí součinitel zatížení Frep … reprezentativní hodnoty zatížení, které jsou u stálých, nahodilých a mimořádných zatížení totožné s charakteristickými hodnotami Fk

Druhy zatížení Stálá: Gd = γG Gk nebo Gk Nahodilá: Qd = γQ Qk, γQ ψ0 Qk, ψ1 Qk, ψ2 Qk nebo Qk Mimořádná: Ad = γA Ak nebo Ak Zatížení od předpětí: Pd = γP Pk nebo Pk Seismická: AEd = AEk

1.2.3

Součinitelé spolehlivosti zatížení Stálá zatížení:

γG = 1.35 nebo 1.0

Nahodilá zatížení:

γQ = 1.5

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 8


STATICKÝ VÝPOČET

2.0

ČÁST 2: OCELOVÁ KONSTRUKCE

2.1

POPIS KONSTRUKCE

Základní parametry objektu: Šířka Délka Výška Výška stropního průvlaku Sklon střechy: Úroveň kotvení: Úroveň podlahy: Srovnávací rovina:

12.60 m 32.40 m 7.840 m 3.440 m 30° -0.120 m ±0.000 m ±0.000 m = 381.300 m n.m. Bpv

modulová modulová systémová systémová sedlová horní hrana betonu srovnávací rovina

Použitý materiál: Hl. nosná ocelová konstrukce - sloupy, trámy, ztužidla:

Přehled zatížení: Stálá zatížení:

Nahodilá zatížení – užitná: Nahodilá zatížení – klimatická:

S235

Vlastní váha OK 2 2 Opláštění – střešní plášť = 1.30 kN/m (vč. rezervy 0.10 kN/m ) 2 Opláštění – stěnový plášť = 0.28 kN/m (průměrná hodnota) 2 2 Opláštění – podhled = 0.11 kN/m (vč. rezervy 0.10 kN/m ) 2 2 Podlaha 2. NP = 7.72 kN/m (vč. rezervy 0.10 kN/m ) 2 2. NP = 3.00 kN/m 2 Sníh – IV. SO, char. hodnota zatížení sněhem na zemi 1.55 kN/m Vítr – III. VO, výchozí základní rychlost větru 27.5 m/s, kat. terénu III.

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 9


STATICKÝ VÝPOČET Ocelová konstrukce: Hlavní nosnou ocelovou konstrukci objektu mateřské školy tvoří příčné dvoupatrové rámové vazby. Štítové vazby jsou tvořeny vetknutými rámy, doplněnými kloubově uloženými polorámy s příčným stěnovým ztužením. Běžné rámy jsou uložené kloubově. Patro pomáhají vynést vnitřní kloubově uložené sloupy. Modulová vzdálenost jednotlivých příčných vazeb je navržena 2x 4.20 m, 3.60 m, 2x 4.20 m, 3.60 m, 2x 4.20 m. Vetknuté štítové rámy jsou ze svařovaných I profilů. Stropní trámy a průvlaky stropu I. NP jsou navrženy z válcovaných IPE profilů. Boční sloupy vnitřních rámových vazeb, štítové sloupy a vnitřní sloupy jsou navrženy z válcovaných HEA profilů. V první vnitřní příčné rámové vazbě na obou stranách objektu jsou z dispozičních důvodů vynechány vnitřní sloupky II. NP, jsou nahrazeny podélným stropním průvlakem II. NP z válcovaného IPE profilu. V modulu 4-5 je navrženo v příčném směru objektu vnitřní přímé dvouramenné schodiště s mezipodestou. Schodnice jsou navržené z UPE profilů. V ose B (v místě podesty) jsou podepřené příčníkem a sloupky z hranatých trubek, které zároveň vynášejí stropní průvlaky z válcovaných IPE profilů. Výměny stropu jsou navrženy z válcovaného IPE profilu. Nosnou konstrukci stropu tvoří prosté nosníky z válcovaných IPE profilů. Příčné stěnové ztužení je navrženo ve štítových vazbách z kruhových trubkových profilů. Ve stěně D jsou pomocné ztužidlové sloupky navrženy z hranatých trubek. Podélné stěnové ztužení ve stěnách A a D je navrženo z hranatých trubek. Příčné střešní ztužení je navrženo v polích 1-2 a 7-8, podélné střešní ztužení okapové je navrženo u osy D. Ztužení je navrženo křížové z diagonálních prutů z trubkových profilů. Nosnou konstrukci stěn tvoří rošt z dřevěných sloupků (KVH hranoly), kotvených k okapovému profilu. Základní profil sloupku je 80x120 mm, zesílený profil 120x120 mm je použit u lemujících sloupků okenních a dveřních otvorů a u stěnových výměn, příp. z prostorových důvodů je použita kombinace dřevěného hranolu 60x120 mm a ocelového výztužného úhelníku 70x70x6. Sočásní vnitřních nosných konstrukcí je výtahová šachta, navržená z hranatých trubkových profilů. Podél sněny A je navrženo vnější samostatně stojící přímé dvouramenné schodiště s podestou navazující na 2.NP. Nosná konstrukce schodiště je navržena: sloupy s příhradovým výpletem – hranaté trubky, schodnice a nosníky podesty – otevřený U-profil, schodišťové stupně a pokrytí mezipodesty a podesty schodiště – pozinkované odporově svařované, příp. lisované, rošty. Schodiště slouží jako schodiště únikové. Stabilita schodiště je v příčném směru zajištěna příhradovým ztužením sloupů a v podélném směru vetknutím sloupů. Zábradlí schodiště je navrženo s ohledem na účel objektu – mateřská škola. Pro montážní spojení hlavních nosných prvků konstrukce budou použity šrouby kvality 8.8 v provedení DIN 931 (EN 24014), na ostatní spoje budou použity šrouby kvality 5.6 v provedení DIN 931(933) (EN 24014(24017)). Veškerý použitý spojovací materiál bude v pozinkovaném provedení, kvalita hlavních styčníkových desek bude ověřena ultrazvukovou zkouškou dle ČSN EN 10160, třída jakosti S2. Dílenské svarové spoje budou provedeny v ochranné atmosféře metodou obloukového svařování dle normy ISO 4063, ruční montážní svarové spoje budou provedeny metodou obloukového svařování s použitím obalovaných elektrod. Pevnost provedených svarů bude odpovídat použité konstrukční oceli S235.

Stabilita objektu: Celková stabilita objektu je zajištěna v příčném směru jednotlivými příčnými rámovými vazbami, vetknutým štítovým rámem doplněným polorámem s příčnými stěnovými ztužidly a podélným okapovým ztužením. V podélném směru je stabilita objektu zajištěna příčným střešním příhradovým ztužením a ztužením stěnovým, umístěným v řadách A a D.

Způsob kotvení: Kotvení sloupů konstrukce je navrženo pomocí lepených kotevních šroubů ve vrtaných kanálech. Štítové sloupky v osách A a B jsou uvažovaný vetknuté ve směru vazby, ostatní sloupy jsou uvažovány s kloubovým uložením. Patky všech sloupů jsou navrženy s čelními deskami. Kotvení sloupů je navrženo na úrovni -0.120 m. Podlití sloupů konstrukce je navrženo 30 mm. Podlití sloupů bude provedeno nesmrštitelnou zálivkovou hmotou s minimální pevností v tlaku odpovídající betonu C20/25. Kotvení sloupů bude chráněno obetonováním. Pro výpočet kotvení byl předpokládán základový beton kvality C20/25.

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 10


STATICKÝ VÝPOČET

2.2

MODEL KONSTRUKCE

3D model konstrukce – VŠE

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 11


STATICKÝ VÝPOČET 3D model konstrukce – NOSNÁ OK

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 12


STATICKÝ VÝPOČET 3D výpočtový model konstrukce - NOSNÁ OK

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 13


STATICKÝ VÝPOČET Půdorys konstrukce - kotvení: čísla podpor

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 14


STATICKÝ VÝPOČET Čísla prutů

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 15


STATICKÝ VÝPOČET Čísla uzlů

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 16


STATICKÝ VÝPOČET Přiřazení průřezů

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 17


STATICKÝ VÝPOČET Systémové délky

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 18


STATICKÝ VÝPOČET

2.3

ZATÍŽENÍ

2.3.1

Zatěžovací stavy - skupiny

SZS1 = SZS10 = SZS20 = SZS30 = SZS40 =

2.3.2

Vlastní tíha Opláštění, Skladby podlah a stropů Užitné zatížení Sníh Vítr

Stálé Stálé Nahodilé – provozní Nahodilé – klimatické 1 Nahodilé – klimatické 2

Zatěžovací údaje – návrhová zatížení

Různorodá stálá zatížení: ZS10

Střešní plášť - skládaný: Konstrukce střešního pláště + nosná konstrukce střechy: Skladba těžké střešní krytiny Pojistná hydroizolace Tepelná izolace - minerální vlna 300mm Konstrukce podhledu Vazníky Rezerva

0.50 0.05 0.45 0.05 0.15 0.10

Celkem gk konstrukce střechy:

1.05 kN/m

2

Celkem gk nosná konstrukce krovu:

0.15 kN/m

2

Celkem gk rezerva:

0.10 kN/m

2

Celkem gk:

1.30 kN/m

gk = b x gk [kN/m]

ZS10

Stěnový plášť - skládaný: Konstrukce stěn - termofasáda: Stěrková omítka Tepelná izolace polystyrén EPS 70 F Deska OSB/3 Dřevěný rošt Vzduchová mezera (pro instalace) Tep. izolace minerální (součást SDK stěn) Předsazená SDK stěna Prosklení

b = zatěžovací šířka sklon střechy α =

tl. [mm] 2 160 15 120 55 40 15

obj. hm. 22 0.2 6 0.5 0 0.4 10

Celkem gk:

2

kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m

15 °

0.04 0.03 0.09 0.06 0.00 0.02 0.15 0.22

2

kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m

0.61 kN/m Projekt číslo:

2

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV

2



w-76713-2

Rev.

0 Strana 19


STATICKÝ VÝPOČET H [m]

4.200

0.82 g1 [kN/m]

H = výška stěnového pláště

h [m]

2.100

0.35 g2 [kN/m] 1.17 g [kN/m]

h = výška prosklení

gk,prům = b [m] g [kN/m] sloup ZS11

1.1697 / 4.2 = 0.000 0.00 …

0.28 kN/m

2

b = zatěžovací šířka sloupu 1.000 0.28 char. jedn.

Podhled: Konstrukce podhledu: Tepelná izolace tl. 40 mm Parozábrana Konstrukce podhledu

0.06 kN/m 2 0.00 kN/m 2 0.05 kN/m

Celkem gk zateplená konstrukce podhledu:

0.11 kN/m

Celkem gk:

0.11 kN/m

gk = b x gk [kN/m] ZS12

75% plocha proskl. pásu

2

2 2

b = zatěžovací šířka

Podlaha 2. NP: Konstrukce podlahy - bet. mazanina: tl. [mm] obj. hm. Dlažba 10 23 Tmel 2 23 Betonová mazanina sítí / anhydrit 78 25 Kročejová izolace 40 1.5 Konstrukce stropu - plechobetonová deska na ocelové nosníky: Betonová deska do tr. plechu 150 25 Nosný tr. plech 40/160/.. 40 Ocelové nosníky Rezerva (osvětlení, rozvody apod.)

redukce 2

0.23 0.05 1.95 0.06

kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m

4.99 0.10 0.25 0.10

kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m

2

Celkem gk konstrukce podlahy:

130

2.29 kN/m

2

Celkem gk konstrukce stropu:

190

5.44 kN/m

2

Celkem gk:

320

7.72 kN/m

gn = b x gk [kN/m] b [m]

0.000

gk [kN/m]

0.00

1.33

2

b = zatěžovací šířka stropnice / nosníku v průmětu sklon střechy α = 0 ° 1.000 7.72 char. jedn.

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 20


STATICKÝ VÝPOČET

Nahodilá zatížení - užitná: skupina 20 ZS20 Zatížení mezipatra qk = b x qk [kN/m]

Kategorie:

C1 qk =

užitné zatížení

b [m] g [kN/m] nosník

škola

3.00 kN/m

2

Qk = 0.00 kN Přemístitelné příčky: 2 vlastní tíha do 1.0 kN/m délky 0.00 kN/m b = zatěžovací šířka střešního trámu 1.000 3.00 char. jedn.

0.000 0.00 …

Nahodilá zatížení: skupina 30 Zatížení sněhem na střechách dle ČSN EN 1991-1-3 Sedlová střecha Místo stavby Sněhová oblast Typ krajiny

Jiříkov IV. normální 2

s = sk x µi x Ce x Ct [kN/m ] 2

Charakteristická hodnota zatížení sněhem na zemi

sk =

1.55 kN/m

Tvarový součinitel

µ1 =

0.80 pro alfa 1

Tvarový součinitel

µ1 =

0.80 pro alfa 2

Součinitel expozice

Ce =

1.0

Tepelný součinitel

Ct =

1.0

Sklon střechy

α1 = 29.92 °

Sklon střechy

α2 = 29.92 ° µi

0.5xµi 2 kN/m

s1,α1

1.24

0.62

s1,α2

1.24

0.62

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 21


STATICKÝ VÝPOČET

Nahodilá zatížení: skupina 40 Zatížení větrem dle ČSN EN 1991-1-4 Místo stavby Větrná oblast Výška objektu Délka objektu Šířka objektu

Jiříkov III. 11.50 m 32.40 m 12.60 m

h= L= b=

Výchozí základní rychlost větru

vb,0 =

27.5 m/s

vb =

27.5 m/s

Základní rychlost větru součinitel směru větru součinitel ročního období Střední rychlost větru

Cdir =

1.0

Cseason =

1.0

vm(z) = cr(z)×c0(z)×vb =

21.60 m/s ≥

z = 11.50 m Kategorie terénu dle tab. 4.1

III zmax =

součinitel terénu

kr = 0.19×(z0/z0,II)

součinitel drsnosti terénu součinitel orografie Intenzita turbulence

0.07

0.215

cr(z) = kr×ln(z/z0) =

0.785

co(z) =

1.0

Iv(z) = kl / co(z)×ln(z/z0) =

0.274

kl =

1.0

2

Maximální dynamický tlak větru

z0 [m] zmin [m] 0.3 5

200 m

=

součinitel turbulence

zmin

qp(z) = [1+7Iv(z)]×0.5×ρ×vm (z) =

0.851 kN/m

2

Vnitřní tlak

tlak sání

2

Cpi

wi [kN/m ]

0.2 -0.3

0.17 -0.26

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 22


STATICKÝ VÝPOČET Zatížení větrem na svislé stěny - štítové

Směr větru θ = 0° θ = 90° Směr větru θ = 0° θ = 90°

d [m]

b [m]

h [m]

e [m]

12.60 32.40

32.40 12.60

11.50 11.50

23 12.6

Pohled pro e ≥d e
B -0.58 -0.50

[kN/m ] C -0.36 -0.31

D 0.46 0.52

E -0.25 -0.24

2

A -0.87 -0.74

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 23


STATICKÝ VÝPOČET

Zatížení větrem na sedlové střechy

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 24


STATICKÝ VÝPOČET

Směr větru θ = 0° θ = 90° Směr větru θ = 0°

θ = 90°

b [m]

h [m]

e [m]

α [°]

32.40 12.60

11.50 11.50

23 12.6

29.92 29.92

G -0.43 -0.43 0.59 0.59 -1.19

[kN/m ] H -0.17 -0.17 0.34 0.34 -0.68

2

F -0.43 -0.43 0.59 0.59 -0.94

I -0.34 0.00 0.00 -0.34 -0.43

J -0.43 0.00 0.00 -0.43 -

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 25


STATICKÝ VÝPOČET

2.4

VÝPOČET

2.4.1 Projekt

Vstupní údaje

Licenční jméno Projekt Část Popis Autor Datum Konstrukce Poč. uzlů : Poč. prutů : Poč. ploch : Poč. těles : Poč. průřezů : Poč. zat. stavů : Poč. materiálů : Tíhové zrychlení [m/s2] Národní norma

INVESTING MORAVA s.r.o. 767-13 MŠ Jiříkov Nosná ocelová konstrukce Ing. Daniel Krzok 28. 11. 2013 Rám XYZ 425 380 0 0 25 16 3 9.810 EC - EN

Průřezy Jméno Typ SL1 HEA180

Obrázek

Výroba Materiál válcovaný S 235

SL2

HEA140

válcovaný S 235

SL3

MSH100x100x4.0

válcovaný S 235

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 26


STATICKÝ VÝPOČET SL4

Iw

svařovaný S 235

SLp_1 HEA180

válcovaný S 235

SLp_2 MSH90x90x4.0

válcovaný S 235

PR1

IPE360

válcovaný S 235

PR2

IPE240

válcovaný S 235

PR3

Iw

svařovaný S 235

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 27


STATICKÝ VÝPOČET PRv1

IPE240

válcovaný S 235

PRv2

IPE200

válcovaný S 235

TR1

IPE200

válcovaný S 235

TR2

IPE180

válcovaný S 235

S1

UPE160

válcovaný S 235

Z1

RRO60X40X2.9

válcovaný S 235

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 28


STATICKÝ VÝPOČET Z2

RO88.9X5

válcovaný S 235

Z3

RO108X5

válcovaný S 235

Z4

RRO120X60X6.3

válcovaný S 235

Z_SL1 RRO100X50X4

válcovaný S 235

O1

U + Lu

svařovaný S 235

A1

MSH120x120x5.0

válcovaný S 235

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 29


STATICKÝ VÝPOČET Jméno, Detailní Materiál Posudek rovinného vzpěru yy, z-z A , y, z [m2] I t, y, z [m4] Iw [m6] Wel y, z [m3] Wpl y, z [m3] d y, z [mm] c YUSS, ZUSS [mm]

CS1 S 000 c 1.0000e-03 1.0000e-05 1.0000e-05 1.0000e-02 1.0000e-02 0 0

Číselný c 1.0000e-03 1.0000e-03 1.0000e-03 1.0000e-03 1.0000e-02 1.0000e-02 0 0

Materiály Jméno

S 235 S 000

Jednotková E Poisson G Tep.roztaž. Dolní Horní Fy Fu hmotnost [MPa] - nu [MPa] [m/mK] mez mez (rozsah) (rozsah) [kg/m3] [mm] [mm] [MPa] [MPa] 7850.0 2.1000e+05 0.3 8.0769e+04 0.00 0 40 235.0 360.0 40 80 215.0 360.0 0.0 2.1000e+05 0.3 8.0769e+04 0.00

Jméno Typ Jednotková hmotnost E Poisson - nu G Tep.roztaž. Typ dřeva [kg/m3] [MPa] [MPa] [m/mK] C20 Dřevo 330.0 9.5000e+03 0 5.9000e+02 0.00 Rostlé dřevo

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 30


STATICKÝ VÝPOČET Zatěžovací stavy Jméno ZS1 ZS10 ZS11 ZS12 ZS20 ZS30 ZS31 ZS32 ZS40 ZS41 ZS42 ZS43 ZS44 ZS45 ZS46 ZS47

Popis

Typ působení Vlastní váha Stálé Stálé - opláštění Stálé Stálé - vl. váha podhledu Stálé Stálé - vl. váha patra Stálé Užitné zatížení Nahodilé Sníh - plný Nahodilé Sníh - levý Nahodilé Sníh - pravý Nahodilé Vítr - +X (I.) Nahodilé Vítr - +X (II.) Nahodilé Vítr - -X (I.) Nahodilé Vítr - -X (II.) Nahodilé Vítr - +Y Nahodilé Vítr - -Y Nahodilé Vítr - int - tlak Nahodilé Vítr - int - sání Nahodilé

Skupina zatížení LG1 LG1 LG1 LG1 užitné sníh sníh sníh vítr-e vítr-e vítr-e vítr-e vítr-e vítr-e vítr-i vítr-i

Typ zatížení Vlastní tíha Standard Standard Standard Statické Statické Statické Statické Statické Statické Statické Statické Statické Statické Statické Statické

Spec

Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard

Směr Působení Řídicí zat. Absence stav -Z Svislé Svislé Svislé Svislé Krátkodobé Žádný Svislé Krátkodobé Žádný Svislé Krátkodobé Žádný Svislé Krátkodobé Žádný Svislé Krátkodobé Žádný Vítr_X Krátkodobé Žádný Vítr_X Krátkodobé Žádný Vítr_X Krátkodobé Žádný Vítr_X Krátkodobé Žádný Vitr_Y Krátkodobé Žádný Vitr_Y Krátkodobé Žádný Žádný Krátkodobé Žádný Žádný

Skupiny zatížení Jméno LG1 užitné sníh vítr-e vítr-i

Zatížení Stálé Nahodilé Nahodilé Nahodilé Nahodilé

Vztah

Typ

Výběrová Výběrová Výběrová Výběrová

Kat C : shromáždění Sníh Vítr Vítr

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 31


STATICKÝ VÝPOČET ZS10

ZS11

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 32



ZS20

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 33



ZS31

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 34



ZS40

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 35



ZS42

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 36



ZS44

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 37



ZS46

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 38



Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 39


STATICKÝ VÝPOČET Kombinace Jméno

Typ

CO-MSU-1 Obálka - únosnost





Zatěžovací stavy ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání

Souč. [-] 1.35 1.35 1.35 1.15 1.00 1.00 1.00 1.00 1.15 1.15 1.15 1.15 1.35 1.35 1.35 1.15 1.05 0.75 0.75 0.75 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 1.00 1.00 1.00 1.00 1.05 0.75 0.75 0.75 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 40


STATICKÝ VÝPOČET CO-MSU-6 Obálka - únosnost



ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání

1.15 1.15 1.15 1.15 1.50 0.75 0.75 0.75 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 1.00 1.00 1.00 1.00 1.50 0.75 0.75 0.75 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 1.35 1.35 1.35 1.15 1.05 0.75 0.75 0.75 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 41






1.00 1.00 1.00 1.00 1.05 0.75 0.75 0.75 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 1.15 1.15 1.15 1.15 1.05 1.50 1.50 1.50 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 1.00 1.00 1.00 1.00 1.05 1.50 1.50 1.50 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 42






1.35 1.35 1.35 1.15 1.05 0.75 0.75 0.75 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 1.00 1.00 1.00 1.00 1.05 0.75 0.75 0.75 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 1.15 1.15 1.15 1.15 1.05 0.75 0.75 0.75 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 43



ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání CO-MSP-1 Obálka - použitelnost ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra CO-MSP-2 Obálka - použitelnost ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání CO-MSP-3 Obálka - použitelnost ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání

1.00 1.00 1.00 1.00 1.05 0.75 0.75 0.75 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 0.50 0.50 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 1.00 1.00 1.00 1.00 0.70 1.00 1.00 1.00 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 44


STATICKÝ VÝPOČET CO-MSP-4 Obálka - použitelnost ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání

1.00 1.00 1.00 1.00 0.70 0.50 0.50 0.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 45


STATICKÝ VÝPOČET Skupiny výsledků Jméno MSU

Výpis CO-MSU-1 - Obálka - únosnost CO-MSU-2 - Obálka - únosnost CO-MSU-3 - Obálka - únosnost CO-MSU-4 - Obálka - únosnost CO-MSU-5 - Obálka - únosnost CO-MSU-6 - Obálka - únosnost CO-MSU-7 - Obálka - únosnost CO-MSU-8 - Obálka - únosnost CO-MSU-9 - Obálka - únosnost CO-MSU-10 - Obálka - únosnost CO-MSU-11 - Obálka - únosnost CO-MSU-12 - Obálka - únosnost CO-MSU-13 - Obálka - únosnost CO-MSU-14 - Obálka - únosnost CO-MSU-15 - Obálka - únosnost MSP CO-MSP-1 - Obálka - použitelnost CO-MSP-2 - Obálka - použitelnost CO-MSP-3 - Obálka - použitelnost CO-MSP-4 - Obálka - použitelnost Všechny ZS ZS1 ZS10 ZS11 ZS12 ZS20 ZS30 ZS31 ZS32 ZS40 ZS41 ZS42 ZS43 ZS44 ZS45 ZS46 ZS47 Vítr_ext ZS40 ZS41 ZS42 ZS43 ZS44 ZS45

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 46


STATICKÝ VÝPOČET Podpory v uzlu Jméno K4-A-1 K1-A-2 K1-D-2 K1-B-2 K1-A-3 K1-D-3 K1-A-4 K2-D-4 K1-A-5 K2-D-5 K1-A-6 K1-D-6 K2-A-7 K1-D-7 K2-A-8 K1-D-8 K4-A-9 K5-Z1 K5-Z2 K6-S1 K6-S2 K6-S3 K6-S4 K1-B-3 K1-B-4 K1-B-5 K1-B-6 K1-B-7 K1-B-8 K4-B-1 K4-B-9 K3-D-1 K3-C-1 K3-D-9 K3-C-9

Uzel N168 N180 N182 N184 N192 N194 N204 N206 N216 N218 N228 N230 N240 N242 N252 N254 N264 N352 N496 N689 N692 N702 N703 N704 N705 N706 N707 N708 N709 N710 N711 N170 N311 N266 N314

Systém GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS

Typ Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard

X Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý

Y Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý

Z Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý

Rx Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný

Ry Tuhý Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Tuhý Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Tuhý Tuhý Volný Volný Volný Volný

Rz Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 47


STATICKÝ VÝPOČET

2.4.2

Výstupní údaje

2.4.2.1 Mezní stav únosnosti Lineární výpočet, Extrém : Průřez Výběr : Pojmenovaný výběr - Posudek Třída : MSU

EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B224 7.425 m Iw (400; 10; 180; 20; 360; 0) S 235 CO-MSU-14/1 0.76 -

Dílčí souč. spolehlivosti Gamma M0 pro únosnost průřezu 1.00 Gamma M1 pro únosnost na nestabilitu 1.00 Gamma M2 pro únosnost čistého průřezu 1.25

Materiál Mez kluzu fy 235.0 MPa Mezní pevnost fu 360.0 MPa Výroba Svařované ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 7.350 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed -5.94 kN Vy,Ed -4.61 kN Vz,Ed -16.76 kN T,Ed -5.58 kNm My,Ed 1.25 kNm Mz,Ed 0.35 kNm

Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN 1993-1-3 článku 5.5.2 Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky 36.00 Třída 1 limit 71.41 Třída 2 limit 82.23 Třída 3 limit 67.95

=> vnitřní tlačené části třída 1 Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 4.25 Třída 1 limit 9.00 Třída 2 limit 10.00 Třída 3 limit 14.67

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 48


STATICKÝ VÝPOČET => vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh průřezu Posudek na tlak Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.4 a rovnice (6.9) A 1.0800e-02 m^2 Nc,Rd 2538.00 kN Jedn. posudek 0.00 -

Posudek ohybového momentu for My Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.5 a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,y 1.6920e-03 m^3 Mpl,y,Rd 397.62 kNm Jedn. posudek 0.00 -

Posudek ohybového momentu for Mz Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.5 a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,z 3.3300e-04 m^3 Mpl,z,Rd 78.25 kNm Jedn. posudek 0.00 -

Posudek smyku pro Vy Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.6 a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av 7.2000e-03 m^2 Vpl,y,Rd 976.88 kN Jedn. posudek 0.00 -

Posudek smyku pro Vz Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.6 a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av 4.3200e-03 m^2 Vpl,z,Rd 586.13 kN Jedn. posudek 0.03 -

Posudek kroucení Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.7 a rovnice (6.23) Tau,t,Ed 102.6 MPa Tau,Rd 135.7 MPa Jedn. posudek 0.76 -

Kombinovaný posudek smyku a kroucení pro Vy a Tau,t,Rd Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.6 & 6.2.7 a rovnice (6.25), (6.26) Vpl,T,y,Rd 613.81 kN Jedn. posudek 0.01 -

Kombinovaný posudek smyku a kroucení pro Vz a Tau,t,Rd Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.6 & 6.2.7 a rovnice (6.25), (6.26) Vpl,T,z,Rd 368.28 kN Jedn. posudek 0.05 -

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 49


STATICKÝ VÝPOČET Posudek na kombinaci ohybu, osové a smykové síly Podle EN 1993-1-1 článku 9,1.2.6 a rovnice (6.41) Mpl,y,Rd 397.62 kNm Alfa 2.00 Mpl,z,Rd 78.25 kNm Beta 1.00

Jednotkový posudek (6.41) = 0.00 + 0.00 = 0.00 Poznámka: Protože smykové síly jsou menší než polovina plastické momentové únosnosti, jejich vliv na momentovou únosnost se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.33) i (6.34) z EN 1993-1-1 článku 6.2.9.1(4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy y-y se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.35) z EN 1993-1-1 článku 6.2.9.1(4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy z-z se zanedbává. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu. ...::POSUDEK STABILITY::... Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Rozhodující poloha pro klasifikaci stability: 7.387 m Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky 36.00 Třída 1 limit 33.00 Třída 2 limit 38.00 Třída 3 limit 57.51


=> vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 2 pro návrh dílce na vzpěr Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L 0.075 0.075 m Součinitel vzpěru k 1.00 0.99 Vzpěrná délka Lcr 0.075 0.075 m Kritické Eulerovo zatížení Ncr 110237859.33 7259523.58 kN Štíhlost 0.45 1.76 Relativní štíhlost Lambda 0.00 0.02 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 0.20

Štíhlost nebo velikost tlakové síly umožňují ignorovat účinky prostorového vzpěru podle EN 1993-1-1 článek 6.3.1.2(4)

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 50


STATICKÝ VÝPOČET Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku klopení Art. 6.3.2.2. Wy 1.6920e-03 m^3 Pružný kritický moment Mcr 2408975.36 kNm Relativní štíhlost Lambda,LT 0.01 Mezní štíhlostLambda,LT,0 0.40 Parametry Mcr Délka klopení k kw C1 C2 C3

0.075 m 1.00 1.00 1.77 0.00 1.00

Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN 1993-1-1 článek 6.3.2.2(4) Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy 0.680 kyz 0.408 kzy 0.408 kzz 0.680 Delta My 0.00 kNm Delta Mz 0.00 kNm A 1.0800e-02 m^2 Wy 1.6920e-03 m^3 Wz 3.3300e-04 m^3 NRk 2538.00 kN My,Rk 397.62 kNm Mz,Rk 78.25 kNm My,Ed 1.25 kNm Mz,Ed 0.35 kNm Interakční metoda 2 Psi y 0.000 Psi z 0.000 Cmy 0.680 Cmz 0.681 CmLT 0.680 Jedn. posudek (6.61) = 0.00 + 0.00 + 0.00 = 0.01 Jedn. posudek (6.62) = 0.00 + 0.00 + 0.00 = 0.01 Posudek boulení v poli vzpěru 1 Podle článku EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. a vzorce (5.10) & (7.1) Tabulka hodnot hw/t 36.000 Štíhlost stojijny je taková, že není potřeba posudek ztráty stability smykem. Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku.

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 51


STATICKÝ VÝPOČET EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B253 7.425 m HEA180 S 235 CO-MSU-14/2 0.63 -


Materiál Mez kluzu fy 235.0 MPa Mezní pevnost fu 360.0 MPa Výroba Válcovaný ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 3.600 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed -12.41 kN Vy,Ed -0.16 kN Vz,Ed 17.49 kN T,Ed -0.01 kNm My,Ed -48.09 kNm Mz,Ed 0.08 kNm



=> vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh průřezu Posudek na tlak Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.4 a rovnice (6.9) A 4.5300e-03 m^2 Nc,Rd 1064.55 kN Jedn. posudek 0.01 -

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 52


STATICKÝ VÝPOČET Posudek ohybového momentu for My Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.5 a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,y 3.2500e-04 m^3 Mpl,y,Rd 76.38 kNm Jedn. posudek 0.63 -





Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota 0.05. Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Posudek na kombinaci ohybu, osové a smykové síly Podle EN 1993-1-1 článku 9,1.2.6 a rovnice (6.41) Mpl,y,Rd 76.38 kNm Alfa 2.00 Mpl,z,Rd 36.82 kNm Beta 1.00

Jednotkový posudek (6.41) = 0.40 + 0.00 = 0.40 Poznámka: Protože smykové síly jsou menší než polovina plastické momentové únosnosti, jejich vliv na momentovou únosnost se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.33) i (6.34) z EN 1993-1-1 článku 6.2.9.1(4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy y-y se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.35) z EN 1993-1-1 článku 6.2.9.1(4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy z-z se zanedbává. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu. ...::POSUDEK STABILITY::... Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Rozhodující poloha pro klasifikaci stability: 3.600 m Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 53


STATICKÝ VÝPOČET Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky 20.33 Třída 1 limit 66.34 Třída 2 limit 76.40 Třída 3 limit 118.27


=> vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L 3.750 3.750 m Součinitel vzpěru k 0.74 0.82 Vzpěrná délka Lcr 2.767 3.062 m Kritické Eulerovo zatížení Ncr 6797.09 2044.27 kN Štíhlost 37.17 67.77 Relativní štíhlost Lambda 0.40 0.72 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 0.20

Štíhlost nebo velikost tlakové síly umožňují ignorovat účinky prostorového vzpěru podle EN 1993-1-1 článek 6.3.1.2(4) Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku klopení Art. 6.3.2.2. Wy 3.2500e-04 m^3 Pružný kritický moment Mcr 354.01 kNm Relativní štíhlost Lambda,LT 0.46 Mezní štíhlostLambda,LT,0 0.40 Parametry Mcr Délka klopení k kw C1 C2 C3

3.750 m 1.00 1.00 2.10 0.03 1.00

Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN 1993-1-1 článek 6.3.2.2(4)

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 54


STATICKÝ VÝPOČET Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy 0.493 kyz 0.492 kzy 0.296 kzz 0.820 Delta My 0.00 kNm Delta Mz 0.00 kNm A 4.5300e-03 m^2 Wy 3.2500e-04 m^3 Wz 1.5667e-04 m^3 NRk 1064.55 kN My,Rk 76.38 kNm Mz,Rk 36.82 kNm My,Ed -48.09 kNm Mz,Ed -0.23 kNm Interakční metoda 2 Psi y -0.175 Psi z 0.379 Cmy 0.492 Cmz 0.812 CmLT 0.492 Jedn. posudek (6.61) = 0.01 + 0.31 + 0.00 = 0.33 Jedn. posudek (6.62) = 0.01 + 0.19 + 0.01 = 0.20 Posudek boulení v poli vzpěru 1 Podle článku EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. a vzorce (5.10) & (7.1) Tabulka hodnot hw/t 25.333 Štíhlost stojijny je taková, že není potřeba posudek ztráty stability smykem. Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B724 5.400 m Iw (400; 10; 180; 20; 360; 0) S 235 CO-MSU-14/3 0.34 -


Materiál Mez kluzu fy 235.0 MPa Mezní pevnost fu 360.0 MPa Výroba Svařované

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 55


STATICKÝ VÝPOČET ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 2.700 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed -9.06 kN Vy,Ed -0.36 kN Vz,Ed -8.39 kN T,Ed 0.00 kNm My,Ed 42.71 kNm Mz,Ed -21.37 kNm






Posudek smyku pro Vy Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.6 a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av 7.2000e-03 m^2 Vpl,y,Rd 976.88 kN Jedn. posudek 0.00 Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 56


STATICKÝ VÝPOČET






=> vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 57


STATICKÝ VÝPOČET Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L 5.400 1.480 m Součinitel vzpěru k 0.63 0.75 Vzpěrná délka Lcr 3.424 1.105 m Kritické Eulerovo zatížení Ncr 52853.12 33069.03 kN Štíhlost 20.58 26.02 Relativní štíhlost Lambda 0.22 0.28 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 0.20

Štíhlost nebo velikost tlakové síly umožňují ignorovat účinky prostorového vzpěru podle EN 1993-1-1 článek 6.3.1.2(4) Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku klopení Art. 6.3.2.2. Wy 1.6920e-03 m^3 Pružný kritický moment Mcr 3923.12 kNm Relativní štíhlost Lambda,LT 0.32 Mezní štíhlostLambda,LT,0 0.40 Parametry Mcr Délka klopení k kw C1 C2 C3

1.480 m 1.00 1.00 1.05 0.07 1.00

Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN 1993-1-1 článek 6.3.2.2(4) Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy 0.547 kyz 0.594 kzy 0.328 kzz 0.990 Delta My 0.00 kNm Delta Mz 0.00 kNm A 1.0800e-02 m^2 Wy 1.6920e-03 m^3 Wz 3.3300e-04 m^3 NRk 2538.00 kN My,Rk 397.62 kNm Mz,Rk 78.25 kNm My,Ed -76.36 kNm Mz,Ed -21.63 kNm Interakční metoda 2 Psi y 0.368 Psi z 0.976 Cmy 0.547 Cmz 0.990 CmLT 0.999

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 58


STATICKÝ VÝPOČET Jedn. posudek (6.61) = 0.00 + 0.11 + 0.16 = 0.27 Jedn. posudek (6.62) = 0.00 + 0.06 + 0.27 = 0.34 Posudek boulení v poli vzpěru 1 Podle článku EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. a vzorce (5.10) & (7.1) Tabulka hodnot hw/t 36.000 Štíhlost stojijny je taková, že není potřeba posudek ztráty stability smykem. Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B286 7.200 m IPE200 S 235 CO-MSU-15/4 0.25 -


Materiál Mez kluzu fy 235.0 MPa Mezní pevnost fu 360.0 MPa Výroba Válcovaný ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 3.600 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed 13.36 kN Vy,Ed -3.51 kN Vz,Ed 0.26 kN T,Ed 0.00 kNm My,Ed 0.51 kNm Mz,Ed 2.63 kNm

Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN 1993-1-3 článku 5.5.2 Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 4.14 Třída 1 limit 9.37 Třída 2 limit 10.42 Třída 3 limit 15.98

=> průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh průřezu Posudek na tah Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.3 a rovnice (6,5) A 2.8500e-03 m^2 Npl,Rd 669.75 kN Nu,Rd 738.72 kN Nt,Rd 669.75 kN Jedn. posudek 0.02 -

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 59


STATICKÝ VÝPOČET Posudek ohybového momentu for My Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.5 a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,y 2.2100e-04 m^3 Mpl,y,Rd 51.94 kNm Jedn. posudek 0.01 -






Jednotkový posudek (6.41) = 0.00 + 0.25 = 0.25 Poznámka: Protože smykové síly jsou menší než polovina plastické momentové únosnosti, jejich vliv na momentovou únosnost se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.33) i (6.34) z EN 1993-1-1 článku 6.2.9.1(4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy y-y se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.35) z EN 1993-1-1 článku 6.2.9.1(4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy z-z se zanedbává. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu.

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 60


STATICKÝ VÝPOČET ...::POSUDEK STABILITY::... Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Rozhodující poloha pro klasifikaci stability: 0.000 m Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 4.14 Třída 1 limit 9.37 Třída 2 limit 10.42 Třída 3 limit 15.98

=> průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku klopení Art. 6.3.2.2. Wy 2.2100e-04 m^3 Pružný kritický moment Mcr 241.29 kNm Relativní štíhlost Lambda,LT 0.46 Mezní štíhlostLambda,LT,0 0.40 Parametry Mcr Délka klopení k kw C1 C2 C3

1.200 m 1.00 1.00 1.08 0.02 1.00

Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN 1993-1-1 článek 6.3.2.2(4) Posudek boulení v poli vzpěru 1 Podle článku EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. a vzorce (5.10) & (7.1) Tabulka hodnot hw/t 32.679 Štíhlost stojijny je taková, že není potřeba posudek ztráty stability smykem. Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B233 3.600 m HEA180 S 235 CO-MSU-6/5 0.64 -


Materiál Mez kluzu fy 235.0 MPa Mezní pevnost fu 360.0 MPa Výroba Válcovaný

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 61


STATICKÝ VÝPOČET ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 0.000 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed -427.77 kN Vy,Ed 0.00 kN Vz,Ed 0.00 kN T,Ed 0.00 kNm My,Ed 0.00 kNm Mz,Ed 0.00 kNm





Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota 0.05. Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu. ...::POSUDEK STABILITY::... Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Rozhodující poloha pro klasifikaci stability: 0.000 m

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 62




=> vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L 3.600 3.600 m Součinitel vzpěru k 1.00 1.00 Vzpěrná délka Lcr 3.600 3.600 m Kritické Eulerovo zatížení Ncr 4014.30 1479.37 kN Štíhlost 48.36 79.67 Relativní štíhlost Lambda 0.51 0.85 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 0.20 Vzpěr. křivka b c Imperfekce Alfa 0.34 0.49 Redukční součinitel Chi 0.88 0.63 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 934.17 672.68 kN

Tabulka hodnot A 4.5300e-03 m^2 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 672.68 kN Jedn. posudek 0.64 Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B722 5.400 m IPE360 S 235 CO-MSU-6/6 1.00 -


Materiál Mez kluzu fy 235.0 MPa Mezní pevnost fu 360.0 MPa Výroba Válcovaný Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 63


STATICKÝ VÝPOČET ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 5.270 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed 11.79 kN Vy,Ed -0.56 kN Vz,Ed -189.10 kN T,Ed -0.01 kNm My,Ed -237.38 kNm Mz,Ed -0.62 kNm



=> vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh průřezu Posudek na tah Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.3 a rovnice (6,5) A 7.2700e-03 m^2 Npl,Rd 1708.45 kN Nu,Rd 1884.38 kN Nt,Rd 1708.45 kN Jedn. posudek 0.01 -



Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 64


STATICKÝ VÝPOČET Posudek smyku pro Vy Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.6 a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av 4.5260e-03 m^2 Vpl,y,Rd 614.08 kN Jedn. posudek 0.00 -





=> vnitřní tlačené části třída 1 Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 4.96 Třída 1 limit 9.00 Třída 2 limit 10.00 Třída 3 limit 13.78 Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 65


STATICKÝ VÝPOČET

=> vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku klopení Art. 6.3.2.2. Wy 1.0190e-03 m^3 Pružný kritický moment Mcr 3572.84 kNm Relativní štíhlost Lambda,LT 0.26 Mezní štíhlostLambda,LT,0 0.40 Parametry Mcr Délka klopení k kw C1 C2 C3

1.260 m 1.00 1.00 1.46 0.00 1.00

Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN 1993-1-1 článek 6.3.2.2(4) Posudek boulení v poli vzpěru 1 Podle článku EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. a vzorce (5.10) & (7.1) Tabulka hodnot hw/t 41.825 Štíhlost stojijny je taková, že není potřeba posudek ztráty stability smykem. Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B279 7.200 m IPE180 S 235 CO-MSU-14/7 0.57 -


Materiál Mez kluzu fy 235.0 MPa Mezní pevnost fu 360.0 MPa Výroba Válcovaný ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 0.000 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed -73.54 kN Vy,Ed -0.07 kN Vz,Ed 0.68 kN T,Ed 0.00 kNm My,Ed 0.00 kNm Mz,Ed 0.00 kNm

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 66


STATICKÝ VÝPOČET Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN 1993-1-3 článku 5.5.2 Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky 27.55 Třída 1 limit 33.00 Třída 2 limit 38.00 Třída 3 limit 42.00






Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota 0.05. Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu.

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 67


STATICKÝ VÝPOČET ...::POSUDEK STABILITY::... Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Rozhodující poloha pro klasifikaci stability: 0.000 m Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky 27.55 Třída 1 limit 33.00 Třída 2 limit 38.00 Třída 3 limit 42.00


=> vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L 7.200 3.600 m Součinitel vzpěru k 0.87 0.97 Vzpěrná délka Lcr 6.260 3.478 m Kritické Eulerovo zatížení Ncr 696.56 173.06 kN Štíhlost 84.33 169.19 Relativní štíhlost Lambda 0.90 1.80 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 0.20 Vzpěr. křivka a b Imperfekce Alfa 0.21 0.34 Redukční součinitel Chi 0.74 0.25 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 412.97 141.36 kN

Tabulka hodnot A 2.3900e-03 m^2 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 141.36 kN Jedn. posudek 0.52 -

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 68


STATICKÝ VÝPOČET Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy 0.450 kyz 0.415 kzy 0.270 kzz 0.691 Delta My 0.00 kNm Delta Mz 0.00 kNm A 2.3900e-03 m^2 Wy 1.6600e-04 m^3 Wz 3.4600e-05 m^3 NRk 561.65 kN My,Rk 39.01 kNm Mz,Rk 8.13 kNm My,Ed -4.94 kNm Mz,Ed -0.24 kNm Interakční metoda 2 Psi y 0.000 Psi z 0.000 Cmy 0.400 Cmz 0.400 CmLT 0.858 Jedn. posudek (6.61) = 0.18 + 0.06 + 0.01 = 0.25 Jedn. posudek (6.62) = 0.52 + 0.03 + 0.02 = 0.57 Posudek boulení v poli vzpěru 1 Podle článku EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. a vzorce (5.10) & (7.1) Tabulka hodnot hw/t 30.943 Štíhlost stojijny je taková, že není potřeba posudek ztráty stability smykem. Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B293 4.200 m U + Lu (UPE220, L70X6) S 235 CO-MSU-14/7 0.91 -


Materiál Mez kluzu fy 235.0 MPa Mezní pevnost fu 360.0 MPa Výroba Svařované Varování: Redukce pevnosti ve funkci tloušťky není pro tento typ průřezu povolena.

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 69


STATICKÝ VÝPOČET ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 2.045 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed -35.42 kN Vy,Ed -0.35 kN Vz,Ed 0.34 kN T,Ed 0.00 kNm My,Ed 13.79 kNm Mz,Ed -13.83 kNm

Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN 1993-1-3 článku 5.5.2 Varování: Klasifikace není pro tento typ průřezu podporována. Průřez se posoudí jako pružný, třída 3. Posudek na tlak Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.4 a rovnice (6.9) A 4.2007e-03 m^2 Nc,Rd 987.17 kN Jedn. posudek 0.04 -

Posudek ohybového momentu for My Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.5 a rovnice (6.12), (6.14) Wel,y,min 2.5259e-04 m^3 Mel,y,Rd 59.36 kNm Jedn. posudek 0.23 -

Posudek ohybového momentu for Mz Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.5 a rovnice (6.12), (6.14) Wel,z,min 9.1430e-05 m^3 Mel,z,Rd 21.49 kNm Jedn. posudek 0.64 -

Posudek smyku pro Vy Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.6 a rovnice (6.19) Tau,Vy,Ed 0.4 MPa Tau,Rd 135.7 MPa Jedn. posudek 0.00 -

Poznámka: Pro daný průřez/způsob výroby není zadána žádná smyková plocha, proto nelze určit plastickou smykovou únosnost. Jako výsledek se posuzuje pružná smyková únosnost podle EN 1993-1-1 článku 6.2.6(4) Posudek smyku pro Vz Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.6 a rovnice (6.19) Tau,Vz,Ed 0.3 MPa Tau,Rd 135.7 MPa Jedn. posudek 0.00 -

Poznámka: Pro daný průřez/způsob výroby není zadána žádná smyková plocha, proto nelze určit plastickou smykovou únosnost. Jako výsledek se posuzuje pružná smyková únosnost podle EN 1993-1-1 článku 6.2.6(4) Posudek kroucení Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.7 a rovnice (6.23) Tau,t,Ed 0.0 MPa Tau,Rd 135.7 MPa Jedn. posudek 0.00 Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 70


STATICKÝ VÝPOČET Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota 0.05. Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Posudek na kombinaci ohybu, osové a smykové síly Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.1(5) a rovnice (6.1) Pružné ověření Vlákno 1 Sigma,N,Ed 8.4 MPa Sigma,My,Ed 31.1 MPa Sigma,Mz,Ed 108.5 MPa Sigma,tot,Ed 148.0 MPa Tau,Vy,Ed 0.2 MPa Tau,Vz,Ed 0.2 MPa Tau,t,Ed 0.0 MPa Tau,tot,Ed 0.4 MPa Sigma,von Mises,Ed 148.0 MPa Jedn. posudek 0.63 -

Prvek splňuje podmínky posudku průřezu. ...::POSUDEK STABILITY::... Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L 4.200 0.810 m Součinitel vzpěru k 1.00 0.74 Vzpěrná délka Lcr 4.200 0.602 m Kritické Eulerovo zatížení Ncr 4024.48 51007.91 kN Štíhlost 46.51 13.06 Relativní štíhlost Lambda 0.50 0.14 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 0.20

Štíhlost nebo velikost tlakové síly umožňují ignorovat účinky prostorového vzpěru podle EN 1993-1-1 článek 6.3.1.2(4) Posudek prostorového vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Tabulka hodnot Vzpěrná délka pro prostorový vzpěr 0.810 m Ncr,T 8571.47 kN Ncr,TF 4024.48 kN Relativní štíhlost Lambda,T 0.50 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 Štíhlost nebo velikost tlakové síly umožňují ignorovat účinky prostorového vzpěru podle EN 1993-1-1 článek 6.3.1.2(4) Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku klopení Art. 6.3.2.2. Wy 2.5259e-04 m^3 Pružný kritický moment Mcr 2395.29 kNm Relativní štíhlost Lambda,LT 0.16 Mezní štíhlostLambda,LT,0 0.40

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 71


STATICKÝ VÝPOČET Parametry Mcr Délka klopení k kw C1 C2 C3

0.810 m 1.00 1.00 1.02 0.02 1.00

Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN 1993-1-1 článek 6.3.2.2(4) Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy 0.960 kyz 1.003 kzy 1.000 kzz 1.003 Delta My 0.00 kNm Delta Mz 0.00 kNm A 4.2007e-03 m^2 Wy 2.5259e-04 m^3 Wz 9.1430e-05 m^3 NRk 987.17 kN My,Rk 59.36 kNm Mz,Rk 21.49 kNm My,Ed 13.79 kNm Mz,Ed -13.83 kNm Interakční metoda 2 Psi y 1.000 Psi z 0.979 Cmy 0.950 Cmz 1.000 CmLT 0.997 Jedn. posudek (6.61) = 0.04 + 0.22 + 0.65 = 0.90 Jedn. posudek (6.62) = 0.04 + 0.23 + 0.65 = 0.91 Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B350 3.600 m HEA140 S 235 CO-MSU-14/8 0.66 -



Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 72


STATICKÝ VÝPOČET ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 0.000 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed -245.52 kN Vy,Ed -0.01 kN Vz,Ed 0.00 kN T,Ed 0.00 kNm My,Ed 0.00 kNm Mz,Ed 0.02 kNm






Posudek kroucení Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.7 a rovnice (6.23) Tau,t,Ed 0.1 MPa Tau,Rd 135.7 MPa Jedn. posudek 0.00 Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 73


STATICKÝ VÝPOČET

Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota 0.05. Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Posudek na kombinaci ohybu, osové a smykové síly Podle EN 1993-1-1 článku 9,1.2.6 a rovnice (6.31) MN,z,Rd 19.76 kNm Jedn. posudek 0.00 -

Poznámka: Protože smykové síly jsou menší než polovina plastické momentové únosnosti, jejich vliv na momentovou únosnost se zanedbává. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu. ...::POSUDEK STABILITY::... Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Rozhodující poloha pro klasifikaci stability: 0.000 m Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky 16.73 Třída 1 limit 33.00 Třída 2 limit 38.00 Třída 3 limit 42.00


=> vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L 3.600 3.600 m Součinitel vzpěru k 1.00 0.98 Vzpěrná délka Lcr 3.600 3.519 m Kritické Eulerovo zatížení Ncr 1647.30 650.91 kN Štíhlost 62.85 99.99 Relativní štíhlost Lambda 0.67 1.06 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 0.20 Vzpěr. křivka b c Imperfekce Alfa 0.34 0.49 Redukční součinitel Chi 0.80 0.50 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 590.89 371.41 kN


Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 74


STATICKÝ VÝPOČET Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy 1.195 kyz 0.693 kzy 0.717 kzz 1.155 Delta My 0.00 kNm Delta Mz 0.00 kNm A 3.1400e-03 m^2 Wy 1.7333e-04 m^3 Wz 8.5000e-05 m^3 NRk 737.90 kN My,Rk 40.73 kNm Mz,Rk 19.98 kNm My,Ed 0.00 kNm Mz,Ed 0.02 kNm Interakční metoda 2 Psi y 1.000 Psi z 0.000 Cmy 1.000 Cmz 0.600 CmLT 1.000 Jedn. posudek (6.61) = 0.42 + 0.00 + 0.00 = 0.42 Jedn. posudek (6.62) = 0.66 + 0.00 + 0.00 = 0.66 Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B580 8.400 m IPE240 S 235 CO-MSU-14/9 0.22 -


Materiál Mez kluzu fy 235.0 MPa Mezní pevnost fu 360.0 MPa Výroba Válcovaný ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 0.000 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed -55.35 kN Vy,Ed 0.03 kN Vz,Ed 1.79 kN T,Ed 0.01 kNm My,Ed 0.00 kNm Mz,Ed 0.00 kNm

Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN 1993-1-3 článku 5.5.2 Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 75








Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota 0.05. Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu.

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 76




=> vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L 8.400 4.200 m Součinitel vzpěru k 1.00 0.94 Vzpěrná délka Lcr 8.400 3.944 m Kritické Eulerovo zatížení Ncr 1143.29 378.39 kN Štíhlost 84.19 146.35 Relativní štíhlost Lambda 0.90 1.56 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 0.20 Vzpěr. křivka a b Imperfekce Alfa 0.21 0.34 Redukční součinitel Chi 0.74 0.32 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 676.50 295.53 kN


Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 77


STATICKÝ VÝPOČET Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy 1.004 kyz 0.454 kzy 0.602 kzz 0.757 Delta My 0.00 kNm Delta Mz 0.00 kNm A 3.9100e-03 m^2 Wy 3.6700e-04 m^3 Wz 7.3900e-05 m^3 NRk 918.85 kN My,Rk 86.25 kNm Mz,Rk 17.37 kNm My,Ed 4.47 kNm Mz,Ed 0.13 kNm Interakční metoda 2 Psi y 1.000 Psi z 0.000 Cmy 0.950 Cmz 0.600 CmLT 0.736 Jedn. posudek (6.61) = 0.08 + 0.05 + 0.00 = 0.14 Jedn. posudek (6.62) = 0.19 + 0.03 + 0.01 = 0.22 Posudek boulení v poli vzpěru 1 Podle článku EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. a vzorce (5.10) & (7.1) Tabulka hodnot hw/t 35.548 Štíhlost stojijny je taková, že není potřeba posudek ztráty stability smykem. Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B692 3.750 m MSH90x90x4.0 S 235 CO-MSU-4/10 0.01 -



Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 78


STATICKÝ VÝPOČET ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 0.000 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed -4.51 kN Vy,Ed 0.00 kN Vz,Ed 0.00 kN T,Ed -0.01 kNm My,Ed 0.00 kNm Mz,Ed 0.00 kNm


=> průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh průřezu Posudek na tlak Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.4 a rovnice (6.9) A 1.3600e-03 m^2 Nc,Rd 319.60 kN Jedn. posudek 0.01 -


Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota 0.05. Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu. ...::POSUDEK STABILITY::... Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Rozhodující poloha pro klasifikaci stability: 0.000 m Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky 19.50 Třída 1 limit 33.00 Třída 2 limit 38.00 Třída 3 limit 42.00

=> průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 79


STATICKÝ VÝPOČET Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L 3.750 3.750 m Součinitel vzpěru k 1.00 1.00 Vzpěrná délka Lcr 3.750 3.750 m Kritické Eulerovo zatížení Ncr 244.67 244.67 kN Štíhlost 107.33 107.33 Relativní štíhlost Lambda 1.14 1.14 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 0.20

Štíhlost nebo velikost tlakové síly umožňují ignorovat účinky prostorového vzpěru podle EN 1993-1-1 článek 6.3.1.2(4) Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B756 4.200 m MSH120x120x5.0 S 235 CO-MSU-14/9 0.97 -


Materiál Mez kluzu fy 235.0 MPa Mezní pevnost fu 360.0 MPa Výroba Válcovaný ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 1.200 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed -95.61 kN Vy,Ed -3.32 kN Vz,Ed -2.37 kN T,Ed -0.05 kNm My,Ed 12.27 kNm Mz,Ed -5.67 kNm


=> průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh průřezu

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 80


STATICKÝ VÝPOČET Posudek na tlak Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.4 a rovnice (6.9) A 2.2700e-03 m^2 Nc,Rd 533.45 kN Jedn. posudek 0.18 -






Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota 0.05. Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Posudek na kombinaci ohybu, osové a smykové síly Podle EN 1993-1-1 článku 9,1.2.6 a rovnice (6.41) MN,y,Rd 22.94 kNm Alfa 1.72 MN,z,Rd 22.94 kNm Beta 1.72

Jednotkový posudek (6.41) = 0.34 + 0.09 = 0.43 Poznámka: Protože smykové síly jsou menší než polovina plastické momentové únosnosti, jejich vliv na momentovou únosnost se zanedbává. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu. Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 81



=> průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L 2.400 4.200 m Součinitel vzpěru k 0.85 1.00 Vzpěrná délka Lcr 2.033 4.200 m Kritické Eulerovo zatížení Ncr 2498.06 585.16 kN Štíhlost 43.40 89.67 Relativní štíhlost Lambda 0.46 0.95 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 0.20 Vzpěr. křivka a a Imperfekce Alfa 0.21 0.21 Redukční součinitel Chi 0.94 0.70 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 499.12 371.81 kN

Tabulka hodnot A 2.2700e-03 m^2 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 371.81 kN Jedn. posudek 0.26 Posudek klopení Pozn: Průřez se týká obdélníkové trubky 'h / b < 10 / Lambda,red,z'. Tento průřez není náchylný ke klopení.

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 82


STATICKÝ VÝPOČET Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy 0.973 kyz 0.681 kzy 0.584 kzz 1.134 Delta My 0.00 kNm Delta Mz 0.00 kNm A 2.2700e-03 m^2 Wy 9.7600e-05 m^3 Wz 9.7600e-05 m^3 NRk 533.45 kN My,Rk 22.94 kNm Mz,Rk 22.94 kNm My,Ed 12.27 kNm Mz,Ed -8.08 kNm Interakční metoda 2 Psi y 0.000 Psi z 1.000 Cmy 0.927 Cmz 0.950 CmLT 1.000 Jedn. posudek (6.61) = 0.19 + 0.52 + 0.24 = 0.95 Jedn. posudek (6.62) = 0.26 + 0.31 + 0.40 = 0.97 Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B323 5.532 m RRO120X60X6.3 S 235 CO-MSU-14/11 0.90 -


Materiál Mez kluzu fy 235.0 MPa Mezní pevnost fu 360.0 MPa Výroba Válcovaný ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 0.000 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed -63.10 kN Vy,Ed 0.00 kN Vz,Ed 0.38 kN T,Ed -0.07 kNm My,Ed 0.00 kNm Mz,Ed 0.00 kNm


767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 83








Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 84


STATICKÝ VÝPOČET Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L 5.532 5.532 Součinitel vzpěru k 1.00 1.00 Vzpěrná délka Lcr 5.532 5.532 Kritické Eulerovo zatížení Ncr 239.79 78.57 Štíhlost 133.11 232.54 Relativní štíhlost Lambda 1.42 2.48 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 0.20 Vzpěr. křivka a a Imperfekce Alfa 0.21 0.21 Redukční součinitel Chi 0.41 0.15 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 197.27 71.98

m m kN

kN

Upozornění : štíhlost 232.54 je větší než 200.00 ! Tabulka hodnot A 2.0500e-03 m^2 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 71.98 kN Jedn. posudek 0.88 -

Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy 1.193 kyz 1.021 kzy 0.716 kzz 1.701 Delta My 0.00 kNm Delta Mz 0.00 kNm A 2.0500e-03 m^2 Wy 7.5700e-05 m^3 Wz 4.5900e-05 m^3 NRk 481.75 kN My,Rk 17.79 kNm Mz,Rk 10.79 kNm My,Ed 0.53 kNm Mz,Ed 0.00 kNm Interakční metoda 2 Psi y 1.000 Psi z 1.000 Cmy 0.950 Cmz 1.000 CmLT 0.950 Jedn. posudek (6.61) = 0.32 + 0.04 + 0.00 = 0.36 Jedn. posudek (6.62) = 0.88 + 0.02 + 0.00 = 0.90 Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B352 5.091 m RO108X5 S 235 CO-MSU-14/9 0.90 -

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 85


STATICKÝ VÝPOČET Dílčí souč. spolehlivosti Gamma M0 pro únosnost průřezu 1.00 Gamma M1 pro únosnost na nestabilitu 1.00 Gamma M2 pro únosnost čistého průřezu 1.25


Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN 1993-1-3 článku 5.5.2 Klasifikace pro trubkovité průřezy Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.3 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 21.60 Třída 1 limit 50.00 Třída 2 limit 70.00 Třída 3 limit 90.00




Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota 0.05. Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu. ...::POSUDEK STABILITY::... Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 86


STATICKÝ VÝPOČET Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Rozhodující poloha pro klasifikaci stability: 0.000 m Klasifikace pro trubkovité průřezy Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.3 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 21.60 Třída 1 limit 50.00 Třída 2 limit 70.00 Třída 3 limit 90.00


Tabulka hodnot A 1.6200e-03 m^2 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 143.72 kN Jedn. posudek 0.86 Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy 1.603 kyz 1.322 kzy 0.962 kzz 2.203 Delta My 0.00 kNm Delta Mz 0.00 kNm A 1.6200e-03 m^2 Wy 5.3045e-05 m^3 Wz 5.3045e-05 m^3 NRk 380.70 kN My,Rk 12.47 kNm Mz,Rk 12.47 kNm My,Ed 0.33 kNm Mz,Ed 0.00 kNm Interakční metoda 2 Psi y 1.000 Psi z 1.000 Cmy 0.950 Cmz 1.000 CmLT 0.950 Jedn. posudek (6.61) Jedn. posudek (6.62)

= 0.86 + 0.04 + 0.00 = 0.90 = 0.86 + 0.03 + 0.00 = 0.88 Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 87


STATICKÝ VÝPOČET Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B405 7.425 m RRO100X50X4 S 235 CO-MSU-14/12 0.64 -


Materiál Mez kluzu fy 235.0 MPa Mezní pevnost fu 360.0 MPa Výroba Válcovaný ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 0.000 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed -68.20 kN Vy,Ed -0.03 kN Vz,Ed 0.01 kN T,Ed -0.02 kNm My,Ed 0.00 kNm Mz,Ed 0.01 kNm




Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 88





Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota 0.05. Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Posudek na kombinaci ohybu, osové a smykové síly Podle EN 1993-1-1 článku 9,1.2.6 a rovnice (6.31) MN,z,Rd 4.39 kNm Jedn. posudek 0.00 -

Poznámka: Protože smykové síly jsou menší než polovina plastické momentové únosnosti, jejich vliv na momentovou únosnost se zanedbává. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu. ...::POSUDEK STABILITY::... Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Rozhodující poloha pro klasifikaci stability: 0.000 m Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky 22.00 Třída 1 limit 33.00 Třída 2 limit 38.00 Třída 3 limit 42.00


Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 89


STATICKÝ VÝPOČET Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L 1.800 3.600 Součinitel vzpěru k 0.89 0.75 Vzpěrná délka Lcr 1.605 2.689 Kritické Eulerovo zatížení Ncr 1134.43 133.60 Štíhlost 45.24 131.82 Relativní štíhlost Lambda 0.48 1.40 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 0.20 Vzpěr. křivka a a Imperfekce Alfa 0.21 0.21 Redukční součinitel Chi 0.93 0.42 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 244.74 109.53

m m kN

kN

Tabulka hodnot A 1.1200e-03 m^2 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 109.53 kN Jedn. posudek 0.62 Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy 0.431 kyz 0.510 kzy 0.259 kzz 0.850 Delta My 0.00 kNm Delta Mz 0.00 kNm A 1.1200e-03 m^2 Wy 3.5500e-05 m^3 Wz 2.1600e-05 m^3 NRk 263.20 kN My,Rk 8.34 kNm Mz,Rk 5.08 kNm My,Ed 0.02 kNm Mz,Ed -0.10 kNm Interakční metoda 2 Psi y 0.000 Psi z -0.086 Cmy 0.400 Cmz 0.567 CmLT 0.400 Jedn. posudek (6.61) = 0.28 + 0.00 + 0.01 = 0.29 Jedn. posudek (6.62) = 0.62 + 0.00 + 0.02 = 0.64 Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B482 3.000 m RRO60X40X2.9 S 235 CO-MSU-14/12 0.91 -

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 90


STATICKÝ VÝPOČET Dílčí souč. spolehlivosti Gamma M0 pro únosnost průřezu 1.00 Gamma M1 pro únosnost na nestabilitu 1.00 Gamma M2 pro únosnost čistého průřezu 1.25






Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota 0.05. Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu. Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 91




Tabulka hodnot A 5.3900e-04 m^2 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 28.14 kN Jedn. posudek 0.89 Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy 1.334 kyz 1.028 kzy 0.800 kzz 1.714 Delta My 0.00 kNm Delta Mz 0.00 kNm A 5.3900e-04 m^2 Wy 1.0700e-05 m^3 Wz 8.0100e-06 m^3 NRk 126.67 kN My,Rk 2.51 kNm Mz,Rk 1.88 kNm My,Ed 0.04 kNm Mz,Ed 0.00 kNm Interakční metoda 2 Psi y 1.000 Psi z 1.000 Cmy 0.950 Cmz 1.000 CmLT 0.950 Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 92


STATICKÝ VÝPOČET Jedn. posudek (6.61) = 0.51 + 0.02 + 0.00 = 0.53 Jedn. posudek (6.62) = 0.89 + 0.01 + 0.00 = 0.91 Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B780 5.532 m RO88.9X5 S 235 CO-MSU-14/9 0.67 -



Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN 1993-1-3 článku 5.5.2 Klasifikace pro trubkovité průřezy Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.3 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 17.78 Třída 1 limit 50.00 Třída 2 limit 70.00 Třída 3 limit 90.00



Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 93


STATICKÝ VÝPOČET Posudek kroucení Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.7 a rovnice (6.23) Tau,t,Ed 0.6 MPa Tau,Rd 135.7 MPa Jedn. posudek 0.00 -

Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota 0.05. Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu. ...::POSUDEK STABILITY::... Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Rozhodující poloha pro klasifikaci stability: 0.000 m Klasifikace pro trubkovité průřezy Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.3 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 17.78 Třída 1 limit 50.00 Třída 2 limit 70.00 Třída 3 limit 90.00



Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 94




Materiál Mez kluzu fy 235.0 MPa Mezní pevnost fu 360.0 MPa Výroba Válcovaný ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 2.155 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed -0.81 kN Vy,Ed 9.07 kN Vz,Ed -10.22 kN T,Ed 0.01 kNm My,Ed 38.13 kNm Mz,Ed -0.85 kNm


767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 95









Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 96






=> vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L 4.200 0.075 m Součinitel vzpěru k 1.00 0.97 Vzpěrná délka Lcr 4.200 0.073 m Kritické Eulerovo zatížení Ncr 4573.15 1104660.99 kN Štíhlost 42.10 2.71 Relativní štíhlost Lambda 0.45 0.03 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 0.20 Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 97


STATICKÝ VÝPOČET Štíhlost nebo velikost tlakové síly umožňují ignorovat účinky prostorového vzpěru podle EN 1993-1-1 článek 6.3.1.2(4) Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku klopení Art. 6.3.2.2. Wy 3.6700e-04 m^3 Pružný kritický moment Mcr 121422.54 kNm Relativní štíhlost Lambda,LT 0.03 Mezní štíhlostLambda,LT,0 0.40 Parametry Mcr Délka klopení k kw C1 C2 C3

0.075 m 1.00 1.00 1.01 0.00 1.00

Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN 1993-1-1 článek 6.3.2.2(4) Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy 0.950 kyz 0.446 kzy 0.570 kzz 0.743 Delta My 0.00 kNm Delta Mz 0.00 kNm A 3.9100e-03 m^2 Wy 3.6700e-04 m^3 Wz 7.3900e-05 m^3 NRk 918.85 kN My,Rk 86.25 kNm Mz,Rk 17.37 kNm My,Ed 38.13 kNm Mz,Ed -0.85 kNm Interakční metoda 2 Psi y 1.000 Psi z 0.196 Cmy 0.950 Cmz 0.743 CmLT 0.992 Jedn. posudek (6.61) = 0.00 + 0.42 + 0.02 = 0.44 Jedn. posudek (6.62) = 0.00 + 0.25 + 0.04 = 0.29 Posudek boulení v poli vzpěru 1 Podle článku EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. a vzorce (5.10) & (7.1) Tabulka hodnot hw/t 35.548 Štíhlost stojijny je taková, že není potřeba posudek ztráty stability smykem. Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B625 3.627 m UPE160 S 235 CO-MSU-14/14 0.65 Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 98


STATICKÝ VÝPOČET


Materiál Mez kluzu fy 235.0 MPa Mezní pevnost fu 360.0 MPa Výroba Válcovaný ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 1.209 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed -33.64 kN Vy,Ed 0.00 kN Vz,Ed 0.80 kN T,Ed 0.00 kNm My,Ed -5.93 kNm Mz,Ed 0.00 kNm





Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0 Strana 99


STATICKÝ VÝPOČET Posudek ohybového momentu for Mz Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.5 a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,z 4.0700e-05 m^3 Mpl,z,Rd 9.56 kNm Jedn. posudek 0.00 -




Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota 0.05. Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Posudek na kombinaci ohybu, osové a smykové síly Podle EN 1993-1-1 článku 1.2.6 a rovnice (6.2) Npl,Rd 509.95 kN Mpl,y,Rd 31.02 kNm Mpl,z,Rd 9.56 kNm

Jednotkový posudek (6.2) = 0.07 + 0.19 + 0.00 = 0.26 Poznámka: Nepoužijí se žádné interakční rovnice podle EN 1993-1-1 článku 6.2.9.1. Proto se posuzuje plastický lineární součet podle EN 1993-1-1 článku 6.2.1(7). Poznámka: Protože smykové síly jsou menší než polovina plastické momentové únosnosti, jejich vliv na momentovou únosnost se zanedbává. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu. ...::POSUDEK STABILITY::... Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Rozhodující poloha pro klasifikaci stability: 0.000 m Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky 21.27 Třída 1 limit 57.05 Třída 2 limit 65.70 Třída 3 limit 82.85

=> vnitřní tlačené části třída 1

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0

Strana 100


STATICKÝ VÝPOČET Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN 1993-1-1 tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 5.53 Třída 1 limit 9.00 Třída 2 limit 10.00 Třída 3 limit 13.77

=> vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L 3.627 3.627 m Součinitel vzpěru k 0.75 0.97 Vzpěrná délka Lcr 2.713 3.516 m Kritické Eulerovo zatížení Ncr 2564.94 179.42 kN Štíhlost 41.87 158.33 Relativní štíhlost Lambda 0.45 1.69 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 0.20 Vzpěr. křivka c c Imperfekce Alfa 0.49 0.49 Redukční součinitel Chi 0.87 0.26 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 445.07 133.22 kN

Tabulka hodnot A 2.1700e-03 m^2 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 133.22 kN Jedn. posudek 0.25 Posudek prostorového vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Tabulka hodnot Vzpěrná délka pro prostorový vzpěr 3.627 m Ncr,T 694.00 kN Ncr,TF 627.06 kN Relativní štíhlost Lambda,T 0.90 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 Vzpěr. křivka c Imperfekce Alfa 0.49 A 2.1700e-03 m^2 Redukční součinitel Chi 0.60 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 305.32 kN Jedn. posudek 0.11 -

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0

Strana 101


STATICKÝ VÝPOČET Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku klopení Art. 6.3.2.2. Wy 1.1400e-04 m^3 Pružný kritický moment Mcr 36.24 kNm Relativní štíhlost Lambda,LT 0.86 Relativní štíhlost Lambda,T 0.18 Relativní štíhlost Lambda,EXTRA 1.04 Mezní štíhlostLambda,LT,0 0.40 Křivka klopení a Imperfekce Alfa,LT 0.21 Redukční součinitel Chi,LT 0.64 Únosnost na vzpěr Mb.Rd 17.07 kNm Jedn. posudek 0.35 -

Pozn: Lambda,EXTRA je určena podle "Návrhového pravidla pro klopení U profilů, 2007". Parametry Mcr Délka klopení 3.627 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.27 C2 0.02 C3 1.00 Pozn.: Parametry C podle ECCS 119 2006 / Galea 2002 zatížení v těžišti Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy 0.841 kyz 0.844 kzy 0.978 kzz 0.844 Delta My 0.00 kNm Delta Mz 0.00 kNm A 2.1700e-03 m^2 Wy 1.1400e-04 m^3 Wz 2.2600e-05 m^3 NRk 509.95 kN My,Rk 26.79 kNm Mz,Rk 5.31 kNm My,Ed -7.02 kNm Mz,Ed 0.00 kNm Interakční metoda 2 Psi y 0.641 Psi z 0.333 Cmy 0.825 Cmz 0.733 CmLT 0.825 Jedn. posudek (6.61) Jedn. posudek (6.62)

= 0.08 + 0.35 + 0.00 = 0.42 = 0.25 + 0.40 + 0.00 = 0.65

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0

Strana 102


STATICKÝ VÝPOČET Posudek boulení v poli vzpěru 1 Podle článku EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. a vzorce (5.10) & (7.1) Tabulka hodnot hw/t 25.636 Štíhlost stojijny je taková, že není potřeba posudek ztráty stability smykem. Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B626 3.600 m MSH100x100x4.0 S 235 CO-MSU-6/15 0.64 -





Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0

Strana 103







Tabulka hodnot A 1.5200e-03 m^2 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 242.45 kN Jedn. posudek 0.34 Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0

Strana 104




Materiál Mez kluzu fy 235.0 MPa Mezní pevnost fu 360.0 MPa Výroba Válcovaný ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 3.535 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed 1.98 kN Vy,Ed 0.00 kN Vz,Ed -39.70 kN T,Ed 0.00 kNm My,Ed -44.72 kNm Mz,Ed -0.01 kNm


767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0

Strana 105




=> vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh průřezu Posudek na tah Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.3 a rovnice (6,5) A 2.8500e-03 m^2 Npl,Rd 669.75 kN Nu,Rd 738.72 kN Nt,Rd 669.75 kN Jedn. posudek 0.00 -





Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0

Strana 106






=> vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku klopení Art. 6.3.2.2. Wy 2.2100e-04 m^3 Pružný kritický moment Mcr 699.26 kNm Relativní štíhlost Lambda,LT 0.27 Mezní štíhlostLambda,LT,0 0.40

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0

Strana 107


STATICKÝ VÝPOČET Parametry Mcr Délka klopení k kw C1 C2 C3

0.758 m 1.00 1.00 1.35 0.63 0.41

Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN 1993-1-1 článek 6.3.2.2(4) Posudek boulení v poli vzpěru 1 Podle článku EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. a vzorce (5.10) & (7.1) Tabulka hodnot hw/t 32.679 Štíhlost stojijny je taková, že není potřeba posudek ztráty stability smykem. Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku.

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0

Strana 108


STATICKÝ VÝPOČET

2.4.2.2 Mezní stav použitelnosti Svislý průhyb stropní konstrukce; uz – užitné zatížení

Posudek průhybu stropní konstrukce L [mm] 5400 7200

L/400 [mm] 13.5 18.0

uz [mm] 1.1 6.0

posudek vyhoví vyhoví

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0

Strana 109


STATICKÝ VÝPOČET Vodorovné deformace sloupů od zatížení větrem - uz

Posudek vodorovné deformace vrcholů sloupů h [mm] 3825 3600

h/300 [mm] 12.8 12.0

uz [mm] 11.5 3.1

posudek

h [mm] 7425

h/500 [mm] 14.9

uz [mm] 11.5

posudek

vyhoví vyhoví

vyhoví

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0

Strana 110


STATICKÝ VÝPOČET Vodorovné deformace sloupů od zatížení větrem - uy

Posudek vodorovné deformace vrcholů sloupů h [mm] 3825 3600

h/300 [mm] 12.8 12.0

uy [mm] 2.7 1.5

posudek

h [mm] 7425

h/500 [mm] 14.9

uy [mm] 2.7

posudek

vyhoví vyhoví

vyhoví

Konec statického výpočtu.

Projekt číslo:

767-13

MĚSTO JIŘÍKOV



w-76713-2

Rev.

0

Strana 111

STATICKÉ POSOUZENÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY

Recommend Documents