Woontoren nabij de Poeldijkstraat 255 te Amsterdam

Woontoren nabij de Poeldijkstraat 255 te Amsterdam Resultaten geotechnisch onderzoek Fundering Bouwputomsluiting Bemaling

Betreft

• • • •

Opdrachtnummer

06P002049

Documentnummer

06P002049-adv-01

Opdrachtgever

WLG Smartlofts B.V. Piet Heinkade 55 1019 GM Amsterdam

Constructeur

Pieters Bouwtechniek Delft B.V Postbus 1047 2600 BA Delft

Opgesteld door Gezien Status Codering

: : : :

Drs. R.M. de Koning Ir. N.T. Debets Definitief RG,TN,LO,BP,BM,PA

Datum rapport

:

14 december 2015

INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Mercuriusweg 18 2741 TA WADDINXVEEN

Paraaf : Paraaf :

T 0182-610013 F 0182-626016 E [email protected]

Opdracht Document Project

: 06P002049 : 06P002049-adv-01 : Woontoren nabij de Poeldijkstraat 255 te Amsterdam

INHOUDSOPGAVE 1.

INLEIDING ........................................................................................................................................ 1

2.

PROJECTGEGEVENS ..................................................................................................................... 2

2.1 VERSTREKTE INFORMATIE ................................................................................................................ 2 2.2 PROJECTLOCATIE ............................................................................................................................ 2 2.3 HISTORIE PROJECTLOCATIE .............................................................................................................. 2 2.4 PROJECTOMSCHRIJVING................................................................................................................... 3 2.5 PLANNING EN FASERING ................................................................................................................... 3 2.6 OMGEVING ...................................................................................................................................... 3 2.6.1 Inleiding .................................................................................................................................. 3 2.6.2 Waterkering ............................................................................................................................ 3 2.6.3 Poeldijkstraat 7 t/m 253 .......................................................................................................... 3 2.6.4 Poeldijkstraat 2 t/m 240 .......................................................................................................... 3 2.6.5 Kabels en leidingen ................................................................................................................ 3 2.7 TOT SLOT ........................................................................................................................................ 4 3. 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 4.

ONDERZOEK ................................................................................................................................... 5 SONDERINGEN ................................................................................................................................. 5 BORINGEN ....................................................................................................................................... 5 W ATERPASSING ............................................................................................................................... 5 FOTO’S............................................................................................................................................ 5 GEOTECHNISCH LABORATORIUMONDERZOEK..................................................................................... 6 TNO GRONDWATERGEGEVENS ......................................................................................................... 6 OVERIG ........................................................................................................................................... 6 BODEM EN GRONDWATER ........................................................................................................... 7

4.1 HOOGTELIGGING MAAIVELD .............................................................................................................. 7 4.2 BODEM ............................................................................................................................................ 7 4.2.1 Geologie ................................................................................................................................. 7 4.2.2 Beschrijving bodemopbouw projectlocatie ............................................................................. 7 4.2.3 Geohydrologische eigenschappen ......................................................................................... 7 4.3 GRONDWATERREGIME...................................................................................................................... 8 4.3.1 Verificatie ................................................................................................................................ 9 4.4 OPEN WATER ................................................................................................................................. 10 5.

NIEUWBOUW IN RELATIE TOT BODEMOPBOUW, GEOHYDROLOGIE EN OMGEVING ....... 11

5.1 INLEIDING ...................................................................................................................................... 11 5.2 FUNDERINGSWIJZE......................................................................................................................... 11 5.3 BOUWPUT...................................................................................................................................... 11 5.3.1 Stabiliteit bouwputbodem ..................................................................................................... 11 5.3.2 Bemaling freatisch grondwater ............................................................................................. 12 5.3.3 Bouwputomsluiting ............................................................................................................... 12 5.4 W ATERKERING............................................................................................................................... 13 5.5 FASERING NIEUWBOUW .................................................................................................................. 13 6.

STABILITEIT BOUWPUTBODEM ................................................................................................. 14

6.1 SAMENVATTING ............................................................................................................................. 14 6.2 UITGANGSPUNTEN BEREKENING ..................................................................................................... 14 6.2.1 Criterium voor voldoende stabiliteit ...................................................................................... 14


T 0182-610013 1 F 0182-626016 E [email protected]



6.2.2 Beschouwde uitvoeringsfasen ............................................................................................. 15 6.2.3 Bodemopbouw en bodemeigenschappen ............................................................................ 15 6.2.4 Ontgravingniveau en stijghoogten........................................................................................ 15 6.2.5 Ontgraving ten behoeve van poeren .................................................................................... 15 6.3 RESULTATEN BEREKENING ............................................................................................................. 16 6.4 CONCLUSIE ................................................................................................................................... 17 6.5 AANDACHTSPUNTEN....................................................................................................................... 17 7.

BEMALING ..................................................................................................................................... 18

7.1 INLEIDING ...................................................................................................................................... 18 7.2 BEMALINGSMETHODIEK .................................................................................................................. 18 7.2.1 Algemeen ............................................................................................................................. 18 7.2.2 Verticale bemaling ................................................................................................................ 18 7.2.3 Horizontale bemaling............................................................................................................ 18 7.2.4 Open bemaling ..................................................................................................................... 18 7.3 UITGANGSPUNTEN BEREKENING ..................................................................................................... 18 7.3.1 Rekenmethodiek .................................................................................................................. 18 7.3.2 Modelbegrenzing .................................................................................................................. 18 7.3.3 Schematisering bodemopbouw en bodemeigenschappen .................................................. 19 7.3.4 Open water ........................................................................................................................... 19 7.3.5 Grondwaterstand en verlagingsniveaus ............................................................................... 20 7.3.6 Bouwplanning ....................................................................................................................... 20 7.4 RESULTAAT BEMALINGSBEREKENING .............................................................................................. 21 7.4.1 Pompcapaciteit ..................................................................................................................... 21 7.4.2 Minimale capaciteit ............................................................................................................... 21 7.4.3 Indicatie totaal waterbezwaar ............................................................................................... 22 7.4.4 Verlaging grondwaterstand omgeving.................................................................................. 22 7.4.5 Verschil theorie praktijk ........................................................................................................ 23 7.5 TOETSING AAN REGELGEVING ......................................................................................................... 23 7.5.1 Inleiding ................................................................................................................................ 23 7.5.2 Bevoegd gezag .................................................................................................................... 23 7.5.3 Regelgeving met betrekking tot het onttrekken van grondwater .......................................... 23 7.5.4 Regelgeving met betrekking tot het lozen van bronneringswater ........................................ 23 7.5.5 Conclusie .............................................................................................................................. 24 7.6 RICHTLIJNEN EN KWALITEITSZORG BEMALING .................................................................................. 24 8.

FUNDERING ................................................................................................................................... 25

8.1 FUNDERINGSWIJZE......................................................................................................................... 25 8.2 UITGANGSPUNTEN ......................................................................................................................... 25 8.3 BESCHRIJVING PAALSYSTEEM ......................................................................................................... 25 8.3.1 Prefab betonpalen ................................................................................................................ 25 8.3.2 Vibropalen ............................................................................................................................ 26 8.4 RICHTLIJNEN SLOOP BESTAANDE BEBOUWING ................................................................................. 26 8.5 ONTWERP EN UITVOERING BOUWPUT EN KELDER ............................................................................. 26 8.6 PAALPUNTNIVEAU .......................................................................................................................... 27 8.7 DRAAGKRACHT OP DRUK ................................................................................................................ 27 8.8 DRAAGKRACHT OP TREK................................................................................................................. 27 8.9 VERVORMING................................................................................................................................. 27 8.10 VEERCOËFFICIËNT...................................................................................................................... 28 8.11 RESTEREND ONDERZOEK............................................................................................................ 28 8.12 RICHTLIJNEN UITVOERING EN KWALITEITSZORG PALEN ................................................................. 28




9.


INVLOED UITVOERING BOUWPUT OP OMGEVING .................................................................. 30

9.1 INLEIDING ...................................................................................................................................... 30 9.2 MAAIVELDZAKKING IN DE OMGEVING................................................................................................ 30 9.2.1 Algemeen ............................................................................................................................. 30 9.2.2 Uitgangspunten .................................................................................................................... 30 9.2.3 Berekeningsresultaten.......................................................................................................... 32 9.3 BEBOUWING EN MAAIVELDZETTING.................................................................................................. 33 9.4 NATUUR, GROEN EN AGRARISCHE WAARDEN ................................................................................... 33 9.5 BESTAANDE GRONDWATERONTTREKKINGEN .................................................................................... 33 9.6 ARCHEOLOGISCHE EN CULTUURHISTORISCHE WAARDEN .................................................................. 33 9.7 W ATERKERING............................................................................................................................... 33 10.

MONITORING ............................................................................................................................. 34

BIJLAGEN: A) Situatietekening en foto’s B) Waterpasstaat C) Sondeergrafieken D) Boorstaten E) Verklaring codering F) Resultaten geotechnisch laboratoriumonderzoek G) Berekening fundering op prefab betonpalen H) Berekening fundering op vibropalen I) Algemene richtlijnen uitvoering heiwerk J) Algemene richtlijnen uitvoering vibropalen K) Algemene richtlijnen uitvoering bemaling

VERZENDLIJST • Per mail WLG Smartlofts B.V. te Amsterdam t.a.v. de heer J. Bonjer ([email protected]) • Per mail Pieters Bouwtechniek Delft B.V te Delft t.a.v. de heer R. Doomen ([email protected])



Blz. 1 Opdracht Document Project

1.


INLEIDING

Binnen het kader van de nieuwbouw nabij de Poeldijkstraat 255 te Amsterdam wordt door ons bureau op verzoek van WLG Smartlofts B.V. uit Amsterdam in voorliggend rapport ingegaan op de fundering van de nieuwbouw en de realisatie van de bouwput. Het advies is gebaseerd op de ons verstrekte projectgegevens en het geotechnisch onderzoek dat op de projectlocatie is uitgevoerd. Dit rapport bevat tevens een beschrijving en de resultaten van het onderzoek. Door de aanwezigheid van bestaande bebouwing kon niet het volledige geplande onderzoek worden verricht. Dit rapport heeft daardoor een voorlopig karakter. Het resterende onderzoek is nodig om te komen tot een definitief advies. In het rapport wordt geconcludeerd dat de nieuwbouw op palen moet worden gefundeerd. De bouwput kan in beginsel onder talud worden ontgraven, mits een datakabel worden verlegd. Om de werkzaamheden in den droge uit te kunnen voeren moet tijdens de freatische grondwaterstand worden verlaagd. De projectlocatie is gesitueerd binnen het beschermingsgebied van een waterkering, voor het uitvoeren van werkzaamheden nabij een waterkering is een watervergunning benodigd. Tevens is het onttrekken van water op deze locatie vergunningplichtig.





2.

PROJECTGEGEVENS

2.1

Verstrekte informatie

Binnen het kader van de opdracht konden we beschikken over de volgende informatie: [1] Pieters Bouwtechniek Delft, Smartlofts Westlandgracht, Amsterdam, Uitgangspunten en constructief ontwerp, Referentie, R-315-094-VO-01a, d.d. 6 oktober 2015. [2] Space&Matter, WLG Smartlofts, DO, blad DO-1.01 t/m DO-01.18, d.d. 19 november 2015. 2.2

Projectlocatie

De projectlocatie bevindt zich tussen de Westlandgracht en Poeldijkstraat te Amsterdam. De locatie is momenteel nog deels bebouwd. Voor de ligging van de projectlocatie wordt verwezen naar de situatietekening SIT-01 bijlage A en de navolgende figuur.

Figuur 1. Ligging projectlocatie (rood = contour begane grond, oranje = grondvlak kelder).

2.3

Historie projectlocatie

In dit rapport is aangenomen dat de oorspronkelijke, op natuurlijke wijze gesedimenteerde bodemopbouw aanwezig is. Op de locatie is een bestaand pand gesitueerd, dat ten tijde van het opstellen van dit rapport wordt gesloopt. Dit betreft een voormalig schoolgebouw. Er zijn geen gegevens bij ons bureau bekend omtrent de funderingswijze van het pand en of eventueel kelders in het pand aanwezig zijn. Echter een deel van het pand is waarschijnlijk op staal gefundeerd. De positie van eventuele palen worden, volgens verstrekte informatie van de gemeente Amsterdam, ingemeten. Omtrent de verdere historie van de projectlocatie zijn ons geen gegevens bekend. Als er om enige reden aanleiding is om te veronderstellen dat sprake kan zijn van bijvoorbeeld verontreinigingen, dan dient te worden nagegaan in hoeverre dit mogelijk een knelpunt is voor het ontwerp of de uitvoering.




2.4


Projectomschrijving

Het plan omvat de nieuwbouw van een appartementencomplex. Het complex wordt opgetrokken in 8 bouwlagen, onder maaiveld is een kelder voorzien ten behoeve van bergingen en parkeerplaatsen. In onderstaande tabel zijn de uitgangspunten omtrent de peilmaten en belastingen van de nieuwbouw gepresenteerd welke op basis van [1] en [2] zijn afgeleid. Tabel 1. Uitgangspunten uitbreiding pand. • Oppervlak begane grondvloer • Oppervlak keldervloer • Peil begane grondvloer • Bovenzijde keldervloer • Aanlegniveau keldervloer • Aanlegniveau randbalk kelder • Aanlegniveau poeren in kelder • Paalbelasting

2.5

550 m2 620 m2 1,01 m + NAP 2,14 m - NAP 2,49 m - NAP 2,74 m - NAP 3,54 m - NAP Fs;d = 1.250 à 1.500 kN

Planning en fasering

Op dit moment is bij ons bureau niet bekend wanneer met de bouw zal worden aangevangen. Evenmin zijn gegevens omtrent de planning en de fasering bekend. 2.6

Omgeving

2.6.1

Inleiding

In de omgeving van de nieuwbouw is sprake van diverse bebouwing en infrastructuur. De ons beschikbare informatie wordt in het navolgende samengevat. 2.6.2

Waterkering

De projectlocatie is binnen de beschermingszone van een secundaire waterkering gelegen, dit betreft dijkvak A522_02. De positie van de kelder is afgestemd op de legger, zodat deze niet onder het profiel van vrije ruimte ligt. Volgens verstrekte informatie is met Waternet afgestemd dat voor onderhavig project de legger uit 2007 van toepassing is in plaats van de legger uit 2014. 2.6.3

Poeldijkstraat 7 t/m 253

Ten noorden van de nieuwbouw is op een afstand van ca. 30 m een appartementencomplex gesitueerd. Gezien de aard van het gebouw is de verwachting dat dit pand op palen is gefundeerd. Nadere gegevens omtrent het pand zijn bij ons bureau niet bekend. 2.6.4

Poeldijkstraat 2 t/m 240

Ten zuiden van de nieuwbouw is op een afstand van ca. 90 m een vergelijkbaar appartementencomplex gesitueerd als aan de noordzijde. Gezien de aard van het gebouw is de verwachting dat dit pand eveneens op palen is gefundeerd. Nadere gegevens omtrent het pand zijn bij ons bureau niet bekend. 2.6.5

Kabels en leidingen

Rondom de nieuwbouw zijn diverse kabels en leidingen gelegen, dit betreffen leidingen t.b.v. gas, elektra en data. In navolgende figuur is de positie van de nieuwbouw in relatie tot de aanwezige kabels en leidingen weergegeven.





Figuur 2. Positie kelder, kabels en leidingen.

2.7

Tot slot

Opgemerkt wordt dat ons bureau voor wat betreft de verstrekte informatie geen verantwoordelijkheid kan nemen voor eventuele onjuistheden en/of onvolledigheden. Geadviseerd wordt om genoemde gegevens alsmede de elders in dit rapport gehanteerde aannamen en uitgangspunten te verifiëren voordat met de resultaten uit dit rapport wordt verder gewerkt. Met name indien (al dan niet lokaal) sprake is van bijvoorbeeld diepere aanlegniveaus kan dit van invloed zijn op de inhoud van dit rapport.




3.

ONDERZOEK

3.1

Sonderingen


Rondom de nieuwbouw zijn met een elektrische conus 5 sonderingen gemaakt. Bij de sonderingen is naast de conusweerstand tevens de plaatselijke wrijving gemeten en geregistreerd. De relatie tussen conusweerstand en plaatselijke wrijving, het wrijvingsgetal, geeft beneden het grondwaterniveau een indicatie van de verschillende grondsoorten. De sonderingen zijn uitgevoerd door een sondeertruck. De sondeerdiepte reikte tot 35 m maaiveld. Voor de grafieken van de sonderingen wordt verwezen naar bijlage C; de locatie van de sondeerpunten is aangegeven op situatietekening SIT-01 onder bijlage A. Voor een verklaring van de op de tekening gebruikte tekens wordt verwezen naar de “Verklaring Codering” die onder bijlage E aan dit rapport is toegevoegd. Opmerking: Door de aanwezigheid van bestaande nog te slopen bebouwing konden 3 sonderingen nog niet worden uitgevoerd. 3.2

Boringen

Ter aanvulling op de sonderingen zijn drie boringen uitgevoerd, twee korte handboringen en één machinale boring tot 13,5 m. Eén korte handboring is afgewerkt tot freatische peilbuis. Het filter is omstort met filtergrind; het boorgat rondom de stijgbuis is afgestopt met zwelklei. De machinale boring is eveneens afgewerkt tot peilbuis, in de peilbuis zijn drie filters aangebracht. Gedurende het machinale boorwerk zijn diverse monsters genomen voor nader onderzoek in het laboratorium. Voor de boorprofielen wordt verwezen naar bijlage D; de locatie van de boringen is aangegeven op situatietekening SIT-01 onder bijlage A. Voor een verklaring van de op de tekening en de boorprofielen gebruikte tekens wordt verwezen naar de “Verklaring Codering” die onder bijlage E aan dit rapport is toegevoegd. 3.3

Waterpassing

De hoogte van het maaiveld ter plaatse van de onderzoekspunten is door middel van een waterpassing bepaald ten opzichte van NAP. Hierbij is uitgegaan van een NAP-referentiepunt in de omgeving van het werk. Tevens is de hoogte ingemeten van enkele dorpels en maaiveldniveaus. Voor de omschrijving van het referentiepunt en voor de resultaten van de waterpassing wordt verwezen naar de waterpasstaat bijlage B. 3.4

Foto’s

Tijdens de uitvoering van het veldwerk zijn enkele foto’s gemaakt. Voor de foto’s en een tekening waarop met pijlen is aangegeven vanuit welke positie en in welke richting de foto’s zijn gemaakt wordt verwezen naar bijlage A.




3.5


Geotechnisch laboratoriumonderzoek

Van 10 ongeroerde monsters is het nat en droog volumegewicht, het poriëngehalte en de verzadigingsgraad bepaald. De resultaten van het laboratoriumonderzoek zijn verzameld onder bijlage F. 3.6

TNO grondwatergegevens

Ter aanvulling op de ten tijde van het onderzoek geregistreerde grondwaterstanden zijn bij Waternet langjarige grondwaterstandgegevens opgevraagd van verschillende peilbuizen in de omgeving. Voor de grondwaterstandgegevens wordt verwezen naar het volgende hoofdstuk. 3.7

Overig

Naast het hiervoor beschreven onderzoek is in dit rapport gebruik gemaakt van gegevens uit het Regionaal Geohydrologisch Informatiesysteem (Regis) dat wordt onderhouden door TNO.





4.

BODEM EN GRONDWATER

4.1

Hoogteligging maaiveld

De hoogte van het maaiveld ter plaatse van de sondeerpunten varieerde ten tijde van het onderzoek van 0,71 m + tot 0,77 m + NAP. Voor meer informatie over de hoogteligging wordt verwezen naar de waterpasstaat bijlage B. 4.2

Bodem

4.2.1

Geologie

Tabel 2. Schematisering geologie. Formatie Niveau bovenzijde [m tov NAP] Antropogeen ca. + 1,0 Naaldwijk/Nieuwkoop ca. - 3,5 Boxtel ca. - 11,5 Krefenheye ca. - 15,0 Eem ca. - 20,0 Drente ca. - 35,0 Urk ca. - 45,0

4.2.2

Niveau onderzijde [m tov NAP] ca. - 3,5 ca. - 11,5 ca. - 15,0 ca. - 20,0 ca. - 35,0 ca. - 45,0 ca. - 60,0

Dikte [m] ca. 4,5 ca. 8,0 ca. 3,5 ca. 5,0 ca. 15,0 ca. 10,0 ca. 15,0

Dominante lithologie op projectlocatie Opgebracht zand Klei/veen/zand Zand Zand Zand Zand Klei

Beschrijving bodemopbouw projectlocatie

Direct onder maaiveld is tot een diepte van ca. 3,5 à 4 m – NAP een opgebrachte zandlaag aanwezig. Het is zand zeer tot matig fijn en heeft een matig vaste pakking. In de ophooglaag komt op een diepte van ca. 1,5 m – maaiveld een zandhoudend kleilaagje voor. Onder de opgebrachte zandlaag bevindt zich de natuurlijke, slecht waterdoorlatende Holocene deklaag. Deze deklaag bestaat uit klei- en veen (ca. 3,5 tot ca. 6 m – NAP), los gepakt, siltig zand (tussen ca. 6 en 9 m – NAP) en vervolgens meer of minder humeuze klei (tussen ca. 9 en 12 m – NAP). De deklaag is gelegen op het Pleistocene zandpakket, dit pakket bestaat uit matig vast tot zeer vast, fijn tot grof zand. In dit pakket komen plaatselijk en op wisselende niveaus teruggangen in conusweerstand voor die worden veroorzaakt door een losse pakking of een grove gradatie. Daar waar de teruggangen in conusweerstand gepaard gaan met een scherpe toename in het wrijvingsgetal is vermoedelijk meer of minder kleihoudend zand aanwezig. In onderstaande figuur is voor sondering DKM-01 de bodembouw schematisch weergegeven. Tabel 3. Schematisering bodemopbouw ter plaatse van DKM-01. Laag Niveau bovenzijde Niveau onderzijde [m tov NAP] [m tov NAP] 1 + 0,7 - 3,5 2 - 3,5 - 3,7 3 - 3,7 - 4,7 4 - 4,7 - 5,7 5 - 5,7 - 9,3 6 - 9,3 - 11,0 7 - 11,0 - 11,5 8 - 11,5 ca. - 45

4.2.3

Dikte [m] 4,2 0,2 1,0 1,0 3,6 1,7 0,5 33,5

Bodemlaag Zand Klei, siltig, zwak humeus Veen Klei, siltig, zwak humeus Zand Klei, siltig, zwak humeus Klei, sterk humeus Zand

Geohydrologische eigenschappen

In de ondergrond komen zowel klei- als zandlagen voor. De kleilagen zijn verhoudingsgewijs beperkt waterdoorlatend in vergelijking tot de zandlagen. Horizontale beweging van grondwater vindt met name plaats in de zandlagen. In onderstaande tabel is globaal aangegeven welke watervoerende en waterremmende lagen op de projectlocatie kunnen worden onderscheidden.





Tabel 4. Geohydrologische schematisering bodemopbouw. Laag Niveau bovenzijde Niveau onderzijde [m tov NAP] [m tov NAP] 1 ca. + 1,0 ca. - 3,5 2 ca. - 3,5 ca. - 6,0 ca. - 9,0 3 ca. - 6,0 4 ca. - 9,0 ca. - 11,5 5 ca. - 11,5 ca. - 45

Dikte [m] ca. 4,5 ca. 2,5 ca. 3,0 ca. 2,5 ca. 33,5

Bodemlaag Ophoogzand Eerste waterremmende laag Eerste zandlaag Tweede waterremmende laag Tweede zandlaag

Er zijn op de projectlocatie geen doorlatendheidsproeven uitgevoerd. Voor het ophoogzand en de eerste zandlaag wordt geschat dat de doorlatendheid 10 resp. 5 m/d bedraagt. Op basis van het dinoloket van TNO wordt aangenomen dat de doorlatendheid van de tweede zandlaag 50 m/d bedraagt. 4.3

Grondwaterregime

Zoals weergegeven in paragraaf 4.2 is op de projectlocatie sprake van 3 watervoerende zandlagen: het ophoogzand, de eerste zandlaag en de tweede zandlaag. In iedere laag heerst een andere stijghoogte. In het volgende wordt per watervoerende laag ingegaan op de verwachte stijghoogte. De schatting van de stijghoogtevariatie is bepaald aan de hand van de gegevens van diverse peilbuizen in de omgeving van de projectlocatie die door Waternet worden gemonitord. In onderstaande figuren zijn de locaties van de verschillende peilbuizen en de geregistreerde waterstanden gepresenteerd.

Figuur 3. Locatie peilbuizen Waternet.

Figuur 4. Freatische grondwaterstand (Stijghoogte in ophoogzand).





Figuur 5. Stijghoogte in eerste zandlaag.

Figuur 6. Stijghoogte in tweede zandlaag.

In onderstaande tabel zijn de gemiddelde variaties gepresenteerd die op basis van de beschikbare waarnemingen zijn afgeleid. Tabel 5. Verwachte grondwaterstanden/stijghoogten projectlocatie. Ophoogzand Eerste zandlaag Tweede zandlaag 3) [m tov NAP] [m tov NAP] [m tov NAP] Historisch hoogste stijghoogte1) - 2,90 - 1,35 - 2,55 Relatief hoge stijghoogte2) - 1,45 - 2,95 - 2,85 Gemiddelde stijghoogte - 1,60 - 3,10 - 3,00 - 1,75 - 3,25 - 3,20 Relatief lage stijghoogte2) Historisch laagste stijghoogte - 1,85 - 3,30 - 4,90 1) De gepresenteerde historisch hoogste stijghoogte betreft het gemiddelde van de hoogste waargenomen waarden in de peilbuizen, abnormale waarden (zoals bijvoorbeeld de pieken in 2008 in peilbuis F04111 en F05003 zijn buiten beschouwding gelaten). Het kan uiteraard niet worden uitgesloten dat in de toekomst hogere stijghoogten optreden. 2) De gepresenteerde relatief hoge en lage stijghoogte betreft het 95 percentiel resp. 5 percentiel van de waargenomen waarden. 3) De stijghoogten in de tweede zandlaag laten voor ca. 1984 lagere waarden zien. Om de stijghoogten in deze zandlaag niet te onderschatten is gekozen om de relatief hoge, de gemiddelde en de relatief lage stijghoogten te baseren op de meetwaarden vanaf 1984. De historisch laagste stijghoogte is gebaseerd op de volledige meetreeksen.

4.3.1

Verificatie

Aanbevolen wordt één en ander te verifiëren door met een zekere frequentie de waterstand in de geplaatste peilbuizen vanaf heden te monitoren en de resultaten na verloop van tijd te vergelijken met de geactualiseerde gegevens van de Waternet peilbuizen. De monitoring dient bij voorkeur 1 maal per twee weken te worden uitgevoerd rond de 14e en 28e dag van de maand. Desgewenst kan de monitoring door ons bureau worden verzorgd door de peilbuis te voorzien van een elektronische drukopnemer.




4.4


Open water

Het niveau van het open water is ten tijde van het onderzoek ingemeten op 0,4 m – NAP. Dit niveau komt overeen met het peilbesluit voor de Stadsboezem.





5.

NIEUWBOUW IN RELATIE TOT BODEMOPBOUW, GEOHYDROLOGIE EN OMGEVING

5.1

Inleiding

Ten behoeve van de onderkelderde nieuwbouw moet een fundering en bouwput worden gerealiseerd. In dit hoofdstuk wordt op hoofdlijnen beschreven op welke wijze de nieuwbouw kan worden gefundeerd en hoe de bouwput kan worden gerealiseerd. Voor de uitwerking van de verschillende onderdelen wordt verwezen naar de volgende hoofdstukken: • • • •

Hoofdstuk 6: Stabiliteit bouwputbodem Hoofdstuk 7: Bemaling Hoofdstuk 8: Fundering Hoofdstuk 9: Invloed op omgeving

Dit rapport betreft een ontwerpvoorstel voor de fundering en de realisatie van de bouwput. Het voorstel is afgestemd op de beschikbare gegevens omtrent de ondergrond, de constructie en de omgeving. Alternatieven en eventuele optimalisaties kunnen desgewenst binnen een vervolgopdracht worden beschouwd. 5.2

Funderingswijze

De bodemopbouw in combinatie met de aard van de nieuwbouw geeft aanleiding uit te gaan van een fundering op palen. Het toe te passen paaltype is afhankelijk van de omgeving en de bodemopbouw. De projectlocatie is binnen bebouwd gebied en in het beschermingsgebied van een waterkering gelegen. De meest nabij gelegen bebouwing is gesitueerd op een afstand van ca. 30 m, dit betreft het appartementencomplex ten noorden van de locatie. In beginsel geeft deze afstand mogelijkheden de nieuwbouw te funderen op een prefab betonpaal of vibropaal. Deze paaltypen worden heiend aangebracht, dit heiwerk gaat gepaard met trillingen en geluid. Zolang de trillingen in nabijgelegen bebouwing lager blijven dan de zogenaamde SBR-grenswaarden is er sprake van een algemeen aanvaarde kleine kans op schade van minder dan 1%. Alhoewel de afstand tot de bestaande bebouwing 30 m is en de kans op de schade als gevolg van trillingen minimaal wordt geacht, wordt geadviseerd tijdens het heiwerk de trillingen ter plaatse van het pand Poeldijkstraat 7 t/m 253 te monitoren. 5.3

Bouwput

5.3.1

Stabiliteit bouwputbodem

Zoals beschreven in vorig hoofdstuk zijn op de projectlocatie verschillende watervoerende zandlagen en waterremmende klei- en veenlagen aanwezig. Het aanlegniveau van de keldervloer bevindt zich in de ophoogzandlaag, kort onder het aanlegniveau is klei en veen aanwezig. Voor een stabiele bouwputbodem dient na ontgraving de opwaartse waterdruk tegen de onderzijde van de klei- en veenlagen, met een voldoende veiligheid lager te zijn dan het gewicht van de bovenliggende bodemlagen. Doordat de stijghoogte van het grondwater is de watervoerende zandlagen relatief laag is, blijkt uit een berekening dat indien wordt ontgraven tot de onderzijde van de keldervloer de stabiliteit van de bouwputbodem reeds in voldoende mate is gewaarborgd. Er is derhalve geen spanningsbemaling nodig.




5.3.2


Bemaling freatisch grondwater

Als gevolg van de lage stijghoogte van de eerste en tweede zandlaag is geen spanningsbemaling nodig om de stabiliteit van de bouwputbodem te waarborgen. Het aanlegniveau van de keldervloer ligt onder de freatische grondwaterstand zodat wel een freatische bemaling benodigd is om de werkzaamheden in den droge uit te kunnen voeren. De bemaling dient te bestaan uit verticale filters rondom de bouwput in combinatie met horizontale drains in de put. Doordat de freatische bemaling plaats vindt in een ophoogzandlaag met een beperkte waterdoorlatendheid blijft het onttrekkingsdebiet beperkt tot ca. 5 m3/per uur. Alhoewel het onttrekkingsdebiet beperkt is, is de onttrekking wel vergunningsplichtig in het kader van de waterwet. De projectlocatie is namelijk gelegen in een beschermingsgebied van een waterkering én duurt langer dan 1 maand. 5.3.3

Bouwputomsluiting

Voor het uitvoeren van de graafwerkzaamheden ten behoeve van de kelder is een bouwputbegrenzing benodigd. Een bouwputbegrenzing kan bestaan uit een talud of een grondkering (zoals bijvoorbeeld een damwand). In de directe omgeving van de kelder is geen bebouwing aanwezig, tevens heeft de kelder een beperkte diepte en ligt het aanlegniveau in het ophoogzand. In beginsel houdt dit in dat voldoende ruimte aanwezig is om de bouwput onder talud te ontgraven. Bij het geplande aanlegniveau van de kelder in relatie tot de bodemopbouw wordt bij een ontgraving onder talud geadviseerd een maximale taludhelling aan te houden van 1:1. Hhet aanlegniveau van de kelder bedraagt 2,5 m – NAP, het maaiveld ligt op ca. 0,7 m + NAP. Onder het aanlegniveau van de kelder is ophoogzand aanwezig, waardoor geen grondverbetering nodig is om een begaanbare bouwputbodem te creëren. De ontgraving heeft derhalve een diepte van 3,2 m. Rondom de kelder dient minimaal 1 m werkruimte beschikbaar te zijn. Bij een talud van 1:1 en de benodigde werkruimte dient de insteek van het talud op minimaal 4,2 m uit de kelderwand te liggen.

Figuur 7. Locatie kelder, talud, kabels en leidingen (gele stippellijn = indicatieve positie talud).

In bovenstaande figuur zijn de locatie van de kelder, de indicatieve positie van het talud en de, volgens de klicmelding, aanwezige kabels en leidingen weergegeven. Hierbij blijkt dat binnen de positie van het talud een aantal kabels een leidingen aanwezig zijn. Het merendeel van deze leidingen betreffen aansluitingen op het bestaande pand dat momenteel wordt gesloopt en zullen voorafgaand aan de nieuwbouw worden verwijderd. Een leiding betreft geen “huisaansluiting”, dit is een dataleiding van UPC, deze leiding zal voorafgaand aan de werkzaamheden moeten worden verlegd.




5.4


Waterkering

De nieuwbouw is gesitueerd binnen het beschermingsgebied van een waterkering. In verband met deze ligging moet een watervergunning worden aangevraagd voor de realisatie van de nieuwbouw. De waterkering bestaat uit een zandophoging van ca. 4 m. Aan de oostzijde wordt de waterkering begrenst door een zeer flauw talud met een insteek op ca. 12 m uit te kelder en vervolgens op 23 m (vermoedelijk) een beschoeiing van de Westlandgracht. Aan westzijde wordt de waterkering op een afstand van 40 m van de nieuwbouw begrenst door een talud. Als gevolg van de geometrie, de aanwezige bodemopbouw en het aangetroffen grondwater is het niet de verwachting dat de waterkering praktisch gezien in negatieve zin zal worden beïnvloed door de werkzaamheden. 5.5

Fasering nieuwbouw

Op basis van de beschikbare gegevens wordt geadviseerd de volgende fasering te hanteren voor de uitvoering van de werkzaamheden: 1. Aanvraag watervergunning in verband met ligging kelder in beschermingsgebied waterkering. 2. Aanbrengen extra monitoringspeilbuizen en start monitoring grondwaterstand 3. Omleggen kabels en leidingen binnen het voorgenomen talud. 4. Aanbrengen freatische bemaling. 5. Ontgraven bouwput tot onderzijde keldervloer. 6. Aanbrengen palen en monitoring heitrillingen. 7. Ontgraven poeren en storten werkvloer in ontgraving. 8. Snellen palen. 9. Realiseren poeren en kelder. 10. Einde monitoring grondwaterstand.





6.

STABILITEIT BOUWPUTBODEM

6.1

Samenvatting

Voor een stabiele bouwputbodem dient na ontgraving de opwaartse waterdruk tegen de onderzijde van wateremmende klei- en veenlagen, met een voldoende veiligheid lager te zijn dan het gewicht van de bovenliggende bodemlagen. Is dit niet het geval dan bestaat er risico voor welvorming of opbarsten van de putbodem.

Figuur 8. Principeschets stabiliteit bouwputbodem.

6.2

Uitgangspunten berekening

6.2.1

Criterium voor voldoende stabiliteit

Uitgaande van paragraaf 2.4.7.4 van NEN 9997-1+C1:2012 dient voor een voldoende stabiliteit de rekenwaarde van de opwaartse waterdruk tegen de onderzijde van klei- en veenlagen, met een voldoende veiligheid lager te zijn dan de rekenwaarde van het gewicht van de bovenliggende bodemlagen. j =n

(H − B )⋅ γ w ⋅ γ G ;dst ≤ ∑ d j ;d ⋅ γ j ;kar ⋅ γ G ;stb j =1

Met: H B γw γG;dst n dd γkar γG;stb

Maatgevende hoogste stijghoogte van grondwater onder waterremmende bodemlaag (zie afbeelding) Basis-niveau van de waterremmende bodemlaag (zie afbeelding) Volumiek gewicht grondwater Belastingfactor van 1,0 overeenkomstig tabel A.15 van NEN 9997-1+C1:2012 Aantal bodemlagen die bijdragen aan de neerwaartse grondbelasting Dikte van een betreffende bodemlaag Karakteristieke waarde van het volumiek gewicht van een bodemlaag. Partiële belastingfactor van 0,9 volgens tabel A.15 van NEN 9997-1+C1:2012

Bij een ontgraving met een beperkt oppervlak, zoals bijvoorbeeld een lokale ontgraving voor een poer, mag het grondgewicht dat boven het ontgravingsniveau van de poer aanwezig is als gevolg van spanningsspreiding worden meegeteld bij de totale neerwaartse belasting. Het aandeel van het gewicht dat meetelt kan worden bepaald met het volgende: f = Met: f a b d2

2  b   d  b d ⋅  1 +  ⋅ arctan  2  − ⋅ arctan  2 π  a  a+b a  b

   

Factor Taludbreedte Halve breedte ontgraving Dikte waterremmende lagen onder ontgravingsniveau (A-B, zie figuur 6)




6.2.2


Beschouwde uitvoeringsfasen

De stabiliteit van de bouwputbodem is beschouwd voor 4 situaties. In onderstaande tabel zijn de situaties samengevat. Tabel 6. Beschouwde situaties ten behoeve van stabiliteit bouwput. Watervoerende laag resulterend in waterdruk Situatie 1 Eerste zandlaag Situatie 2 Eerste zandlaag Situatie 3 Tweede zandlaag Situatie 4 Tweede zandlaag

6.2.3 • • •

Ontgraving Onderzijde keldervloer Aanlegniveau poeren Onderzijde keldervloer Aanlegniveau poeren

Bodemopbouw en bodemeigenschappen

Bij de schematisering van de bodemopbouw is sondering DKM-01 als maatgevend gesteld. De volumegewichten zijn bepaald op basis van tabel 2.b van NEN 9997-1+C1:2012 in combinatie met een analyse van volumegewichten van de ongeroerde monsters. Er wordt aangenomen dat de oorspronkelijke, op natuurlijke wijze gesedimenteerde bodemopbouw aanwezig is en dat waterremmende lagen niet op enigerlei wijze zijn verstoord.

6.2.4

Ontgravingniveau en stijghoogten

In onderstaande tabel zijn de ontgravingsniveaus, onderzijde van de waterremmende laag, stijghoogten en waterstanden gepresenteerd. Er is uitgegaan van de maximale stijghoogten zoals gepresenteerd in hoofdstuk 4. Voor het ontgravingsniveau is uitgegaan dat onder het aanlegniveau van de keldervloer en poeren geen grondverbetering benodigd is. Tabel 7. Ontgravingsniveau, stijghoogte en grondwaterstand. Ontgravingsniveau Onderzijde waterremmende laag [m – NAP] [m – NAP] Situatie 1 2,5 5,7 Situatie 2 3,6 5,7 Situatie 3 2,5 11,5 Situatie 4 3,6 11,5

6.2.5

Maximale stijghoogte [m – NAP] 2,9 2,9 2,5 2,5

Grondwaterstand in bouwput [m – NAP] 3,0 3,6 3,0 3,6

Ontgraving ten behoeve van poeren

Ter plaatse van de poeren zal slechts lokaal worden ontgraven, als gevolg hiervan mag het gewicht dat boven het ontgravingsniveau van de poeren aanwezig is mee worden genomen in de rekenwaarde van de gronddruk. In onderstaande tabel zijn de uitgangspunten gepresenteerd die voor de ontgraving van de poeren zijn meegenomen. Tabel 8. Uitgangspunten ten behoeve van bepaling f-factor. Halve breedte ontgraving (b) Breedte talud (a) [m] [m] Situatie 1 1,2 1,1 Situatie 2 1,2 1,1 Situatie 3 1,2 1,1 Situatie 4 1,2 1,1


Dikte waterremmende lagen onder ontgraving (d2) [m] 2,1 2,1 7,9 7,9



6.3


Resultaten berekening

In onderstaande tabellen zijn voor de beschouwde doorsneden de berekeningsresultaten gepresenteerd. Tabel 9. Resultaten berekening gronden waterdruk Situatie 1. Rekenwaarde gronddruk γsat/dr;kar Laag Grondsoort Bovenzijde dd f (hoofdbestanddeel) [m + NAP] [m] [kN/m3] [-] 18 1 Zand -2,5 0,5 1 2 Zand -3,0 0,5 1 20 3 Klei -3,5 0,2 17 1 4 Veen -3,7 1,0 10 1 5 Klei -4,7 1,0 16 1 43,6 Rekenwaarde gronddruk: [kN/m²] Tabel 10. Resultaten berekening gronden waterdruk Situatie 2. Rekenwaarde gronddruk γsat/dr;kar Laag Grondsoort Bovenzijde dd f (hoofdbestanddeel) [m + NAP] [m] [kN/m3] [-] 18 1 Zand -2,5 1,0 0,25 2 Klei -3,5 0,1 0,25 17 3 Klei -3,6 0,1 17 1 4 Veen -3,7 1,0 10 1 5 Klei -4,7 1,0 16 1 29,4 Rekenwaarde gronddruk: [kN/m²] Tabel 11. Resultaten berekening gronden waterdruk Situatie 3. Rekenwaarde gronddruk γsat/dr;kar Laag Grondsoort Bovenzijde dd f (hoofdbestanddeel) [m + NAP] [m] [kN/m3] [-] 1 Zand -2,5 0,5 18 1 2 Zand -3,0 0,5 20 1 3 Klei -3,5 0,2 17 1 4 Veen -3,7 1,0 10 1 5 Klei -4,7 1,0 16 1 6 Zand -5,7 3,6 19 1 7 Klei -9,3 1,7 16 1 8 Klei -11,0 0,5 13 1 135,5 [kN/m²] Rekenwaarde gronddruk: Tabel 12. Resultaten berekening gronden waterdruk Situatie 4. Rekenwaarde gronddruk γsat/dr;kar Laag Grondsoort Bovenzijde dd f [m] [-] (hoofdbestanddeel) [m + NAP] [kN/m3] 1 Zand -2,5 1,0 18 0,73 2 Klei -3,5 0,1 20 0,73 3 Klei -3,6 0,1 17 1 4 Veen -3,7 1,0 10 1 5 Klei -4,7 1,0 16 1 6 Zand -5,7 3,6 19 1 7 Klei -9,3 1,7 16 1 8 Klei -11,0 0,5 13 1 130,0 [kN/m²] Rekenwaarde gronddruk:


Rekenwaarde waterdruk Parameter

H B γw γf;g;u Rekenwaarde waterdruk:

2,9 5,7 9,81 1,0 27,5

[m - NAP] [m - NAP] [kN/m³] [-] [kN/m²]

2,9 5,7 9,81 1,0 27,5

[m - NAP] [m - NAP] [kN/m³] [-] [kN/m²]

2,5 11,5 9,81 1,0 87,8

[m - NAP] [m - NAP] [kN/m³] [-] [kN/m²]

2,5 11,5 9,81 1,0 87,8

[m - NAP] [m - NAP] [kN/m³] [-] [kN/m²]









6.4


Conclusie

Naar blijkt is voor alle vier de situaties de rekenwaarde van de gronddruk hoger dan de rekenwaarde van de waterdruk en is er bij een ontgraving onder de gegeven uitgangspunten sprake van een voldoende veilige situatie. 6.5 •

• • •

•

•

Aandachtspunten Geadviseerd wordt om na te gaan of de waterremmende lagen op enigerlei wijze in het verleden kunnen zijn verstoord. Indien bijvoorbeeld vroegere funderingspalen zijn getrokken dan zou welvorming kunnen optreden via de ontstane gaten. Er mag niet dieper worden gegraven dan de niveaus die als uitgangspunt hebben gediend voor de stabiliteitsbeschouwing. De maatgevend hoogste stijghoogte van het grondwater is ingeschat op basis van Waternet peilbuizen in de omgeving. Geadviseerd wordt om ter verificatie van deze inschatting de stijghoogte van het grondwater gedurende een zekere periode te monitoren. In het geval dat hogere standen worden gemeten dienen de consequenties daarvan te worden nagegaan. Ook tijdens de uitvoering dient de stijghoogte te worden gemonitord waarbij het monitoringsplan in dat geval voorziet in een actieplan op het moment dat een signaalwaarde wordt overschreden. Afhankelijk van de situatie kan het aanbevelenswaardig zijn om toezicht te houden op de uitvoering.




7.

BEMALING

7.1

Inleiding


In dit hoofdstuk wordt beschreven op welke wijze de bemaling kan worden uitgevoerd. Op basis van een modelberekening is vervolgens zowel een inschatting gemaakt van de hoeveelheid grondwater die naar verwachting wordt onttrokken, als van de beïnvloeding van de stand van het grondwater in de omgeving. Het waterbezwaar is vervolgens getoetst aan de geldende beleidslijnen. 7.2

Bemalingsmethodiek

7.2.1

Algemeen

De verlaging van de freatische grondwaterstand kan worden gerealiseerd middels een bemaling bestaande uit verticale filters rond de bouwput, in combinatie met horizontale drains. Tijdens de realisatie van de poeren dient deze bemalingswijze tijdelijk te worden aangevuld met een open bemaling. 7.2.2

Verticale bemaling

Rondom de bouwput dienen, buiten de insteek van het talud, verticale filters te worden geplaatst. De punt van de filters moet reiken tot nét voorbij de opgebrachte zandlaag. Geadviseerd wordt uit te gaan van volledig gesleufde filters voorzien van een haalbuis. De uiteindelijke hart op hart afstand tussen de filters en de diameter van de filters moet worden afgestemd op het te verwachten debiet. 7.2.3

Horizontale bemaling

Om over het volledige grondvlak een voldoende verlaging te bereiken dienen in aanvulling op de verticale filters horizontale drains te worden aangebracht. Deze horizontale bemaling kan worden aangebracht middels een draineermachine. Geadviseerd wordt de drains aan te brengen op 0,5 m – onderzijde keldervloer in een sleuf die tot aan de putbodem is gevuld met schoon matig grof goed waterdoorlatend zand. Het toestromend grondwater kan worden afgevoerd met behulp van zuigpompen die direct via een ongeperforeerde (blinde) buis op de drains worden aangesloten. 7.2.4

Open bemaling

Het ontgravingsniveau van de poeren reikt lokaal tot nét voorbij de opgebrachte zandlaag. De kleilagen die op het aanlegniveau van de poeren aanwezig zijn kunnen niet worden ontwaterd met de filterbemaling. Geadviseerd wordt het ontgravingsvlak van de poeren middels een open bemaling droog te houden. 7.3

Uitgangspunten berekening

7.3.1

Rekenmethodiek

De berekening is uitgevoerd met het eindige elementen- en differentieprogramma MicroFem. Het model is opgezet volgens het superpositie beginsel waarbij de verlagingen berekend worden ten opzichte van een op nul gedefinieerde grondwaterstand, waarbij de bodemopbouw relatief sterk is geschematiseerd. Aspecten zoals een regionale variatie in grondwaterstand zijn niet in het model verdisconteerd. De resultaten gelden derhalve als indicatie. 7.3.2

Modelbegrenzing

De randen van het model zijn zodanig gekozen dat de invloed van de gekozen randvoorwaarden op de geohydrologische situatie ter plaatse van het plangebied verwaarloosd mag worden. Als





randvoorwaarden zijn in het model aan alle zijden vaste stijghoogten opgegeven. De randen hebben de volgende coördinaten: • xmin: 113.000 m tot xmax: 123.000 m • ymin: 479.800 m tot ymax: 489.800 m 7.3.3

Schematisering bodemopbouw en bodemeigenschappen

De schematisering van de bodemopbouw alsmede de bodemeigenschappen die in de berekening zijn gehanteerd is weergegeven in onderstaande tabel. Tabel 13. Schematisering bodemopbouw ten behoeve van Microfem berekening. Formatie Niveau bovenzijde Niveau onderzijde Dikte Doorlaatvermogen [m tov NAP] [m tov NAP] [m] [m²/dag] H1 -3,5 19,0 -1,6 1,9 C2 -3,5 -6,0 2,5 --H2 -6,0 -9,0 3,0 15 C3 -9,0 -11,5 2,5 --H3 -11,5 -45,0 33,5 1.650

7.3.4

Weerstand [dagen] --500 --500 ---

Bergingscoëfficiënt [-] 0,25 --0,01 --0,01

Open water

Het open water rondom de projectlocatie is in het model verdisconteerd door aan de betreffende knooppunten een drainage en infiltratieweerstand toe te kennen van 100 resp. 400 dagen. De waterbodem betreft volgens informatie van het hoogheemraadschap 2,7 m – NAP. Voor het resterende deel van de ophoogzandlaag onder de waterbodem is een doorlatendheid van 8 m2/d toegekend. Tevens is aangenomen dat aan de buitenzijde van het open water een beschoeiing aanwezig tot in laag C2, voor de knooppunten van deze beschoeiing in een beperkte waterdoorlatendheid van 0,2 m2/d toegekend aan de laag H1.

Figuur 9. Open water in Microfem model.




7.3.5


Grondwaterstand en verlagingsniveaus

De benodigde verlaging hangt af van de uitvoeringsfase en de op dat moment heersende grondwaterstand. In dit rapport de bemalingssituatie beschouwd gedurende een relatief hoge, gemiddelde en lage grondwaterstand. De uitgangspunten voor wat betreft de verlaging kunnen als volgt worden samengevat. Tabel 14. Verlagingsniveaus. Fase

Grondwaterstand [m – NAP ]

Ontgravingsniveau [m – NAP]

Verlagingsniveau [m – NAP]

Verlaging [m]

Aanbrengen palen

1,45 (HG) 1,60 (GG) 1,75 (LG)

2,49 2,49 2,49

3,0 3,0 3,0

1,55 1,40 1,25

Maken poeren

1,45 (HG) 1,60 (GG) 1,75 (LG)

3,54 3,54 3,54

3,65 3,65 3,65

2,20 2,05 1,90

Maken keldervloer

1,45 (HG) 1,60 (GG) 1,75 (LG)

2,49 2,49 2,49

3,0 3,0 3,0

1,55 1,40 1,25

1,45 (GHG) 1,60 (GG) 1,75 (GLG)

2,14 2,14 2,14

2,25 2,25 2,25

0,80 0,65 0,50

Na maken keldervloer

HG : geschatte hoge stijghoogte op basis van peilbuisgegevens Waternet. GG : geschatte gemiddelde stijghoogte op basis van peilbuisgegevens Waternet. LG : geschatte lage stijghoogte op basis van peilbuisgegevens Waternet.

7.3.6

Bouwplanning

Voor de inschatting van het totaal waterbezwaar is van de geschatte planning uitgegaan zoals gepresenteerd in onderstaande tabel. Tabel 15. Planning. Fase 1 2 3 4

Werkzaamheden Aanbrengen palen Maken poeren Maken keldervloer Na maken keldervloer Totaal:


Duur [weken] 4 6 6 8 24




7.4

Resultaat bemalingsberekening

7.4.1

Pompcapaciteit

7.4.1.1 Grondwateronttrekking In onderstaande tabel is het debiet in m3 per dag weergegeven dat naar verwachting met de bemaling zal moeten worden onttrokken. Tabel 16. Indicatie onttrekkingsdebiet in m3/dag Fase Grondwaterstand [m – NAP]

Verlagingsniveau [m – NAP]

Verlaging [m]

Debiet [m³/dag]

Aanbrengen palen

1,45 (HG) 1,60 (GG) 1,75 (LG)

2,99 2,99 2,99

1,55 1,40 1,25

ca. 80 ca. 75 ca. 70

Maken poeren

1,45 (HG) 1,60 (GG) 1,75 (LG)

3,64 3,64 3,64

2,20 2,05 1,90

ca. 120 ca. 110 ca. 100

Maken keldervloer

1,45 (HG) 1,60 (GG) 1,75 (LG)

2,99 2,99 2,99

1,55 1,40 1,25

ca. 80 ca. 75 ca. 70

1,45 (GHG) 1,60 (GG) 1,75 (GLG)

2,24 2,24 2,24

0,80 0,65 0,50

ca. 50 ca. 40 ca. 30

Na maken keldervloer

Debiet afgerond op 5 m³/dag

7.4.1.2 Neerslag Tijdens de bouwperiode zal hemelwater dat ter plaatse van de bouwput valt door de bemaling afgevoerd moeten worden. De hoeveelheid is gelijk aan de dagneerslag vermenigvuldigd met het oppervlakte van de bouwput. Bij het bepalen van de maximale pompcapaciteit moet deze hoeveelheid wordt meegenomen. Gezien de duur van de werken is voor de bepaling van de extreme neerslaghoeveelheid uitgegaan van een situatie die eens per tien jaar verwacht mag worden. Bij een jaargemiddelde neerslag tussen 750 mm en 900 mm bedraagt de dagneerslag die met een frequentie van 1/10 jaar voorkomt 53 mm. Het gemiddelde waterbezwaar als gevolg van deze extreme neerslag bedraagt circa 35 m3/dag. 7.4.2

Minimale capaciteit

De minimale pompcapaciteit moet zijn afgestemd op het debiet dat benodigd is voor het verlagen van de grondwaterstand en perioden met extreme neerslag. In onderstaande tabel is de geadviseerde minimale pompcapaciteit gepresenteerd. Tabel 17. Minimale pompcapaciteit. Fase Verlaging grondwaterstand [m3/dag] Tijdens nieuwbouw ca. 120


Extreme neerslag [m³/dag] ca. 35

Minimale pompcapaciteit [m³/dag] ca. 155



7.4.3


Indicatie totaal waterbezwaar

Uitgaande van een fictieve planning en een relatief hoge grondwaterstandstand van 1,45 m – NAP gedurende de gehele bemaling is een inschatting van het totale waterbezwaar gemaakt. Tabel 18. Indicatie totaal waterbezwaar. Fase Werkzaamheden 1 2 3 4

7.4.4

Aanbrengen palen Maken poeren Maken keldervloer Na maken keldervloer Totaal:

Duur [weken] 4 6 6 8 24

Debiet [m³/dag] ca. 80 ca. 120 ca. 80 ca. 50

Debiet totaal [m3] ca. 2.250 ca. 5.050 ca. 3.350 ca. 2.800 ca. 13.500

Verlaging grondwaterstand omgeving

Uitgaande van de aangenomen bouwplanning is de verlaging in het freatisch pakket berekend uitgaande van zowel een relatief hoge grondwaterstand als een relatief lage grondwaterstand.

Figuur 10. Verlagingscontouren ten opzichte van een gemiddeld hoge grondwaterstand.

Figuur 11. Verlagingscontouren ten opzichte van een gemiddeld lage grondwaterstand.




7.4.5


Verschil theorie praktijk

Bemalingsberekeningen gaan uit van een modellering waarbij de bodemopbouw relatief sterk wordt geschematiseerd. Hoewel de schematisatie op basis van de onderzoeksresultaten zo goed mogelijk is doorgevoerd kan de situatie in de praktijk afwijken van hetgeen op basis van het model is berekend. 7.5

Toetsing aan regelgeving

7.5.1

Inleiding

Voor algemene informatie aangaande wet- en regelgeving die van belang is bij bemalingen wordt verwezen naar de “algemene richtlijnen bemaling” die onder bijlage K aan dit rapport zijn toegevoegd. In het navolgende wordt het berekende waterbezwaar getoetst aan de voor de projectlocatie geldende criteria. 7.5.2

Bevoegd gezag

Bevoegd gezag voor wat betreft het onttrekken van grondwater en het lozen op oppervlaktewater is het hoogheemraadschap Amstel, Gooi en Vecht. Voor lozing op het riool is in de meeste gevallen de gemeente het bevoegd gezag. 7.5.3

Regelgeving met betrekking tot het onttrekken van grondwater

Het is verboden zonder watervergunning van het bestuur grondwater te onttrekken uit of te infiltreren in een grondwaterlichaam. 1. Vrijstelling wordt verleend van dit verbod voor onttrekkingen ten behoeve van bronbemaling of bodemsanering, voor zover de onttrekking minder bedraagt dan 50 m3/uur, 15.000 m3/maand en de onttrekking niet langer duurt dan 6 maanden. 2. Voor de vrijstellingen geldt dat: a. Het grondwater wordt onttrokken uit uitsluitend het freatische grondwater en/of het eerste watervoerend pakket; en b. De freatische grondwaterstand en de stijghoogte in het eerste watervoerende pakket niet verder worden verlaagd dan maximaal 0,5 m onder het ontgravingsniveau. 3. Indien de onttrokken hoeveelheid grondwater voor bronbemaling meer dan 15.000 m3 per maand bedraagt, dient het onttrokken grondwater binnen een straal van 500 m van het onttrekkingspunt te worden geretourneerd in hetzelfde watervoerende pakket. 4. Voor onttrekkingen die binnen een kernzone of beschermingszone van een waterkering plaatsvinden wordt vrijstelling verleend indien minder dan 3 m3/uur wordt onttrokken en de onttrekking niet langer duurt dan 1 maand. 7.5.4

Regelgeving met betrekking tot het lozen van bronneringswater

Het is verboden zonder watervergunning van het bestuur water aan te voeren naar, te lozen op, af te voeren uit en te onttrekken aan oppervlaktewaterlichamen. Vrijstelling op dit verbod kan gegeven worden voor het aanvoeren van water naar of lozen van water op: 1. Boezemwateren, indien de aan te voeren of te lozen hoeveelheid water minder bedraagt dan 500 m3/uur; 2. Primaire wateren, niet zijnde boezemwateren, en secundaire wateren, indien de aan te voeren of te lozen hoeveelheid water minder bedraagt dan 90 m3/uur, en; 3. Indien er water afgevoerd of onttrokken wordt in of nabij een teensloot, dan heeft de teensloot een breedte van meer dan 2 meter; 4. Er wordt een werkwijze gebruikt waarbij er geen verlies optreedt aan de ecologische kwaliteit van de oever. Indien er toch beschadigingen ontstaan, dan worden deze volledig hersteld.





Indien meer dan 90 m3/uur, maar minder dan 500 m3/uur wordt geloosd op boezemwateren, dient de lozing te worden gemeld. Ook indien meer dan 20 m3/uur, maar minder dan 50 m3/uur wordt geloosd op primaire wateren, dient de lozing te worden gemeld. De melding dient 6 weken voor aanvang van de activiteiten te worden ingediend. 7.5.5

Conclusie

De onttrekking vindt plaats binnen een beschermingszone van een waterkering, tevens wordt meer dan 3 m3/uur onttrokken en duurt de bemaling langer dan 1 maand. De onttrekking is derhalve vergunningplicht is het kader van de waterwet. Voor de lozing kan gezien de hoeveelheden worden volstaan met een melding. 7.6

Richtlijnen en kwaliteitszorg bemaling

Onder bijlage K zijn richtlijnen gegeven die betrekking hebben op de bemaling. Onder meer wordt ingegaan op het belang van de controle van uitgangspunten en aannamen, op de relatie tussen de bemaling en de omgeving, op de wet- en regelgeving, op aspecten die van toepassing zijn op de bouwput, het werkterrein en de inrichting en uitvoering van de bemaling. Geadviseerd wordt hiervan kennis te nemen.





8.

FUNDERING

8.1

Funderingswijze

In het volgende wordt zoals beschreven in hoofdstuk 5 een fundering op prefab betonpalen en vibropalen nader uitgewerkt. 8.2 • • • • • •

Uitgangspunten Projectgegevens zoals beschreven in hoofdstuk 2. Situering nieuwbouw zoals weergegeven op situatietekening bijlage A. Het project is ingedeeld in Geotechnische Categorie 2. Funderingselementen worden verticaal centrisch belast. De berekening van het paaldraagvermogen en de vervormingen is gebaseerd op NEN 99971+C1:2012 (geotechnisch ontwerp van constructies). Voor de berekening van de draagkracht zijn de volgende factoren aangehouden: Tabel 19. Paalklasse factoren. Paaltype Paalklasse punt (αp) Paalvoetvorm (β) Paalvoetdwarsdoorsnede (s) Paalklasse schacht druk (αs) Paalklasse schacht trek (αt) 1) Heien getrokken buis.

• • • • • •

•

•

Beschrijving paalsysteem

8.3.1

Prefab betonpalen

• •

Prefab 1,0 1,0 1,0 0,01 0,007

Gegevens over de stijfheid van het bouwwerk zijn niet bekend; deze zijn daarom niet in rekening gebracht. Er wordt aangenomen dat de oorspronkelijke, op natuurlijke wijze gesedimenteerde bodemopbouw aanwezig is. Er is schachtwrijving gerekend vanaf het Pleistocene zand (11,5 à 13 m – NAP). Er is rekening gehouden met negatieve kleef op de palen tot het Pleistocene zand. Er wordt op gewezen dat een maaiveldniveau hoger dan aangenomen in dit rapport, aanleiding kan geven tot meer negatieve kleef dan berekend. De grondontspanning die optreedt ten gevolge van de bouwputontgraving, is verdisconteerd in de berekening van de draagkracht van de palen middels een reductie van de gemeten conusweerstanden. Er gerekend met een ontgraving tot onderzijde keldervloer (2,5 m – NAP) en een gemiddelde grondwaterstand (1,6 m – NAP). Voor de berekening van het draagvermogen is aangenomen dat de geheide palen worden aangebracht ná het ontgraven van de bouwput (voor wat betreft het draagvermogen is dit minder gunstig dan het aanbrengen van de palen vóór het ontgraven). De in dit rapport berekende draagkracht betreft het geotechnisch draagvermogen dat wordt ontleend aan de ondergrond. Door de constructeur moeten constructieve aspecten van de funderingspalen, waaronder de sterkte, worden beoordeeld.

8.3

•

Vibro 1,0 1,0 1,0 0,014 1) 0,012 1)

Geprefabriceerde betonnen palen worden door middel van vrachttransport op de locatie aangeleverd. Op locatie worden de palen met behulp van een heistelling voorzien van een heiblok tot in een draagkrachtige bodemlaag weggeheid. Van belang is dat de locatie bereikbaar is voor het transport van de palen en het materieel.




• •

Op de locatie dient voldoende ruimte te zijn voor opslag. Voor richtlijnen ten aanzien van de uitvoering en kwaliteitszorg wordt verwezen naar de slotparagraaf.

8.3.2 • • • • • • •

•

8.4


Vibropalen

Een vibropaal is een in de grond gevormde paal. De paal wordt gemaakt middels een stalen hulpbuis. De hulpbuis wordt aan de onderzijde voorzien van een stalen voetplaat en op maaiveld geplaatst. Door middel van heiwerk op de buis wordt deze grondverdringend op diepte gebracht waarna wordt gecontroleerd of de buis droog is en vrij van grond. Vervolgens wordt eventueel wapening aangebracht, de buis met betonspecie gevuld, waarna deze heiend dan wel trillend wordt getrokken. De paal wordt afgewerkt en de stelling kan worden verplaatst. In beginsel dienen de palen gemaakt te worden vanaf een zodanig werkniveau dat de stijghoogte van grondwater in de dieper gelegen watervoerende zandlagen niet hoger is dan de freatische grondwaterstand. Voor het opnemen van trekbelasting dienen de palen over de volledige lengte te zijn gewapend. Richtlijnen sloop bestaande bebouwing

Met de sloop van de bestaande bebouwing dient de ondergrond zo min mogelijk te worden geroerd. Eventuele ontgravingen dienen deugdelijk te worden aangevuld. Palen mogen niet zonder meer worden getrokken. Het trekken kan aanleiding geven tot gaten en ontspanning in de ondergrond. Als de palen bovendien niet geheel worden verwijderd kunnen ongezien resten achter blijven in de bodem. Deze aspecten kunnen van invloed zijn op de uitvoering en daarmee op de kwaliteit van de nieuwe palen. Te denken valt aan verloop van de nieuwe palen, beïnvloeding van het draagvermogen en van de gesteldheid van de palen. Op dit moment zijn ten aanzien van de bestaande fundering geen volledige gegevens bekend. Geadviseerd wordt om gegevens betreffende de fundering zo veel mogelijk te achterhalen (funderingswijze; indien op palen: paaltype, -afmeting, -puntniveaus, palenplan en gegevens betreffende misstanden en/of andere afwijkingen van het palenplan). Indien bestaande palenplannen beschikbaar zijn wordt geadviseerd om deze op één tekening te combineren met het nieuwe palenplan, zodat eventuele knelpunten tijdig kunnen worden gesignaleerd. Indien geen bestaande palenplannen beschikbaar zijn wordt geadviseerd om voorafgaand aan de sloop zo veel mogelijk te achterhalen waar de palen zullen zijn gesitueerd. Met de sloop van de bestaande bouw wordt aanbevolen om de locatie van de bestaande palen in te meten. De aangetroffen situatie moet uiteraard worden getoetst aan de tekening. Na dient te worden gegaan in hoeverre de gegevens van invloed zijn op de inhoud van dit rapport (met name paalpuntniveaus en paaldraagvermogens). 8.5

Ontwerp en uitvoering bouwput en kelder

• Om lekkage te voorkomen wordt geadviseerd de kelderwanden tot boven de hoogste grondwaterstand uit te voeren in gewapend beton. • Nagegaan dient te worden of in de meest ongunstige situatie (ook tijdens de bouwfase) het eigen gewicht van de constructie (exclusief de veranderlijke belasting) voldoende is om de opwaartse waterdruk, t.g.v. de hoogste grondwaterstand, tegen de onderkant van de kelder te compenseren.





• Indien het eigen gewicht niet voldoende is dan dienen alternatieven te worden overwogen zoals bijvoorbeeld een verzwaring van de kelder of het toepassen van trekelementen. 8.6

Paalpuntniveau

In de tabel worden per sondering de paalpuntniveaus gegeven waarvoor de draagkracht is berekend. Tabel 20. Paalpuntniveau. Sondering Hoogte maaiveld 1) Paalpuntniveau 2) nr. [m + NAP] [m – NAP] DKM-01 0,72 16,5 t/m 18,5 en 20,5 t/m 21,0 DKM-02 0,71 17,5 t/m 18,5 en 20,5 t/m 21,0 DKM-03 0,75 17,5 t/m 18,5 en 20,5 t/m 21,0 DKM-07 0,74 17,0 t/m 18,5 en 20,5 t/m 21,0 DKM-08 0,77 17,5 t/m 18,5 en 20,5 t/m 21,0 1) Niveau ten tijde van onderzoek 2) Bij vermelding “--- tot --- “ komen ook de tussenliggende niveaus in aanmerking. Bij vermelding “--- en ---“ worden alleen de gegeven niveaus geadviseerd.

8.7

Draagkracht op druk

Voor een voldoende draagkracht dient de centrisch aangrijpende maximale paalbelasting kleiner te zijn dan de netto draagkracht van de palen: Fc;d ≤ Rc;d - Fnk;d of te wel Fc;d ≤ Rc;d;netto. Voor een overzicht van de berekende draagvermogens per sondering, paalafmeting en puntniveau wordt verwezen naar bijlage G (prefab betonpalen) en H (vibropalen). De palen onder de rand van de kelder zullen in zeker mate extra kunnen worden belast door negatieve kleef langs de kelderwand. Uit een berekening volgt dat deze negatieve kleef per strekkende meter kelderwand: Fnk; kelderwand;d = 25 kN/m bedraagt. De kleef is daarbij gerekend over een traject van 0,7 m + NAP tot 2,5 m - NAP, uitgaande van een aanvulling met zand. Bij de opzet van een palenplan dient het draagvermogen dat voor een bepaald puntniveau aan een paal wordt toegekend, in beginsel te zijn afgestemd op het maatgevende laagste draagvermogen dat op dit niveau voor de relevante omliggende sonderingen is berekend. Voor palen onder de kelderwand dient hierbij de extra negatieve kleef te worden verdisconteerd. 8.8

Draagkracht op trek

Voor een voldoende draagkracht dient de maximale trekbelasting kleiner te zijn dan de som van de draagkracht op trek en het eigen gewicht van een paal: Ft;d ≤ Rt;d + Gpaal;d. Voor een overzicht van de berekende draagvermogens per sondering, paalafmeting en puntniveau wordt verwezen naar bijlage G (prefab betonpalen) en H (vibropalen). De draagkracht van een trekelement is afhankelijk van zijn positie ten opzichte van omliggende trekelementen. In dit rapport is uitgegaan van een vrijstaande paal en een paal die deel uit maakt van een vierpaalspoer, waarbij geen sprake is van omliggende op trek belaste palen die het draagvermogen negatief kunnen beïnvloeden. De onderlinge afstand tussen de palen onder de poer is aangenomen op 3 maal de equivalente diameter. Opgemerkt wordt dat bij geringere paalafstanden en/of intensievere paalconfiguraties het draagvermogen reduceert. 8.9

Vervorming

De vervormingen binnen de funderingsconstructie dienen zodanig te zijn dat in de bouwconstructie geen uiterste grenstoestand of bruikbaarheidsgrenstoestand wordt overschreden.





Tenzij specifieke vervormingseisen zijn gesteld wordt voor de uiterste grenstoestand veelal een relatieve rotatie β van maximaal 1:100 aangehouden. Voor de bruikbaarheidstoestand wordt in het algemeen aangenomen dat de scheefstand ω en/of de relatieve rotatie β de waarde van 1:300 niet mag overschrijden. Uiterste Grenstoestand: Bruikbaarheidstoestand:

-Rotatiecriterium: -Rotatiecriterium:

∆s/ℓ ≤ 1:100 ∆s/ℓ ≤ 1:300

Bij overschrijding van de bruikbaarheidstoestand zijn de vervormingen van dien aard dat binnen de bouwconstructie ongewenst verlies aan bruikbaarheid optreedt. In de regel zal deze toestand maatgevend zijn. Vervormingen binnen de funderingsconstructie kunnen indicatief worden bepaald aan de hand van de last-zakkingsresultaten die zijn toegevoegd aan bijlage G (prefab betonpalen) en H (vibropalen). Voor het zakkingsverschil kan in eerste instantie tenminste een derde van de berekende maximale zetting worden aangehouden tussen twee funderingselementen met een onderlinge afstand ℓ. Indien bijvoorbeeld door belastingvariaties of verschillen in aanlegniveau en funderingsafmeting lokaal een groter zakkingsverschil optreedt, dan moet deze grotere waarde in rekening worden gebracht. 8.10

Veercoëfficiënt

Voor de statische secant veercoëfficiënt van de kop van een vrijstaande op druk belaste paal geldt kv;rep = Fc;rep / s1;bgt. waarbij s1 de paalkopzakking betreft als zijnde de som van sel, de elastische verkorting van de paal en sb, de zakking van de paalpunt nodig voor het mobiliseren van het paaldraagvermogen. De rekenwaarde van de veercoëfficiënt is bepaald als kv;d = kv;rep / γm;k waarbij γm;k = 1,3. Bij concentraties van palen waarbij de hart-op-hart-afstand kleiner is dan tien maal de kleinste paalvoetdoorsnede, dient in principe in de paalkopzakking, de zakking te worden verdisconteerd in de lagen beneden het niveau van vier maal de kleinste dwarsafmeting van de paalpunt. Voor de veercoëfficiënt geldt in dat geval kv;rep = Fc;rep / (s1;bgt.+ s2;bgt.) waarbij s2 de extra zakking is als gevolg van het groepseffect in de dieper gelegen lagen. Uitgaande van de last-zakkingsgrafiek voor de bruikbaarheidstoestand is sprake van een niet lineaire veerkarakteristiek. In dit rapport is ter indicatie voor sondering DKM-01 en een paalpuntniveau van 16,5 m – NAP, met intervallen van 10% de statische veerstijfheid berekend voor een belasting variërend van 10 tot 100 % van de paalcapaciteit. Voor de veercoëfficiënten wordt verwezen naar bijlage G (prefab betonpalen) en H (vibropalen). Opgemerkt wordt dat de gepresenteerde veerstijfheden zijn berekend voor een vrijstaande paal waarbij het hiervoor genoemde groepseffect niet is meegenomen. 8.11

Resterend onderzoek

Om te komen tot een volledig funderingsadvies dienen de resterende geplande sonderingen alsnog te worden uitgevoerd zodra het terrein voor de sondeerwagen toegankelijk is. 8.12

Richtlijnen uitvoering en kwaliteitszorg palen

Onder bijlage I en J zijn met betrekking tot de toepassing van een fundering op prefab betonpalen resp. vibropalen algemene richtlijnen gegeven.





Onder meer wordt ingegaan op heiwerk in relatie tot de omgeving, het belang van de controle van uitgangspunten en aannamen, en op aspecten die van toepassing zijn op het werkterrein, de uitvoering en controle van de paalkwaliteit. Geadviseerd wordt hiervan kennis te nemen. Bij toepassing van vibropalen vindt normaliter vijf dagen na het aanbrengen van de palen een kwaliteitscontrole plaats die onder meer inhoudt dat de palen akoestisch worden doorgemeten. Deze controle kan desgewenst door ons bureau worden verzorgd. Voor het bereiken van de in dit rapport genoemde paalpuntniveaus dienen vaste zandlagen te worden gepasseerd. Het in te zetten materieel dient daarop de te zijn afgestemd.





9.

INVLOED UITVOERING BOUWPUT OP OMGEVING

9.1

Inleiding

Als gevolg van de werkzaamheden ten behoeve van de realisatie van de nieuwbouw zal een zekere mate van invloed op de omgeving worden uitgeoefend. Enerzijds als gevolg van de bemaling (door beïnvloeding van de stand van het grondwater in de omgeving), anderszijds als gevolg van graaf- en heiwerkzaamheden. Van belang is dat als gevolg hiervan geen belangen van derden worden geschaad. In het navolgende wordt een globale prognose gegeven van de invloed van de werkzaamheden op de omgeving. 9.2

Maaiveldzakking in de omgeving

9.2.1

Algemeen

Middels de bemaling wordt tijdelijk de freatische grondwaterstand verlaagd tot beneden een relatief lage grondwaterstand. Een verlaging van de grondwaterstand in een watervoerend zandpakket leidt tot een afname van de waterspanning en een toename van de korrelspanning in de bodem. Indien de grondwaterstand wordt verlaagd tot beneden de niveaus die in het verleden reeds zijn opgetreden, en indien beneden deze niveaus sprake is van zettingsgevoelige bodemlagen dan bestaat de kans dat afhankelijk van de bodemopbouw een zekere extra zakking optreedt. In het volgende zijn de resultaten van een berekening van de maaiveldzetting gepresenteerd welke als gevolg van de bemaling op zouden kunnen treden. 9.2.2

Uitgangspunten

9.2.2.1 Rekenmethodiek De berekening is uitgevoerd met het programma D-Settlement. Uitgegaan is van de formule van Koppejan (formule van Keverling-Buisman gecombineerd met de logaritmische samendrukkingswet van Terzaghi). De formule geeft de totale samendrukking aan van de op belastingverhoging onderhavige lagen, die de som is van de primaire samendrukking na consolidatie en de seculaire samendrukking na een zekere belastingduur. De primaire samendrukking begint onmiddellijk na aanbrengen van de ophoging en verloopt bij deze bodemopbouw over een bepaalde periode (hydrodynamische periode). In deze fase wordt “overspannen” poriënwater uitgedreven. De seculaire samendrukking betreft een kruipproces dat zich met name bij cohesieve gronden uitstrekt over langere tijd. 9.2.2.2 Bodemopbouw en bodemeigenschappen • •

De bodemopbouw is aan de hand van de sonderingen en boringen tot één maatgevend profiel geschematiseerd. Sondering DKM-01 is maatgevend gesteld De bodemeigenschappen zijn mede bepaald op basis van tabel 2.b van NEN 9997-1+C1:2012 en CUR 2003-7, in combinatie met een analyse van de resultaten van het geotechnisch velden labonderzoek.

Tabel 21. Bodemopbouw ten behoeve van D-Settlement berekening Laag Grondsoort Onderzijde Onderzijde Cp γ’d / γ’s [m tov NAP] [m tov NAP] [kN/m³] [kN/m³] 1 -3,5 18/20 Zand +0,7 2.400 2 Klei -3,5 -3,7 60 17/17 3 Veen -3,7 -4,7 10/10 30 4 Klei -4,7 -5,7 16/16 50 5 Zand -5,7 -9,3 17/19 800 6 Kle -9,3 -11,0 16/16 50 7 Klei -11,0 -11,5 13/13 30 8 Zand -11,5 -45,0 18/20 2.400


C’p [kN/m³] 600 15 7,5 12,5 200 12,5 7,5 600

Cs [kN/m³] 100.000 640 120 520 100.000 520 120 100.000

C’s [kN/m³] 100.000 160 30 130 100.000 130 30 100.000

Cv [m²/s] n.v.t. 1·10-7 5·10-7 1·10-7 n.v.t. 1·10-7 5·10-7 n.v.t.

OCR [-] 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3



γd γs Cp C’p Cs C’s Cv OCR


[kN/m3] [kN/m3] [-] [-] [-] [-] [m²/s] [-]

: volumiek gewicht droge grond (natuurlijk vochtgehalte) : volumiek gewicht verzadigde grond : primaire samendrukkingscoëfficiënt voor de grensspanning : primaire samendrukkingscoëfficiënt boven de grensspanning : seculaire samendrukkingscoëfficiënt na de grensspanning : seculaire samendrukkingscoëfficiënt boven de grensspanning : verticale consolidatiecoëfficiënt : Overconsolidatieratio

9.2.2.3 Geometrie doorsnede Nieuwbouw

Referentielijn waterkering

Figuur 12. Geometrie D-Settlement berekening.

9.2.2.4 Grondwater Ten behoeve van de berekening van de zetting is per watervoerend laag een relatief lage stijghoogte/grondwaterstand gehanteerd zoals deze in hoofdstuk 4 is afgeleid. Dit betreffen de onderstaande waarden: • Laag 1: 1,75 m – NAP • Laag 5: 3,25 m – NAP • Laag 8: 3,20 m – NAP Als gevolg van de bemaling zal de freatische grondwaterstand buiten de bouwput iets dalen tot onder de relatief lage stand. In het model is de verlaging verdisconteerd zoals deze is bepaald middels het bemalingsmodel en waarvan de resultaten zijn gepresenteerd in figuur 10. De gehanteerde waarden zijn gepresenteerd in onderstaande tabel. Tabel 22. Bodemopbouw ten behoeve van D-Settlement berekening Afstand -80 -67 -57,2 -50,1 -44,7 -42 -13 [m] Verlaging 25 30 35 40 45 50 50 [cm tov LG] Verlaging -2,00 -2,05 -2,10 -2,15 -2,20 -2,25 -2,25 [m tov NAP]


-9,4

-3,2

5,4

13,6

20,6

30

45

45

40

35

30

25

20

15

-2,20

-2,15

-2,10

-2,05

-2,00

-1,95

-1,90



9.2.3


Berekeningsresultaten

In onderstaande figuren zijn de berekeningsresultaten gepresenteerd. Hierbij is in figuur 13 de berekende zetting in de tijd weergegeven voor een locatie op het profiel waar de zetting maximaal is. De bemaling zal volgens de aangenomen planning 168 dagen duren, de maaiveldzetting die op kan treden als gevolg van de bemaling betreft dan ook de zetting op tijdstip t = 168 dagen. In figuur 14 is de zetting gepresenteerd na afloop van de bemaling over het gehanteerd profiel.

Figuur 13. Zetting in tijd voor punt op doorsnede met maximale zetting (punt 6 op x = 42 m).

Figuur 14. Zetting over profiel op t = 168 dagen.

Uit de figuren 13 en 14 kan worden afgeleid dat de berekende maaiveld zetting als gevolg van de bemaling slechts 3 mm bedraagt. In de praktijk zal de maaiveldzetting nog kleiner zijn als gevolg van de volgende redenen: • De gehanteerde samendrukkingseigenschappen zijn bepaald op basis van tabel 2b van NEN 9997-1+C1:2012. Deze waarden betreffen karakteristieke waarden oftewel lage representatieve ervaringswaarden voor de samendrukkingseigenschappen van de ondergrond. • De grondwaterstand heeft in het verleden incidenteel iets lager gestaan dan de grondwaterstand die is aangehouden voor de berekening van de initiële korrelspanning.




9.3


Bebouwing en maaiveldzetting

In de directe omgeving is sprake van diverse bebouwing. De meest nabijgelegen bebouwing bevindt zich op een afstand van ca. 13 m tot de bouwput. Bij de verwachte maaivelddaling van slechts 3 mm is het schaderisico voor deugdelijk op palen en staal gefundeerde bebouwing verwaarloosbaar klein. Geadviseerd wordt desalniettemin de duur van de bemaling zoveel mogelijk te beperken en de grondwaterstand per fase niet dieper dan strikt nodig te verlagen. Teneinde adequaat te kunnen reageren op eventuele schadeclaims wordt geadviseerd om vooropnamen te maken van zettingsgevoelige bebouwing in de directe omgeving en deze bebouwing te voorzien van deformatiebouten die vooraf, gedurende en na de bemaling worden ingemeten. Geadviseerd wordt bovendien om middels de aanwezige en enige extra te plaatsen peilbuizen de grondwaterstandsverlaging ten tijde van de bemaling met een zekere regelmaat te registreren, zodanig dat een te grote verlaging wordt voorkomen. Door zowel hoogtemetingen als grondwaterstandsmetingen te verrichten kan zo nodig een relatie worden gelegd tussen een eventuele deformatie van de bebouwing en de grondwaterstandsverlaging. 9.4

Natuur, groen en agrarische waarden

In de omgeving van de nieuwbouw staan diverse bomen. Indien bemalen wordt in een groeiperiode bestaat de kans dat er een vochttekort ontstaat. Geadviseerd wordt de vochthuishouding van de meest nabij staande bomen te monitoren en deze in geval van droogtestress te begieten. Binnen het invloedsgebied van de bemaling komen geen landbouwgebieden of natuurbeschermingsgebied (Natura2000, Beschermende Natuurmonumenten, Wetlands, etc.) voor. 9.5

Bestaande grondwateronttrekkingen

Middels de bemaling zal enkel grondwater wordt onttrokken uit de ophoogzandlaag. Er zullen geen industriële onttrekkingen of KWO’s aanwezig zijn in deze ophoogzandlaag. Met de bemaling zullen dan ook geen onttrekkingen van derden worden beïnvloed. 9.6

Archeologische en cultuurhistorische waarden

Op de Informatiekaart Landschap en Cultuurhistorie van de Provincie Noord-Holland zijn binnen het invloedsgebied van de bemaling geen gebieden met archeologische of cultuurhistorische waarden aangegeven. Er zal derhalve geen invloed op deze waarden worden uitgeoefend. 9.7

Waterkering

De projectlocatie valt binnen het beschermingsgebied van dijkvak A522_02. Dit betreft een secundaire waterkering. De waterkering bestaat uit een zandophoging van ca. 4 m. Aan de oostzijde wordt de waterkering begrensd door een zeer flauw talud met een insteek op ca. 12 m uit de kelder en vervolgens op 23 m (vermoedelijk) een beschoeiing van de Westlandgracht. Aan de westzijde wordt de waterkering op een afstand van 40 m van de nieuwbouw begrensd door een talud. Gezien de geometrie van de waterkering, de naturlijke bodemopbouw onder waterkering en de geohydrologie zal de realisatie van de bouwput niet resulteren in tijdelijke een afname van de totale stabiliteit. Tevens zijn de in paragraaf 9.2 berekende maaiveldzettingen verwaarloosbaar klein.




10.


MONITORING

In hoofdstuk 9 is de invloed van bouwputwerkzaamheden op de omgeving geïnventariseerd, hieruit blijkt dat er als gevolg van de werkzaamheden geen invloed naar de omgeving te verwachten is. Zo worden er praktisch gezien geen maaiveldzakkingen verwacht en ook geen schade aan bebouwing. Alhoewel er geen nadelige effecten naar de omgeving worden verwacht, wordt wel geadviseerd voor de start van de werkzaamheden een monitoringsplan op te (laten) stellen en uit te voeren. De monitoring kan bestaan uit het volgende: • Monitoring bemaling: Gedurende de bemaling moet dagelijks de freatische grondwaterstand worden gemeten en de debietmeter worden afgelezen. De waarden moeten zorgvuldig worden geregistreerd en beoordeeld, voorkomen moet worden dat de freatische grondwaterstand onnodig veel wordt verlaagd. • Plaatsing en monitoring peilbuizen: In de omgeving van de bouwput moeten een aantal peilbuizen worden geplaatst. De filters van de peilbuizen dienen te worden afgesteld in de freatische deklaag. In beginsel kan worden volstaan met twee raaien peilbuizen die haaks op elkaar worden geplaatst. • Vooropname: Geadviseerd wordt een vooropname te maken van de bebouwing in de directe omgeving van de nieuwbouw. Bij de vooropname moet de nul-situatie fotografisch worden vastgelegd. • Trillingsmetingen: Geadviseerd wordt tijdens het aanbrengen van de funderingspalen de trillingen te monitoren aan het pand Poeldijkstraat 7 t/m 253. • Deformatiemeting bebouwing: Naast een vooropname wordt geadviseerd deformatiemetingen te verrichten aan de belendende bebouwing. Deze deformatiemeting kan bestaan uit het aanbrengen van meetbouten in de panden en het inmeten van de bouten middels een nulmeting. Gedurende de bouwputwerkzaamheden moeten de deformatiebouten op voorafgestelde perioden opnieuw worden gemeten.





Bijlage A



FOT-01

Opdracht : 06P002049 Project : Woontoren nabij de Poeldijkstraat 255 te Amsterdam

1.

2.

3.

4.

5.

6.

INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau ?v

Telefoon: 0182-610013 Fax: 0182-626016

FOT-02


7.

8.

9.

10.

11.

INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau ?v

Telefoon: 0182-610013 Fax: 0182-626016



Bijlage B



WPS-01


WATERPASSTAAT Meetmethode Datum meting Hoogte (Z) t.o.v.

Meetpunten

: : :

Uitgezet en gewaterpast middels dGPS 12 - 13 - 17 - 19 november 2015 NAP

x-coördinaat [m]

y-coördinaat [m]

z-coördinaat (hoogte) [m t.o.v. NAP]

DKM-01 DKM-02 DKM-03 DKM-04 (niet uitgevoerd) DKM-05 (niet uitgevoerd) DKM-06 (niet uitgevoerd) DKM-07 DKM-08

--118.047 118.061 ------118.043 118.066

--484.819 484.819 ------484.787 484.795

0,72 0,71 0,75 ------0,74 0,77

B-01 B-02 B-03

--118.037 ---

--484.824 ---

0,75 0,60 0,77

Grondwaterstand B-01 Peilbuis B-02: Maaiveld bovenkant stijgbuis 1 grondwaterstand 1 bovenkant stijgbuis 2 grondwaterstand 2 bovankant stijgbuis 3 grondwaterstand 3 Peilbuis B-03: Maaiveld bovenkant stijgbuis 1 grondwaterstand 1

(12-11-2015)

-0,65

(17-11-2015)

0,60 0,57 -2,95 0,63 -0,97 0,64 -0,84

(19-11-2015)

0,77 0,62 -0,78

(17-11-2015) (17-11-2015)

Let op: Deze waterpasstaat dient om inzicht te geven in de hoogteligging en locaties van de meet- en onderzoekspunten ten opzichte van een referentiepunt. De resultaten dienen niet voor andere doeleinden te worden gebruikt.

INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau v Mercuriusweg 18 2741 TA WADDINXVEEN


1

WPS-02


Meetpunten

x-coördinaat [m]

y-coördinaat [m]

z-coördinaat (hoogte) [m t.o.v. NAP]

-------

-------

0,78 0,79 0,82 0,83

MP-01 MP-02 MP-03 MP-04 MP-05 MP-06 MP-07 MP-08 MP-09

118.058 118.067 118.071 118.073 118.075 118.077 118.079 118.081 118.082

484.821 484.821 484.821 484.821 484.821 484.821 484.821 484.821 484.821

0,79 0,70 0,75 0,77 0,68 0,55 0,30 0,09 -0,32

Put 1 Put 2 Put 3

118.067 --117.985

484.778 --484.823

0,78 -0,74 -0,83

Ref

118.070

484.817

0,75

Water 1 (13-11-2015)

118.081

484.819

-0,40

Weg 1 Weg 2

--117.985

--484.825

-0,92 -0,81

Fietspad 1

118.069

484.764

0,80

Dorpel 1 Dorpel 2 Dorpel 3 Dorpel 4

Let op: Deze waterpasstaat dient om inzicht te geven in de hoogteligging en locaties van de meet- en onderzoekspunten ten opzichte van een referentiepunt. De resultaten dienen niet voor andere doeleinden te worden gebruikt.

INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau v Mercuriusweg 18 2741 TA WADDINXVEEN


2



Bijlage C



Opdracht: Project:

06P002049 Woontoren nabij de Poeldijkstraat 255 te Amsterdam

0 Conusweerstand (MPa)

10

20

30 MAAIVELD = 0.72

40

m tov NAP

1 423.43

65.84

0 -1

8.27

-2 -3 8.90

-4 8.55

-5 -6 -7 -8 -9 -10

Diepte in meters tov NAP

-11

8.32

-12 -13 -14 -15 -16 -17 36.37

-18 -19 -20 -21 -22 -23 -24 -25 -26 -27 -28 40.17

-29

38.47

-30

0 0.05 0.10 0.15 0.20 Plaatselijke wrijving (MPa)

8

Sondering volgens NEN-EN-ISO 22476-1 klasse 3

Uitvoerder: Inpijn-Blokpoel

X: 0

Conusoppervlak 10 cm2

Datum:

Y: 0

12-11-2015

Pagina: 1/2

INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

7

6

5 4 3 2 1 0 Wrijvingsgetal (%)

Sondering DKM-1

Opdracht: Project:



10

20

30 MAAIVELD = 0.72

40

m tov NAP

-31

37.05

-32

45.90

-33 -34 -35 -36 -37 -38 -39 -40 -41 -42


-43 -44 -45 -46 -47 -48 -49 -50 -51 -52 -53 -54 -55 -56 -57 -58 -59 -60 -61 -62


8



X: 0


Datum:

Y: 0

12-11-2015

Pagina: 2/2


7

6


Sondering DKM-1

Opdracht: Project:



10

20

30 MAAIVELD = 0.71

40

m tov NAP

1 0 -1 -2 -3 8.15

-4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 Diepte in meters tov NAP

8.30

-12 -13 -14 -15 -16 -17 -18 -19 -20 -21 38.08 37.09

-22 -23 -24 -25 -26 -27 -28

40.50

-29 36.09 39.98

-30

42.19


8



X: 118047


Datum:

Y: 484819

12-11-2015

Pagina: 1/2


7

6


Sondering DKM-2

Opdracht: Project:



10

20

30 MAAIVELD = 0.71

40

m tov NAP

-31

41.44

-32

43.87

-33 -34 -35 -36 -37 -38 -39 -40 -41 -42


-43 -44 -45 -46 -47 -48 -49 -50 -51 -52 -53 -54 -55 -56 -57 -58 -59 -60 -61 -62


8



X: 118047


Datum:

Y: 484819

12-11-2015

Pagina: 2/2


7

6


Sondering DKM-2

Opdracht: Project:



10

20

30 MAAIVELD = 0.75

40

m tov NAP

1 0 -1 -2 -3 -4

9.17 8.28

-5 -6 -7 -8 -9 -10


-11 -12 -13 -14 -15 -16 -17 -18 -19 -20 -21 -22 -23 41.45

-24 -25 -26 -27 -28 -29 47.03

-30


8



X: 118061


Datum:

Y: 484818

12-11-2015

Pagina: 1/2


7

6


Sondering DKM-3

Opdracht: Project:



10

20

30 MAAIVELD = 0.75

40

m tov NAP

-31 -32

37.46

43.05

-33 -34 -35 -36 -37 -38 -39 -40 -41 -42


-43 -44 -45 -46 -47 -48 -49 -50 -51 -52 -53 -54 -55 -56 -57 -58 -59 -60 -61 -62


8



X: 118061


Datum:

Y: 484818

12-11-2015

Pagina: 2/2


7

6


Sondering DKM-3

Opdracht: Project:



10

20

30 MAAIVELD = 0.74

40

m tov NAP

1

62.50

0 -1 -2 -3 8.31

-4 8.35

-5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 Diepte in meters tov NAP

8.32

-12 -13 -14 -15 -16 -17 -18 -19 -20 -21 -22 -23 -24 -25 -26 -27 -28 37.51

-29 -30


8



X: 118043


Datum:

Y: 484787

12-11-2015

Pagina: 1/2


7

6


Sondering DKM-7

Opdracht: Project:



10

20

30 MAAIVELD = 0.74

40

m tov NAP

-31 36.06

-32 57.91

-33 -34 -35 -36 -37 -38 -39 -40 -41 -42


-43 -44 -45 -46 -47 -48 -49 -50 -51 -52 -53 -54 -55 -56 -57 -58 -59 -60 -61 -62


8



X: 118043


Datum:

Y: 484787

12-11-2015

Pagina: 2/2


7

6


Sondering DKM-7

Opdracht: Project:



10

20

30 MAAIVELD = 0.77

40

m tov NAP

1 0 -1 -2 -3 -4

8.81

-5

8.34

-6 -7 -8 -9 -10


-11 -12 -13 -14 -15 -16 -17 -18 -19 -20 -21 -22 41.65

-23 -24 -25 37.63

-26 -27 -28 38.54

-29

36.38 37.05

-30

39.55


8



X: 118066


Datum:

Y: 484795

12-11-2015

Pagina: 1/2


7

6


Sondering DKM-8

Opdracht: Project:



10

20

30 MAAIVELD = 0.77

40

m tov NAP

-31 41.90

-32 0.67

56.81

-33 -34 -35 -36 -37 -38 -39 -40 -41 -42


-43 -44 -45 -46 -47 -48 -49 -50 -51 -52 -53 -54 -55 -56 -57 -58 -59 -60 -61 -62


8



X: 118066


Datum:

Y: 484795

12-11-2015

Pagina: 2/2


7

6


Sondering DKM-8



Bijlage D



Opdracht: 06P002049 Project: Woontoren nabij de Poeldijkstraat 255 te Amsterdam

Boring:

B-01

Boring volgens NEN 5119

Classificatie volgens NEN 5104

Uitvoering op:

12-11-2015

Maaiveldhoogte:

0,75 m t.o.v. N.A.P.

x-coordinaat:

m (in RD)

Uitvoering door:

AAI

Grondwaterstand:

140 cm - maaiveld

y-coordinaat:

m (in RD)

Uitgevoerd nabij:

DKM-03

0,00 0,20

Zand, zeer fijn, zwak siltig, sterk humeus, donkerbruin

0,60

Zand, zeer fijn, zwak siltig, bruin

0,00

Zand, zeer fijn, zwak siltig, grijsbruin

-1,00 2,00 2,40

Zand, zeer fijn, zwak siltig, donkergeel Zand, uiterst fijn, zwak siltig, grijs

-2,00

3,00



Boring:

B-02



Uitvoering op:

17-11-2015

Maaiveldhoogte:

x-coordinaat:

118037

m (in RD)

Uitvoering door:

RHS

Grondwaterstand:

y-coordinaat:

484824

m (in RD)

Uitgevoerd nabij:

DKM-01

0,6

m t.o.v. N.A.P. cm - maaiveld

0,00

mg-01 mg-02

0,20 0,40

Zand, zeer fijn, zwak siltig, matig humeus, uiterst wortelhoudend, bruin Zand, zeer fijn, zwak siltig, matig humeus, sterk wortelhoudend, bruingrijs

0,00

Zand, matig fijn, matig siltig, lichtgrijs

mg-03 bentoniet

1,45

-1,00

mg-04 mg-05

1,70 1,80

Zand, matig fijn, zwak siltig, zwak roesthoudend, lichtgrijs Zand, matig fijn, zwak siltig, grijs

mg-06 3

2,40

-2,00

Zand, zeer fijn, zwak siltig, sterk humeus, sterk plantenhoudend, bruin Zand, matig fijn, matig siltig, grijs

mg-07

filtergrind

3,20

Zand, matig fijn, matig siltig, matig schelphoudend, grijs -3,00 mg-08 4,30

bentoniet

4,50

mo-01

-4,00

4,70

mg-09

5,30

mo-03

-5,00

Klei, matig siltig, zwak humeus, zwak plantenhoudend, grijs Veen, sterk kleiïg, zwak plantenhoudend, zwak puinhoudend, bruin

mo-02

5,70 5,90

mo-04 mg-10

Veen, mineraalarm, matig plantenhoudend, bruin Klei, matig siltig, zwak humeus, zwak plantenhoudend, grijs Zand, matig fijn, zwak siltig, grijs Klei, zwak siltig, zwak humeus, zwak plantenhoudend, grijs

6,50

-6,00

mo-05

2

6,90

mg-11

-7,00

Zand, zeer fijn, zwak siltig, zwak schelphoudend, grijs Zand, matig fijn, zwak siltig, zwak schelphoudend, grijs

mo-06 7,50

Zand, matig fijn, zwak siltig, matig schelphoudend, zwak plantenhoudend, grijs

filtergrind

mo-07

8,20

Zand, zeer fijn, matig siltig, zwak humeus, grijs -8,00

mg-12 9,20

Zand, zeer fijn, matig siltig, grijs bentoniet

-9,00

mg-13 10,00

Klei, zwak siltig, zwak humeus, zwak schelphoudend, zwak plantenhoudend, laagjes zand, grijs

mo-08 mg-14

-10,00

10,80

mg-15 mo-09 filtergrind

11,20

Klei, zwak siltig, zwak humeus, zwak grindig, matig schelphoudend, zwak plantenhoudend, grijs Klei, zwak siltig, matig schelphoudend, grijs

-11,00

mg-16

11,80

mo-10 1 -12,00

mg-17

12,20

Klei, zwak siltig, sterk humeus, matig plantenhoudend, bruingrijs Zand, zeer fijn, matig siltig, brokken klei, grijs

mg-18 12,90

Zand, zeer fijn, matig siltig, sporen klei, grijs

mg-19 13,50



Boring:

B-03



Uitvoering op:

19-11-2015

Maaiveldhoogte:

x-coordinaat:

m (in RD)

Uitvoering door:

RHS

Grondwaterstand:

y-coordinaat:

m (in RD)

Uitgevoerd nabij:

DKM-08

0,77 m t.o.v. N.A.P. cm - maaiveld

0,00

Zand, matig fijn, matig siltig, matig humeus, zwak wortelhoudend, zwart

mg-01 0,60

0,00 bentoniet

filtergrind

Zand, matig fijn, zwak siltig, bruingrijs mg-02

-1,00

mg-03 mg-04

1,40 1,50 1,70

2,30

1 -2,00

Zand, matig fijn, zwak siltig, sterk humeus, zwart Zand, matig fijn, zwak siltig, zwak humeus, zwartbruin

mg-05

Zand, matig fijn, zwak siltig, zwak schelphoudend, roest, brokken klei, bruin Zand, matig fijn, zwak siltig, zwak schelphoudend, grijs

mg-06 3,10




Bijlage E





Bijlage F



VGW-01

06P002049 Woontoren nabij de Poeldijkstraat 255 te Amsterdam Boring Monster B-02 B-02 B-02 B-02 B-02 B-02 B-02 B-02 B-02 B-02 B-02 B-02

mo-01a mo-01b mo-02 mo-03 mo-04a mo-04b mo-05 mo-06 mo-07 mo-08 mo-09 mo-10

van

tot

Ynat

Klassificatie

[m-mv] [m-mv] [NEN-5104] 4,30 4,50 Klei, matig siltig, zwak humeus, zwak planthoudend 4,50 4,70 Veen, sterk kleiig, zwak plant-en puinhoudend 4,70 5,10 Veen, mineraalarm, matig planthoudend 5,30 5,70 Klei, matig siltig, zwak humeus, zwak planthoudend 5,70 5,90 Zand, matig fijn, zwak siltig 5,90 6,10 Klei, zwak siltig, zwak humeus, zwak planthoudend 6,50 6,90 Zand, zeer fijn, zwak siltig, zwak schelphoudend 6,90 7,30 Zand, matig fijn, zwak siltig, zwak schelphoudend 7,80 8,20 Zand, matig fijn, zwak siltig, matig schelphoudend, zwak planthoudend 10,00 10,40 Klei, zwak siltig, zwak humeus, zwak schelp- en planthoudend, zand gelaagd 10,80 11,20 Klei, zwak siltig, zwak humeus, zwak grindig, matig schelphoudend, zwak planthoudend 11,80 12,20 Klei, zwak siltig, sterk humeus, matig planthoudend

Geotechnisch laboratorium [email protected]

Inpijn-Blokpoel ingenieursbureau

Ydroog 3

[kN/m ] 17,2 11,7 10,2 16,2 18,6 16,6 18,8 19,1 19,0 18,0 16,2 13,6

3

W

[kN/m ] 12,2 5,0 1,9 10,3 14,5 11,3 14,2 14,7 14,5 13,0 10,4 6,6

[m%] 40,8 133,2 448,4 56,7 28,3 46,9 32,1 29,7 31,0 37,7 56,1 106,6

Ekkersrijt 2058 5692 BA Son



Bijlage G



EC7-01

Opdracht : 06P002049 Project : Woontoren nabij de Poeldijkstraat 255 te Amsterdam Rekenwaarde maximum draagkracht in kN per sondering Berekening volgens Eurocode 7-1 (NEN 9997 – 1 + C1 : 2012) Paaltype : Prefab betonpaal Paalklassefactor punt Paalvoetvormfactor Paalvoetdwarsdoorsnedefactor Paalklassefactor schacht

α p = 1,0 β = 1,0 s = 1,0 α s = 0,01

: : : :

Paalafmeting : 0,380 x 0,380 m Sonderingen Hoogte m.v. Paalpunt [m tov NAP] [m tov NAP] DKM-01

0,72

DKM-02

0,71

DKM-03

0,75

DKM-07

0,74

DKM-08

0,77

-16,50 -17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

1045 1454 1537 1246 1194 1483 1535 1247 1203 1258 1806 2193 1043 1024 1108 1399 1430 1655 1621 1231 1189 1750 1892 1104 1216 1170 1704 1809


0,72

-16,50 -17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

Rc;dnetto [kN]

Rc;dnetto [kN] 1140 1588 1620 1275 1293 1599 1652

Bouwwerk Aantal sonderingen ξ -factor Materiaalfactor Belastingsfactor neg.kleef qb;max [MPa]

Rb;cal [kN]

8,3 12,1 12,2 8,3 7,0 7,7 7,7 9,8 8,5 8,4 11,6 15,0 9,4 8,4 8,5 9,0 8,7 14,6 13,4 8,4 7,1 10,5 11,3 9,6 10,0 8,7 11,7 12,1

1198 1752 1768 1199 1007 1119 1108 1415 1233 1206 1674 2166 1355 1215 1231 1303 1260 2101 1935 1212 1032 1514 1625 1381 1444 1258 1691 1741

qb;max [MPa]

Rb;cal [kN]

8,3 12,1 11,6 7,5 7,0 7,7 7,6

Rs;cal [kN] 609 693 807 921 1033 1371 1462 688 801 915 1301 1414 497 609 723 1104 1197 635 749 863 977 1370 1482 548 659 773 1173 1287 Rs;cal [kN]

1322 641 1933 730 1863 850 1205 970 1116 1087 1238 1443 1224 1539

: niet stijf : N=3 : ξ 3 = 1,30 ; ξ 4 = 1,30 : γ b = γ s = 1,20 γ f;nk = 1,0 :

Rc;d [kN] 1159 1567 1650 1359 1307 1596 1648 1348 1304 1360 1908 2295 1187 1169 1252 1543 1575 1754 1720 1330 1288 1849 1991 1236 1348 1302 1836 1941 Rc;d [kN] 1259 1707 1739 1394 1412 1718 1771

Fnk;d * [kN] 113 113 113 113 113 113 113 101 101 101 101 101 144 144 144 144 144 99 99 99 99 99 99 132 132 132 132 132 Fnk;d * [kN] 119 119 119 119 119 119 119

* Negatieve kleef bepaald voor alleenstaande paal, aan de rand van groep, in één rij en in groep met D > Toelichting Maximum puntweerstand Maximum draagkracht punt Maximum schachtwrijvingskracht Rekenwaarde maximum draagkracht Rekenwaarde negatieve kleef Rekenwaarde netto draagkracht

: : : : : :

qb;max = 0,5 * α p * β * s * (0,5[qc;I;gem + qc;II;gem] + qc;III;gem) Rb;cal = Ab * qb;max Rs;cal = Op * ∆ L * α s * qc;z;a Rc;d = (Rb;cal/ ξ )/γ b + (Rs;cal/ ξ )/γ s Fnk;d = Fnk * γ f;nk Rc;dnetto = Rc;d - Fnk;d

(10 x d x h) [par. 7.6.2.3(e)] [par. 7.6.2.3(e)] [par. 7.6.2.3] [par. 7.6.2.3] [par. 7.3.2.2] [par. 7.6.2.3] Palen ec7 1.27

EC7-02


α p = 1,0 β = 1,0 s = 1,0 α s = 0,01

: : : :


0,71

DKM-03

0,75

DKM-07

0,74

DKM-08

0,77

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

1360 1306 1362 1961 2386 1078 1117 1204 1509 1550 1808 1652 1261 1288 1892 2042 1212 1264 1273 1846 1961


0,72

DKM-02

0,71

-16,50 -17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

Rc;dnetto [kN]

Rc;dnetto [kN] 1239 1727 1701 1367 1395 1720 1773 1438 1413 1470 2114 2586


Rb;cal [kN]

9,8 8,5 8,3 11,6 15,0 8,7 8,4 8,5 8,9 8,7 14,5 12,2 7,6 7,1 10,4 11,2 9,6 9,3 8,7 11,6 12,0

1563 1360 1328 1855 2400 1396 1340 1354 1429 1396 2315 1952 1222 1143 1671 1788 1532 1495 1390 1862 1922

qb;max [MPa]

Rb;cal [kN]

8,2 12,0 11,1 7,4 7,0 7,7 7,6 9,4 8,5 8,3 11,5 15,0

1455 2122 1956 1309 1230 1362 1345 1658 1494 1456 2034 2646

Rs;cal [kN] 724 843 963 1370 1488 523 641 761 1162 1260 668 788 908 1028 1443 1560 576 694 814 1235 1355 Rs;cal [kN] 673 766 892 1018 1142 1515 1616 760 885 1011 1438 1562


Rc;d [kN] 1466 1412 1469 2067 2492 1230 1269 1356 1661 1702 1912 1757 1365 1392 1996 2146 1351 1403 1412 1985 2100 Rc;d [kN] 1364 1852 1826 1492 1520 1845 1898 1550 1525 1582 2226 2698

Fnk;d * [kN] 107 107 107 107 107 152 152 152 152 152 104 104 104 104 104 104 139 139 139 139 139 Fnk;d * [kN] 125 125 125 125 125 125 125 112 112 112 112 112


: : : : : :



EC7-03


α p = 1,0 β = 1,0 s = 1,0 α s = 0,01

: : : :


0,75

DKM-07

0,74

DKM-08

0,77

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

1106 1207 1303 1619 1675 1968 1688 1362 1391 2038 2196 1328 1342 1381 1991 2120


0,72

DKM-02

0,71

DKM-03

0,75

-16,50 -17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

Rc;dnetto [kN]

Rc;dnetto [kN] 1398 1945 1824 1511 1555 1907 1962 1515 1582 1639 2349 2900 1237 1353 1460 1791 1862


Rb;cal [kN]

8,1 8,3 8,4 8,8 8,7 14,4 11,2 7,6 7,1 10,4 11,1 9,6 9,0 8,7 11,6 12,0

1426 1459 1484 1554 1539 2539 1976 1342 1261 1835 1959 1695 1592 1527 2038 2112

qb;max [MPa]

Rb;cal [kN]

8,2 12,0 10,4 7,3 7,0 7,7 7,6 8,6 8,4 8,2 11,4 15,0 7,9 8,2 8,3 8,7 8,7

1669 2423 2098 1475 1412 1560 1538 1736 1707 1660 2311 3038 1609 1656 1689 1753 1754

Rs;cal [kN] 549 673 799 1220 1323 702 828 954 1080 1515 1638 605 728 854 1296 1422 Rs;cal [kN] 721 821 956 1091 1223 1624 1732 815 949 1084 1541 1674 588 721 856 1308 1417


Rc;d [kN] 1266 1366 1463 1779 1834 2077 1797 1472 1500 2147 2305 1474 1488 1527 2137 2266 Rc;d [kN] 1532 2079 1958 1645 1689 2041 2096 1635 1702 1759 2469 3020 1408 1524 1631 1962 2033

Fnk;d * [kN] 160 160 160 160 160 109 109 109 109 109 109 146 146 146 146 146 Fnk;d * [kN] 134 134 134 134 134 134 134 120 120 120 120 120 171 171 171 171 171


: : : : : :



EC7-04


α p = 1,0 β = 1,0 s = 1,0 α s = 0,01

: : : :


0,74

DKM-08

0,77

-17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

Rc;dnetto [kN] 2219 1880 1525 1552 2267 2436 1505 1495 1549 2219 2363


Rb;cal [kN]

14,3 11,0 7,6 7,1 10,4 11,0 9,6 8,9 8,6 11,4 11,9

2893 2229 1541 1447 2096 2229 1944 1796 1746 2317 2406

Rs;cal [kN] 752 887 1022 1157 1623 1755 648 780 915 1389 1524


Rc;d [kN] 2336 1997 1643 1669 2384 2554 1662 1651 1706 2376 2519

Fnk;d * [kN] 117 117 117 117 117 117 156 156 156 156 156


: : : : : :



EC7-05

Opdracht : 06P002049 Project : Woontoren nabij de Poeldijkstraat 255 te Amsterdam Bepaling paalkopzakking volgens Eurocode 7-1 (NEN 9997 - 1 + C1 : 2012) Paaltype : Prefab betonpaal Sonderingen: DKM-01 Berekening s2 gebaseerd op sondering DKM-01 500

400

300

200

Rs;d [kN] 100 0

Rb;d [kN] 100 200

Paalafmeting : 0,380 x 0,380 m Paalpuntniveau : -16,50 m tov NAP

300

400

500

600

700

800

900

1000

1100

1200

uiterste grenstoestand bruikbaarheidsgrenstoestand

7 14 21 28 35 sb;d [mm] 42 49

Uiterste grenstoestand Fc;dnetto Fnk;d Fc;d [kN] [kN] [kN] 1045 113 1159 941 113 1054 836 113 949 732 113 845 627 113 740 523 113 636 418 113 531 314 113 427 209 113 322 104 113 218

sb;d [mm] 43,2 24,2 14,6 9,2 6,2 4,1 2,7 1,8 1,2 0,7

sel;d [mm] 5,7 5,2 4,6 4,1 3,6 3,0 2,5 2,0 1,5 1,0

Bruikbaarheidsgrenstoestand Fc;netto Fnk Fc;rep sb sel [kN] [kN] [kN] [mm] [mm] 804 113 917 6,7 3,7 724 113 837 5,1 3,3 643 113 756 4,0 3,0 563 113 676 3,1 2,7 483 113 596 2,4 2,4 402 113 515 1,8 2,0 322 113 435 1,4 1,7 241 113 354 1,0 1,4 161 113 274 0,7 1,1 80 113 194 0,5 0,8

s1;d s2;d [mm] [mm] 48,9 4,6 29,4 4,2 19,2 3,7 13,2 3,3 9,7 2,9 7,1 2,5 5,2 2,1 3,8 1,7 2,7 1,3 1,7 0,9 s1 [mm] 10,4 8,5 7,0 5,7 4,7 3,8 3,1 2,4 1,8 1,2

Toelichting Paalbelasting Rekenwaarde negatieve kleef Netto paalbelasting Rekenwaarde zakking boveneinde paal Rekenwaarde samendrukking diepere lagen Rekenwaarde paalkopzakking Representatieve statische secant veercoëfficiënt

: : : : : : :

s2 [mm] 3,6 3,3 3,0 2,7 2,4 2,0 1,7 1,4 1,1 0,8

s;d [mm] 53,5 33,5 23,0 16,6 12,6 9,6 7,3 5,5 4,0 2,5

kv;d [kN/mm] 68 76 83 91 97 103 108 113 119 124

s [mm] 14,0 11,8 10,0 8,4 7,1 5,9 4,8 3,8 2,9 2,0

kv;rep [kN/mm] 88 99 108 118 126 134 141 147 154 161

Fc Fnk;d Fc;netto = Fc - Fnk s1;d = sb;d + sel;d s2;d sd = s1;d + s2;d kv;rep = Fc;rep / s1 (alleenstaande paal)

Paalconfiguratie 2-paalspoer x

hoh-afstand x : 3D m

[par. 7.7.1] [par. 7.3.2.2] [par. 7.3.2.2] [par. 7.6.4.2] [par. 7.6.4.2] [par. 7.6.4.2]

Palen ec7 1.27

EC7-06


440

330

220

Rs;d [kN] 110 0

Rb;d [kN] 110 220


330

440

550

660

770

880

990

1100

1210

1320


7 14 21 28 35 sb;d [mm] 42 49


sb;d [mm] 45,4 25,5 15,6 9,6 6,4 4,2 2,8 1,9 1,2 0,7

sel;d [mm] 5,6 5,1 4,5 4,0 3,5 3,0 2,5 2,0 1,5 1,0


s1;d s2;d [mm] [mm] 51,1 4,6 30,6 4,2 20,2 3,8 13,6 3,4 9,9 2,9 7,2 2,5 5,3 2,1 3,8 1,7 2,7 1,3 1,7 0,9 s1 [mm] 10,6 8,7 7,1 5,8 4,7 3,9 3,1 2,4 1,8 1,2


: : : : : : :

s2 [mm] 3,6 3,3 3,0 2,7 2,4 2,0 1,7 1,4 1,1 0,8

s;d [mm] 55,7 34,7 24,0 17,0 12,8 9,7 7,4 5,5 4,0 2,5

kv;d [kN/mm] 72 80 89 96 105 111 116 122 128 135

s [mm] 14,3 12,0 10,1 8,5 7,1 5,9 4,8 3,8 2,8 1,9

kv;rep [kN/mm] 94 105 116 125 136 144 151 159 167 175





Palen ec7 1.27

EC7-07


480

360

240

Rs;d [kN] 120 0

Rb;d [kN] 120 240


360

480

600

720

840

960

1080

1200

1320

1440


7 14 21 28 35 sb;d [mm] 42 49


sb;d [mm] 47,7 27,3 16,4 10,0 6,7 4,4 2,9 1,9 1,2 0,7

sel;d [mm] 5,5 5,0 4,5 3,9 3,4 2,9 2,4 1,9 1,4 1,0


s1;d s2;d [mm] [mm] 53,2 4,7 32,3 4,2 20,9 3,8 14,0 3,4 10,1 3,0 7,4 2,5 5,3 2,1 3,9 1,7 2,7 1,3 1,6 0,9 s1 [mm] 11,0 8,9 7,2 5,9 4,8 3,9 3,1 2,4 1,7 1,2


: : : : : : :

s2 [mm] 3,7 3,4 3,0 2,7 2,4 2,1 1,7 1,4 1,1 0,8

s;d [mm] 57,9 36,5 24,7 17,4 13,1 9,9 7,5 5,6 3,9 2,5

kv;d [kN/mm] 75 85 94 104 111 119 125 131 139 146

s [mm] 14,7 12,3 10,3 8,6 7,2 5,9 4,8 3,8 2,8 1,9

kv;rep [kN/mm] 98 111 123 135 144 155 163 171 181 190





Palen ec7 1.27

EC7-08


520

390

260

Rs;d [kN] 130 0

Rb;d [kN] 130 260


390

520

650

780

910

1040

1170

1300

1430

1560


8 16 24 32 40 sb;d [mm] 48 56


sb;d [mm] 51,1 29,2 17,9 10,8 7,2 4,7 3,1 2,0 1,3 0,7

sel;d [mm] 5,4 4,9 4,4 3,9 3,4 2,9 2,4 1,9 1,4 0,9


s1;d s2;d [mm] [mm] 56,6 4,7 34,1 4,2 22,3 3,8 14,7 3,4 10,5 3,0 7,6 2,5 5,5 2,1 3,9 1,7 2,7 1,3 1,6 0,8 s1 [mm] 11,5 9,2 7,5 6,1 4,9 4,0 3,2 2,4 1,8 1,1


: : : : : : :

s2 [mm] 3,7 3,4 3,0 2,7 2,4 2,0 1,7 1,4 1,1 0,7

s;d [mm] 61,2 38,4 26,1 18,1 13,5 10,1 7,6 5,6 3,9 2,5

kv;d [kN/mm] 81 92 102 113 122 130 137 145 153 162

s [mm] 15,2 12,6 10,5 8,7 7,3 6,0 4,9 3,8 2,8 1,9

kv;rep [kN/mm] 105 119 133 147 158 169 178 188 199 211





Palen ec7 1.27

EC7-09

Opdracht : 06P002049 Project : Woontoren nabij de Poeldijkstraat 255 te Amsterdam Rekenwaarde maximum draagkracht op trek in kN per sondering Berekening volgens Eurocode 7-1 (NEN 9997 – 1 + C1 : 2012) Paaltype : Prefab betonpaal α t = 0,007 Schachtwrijvingsfactor : Effect verdichting ξ -factor ξ ξ : Materiaalfactor 3 = 4 = 1,3 Bouwwerk : niet stijf Belastingwisselingfactor Aantal sonderingen : N=3 Partiële factor volume gewicht paalmaterial Conusweerstand gecorrigeerd voor ontgraving Paalsysteem niet-trillingsvrij, palen geïnstalleerd na ontgraven paalafmeting : 0,380 x 0,380 m

Alleenst. paal

Sonderingen

: : :γ :

ƒ 1 = 1,0 s;t = 1,35 = 1,5 m;var;qc γ γ = 1,1 γ

4-paalspoer

DKM-01

Hoogte m.v. [m tov NAP] 0,72

Paalpunt [m tov NAP] -16,50 -17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

Rt;d [kN] 162 184 215 245 275 365 389

Paal A Rt;d [kN] 132 147 166 185 203 254 267

DKM-02

0,71

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

184 214 245 347 377

147 166 185 245 262

26 26 27 31 32

DKM-03

0,75

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

131 161 191 293 318

112 133 153 216 230

26 26 27 31 32

DKM-07

0,74

-17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

169 199 229 260 364 394

137 157 176 194 254 270

25 26 26 27 31 32

DKM-08

0,77

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

146 175 206 312 342

121 142 162 226 243

26 26 27 31 32

Gpaal;d [kN] 24 25 26 26 27 31 32

Paalconfiguratie A

4-paalspoer x

A

y A

y x

A

hoh-afstand x : 3D m hoh-afstand y : 3D m

Toelichting Rekenwaarde draagkracht op trek Gemiddelde paalomtrek Effect verdichting grondlagen door installatie paalgroep Effect ontspanning grondlagen door paalgroep Rekenwaarde conusweerstand Rekenwaarde paalgewicht Rekenwaarde effectief volume gewicht paal

L

: : : : : : :

Rt;d = ∫ Op;gem * ƒ 1 * ƒ 2 * α t * qc;z;d dz = Rt;k/γ s;t Op;gem0

ƒ1 ƒ2

[par. 7.6.3.3] [par. 7.6.3.3]

qc;z;d = qc;z;a/(γ s;t*γ m;var;qc*ξ ) G'paal;d = Vpaal * γ 'paal;d γ 'paal;d = γ paal/γ γ - γ water Palen ec7 1.27

EC7-10


Alleenst. paal

Sonderingen

: : :γ :

ƒ 1 = 1,0 s;t = 1,35 = 1,5 m;var;qc γ γ = 1,1 γ

4-paalspoer

DKM-01



Rt;d [kN] 170 194 226 258 289 384 409

Paal A Rt;d [kN] 140 157 177 198 216 272 286

DKM-02

0,71

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

194 226 257 365 397

156 178 198 262 280

28 29 30 34 35

DKM-03

0,75

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

138 170 202 309 335

119 141 163 231 246

28 29 30 34 35

DKM-07

0,74

-17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

178 210 242 273 384 415

146 167 188 208 272 289

27 28 29 30 34 35

DKM-08

0,77

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

153 184 216 328 360

129 151 173 241 260

28 29 30 34 35

Gpaal;d [kN] 26 27 28 29 30 34 35

Paalconfiguratie A

4-paalspoer x

A

y A

y x

A



L

: : : : : : :


ƒ1 ƒ2

[par. 7.6.3.3] [par. 7.6.3.3]


EC7-11


Alleenst. paal

Sonderingen

: : :γ :

ƒ 1 = 1,0 s;t = 1,35 = 1,5 m;var;qc γ γ = 1,1 γ

4-paalspoer

DKM-01



Rt;d [kN] 179 204 237 271 304 403 430

Paal A Rt;d [kN] 149 166 189 210 230 289 305

DKM-02

0,71

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

203 237 270 384 417

166 189 210 279 298

31 32 33 38 39

DKM-03

0,75

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

145 178 212 324 351

125 150 173 246 262

31 32 33 38 39

DKM-07

0,74

-17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

187 220 254 287 403 435

155 178 200 221 290 308

30 31 32 33 38 39

DKM-08

0,77

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

161 194 227 345 378

137 160 183 257 277

31 32 33 38 39

Gpaal;d [kN] 29 30 31 32 33 38 39

Paalconfiguratie A

4-paalspoer x

A

y A

y x

A



L

: : : : : : :


ƒ1 ƒ2

[par. 7.6.3.3] [par. 7.6.3.3]


EC7-12


Alleenst. paal

Sonderingen

: : :γ :

ƒ 1 = 1,0 s;t = 1,35 = 1,5 m;var;qc γ γ = 1,1 γ

4-paalspoer

DKM-01



Rt;d [kN] 192 218 254 290 325 432 460

Paal A Rt;d [kN] 162 181 205 229 252 317 334

DKM-02

0,71

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

218 254 290 411 447

180 205 229 305 326

36 37 38 43 44

DKM-03

0,75

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

156 191 227 347 376

136 162 188 268 287

36 37 38 43 44

DKM-07

0,74

-17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

200 236 272 308 432 467

168 193 218 241 317 338

35 36 37 38 43 44

DKM-08

0,77

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

172 208 243 369 405

148 174 199 281 303

36 37 38 43 44

Gpaal;d [kN] 34 35 36 37 38 43 44

Paalconfiguratie A

4-paalspoer x

A

y A

y x

A



L

: : : : : : :


ƒ1 ƒ2

[par. 7.6.3.3] [par. 7.6.3.3]




Bijlage H



EC7-01

Opdracht : 06P002049 Project : Woontoren nabij de Poeldijkstraat 255 te Amsterdam Rekenwaarde maximum draagkracht in kN per sondering Berekening volgens Eurocode 7-1 (NEN 9997 – 1 + C1 : 2012) Paaltype : VIBRO Paalklassefactor punt Paalvoetvormfactor Paalvoetdwarsdoorsnedefactor Paalklassefactor schacht

α p = 1,0 β = 1,0 s = 1,0 α s = 0,014

: : : :

Paalafmeting : 0,356/0,400 m Sonderingen Hoogte m.v. Paalpunt [m tov NAP] [m tov NAP] DKM-01

0,72

DKM-02

0,71

DKM-03

0,75

DKM-07

0,74

DKM-08

0,77

-16,50 -17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

990 1356 1502 1265 1160 1447 1503 1200 1162 1214 1726 2073 977 979 1066 1355 1388 1533 1634 1250 1152 1686 1826 1053 1231 1139 1641 1746


0,72

-16,50 -17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

Rc;dnetto [kN]

Rc;dnetto [kN] 1112 1528 1619 1332 1287 1598 1655


Rb;cal [kN]

8,3 12,2 13,1 9,2 7,0 7,8 7,7 10,1 8,7 8,4 11,6 15,0 9,4 8,5 8,6 9,1 8,7 14,7 15,0 9,3 7,1 10,5 11,4 9,6 10,9 8,8 11,8 12,1

1048 1532 1642 1156 877 976 969 1270 1095 1059 1459 1885 1177 1065 1083 1140 1096 1845 1885 1169 898 1326 1429 1204 1367 1105 1477 1523

qb;max [MPa]

Rb;cal [kN]

8,3 12,1 12,2 8,3 7,0 7,7 7,7

1205 1762 1778 1205 1013 1125 1114

Rs;cal [kN] 627 714 831 949 1064 1412 1506 709 825 943 1341 1456 512 627 744 1137 1233 654 771 889 1006 1412 1526 564 679 796 1208 1326 Rs;cal [kN] 670 762 887 1013 1136 1508 1608


Rc;d [kN] 1074 1440 1586 1349 1244 1531 1587 1269 1231 1283 1795 2142 1083 1085 1171 1460 1493 1602 1703 1319 1221 1755 1894 1134 1312 1219 1721 1826 Rc;d [kN] 1202 1618 1708 1422 1377 1687 1745

Fnk;d * [kN] 84 84 84 84 84 84 84 69 69 69 69 69 105 105 105 105 105 69 69 69 69 69 69 80 80 80 80 80 Fnk;d * [kN] 90 90 90 90 90 90 90


: : : : : :



EC7-02


α p = 1,0 β = 1,0 s = 1,0 α s = 0,014

: : : :


0,71

DKM-03

0,75

DKM-07

0,74

DKM-08

0,77

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

1324 1286 1349 1924 2320 1111 1100 1191 1506 1543 1729 1711 1316 1281 1868 2018 1190 1310 1271 1831 1944


0,72

DKM-02

0,71

-16,50 -17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

Rc;dnetto [kN]

Rc;dnetto [kN] 1206 1658 1684 1366 1393 1725 1785 1419 1392 1458 2085 2516


Rb;cal [kN]

9,8 8,5 8,4 11,6 15,0 9,4 8,4 8,5 9,0 8,7 14,6 13,5 8,4 7,1 10,5 11,2 9,6 10,0 8,7 11,7 12,1

1423 1240 1213 1684 2178 1363 1222 1238 1310 1267 2113 1960 1219 1038 1522 1633 1389 1452 1266 1700 1751

qb;max [MPa]

Rb;cal [kN]

8,3 12,1 11,5 7,5 7,0 7,7 7,6 9,6 8,5 8,3 11,6 15,0

1315 1922 1829 1198 1109 1230 1217 1527 1353 1321 1845 2386

Rs;cal [kN] 757 881 1006 1431 1554 546 669 795 1214 1316 698 823 949 1074 1507 1629 602 725 850 1290 1415 Rs;cal [kN] 716 815 948 1082 1213 1611 1718 808 941 1075 1529 1661


Rc;d [kN] 1397 1359 1422 1997 2393 1224 1212 1303 1618 1656 1802 1785 1389 1354 1942 2091 1276 1395 1356 1917 2029 Rc;d [kN] 1302 1754 1780 1461 1489 1821 1881 1497 1470 1536 2163 2594

Fnk;d * [kN] 73 73 73 73 73 112 112 112 112 112 73 73 73 73 73 73 86 86 86 86 86 Fnk;d * [kN] 96 96 96 96 96 96 96 78 78 78 78 78


: : : : : :



EC7-03


α p = 1,0 β = 1,0 s = 1,0 α s = 0,014

: : : :


0,75

DKM-07

0,74

DKM-08

0,77

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

1144 1192 1288 1623 1671 1876 1750 1350 1386 2018 2177 1297 1357 1376 1979 2103


0,72

DKM-02

0,71

DKM-03

0,75

-16,50 -17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

Rc;dnetto [kN]

Rc;dnetto [kN] 1467 2017 1911 1610 1663 2044 2107 1610 1674 1741 2482 3036 1308 1434 1549 1913 1993


Rb;cal [kN]

8,7 8,4 8,5 8,9 8,7 14,5 12,4 7,6 7,1 10,4 11,2 9,6 9,3 8,7 11,6 12,0

1388 1332 1347 1422 1388 2302 1972 1214 1136 1661 1777 1523 1486 1382 1852 1911

qb;max [MPa]

Rb;cal [kN]

8,2 12,0 10,4 7,3 7,0 7,7 7,6 8,7 8,4 8,2 11,4 15,0 8,0 8,2 8,3 8,7 8,7

1652 2398 2082 1463 1397 1544 1522 1740 1689 1643 2288 3004 1595 1644 1671 1736 1737

Rs;cal [kN] 584 715 849 1297 1406 746 880 1014 1148 1610 1741 643 774 908 1378 1512 Rs;cal [kN] 805 917 1067 1218 1366 1813 1934 910 1059 1210 1721 1869 657 805 956 1460 1582


Rc;d [kN] 1264 1312 1408 1743 1791 1954 1828 1428 1464 2097 2255 1389 1449 1468 2070 2194 Rc;d [kN] 1575 2125 2018 1718 1771 2152 2215 1698 1762 1829 2570 3124 1443 1569 1684 2049 2128

Fnk;d * [kN] 120 120 120 120 120 78 78 78 78 78 78 92 92 92 92 92 Fnk;d * [kN] 108 108 108 108 108 108 108 88 88 88 88 88 135 135 135 135 135


: : : : : :



EC7-04


α p = 1,0 β = 1,0 s = 1,0 α s = 0,014

: : : :


0,74

DKM-08

0,77

-17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

Rc;dnetto [kN] 2286 1996 1620 1658 2403 2583 1594 1596 1659 2361 2515


Rb;cal [kN]

14,3 11,3 7,6 7,1 10,4 11,0 9,6 8,9 8,6 11,5 11,9

2864 2260 1524 1431 2075 2207 1923 1779 1727 2293 2382

Rs;cal [kN] 840 990 1141 1292 1812 1959 724 871 1022 1551 1702


Rc;d [kN] 2374 2084 1708 1746 2492 2671 1697 1699 1762 2464 2618

Fnk;d * [kN] 88 88 88 88 88 88 103 103 103 103 103


: : : : : :



EC7-05

Opdracht : 06P002049 Project : Woontoren nabij de Poeldijkstraat 255 te Amsterdam Bepaling paalkopzakking volgens Eurocode 7-1 (NEN 9997 - 1 + C1 : 2012) Paaltype : VIBRO Sonderingen: DKM-01 Berekening s2 gebaseerd op sondering DKM-01 540

450

360

270

180

Rs;d [kN] 90 0

Paalafmeting : 0,356/0,400 m Paalpuntniveau : -16,50 m tov NAP

Rb;d [kN] 90 180

270

360

450

540

630

720

810

900

990


6 12 18 24 30 sb;d [mm] 36 42


sb;d [mm] 40,3 21,7 12,6 8,0 5,4 3,5 2,3 1,6 1,0 0,5

sel;d [mm] 7,6 6,9 6,1 5,4 4,7 4,0 3,3 2,6 1,9 1,2


s1;d s2;d [mm] [mm] 47,9 4,8 28,6 4,3 18,8 3,9 13,4 3,4 10,1 3,0 7,5 2,6 5,6 2,1 4,2 1,7 2,9 1,2 1,8 0,8 s1 [mm] 10,8 9,0 7,5 6,2 5,1 4,2 3,4 2,6 1,9 1,3


: : : : : : :

s2 [mm] 3,7 3,4 3,1 2,7 2,4 2,1 1,7 1,4 1,0 0,7

s;d [mm] 52,7 32,9 22,6 16,9 13,1 10,1 7,8 5,8 4,1 2,6

kv;d [kN/mm] 60 66 72 76 81 85 88 91 95 99

s [mm] 14,5 12,4 10,5 9,0 7,5 6,3 5,1 4,0 3,0 2,0

kv;rep [kN/mm] 78 86 93 99 105 110 114 119 124 128





Palen ec7 1.27

EC7-06


500

400

300

200

Rs;d [kN] 100 0


Rb;d [kN] 100 200

300

400

500

600

700

800

900

1000

1100


7 14 21 28 35 sb;d [mm] 42 49


sb;d [mm] 43,3 23,8 13,8 8,6 5,7 3,7 2,5 1,6 1,0 0,6

sel;d [mm] 7,5 6,8 6,0 5,3 4,6 3,9 3,2 2,5 1,9 1,2


s1;d s2;d [mm] [mm] 50,8 4,7 30,6 4,3 19,9 3,9 13,9 3,4 10,3 3,0 7,7 2,5 5,7 2,1 4,2 1,7 2,9 1,2 1,7 0,8 s1 [mm] 11,1 9,2 7,6 6,3 5,2 4,3 3,4 2,6 1,9 1,2


: : : : : : :

s2 [mm] 3,7 3,4 3,0 2,7 2,4 2,0 1,7 1,4 1,0 0,7

s;d [mm] 55,5 34,9 23,7 17,4 13,3 10,2 7,8 5,8 4,1 2,5

kv;d [kN/mm] 65 72 78 84 89 94 97 102 106 110

s [mm] 14,9 12,6 10,7 9,0 7,6 6,3 5,1 4,0 2,9 1,9

kv;rep [kN/mm] 85 93 101 109 115 122 126 132 138 143





Palen ec7 1.27

EC7-07


550

440

330

220

Rs;d [kN] 110 0


Rb;d [kN] 110 220

330

440

550

660

770

880

990

1100

1210


7 14 21 28 35 sb;d [mm] 42 49


sb;d [mm] 45,3 24,9 14,5 8,8 5,9 3,8 2,6 1,7 1,1 0,6

sel;d [mm] 7,1 6,4 5,7 5,0 4,4 3,7 3,1 2,4 1,8 1,1


s1;d s2;d [mm] [mm] 52,4 4,8 31,3 4,3 20,2 3,9 13,9 3,5 10,3 3,0 7,6 2,6 5,6 2,1 4,1 1,7 2,8 1,2 1,7 0,8 s1 [mm] 11,2 9,2 7,5 6,3 5,1 4,2 3,3 2,6 1,8 1,2


: : : : : : :

s2 [mm] 3,8 3,4 3,1 2,7 2,4 2,1 1,7 1,4 1,0 0,7

s;d [mm] 57,2 35,7 24,1 17,3 13,3 10,1 7,8 5,8 4,1 2,5

kv;d [kN/mm] 70 78 86 92 98 103 108 112 118 122

s [mm] 14,9 12,6 10,6 9,0 7,5 6,2 5,0 3,9 2,9 1,9

kv;rep [kN/mm] 92 101 111 119 127 134 141 146 153 159





Palen ec7 1.27

EC7-08


520

390

260

Rs;d [kN] 130 0

Rb;d [kN] 130 260


390

520

650

780

910

1040

1170

1300

1430

1560


8 16 24 32 40 sb;d [mm] 48 56


sb;d [mm] 50,8 28,5 16,9 9,9 6,6 4,3 2,8 1,8 1,1 0,6

sel;d [mm] 6,9 6,2 5,5 4,8 4,2 3,5 2,9 2,3 1,7 1,0


s1;d s2;d [mm] [mm] 57,7 4,8 34,7 4,4 22,4 3,9 14,7 3,5 10,8 3,0 7,8 2,6 5,7 2,1 4,1 1,7 2,8 1,2 1,6 0,8 s1 [mm] 11,8 9,6 7,8 6,4 5,2 4,2 3,3 2,6 1,8 1,1


: : : : : : :

s2 [mm] 3,8 3,4 3,1 2,8 2,4 2,1 1,7 1,4 1,0 0,7

s;d [mm] 62,5 39,1 26,3 18,2 13,8 10,4 7,8 5,8 4,0 2,4

kv;d [kN/mm] 81 90 99 108 116 122 129 135 143 148

s [mm] 15,6 13,0 10,9 9,1 7,6 6,3 5,0 3,9 2,8 1,8

kv;rep [kN/mm] 105 117 129 141 151 159 168 175 186 192





Palen ec7 1.27

EC7-09

Opdracht : 06P002049 Project : Woontoren nabij de Poeldijkstraat 255 te Amsterdam Rekenwaarde maximum draagkracht op trek in kN per sondering Berekening volgens Eurocode 7-1 (NEN 9997 – 1 + C1 : 2012) Paaltype : VIBRO α t = 0,012 Schachtwrijvingsfactor : Effect verdichting ξ -factor ξ ξ : Materiaalfactor 3 = 4 = 1,3 Bouwwerk : niet stijf Belastingwisselingfactor Aantal sonderingen : N=3 Partiële factor volume gewicht paalmaterial Conusweerstand gecorrigeerd voor ontgraving Paalsysteem niet-trillingsvrij, palen geïnstalleerd na ontgraven paalafmeting : 0,356/0,400 m

Alleenst. paal

ƒ 1 = 1,0 s;t = 1,35 = 1,5 m;var;qc γ γ = 1,1 γ

4-paalspoer

DKM-01



Rt;d [kN] 204 233 271 309 346 460 490

Paal A Rt;d [kN] 129 143 163 181 200 255 270

DKM-02

0,71

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

232 270 308 438 476

143 163 182 245 263

18 18 19 21 22

DKM-03

0,75

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

166 203 241 370 401

110 129 148 212 227

18 18 19 21 22

DKM-07

0,74

-17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

213 251 289 328 460 497

133 152 171 190 254 272

17 18 18 19 21 22

DKM-08

0,77

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

184 221 259 393 432

117 136 155 220 239

18 18 19 21 22

Sonderingen

: : :γ :

Gpaal;d [kN] 16 17 18 18 19 21 22

Paalconfiguratie A

4-paalspoer x

A

y A

y x

A



L

: : : : : : :


ƒ1 ƒ2

[par. 7.6.3.3] [par. 7.6.3.3]


EC7-10


Alleenst. paal

ƒ 1 = 1,0 s;t = 1,35 = 1,5 m;var;qc γ γ = 1,1 γ

4-paalspoer

DKM-01



Rt;d [kN] 218 248 289 330 370 491 524

Paal A Rt;d [kN] 141 157 178 198 218 279 295

DKM-02

0,71

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

248 288 329 467 508

157 178 199 268 288

20 21 21 24 25

DKM-03

0,75

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

177 217 258 395 428

120 142 162 232 248

20 21 21 24 25

DKM-07

0,74

-17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

227 268 309 350 491 530

146 167 187 208 277 297

19 20 21 21 24 25

DKM-08

0,77

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

196 236 277 420 461

127 148 169 241 261

20 21 21 24 25

Sonderingen

: : :γ :

Gpaal;d [kN] 19 19 20 21 21 24 25

Paalconfiguratie A

4-paalspoer x

A

y A

y x

A



L

: : : : : : :


ƒ1 ƒ2

[par. 7.6.3.3] [par. 7.6.3.3]


EC7-11


Alleenst. paal

ƒ 1 = 1,0 s;t = 1,35 = 1,5 m;var;qc γ γ = 1,1 γ

4-paalspoer

DKM-01



Rt;d [kN] 233 265 309 352 395 524 559

Paal A Rt;d [kN] 152 169 191 213 235 300 318

DKM-02

0,71

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

265 308 352 499 542

169 192 214 288 309

23 24 24 28 28

DKM-03

0,75

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

189 232 275 422 457

129 152 175 249 267

23 24 24 28 28

DKM-07

0,74

-17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

243 286 330 374 524 567

157 180 202 223 299 320

22 23 24 24 28 28

DKM-08

0,77

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

209 252 296 449 492

137 160 182 259 281

23 24 24 28 28

Sonderingen

: : :γ :

Gpaal;d [kN] 21 22 23 24 24 28 28

Paalconfiguratie A

4-paalspoer x

A

y A

y x

A



L

: : : : : : :


ƒ1 ƒ2

[par. 7.6.3.3] [par. 7.6.3.3]


EC7-12


Alleenst. paal

ƒ 1 = 1,0 s;t = 1,35 = 1,5 m;var;qc γ γ = 1,1 γ

4-paalspoer

DKM-01



Rt;d [kN] 262 299 348 397 445 590 630

Paal A Rt;d [kN] 177 197 223 249 274 349 370

DKM-02

0,71

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

298 347 396 562 611

197 223 249 335 360

29 30 31 35 36

DKM-03

0,75

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

213 261 310 475 515

151 178 204 290 311

29 30 31 35 36

DKM-07

0,74

-17,00 -17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

273 322 372 421 590 638

184 210 235 260 347 372

28 29 30 31 35 36

DKM-08

0,77

-17,50 -18,00 -18,50 -20,50 -21,00

236 284 333 505 554

160 186 212 301 327

29 30 31 35 36

Sonderingen

: : :γ :

Gpaal;d [kN] 27 28 29 30 31 35 36

Paalconfiguratie A

4-paalspoer x

A

y A

y x

A



L

: : : : : : :


ƒ1 ƒ2

[par. 7.6.3.3] [par. 7.6.3.3]




Bijlage I



Blad 1 van 3

ALGEMENE RICHTLIJNEN UITVOERING HEIWERK

Controle uitgangspunten Voorafgaand aan de uitvoering moet worden gecontroleerd: de relatie tussen: maaiveldhoogte, werkhoogte, bouwpeil t.o.v. Ref/NAP, palenplan, paalafmeting en paallengte in relatie tot grondonderzoek en funderingsadvies, overige relevante uitgangspunten geotechnische rapportages. Naastliggende gebouwen en omgeving Het installeren van de palen gaat gepaard met trillingen en geluid. Voor zover in het advies niet aan de orde is gesteld, dient te worden nagegaan of dit met het oog op de omgeving kan worden geaccepteerd. Voor de beoordeling van de toelaatbaarheid van trillingen voor wat betreft de kans op schade, is informatie noodzakelijk omtrent de constructieve opbouw, de bouwkundige staat en de funderingswijze van de bebouwing in de omgeving. Op basis hiervan kunnen aan de hand van SBR richtlijn Deel A “Schade aan gebouwen” trillingssnelheden worden bepaald (grenswaarden) waarvan in de praktijk is gebleken dat als deze niet worden overschreden de kans zeer klein is dat schade optreedt (<1%). Tijdens de uitvoering kunnen de trillingen –desgewenst door ons bureau- worden gemonitord. Voorafgaand aan de uitvoering kan eventueel een trillingsprognose worden uitgevoerd. Naast Deel A Schade aan gebouwen bevat de SBR-richtlijn een Deel B hinder voor personen en Deel C storing aan apparatuur. Regelgeving ten aanzien van geluid is opgenomen in onder meer de Wet Geluidhinder, gemeentelijke bepalingen in de APV, Circulaire Bouwlawaai VROM, Wet Milieubeheer (stiltegebieden), Nationaal Milieubeleidsplan 4 (doelstellingen voor geluidsbelasting binnen de ecologische hoofdstructuur). Werkterrein/bouwput Het werkterrein dient dermate droog en stabiel te zijn dat verantwoord kan worden gewerkt. Voorkomen moet worden dat eenmaal aangebrachte palen beschadigen doordat deze horizontaal worden belast door bijvoorbeeld het manoeuvreren van materieel of door graafwerk rond de paal. De ondergrond dient vrij te zijn van obstakels en verstoringen die van invloed kunnen zijn op de uiteindelijke paalkwaliteit. De ligging van kabels en leidingen dient in beeld te zijn gebracht. Uitvoering De keuze van het heiblok moet worden afgestemd op de aangetroffen bodemopbouw en op de verwachting dat een eindkalender van 10 à 30 slagen per 0,25 m zakking wordt verkregen. Over het algemeen is hiermee een goede interpretatie van de heiresultaten mogelijk. De paal dient vooraf te worden gecontroleerd op zichtbare gebreken en tijdens de uitvoering op rechtstand, dan wel op de juiste schoorstand indien dit op het palenplan is aangegeven. Opslag transport en het onder de stelling brengen dient te geschieden conform de verwerkingsrichtlijnen van de leverancier. De inwendig afmeting van de heimuts dient tot maximaal 20 mm groter te zijn dan de afmeting van de paalkop of de oplanger. De vulling van de muts dient te bestaan uit twee lagen kruislings bevestigd naaldhout met een minimale dikte van 120 mm of een vulling met gelijke dempingseigenschappen. De vulling moet zo vaak als nodig worden gewisseld om schade aan de paalkop te voorkomen. De geleiding van het heiblok moet zodanig zijn dat de paal door het blok centrisch wordt belast. De volgorde van uitvoering dient zodanig te zijn dat door het aanbrengen van een paal, de positie, de draagkracht en de integriteit van nabij gelegen palen niet negatief wordt beïnvloed. De eerste paal dient zo dicht mogelijk bij of op een sondering te worden geheid. Deze en elke volgende paal op of nabij een sondering moet worden gekalenderd tenminste vanaf de aanvang van het draagkrachtige zand.

INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau

Blad 2 van 3


Voor de overige palen moet worden gekalenderd vanaf een zodanig niveau dat de overgang naar de draagkrachtige laag waarneembaar is of over een hoogte van minimaal 8·Deq. Zodoende ontstaat door een onderlinge vergelijking inzicht in de betrouwbaarheid van de inheidiepte van palen tussen de sonderingen. Bij een verschil in inheiniveau tussen sonderingen dient bij voorkeur van "laag naar hoog" te worden gewerkt. Hiermee wordt voor de palen tussen deze sonderingen, een zo betrouwbaar mogelijk inheiniveau bereikt. Bij paalgroepen wordt geadviseerd van "binnen naar buiten" te heien. Op de overgang van vaste zandlagen naar weinig weerstand biedende afzettingen dient bij voorkeur met gereduceerd vermogen geheid te worden, zodat de kans op paalbreuk door trekspanningen tot een minimum wordt beperkt. Als hulptechnieken worden toegepast voor het inbrengen van de palen (bijvoorbeeld voorboren, spuiten of hakken) dient te worden nagegaan of hieraan voor wat betreft het geotechnisch ontwerp randvoorwaarden worden gesteld. Interpretatie kalender Het aan de hand van de kalenders samengestelde slagdiagram, ter plaats van een sondering is een maatstaf voor de tot de volgende sondering aan te brengen palen. Onder meer door variaties in de vastheid van de zandlagen zullen ook variaties in slagdiagram optreden. Een relatief lage eindkalender hoeft niet direct aanleiding te zijn de paal dieper te heien. Wateroverspanning als gevolg van het heien van de paal kan de oorzaak zijn. Een eerste eenvoudige controle hierop is de paal na te heien (na ca. 12 uur) en te kalenderen over een traject van 3 keer 0,05 m. Blijft een en ander onzeker dan kunnen controle-sonderingen nodig zijn. Afwijkingen in het slagdiagram kunnen ook worden veroorzaakt door sterk wisselende weersomstandigheden, slechte conditie heiblok, wijziging in pompafstelling/valhoogte en slechte mutsvulling. Vastlegging uitvoeringgegevens Datum en nummer palenplan en overige relevante werktekeningen. Conditie werkterrein. Werkniveau t.o.v. Ref/NAP. Ingezet materieel. Type, massa en eventuele afstelling dan wel valhoogte heiblok(ken). Samenstelling heiploeg. Zichtbare conditie palen. Heivolgorde met data en eventuele maatafwijkingen. Leverancier en productiedatum palen. Wijze van aanvoer, eventueel tussenopslag en lossen van de palen. Paaltype, schachtafmeting, paalpuntniveau. Bij houten palen: type en afmeting oplanger en niveau bovenkant nog niet gesnelde oplanger. Toegepaste mutsafmeting, mutsvulling en vernieuwing hiervan. Bereikt paalpuntniveau t.o.v. Ref/NAP. Het aantal slagen van het blok per eenheid van diepte voor de palen nabij een sondering. Kalenderresultaten overige palen. Toegepaste hulpmaatregelen bij het inbrengen van de palen. Inheisnelheid (begintijd en eindtijd heien). Hulptechnieken zoals voorboren, spuiten, gebruik opzetstuk e.d. Bijzonderheden tijdens uitvoering (zichtbare gebreken palen, verschoven piketten, plaatsafwijkingen, scheefstand, verloop van de palen, paalbreuk, sterk afwijkend kalenderbeeld, stagnatie tijdens uitvoering paal e.d.).


Blad 3 van 3


Controle Door middel van akoestisch doormeten kan door ons bureau de integriteit van betonnen palen worden beoordeeld. Aan palen waarbij tijdens de uitvoering bijzonderheden werden geconstateerd dient tijdens de kwaliteitscontrole extra aandacht te worden besteed. Indien twijfel bestaat ten aanzien van het draagvermogen van een paal kan afhankelijk van de situatie worden nagesondeerd binnen 1,0 m van de paal, of kan een paal worden proefbelast. Heitoezicht Gezien de vele factoren die de kwaliteit van de paalfundering kunnen beïnvloeden wordt geadviseerd om per project na te gaan of onafhankelijk deskundig heitoezicht gewenst is. Desgewenst kan toezicht door ons bureau worden verzorgd. Milieu Er wordt op gewezen dat milieu-aspecten met betrekking tot eventuele aan- en afvoer van grond en lozing van grondwater niet binnen het kader van deze opdracht vallen. Tot slot Voor meer algemene richtlijnen wordt verwezen naar: NEN-EN 12699:2001 “uitvoering van bijzonder geotechnisch werk –verdringingspalen”, NEN-6742, "Het uitvoeren van funderingen met geprefabriceerde betonnen palen”, NEN-6741 "Het uitvoeren van houten paalfunderingen", BRL-2357 “heien van geprefabriceerde betonpalen”, BRL-2302 “Houten heipalen”, BRL 2352/02 “Betonnen heipalen”, CUR-aanbeveling 109 “akoestisch doormeten van betonnen funderingspalen”, CUR 2004-1 “beoordelingssysteem voor de begaanbaarheid van bouwterreinen”, CUR-aanbeveling 114 “toezicht op de realisatie van paalfunderingen”.

Februari 2012




Bijlage J



Blad 1 van 3

ALGEMENE RICHTLIJNEN UITVOERING VIBRO-PALEN

Controle uitgangspunten Voorafgaand aan de uitvoering moet worden gecontroleerd: • de relatie tussen: maaiveldhoogte, werkhoogte, bouwpeil t.o.v. Ref/NAP, • buis- en voetplaatdiameter en te realiseren paallengte in relatie tot grondonderzoek en funderingsadvies, • overige relevante uitgangspunten geotechnische rapportages. Naastliggende gebouwen en omgeving Het installeren van de palen gaat gepaard met trillingen en geluid. Voor zover in het advies niet aan de orde is gesteld, dient te worden nagegaan of dit met het oog op de omgeving kan worden geaccepteerd. Voor de beoordeling van de toelaatbaarheid van trillingen voor wat betreft de kans op schade, is informatie noodzakelijk omtrent de constructieve opbouw, de bouwkundige staat en de funderingswijze van de bebouwing in de omgeving. Op basis hiervan kunnen aan de hand van SBR richtlijn Deel A “Schade aan gebouwen” trillingssnelheden worden bepaald (grenswaarden) waarvan in de praktijk is gebleken dat als deze niet worden overschreden de kans zeer klein is dat schade optreedt (<1%). Tijdens de uitvoering kunnen de trillingen –desgewenst door ons bureau- worden gemonitoord. Voorafgaand aan de uitvoering kan eventueel een trillingsprognose worden uitgevoerd. Naast Deel A Schade aan gebouwen bevat de SBR-richtlijn een Deel B hinder voor personen en Deel C storing aan apparatuur. Regelgeving ten aanzien van geluid is opgenomen in onder meer de Wet Geluidhinder, gemeentelijke bepalingen in de APV, Circulaire Bouwlawaai VROM, Wet Milieubeheer (stiltegebieden), Nationaal Milieubeleidsplan 4 (doelstellingen voor geluidsbelasting binnen de ecologische hoofdstructuur). Werkterrein/bouwput Het werkterrein dient dermate droog en stabiel te zijn dat verantwoord kan worden gewerkt. Voorkomen moet worden dat eenmaal gemaakte palen beschadigen doordat deze horizontaal worden belast door bijvoorbeeld het manoeuvreren van materieel of door graafwerk rond de paal. Dit geldt vooral bij gedeeltelijk gewapende palen. De ondergrond dient vrij te zijn van obstakels en verstoringen die van invloed kunnen zijn op de uiteindelijke paalkwaliteit. De ligging van kabels en leidingen dient in beeld te zijn gebracht. Uitvoering • De keuze van het heiblok moet worden afgestemd op de aangetroffen bodemopbouw en op de verwachting dat een eindkalender van 10 à 30 slagen per 0,25 m zakking wordt verkregen. Over het algemeen is hiermee een goede interpretatie van de heiresultaten mogelijk. • De buis dient te worden gecontroleerd op rechtheid en rechtstand, dan wel op de juiste schoorstand indien dit op het palenplan is aangegeven. • De volgorde van uitvoering dient zodanig te zijn dat door het aanbrengen van een paal, de positie, de draagkracht en de integriteit van nabij gelegen palen niet negatief wordt beïnvloed. • De geleiding van het heiblok moet zodanig zijn dat de buis door het blok centrisch wordt belast. • De eerste paal dient zo dicht mogelijk bij of op een sondering te worden geheid. Deze en elke volgende paal op of nabij een sondering moet worden gekalenderd tenminste vanaf de aanvang van het draagkrachtige zand. • Voor de overige palen moet worden gekalenderd zodanig dat de overgang naar de draagkrachtige laag waarneembaar is of over een hoogte van minimaal 8·D voetplaat . Zodoende ontstaat door een onderlinge vergelijking inzicht in de betrouwbaarheid van de inheidiepte van palen tussen de sonderingen.


Blad 2 van 3


• Na het bereiken van het gewenste paalpuntniveau moet worden gecontroleerd of zich geen grond en/of water in de buis bevindt. Wordt wel grond en/of water in de buis aangetroffen dan dient in principe de paal te worden afgekeurd en de buis te worden getrokken nadat deze zodanig is opgevuld dat er geen relevante verstoring is van de natuurlijke bodemopbouw en van de draagkrachtige laag. • Het trekken van de buis dient schokkend of trillend te geschieden om een goede verdichting van de betonmortel te verkrijgen met een maximale snelheid overeenkomstig BRL-2356/01 bijlage C. • De wijze van trekken heeft invloed op het draagvermogen van de paal. De wijze van trekken dient in overeenstemming te zijn met de berekeningsuitgangspunten. • De treksnelheid dient in overeenstemming te zijn met de specietoevoer, zodanig dat een continu gevulde schacht verzekerd is. Met name in bodemlagen met een lage sondeerweerstand en een geringere stabiliteit van de wand van het paalgat is dit van belang. • Bij een verschil in inheiniveau tussen sonderingen dient bij voorkeur van "laag naar hoog" te worden gewerkt. Hiermee wordt voor de palen tussen deze sonderingen, een zo betrouwbaar mogelijk inheiniveau bereikt. • Bij paalgroepen wordt geadviseerd van "binnen naar buiten" te heien. • Als hulptechnieken worden toegepast voor het inbrengen van de palen (bijvoorbeeld voorboren,, spuiten of hakken) dient te worden nagegaan of hieraan voor wat betreft het geotechnisch ontwerp randvoorwaarden worden gesteld. Paalafstanden Wanneer twee palen onmiddellijk na elkaar worden vervaardigd, moet de onderlinge h.o.h. afstand tenminste vier maal de paalvoetdiameter bedragen. Een kleinere afstand is toegestaan, indien de tijd tussen het maken van de eerste en de tweede paal zodanig lang is (24 uur) dat de eerst gemaakte paal voldoende is verhard. Tijdens de uitvoering van de palen moet het niveau van de specie in de reeds gemaakte naburige paal worden gecontroleerd. Wanneer er nazakking of oppersing wordt geconstateerd, moet een andere uitvoeringsvolgorde of een langere verhardingstijd worden gekozen. De paal waarbij oppersing of nazakking is geconstateerd moet, indien geen vervangende paal wordt gemaakt, na verharding worden gecontroleerd. Interpretatie kalender Het aan de hand van de kalenders samengestelde slagdiagram, ter plaats van een sondering is een maatstaf voor de tot de volgende sondering nog te maken palen. Een relatief lage eindkalender kan aanleiding zijn de buis dieper te heien. Nagegaan dient te worden of dit op basis van de sonderingen mogelijk is. Blijft een en ander onzeker dan kunnen controle-sonderingen nodig zijn. Vastlegging uitvoeringgegevens • Datum en nummer palenplan en overige relevante werktekeningen. • Conditie werkterrein. • Werkniveau t.o.v. Ref/NAP. • Ingezet materieel. • Type, massa en eventuele afstelling dan wel valhoogte heiblok(ken). • Samenstelling heiploeg. • Rechtheid buis. • Afmeting buis en voetplaat inclusief wand- en plaatdikte. • Heivolgorde met data en eventuele maatafwijkingen. • Paaltype, schachtafmeting, paalpuntniveau en wapening(code). • Samenstelling specie (sterkteklasse, milieuklasse, cementgehalte, hulpstoffen e.d.). • Bereikt paalpuntniveau t.o.v. Ref/NAP. • Het aantal slagen van het blok per eenheid van diepte voor de palen nabij een sondering. • Kalenderresultaten overige palen.


Blad 3 van 3


• • • • • • •

Toegepaste hulpmaatregelen bij het inbrengen van de palen. Inhei- en treksnelheid (begintijd en eindtijd heien en trekken). Wijze van trekken (trillend of schokkend). Specieverbruik in relatie tot theoretisch paalvolume. Wijze afwerking paalkoppen. Hulptechnieken zoals voorboren, spuiten e.d. Bijzonderheden tijdens uitvoering (verschoven piketten, plaatsafwijkingen, scheefstand, verloop van de buis, sterk afwijkend kalenderbeeld, grond en/of grondwater in de buis en de vervolgens gehanteerde werkwijze, stagnatie tijdens uitvoering paal, mee omhoog trekken of wegzakken van de wapening, veranderingen in specieniveau van nabijgelegen palen, plaatsafwijkingen, welpalen, bleeding, rijp op de wapening e.d.).

Controle Door middel van akoestisch doormeten dient de integriteit van palen te worden beoordeeld. Deze metingen kunnen desgewenst door ons bureau worden uitgevoerd vanaf 5 dagen na productie. De meetgegevens geven informatie over o.a. discontinuïteiten, zoals scheuren, insnoeringen en uitstulpingen, over de lengte van de paal en over de kwaliteit van de paalkop. Aan palen waarbij tijdens de uitvoering bijzonderheden werden geconstateerd dient tijdens de kwaliteitscontrole extra aandacht te worden besteed. Visuele controle van de paalkop kan plaatsvinden door deze vrij te graven. Hiervoor dient de paal wel voldoende te zijn gewapend. Indien twijfel bestaat ten aanzien van het draagvermogen van een paal kan afhankelijk van de situatie worden nagesondeerd binnen 1,0 m van de paal, of kan een paal worden proefbelast. Heitoezicht Gezien de vele factoren die het installatieproces en daarmee de kwaliteit van de palen kunnen beïnvloeden wordt geadviseerd om per project na te gaan of onafhankelijk deskundig heitoezicht gewenst is. Desgewenst kan toezicht door ons bureau worden verzorgd. Milieu Er wordt op gewezen dat milieu-aspecten met betrekking tot eventuele aan- en afvoer van grond en lozing van grondwater niet binnen het kader van deze opdracht vallen. Tot slot Voor meer algemene richtlijnen wordt verwezen naar: • NEN-EN 12699:2001 “uitvoering van bijzonder geotechnisch werk –verdringingspalen”, • NVN 6724 “in de grond gevormde funderingselementen van beton of mortel”, • BRL-2356/01, bijlage C “het vervaardigen van ingeheide en schokkend of trillend getrokken palen”, • CUR-aanbeveling 109 “akoestisch doormeten van betonnen funderingspalen”, • CUR 2004-1 “beoordelingssysteem voor de begaanbaarheid van bouwterreinen” • CUR-aanbeveling 114 “toezicht op de realisatie van paalfunderingen”.

Februari 2012




Bijlage K



Blad 1 van 5

ALGEMENE RICHTLIJNEN BEMALING

A) Controle uitgangspunten en aannamen • Voorafgaand aan de uitvoering van de bemaling dienen ten minste de navolgende zaken te worden geverifieerd: o uitgangspunten van het bemalingsadvies en de uiteindelijke condities (ontgravingsniveaus, aanlegniveaus, grondvlak verlaging, grondwaterstand, planning en duur bemaling etc.); o voorgestelde werkwijze in relatie tot de geplande uitvoeringswijze; o of aan procedurele vereisten voor wat betreft onttrekken en afvoer van grondwater is voldaan. • Bij afwijkingen dient te worden nagegaan wat de consequenties hiervan kunnen zijn. • Geadviseerd wordt de controle tijdig uit te voeren zodat eventuele negatieve consequenties niet te laat worden onderkend, op de afwijkingen nog kan worden geanticipeerd en eventueel mitigerende maatregelen kunnen worden genomen. • Nagegaan dient te worden of er voldoende ruimte beschikbaar is voor het aanbrengen van het bemalingsysteem, de aanleg van afvoerleidingen en (indien van toepassing) voor het aanbrengen van een infiltratiesysteem. • Voor zover gebruik wordt gemaakt van de openbare ruimte of grond van derden dient hiervoor toestemming te zijn verleend. • Bemalingsfilters en drains dienen zodanig te worden gepositioneerd en aangebracht, dat het draagvermogen van bestaande en eventueel nieuw aan te brengen funderingselementen (palen, stroken, poeren) hierdoor niet wordt beïnvloed. • In een bemalingsadvies wordt op basis van de beschikbare gegevens een zo goed mogelijke inschatting gemaakt van het traject waarover de grondwaterstand van nature fluctueert en van de geohydrologische eigenschappen van de ondergrond waaronder de waterdoorlatendheid. Genoemde aspecten zijn sterk bepalend voor de prognose van het waterbezwaar en voor de invloed van de bemaling op de omgeving. • Hoewel ten behoeve van de in de rapportage verrichte berekeningen de bodemschematisatie op basis van de beschikbare resultaten zo goed mogelijk is doorgevoerd mag, onder meer door de soms zeer variabele ondergrond, niet worden uitgesloten dat de situatie in de praktijk significant kan afwijken van hetgeen op basis van het model wordt berekend. • Voor meer inzicht in de grondwaterstandfluctuaties wordt geadviseerd om tot de start van de bemaling een aanwezige of aan te brengen peilbuis te monitoren en de resultaten na verloop van tijd te vergelijken met de (geactualiseerde) gegevens van TNO-peilbuizen over dezelfde periode. • Meer zekerheid omtrent de geohydrologische eigenschappen van de ondergrond kan worden verkregen door aanvullend grondonderzoek, een pompproef of een proefbemaling. • Ook gegevens van reeds uitgevoerde bemalingen in de omgeving kunnen bij de controle worden betrokken. B) Omgeving • Voor een bemaling geldt, evenals voor andere bouwwerkzaamheden, dat er in principe een aanvaardbaar minimaal risico dient te zijn ten aanzien van negatieve consequenties voor de omgeving. • Bij negatieve effecten kan worden gedacht aan onder meer zettingen met risico voor schade aan bebouwing, verplaatsing van grondwaterverontreinigingen, schade aan landbouw, flora en fauna en negatieve beïnvloeding van onttrekkingen van derden, waaronder KWO-systemen. • Voor zover in het advies niet aan de orde gesteld, dient de invloed op de omgeving te worden nagegaan. • Bij negatieve effecten kan het nodig zijn om maatregelen te nemen ter beperking van de invloed. • Met name als effecten te laat worden onderkend kan dit van invloed zijn op de kosten, de aanvang, de planning en in sommige gevallen zelfs de haalbaarheid van een project. • Ons bureau kan in de vorm van een quickscan een omgevingsinventarisatie uitvoeren om na te gaan of potentiële knelpunten dan wel negatieve effecten te verwachten zijn.


Blad 2 van 5


C) Wet en regelgeving Bevoegd gezag Het onttrekken van grondwater, het lozen op oppervlaktewater en het infiltreren in de bodem zijn “activiteiten in het watersysteem” die vallen onder de Waterwet (2009). Voor het regionale watersysteem is het waterschap het bevoegd gezag; voor het hoofdwatersysteem Rijkswaterstaat. Lozingen op een openbaar rioolstelsel zijn met de inwerkingtreding van de waterwet geregeld binnen de Wet Milieubeheer. Bevoegd gezag in deze is in de meeste gevallen de gemeente. Geadviseerd wordt om tijdig contact op te nemen met het bevoegd gezag (waterschap, Rijkswaterstaat, gemeente), of een vooroverleg aan te vragen om na te gaan welke regelgeving precies van toepassing is, welke procedures moeten worden gevolgd, welke tijd hiermee gemoeid is en met welke heffingen en leges rekening moet worden gehouden. Onttrekkingen, lozingen op oppervlaktewater en bodeminfiltraties In het merendeel van de gevallen zullen deze activiteiten plaats vinden in het regionale watersysteem en is het waterschap het bevoegd gezag. Per waterschap zijn de regels waaraan moeten worden voldaan, vastgelegd in verordeningen. Afhankelijk van bepaalde criteria zoals bijvoorbeeld in welke gebied de activiteit plaats vindt, hoe lang de activiteit duurt, met welk waterbezwaar de activiteit gepaard gaat en wat de kwaliteit is van het grondwater, kan het zijn dat voor de activiteit: 1) een ontheffing geldt en dus geen melding en geen watervergunning nodig is, 2) algemene regels van toepassing zijn waardoor geen watervergunning hoeft te worden aangevraagd maar kan worden volstaan met een melding, 3) een watervergunning moet worden aangevraagd, 4) een algemeen verbod geldt. Een melding dient doorgaans te geschieden een aantal weken voor aanvang van de activiteit middels de daarvoor bestemde formulieren. De aanvraag van een vergunning geschiedt met het formulier “Aanvraag Watervergunning” en vereist een begeleidende rapportage waarin de effecten op de omgeving in kaart worden gebracht. Hierbij moet worden gedacht aan zettinggevoelige bebouwing, verontreinigingen, drinkwaterwinningen, natuurgebieden, bestaande energieopslagsystemen en dergelijke. Afhankelijk van de aard van het project zal door het waterschap worden bepaald welke Awb-procedure (Algemene wet bestuursrecht) dient te worden gevolgd: De reguliere voorbereidingsprocedure gaat uit van een beslistermijn van 8 weken na binnenkomst van de aanvraag. Belanghebbenden worden door het waterschap aangeschreven en in de mogelijkheid gesteld binnen deze periode bezwaar aan te tekenen. De openbare voorbereidingsprocedure gaat uit van een beslistermijn van 6 maanden na binnenkomst aanvraag. Tijdens de procedure komt een ontwerp- en een definitieve beschikking uit, die beide gedurende 6 weken ter visie liggen. In deze periode kunnen belanghebbenden zienswijzen of bezwaren indienen tegen de beschikking. Lozing op riolering Lozing van schoon grondwater op de riolering is in principe niet gewenst. Het is nadelig voor de goede werking van de rioolwaterzuiveringsinstallatie en het bevordert het overstorten van vervuild water vanuit de riolering op oppervlaktewater. Als het redelijkerwijs niet mogelijk is het grondwater te lozen op oppervlaktewater kan worden gekozen voor lozing op het riool. Lozingen op een openbaar rioolstelsel worden met de inwerkingtreding van de Waterwet geregeld binnen de Wet Milieubeheer en vallen daarmee in de meeste gevallen onder de bevoegdheid van de gemeente. Het is verstandig om tijdig contact op te nemen met de gemeente om na te gaan welke regelgeving precies van toepassing is, welke procedure moet worden gevolgd en welke tijd hiermee gemoeid gaat. Of lozing op het riool wordt toegestaan zal mede afhangen van de hoeveelheid in relatie tot de rioolcapaciteit en de kwaliteit van het water.


Blad 3 van 5


Aanleg afvoerleidingen Nagegaan dient te worden of het praktisch gezien mogelijk is om een afvoerleiding aan te leggen tussen de onttrekking en de geplande locatie van de lozing dan wel de infiltratie. Kwaliteit grondwater Aan de kwaliteit van het te lozen of te infiltreren bemalingswater kunnen door bevoegd gezag aanvullende eisen worden gesteld. Hiervoor kan het nodig zijn de kwaliteit van het water op bepaalde parameters te bepalen. Bij een onvoldoende kwaliteit kunnen maatregelen nodig zijn zoals bijvoorbeeld beluchting (bij een te laag zuurstofgehalte), ontijzering (bij een te hoog ijzergehalte) of zuivering (bij verontreinigingen). Heffingen en Leges Met de aanvraag van de benodigde vergunningen zijn over het algemeen legeskosten gemoeid. Bovendien dient rekening te worden gehouden met heffingen per m³ te onttrekken of te lozen grondwater door het Rijk, de Provincie het Waterschap en de gemeente. Of en zo ja welke leges-kosten en heffingen precies van toepassing zijn kan per geval verschillen. D) Werkterrein en bouwput • Het werkterrein dient zodanig droog en stabiel te zijn dat verantwoord kan worden gewerkt. • De ligging van kabels en leidingen dient in beeld te zijn gebracht. • De ondergrond dient vrij te zijn van obstakels en verstoringen die van invloed kunnen zijn op het aanbrengen van de bemalingsinrichting. • Taluds dienen voldoende flauw te worden ontgraven. Taludinstabiliteit kan namelijk aanleiding geven tot filterbreuk en daarmee tot het uitvallen van de bemaling. In perioden met veel neerslag dienen taluds frequent te worden gecontroleerd en zo nodig te worden hersteld. • Graafwerkzaamheden die volgen op de installatie en in bedrijfname van de bemaling dienen voldoende achter te blijven ten opzichte van de bereikte verlaging. • Nagegaan moet worden in hoeverre graafwerk zonder risico voor nabijgelegen bebouwing en infrastructuur kan worden uitgevoerd. • Voor verdere aanwijzingen met betrekking tot de graafwerkzaamheden wordt verwezen naar publicatieblad P25 van de Arbeidsinspectie. E) Inrichting en uitvoering bemaling Kwaliteitsborging • Een bemaling dient over het algemeen ononderbroken plaats te vinden. Afgestemd op de omvang van de bemaling en de risico’s die ontstaan bij het uitvallen of onvoldoende functioneren van de installatie moet aandacht worden besteed aan de inrichting van de bemaling en de bewaking van de continuïteit van de bemaling. • Geadviseerd wordt om de installatie te voorzien van een alarmeringssysteem dat de werking ervan op essentiële zaken bewaakt (te hoge of lage grondwaterstanden, droogdraaien, wegvallen vacuüm of uitvallen pompen, te hoge persdruk c.q. verstopping bij infiltratie etc.). • Afspraken dienen te worden gemaakt over hoe te handelen bij een alarmering. • Afspraken dienen te worden gemaakt over toezicht op de juiste uitvoering, de werking en het onderhoud van de installatie. • Zorg moet worden gedragen voor de beschikbaarheid van een reserve-energievoorziening en reservepompvermogen. • Voorgaande zaken dienen te zijn afgestemd op de omvang van de bemaling en de risico’s die kunnen ontstaan bij uitvallen van de bemaling. • Aanbevolen wordt alvorens te ontgraven de doelmatigheid van de bemaling te toetsen zodat indien nodig nog tijdig aanpassingen kunnen worden doorgevoerd.


Blad 4 van 5


• Voor zover in het rapport niet specifiek aan de orde gekomen, wordt erop gewezen dat zo nodig maatregelen moeten worden getroffen om taludstabiliteit te verzekeren (drainage, volledig gesleufde filters met geringe filterafstand, voldoende flauwe taluds e.d.). • Onttrekkings- en retourfilters mogen na afronding van de bemaling niet zonder meer worden getrokken. Indien de bemalingsfilters belangrijke waterremmende bodemlagen perforeren dient ter hoogte van deze lagen een afdichting met klei of bentoniet te worden aangebracht. • Geadviseerd wordt om de bemalingswerkzaamheden te laten uitvoeren door een aannemer met voldoende aantoonbare ervaring in vergelijkbare grondslag. Monitoring bereikte verlaging en waterbezwaar • De mate van onttrekking dient te worden afgestemd op de bereikte verlaging. Voorkomen moet worden dat de grondwaterstand in de bodemlagen waaruit wordt onttrokken, dieper dan strikt noodzakelijk wordt verlaagd en voor een langere duur dan strikt noodzakelijk. Hiermee wordt het waterbezwaar en de invloed naar de omgeving zoveel mogelijk beperkt. • De hoeveelheden onttrokken, geloosd en geretourneerd water dienen gaande het werk door debietmeters op deugdelijke wijze te worden gemeten en gerapporteerd. • De meetgegevens dienen gaande het werk op overzichtelijke wijze inzicht te geven in het waterbezwaar per uur, per dag, per maand en in totaal. • Voor zover een bemaling bestaat uit meerdere onderdelen (strengbemaling, deepwells, horizontale drainbemaling) dient het systeem van debietmeters inzicht te geven in de verdeling van het waterbezwaar over de diverse onderdelen. F) Monitoring omgeving Monitoringplan • Geadviseerd wordt om volgens een vooropgezet plan de omgeving op relevante aspecten te monitoren. Monitoring biedt onder meer de mogelijkheid om: o het functioneren van de bemaling te kunnen beoordelen, o de omgevingsbeïnvloeding te toetsen aan de inschatting vooraf, o na te kunnen gaan of een beïnvloeding daadwerkelijk tijdens de bemaling is opgetreden, o na te kunnen gaan of een beïnvloeding daadwerkelijk als gevolg van de bemalingswerkzaamheden is opgetreden of dat mogelijk andere oorzaken hieraan debet zijn, o bij een negatieve beïnvloeding zo mogelijk nog beheersmaatregelen te kunnen treffen. • Bij monitoring is het van belang dat vooraf de nulsituatie wordt vastgelegd. • Binnen een monitoringsplan dient bovendien aandacht te worden besteed aan de wijze, de frequentie en de nauwkeurigheid van meten en de verslaglegging en interpretatie van de meetresultaten gaande het werk. • De monitoring moet na afloop van de bemaling worden doorgezet tot een eventuele invloed niet meer te meten is. • Het bevoegd gezag kan eisen stellen aan de monitoring. • Desgewenst kan door ons bureau een monitoringsplan met daaraan gekoppeld een actieplan worden opgesteld. Grondwaterstand / stijghoogte • Een bemaling en ook een retourbemaling beïnvloedt in principe de stand en de stromingsrichting van het grondwater in de omgeving. • De beïnvloeding kan worden gemonitoord door middel van peilbuizen. • Het aantal, de locatie van de peilbuizen, de diepte van de filters, de meetwijze (handmatig of met drukopnemers) en de meetfrequentie dient per project in relatie tot de omgeving te worden bepaald. • De koppen van de peilbuizen dienen te worden ingemeten ten opzichte van NAP, de locatie van iedere peilbuis dient bij voorkeur te worden vastgelegd in RD-coordinaten, de aangetroffen grondslag dient te worden beschreven in een boorprofiel.


Blad 5 van 5


Bebouwing / infrastructuur • Bij een verlaging van de grondwaterstand/stijghoogte tot beneden de in het verleden regelmatig opgetreden lage grondwaterstanden bestaat, afhankelijk van de opbouw van de bodem, de kans dat enige maaiveldzakking optreedt. • Maaiveldzakking kan consequenties hebben voor bebouwing en infrastructuur in de omgeving. • Geadviseerd wordt om zo nodig fotografische vooropnamen te maken van objecten waarbij zichtbare schades worden vastgelegd. • Het uiteindelijke effect van zettingen en zettingsverschillen op bebouwing is sterk afhankelijk van de aard van de bebouwing, de funderingswijze en de bouwkundige conditie. Afhankelijk van de situatie kan het raadzaam zijn hiernaar nader onderzoek te laten doen. • Door meetpunten aan te brengen op objecten in de omgeving (hoogteboutjes, asfaltspijkers e.d.), kan de hoogteligging worden gemonitoord; met scheurmeters de scheurwijdte. • De hoogte van de meetpunten dient voorafgaand aan het werk door minimaal twee nulmetingen te worden vastgelegd. • Bij voorkeur dienen vooraf meerdere metingen te worden verricht om inzicht te krijgen in het effect van weers- en seizoensinvloeden en de meetwijze op het resultaat van de meting. • Belangrijk is dat wordt uitgegaan van een referentiepunt dat zelf niet aan zetting onderhevig is. Grondwaterverontreinigingen / grondwaterkwaliteit • Afhankelijk van de situatie kan het nodig zijn om het te lozen of te infiltreren water te bemonsteren en te onderzoeken op parameters als ijzer, zuurstof of specifieke verontreinigingen. • Bij aanwezigheid van eventuele grondwaterverontreinigingen in de omgeving kan het nodig zijn deze te monitoren. G) Vastlegging uitvoeringsgegevens • Datum en nummer relevante documenten zoals: bemalingsplan, bemalingsadvies, grondonderzoeksrapporten, vooropnamerapporten, monitoringsplan, werktekeningen en dergelijke. • Ingezet materieel. • Ontgravingsniveaus ten opzichte van NAP. • Gegevens monitoring bemaling en omgeving. • Bijzonderheden tijdens uitvoering (aantrekken van lucht, afwijkende bodemopbouw, te grote of te geringe verlagingen etc.). H) Milieu Er wordt op gewezen dat milieu-aspecten met betrekking tot eventuele aan- en afvoer van grond en lozing van grondwater in principe niet binnen het kader van deze opdracht vallen. I) Tot slot Voor meer algemene richtlijnen wordt verwezen naar 1. SBR-rapport Bemaling van bouwputten, 2. NEN 6740:2006, 3. CUR 2004-1 “beoordelingssysteem voor de begaanbaarheid van bouwterreinen”, 4. CUR-richtlijn 223 “meten en monitoren bij bouwputten”, 5. publicatieblad P25, 6. Beoordelingsrichtlijn BRL SIKB 2100 “mechanisch boren” 17 juni 2010

April 2012


Woontoren nabij de Poeldijkstraat 255 te Amsterdam

Recommend Documents