Sada č. 3
FAKULTA STAVEBNÍ VUT V BRNĚ PŘIJÍMACÍ ŘÍZENÍ DO MNSP STAVEBNÍ INŢENÝRSTVÍ PRO AKADEMICKÝ ROK 2011–2012 OBOR: POZEMNÍ STAVBY (S)
TEST
Část A 1.
Je-li F distribuční funkce spojité náhodné veličiny X a a reálné číslo, potom je pravděpodobnost P( X a ) rovna a) F(a) – 1
F ( x)dx
b) a
c) 1 – F(a) d) F(a) 2.
Je-li X diskrétní náhodná veličina s pravděpodobnostní funkcí g a oborem hodnot 0,1,2,3 , potom je pravděpodobnost P( X 1) rovna 1
g ( x)dx
a) 0
b) 1/4 c) g(0) 1
d) 3.
g ( x)dx
90 procentní kvantil náhodné veličiny X, která má hustotu f (x)
1 pro x 20
0,20 , je
a) P(X = 0.90) b) P(X = 90) c) 18 d) 2 4.
Byly zjištěny chyby měření v mm: -0.1, 0.0, 0.3. Víme, ţe střední hodnota chyby měření je 0 mm. Nestranný odhad rozptylu chyby měření je a) 0.1 mm2 b) 0.1/3 mm2 c) 0.05 mm d) 0.2 mm2
5.
Označme W kritický obor pro test nulové hypotézy H0 proti alternativní hypotéze H na hladině významnosti . Jestliţe realizace r testového kritéria R padne do W, potom a) přijmeme H0 s rizikem omylu maximálně 100 procent b) přijmeme H s rizikem omylu maximálně 100 procent c) nezamítneme H0 s rizikem omylu maximálně 100 procent d) nelze rozhodnout
1
obor S 2011 náhradní
Sada č. 3 6.
V technických aplikacích hledáme z následujících moţností nejčastěji a) 50 procentní intervalový odhad parametru rozdělení b) 100 procentní intervalový odhad parametru rozdělení c) 5 nebo 1 procentní intervalový odhad parametru rozdělení d) 95 nebo 99 procentní intervalový odhad parametru rozdělení
7. Steinerova věta a) slouţí k výpočtu objemu obrazce b) slouţí při výpočtu kvadratických momentů k posunutým osám c) slouţí při výpočtu kvadratických momentů k pootočeným osám d) je ztvárněním momentové ekvivalence 8. Která z konstrukcí uvedených na obrázku je správně staticky určitě podepřena ?
9. Osové síly N2, N6 a N3 v prutech zadané rovinné příhradové konstrukce pro velikost zatěţovací síly F = 10 kN jsou: a) N2 = 6.67 kN; N3 = 0; N6 = 6,67 kN . b) N2 = 2,35 kN; N3 = 6,62; N6 = 2,35 kN . c) N2 = 5,28 kN; N3 = 0; N6 = 7,36 kN . d) N2 = -5,28 kN; N3 = 3,42; N6 = -2,95 kN . F 4
1
5
3 2
3m
7
6
a
b 4m
4m
2
obor S 2011 náhradní
Sada č. 3 10. Reakce zadaného Gerberova nosníku pro intenzitu částečně rovnoměrně spojitého zatíţení q = 2 kNm-1 a rozměry podle obrázku jsou: a) Ax = 0; Ay = 9,65 kN; By = 8,25 kN; Cy = 8,25 kN; Dy = 9,25 kN . b) Ax = 0; Ay = 5,42 kN; By = 6,57 kN; Cy = 7,02 kN; Dy = 4,56 kN . c) Ax = 0; Ay = 3,25 kN; By = 8,75 kN; Cy = 8,75 kN; Dy = 3,25 kN . d) Ax = 0; Ay = 4,32 kN; By = 8,75 kN; Cy = 2,54 kN; Dy = 3,75kN . q
Ax = 0 a
b Ay
e By 1m
4m
11. Jaký je průběh normálového napětí
f 2m
x
c Cy
d Dy
1m
4m
u tyče namáhané prostým tahem?
12. Moment duálního (fiktivního) nosníku podle obrázku v průřezu pod silou F = 4 kN je: a) M F 12 kNm 3 b) M F c) M F
3 kNm 3
F
10 kNm 3
d) M F 12,45 kNm 3
a
b 1m
3m
13. Průhyb daného nosníku (E = 2,1 105 MPa ; Iy = 21,4 106 mm4) pod břemenem je: a) 12,2 mm b) -12,2 mm c) 41,5 mm d) 27 mm 24 kN
1,5 m
3m
3m
1,5 m
3
obor S 2011 náhradní
Sada č. 3 14.
Hodnota svislé reakce v pravé podpoře nosníku stálého průřezu zatíţeného rovnoměrným spojitým zatíţením je:
3 ql 8 3 2 b) ql 8 1 c) ql 2 1 d) ql 4
a)
15.
Ke stanovení stupně statické neurčitosti rovinné prutové soustavy není třeba znát počet a) uzavřených příhrad b) vnitřních kloubů c) sloţek reakcí vnějších vazeb d) sloţek vnějšího zatíţení
16. Pro staticky neurčitou konstrukci na obrázku v rámečku vyberte správnou základní staticky určitou konstrukci
17. Silová metoda pro řešení staticky neurčitých prutových konstrukcí. Koeficienty a) jsou reakce v odňatých vazbách, b) jsou zatíţení, c) jsou koeficienty bez fyzikálního významu, d) jsou posuny a pootočení v místech a směrech odňatých vazeb.
4
ij
obor S 2011 náhradní
Sada č. 3 18.
Při rovnoměrném oteplení přímého staticky neurčitého nosníku (oboustranně vetknutého) v průřezech nosníku vzniknou následující (myšlené) vnitřní síly a) normálová síla N, posouvající síla V a ohybový moment M b) ohybový moment M c) normálová síla N d) normálová síla N a ohybový moment M
19.
Neznámými v obecné deformační metodě jsou a) statické veličiny (neznámé vnitřní síly a reakce) b) přetvoření (neznámé posuny a pootočení) c) hodnoty napětí v průřezu d) ţádná z uvedených odpovědí není správná
20.
Sekundární koncové účinky na prutu a) jsou vzájemně v rovnováze b) jsou v rovnováze spolu se zatíţením prutu c) jsou v rovnováze spolu s primárními účinky na prutu d) jsou v rovnováze spolu se zatíţením styčníku
Část B 21.
Bytový dům je obytná budova o a) čtyřech a více bytech se samostatnými vstupy b) třech a více bytech přístupných ze společného prostoru c) pěti a více bytech se společným hlavním vstupem d) čtyřech a více bytech přístupných ze společného prostoru
22.
Šířka obývacího pokoje nemá být menší neţ a) 3000 mm b) 3500 mm c) 3300 mm d) 3100 mm
23.
Nepřímé větrání vnitřního prostoru je větrání a) přes jiný obytný prostor b) pomocí klimatizace c) přes jiný vedlejší prostor d) prostřednictvím větrací šachty
24.
Nejmenší průchozí (průjezdný) profil pro osoby s omezenou schopností pohybu a orientace je a) 900 mm, šířka chodby 1200 mm b) 800 mm, šířka chodby 1500 mm c) 900 mm, šířka chodby 1500 mm d) 800 mm, šířka chodby 1200 mm
5
obor S 2011 náhradní
Sada č. 3
25.
Základní nejmenší výška zábradlí pro obytné budovy je stanovena na a) 900 mm b) 1100 mm c) 1000 mm d) 950 mm
26. Výška objektu je dle norem poţární bezpečnosti staveb určena: a) od podlahy vstupního podlaţí po podlahu posledního zařízeného nadzemního (podzemního) podlaţí b) od podlahy prvního nadzemního podlaţí po podlahu posledního uţitného nadzemního (podzemního) podlaţí c) od podlahy prvního nadzemního podlaţí po strop posledního uţitného nadzemního (podzemního) podlaţí d) od podlahy vstupního podlaţí po podlahu posledního obývaného nadzemního (podzemního) podlaţí 27. Rychlost odhořívání, tj. úbytek hmotnosti hořlavé látky za časovou jednotku z hlediska charakteru hořlavých látek, se při stanovení výpočtového poţárního zatíţení hodnotí: a) součinitelem b b) hořlavostí stavebního výrobku c) součinitelem a d) výhřevností hořlavé látky 28. Nosnou stěnu z tvárnic Porotherm 44 P+D lze dle norem PBS charakterizovat jako: a) konstrukční část druhu DP1 b) konstrukční část druhu DP2 c) konstrukční část druhu DP3 d) nehořlavou stavební konstrukci 29. Poţární uzávěry na chráněných únikových cestách musí: a) být vzduchotěsné b) mít bílou barvu c) být napojeny na EPS d) mít samozavírač
6
obor S 2011 náhradní
Sada č. 3 30. Kolmá vzdálenost od poţárně otevřené plochy stavebního objektu k hranici poţárně nebezpečného prostoru se nazývá: a) poţární pásek b) poţární úsek c) odstupová vzdálenost d) riziková vzdálenost 31.
Charakteristikou spolupůsobení ztuţujícího trámu s deskou je součinitel ztuţení: a) βt = GcbIt/EcsIs b) α = EcbIb/EcsIs c) αc = ∑Kc/∑(Ks + Kb) d) není ţádný takový součinitel
32.
U montovaných bezvazníkových hal s velkoplošnými střešními dílci, které jsou ukládány na celý rozpon lodi je statickým modelem chování haly: a) rovinný příčný rám s kloubovými styky v hlavách sloupů b) rovinný příčný rám s tuhými styky v hlavách sloupů c) podélný rám s kloubově připojenými příčlemi zatíţený svislým i vodorovným zatíţením v příčném i podélném směru d) podélný rám s příčlemi připojenými tuhými styky zatíţený svislým a vodorovným zatíţením v podélném směru
33.
Ztráty předpětí způsobují: a) zmenšení tlakových napětí v předpínací výztuţi b) trvalé zmenšení tahových napětí v předpínací výztuţi, ale pouze v případě konstrukcí z předem předpjatého betonu c) trvalé zmenšení tahových napětí v předpínací výztuţi d) trvalé zmenšení tahových napětí v předpínací výztuţi, ale pouze v případě konstrukcí z dodatečně předpjatého betonu
34.
Ţelezobetonový nosník s průřezem 0,25m/0,5m (b/h) je ve střední části namáhán ohybovým momentem M= 200 kNm. Stanovte přibliţnou šířku trhliny (tj. za předpokladu, ţe pevnost betonu v tahu je zanedbatelně malá). Předpokládejte, ţe vzdálenost trhlin je 0,2 m, napětí ve výztuţi 200 MPa, modul pruţnosti oceli 200 GPa a betonu 30 GPa. a) - 0,400 mm b) - 0,200 mm c) - 0,047mm d) - 0,096 mm
35.
Rozdíly mezi monolitickou a montovanou konstrukcí lze charakterizovat tím, ţe: a) dílce (prvky konstrukce) musí být vţdy vzájemně tuze spojeny b) dílce (prvky konstrukce) nejsou vţdy vzájemně tuze spojeny a styk často umoţňuje vzájemné pootočení dílců a zatíţení působí v závislosti k době provedení zmonolitnění styčníku c) dílce (prvky konstrukce) nejsou vţdy vzájemně tuze spojeny a styk často umoţňuje vzájemné pootočení dílců a zatíţení působí bez závislosti na době provedení zmonolitnění styčníku d) rozdíly nejsou po provedení zmonolitnění styčníků ţádné
7
obor S 2011 náhradní
Sada č. 3 36. Součinitel vzpěrné délky závisí na: a) délce prutu b) tvaru průřezu c) podepření prutu d) poměru L/i 37. Modifikační součinitel kmod nezávisí na: a) vlhkosti b) druhu materiálu c) charakteristické pevnosti d) délce trvání zatíţení 38. Horní pás příhradového střešního vazníku je v případě bezvaznicového uspořádání střechy od působení větru namáhán: a) pouze osovou tahovou silou b) pouze ohybovým momentem c) pouze osovou tlakovou silou d) ohybovým momentem a osovou tlakovou nebo tahovou silou 39. Předem zabetonované kotevní šrouby jsou u oboustranně vetknuté patky s kotevní zaráţkou z profilu IPE namáhány: a) pouze tahem b) tahem a ohybem c) tahem, ohybem a smykem d) tahem, ohybem a kroucením 40. Ve svarovém přípoji přiléhající příruby taţené diagonály (tvořené dvojicí válcovaných tyčí L) ke styčníkovému plechu pomocí bočních koutových svaru vzniká: a) pouze smykové napětí podélné b) pouze smykové napětí příčné c) pouze normálové napětí d) smykové napětí podélné a příčné i napětí normálové 41. Tepelná zátěţ sluneční radiací okny roste a) se zvýšením stínícího součinitele b) při umístění oken na sever místo na západ c) s rostoucím součtem azimutů Slunce a okna d) se zvyšováním hloubky slunolamu 42. Entalpie vzduchu představuje a) energii vzduchu při teplotě 0 °C b) tepelnou energii obsaţenou ve vlhkém vzduchu c) závislost hustoty na teplotě vzduchu d) vektorovou stavovou veličinu 43. Průtok vzduchu infiltrací nezávisí na a) počtu oken b) počtu vnitřních dveří c) rychlosti větru d) tlaku vzduchu 8
obor S 2011 náhradní
Sada č. 3 44.
Distribuční prvky ve vzduchotechnice a) slouţí k přívodu a odvodu vzduchu v jednotlivých místnostech b) slouţí k úpravě vzduchu c) se vhodně situují ve strojovně VZT d) obsahují vţdy výměník
45.
Ventilátor obsahuje vţdy a) spirální skříň b) oběţné kolo c) nastavitelné lopatky d) regulátor otáček
46.
Kontrolní prohlídka stavby slouţí a) ke kontrole, zda je stavba prováděna v souladu se stavebním povolením b) ke kontrole, zda je stavba prováděna v souladu s kontrolním a zkušebním plánem c) ke kontrole, zda je na stavbě přítomen autorizovaný inspektor d) ke kontrole, zda má zhotovitel oprávnění provádět daný typ stavby
47.
Osobami, provádějícími vybrané činnosti ve výstavbě dle stavebního zákona jsou a) autorizovaný inspektor a koordinátor bezpečnosti práce b) autorizovaný inspektor a dodavatel c) projektant a stavbyvedoucí d) koordinátor bezpečnosti práce a stavbyvedoucí
48.
V časoprostorových grafech modelujeme metody a) fiktivní, reálnou a distanční b) náhodnou a pevně danou c) souběţnou, postupnou a proudovou d) přímou, nepřímou a nahodilou
49.
Betonáţ základů přímo do rýhy bez zhotovení bednění je moţná výhradně v těchto případech a) jedná li se o základ ze ţelezobetonu do hloubky max. 1,5m a u soudrţných zemin b) jedná-li se o základ z prostého betonu a u soudrţných zemin c) jedná li se o základ ze ţelezobetonu a u soudrţných zemin d) jedná-li se o základ z prostého betonu do hloubky max. 1,5m a u soudrţných zemin
50.
Nejvhodnější technologický sled prací při obkládání stěn keramickým obkladem a kladení keramické dlaţby v téţe místnosti je následující a) v prvním kroku se zhotoví dlaţba, následně se provede obklad stěn b) v prvním kroku se provede obklad stěn, následně se poloţí dlaţba c) nezáleţí na pořadí dvou zmíněných činností d) v prvním kroku se provede obklad stěny s výjimkou nejvyšší řady obkladu, následně se poloţí dlaţba
9
obor S 2011 náhradní
Sada č. 3
KLÍČ – ODBORNÉ OTÁZKY PRO OBOR S – 12.7.2011 21 d) 22 c) 23 c) 24 d) 25 c) 26 b) 27 c) 28 a) 29 d) 30 c) 31 b) 32 c) 33 c) 34 b) 35 b) 36 c) 37 c) 38 d) 39 a) 40 a) 41 a) 42 b) 43 d) 44 a) 45 b) 46 a) 47 c) 48 c) 49 b) 50 b)
10
obor S 2011 náhradní
