Sada č. 3/10.7.2012
FAKULTA STAVEBNÍ VUT V BRNĚ PŘIJÍMACÍ ŘÍZENÍ DO MNSP STAVEBNÍ INŢENÝRSTVÍ PRO AKADEMICKÝ ROK 2012–2013 OBOR: POZEMNÍ STAVBY (S)
TEST
Část A 1.
Má-li spojitá náhodná veličina X distribuční funkci F a jsou-li a a b reálná čísla, a < b, potom je pravděpodobnost P( X b X a ) rovna a) F(b) – F(a) b) F(b) + 1 – F(a) c) F(b) + F(a) d) 1 – F(b) + F(a)
2.
Je-li X diskrétní náhodná veličina s pravděpodobnostní funkcí g a oborem hodnot 0,1,2,3 , potom je pravděpodobnost P( X 1) rovna a) g(1) b) g(0) + g(1) 1
g ( x)dx
c) 0
d) 1 – g(0) 3.
Rozptyl náhodné veličiny X a) je míra rozptýlenosti hodnot náhodné veličiny X okolo její střední hodnoty b) je nejpravděpodobnější hodnota náhodné veličiny X c) je míra rozptýlenosti hodnot náhodné veličiny X okolo 50 procentního kvantilu náhodné veličiny X d) nabývá hodnot z intervalu (-1,1)
4.
Byly zjištěny chyby měření v mm: 0.2 v pěti případech, 0.0 v jednom případě, -0.2 v pěti případech. Odhad směrodatné odchylky chyby měření je a) 0.2 mm b) 0.2 mm c) 0.04 mm2 d) 0.04 mm
5.
Chceme na hladině významnosti 0.05 ověřit, zda není porušen předpoklad, ţe je střední hodnota počtu zmetků v produkci maximálně 0.01. Která z formulací nulové hypotézy H0, alternativní hypotézy H a volby hladiny významnosti testu je správná? 0.01 , H: 0.01 , hladinu významnosti volíme 0.05 a) H0: 0.01 , H: 0,01 , hladinu významnosti volíme 0.05 b) H0: 0.01 , H: 0.01 , hladinu významnosti volíme 0.05 c) H0: 0.01 , H: 0.01 , hladinu významnosti volíme 0.95 d) H0:
1
Sada č. 3/10.7.2012 6.
Spolehlivost intervalového odhadu parametru rozdělení udává, s jakou pravděpodobností se lze spolehnout na to, ţe a) interval překryje skutečnou hodnotu parametru rozdělení b) interval překryje skutečnou hodnotu sledované náhodné veličiny c) interval nepřekryje skutečnou hodnotu parametru d) interval nepřekryje skutečnou hodnotu sledované náhodné veličiny
7. Pro soustavu tří momentových podmínek rovnováhy obecné rovinné soustavy sil musí jejich statické středy a) leţet na přímce b) tvořit vrcholy trojúhelníka c) být totoţné d) není na ně kladena ţádná podmínka
8.
Určete souřadnice těţiště sloţeného obrazce, je-li dáno: y1 = 20 mm; z1 = 30 mm; A1 = 200 mm2; y2 = 10 mm; z2 = 10 mm; A2 = 800 mm2; a) yc = 12 mm; zc = 14 mm; b) yc = 13 mm; zc = 16 mm; c) yc = 15 mm; zc = 20 mm; d) yc = 17 mm; zc = 24 mm;
9. Jaký průběh momentů odpovídá průběhu posouvajících sil, který je nakreslen v rámečku?
2
Sada č. 3/10.7.2012
10. Jaká je hodnota deviačního momentu k osám x, y rovnoramenného úhelníku na obrázku?
a) b) c) d)
Dxy>0. Dxy<0. Dxy=0. Dxy=Ix= Iy.
11. Na obrázku je rovinný trojkloubový nosník s táhlem. Pro velikost zatěţovací síly F = 5 kN je osová síla v táhle a) T = 4,55 kN. b) T = 3,6 kN. c) T = -6 kN. d) T = 5 kN. F
c
F
1m
1m
2m
2m
1m
1m a 1m
1m 1m 2m
2m
b 1m
12. Při volném kroucení prutů nedochází k deplanaci průřezu u kterých typů průřezu? a) u nesymetrických b) u kruhových a mezikruhových c) u kruhových a obdélníkových d) u ţádných
3
Sada č. 3/10.7.2012 13. Normálové napětí v bodě 1 průřezu ve vetknutí konzoly podle obrázku je: F 3 Fb 2 3 qL2 a) 1= bh bh bh 2 F Fb 2 qL2 b) = 1 bh b 2 h b 2 h 2 F 3 F 3 qL2 c) = 1 bh bh bh 2 F 3 Fb d) 1= bh b 2 h z q
y
1
h/2 F x
h h/2
1 L
b
14. Rovnice natočení při řešení deformací za ohybu Clebschovou metodou pro nosník podle obrázku a zatíţení q = 2 kNm-1; F = 4 kN má tvar: x3 (x 3)2 2 2x a) EJw + C1 3 2 x 2 (x 2)3 (x 3)2 2 2x b) EJw + C1 3 2 x 2 x 3 3 x (x 2)3 (x 3)2 2 2x c) EJw + C1 3 3 2 x 2 x 3 3 3 x (x 2) (x 3)2 2 x2 d) EJ w + C1 x + C2 3 3 2 x 2 x 3 F q
a
b x 2m
1m
1m
4
Sada č. 3/10.7.2012 15.
16.
Hodnota svislého průhybu volného konce konzoly stálého průřezu zatíţené na volném konci osamělou silou F (viz schéma) je:
a)
w
b)
w
c)
w
d)
w
5 FL 4 384 EI 1 FL 3 3 EI 1 FL 3 48 EI 1 FL 3 24 EI
Popuštění podpor staticky určité rovinné prutové soustavy vyvolá tyto (myšlené) vnitřní síly a) ţádné b) normálové síly N c) normálové síly N a ohybové momenty M d) všechny tři vnitřní síly (N, V, M)
17. Silová metoda pro řešení staticky neurčitých prutových konstrukcí. Stupeň statické neurčitosti je roven a) počtu všech reakcí na konstrukci, b) počtu kloubů, c) počtu koeficientů ii, d) počtu kanonických rovnic. 18. Řešením soustavy rovnic v deformační metodě získáme a) neznámé koncové síly b) neznámé primární koncové síly c) neznámé reakce d) neznámé posunutí styčníků 19.
Matice tuhosti K prutové soustavy má následující vlastnosti a) je čtvercová a symetrická matice b) je singulární obdélníková matice c) je čtvercová nesymetrická matice d) je regulární obdélníková matice 5
Sada č. 3/10.7.2012 20.
Primárními sloţkami koncových sil prutu se rozumí a) sloţky koncových sil prutu, které jsou v rovnováze s deformačními zatíţeními prutu b) sloţky koncových sil prutu, které jsou v rovnováze se silovým zatíţením prutu c) sloţky koncových sil prutu, které jsou v rovnováze jak se silovým, tak i s deformačním zatíţením prutu d) sloţky koncových sil, které jsou v nerovnováze se silovým a deformačním zatíţením prutu
Část B 21.
V bytových domech všechny vstupní dveře do budovy a dveře zádveří musí mít (podle normy ČSN 734301) světlou šířku otvoru minimálně a) 800 mm b) 1000 mm c) 1100 mm d) 900 mm
22.
Plocha loţnice pro jednu osobu je minimálně a) 10 m2 b) 12 m2 c) 8 m2 d) 9 m2
23.
Řešení bytu musí umoţňovat přepravu předmětů o rozměrech a) 1800 x 600 x 1800 mm b) 1600 x 500 x 1800 mm c) 1600 x 600 x 1600 mm d) 1500 x 600 x 1500 mm
24. Sklon schodišťových ramen hlavních schodišť do obytných podlaţí v rodinném domě nesmí být větší neţ a) 30°; není-li konstrukční výška větší neţ 3000 mm, je moţno zvýšit sklon aţ na 41° b) 35°; není-li konstrukční výška větší neţ 3000 mm, je moţno zvýšit sklon aţ na 41° c) 35°; není-li konstrukční výška větší neţ 2750 mm, je moţno zvýšit sklon aţ na 41° d) 30°; není-li konstrukční výška větší neţ 2750 mm, je moţno zvýšit sklon aţ na 41°
25.
Šířka dvoulůţkové loţnice nesmí být menší neţ a) 2600 mm b) 2200 mm c) 2400 mm d) 2000 mm
6
Sada č. 3/10.7.2012 26. Za přístupovou komunikaci se povaţuje: a) vţdy jen komunikace schválená místně příslušným HZS bez ohledu na další parametry b) jednopruhová i nezpevněná komunikace s min. šířkou 1,5 m c) jednopruhová silniční komunikace se šířkou vozovky min. 3 m d) dvoukruhová komunikace se šířkou vozovky min. 6 m 27. Hodnotu součinitele c v PÚ za ţádných okolností neovlivní instalace: a) elektrické poţární signalizace b) zařízení autonomní detekce a signalizace c) samočinného stabilního hasicího zařízení d) samočinného odvětracího zařízení 28. Poţadujeme, aby si vnitřní poţárně dělící nosná stěna zachovala své vlastnosti po dobu 30 minut, tato stěna ohraničuje CHÚC. Poţadavek bude formulován takto: a) REI 30 b) EI 30 DP1 c) REW 30 DP1 d) REI 30 DP1 29. Nechráněná úniková cesta nemusí: a) být od ostatních prostorů v objektu oddělena poţárně dělícími konstrukcemi b) být trvale volný komunikační prostor c) mít konstrukce splňující poţadavky na poţární odolnost daného poţárního úseku d) směřovat k východu na volné prostranství nebo do chráněné únikové cesty 30. Základní jednotkou šířky únikové cesty je: a) únikový pruh o průchozí šířce 550 mm b) únikový pruh o průchozí šířce 1000 mm c) poţární pás o průchozí šířce 1000 mm d) poţární pás o průchozí šířce 550 mm 31. a) b) c) d)
Při výpočtu mezního stavu protlačení lokálně podepřené desky uvaţujeme také účinky: v absolutní hodnotě většího z momentů v desce zleva a zprava nad podporou rozdílu momentů v desce zleva a zprava nad podporou průměrné hodnoty z momentů v desce zleva a zprava nad podporou součtu momentů v desce zleva a zprava nad podporou
7
Sada č. 3/10.7.2012 32.
Svislá smyková výztuţ u lokálně podepřených desek, navrţená jako „mříţky“ ukládané do desek, je lépe kotvena proti vytrţení jestliţe: a) tloušťka desky i průměr výztuţe bude větší b) průměr výztuţe bude menší; na tloušťce desky nezáleţí c) průměr výztuţe bude větší; na tloušťce desky nezáleţí d) tloušťka desky bude větší a průměr výztuţe menší
33.
Spojení sloupů a příčlí rámu z montovaných ţelezobetonových prvků je provedeno tzv. „Čapkovým“ stykem (mimo jiné svislá výztuţ sloupů je vzájemně spojena svařováním; totéţ platí pro horní podélnou výztuţ příčlí). Rám je zatíţen stálým zatíţením a současně ve všech polích proměnným rovnoměrným zatíţením. Porovnáme-li průběh ohybových momentů na příčlích uvedeného rámu s průběhem M na příčlích monolitického rámu, potom: a) moment nad podporou se sníţil, ale hodnota M mezipodporového průřezu extrémně namáhaného je stejná b) křivka M je na montovaném rámu posunuta výše c) křivka M je na montovaném rámu posunuta níţe d) průběh M je stejný
34.
U jednolodní kombinované vazníkové haly s ocelovými vazníky, které vţdy s jedním betonovým sloupem jsou spojeny kloubově a s druhým horizontálně posuvným loţiskem, je výpočetním modelem chování haly v příčném směru: a) dvojice konzol vetknutých do základů; pro vazník je to prostý nosník b) rovinný rám s tuhými styky v hlavách sloupů c) rovinný rám s kloubovými styky v hlavách sloupů d) vodorovný nosník uloţený na pruţných podporách
35.
Sloup ţelezobetonový čtvercového průřezu je symetricky vyztuţen podélnou výztuţí a ve zhlaví je zatíţen normálovou dostřednou tlakovou silou. V betonu je napětí c = -10 MPa a v oceli s = -100 MPa. Jak se změní stav napjatosti betonu a výztuţe při smršťování a dotvarování betonu? a) smršťování i dotvarování betonu způsobí sníţení intenzity napjatosti jak betonu, tak i výztuţe ( c= -10 MPa, s= -100 MPa) b) smršťování i dotvarování betonu způsobí zvýšení intenzity napjatosti jak betonu, tak i výztuţe c) smršťování i dotvarování betonu způsobí sníţení intenzity napjatosti betonu a zvýšení napjatosti výztuţe d) smršťování betonu způsobí zvýšení intenzity napjatosti betonu a sníţení napjatosti výztuţe; u dotvarování betonu je tomu naopak
36.
Přípustná pravděpodobnost dosaţení mezního stavu pouţitelnosti nosné konstrukce je: a) řádově v procentech; b) řádově v desetinách procenta; c) řádově v setinách procenta; d) řádově v tisícinách procenta.
8
Sada č. 3/10.7.2012 37.
Ocelový I profil obvyklého uspořádání (tzn. výška průřezu h je přibliţně dvojnásobek šířky pásnic b a tloušťka pásnic tf je přibliţně dvojnásobek tloušťky stojiny tw): a) má rovinu větší tuhosti rovnoběţnou se stojinou; b) má rovinu větší tuhosti rovnoběţnou s pásnicemi; c) má rovinu větší tuhosti pootočenou vůči stojině i pásnicím o úhel 45°; d) má v rovinách rovnoběţných se stojinou i s pásnicemi stejnou tuhost.
38.
Ocelové vaznice kloubové lze hospodárně navrhnout na rozpětí: a) l 6 m; b) 6 m l 9 m; c) 9 m l 12 m; d) l 12 m.
39.
Rozmístit příčná ztuţidla chráněné ocelové konstrukce se doporučuje v maximální osové vzdálenosti: a) a = 30 m; b) a = 50 m; c) a = 70 m; d) a = 90 m.
40.
Příhradový vazník sedlového tvaru s výplňovými pruty ve svislicové soustavě s vzestupnými diagonálami rovnoměrně zatíţený shora dolů po celém rozpětí: a) má diagonály taţené a svislice tlačené; b) má diagonály i svislice taţené; c) má diagonály tlačené a svislice taţené; d) má diagonály i svislice tlačené.
41.
Produkce tepla lidmi podstatně závisí na a) teplotě vzduchu b) vlhkosti vzduchu c) jejich fyzické aktivitě d) pohlaví osob
42.
Pettenkoferovo kritérium a) určuje limitní koncentraci CO2 b) slouţí pro návrh klimatizace c) určuje dávku vzduchu 50 m3/h d) je výchozí pro hodnocení chemického sloţení vzduchu
43.
Přívodní VZT jednotka bude mít sestavu (směrem po proudu vzduchu) a) ventilátor, ohřívač, filtr b) filtr, zvlhčovač, ohřívač c) ohřívač, chladič, ventilátor d) filtr, ohřívač, ventilátor
44.
Výměníky ve vzduchotechnice a) slouţí k dopravě vzduchu b) jsou výhradně hliníkové c) jsou rekuperační a směšovací d) se zařazují před filtry vzduchu 9
Sada č. 3/10.7.2012
45.
Obsahuje-li VZT jednotka výparník, pak a) slouţí pro teplovzdušné větrání b) umoţňuje chlazení vzduchu c) neumoţňuje chlazení vzduchu d) musí být připojena ke zdroji chladu
46.
Při technologii oprav vozovek metodou „in plant“ se a) nahřívá horní kryt vozovky b) odstraňuje horní kryt vozovky c) pouţívají dozery s rozrývači d) vyuţívají soupravy pro ukládku cementových krytů
47.
Recyklační soupravy pro recyklaci stavební suti neobsahují a) magnetické odlučovače b) vibrační síta c) čelisťové drtiče d) pračky kameniva
48.
Stříkací zařízení „Airles„ se pouţívá pro a) řezání stavebních materiálů vodním paprskem b) postřik komunikací ţivicí c) vysokotlaké čistění ploch d) nanášení izolace proti zemní vlhkosti
49.
Bezpečnostní management stavebního dodavatele tvoří a) přesně určený pracovník na pozici bezpečnostního technika firmy b) kaţdý řídící pracovník zhotovitele na svém stupni řízení c) koordinátor bezpečnosti práce d) autorizovaný inspektor
50.
Zpracování zásad organizace výstavby a) není zákonnou povinností b) nařizuje pouze stavební úřad ve fázi stavebního řízení c) nařizuje autorizovaný inspektor ve fázi kontroly projektu d) je zákonnou povinností, danou vyhláškou
10
Sada č. 3/10.7.2012 KLÍČ: 1d) 2b) 3a) 4a) 5a) 6a) 7b) 8a) 9b) 10a) 11d) 12b) 13c) 14c) 15b) 16a) 17d) 18d) 19a) 20b) 21 d) 22 c) 23 a) 24 b) 25 c) 26 c) 27 b) 28 d) 29 a) 30 a) 31 b) 32 d) 33 c) 34 a) 35 c) 36 a) 37 a) 38 b) 39 b) 40 c) 41 c) 42 a) 43 d) 44 c) 45 b) 46 b) 47 d) 48 d)
49 b) 50 d) 11
Sada č. 3/10.7.2012
12
