27 juni ir. C.B.M. Blom dr.ir. G.P.C. van Oosterhout

K18 – HDE U

HDE-003,007,011,014,024,025,026,028,032.CT.05,07,11.A HDE-034,038,039,041,048,051,052,058,074.CT.05,07,14.A HDE-090,092,097,098,099,100.CT.07,11.A HDE-004,013,015,016017,021,022,023,027.CT.06,07,09,12.D HDE-029,030,033,035,036,037,043,053,054,055.CT.05,07,11.D HDE-056,057,067,068,069,070,071,072,073,084.CT.05,07,14.D HDE-085,086,087,089,090,091,092,093,094,095.CT.07,09,11.D HDE-096.CT.07.D

K18 – HDE U

HDE-003,007,011,014,024,025,026,028,032.CT.05,07,11.A HDE-034,038,039,041,048,051,052,058,074.CT.05,07,14.A HDE-090,092,097,098,099,100.CT.07,11.A HDE-004,013,015,016017,021,022,023,027.CT.06,07,09,12.D

HDE-029,030,033,035,036,037,043,053,054,055.CT.05,07,11.D HDE-056,057,067,068,069,070,071,072,073,084.CT.05,07,14.D HDE-085,086,087,089,090,091,092,093,094,095.CT.07,09,11.D HDE-096.CT.07.D

K18 – HDE U

HDE-003,007,011,014,024,025,026,028,032.CT.05,07,11.A HDE-034,038,039,041,048,051,052,058,074.CT.05,07,14.A HDE-090,092,097,098,099,100.CT.07,11.A HDE-004,013,015,016017,021,022,023,027.CT.06,07,09,12.D

HDE-029,030,033,035,036,037,043,053,054,055.CT.05,07,11.D HDE-056,057,067,068,069,070,071,072,073,084.CT.05,07,14.D HDE-085,086,087,089,090,091,092,093,094,095.CT.07,09,11.D HDE-096.CT.07.D

97-CON-R0751

Tweede orde evaluatie tannelconstruetie Hemenoordtunnel - Deel 1

Tweede

27 juni 1997 ir. C.B.M. Blom dr.ir. G.P.C. van Oosterhout

KlüO-W-61 Werkrapport CUR/COB Uitvoeringscommissie Kl00 'Praktijkonderzoek boortunnels'

Auteursrechten Alle rechten voorbehouden. Niets uit deze uitgave mag worden verveelvoudigd, opgeslagen in een geautomatiseerd .•gegevensbestand of openbaar gemaakt, in enige vorm of op enige wijze, hetzij elektronisch, mechanisch, door fotokopieën, opnamen of op enig andere manier, zonder voorafgaande schriftelijke toestemming van de CUR/COB. Het is toegestaan overeenkomstig artikel 15a Auteurswet 1912 gegevens uit deze uitgave te citeren in artikelen, scripties en boeken, mits de bron op duidelijke wijze wordt vermeld, alsmede de aanduiding van de maker, indien deze in de bron voorkomt. "@ Rapport Kl00- W..061 Tweede orde evaluatie tunnelconstructie juni 1997, CURlCOB, Gouda."

Tweede Heinenoordnmnel

- Deel 1,

Aansprakelijkheid CURICOB en degenen die aan deze publikatie hebben meegewerkt, hebben een zo groot mogelijke zorgvuldigheid betracht bij het samenstellen van deze uitgave. Nochtans moet de mogelijkheid niet worden uitgesloten dat er toch fouten en onvolledigheden in deze uitgave voorkomen. Ieder gebruik van deze uitgave en gegevens daaruit is geheel voor eigen risico van de gebruiker en CUR/COB sluit, mede ten behoeve van al diegenen die aan deze uitgave hebben meegewerkt, iedere aansprakelijkheid uit voor schade die mocht voortvloeien uit het gebruik van deze uitgave en de daarin opgenomen gegevens, tenzij de schade mocht voortvloeien uit opzet of grove schuld zijdens CUR/COB enlof degenen die aan deze uitgave hebben meegewerkt.

SchrYver(s);

Tftel en sub-titel:

ïWeede orde evaluatie tunnelconstructie Heinenoordtunnel - Deel I

Tweede

Dó.fum rapport: Juni 1997

C.B.M. Blom, G.P.C. van Oosterhout 'TYpe rapport:

Werkdocument

Rap~r.·Opdrachtnemer:

COB/Kloo-docwnent

97-eON-R0751

KlOO-W-061

PtQ1ëctleidet(s)··Opdrachtnemer:

Prqjectbegel.eider opdrachtgever:

dr. tr G.P.C. van Oosterhout

ir P.S. Jovanovic

Mmmm c:rdfeSopdra.Ch.t11eJner: TNO-Bouw Postbus 49 2600 AA Delft

Naam

nummer:

en adres opdrachtgever: Centnun Ondergronds Bouwen Postbus 420 2800AK Gouda

In dit rapport .~verslQg gedQ.anivan.,deeerstemeetperiodevoor de meetring inmeetueld Noord van de nveedeH~L Een~vingvan demeetopste:UingistJygevoegd.inclusiefeenlgst.van SJechtjunctio~kculalen. Gepresenteerdwordenkro.chten.mumenten.~en ~ngebaseerdopdekrm.a1lmdie betrouw1;)aarzYnbevonden.De metingenworde:n gesplitstgepr~de eerste 28 uur ZfJn weergeggoonin grafii!ken, gebaseerd op lm.inuut samples. d<ûzm.Q,wordtovergegaart op 6 minuten. Een en ander is~ ~ ~debeheersbaarheidvan de stroom van gegevens waar de ontwikkeling van genoemde parameters dat toelo.ai. ~·ta:jJjXJrten:

KlOO-W-025 KlOO-W-06O 1're.f'Wóotden:

Böortunnels, Meetringen, Krachtswerking, Vervormingen

cw.ssYifutie:

Class!fU::atîe deze

IntemCOB-rap

rt

VérSie

DcitrJ:In

concept

29164/97 '1,1106/97

pagjna:nee

Verspreiding: COB-conunissie KlOO Aantalblz: 102

Na:rrieri$.Opdraëljtriemer Po.mtd drfi'.G.P.C.van

Oosterhout drir. G.P.C. van Oosterhout

Prgs:

~opdractttgever drs W. van Schelt

Tftle and sulrt.itle:

Monitoring report on Northem tnstrumented segment in the Tweede Hemenoordtunnel Pertod 4 to 16 Aprl11997 Date report: June 1997

Author(s): C.B.M. Blom, G.P.C. van Oosterhout

Type report: Interim-report

Reportnumber contractor: 97 -CON-R0751 Project man.ager(s)contractor: dr.ir. G.P.C. van Oosterhout

COB/KlDO-report number: KlOO-W-061 PrQ/ectattendant prtncipa1: ir P.S. Jovanovic

Name and address contractor: TNO-Bouw P.O. Box 49 2600 AA Delft The Netherlands

Name anä address prtncipa1: Centrum Ondergronds Bouwen P.O. Box420 2800 AK Gouda The Netherlands

Rem.arks: Swnmaryof report: This report presentsthe ..JUstmonitorlng period of an instrumented tunnel segment inthe Northern test area at the TWeede Heinenoord.tu.n.ne1bui1dir1g site. The equipment that is used and their posiiions in the tunnel are briejlydescribedThêresults aregivenin tennsofbendingmoments, nmmalforces. pressures on the tunnelswface andjointdispkwements. The presentatiDnis split graphs that are either basedon 1 mtnutes förthe.fttst28 hoursor6 minute samplesfor the rest ofthe"period. Consequently, tne enormous amount of dataCOWd be compressed UJithout losing8ignfficance. Relational reports: K100-W·025 KlOO-W-060 ...Distribution: Keywords: Bored tunnels, 1nstrumented segments, Forces COB-committee K 100 and def1ections Class!ftcation: ClassYication this page: Numberof~: Intemal COB-report no 102 Onbehalf ofprincipal Onbeha1Jof contr'actor IttttWls VersiOn .Date dr.aft 29/04/97 dr;ir. a.p.c. van ars W. van Schelt Oosterhout ars W. van Schelt dr ir. a.p.c. van ~~~7/06/97 Oosterhout -.

CF

as-

lnitials

INHOUDSOPGAVE

Hoofdstuk 1 INLEIDING Hoofdstuk 2 BESCHRIJVING

1 MEETOPSTELLING

3

2.1 Inleiding .......•................................................................................................................................ 2.2 Meetroutine Hoofdstuk 3 MEEl'RESUL TATEN 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8

4.1 4.2 4.3 4.4 4.5

7

Overzicht grafieken Verplaatsingen Drukken Momenten en normaallcrachten Axiale normaalkrachten en momenten Tangentiële normaalkrachten en momenten Krachten en momenten op de equivalente buigligger Vijzelkrachten

Hoofdstuk 4 ANAL YSE WAARGENOMEN

7 10 10 10 11 11 12 12

FENOMENEN

Injecteren van grout versus drukken op de meetring Correlatie vijzelkracht en axiale normaalkracht Invloed van boorproces op axiale en tangentiële normaalkracht.. Krachtomleiding Statische belasting proef uit belasting volgwagen

Hoofdstuk 5 PREDICTIE VERSUS METING

13 14 16 20 21

22 25 26

Hoofdstuk 6 CONCLUSIES EN AANBEVELINGEN Bijlage: Verslag derde orde evaluatie :

13

22

5.1 Krachten en momenten 5.2 Drukken 5.3 Postdieties in eerste orde evaluatie

Bijlage: Evaluatiegrafieken

3 6

;

27 31

;

42

Hoofdstuk 1 INLEIDING De evaluatie van de tunnelconstructievan de Tweede Heinenoordteaael is gebaseerd op het plaatsen en bewaken van twee meetringen. Een meetring bestaat uit 8 segmenten die zijn geinstrumenteerd met rekopnemers,drukdozen en verplaatsingsopnemers. Het Centrum Qndergroll
.

I

I

I

\4~el~ .

I I

U

No0r4

I I

~-9! I

I

I

,,20

I

-28 tweede meetring (ca. ring 550)

eerste meetring (ring 78)

'" ""----

oostelijke

tunnelbuis

westelijke

tunnelbuis

-

Figuur 1 Overzicht meetvelden en positie meetringen. De peilen zijn ten opzichte van NAP, in meters.

1

De rapportage over de evaluatie van de metingen aan de tunnelconstructie gaat vier delen beslaan. Het voorliggende rapport bevat de tweede orde evaluatie van de metingen aan de eerste meetring in de Tweede Heinenoordtunnel tijdens de eerste passage van de boormachine door het meetveld Noord. Het tweede deel zal de eerste passage van de boormachine door het meetveld Zuid beschrijven. Na voltooiing van de westelijke tunnelbuis zal de boormachine gekeerd worden en wordt de oostelijke schacht geboord. Hierbij worden beide meetvelden nogmaals doorsneden. Hierover zal in het derde en vierde deel van de tweede orde evaluatie worden gerapporteerd. De eerste meetring is de 78e gezien van het begin van de schacht. Deze ring is geplaatst op 3 april 1997. Dit is tevens de start van de eerste evaluatieperiode. Het meetveld houdt op bij ring 100, die op 8 april 1997 werd geplaatst. Zodoende is de evaluatie van de metingen beperkt tot de dataset die is verzameld in de periode van 3 april tot en met 8 april. In het volgendéhoofdstuk wordt de meetring beschreven en wordt kort beschreven warde meetprocedure is geweest. Hoofdstuk 3 geeft een presentatie van de meetresultaten door middel van grafieken. Hierbij is uitgegaan van eerder gedefinieerde evaluatiegrafieken, zoals overeengekomen met het PBBT. Daar waar de presentatie dat vereiste, is in een aantal gevallen afgeweken van het voorgenomen format. Hoofdstuk 4 gaat in op een aantal fenomenen die in de metingen zijn waargenomen. Daar waar mogelijk is een verklaring gegeven. In de gevallen dat dit niet mogelijk bleek te zijn op basis van de beschikbare gegevens, is wel aangegeven in welke richting nader of extra onderzoek zou moeten worden uitgevoerd. In hoofdstukSwordt een vergelijking getrokken tussen de gemaakte predicties, zoals verzameld in werkrapportK100-04 [1] en de achterliggende rapportages, en de gemeten grootheden. Waargenomen verschillen worden, indien relevant, verklaard. Tot slot worden enige conclusies getrokken ten aanzien van het meten, de predicties en het gedrag van de meetring. Hieruit volgen nog enige aanbevelingen ten aanzien van toekomstig onderzoek.

2

Hoofdstuk 2 BESCHRIJVING MEETOPSTELLING 2.1 Inleiding Er zijn twee meetringen gemaakt voor de tweede Heinenoordtunnel. Deze bestaan uit acht segmenten, waarvan één sluitsteen. In Figuur 2 zijn de segmenten met het referentienummer afgebeeld. De sluitsteent>lijft in het hiernavolgende buiten beschouwing, deze is niet geïnstrumenteerd. In Figuur 2 zijn de posities van de diverse opnemers schematisch weergegeven. De opnemers worden in deuitvoeruniek gedefinieerd met behulp van dePQlaire coërdinaate. Deze loopt linksom en is nul bij de doorsnijding van de y-as, die is gebaseerd op het lokale x-y-stelsel dat Herrenknecht gebruikt. De voeg tussensegment 2 en 3 ligt precies op 90 graden. De ptlsitie van de setjes verplaatsingsopnemers is ook aangegeven in Figuur 2. De segmenten worden in ·halfsteensverband' geplaatst. Elk setje bestaat uit de axiale voegverplaatsing tussen twee ringen, de radiale voegverplaatsing tussen twee ringenen de tangentiële verplaatsing binnen de meetring tussetl twee segmenten. Zie voor een nadere beschrijving de meetkastlegenda. Setje 4 is niet aangesloten. Elk segmen~ heeft 1Orekopnemers, 6 in tangentiële richting en 4 in axiale richting. Zie Figuur 3 voor de posities van de opnemers: de nummers 1 tot en met 6 zijn tangentieel, nummers 7 tot en met 10 axiaal. De afmetingen in tangentiële richting zijn steeds gegeven zoals ze gelden op bet midden van doorsnede ov~•.de hoogte. Opnemers 3 en 6 zitten in het midden van het segment; Opnemers 1 en 2 zitten gespiegeld tetl9Pzichte van 7 en 8 op een kwart van de rand. Figuur 5 zoomt in op de doorsneden met opnetnêrs.Bij de montage van de rekopnemers zijn deze vastgemaakt aan het wapeningsnet. Hierbij is bij detangentiele opnemers een andere methode gebruikt dan bij de axiale opnemers. Dientengevolge is de .PQsitie van de opnemers in de doorsnede verschillend, zoals Figuur 5 laat zien. Een en ander is belangrijk bijdebepaling van de momenten in de doorsnede zoals dat in paragraaf 2.2 zal worden behandeld. De rekopnemers zijn zogenaamde snaarrekopnemers van de firma Geokon. Een beschrijving van deze opnemers kan men vinden in het afname rapport [2]~ De snaarrekopnemers geven een frequentie en temperatuur als output. Deze frequentie is afhankelijk van de rek van de snaar ën als zodanig een maat voor de optredende rek in het beton. De twee voomaamstebronnen van rek in· het beton zijn belasting en temperatuurverschillen. Daarnaast zijn de segmenten aan de buitenkant voorzien van drukdozen.Dezezijn ook gebaseerd op het principe van de snaarrekopnemer en de output bestaat daarom uit een frequentie entemperafuur.

3

sluitsteen

321

77

283

270

•• x 257

--

-

103

.•....

116

231

129

219 I 206

I 180 I

Legenda: S1..7 = segment! tJm 7 a..g vijzelgroepatJm g 1..6 verplaatsingopnemersetJ tJm6 - - - - = doorsnede met tangentiele rekopnemers ....... = doorsnede met axiale rekopnemers begrenzing segment positie. dnû<;dozen

= =

-

=

.= .

Figuur 2: Doorsnede van de meetring. Kijkrichting: naar de boormachine toe (Zuiden). Posities van alle opnemers zijn schematisch weergegeven. De segmenten zijn aangeduid met het referentienummer. opnemers is de positie in graden weergegeven. Deze gradenverdeling

Per paar

wordt in de grafieken gebruikt als

identificatie. Assenstelsel x-y is het lokale stelsel dat Herrenknecht. de aannemer voor het boren, gebruikt. De vijzels grijpen in paren aan. Elk paar belast via een verdeel plaat de segmenten.

4

....

.~ I

881

881

1

881

DJ,

I

1 I I

.~'~_+_._.:

881

drokdoos2

~~._5.~._.-,._._.

1323

.Opn.9,101.•

1 .

.~

I

I

••

• •

3523

I

I

Figuur 3 Platleprojectie

van een segment Posities van opnemers zijn weergegeven. Alle malen in mmo

Gearceerd is degeomtlrie

aangegeven op basis waarvan een DIANA model van een segment is gemaakt, zoals

in Figuur 9 is afgebeeld. Het DIANA model wordt nader besproken in paragraaf 4.3. 1

1

1

•

1

1

120012001

----'i+--+l

604

I 1 I 1

1 • I '

,

I

!

"-i' ~'~L: ;'8~~'~-'~'-'+'~f~':l-1Op-' .; Jfu~:-5.'~,_.- '1'-' I

1

i

,I'

719

, I' . I'

I I

i! • I'

I

2001265

••

~..

ol

I

1 I

I I

, I

.j

1728

1562

I

Figuur 4 Positierekopnemers zit 20() mm vanderandvan

I I 1 I I I 1

I I I. I I'! 1 1

1 i i I I

1

~ 1 1

1

II 1

I.

I

i

I' 1

i,

I

1232 i I.t--+. I I

tol

I •

I

I I

ten opzichte van de druklijnen van de vijzelkrachten. heuegment.

", I .1 I

.

I

I I. I

:200

1562

ilt--+ 1 1 I • I I

De linkse en rechtse kracht

Het krachten paar in ne: midden van het segment zit ook 2x200 mmuit

elkaar.

5

175

175

Axiale doorsnede

Tangentiële

doorsnede

Figuur 5 Detail van axiale en tangentiële doorsnede; positie van de opnemers. Alle maten in mmo

2.2 Meetroutine De instrumentatie van de meetring bevat in totaal 84 rekopnemers en 18 verplaatsingsopnemers. Elke rekopnemer geeft 2 signalen af: frequentie en temperatuur. Er zijn dus tenminste 186 kanalen nodig om de gehele meetring gelijktijdig te bemeten. Hiertoe zijn twee meetkasten geïnstalleerd in de tunnel. De eerste meetkast leest de opnemers van segmenten I toten met 4 uit. De tweede meetkastleest de overige segmenten uit (5 tot en met 7). Een complete besChrijving van de opbouwvan de uitvoer van beide meetkasten is gegeven in TNO~rapport 97~CON~R0481[3]. Elke minuut wordt een sample aangemaakt in beide meetkasten. Eenmaal per uur wordt de data-logger in de meetkasten uitgelezen door de meet PC. Deze PC is verbonden aan het netwerk op locatie in Barendrecht en draagt zorg voor de verdere verwerking van de meetgegevens. zoals de opslag op een CD en beschikbaar stellen van de gegevens aan andere partijen via het lokale netwerk. De bewerking van de ruwe gegevens heeft plaatsgevonden op een separate PC; de evaluatie Pc. Meetgegevens worden van hetnetwerk.gehaald en gecontroleerd. Hierna vindt de conversie plaats naar rekken, drukken en verplaatsingen. In een tweede conversie-slag worden de momenten en normaalkrachten bepaald. Parallel hieraan zijn debestanden van Herrenknecht geconverteerd. De aandacht is daarbij vooral uitgegaan naar de vijzeldrukken en de positie van de boormachine. Daarnaast zijn de groutdrukken bepaald. Een gedetailleerde beschrijving van de meetprocedures, rapport 97~CON~R0481 [3].

6

conversies en uitvoer is gegeven in TNO~

Hoofdstuk 3 MEETRESULTATEN

3.1 Overzicht grafieken In onders~tabel is een overzicht gegeven van alleevaluatiegrafieken die in het kader van het eerste deel Vl;J.[,\qe tw~~deorde evaluatie van de tunnelconstmctie van de Tweede Heinenoordtunnel zijn aange~~.z(,)als;~erd~ro'V~reen.g~kom~n JnetbetPBBT en vastgelegd. in TNO~Memo97,.,CON~ M312[4].G~ien de omvang van de verzameling grafieken die gegenereerd is, is ervoor gekozen om de figuren int~graalafte. dOlkkenin de bijla~n~ In dith(,)(,)fdstulczullen in de komende.paragrafen kort de belangrijkste w~enûn~enuitdegrafieken worden samen~evat.Ho(,)fdstulc4 zalIlader ingaan op een aantal bijzondere waarnemingen, die een diepere studie vereisten. In demeetgrafiekenzijntwee'gaten'.tezien, die overeerik0Illenmet twee cOmmunicatiestorin~n van de meet PC. ne eerste storing trad Opop 3 april 1997, waardoor de meetgegev~ns vanmeetkllSt.l in deperiöde20.4f314197 ~238414197 verlóreI1zijngegaari.·Van meetkast 2kollwel de gehele data set wordenv~tld'Delweedestorin.gtradop op 4·april1'OI1d10'00' Hiefdoorisde periöde O.OO~ 17.47 van die dag verlorengeg'lan voor beide kasten. Om een aantal tijdsafhankelijke trendste onderzoekenistijdensdetw~de orde evaluatie besloten nreetgegevens buiten het m~tveld te analyaseren, Het hëtreft hier de data van 13 en 14 april. Deze gegevens zijn in de tijddiagraJnmen duidelijk te herkennen.

.1

Tabel··] Grafieken·voor·tweedé·orde

evaluatie Heirte1U)ord·turtneltonstrut:tie~

Tangentiele moménten Tarigéntiele noormaalkrachten Axiale normaalkrachten

~muwen1llini~ mmQ.~enml-i1l_ mmQmllllJ;tm mI-i1lfuaal mll'timllllJ;eIlminimaal op bet

Mwtnale enminitnale axiale<:lruüta~t Mwmaal negatieflpositief segment moraent :

segment Maximale en mfuimaleaxiale <:lruütacbt Totale axiale normaalkrachten enlotale vijzelkrachten N axiaal

Maximale axiale dmkkracht in opnemer in de meetring met bijbehorende vi" Totale axiale normaalkrachten

met vijzelgroepC

racht vijzelkracbte

Naxiaal,

n

totaal

7

naam

x-as

y-as

Drukken in drukdozen

(jl

Pdrul;doos

verschillende

afstanden

58

Drukken in drukdozen

(jl

P drukdoos

verschillende

tijdstippen

59

Minimale en maximale drukken op de drukdozen

tijd

Pdrul;doos

maximaal en minimaal

Maximale tangentiele drukkracht

PdnlIcdoos,max

Maximale tangentiele momenten

P dnJkdoos,max

60

I N tang.max

61

M tang,

62

max

P drul;doos.231or p.root

Druk in groutleidi~n

64

/

afstand

Globale axiale momenten .....

M ax,globaal

.

Liggingaxiaalnol'Jllaa1krachtencentrum

afstand

Axiale voegverplaatsingen

tijd

Radiale voegVetp~ingen

inroeetring NCtovOOderkaP.t

..

67

verplaatsing

axiaal

69 70

verplaatsing

radiaal

verplaatsing

tangentieel

-

periode 20.00 3/4/97

tijd

verplaatsing

71

.

..........

Axiale voegveJPlaatsingen,

66 ..

tijd

tijd ..

Tangentielevoegverplaatsingen

in meetring en door vijzels

axiaal, even na plaatsen

72

meetring

10.00 4/4/97

Radiale voegverpumtsingen,

periode 20.00

I .... radiaal, even na plaatsen verpaatsmg

tijd

73

meetring

3/4/97 -10.00 4/4/97 Tangentiele voegy~laatsingen,

periode 20.00

tijd

verplaatsing

3/4/97 - 10.00 4/4/97

tangentieel,

even na plaatsen

74

meetring

segment 1, tangentiele momenten

tijd

t afstand

Mtang

76/83

segment 1, tangentiele normaalkrachten

tijd / afstand

Ntang

76/83

t afstand

Maxiaal

segment

76/83

tijd / afstand

Naxiaal

segment

76/83

segment 1, axialetn()ment

tijd

segment 1, axiale·riormaalkracht ....... segment 2, tangentiele momenten

tijd /.afstand

Mtang

77/84

segment 2, tangen.tiele DQrmaalktacbten

tijd / afstand

Ntang

77/84

segment 2, axialen\()ment

tijd /afstand

Maxiaal

segment

segment2,

tijd /afstand

Naxiaal

segment

tijd 1 afstand

M tang

78185

tijd / afstand

N tang

78185

axialeDQntIaa1kracht

segment 3, tangentiele momenten

3, tangentiele

normaalkrachten

...

77/84

tijd / afstand

Maxiaal

segment

78185

segment 3, axiale normaalkracht

tijd 1 afstand

Naxiaal

segment

78185

segment4,

tangentiele momenten

tijd / afstand

Mtang

segment4,

rangentiele normaalkrachten

segment},

axialetnoment

77/84

...

tijd / afstand

Ntang

segment 4, axiale~nt

tijd / afstand

M axiaal

segment 4, axiale normaalkracht

tijd / afstand

Naxiaal

8

79/86 79186 ut segment

79/86 79/86

..

naam segment 5>t~e1~

momenten .

segmeIit..·5;·tartg~ti~lë·.no.rmlllllkrachten segment 5,axiaÏ~moment

.:

segmentS,axiaÏê~~kI'acfu ............

..:

. •••

....

/

.

.

y-as

tijd laf Stand

Mtang

....

tijd !afstaoo

•••••••••••••••••••••••

...

..

..

>

......

..........

....

.... •

segment 6, tang~tiele normaalkrachten

tijd lafstand

N tang

segment 6,axi~moment

tijd 1 afstand

M axiaal

........

segment(j,aii~nQrfmIaIk1"acht ..

)/

./>

..

........

.....

.....

••.. .•••......•.••.•.•..<.//

.

....••...........

.......

sëgment ?, tange!lÛoremomenten

•

••••

80187

.... . ...

.

.....

.......

v .

segment

..

....

.

......

.82189

..

Ntang

segment 7, (lX:~~ment

tijdlafstand

M~aaï

tijd I afstand

Naxiaal

segment

Tijd

NIM tang/axiaal

voor 41419717.47 4;OOuut

segment 7,··axiaIe.~cht

. .. ..

..

8118:8

..

..

tijd lafstand

..

81188 81/88

....

..

..

.......

.

~

.....

..

tijd lafstand . Mtang

.....

segment

segment?, tan~ntiele nol'Irla.alkrachten ><.

81188 ..

tijd ·1afstand N axiaal .......... ..•.. < ...••.•.

....

.

80/87

• ••••••••

••••

Mtang···

tijd I afstand

80181

I

Maxia;lil segment . ...... 'NllX.Îaal..•... segment

tijd lafstaî1d

........

Segment6,~~n~êle1IiolÎlenten

80/87 ..

tijd 1 afStand ••. Ntartg

........

.....

x-as

r

82189

.........segment

..

.'.'

....

••••

82189 .....

........

82189

••••••••••

sI tangentieie noririaalkracht lmoment 13 gr en axiale n()~ht/moment·6 gr. st. tangel1tieienCll"l'll~httmoment enaxwe~tltn()~t19gr;

......... .:

...

51164gr S2tangentielë·.nCll"l'll~t.I·.moment en.aitialeIiOrmaalkracbt I moment 45 gr; .:•.•.<.:

......

......

s3 tangentiele notmaalkracht 1 moment 103/116 gren axiale norm.aalkrachtl moment 97 gr,

Tijd

s3tangl$tiele~clltlitlOmeIit

Tijd

gl'·ell·axiale.~bt.I·11l~··122 SStangentieleii6ffiî~cbtlitlOlÎIent206

gren

Tijd

fnID11lent231 gren Tijd s5 tangèUtielë~b:t .... axiale normaalkraêbt.1moment22Sgr.

.

...

,

..

.

.......

./

..

&.814197·0.00- 12.00 uur

NIM

vOOr41419711.47;..toouur

.: tanglaxiaal .. ..&·8/41970;()O ,12.00 uur

...

•••

...

r0011lent2701283 ,Tijd 276 gr. gr enaitiale l100n~t1lJlonrent s7 tangentide noonaalkracht I moment 321 gr en axiale normaálkracht1 moment 303 gr.

Tijd

s7 tangentiële normaalkracht 1 moment 3211334

Tijd

94 . ..

•

••

voor 41419717.47 -4.00 uur & 8/4197 0.00- 12;00uur

NIM timglaxiaal

voot4l4l97 l1.47 -4.00 uur & 814197 O;{)O ~ 12.00 uur

95 96 ....

.-

voor4l419717.47- 4.00 uur

97

&8/4J970.00 -12.00oor 98····

voor 414197 17.4j~ 4.00 uur

i tariglaxiaal

&8/41970.00;; 12.00 uur

-

NIM······ ..

4.00 uur voor 414197n47 99 &fil41970.oo~ 12,00 uur . .. voor 414PJ7 17.47 -4.00uur· ..... 100

tilllg/axiaal

&8/41970.00-

NIM tang/axiaal

voor 41419717.47 4.00 uur

NIM tang/axi&û ..

...

....

&814197tlOO-12.oouur .. .............. ••••

NIM··············

.................

.

93 .

-

NIM tanglaxiaal

....... NIM / .......

92 ...

voor 414197 17.47 4.00 uur

NIM tang/axiaal .. .......

Tijd

s6tangentiereoo~hfl

gr en axiale noririaaIkracht 1 moment 328 gr.

voor4l4l97J7.47·~ 4.ooüur

tang/axiaal

tariglaxiaal

axialê~tmo_2QOgr.

s6tangentie1e no~alkracht I moment 2571270 gr; gr en·.aJÛaleil~.itnQmeDt··251

. ..

Tijd

Tijd s2 tangentiele noririaalkracht I moment 64n7 gr < en axiale·~ti:i<:bt.I·Jn()it\ent.(niet .. ........•...... ..... ..... w~ven)

1161129 .•gr.

....

....

..... 91

&8141970JJO - 12.00 uur

... NIM

Tijd

13126gr

-

NIM

tangläxiaal

..

12.00uur

......

-

101

&814/97 0.00- 12.00 uur

-

voor 414197 11.47 4.00 uur .... &8/4197 0.00 12.oouur

-

102

9

3.2 Verplaatsingen De opnemers die de voegverplaatsingen meten, zitten aan de binnenkant van de voeg, zoals ook in Figuur 2 is te zien. De verplaatsingopnemers laten vooral in de eerste 24 uur na plaatsing van de meetring interessante signalen zien. Zie pagina's 69 tot en met 74. Zo is uit de axiale voegverplaatsing goed te zien dafde triplex plaatjes na plaatsing van ring 79, 80, 81 en zelfs 82 nog steeds blijvend vervormen. Dê'bijkomerïde verplaatsing komt daarmee op maximaal 0.8 mmo Dit is dan exclusief de verkorting die reeds plaatsvond tijdens de plaatsing van de meetring en die daardoor niet gemeten kon worden. In tangentiële richting zien we dat de voegen zowel verkorten als verlengen ten opzichte van de situatie ten tijde van de plaatsing. Deze verplaatsingen zijn .een gevolg van de ovalisatie van de ring, hetgeen ook duidelijk blijkt uit het feit dat 95% van de tangentiële verplaatsingen optreden als de ring uit het schild komt, rond 21.00 op 3 april 1997. Het feit dat na4apriler weinig meer gebeurt met.de voegverplaatsingen lijkt er op te wijzen dat de segmenten eenevenwichtstoestand hebben gevonden en goed samenwerken.

3.3 Drukken In de grafieken Voor de drukdozen, die in de bijlage zijn te vinden op de pagina's 58 tot en met 64, vallen de rimpels in de overigens vrij. gelijkmatig verlopende grafieken op. Deze rimpels vallen samen met de periodes waarin geboord wordt. Van deze periodes is de. eerste uren na plaatsing de meest interessante. In paragraaf 4.1 wordt naar deze periode nadergekeken. Voor het overige is het voldoende om op te merken dat de verdeling van de groutdrukken om de omtrek van de meetring bij benadering symmetrisch is om de verticale as en ruwweg overeenkomt met een hydrostatische verdeling. Overigens valtop dat het verloop tussen kruin en zool slechts zo'n 60 kPa is. Dit is opvallend omdat uit dit minder is dan het verschil dat op basis van een zeer waterig omhulsel mag worden verwacht. In dat geval zou het verschil 80 kPa moeten zijn. Het is niet duidelijk hoe dit komt. De correcte werking van de apparatu~lf staat buiten kijf, omdat een defecte snaarrekopnemers altijd tot negatieve of zeer grote (lOllkPa)druldcen leidt. Dit is hier niet het geval. Er zal in ieder geval één drukdoos worden nagespannen oW te zien of er een spleet tussen drukdoos en grout is ontstaan. De dip in de gr()utdrukken op 26 en 334 graden heeft waarschijnlijk te maken met een andere grondslag nabij de kruin van de meetring. Het onderste deel van de meetring bevindt zich in zand, terwijl de krum.in een zandlaag met kleilenzen ligt. Mogelijk is een kleilens de oorzaak van het dipje in de dmkverdeling,

3.4 Momenten en normaalkrachten De beschrijving van de krachten en momenten in de meetring zoals bepaald uit de rekken is gesplitst in een drietal onderdelen. Als eerste zal de axiale richting worden behandeld, dat wil zeggen de krachten in de richting van de tunnelas. Daarna zal de tangentiële krachtswerking worden beschreven

10

(krachten en momenten .in de ringnchting), Tot slot zullen de krachten en momenten worden bepaald zoals ze op een equivalente buigligger zouden werken.

3.5 Axiale normaalkrachten en momenten De belangrijkste waarneming bij de axiale normaalkrachten is dat de verdeling van de n()rmaalk:rnch~nop 20.00 3april 1997, als de meetring nog in bet schild zit, vooralsnog. de verdeling van de norm~chtenop •latere tijdstippen bepaald. Zie bijvoorbeeld pagina 46. Omdat we dit beeld bij de tangentiêlenormaalkrachten terug zien, lijlet het erop dat de spanningen die tijdens het monteren in de segmenten worden geïntroduceerd niet wegvloeien. Dit beeld wordt verduidelijkt als de normaalkrächten tegen de tijd· worden uitgezet. Er treedt wel wat relaxatie op, IfuJar de verdeling VaD dekrachtenblijftnagenoeg gelijk Oftewel: waartijdens •bet monterendegfuotstespanningenoptraden, daar vindtmen veel later nog steeds de grootste spanningen. Inde bijlage is op pagina's 76 toten met 82 de tijd-normaalkrachr relatie per segment te vinden. Weliswaarhee;fthetboorproces, meer bepaald de vijzeldru1cken,eeninvloedopdeaxiale nortnaallcracllteD, maar deze is veel kleiner dan verwacht op basis van de predicties. Een en .ander wordt gei1lustt'eerd door de figuren waar naardek:rnchten .per segment wordt gekekênvooreenklein tijdinterval.Jleboorperiodeszijnte. herkennen als de deukenjn dekrachMijdgraftek.· Merk Op dat: na hetboorpfoceszowelaxialealstangentiëlenormaalkrachten .praktisch terugveren naar de toestand voor het boren. Om de invloed van de montage .op de nonnaalkrachtenbeter te begrijpen is het gewenst om het een heter beeld te krijgen van de wijze waarop de segmenten tegen elkaar aanzitten. Hiertoe dienen twee stappen te worden gezet/Ten eerste moe1 een uitgebreidere'bepalingvsn devoegverplaatsingen worden uitgevoerd dan nu het geval is. In de aanbevelingen in hoofdstuk 6 wordt hiervoor een opzetje gegeven. Daarnaast moet meer inzicht worden verkregen, bijvoorbeeld dOor eindige elementen berekeningen, in het 3D gedrag van een voeg. De voegverplaatsingen vinden plaats aan de binnenkant vanoonsegment en dienen voldoende representatief te rijn voor de hele veeg, Uit de figuren waarin het verloop van de axiale normaalkrachten is geplot voor het hele meetveld kan worden gehaald dat na zo'n 25 m de axiale krachten nauwelijks meer worden beïnvloed door de vijzelkrachten. De lokale axiaiemomentenzijn de momentenin het segment als gevolg/van bet excentrisch aangrijpen Van de drukkrachtendie door de vijzels worden uitgeoefend. op de tunnet .Deze ontwikkelen zich in een paar dagen totoon .vrij constante waarde in demeestedoofSnecten.

3.6 Tangentiële normaalkrachten en momenten Bij de tangentiële krachten treden een aantal verschijnselen op die vergelijkbaar zijn met de axiale krachten. Dit·zijn: • •

de aanwezigheid van montagespanningen die in grote mate het krachtverloop bepalen het geleidelijk aan afnemen van de invloed van het boorproces op de krachten. Na zo'n 20 m is de invloed te verwaarlozen. 11

Ten aanzien van de invloed van het boorproces is er nog een interessante waarneming te doen: sommige tangentiële krachten nemen in absolute zin toe; terwijl andere afnemen als gevolg van het boren. Dit verschijnsel wordt nader beschreven in paragraaf 4.3.

3.7 Krachten en momenten op de equivalente buigligger Uilde axiale'Ul;)tmaa1krachten inde doorsneden met axiale opnemers kan doorsommeren een totale axiale normaaJkrachtworden bepaald; zoals die zou werken op. een equivalentebuigligger die geprojecteerdvv0rdtopdeasvan de tunnel· .:Idem dito kan een buigend moment worden bepaald door de afstand vaneen opnemer tot de as van de tunnel mee te nemen. Het isintere~a.nt om de totale axiale kracbtteverge1ijlrenmet de totale vijzelkracht. Deze figuur is in de bijlage teyinden. We zien dater een discrepantieistussende twee krachten, terwijlde verwachtingisda.tdezeongeveer gelijk moeten zijn, Wel zien wedatde verh()udingvrijconstantis, namelijk 1.30. Een mogelijke verklaring van deze discrepantie en daarbij behorende verhouding 1.30 ligt in de uiteindelijke c<.)nfiguratieVaIldevijzels die afwijkt vandep()sities diegebroiktzijn tijdens de calihratie.· Deze posities waren gebaseerd op de destijds beschikbare tekeningen. Hierbij •grepen de resultanten Van de vijzelparen aan op 374 en 2131mm van de linkerk:antvan een segment aan. De asbuilt situatiegeeftvoouieaangrijppunten van de resultanten respectievelijk J 762mm. Metname hedeit dat ertesultantenzijn die precies bij ·de·voeg, aangrijpen;maa1ct. de spanningsverdelingineen segment wezenlijk anders. z

o

Als gevolg van de gewijzigde vijzelopstelling isderekverdeling in de tunnel anders dan ten tijde van decalibratie,1$~rekeningen die in paragraaf 4.3 worden gepresenteerd geven de nieuwerekverdeling in axialeoehting. Vergelijking tnetde rekverdelingzoalsin het calibratierapp()rt[51 is gegeven, leert dat in nieuwe situatie een ca1ibmtiefactor zou moeten worden gehanteerd die 13maal zo groot is dan eerder hepaa1d~DaarInee is het verschil verklaard. Als we bet equivalente buigende moment vergelijken methet moment dat de vijzels uitoefenen om de as van de tunnel, dan vinden we weerde factor 1.3 terug.

3.8 Vijzelkrachten De vijzelkrachten zijn berekend aan de band. van de drukken van de pompen die de zeven vijzelgroepenáandrijven.· Debamvraagisof de vijzelkrachten overeenkomen met deaxialekrac:hten in de meetring. De beantwoording· van deze vraag heeft wat .voetenin de aarde en kan daarom worden teruggevonden in paragraaf 4.2.

12

Hoofdstuk 4 ANALYSE WAARGENOMEN FENOMENEN

4.1 Iojecteft'n van groot versus drukken op de meetriIlg Het effect van het injecteren van grout achter het schild van de tunnelboormachine op de drukken die werken op dep:1eetring is goed tekwantificeren~t behulp van de uitvoer vandedrukdozendirect na plaatsingv~demeetringop 3 april19~ . Figuur 6 geeft, voorde rechterhelft .v~ de ring, het verloop van dedrtlkket\vaIlaf20'oo uur~3/4f97. alsalleopnrmerszijnaangeslot~n,. to~enroet2.39 uur, 414/97, alsre~s 3 ringen na demeetriug zijngeplailtst Twee plaatsingen zijn~uidelijkherk~nbaar;.om21.00wordtrin~79geplaatstiom23.oo ring 80. Door plaatsing van ring 79 komt de meetringgedeeltelijk\lit het schilctZOalsuit Figuur 3 blijkt, zijnde drukdozen verspringend geplaatst Dientengevolge zien we na 21.00 slechts 3 van de 6 drukdozen een signifiCant si~aal. geven. NaPiaatsingvanring80 komt de meetringgebeel buiten hetschild e;t gevenaU~ z"Sc
o

~

1"""-205,76'1 -50

1-231048

-100

-334.36.1

1;-=.1

1 ~ i!

'U

-150

-200

-250

Figltur6 lJruJtkenop ae meetring, rethterheljt, aired napla!JtsingTlU!'etting. Positiesiijn

graiJenten o(JtJthtevan de Verticaal.· Meetpetioae:l1än20.GOuur,

weergegeven in. 3/4197 tol en met 2.39 uur, 414197.

Gewapend met deze kennis kan ook de plaatsing van ring 81 worden herkend. Dit is namelijk de verstoring van de gronddrukken bij 1.00 uur. De reden waarom het grouten bij ring 81 bij de meetring 13

nog kan worden geregistreerd is de vloeibare toestand waarin de grout zich op dat moment nog bevindt.

4.2 Correlatie vijzelkracht en axiale normaalkracht In de meeste predicties is er vanuit gegaan dat de vijzelkrachten de maatgevende belasting in axiale richting zijn. Dientengevolge moet uit de meetgegevens een sterke correlatie tussen vijzelkracht en axiale normaalkracht in de meetring blijken. Een goede graadmeter hiervoor is een periode waarin geboord wordt, kort na plaatsing van de ring. Hiertoe is depèriode van 20.00 uur, 3/4197 tot en met 5.00 uur, 4/4197 beschouwd, in welke de ringen 79 tot en met 82 zijn geplaatst. Als we de vijzelicracht in een bepaalde groep vergelijken met de axiale normaalkrachten in een corresponderende doorsnede, dan is de correlatie bijeen lineaire regressie niet zonder meer goed. Figuur 7 geeft een voorbeeld van een goede correlatie tussen vijzelkracht en axiale kracht in de meetring. Echter, de volgende vijzelgroep heeft in dezelfde situatie (het plaatsen van ring 81) een slechte correlatie met de axiale normaalkrachten, zoals Figuur 8 illustreert. In 't algemeen kan worden gesteld dat de correlatie op basis van lineaire regressie tussen vijzelkracht en corresponderende axiale kracht matig is. Om het effect van de afstand tussen vijzel en meetring t~ compenseren, zijn voor de eerste vier ringen na de meetring aparte regressielijnen bepaald. In Tabel 2 zijn de correlatiecoëfficiënten R2 die daarbij horen weergegeven voor de linkerhelft van de meetring. Slechts in enkele gevallen wordt een correlatiecoëfficiënt van 0.90 of meer gehaald. Daarboven is pas sprake van een goede correlatie. Tabel 2 Correlatiecoëfficiënten

behorende bij regressielijnen

tussen vijzelkrachten en normaalkrachten

in

meetring.

ring 79 80 81 82

vijzelgroep 4 2oo~ 0.66 0.45 0.01 0.32

vijzelgroep 5 0

225 0.12 0.43 0.79 0.59

vijzelgroep 6 0

251 0.14 0.79 0.92 0.89

0

276 0.86 0.18

0045 0.12

vijzelgroep 7 0

303 0.91 0.86 0.01 0.33

3280 0.65 0.71 0.88 0.66

Gemiddeld gezien wordt een matige correlatie behaald. Dit heeft niets met de nauwkeurigheid van de rekopnemers ternaken zoals de volgende paragraaf zal aantonen. Hier zal het verband tussen tangentiële en axiale rekken worden onderzocht. De correlatie tussen deze twee grootbedenzal hoog blijken te zijn, hetgeen de kwaliteit van de rekopnemers aantoont. . Een mogelijke verklaring van de matige correlatie tussen vijzelkracht en axiale normaalkracht kan liggen in het feit dat door herverdeling van krachten tussen de segmenten (bv. tangentiële dwarskrachten in de langsvoegen) het verband tussen vijzelkracht en axiale normaalkrachten zwak is. Met de huidige verdeling van de opnemers over een segment is hierover niet veel te zeggen. Hiertoe dienen in elke meetdoorsnede tenminste twee paren opnemers te worden geplaatst. Op dat moment kan een uitspraak worden gedaan over de verdeling van de spanningen ineen segment. Met één paar opnemers per doorsnede is dat onmogelijk. In de aanbevelingen in hoofdstuk 6 wordt een. mogelijke verdeling gegeven die in toekomstige meetringen de voorkeur verdient.

14

Vi"

0 500

1000

-200

•

-400

Z ~

-600

ii S >< lil

-800

--

Z

1500

2000

roep E

(kN)

2500

3500

3000

4000

4500

225

lIIlII251 -Unear

(225)

-Unear

(251)

Y= -0.1484x - 468.97 R2=O.7921

-1000 Y'" -0.1834x - 596.34 ~=O.9221

-1200 ·1400

Figuur 7 Correlatie tussen vijzelkracht in groep E en de corresponderende 251 graden tijdens het plaatsen van ring 81.

Vi~lkracht groep F (kN)

o 500

~

j

i

1000

1500

2000

-200

.••

-400

11I303 -Unear

(276)

-Unear

(303)

.:t -1400

3500

2500

276

-600

·1200

axiale krachten in doorsnede 225 en

lil

y = -0.1945x - 304.27

~ .••..••....•.•.•.. :: ...0•.".:.:-:...• •••

r

•

••

••••••••

y = -0.015x - 1243.9 R2 =0.0092

.L

Figuur8Correlatietussenvijzelkmçht

in groep F eh de torresponderendeaxialekraçhten

in doorsnede 276 eh

303 graden tijden.shet plaatsen Van ring 81.

Daarnaast is hetwenselijk om de vijzeikrachten continu te meten. Op dit moment zijn alleen de vijzeldrukkentijdenshet boren bekend. De drukken tijdens stilstand leveren echter ook interessante informatie op. Het valt bijvoorbeeld te verwachten dat de correlatie tussen vijzelkracht en axiale kracht dan veel beter is.

15

4.3 Invloed van boorproces op axiale en tangentiële normaalkracht De normaalkrachten in de meetring reageren duidelijk op het verhogen van de vijzelkrachten tijdens het boren. Uit het verloop van de zowel de axiale als tangentiële normaalkrachten kunnen de boorperiodes nauwkeurig worden geïdentificeerd. Zie bijvoorbeeld de figuren op pagina's 91 tot en met 102. In deze figuren zijn de axiale plus tangentiële normaalkrachten zoals bij een segment gemeten weergegeven. De boorperiodes zijn herkenbaar in deze figuur als de plateaus in de normaalkracht-tijd relatie. Zoals verwacht nemen de axiale normaalkrachten in absolute zin toe als er geboord wordt. In de tangentiële riclt~ingtreedt eenopvaIlend fenomeen op. De normaalkrachten in het midden van een segment nemen. af, terwijl op een kwarten driekwart de normaalkrachten toenemen. Met name het laatste is opvallend, omdat een vergroting van de drukken in axiale richting trek in de tangentiële richting kan worden verwacht. Om meer inzicht in dit verschijnsel te krijgen is in DIANA een lineair-elastisch twee-dimensionaal model van een segment gemaakt. Hierop zijn de vijzelkrachten aangebracht zoals ze in werkelijkheid aangrijpen. De:i:e situering is afwijkend van de posities die in de predicties zijn gebruikt. Uit symmetrie-overwegingen is de analyse beperkt tot een kwart segment. Er zijn twee randcondities beschouwd: de langsvoeg open dan wel gesloten. Dat wil zeggen: in het eerste geval kan de rand vrij vervormen, in het tweede geval is de verplaatsing van de rand nul. De vijzelkrachten grijpen aan op een oppervlakte van 200x200 mm2, dit zijn de afmetingen van de triplex plaatjes die in de Heinenoordtunnel worden gebruikt in plaats van het oorspronkelijk voorziene Kanbit. Als vijzelbelasting op het model zijn twee puntlasten van 1000 kN aangebracht. Figuur 9 laat het vervormingsbeeld zien als het segment in de ringrichting vrij kan vervormen. De aangrijpvlakken van de belasting zijn duidelijk te herkennen. Om de interactie tussen vijzeIkrachten tangentiële normaalkracht te begrijpen, zijn we geïnteresseerd in de rekken in de ta.ngèntiële richting in het midden van een segment, omdat de rekopnemers zich daar bevinden.Deze tangentiële rekken zijn in Figuur 11 afgebeeld. Ook is aangegeven Waar de opnemer op een kwart en in het midden zich bevinden in de figuur (tl,2 respectievelijk t3,4). Uit de figuur blijkt4at ais gevolg van het aanbrengen van vijzelkrachten inderdaad in tangentiële richting trek optreedt ter hoogte van de middelste opnemer, terwijl op een kwart druk zal ontstaan. Echter, kwantitatiefklopt het beeld niet omdat Figuur 11 blijkt dat de druk op een kwart veel groter is dan trek in het midden. Het tweede model is identiek aan het eerste model, echter met de restrictie dat de langsvoegen niet kunnen verplaatsen. Het verplaatsingabeeld van een segment wordt daardoor ook anders, zoals uit Figuur 10 blijkt. Hierdoor wordt ook de verdeling van de tangentiële rekken over de middendoorsnede anders. Zie Figuur 12. Duidelijk is het verschil tussen een open en gesloten voeg te zien. Bijde gesloten voeg is de druk op een kwart van de segmentlengte veel groter dan bijeen open voeg.

16

Figuur 9 Vervorming van een kwart segment onder invloed van vijzelkrachten bij een vrije verplaatsing van de langsvoeg.

Voor de axiale rekken kunnen soortgelijke plaatjes worden gemaakt. Aldus kunnen theoretische verhoudingen tussen de rekken van de axiale en tangentiële opnemers worden bepaald. Als ijkpunt is de axiale rek i.nde doorsnede met opnemers 9 en 10 (zie Figuur 4) genomen. daar hier de grootste rekken optreden. De volgende verhoudingen kunnen dan worden gevonden:

open

: G,2 L;,IO

=

êS,6 L;,IO

= 0.13.

~,4

L;,IO

= -0.39. e,,8

= 0.88

L;,IO

G,2 --= êS,6 0.31•--= ~,4 022 .---=., e,,8 094 1 gesloten: --= -, L;,1O

~.lO

L;,IO

L;,IO

17

y

x

Figuur 10 Vervonning vane.en kwart segment onder invloed van vijzelkrachten bij een vastgehouden langsvoeg.

18

Y·UlE-5 7

_~ __ I_I i

~I

I

!

E3

L

~ X2 ti E ~ 1

-1

-2

Figuur 11 Tangentiële rekken over de middendoor snede bij vrij· vervormbarelangsvoeg.

GetooTldis de helft van

een segment vanwege symmetrie.

!

1

1

1

-12

___

I

-1- -,1 __I __ l- _

=-1

DlSTANCE_

Figuur 12 Tangentiële rekken over de middendoorsnede

bij vastgehouden langsvoeg. Getoond is de helft van

een segment vanwege symmetrie.

19

Door mi~FySlJl lineaire regressie zijn, aan de hand van metingen op 4 april, experimentele waarden voorbovensta@de verhoudingen bepaald. Tabel 3 bevat de resultaten, met de correlatiecoëfficiënt van de verhoqqingzoals gebaseerd op lineaire regressie erbij. Bij segment 4 was geen regressie mogelijk invêlbandmet een aantal meetfouten. Tabel 3 VerhotkJj~g tussen rekken in de diverse doorsneden, gerelateerd aan de opnemers 9 en 10. Tevens zijn de correlatieco1!JJjciënten van de verhoudingen, zoals bepaald met lineaire regressie, gegeven. segment

85,6

8:>,4

s.,,8

.e;,l(}

.e;,1(}

~,IO

ratio

R2

ratio

R2

0.12

0.00 0.84

0.00

0.00

0.87

0.28

0.69

-0.27 -0.15

052 0.91 0.54 0.93 0.8,5 0.71 Het eerste wa.tWvaltis de slechte correlatie bij segmenten leIl!. Met name de doorsnede met taIlgelltiële()p~rilersins~gJDent 7 die direct naast ~~.sluitsteenis. g~le~n, retl.g~rtnauwelijks op veranderingeriitidevijzelbelásting.Hetlijkt erop dalde specifieke V0tnl varidesluitsteeneen. geheel ander~lltWltrking1llechanisme introduceert dan inde hiervoor beschreven modellen is aangenomen. In dêvolgen9iparagraat' zal daar nog nader op worden ingegaan. Uit Ta.bel3v61gt,na vergelijking met de theoretische waarde voor open danwel gesloten voeg, een indicatie van d~J()estandvan.de voegen rC)fldomeen segment. Segment 6 lijkt open langsvoegen te bezitten. Segm~nt3en5liggen dichtbij het model met de gesloten voeg. Tot slot, bij segment len 7 geldt ander mechanisme.

4.4 Krachtoinleiding In het verloopyan de tangentiële norma,alkrachten over de meetring is het opvaHend dat in segment 7, naast desluits~~ndenormaalkrachtafneemt tot vrijwel nul. Een mogelijke .verldaringhiervoor is de specifieke vonttvandesluitsteen.De sluitsteen is enigszins konisch, waardoor deze bij plaatsing altijdgoedzalaanliggen tegen één van denabnrige segmenten~ Dit heeft als consequentie dat bet contact met betarideresegJl1ent slechtzal zijn. Het is daarom met ondenkbeeldig dat er tussen segment 7en de sluitsteen een spleet bestaat, al dan niet overdebelêbreedte Van bet s~gment.Hierdoorkunnen tangentiêHekrachtennietworden over~brachtenzal de kracht om de sluitsteen heen moeten. De verdeling van de tangentiële krachten over de meetringJijkt dezehypotbese te bevestigen. Van 283 toten met 334 graden neemt de tangentiële n0nttaalkracbt geleidelijk af. Dit suggereert dat er overeen zekere afstand door bijvoorbeeld wrijving met naburige segmenten· van de omliggende ringen een interactie bestaat.

20

Bij segment 1 herkennen we een grote waarde van de tangentiële normaalkracht op 0 graden. Dit lijkt er op te duiden-dat segment 1 en de smitsteeninderdaadgoed aanliggen en dat hierdoor de omgeleide normaalkracht hier weer de ring in k,anduiken. Als krachtsomleiding bij elke sluitsteen optreedt, dan moet dit in de meetring terug te vinden zijn als een verhoging van de tangentiële normaalkracht ter hoogte van de sluitstenen van de naburige ringen. Voor ring 79 zit deze een half segment rechtsom gedraaid, dus op 13·graden. In ring 77 zit de sluitsteen 01'64 graden. Dat betekent dat ter boogte van doorsnede 13l1res})ectievelijk 64() en· de omliggendedoorsnede~een verhoging vande.tangentiëlenormaatkracbten in de meetring moet worden geregi~rdliÛsdehypothese van de krachtomleiding juist. EChter, een dUideHjkeverbogingVinden we niet bij de genoemde doorsneden, mogelijk Vanwege interferentie. met de krachtsomleiding rondom de sluitsteen van de meetring zelf. Hierdoor is het moeilijkextraaanwijz:ingen te vinden voor de krachtomleiding hypothese. Eenmogelijkbeidom meeruitsluitseloverdekrac~tswerkingrOndom desluitsteentekrijgen .is bet instrmnenteretl vanttitseglDellt.Hierdoorkaneenstukje onzekerheid inde interpretatie van de meetresultat~n\Vordenweggenomen. Voor de tweede meetring is instrumentatie van de sluitsteen daarom ook aan te bevelen. Voor toekomstige meetopstellingen in geboorde tunnels is bet te overwegen omeelldubbele meetring te plaatsen.liiletmee moetdeinteractietussenringen beteTte. kWantificeren zijn. een enkele meetring blijft het moeilijk om effecten zoals die bijvoorbeeld· in deze paragraafzijn .verondetsteldop te treden nader·te··nesçbtijveri.

4.5 Statische belasting proef uit belasting volgwagen De·boormachine •• wordt ••gevolgti •• door· een .lange••• constructie· op •• wielen,··.de••zogenaamde ••volgwagen. Hierop bevindet1zichallerleipompen, de besroringsruimte voor deboormeesterenzovoorts.De volgwagen rust op 14 assen. Tijdens het plaatsen van een ring kan het voorkomen dat een as precies op de meetriflglust.Hettotalegewicht van de volgwagen is circa 260 ton, verdeeld over drie blokken. Heteerste~l?kzitdirectachterdeboorenrustop6 assen. Hetgewichtbiervanis 100 ton, eenasdruk van .16.7tondUs,exclusiefdebelastingdo0r de aanvoer van segmenten. Het tweede blok weegt 100 tonenrustop4assell.j)atgeefteenasdrok van 25too,excblsief het gewicht van delllortelcontainer. Het derde blok: weegt 60 ton, rust op 4 assen en heeft eenasdruk van 15 ton. Doortnidcle1val) de verplaatsing van de voegen en geodetiscbe d~f0tm~emetingen kan de.extra verv0nningvandemeetring als gevolg van de aslasrwordenbepaald.Uit devoegverplaatsin~nisde aanwezigheid van de as niet af te1eidenmet voldoeooeçorrelatifoëfficîënt. DedeformatielJletingen zijnnietuitge"()erdterwijleenas op de meetring rust. Heris daarom "ooralsnog nietmogelijk om uit de meetgegevens van de meetrîngeen equivalente statiscbebelastingproefte genereren.

21

Hoofdstuk 5 PREDICTIE VERSUS METING

5.1 Krachten en momenten Een overzicht van de predicties ten aanzien van detennelconstmctie is gegeven in rapport K100-04. De aandacht is daarbij vooral uitgegaan naar de krachtswerking in tangentiële richting. De modellen zijn daarin verdeeld in drie categorieën: ID,2D en 3D modellen. Deze verdeling houden we hier ook aan. Als de metingen worden vergeleken met de predicties zijn we vooral geïnteresseerd in de minima en maxima van~krachtell en momenten in tangentiël~ en axiale richting plus de posities waar deze extremen worden gevonden. Laten we beginnen met de krachten tangentiëlericbting. De maximale normaalkracht(inab$olute zin) wordt op 4 april·1997·gemeten rond2LQO:. 2610 kN op 154 graden. Daarnaast treden grote normaalkrachten op bij 103 graden: 2460 kN op 4 april 4.00. In Figuur 13 is de laatste waarde vergeleken met de predicties, daar alle predicties het maximum in de flank (90 cq. 270) van de tunnel geven. Uit. de figuur])lijktduidelijk dat alle modellen een onderschatting geven van de optredende normaalkrachten. Kanttekening daarbij, die ook bij de beoordeling van de voorspelde momenten geldt, is dat de belasting anders is dan waarmee is gerekend. Zie bijvoorbeeld de predicties van de drukken die in paragraaf 5.2 aan de orde komen. Bij de minimum tangentiële kracht is dat beeld nog duidelijker zoals Figuur 14 laat zien. De minimale tangentiële n9rmaalkraCllttreedt op insegment 7, naast de sluitsteen (doorsnede334°). De waarde bedraagt 120kNen is gemeten op 5 april 19966.00. Alle modellen zitten er tenminste een factorS naast. Een en ander is te verklaren uit bet feit dat alle modellen er vanuit gaan dat het monteren spanningsloosgeschiedt. We hei>ben gezien dat dit in werkelijkheid zeker niet zo is. Sterker nog, het is geblekendatde initiële spanningenalsgevolg van het monterendekrachtswerking in grote mate beïnvloeden. Het is daarom niet verwonderlijk dat er bij de tangentiële normaalkrachten een discrepantie wordt gevonden tussen model en werkeliJkheid.

Als kanttekenÎllg wordt hier geplaatst dat de meeste modellen bedoeld zijn .om de krachtswerking in het bezwijkstadiumgoedte kunnen beschrijven. De. aanname van .spanningsloos. monteren is dan waarschijIili.jk .wel gerechtvaardigd door herverdeling van spanningen als. gevolg van plastificering. Echter, uit de metingen is naar voren gekomen dat voor het gebruiksstadium, bijvoorbeeld. voor het detailleren van de wapening, het meenemen van montagespanningen van belang is voor een juiste modellering.

22

1.2

0.8

0.6

OA 0.2

o

Figuur J J Verhouding tussen voorspelde maximale tangentiële normaalkracht ma.xirnum wordfgevondenop Daaromheeniseen

en gemeten waarde. Gemeten

tOJ graden, ·4 april 1997.•De dikke lijngeejt de sitatiepredictie

bandbreedte

van ±20 % aangegeven inde figuur. Nummering

is meting weer.

rnodellen:ziewerkrapport

KJOO-04[lJ.

14

12

10

8

6

4

2

0 1.01

Figuur 14 Verhouding tussen voorspelde minimale tangentiële normaalkracht minimum wordfgev01tdenopJJ4graden,

4 aprit 1997.De dikkeli}n

en gemeten waarde. Gemeten

geeft désitatiepredii:tie

is meting weer.·

Nummering mOdellen: zie werkrapportKJOO-04Il].

23

1.4

1.2

0.8

0.6

0.4 0.2

o

LOf 1.031.05

1.07 1.09 1.11 2.01 2.032.05

2.072,09

2.11 2.13 2.15 3.02 3.04 3.06

Figuur 15 Verhouding tussen voorspeld maximale tangentieel moment en gemeten waarde. Gemeten maximum wordt gevonden OP 13 graden, 14 april 1997-,De dikke lijn geeft de sitatie predictie is meting weer. Daar omheen is een bandbreedte van:t20 % aangegeven in de figuur. Nummering modellen: zie werkrappon

KIOO-

04[I].

3

2.5

2

1.5

0.5

o

1.01 1.03 1.05 1.07 1.09 1.11 2.01 2.03 2.05 2.07 2.09 2.11 2.13 2.15 3.02 3.04 3.06

Figuur 16 Verhouding tussen voorspeld minimale tangentieel momenten

gemeten waarde. Gemeten minimum

wordt gevonden op 116 graden, 13 april 1997. De dikke lijn geeft de suatie predictie is meting weer. Daar omheen is een bandbreedte van:t20 % aangegeven in de figuur. Nummering modellen: zie werkrappon 04 [1J.

24

KJOO-

Voor de predicties in de axiale richting geldt tevens dat deze uitgaan van een bezwijkscenario. Dit is met name duidelijk te herkennen aan de voorspelde buigende momenten voorde equivalente buigligger. die in de orde van 60-70 MNmliggen, terwijl slechts orde ·lOMNm is gemeten. Het predictiemoment is gebaseerd op een extreme staurcorrectie, hetgeen in de Hemenoord praktijk niet nodig is gebleken. Dientengevolge vinden we veel lagere momenten. Er is daarom geen goede basis voor een vergelijking tussen predictie en meting in axiale richting. De gemetenrnomenten in tangentiële richting hebben een betere overeenk0Instrnet de predicties. De maximale waarde tijdens de passage van het meetveld is geregistreerd bij 129 graden op 4·apri11997 6.00 en bedroeg~24kNm -.Daarnaast. vinden we grote momenten op 13 graden met waardes die naar 218kNmtoe~~1l.De laatste waarde is als basis vqqr.de.vergelijking met de predicties gebruikt, omdat dezeb~tlllaXimalemomentallen ai:l1ldekruïnvan de Iinggeven. Figuur 15 g~fthetreslÛtaatvan.devergelijking.WeziennudaterweleengoedeovereenK9mSt tussen een aantal predicties en de gemeten waarden. Het lijkt nog tevroegolllt~naanzi~nvande individuelemodellenconc1usies te trekken. Wel kan gesteld worden dat in 't algemeen de 3D modellen het beter doen dan de 2D modellen, die het op hun beurt weer beter doen dan de lD modellen.

is

Opvallend is dat de predicties voor de momenten beter overeenkomen met de werkelijkheid dan de predicties voorde normaalkrachten. Een verklaring hiervoor is dat de momenten in de ring minder gevoelig zijn voor de montagespanningen en zodanig ook beter overeenkomen met de modellen. Ben aantal predicties heeft ook een voorspelling gedaan omtrent het minimum moment dat flanken van de tunnel optreedt. Ook in de metingen worden minima (negatieve momenten) in de flanken, meer bepaald de doorsneden 116en 283 graden. Deze waarden ontwikkelen 127 respectievelijk -1 05kNm. In Figuur 16 is de vergelijking getrokken met de predicties. dat de predicties een overschatting geven van het negatieve moment.

in de gevonden zich totDe trend is

Een mogelijke verklaring hiervoor is dat de werkelijke ovalisatie minder is dan voorspeld. Hierdoor zullen de momenten ook, in absolute zin, kleiner zijn. Helaas beschikken we nog niet over de deforrnatiemetingen om een en ander te toetsen. In het tweede deel van de rapportage zal hier nog nader op worden ingegaan.

5.2 Drukken In 'fNO-rapport96-CON-R0302 [6] is een predictie van de groutdrukken gegeven. In onderstaande tabel zijn de predicties herhaald. De predictie ging uit van een groutdichtheid van 22 kN/m3• Deze dichtheid is tijdens de het meetveld Noord met gehaald, rnetnarne omdat het water aandeel vrij groot was. Dit de opbouw van de gemeten groutdrukken, die praktisch hydro-statisch is. Kanttekening het verschil tussen kruin en zool slechts 60 kPa is. Deze verdeling verandert nauwelijks

passage van blijkt ook uit daarbij is dat in de tijd.

25

Tabet-i

Groutdruk op de dwarsdoorsnede

Meetrin

-kruin - flank - zool

van de lining voor Meetring Noord

redictie 251 346 440

emeten (4/4/97) 150 170 200

5.3 Postdidies in eerste orde evaluatie Het ligt in de lijn der verwachting datin de eerste orde evaluatie een aantal berekeningen uit de predictie-fase herhaald zullen worden, waarbij gebruik zal worden gemaakt van de meetresultaten zoals hier gerapporteerd. Op basis van de huidige meetresultaten lijkt het aan te bevelen dat deze berekeningen, hier aangeduid als postdictie. gebaseerd zullen zijn op 3D modellen. Alleen in dit soort modellen kan rekening worden gehouden met een aantal waargenomen fenomenen met een 3D karakter, zoalsvoeggedrag.

26

Boofdstuk6 CONCLUSIES EN AANBEVELINGEN Uit de waarnemingen tijdeIls de eerste passage van Meetveld Noord kunnen ten aanzien van het constructief gedrag van de tunnel de volgende conclusies worden getrokken: 1. Ten aanzien van de meetresultaten: •

•

•

•

Er is geen goede correlatie gevonden tussen axiale nol1näalkrachtenen dekrathtpervijzelgroep. De krachtpervijzelgroep, bepaald· uit de druk in de groepspomp ishiecvoof waarschijnlijkeen te grove panuneter. Er is eenduidelijke correlatie tussen de rekken in axiale en tangentiële richting tijdens het boren, behalve1>ijde segmenten rondom de sluitsteen. Deze correlatie is tevens met twee Iinear-ëlastische modeUentl\eóreûsch bePa.ald.Het eerste model~aat?a~rbij~tvan opentange~tiële voegen, terwijlhett-weêdemOdeluitgaat van gesloten tangentiële voegen. De experimentele correlaties voor genoeJnde segmenten vallen binnen de grenzen van de twee theoretische modellen, Het axialellloment in een segment als gevolg van excentrisch aangrijpen van de vijzels op het segrne~t~()rden intijdkIeiller ..O?kdeaxiale nonna.allcrachttminde. meetring vertenen relaxatie., In de tangentiële richting is de relaxatie klein. De fluctuaties van de krachten door het boorproces nemen af in de tijd. Na ca. 15 m voor de tangentiële krachten en 20 m voor de axiale krachten is de invloed verwaarloosbaar, De som van de axialen()rmaalkrachren blijft groot, hetgeen erop duidt dat de initiële kraehtsverdeling aanwezig blijft.

2. Ten aanzien van de kracàtswerking

in de meetring

• •

Het gedrag van de voegen is mede bepalend voor de krachtswerking. Erlijkteenlllte@CtietuSsennaastelkaar liggende ringen te bestaan. Met name de krachten inde meetring rondom desluitsteenlijkeneropte· wijzen dat de tangentiële krachten via de omliggende ringen omc:ie sluitsteen heen lopen. • Het spannmgsbeeldalsgevolg van het monteren van de. segmentenblijft vooralsnog aanwezig. Als gevolg hieprlUlworden demaximaenlllinintavande n0rnJaall
3. Ten aanzien van de predicties: •

•

In geen erikele predictie is rekening gehouden met spanningen die tijdens het monteren van de m~ ..OlltstaaJ:l•in •. de .•se~lltell·.Hierd()Or.is. i~ ...'talgemeen ••het •• beeld •• dat .de•• Predkties oohOoriijkai\vijken tenopziçhtevanhet ge~tengedrag. Ditgeldtmetnamev()()rde minimale tangentiëlell0rmaalkrachtDegeitletellltlinimale nonnaaIkracht bevindtzichnaastde sluitsteen, waar hetsegnlent vrijwehpanningsloosis. Dit is in geen erikele predictie voorzien.Idemdito geldt voorde maximale tangtlltiële n0flllaalkrachtd(Û allePredictieseen?ndergrensgeven. Detan~ell~;le lDoll1enten inderneetrin~worden ÎDae.knJin door een 8(1))talpteaictiemodellen redelij~benáderd. lletrenddaarbij is dat 3Dmodellenbetbeter doen dan2D modellen, die het op hun beurt weer beter dOen dan lD modellen. De momenten in de flank worden echter in de

27

predicties zonder uitzondering overschat. Mogelijk is de ovalisering minder dan verwacht, waardoor het buigend moment in de flank ook kleiner is. Helaas beschikken we nog niet over de deformatiemetingen van de meetring om een en ander te toetsen. Om een beter inzicht te krijgen in een aantal fenomenen die in dit rapport zijn geschetst is het aan te bevelen om de volgende acties te ondernemen. Een aantal daarvan kunnen nog gerealiseerd worden in de komende ev~uatie.periodes. Andere acties passen in de eerste orde evaluatie. Tot slot zijn er een aantal aanbevelingen geformuleerdvoortoekomstig onderzoek in boortunnels. 1. Ten aanzien van de komende meetperiodes: •

Bij de tweede meetring is het wenselijk om op alle hoekpunten van een van te voren te kiezen segment de axiale en tangentiële voegverplaatsingen te meten volgens onderstaand schema:

Figuur 17 Gewenste inzet van verplaatsingsopnemers.

Doel van deze opstelling is om te kunnen aangeven waar op de randen belasting wordt ingeleid en tevens een ruimtelijk. vervormingsbeeld in de tijd van een segment te bepalen. • •

• •

Instrumenteer de sluitsteen in axiale en tangentiële richting. Mogelijk kan hiermee de krachtsomleiding·theorie worden onderzocht. De deformatiemetingen van de meetring moeten direct beschikbaar zijn. In tegenstelling tot de gegevens van de andere metende partijen zijn deze gegevens tot op heden niet centraal beschikbaar. Zonder deze gegevens is een evaluatie van de predicties niet compleet. Het is wenselijk om de vijzelkrachten continu te meten, dat wil zeggen tijdens.boren én stilstand. Verder is het wenselijk om per vijzeluitgeoefende kracht op een segment te bepalen. Observeer het plaatsen van de tweede meetring: wijze van monteren én alle bijzonderheden die daarbij optreden zoals kleine beschadigingen.

2. Ten aanzien van de eerste orde evaluatie: •

• •

28

Probeer inzichtte krijgen in het 3D vervormingsgedrag van de voegen. We meten alleen aan de binnenkant. Is dit een representatieve meting voor de gehele voeg. Mogelijk ontstaan er puntcontacten over de hoogte met de daarbijbenorende consequenties ten aanzien van de krachtswerking. Probeer demontagespanningen te verklaren cq. de de oorzaak te achterhalen. Bepalen van de normaalkrachten en momenten in de eindfase ten opzichte van de normaalkrachten en momenten direct na monteren. Leg daarbij een relatie met de meetresultaten van de drukdozen. Dit zal een beter inzicht geven in de waarde van de diverse predicties.

•

Herhaal alleen die berekeningen uit de predictie-fase die zijn gebaseerd zijn op modellen die in staat zijn om de waargenomen fenomenen te besëhrijven. Zoals het zich nu laat aanzien moet de aandacht vooral naar 3D modellen uitgaan.

3. Ten aanzien van toekomstig onderzoek aan boortnnnels: •

Voor eenbeterbegnp van de verdeling van de rekken ineen segment is het wenselijk om per te beschouwen doorsnede tenminste 2 paren rekopnemers in te zetten volgens onderstaand schema:

.

I I

·

I I

I

· 1

I

·

I

-4-

1

I

.1

I

I

I

I

I

1

I

1

·

I

• I'

-+.1

-.l1

.I ..'

1

_. _. -.- ..-. - -- --1----- -- -- ---- --1.. ..' -- ----.1- -- ._. _.j... --

· · · -+--

.:.'

1 1

..' I

.I

I

I

I

-;-

·

I

- - -- - ----

- --'

.I

I

. I

Figuur 18 Gewenste (minimum) inzet van rekopnemers. •

De hypothese van de interactie tussen naastliggende ringen zou onderzocht kunnen worden door twee ringen naast elkaar te instrumenteren.

29

LITERATUUR

[1]

Kl 00-W-04 Predictierapport Tweede Heinenoordtunnel, COB, Gouda, januari 1997

[2]

Fugrorapport P-587101,Afname rapport rekopnemers en groddrukdozen instrumentare meetringen Tweede Heinenoordtunnel, 21 oktober 1996

[3]

TNO-rapport 97-CON-Rü481 'Draaiboek tweede en derde orde evaluatie tunnelconstructie Tweede Heinenoordmnnel' , 28 maart 1997

[4]

TNO-Memo 97-CON-M312, Voorstel evaluatiegrafieken tunnelconstructie, 28 januari 1997

[5]

TNO-rapport 97-CON-0333, Calibratie meetringen Tweede Heinenoordtunnel, 7 januari 1997

[6]

TNO-rapport 96-CON-R0302 'Specificatie van de instrumentatie ten behoeve van de meetringen in de Tweede Heinenoordtunnel', 9 mei 1996

30

BULAGE: VERSLAG DERDE ORDE EVALUATIE

Inleiding Het verslag van de derde evaluatie is een bundeling van de perioderapporten die door de evalueerders van de tunnelconstructie zijn opgesteld na afloop van elke meetperiode. De periodes liepen van 5.3014.00, 13.30 -22.00 en 21.30 - 6.00. In het weekend werd niet geboord en dientengevolge is geen derde orde evaluatie uitgevoerd.

Periode! Datum:

3 April, 1997

Tijd:

22:25

Evalueerder.

Blom

Storingen De file kast1.dat op de server in de dir: ..meetringen\data\current conversies fou.ten opkulUlen tx'~en.

bevat een witregel waardoor bij

Bij de conversie met heinen.exe van gegevens uit de file van kast2.datgeeft de configuratiefile kast2.cfgfQuttpeldingenbij de, cpnversie.Oplossing hiervoor is het gebruiken van de configuratiefile kast4.cfg.

Opvallende waarnemingen De te plaatsen meetkastenzouden in het beginsel nun:uner 1 en 2 zijn. Deze werden de nummers 3en 4 die hernoemd zijn naar 1 en 2. Kast 2 (voormalige kast 4) is vervangen door kast 5 die nu kast 2 is genoemd. Meetdata is vanaf plus-minus 17.45 u zinvol. De meetringen zijn circa die tijd aangesloten.

Gevoerd overleg Overleg met meetploeg TNO. Maandag as wordt door Weinaad een nieuwe conversie routine (heinen.exe) aangeleverd zodat zonder meer gebruik gemaakt kan worden van de excelconversieroutine 24 kanaals, De evaluatieploeg boeft dan niet meer met Heinen.exe te werken omdat de meetdata dan 24 kanaals wordt aangeleverd door de meetploeg.

31

Periode 2 Datum:

4 April, 1997

Tijd:

5:47

Evalueerder.

van Oosterhout

Storingen Opnemers 94 en 95 van kast 1 zijn zeer waarschijnlijk kapot. De conversieroutine Heinen.exe werkt niet naar behoren. Daarom worden geen uurfiles gemaakt. Als alternatief moeten uit de kast l.dat en kast2.dat bestanden uurfiles worden gemaakt.

Opvallende waarnemingen De drukdozengeven met de nulwaarden uit de calibratie zoals bij TNO in Rijswijk uitgevoerd vreemde drukverdeling. Met name het optreden van negatieve waarden is onverklaarbaar. De segmenten van de meetring zijn zo geplaatst dat de linkerkant van ring 2 de x-as van hetlokale Herrenknechtstelsel snijdt, Meeteomputergenereert files met extensie 1 en 2 voor kast 1 en 2 respectievelijk. hernoemd worden tot 3 en 4 voor een correcte verwerking in Heinconv.xls,

Deze .moeten

Er womeninkast 2 slechts vier drukdoostemperaturen •getnetenin plaats van de verwachte 4. Hierdoor verschuiven alle kanalen boven de 12 twee plaatsen naar voren. Het laatste kanaal is dan 84.

Gevoerd overleg MetPBBT

over defmitie assenstelsel, gebaseerd op deHK-data.

Periode 3 Datum:

4 April, 1997

Tijd:

13:19

Evalueerder:

Vervuurt

32

Storingen Heinen.exe geeft fout op kanaal 109 indien de waarde van deze groter dan 1000 wordt. Aangezien dit op het einde van de files kastl.dat en kast2.dat telkens het geval is, is er geen uitvoer. Dit gebeurt bij de volgende scan: 01+0101.

02+1997.

03+0094. 04+0239. 05+0.000

Hetgeen 04/04197 2.39 uur betreft. (zie ook opvallende waarnemingen) Na overlegl1letPiet Van S kanhetbestzo zijn dal dit wel reële waarden zijnen het gevolg is vande wielen van de volgwagen die opdat moment de opnemers passeren

De uur TN-files·zijn vanaf 97/03/04 21;00 uur leeg. De kast-files daarentegen worden wel aangevuld. Deze vertonetleqhterdebijde storingen genoemde foutmeldingen.

Gevoerd overleg Meetoverleg: zie aantekeningen op agenda en notulen. Belangrijkste zaken waren van onze zijde • . 2 opnem~fS(\Vellicht) stuk • ··Meetdatavahafafgelopen nacht derhalve (nog) niet verwerkt • Doel was: Vergelijken HK-files met TN-files Belangrijkste zaken PBBT aan ons •

•

A.S. maantbig resultatengeweust

van:

•

Voorbeschreven

doel (HK-files vsTN:..files)

•

GRONDRUKKEN

•

In beeld brengen kapotte opnemers (indien dit inderdaad het geval is)

•

UITSLAG VA."'l DE VOEGEN

ALS FUNCTIE VAN TUD (met name voor uitharden grout)

Wanneer worden de gronddrukdozen aangespannen?

Hierover is door mij met Piet van S. contact opgenomen. • Het is inderdaad bekend dat de gronddrukdozen (wellicht) voorgespannen moeten worden, • Indien dit echter niet nodig is dan zal dit niet worden gedaan. • Het is immers goed mogelijk dat de gronddruk reeds voldoende druk. geeft op de vloeibare grout, • zodat naspannen van dedrokdozen achterwege kan blijven.

33

Periode 4 Datum:

4 April, .1997

Tijd:

22:17

Evalueerder:

Blom

Storingen Uurfiles worden nog steeds niet aangemaakt. Meetgegevens uit de files kastl.dat en kast2.dat worden gebruikt om meetgegevens te evalueren. In de file van kast1.dat zit voor kanaal 109 een waarde die niet door Heinen.exe kan worden geconverteerd. Om dit probleem op te lossen zijn in de configuratiefile kast3.cfg de controle op 0 gesteld en de controlewaarde van 951 naar -951 omgezet. Bovendien is hetafwijkingspercentage van 10% naar 100% opgehoogd. Er is een kopie van kast3;cfg in dezelfde directory gemaakt !! De evaluatie heeft plaatsgevonden voor 4/4/97 6.00 uur. Hiertoe zijn de betreffende gegevens geselecteerd uit de files kastl.dat en kast2.dat. De geselecteerde delen zijn geconverteerd in heinen.exe en daarna in het excel conversieprogramma opgeroepen. De gemaakte printen worden opgenomen in het papieren logboek

Opvallende waarnemingen Rond 6.32 uur zijn meetstoringen opgetreden die de grafiekbeelden bevatten gegevens tot 6.28 uur.

verstoren. De gemaakte grafieken

Het lijkt erop dat de kanalen 94 en 95 toch normale waarden geven. De nulwaarden moeten voor een aantal metingen nog worden ingesteld om goede absolute waarden te krijgen. Dit betreft bijvoorbeeld de waarden voor de drukdozen.

Gevoerd overleg Geert zal de nulwaarden verwerken.

Periode 5 Datum:

5 April, 1997

Tijd:

4:01

Evalueerder:

van Oosterhout

34

Storingen De meet PC werd om ca. 22.30 aangetroffen met een fatal error. Systeem is opnieuw opgestart na overleg met de TNO-meetploeg. De meetgegevens van ca. 10.00 tot ca. 17.00 zijn verloren gegaan. De rest kon dankzij de data-logger in de meetkast alsnog worden ingelezen. Geluk bij een ongeluk is dat als gevolg van een ontsporing geen ringen zijn gebouwd in de periode 10-17 uur.

Opvallendewaamemingen Reeds gemeldin vorige verslagen is dat de nulwaarden van verplaatsingsopnemers en dfukdozennog moest plaatsvinden. Dit is gebeurd met behulp van de meetgegevens die direct na het plaatsen van de meetringen vrijkwamen. Uitde kastlenkast2 files zijn de volgende files gehaald voorhetbepalen van de nulwaaroen van de drukdozen: tn970403.319 en tn 970403.419. Dit zijn de uurbestanden voor het 1ge uur van 3 april. Deze zijn met de 8 kanaals routine van Heinconv.xls ingelezen, met nullen als calibratiewaarden in de nulwaarden-sheet van dit programma. Aldus zijn nulwaarden bepaald (de drukdozen geven een signaal vanaf 19.42) en toegevoegd aan heinconv.xls. Voor de verplaatsing is een andere procedure gevolgd, omdat niet direct duidelijk was wanneer de opnemers waren geplaatst. Uit kast 1 en kast2 zijn de volgende bestanden aangemaakt: tn970403.315, bevat gegevens van 16.21 tot en met 18.59 voor kast 1. tn970403.415, bevat gegevens van 15.22 tot en met 18.59 voor kast 2. Aan de hand van de prentjes is als ijkdatum 18.00 gekozen. Opdat moment geven alle opnemers een nette uitlezing. Bij de meetploeg zal nog nagevraagd worden of de exacte montage tijd bekend is. Van belang voorde interpretatie van de rekken is het feit dat segment 8,1,2 en 3 op kast 1 zijn aangesloten. Ditin tegenstelling dat de legenda inhetdraaiboek. De volgorde vanplaatSÎDg is wel hetzelfde. De volgende vertaalsleutel geldt: oude indeling:

SI

S2

S3

S4

nieuwe indeling:

S8

SI

S2

S3

Analoog geldt voor kast 2: oude indeling:

S5

S6

S8

nieuwe indeling:

S4

S5

S6

Uit een eerstean~ysevan de verplaatsingQPnemerstussen 3.00 en 10.00îs duidelijk te herkennen dat het wiel van de volgwagen rond 4.00 op de ineetrlngrustte: de opnem.erstussen de ringen (axiaal en radiaal) geven een duidelijke bult in het signaal,. terwijl de tangentiële opnemers (tussen segmenten)

35

geen verschil geven. Daaruit kan worden aangenomen dat de segmenten in tangentiële richting behoorlijk samenwerken d.w.z. er ontstaat geen 'gaping'.

Gevoerd overleg Met Piet van Staalduinen is contact opgenomen n.a.v. de meetcomputer die 'hing'. Na hernieuwd starten bleven problemen. Wijnand van Leeuwen, programmeur van de software is ingeschakeld en via telefonische consultancy heeft ondergetekende het probleem, naar het zich laat aanzien, opgelost. Verder is de positie van de verplaatsingsopnemers besproken. De opnemersetjes 1 tot roet 3 zitten aan kastl -.Setje 1 zit tussenS7en S8, setje 2 tussen S8 en SI en setje 3 tussen SI en S2. Setjes 4 toten met 6 zitten aankast2. Setje 4 zit tussen S4 en S5, setje 5 tussen S5 en S6en setje 6 tussen S6 en S7.

Periode 6 Datum:

7 April, 1997

Tijd:

13:38

Evalueerder:

van Oosterhout

Storingen De meet PC heeft het hele weekend goed gefunctioneerd. maken: dagfilesweg

Wel zijn de volgende aanmerkingen te

•

De meetPC·schrijftgeen gebeurd.

naar de server. Dit is nu handmatig door bovengetekende

•

De foute uitlezing van opnemers van segment 3 en 4, zoals eerder gerapporteerd, lijken te maken te hebben met hetperiodiek·waterhezwaar als gevolg van het boerpreces. De connectoren zijn hier gevoelig voor.

•

Axiale opnemers van segment 4 lijken verkeerd aangesloten te zijn: er worden trekkrachten geregistreerd, die bovendien absoluut ook niet overeenkomen met de corresponderende vijzelkrachten. Volgens PvS is verkeerde aansluiting onmogelijk bij snaarrekopnemers. Met het vocht probleem heeft het ook niets te maken. Dit punt vergt nader onderzoek.

Opvallende waarnemingen Er is een complete set predictiegrafieken •

36

gemaakt. Er zijn diverse interessante waarnemingen gedaan:

De passage vaneen wiel van de volgwagen is duidelijk te herkennen in alle grafieken.' In feite is er sprake vaneen equivalente statische belastingproef, waarbij.tweepuntlasten·van 82 kN op de meetring aangrijpen. Uit het Meetöverleg is de suggestie gekomen om hiervan danook gebruik te

maken. Het is dan wel nodig om de ovalisering van de ring te meten als een wiel ( er zijn er in totaal 14) op de meetring staat. Het inmeten zal met Klaas Jan Bakker worden besproken •

Deaxialeeörmaalkrachten vertonen gemiddeld een goede overeenkomst met de vijzelkrachten. Echter, op/segment zijn er grote verschillen. Vermoedelijk heeft dit te maken-mereea scheefstand (in axiale richting) van de segmenten als gevolg van de plaatsingsprocedure. Hierdoor zijn de belastingen op de ene kant van een segment veel groter dan op de andere kant.

•

De tangentiële normaalkrachten zijn veel groter (5 vs I MN) dan uit de predicties kan worden verwacht Vermoedelijk heeft ook dit te maken met de scheefstand van de segmenten. Difkan gecontroleerd worden door de tangentiële normaalkrachten van 3/4/97 als nulwaarden te beschouwenen deze als nulpuntscorrectie toe te passen op de later gemeten normaalkrachten. Dit moet nog gebeuren.

•

De tangentijSle momenten zijn kwalitatief vergelijkbaar met de predicties. Kwantitatief zijn ze hoger dan enige predictie: 400 vs 300 kNm. Nog onderzocht moet worden of dit ook te maken heeftmetd~ 'monálgeswnoingell'.

•

~drukd~llfunctionereng~d~ Dedl1lkop 90 en 270gradenkomenovereen waterspanningsmetingen van GD plus 20 kPa groetdruk.

mer de

Gevoerdovetleg Met Pietvan$tialduinenis contact opgenomen a.a,v. de opnemers van segment 4; Zie storingen. De opvallendewaimemillgenzijnbesproken in het Meetoverleg; De vergaderingverbaasdezich over de N en M waarden voor de tangentiële richting. Hier is met Predag nader overleg gepleegd. De theorie van 'montagespanningen' is zodoende ontwikkeld.

Filebeheer Er zijn diverse bestanden aangemaakt. De structuur is nog enigszins chaotisch als gevolg van de storingen op de meetPC op donderdagen vrijdag. Zie onderstaande tabel. ruwe data

···periode

analyse mer figuren

tn970403.320

3/4197 20.00

3/4/9720.42

ja

ja

ja

tn970404.302

4/41972.39

4/4/97 .10.00

ja

ja

ja

tn970404.317

4/4/97 17.47

514197359

ja

ja

nee

tn970405.304

5/41974.00

514197 11.59

ja

ja

nee

tn970405.312

5/4/97 12.00

51419723.59

ja

ja

nee

37

Periode 7 Datum:

7 April, 1997

Tijd:

22:14

Evalueerder:

Blom

Storingen geen

0pl'aUende waarnemingen Duidelijkheid over waar verplaatsingsopnemers zijn gemonteerd is noodzakelijk voor de evaluatie. In het papieren logboek zijn grafieken opgenomen waarin normaalkrachten en momenten in zowel axiale als tangentiëlédchting worden vergeleken. De vergelijking heeft plaatsgevonden voor de. data van 4 april 6.00 uur en 7 april om 13.30 uur. Op het eerste gezicht lijken geen grote afname's op te treden. De tangentiële normaalkracht op ca. 70 graden blijft zeer hoog. Of de normaalkracht ter plaatse echt zo hoog is, is niet duidelijk.Uitde verplaatsingsopnemers blijkt wel dat ter plaatse grote axiale en radiale verplaatsingen zijn opgetreden. Het is mogelijk dat door verdraaien van segment 1 t.O.V.van segment 2 ten gevolge van axiale normaalkrachten (vijzelkrachten) extra tangentiële normaalkrachten worden ingeleid. Dit dient nader te worden onderzocht. Over het algemeen worden meetresultaten van opnemers onderin de tunnel verstoord aangetroffen. Files moeten worden gescreend alvorens een redelijk beeld van de resultaten kan worden verkregen.

Gevoerd overleg PBBT heeft gevraagd geconverteerde files op het netwerk te plaatsen om een back-up te kunnen maken voor het COB. De files die aangegeven zijn in logboek van geert d.d, 7/4197 (tn*/Xn* en MN files) zijn aangeleverd op het netwerk, gebacknped door Jovanovic en daarna weer verwijderd. ALLE GECONVERTEERDE EN GEANALYSEERDE FD...ES(MEETRINGEN) HET NETWERK. WORDEN GEPLAATST!!J voor de back-up Bovendien moeten regelmatig alle logboeken op het netwerk worden gezet !!! voortgang evaluatie zie schema geert 7/4113.38 uur de file tn970404.317 moet nog verder worden geanalyseerd

38

MOETEN OOK OP

Periode 8 Datum:

8 April, 1997

Tijd:

4:46

Evalueerder:

van Oosterhout

Storingen De dagfiles blijken af en toe een witregel midden in een sample te vertonen. Dit voor zowel kast ·1 als 2. Hierdoor gaat het inlezen in Excel niet goed, Dit verschijnsel wordt nog overlegd met Wijnand van Leeuwen. In de conversie van mV naar verplaatsingen is een bug gevonden en gerepareerd. De eerder bepaalde Xn*.* files moeten opnieuw worden bepaald. Zie lîjstaan het eind van dit legboek.

De drukd<>zen1ijken langzaam terug te lopen in de uitlezing. Ten opzichte van 5/4 is zo'n 20 kPa terugval gesignaleerd op 7/4. Dit is tegen de verwachting van de predicties in.

Gevoerdovetleg Met Wijnand van Leeuwen, programmeur van de meet PC is overleg gevoerd over de problemen in hetbeginvanhetmeten. Vermoedelijke Oorzaak is de incompabiliteinussen .16 en 32 bit applicaties op deze machine. DE software zalnucompleet 16 bitsw<>rden, Donderdagzaleennieuwe versie van Heinen.exe.hët data-verificatie programma, worden geïnstalleerd. Filebeheer Er zijn weer een aantal halve-dag files aangemaakt door bovengetekende. Zie de tabeL Tevens is aangegeven w~lke files nog maals moeten worden berekend i.v .m. de bug in de bepaling van de verplaatsingen. ruwe data

periode

Xn-file MN-file

tn970403.320

3/4/97 20;00

3/4/97 20.42

nee

nee

nee

tn970404.302

414/972.39

414/9710.00

ja

ja

nee

tn970404.317

414197 17.47

5/4/97 3.59

ja

nee

nee

tn970405.304

5/4/97 4.00

514197 11.59

nee

nee

nee

tn970405.312

5/4197 12.00

5/4/97 23.59

nee

nee

nee

analyse met figuren

39

tn970406.3oo

614/97 0.00

6/4/97 11.59

nee

nee

nee

tn970406.312

6/4/97 12.00

6/4/9723.59

nee

nee

nee

tn970407.3oo

7/4197 0.00

7/4/97 11.59

nee

nee

nee

Periode 9 Datum:

8 April, 1997

Tijd:

15:00

Evalueerder:

Steenhuis

Storingen Er zijn een kabels losgetrokken bij segment 4 (+_ 10 uur kwam dit bericht door). Een aantal opnemers zijn nu buiten werking. Zie grafieken van de meting gemaakt om 12:00 (files TN970408.113 & TN970408.213).

Opvallende waarnemingen Eer ik in de gaten had hoe ik met excel wat leuke plaatjes kon maken, was het al weer 10 uur, tijd voor het meetoverleg. De prenten die ik heb uitgedraaid over de meting vanuit xn970407.300 gaven een sprongetje Het lijkt erop dat dit door een belasting in de tunnelwand komt (?) wagentje (?).

Gevoerd overleg MEETOVERLEG: · 24 uurs metingen TNO worden gestopt na ring 99. Evaluatiecomputer opgehaald.

wordt aan het eind van de dag

· Volgend overleg: 24 april om 8 uur projectburo Utrecht. Voor zover mogelijk ook evaluaties laten zien. · Ovaliteit: Het voorstel is dat ovaliteit gemeten bij de Zuidpassage. Aanvullende metingen met spiegels. Eventueel om boormachine heen. · n.a.v. resultaten maandag: kloppen predicties momenten (400 kNm) met de voorspellingen? · Bij evaluatie van verloop drukdozen: wat is de invloed van het eigengewicht van tunnel en machinerie op de meetuitkomsten ?

40

· KJ Bakker is ook geïnteresseerd in het verloop van de krachten in de drukdozen over de verschillende dagen. (dus een soort 3D grafiek).

Periode 10 Datum:

8 April, 1997

Tijd:

17:14

Evalueerder:

Blom

Storingen rond 15.30 uuris segment 4 weer aangesloten. De meetdata is gecontroleerd. Hierbij zijn gegevens naast elkaar gelegd van voor het lostrekken van de kabel, tijdens het loszijn van de bekabeling en nadat segmentweer is aangesloten. De meeste data uit segment 4 ziet er vertrouwd uit op een enkel signaal na. Ditis ter plaatse van +~172 graden in tangentiële richting. In eerdere metingen werden bier piekkrachten gemeten, terwijl nadat het segment weer is aangesloten hier nauwelijks waarden worden gemeten. Verder is onderzocht welke kanalen waren uitgevallen. Het blijkt dat op 2 kanalen na alle signalen van segment4 waren uitgevallen. De analyse hiervan is opgenomen in het papieren logboek van de evaluatieplóeg,

Opvallende waarnemingen segment is weer aangesloten

Gevoerd overleg dit is de laatste 3e orde evaluatie. Verdere evaluatie vindt plaats op TNO.

41

BULAGE: EVALUATIEGRAFIEKEN

42

Tangentiele momenten Tangentiele.I)OOnnaalkrachten Axiale normaalkrachten

Mtan N

N axiaal

...t-

.I;;:-. Tangentiele momenten: M tang(hoek) op verschillende tijdstippen 250

200

150

100

~

lz ~

-- •. -'9.-4.0500 -11-95.2000

50~-

......-103.2000 ~

CJI

j

:I

o 3$0

·50

·100

·150 hoek In graden tov de vertikaal

Tangentlelenormaalkl'8chten:N

o

.---150

100

tang(hoek)op verschillende tijdstippen

I

I

I

150

200

250

300

·500

••..•••. 94.0500 •.•••..• 95.02ÖO •.••••. 103.2000

·1500

-2000

·2500

hoek fngraden tOYdevertlksaf

.1).. ~

..t:--

0'-.. Axiale .normaalkrachten: ••N·axi(hóek)·.op·ver$chillende.tiJd$tlppen 500

o

3$0

-500

ï•••• 'i

.......-94.0500 -11-95.2000 ......-103.2000

-1000

z

-1500

-2000

·2500

hóek1t1!Ji'laet1tov a."ertlk.al

Maximaaleti minîmaal tan/.tentiaal moment Maximale.en·minimale. tangentiele.drukkracht Maximale·etiminimale axialedmkkracbt Maximaal negatief [ positief segment moment

tijd tijd tijd afstand

Maximale·èti.minimale axiale dmkkracht Totale axialifiWrmaalkrachten en totale viizelk:ràChten Maximale axiale drukkracht in opnemer inde meetring met biibehorende viizelkracht

afstand afstand afstand

M tang NtaIU!: N axiaal M axiaal.segment N axiaal N axiaal, totaal N axiaal

..

maximaal maximaal maximaal maximaal segment maximaal

en en en en

minimaal minimaal minimaal minimaal op het

en minimaal

met vijzeigroep C

(

I

I

I I

I

r I

I

I I I I

I

I I

,

I I

I I I

I

\ I

I

I

,

I

I

I

I

I

I

I I

I

oOGno~

I

I

! ~ .E

E E

0> 0>

c: c:

i

S S

~ ~

I

-

I

!

I I I

iI

I

OOG~"66

I I

I <

,1..,

I

I I I

OOU"B6

."

I

". ,;. (

I

~

1

I

.r'

OOG,"L6

,

I

I 1 1

I

OOU'96

I I \ 1 \

I I

rI

,J

II

,/1

_,

..;:.•.

OOGI"96

i

I

I

z»:

r

'

..•

A- _ ..•

-

I

I

:

I I I I

I

~

eoarsoi

I I

i I

I

,

I

Ii

I I

I

ooarzor

I

.

r

I

,

~

\

>

)

,f

..~ 'IIi"

.

(

I

• OO<:~'L6

f

>

I

I I I

I

!

I

I

OO<:~'96

; I I I I I I

1 I I

!

i (

I

i I I I I \

I

I

?-i

:::..

t

oo<:n'61

, II

·1

OO<:n;6

I

8•..

~~

-1 .. '\. I

I

•...-:r -L_

-=:;..~

.

j -

I

o

I

... _-

j

I

~

§

~

[WS'IJNlIJ ~l.I:Jenpfl'l"p81epu86UlQ 81ewluIW.,

i i

-i

-

rJ_'

~

eÎeWlxew

~ •

J

\

I I I I I

l

I I I I

I

1

1---

ooGno~

i i

I i

I .

-

~

~ ~ l!! .:>e.

..

<)

~12'"

",,>"

,3:~

.:>e. .:>e.

..

,.....•.

.:>e.

(

2 2

1:) (I)

1ii

E

'2

'ë

~!

~ ...•.

all

.sI

"'.;IJ-

2-

XI

E

I I

u.i.

--

.•.~

al

i

I

",,:=:=I, II I! I

II

!

~ I

I I I

,

.

I

~ I

-

I

!

-----

I

-

'L-

\

,--:; =----== .•••-

----- --'-------

-----1----i i I

o

50

- •..•...•..... ,-

"

I

--

I

I

i

maximaal negatief/positief segment moment (afstand) 80

,

I

-~._~'--""----.-._--,---------------

60

••••I,~

,..

I

L..

I~"'''''''''',. •... ... .•,-..••• :- '"'\... ••.•• J •••• - .••.•..• - .•••••••• -'

"

'...

h

,..... ,•••

••.•.•.•••••• ".......... .._-....._.••..• --------------_._-----_._---._--

I I

40·

1 I .....

i ::

"...

"i

20

1:

)

•••...1

---malCImaai. - - -

5.00

10.00

15.00

20.00

-20

·60

-80 af$tandtot de meetring

-

U)

negatief alCiaalsegmentmoment

malCimaalpositief alCiaalsegmentmoment

{ml

25.00

30100

en ~

maximale I minimale axiale normaaldrukkracht

(afstand)

afstand tot de meetring rml 0.00

5.00

o

10.00

15.00 I'

I

",-500

"A \

;- ••---- •.-----.

..1, '--'

h"' __

••..&01"'-'

•••••••• , •• -

, ••.1'1 ••••• '\'

20.00

I ~---

".,._l

~_,J~

~""--"-'

------r-----·---1" 25.00

L I -t....-....-.... -..- ..

--~-~.+ ...._._._...._i

-1000

ï'~

I

1',

J

I

1-

1500

e

..! .l!!

=

--1 i

-2000

-2500

-3000

----mlilximale -

- -

axiale drokkracht

minimale axiale drukkracht

I I I

I I

30.00

Totale axiale normaalkrachten en totale vijzel krachten (afstand) 25000

20000

ï

15000

""'

•..

I.;

"""'~I

1"-1··•...- ...••'f· --

f4.•,___

""r----.---.....,....'\-....,.. \

_

_-'~l_"_ •._.•-,,,-I

---_J ... ...-

••_••'

_

10000

. r:--------'··-·-Fvijzel totaal

--L- --Faxiaaltotaal

5000

0

& 0

~

C\Î

~ ~

~ <.0

ti aS

IX)

•..

~ 'V"""

! •..

afstand tot demêêtl1ng[m]

8J

~

•.."

~

c» •..

~ ~

~ ~

V)

~

maximale axiale drukkractitin opnemer inde meetring met bijbehorendevljzelkracht(groep C) als functie van de afstand tot de meetring 3500

.".'.. . .. ol' ,.,

''

3300 - Î'~

..

,"

2900

,..

" ,

-s-~.,'

:.: :::

..'•

.

'.. " \.

'.' ...•

• ".,

'...

.,..

.... "\ ,,

I'..•.. 2700 •••

J

.' .'.'. .'

««,

"

3100

.

.. f

..r ,

, , ,

I

2500-

,,

.!!

;

•

•• ••

~

J! 2300

...•.

I-

I'

:~:

.\

"

•

...•... .,l. .

•

,------------

. ..,

I

I I

•

!

\". -'I'

'I'" ;..",

.... : ••

~

.. 'I "

\

..

2100

1900 N axiaal. maximale druk (97) ••••••

1700

1500

Fvij;z;elgroep C (kN) Linear (Fvijzelgroep C (kN))

scS

------+-------

I

~

~ ..;

N

I

!;,; ctS

I

~

tÖ

I

co

"'•... :

•...

af$tand tot de meetring

~ ..;

.•..

[ml

C',...;; .•..

~

ci •...

I

I

~

~ ~

s

I Totale

axialenonnaalkrachten

I vijzelkrachten l·N axiaal,

totaal

1

_

55

U)

0'. Totale axiale normaalkrachten als functie van de totale vijzelkrachten 15000

..,~..

•

•

14000

•

•

• •

•• 1.'

•• ••••

•

• •••

•

~

m .5 13000

! i .5

•

1

12000

.,.... •

~

i

= 11000

1

•

---~_

•

••••••••••• lilt• ••• • •

•

••••

..\

••

•

•

•

• •

"iI.'·

•

•

10000

9000 16000

17000

18000

19000 totale vllzelkl"acht [kN]

20000

21000

22000

Drukken in drokdozen Minimale en maximale drukken 0 Maximalet entieie drokkracht Maximale tan ntiele momenten

~

drukken in drukdozen (graden rondom) op verschillende tijdstippen

o 50

100

I

I

I

I

150

200

250

300

-50

'ii'

~

-100

!

! i .5

i{;

-150

-200 -+-94,0500 _95,2000

1-+-103,2000 -250 graden tov de vertikaal

OrukverdelJng over de ring drukken in kPa, hoeken graden ten opzichte van de verticaal

o

250

_.

26

334

283

I

4/4197

3.00

_-7/4/970.00 1

257

103

180

~

.:::.~.:c."~.~/4/970.00

o-,

c

minimale en maximale drukken op de drukdozen (tijd) tijd: dag.uur

8 8

0

8 0

0

§

i,

gf

~

0

-50

~ ~

8 8 r-:

~

~

Cl

Cl

I

I

ai

Cl

I I I I I

---minimale - - -

§

8 0

q

ai

8 •...

(; •...

I

I

I

~

C\Î

•... 0

§

§

g •...

t

I

druk

maximaledruk

-100

I I I

~ .IIi! 2 'Cl

I I

-150

minimale druk nabij de lop

I

ï

I

I 1,1 ~I I I

-200

"... "

,..----...... I,. ~JI) 1\,

'I' ~ f

-250

.,,"

... - ..•• •

'J'".'''

,

1,~'V\1\!~~\I"\_ r

maximale druk Is nabij 180gr

""_

.•. ... /,,,

•.•....•.

,

\

maxima~e tangentiele druk~racht als functie van de maximale druk in de drukdozen maximale druk In drukdoo$ (op.plm 180 grHkPa] -180

-170

o

-500

~ I

I---------~--_. __. .

-200

-190

----

---~----

_.

•

1500

f

.....•..'::... .....•..• •

.!

---

•

.4t

~

.~>

-2500

•~":"'f! •• •• ..•~

..

r.

e-.

-240

-230

-

---

I1-

-3000

-220

-----~

-1000

I -aooo iE

-210

maximale tangentiele drukkracht

I

J

.....

..

., •• •

•

•

•

CJ'... ~ maximale tangentiele momenten als functie van de maximale druk in de drukdozen 250

•

•

200

:(

ï

••••150

I

•

\

•••:I

i 100

j

1

•

50

o ·170

·180

-190

-200

-210

maximale druk In drukdoos (op plm 180gr) [kPa]

-220

-230

-240

IDruk in@:l>utleidingen

""

----...;-------_.. ..... ‫ס‬0lii:"'-

'

.. ....- .. •.........•..•..

t: ......• "" -..:. : ... -..::.

, , , , , ,

~eWv6

vs~-

t

:

~(no''W) LS~-

1

u ~o''W)

es~-

WWl76 , 6L~-

I

I

T

~sOO''W)

szt~17OO''W) LL~-

I

~eoo''W)

I

LL~-

,

I

~ZOO''W) LL~-

I

I

~~OO''W) LL~' wOO''W) LL~-

I

~sez'E6 9L~-

I

~veZ'E6 ,;L9~- ;r

I

~Ere'E6

S9~-

.s

g

~zeZ'E6 ~ 96~- ~

•

~~EZ'E68 86~-

.... ,

:1

I

i

~oeZ'E6 t; 89~- .5

,

JI4.

2 VV~· "

~SZZ'S6 ~vZZ'E6

, :1

SV~-

~ezz'S6

11

SV~-

, :1 I

~ZZZ'E6

I

_

, -I

:1 , :1 i:1

tT

I

I

I1 I

9V~-

+~~Z;:~6

I

WZZ'E6 Ll7~-

,siz'se 6t~~t~Z'e6 ZS~-

, -I

~E~z'e6

I I

~Z~Z'E6

9S~-

, :1

•• 1 •

.•.. IC

tS~-

.......

U~Z'E6 S9~-

•.. o

IC

o

~OI.Z'e6 08~-

afstand afstand

65

8

ö ll)

•...

.•..•..- .-..-.-. - ---

t _---

,--------C'..:-:- ----

...:E.:ll:"!.- -

_-

--. •..

____

- .•....•....,....•. , ------_.- - --=-=-

~

I

-,,::a-:::lJ-r -

==.• -----..;== .....- ----

....r:.- - -

-

--~....•.•--:.. --_._---------- ----. ~:~:::~:~~ .•..•- _--.-- ---: ~~--------._-;......•..•..•.._----- -....•---...•.---..

.;at'__

..... .

•..•..•. -::.;~=-------....-..--

äi

:sN

r

::E

I I

I

8

g •...

- -----

--~j

0

0

8

66

~ •...

8

0

co •...

8

~ •...

0

~ •...

0

8

0 .•..

8 0

co

[wWll JuewowJe6611

0

0

co

'
8

8

8

0 (\I

ö 0

•... (\I

ligging axiaal normaalkrachten<:entrum

tov onderkant tunnel

4

3.5

3

'I e

2.5

B

ift

2

1 ~ ~

1.5

-

0.5

o

!li'

normaalkrachtencentrum

-Power

so

(normaalkrachtenoentrum)

---"--!--

~ C\Ï

I

~ -et

!Xi

<Ó

~

ai

co .•...

.•... .•...

afstand tot de meetring

I

li -et .•...

+ ~ r..: .•...

I

~

.•... (I)

I

~

g ~

tïd tiid tiid Axiale voegverplaatsingen, periode 20.00 3/4/97 10.00 4/4197 Radiale voegverplaatsingen, periode 20.00 3/4/97 10.00 414197 Tangentiele vóegverplaatsingerr, periode 20.00 3/4/97 10.00 4/4/97

tijd

verplaatsing

tijd

verplaatsing

tijd

verplaatsing

axiaal, even na plaatsen meetrin radiaal, even na plaatsen meetria tangentieel, even na plaatsen meetria

~5'

uaxi.al(mm).

? m

6

Go

..,-.•..-

~

'1'.

e: ..

4:''''-

<.

• _.---_.-.6

p

94.2000

.-i •.••

\

.~

Î\:)

- ---94.0800

95.0800

• o

o

o

I\)

~':e.'r"n-:7. \ " ,..""$:.

-

......•- ....

-.•.

""":"

'::.'~

....•... --=..... ..... "'"

,, ::.

~

lil

, , I

)

·

I

.•..

· .: ·, .,...., · ...•. "..... ...•. .:,...

-.::

..

~ ~." ;[ f

.•.

96.0800

,, «

96.2000

. .•... .... .•... -.-..... <" .•...• I

I

97.0800

97.2000

98.0800

98.2000

c

99.0800

c .:3-

:

:

\

t:

ilp

:

I I

lo

(

•

«

(

·,

"

l

95.2000

J .:., ""

->

:"$.:

.""

.'"

.

""". :

,.• ,;

s'"<" :,:. .. : '

I

.'

~ 5'

i'

~ ~

i

,! ii"

99.2000

3'

100.0800

::s

100.2000 101.0800

101.2000

102.0800

'..•.

. \

. <

102.2000

103.0800

I I

(

.

J f

/

.· ", · ·. , ··· · :

( )

103.2000

I

I

\

104,0800

.1

:1• I

.

~i~~~

f

"

-+1

o

Radiale voegverplaatsing 3.5 '6 __

~h~'e•••_8*O'_

•• __ •••• _._~.~~

••• _ •••••••

~.#....._.._.

...............•.••..•

,

..

3

2.5

..•.

-.

-,.,-~

__

,

•••••••••

-

•••••

."...,..

•••

fIIII'/

•••••••••

,

"...,A,...".-..-_---

1-11..,,,\ ,~ ••.- ....•.

""

2

---irad

i

~&

"I

)

2rad

1.5

······3rad -·-·5rad ---6rad

"''''''

•• ",*

,..'

•••••• • ••

,vJI

•• _

•••'l!ttltt

''\:a_

,...--

•••

* ~ -_.

df'#-

,,"

"""" ,,,'

.•

_"

•••••••••

_.

0· ~

"-of....., .. ,.. ... ...",,.

0.5

o

8

~

m -0.5

tijd (dag.uur)

§

o.•.. ~.

C'!

..

4O
t:Il C

I

'VO~

s -e-

I

CD

g>

.

t:Il

C C S a .! (\I en 10

t:Il

c

.~

I I I

I I

.

'ro~

I OOOZ'(;O~

I I I I I

··

·· ·· I

,·

I

OO9O'(;O~

OOOZ'lO~

0090'lOl ooo(;'OO·~ C

CD

a S CG

>0090'00l

e-

000(;'66

f=

0090'66

CD

000(;'86

.•..e

.!!

~

5

Q as :g,.

.!

! CD a ä

'86

••••

; I 1

I

\ \ I J

r '"I

, I

'96

I

'96

I I I \ \ \

)

,

I

'96

I J J

;

,

;0

'176

(

"

··· ·

,

.··, · · ··· · ,

· ····

,

··

ti

P6 006

P6 008

P6

OOL

P6 009

P6 OOS

P6 00&

P6

OOG

• -c. '., '1->

~ f' _..•

( P6

..•.-'..•...

o

&6

oo&G

~

.""_. _-..•..;:..•. .:&4

,.r--- ... tr

- -' ••.....••..

t. " ~:'

- •...ot

C\l

Ó

co

9

't:l

·· ~l ··

't:l

l!! ~ ! ~ ..,.. N C') 1.0

't:l

1.0

1.0

9

N (ww}t~n

-J

.J:::::.. Tangentiele voegverplaatsing periode 20.00 314197- 10.00 414197 0.5

-0.5

-1

-1.5

1 I

f

1---1tang -2

-

-

-

2tang

- - - - - -3tang

-2.5

-------------~~-.~--'\.~.--_ ...~- ..__.~---~._------_.-_.~~_._----*-~--3

-3.5

-4

................•....•.•.............••........•.....•.........•..•...•....•.•....•.•........•..............•........•................. -4.5

-5

tiJd (dag en uur)

"'

.

- - - - 5tang 1---6tang

segment 1, tatiil;entiele momenten segment 1, tal1gentiele normaalkrachten segment··l,.aXiale.moment segment l, ••ájiale·normaalkracht

tijd tijd tijd tijd

I afstand I afstand I afstand I afstand

M tang N tang M axiaal N axiaal

segment 2, tanil;entiele momenten semnent·2,.tal1l!entiele normaalkrachten semnent 2, axiale moment semnent 2, aXiale normaalkracht

tjid lafstand tjidJ afstand tiro lafstand tiid I afstand

Mlang NtanlZ Maxiáál N axiaal

segment segment

ti'

I afstand

t

lafstand lafstand 1 afstand

M tang Ntang Maxiaal N axiaal

semnent segment

. < .',

Segment segment segment segment

. ..

momenten 3,~entiele 3,tangentieienonnaalkrachten 3 aXiale moment 3, aXiale nOrinaalkracht ...

segment 4,tangentiele momenten segment 4,tl:îngentiele normaalkrachten Segmên,t4,ajialeflloment seIDllent.•4,.aXiale ••nonnaa1kracht . ..
segment 6,tanl!eritieIelllönlenten segment 6, täIll!erttiele normal!tlkrachten set<ment 6,aXil!tle moment segment·.6,.·äxiale ..normaalkracht .....

semnent 7, tanlZentiele momenten sei<mellt 7, tangentiele.normaalkrachten segment 7,áXialemoment segment 7, aXiale normaalkracht

t t

...

...

..

segment segment

tiid tijd! tijd tlid

I afstand

afstand I afstand laf:

Mtang N tang Maxiaal N axiaal

segment segment

tijd tUd t~id •••• tiid

1afstand lafstand I afstand I afstand

Mtmg Ntang Maxiaal Naxiaal

selmlent se2tlitmt

•••

. ••••

tijd tUd tijd tijd •

...•..

..

I afstand I afstand

lafstand I afstand

..

M tang N tani< M axiaal Naxiaal

set<ment segment

M tang N tang M axiaal N axiaal

segment segment

. .....

tUd tiid tUd tiid

I afstand I afstand

lafställd I afstand

...

...

-L1

c-, lokeal axiaal moment

axiale normaalkrachten [kN]

93.1200 94.‫סס‬OO

~~§~~~~~

95.0000

. .. ~

:lol'•••• \

96.‫סס‬OO 96.1200 97.‫סס‬OO

98.‫סס‬OO

J lil

::I

f

98.1200

94.‫סס‬OO

. "

95.1200

97.1200

93.1200

.......... . nn;

94.1200

o

0

• f'1:

..

-:. V

~'

94.1200

\

95.‫סס‬OO 95.1200

. .; .

96.‫סס‬OO 96.1200

J

J

,

:-

I -..•. :J>

S-

lii

99.‫סס‬OO

::l

0

i

99.1200

=r

100.‫סס‬OO 100.1200

i

101.‫סס‬OO

97.‫סס‬OO 97.1200 98.‫סס‬OO

I !!l

ct iS:

-"- - 'oe::

~

..,

Ien98ntieel moment [kNmll.5 m.l

tangentieel norinaaikl'achten [kNf1.5 m.l

;:; tg l!l à l!l 8

93.1200

.

I

"

~

)

94.‫סס‬OO

.... I I I \ I

, ..,

94.1200

94.1200

95.‫סס‬OO

95.0000

.'200

96~2OO

96.0000

98.‫סס‬OO

J

96.1200

I

I

& l

971200 . . 98.‫סס‬OO

'~

96.1200

i

97.0000

97.‫סס‬OO

a..•.

97.1200

;

98.‫סס‬OO

98.1200

1

99.‫סס‬OO

!J

99.‫סס‬OO

f!!l

99.1200

ct iS:

99.1200

100.‫סס‬OO

100.‫סס‬OO

100.1200

100.1200

::l

I

lii :I

i

g. I

i

i

102.‫סס‬OO

102.‫סס‬OO

102.1200

102.1200

102.1200

102.1200

103.‫סס‬OO

10~.0000

lii

o

i

101.1200

103.0000

\

103.1200

'

104.‫סס‬OO

104.0000

{

n

i

I

I

i

11

104.0000

I

I

: : I I • . I ~ ~ 0

; cS

100.1200

102.‫סס‬OO

103.1200

ä..•. :::I

101.‫סס‬OO

I

4

3

102.‫סס‬OO

104.‫סס‬OO

t

100.‫סס‬OO

101.1200

\

,

'\

f

101.1200

J

\

99.1200

101.‫סס‬OO

103.1200

..•

"'\

98.1200

101.1200

103.0000

8 gj 8 g:

\

101.‫סס‬OO

::l

l!l

99.‫סס‬OO ct iS:

'I :I 111

0

. · · ·· .i

"

I

98.1200

I

~ g

I

~ ~ 0

axieie nQrrneeikl'achten

[kN]

iQkealllxleeirnllrnlll1t

~ ~ ~ ~.•. ~ §~ ~ 8 0

93.1200

93.1200

t ~ ~go

[kNOl)

ö

tangentieel

1lS l!l

nllnn.lIikmcl1tan

tangentieel

(kNl1,5 Ol.)

mQment [kNml1,5 Ol.)

o

94.‫סס‬OO 94.1200

'.

95.‫סס‬OO 95.1200

"',., t 95.‫סס‬OO

96.‫סס‬OO

96.‫סס‬OO

i1?f

97.1200 96.‫סס‬OO

f

98.1200

!

99.‫סס‬OO

i

99.1200 100.‫סס‬OO 100.1200 101.‫סס‬OO

: 'of.:

,'.

I N

'*

118.0000

a

98.1200

l:'

CD

:iI

iI"

I

f

•

" i

r-

0

J I' lil

ia

100.‫סס‬OO

I 0

100.1200 10UlOOO

102.‫סס‬OO

102.1200

102.1200

103.‫סס‬OO

103.‫סס‬OO

103.1200

103.1200

104.‫סס‬OO

104.‫סס‬OO

~

J'<)

99.1200

102.‫סס‬OO

s: I: I: d" ,:

116.12OO

!

99.‫סס‬OO

101.1200

1\

'.".:t

a

117.12OO

101.1200

~-_._-

:ti

:I':i;~.~'l'

,:

96.‫סס‬OO

I CD

117.0000

\'

95.1200

96.1200 97.‫סס‬OO

..

't'-

95.‫סס‬OO

,,

J

1 1

,

I I

-~

f

••"

~

..i' 99.‫סס‬OO

I a

117.0000 117.1200

}-

il1

96.‫סס‬OO

I

96.1200

, ,i

N

c8

I' .:1

'IS: 99.1200

0

100.‫סס‬OO 100.1200 101.‫סס‬OO

••Ct " ë:

99.‫סס‬OO 99.1200

-~

i

100.‫סס‬OO

!

100.1200

ft

101.‫סס‬OO

I

101.1200

!

101.1200

102.‫סס‬OO

102.‫סס‬OO

102.1200

102.1200

103.‫סס‬OO 103.1200 104.‫סס‬OO

I

,,

,

103.‫סס‬OO

I

103;1200

I .I

104.‫סס‬OO

Ja

1 N

';}

:I

'I

fI'

:1

I i

-W

Q:) axiale normaalkrachten

N 93.1200

lIJ

[kNI

§ § §

§

lokaal axiaal moment

o 93.1200

[kNmI

tangentieel

~8d~6lt:l~~o,o",o

93.1200

94.‫סס‬OO 94.1200

94.1200

..

95.‫סס‬OO

'.'

95.1200

95.‫סס‬OO 95.1200

97.1200 98.‫סס‬OO 0.

.8 !

f

98.1200

~

.'

~. .~

J

i

l-

100.1200

n:::slf

101.‫סס‬OO

:::I

Ir

ca

! et is:

!!!.

98.‫סס‬OO

!

.-

98.1200

::J

99.‫סס‬OO

is:

99.1200

3 0 3

100.‫סס‬OO 100.1200

CD

i:::I

101.‫סס‬OO

102.1200

102.1200

· ·

103.1200 104.‫סס‬OO

:

~}

lP"

:::;

f

~.."

\

i

)

s ss

ta ~ ::I

cg

! n

101.‫סס‬OO

:::s..•.

!

I')tr

l?'l

97.‫סס‬OO 97.1200 98.0000

!

.::J

~0.

98.1200

j I /

1

103.1200 104.‫סס‬OO

· ·

· I : I

..

~~8

-"

~

. . . .. .. ... .

: :

101.1200

104.‫סס‬OO

~

I

101.0000

103.1200

w

5

100.1200

103.‫סס‬OO

i j

99.1200 100.‫סס‬OO

102.1200 I I I I I I I I

N

saeas

cg:::I

99.‫סס‬OO

102.‫סס‬OO

103.‫סס‬OO

s

96.1200

w

i

100.1200

-+-

[kNml1,5 m.l ••••

96.‫סס‬OO

s..

100.‫סס‬OO

I

95.1200

CD

102.1200

fJ l§iJ

95.0000

!.

et

moment

...",

94.1200

:::I :r.

102.‫סס‬OO

L

94.‫סס‬OO

CD

101.1200

103.‫סס‬OO

-

lIJ

\

I I

CD

102.‫סס‬OO

104.0000

i;,

99.1200

102.‫סס‬OO

103.1200

0

99.‫סס‬OO

101.1200

··I .·. ~

97.1200

:::I w r-

98.1200

101.1200

103.0000

CD

98.‫סס‬OO

w

I !

100.‫סס‬OO

97.1200

97.‫סס‬OO

o

93.1200

I I I

96.1200

t..•

97.‫סס‬OO

..•.

8

99.1200

§

· , 'i"' ;;;': ·• r-

96.0000

ii

99.‫סס‬OO

...

96.‫סס‬OO 96.1200

. ~

~ § § §

,

..

tangentieel

[kNl1.5 m.l

-"

95.1200

96.1200 97.0000

94.1200

95.‫סס‬OO

;

96.0000

94.‫סס‬OO

normaalkrachten

I I I I I

I

I I

lokaal axlaal momant(kNm]

axiale norJnaalkrllohten IkN] 93.1200

§§~

0

§

§

§

93.1200

94.1200

94.1200 00.‫סס‬OO 00.1200 96.‫סס‬OO 96 ..1200

91;1200 98.‫סס‬OO

! 98.1200 8

i

99·‫סס‬OO 99.1200 100.‫סס‬OO 100.1200 101.‫סס‬OO

J

I •••

i8

I !

I ::I

93.1

~ § §

§

,a m.l

tangentl8l!1 momenJtkNml1,5 m.l

s e ssss

95.1200

95.1200

96.‫סס‬OO

96.‫סס‬OO

96.1200

96.1200

.~

97.1200

!

98.1200

!

98.0000

•••

Ii

100.‫סס‬OO 100.1200 ••••

101.0000

101.1200

1()1.12oo

102.‫סס‬OO

102.‫סס‬OO

102.1200

102.1200

103.‫סס‬OO

103.‫סס‬OO

103.1200

103 ..1200

104.‫סס‬OO

104.‫סס‬OO

I

l i •• i

98.‫סס‬OO

...

I I

1 1 f I I I I I I

J

97.‫סס‬OO

i3

97.1200

.1:1>

;1

::I

ca

! Et CD.

ir

II i::I

98.‫סס‬OO

!

98.1200

!

99.‫סס‬OO

.: ëi: 99,1200

100.‫סס‬OO 100.1200 101.‫סס‬OO 101.1200 102.‫סס‬oo 102.1200 103.‫סס‬OO 103.1200 104.‫סס‬OO

rn

as

o

95·‫סס‬OO

L...- ...

ct!

~~

norma.alktachtan (kNIl

95.‫סס‬OO

97.‫סס‬OO

f

tangtnti"

0

•..j '.

94.‫סס‬OO

94.‫סס‬OO

91.‫סס‬OO

~~~~jä ~

I

I I I I I I I I'

ti

I

I I' I I' I I I

1 I I

J.•. .1:1>

~ :::I

'I

I

i

0

i I

Q:>

o

axiale normaalkrachten

[kN}

93.1200

~~§~~§

~

lokaal axiaal moment [kNmI 0

93.1200

94.‫סס‬OO 94.1200 95.‫סס‬OO 95.1200 96.‫סס‬OO 96.1200 91.‫סס‬OO

I

97.1200 98.‫סס‬OO

I

98.1200

!

99.‫סס‬OO

ct

99.1200

a:

01

)0

I :::11 Q

i

100.‫סס‬OO

lil

I.

i I

100.1200 101.‫סס‬OO 101.1200

104.‫סס‬OO

1

I

I I I

""

t

normaalkrachten

95.‫סס‬OO

94.1200

95.1200

9$.‫סס‬OO

>::'.

96.‫סס‬OO

95.1200

~

96.1200

96.‫סס‬OO

I

97.‫סס‬OO 97.1200

sa.oooo

99.‫סס‬OO

t

99.1200

i i:I

100.0000

I

100.1200 101.‫סס‬OO 101.1200

1~II 103.1200

104.‫סס‬OO

98.‫סס‬OO

Ir !

\

;

:! rJ" I

I I I I

I

94.1200 95.‫סס‬OO 95.1200

I

I I I I

L

~=1

96.1200

i

97.‫סס‬OO 97.1200

01

';J :::11

ca

! I-

911.1200 99.‫סס‬OO

I.I

99.1200 100.‫סס‬OO 100.1200

~ ~

101.‫סס‬OO

!

101.1200

98.0000 Q.

98.1200

••"

99.‫סס‬OO

ti

t

01

';J

1

99.1200

I

100.‫סס‬OO 100.1200

-.-

101.‫סס‬OO 101.1200 102.‫סס‬OO 102.1200

"'-I

103.‫סס‬OO 103.1200

~~~ol1il~~~8~~

96.‫סס‬OO

102.1200

I I I I I

moment [kNml1,5 m.]

94.‫סס‬OO

..•

102.‫סס‬OO

I I

93.1200

". :- ~ I •....•.

Cl

t

§

J...

· ··•

97.‫סס‬OO 97.1200

0

: , ,

96.1200

01

I!

.u.

tangentieel

[kN/1,5 m.}

§~ 8 .....•. ~ _ .0..,... \1' --

§~§

94.0000

102.1200

I1

tengentleel

l1il~

93.1200

102.1200

I I

0

94.1200

102.‫סס‬OO

103.1200

8 ~

94.0000

102.‫סס‬OO

100-

g; ~

I

104.0000

104.‫סס‬OO

.I ~;;äl

'"

\ \ I I

103.1200

N

N

I

I I I

.

1

:I .

• : ,

1 1

'..•" '..•'"" ~

._._------------------

axiale normaalkraohten

93.1200

[kN]

§ ~ § §§§ ~

lokaal axlaalll1oll1ant [kNII1]

0

93.1200

94.‫סס‬OO

94.‫סס‬OO

94.1200

94.1200

95;‫סס‬oo

95.‫סס‬OO

95.1200

95.1200

8 ~ ~ ~ ~.06 ..

96.‫סס‬OO

96.‫סס‬OO

95.1200

96.1200

97.‫סס‬OO 9'1.1200 95.‫סס‬OO ••.

911.1200

IJ

$$.‫סס‬OO

i

99.1200 100.‫סס‬OO 100.1200 101.‫סס‬OO 101.1200 102.‫סס‬OO

Ir 1Ir

i'

I

I

I

".

[

..

I

, ,,

I I

,

I I

;..

,

98.‫סס‬OO 98.1200

!

99.‫סס‬OO

~

100.1200

.... r

101.‫סס‬OO

95.‫סס‬OO 95.1200

t

S-

••.. 99;1200

I

!

I ::J

102.‫סס‬OO

f

99.‫סס‬OO 99.1200 100.‫סס‬OO 100.1200 101.‫סס‬OO 101.1200 102.‫סס‬OO

o ~

I

95.1200

I I I

96.‫סס‬OO

I

96.1200

I

~ ~ ~8

93.1200

o

9.5.‫סס‬OO

,,

98.‫סס‬OO

[kNrn/1,5111.]

94.1200

I

97.1200

tangentlaalll1oll1ent

94.0000

96.0000

97.‫סס‬OO

~

I'

101.1200

§ § §

94.1200

ClI,

100.‫סס‬OO

~

94.‫סס‬OO

I"

ët ï5: 99.1200

norll1alllkl'aohten [klll/1,5111.]

ft>

S 9301200

,$

9'1.1200

••.

~~à

V

\

97.‫סס‬OO

iJl

...

tangentiaal

,, I

i

l I

i

96.1200 97.‫סס‬OO

;

,, \

1'1

, \

I

,, \

\ ,.

97.1200

it

98.‫סס‬OO

!

••.

98.1200

~

!

99.‫סס‬OO

~

i

I ~

f

99.1200

i

100.‫סס‬OO

I

100.1200

I

101.‫סס‬OO 101.1200 102.‫סס‬OO

'.

eb

102,1200

102.1200

103.‫סס‬OO

103.‫סס‬OO

10301200

103.1200

104.‫סס‬OO

104.‫סס‬OO

I I I I I I I I

4

i

102.1200

102,12.00

103.‫סס‬OO

103.‫סס‬OO

103.1200

103.1200

104.‫סס‬OO

104.‫סס‬OO

_._---_._-------_._--

0)

1

I

~

....

~llxläle.nClrmlllllk~~Il·[ktIJ

I

I

I 101.‫סס‬OO 1QUi!oo

tI

102.1200 H

.

1Q4.00Q0

_

11

103,OOOOj 103.1200

L

I I

..

..

I 1

segment 1 Tangentlelè momenten 200

I

1 •••

i

.

I••

..

c

..• r \AJ

'"

s

I

L---~31 1 ......

1

261

13=26

_.--. . ...

..

.....

f

I

-

""-N

·50 120.00

I

.:

..

,..

..

0

Ol

N

.l--

50

E

I

I

! 100 ë ; Cl

I1/.............•................ ~"_.r._.----L .• ""--..t-""'-'

Ik.

150

130.00

125.00

~

135.00

140.00

145.00

150.00

afliltand (mI

segment .1.Tangentlèlè.normaatkrachten 0

1

:-c..

on

I

:.·•·

·500

c

~04000

....

i

Ir

E 4500

c 1,2000

f~'\'"''

~

..

t

is

•I

.i ,1"'"

ë

••

Cl!

....

"h-J" "". --I 7 --...... "" I.rt~l

-

~

liJd,

'r~·

...

~

26

-:

I

I

c .1"'2500 120.00

-

..

...

----13 ••.••••

...

130.00

125.00

140.00

135.00

145.00

150.00

afliltandlml

segment 1 Lokale axiale momenten 70

ê

I iE Cl

••

.!2

..•~

•.... J..~"'-""'"

~

~.,J'~:; "

.I.iw.

I

"'"\1.

30 ..

20

.: äi

.

..

I

50 40

E äi e M

... •••'1..

•••••

60

10 0

..

·10 120.00

"""

.

\.A .. ""4

......

V

r

A ......••

.....•••

r-.....J'--....

...""

1.1\..

....

-',

..

.•.

J".., 1'-J'-.

G

...

----19

... ..

..

.......

•.•.•.

I

130.00

125.00

140.00

135.00

145.00

150.00

IIfstaml(ml

segment tAxiaIe·norma&lkrac'" 0

Z èiE.

I

is Cl

c

I •• .!!! e M

!

400 ·200

....

....

......

-300

"'-

-400

I""'"'

·500

I·

•.....

ti

-600 -700

·900

•••• i..

ia

-600

-1000

...••.

I<~

I

120.00

r

I 125.00

-~

•.. ..

•.

/1

.. ~\..J

"\

---

..•.

Q

•

I

---'45'

........... I

I

130.00

I

140.00

,100

I

150.00

segment 2 TangentIele momenten 60

é

40

l i

20

"!.

••• E 0 E

r.;

'*"

0

ë

I

tV; :"

-40

('-.l'

-60

_I

I

OT

~

,~

n

''''' :....-...,.-"'1'"

>y--

I

-80

-L-""'..-

W ti : r

-~

·20

I

ty

_'

"

"

-.

J""""!

"

-

y

Y

,..

Y

t"'"

;r

l'

E]

~

"

----64

.- :.--...-

•••••••• I'

',r

"

Ir

:,r-

······77

Io""

••nllr •••l

segmenU TangentIete normaalkrachten 0

? i'"

~

-500

~

-1000

c I! .c

1\ i

J<

I ;S

-IR"

I

-1500

e

I

I

J

:

''1...

. b .::-_~

1----64 I- ___ •• 77

- ...•

..I

LA

-2000

tJ

--

"'W-

••• m

c

S

-2500 120.00

30

I

20

ë

10

•••

0

•• 'ii

-10

J••

135.00

140.00

145.00

segment-2 -Lokale.axiale. momenten

I

~

'4f..

'"

--

••

I

~~A~l

~

ti

.J:!

~v ~

.S! -20

\I

1----7;J

x~

- -'"t:'I/

- .•.•..1 '"1J

-~

I

I

·30 120.00

150.00

afstand[m]

I

E

130.00

, ..

l!.

~

125.00

125.00

130.00

135.00

145.00

140.00

150.00

afstand [m]

segment2·Axlalenorma1ilkraChten 0

ZO

I

-100

l

l!. -200

j u :;I! ••Ë

0

-300 -400

c

-700

ï<

-800

-I ••

,,/1

-500 -600

·900

I.

:

•

lR-

lil

'r

"

--,....

•.

Y"""

,... ..t. -~

Ir-

I

--

....;-11

I

...• l I

b

(I.~

Jt--A

/I

-~.

•

-I

I

I

\~

-1000 120.00

125.00

130.00

135.00

140.00

145.00

I

II

segment3 Tang$ntl$le momenten

I

,

250

?

i

I

~

200

'"

150

Z

~

..

100

'ë

•e

..J

0

0

'I;:l

-

I I

.."

., •• 129

-..--..

,.-.

I:ll

-:

....

1

-

'-

1 -50 c ••c -100

.~

I

50

e

1

I

• L

'"'--t.

J!

-150 130.00

125.00

120.00

145.00

140;00

135.00

150.00

afstand rml

segment 3·Tangentl$le. normaalkrachten 1000

? '"

i fl

-500

i

,1000

l!

Ë

•.•...

0

j

c

I

-2000

r

~

"'

-,-

~

L..

...

L~J

.-2500

.~

-

.••.. .....•....•..•.........• .-.:--:

I

-

·1500

0

i

I

I-...

500

-uv

.•••

..

.....

129

. .......

......

8'

J! -3000 125.00

120.00

130.00

135.00

145.00

140.00

150.00

afstand [mI

I

l I r ..•.•....•

! -5

I ....

-10

... I"

•r

..

i

·20

ï.2

-30

j

r-,

'U"""'l.-

•••••• .. <1. 11~"",

I

·25

., \J \

-35

1"\

125.00

120.00

...•

130.00

••••

-, t -,

i

-40

..cI.

\J

...... I. '~l,

;r ..,-

·r~

135.00

_.••.."".

*.. ,

.

140;00

--

1-

/ .. :, •••• ..

Q'~I

'-'122

....

145.00

150.00

afstand[m]

sesment.3.Axiale.normaalkrachten 0

I

!

i

I

-500

" l!

...

-1000

V-

:-1500

i ~ c

I -;f

-2000 -2500

I

I ! 1

1

I

c

.:Ë

I

I

.s

,

I r"'"111 r-:

Lil}

.•.

I••

_J"

..•.

...

;:

...

....

..•.

-

..

I

-

1-

.1

• ••••• 1

~. ..

-3000 120.00

I

125.00

130.00

135.00

140.00

145.00

150-00

afstand rml

as

segment 4 Tangentiete momenten 140

ion

120

j100

z

i

;!. 80

••

I=.

60 40

20

j

0

-20 120.00

130.00

125.00

135.00

140.00

1:45.00

150.00

145.00

150.00

afstand [m)

segment 4 TangentielenormaaJkrachten

140.00

135.00 afstand[m)

segment 4 Lokale axiale momenten 40 30

Ë20

i i

10 0

~'10 e 20

1•• 1-40

1l -30 ~

"50 -60 -70 120.00

125.00

135.00

130.00

145.00

140.00

150.00

afstand [m)

segment 4 Axiale nonnaaJkrachten

o

!

-200

I~ -400

I I

I

I

i

! I

f

1-600

••

-1200

1l •• -1400

,.~

•.• il

~ -1000

J

I

I

I

.;,. I

..,.

...."

.

~

-r

..

~

-1600 120.00

86

125.00

130.00

135.00

140.00

145.00

150.00

,

..1

~ :""\

-

.-I-.r •..

•

.

..••~7 ,J"

\

..

r«:....... r

"'"

I

..

••

...

...

r

o

...•\ ............

> •.•.•••

........

I

..........

..

•.»

...

-

--219

·····231

·20

.

.

t=3

.

06

----219 ••• ··'231

2

.

.45.00

segment·5·Lokate.ulate

.•momenten

40

.

.

1.

.-

125.00

130;00

A ...

135.00

140.00

150;00

145.00

lIffiand[mj

o

I

i-200

I.

l...

1= Cl

·1000

i

·1200

1i

~. -.~

...,..

lil

--.,--.

•••

1-

i

.1400 120.00

_

.

••

125.00

130.00

..

135.00 af8tand{m]

140.00

segment 6 Tangentiefe momenten

~

'..,i?

0

i l

-20

ë Ol

e0 e

-40

t3 "----283

'i:;:;

-60

'"

-80

Ol

Cl!

7

---'270

5

fl '" -100 120.00

125.00

130.00

135.00

145.00

140.00

1SO.00

afstand [mi

segment6 Tangentiele normaalkrachten

t3

"

57

---,270

I >

125.00

130.00

.,;

-

135.00

I

.

. ....

······283

I

145.00

140.00

1SO.00

afstand [mi

segment 6 Lokale ulalemomenten 40 30

1 i

-

20

g

e

10

L

0

"

I I

. ,

'ii -10

i

r====251l ~

'"

-20

i -30 'ii

'L

--40

.

"-

.-

-SO 120.00

125.00

130.00

135.00

140.00

145.00

1SO.00

lIfstand{m]

Ol

i

-200

j

-400

ij

-800

J:-800

i

I I

I

>

i -=

1-

-

~ -1000 -1200 1

-1400

!

·1600 '

120.00

125.00

130.00

135.00 afstand [mi

140.00

145.00

1SO.00

2

-

r &

140 .u

.....•.............. [i ii}\

..

'AA

.. .. ..

.)~

.-~ ...

..

, :

....

••

~.

. -f(.U

.....

....

....

..••...

.. ~

. ...

.

...

..~

..

---

..

...

.

•

1-

._;:

.......

.~."--

,,",0''''''

-~

.....

•

...•...•..•.•.....~

..

. ................

.. c

..

145.00

135.00

130.00

..ii

..

..

. ..

- 'f'.

.~.'

.......•.....

120;00

..

,

.........

40

..

r,

.i ii ••i<·

eo

•......

afstalld[m)

..

... i.

>

~nt

.

........ ......

. ..

7 Tangentiele normaalkracht •••

......

...

é

....

...... ..

.

•••••••• .. ....

... .A..

....

.~...t...

......

."-.

..

....•.

.....~

.....

......•

.zf'""" !i

»»

I

/

......

/

....

k

,-.

...

...

.....

->:

.....

..

.. ...

..

....

L.

...... .:

. ...

. .....•

...

........

..

~

I""

.......

. ...

> ...... ~."'....

. ....

.

. ....

..

i···

.•'lI

i·····

........

I'"

.L..•.•• f"" ~

•~

.,

f

......

<

..

.

...

...

.......•

. ..

.........

......

........

:= ..;;

..

.....

..... • •

-2500

I

[

120.00

130,00

125.00

135.00

145.00

140.00

150.00

[mI

atstal1d 1

segment 7 lokale axiale momenten

1

30

I

ë

I

I ;: ••E 0

I

20

10

1\1: ~\

0

••••

ï-=...

'.~.

'V

E

-10

I

I

v

-20

!,

I

g

J-: "-

I

----328

rr.

~

-- r-'\ ... ,

, .••..., .-

'V"J"T'

S -30

-e-

..•

--.r

-40 120.00

125.00

130.00

135.00 aftHarld

145.00

140.00

150.00

[mI

f

I

segment 7 Axiale normaalkrachten 0

I:

i <.l

...l!

·200

0

·1000 ·1200 ·1400

-~ , '\I

I -eoo ;

....".,

h~~

-600

~••

-

I,

-400

I

i

120.00

'I

125.00

I

130;00

rv

, ....•

rv"•..

1

.a.L

/'

•iA"'\J...--

.-...,.

.~

.AI

~

1----328

I

I

I

I

I

135.00

140.00

145.00

150.00

I I

atstand[m} 1

83

sl tangentielerionnaaUcracht / moment ] 3 gr en axiale nonnaalkracht·lrnoment -6 zr. si tangentieleJlonnaalkracht / moment ]3/26 gr en axiale normaalkracht Imoment 19 ar. s2 tangentiel~i:lormaalkrael:ltlmoment 51164 gr en moment 45.w:. axiale no~aeht.1 s2 tangentiele~otmaalkracht Imoment64f77gren axiale no~ht{.JU()ment·(niet.weergel!even) s3 tangenti~t'lnormaalkracht 1moment 103m6 gr en moment 97gr. axiale no~htl s3 tangentiel(\.~onnaal1crachtI moment ] 16/129 gr en axiale norrn:äldkracht1 moment 122w:. s5 tangentielenortnaalkracht 1 moment 2Q6gr en axiale normaal1crachtl moment 200gt; s5 tangenti~tlOrmaallcracbt 1moment 23] gr en axiale normaalkracbt 1JU()ment225er, s6 tangentieleponnáál1crachtlmoment 2571270gr en axiale.nortnaal1crachtI·lriQment··251·.gr... s6 tatl~Jltieletlonnaalkraeht lIIl()ment 2701283gr en .... axiale normaalkiachtl momenl27ó 1tr; s7tangentielenormaalktacbt / moment 32] gr en axiale nonnaaikraebt1 moment 303gr. 1moment 3211334gr en s7 tangentièleri<>rtnIllt1lg"ll()111 axiale normaalkracht / moment 328 gr.

Tijd

NIM tang/axiaal

Tijd

NIM.tang/axiaal

Tijd

NIM tang/axiaal

Tijd

NIM tang/axiaal

Tijd

NIM tang/axiaal

Tijd

NIM tang/axiaal

Tijd

NIM tang/axiaal

Tijd

NIM tang/axiaal

Tijd

..

NIM tang/axiaal

Tijd

NIM.tang/axiaal

Tijd

NIM tang/axiaal

Tijd

NIM tang/axiaal

voor 414197 ]7.41 -4.00 uur & 8/4/97 0.00 •.]2;00 uur voor 414197 ]7,47 •.4.00 uur & &4197 0.00-J2;00 uur voor 414197 17047 ..4.00 uur &&4197 0.00 ] 2.00 uur voor 414197] 7.41,.4000 uur & 8/41910.00 .. 12;00uur voor 414197·]7.47 4.00 uur & 8/4197 0.00- i2.00 uur voor 414197 17.47 -4.00 uur &; 8/4197 0.00 12.00 uur voor 414197 ]7.47 4.00 uur & 8/4/97 0.00 12.00 uur voor 414197 I7,47 - 4.00uur &; 8/41970.00 -12.oouur voor 414197 17,47 4.00 uur &8/41970.00 - ]2.00 uur voor 414197 17.47 4mO uur &814/97 0.00 -J2.00uur voor 414197 ]7,47 4.00 uur & 8/4197 0.00- 12.00 uur voor 414197 17,47 4.00 uur & 8/4197 0.00 12.00 uur

-

-

-

-

-

-

si

Tan~ntMlle'norm.lkracht Imomenten0l13gr Axiale normaalkracht I momenten4gr 8141970.00 -12.00 u.

1000

200

..,...•.

..

~

:oe

o .•..

.•..

«I

Z

Ê ut

100

-----".._ ..._------- ..•. -...-. ----,,----"

500

-500

~ ;!. 11:

Je z

-1000

-1500

-400

-500

-2000 tijd

Tangel1t••

nc>rmaalkracht'·/·momenten··13l26gr

Axiale··normaalkracht·/momenten,·'9.gr 814197O.oo-12.00u. 200

1000

100 500

o

ZO

....:oe ~

«I

g.•..

Z

....E ut

....

~

11: «I

-500

r-

"..

Z

,}

..,..

r--

:,.•.•••.. - I..... r: .••... .

I

••••

-.-

1

•.•..-r

I.al....

.""&.."..J

...--'

'. ~

:-----

-100 :&

.•...

---.

~ -200

i i 11:

-300

-400

·500 tijd

i

I

8 .•..

-1000

-1500

Ê

Je

:&

Tangentiele normaalkracht I momenten 103/116gr Axiale normaalkfacht I momenten 97gr

814197 0•.00 -12.00

u.

o

500

-50

o

----o

-100

C\I

-150 ~

-500

)(

'"

-200

Z :{

'E

i

-300 ~

r:

J!

=

:iE

-250 Ii'!.

-1000

~

z

'E

!

r:

-1500

-350 J! :!i

-2000

-450 -500

-2500

tijd

Tangentlelenormaalkrachtlmomenten116N29gr Axiale normaalkracht I momenten 122gr

l~i_. 500

814197 0•.00-12 ..00U.

---_.,_

__ ~--

....•

,~

.._

_--_.

..•..

300

200

:

I

100

~

z=

r

~

o:!.

o

0

'E

! = :!i

-100 :{

j

-500

-200 .~ r:

r:

J!

S

z

·300 -1000

-400

-500

·1500 tijd

:iE

s5

Tangentiele··normaalkracht.·'·monwnten·.2061219gr Axiale •.normaalkracht/··momemen.·200gr

8141970.00.12.00 •.•.

500

-~._-----_.- _-_

...

100

- ---_ _---- _------.-_.

_ ..-..

..

Ë

.i...

-100 .~

z=

----_

.••...

:{ -1000

!

=

:! ....•.•

:!. j

:E -2000

I/~

-2500

-500

Tangemielenormaalkracht Axiale~krachU

I momenten 2191231gr mcnenten225gr

8l4I970.00 •.12.00 •.••

200

1000

•..•..•.•.....•

--..----_ ..• ---- .- -.....•...

........•...... ---....----..............---_.-

------_ ....~_._._---

500

O

«J><

z

r

i

-300

z

~

-200 :{

z

c: 111·-t500

z-

o

8

8 N

0 0 C")

0

~

100

8 U)

-500

~

l!!.

e S -1000

z

......

-1500

--' ----_._-400

-500

tijd

56

Tangentiele •• no.-maaJkracht·/.momenten. 2571270gr AxialèllQrmaalkraçbtlmomenten251gr

814197(MlO-12.00u.

o

500

-50

o

[ ><

·500

lIII

z

g '.'.'8"'

g..- --g-.---g---g--.-g-.-g----g-- ..

~

~

~

.•_

~

~

~

~

~

0

~

~

----

,.-,-~r ,..--,..,.....•..•..

•.•....••••__

E

1-100 E

·150

I

-200

;

::e

-250~

s &1).

iz

~ ·1000 c

·300

z

-350S

.!

~

c

::e

-400

·1500

-450

·500

-2000

tiJd

Tangentielenormaalkracht AxIalenormaalkrachtl

/momenten2701283gr momentèn276gr

8141970.00 .. 12.00 u. 1000

.•.._.........-'-----------

500

[

g .•..

>< lIII

z &Ct

!

0 0

C\I

8 C')

0 0

0

0 ~

~

8 ~

0 0

~

8 ee

-500

-100

0

0 ~

0

8 .•..

8 ~ .•..

·200 ;

::e

·300

t-......

.~

f'-

..-

•..--.-!

• __

------.J'"'

c

.•..

::e

·1 [

!:------.........-.-.--- .. .

.

tijd

...

iI

.SSoS

-450

-2000·

E

.... ~

'250~

c .! ·1000 , z I.

·1500

·50

·150

0

•... E

---------------

..

o

....--------1..

500

87

Tangentielenonnaalkrachtlmomenten 309132191 Axiale normaalkracht I momenten303gr 8141910.00 .•12 ..

-'---'#- - --_

500

oou.

.

'-----'" ...••..•.....~-

o

-

•..

.....•_--_._-_._--_._---------_.-._8 ..-§ ..-..-

o ~ )C

(ll

z

c:

-150

1 :E

--

-1000 1

.I z

-100

-200 ;

-500

~

i;.,

-50

-250 :{ -300

lz

:!!, c:

-350.1

:E

-400

-1500

-2000 tijd

Tangenijelè.nonnaalkracht ',momenten '321J334gr Axialenormaelkraehtlmomenten 328gr ., 8141910.00 .. 12~oou. 100

1000

_----_.

..-.-..

o

""""'----, E

-1oo~

~ ;

z

;

0

8 ..-

~

j,c:

2 -200 :{

l

i

-500

.I

-3OOj

z

:E -1000

-1500

-500

tijd

95

81

TangentieJenormaalkrachtlmomenten 13gr AxiaJenormaalkracht I momenten-6 gr 41419711.47 -4.00 u. 200

1000

~ ...• ~.,.... ..-.r

«\..-_.__ ..•.

......----_r

- .•-·--·---

--'-....•••..

.

500

..........•. , ...,.".•...--------·.

_.J"""- ..__ ...~ ....•.. -.- .•.... ....:..... ...•.•.......•. -..'--.- ......••.. --.---.. ~

0

g

=

0 0 C»

Z

~

i

s.•...

8 0

g

0 0

z

....••.•...•....... ~.- ..- ..,..._....•.. __....

0

0 0

0 0 .•...

0 0

·500

c:

S

100

'\

.1000

-,...---

c

-300

S

:i

-400

-500

-2000

tijd

Tangentielenormaalkracht I momenten 13126gr AxiaJel1Ol1mlalkrachtJ mornenten19gr 41419717.47- 4~OOu. 200

1000

100

500

z ;!!,

..,-..___

0

g.•...

>C

lil

Z

~

z

-1000

o á5

....

,:-

--l~

•......•...

o

.. I

c:

...........-------r----- ...•-.-----

0

-500

i.:.t...... S

..-....-..--

""'''''~

" ;;----:

..•..•.

.

.,b-"--

-1500

..

.~;,

......••

·100

-200

-300

-400

-500

-2000

tijd

:i = ~

,>1

-..---

I i ~ c: S

:i

52

Tangentiele··nonnaalkracht·'·momemen·51164gr Axiale normaalkracht I momenten 45gr 41419117.47 - 4.00u. 100

1000

o

500

!

0

>(

0 0 0 C\I

z•

:l

0 0

l.'i

s

0 0 (I) C\I

C\I

o

o g

8 .•..

-500

i:!!.

r: .8 -1000

z

-1500

-500

1000

I

Tangentiele.normaa'kl'acht.'.momenten.64177gr Axiale normaalkracht.l·.momenten •• (niet .•weergegeven) 41419717A7-4~OOU.

o

......-_--_•................•..-------

-50

500

!

-100 -150

0

0 0

.•..

z=

(I)

8 ~

0

0 ~ C\I

g

8

g:

C\I

0

0 0

.•..

~

0

g

-200

E i•......

=

:i!

E-5OQ

-250 {

i:!!.

·300

"t

r: .8-1000

-

~

i

r:

z

_350.8

:i!

-400 ·1500 -450

-500

-2000 tijd

91

s3

Tangentielenormaalkracht/momenten 103/116gr Axialeriormaalkracht I momenten 97 gr 41419717.47 - 4.oou.

1000

-...-I~-----'._--""""""_~

500

r

100

'.'""""""_"",,, __--,,",,, ,,-,,,,._._. ~_

0

0'

Ë

-100 ~

loC 111

z

=

:e

-500

Ë

-200 ~

ut

i:!. -1000 c

S

z

-300

l ! .i

:e

-1500 -400

-2000

-2500

.500 tijd

---nax

97 - - -

ntan 103··

••-- -ntan 116 - --

- max97 _ •• - mtan 103 -----

••.mtan 116\

Tangentielenormaalkracht lmomenten 1161129gr Axiale normaalkracht I momenten 122gr 41419717.47- 4.00 u.

Z-

:!.

1000

400

500

200

O

loC 111

-

--"""ar-

~"~'8-.:_~g-\O .;;g

.~ ••~

•.•

"(\J

~,..."

~.

~

..

,.,--_._' '

..,~

., I

-- L_-...r.........• "':. •.-=:;.... --1

c

z

, 0

-500

i:!. S

:3:. «). -J;;.o

Z

Ë ut

c

-1000

~

I

I

t-~_.J I

I I

~ ~I

I -..•..•.. I .1

...-a..• r ........

l •.

è---eea

0 0 QI

r:.,...•- __ "---",

0 0 m

,._._ ..

,,,:•...__ ..._--

.

I •.. ...-~.-~ ..

-400 c

S

I.. ,.•..

:e

»r:

-1500

-600

·2000

·800 tijd

1- - -

oax 122' _. _. 'otao 116-

_. -

omn 129 ••.·--max

122 ---mtan

116 -.

_.

mtan 1291

s5

Tangel'ltielenormaalkracht

Imomenten.206gr

Axiale.nOrrl'laalkraCht·j·.momemen200··gr

414/$717.47- 4.00 u. 1000

100

500

o

_"r""\.._._.~.--

-2000

-2500

-500

Tangentiele·.~rrnaaIkraChtl·momenten··231gr

_._ __---

Axiale··normaalkracht·/·.momemen·225gr·

1000

.•.

..•..

414/9.717.47"4.000.

,

' ':--.0._...•...•.,

._••........•._. ---.--~

.•---.,.

100

o

500 -100

i

Ê

0

Je

0

g

Ol

C\I

Z

Ê ti!.

0

@

al -500

0

0

0 •..

1

-200

::

-300 .2

~ -4OOl

i 'r!,

I

c S ~1000

-500j

z

:i -500

-1500 -700 -2000

tijd

s6

Tangentiele normaalkracht I momenten 257/270gr Axiale normaalkracht lmomenten 251 gr 41419717.47-4.00 u.

100

1000

o

500

E

0

~

0 0 cD

Z

E ut

s

0 0

•..

•..

>IC III

0)

0 0

0

(\j

C\I

0 0

0 0

C\I C\I

0

(')

C\I

C\I

::

0 0

(')

:i

E

-500

-200 ut

i

~

j z

0 0

0 0 .•...

-100 ~

'--,

;"-;,1'---'

-1500

~

...-..•

-1000

. -------

I

-3OOj

:i

.....•;..•..

-400

I

-2000

Tangentielè.normaalkracht.'·momenten.2101283gr Axialenotmaalkrachtlmomenlen276gr 41419717..47- 4.00u.

o

.---. _...•-..._----------_.........-

1000

-50

500

-100 -150

~

0

:: z

i

o

s•..

-200=

:i

-250

-500

~ ~

C

S 1000

z -

P.•~------J

I

I I

......,

-..

--'----

,,;•..•••.•••1'•.•...... ' .• '

--

_...."..•.......

•••..••• .----',...,--

-2000 tijd

_-

--.._--

---1...•._._ •...,..

i

i

-300 ~

C

-350

·1500

j' ~

-400 -450

·500

·S :IE

87

Tangentielenormaalkracht J momenten 321gr Axiale nOrmaalkracht J momenten.303 gr 414/9717 .47 ...4.00 u. 1000

100

800

o

600 400

Z :!. >C

,

Ê -100 ~

200

1\1

Z

Ê

=

::E

0

."l.

i

.lt •.....• c

8 ~ .•..

·200

0 0

.•..

0)

0 0 0

o

0 0

.•..

8 .•..

S

z

-400 ·600

·200 .:{

·300

i Ij •.....• S

:i

[

I

·800

.....--..

·1000

-500

tijd

Tangentielenormaalkrachtlmomenten321l334gr

1000

500

~

0

>C

Axiale norrnaalkrachtlmomenten 414/97 17.41"4.oou.

328gr 100

o

-100

:=i

1\1

Z ~

Ê

!

I

-500

-200 :{

i ~

c

.s -1000 z ' ·1500

·300

S

::i! -400

tOl

s2

Tangentielenormaalkrachtlmomenten51164gr Axiale normaalkracht I momenten 45gr 814197 0.00· 12.oou.

1000

o -50

500

z~

-100 -150

o

8 C\I

«l><

z

•...• E aq,

·500

0

g

...,

i~

0 0

"'"

--*-,

8 lO

0 0 <0

0 0 •....

0 0

0 0

-

Cl'>

IX)

...•

...•

-200:

_..---

Ê ·250 aq,

.•..

.•..

.

~

--~

--.......

.~-,-,----

--."'"'--

•....•

.•.•.. ..........,

---.

..,.•-----....

:iE

i

~ ·1000

''',-...---

!

8 .•..

0 0 0

c:

z

Ê

.

-------.

:-----..-

-300! c: -350~ :iE -400

-1500 -450 -2000

-500 tijd

Tangentielènormaalkracht Imomenten64l17gr Axiale norm88Ikr&Chtlrnomenten(nietweergegeven) 814197 0.00.·12.00u.

1000

o -50

-100

500

-150

~

>< «l

Z

~ 0

E aq,

i.... .!IIt

c:

j'

8 .•...

0 0 C\I

8 C':l

0

~

0 0

io

0 0 <0

-500

0

R

0 0 IX)

8 Cl'>

-200 :: :iE ·250 .~ -300

~

i !

c: -350~ :iE

z

-400

-1000

-450

-1500

·500

tiJd