VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ DIPLOMOVÁ PRÁCE DVOUKOLEJNÝ ŽELEZNIČNÍ MOST A

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ

DIPLOMOVÁ PRÁCE

DVOUKOLEJNÝ ŽELEZNIČNÍ MOST A. TITULNÍ LISTY

AUTOR PRÁCE

Bc. MIROSLAV LOUČKA

VEDOUCÍ PRÁCE

Ing. JOSEF PUCHNER, CSc.

BRNO 2013

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES

DVOUKOLEJNÝ ŽELEZNIČNÍ MOST THE TWO-TRACK RAILWAY BRIDGE

DIPLOMOVÁ PRÁCE MASTER'S THESIS

AUTOR PRÁCE


AUTHOR

VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR

BRNO 2013


Bibliografická citace VŠKP LOUČKA, Miroslav. Dvoukolejný železniční most. Brno, 2013. 136 s., 64 s. příl. Diplomová práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav kovových a dřevěných konstrukcí. Vedoucí práce Ing. Josef Puchner, CSc.. Abstrakt v českém jazyce Diplomová práce se zabývá návrhem železničního mostu v Ústí nad Labem. Délka mostu je 200,00 m, výška nosné konstrukce je 32,61 m a šířka nosné konstrukce je 12,10 m. Hlavní nosný systém je tvořen prostorovou příhradovou konstrukcí. Most převádí významnou železniční trať mezi nádražími Ústí nad Labem Západ a Ústí nad Labem Střekov. Součástí návrhu je lávka pro pěší. Abstrakt v anglickém jazyce Master´s thesis describes the design of the railway bridge in Ústí nad Labem. Length of the structure is 200.00 meters, the height of the structure is 32.61 m and width of the structure is 12.10 m. Main structural system is composed of a spatial strut-frame structures. The bridge carries an important railway stations between Usti nad Labem Západ, Usti nad Labem Střekov. Part of the proposal is a footbridge for pedestrians. Klíčová slova v českém jazyce most, ocelová konstrukce, mostovka, příhradová konstrukce, lávka Klíčová slova v anglickém jazyce bridge, steel structure, bridge deck, strut-frame structure, footbridge

Prohlášení: Prohlašuji, že jsem diplomovou práci zpracoval(a) samostatně a že jsem uvedl(a) všechny použité informační zdroje.

V Brně dne 10.1.2013

……………………………………………………… podpis autora Bc. Miroslav Loučka

PROHLÁŠENÍ O SHODĚ LISTINNÉ A ELEKTRONICKÉ FORMY VŠKP

Prohlášení: Prohlašuji, že elektronická forma odevzdané práce je shodná s odevzdanou listinnou formou.

V Brně dne 10.1.2013

……………………………………………………… podpis autora Bc. MIROSLAV LOUČKA

Poděkování: Rád bych poděkoval zejména vedoucímu mé diplomové práce panu Ing. Josefu Puchnerovi, CSc., za vedení při vypracování této práce a za čas, který mi obětoval. Také bych chtěl poděkovat panu doc. Ing. Ottovi Pláškovi, Ph.D ., za dílčí rady při návrhu železničních součástí mostu a panu Jiřímu Košíčkovi za pomoc při návrhu častí mostu vzhledem ke trolejovému vedení.

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ

POPISNÝ SOUBOR ZÁVĚREČNÉ PRÁCE Vedoucí práce Autor práce

Ing. Josef Puchner, CSc. Bc. MIROSLAV LOUČKA

Škola Fakulta Ústav Studijní obor Studijní program

Vysoké učení technické v Brně Stavební Ústav kovových a dřevěných konstrukcí 3607T009 Konstrukce a dopravní stavby

Název práce Název práce v anglickém jazyce Typ práce Přidělovaný titul Jazyk práce Datový formát elektronické verze

Dvoukolejný železniční most

N3607 Stavební inženýrství

The two-track railway bridge Diplomová práce Ing. Čeština

Diplomová práce se zabývá návrhem železničního mostu v Ústí nad Labem. Délka mostu je 200,00 m, výška nosné konstrukce je 32,61 m a šířka nosné konstrukce je 12,10 m. Hlavní nosný systém je tvořen prostorovou příhradovou konstrukcí. Most převádí významnou železniční trať mezi nádražími Ústí nad Labem Západ a Ústí nad Labem Střekov. Součástí návrhu je lávka pro pěší. Anotace práce v Master´s thesis describes the design of the railway bridge in Ústí nad Labem. Length of the structure is 200.00 meters, the height of the structure anglickém is 32.61 m and width of the structure is 12.10 m. Main structural system is jazyce composed of a spatial strut-frame structures. The bridge carries an important railway stations between Usti nad Labem Západ, Usti nad Labem Střekov. Part of the proposal is a footbridge for pedestrians. Klíčová slova most, ocelová konstrukce, mostovka, příhradová konstrukce, lávka Klíčová slova v bridge, steel structure, bridge deck, strut-frame structure, footbridge anglickém jazyce Anotace práce

Seznam použitých zdrojů [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10]

ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí, 2003 ČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-1:Obecná zatíženíObjemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb, 2010 ČSN EN 1991-1-4 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-4: Obecná zatíženíZatížení větrem, 2010 ČSN EN 1991-1-5 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-5: Obecná zatíženíZatížení teplotou, 2010 ČSN EN 1991-2 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 2: Zatížení mostů dopravou, 2005 ČSN EN 1993-1-1 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby, 2006 ČSN EN 1993-1-8 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-8: Navrhování styčníků, 2006 ČSN EN 1993-1-9 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-9: Únava, 2006 ČSN EN 1993-2 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 2: Ocelové mosty, 2008 STRÁSKÝ, J., NEČAS, R., KOLÁČEK, J. Dynamická odezva betonových lávek. Beton TKS, 2009, roč. 9, č.1, s. 80-87. ISSN: 1213-3116

Seznam použitých zkratek a symbolů Velká písmena Ai plocha průřezu Cdir součinitel směru Ce součinitel expozice C0(z) součinitel orografie Cpe,i součinitel tlaku Cr(z) součinitel drsnosti Cseason součinitel ročního období E modul pružnosti v tahu, tlaku G modul pružnosti ve smyku Gi stálá zatížení Iv(z) intenzita turbulence Ii moment setrvačnosti průřezu Li délka prvku Lcr,i kritická vzpěrná délka Mi,Ed návrhový ohybový moment MEl,i,Rd elastická momentová únosnost v ohyb MPl,i,Rd plastická momentová únosnost v ohyb NEd návrhová osová síla Nt,i,Rd návrhová únosnost v tahu Nc,i,Rd návrhová únosnost v tlaku Qi proměnná zatížení Ri reakce Re reynoldsovo číslo Ti perioda TEd,i návrhový kroutící moment VEd,i návrhová smyková síla Vpl,i plastická smyková únosnost Wel,i elastický průřezový modul k ose z Wpl,i plastický průřezový modul Malá písmena a bi di di fy fu fi fi gi hi kg kmod kp kr

účinná výška svaru šířka průřezu průměr průřezu výška průřezu mez kluzu oceli mez pevnosti oceli příslušná mez pevnosti vlastní frekvence stálá rovnoměrná zatížení výška průřezu součinitel svarového spoje modifikační součinitel součinitel svarového spoje součinitel terénu

kij ni ni np qi,k qp(z) t vb,0 vm wi z0 z0,II z zmin

součinitel interakce počet střihových rovin počet prvků součinitel svarového spoje plošné proměnná zatížení maximální hodnota dynamického tlaku větru tloušťka výchozí hodnota základní rychlosti větru střední rychlost větru velikost průhybu parametr drsnosti terénu parametr drsnosti terénu výška nad zemí minimální výška

Velká řecká písmena ∆t ∆l Φ ΦLT

změna teploty změna délky hodnota pro výpočet součinitele vzpěrnosti hodnota pro výpočet součinitele klopení

Malá řecká písmena α αt β β γi γMi ε θ λ λi ν π ρ ρi σi τ χLT χi ψ0 ω

součinitel imperfekce součinitel teplotní roztažnost součinitel vzpěrné délky součinitel svarového spoje dílčí součinitel zatížení dílčí součinitel spolehlivosti materiálu součinitel zohledňující třídu oceli úhel poměrná štíhlost součinitel únavového zatížení poissonův součinitel Ludolfovo číslo měrná hmotnost vzduchu objemová hmotnost normálová napětí smykové napětí součinitel klopení součinitel vzpěrnosti při rovinném vzpěru kombinační součinitel úhlová rychlost


DIPLOMOVÁ PRÁCE

DVOUKOLEJNÝ ŽELEZNIČNÍ MOST B. TECHNICKÁ ZPRÁVA

AUTOR PRÁCE


VEDOUCÍ PRÁCE


BRNO 2013

Diplomová práce: Dvoukolejný železniční most

Bc. Miroslav Loučka

Technická zpráva

Brno 2013

OBSAH 1

ÚVOD ................................................................................................................................ 2

2

ZÁKLADNÍ ÚDAJE.......................................................................................................... 2 2.1

Stavba .......................................................................................................................... 2

2.2

Základní informace ...................................................................................................... 2

2.3

Charakter překážky ...................................................................................................... 2

3

GEOLOGICKÉ PODMÍNKY............................................................................................ 2

4

PROSTOROVÉ URČENÍ PROJEKTU ............................................................................. 2

5

KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ MOSTU ................................................................................. 3

6

5.1

Spodní stavba ............................................................................................................... 3

5.2

Základní prvky ocelové nosné konstrukce .................................................................. 3

5.2.1

Oblouk .................................................................................................................. 3

5.2.2

Hlavní nosník ....................................................................................................... 3

5.2.3

Příčníky ................................................................................................................ 3

5.2.4

Rámové příčle ...................................................................................................... 3

5.2.5

Mostovka .............................................................................................................. 3

5.2.6

Vzpěry .................................................................................................................. 3

5.2.7

Táhla ..................................................................................................................... 4

5.2.8

Ložiska ................................................................................................................. 4

5.3

Odvodnění lávky.......................................................................................................... 4

5.4

Materiál ........................................................................................................................ 4

5.5

Výroba ocelové konstrukce ......................................................................................... 4

5.6

Protikorozní ochrana.................................................................................................... 4

5.7

Korozní průzkum ......................................................................................................... 4

5.8

Zatěžovací zkouška...................................................................................................... 4

5.9

Postup výstavby ........................................................................................................... 4

5.10

Stavební mechanizmy .................................................................................................. 5

5.11

Údržba konstrukce ....................................................................................................... 5

ODŮVODNĚNÍ STAVBY A ZAŘAZENÍ DO KRAJINY .............................................. 5

1



Technická zpráva

Brno 2013

1 ÚVOD Předmětem diplomové práce je vypracování návrhu ocelové konstrukce železničního dvojkolejného mostu přes řeku Labe v Ústí nad Labem. Most se sestává z více polí předmětem řešení je hlavní a také nejdelší pole.

2 ZÁKLADNÍ ÚDAJE 2.1

Stavba Název stavby: Stupeň dokumentace: Druh stavby: Typ převáděné komunikace: Obec: Kraj: Autor:

2.2

Dvojkolejný železniční most v Ústí nad Labem Studie Rekonstrukce Železniční dvoukolejná trať Ústí nad Labem Ústecký kraj Bc. Miroslav Loučka

Základní informace Rozpětí lávky: Délka nosné konstrukce: Délka lávky: Šířka nosné konstrukce: Výška nosné konstrukce: Výška nade dnem vodního toku:

2.3

200,000 m 201,400 m 325,000 m 12,100 m 32,295 m 16,730 m

Charakter překážky

Lávka překonává vodní tok Labe. Nejnižší bod mostu převyšuje hladinu normálního průtoku (QNORM) o 15,730 m a hladinu průtoku stoleté povodně (Q100) o 7,700 m.

3 GEOLOGICKÉ PODMÍNKY Pro vypracování diplomové práce nebyly známy. Návrh spodní stavby není součástí řešení.

4 PROSTOROVÉ URČENÍ PROJEKTU Vytyčení stavby bude provedeno v souřadnicovém systému JTSK a výškovém systému B.P.V.

2



Technická zpráva

Brno 2013

5 KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ MOSTU 5.1

Spodní stavba

Konstrukce mostu bude uložena na nových železobetonových tížných opěrách. Stávající vnitřní opěry budou zlikvidovány.

5.2

Základní prvky ocelové nosné konstrukce

Nosná ocelová konstrukce je navržena jako prostorový příhradový systém. Hlavní nosný systém je tvořen tlačeným obloukem a taženými hlavními nosníky a mostovkou. Oblouk je ztužen rámovými příčlemi. Mostovka je uložena na příčníky a ty jsou pak uloženy na hlavní nosník, který je nesen pomocí táhel připojených na oblouku. Všechny spoje na konstrukci jsou řešeny jako svařované. 5.2.1

Oblouk

Oblouk je tvořen uzavřeným komorovým nosníkem. Výška profilu je 2250 mm a šířka je 900mm. Tloušťka stěn je 80 mm ve více zatížené částí, v méně zatížené je to 70 mm u stojin a 75 mm u pásnic. Oblouk je skloněn o cca 7°. Geometrickým tvarem oblouku je parabola 2° se vzepětím 30 m. Oblouky jsou po cca 20 m spojeny rámovými příčlemi, které zabezpečují větší tuhost konstrukce. Na koncích je oblouk vetknut do rohového elementu. 5.2.2

Hlavní nosník

Hlavní nosník je tvořen svařovaným I profilem, který je v krajních částech rozšířen na komorový nosník. Výška profilu je 1350 mm a šířka je 900 mm. Tloušťka stěn je 40mm, v krajních částech je to 35 mm. Na koncích je hlavní nosník vetknut do rohového elementu. 5.2.3

Příčníky

Příčník je tvořen svařovaným I profilem, který je náběhován. Výška profilu je proměnná od 700 mm v místě uložení po 1300 mm uprostřed rozpětí a šířka je 650 mm. Tloušťka stěn je 40 mm. Příčník je uložen na hlavním nosníku. 5.2.4

Rámové příčle

Rámové příčle jsou tvořeny uzavřeným komorovým nosníkem. Výška profilu je 800 mm a šířka je 800 mm. Tloušťka stěn je 40mm. Příčle jsou vetknuty do hlavního nosníku. 5.2.5

Mostovka

Mostovka je tvořena plechem tloušťky 16 mm, podélnými výztuhami s výškou 250 mm a tloušťkou 25 mm. Součástí mostovky jsou také 4 svařované I profily výšky 1000 mm a 800 mm s šířkou 500 mm a tloušťkou stěn 40 mm. 5.2.6

Vzpěry

Vzpěry jsou tvořeny uzavřeným komorovým nosníkem. Výška profilu je 900 mm a šířka je 600mm. Tloušťka stěn je 60 mm. Na jedné straně jsou pokračováním I profilu z mostovky a na druhé straně jsou vetknuty do rohového elementu.

3

5.2.7



Technická zpráva

Brno 2013

Táhla

Táhla jsou tvořena kruhovým profilem s průměrem ∅ 97 mm. Jsou kloubově připojena k oblouku a hlavnímu nosníku. 5.2.8

Ložiska

Konstrukce je uložena na čtyřech ložiscích. Jedno je pevné, dvě jsou posuvná v jednom směru a jedno je posuvné v obou směrech. Všechna ložiska umožňují pootočení ve všech směrech. Ložiska budou kalotová.

5.3

Odvodnění lávky Odvodnění mostu bude umožněno volným odtokem mezerami mezi příčníky.

5.4

Materiál Všechny prvky vyjma táhel jsou tvořeny z oceli S355. Táhla jsou z oceli S520.

5.5

Výroba ocelové konstrukce Lávka je zařazena do výrobní skupiny B.

5.6

Protikorozní ochrana

Lávka spadá dle TP 84 do kategorie korozní agresivity C4 - Vysoká a na základě požadované životnosti povrchové úpravy do skupiny VV - velmi vysoká. Dle požadavků TP 84 je navržena povrchová úprava: − Základní nátěr - epoxid se Zn prachem 80μm 160 μm − 2x mezilehlí nátěr na bázy epoxidů − Svrchní nátěr na bázi polyuretanů 80 μm Nátěr bude proveden na celé konstrukci. Konstrukce bude před nátěrem kompletně otryskána.

5.7

Korozní průzkum Protikorozní ochrana proti bludným proudům bude provedena následujícími úpravami: − Ložiska budou uložena na izolační vrstvu z plastbetonu − Mostní závěry budou vodivě oddělené

5.8

Zatěžovací zkouška

Po dostavbě mostu bude provedena zatěžovací zkouška. Během zkoušky se budou sledovat a vyhodnocovat hodnoty průhybů na důležitých místech. Při kladném hodnocení bude most spuštěn do provozu.

5.9

Postup výstavby − Vyloučení provozu na jedné polovině původního mostu a jeho odstranění. − Výstavba opěr − Výroba montážních dílců v dílně

4

− − − − − − − − −

5.10



Technická zpráva

Brno 2013

Doprava dílců na montážní stanoviště Spojení montážních dílců v jeden celek Kontrola montážních svarů Vrchní nátěr konstrukce Úplné vyloučení dopravy na původním mostě Usazení konstrukce na opěry Zatěžovací zkouška Uvedení do provozu Úpravy terénu a dokončení příslušenství

Stavební mechanizmy

Dílce přepravované z dílny na staveniště budou mít maximální hmotnost okolo 60 tun, budou přepraveny na železničních vagónech. Na staveništi pak bude třeba při kompletaci potřeba jeřáb, který bude schopen dopravit jednotlivé dílce na jejich místo.

5.11

Údržba konstrukce

Most bude pravidelně kontrolován. Při kontrole bude brán zřetel zejména na kritická místa (ložiska, závěr apod.) . S ohledem na stav jednotlivých dílu bude rozhodnuto o opravách, případně o opětovném nátěru konstrukce.

6 ODŮVODNĚNÍ STAVBY A ZAŘAZENÍ DO KRAJINY Vybudováním nového železničního mostu se odstraní dvě mezilehlé podpory stávajícího mostu a zvětší se průplavní výška pod mostem o cca 6 m. Díky tomu se může do budoucna lépe rozvíjet splavnost řeky. Významným krokem je také snížení hlukových emisí vlivem použití štěrkového lože namísto prvkové mostovky. Most nenásilně zapadá do krajiny a jeho vzhled nijak významně nenarušuje bezprostřední okolí. Vhodně doplňuje most Edvarda Beneše a Mariánský most. Vše je zřejmější z přiložené fotodokumentace a vizualizace navrhovaného řešení.

5



Technická zpráva

Brno 2013

Obr. 1

Obr. 2

Pohled na původní most ze Střekovského nábřeží

Pohled na navrhovaný most ze Střekovského nábřeží

6



Technická zpráva

Brno 2013

Obr. 3

Pohled na původní most z rozhledny Větruše

7



Technická zpráva

Brno 2013

Obr. 4

Obr. 5

Obr. 6

Pohled na navrhovaný most z rozhledny Větruše

Pohled na původní most ze železničního náspu

Pohled na navrhovaný most ze železničního náspu

8


DIPLOMOVÁ PRÁCE

DVOUKOLEJNÝ ŽELEZNIČNÍ MOST C. STATICKÝ VÝPOČET - ŽELEZNIČNÍ MOST

AUTOR PRÁCE


VEDOUCÍ PRÁCE


BRNO 2013



Statický výpočet - železniční most

Brno 2013

OBSAH 1

ÚVOD ................................................................................................................................ 4

2

STATICKÉ ŘEŠENÍ.......................................................................................................... 4

3

2.1

Geometrické schéma konstrukce ................................................................................. 4

2.2

Výpočtový model ........................................................................................................ 6

2.3

Popis navržených průřezů ............................................................................................ 8

2.4

Předpoklady výpočtu ................................................................................................... 8

ZATÍŽENÍ .......................................................................................................................... 8 3.1

Stálá zatížení ................................................................................................................ 9

3.1.1

Vlastní tíha konstrukce ......................................................................................... 9

3.1.2

Ostatní stálé zatížení............................................................................................. 9

3.1.3

Zatěžovací stavy stálého zatížení ....................................................................... 10

3.2

Proměnná zatížení...................................................................................................... 10

3.2.1

3.2.1.1

Model 71 ..................................................................................................... 10

3.2.1.2

Boční ráz ..................................................................................................... 12

3.2.1.3

Brzdná/rozjezdová síla ................................................................................ 13

3.2.1.4

Zatěžovací stavy od dopravy....................................................................... 13

3.2.2

Zatížení teplotou ................................................................................................. 14

3.2.3

Zatížení větrem ................................................................................................... 15

3.2.3.1

Maximální dynamický tlak ......................................................................... 15

3.2.3.2

Zatížení větrem na táhla .............................................................................. 16

3.2.3.3

Zatížení větrem na hlavní nosník ................................................................ 17

3.2.3.4

Zatížení větrem na oblouk........................................................................... 17

3.2.3.5

Zatížení větrem na příčníky ........................................................................ 17

3.2.3.6

Zatížení větrem na mostovku ...................................................................... 18

3.2.3.7

Zatěžovací stavy od větru ........................................................................... 18

3.2.4 3.3 4

Zatížení dopravou ............................................................................................... 10

Ostatní proměnné zatížení .................................................................................. 20

Přehled zatěžovacích stavů ........................................................................................ 22

MEZNÍ STAV ÚNOSNOSTI .......................................................................................... 23 4.1

Posouzení mezního stavu únosnosti jednotlivých prvků ........................................... 23

4.1.1

Posouzení prvků oblouku ................................................................................... 24

4.1.1.1

Komorový nosník 2250x900x80/80 ........................................................... 24

4.1.1.2

Komorový nosník 2250x900x75/75 ........................................................... 28

1




Brno 2013

4.1.2

Hlavní nosník ..................................................................................................... 32

4.1.2.1

Svařované I 1350x900x40 .......................................................................... 32

4.1.2.2

Komorový nosník 1350x900x35................................................................. 35

4.1.3

Příčníky .............................................................................................................. 38

4.1.3.1 4.1.4

Krajní příčníky ................................................................................................... 41

4.1.4.1 4.1.5

Mostovka ............................................................................................................ 47 Složený profil mostovky A ......................................................................... 47

4.1.6.2

Složený profil mostovky B ......................................................................... 50

Táhla ................................................................................................................... 53

4.1.7.1 4.1.8

Kulatina ∅97............................................................................................... 53

Vzpěry ................................................................................................................ 55

4.1.8.1

Komorový nosník 900x600x40................................................................... 55

4.1.8.2

L 900x325x40 ............................................................................................. 58

4.1.9

5

Komorový nosník 800x800x40................................................................... 44

4.1.6.1 4.1.7

4.2

Komorový nosník 1000x900x80................................................................. 41

Rámové příčle .................................................................................................... 44

4.1.5.1 4.1.6

Svařované I 1300(1200,1043,700)x650x40 ................................................ 38

Mostovkový plech .............................................................................................. 61

Posouzení mezního stavu únosnosti důležitých spojů ............................................... 63

4.2.1

Styčník S1 - Přípoj rámové příčle na oblouk ..................................................... 63

4.2.2

Styčník S2 - Přípoj táhla na oblouk .................................................................... 66

4.2.3

Styčník S3 - Přípoj příčníku na hlavní nosník.................................................... 67

4.2.4

Styčník S4 - Přípoj táhla na hlavní nosník ......................................................... 69

4.2.5

Styčník S5 - Rohový element ............................................................................. 70

4.2.6

Montážní spoj M1 - Komorový nosník 2000x900x80/80 .................................. 72

4.2.7

Montážní spoj M2 - Komorový nosník 1350x900x35/35 .................................. 74

4.2.8

Montážní spoj M3 - Svařovaný I 1350x900x40................................................. 76

MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI .................................................................................. 78 5.1

Deformace ................................................................................................................. 78

5.1.1

Průhyby hlavního nosníku .................................................................................. 78

5.1.2

Výrobní nadvýšení hlavního nosníku ................................................................. 79

5.1.3

Posouzení svislé a vodorovné deformace hlavního nosníku .............................. 79

5.2

Únava ......................................................................................................................... 80

5.2.1

Posouzení mostovkového plechu profil A na únavu .......................................... 80

5.2.2

Posouzení montažního spoje mostovkového plechu profil A na únavu ............. 82

2

5.3




Brno 2013

Kmitání ...................................................................................................................... 83

5.3.1 6

7

Vlastní frekvence mostní konstrukce ................................................................. 83

LOŽISKA ......................................................................................................................... 84 6.1

Posuny od zatížení v podélném směru ...................................................................... 84

6.2

Posuny od zatížení v příčném směru ......................................................................... 85

6.3

Návrh ložisek ............................................................................................................. 86

VÝPIS MATERIÁLU ...................................................................................................... 87 7.1

Prvky z oceli .............................................................................................................. 87

7.2

Celková hmotnost konstrukce ................................................................................... 87

3




Brno 2013

1 ÚVOD Statický výpočet obsahuje ověření navržené konstrukce dvoukolejného železničního mostu. Rozpětí mostu je 200,0 m a délka nosné konstrukce je 201,4 m. Šířka nosné konstrukce je 11,2 m.

2 STATICKÉ ŘEŠENÍ 2.1

Geometrické schéma konstrukce

Obr. 1

Obr. 2

Půdorys

Podélný pohled/řez

4




Brno 2013

Obr. 3

Obr. 4

Pracovní řez

Izometrický pohled

5

2.2




Brno 2013

Výpočtový model

Hlavní nosnou funkci plní systém tlačeného oblouku a tažené mostovky. Tlak přenáší oblouk komorového profilu, který je doplněn o 10 rámových příčlí, které mu zabezpečují oporu proti vybočení. Tah přenáší celá šířka mostovky. V krajních částech je tah přenesen do rohových částí profilu pomocí čtveřice vzpěr. Převládající složkou namáhání je podélný tah, který je řádově významnější než ostatní složky namáhání (ohyb, krut a smyk). Mostovka je tvořena ortotropní deskou, která je vyztužena podélnými výztuhami a je uložena na příčníky. Ty jsou uloženy na hlavním nosníku, který je nesen v každém druhém příčníku pomocí táhel. Most je uložen na čtyřech ložiscích. Ložiska jsou uložena pod rohovým mostním elementem. Jedno ložisko je pevné, dvě posuvné v jednom směru a jedno posuvné ve dvou směrech. Konstrukce je uložena tak, aby teplotní změny měly minimální vliv na vnitřní napětí v konstrukci. Všechny prvky krom závěsů jsou svařované profily. Pouze závěsy jsou provedeny systémové od firmy Macalloy. Statický výpočet je proveden v programu Scia Engineer 2010.1. Most je vymodelován jako 3D konstrukce .

6




Brno 2013

Obr. 5

Model konstrukce a popis hlavních nosných prvků

7

2.3




Brno 2013

Popis navržených průřezů

Oblouk Hlavní nosník

Třída S355 S355

Příčníky

S355

Rámové příčle Mostovka

S355 S355

Závěsy Vzpěry Ztužidlo

S520 S355 S355

Popis profilu a hlavní rozměry Komorový nosník 2000x900x80/80(70/75) Komorový nosník 1350x900x35/35 Svařované I 1350x900x40 Svařované I 1300x650x40 (Náběhované) Komorový nosník 900x1000x80/80 Komorový nosník 800x800x40/40 Plech (16) doplněný výztuhami (250x25) a I profilem (1000x500x40) Kruhový profil ∅97 Komorový nosník 900x600x40/40 Trubka ∅445x22

Tab. 1 Navržené průřezy

2.4

Předpoklady výpočtu − Bude zanedbán příčný sklon mostovky, ta bude uvažována jako vodorovná − Mostovkový plech s podélnými výztuhami bude modelován jako 4 prutové prvky. Tento počet je nutný pro dostačující přesnost skutečného působení − Ztužidlo na konstrukci je pouze v modelu, nahrazuje skutečnou tuhost mostovkového plechu v příčném směru, kterou nedokáže prutový model zohlednit. Při posuzování plechu bude posouzen i vliv této skutečnosti − Vnitřní síly budou na konstrukci vypočítány pomocí lineárního výpočtu, kromě táhel − Vnitřní sily na táhlech budou vypočítány pomocí nelineárního výpočtu. Táhla mají obrovskou štíhlost a nedokážou přenést jiné vnitřní síly než tah, což je v nelineárním výpočtu mnohem lépe zohledněno. Vnitřní síly v ostatních prvcích jsou takřka totožné při obou typech výpočtu − S ohledem na typ profilů (svařované) spadají všechny profily do třídy 3. Zároveň je i u všech prvků kontrolováno, jestli nespadají s ohledem na rozměry do třidy 4

3 ZATÍŽENÍ − − − − −

Při tvorbě zatěžovacího modelu byli použity tyto normy ČSN EN 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb ČSN EN 1991-1-4 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem ČSN EN 1991-1-5 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - část 1-5: Obecná zatížení Zatížení teplotou ČSN EN 1991-2 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - část 2: Zatížení mostů dopravou

8




Brno 2013

3.1

Stálá zatížení

3.1.1

Vlastní tíha konstrukce

− Zatížení od vlastní tíhy je generováno programem dle udaného materiálu pro prvky celé konstrukce 3.1.2

Ostatní stálé zatížení

Do ostatního stálého zatížení jsou zahrnuty tyto prvky − Vlastní tíha štěrkového lože (působí na podélníky) g1,k = ρ ⋅ bzat ⋅ h = 20 ⋅ 2,25 ⋅ 0,6 = 27,99 g1,k = 27,99 kN / m − Zatížení od trakčního vedení − Působí na krajní rámové příčle - dvojice sil G 2,k = 10,00 kN − Působí na hlavní nosník cca ve třetinách rozpětí - G3,k = 45,00 kN − Tato zatížení byla vypočítána na základě použité trakční sestavy typ „J“ - 3 kV ss a typu závěsů SIKa − Vlastní tíha od lávky pro pěší a cyklisty (viz samostatná příloha D) − M y , 4 , k = 19 , 41 kNm V z , 4 , k = 16 ,61 kN

Obr. 6

Stálé zatížení

9

3.1.3




Brno 2013

Zatěžovací stavy stálého zatížení

− V tabulce jsou shrnuty zatěžovací stavy zatížení od stálého zatížení ► Zatěžovací stav LC 01 - Vlastní tíha

3.1.1 Vlastní tíha

► Zatěžovací stav LC 02 - Ostatní stálé zatížení

3.1.2 Ostatní stálé zatížení

Tab. 2 Zatěžovací stavy vlastní tíhy

3.2

Proměnná zatížení

3.2.1

Zatížení dopravou

3.2.1.1 Model 71 − S ohledem na kategorii tratě je zvolen součinitel α = 1, 21 − Dynamický součinitel zatížení je vypočítán pro pečlivě udržovanou kolej φ 2 − Součinitel α je použitý pro všechna zatížení od dopravy a součinitel φ 2 je použit pouze pro zatížení od modelu 71. Platí pro posouzení MSÚ i MSP Prvky

Náhradní délka Lφ

Dynamický součinitel φ 2

Hlavní nosník, oblouk, vzpěry

Polovina rozpětí Lφ = 100 m

φ2 =

1, 44 Lφ − 0,2

+ 0,82 =

1, 44

+ 0,82 = 0,97 →

100 − 0, 2

φ 2 = 1,00 Příčníky

Krajní příčník

Mostovka

Závěsy

Dvounásobek šířky příčníků Lφ = 22 m Pevně zadaná vzdálenost Lφ = 3,6 m Trojnásobek vzdálenosti příčníků Lφ = 15 m Čtyřnásobek vzdálenosti závěsů Lφ = 40 m

φ2 =

1,44 Lφ − 0, 2

+ 0,82 =

1, 44

+ 0,82 = 1,14

22 − 0, 2

φ 2 = 1,14 φ2 =

1,44 Lφ − 0, 2

+ 0,82 =

1, 44

+ 0,82 = 1,67

3,6 − 0, 2

φ 2 = 1,67 φ2 =

1,44 Lφ − 0, 2

+ 0,82 =

1, 44 15 − 0,2

+ 0,82 = 1, 21

φ 2 = 1, 21 φ2 =

1,44 Lφ − 0,2

+ 0,82 =

1, 44 40 − 0,2

+ 0,82 = 1,06

φ 2 = 1,06

Tab. 1 Dynamické součinitele jednotlivých prvků

10

Diplomová práce: Dvoukolejný železniční železni most

Bc. Miroslav Loučka Lou

Statický výpočet - železniční železni most

Brno 2013

Obr. 7

Model zatížení 71 a charakteristické hodnoty svislých zatížení

− Soustředná edná zatížení lze s ohledem na působení p konstrukce (štěrkové ové lože) rozložit na rovnoměrná zatížení 4 ⋅ Q vk 4 ⋅ 250 = = 156 , 25 6, 4 6,4 = 156 ,25 kN / m q vk 2 = 80 ,00

q vk 1 = q vk 1

kN / m

− Do modelu bude přidán řidán vliv možné výstřednosti výst koleje, který způsobí ůsobí může m způsobit větší tší namáhání. Pod jednou kolejí jsou umístěné umíst né dva pruty mostovky. Zatížení z modelu 71 se roznese nerovnoměrně nerovnom r r 1500 e≤ →e= = = 83,33 mm 18 18 18 e = 83,33 mm − Pří této excentricitěě je poměr pom přenosu na mostovku 47:53 q vk 1 A = 82,81 kN / m q vk 2, A = 42,37 kN / m q vk 1, B = 73,44 kN / m q vk 2, B = 37 ,63 kN / m

− Tato kombinace bude použita jak při p větším zatížení vnějších jších kolejnic (větší (v naklonení konstrukce), tak při ři větším zatížení vnitřních vnit kolejnic (větší tší namáhání příčníků) p − Zatížení ní bude modelováno jako pohyblivé, pohyblivé což zabezpečíí vygenerování maximálního zatížení ve všech profilech, profilech a navíc bude užito také příčinkových inkových čar a přiznivé zatížení bude ignorováno

11




Brno 2013

Obr. 8

Dráhy modelu zatížení 71

3.2.1.2 Boční ráz − Zatížení od bočního rázu je umístěno do poloviny rozpětí. Je rovnoměrně rozděleno na obě kolejnice. Jsou uvažovány dva zatěžovací stavy - pro obě strany − Qsk = 50 kN

Obr. 9

Popis zatížení bočního rázu

12




Brno 2013

3.2.1.3 Brzdná/rozjezdová síla − S ohledem na délku mostu je rozhodující brzdná síla Qlbk = 20 ⋅ l = 20 ⋅ 200 = 4000 20 Qlbk = 4000 kN ≤ 6000 kN → q lbk = = 10 kN / m 2

Obr. 10

Popis zatížení od brzdné síly

3.2.1.4 Zatěžovací stavy od dopravy − V tabulce jsou shrnuty zatěžovací stavy zatížení od dopravy ► Zatěžovací stav LC 03 - Model 71

3.2.1.1 Model 71

► Zatěžovací stav LC 04 - Boční ráz +

3.2.1.2 Boční ráz

► Zatěžovací stav LC 05 - Boční ráz -

3.2.1.2 Boční ráz

► Zatěžovací stav LC 06 - Brzdná síla +

3.2.1.3 Brzdná síla

► Zatěžovací stav LC 07 - Brzdná síla -

3.2.1.3 Brzdná síla

Tab. 2 Zatěžovací stavy od dopravy

13

3.2.2




Brno 2013

Zatížení teplotou

− Zatížení je uvažováno dle samostatné části normy určené pro mostní konstrukce (ČSN EN 1991-1-5) − Zatížení od rovnoměrné změny teploty je možné vzhledem na konfiguraci ložisek zanedbat - konstrukce bude volně dilatovat − Zatížení od nerovnoměrné změny teploty je aplikováno pouze na systém hlavního nosníku a oblouku. V ostatních částech konstrukce je možné zatížení zanedbat. Mostovka je zakrytá štěrkem, který zabezpečí rovnoměrnější rozložení teplotních změn a příčná konfigurace ztužení pomocí mostovky a horních příčlí je dostatečně měkká pro mírné deformace vlivem teploty − Zatížení od nerovnoměrné teploty je rozděleno na 4 zatěžovací stavy − Vlivem počasí je horní část oblouku a hlavního nosníku teplejší ∆ TM , heat = 18 °C − Vlivem počasí je ∆TM ,cool = −13 °C

horní

část

oblouku

a

hlavního

nosníku

teplejší

− Vlivem počasí ∆ TM , heat = 18 °C

je

levá

část

oblouků

a

hlavních

nosníků

teplejší

− Vlivem počasí ∆ TM , heat = 18 °C

je

pravá

část

oblouků

a

hlavních

nosníků

teplejší

Obr. 11

Popis zatížení nerovnoměrnou změnou teploty

14




Brno 2013

− V tabulce jsou shrnuty zatěžovací stavy zatížení od teploty ► Zatěžovací stav LC 08 - Teplota horní

3.2.2 Zatížení teplotou

► Zatěžovací stav LC 09 - Teplota spodní


► Zatěžovací stav LC 10 - Teplota levá


► Zatěžovací stav LC 11 - Teplota pravá


Tab. 3 Zatěžovací stavy od teploty 3.2.3

Zatížení větrem

− Zatížení bude uvažováno ve třech směrech − Příčné působení větru - směr X (působí na hlavní nosníky, oblouk a táhla) − Podélné působení větru - směr Y (působí na příčníky a táhla) − Svislé zatížení - směr Z (působí na mostovku) − Zatížení na rámové příčle a zábradlí je s ohledem na intenzitu zanedbáno 3.2.3.1 Maximální dynamický tlak − Oblast okolo mostní konstrukce se dá zařadit do kategorie terénu II. (oblast s nízkou vegetací jako je tráva a s izolovanými překážkami (stromy, budovy), jejichž vzdálenost je větší jak 20-ti násobek výšky překážky) z 0 = 0,05 m z min = 2 m z max = 200 m − Dle mapy větrných oblastí spadá oblast okolo Ústí nad Labem do II. větrové kategorie vb , 0 = 25 m / s

− Výška konstrukce nad terénem/ vodním tokem je uvažována z = 40 m − Součinitele cdir , c season , c0 ( z ) , k I jsou uvažovány v základních hodnotách

cdir = 1,0

c0( z ) = 1,0

cseason = 1,0

k I = 1,0

3 − Měrná hmotnost vzduchu je uvažována hodnotou ρ = 1,25 kg / m − Základní rychlost větru vb = vb,0 ⋅ cdir .cseason = 25⋅1,0 ⋅1,0 =

vb = 25 m / s − Součinitel terénu

 z k r = 0,19 ⋅  o  zo  ,II k r = 0,19

  = 0,19 ⋅  0,05  = 0,19   0,05  

15




Brno 2013

− Součinitel drsnosti terénu  z   40  c r ( z ) = k r ⋅ ln  = 0,19 ⋅ ln  = 1,270 0 , 05 z    0 c r ( z ) = 1,270 − Střední rychlost větru v m ( z ) = c r ( z ) ⋅ c0 ( z ) ⋅ vb = 1,270 ⋅ 1,0 ⋅ 25 = 31,752 v m ( z ) = 31,752 m / s − Směrodatná odchylka turbulence σ v = kr ⋅ vb ⋅ k I = 0,19 ⋅ 25 ⋅1,0 = 4,75

σ v = 4,75 − Intenzita turbulence I v( z ) =

σv

vm ( z )

=

4,75 = 0,150 31,752

I v ( z ) = 0,150 − Maximální dynamický tlak

[

]

1 1 2 q p ( z ) = 1 + 7 ⋅ I v ( z ) ⋅ ⋅ ρ ⋅ vm ( z ) = [1 + 7 ⋅ 0,150] ⋅ ⋅ 1,25 ⋅ 31,752 2 = 1290 2 2 2 q p ( z ) = 1290 N / m 3.2.3.2 Zatížení větrem na táhla − Táhla jsou tvořena kruhovým profilem, pro zařazení do příslušné skupiny je nutné spočítat Reynoldsovo číslo − Průměr je uvažován hodnotou ∅97 dynamická viskozita vzduchu je uvažována v normální hodnotě b = 97mm υ = 15 ⋅ 10 − 6 m 2 / s 2 ⋅ q p( z ) 2 ⋅ 1,290 ⋅ 1000 v( z ) = = = 45,430 ρ 1,25

v( z ) = 45,430 m / s Re =

b.v( z )

υ

=

0,001 ⋅ 97 ⋅ 45,430 = 7,42 ⋅ 10 5 −6 15 ⋅ 10

Re = 7,42 ⋅ 10 5 − Podle hodnoty Re spadá profil do první skupiny − Součinitel c pe je součtem hodnot pro tlak a sání Tlak

c pe1 = c p0 ⋅ψ λα = 1,0 ⋅1,0 = 1,0

Sání

c pe2 = c p0 ,h ⋅ψ λα = −0,4 ⋅ 1,0 = − 0,4

Součet

c pe = c pe1 + c pe 2 = 1,0 + − 0,4 = 1,4

16




Brno 2013

− Zatížení profilu je spočteno na 1bm dle průměru

qvi = c pe ⋅1⋅ d ⋅ q p( z ) = 1,4 ⋅1 ⋅ 0,097 ⋅1,290 = 0,108 qvi = 0,108 kN / m 3.2.3.3 Zatížení větrem na hlavní nosník − Zatížení hlavního nosníku je vypočteno podle samostatné přílohy normy ČSN EN 1991-1-4 pro zatížení mostů větrem − Pro nalezení součinitele c fx je potřebné vyčíslení dvou součinitelů − Šířka mostovky b = 11,6 m − Výška boční plochy (na mostě je prodyšné zábradlí, které je stanoveno minimální hodnotou d1 = 0,3 m ; hlavní nosník má výšku d 2 = 1,35 m ) d tot = d1 + d 2 = 0,3 + 1,35 = 1,65 − d tot = 1,65 m −

b / d tot =

b 11,6 = = 7,03 d tot 1,65

b / d tot = 7,03

− Pro tento poměr je c fx = 1,3 − Zatížení profilu je spočteno na 1bm dle výšky průřezu

qvi = c fx ⋅1 ⋅ d ⋅ q p ( z ) = 1,3 ⋅1⋅1,35 ⋅1,290 = 3,612 qvi = 3,612 kN / m 3.2.3.4 Zatížení větrem na oblouk − Zatížení vypočteno podle postupu pro obdélníkové prvky − Pro nalezení součinitele c fx je potřebné vyčíslení poměru výšky a šířky profilu d 900 = = 0,45 b 2000 − d / b = 0,45 d /b =

− Pro tento poměr je c fx = 2, 2 − Zatížení profilu je spočteno na 1bm dle výšky průřezu

qvi = c fx ⋅1 ⋅ d ⋅ q p ( z ) = 2,2 ⋅1⋅ 2,00 ⋅1,290 = 6,243 qvi = 6,243 kN / m 3.2.3.5 Zatížení větrem na příčníky − Zatížení vypočteno podle postupu pro prvky s otevřenými průřezy − Součinitel c fy je doporučen uvažovat pevně hodnotou c fy = 2,0

17




Brno 2013

− Zatížení profilu je spočteno na 1bm dle výšky průřezu

qvi = c fy ⋅1 ⋅ d ⋅ q p( z ) = 2,0 ⋅1 ⋅ 0,7 ⋅1,290 = 1,806 qvi = 1,806 kN / m 3.2.3.6

Zatížení větrem na mostovku

− Zatížení mostovky je také posuzováno podle samostatné přílohy normy ČSN EN 1991-1-4 pro zatížení mostů větrem − Je uvažováno zatížení ve směru osy z − Součinitel c fz je v normě uveden v kladných i záporných hodnotách, záporná hodnota (sání větru) je s ohledem na velikost a hmotnost konstrukce zanedbána c fz = 0,9 − Zatížení mostovky je spočteno na 1bm dle šířky zatěžované plochy q vz = c fz ⋅ 1 ⋅ d i ⋅ q p ( z ) = 0,9 ⋅ 1 ⋅ 2,9 ⋅ 1,290 = 2,902

q vz = 2,902 kN / m 3.2.3.7 Zatěžovací stavy od větru − V tabulce jsou shrnuty zatěžovací stavy zatížení od větru

► Zatěžovací stav LC 12 - Vítr X +

3.2.3.2 Táhla 3.2.3.3 Hlavní nosník 3.2.3.4 Oblouk

► Zatěžovací stav LC 13 - Vítr X -

3.2.3.2 Táhla 3.2.3.3 Hlavní nosník 3.2.3.4 Oblouk

► Zatěžovací stav LC 14 - Vítr Y +

3.2.3.5 Příčníky

► Zatěžovací stav LC 15 - Vítr Y -

3.2.3.5 Příčníky

► Zatěžovací stav LC 16 - Vítr Z

3.2.3.6 Mostovka

Tab. 4 Zatěžovací stavy od větru

18




Brno 2013

Obr. 12

Zatěžovací stavy vítr X+/-

Obr. 13

zatěžovací stavy vítr Y+/-

19




Brno 2013

Obr. 14 3.2.4

Zatěžovací stav vítr Z

Ostatní proměnné zatížení

− Jedná se o zatížení vlivem provozu na lávce (viz samostatná příloha D) M y , 4 , k = 53,63

kNm

V z , 4 , k = 34 ,25

kN

► Zatěžovací stav LC 17 - Ostatní proměnné zatížení

3.2.4 Ostatní nahodilé zatížení

Tab. 5 Zatěžovací stav ostatní nahodilé zatížení

20




Brno 2013

Obr. 15

Popis zatížení ostatní proměnné zatížení

21

3.3




Brno 2013

Přehled zatěžovacích stavů

Jméno ► LC01 ► LC02 ► ► ► ► ► ► ► ► ► ► ► ► ► ►

LC03 LC04 LC05 LC06 LC07 LC08 LC09 LC10 LC11 LC12 LC13 LC14 LC15 LC16

► LC17

Popis Vlastní tíha Ostatní stálé zatížení Model 71 Boční ráz + Boční ráz Brzdná síla + Brzdná síla Teplota horní Teplota spodní Teplota levá Teplota pravá Vítr X+ Vítr XVítr Y+ Vítr YVítr Z Ostatní proměnné zatížení

Typ Stálé

LG1

Stálé

Stálé

LG1

Stálé

Proměnné Proměnné Proměnné Proměnné Proměnné Proměnné Proměnné Proměnné Proměnné Proměnné Proměnné Proměnné Proměnné Proměnné

LG2 LG3 LG3 LG4 LG4 LG5 LG5 LG5 LG5 LG6 LG6 LG6 LG6 LG6

Kategorie G - Vozidla nad 30 kN Kategorie G - Vozidla nad 30 kN Kategorie G - Vozidla nad 30 kN Kategorie G - Vozidla nad 30 kN Kategorie G - Vozidla nad 30 kN Teplota Teplota Teplota Teplota Vítr Vítr Vítr Vítr Vítr

Proměnné

LG7

Kategorie C - Shromáždění

Tab. 6 Přehled zatěžovací stavů

22




Brno 2013

4 MEZNÍ STAV ÚNOSNOSTI − Návrhové hodnoty pro mezní stav únosnosti jsou stanoveny podle tabulky A2.4(B) Návrhové hodnoty zatížení (STR/GEO)(Soubor B) obsažené v ČSN EN 1990 − Hodnoty součinitelů Stálá zatížení nepříznivá γ Gj ,sup = 1,35

γ Gj ,inf = 1,00

Stálá zatížení příznivá

γ Q ,1 = 1,45

Hlavní nahodilé zatížení od železniční dopravy

γ Q ,1 = 1,45

Vedlejší nahodilé zatížení od železniční dopravy

γ Q ,i = 1,35

Vedlejší nahodilé zatížení od dopravy na lávce

γ Q ,i = 1,50

Vedlejší nahodilé zatížení větru a teploty

− Rovnice pro určení kombinací zatížení

∑γ j ≥1

Gj,sup

⋅ Gkj,sup + ∑ γ Gj,inf ⋅ Gkj,inf + γ Q,1 ⋅ Qk ,1 + ∑ψ 0,i ⋅ γ Q,i ⋅ Qk ,i j ≥1

i≥1

− Kombinační součinitele jsou určeny dle tabulky A2.2 a A2.3 obsažené v ČSN EN 1990 ψ 0 = 0,4 Zatížení dopravou na lávce

ψ 0 = 0,6 ψ 0 = 0,6 ψ 0 = 0,8 ψ 0 = 0,8

Zatížení větrem Zatížení teplotou Zatížení od brzdných/rozjezdových sil

Zatížení od bočního rázu − Kombinace jsou tvořeny automaticky v programu Scia. Zatěžovací stavy jsou zadány ve skupinách a je zatrhnuta možnost výběrová, což zabezpečuje, že zatěžovací stavy, které jsou v jedné skupině nebudou působit na kci současně, ale jednotlivě

4.1

Posouzení mezního stavu únosnosti jednotlivých prvků − Ocelové průřezy jsou posouzeny podle ČSN EN 1993-1-1 Navrhování ocelových konstrukcí - Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby a ČSN EN 1993-1-8 Navrhování styčníků − Nejhorší kombinace zatížení a poloha kritického řezu je určena automaticky v programu Scia − Posouzení bude provedeno ručním výpočtem a pomocí programu Scia (protokol výpočtu bude uveden v části F - Přílohy) − Společné hodnoty − Dílčí součinitele spolehlivosti materiálu γ M 0 = 1,00 Posouzení únosnosti průřezu Posouzení stability průřezu Posouzení únosnosti oslabeného průřezu Posouzení únosnosti styčníků příhradových nosníků z prutů uzavřeného průřezu

γ M 1 = 1,10 γ M 2 = 1,25

γ M 5 = 1,10

23




Brno 2013

− Vlastnosti použitého materiálu - mimo táhla Třída oceli Mez pevnosti v tahu ( t ≤ 40 mm ) Mez pevnosti v tahu ( 40 mm < t ≤ 80 mm ) Mez kluzu v tahu ( t ≤ 40 mm ) Mez kluzu v tahu ( 40 mm < t ≤ 80 mm ) Modul pružnosti v tahu Poissonův součinitel Objemová hmotnost − Vlastnosti použitého materiálu - táhla Třída oceli Mez pevnosti v tahu ( t ≤ 40 mm ) Mez kluzu v tahu ( t ≤ 40 mm ) Modul pružnosti v tahu Poissonův součinitel Objemová hmotnost

4.1.1

S355

f u = 490 MPa f u = 470 MPa f u = 355 MPa f u = 335 MPa E = 210 GPa υ = 0 ,3

ρ = 7850 kg / m 3 S520

f u = 660 MPa f u = 520 MPa E = 205 GPa υ = 0 ,3

ρ = 7850 kg / m 3

Posouzení prvků oblouku

4.1.1.1 Komorový nosník 2250x900x80/80 − Průřezové charakteristiky

b

900

mm

h a

2250

mm

660

mm

tw

80

mm

tf

80

mm

A

5,0240.10-1

m2

Ay

1,1840.10-1

m2

Az

3,7120.10-1

m2

Iy

3,4370.10-1

m4

5,8976.10-2

m4

W El , y

2,8642.10-1

m3

Iz W El , z

1,3106.10-1

m3

20,000

m

Lcr, z Vzpěrná křivka y-y, z-z

α

b 0,34

α

Tab. 7 Průřezové charakteristiky

24




Brno 2013

Obr. 16

Umístění prvků na konstrukci

− Oblouk je na krajích vetknut do rohového elementu − Při vzpěru vybočí oblouk z roviny (v rovině má řádově větší tuhost, je zde také ztužen táhly, která ale s ohledem na svou štíhlost mají minimální vliv na stabilitu) − Při vybočení z roviny oblouku závisí vzpěrná délka na poměru tuhosti oblouku a rámových příčlí. Pro tento případ vychází součinitel β ≅ 0,8 . Konzervativně je zvolena hodnota β = 1,0 což odpovídá vzdálenosti Lcr , z = 20,000 m − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci k yy N Ed 1,018 -73507,67 kN

V y , Ed

-433,26 kN

k yz

1,068

Vz,Ed

1414,93 kN

k zy

0,967

kzz

1,068

TEd

394,61 kNm

M y ,Ed

13322,09 kNm

M z , Ed

-3110,14 kNm

Tab. 8 Hodnoty návrhových vnitřních sil − Komorový profil není náchylný ke klopení, proto je součinitel klopení χ Lt = 1,0 − Prvek je posouzen na rozhodující způsoby namáhání − Součinitel vzpěrnosti

λ1 = π ⋅

E 210 ⋅ 1000 =π ⋅ = 78,7 fy 335

λ1 = 78,7

25




Brno 2013

− Poměrná štíhlost

λ=

A⋅ fy

=

N cr

Lcr

λ1

A

⋅

I y,z

=

20,000 5,024 ⋅ 10 −1 ⋅ = 0,742 78,7 5,897 ⋅ 10 − 2

λ = 0,742

[

φ = 0,5 ⋅ 1 + α ⋅ (λ − 0,2) + λ φ = 0,867

2

] = 0,5 ⋅ [1 + 0,34 ⋅ (0,742 − 0,2) ⋅ 0,742 ] = 0,867 2

− Součinitel vzpěrnosti

χ=

1

=

2

φ + φ −λ 2

1 0,867 + 0,867 2 − 0,742 2

= 0,759

χ = 0,759 − Výpočet hodnot vnitřních sil pro posudky únosnosti

N c , Rd =

A⋅ fy

γ M1

5,0240 ⋅ 10 −1 ⋅ 335 = 153003636 ⇒ 153004 1,1

=

N c , Rd = 153004 kN M El , y , Rd =

WEl , y ⋅ f y

=

γ M1

2,8642 ⋅ 10 −1 ⋅ 335 = 87227909 ⇒ 87228 1,1

M El , y , Rd = 87228 kNm M El , z , Rd =

WEl , z ⋅ f y

γ M1

=

1,3106 ⋅ 10 −1 ⋅ 335 = 39913727 ⇒ 39914 1,1

M El , z , Rd = 39914 kNm

τ t , Rd =

fy

γ M0 ⋅ 3

=

335 1,0 ⋅ 3

= 193412000 ⇒ 193,412

τ t , Rd = 193,412 MPa V El , z , Rd =

Av ⋅ f y

γ M0 ⋅ 3

=

3,7120 ⋅ 10 −2 ⋅ 335 1,0 ⋅ 3

= 71794660 ⇒ 71795

V El , z , Rd = 71795 kN

26




Brno 2013

− Posouzení prvku na kroucení Tt , Ed

Tt , Ed Tt , Rd

Tt , Ed

394,61

τ t , Ed 2 ⋅ As ⋅ t 2 ⋅ b ⋅ h ⋅ t 2 ⋅ 2250 ⋅ 900 ⋅ 80 = = = = = 0,01 τ t , Rd τ t , Rd τ t , Rd 193,412

0,01 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje − Posouzení prvku na smyk

Vz , Ed VEl , z , Rd

=

1414,93 = 0,02 71795

0,02 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje − Posouzení na kombinaci osového tlaku a prostorového ohybu M y , Ed M z , Ed N Ed + k yy + k yz = χ ⋅ N c , Rd χ Lt ⋅ M El , y , z , Rd χ Lt ⋅ M El , y , z , Rd 73507,67 13322,09 3110,14 + 1,018 + 1,068 = 0,98 0,759 ⋅153004 1,0 ⋅ 87228 1,0 ⋅ 39914

0,98 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje M y , Ed M z , Ed N Ed + k yy + k yz = χ ⋅ N c , Rd χ Lt ⋅ M El , y , z , Rd χ Lt ⋅ M El , y , z , Rd 73507,67 13322,09 3110,14 + 0,967 + 1,068 = 0,97 0,759 ⋅ 153004 1,0 ⋅ 87228 1,0 ⋅ 39914

0,97 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje

27




Brno 2013

Obr. 17

Komorový nosník 2250x900x80/80

− Poznámka: Program Scia nedokáže u zadaného profilu zohlednit vliv tloušťky na mez kluzu, proto ukazuje u posudku menší využití 4.1.1.2 Komorový nosník 2250x900x75/75 − Průřezové charakteristiky

b

900

mm

h a

2250

mm

660

mm

tw

75

mm

tf

75

mm

A

4,7250.10-1

m2

Ay

1,1025.10-1

m2

Az

3,4875.10-1

m2

Iy

3,2489.10-1

m4

5,4852.10-2

m4

W El , y

2,7074.10-1

m3

Iz W El , z

1,2189.10-1

m3

20,000

m

Lcr, z Vzpěrná křivka y-y, z-z

α

b 0,34

α

28




Brno 2013


Obr. 18


− Při vzpěru vybočí oblouk z roviny (v rovině má řádově větší tuhost, je zde také ztužen táhly, která ale s ohledem na svou štíhlost mají minimální vliv na stabilitu) − Při vybočení z roviny oblouku závisí vzpěrná délka na poměru tuhostí oblouku a rámových příčlí. Pro tento případ vychází součinitel β ≅ 0,8 . Konzervativně je zvolena hodnota β = 1,0 což odpovídá vzdálenosti Lcr , z = 20,000 m − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci k yy N Ed -74792,24 kN 1,027

V y , Ed

336,83 kN

k yz

1,230

Vz,Ed

-1009,43 kN

k zy

0,966

kzz

1,230

TEd

-138,79 kNm

M y ,Ed

4082,82 kNm

M z , Ed

-3703,60 kNm

Tab. 10 Hodnoty návrhových vnitřních sil − Komorový profil není náchylný ke klopení, proto je součinitel klopení χ Lt = 1,0 − Prvek je posouzen na rozhodující způsoby namáhání − Součinitel vzpěrnosti

λ1 = π ⋅

E 210 ⋅ 1000 =π ⋅ = 78,7 fy 335

λ1 = 78,7

29




Brno 2013


λ=

A⋅ fy

=

N cr

Lcr

λ1

A

⋅

I y,z

=

20,000 4,7250 ⋅ 10 −1 ⋅ = 0,746 78,7 5,4852 ⋅ 10 − 2

λ = 0,746

[

φ = 0,5 ⋅ 1 + α ⋅ (λ − 0,2) + λ φ = 0,871

2

] = 0,5 ⋅ [1 + 0,34 ⋅ (0,746 − 0,2) ⋅ 0,746 ] = 0,871 2


χ=

1

φ + φ −λ 2

=

2

1 0,871 + 0,8712 − 0,746 2

= 0,871

χ = 0,871 − Výpočet hodnot vnitřních sil pro posudky únosnosti A ⋅ f y 4,7250 ⋅ 10 −1 ⋅ 335 N c , Rd = = = 143897727 ⇒ 143898 1,1 γ M1

N c , Rd = 143898 kN M El , y , Rd =

WEl , y ⋅ f y

2,7074 ⋅ 10 −1 ⋅ 335 = = 82452636 ⇒ 82453 1,1

γ M1


WEl , z ⋅ f y

γ M1

1,2189 ⋅ 10 −1 ⋅ 335 = = 37121045 ⇒ 37121 1,1

M El , z , Rd = 37121 kNm

τ t , Rd =

fy

γ M0 ⋅ 3

=

335 1,0 ⋅ 3

= 193412000 ⇒ 193,412

τ t , Rd = 193,412 MPa V El , z , Rd =

Av ⋅ f y

γ M0 ⋅ 3

=

3,4875 ⋅ 10 −2 ⋅ 335 1,0 ⋅ 3

= 67452554 ⇒ 67420

V El , z , Rd = 67420 kN − Posouzení prvku na kroucení Tt , Ed Tt , Ed 138,79 Tt , Ed τ t , Ed 2 ⋅ As ⋅ t 2 ⋅ b ⋅ h ⋅ t 2 ⋅ 2000 ⋅ 900 ⋅ 75 = = = = = 0,00 Tt , Rd τ t , Rd τ t , Rd τ t , Rd 193,412


30




Brno 2013

− Posouzení prvku na smyk


=

1009,43 = 0,01 67420

0,01 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje − Posouzení na kombinaci osového tlaku a prostorového ohybu M y , Ed M z , Ed N Ed + k yy + k yz = χ ⋅ N c, Rd χ Lt ⋅ M El , y , z , Rd χ Lt ⋅ M El , y , z , Rd 74792,24 4082,82 3703,60 + 1,027 + 1,230 = 0,96 0,871 ⋅ 143898 1,0 ⋅ 82453 1,0 ⋅ 37121

0,96 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje M y , Ed M z , Ed N Ed + k yy + k yz = χ ⋅ N c, Rd χ Lt ⋅ M El , y , z , Rd χ Lt ⋅ M El , y , z , Rd 74792,24 4082,82 3703,60 + 0,966 + 1,230 = 0,96 0,871 ⋅ 143898 1,0 ⋅ 82453 1,0 ⋅ 37121


Obr. 19

Komorový nosník 2250x90x75/75

− Poznámka: Program Scia nedokáže u zadaného profilu zohlednit vliv tloušťky na mez kluzu, proto ukazuje u posudku menší využití

31

4.1.2




Brno 2013

Hlavní nosník

4.1.2.1 Svařované I 1350x900x40 − Průřezové charakteristiky

b

900

mm

h tw tf

1350

mm

40

mm

40

mm

A

1,2280.10-1

m2

Ay

7,2000.10-2

m2

Az

5,4000.10-2

m2

Iy

3,7727.10-2

m3

4,8668.10-3

m3

W El , y

5,5892.10-1

m3

Iz W El , z

1,0815.10-2

m3


Obr. 20


− Hlavní nosník je na krajích vetknut do rohového elementu. Převládající namáhání je tahové, nevznikají stabilitní problémy

32




Brno 2013

− Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci

N Ed

24596,47 kN

V y , Ed

-75,19 kN

Vz,Ed

-2737,40 kN

TEd

0,00 kNm

M y ,Ed

5684,74 kNm

M z , Ed

-222,83 kNm

Tab. 12 Hodnoty návrhových vnitřních sil − Prvek je posouzen na rozhodující způsoby namáhání − Výpočet hodnot vnitřních sil pro posudky únosnosti N c , Rd =

A⋅ fy

γ M0

=

1,2280 ⋅ 10 −1 ⋅ 355 = 43594000 ⇒ 43594 1,0

N c , Rd = 43594 kN M El , y , Rd =

WEl , y ⋅ f y

5,5892 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 = 19841660 ⇒ 19841 1,0

=

γ M0


WEl , z ⋅ f y

γ M0

=

1,0815 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 = 3839325 ⇒ 3839,3 1,0

M El , z , Rd = 3839,3 kNm V El , z , Rd =

Av ⋅ f y

γ M0 ⋅ 3

=

5,4000 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 1,0 ⋅ 3

= 11067804 ⇒ 11068

V El , z , Rd = 11068 kN − Posouzení prvku na smyk


=

2737,40 = 0,25 110678


33




Brno 2013

− Posouzení na kombinaci osového tahu a prostorového ohybu M y , Ed M z , Ed N Ed + + = N c , Rd M El , y , z , Rd M El , y , z , Rd 24596,47 5684,74 222,83 + + = 0,91 43594 19841 3839,3


Obr. 21

Posudek - Svařované I 1350x900x40

34




Brno 2013

4.1.2.2 Komorový nosník 1350x900x35 − Průřezové charakteristiky

b

900

mm

h a

1350

mm

820

mm

tw

35

mm

tf

35

mm

A

1,5260.10-1

m2

Ay

5,9850.10-2

m2

Az

9,2050.10-2

m2

Iy

3,9475.10-2

m4

2,0637.10-3

m4

W El , y

5,8482.10-2

m3

Iz W El , z

4,5859.10-2

m3


Obr. 22


− Hlavní nosník je na krajích vetknut do rohového elementu. Převládající namáhání je tahové, nevznikají stabilitní problémy − Přechod mezi I profilem a komorovým profilem je proveden cca v jedné třetině rozpětí (v místě nejmenšího ohybového namáhání)

35




Brno 2013


N Ed

23640,35 kN

V y , Ed

-946,92 kN

Vz,Ed

1157,40 kN

TEd

-492,76 kNm

M y ,Ed

-3745,33 kNm

M z , Ed

4349,94 kNm


A⋅ fy

γ M0

1,5260 ⋅ 10 −1 ⋅ 355 = 54173000 ⇒ 54173 1,0

=

N c , Rd = 54173 kN M El , y , Rd =

WEl , y ⋅ f y

=

γ M0

5,8482 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 = 20761110 ⇒ 20761 1,0


WEl , z ⋅ f y

γ M0

=

4,5859 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 = 16279945 ⇒ 16280 1,0

M El , z , Rd = 16280 kNm

τ t , Rd =

fy

γ M0 ⋅ 3

=

355 1,0 ⋅ 3

= 204959000 ⇒ 204,959

τ t , Rd = 204,959 MPa V El , y , Rd =

Av ⋅ f y

γ M0 ⋅ 3

=

5,9850 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 1,0 ⋅ 3

= 12266816 ⇒ 12267

V El , y , Rd = 12267 kN − Posouzení prvku na kroucení Tt , Ed

Tt , Ed Tt , Rd

Tt , Ed

492,76

τ t , Ed 2 ⋅ As ⋅ t 2 ⋅ b ⋅ h ⋅ t 2 ⋅ 1350 ⋅ 900 ⋅ 35 = = = = = 0,03 τ t , Rd τ t , Rd τ t , Rd 204,959


36




Brno 2013


V y , Ed VEl , y , Rd

=

949,92 = 0,08 12267

0,08 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje − Posouzení na kombinaci osového tahu a prostorového ohybu

M y , Ed M z ,Ed N Ed + + = N c, Rd M El , y , z , Rd M El , y , z , Rd 23640,35 3745,33 4349,94 + + = 0,88 54173 20761 16279 0,88 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje

Obr. 23

Posudek - Komorový nosník 1350x900x35

37

4.1.3




Brno 2013

Příčníky

4.1.3.1 Svařované I 1300(1200,1043,700)x650x40 − Průřezové charakteristiky

b

650

mm

h tw tf

1300(1200,1043,700)

mm

40

mm

40

mm

A

1,0018.10-1

m2

Ay

5,2000.10-2

m2

Az

5,1380.10-2

m2

Iy

2,2966.10-2

m4

1,8373.10-2

m4

W El , y

4,0430.10-2

m3

Iz W El , z

5,6531.10-3

m3


Obr. 24

Rozměry náběhu nosníku

38




Brno 2013

Obr. 25


− Příčníky jsou kloubově připojeny na koncích na hlavní nosník − Prvek má proměnou výšku, hodnoty charakteristik jsou vztaženy k řezu největšího namáhání, kde má profil výšku h = 1284,5 mm − Příčníky jsou spojené s mostovkovým plechem a skrz příčníky prochází také mostovkové nosníky, které zabezpečují stabilitu nosníků proti vzepření a klopení − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci

N Ed

17891,92 kN

V y , Ed

0,00 kN

Vz,Ed

101,07 kN

TEd

0,00 kNm

M y ,Ed

5840,96 kNm

M z , Ed

0,00 kNm


A⋅ fy

γ M0

=

1,0018 ⋅ 10 −1 ⋅ 355 = 43594120 ⇒ 43594 1,0

N c , Rd = 43594 kN

39




Brno 2013

M El , y , Rd =

WEl , y ⋅ f y

4,0430 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 = = 157265980 ⇒ 15726 1,0

γ M0


WEl , z ⋅ f y

γ M0

5,6531⋅ 10 −3 ⋅ 355 = = 2006851 ⇒ 2006,9 1,0


Av ⋅ f y

γ M0 ⋅ 3

=

5,1380 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 1,0 ⋅ 3

= 18239900 ⇒ 18240

V El , z , Rd = 18240 kN − Posouzení prvku na smyk

V z , Ed V El , z , Rd

=

101,70 = 0,00 18240

0,00 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje − Posouzení na kombinaci osového tlaku a prostorového ohybu M y , Ed M z , Ed N Ed + + = N c , Rd M El , y , z , Rd M El , y , z , Rd 17891,92 5840,96 0,00 + + = 0,90 43594 15726 2006,9 0,90 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje

40




Brno 2013

Obr. 26 4.1.4

Posudek - Svařované I 1300(1200,1043,700)x650x40

Krajní příčníky


b

1000

mm

h a

900

mm

740

mm

tw

80

mm

tf

80

mm

A

2,7840.10-1

m2

Ay

1,3760.10-1

m2

Az

1,3120.10-1

m2

Iy

3,2384.10-2

m4

3,5289.10-2

m4

W El , y

7,1965.10-2

m3

Iz W El , z

7,0577.10-2

m3


41




Brno 2013


Obr. 27

− Krajní příčník je na krajích vetknut do rohového elementu − Krajní příčníky jsou spojeny s mostovkovým plechem, který zabezpečuje stabilitu nosníků proti vzepření. Komorový nosník není náchylný ke klopení. − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci

N Ed

-31357,65 kN

V y , Ed

-419,63 kN

Vz,Ed

2250,43 kN

TEd

-652,36 kNm

M y ,Ed

-10342,55 kNm

M z , Ed

-2839,21 kNm


A⋅ fy

γ M0

2,7840 ⋅ 10 −1 ⋅ 335 = = 93264000 ⇒ 93264 1,0

N c , Rd = 93264kN M El , y , Rd =

WEl , y ⋅ f y

γ M0

7,1965 ⋅ 10 −2 ⋅ 335 = = 24108275 ⇒ 24108 1,0

M El , y , Rd = 24108 kNm

42




Brno 2013

M El , z , Rd =

WEl , z ⋅ f y

7,0577 ⋅ 10 −2 ⋅ 335 = = 23643295 ⇒ 23643 1,0

γ M0

M El , z , Rd = 23643 kNm

τ t , Rd =

fy

γ M0 ⋅ 3

=

335 1,0 ⋅ 3

= 193412000 ⇒ 193,412

τ t , Rd = 193,412 MPa V El , z , Rd =

Av ⋅ f y

γ M0 ⋅ 3

=

1,3120 ⋅ 10 −1 ⋅ 335 1,0 ⋅ 3

= 25375699 ⇒ 25376

V El , z , Rd = 25376 kN − Posouzení prvku na kroucení

Tt , Ed

Tt , Ed

652,36

τ t , Ed 2 ⋅ As ⋅ t 2 ⋅ b ⋅ h ⋅ t 2 ⋅1000⋅ 800 ⋅ 80 = = = = = 0,03 τ t , Rd τ t , Rd 193,412 Tt , Rd τ t , Rd 0,03 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje Tt , Ed


V y , Ed V El , y , Rd

=

2250,43 = 0,08 25376

0,08 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje − Posouzení na kombinaci osového tlaku a prostorového ohybu

M y , Ed M z , Ed N Ed + + = N c , Rd M El , y , z , Rd M El , y , z , Rd 31357,65 10342,55 2839,21 + + = 0,89 93264 24108 23643 0,89 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje

43




Brno 2013

Obr. 28 4.1.5


Rámové příčle


b

800

mm

h a

800

mm

680

mm

tw

40

mm

tf

40

mm

A

1,2800.10-1

m2

Ay

6,0800.10-2

m2

Az

6,7200.10-2

m2

Iy

1,4711.10-2

m4

1,2663.10-2

m4

W El , y

3,3435.10-2

m3

Iz W El , z

3,1659.10-2

m3


44




Brno 2013

Obr. 29


− Rámové příčle jsou vetknuty do oblouku. Vliv vzpěru bude záviset na velikosti tlakové síly, která je poměrně malá a podle poměru ke kritické síle ji bude možné zanedbat. Jako vzpěrná délka je konzervativně uvažována délka nejdelší příčle

Lcr = 8,119 m N cr =

π 2 ⋅ E ⋅ I min Lcr

2

=

π 2 ⋅ 210 ⋅109 ⋅1,2663 ⋅10 −2 8,119 2

= 369761

N cr = 369761 kN

γ M 0 ⋅ N Ed

1,0 ⋅ 146,19 = 0,00 ≤ 0,04 ⇒ N cr 369761 Vliv klopení lze zanedbat =

− Rámové příčle jsou z komorového nosníku, který není náchylný ke klopení − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci

N Ed

-146,19 kN

V y , Ed

-650,70 kN

Vz,Ed

2710,66 kN

TEd

96,57 kNm

M y ,Ed

-7251,95 kNm

M z , Ed

2053,86 kNm

Tab. 20 Hodnoty návrhových vnitřních sil − Prvek je posouzen na rozhodující způsoby namáhání

45




Brno 2013

− Výpočet hodnot vnitřních sil pro posudky únosnosti N c , Rd =

A⋅ fy

γ M0

1,2800 ⋅ 10 −1 ⋅ 355 = 45440000 ⇒ 45440 1,0

=

N c , Rd = 45440kN M El , y , Rd =

WEl , y ⋅ f y

γ M0

=

3,3435 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 = 11869425 ⇒ 11869 1,0


WEl , z ⋅ f y

γ M0

=

3,1659 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 = 11239450 ⇒ 11239 1,0

M El , z , Rd = 11239 kNm

τ t , Rd =

fy

γ M0 ⋅ 3

=

355 1,0 ⋅ 3

= 204959000 ⇒ 204,959

τ t , Rd = 204,959 MPa VEl , z , Rd =

Av ⋅ f y

γ M0 ⋅ 3

=

6,7200 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 1,0 ⋅ 3

= 13773238 ⇒ 13773

VEl , z , Rd = 13773 kN Poznámka: S ohledem na velikost kroutícího momentu není započítán do smykové únosnosti vliv kroucení − Posouzení prvku na kroucení

Tt , Ed

Tt , Ed

492,76 2 ⋅ As ⋅ t 2 ⋅ b ⋅ h ⋅ t 2 ⋅ 800 ⋅ 800 ⋅ 40 = = = = 0,03 τ t , Rd τ t , Rd 204,959

τ t , Ed Tt , Rd τ t , Rd 0,03 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje Tt , Ed

=



=

2710,66 = 0,20 13773

0,20 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje − Posouzení na kombinaci osového tlaku a prostorového ohybu

M y , Ed M z , Ed N Ed + + = N c, Rd M El , y , z , Rd M El , y , z , Rd 146,19 7251,95 2053,88 + + = 0,77 45440 11869 11239

46




Brno 2013


Obr. 30 4.1.6


Mostovka

4.1.6.1 Složený profil mostovky A − Průřezové charakteristiky

b

2187,5

mm

h bp

900

mm

250

mm

hp

250

mm

bf

500

mm

tp

25

mm

tw

40

mm

tf

40

mm

t

16

mm

A

1,4967.10-1

m2

W El , y

3,3146.10-2

m3

Az

5,4688.10-2

m2


47




Brno 2013

Obr. 31


− Složený profil mostovkového plechu je kloubově uložen na příčnících. − Je namáhán zejména tahovým napětím, vznikajícím od systému tlačeného oblouku a tažené mostovky. S ohledem na poměr šířky a délky mostu není nutno snižovat účinnou plochu vzdorující tahovému napětí o vliv smykového ochabnutí. − U ohybové tuhosti je nutno vypočítat vliv smykového ochabnutí − Délka je uvažována pro spojitý nosník Le = 0,7 ⋅ L a součinitel a0 = 1,0 a 0 ⋅ b p a 0 ⋅ b p 1,0 ⋅ 0,25 κ= = = 0,0714 ⇒ = Le 0,7 ⋅ L 0,7 ⋅ 5

β= beff

1 1 = = 0,968 ⇒ 2 1 + 6,4 ⋅ κ 1 + 6,4 ⋅ 0,0714 2 = b p ⋅ β = 250 ⋅ 0,968 = 242,09

beff = 242,09 mm − Pro tuto hodnotu efektivní šiřky je spočítán modul pružnosti v ohybu − Mostovkový profil je v horní části celistvý a s příčníky je tuze spojen. Tato konfigurace zajišťuje dostatečnou tuhost, bránící klopení

48




Brno 2013


N Ed

26700,54 kN

V y , Ed

0,00 kN

Vz,Ed

68,12 kN

TEd

0,00 kNm

M y ,Ed

-516,29 kNm

M z , Ed

0,00 kNm


A⋅ fy

γ M0

=

1,4967 ⋅ 10 −1 ⋅ 355 = 53132850 ⇒ 53132 1,0

N c , Rd = 53132 kN M El , y , Rd =

WEl , y ⋅ f y

γ M0

=

3,3146 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 = 1176683 ⇒ 1176,7 1,0

M El , y , Rd = 1176,7 kNm VEl , z , Rd =

Av ⋅ f y

γ M0 ⋅ 3

=

5,4688 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 1,0 ⋅ 3

= 11208817 ⇒ 11209

VEl , z , Rd = 11209 kN − Posouzení prvku na smyk


=

68,12 = 0,00 11209

0,00 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje − Posouzení na kombinaci osového tlaku a prostorového ohybu M y , Ed N Ed + = N c , Rd M El , y , z , Rd 26700,54 516,29 + = 0,94 53132 1176,7


49




Brno 2013

Obr. 32

Posudek - Mostovka A

− Poznámka: Program Scia nedokáže zohlednit vliv smykového ochabnutí, proto ukazuje u posudku menší využití 4.1.6.2 Složený profil mostovky B − Průřezové charakteristiky

b

2187,5

mm

h tp

250

mm

25

mm

t

16

mm

A

8,5081.10-2

m2

W El , y

3,3215.10-2

m3

Az

5,4688.10-2

m2


50




Brno 2013


Obr. 33

− Složený profil mostovkového plechu je kloubově uložen na příčnících. − Je namáhán tahovým napětím, vznikajícím od systému tlačeného oblouku a tažené mostovky. S ohledem na poměr šířky a délky mostu není nutno snižovat účinnou plochu vzdorující tahovému napětí o vliv smykového ochabnutí − U ohybové tuhosti je nutno vypočítat vliv smykového ochabnutí − Délka je uvažována pro krajní pole spojitého nosníku Le = 0,85⋅ L a součinitel

a0 = 1,0 κ= β= beff

a0 ⋅ b p Le

=

a0 ⋅ b p 0,85 ⋅ L

=

1,0 ⋅ 0,25 = 0,0588 ⇒ 0,85 ⋅ 5

1 1 = = 0,978 ⇒ 2 1 + 6,4 ⋅ κ 1 + 6,4 ⋅ 0,05882 = b p ⋅ β = 250 ⋅ 0,978 = 244,58

beff = 244,58 mm − Pro tuto hodnotu efektivní šiřky je spočítán modul pružnosti v ohybu − Mostovkový profil je v horní části celistvý a s příčníky je tuze spojen. Tato konfigurace zajišťuje dostatečnou tuhost, bránící klopení

51




Brno 2013


N Ed

2044,20 kN

V y , Ed

0,00 kN

Vz,Ed

849,94 kN

TEd

0,00 kNm

M y ,Ed

939,19 kNm

M z , Ed

0,00 kNm


A⋅ fy

γ M0

=

8,5081 ⋅ 10 −1 ⋅ 355 = 30203755 ⇒ 30204 1,0

N c , Rd = 30204 kN M El , y , Rd =

WEl , y ⋅ f y

γ M0

=

3,3215 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 = 1179132 ⇒ 1179,1 1,0

M El , y , Rd = 1179,1 kNm

VEl , z , Rd =

Av ⋅ f y

γ M0 ⋅ 3

=

5,4688 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 1,0 ⋅ 3

= 11208816 ⇒ 11209

VEl , z , Rd = 11209 kN − Posouzení prvku na smyk


=

68,12 = 0,00 11209

0,00 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje − Posouzení na kombinaci osového tlaku a prostorového ohybu M y , Ed N Ed + = N c , Rd M El , y , z , Rd 2044,20 939,19 + = 0,86 30204 1176,7


52




Brno 2013

Obr. 34

Posudek - Mostovka A

− Poznámka: Program Scia nedokáže zohlednit vliv smykového ochabnutí, proto ukazuje u posudku menší využití 4.1.7

Táhla

4.1.7.1 Kulatina ∅97 − Průřezové charakteristiky

d

A

97,0 7,3883.10

-3

mm m2


53




Brno 2013

Obr. 35


− Táhla jsou kloubově připevněna na koncích na oblouk a hlavní nosník − S ohledem na jejich tuhost jsou schopné přenést pouze tah, což je zohleněno při nelineárním výpočtu − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci

N Ed

3355,30 kN

V y , Ed

0,00 kN

Vz,Ed

0,00 kN

TEd

0,00 kNm

M y ,Ed

0,00 kNm

M z , Ed

0,00 kNm

Tab. 26 Hodnoty návrhových vnitřních sil − Prvek je posouzen na rozhodující způsoby namáhání − Výpočet hodnot vnitřních sil pro posudky únosnosti N t , Rd =

A⋅ fy

γ M0

7,3883 ⋅ 10 −3 ⋅ 520 = = 3841916 ⇒ 3841,9 1,0

N t , Rd = 3841,9 kN

54




Brno 2013

− Posouzení tah

N Ed 3355,30 = = 0,84 N t , Rd 3841,9

0,84 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje 4.1.8

Vzpěry


b

600

mm

h a

900

mm

500

mm

tw

40

mm

tf

40

mm

A

1,1360.10-1

m2

Ay

4,3200.10-2

m2

Az

6,8800.10-2

m2

Iy

1,2577.10-2

m4

6,2310.10-2

m4

W El , y

2,7905.10-2

m3

Iz W El , z

2,0770.10-2

m3


55




Brno 2013


Obr. 36

− Vzpěry jsou na jedné straně vetknuty do rohového elementu a na druhé straně jsou pokračování spodního I profilu, který přenáší většinu normálové síly − Rozhodujícím namáháním je tah, momentové namáhání má malý význam. Komorový nosník není náchylný ke klopení − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci

N Ed

26766,72 kN

V y , Ed

0,00 kN

Vz,Ed

-681,61 kN

TEd

-59,47 kNm

M y ,Ed

-3268,84 kNm

M z , Ed

0,00 kNm


A⋅ fy

γ M0

=

1,1360 ⋅ 10 −1 ⋅ 355 = 40328000 ⇒ 40328 1,0

N c , Rd = 40328kN M El , y , Rd =

WEl , y ⋅ f y

γ M0

=

2,7905 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 = 9906275 ⇒ 9906,3 1,0

M El , y , Rd = 9906,3 kNm

56




Brno 2013

M El , z , Rd =

WEl , z ⋅ f y

γ M0

2,0770 ⋅10 −2 ⋅ 355 = = 7373,4 1,0

M El , z , Rd = 7373,4 kNm

τ t , Rd =

fy

γ M0 ⋅ 3

=

355 1,0 ⋅ 3

= 204959000 ⇒ 204,959

τ t , Rd = 204,959 MPa V El , z , Rd =

Av ⋅ f y

γ M0 ⋅ 3

=

6,8800 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 1,0 ⋅ 3

= 14101203 ⇒ 14101

V El , z , Rd = 14101 kN − Posouzení prvku na kroucení

Tt , Ed

Tt , Ed

652,36

τ t , Ed 2 ⋅ As ⋅ t 2 ⋅ b ⋅ h ⋅ t 2 ⋅ 900 ⋅ 600 ⋅ 40 = = = = = 0,08 τ t , Rd τ t , Rd 204,959 Tt , Rd τ t , Rd 0,08 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje Tt , Ed


V y , Ed V El , y , Rd

=

681,61 = 0,05 14101

0,08 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje − Posouzení na kombinaci osového tlaku a prostorového ohybu M y , Ed M z , Ed N Ed + + = N c , Rd M El , y , z , Rd M El , y , z , Rd 26766,72 3268,84 0,0 + + = 0,99 40328 9906,3 7373,4


57




Brno 2013

Obr. 37


4.1.8.2 L 900x325x40 − Průřezové charakteristiky

b

325

mm

h

900

mm

t

40

mm

A

5,4800.10-1

m2

Ay

1,9600.10-2

m2

Az

3,3600.10-2

m2

Iy

5,7194.10-3

m4

2,5245.10-3

m4

W El , y

1,3301.10-2

m3

Iz W El , z

9,1800.10-3

m3


58




Brno 2013

Obr. 38


− Profil bude přivařen k příčníku a vytvoří tak částečné komorový nosník, který bude vzdorovat souběžně namáhání. Toto namáhání je rovnoměrně rozděleno mezi příčník a vzpěru − Takto vytvořený průřez potom není náchylný ke klopení − Při posouzení každého prvku zvlášť se dopouštíme malé chyby, protože nerespektujeme posun neutrální osy, nicméně posun není tak výrazný a navíc jednoznačně převažujícím zatížením je tah

N Ed

9301,73 kN

V y , Ed

436,14 kN

Vz,Ed

77,55 kN

TEd

0,00 kNm

M y ,Ed

1043,49 kNm

M z , Ed

457,44 kNm


A⋅ fy

γ M0

=

5,4800 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 = 19454000 ⇒ 19454 1,0

N c , Rd = 19454kN

59




Brno 2013

M El , y , Rd =

WEl , y ⋅ f y

1,3301⋅ 10 −2 ⋅ 355 = = 4721855 ⇒ 4721,8 1,0

γ M0

M El , y , Rd = 4721,8 kNm M El , z , Rd =

WEl , z ⋅ f y

9,1800 ⋅ 10 −3 ⋅ 355 = = 3258900 ⇒ 3258,9 1,0

γ M0

M El , z , Rd = 3258,9 kNm

τ t , Rd =

fy

γ M0 ⋅ 3

=

355 1,0 ⋅ 3

= 204959000 ⇒ 204,959

τ t , Rd = 204,959 MPa V El , y , Rd =

Av ⋅ f y

γ M0 ⋅ 3

=

1,9600 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 1,0 ⋅ 3

= 4017203 ⇒ 4017,2

V El , y , Rd = 4017,2kN − Posouzení prvku na smyk


=

436,14 = 0,11 4017,2

0,11 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje − Posouzení na kombinaci osového taku a prostorového ohybu M y , Ed M z , Ed N Ed + + = N c , Rd M El , y , z , Rd M El , y , z , Rd 9301,73 1043,49 457,44 + + = 0,84 19454 4721,8 3258,9


60




Brno 2013

Obr. 39 4.1.9

Posudek - L 900x325x40

Mostovkový plech

− Mostovkový plech působí jako ztužidlo. V prutovém modelu není možné toto zohlednit přímo - je zaveden model prutového ztužidla, které má stejnou tuhost v příčném směru jako mostovkový plech. Zatížení prutového ztužidla je pak převedeno na smykové zatížení mostovkového plechu.

Obr. 40

Náhradní model ztužidla

61




Brno 2013

− Průřezové charakteristiky

b

5000

mm

t

16

mm

Ay

8,0000.10-2

m2


Obr. 41

V y , Ed


436,14 kN

Tab. 32 Hodnoty návrhových vnitřních sil − Výpočet hodnot vnitřních sil pro posudek únosnosti V El , y , Rd =

Av ⋅ f y

γ M0 ⋅ 3

=

8,0000 ⋅ 10 −2 ⋅ 355 1,0 ⋅ 3

= 16395748 ⇒ 16396

V El , y , Rd = 16396 kN − Posouzení prvku na smyk


=

1777 = 0,11 16396


62




Brno 2013

0,11 ≤ 0,50 ⇒

Není nutno zohlednit toto zatížení na posudek složeného profilu mostovky

4.2

Posouzení mezního stavu únosnosti důležitých spojů

Obr. 42 4.2.1

Umístění posuzovaných ocelových styčníků na konstrukci

Styčník S1 - Přípoj rámové příčle na oblouk

− Rámová příčel je vetknuta do oblouku

Obr. 43

Schéma styčníku S1

63




Brno 2013

− Rozměrové charakteristiky (průřezové charakteristiky spoje jsou vztaženy ke svarům)

b0

2000

mm

b1

1350

mm

h0

900

mm

h1

1350

mm

t0

70

mm

t1

40

mm

θ1

90,0 °

A1 A1, y

1,5200.10-1

m2

W1, El , x

5,1200.10-2

m3

7,6000.10-2

m2

W1, El, y

3,0040.10-2

m3

A1, z

7,6000.10-2

m2

W1, El , z

3,0040.10-2

m3

Tab. 33 Průřezové charakteristiky − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci

N1,Ed

-155,15

kN

M 1, x ,Ed

73,96

kNm

V1, y , Ed

-1140,52

kN

M 1, y , Ed

7034,84

kNm

V1, z,Ed

2551,41

kN

M 1, z , Ed

-2803,49

kNm

− Výpočet součinitelů (součinitel np je uvažován hodnotou np =1,0)

ν=

h1 1350 = = 0,675 b0 2000

b1 1350 = = 0,675 b0 2000

β = 0,675

ν = 0,675 kn = 1,3 −

β=

0,4 ⋅ n p

β

= 1,3 −

0,4 ⋅ 1,0 = 0,707 0,675

kn = 0,707 − Výpočet hodnot vnitřních sil při porušení povrchu pásu

t0 ⋅ kn ⋅ f y 2

 2⋅ β  ⋅  + 4 ⋅ 1 − β  = (1 − β ) ⋅ sinθ1 ⋅ γ M 5  sinθ1  2 70 ⋅ 0,707 ⋅ 335  2 ⋅ 0,675  = ⋅ + 4 ⋅ 1 − 0,675 = 13745460⇒13745 (1 − 0,675) ⋅ sin 90 ⋅ 1,1  sin 90  = 13745 kN

N1, Rd = N1, Rd N1, Rd

64




Brno 2013

M ip ,1, Rd M ip ,1, Rd M ip ,1, Rd

2 k n ⋅ f y ⋅ t 0 ⋅ h1  1 2 ν   = + +  2 ⋅ν γ M5 1 − β 1 − β   0,707 ⋅ 335 ⋅ 70 2 ⋅ 1350  1 2 0,675  = + + = 10508  2 ⋅ 0,675 1,1 1 − 0,675 1 − 0,675   = 10508 kNm

k n ⋅ f y ⋅ t 0  h1 ⋅ (1 + β ) 2 ⋅ b0 ⋅ b1 ⋅ (1 + β )   = = +  2 ⋅ (1 − β )  γ M5 β 1 −   2

M op,1, Rd

M op,1, Rd =

0,707 ⋅ 335 ⋅ 70 2 1,1

 1350 ⋅ (1 + 0,675) 2 ⋅ 2000 ⋅ 1350 ⋅ (1 + 0,675)    = 10772 +  2 ⋅ (1 − 0,675)  1 − 0 , 675  

M op,1, Rd = 10772 kNm − Podmínka pro posouzení

N1, Ed N1, Rd

+

M ip ,1, Ed M ip ,1, Rd

+

M op,1, Ed M op,1, Rd

=

155,15 7034,84 2803,49 + + = 0,94 13745 10508 10772

0,94 ≤ 1,00 ⇒ Styčník vyhovuje − Posouzení koutového svaru (svár bude proveden po celém obvodu spoje) − účinná výška svaru a =20 mm − Výpočet návrhových hodnot napětí N M 1, y , Ed M 1, z , Ed + σ ⊥ = τ ⊥ =  1, Ed + A W W1, Pl , z 1 1 , , Pl y 



155,15

7034,84

 1 ⋅ =  2  2803,49  1

σ ⊥ = τ ⊥ =  + + = 205,42 ⋅ -1 3,0040 ⋅ 10 -2 3,0040 ⋅ 10 -2  2  1,5200 ⋅ 10 σ ⊥ = τ ⊥ = 205,42 MPa  V1, y , Ed V1, z , Ed  = + max ;  A  W1, Pl , x A 1, z   1, y  1140,52 73,96 2551,41  τ // = + max ;  = 35,02 -2 -2  5,1200E - 02  7,6000 ⋅ 10 7,6000 ⋅ 10 

τ // =

M x , Ed

τ // = 35,02 MPa − Posouzení napětí ve svaru γ 1,25 σ ⊥ ⋅ M 2 = 205,42 ⋅ = 0,55 fu 470

0,55 ≤ 1,00 ⇒ Styčník vyhovuje

65




Brno 2013

σ ⊥ 2 + 3 ⋅ τ ⊥ 2 + 3 ⋅τ // 2 ⋅

βw ⋅γ M 2 fu

=

205,42 2 + 3 ⋅ 205,42 2 + 3 ⋅ 35,02 2 ⋅

0,99 ≤ 1,00 ⇒ Styčník vyhovuje 4.2.2

0,9 ⋅ 1,25 = 0,99 470

Styčník S2 - Přípoj táhla na oblouk

− Táhlo je připevněno pomocí čepu na plechu, který je vetknut na oblouk

Obr. 44



b0

2000

mm

h0

900

mm

h1

1000

mm

t0

70

mm

t1

89

mm

θ1

82,926 °

Ay

4,0000.10-1

α1

0 °

m2

Tab. 34 Průřezové charakteristiky − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci N1,Ed 3354,44 kN − Posouzení koutového svaru (svár bude proveden po celém obvodu spoje) − účinná výška svaru a =10 mm − Výpočet návrhových hodnot napětí σ ⊥ = τ ⊥ = 0,00 σ ⊥ = τ ⊥ = 0,00 MPa

66




Brno 2013

 V1, y , Ed V1, z , Ed  = ;  A  A 1 , y 1 , z    3354,44  ;0  = 83,85 τ // = max  -2  4,000 ⋅ 10 

τ // = max 

τ // = 83,85 MPa − Posouzení napětí ve svaru γ 1,25 σ⊥ ⋅ M2 = 0⋅ = 0,00 fu 470

0,00 ≤ 1,00 ⇒ Styčník vyhovuje σ ⊥ 2 + 3 ⋅ τ ⊥ 2 + 3 ⋅ τ // 2 ⋅

βw ⋅γ M 2 fu

=

0,9 ⋅ 1,25 = 0,35 470 0,35 ≤ 1,00 ⇒ Styčník vyhovuje 0 2 + 3 ⋅ 0 2 + 3 ⋅ 83,85 2 ⋅

4.2.3

Styčník S3 - Přípoj příčníku na hlavní nosník

− Rámová příčel je vetknuta do oblouku

Obr. 45


67




Brno 2013


b0

900

mm

b1

650

mm

h0

1350

mm

h1

700

mm

t0

40

mm

t1

40

mm

θ1

90,0 °

A1 A1, y

2,1600.10-2

m2

W1, El , x

1,4560.10-2

m3

1,1200.10-2

m2

W1, El, y

1,8203.10-3

m3

A1, z

1,0400.10-2

m2

W1, El , z

1,9680.10-3

m3


N1,Ed

-49,38

kN

M 1, x ,Ed

1,89

kNm

V1, y , Ed

0,00

kN

M 1, y , Ed

0,00

kNm

V1, z,Ed

2521,84

kN

M 1, z , Ed

0,00

kNm

− Posouzení koutového svaru (svár bude proveden po celém obvodu spoje) − účinná výška svaru a =8 mm − Výpočet návrhových hodnot napětí N  1 σ ⊥ = τ ⊥ =  1, Ed  ⋅ =  A1  2 

49,38



1

σ ⊥ = τ ⊥ =  = 28,01 ⋅ -2   2,1600 ⋅ 10  2 σ ⊥ = τ ⊥ = 28,01 MPa τ // = τ // =

M x , Ed W1, El , x

 V1, y , Ed V1, z , Ed + max  ;  A A1, z  1, y

 =  

 1,89 0,00 2521,84 + max  ; -2 -2 -2 1,4560 ⋅ 10  1,1200 ⋅ 10 1,0400 ⋅ 10

  = 242,49 


0,52 ≤ 1,00 ⇒ Styčník vyhovuje

68




Brno 2013

σ ⊥ 2 + 3 ⋅ τ ⊥ 2 + 3 ⋅ τ // 2 ⋅

βw ⋅γ M2

=

fu

28,012 + 3 ⋅ 28,012 + 3 ⋅ 242,49 2 ⋅

0,9 ⋅ 1,25 = 0,94 490


Styčník S4 - Přípoj táhla na hlavní nosník

− Táhlo je připevněno pomocí čepu na plechu, který je vetknut na hlavní nosník

Obr. 46



b0

900

mm

h0

1350

mm

h1

800

mm

t0

40

mm

t1

40

mm

θ1

82,926 °

A1 A1, y

3,6960.10-2

m2

1,3200.10-2

m2

α1 A1, z

0 °

1,7600.10-3

m2

Tab. 36 Průřezové charakteristiky − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci (táhlo přenáší pouze tah, nicméně vlivem prostorového úhlu roviny přípoje se síly přerozdělí také do smykového namáhání)

N1,Ed

6335,72

kN

V1, z,Ed

393,10

kN

− Posouzení tupého svaru (svár bude proveden po celém obvodu spoje) − účinná výška svaru a =22 mm − Výpočet návrhových hodnot napětí

69




Brno 2013

N

 1

 6335,72  1

=  ⋅ = 171,42 σ ⊥ = τ ⊥ =  1, Ed  ⋅ -2   A1  2  3,6960 ⋅ 10  2 σ ⊥ = τ ⊥ = 171,42 MPa

τ // =

V1, z , Ed A1, z

=

393,01 = 223,35 1,0400 ⋅ 10 -2

τ // = 223,35 MPa − Posouzení napětí ve svaru γ 1,25 σ ⊥ ⋅ M 2 = 171,42 ⋅ = 0,44 fu 490 0,44 ≤ 1,00 ⇒ Styčník vyhovuje

σ ⊥ 2 + 3 ⋅ τ ⊥ 2 + 3 ⋅ τ // 2 ⋅

βw ⋅γ M2 fu

=

171,42 2 + 3 ⋅ 171,42 2 + 3 ⋅ 223,35 2 ⋅

0,9 ⋅ 1,25 = 0,97 490


Styčník S5 - Rohový element

Obr. 47


70




Brno 2013

− S ohledem na složitost rohového elementu je prvek posouzen na základě metody konečných prvků − Prvek je vymodelován ve 3D v softwaru Autodesk Inventor 2010, který také obsahuje pevnostní analýzu − Solver pro výpočet v tomto softwaru je z programu Ansys − Na prvek jsou aplikovány nejhorší kombinace vnitřních sil jednotlivých elementů vstupujících do elementu − Je posouzeno Misesovo napětí v celém prvku − Analýza je částečně nepřesná, protože prvek musel být vetknut, aby byly splněny podmínky stability (ve skutečnosti je pod rohovým elementem ložisko, které umožňuje natočení ve všech směrech) − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci Oblouk

Hlavní nosník

Příčník

Vzpěra 1

Vzpěra 2

N Ed

-81431,1

26390,74

-24440,7

25952,16

28651,91 kN

V y , Ed

-237,88

-1070,58

-3638,33

0,00

0,00 kN

Vz,Ed

614,01

-1001,55

752,59

413,59

-238,48 kN

TEd

-506,10

678,15

-1035,82

51,37

316,2 kNm

M y ,Ed

7822,67

2386,67

-55,16

-1917,84

661,99 kNm

M z , Ed

-2815,77

1824,33

0,00

0,00

0,00 kNm

71




Brno 2013

Obr. 48

Misesovo napěti na rohovém elementu

Obr. 49

Misesovo napětí na rohovém elementu

− V žádném místě elementu nepřechází barva napětí na oranžovou barvu - nikde není vyšší napětí jako mez kluzu σ skut ≤ f y = 355 MPa ⇒ Styčník vyhovuje 4.2.6

Montážní spoj M1 - Komorový nosník 2000x900x80/80

Obr. 50

Schéma montážního spoje M1

72




Brno 2013

− Rozměrové charakteristiky (průřezové charakteristiky spoje jsou vztaženy k montážním svarům)

b

900

mm

h a

2000

mm

660

mm

tw

80

mm

tf

80

mm

A

2,0300.10-1

m2

W El , x

1,2600.10-1

m3

Ay

6,3000.10-2

m2

W El , y

6,2994.10-2

m3

Az

1,4000.10-1

m2

W El , z

4,4385.10-2

m3


N1,Ed

-52357,90

kN

M 1, x ,Ed

-821,53

kNm

V1, y , Ed

-450,40

kN

M 1, y , Ed

24684,09

kNm

V1, z,Ed

1017,74

kN

M 1, z , Ed

-3320,65

kNm

− Posouzení tupého svaru (svár bude proveden po celém obvodu spoje) − Spoj horní a dolní pásnice je posunut o 100 mm od spoje stojin (tzv. Z spoj) − Spojované plochy budou přesně hoblované a tlakové namáhání bude přeneseno stykem ploch − účinná výška svaru a =20 mm − Výpočet návrhových hodnot napětí M 1, y , Ed M 1, z , Ed N + = σ ⊥ = 1, Ed + A1 W1, Pl , y W1, Pl , z - 52357,90 821,53 24684,09 + + = 351,76 -1 -2 1,1600 ⋅ 10 3,6565 ⋅ 10 2,5932 ⋅ 10 -2 σ ⊥ = 351,76 MPa

σ⊥ =

 V1, y , Ed V1, z , Ed  = + max  ;  A  W1, Pl , x A 1, z   1, y 821,53  450,40 1017 ,74 + max  ; τ // = -2 -2 -2 7,2000 ⋅ 10  3,6000 ⋅ 10 8,0000 ⋅ 10

τ // =

M x , Ed

  = 36,64 

τ // = 36,64 MPa

73

Diplomová práce: Dvoukolejný železniční železni most

Bc. Miroslav Loučka Lou

Statický výpočet - železniční železni most

Brno 2013

− Posouzení napětí ětí ve svaru γ 1,25 σ ⊥ ⋅ M 2 = 351,76 ⋅ = 0,94 fu 470

0,94 ≤ 1,00 ⇒ Styčník Styč vyhovuje σ ⊥ 2 + 3 ⋅ τ ⊥ 2 + 3 ⋅ τ // 2 ⋅

βw ⋅γ M2 fu

=

0,9 ⋅ 1,25 = 0,86 470 0,86 ≤ 1,00 ⇒ Styčník Sty vyhovuje 351,76 2 + 3 ⋅ 0 2 + 3 ⋅ 36,64 2 ⋅

4.2.7

Montážní spoj M2 - Komorový nosník 1350x900x35/35

Obr. 51



b

900

mm

h a

1350

mm

740

mm

tw

35

mm

tf

35

mm

A

1,3500.10-11

m2

W El , x

7,2900.10-2 7,2900

m3

Ay

5,4000.10-22

m2

W El , y

3,2081.10-2 3,2081

m3

Az

8,1000.10-22

m2

W El , z

2,7018.10-2 2,7018

m3


74




Brno 2013


N1,Ed

12723,25

kN

M 1, x ,Ed

-415,37

kNm

V1, y , Ed

-602,05

kN

M 1, y , Ed

-5108,97

kNm

V1, z,Ed

-1466,53

kN

M 1, z , Ed

-3558,31

kNm

− Posouzení tupého svaru (svár bude proveden po celém obvodu spoje) − Spoj horní a dolní pásnice je posunut o 100 mm od spoje stojin (tzv. Z spoj) − účinná výška svaru a =30 mm − Výpočet návrhových hodnot napětí M 1, y , Ed M 1, z , Ed N + = σ ⊥ = 1, Ed + A1 W1, El , y W1, El , z 12723,25 5108,97 3558,31 + + = 385,20 -2 -2 1,3500 ⋅ 10 3,2081 ⋅ 10 2,7018 ⋅ 10 -2 σ ⊥ = 385,20 MPa

σ⊥ =

 V1, y , Ed V1, z , Ed  = + max ;  A  W1, El , x A 1 , y 1 , z    602,05 415,37 1466,53 τ // = + max ; -2 -2 -2 7,2900 ⋅ 10  5,4000 ⋅ 10 8,1000 ⋅ 10

τ // =

M x , Ed

  = 34,95 



βw ⋅γ M2 fu

=

0,9 ⋅ 1,25 = 0,90 490 0,90 ≤ 1,00 ⇒ Styčník vyhovuje 385,20 2 + 3 ⋅ 0 2 + 3 ⋅ 34,95 2 ⋅

75

4.2.8




Brno 2013

Montážní spoj M3 - Svařovaný I 1350x900x40

Obr. 52



b

900

mm

h

1350

mm

tw

35

mm

tf

35

mm

A

2,1600.10-1

m2

Ay

5,4000.10-2

m2

W El , y

3,2081.10-2

m3

Az

8,1000.10-2

m2

W El , z

2,7018.10-2

m3


N1,Ed

19121,79

kN

M 1, x ,Ed

0,00

kNm

V1, y , Ed

-85,95

kN

M 1, y , Ed

7910,76

kNm

V1, z,Ed

-1176,51

kN

M 1, z , Ed

155,45

kNm

− Posouzení tupého svaru (svár bude proveden po celém obvodu spoje) − Spoj horní a dolní pásnice je posunut o 100 mm od spoje stojin (tzv. Z spoj) − účinná výška svaru a =15 mm − Výpočet návrhových hodnot napětí

76




Brno 2013

σ⊥ =

N 1, Ed A1

+

M 1, y , Ed W1, El , y

+

M 1, z , Ed W1, El , z

=

19121,79 7910,76 155,45 + + = 340,87 -2 -2 2,1600 ⋅ 10 3,2081 ⋅ 10 2,7018 ⋅ 10 -2 σ ⊥ = 340,87 MPa

σ⊥ =

 V1, y , Ed V1, z , Ed  = ;  A  A 1, z   1, y  85,95 1176 ,51 ; τ // = max  -2 -2  5,4000 ⋅ 10 8,1000 ⋅ 10

τ // = max 

  = 16,18 

τ // = 16,18 MPa − Posouzení napětí ve svaru γ 1,25 σ ⊥ ⋅ M 2 = 340,87 ⋅ = 0,87 490 fu


βw ⋅γ M2 fu

=

0,9 ⋅ 1,25 = 0,79 490 0,79 ≤ 1,00 ⇒ Styčník vyhovuje 340,87 2 + 3 ⋅ 0 2 + 3 ⋅ 16,18 2 ⋅

77




Brno 2013

5 MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI − Návrhové hodnoty pro mezní stav únosnosti jsou stanoveny podle tabulky A2.4 Návrhové hodnoty zatížení obsažené v ČSN EN 1990 − Rovnice pro určení kombinací zatížení

∑G j ≥1

kj,sup

+ ∑Gkj,inf + Qk ,1 + ∑ψ 0,i ⋅ Qk ,i j ≥1

i≥1

− Kombinační součinitele jsou určeny dle tabulky A2.2 a A2.3 obsažené v ČSN EN 1990 ψ 0 = 0,4 Zatížení dopravou na lávce

ψ 0 = 0,6 ψ 0 = 0,6 ψ 0 = 0,8 ψ 0 = 0,8

Zatížení větrem Zatížení teplotou Zatížení od brzdných/rozjezdových sil

Zatížení od bočního rázu − Kombinace jsou tvořeny automaticky v programu Scia. Zatěžovací stavy jsou zadány ve skupinách a je zatrhnuta možnost výběrová, což zabezpečuje, že zatěžovací stavy, které jsou v jedné skupině nebudou působit na kci současně, ale jednotlivě

5.1

Deformace

5.1.1

Průhyby hlavního nosníku

− Průhyby byly vypočítány v programu Scia Průhyb od stálého zatížení w1 Celkový průhyb

w1+2

202,6

mm

Průhyb od nahodilého zatížení

134,3

mm

w2 336,9

mm

Tab. 40 Svislé průhyby hlavního nosníku Průhyb od stálého zatížení w1

213,9

mm

Tab. 41 Vodorovný průhyb hlavního nosníku

78




Brno 2013

Obr. 53

Obr. 54

Svislí průhyb konstrukce od nahodilého zatížení

Obr. 55 5.1.2

Svislý průhyb od vlastní tíhy konstrukce

Celkový vodorovný průhyb konstrukce

Výrobní nadvýšení hlavního nosníku

− Výpočet výrobního nadvýšení

w c = w1 + 0, 25 ⋅ w 2 = 202 ,6 + 0, 25 ⋅ 134 ,3 = w c = 236 ,2 mm

5.1.3

Posouzení svislé a vodorovné deformace hlavního nosníku

− Posouzení svislé deformace wmax w1 + w2 − wc 202,6 + 134,3 − 236,2 = = = 0,30 L 200000 wlim 600 600 0,30 ≤ 1,00 ⇒ Lávka vyhovuje − Posouzení vodorovné deformace

79




Brno 2013

wv , max

wv , max 213,9 = = 0,64 L 200000 wv ,lim 600 600 0,64 ≤ 1,00 ⇒ Lávka vyhovuje =

5.2

Únava

5.2.1

Posouzení mostovkového plechu profil A na únavu


b

2187,5

mm

h bp

900

mm

250

mm

hp

250

mm

bf

500

mm

tp

25

mm

tw

40

mm

tf

40

mm

t

16

mm

A

1,4967.10-1

m2

W El , y

3,3146.10-2

m3

Az

5,4688.10-2

m2


80




Brno 2013

− Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci Maximum Minimum

N Ed

14325,81

16907,29 kN

V y , Ed

0

0 kN

Vz,Ed

25,99

282,93 kN

TEd

-0,73

-0,36 kNm

M y ,Ed

150,8

-364,46 kNm

M z , Ed

0

0 kNm

Tab. 43 Hodnoty návrhových vnitřních sil − Výpočet hodnot potřebných pro posouzení Součinitelé jsou brány těmito hodnotami

λ1 = 0,6 λ2,3,4 = 1,0

γ Ft = 1,0 γ Mf = 1,35 Kategorie detailu 125 ⇒ ∆σ c = 125 MPa − Výpočet napětí M y , Ed ,max N 14325,81 150,8 σ max = Ed , max + = + = 141,21 -1 A W El , y 1,4967 ⋅ 10 3,3146 ⋅ 10 -2

σ max = 141,21 MPa σ min =

N Ed , min A

+

M y , Ed , min W El , y

=

16907,29 - 364,46 + = 3,02 -1 1,4967 ⋅ 10 3,3146 ⋅ 10 -2

σ max = 3,02 MPa − Posouzení

γ Ft ⋅ ∆σ E 2 γ Ft ⋅ λ1 ⋅ λ2 ⋅ λ3 ⋅λ 4 ⋅(σ max − σ min ) 1,0 ⋅ 0,6 ⋅ 1,0 ⋅ 1,0 ⋅ 1,0 ⋅ (141,21 − 3,02) = = ∆σ c ∆σ c 125 1,35 γ Mf γ Mf 0,92 0,92 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje

81

5.2.2




Brno 2013

Posouzení montažního spoje mostovkového plechu profil A na únavu


b

2187,5

mm

h bp

900

mm

250

mm

hp

250

mm

bf

500

mm

tp

25

mm

tw

40

mm

tf

40

mm

t

16

mm

A

1,4967.10-1

m2

W El , y

3,3146.10-2

m3

5,4688.10-2

Az

m2

Tab. 44 Průřezové charakteristiky − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci Maximum Minimum

N Ed

14595,80

14513,17 kN

V y , Ed

0,00

0,00 kN

Vz,Ed

119,08

285,67 kN

TEd

1,39

-1,21 kNm

M y ,Ed

-49,59

-299,57 kNm

M z , Ed

0,00

0,00 kNm

Tab. 45 Hodnoty návrhových vnitřních sil − Výpočet hodnot potřebných pro posouzení Součinitelé jsou brány těmito hodnotami

λ1 = 0,6 λ2,3,4 = 1,0

γ Ft = 1,0 γ Mf = 1,35 Kategorie detailu 70 ⇒ ∆σ c = 70 MPa

82




Brno 2013

− Výpočet napětí

σ max =

N Ed ,max A

+

M y , Ed , max W El , y

=

14595,8 - 49,59 + = 81,36 -1 3,3146 ⋅ 10 -2 1,4967 ⋅ 10

=

14513,17 - 299,57 + = 6,60 -1 3,3146 ⋅ 10 -2 1,4967 ⋅ 10

σ max = 81,36 MPa σ min =

N Ed ,min A

+

M y , Ed ,min W El , y

σ max = 6,60 MPa − Posouzení γ Ft ⋅ ∆σ E 2 γ Ft ⋅ λ1 ⋅ λ2 ⋅ λ3 ⋅λ 4 ⋅(σ max − σ min ) 1,0 ⋅ 0,6 ⋅ 1,0 ⋅ 1,0 ⋅ 1,0 ⋅ (81,36 − 6,60) = = ∆σ c 70 ∆σ c 1,35 γ Mf γ Mf

0,85 0,85 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje

5.3

Kmitání

5.3.1

Vlastní frekvence mostní konstrukce

− Vlastní frekvence lávky je spočítána v programu Scia pro prvních 10 vlastních frekvencí − Frekvence jsou spočítány včetně součinitelů participace n 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

f [Hz] 0,32 0,53 0,76 0,84 1,05 1,10 1,20 1,29 1,47 1,71

Ω [1/sec] 2,01 3,33 4,74 5,30 6,61 6,90 7,54 8,11 9,27 10,75

T [sec] 4,02 11,08 22,51 28,06 43,68 47,66 56,89 65,77 85,86 115,46

Wxi/Wxtot

Wyi/Wytot

Wzi/Wztot

0,7120 0,0174 0,0135 0,0002 0,0000 0,0000 0,0476 0,0437 0,0000 0,0016

0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0280 0,0462 0,0000 0,0000 0,0176 0,0000

0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0304 0,5776 0,0001 0,0000 0,2036 0,0000

Tab. 46 Vlastní frekvence

83




Brno 2013

6 LOŽISKA

Tab. 47 Schéma podpor

6.1

Posuny od zatížení v podélném směru − Posuny od teploty − Uvažovaný maximální teplotní rozptyl je +56°C a -38°C − Předpokládaná teplota při osazení +10°C − Koeficient teplotní roztažnosti oceli je uvažován α t = 12 ⋅ 10 −6 K −1 ∆t exp = ( ∆T N ,exp + 10)°C = +56 + 10 = 66°C ∆t exp = 66 °C ∆t con = ( ∆T N ,con − 10)°C = −38 − 10 = −48°C ∆t con = −48 °C

− Protažení ∆L t , + = (∆t exp − 10 ) ⋅ L ⋅ α t = (66 − 10 ) ⋅ 200000 ⋅ 12 ⋅ 10 −6 = 158,4 ∆L t , + = 158,4 mm

− Zkrácení ∆L t , − = (∆t con − 10 ) ⋅ L ⋅ α t = (− 38 − 10 ) ⋅ 200000 ⋅ 12 ⋅ 10 −6 = −115,2 ∆L t , − = −115,2 mm

− Posuny od zatížení − Vypočten pomocí programu Scia − Protažení ∆ L F , + = 74,1 mm − Protažení

∆L F , − = 0,0 mm

− Celkové dilatace − Protažení ∆LY + = ∑ ∆Li , + =∆Lt , + + ∆L F , − = 158,4 + 74,1 = 232,5 ∆LY + = 232,5 mm

84




Brno 2013

− Zkrácení ∆LY − = ∑ ∆Li , − =∆Lt , − + ∆L F , − = −115,2 − 0,0 = −115,2 ∆LY − = −115,2 mm − Kapacita závěru ∆LY = ∆L+ + ∆L− = 232,5 + − 115,2 = 347,7 ∆LY = 347,7 mm

6.2

Posuny od zatížení v příčném směru − Posuny od teploty − Protažení ∆L t , + = (∆t exp − 10 ) ⋅ L ⋅ α t = (66 − 10 ) ⋅ 10700 ⋅ 12 ⋅ 10 −6 = 8,5 ∆L t , + = 8,5 mm

− Zkrácení ∆L t , − = (∆t con − 10 ) ⋅ L ⋅ α t = (− 38 − 10 ) ⋅10700 ⋅12 ⋅10 −6 = −6,2 ∆L t , − = −6,2 mm

− Posuny od zatížení − Vypočten pomocí programu Scia − Protažení ∆ L X , F , + = 4,5mm − Protažení

∆ L X , F , − = 0,0 mm

− Celkové dilatace − Protažení ∆L X + = ∑ ∆Li , + =∆Lt , + + ∆LF , − = 8,5 + 4,5 = 13,0 ∆L X + = 13,0 mm − Zkrácení ∆L x − = ∑ ∆Li , − =∆Lt , − + ∆LF , − = −6,2 − 0,0 = −6,2 ∆L x − = −6,2 mm − Kapacita závěru ∆LY = ∆L+ + ∆L− = 13,0 + − 6,2 = 19,2 ∆LY = 19,2 mm

85

6.3




Brno 2013

Návrh ložisek − Hodnoty maximálních reakcí na ložiscích Ložisko L1 L1 L1 L2 L2 L3 L3 L3 L4

Rx [kN] -2373,69 1950,76 -2194,13 0,00 0,00 -1260,95 864,44 -1097,78 0,00

Ry [kN] 10884,86 -9061,73 15171,99 13340,72 9061,73 0,000 0,00 0,00 0,00

Rz [kN] 29911,35 23865,55 29853,2 28984,45 29422,24 28587,84 24846,74 28704,63 28441,05

Tab. 48 Hodnoty maximálních reakcí na ložiskách

L1 L2 L3 L4

Pevné Jednosměrně posuvné Jednosměrně posuvné Obousměrně posuvné

Návrhová zatížení Nedx Nedy Nedz Horizontální Horizontální Vertikální 30000 kN ±16000 kN ±2500 kN

Návrhová posunutí ∆edx ∆edy Horizontální Horizontální -

±16000 kN

-

30000 kN

-

±10 mm

-

±2500 kN

30000 kN

±175 mm

-

-

-

30000 kN

±175 mm

±10 mm

Tab. 49 Požadované vlastnosti ložisek − S ohledem na velké namáhání ložisek jsem zadal poptávku po rámcovém návrhu rozměrů ložisek do více firem, které je vyrábí − Na mou poptávku reagovala kladně firma RW Primo, která zaslala po doplnění požadovaných parametrů rámcový návrh ložisek − Byla vybrána kalotová ložiska, jejich parametry viz část F - Přílohy

86




Brno 2013

7 VÝPIS MATERIÁLU 7.1

Prvky z oceli

Materiál

Profil

S 355 S 355 S 355 S 355 S 355 S 355

Komorový nosník Komorový nosník Komorový nosník Svařované I Svařované I Komorový nosník

Jedn. hmotnost [kg/m] 3567,0 3202,8 1197,9 964,0 719,3 2185,4

Rámové příčle

S 355

Komorový nosník

Mostovka

S 355

Závěsy Vzpěry

S 520 S 355

Prvek Oblouk Hlavní nosník Příčníky

Plech doplněný prvky Kruhový profil Komorový nosník

191,412 231,409 40,000 360,000 405,600 20,800

682774,5 741157,9 47916,4 347033,0 291766,0 45457,1

Nátěrová plocha [m2] 2239,2 360,0 2296,9 2772,3 1890,8 158,1

1004,8

51,517

51764,8

346,2

1174,9

800,000

919627,2

3789,3

58,0 891,8

1680,166 47,970

97446,7 42777,8

512,0 287,8

Délka [m]

Hmotnost [kg]

Celková plocha nátěru Hmotnost ocelových prvků

14652,7 3267721

Tab. 50 Výpis materiálu u ocelových prvků

7.2

Celková hmotnost konstrukce − Celková hmotnost konstrukce je 3267721 kg

87


DIPLOMOVÁ PRÁCE

DVOUKOLEJNÝ ŽELEZNIČNÍ MOST D. STATICKÝ VÝPOČET - LÁVKA PRO PĚŠÍ

AUTOR PRÁCE


VEDOUCÍ PRÁCE


BRNO 2013



Statický výpočet - lávka pro pěší

Brno 2013

OBSAH 1

ÚVOD ................................................................................................................................ 3

2

STATICKÉ ŘEŠENÍ.......................................................................................................... 3

3

2.1

Geometrické schéma konstrukce ................................................................................. 3

2.2

Výpočtový model ........................................................................................................ 4

2.3

Popis navržených průřezů ............................................................................................ 5

2.4

Předpoklady výpočtu ................................................................................................... 5

ZATÍŽENÍ .......................................................................................................................... 6 3.1

Stálá zatížení ................................................................................................................ 6

3.1.1

Vlastní tíha konstrukce ......................................................................................... 6

3.1.2

Ostatní stálé zatížení............................................................................................. 6

3.2

Nahodilá zatížení ......................................................................................................... 7

3.2.1

3.2.1.1

Rovnoměrné zatížení .................................................................................... 7

3.2.1.2

Zatížení na zábradlí ....................................................................................... 7

3.2.2

4

Zatížení dopravou ................................................................................................. 7

Zatížení větrem ..................................................................................................... 8

3.3

Přehled zatěžovacích stavů .......................................................................................... 8

3.4

Přehled zatížení přenášeného na mostní konstrukci .................................................... 8

MEZNÍ STAV ÚNOSNOSTI ............................................................................................ 9 4.1

Posouzení mezního stavu únosnosti u ocelových prvků ............................................. 9

4.1.1

Posouzení prvků mostovky ................................................................................ 10

4.1.1.1 4.1.2

Posouzení konzol................................................................................................ 13

4.1.2.1 4.1.3

TR ∅73x6,3 ................................................................................................ 19

MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI .................................................................................. 23 5.1

6

TR ∅101,6x8,8 ........................................................................................... 15

Posouzení prvků vodorovné části zábradlí ......................................................... 19

4.1.4.1 5

Svařované I 280(120)x200/100x20/10 ....................................................... 13

Posouzení prvků svislé části zábradlí ................................................................. 15

4.1.3.1 4.1.4

Svařovaný T 300x100x10 ........................................................................... 10

Deformace ................................................................................................................. 24

5.1.1

Posouzení svislé deformace mostovky ............................................................... 25

5.1.2

Posouzení vodorovné deformace zábradlí.......................................................... 25

VÝPIS MATERIÁLU ...................................................................................................... 26 6.1

Prvky z oceli .............................................................................................................. 26

1

6.2




Brno 2013

Celková hmotnost konstrukce ................................................................................... 26

2




Brno 2013

1 ÚVOD Statický výpočet obsahuje návrh dílčích prvků lávky pro pěší. Součástí je také výpočet vnitřních sil, které se přenáší na železniční mostní konstrukci. Návrh je pouze rámcový, nicméně pro dostatečnou přesnost je přijatelný.

2 STATICKÉ ŘEŠENÍ 2.1

Geometrické schéma konstrukce

Obr. 1

Obr. 2

Podélný pohled

Pracovní řez

3

2.2




Brno 2013

Výpočtový model

Hlavní nosnou funkci plní ortotropní deska s podélnými výztuhami, která je položena na konzolách. Ty jsou pak vetknuty na hlavní nosník železniční mostní konstrukce. Mostovka také plní funkci příčného ztužidla. Zábradlí je zakřiveno do obloukového tvaru tak. Výplň je tvořena trubkami poměrově menšího profilu než zábradlí a má totožný tvar. Výplň není obsažena ve výpočetním modelu, protože její příspěvek na únosnosti zábradlí je minimální. Svislá část je do hlavního nosníku vetknuta a tvoří konzolu do které je vetknuta vodorovná část zábradlí. Podélná část zábradlí je vetknuta do svislé části zábradlí. Mezi dvěma konzolami je svislé části zábradlí umožněn posun v ose x, tak aby zábradlí nepřebíralo tlakové a tahové namáhání z hlavního nosníku. Nášlapná vrstva mostovky je tvořena vrstvou z živičné směsi. Statický výpočet je proveden v programu Scia Engineer 2010.1. Lávka je vymodelována jako 3D konstrukce .

Obr. 3

Model konstrukce a popis hlavních nosných prvků

4




Brno 2013

Obr. 4

2.3

Model konstrukce

Popis navržených průřezů Třída Popis profilu a hlavní rozměry

Mostovka Konzola Zábradlí - svislá část Zábradlí - vodorovná část

S235 S235 S235 S235

Svařovaný T 300x100x10 Svařované I 280(120)x200/100x20/10 (Náběhované) TR ∅101,6x8,8 TR ∅73x6,3

Tab. 1 Navržené průřezy

2.4

Předpoklady výpočtu − Na vjezdu na lávku bude umístěna trvalá překážka zabraňující vjezdu vozidla − Bude zanedbán podélný sklon lávky a mostovka bude uvažována jako vodorovná − S ohledem na rozměry lávky není uvažován vliv teploty na zatížení a není proveden dynamický výpočet − Zatížení od dopravy má mnohem větší účinky než zatížení od sněhu, proto je zatížení sněhem ve výpočtu zanedbáno − Zatížení od větru je také zanedbáno - jeho vliv je zohledněn u výpočtu nosné konstrukce mostu

5




Brno 2013

3 ZATÍŽENÍ Při tvorbě zatěžovacího modelu byli použity tyto normy − ČSN EN 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí − ČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb − ČSN EN 1991-2 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - část 2: Zatížení mostů dopravou

3.1

Stálá zatížení

3.1.1

Vlastní tíha konstrukce

− Zatížení od vlastní tíhy je generováno programem dle udaného materiálu pro prvky celé konstrukce 3.1.2


Do ostatního stálého zatížení jsou zahrnuty tyto prvky − Vlastní tíha živičné směsi (působí na podélníky) g 1, k = ρ ⋅ b zat ⋅ h = 22 ⋅ 0,3 ⋅ 0,03 = 0,20 g 1, k = 0, 2

kN / m

Obr. 5


6




Brno 2013

3.2

Proměnná zatížení

3.2.1

Zatížení dopravou

3.2.1.1 Rovnoměrné zatížení − Model zatížení dav lidí; q1,k = 5 kN/m2 120 120 q1,k = 2,0 + = 2,0 + = 2,52 L + 30 230 − q1,k = 2,52 kN / m − Plošné zatížení je rozděleno na 2 kombinace − Zatížení davem lidí na jedno pole − Zatížení davem lidí na dvě pole

Obr. 6

Kombinace plošného zatížení

3.2.1.2 Zatížení na zábradlí − Přímkové zatížení působí vodorovně a svisle na horní plochu zábradlí, obě zatížení působí současně − q x1,k = 1 kN / m q z1,k = 1 kN / m − Zatížení zábradlí je rozděleno na 2 kombinace − Zatížení na zábradlí na jedno pole − Zatížení na zábradlí na dvě pole

7




Brno 2013

Obr. 7

Kombinace zatížení na zábradlí

3.2.2

Zatížení větrem

3.3

Přehled zatěžovacích stavů

Jméno ► LC01 ► LC02 ► LC03 ► LC04 ► LC04

Popis Vlastní tíha Dav lidí jedno pole Dav lidí dvě pole Zábradlí jedno pole Zábradlí dvě pole

Typ Stálé Proměnné Proměnné Proměnné Proměnné

LG1 LG2 LG2 LG3 LG3

Stálé Kategorie C - Shromáždění Kategorie C - Shromáždění Kategorie C - Shromáždění Kategorie C - Shromáždění

Tab. 2 Přehled zatěžovací stavů

3.4

Přehled zatížení přenášeného na mostní konstrukci Jméno Popis

Typ zatížení

Zatížení

► LC02


Stálé

LG1

Stálé

► LC17

Ostatní nahodilé zatížení

Proměnné

LG7

Kategorie C Shromáždění

M y , 4, k = 19,41 kNm V z , 4, k = 16,61

kN

M y , 4, k = 53,63 kNm V z , 4, k = 34,25

kN

Tab. 3 Přehled přenášených zatížení

8




Brno 2013

4 MEZNÍ STAV ÚNOSNOSTI − Návrhové hodnoty pro mezní stav únosnosti jsou stanoveny podle tabulky A2.4(B) Návrhové hodnoty zatížení (STR/GEO)(Soubor B) obsažené v ČSN EN 1990 − Hodnoty součinitelů Stálá zatížení nepříznivá γ Gj ,sup = 1,35 γ Gj ,inf = 1,00

Stálá zatížení příznivá

Hlavní nahodilé zatížení od dopravy na lávce γ Q ,1 = 1,35 Rovnice pro určení kombinací zatížení

∑γ j ≥1

Gj,sup

⋅ Gkj,sup + ∑ γ Gj,inf ⋅ Gkj,inf + γ Q,1 ⋅ Qk ,1 + ∑ψ 0,i ⋅ γ Q,i ⋅ Qk ,i j ≥1

i≥1

− Kombinace jsou tvořeny automaticky v programu Scia. Zatěžovací stavy jsou zadány ve skupinách a je zatrhnuta možnost výběrová, což zabezpečuje, že zatěžovací stavy, které jsou v jedné skupině nebudou působit na kci současně, ale jednotlivě

4.1

Posouzení mezního stavu únosnosti u ocelových prvků − Ocelové průřezy jsou posouzeny podle ČSN EN 1993-1-1 Navrhování ocelových konstrukcí - Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby a ČSN EN 1993-1-8 Navrhování styčníků − Nejhorší kombinace zatížení a poloha kritického řezu je určena automaticky v programu Scia − Posouzení bude provedeno ručním výpočtem a pomocí programu Scia (protokol výpočtu bude uveden v části F - Přílohy) − Společné hodnoty − Dílčí součinitele spolehlivosti materiálu Posouzení únosnosti průřezu γ M 0 = 1,00

γ M 1 = 1,00 Posouzení stability průřezu γ M 2 = 1,25 Posouzení únosnosti oslabeného průřezu Posouzení únosnosti styčníků příhradových nosníků z prutů uzavřeného průřezu γ M 5 = 1,00 − Vlastnosti použitého materiálu Třída oceli S235 Mez pevnosti v tahu f u = 360 MPa Mez kluzu v tahu f y = 235 MPa Modul pružnosti v tahu Poissonův součinitel Objemová hmotnost

E = 210 GPa υ = 0,3

ρ = 7850 kg / m 3

9

4.1.1




Brno 2013

Posouzení prvků mostovky

4.1.1.1 Svařovaný T 300x100x10 − Průřezové charakteristiky 174,11 mm b

h

100

mm

tw

10

mm

tf

10

mm

A

2,6410.10-3

m2

Az

1,0000.10-3

m2

WEl, y

2,3802.10-5

m3

WEl, z

4,6579.10-5

m3


Obr. 8


− Složený profil mostovkového plechu je kloubově uložen na konzolách. − U ohybové tuhosti je nutno vypočítat vliv smykového ochabnutí (rozměry jsou uvedeny již po započítáni tohoto vlivu) − Rozměry jsou uvedeny jen pro nejvíce namáhaný profil − Délka je uvažována pro podporovou část nosníku Le = 0,25 ⋅ ( L1 + L2 ) a součinitel a 0 = 1,0

10




Brno 2013

κ= β= beff

a0 ⋅ b p Le

=

a0 ⋅ b p

0,25 ⋅ (L1 + L2 )

=

1,0 ⋅ 0,3 = 0,120 ⇒ 0,25 ⋅ (5 + 5)

1 1 = = 0,580 ⇒ 2 1 + 6,4 ⋅ κ 1 + 6,4 ⋅ 0,120 2 = b p ⋅ β = 300 ⋅ 0,580 = 174,11

beff = 174,11 mm − Pro tuto hodnotu efektivní šiřky je spočítán modul pružnosti v ohybu − Mostovkový profil je v horní části celistvý a s konzolami je tuze spojen. Tato konfigurace zajišťuje dostatečnou tuhost, bránící klopení − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci N Ed 0,00 kN Vy , Ed 0,00 kN

Vz,Ed

6,38 kN

TEd

0,00 kNm

M y ,Ed

5,54 kNm

M z ,Ed

0,07 kNm Tab. 5 Hodnoty návrhových vnitřních sil

− Prvek je posouzen na rozhodující způsoby namáhání − Výpočet hodnot vnitřních sil pro posudky únosnosti M El , y , Rd =

W El , y ⋅ f y

=

γ M0

2,3802 ⋅10 −5 ⋅ 235 = 5,5936 1,0

M El , y , Rd = 5,5936 kNm

M El , z , Rd =

WEl , z ⋅ f y

=

γ M0

4,6579 ⋅10 −5 ⋅ 355 = 10,964 1,0


Av ⋅ f y

γ M0 ⋅ 3

=

1,0000 ⋅ 10 −3 ⋅ 235 1,0 ⋅ 3

= 135,68

V El , z , Rd = 135,68 kN − Posouzení prvku na smyk


=

6,38 = 0,05 135,68


11




Brno 2013

− Posouzení na kombinaci osového tahu a prostorového ohybu M y , Ed M y , Ed N Ed + + = N c , Rd M El , y , Rd M El , z , Rd 5,54 0,07 + = 0,93 5,5936 10,964 0,93 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje

0+

Obr. 9

Posudek - mostovka

12

4.1.2




Brno 2013

Posouzení konzol

4.1.2.1 Svařované I 280(120)x200/100x20/10 − Průřezové charakteristiky

b

200

mm

h

280(120)

mm

tw

10

mm

tf

20

mm

A

7,1260.10-3

m2

Az

2,8000.10-3

m2

WEl, y

2,5628.10-4

m3


Obr. 10

Obr. 11

Rozměry náběhu nosníku


13




Brno 2013

− Konzoly jsou vetknuty do hlavního nosníku železničního mostu − S ohledem na štíhlost prvku je možné zanedbat vzpěr a klopení − Prvek má proměnou výšku, hodnoty charakteristik jsou vztaženy k řezu největšího namáhání, kde má profil výšku h = 280 mm − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci N Ed 18,40 kN Vy , Ed 0,00 kN

Vz,Ed

78,74 kN

TEd

0,00 kNm

M y ,Ed

-115,69 kNm

M z ,Ed

0,00 kNm Tab. 7 Hodnoty návrhových vnitřních sil

− Prvek je posouzen na rozhodující způsoby namáhání − Výpočet hodnot vnitřních sil pro posudky únosnosti

N c , Rd =

A⋅ fy

γ M0

=

7,1260 ⋅ 10 −3 ⋅ 235 = 1674,6 1,0

N c , Rd = 1674,6 kN M El , y , Rd =

WEl , y ⋅ f y

2,5628⋅10 −4 ⋅ 235 = = 60,226 1,0

γ M0

M El , y , Rd = 60,226 kNm V El , z , Rd =

Av ⋅ f y

γ M0 ⋅ 3

=

2,8000 ⋅ 10 −3 ⋅ 235 1,0 ⋅ 3

= 658,00

V El , z , Rd = 658,00 kN − Posouzení prvku na smyk


=

56,23 = 0,09 658,00

0,09 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje − Posouzení na kombinaci osového tlaku a prostorového ohybu M y , Ed M z , Ed N Ed + + = N c , Rd M El , y , z , Rd M El , y , z , Rd 11,22 54,77 + + 0,00 = 0,91 1674,6 60,226


14




Brno 2013

Obr. 12

Posudek - konzola

Posouzení prvků svislé části zábradlí

4.1.3

4.1.3.1 TR ∅101,6x8,8 − Průřezové charakteristiky

d

101,6

mm

t

8,8

mm

A

2,5700.10-3

m2

Ay , z

1,6361.10-3

m2

I y, z

2,7900.10-6

m3

WPl , y , z

7,4909.10-5

m3

WEl , y , z

5,4900.10-5

m4

Ly,z

1,4

m

Vzpěrná křivka y-y, z-z

Lcr , y , z

6,7

m

α

a 1,21


15




Brno 2013

Obr. 13


− Prvky jsou z jedné strany vetknuty do konstrukce a na druhé straně je připojena vodorovná část zábradlí, které není bráněno ve vzpěru. Vzpěrná délka je proto uvažována jako trojnásobek součtu skutečné délky a poloviny vodorovné části zábradlí (tato hodnota je předimenzována na stranu bezpečnou) − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci N Ed

-12,56 kN

k yy

0,978

Vy , Ed

0,00 kN

k yz

0,671

V z , Ed

-6,17 kN

kzy

0,587

TEd

-0,12 kNm

kzz

1,118

M y , Ed

0,36 kNm

M z ,Ed

0,12 kNm

Tab. 9 Hodnoty návrhových vnitřních sil − Kruhový profil není náchylný ke klopení, proto je součinitel klopení χ Lt = 1,0 − Prvek je posouzen na rozhodující způsoby namáhání − Součinitel vzpěrnosti

λ1 = π ⋅

E 210 ⋅1000 =π ⋅ = 93,9 fy 235

λ1 = 93,9

16




Brno 2013


λ=

A⋅ f y

=

N cr

Lcr

λ1

A

⋅

I y, z

=

6,7 2,5700⋅10 −3 ⋅ = 2,165 93,9 2,7900⋅10 −6

λ = 2,165

[

φ = 0,5 ⋅ 1 + α ⋅ (λ − 0,2) + λ φ = 3,179

2

] = 0,5 ⋅ [1 + 0,21 ⋅ (2,17 − 0,2) ⋅ 2,17 ] = 3,179 2


χ=

1

φ + φ −λ 2

=

2

1 3,179 + 3,179 2 − 2,165 2

= 0,182


N c , Rd =

A⋅ fy

γ M0

=

2,5700 ⋅ 10 −3 ⋅ 235 = 603,95 1,0

N c , Rd = 603,95kN M Pl , y , z , Rd =

W Pl , y , z ⋅ f y

γ M0

=

7,4909 ⋅10 −5 ⋅ 235 = 17,604 1,0

M Pl , y , z , Rd = 17,604 kNm

τ t , Rd =

fy

γ M0 ⋅ 3

=

235 = 135,677 1,0 ⋅ 3

τ t , Rd = 135,677 MPa

V pl ,T , Rd

V pl ,T , Rd

    Tt , Ed     2 τ t , Ed  Av ⋅ f y π ⋅ 0,5 ⋅ (d − t ) ⋅ t  Av ⋅ f y   ⋅ = = 1− ⋅ = 1−   γ ⋅ 3   γ ⋅ 3 fy fy M0 M0     γ M0 ⋅ 3  γ M 0 ⋅ 3    0,12    π ⋅ 0,5 ⋅ (101,6 − 8,8)2 ⋅ 8,8  1,6361 ⋅ 10 −3 ⋅ 235 ⋅ = 1 − = 221,98 235   1,0 ⋅ 3   1,0 ⋅ 3  

V pl ,T , Rd = 221,98 kN

17




Brno 2013


Tt , Ed Tt , Rd

Tt , Ed

0,12

τ t , Ed 2 ⋅ As ⋅ t π ⋅ 0,5 ⋅ (d − t ) ⋅ t π ⋅ 0,5 ⋅ (101,6 − 8,8)2 ⋅ 8,8 = = = = = 0,01 τ t , Rd τ t , Rd τ t , Rd 135,677 2


Vmax,Ed V pl ,T , Rd

=

6,17 = 0,03 221,98

0,03 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje − Posouzení na kombinaci osového tlaku a prostorového ohybu M y , Ed M z , Ed N Ed + k yy + k yz = χ ⋅ N c , Rd χ Lt ⋅ M Pl , y , z , Rd χ Lt ⋅ M Pl , y , z , Rd 12,56 0,36 0,12 + 0,978 + 0,671 = 0,95 0,182 ⋅ 603,95 1,0 ⋅ 17,604 1,0 ⋅ 17,604

0,95 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje M y , Ed M z , Ed N Ed + k zy + k zz = χ ⋅ N c , Rd χ Lt ⋅ M Pl , y , z , Rd χ Lt ⋅ M Pl , y , z , Rd 12,56 0,36 0,12 + 0,587 + 1,118 = 0,64 0,182 ⋅ 603,95 1,0 ⋅ 17,604 1,0 ⋅ 17,604


18




Brno 2013

Obr. 14 4.1.4

Posudek TR ∅ 82x8

Posouzení prvků vodorovné části zábradlí

4.1.4.1 TR ∅73x6,3 − Průřezové charakteristiky

d

73

mm

t

6,3

mm

A

1,3200.10

-3

m2

Ay , z

8,4034.10-3

m2

I y, z

7,4100.10-7

m3

WPl , y , z

2,7704.10-6

m3

WEl , y , z

2,0300.10-6

m4

Ly,z

5,0

m

Vzpěrná křivka y-y, z-z

Lcr , y , z

6,7

m

α

a 1,21


19




Brno 2013

Obr. 15


− Prvky jsou vetknuty z obou stran do svislé části zábradlí. Svislé části zábradlí není v místě vetknutí bráněno vzpěru. Vzpěrná délka je proto uvažována jako trojnásobek součtu skutečné délky svislé části zábradlí a poloviny vodorovné části zábradlí (tato hodnota je předimenzována na stranu bezpečnou) − Hodnoty návrhových vnitřních sil v nejnepříznivější kombinaci N Ed

0,00 kN

k yy

0,900

Vy , Ed

-5,48 kN

k yz

0,313

V z , Ed

4,02 kN

kzy

0,540

TEd

-0,19 kNm

kzz

0,522

M y , Ed

-3,79 kNm

M z ,Ed

4,67 kNm

Tab. 11 Hodnoty návrhových vnitřních sil − Kruhový profil není náchylný ke klopení, proto je součinitel klopení χ Lt = 1,0 − Prvek je posouzen na rozhodující způsoby namáhání − Součinitel vzpěrnosti

λ1 = π ⋅

E 210 ⋅1000 =π ⋅ = 93,9 fy 235

λ1 = 93,9

20




Brno 2013


λ=

A⋅ f y

=

N cr

Lcr

A

⋅

λ1

I y,z

=

9,540 1,3200e- 05 ⋅ = 3,011 93,9 7,4100e- 07

λ = 3,011

[

φ = 0,5 ⋅ 1 + α ⋅ (λ − 0,2) + λ φ = 5,513

2

] = 0,5 ⋅ [1 + 0,21 ⋅ (3,011 − 0,2) ⋅ 3,011 ] = 5,513 2


χ=

1

φ + φ −λ 2

=

2

1 5,513 + 5,513 2 − 3,0112

= 0,099


N c, Rd =

A⋅ f y

γ M0

=

1,3200 ⋅10 −5 ⋅ 235 = 310,20 1,0

N c, Rd = 310,20 kN M Pl , y , z , Rd =

W Pl , y , z ⋅ f y

γ M0

=

2,7704 ⋅10 −5 ⋅ 235 = 6,510 1,0

M Pl , y , z , Rd = 6,510 kNm

τ t , Rd =

fy

γ M0 ⋅ 3

=

235 = 135,677 1,0 ⋅ 3

τ t , Rd = 135,677 MPa

V pl ,T , Rd

V pl ,T , Rd

    Tt , Ed     2 τ t , Ed  Av ⋅ f y π ⋅ 0,5 ⋅ (d − t ) ⋅ t  Av ⋅ f y   ⋅ = = 1− ⋅ = 1−   γ ⋅ 3   γ ⋅ 3 fy fy M0 M0     γ M0 ⋅ 3  γ M 0 ⋅ 3    0,19    π ⋅ 0,5 ⋅ (76 − 6,3)2 ⋅ 5  6,4034 ⋅ 10 −3 ⋅ 235 ⋅ = 1 − = 86,880 235   1,0 ⋅ 3   1,0 ⋅ 3  

V pl ,T , Rd = 86,880 kN

21




Brno 2013


Tt , Ed Tt , Rd

Tt , Ed

0,19

τ t , Ed 2 ⋅ As ⋅ t π ⋅ 0,5 ⋅ (d − t ) ⋅ t π ⋅ 0,5 ⋅ (73 − 6,3)2 ⋅ 5 = = = = = 0,03 τ t , Rd τ t , Rd τ t , Rd 135,677 2


Vmax,Ed V pl ,T , Rd

=

5,48 = 0,05 86,880

0,05 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje − Posouzení na kombinaci osového tlaku a prostorového ohybu M y , Ed M z , Ed N Ed + k yy + k yz = χ ⋅ N c , Rd χ Lt ⋅ M Pl , y , z , Rd χ Lt ⋅ M Pl , y , z , Rd 0,00 3,79 4,67 + 0,900 + 0,313 = 0,85 0,098 ⋅ 180,95 1,0 ⋅ 6,510 1,0 ⋅ 6,510

0,85 ≤ 1,00 ⇒ Prvek vyhovuje M y , Ed M z , Ed N Ed + k zy + k zz = χ ⋅ N c , Rd χ Lt ⋅ M Pl , y , z , Rd χ Lt ⋅ M Pl , y , z , Rd 0,00 3,79 4,67 + 0,540 + 0,522 = 0,69 0,098 ⋅ 180,95 1,0 ⋅ 6,510 1,0 ⋅ 6,510


22




Brno 2013

Obr. 16

Posudek ∅ TR 54x5

5 MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI − Návrhové hodnoty pro mezní stav únosnosti jsou stanoveny podle tabulky A2.4 Návrhové hodnoty zatížení obsažené v ČSN EN 1990 − Rovnice pro určení kombinací zatížení

∑G j ≥1

kj ,sup

+ ∑Gkj,inf + Qk ,1 + ∑ψ 0,i ⋅ Qk ,i j ≥1

i≥1

− Kombinace jsou tvořeny automaticky v programu Scia. Zatěžovací stavy jsou zadány ve skupinách a je zatrhnuta možnost výběrová, což zabezpečuje, že zatěžovací stavy, které jsou v jedné skupině nebudou působit na kci současně, ale jednotlivě

23

5.1




Brno 2013

Deformace

Obr. 17

Obr. 18

Celkový svislý průhyb mostovky

Celkový svislý průhyb zábradlí

24

5.1.1




Brno 2013

Posouzení svislé deformace mostovky

− Posouzení svislé deformace wmax wmax 12,2 = = = 0,73 L 5000 wlim 300 300 0,73 ≤ 1,00 ⇒ Lávka vyhovuje 5.1.2

Posouzení vodorovné deformace zábradlí

− Posouzení svislé deformace wmax wmax 231 = = = 0,69 L 5000 wlim 300 150 0,69 ≤ 1,00 ⇒ Lávka vyhovuje

25




Brno 2013

6 VÝPIS MATERIÁLU 6.1

Prvky z oceli Prvek

Mostovka Konzola Zábradlí svislá část Zábradlí vodorovná část

Materiál

Profil

S235 S235 S235

Svařovaný T Svařované I Trubka

S235

Trubka

Jedn. hmotno st [kg/m] 365,33 796,00

1000,00 103,46

27350,67 6173,33

716,84 101,39

269,33

152,95

3085,33

48,814

138,66

1210,22

12540,00

277,53

Délka [m]

Hmotnost [kg]


Nátěrová plocha [m2]

1144,59 49149

Tab. 12 Výpis materiálu u ocelových prvků

6.2

Celková hmotnost konstrukce − Celková hmotnost konstrukce je 49149 kg

26


DIPLOMOVÁ PRÁCE

DVOUKOLEJNÝ ŽELEZNIČNÍ MOST E. VARIANTY

AUTOR PRÁCE


VEDOUCÍ PRÁCE


BRNO 2013




Brno 2013

Obsah 1

ÚVOD ................................................................................................................................ 2

2

VARIANTY ....................................................................................................................... 2

3

4

2.1

Varianta 1 .................................................................................................................... 2

2.2

Varianta 2 .................................................................................................................... 3

HMOTNOST ...................................................................................................................... 4 3.1

Varianta 1 .................................................................................................................... 4

3.2

Varianta 2 .................................................................................................................... 5

ZÁVĚR............................................................................................................................... 5

1




Brno 2013

1 ÚVOD Byly navrženy 2 varianty příčného a podélného řezu, z nich byla jedna vybrána. Návrh ostatních prvků, výpočet vnitřních sil a jejich posouzení je provedeno pouze pro vybranou variantu.

2 VARIANTY 2.1

Varianta 1

Hlavní nosnou funkci plní systém tlačeného oblouku a tažené mostovky. Tlak přenáší oblouk komorového profilu, který je doplněn o 10 rámových příčlí, které mu zabezpečují oporu proti vybočení. Tah přenáší celá šířka mostovky. V krajních částech je tah přenesen do rohových částí profilu pomocí čtveřice vzpěr. Převládající složkou namáhání je podélný tah, který je řádově významnější než ostatní složky namáhání (ohyb, krut a smyk). Mostovka je tvořena ortotropní deskou. Ta je vyztužena podélnými výztuhami a je uložena na příčníky. Ty jsou uloženy na hlavním nosníku. Ten je nesen v každém druhém příčníku pomocí táhel. Most je uložen na čtyřech ložiscích. Ložiska jsou uložena pod rohovým mostním elementem. Jedno ložisko je pevné, dvě posuvné v jednom směru a jedno posuvné ve dvou směrech. Konstrukce je uložena tak, aby teplotní změny měli minimální vliv na vnitřní napětí v konstrukci.

Obr. 1

Příčný řez varianty 1

2




Brno 2013

Obr. 2

2.2

Podélný pohled/řez varianty 1

Varianta 2

Hlavní nosnou funkci plní systém tlačeného oblouku a taženého hlavního nosníku. Tlak přenáší oblouk komorového profilu. Tah přenáší hlavní komorový nosník. Převládající složkou namáhání je podélný tah/tlak doplněný kroucením u hlavního nosníku. Mostovka je tvořena ortotropní deskou. Ta je vyztužena podélnými výztuhami a je uložena na konzoly. Ty jsou vetknuty do hlavního nosníku. Ten je nesen v každém druhém místě vetknutí konzoly pomocí táhel. Na koncích mostu jsou podporové příčníky, které přenáší zatížení ze středu mostu do jeho krajů na ložiska. Most je uložen na čtyřech ložiscích. Ložiska jsou uložena pod rohovým mostním elementem. Jedno ložisko je pevné, dvě posuvné v jednom směru a jedno posuvné ve dvou směrech. Konstrukce je uložena tak, aby teplotní změny měly minimální vliv na vnitřní napětí v konstrukci.

Obr. 3

Příčný řez varianty 2

3




Brno 2013

Obr. 4

Podélný řez/pohled varianty 2

3 HMOTNOST 3.1

Varianta 1 Materiá l

Profil

S 355 S 355 S 355 S 355 S 355 S 355

Komorový nosník Komorový nosník Komorový nosník Svařované I Svařované I Komorový nosník


Rámové příčle

S 355

Komorový nosník

Mostovka

S 355

Závěsy Vzpěry

S 520 S 355

Prvek Hlavní nosník Oblouk Příčníky

Plech doplněný prvky Kruhový profil Komorový nosník

191412 231409 40000 360000 405600 20800

682774,5 741157,9 47916,4 347033,0 291766,0 45457,1


1004,8

51517

51764,8

346,2

1174,9

800000

919627,2

3789,3

58,0 891,8

1680166 47970

97446,7 42777,8

512,0 287,8

Délka [m]

Hmotnost [kg]


14652,7 3267721

4

3.2




Brno 2013

Varianta 2 Materiá l

Profil

S 355

Komorový nosník

Jedn. hmotnost [kg/m] 6280,0

S 355

Komorový nosník

Příčníky

S 355 S 355

Mostovka

S 355

Závěsy

S 520

Svařované I Komorový nosník Plech doplněný prvky Kruhový profil

Prvek Oblouk Hlavní nosník

211410

1327659

Nátěrová plocha [m2] 4363,51

6908,0

200000

1381600

4527,99

950,5 2185,4

405600 20800

385523 45457

1890,80 158,00

667,9

800000

534320

3789,32

138,7

840082

116513

395,85

Délka [m]

Hmotnost [kg]

Celková plocha nátěru

15125,6

Hmotnost ocelových prvků

3791073

4 ZÁVĚR Kritérium

Varianta 1

Hmotnost

● ●

Estetika Opravitelnost Tuhost Využití průřezů

Varianta 2

● ●● ●●

Podle uvedených hledisek byla pro další výpočet a návrh vybrána VARIANTA 1 Varianta 2 vychází takřka ve všech ohledech hůře. Nicméně to byla prvotní vize budoucího uspořádání. Až při vyhodnocování, zejména rozložení vnitřních sil a při posuzování deformací byla 2 varianta opuštěna. Obrovskou výhodou 1 varianty bylo několik věcí. Za prvé to bylo velmi výhodné rozložení sil - na přenosu zatížení se podílí takřka celá konstrukce a je málo prvků s nízkým využitím. Díky velkému tahovému namáhání mostovky a hlavních nosníků není u spodní části konstrukce problém se stabilitou prvků proti klopení a vzpěru. U 2 varianty nesl tah pouze hlavní nosník a mostovka pak nemohla být podobně dobře využita. Za druhé je to stabilita konstrukce v příčném směru. Samostatný oblouk varianty 2 je mnohem hůře dimenzovatelný a je potřeba mnohem tužší oblouk, což opět zvyšuje hmotnost konstrukce. A za třetí je nejzávažnější problém kroucení. Povolené deformace u železničních mostů jsou velmi nízké a most s jedním obloukem byl měkký a bylo nutno navrhnout opět mohutný hlavní nosník. S ohledem na velikost už by bylo nutné přidávat do profilů podélné výztuhy a diafragmata, což by ještě zvýšilo pracnost. Nejnáročnější místo na návrh jsou kraje konstrukce. Toto místo by bylo u varianty 2 mnohem hůře dimenzovatelné.

5


DIPLOMOVÁ PRÁCE

DVOUKOLEJNÝ ŽELEZNIČNÍ MOST F. PŘÍLOHY

AUTOR PRÁCE


VEDOUCÍ PRÁCE


BRNO 2013

Seznam příloh: 1. Detailní posudek průřezů oblouku 2. Stručný posudek průřezů oblouku 3. Detailní posudek průřezů hlavního nosníku 4. Stručný posudek průřezů hlavního nosníku 5. Detailní posudek průřezů příčníků 6. Stručný posudek průřezů příčníků 7. Detailní posudek průřezů krajních příčníků 8. Stručný posudek průřezů krajních příčníků 9. Detailní posudek průřezů rámových příčlí 10. Stručný posudek průřezů rámových příčlí 11. Detailní posudek průřezů mostovky 12. Stručný posudek průřezů mostovky 13. Detailní posudek průřezů táhel 14. Stručný posudek průřezů táhel 15. Detailní posudek průřezů vzpěr 16. Stručný posudek průřezů vzpěr 17. Vlastní frekvence mostu 18. Reakce v podoporách 19. Výpis materiálu mostu 20. Detailní posudek průřezů lávky 21. Stručný posudek průřezů lávky 22. Výpis materiálu lávky

Posudek oceli Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Vše Kombinace : CO1

S 355

CO1/1

0.86

St ud en tsk áv erz e

EN 1993-1-1 posudek Prut B226 Komora fl (900; 80; 2240; 80; 660) Základní data EC3 : EN 1993

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*

dílčí součinitel spolehlivosti Gamma M0 pro únosnost průřezu dílčí součinitel spolehlivosti Gamma M1 na odolnost proti nestabilitě dílčí součinitel spolehlivosti Gamma M2 pro oslabený průřez

1.00 1.00 1.25

Údaje o materiálu

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studen

mez kluzu fy pevnost v tahu fu typ výroby

355.0 490.0 válcovaný

MPa MPa

Varování: Redukce pevnosti ve funkci tloušťky není pro tento typ průřezu povolena. ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Pozn: Klasifikace není pro tento typ průřezu podporována. Průřez se posoudí jako pružný, třída 3. Kritický posudek v místě 0.000 m Vnitřní síly *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*

NEd Vy,Ed Vz,Ed T Ed My,Ed Mz,Ed

-73507.67 -433.26 1414.93 394.61 13322.09 -3110.14

kN kN kN kNm kNm kNm

Varování: Pro tento průřez není kroucení zohledněno! Posudek na tlak Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.4 a vzorce (6.9) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *S

Nc.Rd Jedn. posudek

178352.00 0.41

kN -

Posudek na smyk (Vy) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.6. a vzorce (6.17) Tabulka hodnot

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*

Vc,Rd Jedn. posudek

24267.18 0.02

kN -

Posudek na smyk (Vz) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.6. a vzorce (6.17) Tabulka hodnot


Vc,Rd Jedn. posudek

76080.87 0.02

kN -

Posudek ohybov ého momentu (My) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.5. a vzorce (6.12) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Stu

Mc,Rd Jedn. posudek

101678.56 0.13

kNm -

Posudek ohybov ého momentu (Mz) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.5. a vzorce (6.12) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *S

Mc,Rd Jedn. posudek

46525.60 0.07

kNm -

Posudek na kombinaci ohybu, osov é a smykov é síly Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2 a vzorce (6.1)

Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*


sigma N 146.3 MPa sigma Myy 46.5 MPa sigma Mzz 23.7 MPa T au y 0.0 MPa T au z 0.0 MPa T au t 0.0 MPa ro 0.00 místo 4 Jedn. posudek 0.61 Prvek VYHOVÍ na únosnost ! ...::POSUDEK STABILITY::... Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry v zpěru

yy

zz

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *S

T yp posuvných styčníků Systémová délka L Součinitel vzpěru k Vzpěrná délka Lcr Kritické Eulerovo zatížení Ncr Štíhlost Relativní štíhlost Lambda Mezní štíhlost Lambda,0 Vzpěr. křivka Imperfekce Alfa Redukční součinitel Chi Únosnost na vzpěr Nb,Rd

posuvné 4.707 6.37 30.000 791514.41 36.27 0.47 0.20 b 0.34 0.90 159671.14

neposuvné 4.707 4.25 20.000 305587.19 58.37 0.76 0.20 b 0.34 0.75 133122.96

m

m kN

kN

Tabulka hodnot

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*

A 5.0240e-01 m^2 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 133122.96 kN Jedn. posudek 0.55 Posudek prostorov ého v zpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Tabulka hodnot

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*

Vzpěrná délka pro prostorový vzpěr Ncr,T Ncr,TF Relativní štíhlost Lambda,T Mezní štíhlost Lambda,0 Vzpěr. křivka Imperfekce Alfa A Redukční součinitel Chi Únosnost na vzpěr Nb,Rd Jedn. posudek

4.707 19038462.13 305587.18 0.76 0.20 b 0.34 5.0240e-01 0.75 133122.96 0.55

m kN kN

m^2 kN -

Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Stu

Metoda pro křivku klopení Wy Pružný kritický moment Mcr Relativní štíhlost Lambda,LT Mezní štíhlostLambda,LT,0

Art. 6.3.2.2. 2.8642e-01 9174793.66 0.11 0.40

m^3 kNm

Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN 1993-1-1 článek 6.3.2.2(4) Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentsk

kyy kyz kzy kzz Delta My Delta Mz A Wy Wz NRk My,Rk

1.018 1.068 0.967 1.068 0.00 0.00 5.0240e-01 2.8642e-01 1.3106e-01 178352.00 101678.56

kNm kNm m^2 m^3 m^3 kN kNm


Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentsk

46525.60 20611.22 -5013.41

kNm kNm kNm

0.900 0.852 0.886


Mz,Rk My,Ed Mz,Ed Interakční metoda 2 Cmy Cmz CmLT

Jedn. posudek (6.61) Jedn. posudek (6.62) Prvek VYHOVÍ na stabilitu !

= 0.46 + 0.21 + 0.12 = 0.78 = 0.55 + 0.20 + 0.12 = 0.86


S 355

CO1/22

0.84





1.00 1.00 1.25

Údaje o materiálu




MPa MPa



-74792.24 336.83 -1009.43 -138.79 4082.82 -3703.60


Varování: Pro tento průřez není kroucení zohledněno! Posudek na tlak Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.4 a vzorce (6.9) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot


Nc.Rd Jedn. posudek

167737.50 0.45

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

22596.76 0.01

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

71479.54 0.01

kN -



Mc,Rd Jedn. posudek

96112.09 0.04

kNm -

Posudek ohybov ého momentu (Mz) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.5. a vzorce (6.12) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *S

Mc,Rd Jedn. posudek

43272.28 0.09

kNm -

Posudek na kombinaci ohybu, osov é a smykov é síly Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2 a vzorce (6.1)



sigma N 158.3 MPa sigma Myy 15.1 MPa sigma Mzz 30.4 MPa T au y 0.0 MPa T au z 0.0 MPa T au t 0.0 MPa ro 0.00 místo 4 Jedn. posudek 0.57 Prvek VYHOVÍ na únosnost ! ...::POSUDEK STABILITY::... Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry v zpěru

yy

zz

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *S

T yp posuvných styčníků Systémová délka L Součinitel vzpěru k Vzpěrná délka Lcr Kritické Eulerovo zatížení Ncr Štíhlost Relativní štíhlost Lambda Mezní štíhlost Lambda,0 Vzpěr. křivka Imperfekce Alfa Redukční součinitel Chi Únosnost na vzpěr Nb,Rd

posuvné 5.301 5.66 30.000 748182.33 36.18 0.47 0.20 b 0.34 0.90 150254.80

neposuvné 7.290 2.74 20.000 284218.93 58.70 0.77 0.20 b 0.34 0.74 124769.94

m

m kN

kN

Tabulka hodnot


A 4.7250e-01 m^2 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 124769.94 kN Jedn. posudek 0.60 Posudek prostorov ého v zpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Tabulka hodnot



7.290 15741482.34 284218.92 0.77 0.20 b 0.34 4.7250e-01 0.74 124769.94 0.60

m kN kN

m^2 kN -




Art. 6.3.2.2. 2.7074e-01 5202146.22 0.14 0.40

m^3 kNm



kyy kyz kzy kzz Delta My Delta Mz A Wy Wz NRk My,Rk

1.027 1.230 0.966 1.230 0.00 0.00 4.7250e-01 2.7074e-01 1.2189e-01 167737.50 96112.09

kNm kNm m^2 m^3 m^3 kN kNm



43272.28 8773.69 -5410.35

kNm kNm kNm

0.900 0.964 0.935


Mz,Rk My,Ed Mz,Ed Interakční metoda 2 Cmy Cmz CmLT


= 0.50 + 0.09 + 0.15 = 0.75 = 0.60 + 0.09 + 0.15 = 0.84

Posudek oceli Lineární výpočet, Extrém : Lokální Výběr : Vše Kombinace : CO1 Stav

Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*

B1 B41 B41 B134 B135 B135 B136 B137 B138 B139 B155 B156 B157 B158 B159 B160 B161 B201 B202 B203 B204 B205 B206 B222 B223 B224 B225 B226 B227 B228 B588 B589 B590 B591 B604 B605 B606 B607 B608 B609 B610 B610 B623 B624 B624 B625 B664 B677 B678 B679 B692 B693 B694 B695 B696 B697 B698 B699 B700 B701

CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17 CS17

-

Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora

fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl

S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S

355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

7290,201 0,000 7290,201 2385,477 0,000 4707,192 0,000 0,000 0,000 0,000 4112,197 3715,321 7290,097 1423,210 0,000 0,000 0,000 2385,477 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 4112,197 1857,651 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 457,837 0,000 0,000 0,000 1909,777 5552,659 0,000 457,837 0,000 314,257 1857,651 1857,671 0,000 0,000 5552,659 0,000 0,000 314,257 2582,961 0,000 0,000 0,000 4446,865 0,000 1664,970 0,000 4446,865 0,000 1664,970 0,000

0,83 0,74 0,80 0,78 0,81 0,80 0,77 0,77 0,82 0,71 0,70 0,74 0,77 0,75 0,84 0,74 0,81 0,80 0,83 0,76 0,79 0,83 0,73 0,72 0,74 0,79 0,77 0,86 0,77 0,78 0,74 0,83 0,76 0,78 0,78 0,77 0,77 0,73 0,79 0,78 0,76 0,76 0,79 0,77 0,77 0,79 0,78 0,74 0,81 0,79 0,77 0,79 0,77 0,80 0,76 0,76 0,76 0,79 0,75 0,79

0,65 0,48 0,61 0,60 0,68 0,53 0,60 0,62 0,68 0,58 0,58 0,54 0,62 0,63 0,59 0,57 0,63 0,55 0,70 0,63 0,62 0,69 0,57 0,57 0,56 0,61 0,62 0,61 0,62 0,59 0,57 0,63 0,59 0,56 0,68 0,62 0,59 0,61 0,62 0,61 0,58 0,58 0,63 0,54 0,65 0,55 0,62 0,62 0,63 0,64 0,62 0,67 0,61 0,64 0,61 0,61 0,61 0,63 0,62 0,63

0,83 0,74 0,80 0,78 0,81 0,80 0,77 0,77 0,82 0,71 0,70 0,74 0,77 0,75 0,84 0,74 0,81 0,80 0,83 0,76 0,79 0,83 0,73 0,72 0,74 0,79 0,77 0,86 0,77 0,78 0,74 0,83 0,76 0,78 0,78 0,77 0,77 0,73 0,79 0,78 0,76 0,76 0,79 0,77 0,77 0,79 0,78 0,74 0,81 0,79 0,77 0,79 0,77 0,80 0,76 0,76 0,76 0,79 0,75 0,79


CO1/2 CO1/3 CO1/4 CO1/5 CO1/6 CO1/7 CO1/8 CO1/9 CO1/10 CO1/11 CO1/12 CO1/9 CO1/13 CO1/9 CO1/14 CO1/15 CO1/16 CO1/17 CO1/18 CO1/19 CO1/20 CO1/21 CO1/22 CO1/23 CO1/24 CO1/25 CO1/26 CO1/1 CO1/26 CO1/27 CO1/28 CO1/8 CO1/8 CO1/29 CO1/30 CO1/31 CO1/32 CO1/33 CO1/8 CO1/34 CO1/27 CO1/27 CO1/35 CO1/25 CO1/19 CO1/36 CO1/8 CO1/9 CO1/37 CO1/38 CO1/26 CO1/8 CO1/28 CO1/29 CO1/9 CO1/15 CO1/33 CO1/39 CO1/8 CO1/26


Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]


B140 B141 B141 B142 B143 B144 B145 B146 B147 B148 B149 B150 B151 B152 B153 B154 B207 B208 B209 B210 B211 B212 B213 B214 B215 B216 B216 B217 B218 B218 B219 B220 B221 B592 B593 B594 B595 B596 B597 B597 B598 B599 B600 B601 B602 B603 B611 B612 B613 B613 B614 B615 B616 B616 B617 B617 B618 B618 B619 B620 B620 B621 B622 B665 B666 B667 B668 B669

CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18

-

Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora

fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl

S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S

355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

5301,367 1048,097 1048,117 0,000 1857,501 828,173 0,000 212,041 0,000 212,041 0,000 414,076 0,000 1243,007 1048,097 0,000 5301,367 2096,214 1243,007 1857,501 828,173 0,000 212,041 13,276 0,000 0,000 7289,894 0,000 928,741 928,761 1243,007 0,000 0,000 3177,841 0,000 0,000 0,000 1429,286 3128,317 3128,337 3631,655 821,190 5032,451 0,000 5193,766 1010,369 3177,841 0,000 3023,463 3023,483 3775,595 1429,286 3128,317 3128,337 0,000 3631,655 0,000 821,190 5032,451 0,000 1656,833 5193,766 1010,369 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

0,81 0,71 0,71 0,69 0,73 0,67 0,69 0,69 0,69 0,70 0,68 0,69 0,73 0,70 0,69 0,77 0,84 0,69 0,71 0,80 0,68 0,69 0,70 0,68 0,68 0,65 0,64 0,67 0,75 0,75 0,68 0,69 0,81 0,75 0,78 0,70 0,73 0,70 0,70 0,70 0,71 0,71 0,71 0,73 0,70 0,77 0,78 0,79 0,72 0,72 0,77 0,71 0,69 0,69 0,71 0,71 0,72 0,72 0,69 0,76 0,76 0,70 0,80 0,79 0,71 0,74 0,69 0,70

0,57 0,55 0,55 0,55 0,59 0,55 0,56 0,58 0,56 0,56 0,53 0,55 0,55 0,56 0,55 0,55 0,57 0,55 0,50 0,59 0,54 0,55 0,59 0,54 0,54 0,49 0,51 0,54 0,58 0,58 0,54 0,55 0,57 0,61 0,59 0,54 0,49 0,55 0,52 0,52 0,57 0,57 0,57 0,51 0,56 0,61 0,60 0,50 0,55 0,55 0,51 0,55 0,50 0,50 0,47 0,56 0,52 0,55 0,55 0,52 0,59 0,56 0,61 0,62 0,57 0,61 0,55 0,59

0,81 0,71 0,71 0,69 0,73 0,67 0,69 0,69 0,69 0,70 0,68 0,69 0,73 0,70 0,69 0,77 0,84 0,69 0,71 0,80 0,68 0,69 0,70 0,68 0,68 0,65 0,64 0,67 0,75 0,75 0,68 0,69 0,81 0,75 0,78 0,70 0,73 0,70 0,70 0,70 0,71 0,71 0,71 0,73 0,70 0,77 0,78 0,79 0,72 0,72 0,77 0,71 0,69 0,69 0,71 0,71 0,72 0,72 0,69 0,76 0,76 0,70 0,80 0,79 0,71 0,74 0,69 0,70


CO1/40 CO1/29 CO1/29 CO1/41 CO1/42 CO1/41 CO1/43 CO1/44 CO1/45 CO1/46 CO1/47 CO1/45 CO1/48 CO1/49 CO1/45 CO1/50 CO1/22 CO1/51 CO1/52 CO1/53 CO1/54 CO1/55 CO1/56 CO1/54 CO1/57 CO1/58 CO1/57 CO1/59 CO1/60 CO1/60 CO1/59 CO1/61 CO1/25 CO1/41 CO1/62 CO1/63 CO1/64 CO1/65 CO1/66 CO1/66 CO1/67 CO1/49 CO1/49 CO1/68 CO1/49 CO1/45 CO1/22 CO1/69 CO1/70 CO1/70 CO1/71 CO1/72 CO1/73 CO1/73 CO1/72 CO1/72 CO1/23 CO1/23 CO1/70 CO1/74 CO1/75 CO1/61 CO1/76 CO1/77 CO1/29 CO1/78 CO1/79 CO1/78


Stav

Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]


B670 B671 B672 B673 B674 B675 B676 B680 B681 B682 B683 B684 B685 B686 B687 B688 B689 B690 B691

CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18 CS18

-

Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora

fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl

S S S S S S S S S S S S S S S S S S S

355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

0,000 3128,317 1429,286 0,000 3023,463 978,273 0,000 0,000 0,000 1656,833 0,000 821,190 0,000 0,000 0,000 0,000 3023,463 0,000 0,000

0,71 0,70 0,70 0,71 0,71 0,77 0,74 0,82 0,72 0,81 0,72 0,72 0,72 0,70 0,71 0,71 0,70 0,73 0,76

0,57 0,54 0,54 0,56 0,56 0,55 0,61 0,63 0,57 0,55 0,56 0,55 0,56 0,55 0,55 0,56 0,54 0,54 0,60

0,71 0,70 0,70 0,71 0,71 0,77 0,74 0,82 0,72 0,81 0,72 0,72 0,72 0,70 0,71 0,71 0,70 0,73 0,76


CO1/80 CO1/80 CO1/81 CO1/80 CO1/80 CO1/82 CO1/9 CO1/83 CO1/84 CO1/85 CO1/86 CO1/87 CO1/88 CO1/89 CO1/90 CO1/91 CO1/92 CO1/93 CO1/25


S 355

CO1/170

0.91


EN 1993-1-1 posudek Prut B261 I ng (1350; 900; 900; 40; 40; 40) Základní data EC3 : EN 1993



1.00 1.00 1.25

Údaje o materiálu




MPa MPa



24596.47 -75.19 1026.67 -0.50 5684.74 -222.83


Varování: Pro tento průřez není kroucení zohledněno! Posudek na osov ou sílu Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.3. a vzorce (6.5) Tabulka hodnot


Nt.Rd Jedn. posudek

43323.84 0.57

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

25169.00 0.00

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

25169.00 0.04

kN -



Mc,Rd Jedn. posudek

19841.79 0.29

kNm -

Posudek ohybov ého momentu (Mz) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.5. a vzorce (6.12) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*

Mc,Rd Jedn. posudek

3839.34 0.06

kNm -

Posudek na kombinaci ohybu, osov é a smykov é síly Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2 a vzorce (6.1) Klasifikace průřezu je 3.

Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*


sigma N -200.3 MPa sigma Myy -101.7 MPa sigma Mzz -20.6 MPa T au y 0.0 MPa T au z 0.0 MPa T au t 0.0 MPa ro 0.00 místo 1 Jedn. posudek 0.91 Prvek VYHOVÍ na únosnost ! ...::POSUDEK STABILITY::... Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení



Art. 6.3.2.2. 5.5892e-02 69786.21 0.53 0.40

m^3 kNm

Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN 1993-1-1 článek 6.3.2.2(4) Prvek VYHOVÍ na stabilitu !


S 355

CO1/64

0.88





1.00 1.00 1.25

Údaje o materiálu




MPa MPa



23640.35 -946.92 1157.40 -492.76 -3745.33 4349.94


Upozornění : Jednotkový posudek pro čistý krut je 0.03 pro Únos. kom 1. Posudek na osov ou sílu Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.3. a vzorce (6.5) Tabulka hodnot


Nt.Rd Jedn. posudek

53837.28 0.44

kN -

Posouzení kroucení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.7. a vzorce (6.23) Tabulka hodnot


tau t,Rd tau t, Ed Jedn. posudek

205.9 6.3 0.03

MPa MPa -

Posudek na smyk (Vy) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.6. & 6.2.7 a vzorce (6.25) Tabulka hodnot


Vc,Rd Jedn. posudek

12078.87 0.08

kN -

Posudek na smyk (Vz) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.6. & 6.2.7 a vzorce (6.25) Tabulka hodnot


Vc,Rd Jedn. posudek

18577.44 0.06

kN -

Posudek ohybov ého momentu (My) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.5. a vzorce (6.12) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *S

Mc,Rd 20760.98 kNm Jedn. posudek 0.18 Posudek ohybov ého momentu (Mz) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.5. a vzorce (6.12) Klasifikace průřezu je 3.

Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *S


Mc,Rd 16279.99 kNm Jedn. posudek 0.27 Posudek na kombinaci ohybu, osov é a smykov é síly Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2 a vzorce (6.1) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot


sigma N sigma Myy sigma Mzz T au y T au z T au t

-154.9 -64.0 -94.9 0.0 0.0 0.0

MPa MPa MPa MPa MPa MPa

ro 0.00 místo 4 Jedn. posudek 0.88 Prvek VYHOVÍ na únosnost ! ...::POSUDEK STABILITY::... Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení



Art. 6.3.2.2. 5.8482e-02 2490377.55 0.09 0.40

m^3 kNm



Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studen



-

I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I

ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng


355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000

0,89 0,89 0,90 0,89 0,88 0,85 0,84 0,67 0,68 0,83 0,81 0,67 0,68 0,80 0,80 0,68 0,69 0,80 0,81 0,70 0,71 0,81 0,81 0,71 0,72 0,81 0,82 0,73 0,73 0,82 0,83 0,73 0,74 0,83 0,83 0,74 0,73 0,83 0,84 0,74 0,73 0,85 0,85 0,73 0,73 0,87 0,87 0,73 0,71 0,88 0,88 0,71 0,70 0,88 0,88 0,89 0,88 0,88 0,89 0,88 0,87 0,87 0,89 0,88 0,87 0,84 0,83 0,66

0,89 0,89 0,90 0,89 0,88 0,85 0,84 0,67 0,68 0,83 0,81 0,67 0,68 0,80 0,80 0,68 0,69 0,80 0,81 0,70 0,71 0,81 0,81 0,71 0,72 0,81 0,82 0,73 0,73 0,82 0,83 0,73 0,74 0,83 0,83 0,74 0,73 0,83 0,84 0,74 0,73 0,85 0,85 0,73 0,73 0,87 0,87 0,73 0,71 0,88 0,88 0,71 0,70 0,88 0,88 0,89 0,88 0,88 0,89 0,88 0,87 0,87 0,89 0,88 0,87 0,84 0,83 0,66

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00




Stav

Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]


B237 B237 B238 B238 B239 B239 B240 B240 B241 B241 B242 B242 B243 B243 B244 B244 B245 B245 B246 B246 B247 B247 B248 B248 B249 B249 B250 B250 B251 B251 B252 B252 B253 B253 B254 B254 B255 B255 B256 B256 B257 B257 B258 B259 B260 B261 B262 B263 B264 B265

CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4 CS4

-

I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I

ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng

S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S

355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000

0,67 0,83 0,81 0,67 0,68 0,80 0,80 0,68 0,69 0,81 0,82 0,70 0,71 0,82 0,83 0,72 0,73 0,83 0,84 0,73 0,74 0,84 0,84 0,74 0,74 0,84 0,85 0,75 0,74 0,85 0,86 0,75 0,74 0,87 0,87 0,74 0,74 0,89 0,89 0,74 0,72 0,90 0,90 0,90 0,90 0,91 0,90 0,90 0,90 0,89

0,67 0,83 0,81 0,67 0,68 0,80 0,80 0,68 0,69 0,81 0,82 0,70 0,71 0,82 0,83 0,72 0,73 0,83 0,84 0,73 0,74 0,84 0,84 0,74 0,74 0,84 0,85 0,75 0,74 0,85 0,86 0,75 0,74 0,87 0,87 0,74 0,74 0,89 0,89 0,74 0,72 0,90 0,90 0,90 0,90 0,91 0,90 0,90 0,90 0,89

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00


CO1/203 CO1/191 CO1/204 CO1/205 CO1/206 CO1/207 CO1/208 CO1/209 CO1/209 CO1/179 CO1/208 CO1/209 CO1/209 CO1/179 CO1/208 CO1/209 CO1/209 CO1/179 CO1/210 CO1/209 CO1/209 CO1/208 CO1/208 CO1/211 CO1/209 CO1/208 CO1/208 CO1/211 CO1/209 CO1/179 CO1/208 CO1/211 CO1/209 CO1/179 CO1/179 CO1/209 CO1/209 CO1/179 CO1/179 CO1/211 CO1/209 CO1/179 CO1/179 CO1/179 CO1/212 CO1/170 CO1/213 CO1/213 CO1/214 CO1/215

Posudek oceli Lineární výpočet, Extrém : Prvek Výběr : Vše Kombinace : CO1 Stav

Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]


B2 B42 B162 B199 B200 B229 B266 B267

CS21 CS21 CS21 CS21 CS21 CS21 CS21 CS21

-

Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora

fl fl fl fl fl fl fl fl

S S S S S S S S

355 355 355 355 355 355 355 355

5000,000 5000,000 5000,000 0,000 0,000 5000,000 0,000 0,000

0,84 0,85 0,71 0,61 0,88 0,73 0,66 0,84

0,84 0,85 0,71 0,61 0,88 0,73 0,66 0,84

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00


CO1/216 CO1/191 CO1/217 CO1/218 CO1/64 CO1/219 CO1/220 CO1/221


S 355

CO2/223

0.90





1.00 1.00 1.25

Údaje o materiálu




MPa MPa



17891.92 0.00 101.07 1.38 5840.96 0.00




Nt.Rd Jedn. posudek

35562.24 0.50

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

20659.89 0.00

kN -



Mc,Rd Jedn. posudek

14581.52 0.40

kNm -

Posudek na kombinaci ohybu, osov é a smykov é síly Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2 a vzorce (6.1) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot



-177.5 -142.2 0.0 0.0 0.0 0.0


ro 0.00 místo 16 Jedn. posudek 0.90 Prvek VYHOVÍ na únosnost ! ...::POSUDEK STABILITY::... Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54)

Parametry klopení *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Stu


Metoda pro křivku klopení Art. 6.3.2.2. Wy 4.1075e-02 m^3 Pružný kritický moment Mcr 1000000.00 kNm (ruční zadání) Relativní štíhlost Lambda,LT 0.12 Mezní štíhlostLambda,LT,0 0.40 Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN 1993-1-1 článek 6.3.2.2(4) Prvek VYHOVÍ na stabilitu !


Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]




-




355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000

0,52 0,52 0,63 0,65 0,61 0,63 0,64 0,66 0,61 0,63 0,64 0,66 0,61 0,63 0,64 0,66 0,61 0,63 0,64 0,66 0,61 0,63 0,64 0,66 0,61 0,63 0,64 0,66 0,61 0,63 0,64 0,66 0,61 0,63 0,64 0,66 0,61 0,63 0,64 0,66 0,60 0,62 0,64 0,66 0,61 0,63 0,64 0,66 0,61 0,63 0,64 0,66 0,61 0,63 0,64 0,66 0,61 0,63 0,64 0,66 0,61 0,63 0,64 0,66 0,61 0,63 0,64 0,66

0,28 0,50 0,38 0,65 0,39 0,63 0,40 0,66 0,38 0,63 0,40 0,66 0,39 0,63 0,40 0,66 0,39 0,63 0,40 0,66 0,38 0,63 0,40 0,66 0,39 0,63 0,40 0,66 0,38 0,63 0,40 0,66 0,39 0,63 0,40 0,66 0,39 0,63 0,40 0,66 0,38 0,62 0,40 0,66 0,38 0,63 0,40 0,66 0,38 0,63 0,40 0,66 0,39 0,63 0,40 0,66 0,38 0,63 0,40 0,66 0,38 0,63 0,40 0,66 0,39 0,63 0,40 0,66

0,52 0,52 0,63 0,63 0,61 0,61 0,64 0,64 0,61 0,61 0,64 0,64 0,61 0,61 0,64 0,64 0,61 0,61 0,64 0,64 0,61 0,61 0,64 0,64 0,61 0,61 0,64 0,64 0,61 0,61 0,64 0,64 0,61 0,61 0,64 0,64 0,61 0,61 0,64 0,64 0,60 0,60 0,64 0,64 0,61 0,61 0,64 0,64 0,61 0,61 0,64 0,64 0,61 0,61 0,64 0,64 0,61 0,61 0,64 0,64 0,61 0,61 0,64 0,64 0,61 0,61 0,64 0,64




Stav

Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]


B124 B124 B125 B125 B126 B126 B127 B127 B128 B128 B272 B272 B273 B274 B275 B276 B276 B277 B277 B278 B278 B279 B280 B280 B281 B281 B282 B282 B283 B284 B284 B285 B285 B286 B286 B287 B287 B287 B288 B288 B289 B289 B290 B290 B291 B292 B292 B293 B293 B294 B294 B295 B296 B296 B297 B297 B298 B298 B299 B300 B300 B301 B301 B302 B302 B303 B304 B304 B305 B305 B306 B306

CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6

-

I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I

ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng

S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S

355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2200,000 2000,000 0,000 999,990 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 0,000 1000,000 2000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000

0,61 0,63 0,64 0,66 0,61 0,63 0,64 0,66 0,48 0,49 0,53 0,53 0,69 0,69 0,89 0,65 0,63 0,58 0,61 0,61 0,58 0,61 0,63 0,61 0,55 0,58 0,58 0,55 0,55 0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54

0,38 0,63 0,40 0,66 0,39 0,63 0,39 0,66 0,29 0,49 0,51 0,14 0,69 0,69 0,89 0,65 0,38 0,58 0,61 0,61 0,58 0,58 0,63 0,39 0,55 0,58 0,58 0,55 0,55 0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,38 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,63 0,39 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,63 0,39 0,54 0,57 0,57 0,54

0,61 0,61 0,64 0,64 0,61 0,61 0,64 0,64 0,48 0,48 0,53 0,53 0,00 0,00 0,00 0,63 0,63 0,58 0,61 0,61 0,58 0,61 0,61 0,61 0,55 0,58 0,58 0,55 0,55 0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54


CO2/225 CO2/225 CO2/225 CO2/225 CO2/229 CO2/229 CO2/227 CO2/227 CO2/224 CO2/224 CO2/231 CO2/232 CO2/233 CO2/234 CO2/235 CO2/236 CO2/236 CO2/237 CO2/237 CO2/238 CO2/238 CO2/237 CO2/239 CO2/239 CO2/240 CO2/240 CO2/241 CO2/241 CO2/242 CO2/236 CO2/236 CO2/237 CO2/237 CO2/238 CO2/238 CO2/238 CO2/238 CO2/238 CO2/243 CO2/243 CO2/238 CO2/238 CO2/237 CO2/237 CO2/237 CO2/243 CO2/243 CO2/238 CO2/238 CO2/237 CO2/237 CO2/237 CO2/244 CO2/244 CO2/245 CO2/245 CO2/241 CO2/241 CO2/241 CO2/244 CO2/244 CO2/241 CO2/245 CO2/241 CO2/241 CO2/241 CO2/239 CO2/239 CO2/242 CO2/242 CO2/242 CO2/242


Stav

Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]




-




355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 0,000 1000,000 2000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 0,000 1000,000 2000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 0,000 1000,000 2000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 0,000 1000,000 2000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 0,000

0,54 0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57

0,54 0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,38 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,39 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,38 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,38 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57

0,54 0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57




Stav

Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]




-




355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

1499,990 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 0,000 1000,000 2000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 2000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 0,000 1000,000 2000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 2000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1499,990 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 0,000 1000,000 2000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000

0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,64 0,56 0,59 0,60 0,57 0,56 0,56 0,56 0,62 0,60 0,53 0,55 0,56 0,53 0,53 0,53 0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54

0,57 0,63 0,39 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,40 0,56 0,59 0,60 0,57 0,56 0,56 0,56 0,62 0,38 0,53 0,55 0,56 0,53 0,53 0,53 0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,39 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,63 0,38 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,39 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54

0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,64 0,64 0,56 0,59 0,60 0,57 0,56 0,56 0,56 0,60 0,60 0,53 0,55 0,56 0,53 0,53 0,53 0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54




Stav

Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]




-




355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 0,000 1000,000 2000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 0,000 1000,000 2000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000

0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,63 0,61 0,54 0,57 0,57

0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,38 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,63 0,38 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,63 0,39 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,63 0,38 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,66 0,40 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,63 0,39 0,54 0,57 0,57

0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,57 0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57 0,54 0,54 0,64 0,64 0,57 0,60 0,60 0,57 0,57 0,61 0,61 0,54 0,57 0,57




Stav

Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]


B418 B419 B420 B420 B421 B421 B422 B422 B423 B424 B424 B425 B426 B427 B427

CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6 CS6

-

I I I I I I I I I I I I I I I

ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng

S S S S S S S S S S S S S S S

355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

1000,000 1000,000 0,000 2200,000 1000,000 2000,000 0,000 1000,000 1000,000 0,000 2200,000 2000,000 0,000 999,990 1000,010

0,54 0,55 0,66 0,64 0,58 0,62 0,62 0,58 0,62 0,52 0,52 0,67 0,67 0,90 0,90

0,54 0,55 0,66 0,39 0,58 0,62 0,62 0,58 0,59 0,50 0,14 0,67 0,67 0,90 0,90

0,54 0,55 0,64 0,64 0,58 0,62 0,62 0,58 0,62 0,52 0,52 0,00 0,00 0,00 0,00


CO2/245 CO2/242 CO2/243 CO2/243 CO2/238 CO2/238 CO2/237 CO2/237 CO2/237 CO2/248 CO2/249 CO2/250 CO2/251 CO2/223 CO2/223


S 355

CO3/252

0.84





1.00 1.00 1.25

Údaje o materiálu




MPa MPa

Varování: Redukce pevnosti ve funkci tloušťky není pro tento typ průřezu povolena. ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Pozn: Klasifikace není pro tento typ průřezu podporována. Průřez se posoudí jako pružný, třída 3. Kritický posudek v místě 0.000 m Definice os : - hlavní y- osa v tomto posudku se odkazuje na hlavní z osu ve Scia Engineer - hlavní z- osa v tomto posudku se odkazuje na hlavní y osu ve Scia Engineer Vnitřní síly



-31357.65 -419.63 2250.43 -652.36 -10342.55 -2839.21


Upozornění : Jednotkový posudek pro čistý krut je 0.03 pro Únos. kom 1. Posudek na tlak Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.4 a vzorce (6.9) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot


Nc.Rd Jedn. posudek

98832.00 0.32

kN -




205.9 5.8 0.03

MPa MPa -



Vc,Rd Jedn. posudek

26510.42 0.02

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

27803.61 0.08

kN -

Posudek ohybov ého momentu (My) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.5. a vzorce (6.12) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *S

Mc,Rd

25054.93

kNm


Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *S

Jedn. posudek

0.41

-

Posudek ohybov ého momentu (Mz) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.5. a vzorce (6.12) Klasifikace průřezu je 3.


Tabulka hodnot


Mc,Rd 25547.63 kNm Jedn. posudek 0.11 Posudek na kombinaci ohybu, osov é a smykov é síly Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2 a vzorce (6.1) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot



112.6 146.5 39.5 0.0 0.0 0.0


ro 0.00 místo 4 Jedn. posudek 0.84 Prvek VYHOVÍ na únosnost ! ...::POSUDEK STABILITY::... Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry v zpěru

yy

zz

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studen

T yp posuvných styčníků Systémová délka L Součinitel vzpěru k Vzpěrná délka Lcr Kritické Eulerovo zatížení Ncr Štíhlost Relativní štíhlost Lambda Mezní štíhlost Lambda,0

neposuvné 2.000 0.82 1.642 27118682.38 4.61 0.06 0.20

posuvné 10.400 0.82 8.540 920368.53 25.04 0.33 0.20

m

m kN

Štíhlost nebo velikost tlakové síly umožňují ignorovat účinky prostorového vzpěru podle EN 1993-1-1 článek 6.3.1.2(4) Posudek prostorov ého v zpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Tabulka hodnot

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská v

Vzpěrná délka pro prostorový vzpěr Ncr,T Ncr,TF Relativní štíhlost Lambda,T Mezní štíhlost Lambda,0

2.000 21673556.21 920368.49 0.33 0.20

m kN kN

Štíhlost nebo velikost tlakové síly umožňují ignorovat účinky prostorového vzpěru podle EN 1993-1-1 článek 6.3.1.2(4) Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení



Art. 6.3.2.2. 7.0577e-02 9402116.89 0.05 0.40

m^3 kNm



kyy kyz kzy kzz Delta My Delta Mz A Wy Wz

0.961 0.956 0.991 0.956 0.00 0.00 2.7840e-01 7.0577e-02 7.1965e-02

kNm kNm m^2 m^3 m^3



98832.00 25054.93 25547.63 -10342.55 -2839.21

kN kNm kNm kNm kNm


NRk My,Rk Mz,Rk My,Ed Mz,Ed Interakční metoda 2 Cmy Cmz CmLT

0.950 0.900 0.826


= 0.32 + 0.40 + 0.11 = 0.82 = 0.32 + 0.41 + 0.11 = 0.83


Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]


B89 B89 B129 B129 B268 B269 B270 B271 B271 B428 B429 B430 B431

CS20 CS20 CS20 CS20 CS20 CS20 CS20 CS20 CS20 CS20 CS20 CS20 CS20

-

Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora

fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl

S S S S S S S S S S S S S

355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

0,000 2200,000 0,000 2200,000 0,000 2000,000 0,000 999,990 1000,010 0,000 2000,000 0,000 999,990

0,80 0,80 0,81 0,81 0,81 0,83 0,84 0,83 0,83 0,81 0,84 0,84 0,83

0,37 0,70 0,36 0,74 0,76 0,81 0,84 0,78 0,78 0,75 0,84 0,84 0,78

0,80 0,80 0,81 0,81 0,81 0,83 0,83 0,83 0,83 0,81 0,83 0,83 0,83


CO3/253 CO3/253 CO3/254 CO3/254 CO3/253 CO3/252 CO3/252 CO3/252 CO3/252 CO3/255 CO3/256 CO3/257 CO3/254


S 355

CO4/4

0.92





1.00 1.00 1.25

Údaje o materiálu




MPa MPa




26700.54 68.12 0.00 1.81 0.00 -516.29




Nt.Rd Jedn. posudek

52802.34 0.51

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

30675.53 0.00

kN -

Posudek ohybov ého momentu (Mz) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.5. a vzorce (6.12) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot


Mc,Rd Jedn. posudek

1227.54 0.42

kNm -

Posudek na kombinaci ohybu, osov é a smykov é síly Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2 a vzorce (6.1) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*


-178.4 0.0 -149.3 0.0 0.0 0.0

ro 0.00 Jedn. posudek 0.92 Prvek VYHOVÍ na únosnost ! ...::POSUDEK STABILITY::...

MPa MPa MPa MPa MPa MPa místo -

14


Prvek VYHOVÍ na stabilitu !


S 355

CO4/1

0.80





1.00 1.00 1.25

Údaje o materiálu




MPa MPa


*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská v


2044.20 849.64 0.00 -1.11 0.00 939.19




Nt.Rd Jedn. posudek

30016.50 0.07

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

17438.09 0.05

kN -



Mc,Rd Jedn. posudek

1176.78 0.80

kNm -



-24.0 0.0 283.3 0.0 0.0 0.0

ro 0.00 Jedn. posudek 0.73 Prvek VYHOVÍ na únosnost ! ...::POSUDEK STABILITY::...

MPa MPa MPa MPa MPa MPa místo -

14


Prvek VYHOVÍ na stabilitu !


Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]




-




355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

1250,000 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2500,010 2499,990 2500,010 2499,990 2500,010 2499,990 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 1250,000 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010

0,69 0,90 0,89 0,89 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,89 0,89 0,89 0,88 0,88 0,88 0,89 0,88 0,87 0,86 0,86 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,88 0,88 0,88 0,88 0,92 0,86 0,69 0,90 0,90 0,90 0,91 0,91 0,91 0,91 0,91 0,91 0,90 0,90 0,89 0,89 0,89 0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,88 0,88 0,88 0,88

0,69 0,90 0,89 0,89 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,89 0,89 0,89 0,88 0,88 0,88 0,89 0,88 0,87 0,86 0,86 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,88 0,88 0,88 0,88 0,92 0,86 0,69 0,90 0,90 0,90 0,91 0,91 0,91 0,91 0,91 0,91 0,90 0,90 0,89 0,89 0,89 0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,88 0,88 0,88 0,88

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00




Stav

Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]




-




355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

2500,010 2500,010 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 1250,000 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2500,010 2499,990 2500,010 2499,990 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 0,000 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2499,990 2499,990 2499,990 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 1250,000 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990 2500,010 2499,990 2500,010 2499,990 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,000 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2499,990

0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 0,89 0,92 0,86 0,70 0,87 0,88 0,88 0,87 0,87 0,88 0,88 0,88 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,86 0,86 0,87 0,88 0,60 0,87 0,86 0,86 0,87 0,87 0,86 0,86 0,85 0,86 0,87 0,86 0,87 0,87 0,90 0,88 0,89 0,90 0,87 0,70 0,87 0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,86 0,86 0,87 0,87 0,84 0,86 0,87 0,86 0,87 0,87 0,87

0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 0,89 0,92 0,86 0,70 0,87 0,88 0,88 0,87 0,87 0,88 0,88 0,88 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,86 0,86 0,87 0,88 0,60 0,87 0,86 0,86 0,87 0,87 0,86 0,86 0,85 0,86 0,87 0,86 0,87 0,87 0,90 0,88 0,89 0,90 0,87 0,70 0,87 0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,86 0,86 0,87 0,87 0,84 0,86 0,87 0,86 0,87 0,87 0,87

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00




Stav

Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]


B575 B576 B577 B578 B579 B580 B581 B582 B583 B584 B585 B587

CS14 CS14 CS14 CS14 CS14 CS14 CS14 CS14 CS14 CS14 CS14 CS14

-

I I I I I I I I I I I I

ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng

S S S S S S S S S S S S

355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

2500,010 2499,990 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2500,010 2499,990 2499,990 2499,990 2499,990

0,86 0,85 0,86 0,87 0,87 0,88 0,87 0,89 0,88 0,89 0,90 0,87

0,86 0,85 0,86 0,87 0,87 0,88 0,87 0,89 0,88 0,89 0,90 0,87

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00


CO4/48 CO4/48 CO4/43 CO4/49 CO4/43 CO4/49 CO4/43 CO4/50 CO4/51 CO4/50 CO4/51 CO4/52


Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]


B130 B131 B132 B133 B469 B508 B547 B586


-

I I I I I I I I

ng ng ng ng ng ng ng ng

S S S S S S S S

355 355 355 355 355 355 355 355

0,000 0,000 5000,000 5000,000 5000,000 5000,000 0,000 0,000

0,96 0,97 0,57 0,56 0,94 0,96 0,70 0,70

0,79 0,80 0,57 0,56 0,78 0,79 0,70 0,70

0,96 0,97 0,00 0,00 0,94 0,96 0,00 0,00



Posudek oceli Nelineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Vše Třída : Všechny MSU nelinear EN 1993-1-1 posudek Prut B645 Kruh (97) S 700 MC

NC18

0.84


Základní data EC3 : EN 1993



1.00 1.00 1.25

Údaje o materiálu




MPa MPa

Varování: Redukce pevnosti ve funkci tloušťky není pro tento typ průřezu povolena. ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Pozn: Klasifikace není pro tento typ průřezu podporována. Průřez se posoudí jako pružný, třída 3. Kritický posudek v místě 0.000 m Vnitřní síly *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská v


3355.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


Posudek na osov ou sílu Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.3. a vzorce (6.5) Tabulka hodnot


Nt.Rd Jedn. posudek

3989.69 0.84

kN -

Posudek na kombinaci ohybu, osov é a smykov é síly Podle článku EN 1993-1-1: 6.2.9.2.& 6.2.10 a vzorce (6.42) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot


sigma N sigma Myy sigma Mzz

-454.1 0.0 0.0

ro 0.00 Jedn. posudek 0.65 Prvek VYHOVÍ na únosnost ! ...::POSUDEK STABILITY::... Prvek VYHOVÍ na stabilitu !

MPa MPa MPa

místo -

20

Posudek oceli Nelineární výpočet, Extrém : Lokální Výběr : Vše Třída : Všechny MSU nelinear Stav

Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská v



-

Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh


700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700

MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC MC

31580,764 31292,712 30267,764 31282,950 26077,533 28561,437 18583,505 22790,830 7297,377 13454,603 28897,187 30381,006 24404,533 26910,400 17953,869 21395,774 9761,562 14086,984 5060,732 31580,764 31292,712 30267,764 31282,950 26077,533 28561,437 18583,505 22790,830 7297,377 13454,603 28897,187 30381,006 24404,533 26910,400 17953,869 21395,774 9761,562 14086,984 5060,732 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

0,70 0,61 0,78 0,77 0,78 0,78 0,67 0,74 0,24 0,49 0,52 0,56 0,44 0,48 0,43 0,42 0,55 0,46 0,59 0,73 0,61 0,82 0,82 0,80 0,82 0,68 0,76 0,28 0,54 0,54 0,57 0,48 0,51 0,52 0,49 0,69 0,60 0,69 0,65 0,73 0,61 0,78 0,57 0,80 0,58 0,80 0,60 0,81 0,63 0,82 0,65 0,83 0,63 0,75 0,69 0,84 0,71 0,84 0,65 0,77 0,59 0,68 0,56 0,63 0,54 0,59 0,51 0,55

0,70 0,61 0,78 0,77 0,78 0,78 0,67 0,74 0,24 0,49 0,52 0,56 0,44 0,48 0,43 0,42 0,55 0,46 0,59 0,73 0,61 0,82 0,82 0,80 0,82 0,68 0,76 0,28 0,54 0,54 0,57 0,48 0,51 0,52 0,49 0,69 0,60 0,69 0,65 0,73 0,61 0,78 0,57 0,80 0,58 0,80 0,60 0,81 0,63 0,82 0,65 0,83 0,63 0,75 0,69 0,84 0,71 0,84 0,65 0,77 0,59 0,68 0,56 0,63 0,54 0,59 0,51 0,55

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00


NC16 NC16 NC15 NC16 NC11 NC13 NC7 NC9 NC2 NC4 NC16 NC16 NC16 NC16 NC1 NC16 NC1 NC1 NC1 NC16 NC16 NC15 NC16 NC11 NC13 NC7 NC9 NC2 NC4 NC16 NC16 NC16 NC16 NC1 NC1 NC3 NC1 NC3 NC1 NC1 NC3 NC3 NC5 NC6 NC8 NC8 NC10 NC10 NC12 NC12 NC14 NC14 NC17 NC14 NC17 NC17 NC18 NC18 NC18 NC18 NC18 NC18 NC18 NC18 NC18 NC18 NC18 NC18


Stav

Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]


B656 B657 B658 B659 B660 B661 B662 B663


-

Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh Kruh

S S S S S S S S

700 700 700 700 700 700 700 700

MC MC MC MC MC MC MC MC

0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

0,47 0,50 0,42 0,40 0,29 0,28 0,13 0,06

0,47 0,50 0,42 0,40 0,29 0,28 0,13 0,06

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00


NC18 NC18 NC18 NC18 NC18 NC18 NC18 NC18


S 355

CO1/2

0.99





1.00 1.00 1.25

Údaje o materiálu




MPa MPa



26766.72 0.00 -681.61 -59.47 -3268.84 0.00




Nt.Rd Jedn. posudek

40078.08 0.67

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

14101.20 0.05

kN -



Mc,Rd Jedn. posudek

9906.38 0.33

kNm -




-235.6 -117.1 0.0 0.0 0.0 1.6


ro 0.00 místo 3 Jedn. posudek 0.99 Prvek VYHOVÍ na únosnost ! ...::POSUDEK STABILITY::... Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54)

Parametry klopení *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Stu


Metoda pro křivku klopení Art. 6.3.2.2. Wy 2.7905e-02 m^3 Pružný kritický moment Mcr 555759.21 kNm Relativní štíhlost Lambda,LT 0.13 Mezní štíhlostLambda,LT,0 0.40 Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN 1993-1-1 článek 6.3.2.2(4) Prvek VYHOVÍ na stabilitu !

Posudek oceli Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : B843,B844 Kombinace : CO1

S 355

CO1/1

0.84





1.00 1.00 1.25

Údaje o materiálu




MPa MPa



9301.73 436.14 77.55 23.08 1043.49 457.44




Nt.Rd Jedn. posudek

19333.44 0.48

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

4017.20 0.11

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

6886.63 0.01

kN -



Mc,Rd Jedn. posudek

4721.85 0.22

kNm -

Posudek ohybov ého momentu (Mz) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.5. a vzorce (6.12) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*

Mc,Rd Jedn. posudek

3258.90 0.14

kNm -

Posudek na kombinaci ohybu, osov é a smykov é síly Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2 a vzorce (6.1) Klasifikace průřezu je 3.

Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*


sigma N -169.7 MPa sigma Myy -78.5 MPa sigma Mzz -49.8 MPa T au y 0.0 MPa T au z 0.0 MPa T au t 0.0 MPa ro 0.00 místo 23 Jedn. posudek 0.84 Prvek VYHOVÍ na únosnost ! ...::POSUDEK STABILITY::... Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení



Art. 6.3.2.2. 1.3301e-02 815810.81 0.08 0.40

m^3 kNm



Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]


B731 B732 B733 B734 B839 B840 B841 B842


-

Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora Komora

fl fl fl fl fl fl fl fl

S S S S S S S S

355 355 355 355 355 355 355 355

0,000 6529,931 6529,931 5462,600 0,000 6529,931 6529,931 0,000

0,93 0,97 0,99 0,93 0,89 0,89 0,93 0,90

0,93 0,97 0,99 0,93 0,89 0,89 0,93 0,90

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00




Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]


B843 B844

CS24 - Komora fl CS24 - Komora fl

S 355 S 355

2000,000 2000,000

0,81 0,84

0,81 0,84

0,00 0,00


CO1/65 CO1/1

Protokol o výpočtu Calc protokol *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *St

Výpočet vlastních tvarů Počet 2D prvků Počet 1D prvků Počet uzlů sítě Počet rovnic

Stu de nts ká ve rze

0 875 498 2988

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verz

Kombinace skupin hmot Počet frekvencí Ohybová teorie Spuštění výpočtu Konec výpočtu

Suma hm ot

MK 1 CM1 10 Mindlin 04.01.2013 20:43 04.01.2013 20:43

[kg]

X

Y

Z


Kombinace skupin hmot 1

8407773.26

8407773.26

8350383.29

Souč. participace tvaru Režim

Omega

Perioda

Frek. [Hz]

Wxi / Wxtot

Wyi / Wytot

Wzi / Wztot


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

2.0031 3.2176 4.6559 5.2143 6.6060 6.9982 7.3684 8.1004 9.4133 10.6628

3.1368 1.9527 1.3495 1.2050 0.9511 0.8978 0.8527 0.7757 0.6675 0.5893

0.3188 0.5121 0.7410 0.8299 1.0514 1.1138 1.1727 1.2892 1.4982 1.6970

0.7120 0.0174 0.0135 0.0002 0.0000 0.0000 0.0476 0.0437 0.0000 0.0016 0.8361

Harmonické zat.

Počet 2D prvků Počet 1D prvků Počet uzlů sítě

0 875 498

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verz

Zatěžovací stav Kombinace skupin hmot Ohybová teorie Spuštění výpočtu Konec výpočtu

LC12 CM1 Mindlin 04.01.2013 20:37 04.01.2013 20:37

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0280 0.0462 0.0000 0.0000 0.0176 0.0000 0.0918

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0304 0.5776 0.0001 0.0000 0.2036 0.0000 0.8117

Reakce Lineární výpočet, Extrém : Uzel Výběr : Vše Kombinace : CO1 Podpora

Stav

Rx [kN]

Ry [kN]

Rz [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

Mz [kNm]

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*

CO1/1 CO1/2 CO1/3 CO1/4 CO1/4 CO1/5 CO1/6 CO1/7 CO1/8 CO1/9 CO1/10 CO1/4 CO1/11 CO1/12 CO1/4 CO1/13 CO1/14

-2373,69 1950,76 -2194,13 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 -1260,95 1027,61 0,00 864,44 -1097,78 0,00 0,00 0,00

10884,86 -9061,73 15171,99 0,00 0,00 -10884,86 13340,72 -10884,86 9061,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

29911,35 23865,55 29853,20 26454,32 26454,32 23755,59 28984,45 23376,44 29422,24 28587,84 24963,53 26454,32 24846,74 28704,63 26454,32 24583,16 28441,05

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00


Sn1/N87 Sn1/N87 Sn1/N87 Sn1/N87 Sn2/N1 Sn2/N1 Sn2/N1 Sn2/N1 Sn2/N1 Sn3/N116 Sn3/N116 Sn3/N116 Sn3/N116 Sn3/N116 Sn4/N30 Sn4/N30 Sn4/N30

Výkaz mate riálu Jméno

Hmotnost [kg]

Povrch [mm 2]

Objem [m 3]

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studen

Celkový součet :

3269440,8

14675225617,409 Materi ál

Jednotková hmotnost [kg/m]

Dél ka [ mm]

Hmotnost [kg]

Povrch [mm 2]

Objemová hmotnost [kg/ mm3]

Obj em [m 3]


Průřez

4,1649e+02

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská v CS2 - Kruh (97) CS4 - I ng (1350; CS6 - I ng (1300; CS13 - I ng (250; CS14 - I ng (250; CS17 - Komora fl CS18 - Komora fl CS20 - Komora fl CS21 - Komora fl CS22 - Komora fl CS23 - Komora fl CS24 - Komora fl

900; 900; 40; 40; 40) 650; 650; 40; 40; 40) 2118; 219; 50; 16; 219) 2118; 219; 50; 50; 219) (900; 80; 1940; 80; 660) (900; 75; 1950; 70; 660) (1000; 80; 740; 80; 780) (900; 35; 1280; 35; 820) (800; 40; 800; 40; 680) (600; 40; 820; 40; 500) (550; 20; 820; 20; 470)

S S S S S S S S S S S S

700 MC 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355 355

58,0 964,0 719,3 667,9 1174,9 3567,0 3202,8 2185,4 1197,9 1004,8 891,8 430,2

1680165,527 360000,000 405600,159 40000,000 760000,000 191412,064 231409,393 20799,999 40000,000 51517,513 47970,123 4000,000

97446,7 347033,0 291766,0 26715,4 892911,8 682774,5 741157,9 45457,1 47916,4 51764,8 42777,8 1720,7

511978576,660 2239199462,891 1890829101,563 189466415,405 3599866699,219 2296946044,922 2772283935,547 158079986,572 360000000,000 346197692,871 287820739,746 22559999,466

0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

1,2414e+01 4,4208e+01 3,7168e+01 3,4032e+00 1,1375e+02 8,6978e+01 9,4415e+01 5,7907e+00 6,1040e+00 6,5942e+00 5,4494e+00 2,1920e-01

Posudek oceli Lineární výpočet, Extrém : Průřez Výběr : B58, B59, B22, B23, B5, B6, B7, B8, B9, B10, B11, B12, B13, B14, B15, B16, B17, B18, B19, B24, B25, B26, B27, B28, B29, B30, B31, B32, B33, B34, B35, B36, B37, B38, B39, B40, B41, B42, B43, B44, B45, B46, B47, B48, B49, B50, B51, B52, B53, B54, B55, B56, B57 Kombinace : CO1 EN 1993-1-1 posudek Prut B59 I ng S 235

0.96


CO1/1




1.00 1.00 1.25

Údaje o materiálu




MPa MPa



18.40 -0.21 78.74 0.00 -115.69 0.00


Varování: Pro tento průřez není kroucení zohledněno! Vlastnosti průřezu A Ay/A Iy Iyz Iw Wely Wply cy dy

8.060000e+003 1.000 7.776187e+007 -1.694066e-009 0.000000e+000 5.148439e+005 6.841799e+005 151.04 mm 0.00 mm

mm^2

mm^4 mm^4 mm^6 mm^3 mm^3

Az/A Iz It

1.000 1.501717e+007 mm^4 1.332179e+006 mm^4

Welz Wplz cz dz

1.501717e+005 mm^3 2.551500e+005 mm^3 50.00 mm 0.00 mm



Nt.Rd Jedn. posudek

1894.10 0.01

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

1093.56 0.00

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

1093.56 0.07

kN -

Posudek ohybov ého momentu (My) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.5. a vzorce (6.12) Klasifikace průřezu je 3. Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*

Mc,Rd Jedn. posudek

120.99 0.96

kNm -


-2.3 224.7 0.0 -0.1 0.0 0.0




ro 0.00 místo 15 Jedn. posudek 0.95 Prvek VYHOVÍ na únosnost ! ...::POSUDEK STABILITY::... Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení



Art. 6.3.2.2. 5.1484e-04 943.29 0.36 0.40

m^3 kNm


*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentsk

EN 1993-1-1 posudek Prut B12 T g S 235

CO1/2

0.86




1.00 1.00 1.25

Údaje o materiálu




MPa MPa


*Studentská verze* *Studentská verze* *Student


-1.10 -5.31 0.01 -0.01 -0.01 5.49


Varování: Pro tento průřez není kroucení zohledněno! Vlastnosti průřezu A Ay/A Iy Iyz Iw Wely Wply cy dy

2.753525e+003 mm^2 1.000 5.314074e+006 mm^4 1.389663e-010 mm^4 0.000000e+000 mm^6 5.734019e+004 mm^3 8.813889e+004 mm^3 5.00 mm 0.00 mm

Az/A Iz It

1.000 2.137525e+006 mm^4 2.509018e+005 mm^4

Welz Wplz cz dz

2.717516e+004 mm^3 4.851073e+004 mm^3 78.66 mm 0.00 mm

Posudek na tlak Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.4 a vzorce (6.9)



Nc.Rd 647.08 kN Jedn. posudek 0.00 Posudek na smyk (Vy) Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.6. a vzorce (6.17) Tabulka hodnot


Vc,Rd Jedn. posudek

373.59 0.01

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

373.59 0.00

kN -



Mc,Rd Jedn. posudek

13.47 0.00

kNm -



Mc,Rd Jedn. posudek

6.39 0.86

kNm -




0.4 0.0 201.9 0.0 0.0 0.0


ro 0.00 místo 11 Jedn. posudek 0.86 Prvek VYHOVÍ na únosnost ! ...::POSUDEK STABILITY::... Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Parametry v zpěru

yy

zz


T yp posuvných styčníků neposuvné Systémová délka L 5.000 Součinitel vzpěru k 5.00 Vzpěrná délka Lcr 25.000 Kritické Eulerovo zatížení Ncr 17.62 Štíhlost 569.08 Relativní štíhlost Lambda 6.06 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 Vzpěr. křivka b Imperfekce Alfa 0.34 Redukční součinitel Chi 0.03 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 16.69 Upozornění : štíhlost 569.08 je větší než 200.00 !

posuvné 5.000 1.00 5.000 177.21 179.46 1.91 0.20 b 0.34 0.23 146.93

Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*

A Únosnost na vzpěr Nb,Rd Jedn. posudek

2.7535e-03 16.69 0.07

m^2 kN -

m

m kN

kN

Posudek prostorov ého v zpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46) Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská v

5.000 7488.40 17.62 6.06 0.20 b 0.34 2.7535e-03 0.03 16.69 0.07

m kN kN



m^2 kN -


*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Stu


Art. 6.3.2.2. 5.7340e-05 100000.00 0.01 0.40

m^3 kNm (ruční zadání)



kyy kyz kzy kzz Delta My Delta Mz A Wy Wz NRk My,Rk Mz,Rk My,Ed Mz,Ed Interakční metoda 2 Cmy Cmz CmLT

0.693 0.904 0.999 0.904 0.00 0.00 2.7535e-03 5.7340e-05 2.7175e-05 647.08 13.47 6.39 -0.01 -5.49

kNm kNm m^2 m^3 m^3 kN kNm kNm kNm kNm

0.667 0.900 0.667


= 0.07 + 0.00 + 0.78 = 0.84 = 0.07 + 0.00 + 0.78 = 0.84


EN 1993-1-1 posudek Prut B30 RO101.6X8.8

S 235

CO1/3

0.92




1.00 1.00 1.25

Údaje o materiálu


mez kluzu fy 235.0 MPa pevnost v tahu fu 360.0 MPa typ výroby válcovaný ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Poměr šířky ke tloušťce pro trubkové průřezy (EN 1993-1-1 : Tab.5.2. strana 3). poměr 11.55 v místě 0.000 m poměr *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*

maximální poměr maximální poměr maximální poměr

1 2 3

50.00 70.00 90.00

==> Třída průřezu 1 Kritický posudek v místě 0.000 Vnitřní síly

m

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentsk

-12.45 0.00 -6.09 0.16 0.52 0.19




Upozornění : Jednotkový posudek pro čistý krut je 0.01 pro Únos. kom 1. Posudek na tlak Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.4 a vzorce (6.9) Klasifikace průřezu je 1. Tabulka hodnot


Nc.Rd Jedn. posudek

603.95 0.02

kN -




136.3 1.4 0.01

MPa MPa -



Vc,Rd Jedn. posudek

220.85 0.00

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

220.85 0.03

kN -



Mc,Rd Jedn. posudek

17.60 0.03

kNm -



Mc,Rd Jedn. posudek

17.60 0.01

kNm -

Posudek na kombinaci ohybu, osov é a smykov é síly Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.9.1. a vzorce (6.41) Klasifikace průřezu je 1. Tabulka hodnot


MNVy.Rd MNVz.Rd

17.60 17.60

kNm kNm

alfa 2.00 beta 2.00 Jedn. posudek 0.00 Prvek VYHOVÍ na únosnost ! ...::POSUDEK STABILITY::... Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. a vzorce (6.46)

Parametry v zpěru

yy

zz


m m kN


T yp posuvných styčníků posuvné neposuvné Systémová délka L 1.434 1.434 Součinitel vzpěru k 4.67 4.67 Vzpěrná délka Lcr 6.700 6.700 Kritické Eulerovo zatížení Ncr 128.82 128.82 Štíhlost 203.35 203.35 Relativní štíhlost Lambda 2.17 2.17 Mezní štíhlost Lambda,0 0.20 0.20 Vzpěr. křivka a a Imperfekce Alfa 0.21 0.21 Redukční součinitel Chi 0.19 0.19 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 116.16 116.16 Upozornění : štíhlost 203.35 je větší než 200.00 !

kN

Tabulka hodnot


A 2.5700e-03 m^2 Únosnost na vzpěr Nb,Rd 116.16 kN Jedn. posudek 0.11 Posudek klopení Pozn: Průřez se týká kruhové trubky, která není náchylná ke klopení. Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot


kyy kyz kzy kzz Delta My Delta Mz A Wy Wz NRk My,Rk Mz,Rk My,Ed Mz,Ed Interakční metoda 2 Cmy Cmz CmLT

0.977 0.674 0.586 1.123 0.00 0.00 2.5700e-03 7.4909e-05 7.4909e-05 603.95 17.60 17.60 -14.07 0.84

kNm kNm m^2 m^3 m^3 kN kNm kNm kNm kNm

0.900 0.977 0.600


= 0.11 + 0.78 + 0.03 = 0.92 = 0.11 + 0.47 + 0.05 = 0.63


EN 1993-1-1 posudek Prut B51 RO73X6.3

S 235

CO1/3

0.81




1.00 1.00 1.25

Údaje o materiálu


mez kluzu fy 235.0 MPa pevnost v tahu fu 360.0 MPa typ výroby válcovaný ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Poměr šířky ke tloušťce pro trubkové průřezy (EN 1993-1-1 : Tab.5.2. strana 3). poměr 11.59 v místě 0.000 m poměr


maximální poměr maximální poměr maximální poměr

1 2 3

50.00 70.00 90.00

==> Třída průřezu 1 Kritický posudek v místě 0.000

m

Vnitřní síly *Studentská verze* *Studentská verze* *Student

0.00 -5.42 3.97 -0.26 -3.72 4.51

kN kN kNm kNm kNm



Upozornění : Jednotkový posudek pro čistý krut je 0.04 pro Únos. kom 1. Posouzení kroucení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.7. a vzorce (6.23) Tabulka hodnot



136.3 6.0 0.04

MPa MPa -



Vc,Rd Jedn. posudek

111.48 0.05

kN -



Vc,Rd Jedn. posudek

111.48 0.04

kN -



Mc,Rd Jedn. posudek

6.51 0.57

kNm -



Mc,Rd Jedn. posudek

6.51 0.69

kNm -

Posudek na kombinaci ohybu, osov é a smykov é síly Podle článku EN 1993-1-1 : 6.2.9.1. a vzorce (6.41) Klasifikace průřezu je 1. Tabulka hodnot


MNVy.Rd MNVz.Rd

6.51 6.51

kNm kNm

alfa 2.00 beta 2.00 Jedn. posudek 0.81 Prvek VYHOVÍ na únosnost ! ...::POSUDEK STABILITY::... Posudek klopení Pozn: Průřez se týká kruhové trubky, která není náchylná ke klopení. Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.3. a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentsk

kyy kyz kzy kzz Delta My Delta Mz

0.900 0.323 0.540 0.538 0.00 0.00

kNm kNm



1.3200e-03 2.7704e-05 2.7704e-05 310.20 6.51 6.51 -3.72 4.51

m^2 m^3 m^3 kN kNm kNm kNm kNm


A Wy Wz NRk My,Rk Mz,Rk My,Ed Mz,Ed Interakční metoda 2 Cmy Cmz CmLT

0.900 0.538 0.435


= 0.00 + 0.51 + 0.22 = 0.74 = 0.00 + 0.31 + 0.37 = 0.68

Posudek oceli Lineární výpočet, Extrém : Lokální Výběr : B5, B6, B7, B8, B9, B10, B11, B12, B13, B14, B15, B16, B17, B18, B19, B22, B23, B24, B25, B26, B27, B28, B29, B30, B31, B32, B33, B34, B35, B36, B37, B38, B39, B40, B41, B42, B43, B44, B45, B46, B47, B48, B49, B50, B51, B52, B53, B54, B55, B56, B57, B58, B59 Kombinace : CO1 Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]


Stav

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studen

CO1/1 CO1/4 CO1/1 CO1/4 CO1/5 CO1/1 CO1/4 CO1/4 CO1/1 CO1/4 CO1/1 CO1/4 CO1/6 CO1/4 CO1/7 CO1/2 CO1/1 CO1/8 CO1/2 CO1/1 CO1/7 CO1/2 CO1/7 CO1/7 CO1/2 CO1/1 CO1/7 CO1/2 CO1/1 CO1/6 CO1/2 CO1/7 CO1/9 CO1/2 CO1/10 CO1/10 CO1/9 CO1/2 CO1/6 CO1/8 CO1/10 CO1/10 CO1/10 CO1/6 CO1/8 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/9 CO1/3 CO1/11 CO1/11 CO1/11 CO1/11 CO1/3 CO1/3 CO1/2

B5 B5 B6 B6 B6 B7 B7 B7 B8 B8 B9 B9 B9 B9 B10 B10 B10 B11 B11 B11 B12 B12 B12 B13 B13 B13 B14 B14 B14 B15 B15 B16 B16 B16 B17 B17 B17 B17 B18 B18 B19 B19 B19 B19 B19 B22 B22 B22 B22 B22 B22 B22 B22 B22 B22 B23 B23 B23 B23 B23 B23 B23 B23 B23

CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS2 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1

-

T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g T g I ng I ng I ng I ng I ng I ng I ng I ng I ng I ng I ng I ng I ng I ng I ng I ng I ng I ng I ng

S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S

235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235

0,000 2916,667 0,000 2916,667 4750,000 0,000 2916,667 5000,000 0,000 2916,667 0,000 2916,667 4750,000 5000,000 0,000 2361,111 5000,000 0,000 2361,111 5000,000 0,000 2361,111 5000,000 0,000 2361,111 5000,000 0,000 2361,111 5000,000 2083,333 5000,000 250,000 2083,333 5000,000 0,000 500,000 2083,333 5000,000 2083,333 5000,000 0,000 250,000 750,000 2083,333 5000,000 0,000 500,000 560,000 620,000 680,000 740,000 980,000 1220,000 1460,000 1700,000 0,000 500,000 560,000 620,000 680,000 740,000 980,000 1220,000 1460,000

0,88 0,70 0,88 0,69 0,25 0,93 0,65 0,35 0,88 0,69 0,93 0,67 0,30 0,30 0,43 0,33 0,87 0,44 0,33 0,86 0,50 0,33 0,87 0,43 0,33 0,86 0,46 0,33 0,85 0,24 0,42 0,09 0,24 0,43 0,10 0,11 0,23 0,43 0,24 0,41 0,11 0,12 0,16 0,23 0,40 0,76 0,52 0,56 0,62 0,70 0,80 0,74 0,68 0,64 0,63 0,15 0,11 0,11 0,12 0,14 0,16 0,14 0,12 0,10

0,88 0,70 0,88 0,69 0,09 0,85 0,64 0,13 0,88 0,69 0,87 0,67 0,08 0,09 0,43 0,33 0,87 0,44 0,33 0,86 0,46 0,33 0,87 0,43 0,33 0,86 0,43 0,33 0,85 0,24 0,42 0,05 0,24 0,43 0,03 0,07 0,23 0,43 0,24 0,41 0,03 0,03 0,12 0,23 0,40 0,76 0,52 0,56 0,62 0,70 0,80 0,74 0,68 0,64 0,63 0,15 0,11 0,11 0,12 0,14 0,16 0,14 0,12 0,10

0,00 0,00 0,00 0,00 0,25 0,93 0,65 0,35 0,00 0,00 0,93 0,67 0,30 0,30 0,00 0,30 0,00 0,00 0,29 0,00 0,50 0,29 0,87 0,00 0,00 0,00 0,46 0,00 0,77 0,00 0,00 0,09 0,00 0,00 0,10 0,11 0,21 0,39 0,00 0,38 0,11 0,12 0,16 0,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,11 0,00 0,11 0,13 0,14 0,13 0,11 0,09


Stav

Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]




-

RO101.6X8.8 RO101.6X8.8 RO101.6X8.8 RO73X6.3 RO101.6X8.8 RO101.6X8.8 RO73X6.3 RO101.6X8.8 RO101.6X8.8 RO73X6.3 RO101.6X8.8 RO101.6X8.8 RO101.6X8.8 RO73X6.3 RO101.6X8.8 RO101.6X8.8 RO73X6.3 RO101.6X8.8 RO101.6X8.8 RO101.6X8.8 RO73X6.3 RO101.6X8.8 RO101.6X8.8 RO73X6.3 RO73X6.3 RO101.6X8.8 RO101.6X8.8 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 RO73X6.3 I ng I ng I ng I ng I ng I ng


235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235

0,000 731,625 1432,877 0,000 729,814 1432,877 0,000 729,814 1432,877 0,000 0,000 731,625 1432,877 0,000 729,814 1432,877 0,000 0,000 731,625 1183,705 0,000 729,814 1183,705 0,000 95,847 729,814 1432,877 0,000 0,000 5000,000 0,000 4210,526 0,000 1052,632 5000,000 789,474 5000,000 0,000 4210,526 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 5000,000 0,000 0,000 0,000 500,000 560,000 620,000 680,000 740,000

0,49 0,43 0,42 0,14 0,32 0,37 0,15 0,58 0,64 0,11 0,95 0,89 0,86 0,11 0,30 0,37 0,11 0,46 0,40 0,40 0,11 0,03 0,03 0,01 0,02 0,04 0,04 0,03 0,74 0,85 0,14 0,15 0,13 0,14 0,13 0,14 0,14 0,14 0,15 0,66 0,66 0,14 0,15 0,14 0,13 0,14 0,13 0,14 0,16 0,66 0,85 0,75 0,08 0,09 0,08 0,08 0,09 0,09 0,10 0,10 0,16 0,16 0,55 0,38 0,41 0,45 0,52 0,60

0,19 0,21 0,40 0,14 0,17 0,26 0,15 0,34 0,52 0,11 0,03 0,34 0,84 0,11 0,17 0,25 0,11 0,15 0,18 0,29 0,11 0,01 0,02 0,01 0,02 0,01 0,04 0,03 0,52 0,85 0,04 0,15 0,13 0,14 0,04 0,14 0,04 0,04 0,15 0,34 0,57 0,03 0,15 0,14 0,04 0,14 0,04 0,03 0,16 0,58 0,85 0,54 0,04 0,09 0,08 0,04 0,09 0,01 0,01 0,10 0,15 0,14 0,55 0,38 0,41 0,45 0,52 0,60

0,49 0,43 0,42 0,00 0,32 0,37 0,01 0,58 0,64 0,00 0,95 0,89 0,86 0,04 0,30 0,37 0,03 0,46 0,40 0,40 0,00 0,03 0,03 0,01 0,01 0,04 0,04 0,00 0,74 0,74 0,14 0,14 0,13 0,13 0,13 0,14 0,14 0,14 0,14 0,66 0,66 0,14 0,14 0,13 0,13 0,13 0,13 0,14 0,14 0,66 0,75 0,75 0,08 0,08 0,08 0,08 0,09 0,09 0,10 0,10 0,16 0,16 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00




Stav

Prvek

css

mat

dx [mm]

jed.posudek [-]

pevnost [-]

stab. posudek [-]


B58 B58 B58 B58 B59 B59 B59 B59 B59 B59 B59 B59 B59 B59

CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1 CS1

-

I I I I I I I I I I I I I I

ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng ng

S S S S S S S S S S S S S S

235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235 235

980,000 1220,000 1460,000 1700,000 0,000 500,000 560,000 620,000 680,000 740,000 980,000 1220,000 1460,000 1700,000

0,58 0,57 0,57 0,62 0,89 0,61 0,65 0,71 0,80 0,91 0,84 0,77 0,71 0,69

0,58 0,57 0,57 0,62 0,89 0,61 0,65 0,71 0,80 0,91 0,84 0,77 0,71 0,69

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00


CO1/11 CO1/11 CO1/11 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/2 CO1/2

Výkaz mate riálu Jméno

Hmotnost [kg]

Povrch [mm 2]

Objem [m 3]


Celkový součet :

3686,3

Materi ál

4,6959e-01

Jednotková hmotnost [kg/m]

Dél ka [ mm]

Hmotnost [kg]

Povrch [mm 2]

Objemová hmotnost [kg/ mm3]

Obj em [m 3]


Průřez

85844815,448

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* CS1 CS2 CS3 CS4

-

I ng (280; 200; 100; 20; 20; 10) T g (100; 287; 10; 10) RO101.6X8.8 RO73X6.3

S S S S

235 235 235 235

59,7 27,4 20,2 10,4

7760,000 74999,992 11471,920 90766,800

463,0 2051,3 231,4 940,5

7604800,224 53763477,325 3661488,056 20815067,291

0,0 0,0 0,0 0,0

5,8976e-02 2,6132e-01 2,9483e-02 1,1981e-01

VYSOKÉ UýENÍ TECHNICKÉ V BRNċ FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DěEVċNÝCH KONSTRUKCÍ

DIPLOMOVÁ PRÁCE

DVOUKOLEJNÝ ŽELEZNIýNÍ MOST

G. VÝKRESOVÁ DOKUMENTACE

AUTOR PRÁCE

Bc. MIROSLAV LOUýKA

VEDOUCÍ PRÁCE


BRNO 2013

Seznam výkresové dokumentace:

01 02 03

Název výkresu Dispozice železniþního mostu PĜíþné Ĝezy a detaily Výkaz materiálu

MČĜítko 1:200(1000) 1:20(50)

Velikost výkresu A0 A0 A4

Prvky z oceli

Prvek Oblouk Hlavní nosník Příčníky

Materiál

Profil

Označení na výkrese

S 355 S 355 S 355 S 355 S 355 S 355

Komorový nosník Svařované I Komorový nosník Komorový nosník Svařované I Komorový nosník

1 2 3 4 5 6


191,412 231,409 40,000 360,000 405,600 20,800

682774,5 741157,9 47916,4 347033,0 291766,0 45457,1


Délka [m]

Hmotnost [kg]

Rámové příčle Vzpěry Závěsy

S 355

Komorový nosník

7

1004,8

51,517

51764,8

346,2

S 355 S 520

8 9

891,8 58,0

47,970 1680,166

42777,8 97446,7

287,8 512,0

Mostovka

S 355

Komorový nosník Kruhový profil Plech doplněný prvky

10,11

1174,9

800000

919627,2

3789,3


Celková hmotnost konstrukce je 3267721 kg

14652,7

3267721

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ DIPLOMOVÁ PRÁCE DVOUKOLEJNÝ ŽELEZNIČNÍ MOST A

Recommend Documents