Program RIB RTwalls. Protokol zadání:

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00, Praha 4

tel.: +420 241 442 078 email: [email protected] http://www.rib.cz

——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Program RIB RTwalls

Verze: 14.0 26032014 Název projektu: Záporová pažící konstrukce Název souboru: Záporové pažení.rtw

Protokol zadání: Veškeré údaje na m se vztahují na bž. m délky stny. Použitá norma: CSN 1997-1

StČna:

Souadnice koruny stny: x= 0.00 m z= 0.00 m Typ stny: Záporová stna Šíka fošen:0.60 Rozte pažení a:2.50 Smyková plocha Aq = 11 cm2 EI (bž.m) EI = 10550.40 kNm2 EA (bž.m) EA = 898800 kN Tíha stny (bž.m) g = 0.17 kN/m

Hodnoty vrstvy:

113

25.50

124

44.95

124 124 124 124 124

124



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Legenda: phi[°] delta.a[°] delta.p[°] c'[kN/m2] Sp.tíha[kN/m3] Sp.tíha'[kN/m3] delta.c[°] delta.Av[°] pedp.kah,k0h pedp.kph pedp.kach pedp.kpch propustnost kProu.[cm/s] VodaHDH[mVoda]

...Úhel vnitního tení ...Úhel tení na stn aktivní ...Úhel tení na stn pasivní ...Koheze ...Specifická tíha zeminy bez vodního vztlaku ...Specifická tíha zeminy pi vodním vztlaku ...Úhel tení na stn náhradní síly. ...Úhel tení na stn posudek V ...Pedepsaný akt. souinitel tlaku zeminy (klid. tlak) ...Pedepsaný pasivní souinitel tlaku zeminy ...Pedepsaný aktivní souinitel tlaku zeminy (koheze) ...Pedepsaný pasivní souinitel tlaku zeminy (koheze) ...Vrstva je vodopropustná ...Souinitel propustnosti ...Výška vodního sloupce na DH nepropustné vrstvy

Parametry vrstvy zeminy: Název phi delta.a delta.p c'Spec.tíha Sp.tíha' -----------------------------------------------------------------124 35.00 17.50 -17.50 10.00 12.00 12.00 113 35.00 17.50 -17.50 10.00 12.00 12.00 Název delta.c delta.Av pedp.kah pedp.kphpedp.kachpedp.kpch -----------------------------------------------------------------------124 11.67 17.50 --------113 11.67 17.50 --------Název prop.vrstva kProud VodaHDH ----------------------------------------------124 Ne 0.000000 --113 Ne 0.000000 ---

Kotva: z[m] min.l[m] Sklon[°]Pružina[kN] v[m] ---------------------------------------------------2.50 10.00 10.00 0.00 0.0000 7.85 10.00 10.00 0.00 0.0000 12.00 10.00 10.00 0.00 0.0000



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Volby výpoþtu:

Všechna zatížení se vztahují na 1 m šíky stny. Prutový systém Volby výpo tu Maximální poet iterací: 30 Pesnost eps pro konvergenci Použitá norma: CSN 1997-1

0.10 m

Stavební stav A: 4.03

20.00 20.00 10 3.00 -0° -0° 25.50

25.50

44.95

70.45

Hloubka výkopu zs= 3.00 m Zatížení: Zatížení systému Nekone ná pásová zatížení: pasivní x[m] z[m] q[kN/m2] Promnné Tení ------------------------------------------------------------1 Ano 0.00 0.00 10.00 Ne Ano



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Volby výpo tu stavebního stavu A

Obecn: Hloubka patky se stanovuje iterativn. Druh konvergence: Vetknutí patky dle BLUMa. Druh uložení koruny: voln Horizontální posuvy psobí v následujících stavech jako posuvy podpor: Ne Zadat poátení hloubku pro iteraci: Ano Poátení hloubka: 4.00 m Díl í sou initelé pro ú inky a namáhání: Návrhový stav

2

Návrhové situace: NS-P(1) NS-T(2) NS-T(2)/3 NS-A(3) ----------------------------------------------------------------------------------STR/GEO-2: Posouzení mezních stav konstrukce : stálá, všeobecn: 1.35 1.20 1.15 1.10 stálé ú inky voda (EAU): 1.35 1.25 1.18 1.10 nep íznivé promnné: 1.50 1.30 1.20 1.10 stálé, klid.tlak zeminy: 1.20 1.10 1.07 1.00 EQU: Posouzení statické rovnováhy p íznivé, stálé: nep íznivé, stálé p íznivé, promnné: nep íznivé, promnné:

0.95 1.10 0.00 1.50

-----

1.10 1.10 0.95 1.50

-----

Síla proudní nep íznivé podloží:

1.80

1.60

1.50

1.35

GEO-3: Použitelnost (smyková kružnice) stálé: nep íznivé, promnné:

1.00 1.30

1.00 1.20

1.00 1.10

1.00 1.00

STR,GEO-2: Odolnosti (usmyknutí, stabilita podloží, návrhy ŽB) Odolnost zeminy: 1.40 1.30 Odolnost ocelového táhla: 1.15 1.15 Odolnost injektážního tlesa: 1.10 1.10 Odolnost kotvy bez zainjektování: 1.40 1.20

1.25 1.15 1.10 1.25

1.20 1.15 1.10 1.30

GEO-3: Geotechnické parametry (smyková kružnice) tan phi': 1.25 Koheze c': 1.25

1.13 1.13

1.10 1.10

1.15 1.15



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Redistribuce tlaku zeminy: Neprobíhá žádná zmna prbhu tlaku zeminy. Úinky po dno výkopu, hloubji nepsobí tlak zeminy (dlená stna).

Posudek smykové kružnice: Provádí se výpoet smykových kružnic. Obdélník sted kružnic: Šíka: 15.00 m Výška: 15.00 m Vzdál.-x: 0.00 m Vzdál.-Z 0.00 m Patka stny=fixní bod, pídavek k patce stny: 0.00 m

Stavební stav B:

8.89

20.00 0.5100. 2.50 -0° 010.00 20.00 10° 10 8.35 -0°

25.50

25.50

44.95

70.45

Hloubka výkopu zs= 8.35 m Zatížení: Zatížení systému



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Nekone ná pásová zatížení: pasivní x[m] z[m] q[kN/m2] Promnné Tení ------------------------------------------------------------1 Ano 0.00 0.00 10.00 Ne Ano Kotva:

z[m] min.l[m] Sklon[°]Pružina[kN] v[m] Pedp. ------------------------------------------------------------2.50 10.00 10.00 0.00 0.0000 0.00 Volby výpo tu stavebního stavu B Obecn: Hloubka patky se stanovuje iterativn. Druh konvergence: Patka horizontáln posuvná, el.uložení možné Druh uložení koruny: voln Horizontální posuvy psobí v následujících stavech jako posuvy podpor: Ne Zadat poátení hloubku pro iteraci: Ano Poátení hloubka: 8.45 m Díl í sou initelé pro ú inky a namáhání: Návrhový stav

2

Návrhové situace: NS-P(1) NS-T(2) NS-T(2)/3 NS-A(3) ----------------------------------------------------------------------------------STR/GEO-2: Posouzení mezních stav konstrukce : stálá, všeobecn: 1.35 1.20 1.15 1.10 1.35 1.25 1.18 1.10 stálé ú inky voda (EAU): nep íznivé promnné: 1.50 1.30 1.20 1.10 stálé, klid.tlak zeminy: 1.20 1.10 1.07 1.00 EQU: Posouzení statické rovnováhy p íznivé, stálé: nep íznivé, stálé p íznivé, promnné: nep íznivé, promnné:

0.95 1.10 0.00 1.50

-----

1.10 1.10 0.95 1.50

-----


1.80

1.60

1.50

1.35


1.00 1.30

1.00 1.20

1.00 1.10

1.00 1.00


1.25 1.15 1.10 1.25

1.20 1.15 1.10 1.30

GEO-3: Geotechnické parametry (smyková kružnice)



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

tan phi': Koheze c':

1.25 1.25

1.15 1.15

1.13 1.13

1.10 1.10

Redistribuce tlaku zeminy: Geometrie obdélníková. Uplatuje se tlak zeminy z promnných zatížení Úinky po dno výkopu, hloubji nepsobí tlak zeminy (dlená stna). Posudek smykové kružnice: Provádí se výpoet smykových kružnic. Obdélník sted kružnic: Šíka: 15.00 m Výška: 15.00 m Vzdál.-x: 0.00 m Vzdál.-Z 0.00 m Kotevní síly s vlivem na tení Patka stny=fixní bod, pídavek k patce stny: 0.00 m Výpo et kotev: Urení délky kotvy dle Ranke/Ostermayera. Pídavek na kotevní síly pro hlubokou smykovou spáru: 0.00 % Prodloužení virtuální kotevní stny smrem dol: 0.00 m Úhel tení na fiktivní stn (aktivní tlak zeminy) se pebírá z vrstev zeminy. Úhel tení na fiktivní stn (odolnost zeminy) se uvažuje delta.p=0°.

Stavební stav C:

13.18

25.50

20.00 0.5100. 2.50 -0° 010.00 0.10° 5100.010 .00 7.85 20.00 10° 10 12.50 -0° 25.50

44.95

70.45



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Hloubka výkopu zs= 12.50 m Zatížení: Zatížení systému Nekone ná pásová zatížení: Tení pasivní x[m] z[m] q[kN/m2] Promnné ------------------------------------------------------------1 Ano 0.00 0.00 10.00 Ne Ano Kotva:

z[m] min.l[m] Sklon[°]Pružina[kN] v[m] Pedp. ------------------------------------------------------------2.50 10.00 10.00 0.00 0.0000 0.00 7.85 10.00 10.00 0.00 0.0000 0.00 Volby výpo tu stavebního stavu C Obecn: Hloubka patky se stanovuje iterativn. Druh konvergence: Patka horizontáln posuvná, el.uložení možné Druh uložení koruny: voln Horizontální posuvy psobí v následujících stavech jako posuvy podpor: Ne Zadat poátení hloubku pro iteraci: Ano Poátení hloubka: 12.60 m Díl í sou initelé pro ú inky a namáhání: Návrhový stav

2


0.95 1.10 0.00 1.50

-----

1.10 1.10 0.95 1.50

-----


1.80

1.60

1.50

1.35


1.00 1.30

1.00 1.20

1.00 1.10

1.00 1.00



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————


1.25 1.15 1.10 1.25

1.20 1.15 1.10 1.30


1.13 1.13

1.10 1.10

1.15 1.15

Redistribuce tlaku zeminy: Geometrie obdélníková. Uplatuje se tlak zeminy z promnných zatížení Úinky po dno výkopu, hloubji nepsobí tlak zeminy (dlená stna). Posudek smykové kružnice: Provádí se výpoet smykových kružnic. Obdélník sted kružnic: Šíka: 15.00 m Výška: 15.00 m Vzdál.-x: 0.00 m Vzdál.-Z 0.00 m Kotevní síly s vlivem na tení Patka stny=fixní bod, pídavek k patce stny: 0.00 m Výpo et kotev: Urení délky kotvy dle Ranke/Ostermayera. Pídavek na kotevní síly pro hlubokou smykovou spáru: 0.00 % Prodloužení virtuální kotevní stny smrem dol: 0.00 m Úhel tení na fiktivní stn (aktivní tlak zeminy) se pebírá z vrstev zeminy. Úhel tení na fiktivní stn (odolnost zeminy) se uvažuje delta.p=0°.



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Stavební stav D:

17.50

25.50

20.00 0.51 01.70 2.50 -0° 1.00 0.10° 5100.310 .00 7.85 0.5100. 010.00 10° 12.00 20.00 10 15.50 10° -0° 25.50

44.95

70.45

Hloubka výkopu zs= 15.50 m Zatížení: Zatížení systému Nekone ná pásová zatížení: pasivní x[m] z[m] q[kN/m2] Promnné Tení ------------------------------------------------------------1 Ano 0.00 0.00 10.00 Ne Ano Kotva:

z[m] min.l[m] Sklon[°]Pružina[kN] v[m] Pedp. ------------------------------------------------------------2.50 10.00 10.00 0.00 0.0000 0.00 7.85 10.00 10.00 0.00 0.0000 0.00 12.00 10.00 10.00 0.00 0.0000 0.00



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Volby výpo tu stavebního stavu D

Obecn: Hloubka patky je pedepsána. Druh konvergence: žádné, patka horizontáln posuvná, el. uložení možné Druh uložení koruny: voln Délka stny: 17.50 m Díl í sou initelé pro ú inky a namáhání: Návrhový stav

2


0.90 1.10 0.00 1.50

-----

1.10 1.10 0.95 1.50

-----


1.80

1.60

1.50

1.35


1.00 1.30

1.00 1.20

1.00 1.10

1.00 1.00


1.25 1.15 1.10 1.25

1.20 1.15 1.10 1.30


1.13 1.13

1.10 1.10

1.15 1.15



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Redistribuce tlaku zeminy: Geometrie obdélníková. Uplatuje se tlak zeminy z promnných zatížení Úinky po dno výkopu, hloubji nepsobí tlak zeminy (dlená stna).

Posudek smykové kružnice: Provádí se výpoet smykových kružnic. Obdélník sted kružnic: Šíka: 15.00 m Výška: 15.00 m Vzdál.-x: 0.00 m Vzdál.-Z 0.00 m Kotevní síly s vlivem na tení Patka stny=fixní bod, pídavek k patce stny: 0.00 m Výpo et kotev: Urení délky kotvy dle Ranke/Ostermayera. Pídavek na kotevní síly pro hlubokou smykovou spáru: 0.00 % Prodloužení virtuální kotevní stny smrem dol: 0.00 m Úhel tení na fiktivní stn (aktivní tlak zeminy) se pebírá z vrstev zeminy. Úhel tení na fiktivní stn (odolnost zeminy) se uvažuje delta.p=0°.

Výsledek: Stavební stav A NS-T(2): Hloubka výkopu zs= 3.00 m Spotená délka stny = 4.03 m Hloubka vetknutí ts= 1.03 m Výpo et (výpo et délky vetknutí):

ez

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

Hloubka[m] 4.000 6.000 3.100 3.039 4.948 3.501 3.678 3.854 4.030 3.761 3.834 3.906 3.787 3.842 3.897 3.858

M[kNm] 10.213 449.285 -14.108 -13.467 145.160 -13.404 -8.759 -0.298 12.842 -5.279 -1.495 3.062 -4.035 -1.032 2.420 -0.048



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

P ídavek hloub.vetknutí: Druh uložení patky: Hloubka dna zs[m]: Patka stny zF[m] (bez pídavku délky): Délka vetknutí t (bez pídavku na délku ):

Vetknutí dle 3.00 3.86 0.86

P ídavek hloubky vetknutí dle EAB: Pídavek delta t= 0.2*t= Nový bod patky stny: zF+delta_t=3.86+0.17=

0.17 4.03

Bluma m m m m m

Použije se pídavek hloubky vetknutí dle EAB. Tlak zeminy a odolnosti zeminy: Volby tlaku zeminy Druh zeminy: nevazká zemina. Zpsob výpotu tlaku zeminy: aktivní Tlak zeminy od zatížení se nestanovuje iterativn pro horizontální bloková zatížení. Zohlednní koheze dle DIN 4085 min kagh: 0.20 Záporné hodnoty tlaku zeminy od vlastní tíhy a pitížení piadit 0 Zohlednit vertikální podíl tlaku zeminy: Ne Úhel smykové plochy: 45+phi/2 Aproximace dle Culmann pi klasickém výpotu odolnosti zeminy (svah):Ne Volby odolnosti zeminy Druh výpotu odolnosti zeminy: klasicky Krok u pasivního výpotu d. Gudehuse: 0.50 m poítat vždy rovinn (bez Caquot-Kerisela)

147.9

Obrázek...

Tlak zeminy a odolnost

9.3



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Sou initele tlaku zeminy:

Spo tené sou initele tlaku zeminy: Název delta beta thetaA thetaP Kah K0h Kach -----------------------------------------------------------------------124 -17.50 -0.00 -----124 17.50 0.00 --0.2347 0.4264 0.8713 113 17.50 -0.00 --0.2347 0.4264 0.8713 Název delta beta Kph Kpch Caquot Kpph ----------------------------------------------------------------124 -17.50 -0.00 7.0162 7.5611 6.5586 -124 17.50 0.00 ----113 17.50 -0.00 ----Tlak zeminy od vlastní tíhy: Výsledek aktivního tlaku zeminy: Plochy kivky=17.862 ... Charakteristický tlak zeminy Ehk Souinitel bezpenosti gama= 1.20 Nr. z-pos[m] eh[kN/m] eh*gamma -------------------------------------------------1 0.000 0.000 0.000 2 3.858 9.259 11.111 Odolnost zeminy vlivem vl.tíhy (spojitá stna): Výsledek odolnosti zeminy od vlastní tíhy: Plochy kivky=95.881 ... Charakteristická odolnost zeminy Ephk Souinitel odolnosti = 1.30 Nr. z-pos[m] eh[kN/m] eh*1/gamma -------------------------------------------------1 3.000 -0.000 -0.000 2 3.000 -75.611 -58.162 3 3.858 -147.859 -113.738 Odolnost zeminy vlivem stálého zatížení: Výsledek odolnosti zeminy od stálých zatížení: Plochy kivky=60.207 Souinitel odolnosti = 1.30 Nr. z-pos[m] eh[kN/m] eh*1/gamma -------------------------------------------------1 3.000 -0.000 -0.000 2 3.000 -70.162 -53.971 3 3.858 -70.162 -53.971



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Odolnost zeminy p i malých tlakových plochách: Posudek dle Weißenbachapro bžný m stny Rozte pilot a: Šíka pilot b0: Svtla šíka fošen bl: Hloubka vetknutí t0: Souinitel odporu zeminy pro tecí složku KR: Souinitel odporu zeminy pro kohezní složku KK: Souinitel odporu zeminy s delta=0 KR0: Souinitel odporu zeminy s delta=0 KK0: Náhradní šíka vlivem tení bsR: 0.6*tan(phi)*t0= 0.6*tan(35.00)*0.86= Náhradní šíka vlivem koheze bsk: 0.9*(1+tan(phi)*t0=0.9*(1+tan(35.00))*0.86= Kritická tlaková šíka stny bKR: 0.3*t0 = 0.3*0.86= Šíka tlakové oblasti bt:

a= b0= bl= t0= KR= KK= KR0= KK0=

2.50 0.60 1.90 0.86 7.12 3.23 3.70 1.92

m m m m

bsR=

0.36

m

bsk=

1.31

m

bKR= bt=

0.26 0.60

m m

Celková odolnost zeminy z malých tlakových ploch EKR: EKR=(0.5*gama*KR*(bt+bsR)*t0*t0+ Pp*KR*t0*(bt+bsR)+2*cp*KK*t0*(bt+bsk))/a= (0.5*12.00*7.12*(0.96)*0.86*0.86+ 10.00*3.23*0.96*(0.86)+ 2*10.00*3.23*0.86*(1.91))/2.50= EKR=

77.98

kN/lfm

dov.E= E/gamaEp = 77.98 / (1.30)=

zul.E=

59.98

kN/m

E= min(E,Edu)=

E=

59.98

kN/lfm

Redistribuovaný tlak zeminy a odolnost zeminy:

56.0

8.6

83.8

Tlak zeminy na aktivní stran (Návrh) Nr. z-pos[m] eh[kN/m] ----------------------------------1 0.000 0.000 2 3.000 8.640 Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách (návrhové síly): 1 3.000 -0.000 2 3.000 -56.020 3 3.858 -83.785 4 3.858 -0.000



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Hoorizontální zatížení a vnit ní ú inky (iterace):

8.6

-13.0

-14.4

-83.8

47.0 H[kN/m2]

M[kNm]

Q[kN]

Hloubka výkopu zs= 3.00 m Podpora: x:0.00 m z:3.86 m ... Vetknutá podpora, horizontální Fx:47.024 kN Fz:0.000 kN M:-0.048 kNm Tabulka hodnot: Hloubka H-tlak Prhyb MomentPosouv.síla A-H El.uložení [m] [kN/m2] [mm] [kNm] [kN] [kN/m2] -------------------------------------------------------------------------0.00 0.00 -5.149 0.00 0.00 0.00 2.50 7.20 -0.786 -7.50 -9.00 0.00 3.00 8.64 -0.153 -12.96 -12.96 0.00 3.00 -56.02 -12.96 -12.96 0.00 3.21 -14.40 M -0.20 0.00 3.86 -83.79 0.102 -0.05 47.02 47.02 C 0.00



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Hoorizontální zatížení a vnit ní ú inky (charakteristická stálá):

7.2

-10.8

-12.0

-69.8

39.2 Hg[kN/m2]

Mg[kNm]

-0.7 Qg[kN]

Ng[kN]

Hloubka výkopu zs= 3.00 m Podpora: x:0.00 m z:3.86 m ... Vetknutá podpora, horizontální Fx:39.187 kN Fz:0.000 kN M:-0.040 kNm Tabulka hodnot: MomentPosouv.síla A-H El.uložení Hloubka H-tlak Prhyb [m] [kN/m2] [mm] [kNm] [kN] [kN/m2] -------------------------------------------------------------------------0.00 0.00 -4.291 0.00 0.00 0.00 2.50 6.00 -0.655 -6.25 -7.50 0.00 3.00 7.20 -0.128 -10.80 -10.80 0.00 3.00 -46.68 -10.80 -10.80 0.00 3.21 -12.00 M -0.16 0.00 3.86 -69.82 0.085 -0.04 39.19 39.19 C 0.00



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Návrhové vnit ní ú inky:

-13.0

-14.4 47.0 Md[kNm]

-0.8 Qd[kN]

Nd[kN]

Tabulka hodnot návrhových ú ink: z[m] Md[kNm] Qd[kN] Nd[kN] -----------------------------------------------0.00 -0.00 -0.00 -0.00 2.50 -8.03 -9.36 -0.51 3.00 -12.96 -12.96 -0.61 3.21 -14.40 2.04 -0.66 3.86 -0.05 47.02 -0.79 3.86 -0.00 -0.00 -0.00 Extremální hodnoty: z [m] = 0.00 maxM [kNm] = -0.00 písl.Q [kN]= z [m] = 3.86 maxQ [kN] = 47.02 písl.M [kNm= z [m] = 3.21 minM [kNm] = -14.40 písl.Q [kN]= z [m] = 3.00 minQ [kN] = -12.96 písl.M [kNm= Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3:

-0.00 -0.05 2.04 -12.96



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Výsledek:

Kružnice s min. bezpeností: x:0.00 m z:0.00 m rádius:4.03 m Ed(Psobící síla): 48.35 kN Rd(Vzdorující síla): 210.61 kN Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje. Geotechnické posudky GEO-2: Únosnost zemního uložení GEO-2: Odolnost [kN] Úinek [kN] -----------------------------------------------------------------------γG*Ugh,k= 1.20*49.99= 59.98 77.98/1.30= 59.98 γQ*Uqh,k= 1.30*-0.00= -0.00 -----------------------------------------------------------------------Suma Uh,d= 59.98 Ephodol,d= 59.98 Ephodol,d >=

Uh,d

... 59.98 >=

59.98

... Posudek vyhovuje

Eph,d>= d.Eah*lw/a+Uhd 94.23>=(10.42*0.76+59.98=67.91)...vyhovuje Eph,d ... d.Eah ... Uh,d ... Ephodol... lw ... a ...

návrhová hodnota odolnosti zeminy uzavené stny aktivní tlak zeminy mezi dnem výkopu a patkou návrhová hodnota výpoetního uložení v zemin odolnost zeminy pi malých tlakových plochách svtlá šíka mezi pilotami (fošnami) rozte pilot (fošen)

Horizontální a vertikální síly: Poloha H síla Síla V -------------------------------------------------------------------------Vrstvy zeminy na pravé stran: 1: z1/z2=0.00/3.00 delta=17.50° 10.80 3.41 0.69 Tíha stny Gk: Horizontální charakteristická náhradní síla Chk vpravo: |Chk|=|CGhk + CQhk+ CWhk|= |39.19+0.00+0.00|= 39.19 Vert. náhr. síla Cvk: tan(deltaC)*Chk=tan(11.67°)*39.19= 8.09 Suma Vk:

12.18

Horizontální charakteristická reakce Bhk vlevo: Bhk= BGhk+BQhk+BWhk = 49.99 + -0.00+ -0.00 = -49.99 Relevantní deltap = 17.50° Bvk = Bhk * tan(deltap) = 49.99 kN * tan(17.50°) = -15.76 -------------------------------------------------------------------------Souet: 0.00 -3.58 (nahoru)

Zjednodušený posudek: Souet Vk >=Bvk ... 12.18>=15.76 ... nevyhovuje (zmenšit deltap!) Pesný posudek dle Weißenbacha: Gk+Suma Vk(bez Cvk) + 0.5*Cvk >= (Bhk-0.5*Chk)*tan deltapk 0.69+3.41+0.5*8.09 >= (49.99-0.5*39.19)*tan(17.50) = 8.14 >=9.58 nevyhovuje (zmenšit deltap!)



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Posudek síly C (odolnost náhradní síly) GEO-2: Sou.-Z náhradní síly: 3.86 Návrhová hodnota síly C Chd: |Chd|=|CGhk*gama_g+CQhk*gama_Q+CWhk*gama_W|= 39.19*1.20+0.00*1.30+0.00*1.25= 47.02 Souinitel odporu zeminy kphC: v oblasti od C,bei phi=35.00° deltaC=11.67° kphC= 2.497 epghCk=(gama_zemina*zs+ gama_zemina*t+ pk)*kphC+2*c*sqrt(kphC)= (12.00*3.00+12.00*0.86+0.00)*2.50+2*10.00*1.58= 147.22 Úinná oblast delta t od C: delta t= 0.2*Hloubka_vetknutí= 0.2*0.86= 0.17 Výsledná odolnost: Rd=EphCd= 2*delta_t*epghCk/gama_Ep=2*0.17*147.22/1.30= 38.87 Stupe využití: Chd/Rd= 47.02/38.87= 1.21 1.21 > 1.0 ... Posudek nevyhovuje delta t musí být prodlouženo delta t,nut= |Chd|*gama_Ep/(2*epghCk)= 47.02*1.30/(2*147.22)= 0.21 Toto následn dává: Rd=EphCd= 2*delta_t*epghCk/gama_Ep=2*0.21*147.22/1.30= 47.02 Stupe využití= Chd/Rd= 1.0 ... Posudek vyhovuje Posouzení použitelnosti (deformace p i charakteristickém plném zatížení): -4.3

0.1

Deformace stny: Nr. z-pos[m] Posuv X[mm] ----------------------------------1 0.000 -4.291 2 3.858 0.085 3 3.858 0.085

m kN

kN/m m kN



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

P ehled posudk Stavební stav A NS-T(2): Hloubka patky se stanovuje iterativn. Druh konvergence: Vetknutí patky dle BLUMa. Druh uložení koruny: voln Hloubka výkopu zs= 3.00 m Spotená délka stny = 4.03 m Hloubka vetknutí ts= 1.03 m Návrhové vnit ní ú inky: z [m] = 0.00 maxM z [m] = 3.86 maxQ z [m] = 3.21 minM z [m] = 3.00 minQ

[kNm] [kN] [kNm] [kN]

= = = =

-0.00 47.02 -14.40 -12.96

písl.Q písl.M písl.Q písl.M

[kN]= [kNm= [kN]= [kNm=

-0.00 -0.05 2.04 -12.96

Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3: Kružnice s min. bezpeností: x:0.00 m z:0.00 m rádius:4.03 m Ed(Psobící síla): 48.35 kN Rd(Vzdorující síla): 210.61 kN Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje. Únosnost zemního uložení GEO-2: Ephodol,d >= Uh,d ... 59.98 >=

59.98




Horizontální a vertikální síly: Souet: H=0.00 kN V=-3.58 kN Zjednodušený posudek: Souet Vk >=Bvk ... 12.18>=15.76 ... nevyhovuje (zmenšit deltap!) Pesný posudek dle Weißenbacha: Gk+Suma Vk(bez Cvk) + 0.5*Cvk >= (Bhk-0.5*Chk)*tan deltapk 0.69+3.41+0.5*8.09 >= (49.99-0.5*39.19)*tan(17.50) = 8.14 >=9.58 nevyhovuje (zmenšit deltap!)



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Posudek síly C (odolnost náhradní síly) GEO-2:

Rd=EphCd= 2*delta_t*epghCk/gama_Ep=2*0.17*147.22/1.30= Stupe využití: Chd/Rd= 47.02/38.87=

38.87 1.21

1.21 > 1.0 ... Posudek nevyhovuje delta t musí být prodlouženo delta t,nut= |Chd|*gama_Ep/(2*epghCk)= 47.02*1.30/(2*147.22)= 0.21 Toto následn dává: Stupe využití= Chd/Rd= 1.0 ... Posudek vyhovuje

Stavební stav B NS-T(2): Hloubka výkopu zs= 8.35 m Spotená délka stny = 8.89 m Hloubka vetknutí ts= 0.54 m Výpo et (výpo et délky vetknutí): 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

z[m] Ephodol,d>= 8.450 2.988 10.450 237.232 8.663 12.675 8.805 21.777 8.947 33.103 8.874 26.998 8.881 27.530 10.878 308.106 8.880 27.434 8.884 27.748 8.888 28.063

Uhd[kN] 28.455 23.653 27.853 27.465 27.088 27.280 27.263 22.829 27.266 27.255 27.245

delta Eahd 2.419 56.851 7.670 11.245 14.878 13.004 13.174 69.987 13.144 13.244 13.343

(d.Eahd+Uhd)<= 30.874 80.504 35.523 38.710 41.966 40.284 40.437 92.816 40.409 40.499 40.588

Tlak zeminy a odolnosti zeminy: Volby tlaku zeminy Hodnoty stejné jako ve stavebním stavu 'A'

120.9

Obrázek...


21.3

Ephd 6.140 264.948 21.383 33.186 46.297 39.394 40.010 353.918 39.899 40.261 40.624

kN



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Sou initele tlaku zeminy: Spo tené sou initele tlaku zeminy: Název delta beta thetaA thetaP Kah K0h Kach -----------------------------------------------------------------------124 -17.50 -0.00 -----124 17.50 0.00 --0.2347 0.4264 0.8713 113 17.50 -0.00 --0.2347 0.4264 0.8713 Název delta beta Kph Kpch Caquot Kpph ----------------------------------------------------------------124 -17.50 -0.00 7.0162 7.5611 6.5586 -124 17.50 0.00 ----113 17.50 -0.00 ----Tlak zeminy od vlastní tíhy: Výsledek aktivního tlaku zeminy: Plochy kivky=94.787 ... Charakteristický tlak zeminy Ehk Nr. z-pos[m] eh[kN/m] ----------------------------------1 0.000 0.000 2 8.888 21.330



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Odolnost zeminy vlivem vl.tíhy (spojitá stna): Výsledek odolnosti zeminy od vlastní tíhy: Plochy kivky=52.811 ... Charakteristická odolnost zeminy Ephk Nr. z-pos[m] eh[kN/m] ----------------------------------1 8.350 -0.000 2 8.350 -75.611 3 8.888 -120.871 Odolnost zeminy vlivem stálého zatížení: Výsledek odolnosti zeminy od stálých zatížení: Plochy kivky=37.717 Nr. z-pos[m] eh[kN/m] ----------------------------------1 8.350 -0.000 2 8.350 -70.162 3 8.888 -70.162 Odolnost zeminy p i malých tlakových plochách: Posudek dle Weißenbachapro bžný m stny Rozte pilot a: Šíka pilot b0: Svtla šíka fošen bl: Hloubka vetknutí t0: Souinitel odporu zeminy pro tecí složku KR: Souinitel odporu zeminy pro kohezní složku KK: Souinitel odporu zeminy s delta=0 KR0: Souinitel odporu zeminy s delta=0 KK0: Náhradní šíka vlivem tení bsR: 0.6*tan(phi)*t0= 0.6*tan(35.00)*0.54= Náhradní šíka vlivem koheze bsk: 0.9*(1+tan(phi)*t0=0.9*(1+tan(35.00))*0.54= Kritická tlaková šíka stny bKR: 0.3*t0 = 0.3*0.54= Šíka tlakové oblasti bt:


2.50 0.60 1.90 0.54 7.12 3.23 3.70 1.92

m m m m

bsR=

0.23

m

bsk=

0.82

m

bKR= bt=

0.16 0.60

m m


36.48

kN/lfm

dov.E= E/gamaEp = 36.48 / (1.30)=

28.06

kN/m

zul.E=



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

E= min(E,Edu)=

E=

28.06


45.2 59.2

10.0

Tlak zeminy na aktivní stran (charakter.): Nr. z-pos[m] eh[kN/m] ----------------------------------1 0.000 0.000 2 0.000 10.020 3 8.350 10.020 Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách (návrhové síly): 1 8.350 -0.000 2 8.350 -45.189 3 8.888 -59.219 4 8.888 -0.000

kN/lfm



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Horizontální zatížení a charakt. vnit ní ú inky (plné zatížení): 10.0

-31.3

35.9

-25.1

33.0

10.0 H[kN/m2]

-22.7 M[kNm]

Q[kN]

Hloubka výkopu zs= 8.35 m Podpora: x:0.00 m z:8.67 m ... Posuvná podpora, horizontální Fx:-22.704 kN Fz:0.000 kN M:0.000 kNm Uh = Fx = -22.70 kN Podpora: x:0.00 m z:8.89 m ... Posuvná podpora, vertikální Fx:0.000 kN Fz:1.511 kN M:0.000 kNm Kotva: x:0.00 m z:2.50 m Ah:60.963 kN Tabulka hodnot: MomentPosouv.síla A-H El.uložení Hloubka H-tlak Prhyb [m] [kN/m2] [mm] [kNm] [kN] [kN/m2] -------------------------------------------------------------------------0.00 0.00 2.723 0.00 0.00 0.00 0.00 10.02 0.00 0.00 0.00 2.50 10.02 -31.31 -25.05 -60.96 A 0.00 2.50 10.02 -31.31 35.91 0.00 6.10 33.04 M -0.17 0.00 7.85 10.02 -5.119 17.42 -17.69 0.00 8.35 10.02 -2.078 7.32 -22.70 0.00 8.35 0.00 7.32 -22.70 0.00 8.67 0.00 0.00 -22.70 -22.70 C 0.00 8.67 0.00 0.00 0.00 0.00 8.89 0.00 1.337 0.00 0.00 0.00 C 0.00



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Hoorizontální zatížení a vnit ní ú inky (charakteristická stálá): 10.0

-31.3

35.9

-25.1

-11.2

33.0

10.0 -10.7 Hg[kN/m2]

Mg[kNm]

Qg[kN]

Ng[kN]

Hloubka výkopu zs= 8.35 m Podpora: x:0.00 m z:8.67 m ... Posuvná podpora, horizontální Fx:-22.704 kN Fz:0.000 kN M:0.000 kNm Uh = Fx = -22.70 kN Podpora: x:0.00 m z:8.89 m ... Posuvná podpora, vertikální Fx:0.000 kN Fz:1.511 kN M:0.000 kNm Kotva: x:0.00 m z:2.50 m Ah:60.963 kN Tabulka hodnot: MomentPosouv.síla A-H El.uložení Hloubka H-tlak Prhyb [m] [kN/m2] [mm] [kNm] [kN] [kN/m2] -------------------------------------------------------------------------0.00 0.00 2.723 0.00 0.00 0.00 0.00 10.02 0.00 0.00 0.00 2.50 10.02 -31.31 -25.05 -60.96 A 0.00 2.50 10.02 -31.31 35.91 0.00 6.10 33.04 M -0.17 0.00 7.85 10.02 -5.119 17.42 -17.69 0.00 8.35 0.00 -2.078 7.32 -22.70 0.00 8.67 0.00 0.00 -22.70 -22.70 C 0.00 8.67 0.00 0.00 0.00 0.00 8.89 0.00 1.337 0.00 0.00 0.00 C 0.00



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Extremální hodnoty: z [m] = 6.10 z [m] = 2.50 z [m] = 2.50 z [m] = 2.50

maxM maxQ minM minQ


= = = =

33.04 35.91 -31.31 -25.05



-0.17 -31.31 -25.05 -31.31


-37.6

43.1

-30.1

-13.4

39.7

-27.2 -12.9 Md[kNm]

Qd[kN]

Nd[kN]

Tabulka hodnot návrhových ú ink: z[m] Md[kNm] Qd[kN] Nd[kN] -----------------------------------------------2.50 -37.58 -30.06 -0.51 2.50 43.10 -13.41 6.10 39.65 -0.20 -14.14 Extremální hodnoty: z [m] = 6.10 maxM [kNm] = 39.65 písl.Q [kN]= z [m] = 2.50 maxQ [kN] = 43.10 písl.M [kNm= z [m] = 2.50 minM [kNm] = -37.58 písl.Q [kN]= z [m] = 2.50 minQ [kN] = -30.06 písl.M [kNm= Výpo et kotev (glob. stabilita ve hluboké kluzné spá e): Posuvná patka bez el. uložení, sted otáení Bod otáení ve stn: sou.Z= 8.89 m

.

-0.20 -37.58 43.10 -37.58

= patka stny

Poloha Ahg+q,k min.Dél nut.Dél eta AHmož. AHstáv. AHmož.d AHstáv. [m] kN/lfm [m] [m] kN/lfm kN/lfm kN/lfm kN/lfm ---------------------------------------------------------------------------Výpoet .1: eta=1.380



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

1

2.50

60.96

10.00

10.00

4.66

284.1

61.0

218.5

73.2

Výsledky: TypPoloha Sklon Ahg+q,k min.Dél nut.Dél AHmož.d- AHstáv. splnna? [m] [°] [kN/lfm] [m] [m] [kN/lfm] [kN/lfm] --------------------------------------------------------------------------A 2.50 10.00 60.96 10.00 10.00 218.5 73.2 Ano Poloha kotvy A1: aktivní kotva: 1 Hodnoty smykových k ivek: Smykové ploch x1 z1 x2 z2 -----------------------------0.00 8.89 9.85 4.24 Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3:

Výsledek: Kružnice s min. bezpeností: x:-1.67 m z:0.00 m rádius:9.04 m Ed(Psobící síla): 295.51 kN Rd(Vzdorující síla): 556.22 kN Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje. Geotechnické posudky GEO-2: Únosnost zemního uložení GEO-2: Úinek [kN] Odolnost [kN] -----------------------------------------------------------------------γG*Ugh,k= 1.20*22.70= 27.24 36.48/1.30= 28.06 γQ*Uqh,k= 1.30*0.00= 0.00 -----------------------------------------------------------------------Suma Uh,d= 27.24 Ephodol,d= 28.06 Ephodol,d >= Uh,d ... 28.06 >= 27.24 ... Posudek vyhovuje Eph,d>= d.Eah*lw/a+Uhd 40.62>=(13.34*0.76+27.24=37.39)...vyhovuje Eph,d ... d.Eah ... Uh,d ... Ephodol... lw ... a ...




——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Horizontální a vertikální síly: Poloha H síla Síla V -------------------------------------------------------------------------Vrstvy zeminy na pravé stran: 1: z1/z2=0.00/8.35 delta=17.50° 83.67 26.38 Tíha stny Gk: 1.51 Síly kotvení: Kotva 1: x/z=0.00/2.50 Sklon=10.00° -60.96 10.75 Suma Vk: 38.64 Horizontální charakteristická reakce Bhk vlevo: Bhk= BGhk+BQhk+BWhk = 22.70 + 0.00+ 0.00 = -22.70 Relevantní deltap = 17.50° Bvk = Bhk * tan(deltap) = 22.70 kN * tan(17.50°) = -7.16 --------------------------------------------------------------------------0.00 31.48 Souet: (dol) Zjednodušený posudek: Souet Vk >=Bvk ... 38.64 >= 7.16 ... Posudek vyhovuje Posouzení použitelnosti (deformace p i charakteristickém plném zatížení): 2.7

-11.4

1.3

Deformace stny: Nr. z-pos[m] Posuv X[mm] ----------------------------------1 0.000 2.723 2 2.500 0.000 3 5.792 -11.407 4 8.888 1.337 5 8.888 1.337



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Stavební stav B NS-T(2): P ehled posudk Hloubka patky se stanovuje iterativn. Druh konvergence: Patka horizontáln posuvná, el.uložení možné Druh uložení koruny: voln Hloubka výkopu zs= 8.35 m Spotená délka stny = 8.89 m Hloubka vetknutí ts= 0.54 m Návrhové vnit ní ú inky: z [m] = 6.10 maxM z [m] = 2.50 maxQ z [m] = 2.50 minM z [m] = 2.50 minQ


= = = =

39.65 43.10 -37.58 -30.06



-0.20 -37.58 43.10 -37.58

Kotevní(A)- a podporové(S) reakce: TypPoloha Sklon Ahg,k Ahq,k Ahg+q,k min.Dél nut.Dél Ag+q,k [m] [°] [kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm] [m] [m] [kN/lfm] --------------------------------------------------------------------------A 2.50 10.00 60.96 0.00 60.96 10.00 10.00 61.9 Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3: Kružnice s min. bezpeností: x:-1.67 m z:0.00 m rádius:9.04 m Ed(Psobící síla): 295.51 kN Rd(Vzdorující síla): 556.22 kN Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje. Únosnost zemního uložení GEO-2: Ephodol,d >= Uh,d ... 28.06 >=

27.24




Horizontální a vertikální síly: Souet: H=-0.00 kN V=31.48 kN Zjednodušený posudek: Souet Vk >=Bvk ... 38.64 >= 7.16 ... Posudek vyhovuje



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Stavební stav C NS-T(2): Hloubka výkopu zs= 12.50 m Spotená délka stny = 13.18 m Hloubka vetknutí ts= 0.68 m Výpo et (výpo et délky vetknutí): 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

z[m] Ephodol,d>= 12.600 2.988 14.600 237.232 12.841 14.321 12.998 24.954 13.155 38.321 13.057 29.643 13.063 30.123 15.060 313.855 13.062 30.078 13.127 35.757 13.192 41.925 13.180 40.725

Uhd[kN] 32.311 23.701 31.038 30.254 29.499 29.967 29.939 22.214 29.942 29.630 29.323 29.380

delta Eahd 3.614 81.950 12.462 18.288 24.184 20.492 20.708 101.619 20.688 23.138 25.600 25.136

(d.Eahd+Uhd)<= 35.925 105.652 43.500 48.541 53.683 50.459 50.647 123.833 50.630 52.768 54.923 54.516

Ephd 6.140 264.948 23.638 37.002 51.954 42.427 42.969 361.228 42.919 49.199 55.752 54.496

Tlak zeminy a odolnosti zeminy: Volby tlaku zeminy Hodnoty stejné jako ve stavebním stavu 'A'

132.8

Obrázek...

31.6


Sou initele tlaku zeminy: Spo tené sou initele tlaku zeminy: Název delta beta thetaA thetaP Kah K0h Kach -----------------------------------------------------------------------124 -17.50 -0.00 -----124 17.50 0.00 --0.2347 0.4264 0.8713 113 17.50 -0.00 --0.2347 0.4264 0.8713 Název delta beta Kph Kpch Caquot Kpph ----------------------------------------------------------------124 -17.50 -0.00 7.0162 7.5611 6.5586 -124 17.50 0.00 ----113 17.50 -0.00 -----



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Tlak zeminy od vlastní tíhy: Výsledek aktivního tlaku zeminy: Plochy kivky=208.446 ... Charakteristický tlak zeminy Ehk Nr. z-pos[m] eh[kN/m] ----------------------------------1 0.000 0.000 2 13.180 31.631 Odolnost zeminy vlivem vl.tíhy (spojitá stna): Výsledek odolnosti zeminy od vlastní tíhy: Plochy kivky=70.845 ... Charakteristická odolnost zeminy Ephk Nr. z-pos[m] eh[kN/m] ----------------------------------1 12.500 -0.000 2 12.500 -75.611 3 13.180 -132.840 Odolnost zeminy vlivem stálého zatížení: Výsledek odolnosti zeminy od stálých zatížení: Plochy kivky=47.691 Nr. z-pos[m] eh[kN/m] ----------------------------------1 12.500 -0.000 2 12.500 -70.162 3 13.180 -70.162 Odolnost zeminy p i malých tlakových plochách: Posudek dle Weißenbachapro bžný m stny Rozte pilot a: Šíka pilot b0: Svtla šíka fošen bl: Hloubka vetknutí t0: Souinitel odporu zeminy pro tecí složku KR: Souinitel odporu zeminy pro kohezní složku KK: Souinitel odporu zeminy s delta=0 KR0: Souinitel odporu zeminy s delta=0 KK0: Náhradní šíka vlivem tení bsR: 0.6*tan(phi)*t0= 0.6*tan(35.00)*0.68= Náhradní šíka vlivem koheze bsk: 0.9*(1+tan(phi)*t0=0.9*(1+tan(35.00))*0.68= Kritická tlaková šíka stny bKR: 0.3*t0 = 0.3*0.68= Šíka tlakové oblasti bt:


2.50 0.60 1.90 0.68 7.12 3.23 3.70 1.92

m m m m

bsR=

0.29

m

bsk=

1.04

m

bKR= bt=

0.20 0.60

m m


52.94

kN/lfm

dov.E= E/gamaEp = 52.94 / (1.30)=

40.72

kN/m

E= min(E,Edu)=

zul.E= E=

40.72

kN/lfm



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————


50.1 69.7

15.0

Tlak zeminy na aktivní stran (charakter.): Nr. z-pos[m] eh[kN/m] ----------------------------------1 0.000 0.000 2 0.000 15.000 3 12.500 15.000 Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách (návrhové síly): 1 12.500 -0.000 2 12.500 -50.083 3 13.180 -69.744 4 13.180 -0.000 Horizontální zatížení a charakt. vnit ní ú inky (plné zatížení): 15.0

-46.9

41.7

-37.5

45.3

-38.5

11.1

-38.3

30.0 15.0 H[kN/m2]

-24.5 M[kNm]

Q[kN]



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Hloubka výkopu zs= 12.50 m Podpora: x:0.00 m z:12.91 m ... Posuvná podpora, horizontální Fx:-24.484 kN Fz:0.000 kN M:0.000 kNm Uh = Fx = -24.48 kN Podpora: x:0.00 m z:13.18 m ... Posuvná podpora, vertikální Fx:0.000 kN Fz:2.241 kN M:0.000 kNm Kotva: x:0.00 m z:2.50 m Ah:79.221 kN Kotva: x:0.00 m z:7.85 m Ah:83.795 kN Tabulka hodnot: Hloubka H-tlak Prhyb MomentPosouv.síla A-H El.uložení [m] [kN/m2] [mm] [kNm] [kN] [kN/m2] -------------------------------------------------------------------------0.00 0.00 -12.764 0.00 0.00 0.00 0.00 15.00 0.00 0.00 0.00 2.50 15.00 -46.87 -37.50 -79.22 A 0.00 2.50 15.00 -46.87 41.72 0.00 7.85 15.00 -38.33 -38.53 -83.80 A 0.00 7.85 15.00 -38.33 45.27 0.00 10.86 29.97 M 0.14 0.00 12.00 15.00 -4.043 20.35 -16.98 0.00 12.50 15.00 -1.928 9.99 -24.48 0.00 12.50 0.00 9.99 -24.48 0.00 12.91 0.00 0.00 -24.48 -24.48 C 0.00 12.91 0.00 0.00 0.00 0.00 13.18 0.00 1.225 0.00 0.00 0.00 C 0.00 Hoorizontální zatížení a vnit ní ú inky (charakteristická stálá): 15.0

-46.9

41.7

-37.5

45.3

-38.5

-14.4

11.1 -38.3

-30.1

30.0 15.0 Hg[kN/m2]

-31.0 Mg[kNm]

Qg[kN]

Ng[kN]



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Hloubka výkopu zs= 12.50 m Podpora: x:0.00 m z:12.91 m ... Posuvná podpora, horizontální Fx:-24.484 kN Fz:0.000 kN M:0.000 kNm Uh = Fx = -24.48 kN Podpora: x:0.00 m z:13.18 m ... Posuvná podpora, vertikální Fx:0.000 kN Fz:2.241 kN M:0.000 kNm Kotva: x:0.00 m z:2.50 m Ah:79.221 kN Kotva: x:0.00 m z:7.85 m Ah:83.795 kN

Tabulka hodnot: Hloubka H-tlak Prhyb MomentPosouv.síla A-H El.uložení [m] [kN/m2] [mm] [kNm] [kN] [kN/m2] -------------------------------------------------------------------------0.00 0.00 -12.764 0.00 0.00 0.00 0.00 15.00 0.00 0.00 0.00 2.50 15.00 -46.87 -37.50 -79.22 A 0.00 2.50 15.00 -46.87 41.72 0.00 7.85 15.00 -38.33 -38.53 -83.80 A 0.00 7.85 15.00 -38.33 45.27 0.00 10.86 29.97 M 0.14 0.00 12.00 15.00 -4.043 20.35 -16.98 0.00 12.50 0.00 -1.928 9.99 -24.48 0.00 12.91 0.00 0.00 -24.48 -24.48 C 0.00 12.91 0.00 0.00 0.00 0.00 13.18 0.00 1.225 0.00 0.00 0.00 C 0.00 Extremální hodnoty: z [m] = 10.86 maxM [kNm] = 29.97 písl.Q [kN]= 0.14 z [m] = 7.85 maxQ [kN] = 45.27 písl.M [kNm= -38.33 z [m] = 2.50 minM [kNm] = -46.87 písl.Q [kN]= -37.50 z [m] = 7.85 minQ [kN] = -38.53 písl.M [kNm= -38.33



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————


-56.2

50.1

-45.0

-17.3

13.4

-46.0

54.3

-46.2

-36.1

36.0 -29.4 Md[kNm]

Qd[kN]

-37.2 Nd[kN]

Tabulka hodnot návrhových ú ink: z[m] Md[kNm] Qd[kN] Nd[kN] -----------------------------------------------2.50 -56.25 -45.00 -0.51 2.50 50.07 -17.27 7.85 -46.00 -46.23 -18.36 7.85 54.32 -36.09 10.86 35.96 0.16 -36.71 Extremální hodnoty: z [m] = 10.86 maxM [kNm] = 35.96 písl.Q [kN]= z [m] = 7.85 maxQ [kN] = 54.32 písl.M [kNm= z [m] = 2.50 minM [kNm] = -56.25 písl.Q [kN]= z [m] = 7.85 minQ [kN] = -46.23 písl.M [kNm= Výpo et kotev (glob. stabilita ve hluboké kluzné spá e): Posuvná patka bez el. uložení, sted otáení Bod otáení ve stn: sou.Z= 13.18 m

.

0.16 -46.00 50.07 -46.00

= patka stny

Poloha Ahg+q,k min.Dél nut.Dél eta AHmož. AHstáv. AHmož.d AHstáv. [m] kN/lfm [m] [m] kN/lfm kN/lfm kN/lfm kN/lfm ---------------------------------------------------------------------------Výpoet .1: eta=1.380 1 2.50 79.22 10.00 10.00 2.24 177.4 79.2 136.5 95.1 2 7.85 83.80 10.00 10.00 3.15 513.9 163.0 395.3 195.6



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Výsledky: TypPoloha Sklon Ahg+q,k min.Dél nut.Dél AHmož.d- AHstáv. splnna? [m] [°] [kN/lfm] [m] [m] [kN/lfm] [kN/lfm] --------------------------------------------------------------------------A 2.50 10.00 79.22 10.00 10.00 136.5 95.1 Ano A 7.85 10.00 83.80 10.00 10.00 395.3 195.6 Ano Poloha kotvy A1: aktivní kotva: 1 Hodnoty smykových k ivek: Smykové ploch x1 z1 x2 z2 -----------------------------0.00 13.18 9.85 4.24 Poloha kotvy A2: aktivní kotva: 2 1 Hodnoty smykových k ivek: Smykové ploch x1 z1 x2 z2 -----------------------------0.00 13.18 9.85 9.59 Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3:

Výsledek: Kružnice s min. bezpeností: x:-3.33 m z:-1.67 m rádius:15.22 m Ed(Psobící síla): 650.25 kN Rd(Vzdorující síla): 1140.84 kN Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje.



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Geotechnické posudky GEO-2:

Únosnost zemního uložení GEO-2: Odolnost [kN] Úinek [kN] -----------------------------------------------------------------------γG*Ugh,k= 1.20*24.48= 29.38 52.94/1.30= 40.72 γQ*Uqh,k= 1.30*0.00= 0.00 -----------------------------------------------------------------------Suma Uh,d= 29.38 Ephodol,d= 40.72 Ephodol,d >=

Uh,d

... 40.72 >=

29.38




Horizontální a vertikální síly: Poloha H síla Síla V -------------------------------------------------------------------------Vrstvy zeminy na pravé stran: 1: z1/z2=0.00/12.50 delta=17.50° 187.50 59.12 Tíha stny Gk: 2.24 Síly kotvení: Kotva 1: x/z=0.00/2.50 Sklon=10.00° -79.22 13.97 Kotva 2: x/z=0.00/7.85 Sklon=10.00° -83.80 14.78 Suma Vk: 90.10 Horizontální charakteristická reakce Bhk vlevo: Bhk= BGhk+BQhk+BWhk = 24.48 + 0.00+ 0.00 = -24.48 Relevantní deltap = 17.50° Bvk = Bhk * tan(deltap) = 24.48 kN * tan(17.50°) = -7.72 -------------------------------------------------------------------------Souet: 0.00 82.38 (dol)



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Zjednodušený posudek: Souet Vk >=Bvk ... 90.10 >= 7.72 ... Posudek vyhovuje Posouzení použitelnosti (deformace p i charakteristickém plném zatížení): -12.8

0.4 -1.4 0.1

-6.7 1.2

Deformace stny: Nr. z-pos[m] Posuv X[mm] ----------------------------------1 0.000 -12.764 2 2.500 0.000 3 2.912 0.351 4 5.381 -1.354 5 7.438 0.119 6 7.850 0.000 7 10.755 -6.740 8 13.180 1.225 9 13.180 1.225



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

P ehled posudk Stavební stav C NS-T(2): Hloubka patky se stanovuje iterativn. Druh konvergence: Patka horizontáln posuvná, el.uložení možné Druh uložení koruny: voln Hloubka výkopu zs= 12.50 m Spotená délka stny = 13.18 m Hloubka vetknutí ts= 0.68 m Návrhové vnit ní ú inky: z [m] = 10.86 maxM z [m] = 7.85 maxQ z [m] = 2.50 minM z [m] = 7.85 minQ


= = = =

35.96 54.32 -56.25 -46.23



0.16 -46.00 50.07 -46.00

Kotevní(A)- a podporové(S) reakce: TypPoloha Sklon Ahg,k Ahq,k Ahg+q,k min.Dél nut.Dél Ag+q,k [m] [°] [kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm] [m] [m] [kN/lfm] --------------------------------------------------------------------------A 2.50 10.00 79.22 0.00 79.22 10.00 10.00 80.4 A 7.85 10.00 83.80 0.00 83.80 10.00 10.00 85.1 Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3: Kružnice s min. bezpeností: x:-3.33 m z:-1.67 m rádius:15.22 m Ed(Psobící síla): 650.25 kN Rd(Vzdorující síla): 1140.84 kN Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje. Únosnost zemního uložení GEO-2: Ephodol,d >= Uh,d ... 40.72 >=

29.38






——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Horizontální a vertikální síly: Souet: H=0.00 kN V=82.38 kN Zjednodušený posudek: Souet Vk >=Bvk ... 90.10 >= 7.72 ... Posudek vyhovuje

Stavební stav D NS-T(2): Hloubka výkopu zs= 15.50 m Spotená délka stny = 17.50 m Hloubka vetknutí ts= 2.00 m Tlak zeminy a odolnosti zeminy: Volby tlaku zeminy Hodnoty stejné jako ve stavebním stavu 'A'

244.0

Obrázek...

42.0


Sou initele tlaku zeminy: Spo tené sou initele tlaku zeminy: Název delta beta thetaA thetaP Kah K0h Kach -----------------------------------------------------------------------124 -17.50 -0.00 -----124 17.50 0.00 --0.2347 0.4264 0.8713 113 17.50 -0.00 --0.2347 0.4264 0.8713 Název delta beta Kph Kpch Caquot Kpph ----------------------------------------------------------------124 -17.50 -0.00 7.0162 7.5611 6.5586 -124 17.50 0.00 ----113 17.50 -0.00 ----Tlak zeminy od vlastní tíhy: Výsledek aktivního tlaku zeminy: Plochy kivky=367.500 ... Charakteristický tlak zeminy Ehk Nr. z-pos[m] eh[kN/m] ----------------------------------1 0.000 0.000 2 17.500 42.000



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Odolnost zeminy vlivem vl.tíhy (spojitá stna): Výsledek odolnosti zeminy od vlastní tíhy: Plochy kivky=319.611 ... Charakteristická odolnost zeminy Ephk Nr. z-pos[m] eh[kN/m] ----------------------------------1 15.500 -0.000 2 15.500 -75.611 3 17.500 -244.000 Odolnost zeminy vlivem stálého zatížení: Výsledek odolnosti zeminy od stálých zatížení: Plochy kivky=140.324 Nr. z-pos[m] eh[kN/m] ----------------------------------1 15.500 -0.000 2 15.500 -70.162 3 17.500 -70.162 Odolnost zeminy p i malých tlakových plochách: Posudek dle Weißenbachapro bžný m stny Rozte pilot a: Šíka pilot b0: Svtla šíka fošen bl: Hloubka vetknutí t0: Souinitel odporu zeminy pro tecí složku KR: Souinitel odporu zeminy pro kohezní složku KK: Souinitel odporu zeminy s delta=0 KR0: Souinitel odporu zeminy s delta=0 KK0: Náhradní šíka vlivem tení bsR: 0.6*tan(phi)*t0= 0.6*tan(35.00)*2.00= Náhradní šíka vlivem koheze bsk: 0.9*(1+tan(phi)*t0=0.9*(1+tan(35.00))*2.00= bsk=3.06 > bl=1.90 => Kritická tlaková šíka stny bKR: 0.3*t0 = 0.3*2.00= Šíka tlakové oblasti bt:


2.50 0.60 1.90 2.00 7.12 3.23 3.70 1.92

m m m m

bsR=

0.84

m

bsk= bsk=bl=

3.06 1.90

m m

bKR= bt=

0.60 0.60

m m


309.68

kN/lfm

dov.E= E/gamaEp = 309.68 / (1.30)=

238.22

kN/m

zul.E=

Svtlá šíka fošny bl=1.90 je menší než hloubka vetknutí t0=2.00 m. Musí být vypotena odolnost zeminy protínajících se postranních odolností Edu. Edu= [[0.5*gama*KR0*t0*t0*bl+ 0.5*gama*KR*t0*t0*b0]/a+ [2*c*KK0*t0*bl+ 2*c*KK*t0*b0]/a] [(0.5*12.00*3.70*2.00*2.00*1.90 + 0.5*12.00*7.12*2.00*2.00*0.60) / 2.50 + (2*10.00*1.92*2.00*1.90+ 2*10.00*3.23*2.00*0.60) / 2.50)] Edu= 288.29/1.30= Edu= 221.76 kN/lfm E= min(E,Edu)=

E=

221.76

kN/lfm



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————


70.3

18.6

151.5

Tlak zeminy na aktivní stran (charakter.): Nr. z-pos[m] eh[kN/m] ----------------------------------1 0.000 0.000 2 0.000 18.600 3 15.500 18.600 Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách (návrhové síly): 1 15.500 -0.000 2 15.500 -70.286 3 17.500 -151.476 4 17.500 -0.000 Horizontální zatížení a charakt. vnit ní ú inky (plné zatížení): 18.6

-58.1

54.8

-46.5

22.6 -31.2

37.7

-44.7

7.0 -34.9

18.6 H[kN/m2]

27.7

M[kNm]

48.3

-39.5

-16.8 Q[kN]



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Hloubka výkopu zs= 15.50 m Podpora: x:0.00 m z:16.70 m ... Posuvná podpora, horizontální Fx:-16.803 kN Fz:0.000 kN M:0.000 kNm Uh = Fx = -16.80 kN Podpora: x:0.00 m z:17.50 m ... Posuvná podpora, vertikální Fx:0.000 kN Fz:2.975 kN M:0.000 kNm Kotva: x:0.00 m z:2.50 m Ah:101.288 kN Kotva: x:0.00 m z:7.85 m Ah:82.413 kN Kotva: x:0.00 m z:12.00 m Ah:87.796 kN

Tabulka hodnot: MomentPosouv.síla A-H El.uložení Hloubka H-tlak Prhyb [m] [kN/m2] [mm] [kNm] [kN] [kN/m2] -------------------------------------------------------------------------0.00 0.00 -12.465 0.00 0.00 0.00 0.00 18.60 0.00 0.00 0.00 2.50 18.60 -58.12 -46.50 -101.29 A 0.00 2.50 18.60 -58.12 54.79 0.00 7.85 18.60 -31.20 -44.72 -82.41 A 0.00 7.85 18.60 -31.20 37.69 0.00 12.00 18.60 -34.95 -39.50 -87.80 A 0.00 12.00 18.60 -34.95 48.30 0.00 14.63 27.75 M -0.53 0.00 15.50 18.60 -4.102 20.16 -16.80 0.00 15.50 0.00 20.16 -16.80 0.00 16.70 0.00 0.00 -16.80 -16.80 C 0.00 16.70 0.00 0.00 0.00 0.00 17.50 0.00 2.884 0.00 0.00 0.00 C 0.00



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Hoorizontální zatížení a vnit ní ú inky (charakteristická stálá): 18.6

-58.1

54.8

-46.5

-0.4

22.6 -31.2

37.7

-44.7

-19.2

7.0 -34.9 18.6

48.3

-39.5

-49.9

27.7 -16.8 -50.8

Hg[kN/m2]

Mg[kNm]

Qg[kN]

Ng[kN]

Hloubka výkopu zs= 15.50 m Podpora: x:0.00 m z:16.70 m ... Posuvná podpora, horizontální Fx:-16.803 kN Fz:0.000 kN M:0.000 kNm Uh = Fx = -16.80 kN Podpora: x:0.00 m z:17.50 m ... Posuvná podpora, vertikální Fx:0.000 kN Fz:2.975 kN M:0.000 kNm Kotva: x:0.00 m z:2.50 m Ah:101.288 kN Kotva: x:0.00 m z:7.85 m Ah:82.413 kN Kotva: x:0.00 m z:12.00 m Ah:87.796 kN Tabulka hodnot: MomentPosouv.síla A-H El.uložení Hloubka H-tlak Prhyb [m] [kN/m2] [mm] [kNm] [kN] [kN/m2] -------------------------------------------------------------------------0.00 0.00 -12.465 0.00 0.00 0.00 0.00 18.60 0.00 0.00 0.00 2.50 18.60 -58.12 -46.50 -101.29 A 0.00 2.50 18.60 -58.12 54.79 0.00 7.85 18.60 -31.20 -44.72 -82.41 A 0.00 7.85 18.60 -31.20 37.69 0.00 12.00 18.60 -34.95 -39.50 -87.80 A 0.00 12.00 18.60 -34.95 48.30 0.00 14.63 27.75 M -0.53 0.00 15.50 18.60 -4.102 20.16 -16.80 0.00 15.50 0.00 20.16 -16.80 0.00 16.70 0.00 0.00 -16.80 -16.80 C 0.00 16.70 0.00 0.00 0.00 0.00 17.50 0.00 2.884 0.00 0.00 0.00 C 0.00 Extremální hodnoty: z [m] = 14.63 maxM [kNm] = 27.75 písl.Q [kN]= -0.53 z [m] = 2.50 maxQ [kN] = 54.79 písl.M [kNm= -58.12 z [m] = 2.50 minM [kNm] = -58.12 písl.Q [kN]= 54.79 z [m] = 2.50 minQ [kN] = -46.50 písl.M [kNm= -58.12



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————


-69.7

65.7

-55.8

-0.5

27.1 -37.4

45.2

-53.7

-23.0

8.4 -41.9 33.3

58.0

-47.4

-59.9

-20.2 -61.0 Md[kNm]

Qd[kN]

Nd[kN]

Tabulka hodnot návrhových ú ink: z[m] Md[kNm] Qd[kN] Nd[kN] -----------------------------------------------2.50 -69.75 -55.80 -0.51 2.50 65.75 -21.94 7.85 -37.44 -53.67 -23.03 7.85 45.23 -40.47 12.00 -41.94 -47.40 -41.32 12.00 57.96 -59.89 14.63 33.30 -0.63 -60.43 Extremální hodnoty: z [m] = 14.63 maxM [kNm] = 33.30 písl.Q [kN]= z [m] = 2.50 maxQ [kN] = 65.75 písl.M [kNm= z [m] = 2.50 minM [kNm] = -69.75 písl.Q [kN]= z [m] = 2.50 minQ [kN] = -55.80 písl.M [kNm=

-0.63 -69.75 65.75 -69.75



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Výpo et kotev (glob. stabilita ve hluboké kluzné spá e): Posuvná patka bez el. uložení, sted otáení Bod otáení ve stn: sou.Z= 17.50 m

= patka stny

.

Poloha Ahg+q,k min.Dél nut.Dél eta AHmož. AHstáv. AHmož.d AHstáv. [m] kN/lfm [m] [m] kN/lfm kN/lfm kN/lfm kN/lfm ---------------------------------------------------------------------------Výpoet .1: eta=1.380 1 2.50 101.29 10.00 11.20 1.38 139.9 101.3 107.6 121.5 2 7.85 82.41 10.00 10.00 1.43 263.5 183.7 202.7 220.4 3 12.00 87.80 10.00 10.00 2.41 653.2 271.5 502.5 325.8 Výpoet .2: eta=1.518 1 2.50 101.29 10.00 11.60 1.53 155.0 101.3 119.2 121.5 2 7.85 82.41 10.00 10.20 1.52 279.4 183.7 214.9 220.4 3 12.00 87.80 10.00 10.00 2.41 653.2 271.5 502.5 325.8 eta=1.549 Výpoet .3: 1 2.50 101.29 10.00 11.70 1.57 159.0 101.3 122.3 121.5 2 7.85 82.41 10.00 10.30 1.57 287.5 183.7 221.2 220.4 3 12.00 87.80 10.00 10.00 2.41 653.2 271.5 502.5 325.8 Výsledky: TypPoloha Sklon Ahg+q,k min.Dél nut.Dél AHmož.d- AHstáv. splnna? [m] [°] [kN/lfm] [m] [m] [kN/lfm] [kN/lfm] --------------------------------------------------------------------------A 2.50 10.00 101.29 10.00 11.70 122.3 121.5 Ano A 7.85 10.00 82.41 10.00 10.30 221.2 220.4 Ano A 12.00 10.00 87.80 10.00 10.00 502.5 325.8 Ano Poloha kotvy A1: aktivní kotva: 1 Hodnoty smykových k ivek: Smykové ploch x1 z1 x2 z2 -----------------------------0.00 17.50 11.52 4.53 Poloha kotvy A2: aktivní kotva: 2 1 Hodnoty smykových k ivek: Smykové ploch x1 z1 x2 z2 -----------------------------0.00 17.50 10.14 9.64 Poloha kotvy A3: aktivní kotva: 3 2 1 Hodnoty smykových k ivek: Smykové ploch x1 z1 x2 z2 -----------------------------0.00 17.50 9.85 13.74



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3:

Výsledek: Kružnice s min. bezpeností: x:-1.67 m z:-1.67 m rádius:19.24 m Ed(Psobící síla): 1217.48 kN Rd(Vzdorující síla): 2139.55 kN Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje. Geotechnické posudky GEO-2: Únosnost zemního uložení GEO-2: Odolnost [kN] Úinek [kN] -----------------------------------------------------------------------γG*Ugh,k= 1.20*16.80= 20.16 288.29/1.30= 221.76 γQ*Uqh,k= 1.30*0.00= 0.00 -----------------------------------------------------------------------Suma Uh,d= 20.16 Ephodol,d= 221.76 Ephodol,d >=

Uh,d

... 221.76 >=

20.16






——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Horizontální a vertikální síly: Poloha H síla Síla V -------------------------------------------------------------------------Vrstvy zeminy na pravé stran: 1: z1/z2=0.00/15.50 delta=17.50° 288.30 90.90 Tíha stny Gk: 2.98 Síly kotvení: Kotva 1: x/z=0.00/2.50 Sklon=10.00° -101.29 17.86 Kotva 2: x/z=0.00/7.85 Sklon=10.00° -82.41 14.53 Kotva 3: x/z=0.00/12.00 Sklon=10.00° -87.80 15.48 Suma Vk: 141.75 Horizontální charakteristická reakce Bhk vlevo: Bhk= BGhk+BQhk+BWhk = 16.80 + 0.00+ 0.00 = -16.80 Relevantní deltap = 17.50° Bvk = Bhk * tan(deltap) = 16.80 kN * tan(17.50°) = -5.30 -------------------------------------------------------------------------Souet: 0.00 136.45 (dol) Zjednodušený posudek: Souet Vk >=Bvk ... 141.75 >= 5.30 ... Posudek vyhovuje Posouzení použitelnosti (deformace p i charakteristickém plném zatížení): -12.5

-4.5 0.1 -0.5 0.2 -5.5 2.9

Deformace stny: Nr. z-pos[m] Posuv X[mm] ----------------------------------1 0.000 -12.465 2 2.500 0.000 3 5.381 -4.504 4 7.850 0.000 5 8.265 0.087 6 9.925 -0.526 7 11.585 0.161 8 12.000 0.000 9 14.333 -5.465 10 17.500 2.884 11 17.500 2.884



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

P ehled posudk Stavební stav D NS-T(2): Hloubka patky je pedepsána. Druh konvergence: žádné, patka horizontáln posuvná, el. uložení možné Druh uložení koruny: voln Hloubka výkopu zs= 15.50 m Spotená délka stny = 17.50 m Hloubka vetknutí ts= 2.00 m Návrhové vnit ní ú inky: z [m] = 14.63 maxM z [m] = 2.50 maxQ z [m] = 2.50 minM z [m] = 2.50 minQ


= = = =

33.30 65.75 -69.75 -55.80



-0.63 -69.75 65.75 -69.75

Kotevní(A)- a podporové(S) reakce: TypPoloha Sklon Ahg,k Ahq,k Ahg+q,k min.Dél nut.Dél Ag+q,k [m] [°] [kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm] [m] [m] [kN/lfm] --------------------------------------------------------------------------A 2.50 10.00 101.29 0.00 101.29 10.00 11.70 102.9 A 7.85 10.00 82.41 0.00 82.41 10.00 10.30 83.7 A 12.00 10.00 87.80 0.00 87.80 10.00 10.00 89.2 Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3: Kružnice s min. bezpeností: x:-1.67 m z:-1.67 m rádius:19.24 m Ed(Psobící síla): 1217.48 kN Rd(Vzdorující síla): 2139.55 kN Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje. Únosnost zemního uložení GEO-2: Ephodol,d >= Uh,d ... 221.76 >=

20.16






——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Horizontální a vertikální síly: Souet: H=0.00 kN V=136.45 kN Zjednodušený posudek: Souet Vk >=Bvk ... 141.75 >= 5.30 ... Posudek vyhovuje

Kotevní(A)- a podporové(S) reakce ve všech stavebních stavech: Stavební stav B NS-T(2): Charakteristické ú inky: TypPoloha Sklon Ahg,k Ahq,k Ahg+q,k min.Dél nut.Dél Ag+q,k [m] [°] [kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm] [m] [m] [kN/lfm] --------------------------------------------------------------------------A 2.50 10.00 60.96 0.00 60.96 10.00 10.00 61.9 Návrhové ú inky p i NS-P(1): TypPoloha Sklon Ahg,k Ahq,k Ah,d [m] [°] [kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm] --------------------------------------------------------------------------A 2.50 10.00 60.96 0.00 82.30 Stavební stav C NS-T(2): Charakteristické ú inky: TypPoloha Sklon Ahg,k Ahq,k Ahg+q,k min.Dél nut.Dél Ag+q,k [m] [°] [kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm] [m] [m] [kN/lfm] --------------------------------------------------------------------------A 2.50 10.00 79.22 0.00 79.22 10.00 10.00 80.4 A 7.85 10.00 83.80 0.00 83.80 10.00 10.00 85.1 Návrhové ú inky p i NS-P(1): TypPoloha Sklon Ahg,k Ahq,k Ah,d [m] [°] [kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm] --------------------------------------------------------------------------A 2.50 10.00 79.22 0.00 106.95 A 7.85 10.00 83.80 0.00 113.12 Stavební stav D NS-T(2): Charakteristické ú inky: TypPoloha Sklon Ahg,k Ahq,k Ahg+q,k min.Dél nut.Dél Ag+q,k [m] [°] [kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm] [m] [m] [kN/lfm] --------------------------------------------------------------------------A 2.50 10.00 101.29 0.00 101.29 10.00 11.70 102.9 A 7.85 10.00 82.41 0.00 82.41 10.00 10.30 83.7 A 12.00 10.00 87.80 0.00 87.80 10.00 10.00 89.2 Návrhové ú inky p i NS-P(1): TypPoloha Sklon Ahg,k Ahq,k Ah,d [m] [°] [kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm] --------------------------------------------------------------------------A 2.50 10.00 101.29 0.00 136.74 A 7.85 10.00 82.41 0.00 111.26 A 12.00 10.00 87.80 0.00 118.52



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Dimensioning results

+(%,3% 6>*DPPD0 @ :RRGLQILOOIPG >1PPÞ@+HLJKW FP

D P

Design of the Beams Internal Design-Forces E,d (per beam): Maximum of moment max M1 = 99.13 at z1 = 6.10 all. N1 = -35.35 Moment M2 = -174.38 at z2 = 2.50 all. N2 = -54.85 Maximum shear force max Q = 164.38 at z3 = 2.50 Moment = -174.38 all. N = -54.85

Distance [kNm] (= [m] [kN] [kNm] (= [m] [kN] [kN] (= [m] [kNm] [kN]

of the beams a = 2.50 [m] 2.50* 39.65) in stage: 'B' 2.50* -69.75) in stage: 'D' 2.50*

65.75) in stage: 'D'

Dimensioning Code: EN 1993 (EC 3) Safety factors: gamma,M0: 1.00, gamma,M1: 1.10 beta,B: 1.00, beta,D: 1.00 Steel cross section: (all values are per profile/s) Distance of beams = 2.50 m Cross section = 1 x HEB(IPB) 240 A: 106.00 cm2 Iy: 11260.00 cm4 Wy,el: 938.00 cm3 Wy,pl: 1054.00 cm3 Steel: E = 210000 N/mm2, fyk = 235 N/mm2 Cross section class = 1 ('B' z=6.10: Myd=99.13, Ny=-35.36 alpha=0.55 eps=1.00 psi=-0.91; cs/s=16.40; ct/t=5.53) Shear buckling of the web (w,b): hw/s/(72*eps) = 206.00/10.00/72*1.00 = 28.6 %. No further investg. req. Performing Buckling checks due to EN 1993-5 5.2.3. Actions, Reactions: Md: Design moment, action Nd: Design normal force, action Vd: Design shear force, action M,c,Rd: Design resistance for bending moment, without any reductions. M,cRd,red: Final design resistance for bending moment N,c,Rd: Design resistance for normal force component V,c,Rd: Design resistance for shear force Ed,MN,el: Design actions for elastic M and N interaction (M/W+N/A) Rd,MN,el: Design resistance for elastic M and N interaction Ed,V,el: Design actions for elastic shear stress (V/Av) Rd,V,el: Design resistance for elastic shear force



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Utilizations: X,pl: Plastic utilization, if applicable X,el: Elastic util. (only critical is plastic calculation is impossible) w,b: Shear-buckling of the web MN,bk: Buckling due to moment and normal force Md Nd Vd [kN, m] | Utilization ratios[%] M,c,Rd McRd,red N,c,Rd V,c,Rd | M,pl N,pl V,pl w,b MN,bk Ed,MN,el Rd,MN,el Ed,V,el Rd,V,el | MN,el V,el --------------------------------------|-----------------------------z: 6.10 "B", lbk = 6.39 m 99.13 -35.36 -0.51 | 247.69 247.69 2491.00 450.99 | 40.0 1.4 0.1 --48.8 109.02 235.00 0.15 235.00 | 21.5 0.0 z:

2.50 "D", lbk = 5.50 m -174.38 -54.86 164.36 247.69 247.69 2491.00 191.08 235.00 49.45

| 450.99 | 235.00 |

70.4 66.1

2.2 13.3

36.4

---

83.8

Steel checks passed requirements.

Design of the Wood Infill Determinative excavation: 'D' Level z = 0.00 [m] Distance of beams a = 2.50 [m] span l = 2.30 [m] Structural system:

T

O P

Single span beam l =2.30 [m] unif. distr. q = 22.32 [kN/m˛] Load due to weight of the soil + wide area loads g = 22.32 [kN/m˛] due to block loads p = 0.00 [kN/m˛] Reduction factor for g corresp. figure EB 47-1: 1.000 Internal forces: M,d = q*l˛/8 = 22.32*2.30˛/8 = 14.76 [kNm/m] V,d = q*l/2 = 22.32*2.30/2 = 25.67 [kN/m] Wood: C24 fmk = 24.0 k,mod = 1.00 gammaM = 1.30 -> f,m,d = f,vk = 4.0 -> f,v,d = f,c90,k = 2.5 -> f,c90,d = chosen : Wood f m,d (=AdmSigmaB) = 18.5 [N/mm˛] d = 8 [cm]

18.5 [N/mm˛] 3.1 [N/mm˛] 1.9 [N/mm˛]

Proof: Sigma m,d = M,d/W = 14.76*1000/1066.67 = 13.84 [N/mm˛] Sigma m,d / f m,d = 0.75 < 1.0: Passes requirement Minimum support width: 0.0/ 1.9 [N/mm2] = 0.0 [m] Shear force: Ed/Rd = 0.3/ 3.1 [N/mm2] = 0.10 [-] Passes requirement



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Anchor design z ..............: a ..............: Alpha ..........: Ah,d ...........: Lf , gamM ......: Fa,d ...........: Ri,d ...........: Lvp ............: Uebs ...........: Lges ...........: Num

z [m] 1 2.50 2 7.85 3 12.00

Num 1 2 3

Alpha a [°] [m] 10.0 1.00 10.0 1.00 10.0 1.00

Anchor depth Anchor distance Anchor declination Horizontal support per m wall Loadcase, safety-factor Anchor force (dim-value) Adm. anchor force (= Ri,k / gamM) Length grouth body Additional length Total length of anchor (incl. Uebs + Lvp/2) Ah,d Lf gamM [kN/m] 136.7 1 1.15 113.1 1 1.15 118.5 1 1.15

Fa,d [kN] 138.8 114.8 120.3

Ri,d [kN] 195.7 134.8 134.8

Lvp [m] 2.00 2.00 2.00

Uebs Lges [m] [m] 0.50 13.20 0.50 11.80 0.50 11.50

Anchor type Ischebeck, TITAN, 30. Nov, TITAN 30/11 Ischebeck, TITAN, 30/16, TITAN 30/16 Ischebeck, TITAN, 30/16, TITAN 30/16

Dimensioning of the Waling Num. 1 Level z= 2.50 m T N1P

$ N1 4O 4U N1 0D N1P 0IHOG N1P4IHOG N1P

OV P Load ...........: uniformly distributed p=121.55 [kN/m] Inclination ....: 10.00 [°] Loadfactor .....: 1.000 [-] Result. q ......: 121.55*1.000/cos(10.00)=123.42 [kN/m] All loads and forces are dimensioning values. Stat. system ...: Single span beam:

span ls1= 1.00 [m] lk = 0.00 [m] (left) lk = 0.00 [m] (right) Internal Forces.: Support: A = 61.71 [kN] Vl= -0.00 [kN] Vr= 61.71 [kN] Ma= -0.00 [kNm] Field: Mf= 15.43 [kNm] Vf= 0.00 [kN] Normal Force N = 0.00 [kN]

Ok? Yes Yes Yes



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Dimensioning Code: EN 1993 (EC 3) Safety factors: gamma,M0: 1.00, gamma,M1: 1.10 beta,B: 1.00, beta,D: 1.00 Steel cross section: (all values are per profile/s) Distance of beams = 1.00 m Cross section = 1 x I 240 A: 46.10 cm2 Iy: 4250.00 cm4 Wy,el: 354.00 cm3 Wy,pl: 412.00 cm3 Steel: E = 210000 N/mm2, fyk = 235 N/mm2 Cross section class = 1 ('' z=0.00: Myd=15.43, Ny=0.00 alpha=0.50 eps=1.00 psi=-1.00; cs/s=23.38; ct/t=3.32) Shear buckling of the web(w,b):hw/s/(72*eps)=213.80/8.70/72*1.00= 34.1 %. No further investg. req. Performing Buckling checks due to EN 1993-5 5.2.3. Actions, Reactions: Md: Design moment, action Nd: Design normal force, action Vd: Design shear force, action M,c,Rd: Design resistance for bending moment, without any reductions. M,cRd,red: Final design resistance for bending moment N,c,Rd: Design resistance for normal force component V,c,Rd: Design resistance for shear force Ed,MN,el: Design actions for elastic M and N interaction (M/W+N/A) Rd,MN,el: Design resistance for elastic M and N interaction Ed,V,el: Design actions for elastic shear stress (V/Av) Rd,V,el: Design resistance for elastic shear force Utilizations: X,pl: Plastic utilization, if applicable X,el: Elastic util. (only critical is plastic calculation is impossible) w,b: Shear-buckling of the web MN,bk: Buckling due to moment and normal force Md Nd Vd [kN, m] | Utilization ratios[%] M,c,Rd McRd,red N,c,Rd V,c,Rd | M,pl N,pl V,pl w,b MN,bk Ed,MN,el Rd,MN,el Ed,V,el Rd,V,el | MN,el V,el --------------------------------------|-----------------------------15.43 0.00 0.00 | 96.82 96.82 1083.35 282.62 | 15.9 0.0 0.0 ----43.58 235.00 0.00 235.00 | 3.4 0.0 -0.00 96.82 0.00

0.00 96.82 235.00

0.00 1083.35 0.00

| 282.62 | 235.00 |

0.0 0.0

0.0 0.0

0.0

---

---

-0.00 96.82 0.00

0.00 96.82 235.00

61.71 1083.35 29.63

| 282.62 | 235.00 |

0.0 0.0

0.0 4.8

21.8

---

---




——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Dimensioning of the Waling Num. 2 Level z= 7.85 m 4H N1


OV P Load ...........: Inclination ....: Loadfactor .....: Result. Qe .....:

single loads Pe=251.38 [kN] every at= 2.50 [m] 10.00 [°] 1.000 [-] 251.38*1.000/cos(10.00)=255.26 [kN] (even number, symmetrical to mid of the beam) All loads and forces are dimensioning values. Stat. system ...: Single span beam:

Internal Forces.: Support:

Field: Normal Force

N =

span ls1= 1.00 [m] lk = 0.00 [m] (left) lk = 0.00 [m] (right)

A = 127.63 Vl= 0.00 Vr= 127.63 Ma= 0.00 Mf= 63.82 Vf=-127.63 0.00 [kN]

[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kN]



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Dimensioning Code: EN 1993 (EC 3) Safety factors: gamma,M0: 1.00, gamma,M1: 1.10 beta,B: 1.00, beta,D: 1.00 Steel cross section: (all values are per profile/s) Distance of beams = 1.00 m Cross section = 1 x I 220 A: 39.50 cm2 Iy: 3060.00 cm4 Wy,el: 278.00 cm3 Wy,pl: 324.00 cm3 Steel: E = 210000 N/mm2, fyk = 235 N/mm2 Cross section class = 1 ('' z=0.00: Myd=63.82, Ny=0.00 alpha=0.50 eps=1.00 psi=-1.00; cs/s=22.94; ct/t=3.28) Shear buckling of the web(w,b):hw/s/(72*eps)=195.60/8.10/72*1.00 No further investg. req. Performing Buckling checks due to EN 1993-5 5.2.3.

33.5 %.

Actions, Reactions: Md: Design moment, action Nd: Design normal force, action Vd: Design shear force, action M,c,Rd: Design resistance for bending moment, without any reductions. M,cRd,red: Final design resistance for bending moment N,c,Rd: Design resistance for normal force component V,c,Rd: Design resistance for shear force Ed,MN,el: Design actions for elastic M and N interaction (M/W+N/A) Rd,MN,el: Design resistance for elastic M and N interaction Ed,V,el: Design actions for elastic shear stress (V/Av) Rd,V,el: Design resistance for elastic shear force Utilizations: X,pl: Plastic utilization, if applicable X,el: Elastic util. (only critical is plastic calculation is impossible) w,b: Shear-buckling of the web MN,bk: Buckling due to moment and normal force Md Nd Vd [kN, m] | Utilization ratios[%] M,c,Rd McRd,red N,c,Rd V,c,Rd | M,pl N,pl V,pl w,b MN,bk Ed,MN,el Rd,MN,el Ed,V,el Rd,V,el | MN,el V,el --------------------------------------|-----------------------------63.82 0.00 -127.63 | 76.14 76.08 928.25 241.12 | 83.9 0.0 52.9 ----229.55 235.00 71.82 235.00 | 95.4 28.0 0.00 76.14 0.00

0.00 76.08 235.00

-127.63 928.25 71.82

| 241.12 | 235.00 |

0.0 0.0

0.0 28.0

52.9

---

---

0.00 76.14 0.00

0.00 76.08 235.00

127.63 928.25 71.82

| 241.12 | 235.00 |

0.0 0.0

0.0 28.0

52.9

---

---




——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Dimensioning of the Waling Num. 3 Level z= 12.00 m 4H N1


OV P Load ...........: Inclination ....: Loadfactor .....: Result. Qe .....:

single loads Pe=263.39 [kN] every at= 2.50 [m] 10.00 [°] 1.000 [-] 263.39*1.000/cos(10.00)=267.45 [kN] (even number, symmetrical to mid of the beam) All loads and forces are dimensioning values. Stat. system ...: Single span beam:

Internal Forces.: Support:

Field: Normal Force

N =

span ls1= 1.00 [m] lk = 0.00 [m] (left) lk = 0.00 [m] (right)

A = 133.73 Vl= 0.00 Vr= 133.73 Ma= 0.00 Mf= 66.86 Vf=-133.73 0.00 [kN]

[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kN]



——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Dimensioning Code: EN 1993 (EC 3) Safety factors: gamma,M0: 1.00, gamma,M1: 1.10 beta,B: 1.00, beta,D: 1.00 Steel cross section: (all values are per profile/s) Distance of beams = 1.00 m Cross section = 1 x I 220 A: 39.50 cm2 Iy: 3060.00 cm4 Wy,el: 278.00 cm3 Wy,pl: 324.00 cm3 Steel: E = 210000 N/mm2, fyk = 235 N/mm2 Cross section class = 1 ('' z=0.00: Myd=66.86, Ny=0.00 alpha=0.50 eps=1.00 psi=-1.00; cs/s=22.94; ct/t=3.28) Shear buckling of the web(w,b):hw/s/(72*eps)=195.60/8.10/72*1.00= 33.5 %. No further investg. req. Performing Buckling checks due to EN 1993-5 5.2.3. Actions, Reactions: Md: Design moment, action Nd: Design normal force, action Vd: Design shear force, action M,c,Rd: Design resistance for bending moment, without any reductions. M,cRd,red: Final design resistance for bending moment N,c,Rd: Design resistance for normal force component V,c,Rd: Design resistance for shear force Ed,MN,el: Design actions for elastic M and N interaction (M/W+N/A) Rd,MN,el: Design resistance for elastic M and N interaction Ed,V,el: Design actions for elastic shear stress (V/Av) Rd,V,el: Design resistance for elastic shear force Utilizations: X,pl: Plastic utilization, if applicable X,el: Elastic util. (only critical is plastic calculation is impossible) w,b: Shear-buckling of the web MN,bk: Buckling due to moment and normal force Md Nd Vd [kN, m] | Utilization ratios[%] M,c,Rd McRd,red N,c,Rd V,c,Rd | M,pl N,pl V,pl w,b MN,bk Ed,MN,el Rd,MN,el Ed,V,el Rd,V,el | MN,el V,el --------------------------------------|-----------------------------66.86 0.00 -133.73 | 76.14 75.92 928.25 241.12 | 88.1 0.0 55.5 ----240.51 235.00 75.25 235.00 | 104.7 30.8 0.00 76.14 0.00

0.00 75.92 235.00

-133.73 928.25 75.25

| 241.12 | 235.00 |

0.0 0.0

0.0 30.8

55.5

---

---

0.00 76.14 0.00

0.00 75.92 235.00

133.73 928.25 75.25

| 241.12 | 235.00 |

0.0 0.0

0.0 30.8

55.5

---

---


Program RIB RTwalls. Protokol zadání:

Recommend Documents