PERENCANAAN GORDING, TREKSTANG, DAN IKATAN ANGIN A. PERENCANAAN GORDING JARAK MIRING GORDING (R) = 476.1 JARAK MENDATAR GORDING = 390.00 JARAK TEGAK GORDING (h) = 273.08
mm mm mm
α
=
35
JAK(L)
=
5700
kg/m mm³ mm³ mm⁴ mm⁴ Mpa Mpa
sin 35 cos 35 mm
= =
0.4576771654
N/mm
DICOBA PROFIL MC12x31 Berat (Nominal) Sx Sy Ix Iy Mutu Baja
= = = = = =
31 33.8 4.39 203 11.3 34
lb/ft in³ in³ in⁴ in⁴ Fu Fy
= = = = = = =
45.768 553.883 71.939 8449.498 470.342 340 210
1. Beban Mati a. Penutup Atap W Seng W Penutup Atap x R Beban Sendiri gording
= = =
10 0.048 0.458
kg/m² N/mm N/mm
0.0001
N/mm²
= = = = =
0.505 qd x sin 35 0.290 qd x cos 35 0.414
N/mm
= = = =
30 0.02 0.300 -0.4
kg/m² x
0.0003 α
N/mm² -
0.4
W Tekan
= = =
c Tekan 0.3 0.025
x x N/mm
Wangin 0.0003
x x
h 273.08
W Hisap
= = =
c Hisap -0.4 -0.033
x x N/mm
Wangin 0.0003
x x
h 273.08
= = =
0.0004 0.0004 0.057
N/mm
0.000008 0.000008
x x
α 35
) )
R 476.10
= = = = = =
H 0.057 0.047 H 0.057 0.033
x x N/mm x x N/mm
Cos 35 0.8191520443
= = = =
100 P 1000 819.152044289
kg x x N
1000 Cos 35 0.8191520443
N Py
= = =
P 1000 573.576436351
x x N
= = = = =
5700.00 32490000 1/8.qdx.L² 1/8 1680979.862
mm mm² x N.mm
0.414
x
32490000
= = =
1/8.Wtekan.L² 1/8 99814.059
x N.mm
0.025
x
32490000
= = =
x N.mm N.mm
-0.033
x
32490000
= = =
1/8.Whisap.L² 1/8 -133085.412 133085.412 1/8.Whujan.L² 1/8 190065.666
x N.mm
0.047
x
32490000
= = =
1/4 1/4 1167291.66311181
x x N.mm
Px 819.152044289
x x
L 5700
3979875.329 Mux < Mn
N.mm
qD qdy qdx
2. Beban Angin W Angin Koefisien Angin Tekan Koefisien Angin Hisap
3. Beban Hujan H
Hx
Hy
4. Beban Hidup P Px
Bidang Momen L L² MDLx=D
Mwtekan x=W
Mwhisap x
Mhujan x=H
M Lx=L
Kombinasi Pembebanan 1,4 D = 2353371.807 1,2 D + 1,6 L + 0,5 H = 3979875.329 1,2 D + 1,6 H + 0,8 W = 2427749.230 1,2 D + 1,3 W + 1 L + 0,5 H = 3452511.366 Dari kombinasi pembebanan diatas Beban yang terbesar Mux = 3979875.329
0.573576436 0.819152044
N/mm N/mm
N.mm N.mm N.mm N.mm = N.mm
sin 35 0.5735764364
sin 35 0.573576436
keterangan : R= Z= S= T=
570 cm 430 cm 114 cm 53.75 cm
Mn tergantung pada kelangsingan batang (λ) Diket :
Flens
=
tf tw Fy Fu h (T) b (bf) W (Sx) λ λp λr
Badan
=
λ λp λr
Karena λ< λp, maka termasuk penampang kompak Mn=Mp = Z.fy = 133762687.3128 = 133762687.3128 Mux < θ Mn 3979875.329 < 0,9.Mn 3979875.329 < 0.9 3979875.329 < 120386418.58152 Cek Lendutan L = 5700 E = 20000000000 qx = 0.414 qy = 0.290 Px = 819.152044289 Py = 573.576436351 Ly = 5700 ᵟ max = L/2400 = 23.75 ᵟx = 0.5 = 384000 = 0.5 = 384000 = 0.000 = 2.207 ᵟy = 0.5 = 384000 = 0.5 = 384000 = 0.000 = 27.760 ᵟ
ᵟ max 23.75
B. PERENCANAAN TREKSTANG Atap seng hujan jarak antar trekstang jarak miring antar gording mutu baja 37 beban gording
beban atap
= = =
√ᵟ x² √ 29.967
> >
ᵟ 29.967
= = = = = = = = = = = = = = = = = =
in in Mpa Mpa in in in³ =
= =
17.780 9.398
mm mm
= = = 2.621
238.125 93.218 553882.763
mm mm mm³
170/√fy 11.731 370/√fy-fr 31.271 hw/tw 25.338 1680/√fy 115.9310139695 2250/√fy 155.264750852
=
170
/
√
210
=
370
/
√
140
=
238.125
/
9.398
=
1680
/
√
210
=
2250
/
√
210
Zx (dari tabel)
=
1,15*W
=
636965.17768
mm³
N.mm
x N.mm
133762687.313 OK
mm kg/m² N/mm N/mm N N mm = mm
(j.a.kk) 200000
Mpa
5700
/
x x x
qx.L⁴ EI 436920285847278 1689899587.936 258548.075
x
qy.Ly⁴ EI 305934877747005 94068302.1856 3252263.203
4.870
+ +
x x
+ + + + + +
240 1 48000 1 48000 0.000
px. L³ EI 151701224538011 1689899587.936 89769.372
1 48000 1 48000 0.000
py. Ly³ EI 106222340977159 94068302.1856 1129204.403
√ᵟ y² 770.607
OK
= =
fu fy
TABEL 0.7 0.37 210 340 9.375 3.670 33.800 bf/(2.tf)
0.0001 N/mm² 0.119 N/mm = = = = = = = = =
q gording x jarak antar trekstang
qdx x jarak antar trekstang
5700 mm 476.1 mm 340 210 = 2608.760 N = 2359.270 N
0.458 X
5700
0.414 X
5700
Dead
= =
beban gording + beban atap
jumlah beban (PU)
=
Nu Nu Nu
=
Ag Ag d² d Nu
Ag Ag d² d
< = 3989.363 = = = 21.108 = = =
θ Nn 0,9. (Ag.fy)
= 3989.363 = 3989.363 = = = 20.859 = = =
0,75(0,75.Ag)fu
0.9 X 21.108 mm²
= 4968.030 N
2608.760 +
1,4D
=
6955.2417548624 N
PU.sinα
=
3989.362779714 N
Ag
x
2359.270
210 CARI AG
1/4.τ.d² 0.25 x 26.889 5.1854450362 =
3.14 x
d²
0.2041513794 inchi tersedia ukuran 5/16 =0,261 inchi (lihat di tabel pakai yang pejal)
0.75 x 191.25 Ag 20.859 mm²
CARI DIAMETER
0.75 x
Ag
3.14 x
d²
x
340
1/4.τ.d² 0.25 x 26.573 5.1548521731 =
Dari hasil kombinasi Nu tersebut di ambil yang terbesar, jadi untuk trekstang ini dipake profil baja bulat dengan diameter
C. PERENCANAAN IKATAN ANGIN W angin c angin tekan c angin hisap L (jarak diagonal kuda-kuda) h ( jarak vertikal gording ) xJumlah pias gording dalam 1 ikatan angin h h
0.2029469359 inchi tersedia ukuran 5/16 =0,261 inchi (lihat di tabel pakai yang pejal) 0,261 inchi
= = = =
0.0003 0.300 -0.4 5800.484893524
N/mm²
= = =
(R.sinα).2 476.1 546.159
x mm
= =
c.w.h 0.066
N/mm
N =
0.094
S1
=
S2
Nu Nu 1.2107425529 Ag Ag 0.0064060453 d² d
= = = = = = = =
Nu 1.2107425529 1.2107425529 Ag Ag 0.0102
= = = = = =
s= t=
mm
0.5735764364
x
2
R1/cosβ 0.855 1.2107425529
/ N
0.9180316635
Ag
X
210
3.14
X
.d²
=
0.0035565298
Inchi
beban angin pada kuda-kuda W R1=R2 tgβ β cos β gaya yang bekerja pada ikatan angin
CARI AG
CARI D
CARI AG
= = = = =
1/2.W.L 0.855 h/L 23.36 0.9180316635
= = 1,3.S = 0,9 (Ag.fy) 0.9 X 0.0064060453 mm² 1/4.τ.d² 0.25 X 0.0081605672 0.0903358578 mm tersedia ukuran 1/16 =0.010 inchi (lihat di tabel pakai yang pejal) 0,75(0,75.Ag)fu 0.75 x 118.125 Ag 0.0102 mm² 1/4.τ.d² 0.25 x
0.75 x
Ag
3.14 x
d²
S= 0.931340425 N
x
210
114 53.75
5s= 2t=
570 107.5
CARI D
d² d
dari dua haasil kombinasi Nu tersebut di ambil yang terbesar, jadi untuk ikatan angin ini di pakai Profil Baja bulat pejal dengan diameter
= =
0.0131 0.114266826 mm tersedia ukuran 1/4 =0,167 inchi (lihat di tabel pakai yang pejal)
=
0.0044986939
0,167 inchi
Inchi
PEMBEBANAN PORTAL A A. Data Teknis Perencanaan
B. Analisis Pembebanan I. Beban Tetap 1. Beban Mati a. Beban mati rangka atap - Beban Titik Luasan Atap yang membebani titik buhul :
- Jarak Kuda - kuda - Kemiringan Atap - Jarak gording utama - Jarak Miring Gording utama R1
= = = =
5700 35 390.00 476.102089617
mm ° mm mm
- Profil Rafter -> Berat Profil -> Bentang - Profil Gording -> Berat Profil - Treakstang -> Berat trekstang -> Jumlah trekstang /jak - Jenis Atap -> Berat Atap - Alat sambung - Kolom Lantai 1 -> Berat Kolom K1 -> Tinggi -> lx - Kolom Lantai 2 -> Berat Kolom K2 -> Tinggi -> lx - Balok BI A (BALOK INDUK A) -> Berat Balok BI A -> Bentang - Balok BI 1-3-5 (BALOK INDUK 1-3-5) -> Berat Balok BI 1-3-5 -> Bentang - Balok BA 2-4 (BALOK ANAK 2-4) -> Berat Balok BA 2-4 -> Bentang - Balok BA A' (BALOK ANAK A') -> Berat Balok BA A' -> Bentang - Pelat Lantai 2 -> Tebal -> Berat - Lantai kayu sederhana -> Tebal -> Berat - Dinding -> Berat dinding -> Panjang -> Tinggi
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
W 14 x 426 426 lb/ft 628.937007874 kg/m 4744.53 mm MC12x31 0.4576771654 N/mm baja pejal 2(3/16)=2,1875 inch 12.789 lb/ft 18.8813976378 kg/m 1 seng 0.0001 N/mm² Baut W 27 x 129 129 lb/ft 73.8188976378 kg/m 4000 mm 4760 inchi⁴ 1981261585.856 mm⁴ W 18 x 311 311 lb/ft 459.1535433071 kg/m 4000 mm 6960 inchi⁴ 2896970722.176 mm⁴ W 24 x 492 492 lb/ft 726.3779527559 kg/m 4300 mm W 24 x 492 492 lb/ft 726.3779527559 kg/m 2850 mm W 21 x 50 50 lb/ft 73.8188976378 kg/m 2850 mm W 21 x 50 50 lb/ft 73.8188976378 kg/m 2150 mm Beton Bertulang 12 cm 120 mm 2400 kg/m³ 0.000024 N/mm³
= =
3 1000
AP1
6.289370079 N/mm
beban P1 1. Penutup Atap
2. Gording 0.188813976
N/mm 3. Trekstang
0.738188976 N/mm
beban P1 Pdl Atap P1 Beban P2 1. Penutup Atap
4.591535433 N/mm 2. Gording 7.263779528
N/mm 3. Trekstang
7.263779528
N/mm Beban P2 Pdl Atap P2
0.738188976
N/mm
0.738188976
N/mm
Beban P3 1. Penutup Atap
2. Gording
3. Trekstang
= = =
250 2850 4000
cm kg/m³ kg/m2 mm mm
30 mm 0.00001 N/mm³ 0.0025
N/mm2
Beban P3 Pdl Atap P3 - Beban Merata 1. Berat sendiri Rafter Dicoba Profil Berat b. Beban Mati Balok Lantai Beban titik (dari balok anak) a. Berat sendiri Plat beton b. Lantai kayu sederhana Total Beban Mati Plat Lantai A1 A2
p4=p8
p5=p7
p6
C. BEBAN MERATA BALOK LANTAI Beban merata balok sendiri Bentang (1-2)=(2-3)=(3-4)=(4-5)
= = = = = = = = = = = =
1/2R 238.0510448085 1356890.95540836
0.0001 135.6890955408 N qgording 0.4576771654 2608.7598425197 N qtrekstang 0.1888139764 179.7894574049 N
=
= = = = = = = = =
qpa 0.0001 271.3781910817 N qgording 0.4576771654 2608.7598425197 N qtrekstang 0.1888139764 359.5789148097 N
AP1 1356890.95540836
x x
JAK 5700
x x
1/2R 238.0510448085
x x
AP2 2713781.91081672
x x
JAK 5700
x x
1/2R+1/2R 476.102089617
x x
AP2 2713781.91081672
x x x x
x x
qpa 0.0001 271.3781910817 N qgording 0.4576771654 5217.5196850394 N qtrekstang 0.1888139764 2049599.81441545 N
JAK 5700
+ +
Berat dinding 28500
+ +
Berat kolom 18366.1417
Berat kolom 18366.1417
jumlah treks antar kuda2 4
JAK 5700
x x
jumlah gording 2
(1/2R+1/2R) 2713781.91081672
x x
jumlah treks antar kuda2 4
6.2893700787
N/mm
0.000024 0.00001
x x
120 30
= =
1155625.00 1827500.00
mm2 mm2
= = =
B.induk AA' 20701.7716535433 73776.14
+ + N
A2*qd
= = =
B.Anak AA' 2103.8385826772 14520.2917322835
+ + N
2(A2)*qd
= =
B.Induk AA' 20701.7716535433
+ +
2(A2)*qd
=
79984.3665354331
N
=
= = =
0.00288 Mpa 0.0003 Mpa 0.00318 Mpa
5811.45
+ +
(1/4 B.anak A') 396.7765748032
11622.9
+ +
2(1/4B.Anak A') 793.5531496063
11622.9
+ +
2(1/4B.Anak A') 793.5531496063
+ +
Berat dinding 28500
+ +
x x
qd plat 0.00318
=
3.4185
N/mm
7.2637795276 N/mm
= =
1 1
x x
tinggi A1 1075
ql 0.0025 2284.375
x x N
1/2 A2 913750
p5=p7
= = =
ql 0.0025 9137.5
x x N
2(A2) 3655000
p6
= = =
ql 0.0025 9137.5
x x N
2(A2) 3655000
= = =
1 1 2.6875
x x N/mm
tinggi A1 1075
= = =
q kolom 0.7381889764 2952.7559055118
x x N
h 4000
250 kg/m2
0.0025 N/mm2
x x
E. Beban Hidup Atap Beban air hujan yang digunakan =
q AH
= =
(40 - 0,8 α) 0.00012
N/mm²
Beban air hujan yang bekerja pada tiap titik
P Ah 1
= =
q Ah x AP1 162.826914649
N
P Ah 2 =P Ah 3
=
q Ah x AP2 325.653829298
N
P
=
100 kg
=
ql 0.0025
P Ah 2 = =
1000 N
Beban hidup yang digunakan pada titik buhul BEBAN P1
x x mm²
2055088.71229157 N
= =
Beban Orang
(1/2R+1/2R) 476.10208962 2713781.9108
jumlah treks antar kuda2 4
= = = = =
BEBAN PADA KOLOM P9=P10=P11
= = =
x x
D. Beban hidup BALOK lantai Beban hidup plat lantai p4=p8
BEBAN HIDUP MERATA PLAT LANTAI Bentang (1-2)=(2-3)=(3-4)=(4-5)
AP2
3239.7169484111 N
=
W 14 x 426 =
JAK 5700
x x
2924.2383954654 N
=
= = = = = = = = =
x x mm²
qpa
1000 N
q Ah x AP2 325.653829298
N
BEBAN P2 BEBAN P3 F. Beban Angin (Titik) Beban angin minimum beban angin tekan pada dinding koefisien angin tekan untuk dinding Qw tekan
beban angin hisap pada dinding koefisien angin hisap utuk dinding Qw hisap
Beban angin tekan pada rangka atap Koefisien angin tekan untuk rangka atap Beban angin tekan yang bekerja pada titik buhul : P1
P2
P3
Beban angin tekan yang bekerja pada titik buhul Titik Buhul
=
P2
P3
Beban angin hisap yang bekerja pada titik buhul : Titik buhul P1 P2 P3
1000 N 1000 N
30 kg/m2
= = = =
0.0003 N/mm²
0.9 Tinggi dinding
= = = = = =
x 8000 x 2.16 N/mm
beban angin tekan 0.00027
0.4 Tinggi dinding
x 8000 x 0.96 N/mm
(
beban angin hisap 0.00012
0.02 x
0.3 luasan atap AP1 x 1356890.95540836 x 122.1201859868 N luasan atap AP2 x 2713781.91081672 x 244.2403719735 N luasan atap AP3 x 2713781.91081672 x 244.2403719735 N
= = = = = = = = =
P
P1 P2 P3 Beban angin hisap pada rangka atap koefisien angin hisap untuk rangka atap beban angin hisap yang bekerja pada titik buhul: P1
= =
122.1201859868 244.2403719735 244.2403719735
=
beban angin minimum
α
-
x 0.0003 x
koefisien
beban angin minimum
x 0.0003 x
koefisien
beban angin minimum
x 0.0003 x
koefisien
beban angin minimum
x 0.0003 x
koefisien
beban angin minimum
x 0.0003 x
koefisien
beban angin minimum
x 0.0003 x
koefisien
0.4 )
0.3
0.3
0.3
Arah X Arah Y Psin α Pcos α 70.0452610848 100.035 140.0905221696 200.07 140.0905221696 200.07
0.4
= = = = = = = = =
luasan atap AP1 x 1356890.95540836 x 162.826914649 N luasan atap AP2 x 2713781.91081672 x 325.653829298 N luasan atap AP3 x 2713781.91081672 x 325.653829298 N
P 162.826914649 325.653829298 325.653829298
Arah X Arah Y Psin α Pcos α 93.3936814464 133.38 186.7873628928 266.76 186.7873628928 266.76
0.4
0.4
0.4
PERENCANAAN RAFTER PROFIL W 14 x 426 Modulus elastisitas = Tegangan Leleh (fy) = Tegangan Residu (fr) = rolled shape = welded shape =
200000 210 70 70 115
Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa
keluaran dr pabrik aslinya plat, kemudian dibentuk
MA=1/4 L
Data beban dan geometri stuktur(dapat dari sap comb 1 batang kanan = 1,4 D) Momen max (Mu) = 306000000 Momen A (MA) = 125800000 Momen B (MB) = 33031762 Momen C (MC) = 170400000 Gaya Geser (Vu) = 158811.9 Gaya Aksial (Nu) = 4074983.0 Lkx = 4744.53 Lky = 546.1594826935
Nmm Nmm Nmm Nmm N N mm mm
(panjang miring total rafter) (jarak bracing)/jarak antar ikatan angin
Profil rafter Data Profil d=ht bf tw tf k A T
W 14 x 426 18.67 16.695 1.875 3.035 3.6875 125 11.25
inchi inchi inchi inchi inchi inchi² inchi
474.218 424.053 47.625 77.089 93.6625 79380 283.5
mm mm mm mm mm mm² mm
Ix Iy rx ry Sx Sy
0 2360 7.26 4.34 707 283
inchi⁴ inchi⁴ inchi inchi inch³ inch³
0 982306164.416 184.404 110.236 11585654.248 4637539.112
mm⁴ mm⁴ mm mm mm³ mm³
X1 X2 ZX ZY h/tw h
11500 8.9 869 434 6.1 11.4375
ksi (1/ksi)^2 inch³ inch³
79292.5 Mpa 1.872067335528E-007 mm⁴/N² 14240358.616 mm³ 7111985.776 mm³
inch
290.5125
Efek Kolom Menentukan panjang tekuk rafter Lkx Lky
= =
4744.53 546.1594826935
mm mm
mm
Menentukan Parameter Kelangsingan Rafter λcx
= = = = =
λcy
= = = = =
MU MAX 1 π 1 3.14 0.3184713376 0.3184713376 0.2655142664 1 π 1 3.14 0.3184713376 0.3184713376 0.2296108547
Lkx rx 4744.53 184.404 25.7289972018 25.7289972018
x x x x
x
√
x
√
x x
√
Lky x ry 546.1594826935 x 110.236 4.9544566448 x 22.2498667167 x
x x x x
√ √ √
Fy E 210 200000 0.00105 0.0324037035
Fy E 210 200000 0.00105 0.0324037035
Menentukan Daya Dukung Nominal Rafter(TERGANTUNG KELANGSINGAN) Jika λc ≤ 0,25 maka ῳ = 1 1.43 Jika 0,25 ≤ λc ≤ 1,2 maka ῳ = 1,6 - (0,67 λc) Jika λc ≥ 1,2 maka ῳ = 1,25λc² Jadi, (koefisien tekuk batang) ῳx = 1.0055513173 ῳy = 0.9888250821 fcrx
= = =
fcry
= = =
fy ῳx 210 1.0055513173 208.8406592437 fy ῳy 210 0.9888250821 212.3732536648
Mpa
Mpa
Nnx
= Ag x = 79380 x = 16577771.5307645 N Nny = Ag x = 79380 x = 16858188.8759121 N Untuk Selanjutnya, digunakan nilai Nn Minimum = ΦNn = 14091105.8011498 Nu 4074983.0 = ΦNn 14091105.8011498 = 0.2891883048 <1 SEMAKIN MENDEKATI 1 SEMAKIN BAIK,KURANG DARI 0,5 BERARTI BOROS
fcrx 208.8406592437 fcry 212.3732536648 16577771.53076 N
(kekuatan baja rafter)
Efek Balok = Mpa X1 79292.5 X2 = 1.872067335528E-007 mm⁴/N² Zx = 14240358.616 mm³ Zy = 7111985.776 mm³ Menentukan Kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lokal Penampang kompak, λ < λp Untuk Tekuk lokal sayap = bf < 170 2tf √fy = < 424.053 170 154.178 14.4913767462 = 2.7504118616 < 11.7311145088 Pelat sayap termasuk penampang kompak= Mn=Mp= Zx x fy = 2990475309.36 cek Mu/ΦMn = 0.113694301 < Untuk tekuk lokal badan BATAS KELANGSINGAN PENAMPANG UNTUK JENIS ELEMEN BAGIAN-BAGIAN PELAT BADAN DALAM KOMBINASI TEKAN DAN LENTUR Ny = A x fy = 79380 x 210 = 16669800 N Nu = 4074983 Φ Ny 14169330 = 0.2875917916 jika
,maka
=
Nu > Φ Ny 0.287591792 > 500 ( √fy ( 500 √210 34.50327797 ( 70.46977814 (penampang kompak) Mn=Mp
jadi momen berdasarkan tekuk lokal adalah Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lateral Kontrol Penampang bentang Lkx=L = 4744.53 Lp = 1,76ry√E/fy = 5987.4439984203 fL Lr
= =
Nmm 1
ok
)
≥
)
≥
)
≥ ≥
0.125 0.125 2.33
-
2.33
-
2.33
-
2990475309.36
Nmm
Nu Φ Ny 4074983 14169330 0.2875917916
= X1 fL
(
<
)
210 √(1+√(1+X2fL²))
>
h tw 6.1
> >
6.1 6.1
70 = =
140 Mpa 110.236 x
566.375 x
2990475309 Nmm 1 ok!
2990475309.36 Nmm 2990475309.36 Nmm 2990475309.36 Nmm
maka, Nu + 2ΦNn 4074983 + 28182211.6022996 Kontrol kuat geser nominal tanpa pengaku*MENGECEK KETEBALAN DARI RAFTER MEMENUHI ATAU TIDAK)0.3467173542 < Pelat badan tidak diperkaku E h/tw ≤ 6.36 √ fy 6.36 30.8606699924 6.1 ≤ 196.2738611518 ok
x fy
tw Aw
N
aman
= =
*(
8 9 8 9
1
Kuat geser plat badan tanpa adanya pengaku : ht 0.6 Φ Vn 2561097.29715
>
45.889359696 45.889359696
mm
menentukan momen nominal yang paling menentukan dari masing - masing kondisi batas momen berdasarkan tekuk lokal = = Momen nominal berdasar tekuk lateral Momen nominal yang paling menentukan (Mn) = Menentukan momen ultimit (Mu) Mux = 306000000 Nmm Kontrol dengan persamaan interaksi aksial momen Nu = 4074983 N ΦNn 14091105.8011498 N = 0.2891883048 ≥ 0,2
= = < <
665 √fy 665 √210
mm
fy - fr ry
jadi : L
Aw Vn Vu 158811.93
MB=1/2 L
22584.63225 mm2 2845663.6635 N
*( aman
Mux Φb Mnx 306000000 2691427778.424
+ +
Muy ) Φb Mny 306000000 ) 2691427778
1.4148614583 =
88336.7542 mm
MB=3/4 L
AXIAL FORCES
SHEAR 2-2
Kesimpulan : diameter rafter Profil rafter WF 14 x 426
aman
PERENCANAAN BALOK PROFIL W 24 x 492 Modulus elastisitas = Tegangan Leleh (fy) = Tegangan Residu (fr) = rolled shape = welded shape = G = Data beban dan geometri stuktur (comb 5) Momen max (Mu) = Gaya Geser (Vu) = Momen A (MA) = Momen B (MB) = Momen C (MC) = Lx =
MB 200000 Mpa 210 Mpa 70 Mpa 70 Mpa 115 Mpa 80000 Mpa
keluaran dr pabrik aslinya plat, kemudian dibentuk
40175247 Nmm 24718.92 N 6011131 Nmm 5124099 Nmm 14910123 Nmm 4300 mm
Profil BALOK WF 24 x 492 Data Profil Data Profil d=ht 29.65 inchi 753.11 bf 14.115 inchi 358.521 tw 1.97 inchi 50.038 tf 3.54 inchi 89.916 k 4.3125 inchi 109.5375 A 144 inchi² 91445.76 T=a 21 inchi 529.2 Perancangan lentur balok Menentukan Kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lokal Penampang kompak, λ < bf Untuk Tekuk lokal sayap = < 2tf = 358.521 < 179.832 = 1.9936440678 < Pelat sayap termasuk penampang kompak= Mn=Mp= Untuk tekuk lokal pelat badan λ < λp h < 1680 maka, tw √fy Plat badan termasuk elemen kompak Menentukan batasan momen plastis, Mp Mn = Mp , dengan Mp adalah : Mp = Zx x = 25399949.2 x = 5333989332 Nmm Jadi digunakan Mn = Mp = 5333989332 Nmm Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lateral Kontrol Penampang bentang L = 4300 mm Lp = 1,76ry √(E/fy) Menentukan kuat lentur Plastis Bentang pendek L
Mu cek Mu/ΦMn Kontrol kuat geser nominal tanpa pengaku Ketebalan minimum pelat badan tanpa adanya pengaku : → h E
t
6,3 6
mm mm mm mm mm mm² mm
Ix Iy rx ry Sx Sy
λp 170 √fy 170 14.4913767462 11.7311145088 Zx x fy =
5333989332
10.9
Aw Vu
tw
0,6 f
y
Vn
= = =
37684.11818 4748198.89068 24718.92
7950020228.96 695106480.752 292.1 86.614 21139312.56 3883734.168
mm⁴ mm⁴ mm mm mm³ mm³
X1 X2 ZX ZY h/tw h
7950 43/10^6 1550 375 10.9 21.473
ksi (1/ksi)^2 inch³ inch³
54815.25 9.0448197110E-007 25399949.2 6145149
Mpa mm⁴/N² mm³ mm³
inch
545.4142
mm
Nmm
cek
Mu/ΦMn
=
0.0083688138
<
1
ok
115.93101397
fy 210
=
152.44064 x
30.860669992 =
5333989332 Nmm = =
10.90
5333989332 > 0.0083688138 <
≤
f
ht Aw
inchi⁴ inchi⁴ inchi inchi inch³ inch³
<
w y jadi tebal pelat memenuhi syarat Kuat geser pelat badan tanpa adanya pengaku
Vn
19100 1670 11.5 3.41 1290 237
mm2 N ≤
4273379.001612 ok
196.2738611518
1
40175247 ok ok
4704.420284 mm
MC
VU
Perencanaan Kolom Lantai 1 Profil W 27 X 192 Modulus elastis, E Tegangan leleh (fy) Tegangan residu (fr)
=
200000 Mpa
= =
210 Mpa 70 Mpa
rolled shape
keluaran dr pabrik Nu
Data beban dan geometri struktur Comb 1 kolom sebelah kiri Momen max. (Mu) Gaya geser (Vu) Gaya aksial (Nu) Momen A (MA) Momen B (MB) Momen C (MC) tinggi kolom Jrk sok. lateral (L) Data balok diatas kolom lantai 1 - Balok BI A (BALOK INDUK A) - Balok BI 1-3-5 (BALOK INDUK 1-3-5)
= W 24 x 492 = W 24 x 492
Data panjang balok Lb1
=
4300 mm
Lc1
Lb2
=
5700 mm
Lc2
= = = = = = = =
52139872 Nmm 19085.13 N 1902341 N 5115518 Nmm 13969612 Nmm 33054742 Nmm 4000 mm 4000 mm Data kolom lantai 1 c1 c2
=
W 27 x 129 = W 18 x 311
Data panjang kolom =
4000 mm =
4000 mm MU
Kolom Data profil
W 27 x 129 d=ht bf tw tf k A T=a
27.63 10.01 0.61 1.1 1.8125 37.8 24
inchi inchi inchi inchi inchi inchi² inchi
701.802 254.254 15.494 27.94 46.0375 24004.512 604.8
mm mm mm mm mm mm² mm
Ix Iy rx ry Sx Sy
4760 184 11.2 2.21 345 36.8
W 24 x 492
=
W 18 x 311
=
Ix Iy Ix Iy
19100 1670 6960 795
inchi⁴ inchi⁴ inchi⁴ inchi⁴
7950020228.96 695106480.752 2896970722.176 330903983.352
mm⁴ mm⁴ mm⁴ mm⁴
(
Ix L Ix L
)
kolom
)
balok
Iy L Iy L
)
kolom
)
balok
inchi⁴ inchi⁴ inchi inchi inch³ inch³
1981261586 76586582.3 284.48 56.134 5653537.08 603043.955
mm⁴ mm⁴ mm mm mm³ mm³
X1 X2 ZX ZY h/tw h
2390 5340/10^6 395 57.6 39.7 24.217
ksi (1/ksi)^2 inch³ inch³
16479.05 0.000112324 6472890.28 943894.8864
Mpa mm⁴/N² mm³ mm³
inch
615.1118
mm
=
(
Data Momen Inersia
Efek kolom Menentukan nilai perbandingan kekakuan pada rangka kolom 1 Besarnya nilai G terhadap sb x GA
=
∑ ∑
GB
=
GA
=
GB
=
(
Ix L Ix L
)c1
+
(
Ix L
)c2
=
(
Iy L
)c1
+
(
Ix L Iy L
)c2
=
(
1981261585.856 4000 7950020228.96 4300
)c1
+
(
2896970722.18 4000
)c2
76586582.3104 4000
)c1
+
(
330903983.352 4000 695106480.752 5700
)c2
Gax 7.5 0.6596335079 7.5 Gay 7.5 0.8353742515 7.5
+
(
)b1
1 (karena berupa tumpuan jepit)
Besarnya nilai G terhadap sb y ∑
(
∑
(
(
(
=
(
√
=
1.6
Gax
1.6
0.6596335079
√ =
√
=
1.6
Gay
1.6
0.8353742515
√
Menentukan panjang tekuk kolom Lx Ly Lkx Lky
= =
4000 4000 Kx Lx KyLy
= =
+ + + + + + + +
Gbx Gax 1 0.6596335079 Gby Gay 1 0.8353742515
4 Gbx 4 1 4 Gby 4 1
( + ( + ( + ( +
=
1219558.08 1848841.91
=
0.65963351
=
101872.641 121948.505
=
0.83537425
)b1
(
Menurut smith 1996 faktor panjang tekuk untuk portal bergoyang (thd sb x dan y) kx =
ky
)b2
1 (karena berupa tumpuan jepit)
)b2
Gbx
)
+
7.5
+
1
)
+
7.5
+
Gby
)
+
7.5
+
1
)
+
7.5
=
=
0.42555649
0.43085582
mm mm = =
1702.2259499868 1723.4232975095
mm mm
Menentukan parameter kelangsingan kolom λcx
= = = = =
λcy
= = = = =
1 π 1 3.14 0.3184713376 0.3184713376 0.0617490768 1 π 1 3.14 0.3184713376 0.3184713376 0.3168334093
Menentukan Daya Dukung Nominal kolom (TERGANTUNG KELANGSINGAN) Jika λc ≤ 0,25 maka ῳ = 1 1.43 Jika 0,25 ≤ λc ≤ 1,2 maka ῳ = (1,6 - (0,67 Jika λc ≥ 1,2 maka ῳ = 1,25λc² Jadi,
ῳx
fcrx
= ῳy = = = =
fcry
= = =
Nnx
Lkx rx 1702.2259499868 284.48 5.9836401504 5.9836401504
x x x x
Lky ry 1723.4232975095 56.134 30.7019506451 30.7019506451
x x x x
Fy E 210 200000 0.00105 0.0324037035
√
x
√
x x
√
x
√
Fy E 210 200000 0.00105 0.0324037035
x
√
x x
√
4891910.37575101
N
(kekuatan baja rafter)
λp 170 √fy 170 14.4913767462 11.7311145088 Zx x fy = 0.0426196532
1359306958.8 <
Nmm 1
ok
500 √fy 500 √210 34.5032779671 64.6073933652
(
2.33
-
(
2.33
-
(
2.33
-
λc)
1 1.0304660414 fy ῳx 210 1 210 fy ῳy 210 1.0304660414 203.7912862278
Mpa
Mpa
Ag x 24004.512 x 5040947.52 N Ag x 24004.512 x 4891910.37575101 N Untuk Selanjutnya, digunakan nilai Nn Minimum = ΦNn = 4158123.81938836 Nu 1902341 = ΦNn 4158123.81938836 = 0.4574998443 <1 SEMAKIN MENDEKATI 1 SEMAKIN BAIK,KURANG DARI 0,5 BERARTI BOROS Nny
x
= = = = = =
fcrx 210 fcry 203.7912862278
Efek Balok X1 = X2 = Zx = Zy = Menentukan Kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lokal Penampang kompak, Untuk Tekuk lokal sayap =
16479.05 0.000112324 6472890.28 943894.8864
Mpa mm⁴/N² mm³ mm³ < <
=
λ bf 2tf 254.254 55.88 4.55
cek
Mu/ΦMn
=
Pelat sayap termasuk penampang kompak=
< < Mn=Mp= =
Untuk tekuk lokal badan Batas kelangsingan penampang(UNTUK JENIS ELEMEN BAGIAN-BAGIAN PELAT BADAN DALAM KOMBINASI TEKAN DAN LENTUR) Ny
Nu Φ Ny
= = = = =
jika
Nu Φ Ny 0.4574998443
A x 24004.512 x 4891910.37575101 N 1902341 4158123.81938836 0.4574998443
fy 203.7912862278
>
0.125
>
0.125
,maka
1359306958.8
Nmm
= jadi momen berdasarkan tekuk lokal adalah Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lateral Kontrol Penampang bentang Lkx=L = 4000 Lp = 1,76ry√E/fy = 3048.9058148638 fL = fy - fr Lr = ry jadi : Lp
Mp Zx x fy
= X1 fL
(
=
>
)
> >
665 √fy 665 √210 45.8893597 45.8893597 (penampang kompak) Mn=Mp
)
210 √(1+√(1+X2fL²))
70 = =
140 Mpa 56.134 x
117.7075 x
1.6701161335 =
11035.11332385 mm
1359306958.8 Nmm
Sx (fy-fr) 791495191.2 Nmm
130349680 2.1671569014 ≤
Cb = = 2.1671569014 = 2.1671569014 menentukan momen nominal yang paling menentukan dari masing - masing kondisi batas momen berdasarkan tekuk lokal = Momen nominal berdasar tekuk lateral = Momen nominal yang paling menentukan (Mn) = Menentukan momen ultimit (Mu) Mux = 52139872 Nmm Kontrol dengan persamaan interaksi aksial momen Nu = 1902341 N ΦNn 4158123.81938836 N = 0.4574998443 > 0,2
12,5 M max 3MA 651748400 15346554 2.3 0k
+ + (Mr
Kontrol kuat geser nominal tanpa pengaku*MENGECEK KETEBALAN DARI RAFTER MEMENUHI ATAU TIDAK) Pelat badan tidak diperkaku h/tw ≤ 6.36 √ 6.36 30.8606699924 39.7 ≤ 196.2738611518 ok Kuat geser plat badan tanpa adanya pengaku : Aw Vn Vu 19085.13 Kesimpulan :
>
)
mm
2,5 Mmax
=
)
mm
= Cb Mn
Nu Φ Ny 1902341 4158123.81938836 0.4574998443
= ht x = 0.6 fy < Φ Vn < 1080763.48879128 N Perencanaan Kolom Lantai 1 Profil W 27 X 192
+
791495191.2 + 1197424245.02437 =
+
4MB
+
3MC
≤
2.3
+
55878448
+
99164226
≤
2.3
(
Mp
-
Mr
)
(
1359306958.8 2595006216.5413 ≥ 1359306958.8
1359306958.8 1359306958.8 1359306958.8
Nmm Nmm Nmm
maka,
Nu + 2ΦNn 1902341 + 8316247.6387767 0.2287499222 +
8 9 8 9 0.8888888889
E fy
tw Aw aman aman
= =
791495191 ) ( karena Mn > Mp maka Mn diambil dari Mp
9530.5422292 mm2 1200848.32088 N
*( *( *
Mux Φb Mnx 52139872 1223376262.92 0.0852393063
+ +
(Lr-L) (Lr-Lp)
) 0.8809079048 )
Muy Φb Mny 52139872 1223376262.92
≤ ≤
Mp 1359306958.8
) ) =
0.3045181944 < 1
ok!
Vu
MA
MB
MC
Perencanaan Kolom Lantai 2 Profil W 18 x 311 Modulus elastis, E Tegangan leleh (fy)
=
200000 Mpa
=
210 Mpa
Tegangan residu (fr)
=
70 Mpa
rolled shape
keluaran dr pabrik Nu
Data beban dan geometri struktur Comb 1 kolom lantai 2 luar sebelah kanan (dekat kantilever sebelah kanan) Momen max. (Mu) = 1.53E+08 Nmm Gaya geser (Vu) = 58622.97 N Gaya aksial (Nu) = 1808753 N Momen A (MA) = 22682619 Nmm Momen B (MB) = 35940351 Nmm Momen C (MC) = 94563318 Nmm tinggi kolom = 4000 mm Jrk sok. lateral (L) = 4000 mm Data untuk lentur terhadap sumbu x b rafter = W 14 x 426 Data untuk lentur terhadap sumbu y ring balok (b1) = W 21 x 57 c1 balok lantai 2 (b2) = W 24 x 492 c2
Data panjang balok L balok arah x L balok arah y Lbrafter Kolom Data profil d=ht bf tw tf k A T=a
= = = W 18 x 311 22.32 12.005 1.52 2.74 3.4375 91.5 15.5
Data Momen Inersia W 27 x 129 = W 21 x 57 = W 24 x 492 = W 14 x 426 = Efek kolom Menentukan nilai perbandingan kekakuan pada rangka Besarnya nilai G terhadap sb x GA =
GB
=
Besarnya nilai G terhadap sb y GA
=
GB
=
mm mm mm mm mm mm² mm
Ix Iy rx ry Sx Sy
6960 795 8.72 2.95 624 132
Ix Ix Ix Ix
4760 1170 19100 0
inchi⁴ inchi⁴ inchi⁴ inchi⁴
1981261585.856 486990767.952 7950020228.96 0
mm⁴ mm⁴ mm⁴ mm⁴
∑
(
kolom
(
)
balok
∑
(
)
kolom
∑
(
Ix L Ix L Ix L Ix L
)
∑
)
balok
∑
(
Iy L Iy L Iy L Iy L
)
kolom
Gbx Gax 6.3948717949 0.6596335079 Gby Gay 0.3952994951 0.8353742515
∑
(
∑
(
∑
(
balok
)
kolom
)
balok
1.6
Gax
√
1.6
0.6596335079
√
1.6
Gay
=
√
1.6
0.8353742515
4000 4000 KxLx
mm mm
=
=
1790.9754902842
mm
=
KyLy
=
1648.7877507828
mm
= =
Menentukan parameter kelangsingan kolom λcx = = = = = λcy
)
=
L ky
= = = = =
4000 mm 4000 mm
566.928 304.927 38.608 69.596 87.3125 58106.16 390.6
=
Menentukan panjang tekuk kolom Lx Ly L kx
W 27 x 129 W 18 x 311
= =
inchi inchi inchi inchi inchi inchi² inchi
Menurut smith 1996 faktor panjang tekuk untuk portal bergoyang (thd sb x dan y) kx = √
ky
= =
Data panjang kolom Lc1 Lc2
4300 mm 5700 mm 4744.53 mm
1 π 1 3.14 0.3184713376 0.3184713376 0.0834457923
x
1 π 1 3.14 0.3184713376 0.3184713376 0.2270774566
x
x x x
x x x
x
√
x
√
x x
√
Lky ry 1648.7877507828 74.93 22.0043740929 22.0043740929
x
√
x
√
x x
√
2896970722.18 330903983.352 221.488 74.93 10225527.936 2163092.448
Iy Iy Iy Iy
184 30.6 1670 2360
=
( (
=
( (
=
( (
=
( (
+ + + + + + + +
Lkx rx 1790.9754902842 221.488 8.0861062012 8.0861062012
MU
inchi⁴ inchi⁴ inchi inchi inch³ inch³
4 Gbx 4 6.3948717949 4 Gby 4 0.3952994951
( + ( + ( + ( +
mm⁴ mm⁴ mm mm mm³ mm³
X1 X2 ZX ZY h/tw h
8160 38/10^6 753 207 10.6 16.112
inchi⁴ inchi⁴ inchi⁴ inchi⁴
76586582.3104 12736681.62336 695106480.752 982306164.416
mm⁴ mm⁴ mm⁴ mm⁴
Ix L Ix L Ix L Ix L
)c1
)b1
Iy L Iy L Iy L Iy L
)c1
Gax 7.5 0.6596335079 7.5 Gay 7.5 0.8353742515 7.5
ksi 56263.2 (1/ksi)^2 7.993096489E-007 inch³ 12339459.192 inch³ 3392122.248
Mpa mm⁴/N² mm³ mm³
inch
409.2448
mm
+
(
Ix L
)c2
+
(
Ix L
)brafter
+
(
Iy L
)c2
( =
)b2
(
)c2
( = (
( =
)b2
(
)c2
( =
)b1
+
(
0 L
)brafter
+ +
Gbx
)
+
7.5
6.3948717949
)
+
7.5
+
Gby
)
+
7.5
+
0.3952994951
)
+
7.5
(
=
0.44774387
=
0.41219694
1981261585.856 4000 7950020228.96 4300 2896970722.176 4000 486990767.952 4300
)c1
76586582.3104 4000 695106480.752 5700 330903983.352 4000 12736681.62336 5700
)c1
Fy E 210 200000 0.00105 0.0324037035
Fy E 210 200000 0.00105 0.0324037035
Menentukan Daya Dukung Nominal kolom (TERGANTUNG KELANGSINGAN) Jika λc ≤ 0,25 maka ῳ = 1 1.43 Jika 0,25 ≤ λc ≤ 1,2 maka ῳ = (1,6 - 0,67) λc² Jika λc ≥ 1,2 maka ῳ = 1,25λc² Jadi, ῳx
fcrx
= ῳy =
= = = = = = =
Ag 58106.16 12202293.6 Ag 58106.16 12202293.6
=
fcry
= = =
Nnx
Nny
1 1 fy ῳx 210 1 210 fy ῳy 210 1 210
=
Mpa
Mpa x x N x x N
Untuk Selanjutnya, digunakan nilai Nn Minimum ΦNn = 10371949.56 Nu = 1808753 ΦNn 10371949.56 = 0.1743889121 <1 SEMAKIN MENDEKATI 1 SEMAKIN BAIK,KURANG DARI 0,5 BERARTI BOROS
fcrx 210 fcry 210 =
12202293.6
N
(kekuatan baja rafter)
Efek Balok X1 56263.2 = Mpa X2 7.99309648877E-007 mm⁴/N² = Zx 12339459.192 = mm³ Zy 3392122.248 = mm³ Menentukan Kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lokal Penampang kompak, λ < λp bf 170 Untuk Tekuk lokal sayap = < 2tf √fy 304.927 170 = < 139.192 14.4913767462 = 2.1906934307 < 11.7311145088 Pelat sayap termasuk penampang kompak= Zx x fy = Mn=Mp= cek Mu/ΦMn = 0.065690238 Untuk tekuk lokal badan Batas kelangsingan penampang(UNTUK JENIS ELEMEN BAGIAN-BAGIAN PELAT BADAN DALAM KOMBINASI TEKAN DAN LENTUR) Ny
Nu Φ Ny
= = = = =
jika
A 58106.16 12202293.6 1808753 10371949.56 0.1743889121
Nu > Φ Ny 0.17438891 >
x x N
2591286430.32 <
Nmm 1
ok
500 √fy 500 √210 34.5032779671 74.3756485552
(
2.33
-
(
2.33
-
(
2.33
-
fy 210
0.125 0.125
jadi momen berdasarkan tekuk lokal adalah 2591286430.32 Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lateral Kontrol Penampang bentang Lkx=L = 4000 mm Lp = 1,76ry√E/fy = 4069.8064044562 mm fL = fy - fr Lr = ry ( jadi : L
,maka
= Nmm
= X1 fL
)
2591286430.32 Nmm
210 √(1+√(1+X2fL²))
cek
2591286430.32 2591286430.32 2591286430.32
Nmm Nmm Nmm
maka,
Nu 2ΦNn 1808753 20743899.12 0.218574932
+
= =
15800.1232384 mm2 1990815.52804 N
+ <
Mux + Φb Mnx 153200000 + 2332157787.288 1 aman
Kuat geser plat badan tanpa adanya pengaku : = ht x = 0.6 fy < Φ Vn < 1791733.97523456 N Perencanaan Kolom Lantai 2 Profil W 18 x 311
tw Aw aman aman
Nu Φ Ny 1808753 10371949.56 0.1743889121
70 = =
0.065690238
Kontrol kuat geser nominal tanpa pengaku*MENGECEK KETEBALAN DARI RAFTER MEMENUHI ATAU TIDAK) Pelat badan tidak diperkaku E h/tw ≤ 6.36 √ fy 6.36 30.8606699924 10.6 ≤ 196.2738611518 ok
Aw Vn Vu 58622.97 Kesimpulan :
Vu
)
≥
)
≥
)
≥ ≥
140 Mpa 74.93 x
<
1
665 √fy 665 √210 45.8893597 45.8893597
401.88 x
Muy Φb Mny 153200000 2332157787
>
h tw 0
> >
0 0
1.4169695808 =
ok!
Muy + Φb Mny 153200000 + 2332157787.288
>
)
(penampang kompak) Mn=Mp
42669.0185 mm
+
(
2896970722.176 4000
)c2 =
1219558.08 = 1848841.91
0.65963351
=
724242.681 = 113253.667
6.39487179
=
101872.641 = 121948.505
0.83537425
=
82725.9958 = 209274.226
0.3952995
)b2 )c2 )b1
+
(
330903983.352 4000
)c2
982306164.416 4744.53
)brafter
)b2 )c2 )b1
+
(
MA
MB
MC
PERANCANGAN PELAT DASAR KOLOM Data Umum : Gaya aksial kolom (Puc) Gaya geser (Vu) Mutu beton (fc') Mutu pelat baja (fy) Dimensi Pelat : Lebar (B) Panjang (N) Dimensi Beton Pedestal : Lebar (I) Panjang (J) Letak Baut : f (Gambar 1 ) Dimensi kolom yang digunakan = ht = bf =
B12126
N
-
n=
B
-
x=
f
-
1902341 N 19085.13 N 22.5 Mpa 210 Mpa
= =
350 mm 850 mm
= =
350 mm 850 mm
Gambar 1. Sketsa pelat dasar
=
387.9505
37.0495
37.0495
W 27 x 129 701.802 mm 254.254 mm
Menentukan tegangan beton yang di izinkan (Φ Fp ) A1 = B A2 = I maka A1 = A2 , Φ Fp =
m=
comb 1 kolom kanan
= = = =
tf tw
x x Φ 0,85 Fc'
N J
= =
= =
297500 mm² 297500 mm² 14.34375 Mpa
=
0.95 d
27.94 mm 15.494 mm
=
91.64405
2 0.8 bf
=
73.2984
2 d 2
Karena ada momen dan gaya jungkit maka : A1 = BN Pu ≤ (0.6)(0.85)f'cBN √A2/A1 1902341 ≤ 3413812.5 1902341 ≤ 3413812.5 ≤ Kontrol Dimensi plat dasar fp max = Pu = BN Φ fp = 14.34375 Mpa fp max ≤ Φ fp ok m = N-0.95 ht = 2 tp
= = =
√ √
y tp diambil
=
2/3 N 32 mm
+
tf 2
≤ 1≤
51.0195
(0.6)(0.85)f'cBN 3413812.5 3413812.5 1902341 = 297500
6.39442353 Mpa
183.2881 = 2
91.64405 mm
3fpm2/(0.75Fy) 1022.94113 31.9834509109 =
=
48.8656 mm
PERANCANGAN ANGKUR PADA PELAT DASAR KOLOM Data berdasarkan pada perancangan pelat dasar kolom : Gaya aksial kolom (Puc) = 1902341 N Gaya geser (Vu) = 19085.13 N Mutu beton (fc') = 22.5 Mpa Mutu pelat baja (fy) = 210 Mpa Dimensi Pelat : Lebar (B) = 350 mm Panjang (N) = 850 mm Tebal (tp) = 32 mm Data rencana buat angkur : Jenis baut Diameter angkur (db) Jumlah baut sisi tarik (nt) Jumlah baut sisi tekan (nc)
Analisis db fu b fu p Ab fu fu
= = = =
=
¾
inch
= = =
1/4π db² fub, fup
jika fub ,jika
A 325 ¾
inch 2 baut 2 baut
= = = = < fup
fup <
fub
19.05 mm 825.00 Mpa 340.00 Mpa 284.878463 mm²
karena
fub
>
fup
,maka digunakan fu
Gaya - Gaya yang terjadi pada baut angkur : Gaya tarik pada angkur (Put) Gaya tarik pada masing-masing angkur (Put 1) Put1 = Put nt Gaya geser pada masing-masing angkur : Vu 1 = Vu (nt + nc ) Kontrol gaya - gaya yang terjadi pada baut angkur Kuat tarik rencana satu baut adalah ; Td = Φf Tn = Φf 0,75 fub Ab Syarat : Put 1 ≤ Φf Tn Jadi 951170.5 < 132201.412
=
340.00 Mpa
=
1902341 N
=
951170.5 N
=
4771.2825 N
=
132201.412 N
Gaya geser rencana satu baut : Baut dalam kondisi geser tunggal (m=1) Untuk mendapatkan tingkat keamanan yang lebih tinggi, ulir baut dianggap berada dalam bidang geser ( r1 = 0,4) Vd = Φf Vn = Φf r1 fub m Ab = 70507.4195 N Syarat : Vu1 ≤ Φf Vn Jadi 4771.2825 < 70507.4195 N aman Gaya tumpu rencana satu baut : Tebal pelat dasar kolom (tp) Vu1 Rd = Φf Rn Syarat: Vu1 ≤ Jadi 4771.2825 <
= = 2,4Φf db tp fu
= Φf Rn 373075.2 N
32 mm 4771.2825 N = aman
373075.2 N
Kombinasi gaya geser dan tarik : f1 = f2 = fuv =
ft ft
≤ 618.75 ≤ Jadi didigunakan nilai ft Tu = Td
= =
807 Mpa 621 Mpa ≤
Vu r1 Φf fub m n Ab = 11.1656563 < 1180892.42 Mpa Aman = 0,75 fub = 618.75 Mpa f1 r2 fuv ≤ f2 785.785253 ≤ 621 Mpa = 621 Mpa Pu = 6677.728401 Ab Φf Tn = Φf ft Ab ≥ Tu n 132201.412 > 1112.954734 N Aman
Kesimpulan : Sambungan aman
PERANCANGAN SPLICE RAFTER EMPAT PELAT MENGGUNAKAN BAUT TIPE TUMPU DATA : Jenis baut = Diameter baut = Data mutu bahan : Mutu rafter (fy) = Mutu Pelat sambung (fy) = Data gaya eksternal terfaktor (sap) Mu pada sambungan = Vu=Puv = Puh = e = Data dimensi pelat sambung : sesuai dimensi rafter d = t pw = lp = tpf = Jumlah baut badan yang terletak pada potongan Jalur kritis sambungan (n) Profil yang dikunakan W 14 x 426 Tabel 1.trgntung koordinat No. Baut x i (mm) 1 -97.03 2 97.03 3 -97.03 4 97.03 5 -97.03 6 97.03 7 -97.03 8 97.03
Data Profil ht bf tw tf k A
profil rafter 474.22 mm 424.05 mm 47.63 mm 77.09 mm 93.66 mm 79380.00 mm²
Menentukan kekuatan desain maksimum dari balok
untuk menyambung plat ini akan d
Baut A325 ¾
buku s baja tergantung mutu baut inch 210.00 Mpa 210.00 MPa
286300000.00 Nmm 90857.20 N 4043189.00 N 106.01 mm 578.92 mm 47.63 mm 424.05 mm 75.00 mm
y i (mm) 154.62 154.62 51.54 51.54 -51.54 -51.54 -154.62 -154.62
h1 h2 Zx
= = =
k ht
Aw Φ Mn ΦVn
= = =
ht ΦMp Φ 0,6 fy Aw=
-
Menentukan jumlah baut yang diperlukan dalam sambungan pelat badan (nw) db = ¾ Ab = π/4 . d² fu b =
x =
inch
Kekuatan desain baut untuk geser ganda (m=2) adalah : (untuk mendapatkan hasil yang maksimum, ulir baut dianggap berada dalam bidang geser (r1 = 0,4)) Vd = Φf Vn = Jadi jumlah baut yang dibutuhkan dalam sambungan pelat badan : nw = Vu = Vd maka digunakan jumlah baut =
menentukan tebal pelat sambung badan untuk mencegah keruntuhan geser sepanjang penampang bersih : fup = 340.00 fu balok = 340.00 fu = nilai minimum dari fub, fup dan fu Vu Anv Diameter lubang baut = db + 2 mm Tabel 2. Perhitungan gaya - gaya yang terjadi pada baut No baut xi mm 1 -97.03 2 97.03 3 -97.03
= =
Φ(0,6 fu) Anv Vu 0,75(0,6.fu)
yi mm 154.62 154.62 51.54
xi² mm² 9414.14 9414.14 9414.14
4 5 6 7 8 jmlh
97.03 -97.03 97.03 -97.03 97.03
51.54 -51.54 -51.54 -154.62 -154.62
9414.14 9414.14 9414.14 9414.14 9414.14 75313.13
Catatan : P iv P ih
= =
positif berarti arahnya ke bawah, negatif berarti arahnya ke atas positif berarti arahnya ke kanan, negatif berarti arahnya ke kiri
t perlu
=
Anv 2(hp - n d1)
Pelat sayap Pelat sayap dirancang sebagai batang - batang tarik Est. Tebal pelat sambung sayap Tu = Mu lengan Φ Tn = Φ Ag fy ΦTn = Φ Ag fup Ag perlu = Tu Φ fy An perlu = Tu Φfup t perlu = An perlu Ip - nd1 Ag aktual = Ip tpf An aktual = (ag aktual - 2) x d1 Kontrol luas lubang baut yang di ijinkan, maksimal 15 % Ag an aktual ≥ 0,85 Ag aktual 31761.88 ≥
=
=
= = = = =
27033.38 mm²
Baut - baut sayap Kontrol kekuatan baut dalam kondisi geser tunggal kekuatan desain baut untuk geser tunggal (m=1) adalah : (untuk mendapatkan hasil yang maksimum, ulir baut dianggap berada dalam bidang geser (r1 = 0,4)) Φf Vn = Φf r1 fub m Ab = Kontrol kekuatan baut dalam kondisi tumpu Φf Rn = 2,4 Φf db tp fu = Jumlah baut yang dibutuhkan dalam sambungan sayap (nf): nf = Vu/Φf Vn
Gunakan 2 baris 2 baut, masing-masing sisi sambungan sayap Baut-baut badan hitung momen yang ditahan oleh plat badan ketika fy, telah dicapai di pusat sayap tarik : Mu badan = ΦMn =
Akibat eksentrisitas Vu terhadap pusat susunan baut, maka timbul momen tambahan sebesar : Δ Mu = Vu e = Menentukan gaya pada baut-baut badan yang di dekat flens menggunakan metode vektor elastis : Σ Mu = Mu badan + Δ Pu vf = Pu v n Δ Pu ht = Pu h n Penentuan komponen gaya vertikal (Ruy) dan gaya horisontal (Rux) pada masing - masing baut ditentukan dengan pe Ru xi = (Σ Mu) yi = Σx² + Σy² Ru yi = (Σ Mu) xi = Σx² + Σy² hasil perhitungan Ru yi dan Ru vi dapat dilihat pada Tabel 3. Menentukan resultan gaya pada masing-masing baut, dihitung dengan persamaan : R ui = √ (Ru xi + Δ Pu hi )² + (Ru yi + Δpu vi )² dari hasil perhitungan tabel 3, diperoleh resultan gaya yang terbesar ( Ru maks) : Ru maks = 1414954.76 N Kontrol terhadap kekuatan baut pada badan : kondisi geser ganda : Vd = Φf Vn = Kondisi tumpu: Φf Rn = 2,4 Φf db tp fu = Syarat kekuatan menurut SNI 03-1729-2002 : Ru < ΦRn 1,414,954.76 < 874,395.00 kN Kesimpulan : Sambungan Aman
yambung plat ini akan digunakan 4 sambung yaitu 2 di sayap dan 2 dibadan
a tergantung mutu baut 19.05 mm
(Momen terfaktor pada sambungan) (Gaya geser terfaktor pada sambungan) (Gaya aksial terfaktor sambungan) (eksentrisitas Vu terhadap pusat susunan baut) vu trhdp susunan baut, (tinggi pelat sambung badan) (tebal pelat sambung badan) (lebar pelat sambung sayap) (tebal pelat sambung sayap) =
vertikal jarak tepi baut jarak antar baut 1 ke 2 jarak antar baut cek jarak horizontal jarak antar pusat lubang pengencang jarak antar pusat pengencang setengah lebar sayap jarak antar baut 1 ke 2 jarak antar baut
Ix Iy rx ry Sx Sy
28.58 103.08 103.08 578.92 57.15 714.38 212.03 194.05 194.05
0.00 982306164.42 184.40 110.24 11585654.25 4637539.11
2k
= = =
tw 0,9 Zx fy 0,9 (0,6 fy Aw )
= = =
= = =
19.05 284.88 825.00
simum, ulir baut Φf r1 fub m Ab minimal 0.64 baut 8.00 baut
pang bersih : Mpa Mpa mum dari fub, fup dan fu balok
fu plat fu rafter
=
593.84
=
21.05
yi² mm² 23907.34 23907.34 2656.37
Ru yi N -508630.38 508630.38 -508630.38
2656.37 2656.37 2656.37 23907.34 23907.34 106254.86
508630.38 -508630.38 508630.38 -508630.38 508630.38
erarti arahnya ke atas erarti arahnya ke kiri 0.72 mm
utk bdn lbh kegeser tp utk sayap dia lbh k tarik = Mu ht + est. T
75.00 =
3,102.90 mm² 1916.49 mm² 7.50 mm 31803.98 mm² 31761.88 mm²
70507.42 N 874395.00 N 1.29 baut
Φ(
2 tpw hp² 6.00
9632067.06
Nmm
Δ Mu
= = =
aut ditentukan dengan persamaan : 508630.38 yi yg plg bsr 810545.88
Φf r1 fub m Ab
= 874395.00 N
persyaratan jrk baut
2.00
baut
(Gambar 1)
jmh baut dlm 1 baris
134.84
S1 115.00
Gambar 1. Penampang splice dan potongan jalur kritis
mm⁴ mm⁴ mm mm mm³ mm³
170.75 mm 132.72 mm 14240358.62 mm³ 22584.63 mm² 2691427778.42 Nmm 2561097.30 N
mm mm² Mpa
luas baut lingkaran mutu baut trgntung bdg geser ada 2 di badan
=
141014.84 N
min 2 baut
minimum
=
340.00 Mpa
mm² mm
1/8 inchi(2 mm)
Ru xi N 810545.88 810545.88 270181.96
Δ Pu vi N 11357.15 11357.15 11357.15
Δ Pu hi N 505398.63 505398.63 505398.63
Ru i N 1,406,766.01 1,414,954.76 921,306.63
270181.96 -270181.96 -270181.96 -810545.88 -810545.88
11357.15 11357.15 11357.15 11357.15 11357.15
mm 521286.63 N
505398.63 505398.63 505398.63 505398.63 505398.63
933,762.43 550,097.76 570,713.51 583,434.24 602,911.17
) fy (
0,5 hp (0,5 ht + 0,5 t pf )
951812137.81 Nmm 11357.15 N 505398.63 N
141014.84 N
)
=
t dlm 1 baris
942180070.76 Nmm
PERANCANGAN SAMBUNGAN UJUNG RAFTER DENGAN UJUNG RAFTER TIPE BAUT TEKAN GESER TUMPU Data baut : jenis baut = A325 Diameter baut = ¾ inch = 19.05 mm Jarak baut ke tepi (s1) = 29 mm diambil 190 mm Jumlah baut total (n) = 4 buah Data pelat ujung rafter : W 14 x 426 Tegangan leleh (fy) = 210.00 Mpa Lebar pelat (bf) = 424.05 mm Tinggi pelat (d) = 578.92 mm Tebal pelat = 75.00 mm Tf(Tebal flens) = 3.035 inch 77.089 mm Profil rafter = W 14 x 426 Data yang diambil pada comb 1 Gaya Geser (Vu) = 158811.93 N Momen (Mu) = 306000000.00 Nmm
Menentukan letak garis netral Jarak vertikal baut (g) = db 3/4 inch = δ = δ x 1/2 x x h-x
= = = =
198.92 mm 19.05 mm 2(¼)πd² = g b'(h-x) 1/2 (h-x) 157.587749208 x² 528.742491583 mm 50.18 mm
Menentukan tegangan lentur yang terjadi σ₃ = σ₁(h-x) x σ₁ + 1/2 δ x ⅔x 266918.289812276 σ₁ + 266918.289812276 σ₁ + σ₁ σ₂
=
σ₁ (x- s₁ ) = x
σ₃
=
σ₁(h-x) =
198.92
B12133
min=
57.15
2.8642515836 mm
-
=
184119.6 x
+
0.0948997087 σ₁ 1/2 b' (h-x) ⅔ (h-x) σ₃ 266918.289812273 σ₃ 25330.4679438895 σ₁ 292248.757756166 σ₁ 354681.413260195 528.7424915833 0.0948997087 σ₁
53295251
b'
= = = = = =
Mu 306000000.00 306000000 306000000 1047.0532102494 Mpa 670.8017965382 MPa
=
99.3650446225 Mpa
=
184119.572 305302016 17472.8938 528.742492 0.75
b
x Menentukan Gaya - Gaya yang terjadi ; fu b fu p Ab = (π/4) d² fu = fu b, jika fu b < fup fu = fu p, jika fup < fu b Karena fu b > fu p, maka digunakan fu
= = =
825.00 Mpa 340.00 Mpa 284.8784625 mm²
=
Gaya tarik maksimum yang terjadi pada baut : jadi gaya yang dipikul baris baut teratas yang paling besar : Tu = δ g σ₂ = Gaya yang dipikul satu baut pada baris teratas : = 1/2 Tu = Tu₁ Kuat tarik rencana satu baut adalah : Td = Φf 0,75 fub Ab = Syarat : Tu₁ ≤ Φf Tn Jadi 191097 < 132201.411503906 N
340.00 Mpa
382193.968880108 N 191096.984440054 N 132201.411503906 N Aman
Gaya geser yang terjadi pada baut : Baut dalam kondisi geser tunggal (m=1) Untuk mendapatkan tingkat keamanan yang lebih tinggi, ulir baut dianggap berada dalam keadaan geser ( r1 = 0,4 ) Vu1 = Vu = 39702.9825 N n Vd = Φf Vn = Φf r1 fub m Ab = 70507.41946875 N Syarat : Vu1 ≤ Φf Vn Jadi 39702.98 < 70507.41946875 N Aman Gaya tumpu yang terjadi : Tebal plat ujung rafter = 75.00 mm Tebal plat ujung rafter = 75.00 mm tp = nilai terkecil antara tebal flens kolom dan pelat ujung balok Vu1 = 39702.9825 N Rd = Φf Rn = Syarat : Vu1 ≤ Φf Rn Jadi 39702.98 < Kombinasi gaya geser dan tarik f1 = f2 = fuv = = = ≤ 618.75 ≤ Jadi digunakan nilai ft yg te = Td = Φf Tn = Φf ft Ab ft ft
807 Mpa 621 Mpa ≤
Vu n Ab 139.368143704 < 0,75 fub = f1 - r2 fuv ≤ 542.200526962 ≤ 542.200526962 MPa ≥ Tu/n
2,4 Φf db tp fu 874395 N
=
874395 N
Aman
(untuk baut mutu tinggi) r1 Φf fub m 247.5 Mpa 618.75 MPa f2 621 Mpa
Aman
=
132201.4 ≥
Kesimpulan : Sambungan Aman
95548.4922200271 N
Aman
PERANCANGAN SAMBUNGAN UJUNG RAFTER DENGAN FLENS KOLOM MENGGUNAKAN BAUT TIPE TUMPU TARIK GESER sap(Comb 1 kolom rafter kanan) Data baut : jenis baut = A325 Diameter baut = ¾ inch 19.05 mm Jarak baut ke tepi (s1) = 28.575 mm diambil 279.05 mm Jumlah baut total (n) = 4 buah tentukan Profil kolom = W 18 x 311 antara rafter dan kolom Data pelat ujung rafter : sesuai profil rafter W 14 x 426 tentukan Tegangan leleh (fy) = 210.00 Mpa tentukan Lebar pelat (bf) = 16.695 inch 424.053 mm Tinggi pelat (d) = 18.67 inch 474.218 mm 712.32 mm Tw(Tebal pelat) = 1.875 inch 47.625 mm Tf(Tebal flens) = 3.035 inch 77.089 mm Gaya Geser (Vu) = 158811.93 N Momen (Mu) = 306000000 Nmm
Menentukan letak garis netral Jarak vertikal baut (g) db3/4 inch δ δ x 1/2 x
= = = = = = =
x h-x
Menentukan tegangan lentur yang terjadi σ₃ = 1/2 δ x ⅔x σ₁ 509180.491902543 σ₁ 509180.491902543 σ₁ σ₁ σ₂
=
154.22 mm 19.05 mm 2(¼)πd² = g b'(h-x) 1/2 (h-x) 157.1726537414 x² 643.0163985596 mm 69.3036014404 mm
σ₁(h-x) x + + +
σ₁ (x- s₁ ) x
σ₃ Menentukan Gaya - Gaya yang terjadi ; fu b fu p Ab = fu = fu b, jika fu b < fup fu = fu p, jika fup < fu b Karena fu b > fu p, maka digunakan fu
(π/4) d²
Gaya tarik maksimum yang terjadi pada baut : jadi gaya yang dipikul baris baut teratas yang paling besar : Tu = δ g σ₂ Gaya yang dipikul satu baut pada baris teratas : Tu₁ = 1/2 Tu Kuat tarik rencana satu baut adalah : Td = Φf 0,75 fub Ab Syarat : Tu₁ ≤ Φf Tn Jadi 87477.31409792 <
154.22
min=
3.6944425172 mm
-
=
226546.0747 x
= =
= = = = 542.4960502382 Mpa 197450.333638033 MPa 643.0163985596 307.0688929245 58.4696286641 Mpa
= = =
825.00 Mpa 340.00 Mpa 284.8784625 mm²
= =
=
174954.628195839 N
=
87477.3140979196 N
=
69.596 mm
+
80686649.97228
226546.07472 596184380.4533 24416.88719828 643.0163985596
perbndingan segi3 Mu 306000000 306000000 306000000
g
g
Aman
Gaya geser yang terjadi pada baut : Baut dalam kondisi geser tunggal (m=1) Untuk mendapatkan tingkat keamanan yang lebih tinggi, ulir baut dianggap berada dalam keadaan geser ( r1 = 0,4 ) Vu1(Kekuatan geser 1 baut) = Vu = 39702.9825 N n Vd = Φf Vn = Φf r1 fub m Ab = Syarat : Vu1 ≤ Φf Vn Jadi 39702.9825 < 70507.41946875 N Aman Gaya tumpu yang terjadi : Tebal flens kolom
57.15
132201.411503906 N 132201.411503906 N
(diambil)
jrk antar baut
340 Mpa
=
=
tumpu tarik geser
krna 2 ada di satu kiri dn 1 knn
0.1077789021 σ₁ 1/2 b' (h-x) ⅔ (h-x) σ₃ 509180.491902548 σ₃ 54878.9143652704 σ₁ 564059.406267813 σ₁
B12142
70507.4194688 N
jrk vertika antar baut
Tebal plat ujung rafter = tp = nilai terkecil antara tebal flens kolom dan pelat ujung balok Vu1 = Rd = Φf Rn Syarat : Vu1 ≤ Φf Rn Jadi 39702.9825 < Kombinasi gaya geser dan tarik f1 f2 fuv
= = =
Vu n Ab
47.625 mm 39702.9825 N =
807 Mpa 621 Mpa ≤
= 139.3681437044 ≤ ft = 0,75 fub = ft ≤ f1 - r2 fuv ≤ 618.75 ≤ 542.2005269616 ≤ Jadi digunakan nilai ft yg terbesar = 621 MPa Td = Φf Tn = Φf ft Ab ≥ Tu/n = 132201.4115039 ≥ Kesimpulan : Sambungan Aman
2,4 Φf db tp fu
=
555240.825 N
555240.825 N
Aman
(untuk baut mutu tinggi) r1 Φf fub m 247.5 Mpa 618.75 MPa f2 621 Mpa
43738.6570489598 N
Aman
Aman
PERANCANGAN SAMBUNGAN UJUNG BALOK DENGAN FLENS KOLOM MENGGUNAKAN BAUT TIPE TUMPU TARIK GESER Data baut : jenis baut = A325 Diameter baut = ¾ inch = 19.05 mm Jarak baut ke tepi (s1) = 29 mm diambil 280 mm Jumlah baut total (n) = 4 buah Data pelat ujung balok : W 24 x 492 Tegangan leleh (fy) = 210.00 Mpa Lebar pelat (bf) = 358.521 mm Tinggi pelat (d) = 753.11 mm Tebal pelat = 50.038 mm Profil kolom Gaya Geser (Vu) Momen (Mu)
= = =
W 27 x 129
Menentukan letak garis netral Jarak vertikal baut (g) db 3/4 inch δ
= = =
193.11 mm 19.05 mm 2(¼)πd² = g b'(h-x) 1/2 (h-x) 132.9701615854 x² 681.701673803 mm 71.408326197 mm
δ x 1/2 x
= = = =
x h-x
Menentukan tegangan lentur yang terjadi σ₃ = 1/2 δ x ⅔x σ₁ 457038.004161579 σ₁ 457038.004161579 σ₁ σ₁ σ₂
=
sap kolom lantai 1 kiri kantilever(comb 1) 19085.13 N 52139872 Nmm
σ₁(h-x) x + + +
σ₁ (x- s₁ ) x
σ₃ Menentukan Gaya - Gaya yang terjadi ; fu b fu p Ab = fu = fu b, jika fu b < fup fu = fu p, jika fup < fu b Karena fu b > fu p, maka digunakan fu
(π/4) d²
Gaya tarik maksimum yang terjadi pada baut : jadi gaya yang dipikul baris baut teratas yang paling besar : Tu = δ g σ₂ Gaya yang dipikul satu baut pada baris teratas : Tu₁ = 1/2 Tu Kuat tarik rencana satu baut adalah : Td = Φf 0,75 fub Ab Syarat : Tu₁ ≤ Φf Tn Jadi 17334.94587 <
193.11
min=
-
=
202504.3127 x
=
= =
= = = = 103.265105281 Mpa 41481.765636838 681.701673803 60.8503209409 MPa 10.8170312705 Mpa
= = =
825.00 Mpa 340.00 Mpa 284.8784625 mm²
= =
=
34669.8917445299 N
=
17334.9458722649 N
=
132201.411503906 N 132201.411503906 N
2,4 Φf db tp fu 325741.284 N
Aman
= Aman
(untuk baut mutu tinggi)
76254011.481
b' Mu 52139872 52139872 52139872
340.00 Mpa
=
807 Mpa
+
0.1047501113 σ₁ 1/2 b' (h-x) ⅔ (h-x) σ₃ 457038.004161572 σ₃ 47874.781799373 σ₁ 504912.785960952 σ₁
Gaya tumpu yang terjadi : Tebal flens kolom(tf) = 27.94 mm Tebal plat ujung balok = 50.038 mm tp = nilai terkecil antara tebal flens kolom dan pelat ujung balok Vu1 = 4771.2825 N Rd = Φf Rn = Syarat : Vu1 ≤ Φf Rn Jadi 4771.2825 <
57.15
2.9504268293 mm
Gaya geser yang terjadi pada baut : Baut dalam kondisi geser tunggal (m=1) Untuk mendapatkan tingkat keamanan yang lebih tinggi, ulir baut dianggap berada dalam keadaan geser ( r1 = 0,4 ) Vu1 = Vu = 4771.2825 N n Vd = Φf Vn = Φf r1 fub m Ab = Syarat : Vu1 ≤ Φf Vn Jadi 4771.2825 < 70507.41946875 N Aman
Kombinasi gaya geser dan tarik f1
B12133
70507.419469 N
325741.284 N
=
202504.3127325 449963762.6257 21212.3492953 681.701673803 0.75
b
f2 fuv
= =
Vu n Ab
621 Mpa ≤
= 16.7484844524 < ft = 0,75 fub = ft ≤ f1 - r2 fuv ≤ 618.75 ≤ 775.1778795405 ≤ Jadi digunakan nilai ft yg terbesar = 775.1778795405 MPa Td = Φf Tn = Φf ft Ab ≥ Tu/n = 132201.4115 ≥ Kesimpulan : Sambungan Aman
r1 Φf fub m 247.5 Mpa 618.75 MPa f2 621 Mpa
8667.4729361325 N
Aman
Aman
