MODUL 4 STRUKTUR BAJA II S E S I 1 & S E S I 2. Perencanaan Lantai Kenderaan. Dosen Pengasuh : Ir. Thamrin Nasution

STRUKTUR BAJA II

MODUL 4 SESI 1 & SESI 2 Perencanaan Lantai Kenderaan Dosen Pengasuh : Ir. Thamrin Nasution

Materi Pembelajaran :

CONTOH SOAL PERENCANAAN LANTAI JEMBATAN

Tujuan Pembelajaran :  Mahasiswa mengetahui dan memahami cara perencanaan lantai jembatan.

DAFTAR PUSTAKA a) RSNI T-12-2004, Perencanaan Struktur Beton Untuk Jembatan. b) RSNI T-02-2005 Pembebanan Untuk Jembatan. c) Soemono, Prof.,Ir., ILMU GAYA, Penerbit Jembatan, Djakarta, 1971.

UCAPAN TERIMA KASIH Penulis mengucapkan terima kasih yang sebesar-besarnya kepada pemilik hak cipta photo-photo, buku-buku rujukan dan artikel, yang terlampir dalam modul pembelajaran ini. Semoga modul pembelajaran ini bermanfaat. Wassalam Penulis Thamrin Nasution thamrinnst.wordpress.com [email protected]

.

thamrinnst.wordpress.com

Modul kuliah “STRUKTUR BAJA II” , 2010

Ir. Thamrin Nasution

Departemen Teknik Sipil, FTSP. ITM.

Contoh Soal Perencanaan Lantai Kenderaan 970 15 15

10 10

10 10

15 15

700

100

2%

2%

Lapis aspal 50 mm

Trotoir Beton Tumbuk K175 Parapet

S

S

S

S

Gambar 1 : Penampang melintang jembatan.

A). DATA - DATA 1. DATA GEOMETRIS JEMBATAN Tebal slab lantai jembatan Tebal lapisan aspal + overlay Tebal genangan air hujan Jarak antara gelagar baja Lebar jalur lalu-lintas Lebar trotoar Lebar total jembatan Panjang bentang jembatan

ts = h = 20.0 ta = 10.0 th = 5.0 S = 185.0 b1 = 700.0 b2 = 100.0 bt = 970.0 L = 31.5

cm cm cm cm cm cm cm meter

2. DATA MATERIAL a. BETON Mutu beton, K-250 Kuat tekan beton, fc' = 0,83 K/10 Modulus Elastis Ec  4700 fc' Angka Poison,  Koefisien muai panjang untuk beton, 

= 250 kg/cm2 = 20,8 MPa. = 21410 MPa. = 0.2 -5 o = 10 / C < 30 MPa.

b. BAJA Baja tulangan dengan Tegangan leleh baja, Baja tulangan dengan Tegangan leleh baja,

U - 39 = 390 MPa. U - 24 = 240 MPa.

c. BERAT JENIS (Specific Gravity) Berat beton bertulang Berat beton tidak bertulang Berat aspal Berat jenis air Berat baja

 > 12 mm fy = U . 10   12 mm fy = U . 10 Wc W'c Wa Ww Ws

1

= 25.0 = 22.0 = 22.0 = 9.8 = 77

kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m3

Keterangan Modul 2, hal. 19

Keterangan Modul 2, hal. 4-5




B). ANALISA STRUKTUR. Ditinjau lantai selebar 1,00 meter pada arah memanjang jembatan. 1. BERAT SENDIRI (MS) Faktor beban, Layan, KSMS = 1,0 Ultimit, KUMS = 1,3 No.

J e n i s B e b a n Lantai jembatan

Tebal m 0.200

Berat sendiri

Berat 3 kN/m 25.0 QMS

2. BEBAN MATI TAMBAHAN (MA) Faktor beban, Layan, KSMA = 1,0 Ultimit, KUMA = 2,0 No. 1. 2.

Keterangan Modul 2 hal. 5 (RSNI T-02-2005)

Beban kN/m' 5.00 5.00

Keterangan Modul 2 hal. 5 (RSNI T-02-2005)

J e n i s B e b a n Lapisan aspal + overlay Air hujan

Tebal m 0.100 0.050

Beban mati tambahan

Berat 3 kN/m 22.0 9.8 QMA

Beban kN/m' 2.200 0.490 2.690

3. BEBAN TRUK "T" (TT) Faktor beban, Keterangan Layan, KSTT = 1,0 Modul 2 hal. 11-12 Ultimit, KUTT = 1,8 (RSNI T-02-2005) Panjang jembatan, = 31,5 meter Faktor beban dinamis = 30% Modul 2 hal. 14 Beban hidup pada lantai jembatan berupa beban roda ganda oleh Truk (beban T), besarnya = 112,5 kN. Beban Truk menjadi, (1 + 0,30) x 112,5 kN, PTT = 146,25 kN.

Gambar 2 : Tekanan gandar roda..

2




4. BEBAN ANGIN (EW)

Keterangan

Koefisien seret, Cw = 1,2

Modul 2 hal. 19-21 (RSNI T-02-2005)

Keterangan Faktor beban Kecepatan angin untuk lokasi > 5 km dari pantai,

Rumus,

Notasi KEW Vw

Layan 1,00 25

Ultimit 1,20 30

Satuan m/det

TEW = 0,0012 Cw (Vw)2 [ kN/m’]

TEW h=2m PEW =

h/2 1,75 m

TEW h/2

PEW

1,75 m

Gambar 3 : Beban garis mendatar (TEW) pada bidang samping kenderaan.

Beban garis pada lantai akibat angin, PEW 

h/2 T [ kN/m’] 1,75 m EW

Beban angin (TEW), Layan VEW = 25 m/det

Ultimit VEW = 30 m/det

TEW TEW

= 0,0012 x (1,2) x (25 m/det)2 = 0,900 kN/m’

TEW TEW

= 0,0012 x (1,2) x (30 m/det)2 = 1,296 kN/m’.

PEW PEW

= (1/1,75) x (0,900 kN/m’) = 0,514 kN/m’

PEW PEW

= (1/1,75) x (1,296 kN/m’) = 0,741 kN/m’.

5. PENGARUH TEMPERATUR (ET) Faktor beban, Layan, KSTT = 1,0 Ultimit, KUTT = 1,2

Keterangan Modul 2 hal. 18-19 (RSNI T-02-2005)

3




Temperatur rata-rata minimum Temperatur rata-rata minimum Selisih temperatur Kuat tekan beton Koefisien muai akibat temp. untuk fc' < 30 Mpa Modulus elastisitas untuk fc' < 30 Mpa

15 oC 40 oC 25 oC 20,8 Mpa 10-5 / oC 21410 MPa

Tmin = Tmaks = T = fc' =  = Ec =

6. MOMEN PADA LANTAI JEMBATAN a. Akibat berat sendiri, (QMS). Beban mati (berat sendiri) QMS kN/m’ A

E B

C

S

S

D

S 2 - 1/12 QMS S

S

2

1/24 QMS S

Gambar 4 : Nilai momen lapangan dan tumpuan akibat berat sendiri lantai.

Berat sendiri, QMS = 5 kN/m’. Jarak gelagar, S = 1,850 m Momen tumpuan maksimum, MMST = 1/12 QMS S2 = 1,426042 kN.m’. Momen lapangan maksimum, MMSL = 1/24 QMS S2 = 0,713021 kN.m’. b. Akibat beban mati tambahan, (QMA). QMA kN/m’ A

E B

C

D

S

S

S

S

2

2

- 1/24 QMA S

2

1/48 QMA S

- 5/48 QMA S

2

5/96 QMA S

Gambar 5 : Nilai momen lapangan dan tumpuan akibat beban mati tambahan.

Beban mati tambahan, QMA = 2,690 kN/m’. Jarak gelagar, S = 1,850 m Momen tumpuan maksimum, MMAT = 5/48 QMA S2 = 0,959013 kN.m’. Momen lapangan maksimum, MMAL = 5/96 QMA S2 = 0,479507 kN.m’.

4




c. Akibat beban truk T, (PTT). P a1

P b1

b2

a2

A

E B

S

S - 1/16 P S

1/32 P S

C

D

S

S

- 5/32 P S

9/64 P S

Gambar 6 : Nilai momen lapangan dan tumpuan akibat beban terpusat PTT dan PEW.

Beban truk T, PTT = 146,250 kN. Jarak gelagar, S = 1,850 m Momen tumpuan maksimum, MTTT = 5/32 PTT S = 42,275391 kN.m’. Momen lapangan maksimum, MTTL = 9/64 PTT S = 38,047852 kN.m’. d. Akibat beban angin, (PEW). Lihat gambar 6 diatas, Beban kondisi layan, PEWS = 0,514 kN. Beban kondisi ultimit, PEWU = 0,741 kN. Jarak gelagar, S = 1,850 m

(Ditinjau selebar 1,00 meter arah memanjang jembatan).

Kondisi layan, Momen tumpuan maksimum, MEWTS = 5/32 PEWS . S = 0,148578 kN.m’. Momen lapangan maksimum, MEWLS = 9/64 PEWS . S = 0,133720 kN.m’. Kondisi ultimit, Momen tumpuan maksimum, MEWTU = 5/32 PEWU . S = 0,214195 kN.m’. Momen lapangan maksimum, MEWLU = 9/64 PEWU . S = 0,192776 kN.m’. e. Akibat pengaruh temperatur, (T). Momen inertia lantai beton, I = 1/12 b h3 = 1/12 . (1000 mm) . (200 mm)3 = 666666666,7 mm4. Modulus elastisitas, Ec = 21410 MPa. Koefisien muai,  = 10-5 / oC Tebal lantai, h = 200 mm Lihat gambar 7 berikut, Momen tumpuan maksimum, METT = 1/4 T .  . EI/h = 4,460 kN.m’.

5




T

T

A

E B

C

S

S

D

S

S

1/4 T  EI/h

1/2 T  EI/h

1/2 T  EI/h

5/4 T  EI/h

5/4 T  EI/h

h

Geometri penampang

1000 mm

Gambar 7 : Nilai momen tumpuan akibat pengaruh temperatur.

Lihat gambar 8 berikut, Momen lapangan maksimum, METL = 7/8 T .  . EI/h = 15,611 kN.m’. T

T

A

E B

C

S

S

D

S

1/4 T  EI/h

S 1/4 T  EI/h

Geometri penampang

1/2 T  EI/h 7/8 T  EI/h 5/4 T  EI/h

h 1000 mm

Gambar 8 : Nilai momen lapangan akibat pengaruh temperatur.

6




f. KOMBINASI MOMEN. f1). Berikut rekapitulasi momen pada lapangan dan tumpuan, Tabel 1 : REKAPITULASI MOMEN No.

Jenis beban

Faktor Beban

Daya Layan

Keadaan Ultimit

M Lapangan kN.m'.

M Tumpuan kN.m'.

1.

Berat sendiri

KMS

1.00

1.30

0.713021

1.426042

2.

B. Mati tambahan

KMA

1.00

2.00

0.479507

0.959013

3.

Beban truk T

KTT

1.00

1.80

38,047852

42,275391

4.

Pengaruh temp.

KET

1.00

1.20

15.611108

4.460316

5.a

Beban angin

KEW

1.00

0,133720

0,148578

5.b

Beban angin

KEW

0,192776

0,214195

1.20

Kombinasi momen dilakukan dengan merujuk pada tabel 40 RSNI T-02-2005, atau pada Modul 2 – Pembebanan Jembatan, tabel 20, halaman 24, seperti berikut,

7




f2). KOMBINASI 1 -Momen Lapangan

No.

Jenis beban

Faktor beban Layan

Ultimit

1. Berat sendiri

1,00

1,30

2. B. Mati tambahan

1,00

3. Beban truk T

M Lapangan

Aksi

MS Lapangan

Aksi

Kond. Ultimit MU Lapangan

kN.m'.

kN.m'.

0,713021 X KBL

0,713021 X KBU

0,926927

2,00

0,479507 X KBL

0,479507 X KBU

0,959013

1,00

1,80

38,047852 X KBL

38,047852 X KBU

68,486133

4. Pengaruh temp.

1,00

1,20

15,611108 o KBL

15,611108 o KBL

15,611108

5.a Beban angin

1,00

5.b Beban angin

kN.m'.

Kond. Layan

0,133795 1,20

0,192664 

54,851486



85,983180

f3). KOMBINASI 1 - Momen Tumpuan

No. 1. 2. 3. 4. 5.a 5.b

Jenis beban Berat sendiri B. Mati tambahan Beban truk T Pengaruh temp. Beban angin Beban angin

Faktor beban Layan Ultimit 1,00 1,30 1,00 2,00 1,00 1,80 1,00 1,20 1,00 1,20

M Tumpuan kN.m'. 1,426042 0,959013 42,275391 4,460316 0,148661 0,214071

Aksi

Kond. Layan

Aksi

Kond. Ultimit

X KBL X KBL X KBL o KBL

MS Tumpuan kN.m'. 1,426042 0,959013 42,275391 4,460316

X KBU X KBU X KBU o KBL

MU Tumpuan kN.m'. 1,853854 1,918026 76,095703 4,460316



49,120762



84,327900

f3). KOMBINASI 2 -Momen Lapangan

No. 1. 2. 3. 4. 5.a 5.b



M Lapangan kN.m'. 0,713021 0,479507 38,047852 15,611108 0,133795 0,192664

Kond. Layan Aksi Aksi MS Lapangan kN.m'. 0,713021 X KBU X KBL 0,479507 X KBU X KBL o KBL 38,047852 o KBL 0,7KBL 10,927775



50,168154



Kond. Ultimit MU Lapangan kN.m'. 0,926927 0,959013 38,047852

39,933792

f4). KOMBINASI 2 - Momen Tumpuan

No. 1. 2. 3. 4. 5.a 5.b



M Tumpuan kN.m'. 1,426042 0,959013 42,275391 4,460316 0,148661 0,214071

Aksi

Aksi MS Tumpuan kN.m'. 1,426042 X KBU X KBL 0,959013 X KBU X KBL o KBL 42,275391 o KBL 3,122222 0,7KBL

 8

Kond. Layan

47,782667



Kond. Ultimit MU Tumpuan kN.m'. 1,853854 1,918026 42,275391

46,047271




C). RENCANA TULANGAN PELAT LANTAI KENDERAAN. Perencanaan berdasarkan Beban dan Kekuatan Terfaktor (PBKT) atau kondisi ultimit. c1). TULANGAN LAPANGAN (Tulangan lentur positip). Momen rencana (KOMBINASI 1), Mu = 85,983180 kN.m'. Mutu beton, fc' = 20,8 Mpa. Mutu baja, fy = 390 Mpa. Tebal pelat lantai kenderaan, h = 200 mm. Tebal selimut beton (diambil), d' = 35 mm. Tebal efektif lantai, d = (h - d') = 165 mm. Lebar lantai yang ditinjau, b = 1000 mm. Diameter tulangan lentur rencana, dt = 16 mm Faktor reduksi kekuatan lentur  = 0,80 Momen nominal, Mn = Mu/ = 107,478976 kN.m'. a). Tulangan Lentur. Tahanan momen nominal, Mn (107,478976 kN.m' ) x 10 6 Rn  = = 3,947804 N/mm2 2 2 (1000 mm) . (165 mm) b .d Faktor distribusi tegangan beton, 1 = 0,85 (untuk fc’ < 30 MPa). Tahanan momen maksimum,

b  1 . 0,85 . b  0,023297

f c '  600 . f y  600  f y

   (0,85) .( 0,85) . 20,8  390 

 600 .   600  390

 maks  0,75 b = 0,75 . (0,023297) = 0,017473 1 / 2  maks . f y    Rmaks   maks . f y . 1   0 , 85 . f ' c    1 / 2 . (0,017473) . ( 390)   Rmaks  (0,017473).(390) . 1  0,85 . (20,8)   2 Rmaks = 5,498053 N/mm > Rn

Rasio tulangan yang diperlukan, 0,85 . f c '  2 . Rn    . 1  1  fy 0,85 . f c '   0,85 . (20,8)  2 . (3,947804)   = 0,011614   . 1  1   390 0 , 85 . ( 20 , 8 )   Luas tulangan yang diperlukan, As =  . b . d = (0,011614) . (1000 mm) . (165 mm) = 1916,3 mm2. Jarak terjauh (maksimum) antara tulangan untuk lebar b = 1000 mm,

9

  




2

1 / 4  d t . b 0,25 . (3,14) . (16 mm)2 . (1000 mm)  = 105 mm As 1916,3 mm 2 Rencanakan tulangan lentur, D16 - 100 s

Tulangan dipasang dengan jarak 100 mm, maka luas tulangan terpasang, 2

1 / 4  d t . b 0,25 . (3,14) . (16 mm)2 . (1000 mm) As   s 100 mm 2 2 = 2009,6 mm > 1916,3 mm b). Tulangan Bagi. Tulangan bagi yang dipasang pada arah memanjang jembatan, As' = 50% As = 50% . (1916,3 mm2) = 958,14 mm2. Gunakan diameter tulangan bagi, dt’ = 14 mm. Jarak minimum antara tulangan, 1 / 4  (d t ' ) 2 . b 0,25 . (3,14) . (14 mm)2 . (1000 mm) s  = 161 mm As' 958,14 mm 2 Tulangan bagi bukanlah tulangan yang bersifat struktural, dengan kata lain tulangan bagi tidak memikul momen lentur, sehingga jarak antara tulangan dapat dibulatkan ke atas menjadi 170 mm. Rencana tulangan bagi, D14 – 170 c 2). TULANGAN TUMPUAN (Tulangan lentur negatip). Momen rencana (KOMBINASI 1), Mu = 84,327900 kN.m'. Mutu beton, fc' = 20,8 Mpa. Mutu baja, fy = 390 Mpa. Tebal pelat lantai kenderaan, h = 200 mm. Tebal selimut beton (diambil), d' = 35 mm. Tebal efektif lantai, d = (h - d') = 165 mm. Lebar lantai yang ditinjau, b = 1000 mm. Diameter tulangan lentur rencana, dt = 16 mm Faktor reduksi kekuatan lentur  = 0,80 Momen nominal, Mn = Mu/ = 105,409875 kN.m'. a). Tulangan Lentur. Tahanan momen nominal, Mn (105,409875 kN.m' ) x 10 6 Rn  = = 3,871804 N/mm2 2 2 (1000 mm) . (165 mm) b .d Faktor distribusi tegangan beton, 1 = 0,85 (untuk fc’ < 30 MPa).

10




Tahanan momen maksimum,

b  1 . 0,85 . b  0,023297

f c '  600 . f y  600  f y

   (0,85) .( 0,85) . 20,8  390 

 600 .   600  390

  

 maks  0,75 b = 0,75 . (0,023297) = 0,017473 1 / 2  maks . f y    Rmaks   maks . f y . 1   0 , 85 . f ' c    1 / 2 . (0,017473) . ( 390)   Rmaks  (0,017473).(390) . 1  0,85 . (20,8)   2 Rmaks = 5,498053 N/mm > Rn

Rasio tulangan yang diperlukan, 0,85 . f c '  2 . Rn    . 1  1  fy 0,85 . f c '   0,85 . (20,8)  2 . (3,871804)   = 0,011353   . 1  1  390 0,85 . (20,8)   Luas tulangan yang diperlukan, As =  . b . d = (0,011353) . (1000 mm) . (165 mm) = 1873,2 mm2. Jarak terjauh (maksimum) antara tulangan untuk lebar b = 1000 mm, 2

1 / 4  d t . b 0,25 . (3,14) . (16 mm)2 . (1000 mm) s  = 107,28 mm As 1873,2 mm 2 Rencanakan tulangan lentur, D16 - 100 Tulangan dipasang dengan jarak 100 mm, maka luas tulangan terpasang, 2

1 / 4  d t . b 0,25 . (3,14) . (16 mm)2 . (1000 mm) As   s 100 mm 2 2 = 2009,6 mm > 1873,2 mm b). Tulangan Bagi. Tulangan bagi yang dipasang pada arah memanjang jembatan, As' = 50% As = 50% . (1873,2 mm2) = 936,6 mm2. Gunakan diameter tulangan bagi, dt’ = 14 mm. Jarak minimum antara tulangan, 1 / 4  (d t ' ) 2 . b 0,25 . (3,14) . (14 mm)2 . (1000 mm) s  =164,3,8 mm As' 936,6 mm 2 Tulangan bagi bukanlah tulangan yang bersifat struktural, dengan kata lain tulangan bagi tidak memikul momen lentur, sehingga jarak antara tulangan dapat dibulatkan ke atas menjadi 150 mm. Rencana tulangan bagi, D14 – 170 11




D). PEMERIKSAAN GESER PONS PADA LANTAI

Pelat lantai jembatan Aspal

ta

ta

h

h

a u

b

b v

u

v

a

a = 200 mm ; b = 500 mm RSNI T-02-2005 Pembebanan Untuk Jembatan

Gambar 9 : Bidang geser pons pada lantai jembatan.

Bidang geser pons, u = a + ta + ta + 1/2h + 1/2h = a + 2 ta + h v = b + ta + ta + 1/2h + 1/2h = b + 2 ta + h Dimana, a = 200 mm ; b = 500 mm ta = 100 mm ; h = 200 mm u = 200 mm + 2 . (100 mm) + 200 mm = 600 mm. v = 500 mm + 2 . (100 mm) + 200 mm = 900 mm b' = 2 u + 2 v = 2 . (600 mm) + 2 . (900 mm) = 3000 mm d = 165 mm Apons = b' . d = (3000 mm) . (165 mm) = 495000 mm2. Mutu beton, K-250, Tekanan gandar roda, Faktor reduksi kekuatan geser,

fc’ PTT 

= 20,8 MPa. = 146,250 kN. = 0,70

Kekuatan nominal lantai terhadap geser tanpa tulangan geser, 1 1 Vc  f c . b' . d  20,8 MPa . (3000 mm) . (165 mm) 6 6 Vc = 375,81 kN Kekuatan geser terfaktor, Vu =  . Vc = 0,70 . (375,81 kN) = 263,06 kN > PTT = 146,250 kN. Pelat lantai tanpa tulangan geser aman terhadap geser pons.

12




E). GAMBAR RENCANA TULANGAN LENTUR LANTAI JEMBATAN.

Tulangan tumpuan

Tulangan bagi

D 16 - 100

D 14 - 170

D 14 - 170 D 16 - 100

Tulangan bagi

Tulangan lapangan 1850 mm

1850 mm

13




LAMPIRAN Daftar besi tulangan produksi PT. GUNUNG GAHAPI BAHARA www.grdsteel.com, terdiri dari besi polos (Round/Plain Bar) dan besi ulir (Deformed Bar).

14

MODUL 4 STRUKTUR BAJA II S E S I 1 & S E S I 2. Perencanaan Lantai Kenderaan. Dosen Pengasuh : Ir. Thamrin Nasution

Recommend Documents