STATICKÝ VÝPOČET. Ing. Jan Blažík

STATICKÝ VÝPOČET

Zpracovatel : Zodpovědný projektant : Ing. Pavel Charous

Vypracoval : Ing. Jan Blažík

Stavebník : Místo stavby : Ondřejov u Rýmařova Stavba : Stáj pro býky 21,5 x 60 m Část : Ocelová konstrukce

z.č. : Datum : 06/2015 Stupeň : DPS Formát : 34 A4 č.přílohy :

Ing. Jan BLAŽÍK V Parku 181/6, 736 01 Havířov - Město +420 602 796 425 e-mail : [email protected]

Obsah statického výpočtu

1.

Použité podklady

str.

3

2.

Zatížení všeobecně

str.

4

3.

Přehled zatěžovacích stavů

str.

4.

Návrh a posouzení střešní krytiny

str.

5.

Výpočtová schémata stáje

str. 12 – 14

6.

Přehled profilů a důležité detaily

str. 15 - 29

7.

Návrh a posouzení kotevních prvků

str. 30 – 32

8.

Zatížení spodní stavby - extrémy

str. 33 - 34

Stáj pro býky 21,5 x 60 m

5 - 10 11

str. 2


1. Použité podklady :

1.1 Použité normy ( včetně všech změn a oprav ), ČSN EN 1990

literatura

- Zásady navrhování konstrukcí Březen 2004

ČSN EN 1991-1-1 - Zatížení konstrukcí - Část 1-1 : Obecná zatížení Objemové tíhy, užitná zatížení, Březen 2004 ČSN EN 1991-1-3 - Zatížení konstrukcí - Část 1-3 : Obecná zatížení Zatížení sněhem, Červen 2005 ČSN EN 1991-1-4 - Zatížení konstrukcí - Část 1-4 : Obecná zatížení Zatížení větrem, Duben 2007 ČSN EN 1993-1-1 - Navrhování ocelových k-cí, Část 1-1 : Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby, prosinec 2006 ČSN EN 1993-1-8 - Navrhování ocelových k-cí, Část 1-8 : Navrhování styčníků, prosinec 2006 ČSN EN 13822

- Zásady navrhování konstrukcí Hodnocení existujících konstrukcí, Prosinec 2014

ČSN 73 2604

- Ocelové konstrukce – kontrola a údržba ocelových konstrukcí pozemních a inženýrských staveb, Duben 2012

ČSN EN 1090-2

- Provádění ocelových a hliníkových konstrukcí, Část 2 : Technické požadavky na ocelové konstrukce , Duben 2009

ČSN EN 1090-2 +A1 Provádění ocelových a hliníkových konstrukcí, Část 2 : Technické požadavky na ocelové konstrukce , Leden 2012 1.2 Ostatní : - výpočtový program SCIA Enginner 15.0.1019 pro stanovení vnitřních sil a deformací jednotlivých ocelových nosných prvků - výpočtový program Idea StatiCaSCIA 5.4 pro návrh a posouzení momentových přípojů a kotvení 1.3 Podmínky výpočtu

:

Lokalita

: Ondřejov --- cca 650 m nad mořem

Zatížení sněhem

: 2,57 kPa ≅ 2,60 kN.m-2 ( www.snehovamapa.cz )

Zatížení větrem

: 27,5 m/s ( základní rychlost větru )

Rozpětí

:

21,5 m

Modul příčných vazeb

:

12 x 5,0 m = 60 m

Sklon sedlové střechy :


20 % = 11,310

str. 3


2. Zatížení všeobecně : 2.1 Součinitele spolehlivosti zatížení podle NAD ČR : stálá zatížení :

γG = 1,00 nebo 1,35

nahodilá zatížení :

γQ = 1,50

2.2

Dílčí součinitele spolehlivosti materiálu podle NAD ČR :

únosnost průřezů kterékoliv třídy

γM0 = 1,00

únosnost průřezů při posuzování stability

γM1 = 1,00

únosnost průřezů při porušení oslabeného průřezu v tahu

γM2 = 1,25

únosnost šroubů a svarů

γM2 = 1,25

2.3 Kombinace zatěžovacích stavů – konstrukce krovu: Základní kombinace č. 1 ( stálé zatížení a všechna nahodilá zatížení ) Ed = γG * Gk,j + 1,50 * Qk,1 + 1,50 * Σ ψ0,i * Qk,i Gk,j ----- stálé zatížení Qk,1 ----- hlavní proměnné zatížení Qk,i ----- vedlejší proměnná zatížení ψ0,i ----- kombinační součinitel proměnného zatížení ψ0,1 = 0,50 ----- zatížení sněhem ψ0,2 = 0,60 ----- zatížení větrem Základní kombinace č. 2 ( stálé zatížení a jedno nahodilé zatížení ) Ed = γf,G * Gk,j + 1,50 * Qk,i Gk,j ----- stálé zatížení Qk,i ----- zatížení sněhem popřípadě větrem


str. 4


3. Přehled zatěžovacích stavů : 1. ZS : Vlastní váha( stálé zatížení ), γG = 1,35 Vlastní váha konstrukce počítá použitý software ESA Engineer 15.0.1019 sám z katalogových profilů 2. ZS : Střecha a stěny ( stálé zatížení ), γG = 1,35 trapézový plech TR 50/250 – 0,88 mm ------------------

0,10 kN.m-2

opláštění ( odhad )-----------------------------------

0,10 kN.m-2

3. – 5. ZS : Zatížení sněhem ( nahodilé zatížení ), γQ = 1,50 s = µi * Ce * Ct * sk Sklon sedlové střechy : sk = 2,60 kN.m-2

α ≅ 11,310

( podle stránky www.snehovamapa.cz )

Ce = 1,00 ---- součinitel expozice ( normální typ krajiny ) Ct = 1,00 ---- tepelný součinitel µ1 = 0,80 pro 00 ≤ α = 11,310 ≤ 300 ( součinitel tvaru ) s = 0,80 x 1,00 x 1,00 x 2,60 = 2,08 kN.m-2 s/2 = 0,5 x 2,08 = 1,04 kN.m-2


str. 5


6.– 9. ZS

Zatížení větrem ± X, ± Y ( nahodilé zatížení ), γf,q = 1,50

Vb,0 = 27,5 m.s-1 --- výchozí základní rychlost větru ( oblast III., Ondřejov u Rýmařova ) Cdir = Cseason = 1,00 ( viz str. 20 ČSN EN ) Vb = Cdir.Cseason.vb,0 = 1,0.1,0.27,5 = 27,5 m.s-1 h ≅ 5,75 m --- výška objektu b ≅ 22,00 m ----- šířka konstrukce h ≤ b = 5,75 m < 22,00 m → ze = h = 5,75 m (referenční výška )

Charakteristický maximální dynamický tlak : qb = 1/2.ρ.v2m(z) stanovení střední rychlosti větru vm : vm(z) = cr(Z).c0(z).vb cr(z) = kr.ln(z/z0) pro zmin ≤ z ≤ zmax → 2 m < 5,75 m ≤ 200 m kr = 0,19.(z0/z0,II)0.07

z0 = 0,05 pro kategorii terénu II z0,II = 0,05

kr = 0,19.(0,05/0,05)0,07 = 0,190 cr(z) = 0,19.ln(5,75/0,05) = 0,902 c0(z) = 1,00 --- součinitel orografie kl = 1,0 ---- součinitel turbulence vm(z) = 0,902.1,00.27,5 = 24,81 m.s-1 stanovení součinitele expozice ce(z) : ce(z) = 1 + 7.[kl/c0.ln(z/z0)] = 1 + 7.[1,0/1,0.ln(5,75/0,05)] = 2,475 qp(z) = ce(z).qb = ce(z).1/2.ρ.v2m(z) qp(z) = 2,475.0,5.1,25.24,812 = 952,16 N.m-2 ≅ 0,96 kN.m-2 Stáj pro býky 21,5 x 60 m

str. 6


Součinitele tlaku větru pro stěny navrhovaného objektu : Vítr na podélné stěny – směr ± X ( vnější tlaky ): h = 5,75 m,

b ≅ 60,5 m, d ≅ 22,0 m

e = min( b,2h ) = min( 60,5 m, 2.5,75 = 11,5 m ) → e = 11,5 m e = 11,5 m < d = 22 m h/d = 5,75/22 = 0,25 ≤ 0,261 ≤ 1,00 potom : Z důvodů nedostatečné korelace tlaků větru na návětrné a závětrné straně je možné hodnoty „D,E“ vynásobit koeficientem 0,85 ( str. 31, poznámka ) Cp,A = -1,20 ----- sání kolmo ke směru větru Cp,B = -0,80 ----- sání kolmo ke směru větru Cp,C = -0,50 ----- sání kolmo ke směru větru Cp,D = +0,70 ----- tlak na návětrnou stranu Cp,E = -0,30 ----- sání na závětrnou stranu wksání,A = 0,96 x (-1,20) = -1,08 kN.m-2 --- pro e/5 = 11,75/5 = 2,35 m wksání,B = 0,96 x (-0,80) = -0,77 kN.m-2 --- pro 4e/5 = 4.11,75/5 = 9,40 m wksání,C = 0,96 x (-0,50) = -0,48 kN.m-2 --- pro d-e = 22 – 11,75 = 10,25 m wktlak,D = 0,85 x 0,96 x (+0,70) = +0,57 kN.m-2 wksání,E = 0,85 x 0,96 x (-0,30) = -0,25 kN.m-2

Vítr na štítové h = 5,75 m,

stěny – směr ± Y ( vnější tlaky ):

b ≅ 22,0 m, d ≅ 60,5 m

e = min( b,2h ) = min( 22,0 m, 2.5,75 = 11,5 m ) → e = 11,75 m e = 11,75 m < d = 60,5 m h/d = 5,75/60,5 = 0,095 ≤ 0,25 potom : Z důvodů nedostatečné korelace tlaků větru na návětrné a závětrné straně je možné hodnoty „D,E“ vynásobit koeficientem 0,85 ( str. 31, poznámka ) Cp,A = - 1,20 ----- sání kolmo ke směru větru Cp,B = - 0,80 ----- sání kolmo ke směru větru Cp,C =

-0,50 ----- sání kolmo ke směru větru

Cp,D = + 0,70 ----- tlak na návětrnou stranu Cp,E = - 0,30 ----- sání na závětrnou stranu Stáj pro býky 21,5 x 60 m

str. 7


wksání,A = 0,96 x (-1,20) = -1,08 kN.m-2 --- pro e/5 = 11,75/5 = 2,35 m wksání,B = 0,96 x (-0,80) = -0,77 kN.m-2 --- pro 4e/5 = 4.11,75/5 = 9,40 m wksání,C = 0,96 x (-0,50) = -0,48 kN.m-2 --- pro d – e = 60,5 – 11,75 = 48,75 m wktlak,D = 0,85 x 0,96 x (+0,70) = +0,57 kN.m-2 wksání,E = 0,85 x 0,96 x (-0,30) = -0,25 kN.m-2 sedlová střecha se sklonem α2 = 11,310 – součinitele tlaku větru směr větru ± X

:

b = 60,5 m, h = 5,75 m e = min.(b, 2.h) = min.( 60,5 m; 2.5,75 = 11,75 m ) → e = 11,75 m e/10 = 11,75/10 = 1,175 m ---- pro F,G a J e/4 = 11,75/4 =

2,94 m ---- pro F

CF = -1,20 ----- sání CF = +0,13 ----- tlak CG = -0,95 ----- sání CG = +0,13 ----- tlak CH = -0,41 ----- sání CH = +0,13 ----- tlak CI = -0,40 ----- sání CJ = -0,85 ----- sání wkF,sání = 0,96 x (-1,20) = -1,15 kN.m-2 wkF,tlak = 0,96 x (+0,13) = +0,13 kN.m-2 wkG,sání = 0,96 x (-0,95) = -0,91 kN.m-2 wkG,tlak = 0,96 x (+0,13) = +0,13 kN.m-2 wkH,sání = 0,96 x (-0,41) = -0,39 kN.m-2 wkH,tlak = 0,96 x (+0,13) = +0,13 kN.m-2 wkI,sání = 0,96 x (-0,40) = -0,38 kN.m-2 wkJ,sání = 0,96 x (-0,85) = -0,82 kN.m-2


str. 8


směr větru ± Y

:

b = 22,0 m, h = 5,75 m e = min.(b, 2.h) = min.( 22,0 m; 2.5,75 = 11,75 m ) → e = 11,75 m e/10 = 11,75/10 = 1,175 m ---- pro F,G e/4 = 11,75/4 = 2,94 m ---- pro F,

e/2 = 11,75/2 = 5,875 m ---- pro H

CF = -1,41 ----- sání CG = -1,30 ----- sání CH = -0,64 ----- sání CI = -0,54 ----- sání wkF,sání = 0,96 x (-1,41) = -1,35 kN.m-2 wkG,sání = 0,96 x (-1,30) = -1,25 kN.m-2 wkH,sání = 0,96 x (-0,64) = -0,61 kN.m-2 wkI,sání = 0,96 x (-0,54) = -0,52 kN.m-2 přečnívající okraj střechy ( oboustranné konzoly ) : Cp,D = - 0,70 ----- sání ze spodní strany při větru ( návětrná strana ) Cp,E = - 0,30 ----- sání ze spodní strany při větru ( závětrná strana ) wkp,D = 0,96 x (-0,70) = -0,67 kN.m-2 wkp,E = 0,96 x (-0,30) = -0,29 kN.m-2 Účinky tření na stěny a střechu : Cfr = 0,04 ---- trapézové plechy na střeše ( velmi hrubý povrch ) Cfr = 0,02 ---- plachty popř. síťovina( hrubý povrch ) Referenční plocha Afr [ viz ČSN EN 1991-1-4, str. 55, 7.5(3)] b = 22,0 m ---- šířka objektu, h = 5,75 m ---- výška objektu Vzdálenost x = min.(4 * h, 2 * b ) = min.( 23,0 m, 44,0 m ) → x = 23,0 m Afr,stěny = 2 * ( L – x ) * h = 2 * ( 60,5 – 23 ) * 3,0 = 225 m2 970 m2

Afr,střecha,

uzavřená

= 2 *( L – x ) * b = 2 * ( 60,5 – 23 ) * 12,93 =

Afr,střecha,

otevřená

= 4 *( L – x ) * b = 4 * ( 60,5 – 23 ) * 12,93 = 1940 m2

Ffr,uz = cfr * qp(z) * Afr = 0,04.0,96.970 + 0,02.0,96.225 = 41,57 kN ( → ) Ffr,ot = cfr * qp(z) * Afr = 0,04.0,96.1940 = 74,50 kN ( → )


str. 9


Účinky na střechu při otevřeném objektu : CX1 = -0,69 ----- sání CX2 = -1,31 ----- sání CX3 = +1,31 ----- tlak CX4 = +0,69 ----- tlak wkX,1 = 0,96 x (-0,69) = -0,66 kN.m-2 wkX,2 = 0,96 x (-1,31) = -1,26 kN.m-2 wkX,3 = 0,96 x (+1,31) = +1,26 kN.m-2 wkX,4 = 0,96 x (+0,69) = +0,66 kN.m-2

Stabilitní síly pro příčné vazby : φ = φ0 * αh * αm φ0 = 1/200 αh = 2/√h = 2/(5,75)0.5 = 0,834,

h = 5,75 m ---- výška konstrukce

2/3 = 0,667 ≤ αh = 0,816 ≤ 1,00 αm = [(0,5 * (1+1/m)]0.5 = [(0,5.(1+1/2)]0.5 = 0,866 m … počet sloupů v řadě φ = 1/200 * 0,834 * 0,866 = 0,00361 Celkové zatížení jedné vazby : ∑V = 4 600 + 10.26.5,0 + 208.25,5.5,0 ∑V = 4 600 + 1 300 + 26 520 = 32 420 kg = 324 kN ≅ 350 kN Stabilní síla pro jeden příčný rám : Hkstab = φ * ∑V = 0,00361 * 350 = 1,26 kN ( → ) --- zanedbatelná hodnota


str. 10


4. Návrh a posouzení střešní krytiny : Kombinace : stálé + sníh + 0,6.vítr qk = 0,10 + 2,08 + 0,6.1,26 = 2,94 kN.m-2 qd = 1,35.0,10 + 1,5.2,08 + 1,5.0,6.1,26 = 4,39 kN.m-2 Kombinace : stálé + 0,5.sníh + vítr qk = 0,10 + 0,5.2,08 + 1,26 = 2,40 kN.m-2 qd = 1,35.0,10 + 0,5.1,5.2,08 + 1,5.1,26 = 3,59 kN.m-2 Kombinace : stálé + sání větru : qk = 0,10 – 1,26 = -1,16 kN.m-2 qd = 0,10 - 1,5.1,26 = -1,79 kN.m-2

Navrženo : plech TR 50/250 – 0,88 mm v pozitivní poloze nebo negativní poloze

Plech navržen jako spojitý nosník o čtyřech polích ( 4 x 1,85 m ):

Plechy v pozitivní poloze ( strana A nahoře ) qd2 = 6,60 kN.m-2 > qd = 4,39 kN.m-2 ----- vyhovuje qk = 6,58 kN.m-2 > qk = 2,94 kN.m-2 ----- vyhovuje pro L/200 Plechy v pozitivní poloze ( strana B nahoře ) qd2 = 6,38 kN.m-2 > qd = 4,39 kN.m-2 ----- vyhovuje qk = 8,70 kN.m-2 > qk = 2,94 kN.m-2 ------ vyhovuje pro L/200 Posudek plechů TR je proveden profily spol. s r.o., Praha“.


pomocí

tabulek

únosnosti

firmy

„Kovové

str. 11


5. Výpočtová schémata stáje :


str. 12


Spojky vrcholové vaznice IPE 100 v L/4


str. 13


Půdorys střechy

L 60 x 6 vždy v L/2 ( po 2,5 m )

Vaznice : U 180 ( 2 x 1020 mm + 6 x 1810 mm --- měřeno v rovině střechy ) Trapézový plech TR 50/250 – 0,88 mm ( pozitivní nebo negativní poloha ) TR plech je počítaný jako spojitý nosník délky L ≅ 7400 mm od vrcholu haly a pak zbytek k okapu cca 5,70 m. Toto kladení bys měl zachovat !!!


str. 14


6. Přehled profilů a důležité detaily :

Průřez č. 1 – HE300A ( sloupy, ocel S235 )


str. 15


Průřez č. 2 – IPE 400 ( příčle, ocel S235 )


str. 16


2 x pl. 25 x 180 - 435

koutový svar a = 6 mm kolem dokola


8 x šroub M 24 – 8.8


str. 17


2 x pl. 25 x 180 - 430


8 x šroub M 24 – 8.8



str. 18


Průřez č. 3 – IPE 440 + náběh ( rámový roh, S235 )


str. 19


Oboustranný koutový svar a = 6 mm kolem dokola

Pl. 15 x 280 Oboustranný koutový svar a = 6 mm

Pl. 8 x 285 Oboustranný koutový svar a = 6 mm

Pl. 12 mm, výztuhy Oboustranné koutové svary a = 5 mm


str. 20


Průřez č. 4 – IPE 220 ( konzoly, ocel S235 )


str. 21


Pl. 16 x 190 - 355

6 x šroub M 20 – 8.8

Oboustranný koutový svar a = 4 mm kolem dokola

Pl. 10 x 110 Oboustranný koutový svar a = 4 mm Pl. 8 x 110 - 250 Oboustranný koutový svar a = 4 mm


str. 22


Celkový pohled na detail rámového rohu – popisy viz str. 20,21,22


str. 23


Průřez č. 5 – U 180 ( vaznice, ocel S235 )

Připojovací síly pro vaznice ve ztužidlových polích

:

Nx,Ed = ± 50 kN ( tlak, tah ) Vz,Ed = 30 kN ( smyk ) Připojovací síly pro vaznice mimo ztužidlová pole : Nx,Ed = ± 10 kN ( tlak, tah ) Vz,Ed = 30 kN ( smyk )


str. 24


Průřez č. 6 – L 80 x 6 ( střešní ztužení – 2 x, ocel S235

Připojovací síly

:

Nx,Ed = ± 35 kN ( tlak, tah )


str. 25


Průřez č. 7 – L 80 x 6 ( stěnové ztužení - 4 x, ocel S235 )

L 80 x 6 , systém tažených prutů

Připojovací síly : Nx,Ed = + 75 kN ( tah )


str. 26


Průřez č. 8 – 2 x U 100 ( táhlo vyvěšené v L/4 do příčlí, ocel S235JR )



str. 27


Průřez č. 9 – L 60 x 6 ( závěsy pro táhla, ocel S235 )



str. 28


Průřez č. 10 – L 60 x 6 ( vzpěrky ve střešní rovině, ocel S235 )

Připojovací síly : Nx,Ed = ± 30 kN ( tlak,tah )


str. 29


7. Návrh a posouzení kotevních prvků :

Návrhové reakce pro kotvení sloupů HE300A : Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Vše Kombinace : CO1 - MSÚ Podpora Sn9/N72 Sn5/N55 Sn8/N63 Sn9/N72 Sn8/N63 Sn1/N1

Podpora Sn8/N63 Sn5/N55 Sn8/N63 Sn6/N64 Sn1/N1

Stav CO1 - MSÚ/2 CO1 - MSÚ/2 CO1 - MSÚ/1 CO1 - MSÚ/12 CO1 - MSÚ/2 CO1 - MSÚ/9

Stav CO1 - MSÚ/2 CO1 - MSÚ/2 CO1 - MSÚ/1 CO1 - MSÚ/3 CO1 - MSÚ/4


Rx [kN] -79.98 84.27 14.50 -30.00 -79.98 7.15

Ry [kN] 29.47 4.06 -55.36 55.35 4.07 0.00

Rz [kN] 277.27 303.18 -110.25 100.81 321.81 29.58

Rx [kN] -70.17 77.42 34.78 74.96 14.40

Ry [kN] 0.74 0.74 -55.23 55.23 0.00

Rz [kN] 176.43 145.46 -113.14 66.89 26.02

str. 30


Patka min. 1,50 m x 1,50 m Třída betonu C20/25


str. 31


Pl. 25 x 320 - 330

Koutový svar a = 6 mm kolem dokola 2 x matice Podlití 25 – 30 mm

4 x M 24 – 8.8 hloubka h = 380 mm


str. 32


8. Zatížení spodní stavby – extrémy :

Charaktristické reakce pro kotvení sloupů HE300A, které jsou součástí stěnových ztužidel : Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Sn5,Sn6,Sn8,Sn9 Kombinace : CO2 - MSP Podpora Sn9/N72 Sn5/N55 Sn8/N63 Sn9/N72 Sn8/N63 Sn5/N55

Stav CO2 - MSP/1 CO2 - MSP/1 CO2 - MSP/2 CO2 - MSP/3 CO2 - MSP/1 CO2 - MSP/4

Rx [kN] -55.14 58.01 17.67 -52.59 -55.14 7.77

Ry [kN] 19.52 2.83 -36.73 36.72 2.84 0.54

Rz [kN] 192.44 209.71 -65.71 77.99 222.13 32.36

Návrhové reakce pro kotvení sloupů HE300A, které jsou součástí stěnových ztužidel : Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Sn5,Sn6,Sn8,Sn9 Kombinace : CO1 – MSÚ Podpora Sn9/N72 Sn5/N55 Sn8/N63 Sn9/N72 Sn8/N63 Sn1/N1



Rx [kN] -79.98 84.27 34.50 -30.00 -79.98 7.15

Ry [kN] 29.47 4.06 -55.36 55.35 4.07 0.00

Rz [kN] 277.27 303.18 -113.14 100.81 321.81 29.58

str. 33


Charaktristické reakce pro kotvení sloupů HE300A, které nejsou součástí stěnových ztužidel : Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Sn1..Sn4,Sn7,Sn10 Kombinace : CO2 - MSP Podpora Sn4/N20 Sn3/N18 Sn1/N1 Sn1/N1 Sn4/N20 Sn1/N1

Stav CO2 - MSP/1 CO2 - MSP/1 CO2 - MSP/9 CO2 - MSP/10 CO2 - MSP/2 CO2 - MSP/4

Rx [kN] -54.99 57.82 3.27 8.10 18.72 5.30

Ry [kN] 0.00 0.00 -0.07 0.08 0.00 0.00

Rz [kN] 205.30 192.87 2.86 50.85 -42.94 21.91

Návrhové reakce pro kotvení sloupů HE300A, které nejsou součástí stěnových ztužidel : Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Sn1..Sn4,Sn7,Sn10 Kombinace : CO1 - MSÚ Podpora Sn4/N20 Sn3/N18 Sn1/N1 Sn1/N1 Sn4/N20 Sn1/N1



Rx [kN] -79.90 84.14 2.25 10.29 35.80 7.15

Ry [kN] 0.00 0.00 -0.11 0.12 0.00 0.00

Rz [kN] 297.26 278.62 -6.66 68.56 -78.10 29.58

str. 34

STATICKÝ VÝPOČET. Ing. Jan Blažík

Recommend Documents