BAB V ANALISIS DAN PEMBAHASAN

Penanganan longsoran Badan Jalan Ruas Jalan Sangata – SP. Perdau Sta. 29 +200 Provinsi Kalimantan Timur Dengan Dinding Penahan Tanah Tipe Cantilever

BAB V

ANALISIS DAN PEMBAHASAN

V.1

Interpretasi Data Sebelum

melakukan

analisis,

data-data

yang

didapat

harus

diinterpretasikan terlebih dahulu. Dalam tugas akhir ini penentuan stratifikasi

tanah dilakukan berdasarkan pada data sondir yang kemudian dikorelasikan dengan data bor dan hasil uji laboratorium. Dalam kasus ini tidak dilakukan pengujian pada tanah timbunan tapi diasumsikan saja c dan  untuk sehingga

untuk mendapatkan parameter desain dilakukan cara analisis balik yaitu analisis

menggunakan bantuan software dengan memasukan kombinasi parameter c dan  sehingga didapatkan bidang gelincir yang serupa dengan yang terjadi dilapangan yang mana faktor keamanannya mendekati 1,0. V.1.1 Data Primer Data primer yang diperlukan antara lain adalah ; Survey Kondisi Visual Longsoran, Survey Geometrik Lokasi Longsoran, Uji Sondir, Uji Bor + SPT, dan Uji Laboratorium. Secara visual kondisi longsoran dapat terlihat pada gambar dan sketsa berikut :

Gambar 5.1 Foto Kondisi Longsoran Ivan Anry / NIM.091135009

V-1


S2 B1

S1

Gambar 5.2 Sketsa Kondisi Longsoran

920.00

CL S.1

900.00 0

30

60

90

120

150

180

210

240

270

300

330

Elevasi (m)

qc 0,00

880.00

[kg/cm2] 360

1,00

2,00

860.00

Elevasi (m)

3,00

Longsoran

4,00

5,00

Elevasi (m)

840.00

Titik Bor

820.00

1

6,00

7,00

8,00

S.2

800.00

9,00

qc sas 0,00

0

30

60

90

120

150

2]

180

10,00

210

240

270

300

330

360 11,00

780.00

2

1,00 12,00

2,00 13,00

760.00

0

500

1000

3,00

1500

2000

2500

3000

JHL [kg/cm 2]

4,00

740.00 Elevasi (m)

5,00

720.00

3

6,00

7,00

8,00

700.00

9,00

10,00

680.00

4

11,00

12,00

660.00

13,00

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

2]

JHL [kg/cm

1.57

2.25 889.00

1.18 889.50

3.00 890.00

1.96 808.00

2.44 790.00

1.60 788.00

0.56 760.00

740.00

730.00

ELEVASI

2.43

3.00

755.00

Datum 640.00 JARAK

Gambar 5.3 Sketsa Potongan Kondisi Longsoran Ivan Anry / NIM.091135009

V-2


Data pengujian lapangan berupa data Sondir dan Bor Mesin yang

dilakukan dengan hasil dapat dilihat pada tabel sebagai berikut :

Tabel 5.1 Data Sondir CPT 01

GRAFIK SONDIR

Proy ek

: Perencanaan Jalan & Longsoran Paket 18

Sondir No

: S. 01

Lokasi

: STA. 29 + 200 (Sangata - SP. Perdau)

Elev asi

:

Dikerjakan oleh

: PARIMIN, ST

MAT

:

Tanggal

: 27 - 08 - 2009

qc [kg/cm 2 ]

0

30

60

90

120

150

180

FR 210

240

270

300

330

360

0,00

JHP

1,00

qc

2,00

Humus, lempung sangat lunak Lempung lembek, lempung kelanauan lembek Lempung atau lempung kelananuan Lempung agak kenyal

3,00

4,00

Depth[m]

5,00

6,00

7,00

Lempung atau lempung kelanauan kenyal Lempung kerikil kenyal 8,00

Lempung kerikil kenyal , Pasir padat, pasir kekerikilan padat, pasir kasar padat, pasir kelanauan sangat padat

9,00

10,00

11,00

12,00

13,00 0

500

1000

1500

2000

JHL [kg/cm 2]

3000

0

2

4

6

8

FR [%]

Ivan Anry / NIM.091135009

V-3

2500

10

12


Tabel 5.2 Data Sondir CPT 02 GRAFIK SONDIR

Proy ek

: Perencanaan Jalan & Longsoran Paket 18

Sondir No

: S. 02

Lokasi

: STA. 29 + 200 (Sangata - SP. Perdau)

Elev asi

:

Dikerjakan oleh

: PARIMIN, ST

MAT

:

Tanggal

: 28 - 08 - 2009

qc [kg/cm 2 ] 0

30

60

90

120

150

180

FR 210

240

270

300

330

360

0,00

JHP

qc

1,00

Humus, lempung sangat lunak, Lempung atau lempung kelanauan Lempung lembek, lempung kelanauan lembek

2,00

3,00

4,00

5,00

Depth [m]

Lempung agak kenyal, 6,00

Lempung atau lempung kelanauan kenyal, Lempung kerikil kenyal, Pasir padat, pasir kekerikilan padat, pasir kasar padat,pasir kelanauan sangat padat

7,00

8,00

9,00

10,00

11,00

12,00

13,00 0

500

1000

1500

2000

JHP [kg/cm 2]

3000

0

2

4

6

8

FR [%]


V-4

2500

10

12


Tabel 5.3 Data Bor BM 01

Kedalaman (m)

Cara Pemb

Nilai SPT

10

20

Grafik SPT 40 30

50

60

MacamProfil Test Bor

Deskripsi Tanah

-

2.00

Corring

8

Humus, lempung sangat lunak, lempung atau lempung kelanauan, lempung lembek, lempung kelanauan lembek

2.00 -

4.00

Corring

16

Humus, lempung sangat lunak, lempung atau lempung kelanauan, lempung lembek, lempung kelanauan lembek

4.00 -

6.00

Corring

32

Lempung agak kenyal

8.00

Corring

50

Lempung agak kenyal

50

Lempung atau lempung kelanauan kenyal, lempung kerikil kenyal, pasir padat, pasir kekerikilan padat, pasir kasar padat, pasir kelanauan sangat padat, tanah keras (bedrock)

0

6.00 -

8.00 -

10.00 Corring

Tabel 5.4 Data Laboratorium NOMOR CONTOH DAN KEDALAMAN MACAM PENGUJIAN

1, Berat isi

g

(gr/cm 3)

Bor 1

Bor 1

Bor 1

2.00-2.50 m

4.00-4.50 m

6.00-6.40 m

1,80

1,78

1,66

2,79

2,66

2,62

2, Berat jenis

Gs

3, Kadar air

w

(%)

40,05

33,69

47,11

4, Porositas

n

(%)

54,05

50,00

57,00

5, Angka pori

e

1,00

1,18

1,33

6, Derajat kejenuhan

Sr

(%)

95,17

89,71

93,06

7, Batas cair

LL

(%)

63,46

56,01

81,96

8, Batas plastis

PL

(%)

24,59

28,37

35,32

9, Indek plastis

PI

(%)

38,87

27,65

46,64

10, Lewat saringan No.200

(%)

75,14

77,14

80,16

11, Kadar lempung

(%)

22,00

19,00

30,00

c

(kg/cm 2)

0,15

0,18

0,14

F

( 0)

5,0

7,8

10,6

12, Triaxial UU


V-5


Data-data data hasil pengujian tersebut kemudian dikorelasika dikorelasikan sehingga

didapat parameter-parameter parameter desain sebagai berikut :

Tabel 5.5 Hasil korelasi data-data tanah LAPISAN TANAH

C (kN/m2)

f (derajat)

gsat (kN/m3)

g (kN/m3)

g dry (kN/m3)

Lapisan 1

15,00

5,00

18,59

18,00

13,68

Humus, lempung sangat lunak, Lempung atau lempung kelanauan, Lempung lembek, lempung kelanauan lembek

Lapisan 2

18,00

7,80

17,27

17,80

11,97

Lempung agak kenyal, Lempung atau lempung kelanauan kenyal, Lempung kerikil kenyal, Pasir padat, pasir kekerikilan padat, pasir kasar padat,pasir kelanauan sangat padat

Lapisan 3

14,00

10,60

16,62

16,00

11,03

Lapisan 4

-

-

-

-

-

DESKRIPSI TANAH

Bedrock

Pengujian engujian dan pengambilan contoh dilakukan pada bidang longsor.Untuk memperkirakan kondisi keruntuhan yang mendekati dengan kondisi yang terjadi dilapangan, lapangan, dicoba dimasukkan data – data tanah yang sesuai tabel diatas dalam software Geoslope seperti gambar berikut :

‫ = ݍ‬10 ݇ܰ/݉ 2 ߛ ൌ ͳͺ ݇ܰȀ݉ ͵ ܿ ൌ ͳͷ݇ܰȀ݉ ʹ ߛ ൌ ͷ

݇ܰȀ݉ ͵ ߛ ൌ ͳ͹Ǥͺ ݇ܰ ܿ ൌ ͳͺ ݇ܰ ݇ܰȀ݉ ʹ ߛ ൌ ͹Ǥͺ

ߛ ൌ ͳ͸݇ܰȀ݉ ͵ ܿ ൌ ͳͶ݇ܰȀ݉ ʹ ߛ ൌ ͳͲǤ͸

‫݇ܿ݋ݎ݀݁ܤ‬

Gambar 5.4. Hasil Analisis Slope/W Ivan Anry / NIM.091135009

V-6


Berdasarkan data - data diatas, dapat digambarkan stratifikasi tanah seperti pada gambar berikut :

5.00 920.00

880.00

15.00

20.00

25.00

30.00

35.00

S.1

qc [kg/cm2 ] 0,00

0

30

60

90

120

150

CL

180

210

240

270

300

330

Elevasi (m)

Lapisan 1 : = 18 kN/m3 o =5 C = 15 kN/m2

900.00

10.00

360

1,00

2,00

Lapisan 2 : = 17.8 kN/m3 o = 7.8 C = 18 kN/m2

4,00

5,00

820.00

Lapisan 3 : = 16 kN/m3 o = 10.6 C = 14 kN/m2

800.00

780.00

Elevasi (m)

840.00

3,00

Elevasi (m)

860.00

1

6,00

7,00

8,00

S.2

9,00

Titik Bor qc sas

0,00

0

30

60

90

120

150

2

180

]

10,00 210

240

270

300

330

2

360 11,00

1,00 12,00 2,00 13,00

760.00

0

500

1000

3,00

1500

2000

2500

3000

JHL [kg/cm2 ]

3

4,00

740.00 Elevasi (m)

5,00

720.00

6,00

7,00

8,00

700.00

9,00

4

10,00

680.00

11,00

12,00

660.00

13,00

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

JHL [kg/cm2 ]

KETERANGAN : 1

HUMUS, LEMPUNG SANGAT LUNAK, LEMPUNG LEMBEK, LEMPUNG KELANAUAN LEMBEK

2

LEMPUNG ATAU LEMPUNG KELANAUAN, LEMPUNG AGAK KENYAL, LEMPUNG ATAU LEMPUNG KELANAUAN KENYAL

3

LEMPUNG ATAU LEMPUNG KELANAUAN KENYAL, LEMPUNG KERIKIL KENYAL

4

LEMPUNG KERIKIL KENYAL, PASIR PADAT, PASIR KEKERIKILAN PADAT, PASIR KASAR PADAT, PASIR KELANAUAN SANGAT PADAT

5

BEDROCK

Gambar 5.5 Stratigrafi Tanah Lokasi Longsoran Ivan Anry / NIM.091135009

V-7

4.02

1.70 884.00

5.94 885.00

4.05 886.00

2.25 888.00

1.57 889.00

1.18 889.50

3.00 890.00

1.96 808.00

2.44 790.00

740.00

1.60 788.00

0.56 760.00

2.43

3.00 730.00

ELEVASI

755.00

Datum 640.00 JARAK


Lokasi longsoran merupakan jalan arteri primer dengan lingkungan yang

masih berupa hutan dan berbukit, Lokasi longsoran sangat jauh dari areal

pertambangan batubara dimana tidak adanya aktifitas peledakan atau blasting.

V.2

:

AM

Analisis dengan perkuatan kantilever

Gambar 5.6 Potongan melintang


V-8


Keterangan : Tabel 5.5 Hasil parameter data-data tanah

PARAMETER TANAH

g

f

(kN/M3) (Ton/M3)

( )

o

gsat

c

gd

(kN/M2) (Ton/M2) (kN/M3) (Ton/M3) (kN/M3) (Ton/M3)

Lapisan 1

18,00

1,80

5,00

15,00

1,50

18,59

1,85

13,68

1,36

Lapisan 2

17,80

1,78

7,80

18,00

1,80

17,27

1,72

11,97

1,19

Lapisan 3

16,00

1,60

10,60

14,00

1,40

16,62

1,66

11,03

1,10

S rata - rata

17,27

1,73

7,80

15,67

1,57

17,49

1,74

12,23

1,22

V.2.1. Langkah – langkah perhitungan tekanan tanah lateral :

Dikarenakan kondisi aktif dengan muka tanah datar (horizontal) menurut Rankine sesuai dengan persamaan 3.1 halaman III-2 yaitu : ∅ ‫݊ܽݐ = ܽܭ‬ଶ ൬45଴ − ൰ 2 = ‫݊ܽݐ‬ଶ ቆ45଴ − = ‫݊ܽݐ‬ଶ 45

0଴ ቇ 2

= 1.00

Menurut teori elastisitas seperti: Bousiness, Westergard, Newmark, dan sebagainya, tekanan tanah horizontal diasumsikan dihitung sebagai beban titik seperti terlihat pada gambar 5.7 dan dihitung dengan persamaan 3.4 halaman III-5 :


V-9


Gambar 5.7 Diagram beban titik

h 

0,28V n2 x H2 0,16 xn 2





3

= 0.35 Untuk menghitung tekanan tanah aktif dikarenakan beban q digunakan persamaan 3.5 halaman III- 10 yaitu : ߪ‫ ݍ = ݍ‬. ‫ܽܭ‬

= 10 ‫ ݔ‬1

= 10 ݇ܰ /݉ ଶ

= 1 ܶ‫݊݋‬/݉ ଶ ܲ‫ ݍ = ݍ‬. ‫ ܽܭ‬. ‫ܪ‬

= 10 ‫ ݔ‬1 ‫ ݔ‬9

= 90 ݇ܰ /݉ ଶ

= 9 ܶ‫݊݋‬/݉ ଶ


V - 10


Lapisan 1 :  = 18 kN/m³ c = 15 kN/m²  1 = 5° sat = 18,59 kN/m³ Ka= 0,84

Gambar 5.8. Grafis Tekanan tanah aktif karena beban q

Untuk menghitung tekanan tanah aktif dikarenakan sudut geser dalam dengan berat tanah digunakan persamaan 3.6 halaman III - 10 yaitu :

ߪܽ = ߛ . ‫ ܽܭ‬. ‫ܪ‬

= 18 ‫ ݔ‬1 ‫ ݔ‬9

ߪܽ = ߛ௦௔௧ . ‫ ܽܭ‬. ‫ܪ‬

= 18.59 ‫ ݔ‬0.84 ‫ ݔ‬9

= 162 ݇ܰ /݉ ଷ

= 16,2 ܶ‫݊݋‬/݉ ଷ 1 . ߪܽ . ‫ܪ‬ 2 1 = ‫ ݔ‬162 ‫ ݔ‬9 2

ܲܽ =

= 140.54 ݇ܰ /݉ ଷ

= 14.05 ܶ‫݊݋‬/݉ ଷ

1 . ߪܽ . ‫ܪ‬ 2 1 = ‫ ݔ‬140.54 ‫ ݔ‬9 2

ܲܽ =

= 729 ݇ܰ /݉ ଷ

= 632.43 ݇ܰ /݉ ଷ

= 72,9 ܶ‫݊݋‬/݉ ଷ

= 63.24 ܶ‫݊݋‬/݉ ଷ


V - 11



Gambar 5.9. Grafis tekanan tanah aktif karena sudut geser dalam dengan berat tanah

Untuk menghitung tekanan tanah aktif dikarenakan kohesi digunakan persamaan 3.7 halaman III - 11 yaitu :

ߪܿ

= −2ܿ√‫ܽܭ‬

= −2 ‫ ݔ‬15 ‫√ ݔ‬1

= −30 ݇ܰ /݉ ଶ = −3 ܶ‫݊݋‬/݉ ଶ ܲܿܽ = ߪܿ. ‫ܪ‬

= −30 ‫ ݔ‬9

= −270

= −247.46 ݇ܰ /݉ ଶ = −27 ܶ‫݊݋‬/݉ ଶ


V - 12



Gambar 5.10. Grafis tekanan tanah aktif karena kohesi Didalam kondisi pasif menurut Rankine sesuai dengan persamaan 3.2 halaman III - 4 yaitu : ∅ ‫݊ܽݐ = ݌ܭ‬ଶ ൬45଴ + ൰ 2

0଴ = ‫ ݊ܽݐ‬ቆ45 + ቇ 2 ଶ

଴

= ‫݊ܽݐ‬ଶ 45 = 1.00

Untuk menghitung tekanan tanah pasif dikarenakan sudut geser dalam dengan berat tanah digunakan persamaan 3.9 halaman III - 11 yaitu :


V - 13


࣌࢖ = ࢽ࢙ࢇ࢚ . ࡷ ࢖ . ࡴ

ߪ‫ ߛ = ݌‬. ‫ ݌ܭ‬. ‫ܪ‬

= ૚ૡ. ૞ૢ ࢞ ૚. ૚ૢ ࢞ ૙. ૢ૙

= 18 ‫ ݔ‬1‫ ݔ‬2

= 36 ݇ܰ /݉

ଷ

= 3,60 ܶ‫݊݋‬/݉

1 ܲ‫ = ݌‬. ߪ‫ ݌‬. ‫ܪ‬ 2 1 = ‫ ݔ‬36 ‫ ݔ‬2 2

= ૚. ૢૢ ࢀ࢕࢔/࢓ ૜

ଷ

= ૚ૢ. ૢ૚ ࢑ࡺ /࢓ ૜

ࡼ࢖ =

૚ . ࣌࢖ . ࡴ ૛

= 36 ݇ܰ /݉ ଷ

= 3,60 ܶ‫݊݋‬/݉ ଷ


Gambar 5.11. Grafis Tekanan tanah pasif karena sudut geser dalam dengan berat tanah


V - 14


Untuk menghitung tekanan tanah pasif dikarenakan kohesi digunakan

persamaan 3.10 halaman III - 12 yaitu :

ߪ‫ܿ݌‬

= 2ܿඥ‫݌ܭ‬

= 2 ‫ ݔ‬15 ‫√ ݔ‬1.00

= 30 ݇ܰ /݉ ଶ = 3 ܶ‫݊݋‬/݉ ଶ

ܲ‫ܿ݌‬ = ߪ‫ܿ݌‬. ‫ܪ‬

= 30 ‫ ݔ‬2

= 60 ݇ܰ/݉ ଶ

= 6 ܶ‫݊݋‬/݉ ଶ


Gambar 5.12. Garfis Tekanan tanah pasif dikarenakan kohesi


V - 15




V - 16


Setelah komponen – komponen gaya dianalisis lalu dimasukkan didalam tabel

resultante gaya dan momen seperti tabel 5.6 dibawah ini

Tabel 5.6 Resultante gaya dan momen No

Komponen Gaya

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

Wc1 Wc2 Wc3 Wc4 Ptitik Pq Pa Pca Pw Pp Pcp Pwp

ɣ

Luas 2

2

(m ) 9,90 1,80 2,88 26,64

(KN/m ) 25 25 25 18

Gaya Dorong

Gaya Tahanan

(KN)

(KN) 247,5 45 72 479,52

Jarak ke titik X

Momen Tahanan 680,63 54,00 115,20 1750,25

270,00

2,75 1,2 1,60 3,65 4,97 4,50 3,00 4,50

1215,00

16,20 60,00

0,65 1,00

10,53 60,00

5,12 90,00 729,00

Total Gaya dan Momen

824,12

1190,22

Momen Dorong

25,45 405,00 2187,00

3885,60

2617,45

Faktor keamanan terhadap guling (overtuning stability) pada dinding dihitung dengan persamaan 3.11 halaman III – 13 yaitu :

݂ܵܽ݁‫= ݎ݋ݐܿܽܨ ݕݐ‬

2408,80 ݇ܰ 240,88 ܶ‫݊݋‬ = = ૚, ૞૙ > ૚. ૞ 148,79 ܶ‫݊݋‬ 1487,90 ݇ܰ

Maka syarat terpenuhi

Untuk faktor keamanan terhadap geser (sliding stability) pada dinding dihitung dengan persamaan 3.12 halaman III - 14 yaitu :

ܵ‫= ܨ‬

930,93 93,09 ܶ‫݊݋‬ = = ૚. ૞ૡ > ૚. ૞ 588,42 58,84 ܶ‫݊݋‬ Maka syarat terpenuhi


V - 17


dinding dihitung dengan persamaan 3.13 halaman III - 16 yaitu :

Sedangkan faktor keamanan terhadap kegagalan daya dukung pada ‫ܽܶ ݊݁ ݉݋ ܯ = ܯ‬ℎܽ݊ܽ݊ − ‫݈݃݊݅ݑܩ ݊݁ ݉݋ ܯ‬ = 3888,60 − 2617,45 = 1268,14 ݇ܰ = 126,81 ܶ‫݊݋‬ Σܸ = 247,50 + 45 + 72 + 479,52 + 16,20 + 60 = 920,22 ݇ܰ = 92,02 ܶ‫݊݋‬ e =

=

‫ܯ‬ ‫ܤ‬ − Σܸ 2

1268,14 5,50 − 920,22 2

= 1,38 − 2,75

= 1,37

Σܸ 6݁ . ൬1 + ൰ ‫ܤ‬. ݈ ‫ܤ‬ 920,22 6 ‫ ݔ‬1,37 . ൬1 + ൰ = 5,50 ‫ ݔ‬1 5,50

‫ݍ‬௠ ௔௫ =

Σܸ 6݁ . ൬1 − ൰ ‫ܤ‬. ݈ ‫ܤ‬ 920,22 6 ‫ ݔ‬1,37 . ൬1 − ൰ = 5,50 ‫ ݔ‬1 5,50

‫ݍ‬௠ ௜௡ =

= 167,31 ‫ ݔ‬2,49

= 167,31 ‫ ݔ‬0.49

= 41,66 ܶ‫݊݋‬

= 8,19 ܶ‫݊݋‬

= 416,60 ݇ܰ /݉ ଶ

= 81,98 ݇ܰ /݉ ଶ

ߛ′ = ߛ௦௔௧ − ߛ௪

= 18.59 − 9.81


V - 18


= 8.78 ݇ܰ /݉ ଷ

= 0.87 ܶ‫݊݋‬

‫ܦ ݔ ߛ = ݍ‬௙

= 18 ‫ ݔ‬9

= 162 ݇ܰ /݉ ଶ = 16.2 ܶ‫݊݋‬

1 . (ߛ. ‫ ܦ‬+ ߛ′ (‫ ܤ‬− ‫)ܦ‬ ‫ܤ‬ 1 = . (18 ‫ ݔ‬3.05 + 8.78 (5,50 − 3.05) 5,50

ߛఈధ =

ߛఈధ

= 13,89 ݇ܰ /݉ ଷ = 1,38 ܶ‫݊݋‬

ܰܿ = 17,7 ܰ‫ = ݍ‬7,4 ܰߛ = 4,6

‫ܿ = ݑݍ‬. ܰܿ + ‫ݍ‬. ܰ‫ ݍ‬+ 0.5. ‫ܤ‬. ߛ. ܰߛ

‫( = ݑݍ‬15 ‫ ݔ‬17,7) + ( 162 ‫ ݔ‬714) + (0.5 ‫ ݔ‬5,50 ‫ ݔ‬13,89 ‫ ݔ‬4,6) ‫ = ݑݍ‬265,5 + 1156,68 + 175,71 = 1597,89 ݇ܰ /݉ ଶ = 15,97 ܶ‫݊݋‬

1597,89 ݇ܰ /݉ ଶ 159,78 ܶ‫݊݋‬ ܵ‫= ܨ‬ = = ૜, ૡ૜ > ૜ 416,60 ݇ܰ /݉ ଶ 41,66 ܶ‫݊݋‬

Maka syarat terpenuhi Ivan Anry / NIM.091135009

V - 19


V.2.2.

Analisis Penulangan

V.2.2.1. Menghitung gaya lintang dan momen pada dinding a. Potongan I – I Dengan kohesi :

ࡿ࢟ = ࡰ = −࢟ ࢞ ࢗ ࢞ ࢑ࢇ −

૚ ૛

࢞ ࢽ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૛ + ૛ࢉ√࢑ࢇ ࢞ ࢟

ࡿ࢟ = ࡰ = −૛, ૞૜ ࢞ ૚૙ ࢞ ૙, ૡ૝ −

ࡿ࢟ = ࡰ = −૙, ૙ૡ

૚ ૛

࢞ ૚ૡ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૛, ૞૜૛ + ૛ ࢞ ૚૞ √૙, ૡ૝ ࢞ ૛, ૞૜

૚

ࡹ = − ࢞ ࢗ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૛ ࢞ − ૛

૚ ૟

࢞ ࢽ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૜ + ૛ࢉ√࢑ࢇ ࢞ ࢟૛

૚ ૚ ࡹ = − ࢞ ૚૙ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૛, ૞૜૛ ࢞ − ࢞ ૚ૡ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૛, ૞૜૜ + ૛ ࢞ ૚૞ ࢞ ඥ૙, ૡ૝ ࢞ ૛, ૞૜૛ ૟ ૛ ࡹ = ૛૙, ૜૙

Tanpa kohesi : ࡿ࢟ = ࡰ = −࢟ ࢞ ࢗ ࢞ ࢑ࢇ −

૛ ૚ ࢞ ࢽ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟ ૛

ࡿ࢟ = ࡰ = −૛, ૞૜ ࢞ ૚૙ ࢞ ૙, ૡ૝ −

ࡿ࢟ = ࡰ = −૟ૢ, ૟૝ ࡹ =−

૚ ૛

࢞ ࢗ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૛ ࢞ −

૚ ૟

૚ ૛

࢞ ૚ૡ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૛, ૞૜૛

࢞ ࢽ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૜

૚ ૚ ࡹ = − ࢞ ૚૙ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૛, ૞૜૛ ࢞ − ࢞ ૚ૡ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૛, ૞૜૜ ૛ ૟ ࡹ = −૟ૠ, ૟ૢ


V - 20


Potongan II – II

Dengan kohesi :

ࡿ = ࡰ = −࢟ ࢞ ࢗ ࢞ ࢑ࢇ − ࢟

૛

࢞ ࢽ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૛ + ૛ࢉ√࢑ࢇ ࢞ ࢟

ࡿ࢟ = ࡰ = −૞, ૙૟ ࢞ ૚૙ ࢞ ૙, ૡ૝ −

૚

ࡿ࢟ = ࡰ = −ૢ૟, ૢ૜

ࡹ = − ૚ ࢞ ࢗ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૛ ࢞ − ૛

૚ ૟

૚ ૛

࢞ ૚ૡ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૞, ૙૟૛ + ૛ ࢞ ૚૞ √૙, ૡ૝ ࢞ ૞, ૙૟

࢞ ࢽ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૜ + ૛ࢉ√࢑ࢇ ࢞ ࢟૛

૚ ૚ ࡹ = − ࢞ ૚૙ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૞, ૙૟૛ ࢞ − ࢞ ૚ૡ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૞, ૙૟૜ + ૛ ࢞ ૚૞ ࢞ ඥ૙, ૡ૝ ࢞ ૞, ૙૟૛ ૛ ૟ ࡹ = −ૡ૛, ૙૛

Tanpa kohesi : ૚ ࢞ ࢽ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૛ ૛ ૚ ࡿ࢟ = ࡰ = −૞, ૙૟ ࢞ ૚૙ ࢞ ૙, ૡ૝ − ࢞ ૚ૡ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૞, ૙૟૛ ૛ ࡿ࢟ = ࡰ = − ࢟ ࢞ ࢗ ࢞ ࢑ࢇ − ࡿ࢟ = ࡰ = −૛૛૟, ૠૢ

૚

ࡹ = − ࢞ ࢗ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૛ ࢞ − ૛

૚ ૟

࢞ ࢽ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૜

૚ ૚ ࡹ = − ࢞ ૚૙ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૞, ૙૟૛ ࢞ − ࢞ ૚ૡ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૞, ૙૟૜ ૛ ૟ ࡹ = −૝૚૙, ૞૝


V - 21


Potongan III – III

Dengan kohesi :

ࡿ = ࡰ = −࢟ ࢞ ࢗ ࢞ ࢑ࢇ − ࢟

૛

࢞ ࢽ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૛ + ૛ࢉ√࢑ࢇ ࢞ ࢟

ࡿ࢟ = ࡰ = −ૠ, ૟૙ ࢞ ૚૙ ࢞ ૙, ૡ૝ −

૚

ࡿ࢟ = ࡰ = −૛ૢ૚, ૞૞

ࡹ = − ૚ ࢞ ࢗ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૛ ࢞ − ૛

૚ ૟

૚ ૛

࢞ ૚ૡ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૠ, ૟૙૛ + ૛ ࢞ ૚૞ √૙, ૡ૝ ࢞ ૠ, ૟૙

࢞ ࢽ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૜ + ૛ࢉ√࢑ࢇ ࢞ ࢟૛

૚ ૚ ࡹ = − ࢞ ૚૙ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૠ, ૟૙૛ ࢞ − ࢞ ૚ૡ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૠ, ૟૙૜ + ૛ ࢞ ૚૞ ࢞ ඥ૙, ૡ૝ ࢞ ૠ, ૟૙૛ ૛ ૟ ࡹ = −૞૞૝, ૠ૝

Tanpa kohesi : ࡿ࢟ = ࡰ = −࢟ ࢞ ࢗ ࢞ ࢑ࢇ −

૚ ࢞ ࢽ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૛ ૛

ࡿ࢟ = ࡰ = −ૠ, ૟૙ ࢞ ૚૙ ࢞ ૙, ૡ૝ −

ࡿ࢟ = ࡰ = −૜૞ૡ, ૢ૙ ૚

ࡹ = − ࢞ ࢗ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૛ ࢞ − ૛

૚ ૟

૚ ૛

࢞ ૚ૡ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૠ, ૟૙૛

࢞ ࢽ ࢞ ࢑ࢇ ࢞ ࢟૜

૚ ૚ ࡹ = − ࢞ ૚૙ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૠ, ૟૙૛ ࢞ − ࢞ ૚ૡ ࢞ ૙, ૡ૝ ࢞ ૠ, ૟૙૜ ૛ ૟ ࡹ = −૚૛ૢ૞, ૡૠ


V - 22


Tabel 5.7 Rekapitulasi untuk gaya lintang dan momen pada dinding

Gaya Lintang (KN)

Potongan

Jarak (y)

Momen (KN.m)

Dengan

Tanpa

Dengan

Tanpa

kohesi

Kohesi

kohesi

Kohesi

I-I

2,53

-0,08

-69,69

20,30

-67,69

II-II

5,06

-96,93

-226,79

-82,02

-410,54

III-III

7,60

-291,55

-500,51

-554,74

-1295,87

V.2.2.2 Menghitung Gaya Lintang Dan Momen Pada Telapak

Potongan IV- IV ࡿ࢟ = ࡰ ૞,૚ =

૚ ቄ ࢞ ૙. ૢ ࢞ (૚ૠ૚, ૟ − ૟ૢ, ૜૚) ࢞ ૚࢓ } ࢞ {૟ૢ, ૜૚࢞ ૙, ૢ૙ ࢞ ૚ ࢓ } − {૚, ૝૙࢞ ૙, ૢ૙ ࢞ ૚ ࢓ ࢞ ૛૞} ૛

ࡿ࢟ = ࡰ ૞,૚ = ૝૟, ૙૜ + ૟૛, ૜ૡ − ૚૝ ࡿ࢟ = ࡰ ૞,૚ = ૢ૝, ૝૚

૛ ૚ ૚ ࡹ ૞,૚ = 46,03 x ቀ ┤x ૙, ૢ૙)+ 62,38 ቀ ࢞ ૙, ૢ૙ቁ− ૚૝ ቀ ࢞ ૙, ૢ૙ቁ ૜

ࡹ ૞,૚ = ૛ૠ, ૟૛ + ૛ૡ, ૙ૠ + ૟, ૜

૛

૛

ࡹ ૞,૚ = ૝ૢ, ૜ૢ

Potongan V- V ࡿ࢟ = ࡰ ૝,૛ =

૚ } ࢞ {ૡૠ, ૜૟࢞ ૝, ૛૙ ࢞ ቄ ࢞ ૝, ૛૙ ࢞ (૚ૠ૚, ૟ − ૡૠ, ૜૟) ࢞ ૚࢓ ૚ ࢓ } − {૚, ૝૙࢞ ૝, ૛૙ ࢞ ૚ ࢓ ࢞ ૛૞} ૛

ࡿ࢟ = ࡰ ૝,૛ = ૡ૝, ૛૝ + ૜૟૟, ૢ૚ − ૚૝ૠ ࡿ࢟ = ࡰ ૝,૛ = ૜૙૝, ૚૞

૚ ૚ ૚ ࡹ ૝,૛ = 84,24 x ቀ ┤x ૝, ૛૙)+ 366,91 ቀ ‫ܠ‬૝, ૛૙ቁ− ૚૝ૠ ቀ ‫ܠ‬૝, ૛૙ቁ ૜

ࡹ ૝,૛ = ૚ૠ૟, ૢ૙ + ૠૠ૙, ૞૚ − ૜૙ૡ, ૠ૙

૛

૛

ࡹ ૝,૛ = ૟૜ૡ, ૠ૚


V - 23


Tabel 5.8 Rekapitulasi untuk gaya lintang dan momen pada telapak

Potongan

Gaya Lintang (KN)

Momen (KN.m)

IV - IV

77,41

41,74

V-V

396,81

709,47

agar lebih jelas pengambaran gaya- gaya dalam pada dinding penahan tanah bisa dilihat seperti pada gambar 5.9 berikut ini.

Momen Lapisan 1 :  = 18 kN/m³ c = 15 kN/m²  1 = 5° sat = 18,59 kN/m³ Ka= 0,84

67,69

69,69 Lintang 410,54

226,79

3.70 1.80

1295,87

500,51

5.50 41,74

Momen

0

171,60 709,47 396,81

Lintang

77,41

Gambar 5.14 Diagram momen dan gaya lintang pada dinding penahan tanah.


V - 24


V.2.2.3

Menghitung penulangan pada dinding

Potongan I–I - Tulangan Utama dihitung sesuai dengan persamaan 3.14 s/d 3.25 halaman III - 17 s/d III – 18 yaitu :

1. ࡹ ࢔ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ =

ࡹ࢛ ∅

=

૟ૠ,૟ૢ ࢑ࡺ ࢓

=

૙,ૡ૙

૟ૠ૟ૢ૙૙૙૙ ૙,ૡ૙

= 84612500 Nm

2. ࢎ = tebal pondasi = 483,50 mm, fc’ = 30 Mpa ࢙࢈ = selimut beton =

70 mm, fy = 320 Mpa

ࢊ = h – sb = 483,50 mm – 70 mm = 413,50 mm ࢇ ቁ= 0,90 x d 3. Asumsikan (ࢊ− ૛

= 0,90 x 413,50 = 372,20

ࢇ ቁ 4. ࡹ ࢔ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ = 0,85 x fc’ x a x b x (ࢊ− ૛

ૡ૝૟૚૛૞૙૙ = 0,85 x 30 x ࢇࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ x 1000 x ૜ૠ૛, ૛૙

ࢇࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ

=

ૡ૝૟૚૛૞૙૙ ૢ૝ૡૢૡ૛૞

= ૡ, ૢ૚

5. ૙, ૡ૞ ࢞ ࢌࢉ′ ࢞ ࢇࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ ࢞ ࢈ = ࡭࢙ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ ࢞ ࢌ࢟ ࡭࢙ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ

=

૙,ૡ૞ ࢞ ࢌࢉ′ ࢞ ࢇ ࢞ ࢈ ࢌ࢟


V - 25


=

=

6. ࡰ࢏ࢉ࢕࢈ࢇ ࡰ ૚૟

૙,ૡ૞ ࢞ ૜૙ ࢞ ૡ,ૢ૚ ࢞ ૚૙૙૙ ૜૛૙

૛૛ૠ૜૟૚,૛ૠ ૜૛૙

= ૠ૚૙, ૞૙

૚

࡭࢙ࡰ ૚૟ = ૝ ࣊ . ࡰ ૛ ૚

=૝ ࢞

૛૛ ૠ

= 200,96

࢞ ૚૟૛

7. ࡶ࢛࢓ ࢒ࢇ ࢚࢛࢒ࢇ࢔ࢍࢇ࢔ = ઱ ࢚࢛࢒.ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ =

࡭࢙ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ ࡭࢙ࡰ ૚૟

ૠ૚૙,૞૙

= ૛૙૙,ૢ૟

= 3,54 buah

࢈

8. ࡶࢇ࢘ࢇ࢑ ࢇ࢔࢚ࢇ࢘ ࢚࢛࢒ࢇ࢔ࢍࢇ࢔ = ࡿࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ = ઱ ‫ܔܝܜ‬. =

૚૙૙૙ ૜,૞૜

= 282,84 mm

Tentukan jarak tulangan aktual

࢈

9. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࡭࢙࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ = ࡭࢙ࡰ ૚૟ 10. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࢇ =

࡭࢙࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒࢞ ࢌ࢟ ૙,ૡ૞ ࢞ ࢌࢉ′ ࢞ ࢈

ࡿ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ୀ … … … < ࡿࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ ࡿ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒.

= 200,96 x

=

૚

૛૙૙

1004,80

૚૙૙૝,ૡ૙ ࢞ ૜૛૙

=

૚૙૙૙

૙,ૡ૞ ࢞ ૜૙࢞ ૚૙૙૙

= 12,61

11. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࢊ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ = h – sb - (૛ ࡰ) = 483,50 - 70 - ( ૚૛ ࢞ ૚૟ ) = 405,50 12. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࡹ ࢔࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ = 0,85 x fc’ x ࢇ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ x b x ( ࢊ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ − ࢇ࡭࢑࢚૛࢛ࢇ࢒ ) Ivan Anry / NIM.091135009

V - 26


= 0,85 x 30 x ૚૛, ૟૚ x 1000 x ( ૝૙૟, ૞૙ −

= 128355683,30

૚૛,૟૙ ૛

)

13. ࡼࢋ࢘࢏࢑࢙ࢇ ࢑ࢇ࢖ࢇ࢙࢏࢚ࢇ࢙࢛࢘࢔࢚࢛ࢎ

∅ ࢞ ࡹ ࢔࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒

Mu

૙, ૡ૙ ࢞ ૚૛ૡ૜૞૞૟ૡ૜ > 84612500

૚૙૛૟ૡ૝૞૝૟, ૟૙ > 84612500

>

Maka digunakan D16 – 200 mm

-

Tulangan pembagi dihitung sesuai dengan persamaan 3.26 s/d halaman III – 18 yaitu : 1. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࡭࢙ࡿ࢛࢙࢛࢚

૛. ࡰ࢏ࢉ࢕࢈ࢇ ࡰ ૚૜

= ૙, ૙૙૚૝ ࢞ ࢈ ࢞ ࢎ

= ૙, ૙૙૚૝ ࢞ ૚૙૙૙ ࢞ ૝ૡ૜, ૜૞

= ૟ૠ૟, ૢ૙ ૚

࡭࢙ࡰ ૚૜ = ૝ ࣊ . ࡰ ૛ ૚

=૝ ࢞

૛૛ ૠ

= 200,96

࢞ ૚૜૛

૜. ࡶ࢛࢓ ࢒ࢇ ࢚࢛࢒ࢇ࢔ࢍࢇ࢔ = ઱ ࢚࢛࢒.ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ

=

࡭࢙ࡿ࢛࢙࢛࢚ ࡭࢙ࡰ ૚૜.

૟ૠ૟,ૢ૙

= ૚૜૛,૟૟

= 5,10 buah ࢈

૝. ࡶࢇ࢘ࢇ࢑ ࢇ࢔࢚ࢇ࢘ ࢚࢛࢒ࢇ࢔ࢍࢇ࢔ = ࡿࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ = ઱ ‫ܔܝܜ‬. = Ivan Anry / NIM.091135009

V - 27

૚૙૙૙ ૞,૚૙

3.29


= 195,99 mm = 175 mm


Potongan II – II

-

Tulangan Utama dihitung sesuai dengan persamaan 3.14 s/d 3.25 halaman III - 17 s/d III – 18 yaitu :

ࡹ࢛


∅

=

૝૚૙,૞૝ ࢑ࡺ ࢓ ૙,ૡ૙

=

૝૚૙૞૝૙૙૙૙ ૙,ૡ૙

2. ࢎ = tebal pondasi = 650 mm, fc’ = 30 Mpa ࢙࢈ = selimut beton =

70 mm, fy = 320 Mpa

ࢊ = h – sb = 650 mm – 70 mm = 580 mm ࢇ 3. Asumsikan (ࢊ− ቁ= 0,90 x d ૛

= 0,90 x 580 = 522

ࢇ ቁ 4. ࡹ ࢔ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ = 0,85 x fc’ x a x b x (ࢊ− ૛

૞૚૜૚ૠ૞૙૙૙ = 0,85 x 30 x ࢇࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ x 1000 x ૞૛૛


=

૞૚૜૚ૠ૞૙૙૙ ૚૜૜૚૚૙૙૙

= ૜ૡ, ૞૞

5. ૙, ૡ૞ ࢞ ࢌࢉ′ ࢞ ࢇࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ ࢞ ࢈ = ࡭࢙ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ ࢞ ࢌ࢟ ࡭࢙ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ

=

૙,ૡ૞ ࢞ ࢌࢉ′ ࢞ ࢇ ࢞ ࢈

= Ivan Anry / NIM.091135009

=

ࢌ࢟

૙,ૡ૞ ࢞ ૜૙ ࢞ ૜ૡ,૞૞ ࢞ ૚૙૙૙ ૜૛૙

ૢૡ૜૙ૢ૜,ૡ૟ ૜૛૙

V - 28

= 513175000 Nm


= ૜૙ૠ૛, ૚ૠ

6. ࡰ࢏ࢉ࢕࢈ࢇ ࡰ ૛૞

࡭࢙ࡰ ૛૞ =

૚ ૝

૚

࣊ . ࡰ૛

=૝ ࢞

૛૛ ૠ

= 490,62

࢞ ૛૞૛

ૠ. ࡶ࢛࢓ ࢒ࢇ ࢚࢛࢒ࢇ࢔ࢍࢇ࢔ = ઱ ࢚࢛࢒.ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ =

࡭࢙ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ

=

࡭࢙ࡰ ૚૟

૜૙ૠ૛,૚ૠ ૝ૢ૙,૟૛

= 6,26 buah

ૡ. ࡶࢇ࢘ࢇ࢑ ࢇ࢔࢚ࢇ࢚࢛࢘࢒ࢇ࢔ࢍࢇ࢔ = ࡿࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ =

࢈

઱ ‫ܔܝܜ‬.

=

૚૙૙૙ ૟,૛૟

= 159,7 mm = 125 mm


࢈

9. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࡭࢙࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ = ࡭࢙ࡰ ૛૞ 10. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࢇ =

࡭࢙࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒࢞ ࢌ࢟ ૙,ૡ૞ ࢞ ࢌࢉ′ ࢞ ࢈

ࡿ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ୀ … … … < ࡿࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ

ࡿ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒.

= 490,62 x =

૚

૚૛૞

3925

૜ૢ૛૞ ࢞ ૜૛૙

=

૚૙૙૙

૙,ૡ૞ ࢞ ૜૙࢞ ૚૙૙૙

= 49,25

11. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࢊ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ = h – sb - (૛ ࡰ) = 650 - 70 - ( ૚૛ ࢞ ૛૞ ) = 567,50

12. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࡹ ࢔࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ = 0,85 x fc’ x ࢇ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ x b x ( ࢊ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ − ࢇ࡭࢑࢚૛࢛ࢇ࢒ ) Ivan Anry / NIM.091135009

= 0,85 x 30 x ૝ૢ, ૛૞ x 1000 x ( ૞૟ૠ, ૞૙ –

V - 29

૝ૢ,૛૞ ૛

)


= 681847921,60

13. ࡼࢋ࢘࢏࢑࢙ࢇ ࢑ࢇ࢖ࢇ࢙࢏࢚ࢇ࢙࢛࢘࢔࢚࢛ࢎ

∅ ࢞ ࡹ ࢔࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒

>

Mu

૙, ૡ૙ ࢞ ૟ૡ૚ૡ૝ૠૢ૛૚, ૟૙ > 513175000

૞૝૞૝ૠૡ૜૜ૠ, ૜

> 513175000


-

Tulangan pembagi dihitung sesuai dengan persamaan 3.26 s/d halaman III – 18 yaitu :

1. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࡭࢙ࡿ࢛࢙࢛࢚

= ૙, ૙૙૚૝ ࢞ ࢈ ࢞ ࢎ

= ૙, ૙૙૚૝ ࢞ ૚૙૙૙ ࢞ ૟૞૙

= ૢ૚૙ ૛. ࡰ࢏ࢉ࢕࢈ࢇ ࡰ ૚૜

૚

࡭࢙ࡰ ૚૜ = ૝ ࣊ . ࡰ ૛ ૚

=૝ ࢞

૛૛ ૠ

= 132,66

࢞ ૚૜૛

૜. ࡶ࢛࢓ ࢒ࢇࢎ ࢚࢛࢒ࢇ࢔ࢍࢇ࢔ = ઱ ࢚࢛࢒.ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ

=

࡭࢙ࡿ࢛࢙࢛࢚ ࡭࢙ࡰ ૚૜.

ૢ૚૙

= ૚૜૛,૟૟

= 6,86 buah ࢈

૝. ࡶࢇ࢘ࢇ࢑ ࢇ࢔࢚ࢇ࢘ ࢚࢛࢒ࢇ࢔ࢍࢇ࢔ = ࡿࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ = ઱ ‫ܔܝܜ‬. = Ivan Anry / NIM.091135009

V - 30

૚૙૙૙ ૟,ૡ૟

3.29


= 145,79 mm = 125 mm


Potongan III – III -

Tulangan Utama dihitung sesuai dengan persamaan 3.14 s/d 3.25 halaman

III - 17 s/d III – 18 yaitu : ࡹ࢛


∅

=

૚૛ૢ૞,ૡૠ ࢑ࡺ ࢓ ૙,ૡ૙

=

૚૛ૢ૞ૡૠ૙૙૙૙ ૙,ૡ૙

= 1619837500 Nm


70 mm, fy = 320 Mpa

ࢊ = h – sb = 816,50 mm – 70 mm = 746,50 mm ࢇ 3. Asumsikan (ࢊ− ቁ= 0,90 x d ૛

= 0,90 x 746,50 = 671,90

ࢇ 4. ࡹ ࢔ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ = 0,85 x fc’ x a x b x (ࢊ− ቁ ૛

૚૟૚ૢૡ૜ૠ૞૙૙ = 0,85 x 30 x ࢇࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ x 1000 x ૟ૠ૚, ૢ૙


=

૚૟૚ૢૡ૜ૠ૞૙૙ ૚ૠ૚૜૛૚ૠ૞

= ૢ૝, ૞૝

5. ૙, ૡ૞ ࢞ ࢌࢉᇱ࢞ ࢇࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ ࢞ ࢈ = ࡭࢙ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ ࢞ ࢌ࢟ ࡭࢙ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ


=

૙,ૡ૞ ࢞ ࢌࢉ′ ࢞ ࢇ ࢞ ࢈

=

ࢌ࢟

૙,ૡ૞ ࢞ ૜૙ ࢞ ૢ૝,૞૝ ࢞ ૚૙૙૙ ૜૛૙

V - 31


=

૜૛૙

= ૠ૞૜૝, ૝૚

૛૝૚૚૙૚૙,૟૝

6. ࡰ࢏ࢉ࢕࢈ࢇ ࡰ ૜૞

࡭࢙ࡰ ૜૞ =

૚ ૝

૚

࣊ . ࡰ૛

=૝ ࢞

૛૛ ૠ

࢞ ૜૞૛

= 7,84 buah

ૠ. ࡶ࢛࢓ ࢒ࢇࢎ ࢚࢛࢒ࢇ࢔ࢍࢇ࢔ = ઱ ࢚࢛࢒.ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ =


=

࡭࢙ࡰ ૜૞

ૠ૞૜૝,૝૚ ૢ૟૚,૟૛

= 7,84 buah


࢈

઱ ‫ܔܝܜ‬.

=

૚૙૙૙ ૠ,ૡ૝

= 126,60 mm = 100 mm


࢈

9. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࡭࢙࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ = ࡭࢙ࡰ ૜૞ 10. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࢇ =

࡭࢙࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒࢞ ࢌ࢟ ૙,ૡ૞ ࢞ ࢌࢉ′ ࢞ ࢈

ࡿ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ୀ … … … < ࡿࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ

ࡿ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒.

= 961,62 x =

૚

૚૙૙

9616,25

ૢ૟૚૟,૛૞ ࢞ ૜૛૙

=

૚૙૙૙

૙,ૡ૞ ࢞ ૜૙࢞ ૚૙૙૙

= 120,67

11. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࢊ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ = h – sb - (૛ ࡰ) = 816,50 - 70 - ( ૚૛ ࢞ ૜૞ ) = 729

12. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࡹ ࢔࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ = 0,85 x fc’ x ࢇ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ x b x ( ࢊ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ − ࢇ࡭࢑࢚૛࢛ࢇ࢒ )


V - 32


= 0,85 x 30 x ૚૛૙, ૟ૠ x 1000 x ( ૠ૛ૢ –

= 2057608999

૝ૢ,૛૞ ૛

)

13. ࡼࢋ࢘࢏࢑࢙ࢇ ࢑ࢇ࢖ࢇ࢙࢏࢚ࢇ࢙࢛࢘࢔࢚࢛ࢎ

∅ ࢞ ࡹ ࢔࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒

Mu

૙, ૡ૙ ࢞ ૛૙૞ૠ૟૙ૡૢૢૢ > 1619837500

૚૟૝૟૙ૡૠ૚ૢૢ

>

> 513175000


-


1. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࡭࢙ࡿ࢛࢙࢛࢚

૛. ࡰ࢏ࢉ࢕࢈ࢇ ࡰ ૚૟

= ૙, ૙૙૚૝ ࢞ ࢈ ࢞ ࢎ

= ૙, ૙૙૚૝ ࢞ ૚૙૙૙ ࢞ ૡ૚૟, ૞૙ = ૚૚૝૜, ૚૙ ૚

࡭࢙ࡰ ૚૜ = ૝ ࣊ . ࡰ ૛ ૚

=૝ ࢞

૛૛ ૠ

= 200,96

࢞ ૚૟૛

૜. ࡶ࢛࢓ ࢒ࢇࢎ ࢚࢛࢒ࢇ࢔ࢍࢇ࢔ = ઱ ࢚࢛࢒.ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ

=

=

࡭࢙ࡿ࢛࢙࢛࢚ ࡭࢙ࡰ ૚૜.

૚૚૝૜,૚૙ ૛૙૙,ૢ૟

= 5,69 buah ࢈

૝. ࡶࢇ࢘ࢇ࢑ ࢇ࢔࢚ࢇ࢘ ࢚࢛࢒ࢇ࢔ࢍࢇ࢔ = ࡿࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ = ઱ ‫ܔܝܜ‬.


V - 33

3.29


=

૚૙૙૙ ૞,૟ૢ

= 175,80 mm = 175 mm


Potongan IV – IV -

Tulangan Utama dihitung sesuai dengan persamaan 3.14 s/d 3.25 halaman III - 17 s/d III – 18 yaitu :

ࡹ࢛


∅

=

ૠ૙ૢ,૝ૠ ࢑ࡺ ࢓ ૙,ૡ૙

=

ૠ૙ૢ૝ૠ૙૙૙૙ ૙,ૡ૙

= 886637600 Nm


70 mm, fy = 320 Mpa

ࢊ = h – sb = 816,50 mm – 70 mm = 746,50 mm ࢇ 3. Asumsikan (ࢊ− ቁ= 0,90 x d ૛

= 0,90 x 746,50 = 671,90

ࢇ 4. ࡹ ࢔ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ = 0,85 x fc’ x a x b x (ࢊ− ቁ ૛

૚૟૚ૢૡ૜ૠ૞૙૙ = 0,85 x 30 x ࢇࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ x 1000 x ૟ૠ૚, ૢ૙


=

૚૟૚ૢૡ૜ૠ૞૙૙ ૚ૠ૚૜૛૚ૠ૞

= ૢ૝, ૞૝

5. ૙, ૡ૞ ࢞ ࢌࢉᇱ࢞ ࢇࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ ࢞ ࢈ = ࡭࢙ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ ࢞ ࢌ࢟ ࡭࢙ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ


=

૙,ૡ૞ ࢞ ࢌࢉ′ ࢞ ࢇ ࢞ ࢈

=

ࢌ࢟

૙,ૡ૞ ࢞ ૜૙ ࢞ ૢ૝,૞૝ ࢞ ૚૙૙૙ ૜૛૙

V - 34


=

૜૛૙

= ૠ૞૜૝, ૝૚

૛૝૚૚૙૚૙,૟૝

6. ࡰ࢏ࢉ࢕࢈ࢇ ࡰ ૜૞

࡭࢙ࡰ ૜૞ =

૚ ૝

૚

࣊ . ࡰ૛

=૝ ࢞

૛૛ ૠ

࢞ ૜૞૛

= 7,84 buah

ૠ. ࡶ࢛࢓ ࢒ࢇࢎ ࢚࢛࢒ࢇ࢔ࢍࢇ࢔ = ઱ ࢚࢛࢒.ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ =


=

࡭࢙ࡰ ૜૞

ૠ૞૜૝,૝૚ ૢ૟૚,૟૛

= 7,84 buah


࢈

઱ ‫ܔܝܜ‬.

=

૚૙૙૙ ૠ,ૡ૝

= 126,60 mm = 100 mm


࢈

9. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࡭࢙࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ = ࡭࢙ࡰ ૜૞ 10. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࢇ =

࡭࢙࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒࢞ ࢌ࢟ ૙,ૡ૞ ࢞ ࢌࢉ′ ࢞ ࢈

ࡿ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ୀ … … … < ࡿࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ

ࡿ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒.

= 961,62 x =

૚

૚૙૙

9616,25

ૢ૟૚૟,૛૞ ࢞ ૜૛૙

=

૚૙૙૙

૙,ૡ૞ ࢞ ૜૙࢞ ૚૙૙૙

= 120,67

11. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࢊ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ = h – sb - (૛ ࡰ) = 816,50 - 70 - ( ૚૛ ࢞ ૜૞ ) = 729

12. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࡹ ࢔࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ = 0,85 x fc’ x ࢇ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ x b x ( ࢊ࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒ − ࢇ࡭࢑࢚૛࢛ࢇ࢒ )


V - 35


= 0,85 x 30 x ૚૛૙, ૟ૠ x 1000 x ( ૠ૛ૢ –

= 2057608999

૝ૢ,૛૞ ૛

)

13. ࡼࢋ࢘࢏࢑࢙ࢇ ࢑ࢇ࢖ࢇ࢙࢏࢚ࢇ࢙࢛࢘࢔࢚࢛ࢎ

∅ ࢞ ࡹ ࢔࡭࢑࢚࢛ࢇ࢒

Mu

૙, ૡ૙ ࢞ ૛૙૞ૠ૟૙ૡૢૢૢ > 1619837500

૚૟૝૟૙ૡૠ૚ૢૢ

>

> 513175000


-


1. ࡴ ࢏࢚࢛࢔ࢍ ࡭࢙ࡿ࢛࢙࢛࢚

= ૙, ૙૙૚૝ ࢞ ࢈ ࢞ ࢎ

= ૙, ૙૙૚૝ ࢞ ૚૙૙૙ ࢞ ૡ૚૟, ૞૙

= ૚૚૝૜, ૚૙ ૛. ࡰ࢏ࢉ࢕࢈ࢇ ࡰ ૚૟

૚

࡭࢙ࡰ ૚૜ = ૝ ࣊ . ࡰ ૛ ૚

=૝ ࢞

૛૛ ૠ

= 200,96

࢞ ૚૟૛

૜. ࡶ࢛࢓ ࢒ࢇࢎ ࢚࢛࢒ࢇ࢔ࢍࢇ࢔ = ઱ ࢚࢛࢒.ࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ

=

=

࡭࢙ࡿ࢛࢙࢛࢚ ࡭࢙ࡰ ૚૜.

૚૚૝૜,૚૙ ૛૙૙,ૢ૟

= 5,69 buah ࢈

૝. ࡶࢇ࢘ࢇ࢑ ࢇ࢔࢚ࢇ࢘ ࢚࢛࢒ࢇ࢔ࢍࢇ࢔ = ࡿࡾࢋ࢔ࢉࢇ࢔ࢇ = ઱ ‫ܔܝܜ‬.


V - 36

3.29


=

૚૙૙૙ ૞,૟ૢ

= 175,80 mm = 175 mm


V.3 Perhitungan Dimensi Saluran Metode No. 01-2/BM/2005

Sistem drainase permukaan jalan terdiri dari kemiringan melintang perke-

rasan dan bahu jalan, saluran samping Saluran samping jalan berfungsi

menampung dan mengalirkan air hujan yang berasal dari perkerasan serta dari

daerah penguasaan jalan dan atau daerah pengaliran disekitar saluran samping jalan ke saluran alam atau sungai. Perencanaan saluran samping jalan pada suatu ruas jalan harus mempertimbangkan daerah pengaliran yang terpanjang, sehingga saluran tersebut dapat berfungsi dengan baik. Perencanaan dimensi saluran untuk ruas jalan Sangata – SP. Perdau Sta. dalam Tugas Akhir ini dipilih pada lokasi titik, yaitu pada Sta. 29+200 sepanjang 175 m. V.3.1. Data Data yang digunakan sebagai dasar perhitungan untuk peninjauan dimensi saluran adalah sebagai berikut. a. Data kondisi jalan Data yang digunakan sebagai dasar perhitungan untuk peninjauan dimensi saluran diasumsikan pada Sta. 0+000 s.d. Sta. 0+175 adalah sebagai berikut.


V - 37


Gambar 5.15 Potongan Memanjang Jalan untuk Penentuan Daerah Pengaliran

Panjang ruas yang ditinjau : L = 175 – 0 = 175 m’.

Daerah tangkapan air hujan

( catchment area ) di kiri kanan/kanan ruas jalan

diambil 25 m, dengan asumsi daerah daerah pegunungan curam dengan harga C = 0.50 dimana air yang mengalir arahnya dominan kearah kanan ruas jalan. Bahu jalan dan lereng dengan kondisi permukaan tanah berbutir kasar sesuai tabel 3.7 halaman III - 31 dengan C = 0-10 – 0.20.

Gambar 5.16. Potongan Melintang Jalan untuk Penentuan Daerah Tangkapan Hujan


V - 38


Kondisi tata guna lahan di kiri dan kanan ruas jalan merupakan daerah bahu

jalan dan lereng dengan kemiringan lahan ± 3 %. b. Data Curah Hujan

Indonesia bagian Barat dan Tengah (Sumatera, Kalimantan, Jawa, Bali)

umumnya mempunyai sifat iklim yang hampir bersamaan curah hujan rata-rata diatas 200mm/bulan terjadi pada bulan - bulan Oktober – Mei, sedangkan bulan Juni – September merupakan musim kemarau (curah hujan tak lebih dari 100

mm/bulan). Curah hujan tahunan berkisar 1500 → 4000 – 5000 mm/tahun. Adapun temperatur bervariasi antara 22o – 35o C. Untuk daerah pegunungan

dengan gunung yang tinggi temperatur dapat mencapai 18o – 20o C. Curah hujan dan temperatur yang diuraikan diatas merupakan faktor utama yang sangat berpengaruh pada kondisi lingkungan geoteknik tanah/batuan secara umum, yang dapat disimpulkan seperti berikut ini : 

Pelapukan tropika adalah proses yang mendominasi pembentukan zona pelapukan tanah dan batuan.



Curah hujan yang kuat selama jangka waktu tertentu sangat berpengaruh pada kemantapan lereng secara umum.



Variasi dalam evapo-transpirasi berdampak langsung terhadap kondisi jenuh pada lereng dan juga terhadap pekerjaan galian atau penimbunan bahan timbunan.

Data curah hujan harian maksimum tahunan dari pos pengamatan PT. Kaltim Prima Coal site Sangata area Kutai Timur.


V - 39


Tabel. 5.9. Curah Hujan Harian Maksimum

Tahun

Curah Hujan Harian Maksimum Tahunan (mm/hari)

Tahun

Curah Hujan Harian Maksimum Tahunan (mm/hari)

1984

193,93

1997

137,14

1985

183,59

1998

188,71

1986

150,60

1999

189,17

1987

140,08

2000

188,37

1988

217,38

2001

210,51

1989

182,80

2002

129,12

1990

179,57

2003

186,33

1991

137,31

2004

184,01

1992

129,40

2005

249,45

1993

164,85

2006

168,76

1994

135,94

2007

187,15

1995

215,12

2008

192,14

1996

190,26

2009

185,18

Sumber : PT. Kaltim Prima Coal site Sangata

Sumber : PT. Kaltim Prima Coal site Sangata


V - 40


V.3.2 Analisis Frekuensi Data Curah Hujan

Data yang digunakan sebagai dasar perhitungan untuk peninjauan dimensi saluran pada Sta. 0+000 s.d. Sta. 0+175 adalah sebagai berikut. Tabel. 5.10. Analisa Frekuensi Data Curah Hujan

xi (mm/24 jam)

m

xi - x

xi - x2

249,45

1

69,94

4891,60

217,38

2

37,87

1434,14

215,12

3

35,61

1268,07

210,51

4

31,00

961,00

193,93

5

14,42

207,94

192,14

6

12,63

159,52

190,26

7

10,75

115,56

189,17

8

9,66

93,32

188,71

9

9,20

84,64

188,37

10

8,86

78,50

187,15

11

7,64

58,37

186,33

12

6,82

46,51

185,18

13

5,67

32,15

184,01

14

4,50

20,25

183,59

15

4,08

16,65

182,80

16

3,29

10,82

179,57

17

0,06

0,004

168,76

18

-10,75

115,56

164,85

19

-14,66

214,92

150,60

20

-28,91

835,79

140,08

21

-39,43

1554,72

137,31

22

-42,20

1780,84

137,14

23

-42,37

1795,22

135,94

24

-43,57

1898,34

129,40

25

-50,11

2511,01

S=

4487,75

S (xi - x) = 20185,44

Sumber : Hasil Analisis


V - 41


xത =

∑ xi 4487,75 = = 179,51 n 25

෍ (xi - xത)2 = 20185,44

Sx = ඨ

∑(xi - xത)2 20185,44 =ඨ = 28,41 25 n

തതതത n = 25, dari Tabel 3.2 lihat halaman III-21, diperoleh nilai : Y n = 0,53086

Sn = 1,09148

Menentukan 1/a dengan persamaan 3.32, lihat halaman III-20 : 1 Sx = a Sn 28,41 1 = = 26,03 a 1,09148


V - 42


Mencari nilai U dengan menggunakan persamaan 3.31, lihat halaman III-20,

untuk mendapatkan garis regresi : U = xത - ൬

1 ൰. ത Yതതത n = 179,51 – ( 26,03 x 0,53086 ) = 165,69 a

Persamaan garis regresi linier menjadi ditentukan berdasarkan persamaan 3.30,

lihat halaman III-20 :

X = U + ൬

1 ൰. Y a

X = 165,69 + 26,03. Y

Dimana : X = rainfall depth ( mm/24 hrs ) dan Y = reduced variate Selanjutnya persamaan garis regresi linier tersebut diplotkan di atas extreme probability paper ( Gumbel’s type ), seperti terlihat dalam Gambar 5.17

V.3.3. Intensitas curah hujan rerata (mean rainfall intensity) Berdasarkan grafik garis regresi yang telah dibuat pada extreme probability paper, lihat Gambar 5.17, dapat dibaca nilai extreme rainfall depth untuk periode ulang 5 tahun dan 10 tahun sebagai berikut : R5 tahun

= 209 mm/24 jam

R10 tahun = 366 mm/24 jam


V - 43


366

Garis Regresi : X = 301,63+50,60

209

Gambar 5.17. Intensitas Hujan Rencana Gumbel’s type ( mm/24 jam )


V - 44

Garis Regresi : X = u + (1/a).y

Penanganan longsoran Badan Jalan Ruas Jalan Sangata – SP. Perdau Sta. 29 +200 Provinsi Kalimantan Timur Dengan Konstruksi Kantilever

Perhitungan intensitas hujan secara analisis menggunakan persamaan 3.33 lihat

halaman III-23 : S ഥ + ൬ x ൰ . (YT - ത X t = X Yതതത n) Sn

dimana :

Yt = redused variate dengan periode ulang “t” tahun ( lihat Tabel 3.3, halaman

III-24 )

Untuk periode ulang 5 tahun, nilai Yt = 1,4999, sedangkan periode ulang 10

tahun, nilai Yt = 2,2502.

R5 tahun

= 179,51 + 28,41 x ( 1,4999 - 0,49520 ) = 208,90 mm/24 jam

R10 tahun

= 179,51 + 28,41 x ( 2,2502- 0,49520) = 365,27 mm/24 jam

Angka-angka yang akan digunakan untuk perhitungan selanjutnya adalah yang diperoleh dari hasil perhitungan analisis yang umumnya memiliki nilai lebih teliti dibandingkan cara grafis. Untuk perhitungan intensitas curah hujan rerata daerah, digunakan metode rata-rata hitung aritmatik, dengan pertimbangan bahwa lokasi proyek berada di daerah yang relatif datar dan memiliki banyak stasiun hujan dan di daerah tersebut distribusi curah hujannya merata/seragam. Adapun perhitungannya menggunakan persamaan 3.34, lihat halaman III-24 : Rave =

R1 + R2 +R3 …... +Rn n

dimana : Rave

= curah hujan rata-rata daerah

R1…..Rn = besarnya curah hujan di masing-masing stasiun n

= jumlah stasiun hujan

Curah hujan rerata dengan periode ulang 5 tahun : R5 208,90 = = 208,90 mm/24 jam n 1 Ivan Anry / NIM.091135009

V - 57


hujan rerata dengan periode ulang 10 tahun : Curah

R10 365,27 = = 365,27 mm/24 jam n 1 a. Perhitungan intensitas curah hujan ( mm/jam ) dengan data-data Weduwen :

Tabel 5.22. Perhitungan intensitas curah hujan metode Weduwen periode ulang 5 tahun Prosentase curah hujan berdasarkan (jam) harian, Durasi data Weduwen (%)

Prosentase perjam dari curah hujan harian (%)

Intensitas curah hujan 24 jam return 5 tahun (%)

Intensitas curah hujan (mm/jam)

3 = (2)/(1)

(4)

(5) = (3)x(4)

(2)

(1)

1

40,0

40,00

145,57

2

56,0

28,00

101,90

3

67,5

22,50

81,88

4

76,0

19,00

69,15

5

81,5

16,30

59,32 363,93

50,66

6

83,5

13,92

9

87,5

9,72

35,37

12

89,0

7,42

27,00

15

90,0

6,00

21,84

21

92,0

4,38

15,94

24

100,0

4,17

15,18


Tabel 5.23. Perhitungan intensitas curah hujan metode Weduwen periode ulang 10 tahun Prosentase curah hujan harian, berdasarkan Durasi (jam) data Weduwen (%)


Intensitas curah hujan 24 jam return 10 tahun (%)

Intensitas curah hujan (mm/jam)

(4)

(5) = (3)x(4)

(1)

(2)

3 = (2)/(1)

1

40,0

40,00

260,71

2

56,0

28,00

182,50

3

67,5

22,50

146,65

4

76,0

19,00

123,84

5

81,5

16,30

6

83,5

13,92

90,73 63,35

9

87,5

9,72

12

89,0

7,42

48,36

15

90,0

6,00

39,11

21

92,0

4,38

28,55

24

100,0

4,17

27,18



V - 57

106,24 651,78


b. Perhitungan intensitas curah hujan ( mm/jam ) dengan data-data Mononobe : Tabel 5.24. Perhitungan intensitas curah hujan metode Mononobe periode ulang 5 tahun

Prosentase curah hujan harian, berdasarkan Durasi (jam) data Weduwen (%)


Intensitas curah hujan 24 jam return Intensitas curah hujan 5 tahun (mm/jam) (%)

(1)

(2)

3 = (2)/(1)

1

34,70

34,70

126,28

2

43,60

21,80

79,34

3

50,10

16,70

60,78

4

55,04

13,76

50,08

5

59,30

11,86

43,16

6

63,00

10,50

(4)

(5) = (3)x(4)

38,21 363,93

9

72,20

8,02

29,19

12

79,40

6,62

24,09

15

85,50

5,70

20,74

20

94,00

4,70

17,10

21

95,60

4,55

16,56

24

100,00

4,17

15,18


Tabel 5.25. Perhitungan intensitas curah hujan metode Mononobe periode ulang 10 tahun Prosentase curah hujan harian, berdasarkan Durasi (jam) data Weduwen (%)


Intensitas curah hujan 24 jam return Intensitas curah hujan 10 tahun (mm/jam) (%)

(1)

(2)

3 = (2)/(1)

(4)

1

34,70

34,70

226,17

2

43,60

21,80

142,09

3

50,10

16,70

108,85

4

55,04

13,76

89,68

5

59,30

11,86

77,30

6

63,00

10,50

9

72,20

8,02

52,27

12

79,40

6,62

43,15

15

85,50

5,70

37,15

20

94,00

4,70

30,63

68,44 651,78

21

95,60

4,55

29,66

24

100,00

4,17

27,18

Sumber : Hasil Analisis Ivan Anry / NIM.091135009

V - 57

(5) = (3)x(4)


Dari hasil analisis intensitas curah hujan dengan metode Weduwen dan

Mononobe pada Tabel 5.22 s.d. Tabel 5.25 diplotkan ke kurva intensitas - durasi – frekuensi curah hujan ( IDF ) seperti terlihat pada Gambar 5.18 dan Gambar 5.19.

71 80 73

Kurva IDV Weduwen

Kurva IDV Mononobe

` Gambar 5.18. Kurva intensitas - durasi – frekuensi curah hujan ( IDF ) periode ulang 5 tahun


V - 57

55


98 80 Kurva IDV Weduwen

Kurva IDV Mononobe

` Gambar 5.19. Kurva intensitas-durasi–frekuensi curah hujan ( IDF ) periode ulang 10 tahun


V - 57

79


V.3.4 Perhitungan debit banjir rencana

a. Menentukan waktu konsentrasi ( time of concentration, tc ) : tc = to + td ( dalam menit )

Koefisien hambatan untuk lapis permukaan ditentukan berdasarkan Tabel 3.6

yang ada dihalaman III-30. nd aspal, trotoar dan median = 0,013 ; nd tanah = 0,20 t 0 dihitung dengan persamaan 3.38 lihat halaman III-29 : 2 nd 0,467 t0 = ൬ x 3,28 x L0 x ൰ 3 √s

2

0,013 0,467

2

√2 %

t aspal : t0 = ቀ 3 x 3,28 x 4.50 x

t tanah : t0 = ቀ 3 x 3,28 x 25 x

ቁ

0,20 0,467

√4 %

ቁ

= 0.08 menit = 4,92 menit

Diambil waktu terlama : t0 = 4,92 menit Kecepatan aliran air yang diijinkan berdasarkan jenis material untuk saluran samping pasangan batu adalah 1,5 m/detik ( Tabel 3.11, halaman III-38 ). Waktu konsentrasi td dihitung berdasarkan panjang saluran L = 175 m’ ( lihat halaman V - 39 ) td =

L 350 = = 3,89 menit 60 V 60 x 1,5 tc = t0 + td = 4,92 + 3,89 = 8,81 menit

Intensitas hujan maksimum ( mm/jam ) ditentukan dengan cara memplotkan harga tc = 8,81 menit dalam kurva intensitas durasi frekuensi curah hujan (IDF) pada Gambar 5.18 Dari grafik IDF untuk curah hujan periode ulang 5 tahun dipakai kurva yang memberikan nilai lebih besar, untuk waktu konsentrasi dengan durasi = 8,81 menit ( 0,14 jam ) diperoleh nilai intensitas hujan : Intensitas hujan periode ulang 5 tahunan : 

IDF Weduwen : I = 130 mm/jam.



IDF Mononobe : I = 125 mm/jam.

Digunakan I = 130 mm/jam dalam perhitungan.


V - 57


Intensitas hujan periode ulang 10 tahunan :



IDF Weduwen : I = 172 mm/jam.



IDF Mononobe : I = 160 mm/jam.

Digunakan I = 172 mm/jam dalam perhitungan.

b. Menentukan luas daerah pengaliran

Gambar 5.20. Asumsi luas

daerah tangkapan hujan ( catchment area )

- Jalan aspal

: A1 = 4,50 x 175

= 787,50 m2

- Bagian luar jalan

: A2 = 25,00 x 175

= 43,75 m2 = 831,25 m2

Atotal


V - 57


Koefisien pengaliran ( C ) ditentukan berdasarkan kondisi permukaan tanah, lihat Tabel 3.7, halaman III-31.

- Permukaan jalan beraspal

: koefisien C = 0,70

- Bagian luar jalan ( bahu jalan dan lereng )

: koefisien C = 0,40

C rata-rata ditentukan berdasarkan persamaan 3.40, lihat halaman III-31. C=

C1 A1 + C2 A2 + C3 A3 + ……Cn An A1 + A2 + A3 + ……An

C=

0,70 x 787,50 + 0,40 x 43,75 = 0,68 787,50 + 43,75

c. Menghitung debit aliran ( Q ) Luas daerah tangkapan hujan ( catchment area ) : A

= A1 + A2 = 831,25 m2

A

= 0,0083125 km2

Catchment area = < 25 km2,maka untuk perhitungan debit banjir rencana dipakai rumus rasional sebagai berikut :

Debit rencana untuk perencanaan saluran samping memakai intensitas hujan maksimum periode ulang 5 tahunan : Imaks = 130 mm/jam, dihitung dengan persamaan 3.36, lihat halaman III-28:

Q=

1 1 .C .I .A = x 0,67 x 130 x 0,0564075 = 1,36 m3 /detik 3,6 3,6


V - 57


Menentukan Dimensi Saluran Samping V.3.5.

Menurut Tabel 3.11 pada halaman III-38, untuk saluran dengan pasangan

batu kecepatan aliran air yang diijinkan adalah 1,5 m/detik

a. Menghitung penampang basah selokan samping dengan persamaan 3.43, lihat

halaman III-34 : Q = A.V ⟹ A =

Q 1,36 = = 0,91 m2 V 1,5

b. Menghitung dimensi selokan samping Dimensi selokan samping ditentukan berdasarkan luas penampang ekonomis

( Fe ) dengan Fe = Fd ( persamaan 3.39, lihat halaman III-31 ) Bentuk selokan samping dipilih bentuk persegi.

Gambar 5.21. Selokan Samping Bentuk Persegi

Untuk debit aliran Q = 1,36 m3/ detik. A = b.d Diambil lebar dasar saluran ( b ) = 1,00 m’ 0,91 = 1,00 x d d = 0,91 m’ Tinggi jagaan dihitung dengan persamaan : w = ඥ0,5 . d = ඥ0,5 x 0,91 = 0,67 m

Tinggi saluran : h = d + w = 0,56 + 0,67 = 1,23 m’  1,25 m’

Perhitungan kemiringan saluran yang diijinkan berdasarkan kecepatan aliran maksimum disaluran yang diijinkan dihitung persamaan 3.42, halaman III-34 : Ivan Anry / NIM.091135009

V - 57

dengan rumus Manning,


1 1 2 V= ൬R3 ൰ (S)2 n

2

V.n → Sijin = ൭ 2 ൱ R3

Saluran buatan dari pasangan batu dengan penyelesaian untuk kondisi baik

sekali, berdasarkan Tabel 3.25, pada halaman III-33 mempunyai koefisien

kekasaran Manning n = 0,017. Bahan saluran adalah pasangan batu Vijin maksimum di saluran adalah 1,5 m/detik

Luas penampang basah ( A ) dan keliling basah P dihitung sesuai persamaan

dalam Tabel 3.9, halaman III-36 : P = b + 2d P = 1,00 + 2 x 0,91 = 2,82 m’ A = b x d = 1,00 x 0,91 = 0,91 m2 Jari-jari hidrolis ( R ) dihitung sesuai persamaan dalam Tabel 3.9, halaman III-36 : R=

A P

R=

0.91 = 0,32 2,82 2

Sijin = ቌ

1,5 x 0,017 2 0,323

ቍ = 0,00294 → 0,294 %

Kemiringan saluran relatif landai. Pemeriksaan jenis aliran yang terjadi dilakukan dengan menghitung bilangan Froude, persamaan 3.41, halaman III-33 :


V - 57


V

ඥg.d

F=

F=

1,5

ඥ9,81 x 0,91

= 0,50

F = 0,50 < 1, terjadi aliran sub kritis, sehingga tidak dibutuhkan pematah arus.

Dari hasil perhitungan di atas digunakan dimensi selokan samping seperti Gambar 5.22.

Gambar 5.22. Detail Rencana Selokan Samping


V - 57

BAB V ANALISIS DAN PEMBAHASAN

Recommend Documents