Tugas Akhir
BAB IV PERHITUNGAN DAN PEMBAHASAN
4.1
Pendahuluan Pada proses perhitungan dibutuhkan data-data yang berasal dari data
operasi. Hal ini dilakukan karena data operasi merupakan data performance harian yang masih baik.
4.2 Proses perhitungan 4.2.1
Perhitungan berdasarkan data operasi pada tanggal 3 april 2008 pada beban Turbin 150 MW
Heat Balance di HRSG 1.1 a. LP Economizer Temperatur masuk Economizer
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
: 78,52 oC
44
Tugas Akhir Temperatur keluar Economizer
: 159,08 oC
Panas jenis air (Cp air)
: 4,19
Massa alir
: 60,07
kJ kg. C
ton kg = 16,686111 jam s
QLP Eco = M x Panas jenis air x ΔT = 16,686111
kJ kg x 4,19 x (159,08 – 78,52) oC o kg. C s
= 5632,336698
kJ s
b. LP Evaporator Tekanan di LP Evaporator
: 3,3 bar
Massa alir uap
: 59,71
Dari tabel uap jenuh didapat, Δh = 2153,5
ton kg = 16,5861 jam s
kJ kg
QLP Eva = M x Δh = 16,5861
kJ kg x 2153,5 kg s
= 35718,16635
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
kJ s
45
Tugas Akhir c. HP Economizer I Temperatur masuk Economizer
: 78,03 oC
Temperatur keluar Economizer
: 143,73 oC
Panas jenis air (Cp air)
: 4,19
Massa alir air
: 163,74
kJ kg. C
ton kg = 45,48333 jam s
QHP Eco = M x Panas jenis air x ΔT = 45,48333
kJ kg x 4,19 x (143,73 – 78,03) oC kg.o C s
= 12520,78753
kJ s
d. HP Economizer II Temperatur masuk Economizer
: 143,73oC
Temperatur keluar Economizer
: 271,66 oC
Panas jenis air (Cp air)
: 4,19
Massa alir air
: 163,74
kJ kg. C
ton kg = 45,48333 jam s
QHP Eco = M x Panas jenis air x ΔT = 45,48333
kJ kg x 4,19 x (271,66 – 143,73) oC o kg. C s
= 24380,27928
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
kJ s
46
Tugas Akhir e. HP Evaporator Tekanan di HP Evaporator
: 48,3 bar
Maka dari tabel uap jenuh dan interpolasi didapat Δh = 1651,77
Massa alir uap
: 160,74
kJ kg
ton kg = 44,65 jam s
QHP Eva = M x Δh = 44,65
kJ kg x 1651,77 kg s
kJ s
= 73751,5305
f. Superheater (SH) Tekanan di Superheater
: 48,3 bar
Temperatur masuk SH
: 272,06 oC
Dari tabel uap jenuh dan interpolasi didapat enthalpy (h) masuk SH sebesar 22828,30548
kJ . Temperatur keluar SH 451,09 oC, dari tabel kg
uap panas lanjut dan interpolasi didapat enthalpy (h) keluar SH sebesar 3385,13782
kJ kg
Massa alir uap
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
: 160,74
ton kg = 44,65 jam s
47
Tugas Akhir QSH = M x Δh = 44,65
kJ kg x (3385,13782 – 2828,30548) kg s
= 25031,22846
kJ s
g. Total output HRSG Qoutput = QLP Eco + QLP Eva + QHP Eco1 + QHP Eco2 + QHP Eva + QSH = (5632,336698 + 35718,16635 + 12520,78753 + 24380,27928 + 73751,5305 + 25031,22846) = 177034.3288
kJ s
h. Total input HRSG Temperature masuk HRSG
: 532,94 oC ≈> 805,94 °K
Tekanan masuk HRSG
: 1 bar
Dari tabel gas asap dan interpolasi didapat, h = 828,48588
kJ kg
Temperature keluar HRSG
: 143,73 oC ≈> 416,73 °K
Tekanan keluar HRSG
: 1 bar
Dari tabel gas asap dan interpolasi didapat, h = 417,94422
Flow bahan bakar (mbb)
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
: 5,10494111
kJ kg
kg s
48
Tugas Akhir kg s
Flow udara (mU)
: 491
Flow gas asap (M)
: 496,10494111
kg s
Qinput = M x Δh = 496,10494111
= 203671,746
kJ kg x (828,48588 – 417,94422) kg s
kJ s
i. Efficiency HRSG 1.1 adalah :
ηHRSG =
=
Qoutput Qinput 177034,328 8 203671 ,746
= 0.8692 = 86,92 %
Heat Balance di HRSG 1.2 a. LP Economizer Temperatur masuk Economizer
: 78,62 oC
Temperatur keluar Economizer
: 162,14 oC
Panas jenis air (Cp air)
: 4,19
Massa alir
: 63,76
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
kJ kg. C
ton kg = 17,7111 jam s
49
Tugas Akhir QLP Eco = M x Panas jenis air x ΔT = 17,7111
kJ kg x 4,19 x (162,14 – 78,62) oC o kg. C s
= 6197,978192
kJ s
b. LP Evaporator Tekanan di LP Evaporator
: 3,2 bar
Massa alir uap
: 66,47
ton kg = 18,4638889 jam s
Maka dari tabel uap jenuh didapat, Δh = 2156,7
kJ kg
QLP Eva = M x Δh = 18,4638889
kJ kg x 2156,7 kg s
= 39821,06725
kJ s
c. HP Economizer I Temperatur masuk Economizer
: 78,83 oC
Temperatur keluar Economizer
: 144,71 oC
Panas jenis air (Cp air)
: 4,19
Massa alir air
: 175,26
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
kJ kg. C
ton kg = 48,68333 jam s
50
Tugas Akhir QHP Eco = M x Panas jenis air x ΔT = 48,68333
kJ kg x 4,19 x (144,71 – 78,83) oC o kg. K s
= 13438,4101
kJ s
d. HP Economizer II Temperatur masuk Economizer
: 144,71 oC
Temperatur keluar Economizer
: 270,57 oC
Panas jenis air (Cp air)
: 4,19
Massa alir air
: 175,26
kJ kg. C
ton kg = 48,68333 jam s
QHP Eco = M x Panas jenis air x ΔT = 48,68333
kJ kg x 4,19 x (270,57 – 144,71) oC kg.o C s
= 25673,3196
kJ s
e. HP Evaporator Tekanan di HP Evaporator
: 47,9 bar
Dari tabel uap jenuh dan interpolasi didapat Δh sebesar 1653,81
Massa alir uap
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
: 167,83
kJ kg
ton kg = 46,619444 jam s
51
Tugas Akhir QHP Eva = M x Δh = 46,619444
kJ kg x 1653,81 kg s
= 77099,70268
kJ s
f. Superheater (SH) Tekanan di Superheater
:47,9 bar
Temperatur masuk SH
: 271,29 oC
Dari tabel uap jenuh dan interpolasi didapat enthalpy (h) masuk SH sebesar 2835,04428
kJ . Temperatur keluar SH 457,38 oC, dari tabel uap kg
panas lanjut dan interpolasi didapat enthalpy (h) keluar SH sebesar 3337,09148
kJ kg
Massa alir uap
: 167,83
ton kg = 46,619444 jam s
QSH = M x Δh = 46,619444
kJ kg x (3337,09148 – 2835,04428) kg s
= 23405,16133
kJ s
g. Total output HRSG Qoutput = QLP Eco + QLP Eva + QHP Eco1 + QHP Eco2 + QHP Eva + QSH
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
52
Tugas Akhir = (6197,978192 + 39821,06725 + 13438,4101 + 25673,3196 + 77099,70268 + 23405,16133) = 185635,6402
kJ s
h. Total input HRSG Temperature masuk HRSG
: 529,40 oC ≈> 802,40 °K
Tekanan masuk HRSG
: 1 bar
Dari tabel gas asap dan interpolasi didapat, h = 824,5848
kJ kg
Temperature keluar HRSG
: 119,73 oC ≈> 392,73 °K
Tekanan keluar HRSG
: 1 bar
Dari tabel gas asap dan interpolasi didapat, h = 393,6373
kJ kg
kg s
Flow bahan bakar (mbb)
: 5,043689
Flow udara (mU)
: 491
Flow gas asap (M)
: 496,043689
kg s kg s
Qinput = M x Δh = 496,043689
kJ kg x (824,5848 – 393,6373) kg s
= 213768,8221
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
kJ s
53
Tugas Akhir
i. Efficiency HRSG 1.2 adalah :
ηHRSG =
=
Qoutput Qinput 185635,640 2 213768 ,8221
= 0.8683 = 86,83 %
Heat Balance di HRSG 1.3 a. LP Economizer Temperatur masuk Economizer
: 78,24 oC
Temperatur keluar Economizer
: 131,74 oC
Panas jenis air (Cp air)
: 4,19
Massa alir
: 58,61
kJ kg. C
ton kg = 16,2805556 jam s
QLP Eco = M x Panas jenis air x ΔT = 16,2805556
kJ kg x 4,19 x (131,74 – 78,24) oC kg. C s
= 3649,530746
kJ s
b. LP Evaporator Tekanan di LP Evaporator
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
: 3,2 bar
54
Tugas Akhir
Massa alir uap
ton kg = 16,775 jam s
: 134,21
Maka dari tabel uap jenuh didapat, Δh = 2156,7
kJ kg
QLP Eva = M x Δh = 16,775
kJ kg x 2156,7 kg s
= 36178,6425
kJ s
c. HP Economizer I Temperatur masuk Economizer
: 79,71 oC
Temperatur keluar Economizer
: 150,46 oC
Panas jenis air (Cp air)
: 4,19
Massa alir air
: 166,49
kJ kg. C
ton kg = 46,247222 jam s
QHP Eco = M x Panas jenis air x ΔT = 46,247222
kJ kg x 4,19 x (150,46 – 79,71) oC kg. C s
= 13709,64211
kJ s
d. HP Economizer II Temperatur masuk Economizer
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
: 150,46 oC
55
Tugas Akhir Temperatur keluar Economizer
: 270,82 oC
Panas jenis air (Cp air)
: 4,19
Massa alir
: 166,49
air
kJ kg. C
ton kg = 46,247222 jam s
QHP Eco = M x Panas jenis air x ΔT = 46,247222
kJ kg x 4,19 x (270,82 – 150,46) oC kg. C s
= 23322,86253
kJ s
e. HP Evaporator Tekanan di HP Evaporator
: 49,1 bar
Dari tabel uap jenuh dan interpolasi didapat Δh sebesar 1646,09
Massa alir uap
: 124,38
kJ kg
ton kg = 34,55 jam s
QHP Eva = M x Δh = 34,55
kJ kg x 1646,09 kg s
= 56872,4095
kJ s
f. Superheater (SH) Tekanan di Superheater
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
:49,1 bar
56
Tugas Akhir : 272,81 oC
Temperatur masuk SH
Dari tabel uap jenuh dan interpolasi didapat enthalpy (h) masuk SH sebesar 2834,45486
kJ . Temperatur keluar SH 481,7 oC, dari tabel uap kg
panas lanjut dan interpolasi didapat enthalpy (h) keluar SH sebesar 3392,3985
kJ kg
Massa alir uap
: 124,38
ton kg = 34,55 jam s
QSH = M x Δh = 34,55
kJ kg x (3392,3985 – 2834,45486) kg s
= 19276,95276
kJ s
g. Total output HRSG Qoutput = QLP Eco + QLP Eva + QHP Eco1 + QHP Eco2 + QHP Eva + QSH = (3649,530746 + 36178,6425 + 13709,64211 + 23322,86253 + 56872,4095 + 19276,95276) = 153010,0401
kJ s
h. Total input HRSG Temperature masuk HRSG
: 539 oC ≈> 812,71 °K
Tekanan masuk HRSG
: 1 bar
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
57
Tugas Akhir
Dari tabel gas asap dan interpolasi didapat, h = 835,94371
kJ kg
Temperature keluar HRSG
: 187,93 oC ≈> 460,93 °K
Tekanan keluar HRSG
: 1 bar
Dari tabel gas asap dan interpolasi didapat, h = 462,38889
kJ kg
kg s
Flow bahan bakar (mbb)
: 8,212225
Flow udara (mU)
: 491
Flow gas asap (M)
:496,212225
kg s kg s
Qinput = M x Δh = 496,212225
kJ kg x (835,94371 – 462,38889) kg s
= 185362,4683
kJ s
i. Efficiency HRSG 1.3 adalah :
ηHRSG =
=
Qoutput Qinput 153010,040 1 185362,468 3
= 0.8254 = 82,54 %
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
58
Tugas Akhir
Proses di Turbin Uap a. Massa alir Uap Massa alir HP Massa alir uap yang masuk ke turbin uap tekanan tinggi (high pressure) adalah jumlah dari uap panas lanjut yang berasal dari pipa HP ke tiga HRSG yang menyatu didalam header HP: mHP = mHP1 + mHP2 + mHP3 = (160,74 + 167,83 + 124,38) ton jam
= 452,95
ton jam
= 125,819444
kg s
Massa alir uap LP Massa alir uap yang masuk ke turbin uap tekanan rendah (low pressure) adalah jumlah uap jenuh yang berasal dari pipa LP ke tiga HRSG yang menyatu didalam header LP ditambah dengan jumlah uap yang keluar dari turbin HP: mLP = ( mLP1 + mLP2 + mLP3 ) + mHP = (59,71 + 66,47 + 60,93)
ton ton + 452,95 jam jam
ton jam
kg s
= 640,06
= 177,7944
b. Daya Turbin Daya yang dihasilkan generator
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
: 150 MW = 150000 kW
59
Tugas Akhir Effisiensi generator
: 0,96
Maka, daya actual turbin uap adalah : PTurbin_Uap =
PGenerator Generator
=
150000 kW 0,96
= 156250 kW
= 156250
kJ s
c. Kualitas Uap Keluar Turbin LP
m LP
Dari ke 3 HRSG pipa LP
Dari turbin HP Turbin LP
Gambar 4.1 Aliran uap masuk turbin LP
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
60
Tugas Akhir
Entalpy (h)
(S1,h1 )
s3' s3 X2' X2
Entropy (s)
Gambar 4.2 diagram h vs s
Karena turbin bersifat revesibel adiabatik, maka garis ekspansi adalah isentropik, atau s1 = s3’.sehingga untuk mencari kualitas uap aktual yang keluar dari turbin LP terlebih dahulu cari kualitas uap yang keluar secara teoritis. Diketahui : Uap masuk pada tekanan 47,6 bar dan temperatur 471,33 oC dari tabel panas lanjut dan interpolasi didapat enthalpy (h) sebesar 3370,2923 kJ kJ dan entropy (s) sebesar 6,9152097 . Uap keluar turbin LP pada kg kg C
tekanan 0,11 bar. Dari tabel uap jenuh didapat: kJ kg
Entalpy cair (hf3)
= 199,7
Enthalpy campuran (hfg)
= 2388,4
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
kJ kg
61
Tugas Akhir
Entropy cair (sf3’)
= 0,6738
kJ kg C
Entropy campuran (sfg3’)
= 7,4439
kJ kg C
S3’ = ( sf3 + X3 · sfg3 ) 6,9152097
kJ kg C
(7,4439 · X3 )
= ( 0,6738 + X3 · 7,4439 )
kJ kg C
= ( 6,9152097 – 0,6738)
X3’
h3’
kJ kg C
kJ kg C
= 0,8384
= ( hf3 + X3’ · hfg3 ) = ( 199,7
kJ kJ + ( 0,8384 · 2388,4 ) ) kg kg
= 2202,13456
kJ kg
Secara teoritis kualitas uap yang didapat sebesar 0,8384 dan enthalpy ( h3’) didapat sebesar 2202,13456 hWTs
kJ . kg
= h1 – h3’ = 3370,2923
kJ kJ – 2202,13456 kg kg
= 1168,15774
kJ kg
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
62
Tugas Akhir hWT
h3
= hWTs · ηT = 1168,15774
kJ · 0,8973 kg
= 1048,18794
kJ kg
= h1 - hWT = 3370,2923
kJ kJ - 1048,18794 kg kg
= 2322,10436 h3
kJ kg
= ( hf3 + X3 · hfg3 )
2322,10436
kJ kg
= 199,7
kJ kJ + (X3 · 2388,4 ) kg kg
2324 ,8 199 ,7
X3
= 2388 ,4
X3
kJ kg C
kJ kg C
= 0,8897 Jadi uap yang keluar turbin LP memiliki kualitas uap
sebesar 0,8897 dan enthalpy (h3) sebesar 2322,10436
kJ . kg
d. Efisiensi Turbin Kondisi uap masuk turbin uap tekanan tinggi : Tekanan
: 47,6 bar
Temperatur
: 471,33 oC
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
63
Tugas Akhir Dari tabel uap panas lanjut dan interpolasi didapat, enthalpy (h) sebesar 3370,2923
kJ kJ dan entropy (s) sebesar 6,9152097 . kg kg. K
Dan jika uap berekspansi secara isentropis sampai tekanan 3,1 bar, maka dari tabel uap jenuh didapat, enthalpy (h) sebesar 2726,1
kJ . kg
Kemudian uap yang keluar dari turbin uap tekanan tinggi masuk ke turbin uap tekanan rendah dan berekspansi secara isentropis sampai pada tekanan 0,09 bar dengan kualitas uap secara teoritis sebesar 0,8384 dan h3’ sebesar 2202,13456
kJ . kg C
Effisiensi Turbin Uap adalah sebagai berikut :
ηTurbin_Uap =
=
m( hHP _ actual ) m( hLP _ actual ) m( hHP _ isentropis ) m( hLP _ isentropis )
PTurbin _ Uap m( hHP _ isentropis ) m( hLP _ isentropis ) 156250
= 125,819444
kJ s
kg kJ kg kJ (3370,2923 2726,1) 177,6444 (2726,1 2202,13456) s kg s kg
= 0,8973 = 89,73 %
e.
Work ratio (Wr) Sebelum mencari work ratio terlebih dahulu mencari daya pompa
total yang mengaliri air dari feedwater tank menuju HRSG.
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
64
Tugas Akhir Daya pompa LP Diketahui : Tekanan air sebelum masuk pompa (P1)
= 0,44 bar
Tekanan air sesudah keluar pompa (P2)
= 11,2 bar
Dari tabel uap jenuh dan dan interpolasi pada ΔP
= 10,76 bar di
dapat volume spesifik (v) = 0,001131756
m3 . kg
Massa alir air yang keluar pompa LP sama dengan jumlah massa alir air yang masuk ke dalam pipa LP pada ke 3 HRSG : Massa alir pompa LP (mLP) = mLP 1 + mLP2 + mLP3 =(60,07 + 63,76 + 58,61)
= 182,44
ton jam
ton kg = 50,67778 jam s
Maka daya pompa adalah: WPLP = v (P1 – P2) · mLP WPLP = 0,001131756
WPLP
m3 kg · ( 0,44 – 11,2 ) bar · 50,67778 s kg
m3 N kg = 0,001131756 (10,76. 105 ) · 50,67778 2 s kg m
WPLP = 1,217769456
kJ kg · 50,67778 kg s
WPLP = 61,71385258
kJ s
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
65
Tugas Akhir Daya pompa HP Diketahui : Tekanan air sebelum masuk pompa (P1)
= 0,44 bar
Tekanan air sesudah keluar pompa (P2)
= 88 bar
Dari tabel uap jenuh dan dan interpolasi pada ΔP = 87,56 bar di dapat volume spesifik (v) = 0,001409604
m3 . kg
Massa alir air yang keluar pompa HP sama dengan jumlah massa alir air yang masuk ke dalam pipa HP pada ke 3 HRSG : Massa alir pompa HP (mHP) = mHP 1 + mHP2 + mHP3 = (163,74 + 175,26 + 166,49)
= 505,49
ton jam
ton kg = 140,4138889 jam s
Maka daya pompa adalah: WPLP = v (P1 – P2) · mLP WPLP = 0,001409604
WPLP
m3 kg · ( 0,44 – 88 ) bar · 140,4138889 s kg
m3 N kg = 0,001409604 (87,56. 105 2 ) · 140,413889 s m kg
WPLP = 12,34249262
WPLP = 133,057388
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
kJ kg · 140,4138889 kg s
kJ s
66
Tugas Akhir Jadi total daya pompa : WPt
= WPHP + WPLP = 61,71385258
kJ kJ + 1733,057388 s s
= 1794,771241
kJ s
Jadi work ratio : Wr
=
daya turbin aktual daya pompa total daya turbin aktual
156250
Wr
=
kJ s
1794,771241
156250
Wr
f.
kJ s
kJ s
= 0,9885
Efisiensi PLTU Sebelum menghitung efisiensi PLTU terlebih dahulu mencari QB. QB
adalah jumlah panas yang digunakan untuk merubah air menjadi uap yang berasal dari ketiga (3) HRSG. QB = QB 1.1 + QB1.2 + QB1.3 QB = (177034,3288 + 185635,6402 + 153010,0401)
kJ s
QB = 515680,0091 ηPLTU =
Wturbin aktual
Wpompa total
QB
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
67
Tugas Akhir
156250
ηPLTU =
kJ s
1794,771241
515680,0091
kJ s
kJ s
kJ s = 0,2995 = kJ 515680,0091 s 154455,2288
ηPLTU
ηPLTU = 0,2995 x 100 % = 29,95 %
4.2.2
Perhitungan berdasarkan data operasi pada tanggal 7 april 2008 pada beban Turbin 145 MW dengan perhitungan yang sama, dari data operasi pada tanggal 7 april
2008, maka akan didapat hasil sebagai berikut : NO
Nama
Satuan
Nilai
1
Qoutput HRSG 1.1
kJ/s
172360,5949
2
Qoutput HRSG 1.2
kJ/s
180814,9053
3
Qoutput HRSG 1.3
kJ/s
146737,3229
4
Efisiensi HRSG 1.1
%
85,56
5
Efisiensi HRSG 1.2
%
85,33
6
Efisiensi HRSG 1.3
%
81,45
7
Produksi uap
ton/jam
621,02
8
Efisiensi turbin
%
88,74
9
Kualitas uap keluar turbin LP
%
89,11
10
Work Ratio
11
Panas yang diserap
kJ/s
499912,8231
12
Efisiensi PLTU
%
29.81
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
0,9879
68
Tugas Akhir
4.2.3
Perhitungan berdasarkan data operasi pada tanggal 7 april 2008 pada beban Turbin 132 MW dengan perhitungan yang sama dari data operasi pada tanggal 7 april 2008,
maka akan didapat hasil sebagai berikut : NO
Nama
Satuan
Nilai
1
Qoutput HRSG 1.1
kJ/s
162655,2649
2
Qoutput HRSG 1.2
kJ/s
175136,6968
3
Qoutput HRSG 1.3
kJ/s
138954,5244
4
Efisiensi HRSG 1.1
%
84,26
5
Efisiensi HRSG 1.2
%
84,09
6
Efisiensi HRSG 1.3
%
79,14
7
Produksi uap
ton/jam
592,98
8
Efisiensi turbin
%
84,93
9
Kualitas uap keluar turbin LP
%
90,81
10
Work ratio
11
Panas yang diserap (Qb)
kJ/s
476746,4861
12
Efisiensi PLTU
%
28,46
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
0,9870
69
Tugas Akhir 4.2.4
Pembahasan
a. Pengaruh pembebanan terhadap efisiensi HRSG
88
Efisiensi (%)
86 84 HRSG 1.1
82
HRSG 1.2 80
HRSG 1.3
78 76 74 150 MW
145 MW
132 MW
Pem bebanan (MW)
Gambar 4.3 Efisiensi dan pembebanan
Pada gambar 4.3 memperlihatkan pengaruh pembebanan terhadap efisiensi dari masing masing HRSG. Dari gambar dilihat bahwa untuk HRSG 1.3 memiliki efisiensi yang terendah dibandingkan dengan efisiensi HRSG 1.1.dan HRSG 1.2. Ini disebabkan karena pada turbin gas 1.3 menggunakan bahan bakar HSD, sedangkan pada turbin gas 1.1 dan turbin gas 1.2 menggunakan bahan bakar gas. Bahan bakar gas lebih baik dari HSD karena bahan bakar gas dapat terbakar secara sempurna, sedangkan bahan bakar HSD tidak dapat terbakar secara sempurna sehingga kandungan yang tidak terbakar secara sempurna akan menempel pada dinding luar pipa/tube-tube dalam HRSG.
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
70
Tugas Akhir b. Pengaruh Produksi uap terhadap efisiensi
650
Produksi uap (ton/h)
640 630 620 610 600 590 580 570 560 150
145
132
Pem bebanan (MW)
Gambar 4.4 Produksi uap terhadap efisiensi turbin
Pada gambar 4.4 memperlihatkan pengaruh produksi uap terhadap efisiensi turbin uap. Produksi uap yang dihasilkan HRSG akan semakin turun karena panas yang diserap oleh HRSG dan aliran air yang mengalir masuk kedalam HRSG berkurang. Penyebabnya adalah daya pembebanan PLTU yang semakin turun akibat dari menurunya panas yang masuk ke HRSG.
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
71
Tugas Akhir c. Pengaruh Pembebanan terhadap Efisiensi PLTU
Efisiensi PLTU (%)
30.5 30 29.5 29 28.5 28 27.5 150
145
132
Pe m be banan (MW)
Gambar 4.5 pembebanan (MW) terhadap Produksi uap (ton/h)
Pada gambar 4.5 memperlihatkan bahwa semakin tinggi beban turbin uap maka semakin tinggi efisiensi PLTU, hal ini disebabkan karena naiknya tekanan yang dihasilkan oleh HRSG. Dengan naiknya tekanan uap yang dihasilkan HRSG maka entalpi uap masuk turbin uap meningkat sehingga output turbin uap juga akan meningkat, dan akhirnya akan meningkatkan efisiensi PLTU .pada sistem PLTGU.
Program Studi Teknik Mesin Universitas Mercu Buana
72