BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR

IV-1

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR IV. 1 ANALISA DATA IV. 1.1. Analisa Data Tanah Analisa terhadap data tanah dimaksudkan untuk mengetahui sifat fisis dan sifat teknis dari tanah guna mengevaluasi dan memberikan rekomendasi penyelesaian permasalahan pada pondasi. Data tanah untuk Jembatan Guntur diambilkan langsung dari lokasi jembatan tersebut. Penyelidikan tanah untuk Jembatan Guntur dilakukan di Laboratorium Mekanika Tanah Program D-III Fakultas Teknik Universitas Diponegoro. Penyelidikan tanah yang dilakukan meliputi penyelidikan sondir, pekerjaan bor, dan pekerjaan laboratorium. IV.1.1.1. Hasil Penyelidikan Tanah 1. Penyelidikan sondir Pada pekerjaan sondir, alat yang digunakan adalah sondir ringan manual type Gouda/Dutch Cone Penetration dengan kapasitas 2,50 ton dan tahanan konus (conus resistance) qc = 200,0 kg/cm2. ◦ Titik sondir S.1 Untuk titik sondir S.1 kedalaman yang dapat dilaksanakan mencapai kedalaman -20,00 meter dari permukaan tanah setempat hingga kedalaman -3,00 meter nilai tahanan konus (conus resistance) tidak begitu besar,yaitu berkisar antara qc = 10,0 - 15,0 kg/cm2 . Semakin ke dalam nilai tahanan konus terjadi peningkatan, namun peningkatannya tidak begitu besar yaitu berkisar antara 20,0 – 30,0 kg/cm2.Keadaan ini tidak berubah sampai mata conus mencapai kedalaman -20,0 meter. Pada kedalaman -20,0 meter belum terdapat lapisan tanah yang keras, namun jumlah hambatan lekat ( total friction-nya ) cukup baik yaitu lebih besar 2.000 kg/cm’ . (Sumber: Laboratorium Mekanika Tanah Program D-III Fakultas Teknik Universitas Diponegoro) EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-2

◦ Titik sondir S.2 Titik sondir S.2 hasilnya sama dengan titik sondir S.1 yaitu : Untuk titik sondir S.2 kedalaman yang dapat dilaksanakan mencapai kedalaman -20,00 meter dari permukaan tanah setempat hingga kedalaman -3,00 meter nilai tahanan konus (conus resistance) tidak begitu besar,yaitu berkisar antara qc = 10,0 - 15,0 kg/cm2 . Semakin ke dalam nilai tahanan konus terjadi peningkatan, namun peningkatannya tidak begitu besar yaitu berkisar antara 20,0 – 30,0 kg/cm2.Keadaan ini tidak berubah sampai mata conus mencapai kedalaman -20,0 meter. Pada kedalaman -20,0 meter belum terdapat lapisan tanah yang keras, namun jumlah hambatan lekat ( total friction-nya ) cukup baik yaitu lebih besar 2.000 kg/cm’. (Sumber: Laboratorium Mekanika Tanah Program D-III Fakultas Teknik Universitas Diponegoro) 2. Pekerjaan bor Pada pekerjaan bor, alat yang digunakan adalah bor tangan (hand bor) type Iwan Auger dengan diameter 6 inchi. Jumlah titik bor yang dilaksanakan ada 1 (satu) titik, yaitu titik bor B.I. ◦ Titik bor B.1 Kedalaman pengeboran yang dilakukan mencapai -5,00 meter dari permukaan tanah setempat. Dari pemboran ini digambarkan suatu profil bor yang menunjukkan susunan jenis tanah dan letak muka air tanah pada waktu pemboran dilaksanakan. Dari profil bor terlihat bahwa lapisan tanahnya dari permukaan hingga kedalaman -5,00 meter hampir sama, yaitu : lempung padat coklat kelabu. ◦ Titik bor B.2 Titik bor B.2 hasilnya sama dengan titik bor B.1, yaitu : Kedalaman pengeboran yang dilakukan mencapai -5,00 meter dari permukaan tanah setempat. Dari pemboran ini digambarkan suatu profil bor yang menunjukkan susunan jenis tanah dan letak muka air tanah pada waktu pemboran dilaksanakan. Dari profil bor terlihat bahwa lapisan tanahnya dari permukaan

EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-3

hingga kedalaman -5,00 meter hampir sama, yaitu : lempung padat coklat kelabu. (Sumber: Laboratorium Mekanika Tanah Program D-III Fakultas Teknik Universitas Diponegoro) 3. Pekerjaan laboratorium Pekerjaan laboratorium yang dilakukan meliputi penyelidikan mengenai sifat-sifat fisik (physical properties) dan sifat-sifat mekanik (mechanical properties) dan juga penggambaran grafik cone resistance, local friction, dan total friction (JHP), serta friction ratio (FR). IV.1.1.2. Kesimpulan Hasil Penyelidikan Tanah Dari data hasil penyelidikan tanah dapat disimpulkan bahwa : ◦ Dari hasil boring terlihat bahwa sampai kedalaman -5,00 meter lapisan tanahnya berupa lempung. ◦ Dari hasil penyondiran sampai kedalaman -20,00 meter belum terdapat nilai conus resistance-nya yang tekanan tanahnya > 200,0 kg/cm2. Jadi dari hasil penyondiran hingga kedalaman -20,00 meter belum terdapat lapisan tanah keras. ◦ Muka air tanah (MAT) sudah ditemukan pada kedalaman -2,50 meter. ◦ Berdasarkan hasil penyelidikan tanah di atas, jenis pondasi yang cocok digunakan adalah pondasi tiang pancang. Maka tiang pancang diperhitungkan terhadap lekatan ( friction ). IV.1.2. Analisa Data Hidrologi Analisa hidrologi dilakukan terhadap data sekunder yang diperoleh dari Balai Pengelolaan Sumber Daya Air Pemali – Comal Semarang, yang berupa data debit harian Sungai Kabuyutan untuk sepuluh tahun dari tahun 1996 hingga tahun 2005. IV.1.3. Analisa Terhadap Penggerusan Dasar Sungai Untuk menghitung besarnya penggerusan (scouring) yang terjadi di dasar sungai, diperlukan data-data sebagai berikut : ◦ Debit banjir maksimum untuk periode yang ditinjau ◦ Muka air banjir maksimum EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-4

1. Evaluasi Debit Banjir Besarnya debit banjir yang pernah terjadi diambil dari data debit harian terbesar yang pernah terjadi untuk periode sepuluh tahun dari tahun 1996 hingga 2005. Tabel IV. 1. Data Debit Harian (m3/detik) pada Stasiun Malahayu TAHUN BULAN Januari Februari Maret April Mei Juni Juli Agustus September Oktober November Desember Maximum Rata2 Tahunan Minimum

1996

1997

112 95 135 65 44 52 47 25 9 47 72 50 135

70 88 68 68 63 25 9 0 0 0 15 89 89

62.75 41.25 9 0

1998 51 70 118 53 80 18 30 25 62 22 78 84 118

1999

2000

82 90 53 82 59 48 7 35 2 74 110 68 110

57.58 59.17 18 2

95 77 70 101 38 36 28 10 19 69 70 57 101

2001

2002

2003

2004

2005

82 93 87 75 78 72 30 0 11 92 47 48 93

65 76 81 58 40 11 8 0 0 28 46 95 95

87 149 110 25 15 21 0 0 27 24 94 72 149

95 38 68 51 35 14 59 0 20 18 59 46 95

115 57 125 96 20 27 76 12 23 50 47 79 125

55.83 59.58 42.33 52.00 41.92 60.58 10 0 0 0 0 12

Sumber data Balai Pengelolaan Sumber Daya Air Pemali – Comal Semarang

◦ Debit harian terbesar yang pernah terjadi = 149,0 m3/detik 2. Evaluasi Muka Air Banjir Tinggi muka air banjir disini adalah tinggi muka air yang dihasilkan oleh debit banjir yang pernah terjadi. Evaluasi muka air banjir digunakan untuk mengetahui kelayakan tinggi lantai jembatan terhadap tinggi muka air banjir. ◦ Luas daerah tangkapan

(A)

= 121,06 km2

◦ Panjang sungai

(L)

= 28,094 km

◦ Kemiringan rata-rata

(I)

= 0,00189

◦ Elevasi Muka Air Normal (MAN) = +341,61 cm



Gambar DAS Kabuyutan Kertas A3


IV-5


IV-6

Besarnya kecepatan aliran berdasarkan Metode Rational Mononobe :

⎛H ⎞ V = 72⎜ ⎟ ⎝L⎠

0,6

H adalah slope dasar sungai rata-rata L

, dimana

V = 72 (0,00189)0,6 = 1,672 m/detik Dengan memperhatikan bentuk penampang sungai, dapat ditentukan luas penampang sungai dan tinggi muka air banjir. Q

=AxV

A

= Q/V =

149 = 89,114 m2 1,672 B=40.00m

MAB+342,84m MAN+341,61m

343.38

343.71

343.67

343.95

343.73

343.73

343.73

343.47

342.08 342.29 343.27

340.58 341.57

340.38

340.29

340.02

340.39

340.14

341.05 340.27

341.61

343.27

343.46

343.46

343.46

343.24

343.24

342.96

343.06

342.79

343.62

343.62

H=2.55m

Datum+337,00m Jarak

2.83

3.64

1.74

2.00

1.70

2.20

1.93

1.70

2.00

2.20

1.70

2.00

1.30

5.03

4.80

5.78

5.53

4.64

4.21

1.26 1.76 0.941.04

2.36

1.70

b=30.00m

Gambar IV. 1 . Penampang Melintang Sungai

B

= 40 m

b

= 30 m

A

=

89,114 =

(b + B) * H 2

(30 + 40) * H 2

178,228 = 70*H H

=

178,228 = 2,55 m 70


2.00

1.70

2.00

3.47

3.79

3.64


IV-7

3. Analisa terhadap penggerusan Dihitung dengan menggunakan metode Lacey, dimana kedalaman penggerusan dipengaruhi oleh Janis material dasar sungai. Penggerusan akan mengikis lapisan tanah dasar sungai yang biasanya terjadi pada dasar sungai yang biasanya terjadi dibawah pilar.

Gambar IV. 2. Dalamnya penggerusan

Rumusan yang dipakai untuk menganalisa gerusan sebagai berikut: ⎛Q⎞ d = 0,473* ⎜⎜ ⎟⎟ ⎝f ⎠

0 , 33

Dimana : d

= Kedalaman gerusan normal dari tanah dasar sungai (m)

Q

= Debit banjir maksimum (m3/det)

f

= Faktor Lempung Lacey yang merupakan keadaan tanah dasar



IV-8

Tabel IV. 2. Faktor Lempung Lacey Berdasar Tanah

No.

Jenis Material

Diameter

Faktor

(mm)

(f)

1.

Lanau sangat halus (very fine silt)

0,052

0,40

2.

Lanau halus (fine silt)

0,120

0,80

3.

Lanau sedang (medium silt)

0,233

0,85

4.

Lanau (standart silt)

0,322

1,00

5.

Pasir (medim sand)

0,505

1,20

6.

Pasir kasar (coarse sand)

0,725

1,50

7.

Kerikil (heavy sand)

0,920

2,00

Tabel IV. 3. Kedalaman Penggerusan

No.

Kondisi Aliran

Penggerusan Maksimal

1.

Aliran Lurus

1,27d

2.

Aliran Belok

1,50d

3.

Aliran Belok Kanan

1,75d

4.

Aliran Sudut Lurus

2,00d

5.

Hidung Pilar

2,00d

Analisa Penggerusan Sungai diperhitungkan untuk keamanan dari adanya gerusan aliran sungai. Penggerusan terjadi didasar sungai dibawah pilar akibat aliran sungai yang mengikis lapisan tanah dasar sungai. Syarat agar aman dari scouring anatara lain dasar pilar atau pondasi pilar harus berada dibawah bidang scouring maksimum. Dari data yang diperoleh diketahui: Q

= 149 m3/detik

dmaks = 2,00 d Dari data tanah diketahui jenis material pada dasar pilar: - Silt

= 4% ,ukuran butir 0.002 - 0.06 mm

- Sand = 66 % ,ukuran butir 0.06 – 2 mm - Gravel = 30%, ukuran butir 2 – 10 mm EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-9

Jenis material terbanyak adalah sand, nilai f diambil dari Tabel IV.2 f=1 ⎛Q⎞ d = 0,473* ⎜⎜ ⎟⎟ ⎝f ⎠

0 , 33

⎛ 149 ⎞ d = 0,473* ⎜ ⎟ ⎝ 1 ⎠

0 , 33

d = 3,466 m Penggerusan yang terjadi

= 3,466 – 2,55 = 0,89 m

dmaks

= 2,00* 0,89 = 1,78 m

Kedalaman scouring maksimum adaah -1,78 m dari muka tanah. Dasar pilar berada pada -1,5m dari muka tanah. Dasar pilar berada diatas bidang scouring maksimum, maka pilar tidak aman terhadap scouring, sehingga pilar rusak/ ambrol. IV.1.3. Analisa Data LHR IV.1.3. 1. LHR Masa Perencanaan 1 Tahun

NO 1

JENIS KENDARAAN Sepeda motor, skuter, sepeda

( 1+i )n ( 1+0,06 )

2006/2007

2007/2008

( smp )

( smp )

1

195

206

kumbang, dan roda 3

2

Sedan, jeep,station wagon

( 1+0,06 )1

102

108

3

Oplet, pickup, suburban,

( 1+0,06 )1

253

268

minibus, combi 4

Microtruck, mobil hantaran

( 1+0,06 )1

142

150

5

Bus

( 1+0,06 )1

5

5

27

28

-

-

724

765

1

6

Truk 2 sumbu

( 1+0,06 )

7

Truk 3 sumbu

( 1+0,06 )1

TOTAL LHR ( SMP )



IV-10

IV.1.3. 2. LHR Masa Pelaksanaan 2 Tahun

NO 1


( 1+i )n

2007/2008

2009/2010

( smp )

( smp )

( 1+0,06 )2

206

231

kumbang, dan roda 3

2

Sedan, jeep,station wagon

( 1+0,06 )2

108

121

3

Oplet, pickup, suburban,

( 1+0,06 )2

268

301

minibus, combi 4


( 1+0,06 )2

150

168

5

Bus

( 1+0,06 )2

5

6

6

Truk 2 sumbu

( 1+0,06 )2

28

31

7

Truk 3 sumbu

( 1+0,06 )2

-

-

765

858

2009/2010

2034/2035

( smp )

( smp )

( 1+0,06 )25

231

993

( 1+0,06 )25

121

520

25

301

1294

TOTAL LHR ( SMP ) IV.1.3. 3. LHR Masa Umur Rencana 25 Tahun

NO 1


( 1+i )n

kumbang, dan roda 3

2 3

Sedan, jeep,station wagon Oplet, pickup, suburban,

( 1+0,06 )

minibus, combi 4


( 1+0,06 )25

168

722

5

Bus

( 1+0,06 )25

6

25

6

Truk 2 sumbu

( 1+0,06 )25

31

133

7

Truk 3 sumbu

( 1+0,06 )25

-

-

858

3687

TOTAL LHR ( SMP )

LHR Rata-rata

=

765 + 858 + 3687 =1770 smp 3



IV-11

Menurut Peraturan Perencanaan Geometrik Jalan Raya No.13/1970 Daftar1 halaman 15 untuk LHR <2000 maka termasuk di Jalan Sekunder Kelas IIC 2 x 3,00 meter.

IV.2

EVALUASI KERUSAKAN

IV.2.1. Tinjauan Umum

Kerusakan yang terjadi pada Jembatan Guntur disebabkan karena rusaknya pilar tengah, yaitu pilar yang mendukung gelagar memanjang bentang ke kedua dan bentang ketiga jembatan. Rusaknya pilar tersebut mengakibatkan struktur atas jembatan mengalami deformasi karena panjang bentang menjadi dua kali panjang bentangan semula. Oleh karena itu, analisa penyebab kerusakan jembatan ditinjau terhadap kekuatan atau kapasitas dari : 1. Gelagar Memanjang 2. Pilar 3. Pondasi U Kearah Desa Kemukten 13.00m

Kearah Desa Limbangan

13.00m

12.50m

12.50m

13.00m

13.00m

Pilar yang runtuh

1.50m

3.00m

26.00m

8.34m

7.00m 1.50m

7.00m

MAB MAN

7.00m

7.00m

5.00m

8.34m

5.00m

8.34m 1.50m

H = 2.55m

3.00m

2.00m

2.00m

1.50m

7.00m

2.36m

7.00m

5.00m

7.00m

5.00m

7.00m

2.60m

25.00m

2.60m

26.00m

77.00m

Gambar IV. 3. Penampang memanjang Jembatan Guntur Kecamatan Kersana Kabupaten Brebes EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-12

IV.2.2. Analisa Terhadap Gelagar Memanjang

Gelagar jembatan berfungsi untuk menerima beban-beban yang bekerja diatasnya dan menyalurkannya ke bangunan dibawahnya. Pada Jembatan Guntur, gelagar memanjang dan gelagar melintang jembatan berupa profil baja IWF dengan dimensi sebagai berikut : Profil IWF 400 × 400 × 45 × 70 − 605

Gelagar memanjang :

y

B = 400 mm

t2

h = 400 mm t1 = 45 mm

x

x

h

t1

r

t2 = 70 mm r = 22 mm Berat = 605 kg/m’

y

Momen lawan (Wx) = 12000 cm3

b

Untuk perhitungan kekuatan gelagar, harus diperhatikan terhadap beban-beban yang bekerja pada gelagar jembatan. Beban-beban yang bekerja pada gelagar adalah : a. Beban Mati

:

- Beban sediri gelagar - Beban akibat bangunan atas

b. Beban Hidup :

- Beban ”D” - Beban kejut

IV.2.2.1. Perhitungan Beban Yang Bekerja Pada Gelagar Memanjang

Dalam satu bentang jembatan terdiri dari 3 gelagar memanjang, dimana konfigurasinya adalah terdiri dari dua gelagar tepi dan dua gelagar tengah.



IV-13

L50X50X5

Ø76,3MM

IWF 200X100X4,5X7-18,2 PELAT BETON

PERKERASAN IWF 400X400X45X70-605

Gambar IV. 4. Penampang melintang jembatan

Berat jenis untuk bahan-bahan penyusun bangunan atas jembatan : ◦ Beton bertulang

= 2,4 T/m3

◦ Beton tumbuk

= 2,2 T/m3

◦ Perkerasan aspal = 2,3 T/m3 ◦ Pasangan batukali = 2,2 T/m3 ◦ Air hujan

= 1,0 T/m3

◦ Pipa galvanis

= 7,85 T/m3



A.

IV-14

Gelagar Tepi 0.076m

L50X50X5 CL Ø76,3MM

PELAT BETON

PERKERASAN

Diafragma IWF 200X100X4,5X7-18,2

Gelagar Memanjang IWF 400X400X45X70-605

1.255m 0.200m 1.300m

Gambar IV. 5. Gelagar Tepi

Railing pada sandaran: r1

PROFIL L50.50.5 Berat = 3,77 kg/m’

b

t1

r

b

= 50 mm

r

= 7 mm

r1

= 3,5 mm

b

Beban-beban yang bekerja pada gelagar tepi adalah : 1. Beban mati, meliputi : a. Berat sendiri gelagar memanjang b. Beban beton sandaran c. Beban railing d. Beban plat lantai e. Beban lapis perkerasan



IV-15

f. Beban gelagar melintang g. Beban air hujan 2. Beban hidup meliputi : a. Beban ”D” (Beban q dan P)

1.

Perhitungan beban mati gelagar tepi a. Beban mati merata

Dalam analisa menggunakan program SAP 2000 Versi 7, beban mati akibat berat sendiri gelagar dihitung dengan memasukkan nilai Self Weight Multiplier = 1 . Beban Tiang Sandar Ø

m 30 6.9

m

Ø7.630mm

A = ¼ π d2 2

⎛ 0,0763 − 0,0693 ⎞ 2 A= ⎜ ⎟ × 3,14 = 0,000038465 m 4 ⎠ ⎝

γ = 0,000038465m 2 × 1,23m × 7,850t / m 3 = 3,7139.10 −4 ton Beban Merata : •

Di bentang 26 meter =

•

3,714.10 −4 × 3,5 = 4,9995.10 −5 t / m 26

Di bentang 25 meter =

3,714.10 −4 × 3 = 4,4568.10 −5 t / m 25



IV-16

Tabel IV. 4. Perhitungan beban mati merata gelagar tepi Luas Penampang A (m2)

Beban Mati

Berat Jenis

γ

(T/m3)

Beban (T/m panjang)

1. Tiang sandaran

-

7,85

= 4,999.10-5 (bentang 26m) =4,4568.10-5 (bentang 25m)

2. Sandaran

-

-

= 3,77.10-3 x 2 = 7,54.10-3

2,0

= 0,068

2,4

= 0,245

1,0

= 0,017

= 0,85 × 0,04 = 0,034 = 0,12 × 0,85 = 0,102 = 0,85 × 0,02 = 0,017

3. Perkerasan 4. Pelat lantai 5. Air hujan

Qd = 0,3376 (bentang 26 m) Qd = 0,3376 (bentang 25 m)

Jumlah

b. Beban mati terpusat Diafragma Pengaku Gelagar Memanjang:

y

Profil IWF 200 × 100 × 4,5 × 7 − 18,2

t2

B = 100 mm h = 200 mm

x

x r

h

t1

t1 = 4,5 mm t2 = 7 mm r = 11 mm

y

Berat = 18,2 kg/m’

b


Berat Diafragma yang dipikul oleh Gelagar tepi: Pd

= 0,0182 ×

1,255 = 0,01142T 2



2.

IV-17

Perhitungan beban hidup gelagar tepi

Gambar IV. 6. Beban “D”

Bentang (L)

= 25 m & 26 m < 30 m

sehingga : q

= 2,2 T/m panjang

P

= 12 Ton

Menurut buku Pedoman Pembebanan Jembatan Jalan Raya 1987 tabel III hal 11 untuk penentuan bentang (L) untuk penentuan Koefisien kejut:

Jembatan Guntur Eksisting

PPJJR 1987 Tipe Bangunan Atas

Kedudukan Beban Garis "P"

P

Bentang (L) untuk Penentuan Koefisien Kejut

Bentang (L) untuk Penentuan Koefisien Kejut & Koefisien Kejut (K)

Kedudukan Beban Garis "P"

P

L = 26 m P

P

P

P

L1 26 m

L1

25 m

K =1+(20/(50+26)

L2

GELAGAR MENERUS

=1,263

P

1 L=2 (26+25)

P

=25,5m

P

1 2(L1+L2) 26 m

L1

25 m

K =1+(20/(50+25,5)

L2

=1,265

P

L = 25m P

L2 26 m

L1

25 m

L2

K =1+(20/(50+25) =1,267



IV-18

Untuk perhitungan momen dan gaya lintang gelagar tepi (Beban 50%) : Beban merata (q’)

=

q × s '×50% 2,75

Beban garis (P’)

=

P × s ' × K × 50% 2,75

Dimana :

K

= koefisien kejut

s’

= lebar pengaruh beban hidup pada gelagar tepi

0 .0 7 6 m

L50X50X5 CL Ø 7 6 ,3 M M

PELAT BETO N

PERKERASAN

1 .2 5 5 m 0 .2 0 0 m 1 .3 0 0 m

Gambar IV. 7. Lebar pengaruh beban hidup pada gelagar tepi



S’ =

(1,154 × 150cm) = 0,866 2

IV-19

m

QL =

q 2,2 × 0,866 × 50% = 0,346 T/m panjang × s'×50% = 2,75 2,75

PL1=

12 P × 0,866 × 50% × 1,263 = 2,386 T × s ' × 50% × K = 2,75 2,75

PL2=

12 P × 0,866 × 50% × 1,265 = 2,390 T × s ' × 50% × K = 2,75 2,75

PL3=

12 P × 0,866 × 50% × 1,267 = 2,394 T × s ' × 50% × K = 2,75 2,75

Model Mekanika (Kondisi Sebelum Pilar Runtuh):

kombinasi 1

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Qd+1,2Ql

13.000m

13.000m

26.000m

12.500m

12.500m

25.000m

13.000m

13.000m

26.000m

1,6 Pd+1,2 Pl1 = 1,6 (0,01142) + 1,2 (2,386) = 2,881 T 1,6 Qd+1,2 Ql = 1,6 (0,3376) + 1,2 (0,346) = 0,955 T/m 1,6 Pd = 0,0183 T



IV-20

kombinasi 2 1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl2

1,6Pd+1,2Pl2

1,6Pd

1,6Pd 1,6Qd+1,2Ql

13.000m

13.000m

12.500m

26.000m

12.500m

13.000m

25.000m

13.000m

26.000m

1,6 Pd+1,2 Pl2 = 1,6 (0,01142) + 1,2 (2,390) = 2,886 T 1,6 Qd+1,2 Ql = 1,6 (0,3376) + 1,2 (0,346) = 0,955 T/m 1,6 Pd = 0,0183 T

kombinasi 3 1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl3

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd 1,6Qd+1,2Ql

13.000m

13.000m

26.000m

12.500m

12.500m

25.000m

13.000m

13.000m

26.000m

1,6 Pd+1,2 Pl3 = 1,6 (0,01142) + 1,2 (2,394) = 2,891 T 1,6 Qd+1,2 Ql = 1,6 (0,3376) + 1,2 (0,346) = 0,955 T/m 1,6 Pd = 0,0183 T



IV-21

Model Mekanika (Kondisi Sesudah Pilar Runtuh): kombinasi 1

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Qd+1,2Ql

13.000m

13.000m

12.500m

26.000m

12.500m

13.000m

25.000m

13.000m

26.000m

1,6 Pd+1,2 Pl1 = 1,6 (0,01142) + 1,2 (2,386) = 2,881 T 1,6 Qd+1,2 Ql = 1,6 (0,3376) + 1,2 (0,346) = 0,955 T/m 1,6 Pd = 0,0183 T

kombinasi 2 1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl2

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl2

1,6Pd

1,6Pd 1,6Qd+1,2Ql

13.000m

13.000m

26.000m

12.500m

12.500m

13.000m

25.000m

13.000m

26.000m

1,6 Pd+1,2 Pl2 = 1,6 (0,01142) + 1,2 (2,390) = 2,886 T 1,6 Qd+1,2 Ql = 1,6 (0,3376) + 1,2 (0,346) = 0,955 T/m 1,6 Pd = 0,0183 T



IV-22

kombinasi 3 1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl3

1,6Pd

1,6Pd 1,6Qd+1,2Ql

13.000m

13.000m

12.500m

26.000m

13.000m

12.500m

25.000m

13.000m

26.000m

1,6 Pd+1,2 Pl3 = 1,6 (0,01142) + 1,2 (2,394) = 2,891 T 1,6 Qd+1,2 Ql = 1,6 (0,3376) + 1,2 (0,346) = 0,955 T/m 1,6 Pd = 0,0183 T

Gelagar Tengah IWF 400X400X45X70-605 PERKERASAN

IWF 200X100X4,5X7-18,2

0.040m

0.120m

PELAT BETON

0.400m

B.

0.627m 1.300m

Gambar IV. 8. Gelagar tengah



IV-23

Beban-beban yang bekerja pada gelagar tengah adalah : 1. Beban mati, meliputi : e. Berat sendiri gelagar memanjang f. Beban plat lantai g. Beban lapis perkerasan h. Beban gelagar melintang i. Beban air hujan 2. Beban hidup, meliputi : a. Beban ”D” (Beban q dan P)

1.

Perhitungan beban mati gelagar tengah ◦ Beban mati merata

•

Gelagar memanjang beban mati akibat berat sendiri dihitung melalui SAP 2000 versi 7 dengan memasukan nilai self weight multiplier = 1.

Tabel IV. 5. Perhitungan beban mati merata gelagar tengah Beban Mati

Luas Penampang A (m2)

Berat Jenis γ (T/m3)

Beban (T/m panjang)

1. Perkerasan

= 1,30 × 0,04 = 0,07

2,0

= 0,104

2. Pelat lantai

= 1,30 × 0,12 = 0,481

2,4

= 0,374

3. Air hujan

= 1,30 × 0,02 = 0,0875

1,0

= 0,260

Jumlah

Qd = 0,738



IV-24

◦ Beban mati terpusat Diafragma Pengaku Gelagar Memanjang:

y

Profil IWF 200 × 100 × 4,5 × 7 − 18,2

t2

B = 100 mm h = 200 mm

x

x

h

t1

t1 = 4,5 mm

r

t2 = 7 mm r = 11 mm

y

Berat = 18,2 kg/m’

b


Berat Diafragma yang dipikul oleh Gelagar tepi: Pd

2.

= 0,0182 × 1,254 = 0,0228T

Perhitungan beban hidup gelagar tengah Untuk perhitungan momen dan gaya lintang gelagar tengah (Beban 50%) : Beban merata (q’)

=

q × α × s × 50% 2,75

Beban garis (P’)

=

P × α × s × K × 50% 2,75

Dimana :

K = koefisien kejut s

= jarak gelagar yang berdekatan (m), diukur dari sumbu ke sumbu

α = faktor

distribusi,

bila

kekuatan

gelagar

melintang

diperhitungkan maka α = 0,75, jika tidak maka α = 1,0

QL =

q ×α × s 2,75

=

2,2 × 1,30 × 1 2,75

= 1,040 T/m panjang



IV-25

PL1=

P 12 × α × s × 50% × K = × 1,30 × 50% × 1,263 = 3,582 T 2,75 2,75

PL2=

P 12 × α × s × 50% × K = × 1,30 × 50% × 1,265 = 3,588 T 2,75 2,75

PL3=

P 12 × α × s × 50% × K = × 1,30 × 50% × 1,267 = 3,594 T 2,75 2,75

Model Mekanika (Kondisi Sebelum Pilar Runtuh):

kombinasi 1

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Qd+1,2Ql

13.000m

13.000m

12.500m

26.000m

12.500m

13.000m

25.000m

13.000m

26.000m

1,6 Pd+1,2 Pl1 = 1,6 (0,0228) + 1,2 (3,582) = 4,335 T 1,6 Qd+1,2 Ql = 1,6 (0,738) + 1,2 (1,040) = 2,429 T/m 1,6 Pd = 0,0365 T

kombinasi 2 1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl2

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl2

1,6Pd

1,6Pd 1,6Qd+1,2Ql

13.000m

13.000m

26.000m

12.500m

12.500m

25.000m

13.000m

13.000m

26.000m



IV-26

1,6 Pd+1,2 Pl2 = 1,6 (0,0228) + 1,2 (3,588) = 4,342 T 1,6 Qd+1,2 Ql = 1,6 (0,738) + 1,2 (1,040) = 2,429 T/m 1,6 Pd = 0,0365 T

kombinasi 3 1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl3

1,6Pd 1,6Qd+1,2Ql

13.000m

13.000m

12.500m

26.000m

13.000m

12.500m

25.000m

13.000m

26.000m

1,6 Pd+1,2 Pl3 = 1,6 (0,0228) + 1,2 (3,594) = 4,349 T 1,6 Qd+1,2 Ql = 1,6 (0,738) + 1,2 (1,040) = 2,429 T/m 1,6 Pd = 0,0365 T Model Mekanika (Kondisi Sesudah Pilar Runtuh):

kombinasi 1

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Pd+1,2Pl1

1,6Qd+1,2Ql

13.000m

13.000m

26.000m

12.500m

12.500m

25.000m

13.000m

13.000m

26.000m



IV-27

1,6 Pd+1,2 Pl1 = 1,6 (0,0228) + 1,2 (3,582) = 4,335 T 1,6 Qd+1,2 Ql = 1,6 (0,738) + 1,2 (1,040) = 2,429 T/m 1,6 Pd = 0,0365 T kombinasi 2 1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl2

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl2

1,6Pd 1,6Qd+1,2Ql

13.000m

13.000m

12.500m

26.000m

12.500m

13.000m

25.000m

13.000m

26.000m

1,6 Pd+1,2 Pl2 = 1,6 (0,0228) + 1,2 (3,588) = 4,342 T 1,6 Qd+1,2 Ql = 1,6 (0,738) + 1,2 (1,040) = 2,429 T/m 1,6 Pd = 0,0365 T

kombinasi 3 1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd+1,2Pl3

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd 1,6Qd+1,2Ql

13.000m

13.000m

26.000m

12.500m

12.500m

25.000m

13.000m

13.000m

26.000m

1,6 Pd+1,2 Pl3 = 1,6 (0,0228) + 1,2 (3,594) = 4,349 T 1,6 Qd+1,2 Ql = 1,6 (0,738) + 1,2 (1,040) = 2,429 T/m 1,6 Pd = 0,0365 T



IV-28

IV.2.2.2. Perhitungan Momen A.

Gelagar Tepi

Input beban lihat bab V.2.1.A. Output perhitungan lihat lampiran Perhitungan SAP 2000 versi 7. B.

Gelagar Tengah

Input beban lihat bab V.2.1.B. Output perhitungan lihat lampiran Perhitungan SAP 2000 versi 7. IV.2.2.3. Perhitungan Kapasitas Gelagar Memanjang Gelagar Tepi

Profil IWF 400 × 400 × 45 × 70 − 605

y t2

B = 400 mm h = 400 mm

t1

x

x r

h

A.

t1 = 45 mm t2 = 70 mm r = 22 mm

y

Berat = 605 kg/m’

b

Momen lawan (Wx) = 12000 cm3 BJ 44 tegangan ijin = 1867 kg/cm2

Momen Maksimal Sebelum Pilar Runtuh = 102,820 tm = 10282000 kgcm (Hasil Perhitungan dengan SAP 2000 v 7) Wx =

M max _

=

σ

10282000 = 5507,231cm 3 < 12000 cm3............OK 1867

Momen Maksimal Sesudah Pilar Runtuh = 380,640 tm = 38064000 kgcm (Hasil Perhitungan dengan SAP 2000 v 7) Wx =

M max _

σ

=

38064000 = 20387,788cm 3 >12000 cm3............tidak OK 1867



B.

Gelagar Tengah

Profil IWF 400 × 400 × 45 × 70 − 605

y t2

B = 400 mm h = 400 mm

x

x r

h

t1

t1 = 45 mm t2 = 70 mm r = 22 mm Berat = 605 kg/m’

y


b

BJ 44 tegangan ijin = 1867 kg/cm2

Momen Maksimal Sebelum Pilar Runtuh = 202,050 tm = 20205000 kgcm (Hasil Perhitungan dengan SAP 2000 v 7) Wx =

M max _

=

σ

20205000 = 10822,175cm 3 < 12000 cm3............OK 1867

Momen Maksimal Sesudah Pilar Runtuh = 749,400 tm = 74940000 kgcm (Hasil Perhitungan dengan SAP 2000 v 7) Wx =

M max _

σ

=

74940000 = 40139,261cm 3 >12000 cm3............tidak OK 1867

IV.2.2.4. Perhitungan Lendutan Gelagar Memanjang A. Gelagar Tepi

Lendutan ijin sebelum pilar tengah runtuh: f =

l 26000 = = 54,167 mm = 5,417 cm 480 480

Lendutan ijin setelah pilar tengah runtuh: f =

l 51000 = = 106,25mm = 10,625cm 480 480

Lendutan Maksimal Sebelum Pilar Runtuh = 2,32 cm < 5,41 cm..........OK


IV-29


IV-30

(Hasil Perhitungan dengan SAP 2000 v 7) Lendutan Maksimal Sesudah Pilar Runtuh = 16,55 cm< 10,63 cm..........tidak OK (Hasil Perhitungan dengan SAP 2000 v 7) B. Gelagar Tengah

Lendutan ijin sebelum pilar tengah runtuh: f =

l 26000 = = 54,167 mm = 5,417 cm 480 480

Lendutan ijin setelah pilar tengah runtuh: l 51000 = = 106,25mm = 10,625cm 480 480 Lendutan Maksimal Sebelum Pilar Runtuh = 4,49 cm < 5,41 cm..........OK f =

(Hasil Perhitungan dengan SAP 2000 v 7) Lendutan Maksimal Sesudah Pilar Runtuh = 31,81 cm < 10,63 cm.........tidak OK (Hasil Perhitungan dengan SAP 2000 v 7)

IV.2.3. Analisa Terhadap Pilar Tengah IV.2.3.1. Pembebanan Pilar A.

Beban Mati a. Akibat bangunan atas Model Mekanika

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd 1,6Qd

13.000m

13.000m

26.000m

12.500m

12.500m

25.000m

13.000m

13.000m

26.000m



IV-31

1,6 Qd = 1,6 (0,3376) = 0,540 T/m 1,6 Pd = 0,0183 T

Gambar IV. 9 Diagram reaksi tumpuan akibat beban mati gelagar tepi (Perhitungan SAP 2000 v.7.4)

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd

1,6Pd 1,6Qd

13.000m

13.000m

12.500m

26.000m

12.500m

25.000m

13.000m

13.000m

26.000m

1,6 Qd = 1,6 (0,738) = 1,181 T/m 1,6 Pd = 0,0365 T

Gambar IV. 10 Diagram reaksi tumpuan akibat beban mati gelagar tengah (Perhitungan SAP 2000 v.7.4)

Pa = (2 × Vtepi) + (Vtengah) = (2 × 30,03) + (48,02) = 108,08 T



IV-32

b. Akibat berat sendiri 4.02m

2.00m 2.60m

3.50m

1.50m

2.00m 1.50m

3.50m 4m .4 R0

4.02m

4.62m

5.00m 2.60m

Gambar IV. 11. Pilar

GambarIV. 12. Perspektif Pilar


m

1.50m

0m

0 .7

4.62m

.0

R0

1.50m

5.00m

R1


IV-33

Pilar dbagi menjadi dua bagian yaitu bagian A dan bagian B, volume dan titik berat dapat dicari secara otomatis dengan bantuan AutoCAD 2004 dengan membuat gambar 2D pilar menjadi 3D pilar. Setelah dibuat model 3D-nya dengan mengetikkan : massprop (Properti gambar 3D) maka secara otomatis akan dicari volume, titik berat dan propertiI lainnya. Bagian A Pilar

Diketahui:

Volume = 31356345,472 cm3=31,356 m3 Titik Berat: X= 1,3 m ;Y= 2,31 m;Z = 3,83 m Gambar IV.13. Massprop dari bagian A Pilar Sumber: Pemodelan dengan AutoCAD 2004



IV-34

Bagian B Pilar

Diketahui:

Volume = 16730389,910 cm3= 16,730 m3 Titik Berat: X= 1,3 m ;Y= 2,31 m;Z = 0,75 m Gambar IV.14. Massprop dari bagian B Pilar Sumber: Pemodelan dengan AutoCAD 2004

Tabel IV. 6. Perhitungan Titik Berat Pilar Tengah Bidang A B

Vol. M3 31,356 16,730

γ T/M3 2,200 2,200

Berat T 68,983 36,806 105,789

Letak Titik Berat (m) X Y Z 1,30 2,31 3,83 1,30 2,31 0,75

MOMEN ™ MX MY MZ 89,678 159,351 264,205 47,848 85,022 27,605 137,526 244,373 291,810

Titik Berat Pilar 1,300 X= 2,310 Y= 2,758 Z=

Besarnya beban mati (Pm)

= Berat bangunan atas + Berat sendiri pilar = 108,080 + 105,789 = 213,869 Ton



B.

Beban Hidup

a.

Akibat bangunan atas

IV-35

kombinasi 1

1,2Pl1

1,2Pl1

1,2Pl1

1,2Pl1

1,2Ql

13.000m

13.000m

12.500m

26.000m

12.500m

13.000m

25.000m

13.000m

26.000m

kombinasi 2 1,2Pl1

1,2Pl1

1,2Ql

13.000m

13.000m

12.500m

26.000m

12.500m

13.000m

25.000m

kombinasi 3

13.000m

26.000m

1,2Pl1

1,2Ql

13.000m

13.000m

26.000m

12.500m

12.500m

25.000m

13.000m

13.000m

26.000m

Untuk Gelagar Tepi:

1,2 Pl1 = 1,2 (2,386) = 2,863T 1,2 Pl2 = 1,2 (2,390) = 2,868T 1,2 Pl3 = 1,2 (2,394) = 2,873T 1,2 Ql = 1,2 (0,346) = 0,415 T/m



IV-36

Untuk Gelagar Tengah:

1,2 Pl1 = 1,2 (3,582) = 4,298 T 1,2 Pl2 = 1,2 (3,588) = 4,306 T 1,2 Pl3 = 1,2 (3,594) = 4,313 T 1,2 Ql = 1,2 (1,040) = 1,248 T/m

Gambar IV. 15. Diagram reaksi tumpuan maksimal akibat beban mati gelagar tepi (Perhitungan SAP 2000 v.7.4)

Gambar IV. 16. Diagram reaksi tumpuan maksimal akibat beban mati gelagar tengah (Perhitungan SAP 2000 v.7.4)

Ph = (2 × Vtepi) + (Vtengah) = (2 × 32,85) + (54,12) = 119,280 Ton b.

Gaya rem

Besar gaya rem = 5% × Beban ”D”, titik tangkap berada 1,8 m diatas permukaan lantai jembatan. Gelagar tepi QL

= 0,415 T/m, PL = 2,873 T

Gelagar tengah QL

= 1,248 T/m, PL = 4,313 T

Rm

= 5% × ((2 × 0,415 + 1,248) × 25) + (2 × 2,873 + 4,313) = 3,100 Ton

Lengan terhadap O = 1,80+ 6,5 + 0,56 = 8,86 m arah memanjang (sumbu x)



IV-37

0.56m

5.00m

8.86m

3,100 t

1.50m

TITIK O

Gambar IV. 17. Titik tangkap gaya rem pilar tengah

Gaya akibat gempa bumi V

= Wt. C. I. K. Z

Dimana : Wt

= Berat total jembatan yang dipengaruhi oleh percepatan gempa = Berat bangunan atas + Berat ½ pilar = 108,08 + 0,5 × 105,789 = 160,975 Ton = 160975 kg = Koefisien geser dasar gempa

C

0,057

0,06

Tanah Keras Tanah Sedang Tanah Lunak

0,05

0,043

Coef gempa (C)

c.

0,057 / T

0,04

0,035 / T

0,033

0,020 / T

0,03

0,028 0,022 0,02

0,017 0,01

0 0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

Periode T (detik)

Gambar IV. 18. Diagram spektrum respon gempa



IV-38

T = waktu getar struktur (detik) = 2 π √ (Wt / g.K) g = percepatan gravitasi = 9,81 m/det2 K = kekakuan pilar jembatan, untuk 1 pilar K = 3. E. I / L3 E = modulus elastisitas bahan pilar = 200000 kg / cm2 I

= momen inersia penampang pilar (cm4)

L = tinggi pilar Momen Inersia Bagian A = 5,841× 1012 cm4 Bagian B tidak dimasukkan dalam penjumlahan momen inersia karena sudah merupakan pondasi K = 3 × E × I / L3 = 3 × 200000 × 5,841× 1012 / 5003 = 2,804 × 1010 kg/cm M = 160975/980 = 164,260 kg.dt2/cm

ω = (K/M)0,5 = ( 2,804 × 1010 /164,26)0,5 = 13064,666 rad/dtk T = 2∏/ω = 6,283/13064,666= 4,809x10-4detik Kekuatan geser tanah (S) = c + ( γ × h) . tan φ γ = 1,678 gr/cm3 = 0,001678 kg /cm3 c = 0,08 kg/cm2 φ = 290 Kedalaman lapisan tanah (h) = 3 m = 300 cm S = 0,08 + (0,001678 × 300) Tan 29 = 0,526587708 Kg / cm2 = 52, 659 Kpa



IV-39

Tabel IV. 7. Definisi jenis tanah Nilai Kuat Geser Tanah S (Kpa)

Kedalaman Lapisan (m)

Tanah Keras

Tanah Sedang

Tanah Lunak

5

S > 55

45 < S < 55

S < 45

10

S > 110

90 < S < 110

S < 90

15

S > 220

180 < S < 220

S < 180

>20

S > 330

270 < S < 330

S < 270

45 < S = 52, 659 < 55 KPa, maka termasuk tanah sedang Dari diagram spektrum respon gempa didapat C = 0,072 = Faktor kepentingan

I

= 1,0 ; Jembatan merupakan jembatan permanen dan terdapat rute alternatif K

= Faktor jenis struktur = 3 ; Merupakan jembatan type C bersifat elastis tidak daktail

Z

= Faktor wilayah gempa = 1,0 ; Brebes termasuk dalam zone gempa 4 (Rekayasa Gempa, 2004)

V

= Wt. C. I. K. Z

= 160975 × 0,072 × 1,0 × . 3 × 1,0 = 34770,600 kg = 34,770 t

6.50m

5.00m

Lengan terhadap O = 5 + 1,5 = 6,5 m arah melintang (sumbu y)

4.62m

1.50m

TITIK O

Gambar IV. 19. Titik tangkap gaya gempa pilar tengah



Beban angin

Beban angin sebesar 150 kg/m2 × 50%( faktorbeban) arah horizontal dibagi merata pada bidang vertikal jembatan.

Bidang vertikal beban hidup ditetapkan sebagai suatu pernukaan bidang vertikal yang mempunyai tinggi menerus sebesar 2 meter diatas lantai kendaraan.

Panjang bentang = panjang gelagar (ambil bentang terbesar)= 26 m

Luas bidang jembatan

Qd = [(14,56 × 100% × 75) + (14,56 × 50% × 75)]=1638 kg

Ql = 50% × 1638 = 819 kg

= 0,56 × 26

= 14,56 m2

Lengan terhadap O

yd = 6,5 + 0,56/2 = 6,98 m

yl = 6,5 + 0,56 + 2 = 9,06 m

Ql

6.98m

5.00m

Qd

9.06m

TITIK O 4.62m

1.50m

d.

IV-40

Gambar IV. 20. Titik tangkap beban angin pilar tengah



IV-41

e. Gaya akibat aliran air dan tumbukan benda-benda hanyutan Ah = k × Va2

dimana : Ah = tekanan aliran normal Va = kecepatan aliran air = 1,672 m/detik k

= koefisien aliran tergantung bentuk pilar Tabel IV. 8. Koefisien aliran (k) Bentuk depan pilar -

k 0,075

Persegi (tidak disarankan)

-

Bersudut < 30

-

Bundar

0

0,025 0,035

Bentuk depan pilar tengah adalah ½ lingkaran, sehingga k = 0,035 Ah = 0,035 × 1,6722 = 0,00781 T/m2 Hsungai

= 2,55 m

Tebal pilar

=2m

Luas bidang kontak

= 2,55 × 2

PAh

= 0,00781 × 5,10 = 0,0398 Ton

= 5,10 m2

2.03m

Lengan terhadap O = (1,5 + 2,55) × 0,5 = 2,025 m

PAh

Gambar IV. 21. Titik tangkap gaya aliran dan tumbukan benda hanyutan pada pilar tengah



IV-42

IV.2.3.2. Kombinasi Pembebanan Pilar Tabel IV. 9. Kombinasi pembebanan dan gaya yang ditinjau Tegangan yang digunakan dalam prosen

Kombinasi Pembebanan dan Gaya

terhadap tegangan izin keadaan elastis

I.

M+H

100 %

II.

M + Ah + A

125 %

III.

Komb. I + Rm + A

140 %

IV.

M + Gh

150 %

dimana : M

= beban mati

H

= beban hidup

Ah

= gaya akibat aliran dan hanyutan

A

= beban angin

Rm

= gaya akibat rem

Gh

= gaya akibat gaya horisontal gempa

Kombinasi 1 Gaya (Ton)

Beban

V

Hx

Lengan Hy

x

Momen

y

Mv

Mati

M

213,869

2,31

494,037

Hidup

H

119,280

2,31

275,537

B nominal

333,149

769,574

B Ijin

333,149

769,574

MHx

MHy


Beban

V

Hx

Lengan Hy

213,869

x

Momen y

2,31

Mv

MHx

MHy

Mati

M

494,037

Aliran

Ah

0,0398

2,025

0,0806

Angin

Qd

1,638

6,980

11,433

Ql

0,819

9,060

7,420

B nominal

213,869

494,037

18,934

B Ijin

171,095

395,230

15,147



IV-43


Beban

V

Hx

Lengan Hy

x

Momen

y

Mv

MHx

MHy

Komb. I

M+H

333,149

Rem

Rm

Angin

Qd

1,638

6,980

11,433

Ql

0,819

9,060

7,420

3,100

11,63

68,198

B nominal

333,149

3,100

2,457

68,198

18,853

B Ijin

237,964

2,214

1,755

48,713

13,466


Beban

V

Mati

M

Gempa

Gh

Hx

Lengan Hy

213,869

x

Momen y

2,31 34,770

Mv

MHx

MHy

494,037 6,50

226,005

B nominal

213,869

34,770

494,037

226,005

B Ijin

142,579

23,180

329,356

150,67

IV.2.3.3. Kontrol Kestabilan Terhadap Pilar

Kestabilan pilar diperhitungkan terhadap gaya-gaya yang terjadi pada kombinasi pembebanan dengan mengambil nilai gaya maksimum, dan ditinjau terhadap titik S pada dasar pilar. Momen penahan yang bekerja akibat berat konstruksi : MPH

A.

= 494,037

tm

Vmax = 333,149

T

Hx

= 3,100

T

Hy

= 34,770

T

Mhx

= 68,198

T

Mhy

= 226,005

T

Kontrol terhadap guling SF = (MPH / Mhy)

= 494,037/ 226,005 = 2,186 > 1,5 …….. Aman



B.

IV-44

Kontrol terhadap geser

SF

= (µ × V) / Hy = (0,6 × 333,149) / 34,770 = 5,745 > 1,5 ......... Aman

C.

Kontrol terhadap eksentrisitas e = (B/2) – (Σ MPH – Σ Mx)/ ΣV < B/6

= 2,6/2 – (494,037– 68,198) / 333,149 = 0,022 < 0,55.......... Aman Kapasitas pilar memadai sehingga kerusakan pada jembatan tidak disebabkan oleh kemampuan / kapasitas pilar. IV.2.4. Analisa Terhadap Pondasi ⎛ x ⎞⎞ ⎛ ⎛ Pv ⎞ ⎛ ⎛ y ⎞⎞ Pmax = ⎜ ⎟ + ⎜⎜ Mhx × ⎜⎜ ⎟⎟ ⎟⎟ + ⎜⎜ Mhy × ⎜ ⎟ ⎟⎟ ⎝ A⎠ ⎝ ⎝ Ix ⎠ ⎠ ⎝ Iy ⎠ ⎠ ⎝

dimana : Pmax = beban maksimum total pondasi Pv

= beban vertikal total

A

= luas dasar pondasi

Mx

= momen arah x

My

= momen arah y

x

= 3,6 / h

y

= 13 / h

Ix

= momen inersia arah x

Iy

= momen inersia arah y



Bagian B Pilar

Gambar IV. 22. Properti 3D untuk mencari momen inersia Sumber: Pemodelan dengan AutoCAD 2004

Diketahui:

Volume = 16730389,910 cm3= 16,730 m3 Momen Inersia X = 1,282 × 1012 cm4 = 1,282 × 104 m4 Momen Inersia Y = 494344980243,080 cm4 = 4943,449 m4 Titik Berat: X= 1,3 m ;Y= 2,31 m;Z = 0,75 m

Gambar IV. 23. Properti 2D untuk mencari luasan dasar pondasi Sumber: Pemodelan dengan AutoCAD 2004


IV-45


IV-46

Luas dasar pondasi dapat dicari dengan menggunakan program AutoCAD Luas Dasar Pondasi = 111535,927 cm2 = 11,15 m2 ⎛ x ⎞⎞ ⎛ ⎛ Pv ⎞ ⎛ ⎛ y ⎞⎞ Pmax = ⎜ ⎟ + ⎜⎜ Mhx × ⎜⎜ ⎟⎟ ⎟⎟ + ⎜⎜ Mhy × ⎜ ⎟ ⎟⎟ ⎝ A⎠ ⎝ ⎝ Ix ⎠ ⎠ ⎝ Iy ⎠ ⎠ ⎝ ⎛ ⎛ 3,6 ⎞ ⎞ ⎛ ⎛ 13 ⎞ ⎞ ⎜ 68,198 × ⎜ ⎟ ⎟ ⎜ 694,165 × ⎜ ⎟ ⎟ ⎝ 5 ⎠⎟+⎜ ⎝ 5 ⎠⎟ = (333,149 / 11,15) + ⎜ 4 ⎜ 1,282 10 ⎟ ⎜ 4943,449 ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠

= 30,248 Ton Kapasitas dukung tanah dasar (bearing capacity) dipengaruhi oleh parameter

ϕ , c, danγ . Besarnya kapasitas dukung tanah dasar dapat dihitung dengan metode Terzaghi, yaitu : Pult = Ap ⋅ (c ⋅ N c (1 + 0,3B / L) + γ ⋅ D f ⋅ N q + 0,5 ⋅ γ ⋅ B ⋅ Nγ ⋅ (1 − 0,2 B / L)) dimana : Pult

= daya dukung ultimate tanah dasar (t/m2)

c

= kohesi tanah dasar (t/m2)

γ

= berat isi tanah dasar (t/m3)

B=D

= lebar pondasi (meter)

Df

= kedalaman pondasi (meter)

N γ , Nq, Nc

= faktor daya dukung Terzaghi

Ap

= luas dasar pondasi

B

= lebar pondasi

L

= panjang pondasi



IV-47

Tabel IV. 10. Nilai-nilai daya dukung Terzaghi Keruntuhan Geser Umum

φ

Nc

Nq

Keruntuhan Geser Lokal Nγ

N’c

N’q

N’γ

0

5,7

1,0

0,0

5,7

1,0

0,0

5

7,3

1,6

0,5

6,7

1,4

0,2

10

9,6

2,7

1,2

8,0

1,9

0,5

15

12,9

4,4

2,5

9,7

2,7

0,9

20

17,7

7,4

5,0

11,8

3,9

1,7

25

25,1

12,7

9,7

14,8

5,6

3,2

30

37,2

22,5

19,7

19,0

8,3

5,7

34

52,6

36,5

35,0

23,7

11,7

9,0

35

57,8

41,4

42,4

25,2

12,6

10,1

40

95,7

81,3

100,4

34,9

20,5

18,8

45

172,3

173,3

297,5

51,2

35,1

37,7

48

258,3

287,9

780,1

66,8

50,5

60,4

50

347,6

415,3

1153,2

81,3

65,6

87,1

Berdasar data tanah diperoleh nilai: γ = 1,678 gr/cm3 c = 0,08 kg/cm2 φ = 290 Sehingga diperoleh: Nc

= 34,78

Nq

= 20,54

Nγ

= 17,70

Daya dukung ijin pondasi dangkal pada kedalaman 1,5 m menurut Terzaghi & Peck Formula:

Pult = Ap ⋅ (c ⋅ N c (1 + 0,3B / L) + γ ⋅ D f ⋅ N q + 0,5 ⋅ γ ⋅ B ⋅ Nγ ⋅ (1 − 0,2 B / L)) Pult = 111535,927.(0,08.34,78(1+0,3.260/462)+1,678/1000.150.20,54 +0,5.1,678/1000.260.17,70.(1-0,2.260/462)) Pult = 1011184,714 Kg Pult = 1011,185 Ton Pall = (1/3). Pult Pall = (1/3). 1011,185 = 337,062 Ton > Pmax = 30,248 Ton …….. Aman EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES

IV-48


IV.2.5. Hasil Evaluasi Tabel IV. 11. Evaluasi gelagar No 1 1.

Evaluasi 2 Kapasitas a. Momen Lawan ijin b. Lendutan ijin sebelum pilar tengah runtuh c. Lendutan ijin setelah pilar tengah runtuh

2.

Bentang Tengah Gelagar Tengah Gelagar Tepi 3 4 12000 cm3

12000 cm3

5,41 cm

5,41 cm

10,63 cm

10,63 cm

Kondisi Sebelum Pilar Tengah Runtuh,Panjang bentang tengah = 25 m Gaya terjadi a. Momen lawan terjadi

1 3.

10822,175 cm3

5507,231 cm3

Keterangan

Hal IV-28 (Aman)

Hal IV-27 (Aman)

b. Lendutan terjadi

4,490 cm

2,320 cm

Keterangan

Hal IV-29 (Aman)

Hal IV-28 (Aman)

2 3 4 Kondisi Paska Runtuh, panjang bentang tengah = 51 m Gaya terjadi a. Momen terjadi Keterangan c. Lendutan Terjadi Keterangan

40139,261 cm3 Hal IV-28 (Tidak Aman) 31,810 cm Hal IV-29 (Tidak Aman)

20387,788 cm3 Hal IV-27 (Tidak Aman) 16,550 cm Hal IV-29 (Tidak Aman)


IV-49


Tabel IV. 12. Evaluasi Pilar No. 1.

Evaluasi Terhadap local scouring (dari muka tanah dasar) Kedalaman scouring maksimal Kedalaman Pondasi Keterangan

2.

Kontrol Pilar a. Guling - gaya guling (SF) - guling ijin (SF ijin) Keterangan b. geser - gaya geser (SF) - geser ijin (SF ijin) Keterangan c. Eksentrisitas - nilai e - e ijin Keterangan

3.

Pilar

Pondasi a. Pmax b. Pall c. Keterangan

-1,78 m -1,5m Hal IV-9 Tidak Aman

2,186 1,5 Hal IV-42 Aman 5,745 1,5 Hal IV-43 Aman 0,022 m 0,55 m Hal IV-43 Aman 30,248 Ton 337,062 Ton Hal IV-45 Aman

Kesimpulan Hasil Analisa:

-

Saat kondisi normal sebelum pilar tengah runtuh panjang bentang adalah 25 m dengan asumsi gelagar menerus dengan empat tumpuan.

-

Setelah pilar tengah runtuh dimodelkan dengan gelagar dua tumpuan dengan bentang dua kali panjang semula yaitu 51 m

-

Berdasarkan hasil analisa, kapasitas konstruksi ternyata memenuhi pada saat kondisi normal. Sehingga, keruntuhan pilar tengah tidak disebabkan oleh kapasitas konstruksi, melainkan karena gerusan. Kedalaman gerusan >

kedalaman pondasi.



-

IV-50

Karena runtuhnya pilar tengah, konstruksi yanng masih berdiri mengalami beberapa kegagalan dalam memikul beban. Hal itu ditunjukkan pada perbandingan antara momen terjadi pada gelagar setelah pilar runtuh lebih besar dari momen kapasitas gelagar sehingga terjadi retak dan lendutan yang besar.

-

Perlunya penggantian seluruh komponen jembatan dikarenakan kerusakan konstruksi yang tersisa.

-

Penggantian dengan jembatan baru dibuat dengan menyesuaikan panjang bentang dan spesifikasi yang ada.

-

Lebar Jembatan baru dibuat 6 m dikarenakan dari perhitungan LHR masa perencanaan, pelaksanaan dan masa umur rencana menghasilkan rata rata LHR=1770 smp (Menurut Peraturan Perencanaan Geometrik Jalan Raya No.13/1970 Daftar1 halaman 15 untuk LHR < 2000 maka termasuk di Jalan Sekunder Kelas II C 2 x 3,00 meter).

-

Bentang total jembatan lama = 77 m, mengacu pada Diktat Kuliah Perancangan Jembatan, maka direncanakan jembatan beton prategang. dengan bentang baru 77,00 m dengan pilar.

-

Standart perencanaan baru menggunakan PPJJR 1987dan PBI 1971.



IV.3

IV-51

PERHITUNGAN STRUKTUR JEMBATAN BARU Sesuai dengan survei lapangan yang kami lakukan, dapat diketahui bahwa panjang

jembatan lama adalah 77 m. Berdasarkan standar Bina Marga,maka direncanakan jembatan baru yaitu jembatan beton prategang dengan panjang jembatan 77 m.Yang mana panjang jembatan ini disesuaikan dengan lebar sungai dan bantarannya. Sedangkan alasan kami merencanakan jembatan beton prategang adalah lebih ekonomis, mudah pengerjaaannya, lebih kuat, dan dari segi estetika lebih indah. Dasar-dasar yang digunakan dalam perencanaan mengacu pada Perencanaan Pembebanan Jembatan Jalan Raya (PPJJR) 1987 Departemen Pekerjaan Umum, Peraturan Beton Indonesia (PBI) 1971 Departemen Pekerjaan Umum, Peraturan Perencanaan Geometrik Jalan Raya No.13/1970 Direktorat Jenderal Bina Marga, Peraturan Muatan Indonesia 1970 N.I-18 Ditjen Cipta Karya, dan SKSNI T-15-1991-03. Spesifikasi jembatan adalah sebagai berikut : 1. Nama Jembatan

:

Jembatan Guntur

2. Lokasi Jembatan

:

Kecamatan Kersana Kabupaten Brebes

3. Jenis Jembatan

:

Beton Prategang

4. Pajang Jembatan

:

77 m (dengan dua pilar ditengah bentang)

5. Lebar Jembatan

:

6m

6. Lebar Jalur

:

3m

7. Lebar Trotoar

:

0,5 m

IV.3.1. Spesifikasi Bahan IV.3.1.1. Penentuan Bahan

1. Konstruksi atas : a. Tiang sandaran • Mutu beton

: K-350

• Mutu baja

: BJTP 40 ( fy = 400 Mpa )

( f’c = 35 Mpa )

b. Lantai trotoir • Mutu beton

: K – 350 (f’c = 35 Mpa )

• Mutu baja

: BJTD 40 ( fy = 400Mpa )



c. Lantai jembatan • Mutu beton

: K-350 ( f’c = 35 Mpa )

• Mutu baja

: BJTD 40( fy = 400 Mpa )

d. Diafragma • Mutu beton

: K- 225 ( f’ c = 22,5 Mpa )

• Mutu baja

: BJTP 24 ( fy = 240 Mpa )

e. Beton prategang • Mutu beton

: K-500 ( f’c = 50 Mpa )

• Mutu baja

: BJTD 40 ( fy = 400 Mpa )

f. Plat injak • Mutu beton

: K-225 ( f’c = 22,5 Mpa )

• Mutu baja

: BJTP 24 ( fy = 240 Mpa )

2. Bangunan bawah a. Abutment

3.

• Mutu beton

: K-350

• Mutu baja

: BJTD 40 ( fy = 400Mpa )

(f’c = 35 Mpa )

Pondasi •

Jenis

: Tiang pancang beton pracetak

•

Diameter

: 40 cm

•

Mutu beton

: K- 500 ( f’c = 50Mpa )

•

Mutu baja

: BJTD 40 ( fy = 400Mpa )

IV.3.1.2. Penentuan karakteristik bahan

•

Untuk K-225 ( f ‘c = 22,5 Mpa ) dan BJTP 24 ( fy = 240 Mpa )

ρmin =

1,4 1,4 = = 0,0058 fy 240

⎡ 0,85 f ' c 600 ⎤ x ρmax = 0,75 x β1 ⎢ ⎥ dan β1 = 0 ,85 600 + fy ⎦ ⎣ fy

600 ⎤ ⎡ 0,85x 22,5 = 0,0362 = 0,75 x 0,85 ⎢ x 600 + 240 ⎥⎦ ⎣ 240 EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES

IV-52


•

IV-53

Untuk K-350 ( f ‘ c = 35 Mpa ) dan BJTD 40 ( fy = 400 Mpa )

ρ min =

1,4 1,4 = = 0,0035 fy 400


600 ⎤ ⎡ 0,85x 35 = 0,75 x 0,85 ⎢ x = 0,0564 600 + 400 ⎥⎦ ⎣ 400 •

Untuk K-500 ( f ‘ c = 50 Mpa ) dan BJTD 40 ( fy = 400 Mpa ) 1,4 1,4 = = 0,0035 fy 400

ρmin =


600 ⎤ ⎡ 0,85x 50 x = 0 ,0406 = 0,75 x 0,85 ⎢ 600 + 400 ⎥⎦ ⎣ 400 IV.3.2. Perencanaan Bangunan Atas Jembatan

Bangunan atas jembatan merupakan bagian jembatan yang menerima langsung beban dari kendaraan atau orang yang melewatinya. Secara umum bangunan atas terdiri dari beberapa komponen utama , antara lain : Tiang sandaran , lantai trotoir , lantai jembatan , balok prategang , diafragma , andas / perletakan dan plat injak. Perencanaan

0.20m

bangunan atas pada pembangunan Jembatan Guntur meliputi : 6.00m 3.00m

0.40m

0.40m

3.00m

0.50m

2.00m

2.00m

2.00m

Gambar IV.24. Potongan melintang jembatan EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-54

tiang sandaran pipasandaran Ø2.5"

tembok pengarah

25000

25000 77450 MAB+342.840 MAN+341.610

back fill

25000

abutment

abutment pilar jembatan

pilar jembatan

+338.143

+338.143

10:1

tiang pancang spun pile Ø350 t=65, panjang 24 meter

10:1


10:1


+335.893

10:1

10:1

10:1

+335.893


Gambar IV.25. Potongan memanjang jembatan

IV.3.2. 1. Tiang Sandaran

Sandaran selain berfungsi sebagai pembatas jembatan juga sebagai pagar pengaman baik bagi kendaraan maupun pejalan kaki. Sandaran terdiri dari beberapa bagian , yaitu ; 1. Railing sandaran 2. Rail post / tiang sandaran Railing merupakan pagar untuk pengaman jembatan di sepanjang bentang jembatan, yang menumpu pada tiang-tiang sandaran (Rail Post) yang terbuat dari pipa baja galvanished 0.15m

0.20m

0.15m

0.25m

0.25m

0.40m

1.00m

0.40m

0.25m

1.00m

Pipa Baja ∅76,33mm

0.90m

0.20m

P = 100 kg/m'

4.80 m

Gambar IV.26. Tiang Sandaran



Perencanaan tiang sandaran :

•

Mutu beton

= K-350 ( f ‘c = 35 Mpa )

•

Mutu baja

= BJTP –40 ( fy = 400 Mpa )

•

Tinggi sandaran

= 1,00 meter

•

Jarak sandaran

= 2,00 meter

•

Dimensi sandaran = - bagian atas ( 150 x 200 ) mm - bagian bawah ( 150 x 250 ) mm

•

Tebal selimut

= 20 mm

•

∅ tul. Utama

= 10 mm (asumsi)

•

∅ tul. sengkang

= 8 mm

•

Tinggi efektif

= h – p – 0,5 x ∅ tul. utama - ∅ tul. sengkang = 250 – 20 – 0,5 x 10 – 8 = 217 mm

Penentuan gaya dan pembebanan Muatan horisontal H = 100 kg / m’ ( Letak H = 90 cm dari trotoir ) P = H x L = 100 x 4,80 = 480 kg Gaya momen H sampai ujung trotoir ( h ) = 90 + 25 = 115 cm = 1,15 m M=P x h = 480 x 1,15 = 552 kgm = 5520000 Nmm. M / b d2 = 5,52 x 106 / ( 150 x 2172 ) = 0,781 N / mm2 M fy ⎤ ⎡ = ρ × 0,8 × fy × ⎢1 − 0,588 × ρ × 2 f ' c ⎥⎦ b×d ⎣ 400 ⎤ ⎡ 0,781 = ρ × 0,8 × 400 × ⎢1 − 0,588 × ρ × 35 ⎥⎦ ⎣


IV-55


IV-56

0,781 = 320 ρ - 2150,40 ρ2 ρ = 0,00248 ρmin = 0,0035 ρmaks = 0,0564

ρ < ρ min , maka dipakai ρ min

As = ρ x b x d = 0,0035 x 150 x 217 = 113,925 mm2 Dipakai tulangan 2 Ø 12 , As terpasang 226 mm2 > 113,925 mm2 4ø12 Potongan A-A

2.00

4ø12

A

A ø8-100

ø8-100

Potongan B-B 4ø12

ø8-100

B

B

11°

17°

10 1°

10 7° 6. 00

00 6.

Gambar IV.27. Penulangan tiang sandaran

IV.3.2. 2. Trotoar

Trotoir atau sering disebut side walk adalah sebuah prasarana yang diperuntukkan bagi pejalan kaki. Yang dimaksud dengan trotoir di sini pertebalan dari plat lantai kantilever seperti pada gambar di bawah ini. Bagian pertebalan tersebut direncanakan terbuat dari bahan beton bertulang. Trotoir ini direncanakan pada sisi jembatan sepanjang bentang jembatan. Direncanakan : •

Lebar (b)

= 0,5 m

•

Tebal (t)

= 0,25 m



•

Mutu beton (f'c) = 35 Mpa

•

Mutu baja ( fy ) = 400 Mpa

IV-57

Pembebanan (Beban Hidup) menurut PPPJR 1987 ( ditinjau 1

meter arah

memanjang ) adalah sebagai berikut : •

H1 = 100 kg / m adalah gaya horisontal yang harus ditahan tiang-tiang sandaran pada setiap tepi trotoir yang bekerja pada tinggi 90 cm di atas trotoir.

•

H2 = 500 kg / m adalah muatan horisontal ke arah melintang yang harus ditahan oleh tepi trotoir , yang terdapat pada tiap-tiap lantai kendaraan yang bekerja pada puncak trotoir yang bersangkutan / pada tinggi 25 cm diatas penulangan lantai kendaraan bila tepi trotoir yang bersangkutan lebih tinggi dari 25 cm H3 = 500 kg / m2 adalah muatan yang ditahan oleh konstruksi trotoir.

20.00

Skala gambar

40.00

10

20

30 cm

H1 = 100 kg/m'

Lengan Terhadap Titik A

50.00

P2 P3 P1 P4

P11

40.00

P5

90.00

20.00

0

P12

H3 = 500 kg/m'

Nama Titik

Lengan (cm)

P1

53.11

P2

49.77

P3

45.06

P4

41.73

P5

47.42

P6

52.50

P7

43.71

P8

33.28

P9

25.00

P10

25.00

P11

47.42

P12

47.42

P6 P7

H2 = 500 kg/m'

25.00

P8

P9

25.00

•

50.00

A P10

Gambar IV.28. Lantai Trotoir



Pembebanan : •

Beban Mati Tiang sandaran: P1=P2=P3=P4= (0,0765 x 0,0924 x 0,5)x 0,15 x 2400 = 1,272 kg P5= 0,2 x 0,5 x 0,15 x 2400 = 36 kg P6= 0,0742 x 0,40 x 0,5 x 0,15 x 2400 = 5,342 kg P7= 0,126 x 0,40 x 0,15 x 2400 = 18,144 kg P8= 0,124 x 0,40 x 0,5 x 0,15 x 2400 = 8,928 kg Pipa Sandaran: Pipa baja ∅ 76,3 mm 0.35

∅1 = 76,3 mm ∅2 = 69,3 mm

6.93 7.63

G = 6,28 kg/m’ P11 = P12 = 6,28 x 1 x 2 = 12,56 kg

Lantai Trotoar: P9= 0,25 x 0,50 x 1,00 x 2400 = 300 kg Pelat Lantai dibawah trotoar: P10= 0,25 x 0,50 x 1,00 x 2400 = 300 kg •

Momen Terhadap potongan titik A - Akibat beban hidup MH1 = 100 x 1,00 x 1,40

= 140 kgm

MH2 = 500 x 1,00 x 0,50

= 250 kgm

MH3 = 500 x 1,00 x 0,50

= 250 kgm

Jumlah akibat beban hidup = 640 kgm - Akibat beban mati MP1 = 1,272 x 0,531= 0,675 kgm MP2 = 1,272 x 0,498= 0,633 kgm MP3 = 1,272 x 0,451= 0,574 kgm MP4 = 1,272 x 0,417= 0,530 kgm MP5 = 36,000 x 0,474 = 17,064 kgm MP6 = 5,342 x 0,525 = 2,805 kgm EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES

IV-58


MP7 = 18,144 x 0,437= 7,929 kgm MP8 = 8,928 x 0,333= 2,973 kgm MP9 = 300 x 0,25= 75 kgm MP10 = 300 x 0,25= 75 kgm MP11 = 12,56 x 0,474= 5,953 kgm MP12 = 12,56 x 0,474= 5,953 kgm Jumlah akibat beban mati = 195,089 kgm Jumlah momen total = 1,2 x MD + 1,6 ML = 1,2 x 195,089 + 1,6 x 640 = 1258,107 kgm = 1,258 x 107 Nmm2 Asumsi Tulangan utama = D12 mm d = h – p – ½ ∅tulangan utama = 250 – 20 –8 –½ x 12 = 216 mm M / b d2 = 1,258 x 107 / ( 1000 x 2162 ) = 0,270 N / mm2 M fy ⎤ ⎡ = ρ × 0,8 × fy × ⎢1 − 0,588 × ρ × 2 f ' c ⎥⎦ b×d ⎣ 400 ⎤ ⎡ 0,270 = ρ × 0,8 × 400 × ⎢1 − 0,588 × ρ × 35 ⎥⎦ ⎣ 0,270 = 320ρ - 2150,4 ρ2 ρ = 0,00085 ρmin = 0,0035 ρmaks = 0,0564

ρ < ρ min , dipakai ρ min

As = ρ x b x d = 0,0035 x 1000 x 212 = 742 mm2 Di pakai tulangan D12-125 , As terpasang 905 mm2 > 742 mm2

Tulangan pembagi = 0,2 x As tulangan utama = 0,2 x 905 = 181 mm2 Jadi tulangan yang digunakan D8 – 200 ( As = 251 mm2 )


IV-59


IV-60

25.00

D8-200

D12-100

D8-200

50.00

4.00 4.00

D8-200

D12-100

D12-100

D8-200

4.00 4.00

Gambar IV.29. Penulangan Lantai Trotoir

IV.3.2. 3. Perencanaan Pelat Jembatan Perkerasan

Diafragma

Pelat Lantai Girder Prategang t h

Gambar IV.30. Pelat lantai jembatan

Direncanakan : • Tebal pelat lantai kendaraan ( h ) : 25 cm • Tebal aspal ( t )

: 5 cm

• Tebal lapisan air hujan ( th )

: 5 cm

• Mutu beton ( f'c )

: K-350 ( f ‘c = 35 Mpa )



IV-61

• Mutu baja ( fy )

: 400Mpa ( BJTD 40)

• Berat Jenis ( BJ ) beton

: 2400 kg/m3

• Berat Jenis ( BJ ) aspal

: 2200 kg/m3

• Berat Jenis ( BJ ) air hujan

: 1000 kg/m3

a. Pembebanan Akibat Beban Mati ¾ Beban mati pada lantai kendaraan Berat sendiri pelat = h x b x BJ beton = 0,25 x 1 x 2400 = 600 kg/m' Berat aspal

= t x b x BJ aspal = 0,05 x 1 x 2200 = 110 kg/m'

Berat air hujan

= th x b x BJ air

= 0,05 x 1 x1000 = 50 kg/m'

Σ Beban Mati (qD) = Berat sendiri pelat + Berat aspal + Berat air hujan = 600 + 110 + 50 = 760 kg/m' Diasumsikan plat lantai menumpu pada dua sisi ( arah ly ) dan terletak bebas pada dua sisi yang lain ( arah lx ). Gelagar Memanjang

6.00m

Gelagar Memanjang

Lx = 2.00 m

Gelagar Memanjang

Gelagar Memanjang

Ly = Lx = 2.00 m 25.00 m

Gambar IV.31. Asumsi perletakan plat lantai jembatan



IV-62

Dikarenakan kekuatan gelagar melintang tidak diperhitungkan (diafragma) maka Ly = ∼ diasumsikan nilai Ly sama dengan nilai Lx yaitu 2 meter. Ly/Lx = 2/2 = 1 Momen Pelat (Dasar-dasar Perencanaan Beton Bertulang (CUR 1),1993): Untuk Ly/Lx =1 nilai x berturut-turut: 24, 33 dan 69 Mlx

= 0,001.wu.lx2.x = 0,001 x 760 x 72 x 24 = 893,760 kgm

Mly

= 0,001.wu.lx2.x = 0,001 x 760 x 72 x 33 = 1228,920 kgm

Mty

= -0,001.wu.lx2.x = 0,001 x 760 x 72 x 69 = -2569,560 kgm

Mtx

=

1 1 × Mty = × −2569,560 = -1284,780 kgm 2 2

b. Pembebanan Akibat Beban Hidup "T"

4.00m

4.00 to 9.00m 0.50m

1.75m

0.50m

a1

b2

b1

2.75m

b1

Jalur Lalu Lintas

a1

Gambar IV.32. Muatan T Untuk Beban 100%: a1, a2

= 30,00 cm

b1

= 12,50 cm

b2

= 50,00 cm EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES

2.75m

a2


IV-63

1). Kondisi 1 (satu roda ditengah pelat) Arah X

Arah Y

10 t

10 t

50.00

17.50

17.50

30.00

85.00

17.50

65.00

Gambar IV.33. Kondisi Satu Roda Ditengah Pelat

Beban roda

: T = 10 t = 10000 kg

Bidang roda

: tx = 50 + 2 (17,50) = 85 cm = 0,85 m ty = 30 + 2 (17,50) = 65 cm = 0,65 m

Bidang kontak

: bxy = 0,85 x 0,65 = 0,553 m2

65.00

Lx = 200

Muatan T disebarkan : T’ = 10000 / 0,553 = 18099,548 kg/m2

85.00

Ly=Lx=200

Gambar IV.34. Kondisi Satu Roda Ditengah Pelat (Tampak Atas)


25.00 12.50

17.50

5.00

45°

45°

OP NL DU


◦ tx = 0,85 m

IV-64 tx lx

=

0,85 2,00

= 0,425

ty lx

=

0,65 2,00

= 0,325

◦ ty = 0,65 m ◦ lx = 2,00 m ◦ ly = 2,00 m

Dari tabel Bittner diperoleh : ƒxm = 0,1633 ƒym = 0,0993 Momen maksimum pada kondisi 1 (satu roda ditengah pelat) : Mxm = ƒxm × T’ × tx × ty =

0,1633 × 18099,548 × 0,85 × 0,65

= 1633,000 kgm Mym = ƒym × T’ × tx × ty =

0,0993 × 18099,548 × 0,85 × 0,65

= 993,000 kgm 2). Kondisi 2 (Dua roda ditengah pelat) Arah X 10 t

Arah Y

10 t

10 t

100.00

50.00

17.50

17.50

17.50

17.50

30.00

17.50

85.00

85.00

65.00

185.00

Gambar IV.35. Kondisi Dua Roda Ditengah Pelat


25.00

5.00

45°

50.00

15.00

12.50

17.50

45°

45°

45°

OP NL DU


15.00

Ly = Lx = 200.00

65.00

IV-65

185.00

Lx = 200.00

Gambar IV.36. Kondisi Dua Roda Ditengah Pelat (Tampak Atas)

Luas bidang kontak diatas dapat dihitung menjadi 2 bagian, yaitu :

15.00

185.00

Lx = 200.00

Lx = 200.00

Gambar IV.37. Kondisi Dua Roda (Dua bagian)


Ly = Lx = 200.00

65.00

65.00

Bagian 2

Ly = Lx = 200.00

Bagian 1


185.00

Lx = 200.00

Gambar IV.38. Bagian 1 dari Kondisi Dua Roda Ditengah Pelat

Muatan T disebarkan : T’ = 20000 / 1,203 = 16625,104 kg/m2 tx 1,85 ◦ tx = 1,85 m = = 0,925 2,00 lx ◦ ty = 0,65 m ◦ lx = 2,00 m

ty = lx

0,65 2,00

= 0,325

◦ ly = 2,00 m

Dari tabel Bittner diperoleh : ƒxm

= 0,1004

ƒym

= 0,0670

Momen yang terjadi : Mxm1 = ƒxm × T’ × tx × ty =

0,1004 × 16625,104 × 1,85 × 0,65

= 2007,165 kgm Mym1 = ƒym × T’ × tx × ty =

0,0670 × 16625,104 × 1,85 × 0,65

= 1339,443 kgm


Ly = Lx = 200.00

Bagian 1

65.00

IV-66


Ly = Lx = 200.00

Bagian 2

65.00

IV-67

15.00

Lx = 200.00

Gambar IV.39. Bagian 2 dari Kondisi Dua Roda Ditengah Pelat

Muatan T disebarkan : T’ = 20000 / 1,203 = 16625,104 kg/m2 tx 0,15 ◦ tx = 0,15 m = = 0,075 2,00 lx ◦ ty = 0,65 m ◦ lx = 2,00 m

ty = lx

0,65 2,00

= 0,325

◦ ly = 2,00 m

Dari tabel Bittner diperoleh : ƒxm

= 0,2363

ƒym

= 0,1193

Momen yang terjadi : Mxm2 = ƒxm × T’ × tx × ty =

0,2363 × 16625,104 × 0,15 × 0,65

= 383,030 kgm Mym2 = ƒym × T’ × tx × ty =

0,1193 × 16625,104 × 0,15 × 0,65

= 193,379 kgm EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-68

Momen maksimum pada kondisi 2 : Mxm

= Mxm1 – Mxm2 = 2007,165 – 383,030 = 1624,135 kgm

Mym

= Mym1 – Mym2 = 1339,443 – 193,379 = 1146,064 kgm

Momen maksimum akibat beban hidup “T” diambil dari momen terbesar pada kondisi 1 dan kondisi 2 Momen maksimum pada kondisi 1 (satu roda ditengah pelat) : Mxm

=

1633,000 kgm

Mym

=

993,000 kgm

Momen maksimum pada kondisi 2 (dua roda berdekatan) : Mxm

=

1624,135 kgm

Mym

=

1146,064 kgm

Dipilih nilai momen yang terbesar. Untuk Mxm = 1633,000 kgm Untuk Mym = 1146,064 kgm Momen total yang terjadi pada pelat tengah akibat beban mati dan beban hidup adalah : =

MxDL + MxLL

=

893,760 + 1633,000

=

2526,760 kgm

=

MyDL + MyLL

=

1228,920 + 1146,064

=

2374,984 kgm

Mtx

=

-1284,780 kgm

Mty

=

-2569,56 kgm

MX

MY



IV-69

c. Penulangan Pelat Jembatan 1). Penulangan lapangan arah x

Mx

= 2526,760 kgm

Mu = M / φ Mu = 2526,760 / 0,8 = 3158,450 kgm Direncanakan tulangan D16 Diketahui: h = 250 mm nilai p (selimut beton) menurut Dasar-dasar Perencanaan Beton Bertulang (CUR1), 1993 untuk pelat yang langsung berhubungan dengan tanah/cuaca dan ∅ tulangan utama ≤ 16mm maka nilai p diambil 40 mm. d = h – p – 0,5D = 250 – 40 – 0,5 x 16 = 202 mm 2526,760 M = = 61924,321 kg / m2 = 0,619 N/mm2 2 2 b×d 1× 0,202

M fy ⎤ ⎡ = ρ × 0,8 × fy × ⎢1 − 0,588 × ρ × 2 b×d f ' c ⎥⎦ ⎣ 400 ⎤ ⎡ 0,619 = ρ × 0,8 × 400 × ⎢1 − 0,588 × ρ × 35 ⎥⎦ ⎣ 0,619 = 320 ρ - 2150,4 ρ2

ρ = 0,00196 ρmin = 0,0035


ρmaks = 0,0564



As = ρ x b x d

= 0,0035 x 1000 x 202 = 707 mm2

Di pakai tulangan Ø 16 – 250

As terpasang 804 mm2 > 707 mm2 2). Penulangan lapangan arah y

My

= 2374,984 kgm

Mu = M / φ Mu = 2374,984 / 0,8 = 2968,730 kgm Direncanakan tulangan D16 Diketahui: h = 250 mm p = 40 mm d = h – p – 0,5D = 250 – 40 – 0,5 x 16 = 202 mm

M 2968,730 = = 72755,857 kg / m2 = 0,728 N/mm2 2 b×d 1× 0,202 2 M fy ⎤ ⎡ = ρ × 0,8 × fy × ⎢1 − 0,588 × ρ × 2 b×d f ' c ⎥⎦ ⎣ 400 ⎤ ⎡ 0,728 = ρ × 0,8 × 400 × ⎢1 − 0,588 × ρ × 35 ⎥⎦ ⎣ 0,728 = 320 ρ - 2150,4 ρ2

ρ = 0,002311 ρmin = 0,0035


ρmaks = 0,0564 EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES

IV-70


As = ρ x b x d

= 0,0035 x 1000 x 202 = 707 mm2

Di pakai tulangan D16 – 250

As terpasang 804 mm2 > 707 mm2 2). Penulangan Tumpuan Arah X

My

= -1284,780 kgm

Mu = M / φ Mu = -1284,780 / 0,8 = -1605,975 kgm Direncanakan tulangan D16 Diketahui: h = 250 mm p = 40 mm d = h – p – 0,5D = 250 – 40 – 0,5 x 16 = 202 mm 1605,975 M = = 39358,274 kg / m2 = 0,394 N/mm2 2 b×d 1 × 0,2022

M fy ⎤ ⎡ = ρ × 0,8 × fy × ⎢1 − 0,588 × ρ × 2 b×d f ' c ⎥⎦ ⎣ 400 ⎤ ⎡ 0,394 = ρ × 0,8 × 400 × ⎢1 − 0,588 × ρ × 35 ⎥⎦ ⎣ 0,394 = 320 ρ - 2150,4 ρ2

ρ = 0,001242 ρmin = 0,0035


ρmaks = 0,0564 EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES

IV-71


As = ρ x b x d

= 0,0035 x 1000 x 202 = 707 mm2


As terpasang 804 mm2 > 707 mm2 2). Penulangan Tumpuan Arah Y

My

= -2569,56 kgm

Mu = M / φ Mu = -2569,56 / 0,8 = -3211,95 kgm Direncanakan tulangan D16 Diketahui: h = 250 mm p = 40 mm d = h – p – 0,5D = 250 – 40 – 0,5 x 16 = 202 mm 3211,95 M = = 78716,547 kg / m2 = 0,787 N/mm2 2 2 b×d 1× 0,202

M fy ⎤ ⎡ = ρ × 0,8 × fy × ⎢1 − 0,588 × ρ × 2 f ' c ⎥⎦ b×d ⎣ 400 ⎤ ⎡ 0,787 = ρ × 0,8 × 400 × ⎢1 − 0,588 × ρ × 35 ⎥⎦ ⎣ 0,787 = 320 ρ - 2150,4 ρ2

ρ = 0,002501 ρmin = 0,0035


ρmaks = 0,0564


IV-72


As = ρ x b x d

IV-73

= 0,0035 x 1000 x 202 = 707 mm2


As terpasang 804 mm2 > 707 mm2

0.50m

D16-250

D16-250

D16-250

1.00m

1.00m

D16-250 D16-250

1.00m

D16-250 D16-250

D16-250

Gelagar Memanjang

Gelagar Memanjang

25.00 m

Gambar IV.40. Penulangan Pelat Lantai Jembatan


6.00m

D16-250

1.00m

D16-250

D16-250

Gelagar Memanjang

1.00m 0.50m

Lx = 2.00 m

D16-250

D16-250

Gelagar Memanjang


IV-74

IV.3.2. 4. Diafragma

Diafragma adalah elemen struktural pada jembatan dengan gelagar prategang berupa sebuah balok yang berfungsi sebagai pengaku. Dalam pembebanannya, diafragma ini tidak menahan beban luar apapun kecuali berat sendiri balok diafragma tersebut. Dikarenakan diafragma adalah beton precast maka dalam kasus pembebanannya ditinjau menjadi dua kasus yaitu pebebanan pada saat pengangkatan/ketika telah terinstall dan pada saat penumpukan/diafragma posisi merebah. Direncanakan :

Tinggi balok ( h )

= 1050 mm

Mutu beton

= K-225 ( f ‘ c = 22,5 Mpa )

Mutu Besi Beton

= BJTP 24 ( fy =240 Mpa )

Berat jenis beton ( BJ )

= 2400 kg/m3

Tebal balok ( b)

= 150 mm

Tebal penutup beton

= 30 mm

φ tulangan

= 12 mm

φ sengkang

= 8 mm

tinggi efektif (d )

= h - p - φ sengkang - 0.5 φ tulangan = 1050 - 30 - 8 – 0,5 x 16 = 1004 mm

Beban Merata Akibat Berat Sendiri Balok

Qd = 1,2 x 1,05 x 0,15 x 2400 = 453,60 kg/m Penulangan Akibat beban sendiri saat pengangkatan dan saat diafragma sudah terinstall

Tulangan Utama : M = 1/8 ( Qd x l2 ) = 1/8 (453,60 x 2,002 ) = 226,5 kgm = 2265000 Nmm Mu = M / φ Mu = 2265000 / 0,8 = 2831250 Nmm

Mu 2831250 = = 0,019 N/mm2 2 2 b × d 150 × 1004 M fy ⎤ ⎡ = ρ × 0,8 × fy × ⎢1 − 0,588 × ρ × 2 b×d f ' c ⎥⎦ ⎣



IV-75

240 ⎤ ⎡ 0,019 = ρ × 0,8 × 240 × ⎢1 − 0,588 × ρ × 22,5 ⎥⎦ ⎣ 0,019 = 192 ρ - 1204,224 ρ2

ρ = 9,9 × 10 −5

ρmin = 0,0058 ρmax = 0,0362

ρ < ρmin , maka dipakai ρmin

= ρmin x b x d

As

= 0,0058 x 150 x 996 = 866,520 mm2 Dipakai tulangan 5 D 16 , As = 1005 mm2 > 866,520 mm2 Penulangan Akibat beban sendiri saat penumpukan (penyimpanan)/posisi merebah.

1.83m Ly/Lx = 1,83/1,05 = 1,743 Mly

= 0,001.Wu.Lx2.x = 0,001 x 453,60 x 1,052 x 74 = 37,007 kgm = 370070 Nmm

Mlx

= 0,001.Wu.Lx2.x = 0,001 x 453,60 x 1,052 x 27 = 13,503 kgm = 135030 Nmm

Mty

= -0,001.Wu.Lx2.x = -0,001 x 453,60 x 1,052 x 110 = -55,010 kgm=-550100Nmm

Mlx

= ½ Mty = ½ x -55,010 = -27,505 kgm= -275050 Nmm

Tulangan Lapangan Arah y

Direncanakan tulangan D12 Diketahui: h = 150 mm p = 30 mm d = h – p – 0,5D = 150 – 30 – 0,5 x 12 = 114 mm EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


Mu 370070 = = 0,0285 N/mm2 2 2 b × d 1000 × 114 fy ⎤ M ⎡ = ρ × 0,8 × fy × ⎢1 − 0,588 × ρ × 2 b×d f ' c ⎥⎦ ⎣ 240 ⎤ ⎡ 0,0285 = ρ × 0,8 × 240 × ⎢1 − 0,588 × ρ × 22,5 ⎥⎦ ⎣ 0,0285 = 192 ρ - 1204,224 ρ2

ρ =0,000149 ρmin = 0,0058 ρmax = 0,0362 As


= ρmin x b x d = 0,0058 x 1000 x 114 = 661,20 mm2

Dipakai tulangan D12-150, As =754 mm2 > 661,20 mm2 Tulangan Lapangan Arah x

Direncanakan tulangan D12 Diketahui: h = 150 mm p = 30 mm d = h – p – 0,5D = 150 – 30 – 0,5 x 12 = 114 mm

Mu 135030 = = 0,0104 N/mm2 2 2 b × d 1000 × 114 M fy ⎤ ⎡ = ρ × 0,8 × fy × ⎢1 − 0,588 × ρ × 2 b×d f ' c ⎥⎦ ⎣


IV-76


240 ⎤ ⎡ 0,0104 = ρ × 0,8 × 240 × ⎢1 − 0,588 × ρ × 22,5 ⎥⎦ ⎣ 0,0104 = 192 ρ - 1204,224 ρ2

ρ =5,42 x 10-5 ρmin = 0,0058 ρmax = 0,0362 As


= ρmin x b x d = 0,0058 x 1000 x 114 = 661,20 mm2

Dipakai tulangan D12-150, As =754 mm2 > 661,20 mm2 Tulangan Tumpuan Arah y


Mu 550100 = = 0,0423 N/mm2 2 2 b × d 1000 × 114 M fy ⎤ ⎡ = ρ × 0,8 × fy × ⎢1 − 0,588 × ρ × 2 b×d f ' c ⎥⎦ ⎣ 240 ⎤ ⎡ 0,0423 = ρ × 0,8 × 240 × ⎢1 − 0,588 × ρ × 22,5 ⎥⎦ ⎣ 0,0423 = 192 ρ - 1204,224 ρ2

ρ = 0,000221


IV-77


ρmin = 0,0058 ρmax = 0,0362 As


= ρmin x b x d = 0,0058 x 1000 x 114 = 661,20 mm2

Dipakai tulangan D12-150, As =754 mm2 > 661,20 mm2 Tulangan Tumpuan Arah x


Mu 275050 = = 0,0212 N/mm2 2 b × d 1000 × 114 2 M fy ⎤ ⎡ = ρ × 0,8 × fy × ⎢1 − 0,588 × ρ × 2 f ' c ⎥⎦ b×d ⎣ 240 ⎤ ⎡ 0,0212 = ρ × 0,8 × 240 × ⎢1 − 0,588 × ρ × 22,5 ⎥⎦ ⎣ 0,0212 = 192 ρ - 1204,224 ρ2

ρ = 0,000110 ρmin = 0,0058 ρmax = 0,0362 As


= ρmin x b x d = 0,0058 x 1000 x 114 = 661,20 mm2

Dipakai tulangan D12-150, As =754 mm2 > 661,20 mm2 EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES

IV-78


A

3D16

IV-79

15.00

2D16

11.72

5D16

11.72 D12-150

D12-150

2D12 2D12 D12-150

87.50

105.00

105.00

D12-150 D12-150 2D16

2D12

2D12 2D12

3D16

26.00 5D16

26.00 183.00

A

Potongan A-A

200.00

Gambar IV.41. Penulangan Diafragma

IV.3.2. 5. Gelagar Memanjang (Balok Pratekan)

Fungsi utama gelagar prategang adalah untuk menahan gaya lentur yang ditimbulkan oleh beban-beban di atasnya. Direncanakan: Mutu beton prategang ( f’c ) = K – 500 (f’c =50 Mpa ). Berat jenis beton ( BJ )

= 2400 kg/m3

Mutu baja ( fy )

= BJTD 40 ( fy = 400 Mpa )

Type kabel prategang

= Uncoated Seven-wire Stress-relieved High Grade Low Relaxation ASTM A-416

Pengangkuran

= Sistem Freyssinet



1).

IV-80

Analisa Penampang 200 35 17

9

1 2

Yt(p)

2

Yt(c)

7,5 7,5

25

9

CGC Composite 125

105 115

15,83

4

6,25

24

17

12,5

5

10

4

Yb(p)

Yb(c)

CGC Prestress

65

121,25

3

24

65

Gambar IV.42. Gelagar Prategang

a. Gelagar Prategang



•

Contoh Perhitungan (no.5) :

A = 65,00 × 12,50 = 812,50cm 2 Y (diukur dari titik dasar balok ke titik berat bangun) = 6,25 cm

I=

1 1 × b × h 3 = × 65,00 × 12,50 3 = 10579,427cm 4 12 12

Ix = A.(Y-Yb(p))2 + I = 1695522,760 + 10579,427 = 1706102,187 cm4

•

•

Penentuan cgc balok prategang Yb(p)

= Σ A. Y / Σ A = 164492,950 / 3167,500 = 51,931 cm

Yt(p)

= 125 – 51,931 = 73,069 cm

Penentuan batas inti balok prategang Kt(p)

= Ix / ( A . Yb(p) ) = 5497085,652 / ( 3167,500 x 51,931 ) = 33,419 cm

Kb(p)

= Ix / ( A x Yt(p) ) = 5497085,652 / (3167,500 x 73,069) = 23,751 cm

b. Gelagar Komposit

Direncanakan :

•

Mutu beton gelagar prategang

: f’c = 50 Mpa

•

Mutu beton pelat lantai

: f’c = 35 Mpa

•

Modulus elastisitas beton

( E ) = 4730 √f’c

•

E plat

= 4730 √35 = 27983,057

E balok

= 4730 √50 = 33446,151

Angka ekivalen ( n )

= E balok / E plat = 33446,151/27983,057 = 1,195

•

Luas plat lantai = 200 x 25 = 5000 cm2

•

Luas plat lantai ekivalen dengan luas beton precast Aeki = Aplat / n = 5000 / 1,195 = 4184,100 cm2

•

beff = Aeki / tplat = 4184,100 / 25 = 167,364 cm = 1673,640 mm

•

beff maximum

= 2000 mm ( jarak bersih antar balok )


IV-81


•

•

IV-82

Penentuan cgc balok komposit Yb(c)

= Σ A. Y / Σ A = 739806,700 / 7351,600 = 100,632 cm

Yt(c)

= 150,00 – 100,632 = 49,368 cm

Penentuan batas inti balok komposit Kt(c)

= Ix / ( A . Yb(c) ) = 18914732,802/ ( 7351,600 x 100,632 ) = 25,567 cm

Kb(c)

= Ix / ( A x Yt(c) ) = 18914732,802/ (7351,600 x 49,368) = 52,116 cm

2).

Pembebanan Balok Prategang

¾ Beban Mati

1. Berat sendiri balok ( QD1 ) Qd1 =760,80 kg/m

25,00 m

B

A Gambar IV.43. Pembebanan Akibat Berat Sendiri Balok

QD1 = Abalok x BJ beton = 0,317 x 2400 = 760,80 kg/m’ QUD1= 1,2 × QD1 = 1,2 × 760,80 kg/m’ = 912,960 kg/m’ EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-83

Mencari reaksi tumpuan :

Σ MB = 0 L × RA – 0.5 × QUD1 × L2 = 0 25 × RA – 0.5 × 912,960 × 252 = 0 RA = 11412 kg Momen pada jarak x dari A : MX = RA . x – ½ . QUD1 . x2 Mx = 11412x – 456,48x2 M M M M M M M M

= = = = = = = =

0 0,5 2,5 4,5 6,5 8,5 10,5 12,5

( ( ( ( ( ( ( (

11412 11412 11412 11412 11412 11412 11412 11412

x 0 ) x 0,5 ) x 2,5 ) x 4,5 ) x 6,5 ) x 8,5 ) x 10,5 ) x 12,5 )

-

( ( ( ( ( ( ( (

½ ½ ½ ½ ½ ½ ½ ½

x x x x x x x x

913 913 913 913 913 913 913 913

x 0 x 0,5 x 2,5 x 4,5 x 6,5 x 8,5 x 10,5 x 12,5

2 2 2 2 2 2 2 2

) ) ) ) ) ) ) )

= = = = = = = =

0 5591,88 25677 42110,3 54891,7 64021,3 69499,1 71325

Bentang (m)

10000

4

6

8

10

12

55 91 ,88

0

2 0

0

80000

Gaya Lintang pada jarak x dari A : Dx = RA - qUD1 . x Dx = 11412 - 912,960 . x


71 32 5

70000

69 49 9,0 8

60000

64 02 1,3 2

50000

` 54 89 1,7 2

40000

42 11 0,2 8

30000

25 67 7

Momen (kgm)

20000

kgm kgm kgm kgm kgm kgm kgm kgm


D D D D D D D D

= = = = = = = =

0 0,5 2,5 4,5 6,5 8,5 10,5 12,5

11412 11412 11412 11412 11412 11412 11412 11412

-

( ( ( ( ( ( ( (

912,96 912,96 912,96 912,96 912,96 912,96 912,96 912,96

IV-84

x 0 ) x 0,5 ) x 2,5 ) x 4,5 ) x 6,5 ) x 8,5 ) x 10,5 ) x 12,5 )

= = = = = = = =

11412 10955,5 9129,6 7303,68 5477,76 3651,84 1825,92 0

kg kg kg kg kg kg kg kg

Bentang (m) 0

2

4

6

8

10

12

18 25 ,92

0

0

36 51 ,84

` 73 03 ,68

6000

8000

11 41 2 10 95 5,5 2

10000

12000

54 77 ,76

4000

91 29 ,6

Momen (kgm)

2000

2. Beban mati tambahan (QD2) Beban mati tambahan terdiri atas ; - Berat Pelat Beton

qplat = b x h x BJ beton = 2,00 x 0,25 x 2400 = 1200 kg/m’

- Berat Lapisan Aspal

qaspal = b x t x BJ aspal = 2,00 x 0,05 x 2200 = 220 kg/m’

- Berat air hujan

qair

= b x th x BJ air = 2,00 x 0,05x 1000 = 100 kg/m QD2= 1520 kg/m’

QUD2 = 1,2 × qD2 = 1,2 × 1520 kg/m’= 1824 kg/m’



IV-85

Qd2 =1824 kg/m

25,00 m

B

A Gambar IV.44. Pembebanan Akibat Berat Mati Tambahan


Σ MB = 0 L × RA – 0.5 × qUD2 × L2 = 0 25 × RA – 0.5 × 1824 × 252 = 0 RA = 22800 kg Momen pada jarak x dari A : MX = RA . x – ½ . QUD2 . x2 Mx = 22800x – 912x2 M M M M M M M M

= = = = = = = =

0 0,5 2,5 4,5 6,5 8,5 10,5 12,5

( ( ( ( ( ( ( (

22800 22800 22800 22800 22800 22800 22800 22800

x 0 ) x 0,5 ) x 2,5 ) x 4,5 ) x 6,5 ) x 8,5 ) x 10,5 ) x 12,5 )

-

( ( ( ( ( ( ( (

½ ½ ½ ½ ½ ½ ½ ½

x x x x x x x x

1824 1824 1824 1824 1824 1824 1824 1824

x 0 x 0,5 x 2,5 x 4,5 x 6,5 x 8,5 x 10,5 x 12,5

2 2 2 2 2 2 2 2

) ) ) ) ) ) ) )

= = = = = = = =

0 11172 51300 84132 109668 127908 138852 142500

Bentang (m)

20000

4

6

8

10

12

11 17 2

0

2 0

0


160000

14 25 00

140000

13 88 52

120000

12 79 08

100000

` 10 96 68

80000

84 13 2

60000

51 30 0

Momen (kgm)

40000

kgm kgm kgm kgm kgm kgm kgm kgm


IV-86

Gaya Lintang pada jarak x dari A : Dx = RA - qUD2 . x Dx = 22800 - 1824. x D D D D D D D D

= = = = = = = =

0 0,5 2,5 4,5 6,5 8,5 10,5 12,5

22800 22800 22800 22800 22800 22800 22800 22800

-

( ( ( ( ( ( ( (

1824 1824 1824 1824 1824 1824 1824 1824

x 0 ) x 0,5 ) x 2,5 ) x 4,5 ) x 6,5 ) x 8,5 ) x 10,5 ) x 12,5 )

= = = = = = = =

22800 21888 18240 14592 10944 7296 3648 0

kg kg kg kg kg kg kg kg

Bentang (m) 0

2

4

6

8

10

12

36 48

0

0

72 96 10 94 4

10000

14 59 2

` 15000 18 24 0

Momen (kgm)

5000

22 80 0 21 88 8

20000

25000

3. Beban terpusat balok diafragma (PU1) 183.00 165.00

7.50

87.50

10.00 135.00

Gambar IV.45. Dimensi Diafragma EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


V

IV-87

={[ (1,65+1,83) x 0,075 x 0,5]+[(1,35+1,83) x 0,10x 0,5]+(1,83 x 0,875)} x 0,15 = 0,284 m3

P1

= 0,284 x 2400 kg/m3 = 681,60 kg

PU1

= 1, 2 x P1 = 1, 2 x 681,60 kg = 817,920 kg 0.50m

0.50m 3.00m

3.00m

Pu1

Pu1

3.00m

Pu1

3.00m

3.00m

Pu1

Pu1

3.00m

Pu1

3.00m

Pu1

3.00m

Pu1

Pu1

25.00m

B

A

Gambar IV.46. Pembebanan Gelagar Memanjang Karena Diafragma


ΣKV= 0

; RA = RB

RA + RB - ΣPu1 = 0 2 RA = Σ PU1 RA = Σ PU1 / 2 = ( 9 x 817,920) / 2 = 3680,640 kg Momen pada jarak x dari A : M0

= 0 kgm

M 0,5 = 3680,640 x 0,5 = 1840,20 kgm M 2,5 = 3680,640 x 2,5 – 817,92 x 2 = 7565,76 kgm M 4,5 = 3680,640 x 4,5 – 817,92 x 4 – 817,92 x 1 = 12473,280 kgm M 6,5 = 3680,640 x 6,5 – 817,92 x 6 – 817,92 x 3 = 16562,880 kgm M 8,5 = 3680,640 x 8,5 – 817,92 x 8 – 817,92 x 5 – 817,92 x 2 = 19016,640 kgm M 10,5 = 3680,640 x 10,5 – 817,92 x 10 – 817,92 x 7 – 817,92 x 4– 817,92 x 1 = 20652,48 kgm



IV-88

M 12,5 = 3680,640 x 12,5 – 817,92 x 12 - 817,92 x 9 – 817,92 x 6 – 817,92 x 3 =21470,400 kgm Bentang (m) 2

4

6

8

10

12

18 40 ,2

0

0 0

75 65 ,76

10000

25000

Gaya Lintang pada jarak x dari A : D0

= 3680,640 kg

D0,5

= 3680,640 - 817,92 = 2862,720 kg

D2,5

= 3680,640 - 817,92 = 2862,720 kg

D4,5

= 3680,640 - 817,92 x 2 = 2044,800 kg

D6,5

= 3680,640 - 817,92 x 3 = 1226,880 kg

D8,5

= 3680,640 - 817,92 x 3 = 1226,880 kg

D10,5

= 3680,640 - 817,92 x 4 = 408,96 kg

D12,5

= 3680,640 - 817,92 x 5 = -408,96 kg


21 47 0,4

20000

20 65 2,4 8

16 56 2,8 8

15000

`

19 01 6,6 4

12 47 3,2 8

Momen (kgm)

5000


IV-89

Bentang (m) -500 0

2

4

6

8

10

12 40 8,9 6

` 20 44 ,88

1500

12 26 ,88

1000

12 26 ,88

500

2000

3500 4000

36 80 ,4

3000

28 62 ,72

2500 28 62 ,72

Momen (kgm)

0

¾ Beban hidup ( Beban lajur D ) Beban garis P=12 ton

Beban Terbagi Rata q t/m 1 Jalur

Gambar IV.47. Beban Hidup D

Beban lajur D terdiri dari ; - Beban terbagi rata sebesar q ton per m’ per jalur q = 2,2 t/m’ untuk L < 30 m ( L = 25m) q’ = =

q ×α × s 2,75 2,2 × 1 × 2,00 = 1,60 t/m’ 2,75

α = 1 Kekuatan gelagar melintang tidak diperhitungkan (diafragma) - Beban garis sebesar P per jalur P = 12 ton


-4 08 ,96

-1000


Koefisien Kejut K = 1 + p’ = =

20 ( 50 + L )

=1+

IV-90 20 ( 50 + 25 )

= 1,267

p ×α × s × K 2,75 12 × 1 × 2,00 × 1,267 = 11,057 t 2,75

Model Mekanika: 1,6P' = 1,6 x 11057 = 17691,200 kg

1,6q' = 1,6 x 1600 = 2560 kg/m

25.00m

B

A Gambar IV.48. Pembebanan Gelagar Karena Beban D


ΣMB = 0 RAV × 25 – 2560 × 25 × 12,50 – 17691,2 × 12,50 = 0 RAV × 25 – 800000 – 221140 = 0 RAV = 40845,60 kg Momen pada jarak x dari A: M0

= 0 kgm

M 0,5 = 40845,60 × 0,5 – 0,5 × 2560 × 0,52 = 20102,5 kgm M 2,5 = 40845,60 × 2,5 – 0,5 × 2560 × 2,52 = 94112,5 kgm M 4,5 = 40845,60 × 4,5 – 0,5 × 2560 × 4,52 = 157885,2 kgm M 6,5 = 40845,60 × 6,5 – 0,5 × 2560 × 6,52 = 211416,4kgm M 8,5 = 40845,60 × 8,5 – 0,5 × 2560 × 8,52 = 254707,6 kgm M 10,5 = 40845,60 × 10,5 – 0,5 × 2560 × 10,52 = 287758,8 kgm M 12,5 = 40845,60 × 12,5 – 0,5 × 2560 × 12,52 = 310570,0 kgm



IV-91

Bentang (m) 6

8

10

250000 300000 350000

Gaya lintang pada jarak x dari A: = 40845,60 kg

D 0,5 = 40845,60 – 2560 × 0,5 = 39565,6 kg D 2,5 = 40845,60 – 2560 × 2,5 = 34445,6 kgm D 4,5 = 40845,60 – 2560 × 4,5 = 29325,6 kgm D 6,5 = 40845,60 – 2560 × 6,5 = 24205,6 kgm D 8,5 = 40845,60 – 2560 × 8,5 = 19085,6 kgm D 10,5 = 40845,60 – 2560 × 10,5 = 13965,6 kgm D 12,5 = 40845,60 – 2560 × 12,5 – 17691,2 = - 8845,6 kgm


31 05 70

200000

28 77 58 ,8

` 21 14 16 ,4

150000

25 47 07 ,6

15 78 85 ,2

100000

D0

12

20 10 2,5

4

94 11 2,5

Momen (kgm)

50000

2 0

0 0


IV-92

Bentang (m)

-10000 0

2

4

6

8

10

12

40000

29 32 5,6

34 44 5,6

30000

24 20 5,6

13 96 5,6

` 20000

19 08 5,6

10000

40 84 5 39 ,6 56 5,6

Momen (kgm)

0

50000

¾ Beban Sekunder pada Balok Prategang

Akibat rem dan traksi Pengaruh gaya rem diperhitungkan sebesar 5 % dari beban “D” tanpa koefisien kejut. q’ = = p’ = =

q ×α × s 2,75 2,2 × 1 × 2,00 = 1,60 t/m’ 2,75

p ×α × s 2,75 12 × 1 × 2,00 = 8,727 t 2,75

Total Muatan D = 1,600 x (25,000) + 8,727 = 48,727 t = 48727 kg Gaya rem = 5% x Total Muatan D = 5% x 48727= 2436,35 kg Tebal aspal = 0,05 m


-8 84 5,6

-20000


IV-93

Tebal Plat = 0,25 m Jarak garis netral Yt(p) = 0,731 m Tinggi pusat berat kendaraan = 1,8 m Gaya rem = 1,6 x 2436,35 = 3898,16 kg ZR = Yt(p) + h ( pelat & aspal ) + 1,80 = 0,731 + 0,25 + 0,05 + 1,8 = 2,831 m 3898,16 kg

2.83m

X

A

B 25.00m

Gambar IV.49. Pembebanan Akibat Rem dan Traksi


Σ MB = 0 ( RA x 25 ) - ( 3898,16 x 2,831 ) = 0 RA = 441,428 kg Momen pada jarak x dari A : M0

= 0 kgm

M0,5

= 441,428 x 0,5 = 220,714 kgm

M2,5

= 441,428 x 2,5 = 1103,570 kgm

M4,5

= 441,428 x 4,5 = 1986,426 kgm

M6,5

= 441,428 x 6,5 = 2869,282 kgm

M8,5

= 441,428 x 8,5 = 3752,138 kgm

M10,5

= 441,428 x 10,5 = 4634,994 kgm

M12,5

= 441,428 x 12,5 = 5517,850 kgm



IV-94

Bentang (m) 4

6

8

10

12

11 03 ,57

22 0,7

0

0

2 14

0

42 6

28 69 ,28 2

19 86 ,

2000

`

37 52 ,

13 8

3000

46 34 ,99 4

4000

55 17 ,

85

5000

6000

Lintang pada jarak x dari A : D0

= 441,428 kg

D0,5

= 441,428 kg

D2,5

= 441,428 kg

D4,5

= 441,428 kg

D6,5

= 441,428 kg

D8,5

= 441,428 kg

D10,5

= 441,428 kg

D12,5

= 441,428 kg Bentang (m)

0

2

4

6

8

10

12

0 50 100 150 200

`

250 300 350

500

44 1,4 28


44 1,4 28

44 1,4 28

44 1,4 28

44 1,4 28

450

44 1,4 28

400 44 1,4 28 44 1,4 28

Momen (kgm)

Momen (kgm)

1000


IV-95

5.3.5.3. Rekapitulasi Momen dan Gaya Lintang

Momen TOTAL Bentang (m) 4

6

8

10

12

38 92 7, 31

2 0, 00

0 0


55 13 83 ,2 5

600000

52 13 97 ,3 7

500000

46 94 05 ,6 8

400000

39 54 08 ,2 6

300000

29 85 87 ,2 1

200000

17 97 58 ,8 3

Momen (kgm)

100000


IV-96

Lintang TOTAL Bentang (m) -10000

0

2

4

6

8

-8 81 3, 13

-20000 10

12

0

60000 70000 80000

65 11 9, 35

50000

53 70 7, 59

40000

42 29 5, 67

90000

3).

Analisa Gaya Pratekan

Direncanakan : Mutu beton gelagar prategang

: f’c = 50 Mpa

Titik berat penampang : Yb(p) = 51,931 cm Yt(p) = 73,069 cm Yb(c) = 100,632 cm Yt(c) = 49,368 cm Luas penampang : A(p) = 3167,500 cm2 = 316750 mm2 A(c) = 7351,600 = 735160 mm2 Momen inersia : Ix (p) = 5497085,652 cm4 Ix (c) = 18914732,802 cm4 Statis Momen

: Sb (p) = Ix (p) / Yb = 5497085,652 / 51,931 = 105853,645 cm3 = 105853645 mm3 St (p) = Ix (p) / Yt = 5497085,652 / 73,069 = 75231,434 cm3 = 75231434 mm3 Sb (c) = Ix(c) / Yb = 18914732,802 / 100,632 = 187959,424 cm3 = 187959424 mm3


20 28 9, 91

30000

31 70 1, 75

20000

79 17 9 75 ,67 71 3, 25

Lintang (kg)

10000


St (c) = Ix(c) / Yt = 18914732,802 / 49,368 = 383137,514 cm3 = 383137514 mm3

•

Momen Akibat Beban Mati = 235295,400 kgm = 2352954000 Nmm

•

Momen Akibat Beban Hidup = 316087,850 kgm = 3160878500 Nmm

Diasumsikan kehilangan tegangan adalah 15 % : R = 100 % – 15 % = 85 % = 0,85

•

Tegangan batas beton berdasarkan peraturan ACI f ‘c = 50 MPa f ‘ci = tegangan beton sebelum pada umur 28 hari = 40 Mpa

•

Tegangan – tegangan ijin Kondisi awal : f ci = 0,6 . f ‘ci = 0,6 . 40 = 24 Mpa f ti = 0,5 .√ f ‘ci = 0,5 .√ 40 = 3,16 Mpa Kondisi akhir f c = 0,45 f ‘c = 0,45. 50 = 22,5 Mpa f t = 0,5 √ f ‘c = 0,5 √ 50 = 3,535 Mpa St = {ML + (1 – R) MD} / (fc + R . fti) = { 3160878500 + (1 – 0,85) 2352954000} / ( 22,5 + 0,85 . 3,16 ) = 139514873,3 mm3 < St penampang = 75231434 mm3 Sb = { ML + (1 – R) MD } / ( ft + R . fci ) = { 3160878500+ (1 – 0,85) 2352954000} / ( 3,535+ 0,85 . 24 ) = 146806835,2 mm3 < Sb penampang = 105853645 mm3 ML / St(c)

= 3160878500 / 383137514 = 8,250 N/mm2 ( MPa )

ML / Sb(c)

= 3160878500 / 187959424 = 16,817 N/mm2 ( MPa )

MDg/ St(p)

= 713250000/ 75231434 = 9,481 N/mm2 ( MPa )

MDg/ Sb(p)

= 713250000/ 105853645 = 6,738 N/mm2 ( MPa )

MDtot / St(c) = 5513832500 / 383137514= 14,391 N/mm2 ( MPa ) MDtot/ Sb(c) = 5513832500 / 187959424= 29,335 N/mm2 ( MPa )


IV-97


•

IV-98

Tegangan penampang dihitung berdasarkan 4 kasus Kasus I : fc = 22,5 MPa

fci = 24 MPa

Kasus II : fti = -3,16 MPa

ft = -3,535 MPa

Kasus III : fc = 22,5 MPa

ft = -3,535 MPa

Kasus IV : fti = -3,16 MPa

fci = 24 MPa

σ

Ti

Rti

I.

MDg

ML

Ti +MDg

RTI+MDg+ML

4,769 25,821

9,481 - 6,738

8,250 14,25> -3,16 -16,817 24

22,5 2,626 > - 3.535

-12,641 -10,745 σ top σbottom 23,553 20,02

9,481 - 6,738

8,250 -3,16 -16,817 16,815 < 24

6,986 < 22,5 -3.535

9,481 - 6,738

8,250 14,25 > -3,16 -16,817 16,815 < 24

22,5 - 3.535

9,481 - 6,738

8,250 -3,16 -16,817 24

6,986 < 22,5 2,626 > - 3.535

5,610 σ top σ bottom 30,378

II.

III. σ top σbottom

5,610 23,553

4,769 20,02

IV.

-12,641 -10,745 σ top σ bottom 30,378 25,821

5,610

-12,641

5,610

-12,641

yt σ cgc

cgc

y yb

30,378

23,553

23,553

30,378

Gambar IV.50. Diagram tegangan penampang dalam 4 kasus EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-99

Tegangan yang terjadi pada garis netral penampang beton (cgc) dapat dihitung dengan memakai perbandingan segitiga. 1. Kasus I.

σ180 = 30,378 + 5,610

= 35,998

σcgc = ( 0,55 x 35,998 ) – 5,610 = 14,189 2. Kasus II.

σ180 = 23,553 + 12,641

= 36,194

σcgc = ( 0,55 x 36,194 ) – 12,641 = 7,266 3. Kasus III.

σ180 = 23,553 + 5,610

= 29,163

σcgc = ( 0,55 x 29,163 ) – 5,610 = 10,469 4. Kasus IV.

σ180 = 30,378 + 12,641

= 43,019

σcgc = ( 0,55 x 43,019 ) – 12,641 = 11,019 •

Mencari gaya pratekan

σcgc = Ti / A Ti = σcgc x A

•

Eksentrisitas tendon (e) dapat ditentukan

σ bottom = e =

Ti Ti .e Ti .e + = σ cgc + A Sb Sb

Sb × ( σ bottom − σ cgc Ti

)



IV-100

Ti (N)

e (mm)

I

4494365,75

381,292

II

2301505.5

749,092

III

3316055,75

417,662

IV

3490268,25

587,124

Kasus

Berdasarkan tabel tersebut, kita dapat menggambarkan daerah aman dengan memplot e sebagai fungsi Ti, setiap titik di daerah aman ini akan memberikan desain yang baik serta memenuhi persyaratan batas-batas tegangan ijin. Ti (kN) 4494,365

I

IV

3490,268 3316,055

III

II

2301,505

e (mm) 381,29 417,66

587,124

749,092

Gambar IV.51. Daerah aman Ti dan e

e max = yb – ½ ∅tendon - ∅tul.begel - ∅tul.utama - penutup = 51,931 – 6,35/2 – 0,8 – 1,2 –3 = 43,756 cm Dipilih Ti = 3350 kN dengan e = 420 mm < e max = 437,56 mm EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-101

4.3.2.6. Penentuan Jumlah Tendon.

Dipakai Uncoated Seven-wire Stress relieved for Prestressed Concrete Highgrade-

Low Relaxation ASTM – 416 dengan pengangkuran sistem Freyssinet. Spesifikasi dari Freyssinet : Diameter nominal

: 12,7 mm

Luas nominal

: 98,71 mm2

Minimal UTS

: 184000 N (Ultimate Tension Strangth)

Modulus Elastisitas (E) : 195 KN/mm2 Tegangan putus ( fpu )

: 184000 / 98,71 = 1864 MPa

As = Ti / 0,7 fpu = 3,35 x 106 / 0,7.1864 = 2567,443 mm2 Jumlah strand = 2567,443 / 98,71 = 26,01 ⇒ 28 buah Tipe angkur ( T.Y. Lin , Desain Struktur Beton Prategang Jilid 2 hal. 254 ) 7

K

5 jumlah tendon

= 28 / 7

=4

⇒

4 buah

12

K

5

= 28 / 12

= 2,33

⇒

3 buah

19

K

5

= 28 / 19

= 1,47

⇒

2 buah

Dipilih : Tipe angkur

: 12 K 5

Tipe dongkrak

: K 200

Jumlah tendon

: 3 buah

Jumlah strand

: 12 buah

As terpasang

: 28 x 98,71 = 2763,88 mm2

Diameter selongsong

: 6,35 cm

Tegangan tendon ( fsi ) : Ti / As = 3,35 x 106 / 2763,88 = 1212,064 Mpa Ti per tendon

: 6,15 x 106 / 3 = 2,05 x 106 N

Checking lebar badan : 2 x penutup + 2 x ∅tul. + 2 x ∅tul.begel + ∅tendon. (2 x 3) + (2x 1,2) + (2 x 0,6) + 6,35 ≤ b 15,95 cm < 17 cm ⇒ OK



IV-102

4.3.2.7. Penentuan Kehilangan Tegangan Sesungguhnya.

Harga R yang sesungguhnya dapat ditentukan sesuai dengan kehilangan tegangan yang sebenarnya. Tegangan-tegangan pada penampang tengah dihitung kembali serta dibandingkan dengan tegangan ijinnya. Kehilangan tegangan pada konstruksi beton prategang dapat diakibatkan oleh : ( T.Y. Lin Ned - H. Burns, Desain Struktur Beton Prategang Jilid 1, halaman 76 – 91 ) 1. Elastic shortening of concrete (perpendekan elastis beton) 2. Creep in concrete (rangkak beton) 3. Shrinkage in concrete (susut beton) 4. Steel relaxation (relaksasi baja) 4.3.2.7.1. Perpendekan Elastis Beton ( Elastic Shortening )

Pada postensioning, untuk pemasangan tendon lebih dari satu kehilangan tegangan terbesar terjadi pada tendon yang diberi tegangan pertama, dan kehilangan ini akan menurun pada tendon-tendon yang diberi tegangan berikutnya. Pada tendon yang diberi tegangan terakhir, kehilangan tegangan sama dengan nol. Kehilangan tegangan rata-rata sama dengan 0,50 dari kehilangan tegangan yang terbesar. ES = n . Fo / Ac Fo = Ti ( m - 1 ) direncanakan : Ap =316750 mm2 Ti’ = 2,05 x 106 N m = 3 tendon Ec = 4700 √50 = 33234,018 Mpa Es = 195000 MPa n = Es / Ec = 195000 / 33234, 018 = 5, 86 Tendon I : Fo = 2,05 x 106 x ( 3 - 1 ) = 4,1.106 N ES = 5, 86 x 4,1 x 106 / 316750 = 75,85 Mpa



Tendon II : Fo =2,05 x 106 ( 2 - 1 ) = 2,05 . 106 N ES = 5, 86 x 2,05 x 106 / 316750 = 37,93 Mpa Tendon III : Fo = 2,05 x 106 x ( 1 - 1 ) = 0 ES = 5, 86 x 0 / 316750 = 0 Kehilangan tegangan rata-rata : ES rata - rata =

75,85 + 37,93 + 0 = 37,93 Mpa 3

Kehilangan tegangan ES = 37,93 Mpa 4.3.5.7.2. Rangkak Beton ( Creep )

CR = Kcr x n x fc Notasi : Kcr = Koefisien rangkak = 1,6 untuk postension

fc

= Ti /Ac = 3,35 x 106 /316750= 10,58 Mpa

n

=

Es = 5,86 Ec

CR = 1,6 x 5, 86 x 10,58 = 99,19 MPa Kehilangan tegangan CR = 99,19 Mpa 4.3.2.7.3. Susut Beton ( Shrinkage )

SH = 550.10-6 x Kshx Es x ( 1- 0,06 V/S ) ( 1,5 – 0,015 RH ) Notasi : Ksh = 0,64 ( Tabel 26-1 ACI ) Es = 195000 MPa


IV-103


V

= volume gelagar dalam inch = 48323,177 inch

S

= luas permukaan gelagar dalam inch = 490,963 inch

IV-104

RH = Angka kelembaban relatif = 80 V 48323,177 = S 490,963 = 9,843 inch

SH = 550.10 -6 x 195000 x 0,64 x ( 1 - 0,06 x 9,843 ) × ( 1,5 - 0,015 x 80 ) = 8,430 Mpa Kehilangan tegangan SH = 8,43 Mpa 4.3.2.7.4. Relaksasi Baja ( Relaxation )

RE = [ Kre - J ( SH + CR + ES) ] C Notasi : Untuk tipeUncoated Seven-wire Stress relieved for Prestressed Concrete Highgrade-Low

Relaxation ASTM – 416 didapat ; Kre = 35 Mpa ( Tabel 4-5 hal.88 Buku T.Y.Lin ) J

= 0,04

fpi = 0,7 fpu

fpi / fpu = 0,7 dari tabel 26.3 ACI didapat ;

C = 0,75 RE = [ 35 - 0,04 x ( 8,43 + 99,19 + 37,93) ] 0,75 = 21,88 Mpa Kehilangan tegangan RE = 21,88 Mpa Kehilangan tegangan total

H = ES + CR + SH + RE

= 37,93+ 99,19 + 8,43 + 21,88 = 167,43 MPa Prosentase kehilangan tegangan E

= ( 167,43 / 1212,064 ) x 100% = 13,81 %

R

= 100 – 13,81 = 86,19 % = 0,86 EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-105

4.3.2.8. Kontrol Tegangan

Tegangan yang terjadi pada penampang ditinjau dari beberapa kondisi, antara lain : 1. Pada saat transfer tegangan ( hanya memikul berat sendiri saja ). 2. Setelah Pelat di cor (sudah terjadi kehilangan tegangan ). 3. Setelah beban hidup bekerja. Diketahui ; Ti = 3350 kN = 3350000 N e = 420 mm A(p)

= 316750 mm2

A(c)

= 735160 mm2

Yb(p) = 519,31 mm Yt(p) = 730,69 mm Yb(c) = 1006,32 mm Yt(c) = 493,68 mm Ix (p) Ix (c)

= 5497085,652 x 104 mm4 = 18914732,802 x 104 mm4

Sb (p) = 105853645 mm3 St (p) = 75231434 mm3

Sb (c)

= 187959424 mm3

MDbeam = M akibat berat sendiri balok = 2352954 kNm = 2352,954 x 106 Nmm MDslab = M akibat beban tambahan = 2497,92 kNm = 2497,92 x 106 Nmm ML = M akibat beban hidup = 3160878,5 kNm = 3160,8785 x 106 Nmm MT = M total = 6989,088 kNm = 8011,752 x 106 Nmm



IV-106

4.3.2.8.1. Gaya pratekan dan berat sendiri sesaat setelah transfer tegangan pratekan f

top

=

(T . e).Y T tp M D beam i − i + A I S p x tp

≥ f

ti

3350000 (3350000 x 420) x 750,69 2352,954 x 10 6 = − + 75231434 316750 5497085,652 x 10 4

= 23,149 Mpa > -3,16 Mpa ok ! (T . e).Y T i bp M D beam i = + − f bottom A S I bp x p =

≤ f

ci

3350000 (3350000 x 420) x 519,31 2352,954 x 10 6 + − 316750 105853645 5497085,652 x 10 4

= 17,12 Mpa < 24 Mpa ok !

4.3.2.8.2. Setelah kehilangan tegangan dan pelat dicor f

top

=

R . (T . e ).Y R .T i tp M D beam + M D slab i − + Ap I S x tp

=

0,86x3350000 0,86x(3350000 x 420) x730,69 2352,954x10 6 + 2497,92 × 10 6 − + 75231434 316750 547085,652 x 10 4

≥ f

t

= 57,49 Mpa < -3,535 Mpa ok !

R . (T . e).Y R .T i bp M D beam + M D slab i = + − f bottom I S A x bp p =

≤ f

c

0,86x3350000 0,86x(3350000x420) x519,31 2352,954x10 6 + 2497,92 × 10 6 + − 316750 105853645 5497085,652 x 10 4

= -25,304 Mpa < 22,5 Mpa ok !



IV-107

4.3.2.8.3. Setelah beban hidup bekerja pada balok komposit f

top

=

R . (T . e).Y R .T i tp M D beam + M D slab ML i− + + S Ap I S x tp =

≤ f

c

0,86 x 3350000 0,86 x (3350000 x 420) x 730,69 2352,954 x 10 6 + 2497,92 × 10 6 3160,8785 x 10 6 − + + 75231434 383137514 316750 5497085,652 x 10 4

= 15,74 Mpa < 22,5 Mpa ok ! f

bottom

=

R . (T . e).Y R .T i bp M D beam + M D slab i + − S I A bp x p

=

0,86 x3350000 0,86 x (3350000 x 420) x 519,31 + 316750 5497085,652 x 10 4

ML ≤ f p S bc

2352,954 x 10 6 + 2497,92 × 10 6 105853645

3160,8785 x 10 6 187959424

= 42,145 Mpa > -3,535 Mpa ok !

4.3.2.9. Daerah Aman Kabel Prategang

Gaya pratekan Ti =6150 kN dianggap konstan sepanjang tendon. Letak kabel prategang di dalam beton mengikuti lengkung parabola. Agar konstruksi tetap aman maka konstruksi kabel harus terletak di antara kedua garis aman kabel. Diketahui : fci = 24 Mpa fti = -3,16 Mpa fc = 22,5 Mpa ft = -3,535 Mpa A (p) = 316750 mm2 A(c)

= 735160 mm2

Sb (p) = 105853645 mm3 St (p) = 75231434 mm3 St (c) = 383137514 mm3 Sb (c)

= 187959424 mm3 EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


Yt(p) = 730,69 mm

Yt(c) = 493,68 mm

Yb(p) = 519,31 mm

Yb(c) = 1006,32 mm

Ix(p) = 5497085,652 cm4

Ix(c) = 18914732,802 cm4

IV-108

4.3.2.9.1. Keadaan A, Akibat Gaya Pratekan Ti Dan Berat Sendiri Balok Mdbeam

σcgc = Ti / A = 3,35 x 106 / 316750 = 10,57 Mpa Pada serat terbawah akan terjadi tegangan : T (T .e ) M D beam i + i − bottom ci A S S p b b S M e1 = b f ci − σ cgc + D beam T T i i M 105853645 D beam ( ) e1 = 24 − 10,57 + 6 3,35x10 3,35x10 6 f

=f

=

(

e1 = 224,363 +

)

M

D beam 3,35x10 6

M0 = 0 kNm

e0 = 224,363 mm

M0,5 = 55,918 kNm

e0,5= 241,054 mm

M2,5 = 256,770 kNm

e2,5= 301,010 mm

M4,5 = 421,103 kNm

e4,5= 350,065 mm

M6,5 = 548,917 kNm

e6,5 = 388,218 mm

M8,5 = 640,213 kNm

e8,5= 415,471 mm

M10,5 = 694,991 kNm

e10,5= 431,823 mm

M12,5 = 713,250 kNm

e12,5= 437,273 mm



IV-109

Pada serat teratas akan terjadi tegangan : T (T .e ) M D beam = - f ti = i − i + top A S S p t t M S e 2 = t f ti + σ cgc + D beam T T i i M 75231434 D beam ( ) e2 = − 3 , 16 + 10 , 57 + 6 3,35x10 3,35x10 6 f

(

)

e 2 = 166,407 +

M

D beam 3,35x10 6

M0 = 0 kNm

e0 = 166,407 mm

M0,5 = 55,918 kNm

e0,5= 183,098 mm

M2,5 = 256,770 kNm

e2,5= 243,054 mm

M4,5 = 421,103 kNm

e4,5= 292,109 mm

M6,5 = 548,917 kNm

e6,5 = 330,263 mm

M8,5 = 640,213 kNm

e8,5= 357,515 mm

M10,5 = 694,991 kNm

e10,5= 360,434 mm

M12,5 = 713,250 kNm

e12,5= 379,317 mm

4.3.2.9.2 Keadaan B, setelah beban hidup bekerja dan terjadi kehilangan tegangan Pada serat teratas akan terjadi tegangan :

RT R. (T .e ) M i− i = fc = + T top A S S p t t S MT e3 = t − f c + R σ cgc + RT RT i i M 383137514 T ( ) e3 = − 22 , 5 + 0 , 86 . 10,57 + 0,86 x3,35.10 6 0,86x3,35.10 6 f

(

e 3 = - 1783,338 +

M0 = 0 kNm

)

M

T 2,881x10 6 e0 = -1783,338 mm



M0,5 = 389,27 kNm

e0,5= -1648,221 mm

M2,5 = 1797,58 kNm

e2,5= -1159,395 mm

M4,5 = 2985,87 kNm

e4,5= -746,937 mm

M6,5 = 3954,08 kNm

e6,5 = -410,870 mm

M8,5 = 4694,05 kNm

e8,5= -154,025 mm

M10,5 = 5213,97 kNm

e10,5= 26,439 mm

M12,5 = 5513,883 kNm

e12,5= 130,540 mm

Pada serat terbawah akan terjadi tegangan : RT R. (T .e ) M i+ i = - ft = - T bottom A S S p b b S M e 4 = b − f t − R σ cgc + T RT RT i i M 187959424 T ( ) e4 = − 3 , 535 − 0 , 86 x 10 , 57 + 0,86x3,35x10 6 0,86 x3,35.10 6 f

(

e 4 = - 723,681 +

)

M

T 2,881x10 6

M0 = 0 kNm

e0 = -723,681 mm

M0,5 = 389,27 kNm

e0,5= -688,565 mm

M2,5 = 1797,58 kNm

e2,5= -499,737 mm

M4,5 = 2985,87 kNm

e4,5= -212,719 mm

M6,5 = 3954,08 kNm

e6,5 = 148,786 mm

M8,5 = 4694,05 kNm

e8,5= 205,632 mm

M10,5 = 5213,97 kNm

e10,5= 286,096 mm

M12,5 = 5513,883 kNm

e12,5= 331,197 mm

Trace dari e1, e2, e3 dan e4 dapat dilukis dan akan memberikan daerah aman bagi tendon. Batas – batas ini dapat disederhanakan menjadi e1 dan e4 saja


IV-110


IV-111

saat x = 12,5 m, batas daerah aman = 437,273 – 331,197 = 106,076 mm = 10,61cm

-730,09 -723,681 (-)

-499,737 0

148,786 (+) 224,363

301,010 519,31 mm 0 m 0,5 m

388,218

2,50 m 4,5 m 6,50 m

σcgc

286,096 431,823 8,50 m

331,197 618 σcgs

437,273

10,50 m

12,50

Gambar IV.52. Daerah aman kabel prategang

4.3.2.10. Lay Out Tendon Prategang

Bentuk lay out tendon memanjang adalah parabola. Untuk menentukan posisi tendon digunakan persamaan garis lengkung : Y

Y = 4 f ( Lx – x2 ) / L2

x1

X y1

f l

Gambar 5.24. Grafik persamaan lengkung parabola

Dimana :

y = ordinat tendon x = panjang tendon L = panjang bentang f = tingi puncak tendon


IV-112

48,177 65,637

30,717


8,73

0m

2,5 m

6,5 m

10,5 m

Gambar IV.53. Perencanaan lay out tendon

Puncak lengkung tiap – tiap tendon adalah sebagai berikut : - Tendon I

: fI = 74,367 – 8,73 = 65,637 cm

- Tendon II

: fI = 56,907 – 8,73 = 48,177 cm

- Tendon III

: fI = 39,447 – 8,73 = 30,717 cm

Contoh perhitungan untuk tendon I y1 ' =

4 f (lx − x 2 ) l2

4 x 65,637 x (2500 x − x 2 ) 262,548 ( 2500 x − x 2 ) = = 2500 2 2500 2 Untuk x = 0,5 m = 50 cm y '1 =

262,548 x (2500 x 50 − 50 2 ) = 5,14 cm 2500 2

y1 = y a − y1 ' = 74,367 − 5,14 = 69,227 cm



IV-113

Perhitungan jarak kabel dari tepi bawah disajikan dalam tabel berikut ; Jarak Langsung (cm)

Jarak Tendon ke Tepi bawah (cm)

Tendon I

Tendon II

Tendon III

0

ya = 74,367cm 74,367

ya = 56,907 cm 56,907

ya =39,447cm 39,447

50

69,227

51,767

34,307

250

50,378

45,238

40,098

450

35,615

30,475

25,335

650

23,853

18,713

13,573

850

15,451

13,311

11,171

1050

10,407

9,267

8,878

1250

8,730

8,730

8,730

0m

2,5 m

6,5 m

10,5 m

Gambar IV.54. Lay out tendon



IV-114

4.3.2.11. Perpanjangan Kabel

( T.Y. Lin N. - H. Burns, Desain Struktur Beton Prategang Jilid 1, halaman 108 ) Perpanjangan kabel perlu dihitung untuk menentukan masuknya anchorhead ke dalam sheath, bila ditarik dengan gaya sebesar Fn, beton akan mengalami tekanan sebesar Fn pula, sehingga perpanjangan relatif kabel dapat ditentukan sebagai berikut : •

Akibat Lenturan Beton

∆L = ( fsi x L’ ) / Es dimana :

•

∆L

= perpanjangan kabel

f si

= 1212,064 MPa = 12120,64 kg/cm2

Es

= 195000 MPa = 1950000 kg/cm2

L’

= panjang kabel = L x ( 1 + 2,67 x ( f / L )2 )

Akibat Elastisitas Beton

∆L = ( σb’ x L’ ) / Ec dimana : σb’= 0,37 x f’c = 0,37 x 50 = 18,5 MPa = 185 kg/cm2 Ec = 4700 √fc’= 4700 √50 = 33234,02 Mpa = 332340,2 kg/cm2 •

Akibat Susut Beton

∆L= ( Eb x L’ )

Eb = 0,003 •

Untuk Tendon 1

L = 2500 cm F = 65,637 cm L’ = 2500 x ( 1 + 2,67 x (65,637 / 2500 )2) = 2504,601 cm



•

akibat lenturan beton ∆L = ( fsi x L’ ) / Es ∆L = (12120,64 x 2504,601) / 1950000 = 15,567cm

•

akibat elastisitas beton ∆L = ( 185 x 2504,601) / 332340,2 = 1,394 cm

•

akibat susut beton ∆L = 0,003 x 2504,601 = 7,514 cm Perpanjangan Total = 15,567 + 1,394 + 7,514 = 24,475 cm

•

Untuk Tendon 2

L = 2500 cm F = 48,177 cm L’ = 2500 x ( 1 + 2,67 x (48,177 / 2500)2 ) = 2502,478cm •

akibat lenturan beton ∆L = ( fsi x L’ ) / Es ∆L = (12120,64 x 2502,478) / 1950000 = 15,55 cm

•


•


•

Untuk Tendon 3

L = 2500 cm F = 30,717 cm L’ = 2500 x ( 1 + 2,67 x (30,717 / 2500)2 ) = 2501,007 cm •

akibat lenturan beton ∆L = ( fsi x L’ ) / Es ∆L = (12120,64 x 2501,007) / 1950000 = 15,545 cm

•



IV-115


•

IV-116


4.3.2.12. Kontrol Terhadap Lendutan ¾ Akibat Gaya Prategang Gaya Prategang Awal ( Ti )

Ti = 3,35.106 N Ix = 5497085,652 x 104 mm4 E = 420 mm Ec = 33234,02 Mpa M = Ti x e = 3,35.106 x 420 = 1,407 x 109 Nmm M = 1/8 x q x L2 q = 8 x M / L2 = (8 x 1,407 x 109 )/ 250002 = 18,01 N/mm δ1 =

5 q . L4 5 18,01 x 25000 4 x = x = 50,061 mm ( ↑ ) 384 Ec. I 384 33234,02 x 5497085,652 x 10 4

Gaya Prategang Akhir ( RTi )

Ti = 3,35 x 106 N E = 420 mm Ix = 18914732,802 x 104 mm4 M = RTi x e = 0,85 x 3,35 . 106 x 420 = 1,196 x 109 Nmm M = 1/8 x q x L2 q = 8 x M / L2 = 8 x 1,196 x 109 / 250002 = 15,31 N/mm δ2 =

5 q . L4 5 25,531 x 25000 4 x = x = 20,625 mm ( ↑ ) 384 Ec. I 384 33234,02 x 18914732,802 x 10 4

¾ Akibat Berat Sendiri Balok Prategang

q = 912,960 kg/m’ = 9,1296 N/mm



IV-117

5 q . L4 δ3 = x 384 Ec. I 5 9,1296 x 25000 4 = x = 25,376 mm ( ↓ ) 384 33234,02 x 5497085,652 x 10 4

¾ Akibat Berat Diafragma

M = 214,704 kNm =214,704 x106 Nmm Ix = 18914732,802 x 104 mm4 q = 8 x M / L2

= 8 x 214,704 x 106 / 250002 = 2,748 N/mm

5 q . L4 x 384 Ec. I 5 2,748 x 25000 4 = = 2,22 mm ( ↓ ) x 384 33234,02 x 18914732,802 x 10 4

δ4 =

¾ Akibat beban mati ( aspal + air hujan )

q = 1824 kg/m’ = 18,24N/mm 5 q . L4 δ5 = x 384 Ec. I 5 18,24 x 25000 4 = x = 14,734 mm ( ↓ ) 384 33234,02 x 18914732,802 x 10 4

¾ Akibat Beban Hidup

Muatan Terbagi Rata q = 16 N/mm Muatan Terpusat P = 110,57 kN = 110570 N 5 q . L4 1 P . L3 x x + 384 Ec. I 48 Ec. I 5 16 x 25000 4 1 110570 x 25000 3 x x = + 384 33234,02 x 18914732,802 x 10 4 48 33234,02 x 18914732,802x 10 4

δ6 =

= 18,649 mm ( ↓ )

© Lendutan pada Keadaan Awal δijin = ( 1 / 300 ) x L = ( 1 / 300 ) x 25000 = 83,33 mm δ

= δ1 + δ3 = 50,061 – 25,376 = 24,685 mm ( ↑ ) < δijin = 83,33 mm



IV-118

Pada keadaan awal terjadi lendutan ke atas (chamber) © Lendutan pada Keadaan Akhir δ

= δ2 + δ3 + δ4 + δ5 + δ6 = 20,625 – 25,376 – 2,22 – 14,734 – 18,649 = 40,354 ( ↓ ) < δijin = 83,33 mm

Pada keadaan akhir terjadi lendutan ke bawah 4.3.2.13. Perhitungan Penulangan Balok Prategang

Perhitungan penulangan konvensional balok prategang adalah terhadap momen dan gaya lintang akibat berat sendiri balok saat dilakukan ke lokasi pekerjaan . Kondisi terburuk yang menyebabkan momen serta gaya lintang terbesar apabila pengangkatan dilakukan melalui ujung –ujung balok.

A

B 25 m Gambar IV.55. Gelagar akibat pengangkatan

Berat sendiri balok ( q ) = 9,1296 kN / m Mencari gaya momen maksimum :

∑ MB = 0 RA x L – 0,5 . q . L2 = 0 RA x 25 – 0,5 ( 9,1296 ) x 25 2 = 0 ⇒ RA = 114,12 kN Momen maksimum terletak di tengah bentang ( 0,5 L ) Mmax = RA . X – 0,5 q X2 = 114,12 x 12,5 – 0,5 ( 9,1296 ). 12,52



= 713,25 kNm Mencari gaya lintang maksimum Gaya lintang maksimum terletak di tepi bentang ( x = 0 m ) Dx = RA – q X = 114,12 – ( 9,1296 ) x 0 = 114,12 kN Tinggi balok ( h )

= 1250 mm

Lebar balok

= 650 mm

Tebal selimut beton

= 40 mm

∅ tulangan utama

= 16 mm

∅ tulangan sengkang

= 12 mm

Tinggi efektif ( d )

= h – p – 0,5 ∅ tul. Utama -∅ tul. Sengkang = 1250 – 40 – 0,5 x 16 – 8 = 1194 mm

4.3.2.13.1. Perhitungan Penulangan Konvensional

M / bd2 = 2352,954 x 106 / ( 650 x 11942 ) = 2,54 N / mm2 fy ⎤ ⎡ = ρ x 0,8 x fy x ⎢1 − 0,588xρx f ' c ⎥⎦ bxd ⎣ M

2

2,54 = 320 ρ - 1505,28 ρ2 Dari hasil perhitungan didapat : ρ = 0,0042 ρmin = 0,0035 ρmaks = 0,0406 As = ρ x b x d x 106

ρmin < ρ < ρ max ,

dipakai ρ

= 0,0042 x 650 x 1194 = 3259,62 mm2

Di pakai tulangan 20 Ø 16 As terpasang 4022 mm2 > 3568,95 mm2 4.3.2.13.2 Kontrol Terhadap Tegangan Geser

( T.Y. Lin Ned - H. Burns, Desain Struktur Beton Prategang Jilid 1, halaman 218 ) Gaya lintang terbesar terjadi pada tumpuan, jadi : EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES

IV-119


X =0 Y = 4 f X (L-X) / L2 = 4 f (L X - X2) / L2 Y’ = tg α = 4 f ( L - 2X ) / L2 X =0→

tg α = 4 f / L ,

Dimana ; f = e = 420 mm L = 25000 mm DU = RTi x tg α = 2,847 .106 x 3 x 420 / 25000 = 143488,8 N DA = gaya lintang di tumpuan = 791,796 kN = 791796 N Q

= DA - DU = 791796 – 143488,8= 648307,2 N

Data Penampang A

= 316750 mm2

Yb = 519,31 mm Yt = 730,69 mm Ix

= 5497085,652. 104 mm4

Sb = 105853645 mm3 St

= 75231434 mm3

τ ijin = 0,43 x f’c = 0,43 x 50 = 21, 5 MPa τ b = ( Q x St ) / ( b x Ix ) = (648307,2 x 75231434 ) / ( 200 x 5497085,652. 104 ) = 4,43 Mpa τ b’ = ( RTi / A ) + ( RTi x e x Yt ) / Ix = (2,847 .106 / 316750 ) + (2,847 .106 x 420 x 730,69 ) /5497085,652. 104 = 24,79 Mpa τ t = √ ((τ b )2+ (τ b’/ 2 )2 ) - τ b’ / 2 = √ ( ( 4,43 )2 + ( 24,79 / 2 )2 ) – 24,79 / 2 = 12,68 Mpa

< τijin = 21,5 Mpa

Maka perencanaan balok prategang tanpa tulangan geser.

4.3.2.13.3 Perhitungan Tulangan Sengkang

Persamaan parabola tendon : Y = ( 4f / L2 ) x ( LX - X2 ) Y’ = tg ∅ = ( 4f / L2 ) x ( L - 2X ) EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES

IV-120


f = e = 420 mm tg ∅ = ( 3 x 420 / 250002 ) x ( 25000 - 2X ) Jarak sengkang :

S = ( d x Av x fy ) / Vs dimana : S = jarak sengkang d = tinggi balok

= 125 cm

d’ = 125 – 2 x 3

= 119 cm

Av = luas sengkang

fy = 4000 kg/cm2 (BJTD 40) Vs = Vu – Vc Vu0

= 791796,68 N

Vu0,5 = 757132,48 N Vu2,5 = 651193,48 N Vu4,5 = 537075,88 N Vu6,5 = 422956,68 N Vu8,5 = 317017,48 N Vu10,5 = 202899,08 N Vu12,5 = 88131,32 N Vc

= RTi x sin ∅

RTi

= 2,847 .106 N

Untuk jarak 0 - 50 cm

tg ∅ = ( 3x 420 / 250002 ) x ( 25000 -2X ) = ( 3 x 420 / 250002 ) x ( 25000 - 2 x 0 ) = 0,0504 → ∅ = 2,885 ° sin ∅ = 0,0503 Vc = RTi x sin∅ = 2,847 .106 x 0,0503 = 143204,1 N EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES

IV-121


IV-122

Vs = Vu - Vc =791796,68 – 143204,1 = 648592,58 N Dipakai sengkang D = 12 mm → Av = 229,167 mm2 S = ( d x Av x fy )/Vs = ( 125 x 2,2916 x 4000 )/ 64859,258 = 17,66 cm ≈ 176,6 mm Untuk jarak 50 – 250 cm

tg ∅ = ( 3 x 420 / 250002 ) x ( 25000 - 2X ) = ( 3 x 420 / 250002 ) x ( 25000 – 2 x 500 ) = 0,0483

→ ∅ = 2,77 °

sin ∅ = 0,0483 Vc = RTi x sin∅ = 2,847 .106 x 0,0483 = 137510,1 N Vs = Vu - Vc = 757132,48 – 137510,1 = 619622,38 N Dipakai sengkang D = 12 mm → Av = 229,167 mm2 S = ( d x Av x fy ) / Vs =(125x 2,29167 x 4000)/ 61962,238 = 18,49 cm ≈ 184,9 mm Untuk jarak 250 – 450 cm

tg ∅

= ( 3 x 420 / 250002 ) x (25000 - 2X ) = ( 3 x 420/ 250002 ) x ( 25000 – 2 x 2500 ) = 0,04032 → ∅ = 2,3 °

sin ∅ = 0,0401 Vc = RTi x sin∅ = 2,847.106 x 0,0401 = 114164,7 N Vs = Vu – Vc = 651193,48 – 114164,7 = 537028,78 N Dipakai sengkang D = 12 mm → Av = = 229,167 mm2 S = (d x Av x fy ) / Vs = (125 x 2,29167x 4000) / 53702,878 = 21,33 cm ≈ 213,3 mm Untuk jarak 450 – 650 cm

tg ∅ = ( 3 x 420 / 250002 ) x ( 25000 - 2X ) = ( 3 x 420/ 250002 ) x ( 25000 – 2 x 4500 )



= 0,0322 →

IV-123

∅ = 1,847 °

sin ∅ = 0,0322 Vc = RTi x sin∅ = 2,847.106 x 0,0322 = 91673,4 N Vs = Vu - Vc = 537075,88 – 91673,4 = 445402,48 N Dipakai sengkang D = 12 mm → Av = = 229,167 mm2 s=(d x Av x fy) / Vs = (125 x 2,29167 x 4000)/ = 44540,248 = 25,72cm ≈ 257,2 mm Untuk jarak 650 – 850 cm

tg ∅ = ( 3 x 420 / 250002 ) x ( 25000 - 2X ) = ( 3 x 420/ 250002 ) x ( 25000 – 2 x 6500 ) = 0,024 → ∅ = 1,386 ° sin ∅ = 0,024 Vc = RTi x sin∅ = 2,847.106 x 0,024 = 68854,48 N Vs = Vu - Vc = 422956,68 – 68854,48= 354102,2 N Dipakai sengkang D = 12 mm → Av = = 229,167 mm2 S=(d x Av x fy) / Vs = (125 x x 2,29167 x 4000) / 35410,22 = 32,36 cm ≈ 323,6 mm Untuk jarak 850 – 1050 cm

tg ∅ = ( 3 x 420 / 250002 ) x ( 25000 - 2X ) = ( 3 x 420/ 250002 ) x ( 25000 – 2 x 8500 ) = 0,016 → ∅ = 0,92 ° sin ∅ = 0,016 Vc = RTi x sin∅ = 2,847.106 x 0,016 = 45910,44 N Vs = Vu - Vc = 317017,48 – 45910,44 = 271107,035 N EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-124

Dipakai sengkang D = 12 mm → Av = = 229,167 mm2 s=(d x Av x fy ) / Vs = (125 x x 2,29167 x 4000 )/ 27110,7035=42,26cm ≈422,6 m Untuk jarak 1050 – 1250 cm

tg ∅ = ( 3 x 420 / 250002 ) x ( 25000 - 2X ) = ( 3 x 420/ 250002 ) x ( 25000 – 2 x 10500 ) = 0,0081 → ∅ = 0,46° sin ∅ = 0,0081 Vc = RTi x sin∅ = 2,847.106 x 0,0081= 22957,46N Vs = Vu - Vc = 202899,08 – 22957,46 = 179941,62 N Dipakai sengkang D = 12 mm → Av = = 229,167 mm2 s=(d x Av x fy ) / Vs = (125 x x 2,29167 x 4000) / 17994,162= 63,67 cm ≈636,7 mm Jadi pada jarak : x = 0 – 0,5 m

→

Dipakai sengkang ∅D12 – 75

x = 0,5 – 2,5 m

→

Dipakai sengkang ∅D12– 75

x = 2,5 – 4,5 m

→


x = 4,5 – 6,5 m

→


x = 6,5 – 8,5 m

→


x = 8,5 – 10,5 m

→


x = 10,5 – 12,5 m

→


4.3.2.13.4 Perhitungan tulangan pembagi

Tulangan pembagi As = 0,20 x As tulangan utama = 0,20 x 4022 = 804,4 mm2 Dipakai tulangan pembagi 8∅12 ( As = 905 mm2 ) EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-125

6D16

75 75

3 D 16

••• • • •

875

100

•

125

••• • • •

•

•

•

•

•

•

•

•

• •

• •

••

∅ 12 -75

2 D16

3 D 16

••

•

• • • • • •

6 D 16

4m

4,5m

∅12-75

4m

∅12-125

∅12-250

∅ Gambar IV.56. Penulangan balok prategang

4.3.2.14. Perencanaan End Block

Akibat stressing maka pada ujung balok terjadi tegangan yang besar dan untuk mendistribusikan gaya prategang tersebut pada seluruh penampang balok, maka perlu suatu bagian ujung block (end block) yang panjangnya sama dengan tinggi balok dengan seluruhnya merata selebar flens balok. Pada bagian end block tersebut terdapat 2 (dua) macam tegangan yang berupa : EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-126

1. Tegangan tarik yang disebut Bursting Zone terdapat pada pusat penampang di sepanjang garis beban. 2. Tegangan tarik yang tinggi yang terdapat pada permukaan ujung end block yang disebut Spalling Zone (daerah yang terkelupas). Untuk menahan tegangan tarik di daerah Bursting Zone digunakan sengkang atau tulangan spiral longitudinal. Sedangkan untuk tegangan tarik di daerah Spalling Zone digunakan Wiremesh atau tulang biasa yang dianyam agar tidak terjadi retakan. Perhitungan untuk mencari besarnya gaya yang bekerja pada end block adalah berupa pendekatan. Gaya yang terjadi pada end block dicari dengan rumus sebagai berikut : •

Untuk angkur tunggal

⎡ (b − b ) ⎤ To = 0.04 F + 0.20⎢ 2 1 ⎥ F ⎣ (b2 + b1 ) ⎦ Untuk angkur majemuk 3

•

⎡ (b − b ) ⎤ To = 0.20⎢ 2 1 ⎥ F ⎣ (b2 + b1 )⎦ F Ts = (1 − γ ) 3 3

Dimana : To

= Gaya pada Spelling Zone

Ts

= Gaya pada Bursting Zone

F

= Gaya prategang efektif

b1, b2 = bagian – bagian dari prisma



IV-127

F F F 100

Gambar IV.57. Gaya pada end block

- Prisma 1

F = 3350 kN / 3 = 1116,67 N

b2

b1 = 15,625cm

b1

b2 = 31,25 cm

-

Prisma 2

F = 3350 kN / 3 = 1116,67 N

b2 b1

b1 = 15,625 cm b2 = 15,625 cm -

Prisma 3

F = 3350 kN / 3 = 1116,67 N

b2 b1

b1 = 31,25 cm b2 = 15,625 cm EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-128

Perhitungan gaya pada permukaan end block diberikan pada tabel dibawah ini : Tabel.IV. 13 Tabel perhitungan gaya pada end block

Jarak dari angkur Prisma

Surface force (Kn) Gaya F (kN)

b1 (cm) b2 (cm)

3

0.04 F

⎛b −b ⎞ 0.2 ⎜⎜ 2 1 ⎟⎟ F ⎝ b2 + b1 ⎠

1

15,625

31,25

1116,67

44,667

8,27

2

15,625

15,625

1116,67

44,667

0

3

31,25

15,625

1116,67

44,667

8,27

To1 max = 3350000 N To1 ditahan oleh Net Reinforcement yang ditempatkan di belakang pelat pembagi. Kita gunakan tulangan dengan fy = 400 MPa. As =

33,5 × 10 3 = 83,75 mm 2 400

Maka dipasang tulangan 4 Ø 6 mm ( AS = 113 mm2 ). To2 max = 8,27 kN Ditempatkan di belakang dinding end block. Kita gunakan tulangan dengan fy = 400 MPa. As =

8,27x 10 3 = 20,678 mm 2 400

Maka dipasang tulangan 4 Ø 6 mm ( AS = 113 mm2 ). Perhitungan gaya pada daerah bursting zone (Ts)

Diameter tiap jangkar = 6,35 cm 2a = 0,88 d = 0,88 x 6,35 = 5,588 cm = 0,056 m



IV-129

Penulangan Bursting Zone disajikan dalam tabel berikut : Tabel. IV. 14. Tabel penulangan bursting zone

Bursting Area No

Sat

Uraian Prisma 1 Prisma 2 Prisma 3

1.

Gaya ( F )

2. 3. 4.

5.

6. 7.

1116,67

1116,67

1116,67

kN

Sisi Prisma ( 2b )

0,33

0,33

0,33

m

Lebar ( 2a ) 2a γ= 2b

0,056

0,056

0,056

m

0,169

0,169

0,169

-

309,32

309,32

kN

1

1

340,252

340,252

400

400

400

MPa

850,63

850,63

850,63

mm2

8 ∅ 12

8 ∅ 12

8 ∅ 12

905

905

905

Bursting Force F Ts = (1 − γ ) 3 Koefisien reduksi ( σb = 0 )

309,32

Angkur miring

340,252

1

kN

Ts ' = 1,1 Ts 8. 9.

fy ( a ) Tulangan diperlukan T' As = s a Tulangan terpasang

10. Luas tul. terpasang

mm2



IV-130

A 8 Ø 12

4Ø6 65 POT A – A TAMPAK

B

B

A

40

• • • •

• • • • • • • • • • 4Ø6

10 POT B - B

Gambar IV.58. Penulangan End Block

4.3.2.15. Perencanaan Bearings Pad

perletakan gelagar (balok induk) digunakan bearings pad merk CPU buatan Indonesia.



IV-131

Gambar IV.59. Bearing pad dan elastomeric bearing

a. Elastomer Bearings Pad

1. Spesifikasi : • Merupakan bantalan atau perletakan elastomer yang dapat menahan beban berat arah vertikal maupun horisontal. • Bantalan atau perletakan elastomer disusun atau dibuat dari lempengan elastomer dan logan yang disusun secara lapis berlapis.

• Merupakan satu kesatuan yang saling melekat kuat, diproses dengan tekanan tinggi. • Bantalan atau perletakan elastomer berfungsi untuk meredam getaran, sehingga kepala jembatan (abutment) tidak mengalami kerusakan. • Lempengan logam yang paling luar dan ujung-ujungya elastomer dilapisi dengan lapisan elastomer supaya tidak berkarat. • Bantalan atau perletakan elastomer juga disebut bantalan Neoprene yang dibuat dari karet sinthetis. 2. Pemasangan : • Bantalan atau perletakan elastomer dipasang diantara tumpuan kepala jembatan dan pilar. • Untuk melekatkan bantalan perletakan elastomer dengan beton atau besi dapat digunakan lem expoxy rubber.



IV-132

3. Ukuran : Selain ukuran-ukuran standar yang sudah ada, juga dapat dipesan ukuran sesuai dengan permintaan. 4. Pendimensian : Besar beban vertikal maksimum (Vmax) Vmax

= (133,293 + 88,748) / 4 = 55,497 ton

Digunakan ukuran 2 * (325 * 500 * 67) isi 4 plat baja 3 mm Kuat tekan (

= 56 kg/cm² = 560 N/cm²

Kontrol terhadap kuat tekan : < 55497 / ( 2 * 32 * 32)

<

= 56 kg/cm²

27,098 kg/cm²

<

= 56 kg/cm²

⇒

(syarat)

⇒

(Aman)

b. Bearings Pad Strip

1. Spesifikasi : • Merupakan lembaran karet (elastomer) tanpa plat baja. • Berfungsi untuk meredam getaran mesin maupun ujung gelagar. • Dipasang diantara beton dengan beton atau beton dengan besi. 2. Ukuran : Selain ukuran-ukuran standar yang sudah ada, juga dapat dipesan ukuran sesuai dengan permintaan. 3. Pendimensian : Pedimensian diperhitungkan berdasarkan beban horisontal yang bekerja (beban akibat rem / akibat gempa) diambil yang terbesar



IV-133

Gaya akibat rem (RmGTg)

= 2 ton

Gaya akinbat gempa (V)

= 89,774 ton

Hr = 89,774 ton Digunakan ukuran 3 * (325 * 150 * 50) = 75 kg/cm²

Kuat tekan (

Kontrol terhadap kuat tekan : ⇒

<

(syarat)

89774 / ( 3 * 30 * 15)

<

= 75 kg/cm²

66,499 kg/cm²

<

= 75 kg/cm²

⇒

(Aman)

4.3.2.16. Penghubung Geser (Shear Connector)

Karena hubungan antara lantai jembatan dengan gelagar beton ptategang merupakan hubungan komposit, dimana dalam hubungan ini, lantai dengan gelagar beton tidak dicor dalam satu kesatuan, maka perlu diberi penahan geser agar hubungan antara lantai dengan gelagar beton dapat bekerja secara bersamaan dalam menahan beban. Diketahui Bentang jembatan

: 25 meter

Beban yang diterima gelagar : •

Beban merata (qd) • • • •

•

Air Hujan Perkerasan Jalan Lantai Jembatan Balok Induk

: : : :

0.05 * 2 * 1 0.1 * 2 * 2.2 0.2 * 2 * 2.4 0.477375 * 2.4 Total

= = = = =

2,500 ton 0,440 ton 0,960 ton 1,146 ton 5,046 ton/m¹

Beban terpusat (p) Akibat balok diafragma

= 3,738 ton (dengan jarak seperti pada gambar pemodelan beban bawah)

•

Beban Merata “DL” (PPPP JR 1987, 2.4.a) beban “q” = 2.2 t/m1, untuk L < 30 meter (PPPP JR 1987, 2.4.a)



* 2 * 100% = 1,6 ton/ m1

DL = P=3,738 t

IV-134

P=3,738 t

P=3,738 t

P=3,738 t

P=3,738 t

P=3,738 t

P=3,738 t

P=3,738 t

P=3,738 t

LL =1,6 t/m DL =5,05 t/m

0,50

3,00

3,00

3,00

3,00

3,00

3,00

3,00

3,00

0,50

Dengan bantuan software “SAP 2000 ver. 11” mengacu pemodelan beban diatas dengan koefisien beban 1,2*beban mati dan 1,6*beban hidup , maka diperoleh gaya geser (bidang “D”) sebesar : 79,95 ton (Nomor 1) 3

2

1

4,5 m

4,0 m

4,0 m

1. Jarak 0 – 4,5 m

Dmax

: 79,95 ton (nomor 1)

d (tinggi efektif komposit)

: 1250 + 200 – 40 = 1410 mm

b (bidang kontak)

: 350 mm

V (koef. Gesek)

:1

Q (faktor reduksi)

: 0,6

σ=

=

79,95 = 162,006 ton/m² = 16,200 kg/cm² 350 × 1410

σ n = tegangan geser yang ditahan bidang kontak = 5,5 kg/cm² (jika bidang kontak bersih, tidak terlalu kasar dan tanpa shear connector) = 24 kg/cm² (jika bidang kontak bersih, sedikit kasar dan menggunakan shear connector minimum)



σ sc

IV-135

= tegangan geser yang dapat ditahan oleh shear connector = σ – Q * Vn = 16,200 – 0,6 * 5,5 = 12,90 kg/cm²

Dengan menggunakan 2 buah shear connector tipe U dengan tulangan Ø12 (As = 452 mm²) Jarak pemasangan shear connector =

=

4,52 × 2400 × 1 = 24,026 cm 12,90 × 35

Jarak yang diambil antar shear connector = 7,5 cm < 24,026 cm AMAN! Jadi untuk shear connector digunakan tipe U 2 Ø12-75 2. Jarak 4,5 – 8,5 m

Dmax

: 54,80 ton (nomor 2)


: 1250 + 200 – 40 = 1410 mm

b (bidang kontak)

: 350 mm

V (koef. Gesek)

:1

Q (faktor reduksi)

: 0,6

=

σ=

54,80 = 111,043 ton/m² = 11,104 kg/cm² 350 × 1410


σ sc


Dengan menggunakan 2 buah shear connector tipe U



IV-136

dengan tulangan Ø12 (As = 452 mm²) Jarak pemasangan shear connector =

=

4,52 × 2400 × 1 = 39,716 cm 7,804 × 35

Jarak yang diambil antar shear connector = 12,5 cm < 39,716 cm AMAN! Jadi untuk shear connector digunakan tipe U 2 Ø12-125 3. Jarak 8,5 – 12,5 m

Dmax

: 35,91 ton (nomor 3)


: 1250 + 200 – 40 = 1410 mm

b (bidang kontak)

: 350 mm

V (koef. Gesek)

:1

Q (faktor reduksi)

: 0,6

=

σ=

35,91 = 72,760 ton/m² = 7,276 kg/cm² 350 × 1410


σ sc


Dengan menggunakan 2 buah shear connector tipe U dengan tulangan Ø12 (As = 452 mm²) Jarak pemasangan shear connector =

=

4,52 × 2400 × 1 = 77,950 cm 3,976 × 35

Jarak yang diambil antar shear connector = 25 cm < 77,950 cm AMAN! Jadi untuk shear connector digunakan tipe U 2 Ø12-250 EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-137 U 2 Ø12-250

Gambar IV.60. Shear Conector

4.3.2.17. PELAT INJAK

20 cm

Tebal pelat injak direncanakan adalah 20 cm . Panjang pelat injak disesuaikan dengan lebar abutment yang direncanakan 9 m, sedangkan lebar

7m

pelat injak tersebut diambil 2 m.

3m Data-data perencanaan -

Jenis jalur

: 2 jalur 2 arah

-

Lebar perkerasan

: 7 meter

-

Umur rencana

: 10 tahun

-

Tanah dasar

: k = 2,52kg/cm³

-

Pondasi bawah perkerasan

: Batu pecah

-

Mutu beton

: K-300

-

Mutu besi beton

: U-32 >>>> σy = 2780 kg/cm²

-

Pertumbuhan lalu lintas

: 2 % (konstan)

-

Klasifikasi jalan

:

>>>> MR = 36kg/cm² (grafik)



-

IV-138

Volume dan komposisi lalu lintas harian

Jenis, Konfigurasi dan Berat Sumbu Kendaraan

Jumlah Kendaraan

Berat Sumbu

(buah)

Mobil Penumpang (1+1)

1166

2332

560

1120

1274

2548

3000

6000

ton Bus (3+7) ton Truck (2+6) ton

Jumlah

Penentuan Tebal Perkerasan yang Diperlukan •

Jumlah Kendaraan Niaga (JKN) selama umur rencana JKN

= 365 * JKNH * R

dimana, JKNH

= 560 + 1274 = 1834

R = ((1 + i)n – 1) / (elog(1 + i)) R = ((1 + 0.02)10 – 1) / (elog(1 + 0.02)) = 9,525 JKN = 560 * 1274 * 9,525 = 6.795.516 buah

•

Jumlah Sumbu Kendaraan Niaga (JSKN) selama umur rencana JSKN

= 365 * JSKNH * R

dimana, JSKNH

= 1120 + 2548 = 3668 sumbu kendaraan

JSKN

= 265 * 3668 * 9,525 = 12.752.261 sumbu kendaraan



•

IV-139

Prosentase masing-masing konfigurasi / beban sumbu dan jumlah repetisi pada jalur rencana (JSKN * koef. Distribusi) >>>>> KD = 0,5 Repetisi Selama Konfigurasi

Beban Sumbu

% Konfigurasi

Umur

Sumbu

(ton)

Sumbu

Rencana di Jalur Rencana

•

STl RT

2

34,733%

22,146 x 105

STl RT

3

15,267%

9,735 x 105

STl RG

6

34,733%

22,146 x 105

STl RG

7

15,267%

9,735 x 105

Penentuan Tebal Perkerasan Tebal plat minimum 15cm >>>>>>> dicoba, t=15cm Konfigurasi Sumbu

Beban

Beban

Sumbu Sumbu

Repetisi Tegangan Perbandingan Beban

yang

Tegangan

Repetisi

%

yang

Fatique

(ton)

FK = 1

(105)

Terjadi

STl RT

2

2

22,146

-

-

-

-

STl RT

3

3

9,735

-

-

-

-

STl RG

6

4

22,146

20,2

0,493

-

-

STl RG

7

5

9,735

24,8

0,605

24000

40,562

Diijinkan

TOTAL

Total fatique = 40,562% < 100% (aman) Jadi tebal perkerasan beton = 15cm ~ 20cm EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES

40,562


•

IV-140

Penentuan Perkerasan Bersmbung dengan Tulangan Dimensi plat (t)

= 20 cm

Lebar plat (l)

= 3 meter

Panjang plat (p)

= 7 meter

Sambungan susut dipasang setiap jarak 20 meter dengan besi beton Ø20-300, panjang 350mm Tulangan memanjang

As = (1200 * f * p * t) / fs = (1200 * 1,2 * 7 * 0,2) / 1850 = 1,090 cm²/m¹ Jadi digunakan tulangan Ø12-250 ≈ A = 4,52 cm² > As = 1,090 cm² (aman) Tulangan melintang

As = (1200 * f * p * t) / fs = (1200 * 1,2 * 3 * 0,2) / 1850 = 0,467 cm²/m¹ Amin = 0,1% * 4 * 100 = 0,4 cm²/m¹ Jadi digunakan tulangan Ø8-250 ≈ A = 2,011 cm² > As = 0,467 cm² (aman)

Gambar IV.61. Penulangan Plat Injak



4.3.2.18. DINDING SAYAP ( WING WALL )

Gb.IV.62. Wing wall

Data – data teknis : Ht = 40 cm d = 40 – 4 = 36 cm Data tanah urugan : γt = 2 ton / m3 ϕ = 30° q = 1,2 t/ m2 h = q / γt = 1,2 / 2 = 0,6 ¾ Akibat tekanan tanah

Koefisien tekanan tanah : Ka = tan 2 ( 45 −

ϕ 2

)


IV-141


Ka = tan 2 (45 − Kp = tan 2 ( 45 + Kp = tan 2 (45 +

30 ) = 0,333 2

ϕ 2

)

30 )=3 2

Lebar dinding abutment yang ditinjau ( d ) = 1 m qa = γt. H . Ka. d = 2 x 9,3 x 0,333 x 1,00 = 6,1938 t/m2 qp = γt. H1. Kp .d = 2 x 1,05 x 3 x 1,00 = 6,3 t/m2 Pa = ½ . qa . H . d = ½ x 6,1398 x 9,3 x 1 = 28,550 ton Pp = ½ . qb. H1 . d = ½ x 6,3 x 1,05 x 1 = 3,308 ton W=

0,4 + 0,8 × 9,3 × 1 × 2,4 = 13,392 ton 2

Mpa = Pa . a = 28,550 x 3,1029 = 88,588 ton Mpp = Pp. ( 1 3 .1.05 ) = 3,308 x 1 3 x1,05 = 1,158 ton Mw = W . b = 13,392 x 0,2667 = 3,572 ton ΣM = Mpa - Mpp – Mw = 88,588 – 1,158 – 3,572 = 83,858 tm = 0,83858. 106 Nm Perhitungan penulangan : Mu = 1,2 x 0,83858. 106 Nm = 1,006 .106 Nm h = 400 mm b = 1000 mm fc’ = 35 Mpa fy = 400 Mpa Mu 1,006.10 6 = = 834,661 KN/m2 b.d 2 9,3 x0,36 2

Dari Tabel 5. 1. e → CUR I ⎡ 0,0029 − 0,0025 ⎤ × (834,661 − 800 )⎥ + 0,0025 ∼ Interpolasi 834,661 KN/m2 → ρ = ⎢ ⎣ 900 − 800 ⎦ ρ = 0,002639 ρ min = 0,023 ( tabel 6 ) ρ max = 0,0271 ( table 8 ) EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES

IV-142


IV-143

Dari ( table 6 ) & ( table 8 ) didapat ⇒ ρ = 0,002639 As = ρ . b . d = 0,002639 x 1000 x 360 = 949,912 mm2 Dipakai tulangan ∅ 16 –200 = 1005 mm2 > As = 949,912 mm2 Tulangan pembagi diambil ( As’) = 20 % x tulangan utama = 20 % x 1005 = 201 mm2 Dipakai tulangan ∅ 10 –250 = 314 mm2 > As’ = 201 mm2

Gb. IV.63. Penulangan Wing Wall

4.3.3. PERHITUNGAN STRUKTUR BAWAH

Fungsi utama bangunan bawah jembatan adalah untuk menyalurkan semua beban yang bekerja pada bangunan atas ke tanah. Perhitungan struktur bawah meliputi : •

Perhitungan Abutment

•

Perhitungan Tiang pancang

•

Perhitungan Pilar



IV-144

Perencanaan elemen-elemen struktural pembentuk konstruksi bangunan bawah jembatan, secara detail akan disajikan dalam sub-sub bab sesuai dengan jenis elemennya.

4.3.3.1 PERENCANAAN ABUTMENT

30 30 50 25

195

150 50 80

700

35 70 185

80 450

185

600

Gambar IV.64. Perencanaan abutment



IV-145

4.3.3.1.1. Pembebanan Abutment 4.3.3.1.1.1. Gaya Vertikal

a. Gaya Akibat Berat Sendiri Abutment

Gb.IV.65. titik berat abutment

No

A (m2)

X(m)

Y(m)

I II III IV V VI VII VIII Σ

0,391 0,450 0,075 5,60 0,28 0,3238 0,3238 3,15 10,594

2,5 2,8 2,75 2,25 2,25 3,2667 1,2333 2,25 -

8,7085 8,367 7,453 4,550 0,875 0,8167 0,8167 0,35 -

A x X ( m3 ) 0,978 1,26 0,206 12,6 0,630 1,058 0,399 7,088 24,219

A x Y ( m3 ) 3,405 3,765 0,559 25,480 0,245 0,264 0,264 1,103 35,085



Titik berat penampang abutment (dari A) ; ΣA.x 24,219 X = = = 2,286 m ΣA 10,594 ΣA.y 35,085 Y = = = 3,312 m ΣA 10,594

b. Beban Mati Akibat Konstruksi Atas Beban mati konstruksi atas : ♦ Lapis perkerasan = ½ x 0,1 x 6 x 25 x 2,2 = 16,5 ton ♦ Air hujan

= ½ x 0,05 x 6 x 25 x 1,0 = 3,75 ton

♦ Pelat jembatan

= ½,x 0,2 x 7 x 25 x 2,4 = 42 ton

♦ Balok prestress = ½ x 4 x 0,477375 x 25 x 2,4 = 57,285 ton ♦ Diafragma

= ½ x 0,623 x 6 x 3 = 5,607 ton

♦ Pipa sandaran

= ½ x 2 x 0,00628 x 25 x 2 = 0,314 ton

♦ Tiang sandaran = ½ x 0,073 x 6 x 3 = 0,438 ton ♦ Trotoir

= ½ x 0,5 x 0,25 x 25 x 2 x 2,4 = 7,5ton

Total beban mati yang diterima abutment ( b ) = 133,394 ton Lengan gaya terhadap titik G = Xb = 2,286 m Momen gaya terhadap titik G ( Mxmati ) = b x Xb = 133,394 x 2,286 = 304,939 tm c. Beban Hidup Akibat Konstruksi Atas Beban hidup akibat konstruksi atas : - Beban terbagi rata ; q = 2,2 ton/m’ → untuk L < 30 m ⇒ P3JJR ( 2.4.a ) 2,2 2,2 ⎡ ⎤ Q = ⎢100%( ) x 5,5 + 50%( ) x (6 - 5,5)⎥ × 25 = 115 ton 2,75 2,75 ⎣ ⎦ - Beban garis ; P = 12 ton K = 1 + 20 / (50+L) = 1 + 20 / (50 + 25 ) = 1,267 12 12 ⎡ ⎤ P' = ⎢100%( ) × 5,5 + 50%( ) x (6 - 5,5) ⎥ = 25,091 ton 2,75 2,75 ⎣ ⎦ EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES

IV-146


Berat total beban hidup = ( Q + P’ ) x K = ( 115 + 25,091 ) x 1,267 = 177,495 ton Beban untuk tiap abutment = c = ½ x 177,495 = 88,748 ton

Lengan Gaya terhadap titik G = Xc = 2,286 m Momen Gaya terhadap titik G = c x Xc = 2,286 x 88,748 = 202,877 tm d. Berat tanah vertikal

Gambar IV.66. Beban akibat berat tanah diatas Abutment

Berat tanah dihitung dari rumus ; W=Vxγ W = berat tanah (ton)


IV-147


IV-148

V = Volume tanah yang dihitung (m3) γ1 tanah urug = 2 t/m2 No

A (m2)

X(m)

Y(m)

I II III IV V VI Σ

3,1 0,075 11,2239 0,3238 3,7 0,3238 18,747

3,725 2,85 3,575 3,8833 0,9250 0,6167

8,1170 7,2837 4,0835 0,9333 2,050 0,9333

A x X ( m3 ) 11,598 0,214 40,125 1,252 3,423 0,2 56,767

A x Y ( m3 ) 25,163 0,546 45,883 0,0302 7,585 0,0302

Berat tanah total ( d ) = 18,747 x 7 x 2 = 262,451 ton

Titik berat terhadap G ;

X=

56,767 = 3,028 m 18,747

Momen gaya terhadap titik G = d x Xd = 262,451 x 3,028 = 794,717 tm 4.3.3.1.1.2. Gaya Horisontal

a. Gaya Rem dan Traksi

Gambar IV.67. Beban akibat gaya rem dan traksi EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-149

Beban terbagi rata = q’ = 115 ton Beban garis = P’ = 25,091 ton Beban hidup total tanpa koefisien kejut = 140,091 ton e = 5% Total beban c = 5% x 140,091 = 7,005 ton Lengan gaya terhadap titik G = Ye = 11,367 m Momen gaya terhadap titik G = Mge = e x Ye = 7,005 x 11,367 = 79,626 tm b. Gaya Geser Tumpuan dengan Balok Prategang F = f x Wd Dimana ; F

= gaya gesek tumpuan dengan balok

f

= koefisien gesek antara karet dengan beton/baja (f = 0,15-0,18) → 0,18

Wba = Beban mati bangunan atas girder prategang = 133,394 ton g

= 0,18 x 133,394 = 24,011 ton

Lengan gaya terhadap titik G = Yg = 7,95 m Momen gaya terhadap titik G = MGg = g x Yg = 24,011 x 7,95 = 190,887 tm



Gambar IV.68. Beban akibat gaya geser tumpuan

c. Gaya Akibat Gempa

Gambar IV.69.Beban gempa terhadap bagian konstruksi


IV-150


Gaya gempa arah memanjang : T= C x W di mana : T = gaya horisontal akibat gempa C = koefisien gempa untuk wilayah Jawa tengah = 0,14 W = Muatan mati dari bagian konstruksi yang ditinjau (ton). -

Gaya gempa terhadap bangunan atas ; Wba = 133,394 ton Tba = 0,14 x 133,394 x 2 = 37,350 ton Lengan gaya terjadap titik G = 9,267 m Momen terhadap titik G = Mba = 9,267 x 37,350 = 346,125 tm

-

Gaya gempa terhadap Abutment ; Tab = 0,14 x (10,594 x 7 x 2,4) = 24,917 ton Lengan gaya terhadap titik G = 3,312 m Momen terhadap titik G = 24,917 x 3,312 = 82,525 tm

-

Gaya gempa terhadap beban tanah ; Tt = 0,14 x 206,125 = 28,857 ton Lengan gaya terhadap titik G = 4,861 m Momen terhadap titik G = 28,857 x 4,861 = 140,274 tm


IV-151


d. Tekanan aktif tanah

Gambar IV.70.Tekanan aktif tanah

Diketahui ; Ø1 = 30º

γ1 = 2 ton/m3 C1 = 0,04 H = 9,267 m Berat lalu lintas + aspal + plat injak =

177,495 + (1,85 × 0,1 × 2,2) + (1,85 × 0,25 × 2,4) = 26,873 ton/m2 7

Ka = tan 2 (45° -

φ 2

Ka = tan 2 (45° -

) 30° ) = 0,333 2

• Gaya tekanan tanah aktif q1 = Q x Ka = 26,873 x 0,333 = 8,949 ton/m2 EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES

IV-152


IV-153

P1 = q1 x H = 8,949 x 9,267 = 82,929 ton q2 = ϒ x Ka x H = 2 x 0,333 x 9,267 = 6,172 t/m2 P2 = ½ x q2 x H = ½ x 6,172 x 9,267 = 28,597 ton ∑ P = P1 + P2 = 82,929 + 28,59 = 307462,59 ton = 111,526 ton Mp1 = 82,929 x ½ . 9,267 = 384,452 tm Mp2 = 28,592 x ⅓ . 9,267 = 88,321 tm ∑ MP = 384,452 + 88,321 = 472,773 tm 4.3.3.1.2. Kontrol Terhadap Kestabilan konstruksi

Pilar ditinjau terhadap kombinasi pembebanan sebagai berikut ; No. I II

Kombinasi Pembebanan dan Gaya M + (H + K) + Ta + Tu

III

M + Ta + Ah + Gg + A + SR + Tm Kombinasi (1) + Rm + Gg + A + SR + Tm + S

IV

M + Gh + Tag + Gg + AHg + Tu

Tegangan yang dipakai terhadap Tegangan Ijin 100% 125% 140% 150%

Keterangan : A

= Beban Angin

Ah

= Gaya akibat aliran dan hanyutan

AHg = Gaya akibat aliran dan hanyutan pada saat terjadi gempa Gg

= Gaya gesek pada tumpuan bergerak

Gh

= Gaya horisontal ekivalen akibat gempa bumi

(H+K) = Beban hidup dan kejut EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


M

IV-154

= Beban mati

Rm = Gaya rem S

= Gaya sentrifugal

SR

= Gaya akibat susut dan rangkak

Tm = Gaya akibat perubahan suhu Ta

= Gaya tekanan tanah

Tag = Gaya tekanan tanah akibat gempa bumi Tu

= Gaya angkat

Kombinasi I ⇒ Koefisien 100 %

Beban

Gaya (ton) V H

Koef. Beban

Total Gaya V H

Jarak (m) X Y

Momen (t.m) MV MH

M

133,394

−

100%

133,394

−

2,286

−

304,939

−

( H+K )

177,495

−

100%

177,495

−

2,286

−

202,877

−

Ta

262,451

−

100%

262,451

−

3,028

−

794,717

−

Total

573,340

573,340

1.302,533

Kombinasi II ⇒ Koefisien 125 %

Beban

Gaya (ton) V H

Koef. Beban

Total Gaya V H

Jarak (m) X Y

Momen (t.m) MV MH

M

133,394

−

125%

166,743

−

2,286

−

381,173

−

Ta1

−

82,929

125%

−

103,661

−

4,634

−

480,365

Ah

−

28,597

125%

−

35,746

−

3,089

−

110,419

Gg

−

24,011

125%

−

30,014

−

7,95

−

238,609

166,743

169,421

381,173

829,393

Total



IV-155

Kombinasi III ⇒ Koefisien 140 %

Gaya (ton) V H

Beban Komb. 1

573,340

Rm

−

Gg

−

−

Total Gaya V H

Koef. Beban 140%

802,676

7,005

140%

−

24,011

140%

Total

Jarak (m) X Y

−

Momen (t.m) MV MH

−

−

1.823,546

−

9,807

−

11,367

−

111,476

−

33,615

−

7,950

−

267,239

802,676

43,422

1.823,546

378,715

Kombinasi IV ⇒ Koefisien 150 %

Beban

Gaya (ton) V H

Koef. Beban

Total Gaya V H

Jarak (m) X Y

Momen (t.m) MV MH

M

133,394

−

150%

200,091

−

2,286

−

457,408

−

Gh

−

24,917

150%

−

37,376

−

3,312

−

123,788

Gg

−

24,011

150%

−

36,017

−

7,950

−

286,331

Tag

−

28,857

150%

−

43,286

−

4,861

−

210,411

Total

200,091 116,679

457,408 620,530



IV-156

Perhitungan Stabilitas Abutment: Q

Pa W Pp

Gambar IV.71. Gaya stabilitas abutment

Gaya- gaya yang bekerja pada dinding penahan : W = Berat sendiri abutment ( W = 10,594 x 7 x 2,4 = 177,979 ton ) Q = Beban mati diatas Abutment Pp = Gaya tekanan tanah pasif Pa = Gaya tekanan tanah aktif a) Stabilitas Terhadap Pergeseran

Gaya – gaya yang menggeser dinding penahan tanah akan ditahan oleh : •

Geseran tanah dengan dasar pondasi

•

Tekanan tanah pasif bila didepan dinding penahan terdapat tanah timbunan

Faktor aman terhadap pergeseran ( Fgs ) didefinisikan sebagai berikut : Fgs =

∑ Rh ≥ 1,5 ∑ Ph

Σ Rh = W . f → f = koefisien gesek



IV-157

= 0,55 ( AREA 1958 ) Fgs = = b)

∑ Rh ≥ 1,5 ∑ Ph

(W + Q ) f P1 + P2

=

(177,979 + 133,394).0,55 = 1,536 ≥ 1,5

( OK ! )

82,929 + 28,597

Stabilitas Terhadap Guling

X2 Q

MW MP

P1 W

P2

Y1

Y2

Pp

X1=2,286

Gambar IV.72. Gaya stabilitas terhadap guling

Fg1 =

∑ Mw ≥ 1,5 ∑ Mg1

Fg1 =

Mw × MQ × Mpp 177,979.2,286 + 133,394.2,1 + 1,158 = Mp1 + Mp 2 384,452 + 88,321

=

688,45 = 1,456 < 1,5 → ( Tidak Aman ) 472,773



IV-158

c) Stabilitas terhadap keruntuhan kapasitas dukung tanah

Diketahui : Ø = 300 Qd = 2 kg/cm2 C = 0,05 kg/cm2 B

= 4,5 m ( lebar pondasi )

ΣM = 688,145 – 472,733 = 215,372 tm ΣV = W + Q = 177,979 + 133,394 = 311,373 ton X=

215,372 = 0,692 m 311,373

e=

4,5 B B −x= − 0,692 = 1,558 > = 0,750 2 2 6

qmaks =

2.V 2.(311,373 / 7) = = 21,427 t/m2 3( B − 2e) 3(4,5 − 2.1,558) = 2,143 kg/cm2 > qd = 2 kg/cm2 (tidak aman)

Karena stabilitas guling dan daya dukung tanah dasar tidak aman, maka di pasang Tiang Pancang. 4.3.3.1.3. Penulangan Abutment 4.3.3.1.3.1.Penulangan Badan Abutment

Penulangan badan abutment ditinjau terhadap momen yang terjadi didasar badan abutment. Direncanakan ; fc’ = 250 kg/cm2 fy = 240 Mpa h = 800 mm b = 1000 mm d’ = 800 – 40 – 0,5 x 1,9 – 1,2 = 73,85 cm ϕ = 0,8



IV-159

PV MH PH

Gambar IV.73. Pembebanan pada badan abutment

Konstruksi ditinjau per meter panjang : Kontrol terhadap kuat tekan

σc =

PV / 7 < σc’ = 250 kg/cm2 b×h

σc =

802,676 / 7 = 14,334 kg/cm2 < σc’ = 250 kg/cm2 80 × 100

( OK ! )

Kontrol terhadap kuat tarik

σt < σt’ = 0,1 . σc’ = 0,1 . 250 = 25 kg/cm2 σt =

M tot (1823,546 + 829,393) / 7 =50,758 kg/cm2 ≥ σt’= 22,5 kg/cm2( Tidak aman ) = 2 1 w 6 × 0,8 × 7

Maka diperlukan Tulangan utama:

Mu =(1823,546+829,393)/7 = 378,991 ton.m = 3789,91 KN.m ρ = 0,002263 ρmaks = 0,0404 ρmin = 0,0032 Dipakai ρ = 0,002263 As = ρ. b . d = 0,002263x 1000 x 738 = 1671,225 mm2 Dipakai Tulangan = ∅19 – 150 = 1890 mm2 > As = 1671,225 mm2

( OK ! )



IV-160

Tulangan Bagi :

As’ = 20 % x 1890 = 378 mm2 Dipakai Tulangan = ∅12 – 200 = 565 mm2 > As’ = 378 mm2

( OK ! )

Gambar IV.74. Penulangan badan abutment

4.3.3.1.3.2.Plat Pemisah Balok

0,3 Gh 0,695 m

Gambar IV.75.Pembebanan pada plat pemisah balok



IV-161

Penulangan balok pemisah diperhitungkan terhadap gaya horisontal terbesar yaitu gaya akibat gempa H = 37,376 ton Mu = 37,376 x 0,659 = 24,631 tm = 246,31 KNm ρmin = 0,0032 → d = 0,3 – 0,04 – 0,012 – (

1

2

x 0,019 ) = 0,239 mm = 239 m

As = ρ. b. d = 0,0032 x 1317 x 239 = 1007,242 mm2 Dipakai tulangan ∅ 19 – 200 = 1418 mm2

Tulangan bagi = 20 % x 1418 = 283,6 mm2 Dipakai tulangan ∅ 12 – 250 = 452 mm2

Gambar IV.76.Penulangan plat pemisah balok Penulangan Telapak Pondasi

V = 802,676 ton M = 2652,939 tm βc =

7 = 8,750 ( perbandingan sisi dinding terpanjang dengan sisi dinding terpendek ) 0,8

Tegangan tanah yang terjadi akibat V dan M adalah σgr maks =

802,676 2652,939 +1 = 25,482 + 112,294 = 137,776 t/m2 = 13,778 kg/cm2 2 4,5 × 7 6 × 7 × 4,5

σgr min = 112,294 – 25,482 = 86,812 t/m2 = 8,6812 kg/cm2 EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-162

Untuk pondasi diambil Wu = 13,778 kg/cm2 Mu =

1 x Wu x ( 2

1 2

. b )2 =

1 x 13,778 x ( 2

1 2

. 450 )2 = 3487,556 KNm

ρ = 0,002057 ρmin =

4 . 0,002057 = 0,00274 3

As = 0,00274 x 1000 x 619 = 1697,71067 mm2 Dipakai tulangan ∅ 19 – 150 = 1890 mm2 untuk dua arah

Gambar IV.77. Penulangan telapak pondasi

4.3.3.2 PONDASI TIANG PANCANG

Dari beberapa kombinasi beban diatas diperoleh, maka diperoleh gaya terbesar sebagai acuan untuk perhitungan selanjutnya V = 802,676 ton H = 169,421 ton MV = 1823,546 tm MH = 829,393 tm



IV-163

Daya dukung tiang pancang dihitung terhadap gesekan dan lekatan tiang

Gesekan Tiang, dihitung dengan rumus: P = ⅓.k x ½ Z2 x ϒ x Ko tan Ө Dengan Ko = 1+ tan2 Ө → 1 + tan2 30 = 1,333 Dimana : K = Keliling tiang pancang → dipakai tiang pancang : WIKA ∅ 30 Klas C Z = Panjang tiang pancang Daya dukung tiang terhadap gesekan adalah : P = ⅓.0,942 x ½ Z2 x 2 x 1,333 tan 30 = 0,121.Z2

Tiang Lekatan dihitung dengan rumus : P = ⅓ . k . Z. c → dengan, c = 0,005 kg/cm2 = 0,5 t/m2 = ⅓. 0,942 . Z. 0,5 = 0,157.Z

Kedalaman tiang pancang

Ptot ( tiang ) = 0,121. Z2 + 0,157. Z = 65,4 ton Z = 0,121. Z2 + 0,157. Z – 65,4 = 0 Z=

− 0,157 + 0,157 2 + 4.(0,121 × 65,4 ) 2 × 0,121

Z = 22,609 m Penentuan Jumlah Tiang Pancang

Pmax tiang max = 65,40 ton → WIKA ∅ 300, Klas C Jumlah Tiang Pancang =

311,373 P = = 4,76 → 10 Buah 65,4 Pmax tiang

Di cek dengan menggunakan 10 buah tiang pancang dengan rencana pemasangan 2 lajur, 5 baris.



Gambar IV.78. Denah posisi tiang pancang

Jarak Tiang

min = 1,5 D = 1,5 . 0,3 = 0,45 m

Efisiensi Keliling Tiang Pancang

Rumus Corverse Labarre E=1-Ө

(n − 1)m + (m − 1)n 90.m.n

Dimana : Ө = arc.tg ( D/K ) m = Jumlah tiang pancang dalam baris y = 5 n = Jumlah tiang pancang dalam baris x = 2


IV-164


IV-165

D = Diameter tiang pancang = 0,3 m K = Jarak antara tiang pancang = 1,25 m Ө = arc.tg

0,3 = 13,456 0 1,25

⎛ (2 − 1).5 + (5 − 1).2 ⎞ E = 1 – 13,456 ⎜ ⎟ 90 × 5 × 2 ⎝ ⎠ = 0,806 Jadi daya dukung setiap tiang dalam kelompok = 0,806 x daya dukung tiang individu = 0,806 x 65,4 = 52,712 ton Kontrol Jumlah Tiang Pancang

n=

P 311,373 = = 5,9 → dipakai 10 buah tiang pancang. P' 52,712

Pengecekan Terhadap Jumlah Tiang Pancang Yang Dipotong

Ptot patahan = 10 x 52,712 = 527, 712 ton Beban vertical yang bekerja = 311,373 ton Jadi Ppatahan > P yang bekerja Jadi penggunaan 10 buah tiang pancang untuk menahan beban tiang vertical yang bekerja aman.



IV-166

4.3.3.3 PERENCANAAN PILAR Direncanakan pilar dengan dimensi sebagai berikut :

Gambar IV.79. Dimensi Pilar Jembatan

4.3.3.3.1 Pembebanan Pilar 1. Beban Mati a. Akibat bangunan atas Gelagar Tengah (GTg) • Air Hujan : 0.05 * 2 * 25 * 1 = • Perkerasan Jalan : 0.1 * 2 * 25 * 2.2 = • Lantai Jembatan : 0.2 * 2 * 25 * 2.4 = • Balok Induk : 0.477375 * 25 * 2 = • Balok Diafragma : 0.623 * 6 = Total GTg =

2.500 ton 11.000 ton 24.000 ton 28.643 ton 3.738 ton 69.881 ton



Gelagar Tepi (GTp) • Air Hujan • Perkerasan Jalan • Lantai Jembatan • Balok Induk • Balok Diafragma • Trotoar • Tiang Sandaran • Pipa Sandaran

b. • • •

: : : : : : : :

IV-167

0.05 * 1.25 * 25 * = 1,5625 ton 0.1 * 1 * 25 * 2.2 = 5,5 ton 18 ton 0.2 * 1.5 * 25 * 2.4= 0.477375 * 25 * 2 = 28,6425 ton 0.5 * 0.623 * 6 = 1,869 ton 0.5 * 0.25 * 25 *2 = 7,5 ton 0.00628 * 2 * 25 = 0,314 ton 0.073 * 6 = 0,438 ton Total GTp = 63,826 ton

Berat sendiri pilar (W) Kepala Pilar : 2.1585 * 7 * 2.4 = 36,2628 ton Tiang Pilar : 0.7854 * 5 * 2 * 2.4 = 18,8496 ton Sepatu Pilar bagian bawah : 9 * 4 * 0.8 * 2.4 = 69,12 ton bagian atas : (((9 * 4 + 5 *1 ) / 2) * 0.5) * 2= 24,6 ton Total W = 148,832 ton

2. Beban Hidup a. Beban Kejut Untuk

memperhitungkan

pengaruh-pengaruh

getaran-getaran

dan

pengaruh-pengaruh dinamis lainnya, tegangan-tegangan akibat beban garis “P” harus dikaliakan dengan koefisien kejut yang akan memberikan hasil maksimum, sedangkan beban merata “q” dan beban “T” tidak dikalikan dengan koefisien kejut. Koefisiem kejut ditentukan dengan rumus : K = 1 + 20 / (50 + L)

dimana : K : koefisien kejut L

: panjang bentang dalam meter

K = 1 + 20 / (50 + 25)

= 1,267



b. Gelagar Tengah (GTgH) 1) Beban Merata “D” (PPPP JR 1987, 2.4.a) beban “q” = 2.2 t/m1, untuk L < 30 meter (PPPP JR 1987, 2.4.a) D=

* 2 * 100% = 1,6 ton/ m1

2) Beban Garis “P” (PPPP JR 1987, 2.4.a) P’ = 12 ton P” =

* 2 * 100% = 8,727 ton

P =P*K

= 8,727 * 1,267 = 11,057 ton

Gambar IV.80. Model Mekanika Pembebanan


IV-168


IV-169

Dengan bantuan software “SAP 2000 ver. 11” mengacu pemodelan beban diatas, 3 kombinasi pembeban akan diperoleh reaksi tumpuan pada titik B yang terbesar. Hasil “output” analisa struktur dengan software “SAP 2000 ver. 11” Table IV. 15. Joint Reactions

Joint

Text A A A B B B C C C

OutputC ase Text COMB1 COMB2 COMB3 COMB1 COMB2 COMB3 COMB1 COMB2 COMB3

CaseTy F1 pe Text Ton Combination 0.0000 Combination 0.0000 Combination 0.0000 Combination 0.0000 Combination 0.0000 Combination 0.0000 Combination 0.0000 Combination 0.0000 Combination 0.0000

F2

F3

Ton 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Ton 30.5515 15.0021 13.9660 57.5966 61.0528 57.5966 13.9660 15.0021 19.4945

Reaksi pada tumpuan B tersesar akibat beban kombinasi 2 sebesar (GTgH) = 61,0528 ton

c. Gelagar Tepi (GTpH) Beban hidup yang diterima gelagar tepi hanya akibat beban trotoar sebesar 500 kg/m2 (PPPP JR 1987, 2.5.a) GTpH = 0,5 * 0,5 * 25 * 1,6 = 10 ton

3. Gaya Rem Besar gaya rem = 5% × Beban ”D”, titik tangkap berada 1,8 m diatas permukaan lantai jembatan (PPPP JR 1987, Pasal 2 (4) ). Gelagar Tengah RmGTg

= 5% * 1,6 * 25 = 2 ton



Gambar IV. 81. Pembebanan Akibat Gaya Rem

4. Gaya Akibat Gempa Bumi Vx = Vy = Wt . C . I .

dimana : Vx = gaya akibat gempa arah sumbu x Vy = gaya akibat gempa arah sumbu y Wt = berat total jembatan C = Koefisien geser dasar gempa I = Faktor kepentingan K = Faktor jenis struktur Z = Faktor wilayah gempa Wt = berat bangunan atas + berat pilar = 266,788 + 148,832 = 415,620 ton C = Koefisien geser dasar gempa


IV-170


IV-171

0,057

0,06

Tanah Keras Tanah Sedang Tanah Lunak

0,05

Coef gempa (C)

0,043

0,057 / T

0,04

0,035 / T

0,033

0,020 / T

0,03

0,028 0,022 0,02

0,017 0,01

0 0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

Periode T (detik)

Gambar IV. 82. Diagram spektrum respon gempa

T = waktu getar struktur (detik) = 2 π √ (Wt / g.K) g = percepatan gravitasi = 9,81 m/det2 K = kekakuan pilar jembatan, untuk 1 pilar K = 3. E. I / L3 E = modulus elastisitas bahan pilar = 200000 kg / cm2 I

= momen inersia penampang pilar (cm4)

L = tinggi pilar Momen Inersia Bagian A = 5,841 × 1012 cm4 Bagian B tidak dimasukkan dalam penjumlahan momen inersia karena sudah merupakan pondasi K = 3 × E × I / L3 = 3 × 200000 × 5,841 × 1012 / 5003 = 2,804 × 1010 kg/cm M = 160975/980 = 164,260 kg.dt2/cm ω = (K/M)0,5 = ( 2,804 × 1010 /164,26)0,5 = 13064,666 rad/dtk T = 2∏/ω = 6,283/13064,666= 4,809x10-4detik Kekuatan geser tanah (S) = c + ( γ × h) . tan φ γ = 1,678 gr/cm3 = 0,001678 kg /cm3 EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


IV-172

c = 0,08 kg/cm2 φ = 290 Kedalaman lapisan tanah (h) = 3 m = 300 cm S = 0,08 + (0,001678 × 300) Tan 29 = 0,526587708 Kg / cm2 = 52, 659 Kpa Tabel IV. 16. Definisi jenis tanah

Nilai Kuat Geser Tanah S (Kpa)

Kedalaman Lapisan (m)

Tanah Keras

Tanah Sedang

Tanah Lunak

5

S > 55

45 < S < 55

S < 45

10

S > 110

90 < S < 110

S < 90

15

S > 220

180 < S < 220

S < 180

>20

S > 330

270 < S < 330

S < 270

45 < S = 52, 659 < 55 KPa, maka termasuk tanah sedang Dari diagram spektrum respon gempa didapat C = 0,072 I

= Faktor kepentingan = 1,0 ; Jembatan merupakan jembatan permanen dan terdapat rute alternatif

K = Faktor jenis struktur = 3 ; Merupakan jembatan type C bersifat elastis tidak daktail Z = Faktor wilayah gempa = 1,0 ; Brebes termasuk dalam zone gempa 4 (Rekayasa Gempa, 2004) Vx = Vy = Wt. C. I. K. Z

= 415,620 × 0,072 × 1,0 × 3 × 1,0 = 89,774 ton

5. Beban angin Pengaruh beban angin sebesar 150 kg/m2 pada jembatan ditinjau berdasarkan bekerjanya beban angin horisontal terbagi rata pada bidang vertikal jembatan, dalam arah tegak lurus sumbu memanjang jembatan.



IV-173

Bidang vertikal beban hidup ditetapkan sebagai suatu permukaan bidang vertikal yang mempunyai tinggi menerus sebesar 2 (dua) meter diatas lantai kendaraan. Panjang / bentang jembatan 25 meter.

Gambar IV. 83. Bidang beban angin

Pengaruh beban angin Wd

= (1,45 * 25 * 150 * 100%) + (1,45 * 25 * 150 * 50%) = 5437,5 + 2718,75 = 8156,25 kg = 8,15625 ton

Pengaruh beban hidup Wl

= 2 * 25 * 150 = 7500 kg = 7,5 ton



IV-174

Gambar IV. 84. Titik tangkap beban angin

6. Gaya akibat gesekan pada tumpuan-tumpuan bergerak

Jembatan harus pula ditinjau terhadap gaya yang timbul akibat gesekan pada tumpuan bergerak, karena adanya pemuaian dan penyusutan dari jembatan akibat perbedaan suhu atau akibat-akibat lain. Gaya gesek yang timbul ditinjau dari beban mati saja, sedangkan besarnya ditentukan berdasarkan koefisien gesek pada tumpuan yang bersangkutan. Koefisien gesek tumpuan = 0,18 (PPPPJR 1987, Pasal 2, 6.2.c) Gaya akibat gesekan Gs = Gtg * 0,18

= 69,881 * 0,18 = 12,579 ton



IV-175

Gambar IV. 85. Titik tangkap beban gesekan tumpuan 7. Gaya akibat aliran air dan tumbukan benda-benda hanyutan

Semua pilar dan bagian-bagian lain dari bangunan jembatan yang mengalami gaya-gaya aliran air, harus diperhitungkan dapat menahan tegangan-tegangan maksimum akibat gaya-gaya tersebut. Gaya tekanan aliran air adalah dari hasil perkalian tekanan air dengan luas bidang pengaruh pada suatu pilar, yang dihitung dengan rumus :

∆h = k * Va2

Dimana :

∆h

= tekanan aliran air (ton/m2)

Va

= kecepatan aliaran air yang dihitung berdasarkan analisa hidrologi (m/detik) = 1,672 m/detik

k

= koefisien aliran yang tergantung bentuk pilar Bentuk Pilar

k

Persegi (tidak disarankan)

0,075

Bersudut ≤ 30°

0,025

Bundar

0,035



Gambar IV.86. Bidang kontak aliran pada pilar

Gaya aliran (Gf) ∆h = 0,035 * 1,6722 = 0,098 t/m2 Luas kontak aliran (A) = 2,55 * 1 = 2,55 m2 Gf = ∆h * A

= 0,098 * 2,55 = 0,250 ton

Gambar IV.87. Titik tangkap gaya akibat aliran


IV-176


IV-177

4.3.3.3.2 Penulangan Pilar

Dalam pedimensian tulangan pada pilar mengunakan bantuan software “SAP 2000 ver. 11” sesuai dengan ketentuan-ketentuan analisa struktur pilar. Koefisien Kombinasi Pembebanan Kombinasi Beban

Komponen Beban

Koefisien Beban

Kombinasi 1

M + (H + K)

1,00

Kombinasi 2

M + Gf + Gs + Wd

1,25

Kombinasi 3

Kombinasi 1 + Rm + Gs + Wd

1,40

Kombinasi 4

M + V + Gs

1,50

Dimana :

M

= beban mati

(H + K)

= beban hidup dengan kejut

Gf

= gaya akibat aliran dan hanyutan

Gs

= gaya gesek pada tumpuan bergerak

Wd

= gaya akibat angin

Rm

= gaya akibat rem

V

= gaya akibat gempa bumi

Spesifikasi Bahan Mutu Beton

= K-350

Mutu Baja

= BJTD 40

Dimensi Struktur Kolom

: Ø100cm

Balok

: b=150cm ; h=100cm



Gambar IV.88. Pemodelan struktur pilar 3 dimensi dengan software “SAP 2000 Ver. 11”

Gambar IV.89. Joint & frame difinition label


IV-178


IV-179

Output Analisa & Disain Struktur dengan software “SAP 2000 ver. 11” Tabel IV. 17. Assembled Joint Masses Joint Text A B C D E F

U1 Kgf-s2/mm 0.9004 4.8731 4.8731 0.9004 1.5715 1.5715

U2 Kgf-s2/mm 0.9004 4.8731 4.8731 0.9004 1.5715 1.5715

U3 Kgf-s2/mm 0.9004 4.8731 4.8731 0.9004 1.5715 1.5715

R1 Kgf-mm-s2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

R2 Kgf-mm-s2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

R3 Kgf-mm-s2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Tabel IV. 18. Base Reactions, Part 1 of 3 OutputCase Text COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 COMB18 COMB19

CaseType Text Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

GlobalFX Kgf -1.554E-12 -10195.31 -11418.75 -134661.00 -11418.75 134661.00 -9.992E-13 -9.992E-13 10195.37 11418.82 -10820.31 -12118.75 -135411.00 -12118.75 133911.00 -750.00 -750.00 9570.37 10718.82

GlobalFY Kgf 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

GlobalFZ Kgf 564640.87 528169.09 790497.22 633802.91 790497.22 633802.91 633802.91 633802.91 528169.09 790497.22 528169.09 790497.22 633802.91 790497.22 633802.91 633802.91 633802.91 528169.09 790497.22

GlobalMX Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

GlobalMY Kgf-mm -1976243062 -1899568391 -2823834037 -2891615194 -2823834037 -1545005194 -2218310194 -2218310194 -1797614953 -2709646187 -1900380891 -2824744037 -2892590194 -2824744037 -1545980194 -2219285194 -2219285194 -1798427453 -2710556187

GlobalMZ Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

GlobalX mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

XCentroidF Y mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

YCentroidF Y mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

ZCentroidF Y mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Tabel IV. 19. Base Reactions, Part 2 of 3 OutputCase Text COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 COMB11 COMB12

GlobalY

GlobalZ

mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

XCentroidF X mm 1.187E+19 -7.037E+18 1.662E+19 -8.444E+18 1.662E+19 -8.444E+18 -8.444E+18 -8.444E+18 -7.037E+18 1.662E+19 -7.037E+18 1.662E+19

YCentroidF X mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

ZCentroidF X mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR OutputCase Text COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 COMB18 COMB19

GlobalY

GlobalZ

mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

XCentroidF X mm -8.444E+18 1.662E+19 -8.444E+18 -8.444E+18 -8.444E+18 -7.037E+18 1.662E+19

IV-180 YCentroidF X mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

ZCentroidF X mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

XCentroidF Y mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

YCentroidF Y mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

ZCentroidF Y mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Tabel IV. 20. Base Reactions, Part 3 of 3 OutputCase Text COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 COMB18 COMB19

XCentroidF Z mm 7000.00 -4.436E+18 -4.968E+18 -7.324E+18 -4.968E+18 -6.278E+18 5250.00 5250.00 -6.654E+18 -7.453E+18 -1.008E+19 -1.129E+19 -1.410E+19 -1.129E+19 -1.305E+19 -6.777E+18 -6.777E+18 -1.230E+19 -1.378E+19

YCentroidF Z mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

ZCentroidFZ mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Tabel IV. 21. Combination Definitions, Part 1 of 3 ComboName Text COMB1 COMB1 COMB2 COMB2 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5

ComboType Text Linear Add

AutoDesign Yes/No No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

CaseType Text Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Response Combo Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Response Combo Linear Static

CaseName Text DEAD H+K DEAD Gf Gs Wd COMB1 Rm Gs Wd DEAD V Gs COMB1 Rm(-)


ScaleFactor Unitless 1.000000 1.000000 1.250000 1.250000 1.250000 1.250000 1.400000 1.400000 1.400000 1.400000 1.500000 1.500000 1.500000 1.400000 1.400000

SteelDesign Yes/No No No

No

No

No

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR ComboName Text COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 COMB17 COMB18 COMB18 COMB18 COMB18 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 DCON1 DCON2 DCON2 DCON3

ComboType Text

AutoDesign Yes/No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add Linear Add

No No

Linear Add

No

CaseType Text Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Response Combo Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Response Combo Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Response Combo Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Response Combo Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static

IV-181 CaseName Text Gs Wd DEAD Vx(-) Gs DEAD Vy(-) Gs DEAD Vy(+) Gs DEAD Gf Gs Wd(-) COMB1 Rm Gs Wd(-) DEAD Gf Gs(-) Wd COMB1 Rm Gs(-) Wd DEAD V Gs(-) COMB1 Rm(-) Gs(-) Wd DEAD Vx(-) Gs(-) DEAD Vy(-) Gs(-) DEAD Vy(+) Gs(-) DEAD Gf Gs(-) Wd(-) COMB1 Rm Gs(-) Wd(-) DEAD DEAD H+K DEAD


ScaleFactor Unitless 1.400000 1.400000 1.500000 1.500000 1.500000 1.500000 1.500000 1.500000 1.500000 1.500000 1.500000 1.250000 1.250000 1.250000 1.250000 1.400000 1.400000 1.400000 1.400000 1.250000 1.250000 1.250000 1.250000 1.400000 1.400000 1.400000 1.400000 1.500000 1.500000 1.500000 1.400000 1.400000 1.400000 1.400000 1.500000 1.500000 1.500000 1.500000 1.500000 1.500000 1.500000 1.500000 1.500000 1.250000 1.250000 1.250000 1.250000 1.400000 1.400000 1.400000 1.400000 1.400000 1.400000 1.700000 1.050000

SteelDesign Yes/No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No No No

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR ComboName Text DCON3 DCON3 DCON4 DCON4 DCON4 DCON5 DCON5 DCON5 DCON6 DCON6 DCON6 DCON7 DCON7 DCON8 DCON8 DCON9 DCON9 DCON10 DCON10 DCON11 DCON11 DCON11 DCON12 DCON12 DCON12 DCON13 DCON13 DCON13 DCON14 DCON14 DCON14 DCON15 DCON15 DCON15 DCON16 DCON16 DCON16 DCON17 DCON17 DCON17 DCON18 DCON18 DCON18 DCON19 DCON19 DCON20 DCON20 DCON21 DCON21 DCON22 DCON22 DCON23 DCON23 DCON24 DCON24

ComboType Text

AutoDesign Yes/No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

Linear Add

No

CaseType Text Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static

IV-182 CaseName Text H+K Wd DEAD H+K Wd DEAD H+K Wd(-) DEAD H+K Wd(-) DEAD Wd DEAD Wd DEAD Wd(-) DEAD Wd(-) DEAD H+K V DEAD H+K V DEAD H+K Vx(-) DEAD H+K Vx(-) DEAD H+K Vy(-) DEAD H+K Vy(-) DEAD H+K Vy(+) DEAD H+K Vy(+) DEAD V DEAD V DEAD Vx(-) DEAD Vx(-) DEAD Vy(-) DEAD Vy(-)


ScaleFactor Unitless 1.275000 1.275000 1.050000 1.275000 -1.275000 1.050000 1.275000 1.275000 1.050000 1.275000 -1.275000 0.900000 1.300000 0.900000 -1.300000 0.900000 1.300000 0.900000 -1.300000 1.050000 1.275000 1.402500 1.050000 1.275000 -1.402500 1.050000 1.275000 1.402500 1.050000 1.275000 -1.402500 1.050000 1.275000 1.402500 1.050000 1.275000 -1.402500 1.050000 1.275000 1.402500 1.050000 1.275000 -1.402500 0.900000 1.430000 0.900000 -1.430000 0.900000 1.430000 0.900000 -1.430000 0.900000 1.430000 0.900000 -1.430000

SteelDesign Yes/No

No

No

No

No No No No No

No

No

No

No

No

No

No

No No No No No No

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR ComboName Text DCON25 DCON25 DCON26 DCON26

ComboType Text Linear Add

AutoDesign Yes/No No

Linear Add

No

IV-183

CaseType Text Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static

CaseName Text DEAD Vy(+) DEAD Vy(+)

ScaleFactor Unitless 0.900000 1.430000 0.900000 -1.430000

Tabel IV. 22. Combination Definitions, Part 2 of 3 ComboName Text COMB1 COMB1 COMB2 COMB2 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB13

CaseName Text DEAD H+K DEAD Gf Gs Wd COMB1 Rm Gs Wd DEAD V Gs COMB1 Rm(-) Gs Wd DEAD Vx(-) Gs DEAD Vy(-) Gs DEAD Vy(+) Gs DEAD Gf Gs Wd(-) COMB1 Rm Gs Wd(-) DEAD Gf Gs(-) Wd COMB1 Rm Gs(-) Wd DEAD V Gs(-)

ConcDesign Yes/No Yes

AlumDesign Yes/No No

ColdDesign Yes/No No

Yes

No

No

Yes

No

No

Yes

No

No

Yes

No

No

Yes

No

No

Yes

No

No

Yes

No

No

Yes

No

No

Yes

No

No

Yes

No

No

Yes

No

No

Yes

No

No


GUID Text

SteelDesign Yes/No No No

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR ComboName Text COMB14 COMB14 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 COMB17 COMB18 COMB18 COMB18 COMB18 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 DCON1 DCON2 DCON2 DCON3 DCON3 DCON3 DCON4 DCON4 DCON4 DCON5 DCON5 DCON5 DCON6 DCON6 DCON6 DCON7 DCON7 DCON8 DCON8 DCON9 DCON9 DCON10 DCON10 DCON11 DCON11 DCON11 DCON12 DCON12 DCON12 DCON13 DCON13 DCON13 DCON14 DCON14

CaseName Text COMB1 Rm(-) Gs(-) Wd DEAD Vx(-) Gs(-) DEAD Vy(-) Gs(-) DEAD Vy(+) Gs(-) DEAD Gf Gs(-) Wd(-) COMB1 Rm Gs(-) Wd(-) DEAD DEAD H+K DEAD H+K Wd DEAD H+K Wd DEAD H+K Wd(-) DEAD H+K Wd(-) DEAD Wd DEAD Wd DEAD Wd(-) DEAD Wd(-) DEAD H+K V DEAD H+K V DEAD H+K Vx(-) DEAD H+K

IV-184

ConcDesign Yes/No Yes

AlumDesign Yes/No No

ColdDesign Yes/No No

Yes

No

No

Yes

No

No

Yes

No

No

Yes

No

No

Yes

No

No

No No

No No

No No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No


GUID Text

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR ComboName Text DCON14 DCON15 DCON15 DCON15 DCON16 DCON16 DCON16 DCON17 DCON17 DCON17 DCON18 DCON18 DCON18 DCON19 DCON19 DCON20 DCON20 DCON21 DCON21 DCON22 DCON22 DCON23 DCON23 DCON24 DCON24 DCON25 DCON25 DCON26 DCON26

CaseName Text Vx(-) DEAD H+K Vy(-) DEAD H+K Vy(-) DEAD H+K Vy(+) DEAD H+K Vy(+) DEAD V DEAD V DEAD Vx(-) DEAD Vx(-) DEAD Vy(-) DEAD Vy(-) DEAD Vy(+) DEAD Vy(+)

IV-185

ConcDesign Yes/No

AlumDesign Yes/No

ColdDesign Yes/No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

No

Tabel IV. 23. Combination Definitions, Part 3 of 3 ComboName Text COMB1 COMB1 COMB2 COMB2 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB6

CaseName Text DEAD H+K DEAD Gf Gs Wd COMB1 Rm Gs Wd DEAD V Gs COMB1 Rm(-) Gs Wd DEAD Vx(-) Gs

Notes Text


GUID Text

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR ComboName Text COMB7 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 COMB17 COMB18 COMB18 COMB18 COMB18 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 DCON1 DCON2 DCON2 DCON3 DCON3 DCON3 DCON4 DCON4 DCON4

CaseName Text DEAD Vy(-) Gs DEAD Vy(+) Gs DEAD Gf Gs Wd(-) COMB1 Rm Gs Wd(-) DEAD Gf Gs(-) Wd COMB1 Rm Gs(-) Wd DEAD V Gs(-) COMB1 Rm(-) Gs(-) Wd DEAD Vx(-) Gs(-) DEAD Vy(-) Gs(-) DEAD Vy(+) Gs(-) DEAD Gf Gs(-) Wd(-) COMB1 Rm Gs(-) Wd(-) DEAD DEAD H+K DEAD H+K Wd DEAD H+K Wd

Notes Text


IV-186

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR ComboName Text DCON5 DCON5 DCON5 DCON6 DCON6 DCON6 DCON7 DCON7 DCON8 DCON8 DCON9 DCON9 DCON10 DCON10 DCON11 DCON11 DCON11 DCON12 DCON12 DCON12 DCON13 DCON13 DCON13 DCON14 DCON14 DCON14 DCON15 DCON15 DCON15 DCON16 DCON16 DCON16 DCON17 DCON17 DCON17 DCON18 DCON18 DCON18 DCON19 DCON19 DCON20 DCON20 DCON21 DCON21 DCON22 DCON22 DCON23 DCON23 DCON24 DCON24 DCON25 DCON25 DCON26 DCON26

CaseName Text DEAD H+K Wd(-) DEAD H+K Wd(-) DEAD Wd DEAD Wd DEAD Wd(-) DEAD Wd(-) DEAD H+K V DEAD H+K V DEAD H+K Vx(-) DEAD H+K Vx(-) DEAD H+K Vy(-) DEAD H+K Vy(-) DEAD H+K Vy(+) DEAD H+K Vy(+) DEAD V DEAD V DEAD Vx(-) DEAD Vx(-) DEAD Vy(-) DEAD Vy(-) DEAD Vy(+) DEAD Vy(+)

Notes Text


IV-187


IV-188

Tabel IV. 24. Concrete Design 1 - Column Summary Data - ACI 318-99, Part 1 of 3 Frame Text K1 K1 K1 K1 K1 K2 K2 K2 K2 K2

DesignSect Text KOLOMD1 KOLOMD1 KOLOMD1 KOLOMD1 KOLOMD1 KOLOMD1 KOLOMD1 KOLOMD1 KOLOMD1 KOLOMD1

DesignType Text Column Column Column Column Column Column Column Column Column Column

DesignOpt Text Design Design Design Design Design Design Design Design Design Design

Status Text No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages

Location mm 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00

PMMCombo Text COMB13 COMB19 COMB19 COMB19 COMB13 COMB6 COMB19 COMB19 COMB19 COMB6


PMMArea mm2 23737.126 7853.982 7853.982 7853.982 20587.431 23603.907 7853.982 7853.982 7853.982 20576.008

PMMRatio Unitless

Ast K1 &

VMajCombo Text COMB15 COMB15 Ast’ COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15

VMajRebar mm2/mm 0.862 K1 & 0.862 0.862 0.862 0.862 0.862 0.862 0.862 0.862 0.862

VMinCombo Text COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19


ErrMsg Text No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages

WarnMsg Text No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages


VMinRebar mm2/mm 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000


IV-189

Tabel IV. 27. Concrete Design 2 - Beam Summary Data - ACI 318-99, Part 1 of 3 Frame Text B1 B1 B1 B1 B1 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B3 B3 B3 B3 B3

DesignSect Text B.100.150 B.100.150 B.100.150 B.100.150 B.100.150 B.100.150 B.100.150 B.100.150 B.100.150 B.100.150 B.100.150 B.100.150 B.100.150 B.100.150 B.100.150 B.100.150 B.100.150

DesignType Text Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam

Status Text No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages

Location mm 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 1000.00 Ast 1000.00 2000.00 3000.00 Ast 3000.00 4000.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00

B2 B2

FTopCombo Text COMB8 COMB19 (Sp) COMB19 (Sp) COMB19 COMB19 COMB6 COMB13 (Sp) lapngan (atas) COMB13 (Sp) COMB13 (Sp) COMB13 (Sp) tumpuan COMB13 (Sp) COMB13 COMB19 COMB19 (Sp) COMB19 (Sp) COMB19 (Sp) COMB14

FTopArea mm2 1.601E-12 1358.494 1358.494 1358.494 5144.394 9179.099 2955.646 2955.646 2955.646 2955.646 2955.646 9181.203 5144.394 1358.494 1358.494 1358.494 1.883E-12


FBotCombo Text COMB8 COMB19 (Sp) COMB19 (Sp) COMB19 (Sp) COMB19 (Sp) COMB15 (Sp) COMB13 Ast B2 lapangan COMB13 COMB19 COMB6 Ast B2COMB6 tumpuann COMB13 (Sp) COMB19 (Sp) COMB19 (Sp) COMB19 (Sp) COMB19 (Sp) COMB14

FBotArea mm2 1.980E-12 1358.494 1358.494 1358.494 2730.720 5144.394 4422.053 4422.053 3624.529 4420.733 4420.733 5144.394 2730.720 1358.494 1358.494 1358.494 2.327E-12

VCombo Text COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB10 COMB10 AstCOMB15 B2 lapangan COMB15 COMB15 AstCOMB14 B2 tumpuan COMB14 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19

VRebar mm2/mm 0.000 0.000 1.293 1.293 1.293 4.257 3.606 1.293 1.293 1.293 3.607 4.257 1.293 1.293 1.293 0.000 0.000


TLngCombo Text COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19

TLngArea mm2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000


IV-190


TTrnCombo Text COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19

TTrnRebar mm2/mm 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

ErrMsg Text No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages

WarnMsg Text No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages

Tabel IV. 30. Element Forces - Frames, Part 1 of 2 Frame Text B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1

Station mm 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00

OutputCase Text COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB2 COMB2 COMB2 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB3 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB5 COMB5 COMB5

CaseType Text Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

P Kgf -8.882E-13 -8.882E-13 -8.882E-13 -8.882E-13 -8.882E-13 -10195.31 -10195.31 -10195.31 -10195.31 -10195.31 -11418.75 -11418.75 -11418.75 -11418.75 -11418.75 -134661.00 -134661.00 -134661.00 -134661.00 -134661.00 -11418.75 -11418.75 -11418.75 -11418.75 -11418.75

V2 Kgf 3.553E-11 6676.79 80502.79 83841.18 93856.36 3.553E-11 8345.98 88128.48 92301.47 104820.45 4.974E-11 9347.50 112703.90 117377.65 131398.90 8.527E-11 10015.18 105754.18 110761.77 125784.54 4.974E-11 9347.50 112703.90 117377.65 131398.90

V3 Kgf 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -10765.20 -10765.20 4958.55 4958.55 4958.55 -12057.02 -12057.02 5553.58 5553.58 5553.58 -12918.24 -12918.24 5950.26 5950.26 5950.26 -12057.02 -12057.02 5553.58 5553.58 5553.58


T Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2832649.68 2549950.11 2549950.11 1310312.50 -2408600.32 -3172567.64 2855944.12 2855944.12 1467550.00 -2697632.36 -3399179.61 3059940.13 3059940.13 1572375.00 -2890320.39 -3172567.64 2855944.12 2855944.12 1467550.00 -2697632.36

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR Frame Text B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1

Station mm 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00

OutputCase Text COMB6 COMB6 COMB6 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB7 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB8 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB9 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB10 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB11 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB12 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB13 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB14 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB16 COMB16 COMB16

CaseType Text Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

IV-191 P Kgf -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.110E-12 -1.110E-12 -1.110E-12 -1.110E-12 -1.110E-12 -1.243E-12 -1.243E-12 -1.243E-12 -1.243E-12 -1.243E-12 -10195.31 -10195.31 -10195.31 -10195.31 -10195.31 -11418.75 -11418.75 -11418.75 -11418.75 -11418.75 -134661.00 -134661.00 -134661.00 -134661.00 -134661.00 -11418.75 -11418.75 -11418.75 -11418.75 -11418.75 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12

V2 Kgf 1.279E-10 10015.18 105754.18 110761.77 125784.54 4.263E-11 10015.18 105754.18 110761.77 125784.54 4.263E-11 10015.18 105754.18 110761.77 125784.54 3.553E-11 8345.98 88128.48 92301.47 104820.45 4.974E-11 9347.50 112703.90 117377.65 131398.90 3.549E-11 8345.98 88128.48 92301.47 104820.45 4.970E-11 9347.50 112703.90 117377.65 131398.90 8.522E-11 10015.18 105754.18 110761.77 125784.54 4.970E-11 9347.50 112703.90 117377.65 131398.90 1.279E-10 10015.18 105754.18 110761.77 125784.54 4.259E-11 10015.18 105754.18 110761.77 125784.54

V3 Kgf -12918.24 -12918.24 5950.26 5950.26 5950.26 -12918.24 -12918.24 5950.26 5950.26 5950.26 -12918.24 -12918.24 5950.26 5950.26 5950.26 -10765.20 -10765.20 4958.55 4958.55 4958.55 -12057.02 -12057.02 5553.58 5553.58 5553.58 10765.20 10765.20 -4958.55 -4958.55 -4958.55 12057.02 12057.02 -5553.58 -5553.58 -5553.58 12918.24 12918.24 -5950.26 -5950.26 -5950.26 12057.02 12057.02 -5553.58 -5553.58 -5553.58 12918.24 12918.24 -5950.26 -5950.26 -5950.26 12918.24 12918.24 -5950.26 -5950.26 -5950.26


T Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm -3399179.61 3059940.13 3059940.13 1572375.00 -2890320.39 -3399179.61 3059940.13 3059940.13 1572375.00 -2890320.39 -3399179.61 3059940.13 3059940.13 1572375.00 -2890320.39 -2832649.68 2549950.11 2549950.11 1310312.50 -2408600.32 -3172567.64 2855944.12 2855944.12 1467550.00 -2697632.36 2832649.68 -2549950.11 -2549950.11 -1310312.50 2408600.32 3172567.64 -2855944.12 -2855944.12 -1467550.00 2697632.36 3399179.61 -3059940.13 -3059940.13 -1572375.00 2890320.39 3172567.64 -2855944.12 -2855944.12 -1467550.00 2697632.36 3399179.61 -3059940.13 -3059940.13 -1572375.00 2890320.39 3399179.61 -3059940.13 -3059940.13 -1572375.00 2890320.39


Station mm 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00



IV-192 P Kgf -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.332E-12 -1.110E-12 -1.110E-12 -1.110E-12 -1.110E-12 -1.110E-12 -1.243E-12 -1.243E-12 -1.243E-12 -1.243E-12 -1.243E-12 -2948.87 -2948.87 -2948.87 -2948.87 -2948.87 -2948.87 -2948.87 -3904.46 -3904.46 -3904.46 -3904.46 -3904.46 -3904.46 -3904.46 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30

V2 Kgf 4.259E-11 10015.18 105754.18 110761.77 125784.54 3.549E-11 8345.98 88128.48 92301.47 104820.45 4.970E-11 9347.50 112703.90 117377.65 131398.90 -157640.94 -144287.37 -13353.57 -1.243E-11 13353.57 144287.37 157640.94 -114825.24 -98133.27 -10782.02 5909.94 22601.91 109953.16 126645.12 -214078.18 -195383.18 -12075.86 6619.14 25314.14 208621.46 227316.45 -66822.94 -46792.58 58028.92 78059.28 98089.63 202911.13 222941.49 -214078.18 -195383.18 -12075.86 6619.14 25314.14 208621.46 227316.45 -222941.49 -202911.13 -98089.63 -78059.28 -58028.92

V3 Kgf 12918.24 12918.24 -5950.26 -5950.26 -5950.26 10765.20 10765.20 -4958.55 -4958.55 -4958.55 12057.02 12057.02 -5553.58 -5553.58 -5553.58 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -15723.75 -15723.75 -4.441E-12 -4.441E-12 -4.441E-12 15723.75 15723.75 -20410.60 -20410.60 -5.596E-12 -5.596E-12 -5.596E-12 20410.60 20410.60 -18868.50 -18868.50 -5.329E-12 -5.329E-12 -5.329E-12 18868.50 18868.50 -14810.60 -14810.60 -4.352E-12 -4.352E-12 -4.352E-12 14810.60 14810.60 -18868.50 -18868.50 -5.329E-12 -5.329E-12 -5.329E-12


T Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm 3399179.61 -3059940.13 -3059940.13 -1572375.00 2890320.39 2832649.68 -2549950.11 -2549950.11 -1310312.50 2408600.32 3172567.64 -2855944.12 -2855944.12 -1467550.00 2697632.36 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -11792812.5 3930937.50 3930937.50 3930937.50 3930937.50 3930937.50 -11792812.5 -15307950.0 5102650.00 5102650.00 5102650.00 5102650.00 5102650.00 -15307950.0 -14151375.0 4717125.00 4717125.00 4717125.00 4717125.00 4717125.00 -14151375.0 -11107950.0 3702650.00 3702650.00 3702650.00 3702650.00 3702650.00 -11107950.0 -14151375.0 4717125.00 4717125.00 4717125.00 4717125.00


Station mm 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00



IV-193 P Kgf -65642.30 -65642.30 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 -3904.50 -3904.50 -3904.50 -3904.50 -3904.50 -3904.50 -3904.50 -9813.91 -9813.91 -9813.91 -9813.91 -9813.91 -9813.91 -9813.91 -3904.46 -3904.46 -3904.46 -3904.46 -3904.46 -3904.46 -3904.46 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -9813.88 -9813.88 -9813.88 -9813.88

V2 Kgf 46792.58 66822.94 -144882.21 -124851.86 -20030.36 -1.865E-11 20030.36 124851.86 144882.21 -144882.21 -124851.86 -20030.36 -1.865E-11 20030.36 124851.86 144882.21 -126645.16 -109953.19 -22601.94 -5909.98 10781.99 98133.24 114825.20 -227316.50 -208621.50 -25314.18 -6619.18 12075.82 195383.14 214078.14 -114800.75 -98108.78 -10757.53 5934.43 22626.40 109977.65 126669.61 -214050.75 -195355.75 -12048.43 6646.57 25341.57 208648.89 227343.89 -66793.55 -46763.19 58058.31 78088.67 98119.02 202940.52 222970.88 -214050.75 -195355.75 -12048.43 6646.57

V3 Kgf 18868.50 18868.50 -18868.50 -18868.50 -5.329E-12 -5.329E-12 -5.329E-12 18868.50 18868.50 -18868.50 -18868.50 -5.329E-12 -5.329E-12 -5.329E-12 18868.50 18868.50 -15723.75 -15723.75 -4.441E-12 -4.441E-12 -4.441E-12 15723.75 15723.75 -20410.60 -20410.60 -5.596E-12 -5.596E-12 -5.596E-12 20410.60 20410.60 15723.75 15723.75 4.441E-12 4.441E-12 4.441E-12 -15723.75 -15723.75 14810.60 14810.60 4.352E-12 4.352E-12 4.352E-12 -14810.60 -14810.60 18868.50 18868.50 5.329E-12 5.329E-12 5.329E-12 -18868.50 -18868.50 20410.60 20410.60 5.596E-12 5.596E-12


T Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm 4717125.00 -14151375.0 -14151375.0 4717125.00 4717125.00 4717125.00 4717125.00 4717125.00 -14151375.0 -14151375.0 4717125.00 4717125.00 4717125.00 4717125.00 4717125.00 -14151375.0 -11792812.5 3930937.50 3930937.50 3930937.50 3930937.50 3930937.50 -11792812.5 -15307950.0 5102650.00 5102650.00 5102650.00 5102650.00 5102650.00 -15307950.0 11792812.50 -3930937.50 -3930937.50 -3930937.50 -3930937.50 -3930937.50 11792812.50 11107950.00 -3702650.00 -3702650.00 -3702650.00 -3702650.00 -3702650.00 11107950.00 14151375.00 -4717125.00 -4717125.00 -4717125.00 -4717125.00 -4717125.00 14151375.00 15307950.00 -5102650.00 -5102650.00 -5102650.00


Station mm 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00



IV-194 P Kgf -9813.88 -9813.88 -9813.88 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 -3904.50 -3904.50 -3904.50 -3904.50 -3904.50 -3904.50 -3904.50 -9813.91 -9813.91 -9813.91 -9813.91 -9813.91 -9813.91 -9813.91 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

V2 Kgf 25341.57 208648.89 227343.89 -222912.10 -202881.74 -98060.24 -78029.89 -57999.53 46821.97 66852.33 -144852.82 -124822.47 -20000.97 29.39 20059.75 124881.25 144911.60 -144852.82 -124822.47 -20000.97 29.39 20059.75 124881.25 144911.60 -126620.67 -109928.70 -22577.45 -5885.49 10806.48 98157.73 114849.69 -227289.07 -208594.07 -25286.75 -6591.75 12103.25 195410.57 214105.57 -93856.36 -83841.18 -80502.79 -6676.79 1.155E-11 -104820.45 -92301.47 -88128.48 -8345.98 1.887E-11 -131398.90 -117377.65 -112703.90 -9347.50 1.616E-11 -125784.54 -110761.77

V3 Kgf 5.596E-12 -20410.60 -20410.60 18868.50 18868.50 5.329E-12 5.329E-12 5.329E-12 -18868.50 -18868.50 18868.50 18868.50 5.329E-12 5.329E-12 5.329E-12 -18868.50 -18868.50 18868.50 18868.50 5.329E-12 5.329E-12 5.329E-12 -18868.50 -18868.50 15723.75 15723.75 4.441E-12 4.441E-12 4.441E-12 -15723.75 -15723.75 14810.60 14810.60 4.352E-12 4.352E-12 4.352E-12 -14810.60 -14810.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -4958.55 -4958.55 -4958.55 10765.20 10765.20 -5553.58 -5553.58 -5553.58 12057.02 12057.02 -5950.26 -5950.26


T Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm -5102650.00 -5102650.00 15307950.00 14151375.00 -4717125.00 -4717125.00 -4717125.00 -4717125.00 -4717125.00 14151375.00 14151375.00 -4717125.00 -4717125.00 -4717125.00 -4717125.00 -4717125.00 14151375.00 14151375.00 -4717125.00 -4717125.00 -4717125.00 -4717125.00 -4717125.00 14151375.00 11792812.50 -3930937.50 -3930937.50 -3930937.50 -3930937.50 -3930937.50 11792812.50 11107950.00 -3702650.00 -3702650.00 -3702650.00 -3702650.00 -3702650.00 11107950.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2408600.32 1310312.50 2549950.11 2549950.11 -2832649.68 -2697632.36 1467550.00 2855944.12 2855944.12 -3172567.64 -2890320.39 1572375.00


Station mm 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00



IV-195 P Kgf 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -134661.00 -134661.00 -134661.00 -134661.00 -134661.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -10195.37 -10195.37 -10195.37 -10195.37 -10195.37 -11418.82 -11418.82 -11418.82 -11418.82 -11418.82 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -134661.00 -134661.00

V2 Kgf -105754.18 -10015.18 1.505E-10 -131398.90 -117377.65 -112703.90 -9347.50 1.616E-11 -125784.54 -110761.77 -105754.18 -10015.18 -6.262E-11 -125784.54 -110761.77 -105754.18 -10015.18 2.265E-11 -125784.54 -110761.77 -105754.18 -10015.18 2.265E-11 -104820.45 -92301.47 -88128.48 -8345.98 2.331E-11 -131398.90 -117377.65 -112703.90 -9347.50 2.114E-11 -104820.45 -92301.47 -88128.48 -8345.98 1.886E-11 -131398.90 -117377.65 -112703.90 -9347.50 1.615E-11 -125784.54 -110761.77 -105754.18 -10015.18 1.505E-10 -131398.90 -117377.65 -112703.90 -9347.50 1.615E-11 -125784.54 -110761.77

V3 Kgf -5950.26 12918.24 12918.24 -5553.58 -5553.58 -5553.58 12057.02 12057.02 -5950.26 -5950.26 -5950.26 12918.24 12918.24 -5950.26 -5950.26 -5950.26 12918.24 12918.24 -5950.26 -5950.26 -5950.26 12918.24 12918.24 -4958.55 -4958.55 -4958.55 10765.20 10765.20 -5553.58 -5553.58 -5553.58 12057.02 12057.02 4958.55 4958.55 4958.55 -10765.20 -10765.20 5553.58 5553.58 5553.58 -12057.02 -12057.02 5950.26 5950.26 5950.26 -12918.24 -12918.24 5553.58 5553.58 5553.58 -12057.02 -12057.02 5950.26 5950.26


T Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm 3059940.13 3059940.13 -3399179.61 -2697632.36 1467550.00 2855944.12 2855944.12 -3172567.64 -2890320.39 1572375.00 3059940.13 3059940.13 -3399179.61 -2890320.39 1572375.00 3059940.13 3059940.13 -3399179.61 -2890320.39 1572375.00 3059940.13 3059940.13 -3399179.61 -2408600.32 1310312.50 2549950.11 2549950.11 -2832649.68 -2697632.36 1467550.00 2855944.12 2855944.12 -3172567.64 2408600.32 -1310312.50 -2549950.11 -2549950.11 2832649.68 2697632.36 -1467550.00 -2855944.12 -2855944.12 3172567.64 2890320.39 -1572375.00 -3059940.13 -3059940.13 3399179.61 2697632.36 -1467550.00 -2855944.12 -2855944.12 3172567.64 2890320.39 -1572375.00

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR Frame Text B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1

Station mm 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00



IV-196 P Kgf -134661.00 -134661.00 -134661.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -10195.37 -10195.37 -10195.37 -10195.37 -10195.37 -11418.82 -11418.82 -11418.82 -11418.82 -11418.82 -282320.44 -274306.42 -274306.42 -266908.87 -251497.30 -258174.60 -248157.09 -248157.09 -238910.14 -219645.68 -388629.48 -377409.86 -377409.86 -367053.28 -345477.08 -238842.18 -226821.16 -226821.16 -215724.83 -192607.47 -388629.48 -377409.86 -377409.86 -367053.28 -345477.08 -394960.73 -382939.71 -382939.71 -371843.38 -348726.03 -316901.46 -304880.43

V2 Kgf -105754.18 -10015.18 -6.264E-11 -125784.54 -110761.77 -105754.18 -10015.18 2.263E-11 -125784.54 -110761.77 -105754.18 -10015.18 2.263E-11 -104820.45 -92301.47 -88128.48 -8345.98 2.330E-11 -131398.90 -117377.65 -112703.90 -9347.50 2.112E-11 -2948.87 -2948.87 -2948.87 -2948.87 -2948.87 6290.85 6290.85 6290.85 6290.85 6290.85 1604.87 1604.87 1604.87 1604.87 1604.87 69018.70 69018.70 69018.70 69018.70 69018.70 1604.87 1604.87 1604.87 1604.87 1604.87 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 1406.21 1406.21

V3 Kgf 5950.26 -12918.24 -12918.24 5950.26 5950.26 5950.26 -12918.24 -12918.24 5950.26 5950.26 5950.26 -12918.24 -12918.24 4958.55 4958.55 4958.55 -10765.20 -10765.20 5553.58 5553.58 5553.58 -12057.02 -12057.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


T Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm -3059940.13 -3059940.13 3399179.61 2890320.39 -1572375.00 -3059940.13 -3059940.13 3399179.61 2890320.39 -1572375.00 -3059940.13 -3059940.13 3399179.61 2408600.32 -1310312.50 -2549950.11 -2549950.11 2832649.68 2697632.36 -1467550.00 -2855944.12 -2855944.12 3172567.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR Frame Text K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1

Station mm 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00



IV-197 P Kgf -304880.43 -293784.10 -270666.75 -316901.46 -304880.43 -304880.43 -293784.10 -270666.75 -269994.53 -259977.01 -259977.01 -250730.06 -231465.60 -401867.79 -390648.17 -390648.17 -380291.59 -358715.40 -258150.11 -248132.59 -248132.59 -238885.65 -219621.19 -388602.05 -377382.43 -377382.43 -367025.85 -345449.65 -238812.79 -226791.77 -226791.77 -215695.44 -192578.08 -388602.05 -377382.43 -377382.43 -367025.85 -345449.65 -394931.34 -382910.32 -382910.32 -371813.99 -348696.64 -316872.07 -304851.04 -304851.04 -293754.71 -270637.36 -316872.07 -304851.04 -304851.04 -293754.71 -270637.36 -269970.03 -259952.51

V2 Kgf 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 1406.21 -3904.50 -3904.50 -3904.50 -3904.50 -3904.50 -9813.91 -9813.91 -9813.91 -9813.91 -9813.91 6603.35 6603.35 6290.85 6290.85 6290.85 1954.87 1954.87 1604.87 1604.87 1604.87 69393.70 69393.70 69018.70 69018.70 69018.70 1954.87 1954.87 1604.87 1604.87 1604.87 -65267.30 -65267.30 -65642.30 -65642.30 -65642.30 1781.21 1781.21 1406.21 1406.21 1406.21 1781.21 1781.21 1406.21 1406.21 1406.21 -3592.00 -3592.00


V3 Kgf 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

T Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


Station mm 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00



IV-198 P Kgf -259952.51 -250705.57 -231441.11 -401840.36 -390620.74 -390620.74 -380264.16 -358687.97 -282320.44 -274306.42 -274306.42 -266908.87 -251497.30 -269994.49 -259976.97 -259976.97 -250730.03 -231465.57 -401867.75 -390648.13 -390648.13 -380291.55 -358715.35 -394960.73 -382939.71 -382939.71 -371843.38 -348726.03 -401867.75 -390648.13 -390648.13 -380291.55 -358715.35 -238842.18 -226821.16 -226821.16 -215724.83 -192607.47 -316901.46 -304880.43 -304880.43 -293784.10 -270666.75 -316901.46 -304880.43 -304880.43 -293784.10 -270666.75 -258174.57 -248157.05 -248157.05 -238910.11 -219645.65 -388629.44 -377409.81

V2 Kgf -3904.50 -3904.50 -3904.50 -9463.91 -9463.91 -9813.91 -9813.91 -9813.91 2948.87 2948.87 2948.87 2948.87 2948.87 3904.46 3904.46 3904.46 3904.46 3904.46 9813.88 9813.88 9813.88 9813.88 9813.88 65642.30 65642.30 65642.30 65642.30 65642.30 9813.88 9813.88 9813.88 9813.88 9813.88 -69018.70 -69018.70 -69018.70 -69018.70 -69018.70 -1406.21 -1406.21 -1406.21 -1406.21 -1406.21 -1406.21 -1406.21 -1406.21 -1406.21 -1406.21 -6290.88 -6290.88 -6290.88 -6290.88 -6290.88 -1604.91 -1604.91


V3 Kgf 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

T Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR Frame Text K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2

Station mm 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00

OutputCase Text COMB10 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB11 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB12 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB13 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB14 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB16 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB18 COMB18 COMB18 COMB18 COMB18 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19 COMB19

CaseType Text Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

IV-199 P Kgf -377409.81 -367053.24 -345477.04 -270018.98 -260001.46 -260001.46 -250754.52 -231490.06 -401895.18 -390675.56 -390675.56 -380318.98 -358742.78 -394990.12 -382969.10 -382969.10 -371872.77 -348755.41 -401895.18 -390675.56 -390675.56 -380318.98 -358742.78 -238871.57 -226850.55 -226850.55 -215754.22 -192636.86 -316930.85 -304909.82 -304909.82 -293813.49 -270696.14 -316930.85 -304909.82 -304909.82 -293813.49 -270696.14 -258199.06 -248181.54 -248181.54 -238934.60 -219670.14 -388656.87 -377437.24 -377437.24 -367080.67 -345504.47

V2 Kgf -1604.91 -1604.91 -1604.91 4216.96 4216.96 3904.46 3904.46 3904.46 10163.88 10163.88 9813.88 9813.88 9813.88 66017.30 66017.30 65642.30 65642.30 65642.30 10163.88 10163.88 9813.88 9813.88 9813.88 -68643.70 -68643.70 -69018.70 -69018.70 -69018.70 -1031.21 -1031.21 -1406.21 -1406.21 -1406.21 -1031.21 -1031.21 -1406.21 -1406.21 -1406.21 -5978.38 -5978.38 -6290.88 -6290.88 -6290.88 -1254.91 -1254.91 -1604.91 -1604.91 -1604.91


V3 Kgf 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

T Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


IV-200

Tabel IV. 31. Element Forces - Frames, Part 2 of 2 Frame Text B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1

Station mm 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00


M3 Kgf-mm 2.132E-08 -1669196.42 -1669196.42 -22212191.9 -88848768. 3.775E-08 -2086495.52 -2086495.52 -24640239.9 -98560960. 3.233E-08 -2336874.99 -2336874.99 -31097068.7 -124388275 4.263E-08 -2503794.63 -2503794.63 -29568287.9 -118273152 3.233E-08 -2336874.99 -2336874.99 -31097068.7 -124388275 3.197E-08 -2503794.63 -2503794.63 -29568287.9 -118273152 4.263E-08 -2503794.63 -2503794.63 -29568287.9 -118273152 4.263E-08 -2503794.63 -2503794.63 -29568287.9 -118273152 3.331E-08 -2086495.52 -2086495.52 -24640239.9 -98560960. 2.736E-08 -2336874.99 -2336874.99

FrameElem Text B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1

ElemStation mm 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00



Station mm 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00


M3 Kgf-mm -31097068.7 -124388275 3.774E-08 -2086495.52 -2086495.52 -24640239.9 -98560960. 3.232E-08 -2336874.99 -2336874.99 -31097068.7 -124388275 4.262E-08 -2503794.63 -2503794.63 -29568287.9 -118273152 3.232E-08 -2336874.99 -2336874.99 -31097068.7 -124388275 3.196E-08 -2503794.63 -2503794.63 -29568287.9 -118273152 4.262E-08 -2503794.63 -2503794.63 -29568287.9 -118273152 4.262E-08 -2503794.63 -2503794.63 -29568287.9 -118273152 3.330E-08 -2086495.52 -2086495.52 -24640239.9 -98560960. 2.735E-08 -2336874.99 -2336874.99 -31097068.7 -124388275 -98906746. 52057411.35 52057411.35 58734197.03 52057411.35 52057411.35 -98906746. -82698040.

IV-201 FrameElem Text B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B1-1 B2-1 B2-1 B2-1 B2-1 B2-1 B2-1 B2-1 B2-1

ElemStation mm 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 500.00 500.00 750.00 1500.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00



Station mm 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00


M3 Kgf-mm 23781214.25 23781214.25 26217254.27 11961330.10 11961330.10 -106337808 -125179509 79551175.43 79551175.43 82279540.26 66312905.18 66312905.18 -151656050 43250964.82 100058724.6 100058724.6 32014627.41 -56059827. -56059827. -268986138 -125179509 79551175.43 79551175.43 82279540.26 66312905.18 66312905.18 -151656050 -268986138 -56059827. -56059827. 32014627.41 100058724.6 100058724.6 43250964.82 -113476864 21390171.88 21390171.88 31405350.40 21390171.88 21390171.88 -113476864 -113476864 21390171.88 21390171.88 31405350.40 21390171.88 21390171.88 -113476864 -106337880 11961294.15 11961294.15 26217254.56 23781250.76 23781250.76 -82697967.


ElemStation mm 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00



Station mm 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00


M3 Kgf-mm -151656131 66312864.92 66312864.92 82279540.58 79551216.33 79551216.33 -125179428 -82649058. 23805705.41 23805705.41 26217254.27 11936838.94 11936838.94 -106386791 -125124649 79578605.53 79578605.53 82279540.26 66285475.08 66285475.08 -151710910 43309743.61 100088114.0 100088114.0 32014627.41 -56089216. -56089216. -269044917 -125124649 79578605.53 79578605.53 82279540.26 66285475.08 66285475.08 -151710910 -268927359 -56030437. -56030437. 32014627.41 100029335.2 100029335.2 43192186.03 -113418085 21419561.27 21419561.27 31405350.40 21360782.48 21360782.48 -113535642 -113418085 21419561.27 21419561.27 31405350.40 21360782.48 21360782.48


ElemStation mm 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00



Station mm 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00


M3 Kgf-mm -113535642 -106288898 11985785.31 11985785.31 26217254.56 23756759.60 23756759.60 -82746950. -151601270 66340295.03 66340295.03 82279540.58 79523786.22 79523786.22 -125234288 -88848768. -22212191.9 -1669196.42 -1669196.42 3.220E-08 -98560960. -24640239.9 -2086495.52 -2086495.52 4.469E-08 -124388275 -31097068.7 -2336874.99 -2336874.99 5.005E-08 -118273152 -29568287.9 -2503794.63 -2503794.63 -1.565E-08 -124388275 -31097068.7 -2336874.99 -2336874.99 5.005E-08 -118273152 -29568287.9 -2503794.63 -2503794.63 4.829E-08 -118273152 -29568287.9 -2503794.63 -2503794.63 4.829E-08 -118273152 -29568287.9 -2503794.63 -2503794.63 4.829E-08


ElemStation mm 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 1000.00 1000.00 2000.00 3000.00 3000.00 4000.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00



Station mm 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00


M3 Kgf-mm -98560960. -24640239.9 -2086495.52 -2086495.52 2.914E-08 -124388275 -31097068.7 -2336874.99 -2336874.99 3.264E-08 -98560960. -24640239.9 -2086495.52 -2086495.52 4.475E-08 -124388275 -31097068.7 -2336874.99 -2336874.99 5.012E-08 -118273152 -29568287.9 -2503794.63 -2503794.63 -1.558E-08 -124388275 -31097068.7 -2336874.99 -2336874.99 5.012E-08 -118273152 -29568287.9 -2503794.63 -2503794.63 4.837E-08 -118273152 -29568287.9 -2503794.63 -2503794.63 4.837E-08 -118273152 -29568287.9 -2503794.63 -2503794.63 4.837E-08 -98560960. -24640239.9 -2086495.52 -2086495.52 2.920E-08 -124388275 -31097068.7 -2336874.99 -2336874.99 3.271E-08


ElemStation mm 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00 0.00 750.00 1000.00 1000.00 1500.00



Station mm 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00


M3 Kgf-mm -4686367.77 -852837.89 -852837.89 2685805.07 10057977.91 15591318.10 7413216.26 7413216.26 -135800.82 -15862919.7 8815585.15 6729253.96 6729253.96 4803409.78 791234.41 183569395.8 93845082.62 93845082.62 11022639.66 -161524116 8815585.15 6729253.96 6729253.96 4803409.78 791234.41 -177498501 -92163514. -92163514. -13392757.4 150712986.5 2234760.27 406687.72 406687.72 -1280763.86 -4796287.99 2234760.27 406687.72 406687.72 -1280763.86 -4796287.99 -11745559.5 -6669714.65 -6669714.65 -1984319.40 7776920.73 -21801717.8 -9043628.67 -9043628.67 2733068.98 27267855.74 15948585.78 7364233.94 7364233.94 -184783.15 -15911902.1

IV-206 FrameElem Text K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1

ElemStation mm 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00



Station mm 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00


M3 Kgf-mm 9215724.95 6674393.75 6674393.75 4748549.58 736374.20 183998117.0 93786303.83 93786303.83 10963860.88 -161582895 9215724.95 6674393.75 6674393.75 4748549.58 736374.20 -177069780 -92222293. -92222293. -13451536.2 150654207.7 2663481.48 347908.93 347908.93 -1339542.65 -4855066.78 2663481.48 347908.93 347908.93 -1339542.65 -4855066.78 -11388291.8 -6718696.98 -6718696.98 -2033301.72 7727938.40 -21401578.0 -9098488.87 -9098488.87 2678208.77 27212995.54 4686367.77 852837.89 852837.89 -2685805.07 -10057977.9 11745476.10 6669671.69 6669671.69 1984313.77 -7776848.55 21801624.36 9043580.55 9043580.55 -2733075.27 -27267774.9


ElemStation mm 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00



Station mm 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00


M3 Kgf-mm 177498501.2 92163514.41 92163514.41 13392757.36 -150712986 21801624.36 9043580.55 9043580.55 -2733075.27 -27267774.9 -183569396 -93845083. -93845083. -11022639.7 161524116.5 -2234760.27 -406687.72 -406687.72 1280763.86 4796287.99 -2234760.27 -406687.72 -406687.72 1280763.86 4796287.99 -15591402.3 -7413259.63 -7413259.63 135795.11 15862992.49 -8815679.41 -6729302.53 -6729302.53 -4803416.17 -791152.94 12102743.77 6620689.37 6620689.37 1935331.45 -7825830.87 22201764.15 8988720.35 8988720.35 -2787935.48 -27322635.1 177927222.4 92104735.62 92104735.62 13333978.57 -150771765 22201764.15 8988720.35 8988720.35 -2787935.48 -27322635.1


ElemStation mm 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00


BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR Frame Text K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2

Station mm 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00


M3 Kgf-mm -183140675 -93903861. -93903861. -11081418.5 161465337.7 -1806039.06 -465466.51 -465466.51 1221985.07 4737509.20 -1806039.06 -465466.51 -465466.51 1221985.07 4737509.20 -15234134.6 -7462241.95 -7462241.95 86812.79 15814010.17 -8415539.61 -6784162.73 -6784162.73 -4858276.38 -846013.14

IV-209 FrameElem Text K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1

ElemStation mm 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00 0.00 1300.00 1300.00 2500.00 5000.00

Tabel IV. 32. Element Joint Forces - Frames, Part 1 of 2 Frame Text B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1

Joint Text A B A B A B A B A B A B A B A B A B A B A B A B

OutputCase Text COMB1 COMB1 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12

CaseType Text Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

F1 Kgf 8.882E-13 -8.882E-13 10195.31 -10195.31 11418.75 -11418.75 134661.00 -134661.00 11418.75 -11418.75 1.332E-12 -1.332E-12 1.332E-12 -1.332E-12 1.332E-12 -1.332E-12 1.110E-12 -1.110E-12 1.243E-12 -1.243E-12 10195.31 -10195.31 11418.75 -11418.75

F2 Kgf 0.00 0.00 -10765.20 -4958.55 -12057.02 -5553.58 -12918.24 -5950.26 -12057.02 -5553.58 -12918.24 -5950.26 -12918.24 -5950.26 -12918.24 -5950.26 -10765.20 -4958.55 -12057.02 -5553.58 10765.20 4958.55 12057.02 5553.58

F3 Kgf -4.441E-11 93856.36 -4.219E-11 104820.45 -5.969E-11 131398.90 -7.461E-11 125784.54 -5.969E-11 131398.90 -1.172E-10 125784.54 -5.329E-11 125784.54 -5.329E-11 125784.54 -4.441E-11 104820.45 -6.217E-11 131398.90 -4.215E-11 104820.45 -5.965E-11 131398.90


M1 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm 7.550E-09 88848767.78 1.971E-08 98560959.72 1.275E-08 124388274.9 3.197E-08 118273151.7 1.275E-08 124388274.9 1.066E-08 118273151.7 2.132E-08 118273151.7 2.132E-08 118273151.7 1.610E-08 98560959.72 8.704E-09 124388274.9 1.970E-08 98560959.72 1.274E-08 124388274.9


Joint Text A B A B A B A B A B A B A B B C B C B C B C B C B C B C B C B C B C B C B C B C B C B C B C B C B C B C C D C



IV-210 F1 Kgf 134661.00 -134661.00 11418.75 -11418.75 1.332E-12 -1.332E-12 1.332E-12 -1.332E-12 1.332E-12 -1.332E-12 1.110E-12 -1.110E-12 1.243E-12 -1.243E-12 2948.87 -2948.87 3904.46 -3904.46 9813.88 -9813.88 65642.30 -65642.30 9813.88 -9813.88 65642.30 -65642.30 -1406.21 1406.21 -1406.21 1406.21 3904.50 -3904.50 9813.91 -9813.91 3904.46 -3904.46 9813.88 -9813.88 65642.30 -65642.30 9813.88 -9813.88 65642.30 -65642.30 -1406.21 1406.21 -1406.21 1406.21 3904.50 -3904.50 9813.91 -9813.91 0.00 0.00 0.00

F2 Kgf 12918.24 5950.26 12057.02 5553.58 12918.24 5950.26 12918.24 5950.26 12918.24 5950.26 10765.20 4958.55 12057.02 5553.58 0.00 0.00 -15723.75 -15723.75 -20410.60 -20410.60 -18868.50 -18868.50 -14810.60 -14810.60 -18868.50 -18868.50 -18868.50 -18868.50 -18868.50 -18868.50 -15723.75 -15723.75 -20410.60 -20410.60 15723.75 15723.75 14810.60 14810.60 18868.50 18868.50 20410.60 20410.60 18868.50 18868.50 18868.50 18868.50 18868.50 18868.50 15723.75 15723.75 14810.60 14810.60 0.00 0.00 -4958.55

F3 Kgf -7.457E-11 125784.54 -5.965E-11 131398.90 -1.172E-10 125784.54 -5.325E-11 125784.54 -5.325E-11 125784.54 -4.437E-11 104820.45 -6.213E-11 131398.90 157640.94 157640.94 114825.24 126645.12 214078.18 227316.45 66822.94 222941.49 214078.18 227316.45 222941.49 66822.94 144882.21 144882.21 144882.21 144882.21 126645.16 114825.20 227316.50 214078.14 114800.75 126669.61 214050.75 227343.89 66793.55 222970.88 214050.75 227343.89 222912.10 66852.33 144852.82 144911.60 144852.82 144911.60 126620.67 114849.69 227289.07 214105.57 93856.36 3.109E-11 104820.45


M1 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm 3.196E-08 118273151.7 1.274E-08 124388274.9 1.065E-08 118273151.7 2.131E-08 118273151.7 2.131E-08 118273151.7 1.609E-08 98560959.72 8.694E-09 124388274.9 -98906746. 98906745.69 -82698040. 106337808.3 -125179509 151656049.8 43250964.82 268986138.2 -125179509 151656049.8 -268986138 -43250965. -113476864 113476863.7 -113476864 113476863.7 -106337880 82697967.23 -151656131 125179427.8 -82649058. 106386790.6 -125124649 151710910.0 43309743.61 269044916.9 -125124649 151710910.0 -268927359 -43192186. -113418085 113535642.5 -113418085 113535642.5 -106288898 82746949.56 -151601270 125234288.0 -88848768. 3.908E-08 -98560960.

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR Frame Text B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1

Joint Text D C D C D C D C D C D C D C D C D C D C D C D C D C D C D C D C D C D E B E B E B E B E B E B E B E B E B E B



IV-211 F1 Kgf 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 134661.00 -134661.00 0.00 0.00 0.00 0.00 10195.37 -10195.37 11418.82 -11418.82 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 134661.00 -134661.00 0.00 0.00 0.00 0.00 10195.37 -10195.37 11418.82 -11418.82 2948.87 -2948.87 -6290.85 6290.85 -1604.87 1604.87 -69018.70 69018.70 -1604.87 1604.87 65642.30 -65642.30 -1406.21 1406.21 -1406.21 1406.21 3904.50 -3904.50 9813.91 -9813.91

F2 Kgf -10765.20 -5553.58 -12057.02 -5950.26 -12918.24 -5553.58 -12057.02 -5950.26 -12918.24 -5950.26 -12918.24 -5950.26 -12918.24 -4958.55 -10765.20 -5553.58 -12057.02 4958.55 10765.20 5553.58 12057.02 5950.26 12918.24 5553.58 12057.02 5950.26 12918.24 5950.26 12918.24 5950.26 12918.24 4958.55 10765.20 5553.58 12057.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

F3 Kgf 4.663E-11 131398.90 4.601E-11 125784.54 1.812E-10 131398.90 4.601E-11 125784.54 -3.197E-11 125784.54 5.329E-11 125784.54 5.329E-11 104820.45 4.885E-11 131398.90 4.849E-11 104820.45 4.662E-11 131398.90 4.600E-11 125784.54 1.812E-10 131398.90 4.600E-11 125784.54 -3.198E-11 125784.54 5.328E-11 125784.54 5.328E-11 104820.45 4.884E-11 131398.90 4.848E-11 282320.44 -251497.30 258174.60 -219645.68 388629.48 -345477.08 238842.18 -192607.47 388629.48 -345477.08 394960.73 -348726.03 316901.46 -270666.75 316901.46 -270666.75 269994.53 -231465.60 401867.79 -358715.40


M1 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm 3.997E-08 -124388275 4.974E-08 -118273152 5.329E-08 -124388275 4.974E-08 -118273152 1.066E-08 -118273152 5.329E-08 -118273152 5.329E-08 -98560960. 4.441E-08 -124388275 5.471E-08 -98560960. 3.995E-08 -124388275 4.972E-08 -118273152 5.327E-08 -124388275 4.972E-08 -118273152 1.064E-08 -118273152 5.327E-08 -118273152 5.327E-08 -98560960. 4.439E-08 -124388275 5.469E-08 4686367.77 10057977.91 -15591318.1 -15862919.7 -8815585.15 791234.41 -183569396 -161524116 -8815585.15 791234.41 177498501.2 150712986.5 -2234760.27 -4796287.99 -2234760.27 -4796287.99 11745559.52 7776920.73 21801717.79 27267855.74


Joint Text E B E B E B E B E B E B E B E B E B F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C F



IV-212 F1 Kgf -6603.35 6290.85 -1954.87 1604.87 -69393.70 69018.70 -1954.87 1604.87 65267.30 -65642.30 -1781.21 1406.21 -1781.21 1406.21 3592.00 -3904.50 9463.91 -9813.91 -2948.87 2948.87 -3904.46 3904.46 -9813.88 9813.88 -65642.30 65642.30 -9813.88 9813.88 69018.70 -69018.70 1406.21 -1406.21 1406.21 -1406.21 6290.88 -6290.88 1604.91 -1604.91 -4216.96 3904.46 -10163.88 9813.88 -66017.30 65642.30 -10163.88 9813.88 68643.70 -69018.70 1031.21 -1406.21 1031.21 -1406.21 5978.38 -6290.88 1254.91

F2 Kgf 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

F3 Kgf 258150.11 -219621.19 388602.05 -345449.65 238812.79 -192578.08 388602.05 -345449.65 394931.34 -348696.64 316872.07 -270637.36 316872.07 -270637.36 269970.03 -231441.11 401840.36 -358687.97 282320.44 -251497.30 269994.49 -231465.57 401867.75 -358715.35 394960.73 -348726.03 401867.75 -358715.35 238842.18 -192607.47 316901.46 -270666.75 316901.46 -270666.75 258174.57 -219645.65 388629.44 -345477.04 270018.98 -231490.06 401895.18 -358742.78 394990.12 -348755.41 401895.18 -358742.78 238871.57 -192636.86 316930.85 -270696.14 316930.85 -270696.14 258199.06 -219670.14 388656.87


M1 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm -15948585.8 -15911902.1 -9215724.95 736374.20 -183998117 -161582895 -9215724.95 736374.20 177069780.0 150654207.7 -2663481.48 -4855066.78 -2663481.48 -4855066.78 11388291.84 7727938.40 21401577.99 27212995.54 -4686367.77 -10057977.9 -11745476.1 -7776848.55 -21801624.4 -27267774.9 -177498501 -150712986 -21801624.4 -27267774.9 183569395.8 161524116.5 2234760.27 4796287.99 2234760.27 4796287.99 15591402.27 15862992.49 8815679.41 -791152.94 -12102743.8 -7825830.87 -22201764.2 -27322635.1 -177927222 -150771765 -22201764.2 -27322635.1 183140674.6 161465337.7 1806039.06 4737509.20 1806039.06 4737509.20 15234134.59 15814010.17 8415539.61

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR Frame Text K2

Joint Text C

OutputCase Text COMB19

CaseType Text Combination

IV-213 F1 Kgf -1604.91

F2 Kgf 0.00

F3 Kgf -345504.47

Tabel IV. 33. Element Joint Forces - Frames, Part 2 of 2 Frame Text B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2

Joint Text A B A B A B A B A B A B A B A B A B A B A B A B A B A B A B A B A B A B A B B C B C B C B C B C


M3 Kgf-mm 0.00 0.00 -2832649.68 2408600.32 -3172567.64 2697632.36 -3399179.61 2890320.39 -3172567.64 2697632.36 -3399179.61 2890320.39 -3399179.61 2890320.39 -3399179.61 2890320.39 -2832649.68 2408600.32 -3172567.64 2697632.36 2832649.68 -2408600.32 3172567.64 -2697632.36 3399179.61 -2890320.39 3172567.64 -2697632.36 3399179.61 -2890320.39 3399179.61 -2890320.39 3399179.61 -2890320.39 2832649.68 -2408600.32 3172567.64 -2697632.36 0.00 0.00 -11792812.5 11792812.50 -15307950.0 15307950.00 -14151375.0 14151375.00 -11107950.0 11107950.00

FrameElem Text 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2


M1 Kgf-mm 0.00

M2 Kgf-mm -846013.14


Joint Text B C B C B C B C B C B C B C B C B C B C B C B C B C B C C D C D C D C D C D C D C D C D C D C D C D C D C D C


M3 Kgf-mm -14151375.0 14151375.00 -14151375.0 14151375.00 -14151375.0 14151375.00 -11792812.5 11792812.50 -15307950.0 15307950.00 11792812.50 -11792812.5 11107950.00 -11107950.0 14151375.00 -14151375.0 15307950.00 -15307950.0 14151375.00 -14151375.0 14151375.00 -14151375.0 14151375.00 -14151375.0 11792812.50 -11792812.5 11107950.00 -11107950.0 0.00 0.00 -2408600.32 2832649.68 -2697632.36 3172567.64 -2890320.39 3399179.61 -2697632.36 3172567.64 -2890320.39 3399179.61 -2890320.39 3399179.61 -2890320.39 3399179.61 -2408600.32 2832649.68 -2697632.36 3172567.64 2408600.32 -2832649.68 2697632.36 -3172567.64 2890320.39 -3399179.61 2697632.36

IV-214 FrameElem Text 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3


BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR Frame Text B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K2 K2 K2 K2 K2 K2

Joint Text D C D C D C D C D C D E B E B E B E B E B E B E B E B E B E B E B E B E B E B E B E B E B E B E B F C F C F C


M3 Kgf-mm -3172567.64 2890320.39 -3399179.61 2890320.39 -3399179.61 2890320.39 -3399179.61 2408600.32 -2832649.68 2697632.36 -3172567.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

IV-215 FrameElem Text 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5


BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR Frame Text K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2 K2

Joint Text F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C F C

OutputCase Text COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 COMB18 COMB18 COMB19 COMB19

M3 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

IV-216 FrameElem Text 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5

Tabel IV. 34. Frame Auto Mesh Assignments Frame

AutoMesh

AtJoints

AtFrames

Text B1 B2 B3 K1 K2

Yes/No Yes Yes Yes Yes Yes

Yes/No Yes Yes Yes Yes Yes

Yes/No No No No No No

NumSegme nts Unitless 0 0 0 0 0

MaxLength

MaxDegrees

mm 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

Degrees 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

Tabel IV. 35. Frame Design Procedures Frame Text B1 B2 B3

DesignProc Text From Material From Material From Material


BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR Frame Text K1 K2

IV-217

DesignProc Text From Material From Material

Tabel IV. 36. Frame Loads - Distributed, Part 1 of 3 Frame Text B1 B2 B3

LoadCase Text M M M

CoordSys Text GLOBAL GLOBAL GLOBAL

Type Text Force Force Force

Dir Text Gravity Gravity Gravity

DistType Text RelDist RelDist RelDist

RelDistA Unitless 0.0000 0.0000 0.0000


LoadCase Text M M M

RelDistB Unitless 1.0000 1.0000 1.0000

AbsDistA mm 0.00 0.00 0.00

AbsDistB mm 1500.00 4000.00 1500.00

FOverLA Kgf/mm 1.580 1.580 1.580

FOverLB Kgf/mm 1.580 1.580 1.580


LoadCase Text M M M

GUID Text

Tabel IV. 39. Frame Loads - Point, Part 1 of 2 Frame Text B1 B1 B1 B1 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B3 B3

LoadCase Text M H+K Gs(+) Gs(-) M M H+K H+K Rm(+) Rm(+) Rm(-) Rm(-) Gs(+) Gs(+) Gs(-) Gs(-) M H+K

CoordSys Text GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL

Type Text Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force

Dir Text Gravity Gravity Y Y Gravity Gravity Gravity Gravity Y Y Y Y Y Y Y Y Gravity Gravity


DistType Text RelDist RelDist RelDist RelDist RelDist RelDist RelDist RelDist RelDist RelDist RelDist RelDist RelDist RelDist RelDist RelDist RelDist RelDist

RelDist Unitless 0.3333 0.3333 0.3333 0.3333 0.2500 0.7500 0.2500 0.7500 0.2500 0.7500 0.2500 0.7500 0.2500 0.7500 0.2500 0.7500 0.6667 0.6667

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR Frame Text B3 B3 K1 K2

LoadCase Text Gs(-) Gs(+) Gf Gf

IV-218

CoordSys Text GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL

Type Text Force Force Force Force

Dir Text Y Y X X

DistType Text RelDist RelDist RelDist RelDist

RelDist Unitless 0.6667 0.6667 0.2600 0.2600

Tabel IV. 40. Frame Loads - Point, Part 2 of 2 Frame Text B1 B1 B1 B1 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B3 B3 B3 B3 K1 K2

LoadCase Text M H+K Gs(+) Gs(-) M M H+K H+K Rm(+) Rm(+) Rm(-) Rm(-) Gs(+) Gs(+) Gs(-) Gs(-) M H+K Gs(-) Gs(+) Gf Gf

AbsDist mm 500.00 500.00 500.00 500.00 1000.00 3000.00 1000.00 3000.00 1000.00 3000.00 1000.00 3000.00 1000.00 3000.00 1000.00 3000.00 1000.00 1000.00 1000.00 1000.00 1300.00 1300.00

Force Kgf 63826.00 10000.00 12579.00 -12579.00 69881.00 69881.00 61052.80 61052.80 2000.00 2000.00 -2000.00 -2000.00 12579.00 12579.00 -12579.00 -12579.00 63826.00 10000.00 -12579.00 12579.00 250.00 250.00

GUID Text

Tabel IV. 41. Frame Output Station Assignments Frame

StationType

MinNumSta

MaxStaSpcg

Text B1 B2 B3 K1 K2

Text MinNumSta MinNumSta MinNumSta MinNumSta MinNumSta

Unitless 3 3 3 3 3

mm

AddAtElmIn t Yes/No Yes Yes Yes Yes Yes

AddAtPtLoa d Yes/No Yes Yes Yes Yes Yes

Tabel IV. 42. Frame Section Assignments Frame Text B1 B2 B3 K1 K2

SectionType Text Rectangular Rectangular Rectangular Circle Circle

AutoSelect Text N.A. N.A. N.A. N.A. N.A.

AnalSect Text B.100.150 B.100.150 B.100.150 KOLOMD1 KOLOMD1

DesignSect Text B.100.150 B.100.150 B.100.150 KOLOMD1 KOLOMD1


MatProp Text Default Default Default Default Default


IV-219

Tabel IV. 43. Joint Displacements Joint Text A A A A A A A A A A A A A A A A A A A B B B B B B B B B B B B B B B B B B B C C C C C C C C C C C C C

OutputCase Text COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 COMB18 COMB19 COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 COMB18 COMB19 COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13

CaseType Text Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

U1 mm 0.000193 0.069953 0.078703 0.924866 0.078703 -0.909676 -0.000092 -0.000092 -0.068943 -0.076860 0.070619 0.079449 0.925666 0.079449 -0.908877 0.000708 0.000708 -0.068276 -0.076113 0.000193 0.069453 0.078143 0.918262 0.078143 -0.909676 -0.000092 -0.000092 -0.068943 -0.076860 0.070119 0.078889 0.919061 0.078889 -0.908877 0.000708 0.000708 -0.068276 -0.076113 -0.000193 0.068942 0.076859 0.909676 0.076859 -0.918262 0.000092 0.000092 -0.069453 -0.078143 0.069609 0.077606 0.910476

U2 mm 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

U3 mm -0.092489 -0.108074 -0.119600 -0.023709 -0.119600 -0.255416 -0.140280 -0.140280 -0.125617 -0.139248 -0.108038 -0.119559 -0.023665 -0.119559 -0.255373 -0.140236 -0.140236 -0.125581 -0.139207 -0.083339 -0.074596 -0.114607 -0.067357 -0.114607 -0.116103 -0.091730 -0.091730 -0.078287 -0.118741 -0.074589 -0.114599 -0.067348 -0.114599 -0.116094 -0.091721 -0.091721 -0.078279 -0.118732 -0.083339 -0.078287 -0.118741 -0.116103 -0.118741 -0.067357 -0.091730 -0.091730 -0.074596 -0.114607 -0.078295 -0.118750 -0.116112

R1 Radians 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000


R2 Radians -4.013E-06 -0.000020 -4.062E-07 0.000032 -4.062E-07 -0.000090 -0.000030 -0.000030 -0.000029 -0.000011 -0.000020 -3.848E-07 0.000032 -3.848E-07 -0.000090 -0.000030 -0.000030 -0.000029 -0.000011 0.000013 -6.784E-07 0.000024 0.000055 0.000024 -0.000067 -6.398E-06 -6.398E-06 -9.913E-06 0.000014 -6.593E-07 0.000024 0.000055 0.000024 -0.000067 -6.375E-06 -6.375E-06 -9.894E-06 0.000014 -0.000013 9.913E-06 -0.000014 0.000067 -0.000014 -0.000055 6.398E-06 6.398E-06 6.784E-07 -0.000024 9.932E-06 -0.000014 0.000067

R3 Radians 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR Joint Text C C C C C C D D D D D D D D D D D D D D D D D D D E E E E E E E E E E E E E E E E E E E F F F F F F F F F F F



U1 mm 0.077606 -0.917462 0.000892 0.000892 -0.068787 -0.077397 -0.000193 0.068942 0.076859 0.909676 0.076859 -0.924866 0.000092 0.000092 -0.069953 -0.078703 0.069609 0.077606 0.910476 0.077606 -0.924067 0.000892 0.000892 -0.069287 -0.077957 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

IV-220 U2 mm 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

U3 mm -0.118750 -0.067366 -0.091739 -0.091739 -0.074604 -0.114616 -0.092489 -0.125617 -0.139248 -0.255416 -0.139248 -0.023709 -0.140280 -0.140280 -0.108074 -0.119600 -0.125653 -0.139289 -0.255460 -0.139289 -0.023753 -0.140323 -0.140323 -0.108110 -0.119641 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

R1 Radians 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000


R2 Radians -0.000014 -0.000055 6.421E-06 6.421E-06 6.975E-07 -0.000024 4.013E-06 0.000029 0.000011 0.000090 0.000011 -0.000032 0.000030 0.000030 0.000020 4.062E-07 0.000029 0.000011 0.000090 0.000011 -0.000032 0.000030 0.000030 0.000020 4.276E-07 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

R3 Radians 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR Joint Text F F F F F F F F

OutputCase Text COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 COMB18 COMB19

CaseType Text Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

U1 mm 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

IV-221 U2 mm 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

U3 mm 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

R1 Radians 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

R2 Radians 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

R3 Radians 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

F2 Kgf 0.00 0.00 89774.00 -89774.00 89774.00 -89774.00 0.00 0.00

F3 Kgf 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M1 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

F3 Kgf 282320.44 258174.60 388629.48 238842.18 388629.48 394960.73 316901.46 316901.46 269994.53 401867.79 258150.11 388602.05 238812.79

M1 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm 4686367.77 -15591318.1 -8815585.15 -183569396 -8815585.15 177498501.2 -2234760.27 -2234760.27 11745559.52 21801717.79 -15948585.8 -9215724.95 -183998117

M3 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Tabel IV. 44. Joint Loads - Force, Part 1 of 2 Joint Text A A B B C C D D

LoadCase Text Vx(+) Wd(+) Vy(+) Vy(-) Vy(+) Vy(-) Vx(-) Wd(-)

CoordSys Text GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL

F1 Kgf 89774.00 8156.25 0.00 0.00 0.00 0.00 -89774.00 -8156.30

Tabel IV. 45. Joint Loads - Force, Part 2 of 2 Joint Text A A B B C C D D

LoadCase Text Vx(+) Wd(+) Vy(+) Vy(-) Vy(+) Vy(-) Vx(-) Wd(-)

M3 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

GUID Text

Tabel IV. 46. Joint Reactions Joint Text E E E E E E E E E E E E E

OutputCase Text COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13

CaseType Text Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

F1 Kgf 2948.87 -6290.85 -1604.87 -69018.70 -1604.87 65642.30 -1406.21 -1406.21 3904.50 9813.91 -6603.35 -1954.87 -69393.70

F2 Kgf 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR Joint Text E E E E E E F F F F F F F F F F F F F F F F F F F


CaseType Text Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

IV-222

F1 Kgf -1954.87 65267.30 -1781.21 -1781.21 3592.00 9463.91 -2948.87 -3904.46 -9813.88 -65642.30 -9813.88 69018.70 1406.21 1406.21 6290.88 1604.91 -4216.96 -10163.88 -66017.30 -10163.88 68643.70 1031.21 1031.21 5978.38 1254.91

F2 Kgf 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

F3 Kgf 388602.05 394931.34 316872.07 316872.07 269970.03 401840.36 282320.44 269994.49 401867.75 394960.73 401867.75 238842.18 316901.46 316901.46 258174.57 388629.44 270018.98 401895.18 394990.12 401895.18 238871.57 316930.85 316930.85 258199.06 388656.87

M1 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

M2 Kgf-mm -9215724.95 177069780.0 -2663481.48 -2663481.48 11388291.84 21401577.99 -4686367.77 -11745476.1 -21801624.4 -177498501 -21801624.4 183569395.8 2234760.27 2234760.27 15591402.27 8815679.41 -12102743.8 -22201764.2 -177927222 -22201764.2 183140674.6 1806039.06 1806039.06 15234134.59 8415539.61

Tabel IV. 47. Joint Restraint Assignments Joint Text E F

U1 Yes/No Yes Yes

U2 Yes/No Yes Yes

U3 Yes/No Yes Yes

R1 Yes/No Yes Yes

R2 Yes/No Yes Yes

R3 Yes/No Yes Yes

Tabel IV.48. Load Case Definitions LoadCase Text M H+K Gf Gs(+) Wd(+) Rm(+) Vx(+) Rm(-) Vx(-) Vy(-) Vy(+) Wd(-) Gs(-)

DesignType Text DEAD LIVE WAVE FRICTION WIND BRAKING QUAKE BRAKING QUAKE QUAKE QUAKE WIND FRICTION

SelfWtMult Unitless 1.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

AutoLoad Text

GUID Text

None None None None None None None


Notes Text

M3 Kgf-mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


IV-223

Tabel IV. 49. Objects And Elements - Frames FrameElem Text B1-1 B2-1 B3-1 K1-1 K2-1

FrameObjec t Text B1 B2 B3 K1 K2

ElemJtI

ElemJtJ

Text A B C E F

Text B C D B C

Tabel IV. 50. Objects And Elements - Joints JointElem Text A B C D E F

JointObject Text A B C D E F

GlobalX mm 0.00 1500.00 5500.00 7000.00 1500.00 5500.00

GlobalY mm 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

GlobalZ mm 5000.00 5000.00 5000.00 5000.00 0.00 0.00

Tabel IV.51. Overwrites - Concrete Design - ACI 318-99, Part 1 of 2 Frame Text B1 B2 B3 K1 K2

DesignSect Text Program Determined Program Determined Program Determined Program Determined Program Determined

FrameType Text Program Determined Program Determined Program Determined Program Determined Program Determined

RLLF Unitless 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

XLMajor Unitless 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

XLMinor Unitless 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

XKMajor Unitless

0.000000 0.000000

Tabel IV. 52. Overwrites - Concrete Design - ACI 318-99, Part 2 of 2 Frame Text B1 B2 B3 K1 K2

XKMinor Unitless

CmMajor Unitless

CmMinor Unitless

DnsMajor Unitless

DnsMinor Unitless

DsMajor Unitless

DsMinor Unitless

0.000000 0.000000

0.000000 0.000000

0.000000 0.000000

0.000000 0.000000

0.000000 0.000000

0.000000 0.000000

0.000000 0.000000

Berdasarkan output analisa dan desain struktur pilar dengan software “SAP 2000 ver. 11” diperoleh : Tulangan Pokok Kolom “K1 & K2” (Ast) = 23737,1 mm2 = dipakai 30D32 = 23826 mm2



Tulangan Sengkang Kolom “K1 & K2” (Ast’)

IV-224 = 0,862 mm²/mm = 862 mm²/m = dipakai Ø12-125 = 905 mm2/m

Gambar IV.90. Tulangan kolom pilar

Tulangan Pokok Balok “B2” •

Tulangan lapangan Tulangan bawah

= 3624,53 mm², dipakai tulangan 8D25 = 4053,6 mm²

Tulangan atas

= 2955,65 mm², dipakai tulangan 8D22 = 3096,8 mm²

Tulangan sengkang

= 1,293 mm²/mm = 1293 mm²/m Dipakai tulangan Ø12-75 = 1508 mm²/m

•

Tulangan tumpuan Tulangan bawah

= 5144,39 mm², 11D25 = 5573,7 mm²

Tulangan atas

= 9181,20 mm², 15D29 = 9636 mm²

Tulangan sengkang

= 4,257 mm²/mm = 4257 mm²/m Dipakai tulangan Ø19-50 = 5671 mm²/m

Penulangan Balok ‘ B1 dan ‘B3

Penulangan Lapangan - Tulangan Atas

= 1358,49 mm2 = 5 D 19 = 1432,5 mm2

- Tulangan Bawah

= 1358,49 mm2 = 5 D 19 = 1432,5 mm2



- Tulangan Geser

= 1,293 mm2/mm = 1293 mm2/m

→ Sehingga dipakai Tulangan ∅ 12 – 75 = 1508 mm2/m •

Penulangan Tumpuan - Tulangan Atas

= 5144,39 mm2 = 11 D 25 = 5573,7 mm2

- Tulangan Bawah

= 2730,72 mm2 = 10 D 19 = 2865 mm2

- Tulangan Geser

= 1,293 mm2/mm = 1293 mm2/m

→ Sehingga dipakai Tulangan ∅ 12 – 75 = 1508 mm2/m

Gambar IV.91. Penulangan pilar


IV-225


IV-226

Gambar IV.92. Balok pemisah pilar

Penulangan Balok Pemisah Pilar

Penulangan balok pemisah diperhitungkan terhadap gaya horisontal terbesar yaitu gaya akibat gempa. Mutu beton K – 350 → fc = 350 kg/cm2 Mutu besi BJTD 40 → fy = 4000 kg/cm2 Mu = 89,774 x 0,7585 = 68,094 tm = 68,094. 105 kg.cm W=

1 × 151,7 × 50 2 = 63208,333 cm3 6

Kontrol terhadap tegangan τ=

Mu < τ’= 0,1x f’c ∼ syarat W

68,094 × 10 5 = 107,729 kg/cm2 τ= 63208,333

> τ’= 0,1x 350 = 35 kg/cm2 (tidak aman)

Maka perlu dipasang tulangan Mu = 68,094 ton m = 680,94 KN.m ∅ = 0,8

d = 0,5-004 = 0,46 m

fc = 35 EVALUASI DAN PERENCANAAN JEMBATAN GUNTUR KECAMATAN KERSANA KABUPATEN BREBES


fy =40 Mu 680,94 = = 2121,327 KN 2 b.d 1,517.0,46 2

ρ=

0,0072 − 0,0065 × (2121,327 − 2000) + 0,0065 = 0,00692 2200 − 2000

ρmin = 0,023 ρmax = 0,0271 Dipakai ρ = 0,00692 As = ρ . b . d . 106 = 0,00692 x 1,517 x 0,46 x 106 = 4828,914 mm2 Dipakai tulangan ∅19-50 = 5671 mm2 Tulangan bagi

= 20% x As = 20% x 5671 = 1134,2 mm2

Dipakai tulangan ∅ 12-75 = 1508 mm2

Gambar IV.93. Penulangan balok pemisah pilar


IV-227


Penulangan Pondasi Telapak Pilar

Gambar IV.94. Pondasi telapak pilar

Tebal pondasi = 0,8 m ∅tulangan

= 22 mm

Penutup beton = 70 mm d

= 0,8 - 0,07 -

1 .0,022 2

= 0,719 m Vu = 401,869 ton = 401869 kg Mjepit = 183998,117 kg.mm = 183,998117 kg.m τgr max =

τgr min =

401896 183,998117 + = 22342,889 kg/m2 1 4 × 4,5 × 4,5 × 4 2 6 401896 183,998117 = 22312,22 kg/m2 1 4 × 4,5 × 4,5 × 4 2 6


IV-228


Gambar IV.95. Penulangan telapak pilar

Untuk pondasi diambil Wu = 22342,889 kg/m2 Mu = =

1 × Wu × l 2 2 1 1 x 22342,889 x ( x 42) 2 2

= 44685,778 kg.m Mu 44685,778 = 86439,360 kg/m2 = 864,39360 KN/m2 = 2 2 b.d 1 × 0,719

ρ

= 0,00276

ρmin = 0,0023 ρmax = 0,0271 As = ρ. b . d . 106 = 0,00276 . 1. 0,719 . 106 = 1984,440 mm2 Dipakai tulangan ∅19 – 125 = 2268 mm2 pada dua arah


IV-229


IV-230

Perhitungan Pondasi Tiang Pancang Pilar

Vmax = 803,763 ton Data tanah : ∅ = 300 qu = 2 kg/cm2 q=

803763 V max = = 2,232 kg/cm2 > qu = 2 kg/cm2 (tidak aman) 400 × 900 b× L

maka perlu dipasang pondasi tiang pancang Jumlah tiang pancang (N) N=

V max Pmakstiang

digunakan tiang pancang WIKA (∅350-class C

=

p maks = 85 ton)

803,763 = 9,4560 ∼ 12 buah 85

Jarak tiang pancang minimal = 1,5 x D = 1,5 x 35 = 52,5 cm

Gambar IV.96. Posisi tiang pancang pada pilar



Efisiensi Kelompok tiang pancang

E = 1-Ө x

(n − 1).m + (m − 1).n 90.m.n

Dimana : Ө = arc tan (

0,35 D ) = arc tan ( ) = 15,642 1,25 K

m = jumlah tiang pancang baris y = 6 n = jumlah tiang pancang baris x = 2 D = diameter tiang pancang = 0,35 m k = jarak antar tiang pancang E = 1 – 15,642

(2 − 1) × 6 + (6 − 1) × 2 = 0,768 90 × 6 × 2

Jadi daya dukung setiap tiang pancang = 0,768 kali daya dukung tiang individu. P’ = 85 x 0,768 = 65,303 ton Kontrol jumlah tiang pancang

n=

Vmaks 803,763 = = 12,038 ∼ 12 buah tiang pancang 65,303 P'

Penentuan kedalaman tiang pancang

Daya dukung tiang dihitung terhadap gesekan dan lekatan tiang 1) gesekan tiang, dihitung dengan rumus

P=

1 1 .K . .Z 2 .γ .Ko. tan Ө 3 2

Ko = 1 + tan2Ө = 1 + tan2 300 = 1,333 K = keliling tiang = η .D = 3,14 x 0,35 = 1,0996 m Z = panjang tiang ϒ = 2 t/m’

P=

1 1 × 1,0996 × × Z 2 × 2 × 1,3 × tan 30 0 3 2


IV-231


IV-232

P = 0,275 . Z2 2) tiang lekatan dihitung dengan rumus

P=

1 .K .Z .C 3

P=

1 × 1,0996 × Z × 0,5 3

C = 0,05 kg/cm2 = 0,5 t/m2

P = 0,183 Z Ptot

= 0,275. Z2 + 0,183.Z = 65,303 ton = 0,275.Z2 + 0,83.Z – 65,303 = 0 − 0,183 + 0,183 2 + 4 × 0,275 × 65,303 = = 15,081 ∼ 16 m 2 × 0,275 350 St eel Pl at e 6 mm

UPPER PILE

PC Wir e 8Ø13 Spir al Ø6- 100

PANJANG = ± 24 m

MIDLE PILE PC Wir e 8Ø13 Spir al Ø6- 150

350 65

BOTTOM PILE PC Wir e 8Ø13

350

Spir al Ø6- 100

Tip Pl at e Tebal 3mm

Gambar IV.97. Tulangan Tiang Pancang



IV-233

4.3.4. PERENCANAAN PERKERASAN OPRIT

1) Perencanaan untuk 1 jalur 2 arah dimana lalu lintas pada tahun pembukaan seperti ini, dan umur rencana 25 tahun perencanaan yang meliputi jenis perkerasan lentur. 2) Data-data : Tanah dasar

: CBR 3,4%

Pondasi bawah

: Sirtu Kelas B

Pertumbuhan lalu lintas : 6% Peranan jalan

: jalan kolektor / lokal

FR

: 1 (tabel IV)

Bahan Perkerasan -

HRS

-

Base Course (Agregat Kasar)

Data Kendaraan pada Awal Umur Rencana No

Jenis Kendaraan

Jumlah Kendaraan

1

Kendaraan Ringan (1 + 1)

(121+301+168) / 1 = 590 kend.

2

Bus (3 + 5)

6 / 1,5 = 4 kend.

3

Truck (2 +8)

31 / 1,3 = 24 kend.

Jumlah

2656 kend.



IV-234

Data Kendaraan pada Akhir Umur Rencana No

Jenis Kendaraan

Jumlah Kendaraan

1

Kendaraan Ringan (1 + 1)

(520+1294+722) / 1 = 2536 kend.

2

Bus (3 + 5)

25 / 1,5 = 17 kend.

3

Truck (2 +8)

133 / 1,3 = 103 kend.

Jumlah

2656 kend.

Menghitung Angka Ekivalen (E) Masing-masing Kendaraan (daftar III, Petunjuk Perencanaan Tebal Perkerasan dengan Metode analisa Komponen) Kendaraan ringan (1 + 1)

= 0,0002 + 0,0002

= 0,0004

Bus (3 + 5)

= 0,0183 + 0,1410

= 0,159

Truck (2 +8)

= 0,0036 + 0,9238

= 0,927

Penentuan Nilai (C), 1 jalur 2 arah >>> tabel II Kendaraan Ringan

C

=1

Bus

C

=1

Truck

C

=1

Menghitung Nilai LEP LEP Kendaraan Ringan

= 590 * 0,0004 * 1

= 0,356

LEP Bus

= 6 * 0,159 * 1

= 2,954

LEP Truck

= 24 * 0,927 * 1

= 22,248

Jumlah LEP = 25,558



IV-235

Menghitung LEA LEA Kendaraan Ringan

= 2536 * (1+0,06)25 * 0,0004 * 1

= 4,354

LEA Bus

= 17 * (1+0,06)25 * 0,159 * 1

= 11,601

25

= 103 * (1+0,06) * 0,927 * 1

LEA Truck

= 409,792

Jumlah LEA = 425,747

Menghitung LET LET

= (25,558 + 425,747) / 2 = 225,653

Menghitung LER LER = 225,653 x (25/10) = 564,133 Menghitung ITP¯ CBR tanah

= 3,4%

DDT

=4

IP

= 1,5

FR

= 1 (Daftar IV)

IPo

= 3,4 (lapis permukaan awal umur rencana LAPEN)

IPt

= 2 (Daftar V)

ITP

= 9,9 (Nomogram 4)

ITP¯

= 10,3 (Nomogram 4)



Gambar IV.98. Korelasi DDT dan CBR

Gambar IV.99. Korelasi DDT, LER, ITP, FR


IV-236


IV-237

Menetapkan Tebal Perkerasan ITP¯ = (a1 * D1) + (a2 * D2) + (a3 * D3) 10,3

= 0,3 * 7 + 0,13 * 20 + 0,12 * D3

D3

= 18,262cm ~ 25cm

Gambar IV.100. Susunan Perkerasan

4.3.5. PERHITUNGAN JALAN PENDEKAT (OPRIT) PERENCANAAN GEOMETRI JALAN

a. ALINYEMENT HORISONTAL Dalam perencanaan jembatan ini jembatan baru menggantikan jembatan lama terletak pada posisi yang sama, sehingga tidak terjadi pereubahan pada alinyement horizontal. Alinement horinsontal yang terjadi jalan lurus dari kedua arah dengan kemiringan oprit 0%.



IV-238

b. ALINYEMENT VERTIKAL 1) Perhitungan selisih elevasi rencana jembatan baru Elevasi lantai jembatan lama (Elvlm)= MAB + W + tinggi balok induk lama + tebal plat & perkerasan 342,84 + 2,36 + 0,4 + 0,27 = +345,870 Elevasi rencana lantai jembatan baru (Elvbr)= MAB + W + tinggi balok induk rencana + tebal plat & perkerasan 342,84 + 3,42 + 1,317 + 0,27 = +347,847 Beda tinggi lantai jembatan lama dengan lantai jembatan baru (∆h) = Elvbr - Elvlm

∆h

= 347,847 – 345,870 = 1,977 m Direncanakan kecepatan rencana (Vr) = 60 km/jam Dari table didapat data dan ketentuan sebagai berikut : -

Kelandaian maksimum (i)

= 8% (diambil 6%)

-

Jarak pandang henti minimum (Jph)

= 75 meter

-

Jarak pandang mendahului minimum (Jpd) = 350 m



IV-239

2) PVI A (STA. 0+050) PVI elevasi +347,847

Jenis alinyement >>>>> cembung Vr

= 60 km/jam

S JPH = 75 meter S JPM = 350 meter a) Perubahan aljabar landai jalan A

= 0% - (-6%) = 6%

b) Perhitungan LV (jarak horizontal PLV dengan PTV) -

-

-

Berdasarkan JPM S < LV

LV

=

S > LV

LV

=2*S-

=

= 765,625 meter = 2 * 350 -

= 120 meter

Berdasarkan JPH S < LV

LV

=

S > LV

LV

=2*S-

=

= 84,586 meter = 2 * 75 -

= 83,5 meter

Berdasarkan syarat drainase LV

= 50 * A = 50 * 6 = 30 meter



-

IV-240

Berdasarkan syarat kenyamanan LV

=3* =3* = 50 meter

LV yang diambil 30 meter >>>>> berdasarkan syarat drainase c) Pergeseran vertical Ev = =

= 0,225 meter

Elevasi = 347,847 – 0,225 = +347,622 d) Perhitungan stationing dan elevasi PLV

= 0+050 = 0+050 = 0+035

Elv PLV

= +347,847 -

= +347,847 -

* 6%

* 6%

= ++346,947 PTV

= 0+050 + = 0+050 + = 0+065

Elv PTV

= +347,847 -

* 0%



= +347,847 -

IV-241

* 0%

= +347,847

3) PVI B (STA. 0+016,617)

Jenis alinyement >>>>> cekung Vr

= 60 km/jam

S JPH

= 75 meter

S JPLK

= 100 meter

a) Perubahan aljabar landai jalan A = -6% -0% = -6% b) Perhitungan LV -

-

Berdasarkan JPH S < LV

LV

=

S > LV

LV

=S-

=

= 96,983 meter = 75 -

= 17 meter

Bersdasarkan jarak penyinaran lampu kendaraan S < LV

LV

=

=

= 127,660 meter



S > LV

LV

IV-242

=2*S– = 2 * 100–

-

Berdasar bentuk visual lengkung vertical LV

-

= 21,667 meter

=

=

= 56,842 meter

Berdasarkan syarat drainase LV

= 50 * A = 50 * 6 = 30 meter

LV yang diambil 30 meter >>>>> berdasarkan syarat drainase c) Pergeseran vertical Ev

= =

Elevasi

= 0,225 meter

= 345,870 + 0,225 = +346,095

d) Perhitungan stationing dan elevasi PLV

= 0+016,617 = 0+016,617 = 0+001,617

Elv PLV

= +345,870 -

* 0%

= +345,870 -

* 0%

= +345,870



PTV

IV-243

= 0+016,617 + = 0+016,617 + = 0+031,617

Elv PLV

= +345,870 + = +345,870 +

* 6% * 6%

= +346,770

4.3.6. BANGUNAN PELENGKAP 4.3.6.1 DINDING PENAHAN TANAH

Dinding penahan tanah merupakan suatu konstruksi yang terbuat dari pasangan batu kali, yang berfungsi sebagai penahan tanah atas beda tinggi antara permukaan jalan dengan permukaan tanah asli. Dinding penahan tanah ini direncanakan dengan dimensi sebagai berikut : Tinggi maks : 1,997 meter



Gambar IV.101. Dinding penahan tanah

Data Tanah : •

Tanah urug = c1 = 0 KN/m2 ,Ф = 350, γb1 = 19 KN/m2

•

Tanah pondasi = c1 = 20 KN/m2 ,Ф = 350, γb1 = 18 KN/m2

•

Berat jenis pasangan batu kali = 22 KN/m3

•

Beban terbagi merata diatas timbunan = q = 20 KN/m2

•

Daya dukung tanah = qa = 300 KN/m2


IV-244


IV-245

Perhitungan Stabilitas DPT

Gambar IV.102. Gaya stabilitas DPT

Perhitungan beban dan momen DPT NO

Berat W ( KN )

Jarak dari titik O

Momen ke titik O

(m)

(m)

1

0,5991 x 22 = 13,180

0,799

10,531

2

0,4 x 0,6 x 22 = 5,28

0,2

1,056

∑W = 18,460

∑M = 11,587

35 ⎞ ⎛ Ka = tg2 ⎜ 45 0 − ⎟ = 0,271 2⎠ ⎝ Perhitungan tekanan tanah dan jarak pusat beban terhadap O NO

1

Pa ( KN )

1,997 x 20 x 0,271 = 10,786 2

Pah

Pav

X

Y

(KN)

(KN)

(m)

(m)

10,782

0,287

0,679 1,299 0,506 0,866

2

½. 1,997 x 19 x 0,271 = 10,267

10,263

0,274

3

-½.0,62 x 18 x 0,2 = -0,648

-0,648

-

20,397

0,561

-


0,2


IV-246

⎛ 0,799 ⎞ θ = tg ⎜ ⎟ = 21,8060 1 , 997 ⎝ ⎠ α = 180 - (90 − 21,806 ) = 111,8060 δ=(

2

3

)xφ=

2

3

. 350 = 23,3330

β=0 Pah = Pa. cos (δ - θ ) = Pa. cos 1,5270 Pav = Pa. sin (δ - θ ) = Pa. sin 1,5270 Stabilitas Terhadap Penggulingan

Fgl =

∑ Wx + ∑ Pav + ∑ Pph ∑ Pah. y

Fgl =

11,587 + (0,287 × 0,679 + 0,274 × 0,506) + (0,648 × 0,2 ) 10,782 × 1,299 + 10,263 × 0,866

Fgl =

22,894 = 1,9 > 1,5 12,050

OK

Stabilitas Terhadap Pegeseran

Tanah dasar θ = 350 bila dasar pondasi sangat kasar maka, δb = θ = 350 Fgs =

(∑ W + ∑ Pav )tgδb = (18,460 + 0,561).tg 35 0 ∑ Pah

20,397

= 1,51 > 1,5 OK

Stabilitas Terhadap Keruntuhan kapasitas Dukung Tanah

∑M = ∑Wx + Pav. X – Pah. Y X= X=

∑M ∑ Wx + ∑ Pav

(11,587 + 0,648 × 0,2) − (10,782 × 1,299 + 10,263 × 0,866) 18,460 + 0,561

X = 0,588 dari titik O



e=

IV-247

0,4 0,4 − 0,588 = 0,388 m > B = = 0,067 m 6 2 6

Tekanan Pada Dasar Dinding ( Untuk e > B

q maks =

6

OK

)

2.v 2 × (18,460 + 0,561) = 3.(B − 2e ) 2 × (0,4 − 2 × 0,388)

= 50, 588 KN/m2 < qa = 300 KN/m2

OK


BAB IV ANALISA DATA, EVALUASI KERUSAKAN DAN PERHITUNGAN STRUKTUR

Recommend Documents