1. nap, június 19. Plenáris. Elnök Czinege Imre 9:00 Gillemot László MAE elnök Megnyitó. Szemereyné Pataki Klaudia

A 7. AGY rendezvény részletes időprogramja A poszter előadások még várhatóan bővülni fognak. A Tematikai Bizottság a program szükségszerű változtatásának jogát fenntartja.

1. nap, 2014. június 19. Plenáris Elnök 9:00 Gillemot László

A Szakmai Szeminárium köszöntése Kecskemét Megyei Jogú Város Önkormányzata nevében

9:20 Lepsényi István

Knorr Bremse Fékrendszerek Kft vezérigazgató

A magyar járműipar fejlődése különös tekintettel a kutatásra

9:50 Hanula Barna

SZE egyetemi docens, A Forma 1 fizikája rektori tanácsadó

10:20 11:0011:20

Rolf-Friedrich Dornhoefer

Audi QS Alanalyse/FAP Leiter

Az anyagvizsgálatok szerepe a járműipari minőségbiztosításban (Materialprüfung im Dienste der Qualitätsicherung im Fahrzeugbau)

Szünet

1. szekció

Járműipari vizsgálatok Elnök

Czinege Imre

11:20 Hanula Barna

SZE egyetemi docens, Olajhabosodás vizsgálata a motorfékpadon, mint rektori tanácsadó komplex anyagvizsgálati módszer

11:40 Dudás Alexander

SZE egyetemi tanársegéd

Plazmaszórt hengerfalbevonatok tribológiai vizsgálata oszcilláló tribométerrel

Horvát Ferenc (SZE), Szekeres Dénes 12:00 (MÁV), Kozma István, SZE, MÁV Csizmazia Ferencné (SZE)

MÁV sínfejrepedések (HC) vizsgálata

12:20 Major Zoltán

Rugalmas síncsatorna kiöntő anyagok vizsgálata

SZE

12:40 Tamásné Csányi Judit EPCOS Kft. 13.0014.00

Megnyitó

alpolgármester

9:05

Szemereyné Pataki Klaudia

Czinege Imre MAE elnök

Ebéd

Anyagvizsgálat az induktivitás gyártás területén

1. nap, 2014. június 19. 2. szekció

Minőségbiztosítás Elnök 14:00 Ring Rózsa 14:20 Narancsik Zsolt

Trampus Péter NAT ISD Dunaferr

14:40 Fücsök Ferenc

MAROVISZ

15:0015:20

Szünet

3. szekció

Fémtani vizsgálatok

Elnök 15:20 Szabó Péter János

Mertinger Valéria BME ATT

15:40 Mikó Tamás

ME

16:00

Radányi Ádám, Anna ME Sycheva, Gácsi Zoltán

Nagy Erzsébet, Gyenes Anett, 16.20 Vargáné Molnár Alíz, Gácsi Zoltán 16:40

Gyenes Anett, Lanszki ME Péter, Gácsi Zoltán

17.00 Rick Tamás 17:2017.40 Poszter szekció

ME

Fémalk Zrt.

Szünet

Elnök Poszterek 5 perces 17:40 bemutatása Poszterek 18:40 megtekintése 19:30 Vacsora

Csizmazia Ferencné

Laboratóriumok akkreditálása egyszerűbben Mechanikai jártassági vizsgálatok A MAROVISZ jártassági vizsgálatainak eredményei és problémái

Transzmissziós EBSD Saját fejlesztésű komplex termomechanikus vizsgáló berendezés fejlesztése Ón tűkristály képződés vizsgálata mechanikai feszültség hatására galvanizált ón bevonatokon Intermetallikus vegyületek vizsgálata ólommentes Sn-Cu-Ni és Sn-Ag-Cu lágyforrasz ötvözetekben A nikkel hatása az Sn-0,7Cu forraszötvözet szövetszerkezetére és mechanikai tulajdonságaira Autóipari öntött alkatrészek fejlesztésének anyagvizsgálati háttere

2.nap, 2014. június 20. 4. szekció

Energia ipari vizsgálatok Elnök

Gillemot László

8:30 Trampus Péter

DUF

Roncsolásmentes vizsgálat az atomerőmű életciklusa különböző szakaszaiban

8:50 Tóth Péter

MVM Paksi Atomerőmű Zrt.

Új atomerőművek anyagvizsgálati tervezési szempontjai az erőmű életciklusainak időszakaiban.

Gillemot Ferenc, 9:10 Horváth Márta, Kovács MTA EK Attila 9:30 Kresz Norbert

MVM Paksi Atomerőmű Zrt.

9:50 Varbai Balázs

Corrocont NDT Kft

10.1010.40 5. szekció 10:40 11:00 11:20

11:40

12:00

12:20

12:40 12:30:Ebéd 14:00 14.15-

A Paksi Atomerőmű 3. blokki pihentető medence és 1-es akna hűtővezetékeinek meghibásodásával kapcsolatos vizsgálatok Az EEMUA tartályvizsgáló- és értékelő rendszer alkalmazása a gyakorlatban Kipakolás

Szünet Elnök Benke Márton, Mertinger Valéria Mertinger Valéria, Benke Márton, Cseh Dávid Orbulov Imre Norbert Lukács János, Nagy Gyula, Gáspár Marcell, Meilinger Ákos, Dobosy Ádám, Pósalaky Dóra Gáspár Marcell, Kuzsella László, Koncsik Zsuzsanna, Lukács János Kovács Péter Zoltán, Tisza Miklós, Kiss Antal Gillemot László

Mikroszerkezeti változások neutronsugárzás hatására a reaktortartályok anyagában

Szabó Péter János ME

Röntgendiffrakciós vizsgálati módszerek alkalmazása a járműiparban

ME

Röntgendiffrakciós módszerek alkalmazása maradó feszültségállapot meghatározására

BME ATT

Szintaktikus fémhabok mechanikai tulajdonságai

ME

Nagyszilárdságú acélok és alumíniumötvözetek hegesztett kötéseinek viselkedése ismétlődő igénybevétel esetén

ME

Hegeszthetőségi problémák megoldása fizikai szimulációkkal

ME

Nagyszilárdságú acélok alakíthatósági vizsgálatai

MAE elnök

A konferencia lezárása

Gyárlátogatás - Mercedes

0. nap, 2014. június 18.: High tech az anyagvizsgálatban Elnök

Harnisch József

15.00-15.30 Dudás Alexander

SZE

15.30-16.00 Kozma István

SZE

Online kopásmérés belsőégésű motorokban RadioNukleid Technika (RNT) segítségével Elvárások és lehetőségek a CT mérési pontosságában

16:00-16:20 Szünet 16:20-16:50 Rózsahegyi Péter

BAY-LOGI

16:50-17:20 Kacsó Márton

GRIMAS

17:20-17:50 Wesser Csaba

GRIMAS

19:00

Elektrodinamikus anyagvizsgáló berendezés lehetőségei és felhasználói tapasztalatai CCD Spektrométerek szerepe ma Felbontás és kiértékelés lehetőségei a termográfiában

Vacsora

Poszter előadások 1.

Czinege Imre, Ibriksz Tamás

2.

Hatos István, Vass Zoltán, Solecki Levente, Ibriksz SZE Tamás, Zámbó Zoltán, Domonkosné Böröcz Adél, Hargitai Hajnalka

3.

Tóth Péter

4.

5. 6.

SZE

MVM Paksi Atomerőmű Zrt. Ecotech Zrt Dunaújváros

Aladics Dávid, Nagy Tamás, Pór Gábor Agócs Mihály, Kocsó Endre, Pór Gábor, DUF Palotás Béla, Trampus Péter Benke Márton ME

7.

Filep Ádám, Benke Márton, Mertinger Valéria, Búza Gábor

ME

8.

Pál Csaba

MTDL

9.

Nagy András, Paulovics László, Dudás Alexander

SZE

10.

Szemerey-Kiss Balázs BME ÉMT

11.

Bögre Bálint

BME ATT

12.

Soraia Pirfo Barroso

A.S.I. Kft.

Könyöksajtolt alumínium ötvözet kisciklusú fárasztóvizsgálata

Hagyományos és lézerszinterelt szerszámacélok tribológiai jellemzése

Folyásgörbe szemcseszerkezeten alapuló modellezése Élettartam vizsgálatok az autóiparban rázásokkal és hőöregítésekkel 3D Ultrahangos immerson típusú pásztázó készülék kifejlesztése Olajipari tolózárak helyszíni keménységmérése Innovatív röntgendiffrakciós berendezés alkalmazása hagyományos és lézersugaras edzések okozta maradó feszültségállapotok meghatározásánál PB-gáztartályok roncsolásmentes vizsgálata Magyarországon és az Európai Unióban Belsőégésű motorok tribológiai felületeinek vizsgálata konfokális mikroszkóppal Miocén durva mészkövekhez használható kőkiegészítő anyagok vizsgálata és differenciálása a feladatok függvényében – kőhidak, épített objektumok Duplex korrózióálló acélok anyagvizsgálatai A nukleáris reaktor anyagok sugárkárosodásának mérése mágneses módszerrel

Anyagszerkezettani és Anyagtechnológiai Intézet

Miskolci Egyetem

7. Anyagvizsgálat a Gyakorlatban (AGY) Szakmai Szeminárium

Hegeszthetőségi problémák megoldása fizikai szimulációval ME

Gáspár M. - Kuzsella L. - Koncsik Zs. - Lukács J.

7. Anyagvizsgálat a Gyakorlatban (AGY)

1

Kecskemét, 2014. június 19-20.


Miskolci Egyetem

Tartalom • A fizikai szimuláció • GLEEBLE 3500 termo-mechanikus fizikai szimulátor • Hegesztési problémák: – Ömlesztő hegesztések:  Melegrepedési hajlam (NST, HTT) Nagyszilárdságú alumínium és acél ötvözetek  Hegesztési paraméterek hőhatásövezetre gyakorolt hatásának vizsgálata (HAZ test) Nagyszilárdságú acél

– Sajtoló hegesztések: » Dinamikus újrakristályosodás vizsgálata lineáris dörzshegesztés esetén Alumínium ötvözetek

• Összefoglalás, következtetések 7. Anyagvizsgálat a Gyakorlatban (AGY)

2



Miskolci Egyetem

A fizikai szimuláció Anyagvizsgálat

Folyamat szimuláció

 meleg szakítóvizsgálatok  meleg nyomóvizsgálatok  feszültség – alakváltozás görbék meghatározása  zérus szilárdsághoz tartozó hőmérséklet (NST) meghatározása  alakváltozó képesség vizsgálata  szívósság vizsgálata  dilatometria (CCT)  kúszásvizsgálatok  fárasztóvizsgálatok  termikus fárasztás  termo-mechanikus fárasztás

    




  

3

folyamatos öntés kovácsolás sajtolás meleghengerlés ömlesztő hegesztés: hőciklus, hőhatásövezet (HAZ) sajtoló hegesztés (pl. ellenálláshegesztés) diffúziós egyesítés, diffúziós kötések hőkezelés: különféle hőciklusok megvalósítása porkohászat: szinterelés



Miskolci Egyetem

Fizikai szimuláció a hegesztésben – GLEEBLE 3500 • Fogalma: a fizikai szimuláció nem más, mint a tényleges és a lehetséges ipari folyamatok megvalósítása, a valósággal egyező időléptékben és a valóságot jól megközelítő geometriai (térfogati) léptékben • Jellemzők: – Hevítés: 10000 °C/s – Hűtés: 10000 °C/s – Elmozdulás: 100 mm – Elmozdulási sebesség: 2000 mm/s – Max. statikus erő: 100 kN (húzás és nyomás) – Próbatest átmérő: 20 mm


4



Miskolci Egyetem

A melegrepedések keletkezésének alakváltozási elmélete

 Pth = a melegrepedések elkerüléséhez szükséges alakváltozó képesség  BTR = Brittleness Temperature Range → a képlékenység nem éri el a szükséges (küszöb) alakváltozó képességet (P < Pth) → melegrepedések keletkezhetnek 




5

ha a varratfém alakváltozása nagyobb, mint az alakváltozó képesség, akkor melegrepedések keletkeznek (ε1 > P) ha a varratfém alakváltozása kisebb, mint az alakváltozó képesség, akkor nem keletkeznek melegrepedések (ε2 < P)



Miskolci Egyetem

A melegrepedés-érzékenység számszerűsítése

melegszakító vizsgálat

NST vizsgálat


6



Miskolci Egyetem

A melegrepedés-érzékenység számszerűsítése  NST: zérus szilárdsághoz tartozó hőmérséklet (Nil-Strength Temperature) – NST vizsgálat  NDT: zérus alakváltozó képességhez tartozó hőmérséklet (Nil-Ductility Temperature) – HTT vizsgálat, hevítéses: Z = 0%  DRT: az alakváltozó képesség helyreállásának hőmérséklete (Ductility Recovery Temperature) – HTT vizsgálat, hevítéses-visszahűtéses: Z = 5%  BTR: minimális alakváltozó képesség / ridegség hőmérséklet tartománya (Brittleness Temperature Range) – számítás  NDR: zérus alakváltozó képesség tartománya (Nil-Ductility Range) – számítás  DRR: az alakváltozó képesség helyreállásának aránya (Ductility Recovery Rate) – számítás  RDR: az alakváltozó képesség helyreállásának aránya (Ratio of Ductility Recovery) – számítás NST  DRT  CF: repedési tényező (Crack Factor) – számítás C  100% F


7

NDT



Miskolci Egyetem

Az elvégzett NST vizsgálatok eredményei • Példa: 6082-T6 Al ötvözet

700 600

Termoelemek Hőmérséklet, °C

Cement kötőanyag

NST

Beállított hőm. Mért hőm.

1 ˚C/s

500 400 300

21 ˚C/s

200 100 0 0

25

50

75

100

125

Idő, s

• Eredmények:

Anyagminőség

Próbatestek száma, darab

Átlag, °C

Szórás , °C

Szórási együttható, %

S690QL

9

1421,5

19,15

1,35

S960QL

11

1408,0

30,46

2,16

AlMg3, 5754

10

602,6

1,81

0,30

AlSi1MgMn, 6082-T6

10

616,6

7,15

1,16


8



Miskolci Egyetem

Az elvégzett meleg szakítóvizsgálatok eredményei S960QL: Hevítés-visszahűtés (on cooling)

NST = 1408 °C NDT = 1390 °C DRT = 1370 °C CF = 2,73% < 4%, nincs repedés 7. Anyagvizsgálat a Gyakorlatban (AGY)

9

Hőmérséklet, °C

Kontrakció, %

800

93,05

1000

99,82

1100

99,52

1200

99,99

1300

99,99

1340

99,91

1360

99,97

1380

100,00

1380/1360

99,95

1380/1300

99,94

1380/1200

99,93

1380/1100

99,85

1380/1000

96,43

1380/800

92,73

1380/500

83,98



Miskolci Egyetem

Hőhatásövezet tulajdonságai • A hőhatásövezet felépítése egy- és többsoros varratfelépítés esetén • Kritikus sávok: – – – –

Durvaszemcsés (DSZ) Interkritikus (IK) Interkritikusan megeresztett durvaszemcsés (IK DSZ) Szubkritikusan megeresztett durvaszemcsés (SZK DSZ) A. Változatlan durvaszemcsés sáv (VDSZ) B. Szuperkritikusan megeresztett durvaszemcsés sáv (SZPK DSZ) C. Interkritikusan megeresztett durvaszemcsés sáv (IK DSZ) D. Szubkritikusan megeresztett durvaszemcsés sáv (SZK DSZ)

varrat

alapanyag

csúcshőmérséklet

második varratsor

első varratsor

1100 – 1500 °C (DSZ) 850 – 1100 °C (N) 750 – 850 °C (IK)

(a)


10

500 – 750 °C (SZK)

(b)

alapanyag



Miskolci Egyetem

Nemesített nagyszilárdságú acélok hegeszthetőségi problémái Hidegrepedések • Hidrogéndiffúzió • Húzófeszültség jelenléte (zsugorodás korlátozottsága) • Jelentős karbonegyenérték: 0,5
Mn Cr  Mo  V Cu  Ni   6 5 15

Inhomogén hőhatásövezet

410

Keménység, [HV]

• Szívósságcsökkenés • Felkeményedett és kilágyult övezetek

hhö1

aa1

390

v

hhö2

aa2

370 350

330 Korona Gyök

310 290 270 250 0

3

6

9

12

15

18

Lenyomat


11



Miskolci Egyetem

Fizikai szimuláció – HAZ teszt • Hőhatásövezet szimulációja: hegesztési hőciklus modellek – – – – – –

v

F(s,d) => mérési eredmények vagy VEM Ev  2a  x R  T  R, x   e 2 R Hannerz  a 2 2 2 Rykalin-2D Rx y z cp  Rykalin-3D Megnevezés Ev λ cp ρ Rosenthal vonalenergia hővezetési fajhő Jelölés sűrűség (fajl. hőbevitel) tényező (p=áll) Exponenciális

v hegesztési sebesség

• Inhomogén hőhatásövezet különböző sávjainak precíz előállítása – A kis hőbevitel miatt a hőhatásövezet különböző sávjai kis kiterjedésűek, amik más módszerrel korlátozottan lennének vizsgálhatók.

• Ajánlott próbatest méret: 10x10x70 mm • Lehetséges anyagvizsgálatok: – Mikroszkópi vizsgálatok (optikai és elektronmikroszkóp) és keménységmérés – Ütővizsgálat (10x10x55 mm), törésmechanikai vizsgálatok 7. Anyagvizsgálat a Gyakorlatban (AGY)

12



Miskolci Egyetem

Hőhatásövezeti teszt végrehajtása • Próbatestek kimunkálása az alapanyagból – Méret- és helyzetpontosság, felületi minőség

• Termoelemek rögzítése a próbatestek felületéhez: – Visszacsatolás a szabályozási folyamathoz – Típus: NiCr-Ni (K típusú)

• Próbatestek befogása • Hegesztési hőciklus előállítása: – Modell kiválasztása: Rykalin-3D – Hegesztési paraméterek megadása – HHÖ sáv jellemző csúcshőmérsékletének megadása

• Szimuláció/teszt lefuttatása • Eredmények értékelése a szimulált és mért hőciklusok összevetésével 7. Anyagvizsgálat a Gyakorlatban (AGY)

13



Miskolci Egyetem

Csúcshőmérsékletek kiválasztása • Előállítandó sávok (NST = 1408 ºC, előkísérletek): – Durvaszemcsés sáv: Tmax = 1350 ºC – Interkritikus sáv: Tmax = 800 ºC

Hőmérséklet [°C]

• Indoklás:

Hevítési sebesség [°C/s]


14



Miskolci Egyetem

Hegesztési paraméterek • Alapanyag: WELDOX 960 (S960QL) C Si Mn P S Cr Ni CEV WELDOX 960 0,17% 0,20% 1,23% 0,007% 0,002% 0,20% 0,06% 0,55 Mo V Ti Cu Al Nb B N CET 0,599% 0,041% 0,003% 0,01% 0,053% 0,015% 0,001% 0,008% 0,36

WELDOX 960

RP0,2 MPa 1058

Rm MPa 1082

A5 % 14

KV (-40ºC) J 70

• Paraméterek (előkísérletek alapján): – – – – – –

Hőfizikai jellemzők (cp,ρ, λ): átlagos szerkezeti acél jellemzőit adtuk meg Telő = 200 °C t8,5/5 = 5 és 15 s („Optimális” hűlési idő tartomány) Ev = 1015 és 3046 J/mm tcsúcs = 1 s vhev= 500 °C/s


15



Miskolci Egyetem

Hőhatásövezeti hőciklusok

1400

1400

1200

t8,5/5 = 5 s

1000

1000

800

800

T [°C]

T [°C]

1200

600

600

400

400

200

200

0

0

0

40

80

120

160

0

200

40

80

120

160

200

t [s]

t [s]


t8,5/5 = 15 s

16



Miskolci Egyetem

Hőhatásövezeti tesztek értékelése • Mikroszerkezet vizsgálata optikai mikroszkóp segítségével: – csiszolás – polírozás – maratás (2% HNO3)

DSZ

IK

5s

15 s


17



Miskolci Egyetem

Hőhatásövezeti tesztek értékelése • Keménységvizsgálat: – Értékelés alapja: HVmax = 450 HV MSZ EN 15614-1 alapján a CR ISO 15608 szerinti 3. acélcsoportra

Övezet

Átlagkeménység, HV10 t8,5/5 = 5 s t8,5/5 = 15 s

Durvaszemcsés sáv (DSZ) (Tmax = 1350 °C)

417

Interkritikus sáv (IK) (Tmax = 800 °C)

348

Alapanyag


Próbatest

Lenyomat

385 10

351

70 Hőhatásövezet

330…340

18



Miskolci Egyetem

Hőhatásövezeti tesztek értékelése • Ütővizsgálat: – Értékelés alapja: 27 J teljesítése -40 °C hőmérsékleten (S960QL jelű acélra az MSZ EN 10025-6 szerint) – 3 próbatest hőciklusonként => átlagos ütőmunka meghatározása – WELDOX 960 E: Ütővizsgálat 70 J [-40 °C] 50 40

] C 0 4 -[30 J , a k n u20 m ő t Ü

5s 15 s

10

0

1350

800 Tmax [ C]


19



Miskolci Egyetem

Dinamikus újrakristályosodás szerepének vizsgálata lineáris dörzshegesztésnél • A szakirodalom szerint a varrat finomszemcsés szövetszerkezete a dinamikus újrakristályosodás (DRX) lejátszódásának tulajdonítható. • A DRX egy, a melegalakítás közben lejátszódó jelentős hatással bíró fémtani folyamat, melynek pontos ismerete alapján szabályozhatjuk az anyag mikroszerkezetének és a mechanikai tulajdonságainak változását. A folyamat során szemcsefinomodás megy végbe a szövetszerkezetben. • A DRX jelenlétére utal, ha a valódi feszültség-alakváltozás görbén a rugalmas alakváltozás után a feszültség eléri az alakítás során fellépő maximális értékét. A dinamikus újrakristályosodásnak még a maximális feszültség elérése előtt el kell indulnia. • Poliak és Jonas módszer: a DRX kezdőpontját az alakítási keményedés- valódi feszültség görbe inflexiós pontja adja.


20



Miskolci Egyetem

Dinamikus újrakristályosodás szerepének vizsgálata lineáris dörzshegesztésnél Melegzömítő vizsgálatok a GLEEBLE 3500 berendezésen •

a próbatest geometriája: ø10 mm átmérőjű és 15 mm hosszú henger, • a hengerlésre illetve az extrudálás irányára merőlegesen kivéve az alapanyagból, • az előírt hőmérsékletre való hevítés, • előírt alakváltozási sebesség alkalmazása, • előírt alakváltozás alkalmazása, • mintavételezési frekvencia: 1000 Hz • a vizsgálati hőmérsékleteket szakirodalomból és a hegesztés során mért hőmérsékletekből határoztam meg, • az alakváltozási sebességet is szakirodalmi adatok alapján határoztam meg. • az első széria vizsgálatnál nagy alakváltozási mértéket határoztam meg, hogy biztosan elérjük a dinamikus újrakristályosodás határát. • kontrollvizsgálatok => Dinamikus újrakristályosodás szemcsefinomító hatásának bizonyítása lineáris dörzshegesztés esetén. 7. Anyagvizsgálat a Gyakorlatban (AGY)

21

5754-H22 Al ötvözet (200x) Kecskemét, 2014. június 19-20.


Miskolci Egyetem

Összefoglalás, következtetések I. • A GLEEBLE 3500 fizikai szimulátor segítségével sikeresen meghatároztuk a zérus szilárdsághoz tartozó hőmérsékleteket (NST) acél és alumínium ötvözetekre. • A melegrepedés-érzékenység kiértékelése az acélok esetére megtörtént, az alumínium ötvözetek tekintetében az eredmények pontosítása miatt további (HTT) vizsgálatok szükségesek. • WELDOX 960 E (S960QL, MSZ EN 10025-6) nemesített nagyszilárdságú acél szívósság szempontjából legkritikusabb hőhatásövezeti sávjai egysoros varratfelépítés esetén a durvaszemcsés és interkritikus sávok, többsoros varratfelépítés esetén pedig az interkritikusan megeresztett durvaszemcsés sáv. • A GLEEBLE 3500 fizikai szimulátoron elvégzett hőhatásövezeti tesztek segítségével sikeresen előállítottuk a durvaszemcsés és interkritikus sávokat az optimálisnak feltételezett hűlési idő tartomány alsó (t8,5/5 = 5 s) és felső (t8,5/5 = 15 s) határértékére. 7. Anyagvizsgálat a Gyakorlatban (AGY)

22



Miskolci Egyetem

Összefoglalás, következtetések II. • A durvaszemcsés és interkritikus sávok szívóssága jelentősen elmaradt az alapanyag szívósságától. Mindkét sáv tekintetében a szívósság a -40 °Con megkövetelt 27 J-ra csökkent. • Az egysoros varratfelépítés esetén előforduló két legkedvezőtlenebb szívóssággal rendelkező övezet, a durvaszemcsés és interkritikus sávok kombinációja többsoros varratfelépítés esetén előfordulhat. Ezek a csökkent szívósságú részek kedvező feltételeket teremtenek a repedéskeletkezéshez, ezért ezzel a speciális sávval a továbbiakban részletesen kívánunk foglalkozni. • A szimulációs kísérletsorozat folytatását célszerű szélesebb t8,5/5 hűlési időintervallumra kiterjeszteni (2,5 – 30 s). • A fizikai szimulátoron elvégzett melegzömítő vizsgálatok elvégzésével sikerült bizonyítanunk a lineáris dörzshegesztéskor adott feltételek esetén fennálló dinamikus újrakristályosodás szemcsefinomító hatását.


23



Miskolci Egyetem

Irodalomjegyzék [1] Adony, Y.: Heat-affected zone characterization by physical simulations, Welding Journal, 2006 October pp. 42-47., 2006 [2] Gáspár, M.; Balogh, A.: A hegesztési paraméterek hőhatásövezetre gyakorolt hatásának fizikai szimulációval történő vizsgálata S960QL acél esetén, Hegesztéstechnika, 2014/1 pp. 21-28. [3] Węglowski, M.: Modern toughened steels – their properties and advantages, Biuletyn Instytutu Spawalnictwa, 2012/02. pp. 25-36. [4] Heikkilä, S. J.; Porter, D.A.; Karjalainen, L. P.; Laitinen, R. O.; Thinen, S. A; Suikkanen, P. P.: Hardness Profiles of Quenched Steel Heat Affected Zones, Materials Science Forum Vol 762, Trans Tech Publications, Switzerland, 2013. pp. 722-727. [5] Laitinen, R.; Porter, D. A.; Karjalainen, L. P.; Leiviskä, P.; Kömi, J.: Physical Simulation for Evaluating Heat-Affected Zone Toughness of High and Ultra-High Strength Steels, Materials Science Forum Vol. 762, Trans Tech Publications, Switzerland, 2013. pp. 711-716. [6] Gáspár, M.; Balogh, A.: Hegesztéstechnológiai paraméterablak nagyszilárdságú acélok hegesztésénél, GÉP, LXIII. évf. 4. sz., p.: 11-16., 2012 [7] Komócsin, M.: Nagyszilárdságú acélok és hegeszthetőségük, Hegesztéstechnika, 2002/1, pp. 5–9. [8] Kuzsella, L.; Lukács, J.; Szűcs, K.: Fizikai szimulációval végzett vizsgálatok S960QL jelű, nagyszilárdságú acélon, GÉP, LXIII. évf. 4. sz., 2012. pp. 37-42. [9] Lukács, J., Kuzsella, L., Dobosy, Á., Pósalaky, D.: Hegesztési melegrepedés-érzékenység megítélése fizikai szimuláció segítségével, GÉP LXIV. évf. 8. sz. 2013. pp. 45-50. [10] Koritárné Fótos, R.; Koncsik, Zs.; Lukács, J.: A fizikai szimuláció és alkalmazása az anyagtechnológiákban, „Műszaki Tudomány az É-K Moi. Régióban”, Szolnok, 2012 [11] Meilinger, Á.; Török, I.: Effect of temperature field and pressure force on the inhomogeneity of 5754-H22 and 6082-T6 FSW joints, Materials Science Forum Vols. 794-796 (2014) pp. 377-382 [12] Pósalaky, D.; Lukács, J.: Nagyszilárdságú alumíniumötvözetek hegeszthetősége, XXVII. Hegesztési Konferencia, Budapest, 2014. pp. 247-256. [13] Gáspár, M.; Balogh, A.: Kritikus sávok a nagyszilárdságú acélok hőhatásövezetében, XXVII. Hegesztési Konferencia, Budapest, 2014 pp. 195-211. [14] Verő, B.: A fizikai és matematikai szimuláció helye és szerepe a műszaki anyagtudományban, Bányászati és kohászati lapok 145. évfolyam 1. szám, Budapest 2012. pp. 2-6.


24



Miskolci Egyetem

Köszönjük a figyelmet! Köszönetnyilvánítás Az előadásban ismertetett kutatómunka a TÁMOP-4.2.1.B-10/2/KONV-20100001 projekt eredményeire alapozva a TÁMOP-4.2.2/A-11/1-KONV-20120029 jelű projekt részeként – az Új Széchenyi Terv keretében – az Európai Unió támogatásával, az Európai Szociális Alap társfinanszírozásával valósult meg. 7. Anyagvizsgálat a Gyakorlatban (AGY)

25


1. nap, június 19. Plenáris. Elnök Czinege Imre 9:00 Gillemot László MAE elnök Megnyitó. Szemereyné Pataki Klaudia

Recommend Documents