циннии
U7V 2495*3
ČESKOSLOVENSKA
ÚSTAV
AKADEMIE
JADEINÉNO
VÉD
VÝZKUMU
RE2
V. NOVOTNÝ
VÝPOČET MAXIMÁLNĚ MOŽNÝCH HODNOT LIMITUJÍCÍCH VELIČIN PALIVOVÉHO KANÁLU REAKTORU MR
INFOlMAČNl STkEDlSKO
NUCLEM RESEARCH INSTITUTE kit
-
CZECHOSLOVAKIA
INFOffMATIOtf C I N T I I
*^п/"*1*/"\т\
TÍ
л
IÍ
л
-* J . w t k w ^ i
»»
w
»
>-
+ vr
w
4
Jaw
j
VYPOCžtf ННЩСий ШМСИ Н0ШОГ LIUITUJICICH TBUCBt PALIVOVÉHO КАЯХ» REáBCBV Ш.
0 b e ft h
t
1* tfvod 2* 3,
Základu! vst*fe£ pro výpočet oaezujících veliSin Určení fektořů neurčitosti oataujloíck veličin
4» íetrulka výsledku 5*
0b*esky
в»
Mierfctura
le tf V O & o
V zájmu co nejlepšího využití reaktoru Ш je nutné znát a největší dosažitelnou přesností ty maximálně možné hodnoty teplot a tlaku» které mohou mít limitující účinky na výkon reaktoruc Výkon reaktoru je třeba proto trvale за provozu kontrolovat, aby nestoupl nad přípustnou hodnotu» Jelikož pak u reaktoru Ш » který je zkušebním mnohosmyčkovým reaktorem, dochází za chodu i při přechodném odstavení ;:o změnám v rozložení palivové náplně po aktivní zone, mění se u něj 1 výkony jeho jednotlivých palivových kanálů a je tudíí ne zbytné je soustavně kontrolovat» Toho lze u reaktoru Ш jako u reaktoru kanálového typu dosáhnout tím, le ее v každém pra covním kanále obsahujícím palivový svazek měří jednotlivě průtok chladicí vody* dále její teplota 1 tlak v odvodním hrdle o Pro všechny kanály společně ее pak měří teplota a tla v přívodním kolektoruo Jako omezující kriteria "výkonu palivového svazku se mono uplr-tnit násleOující veličiny ; lo 2o
3o
4c
zimalně přípustná teplota povlaku palivových elementu ve svazku z хДса!зка jeho pevnosti» teplota chladicí vody protékající svazkem v odvodním potrubí kanálu procházející Ъагопет reaktoru a to z hle diska možného vzniku lokálního varu bazénové kapaliny přetlak chladivá na počátku přívodního tft&u kanálu disks pevnosti vnější stěny dělící trubky o maximální tepelný tok в povlaku do chladivá z hlediska krise vavuo
Pro poměry existující u reaktoru Ш jsou aktuální prvá t:?i Icriteria, čťrté ее bezpečně neuplatní© Při výpočtu hodnot omezujících veličin nelze považovat přesnost umožněnou nominálním výpočtem za dostatečnou a Je
nutné provést 2hodnoc*í).i vlivu možných odchylek skutečných a nominálních liudiíci. výchozích parametrů ne tyto vJíe^ující veličiny с Konkrétně яе jedná o ocenění vlivů jakými jsou např- vliv krajních odchylek geometrických rozměrů palivo vých elementů, maximálních chyb při určování výkonu pali vového avazku, nepřesnosti použitých empirických vzfcahů, nerovnoměrnosti v rozložení paliva a podL Při tom se uvažuji nejnepříznivější účinky těchto vlivů na omezující veličiny a to za soucaunéhe jejich působenío Výpočet omezujících veličin respektující uvedeným způsobem možné odchylky uplatňuj í«/>.h S9 výchozích peremecrů poskytují tak nejvyšší možnou jejich hodnotu» cjo nejnepřízni vější krajní velikost, kterou v žádném normálním případě ne překročí» Je přirozené, že nejpravděpodobnější hodnota limi tujících veličin bude nižní. V teto práci je proveden výpočet pou?^ r.cj vrších možných hodnot omezujících veiiuúb Schematický výkres pracovního kanále в palivovým svazkem je na otoTolo Kanál je uspořádán ve tvaru Pieldovv trubky я přítokem chladící vody vnějším tahem a odtokem vnitřním taneme £anál je ponořen do bazénu reaktoru» Chladná voda se do kanálu přivádí vodorovným přívodním potrubím s přívodníhc kolektoru, ohřátá voda se odvádí rovněž vodorovným potru bím do odvodního kolektoruc Přívodní 1 odvodní potrubí jsou na ústí do kolektorů opatřeny ventilyc Obě potrubí 1 kolekto ry inou ponořeny vfcazénuo Svou spodní části,v níž jsou umístěny palivové svazky vytváří pracovní kanály aktivní zónu reaktoru, která/ je v mezikanálovém prostoru vyplněna beryliovými bloky«шеи i kruhové mz*$* mezi vnější stěnou kanálu a beryliovými bloky protéká bazénová vod* shora dolů a odvádí teplo uvolňované v blooíoh a evo tepelné ztráty z kanáliio Palivový svazek sestává e šesti koncentricky umístěných trubkových palivových elementů o Čtvrtí palivová trubka
s
«оpočítaná od ony roeděluje palivový svasek na vnější vetupni tah protékaný chladící vodou ehora dolů a vnitřní výstupní tah protékaly chladívám ac-sdola nahoru* Uvnitř prvé* palivové +~u^*t 3a uloleaa trubková jímka pro sondové experimenty, která je eom&Setí vnitřního tahu. aMéý palivový trubkový démant aaotává a vlaatního pa l i v * a vnitrního a vnějšího povlaku* Vnější povlek vytváří ооиёвавГ po obvodu tři podolná dintanor»/ lebva- Tlou&tka pa livové vrstvy pod šebry je poloviční než me&i žebry« Z. Xáklflrtnf vztahy pre výpočet omezujících veličin* D&leftitým omosáuíoía kriteriem je teplota povlaky o Podlá toho. Jc-li nejvySsí tep?.c-i?a povlakuT)~tého palivového •lemescj na vnitřní i naho vnet < a в íranjL lfl% rozdíl noj^ccéTteccí vyáží teploty povlakuT) ~téno ^3c x: tu r: teploty chla divá peát
+(t*C»W*l)a] ~Lf> >
2-1,2
příčen* x§
rimj nať
Ijtftfii*)
4 # aargfálnt hodnota teploty vnitřního $1 vnSjéího povlaku *~tého palivového elementu va styku 0 ptli« m tt
P l o t * •aitřníhc $1 vnějSího povlaku л ~tého palivového elementu ve otyku a chladivém tp>{i,a) v míetl, kde *ep^ty ^ „ ^ ^ ш д £ от* maximum,
ÍďbU»I)*7 m t # * ) l o t e ^bladiva protékajícího uvnitř 61 vně ^ ^ ^ * -tého palivového elementu ttpufiUXW * •*•**» kde toploty ťpň<é,a) « j í в** тк\шш a téf - teplota chladivá na počátku příslušného ttím pa livového evanku, tj« u chladného vstupního, event o
-4teplého výstupního tahu. /
-/
,
2^3,4
znečí-li TCYS m t&l v palivové» svazku»
vstupní a obratovou teplotu chladivá U*
ureeme nejprve diference teplot {lcfri,(*+j)aj - t*p) » které představuji ohřáti odpovídajícího proudu chladivá od počátku pxíaiušiiého tahu к аиьЬи звах1зш lepločy povlaku uvažovaného elementuo Pre libovolné ohřáti chladivá v V -tém proudu platí /3/ t
t*»~t*ř *i%
](9-te * 9i<*-t)a)d? )
2-5
kde
jestliSe
Qwt Je celkové teplo odváděné У •tým proudem chladivá
Qy - teplo předané > -tému proudu chladivá рои** palivem, Cj)M* jesu specifické teplo ev« hmotový průtok chladivá v ť -tčm proudu, tylfriCW)*] - vnitřní a vnějSí lineární tepelné toky Ur -tého a (to-f) -ního palivového elementu doj? -tého proudu, ? - souřadnice uvalovaného místa a 2^~ počáteční souřadnice, tj e и vstupního ъаЬи 2jř a % » « výstupního tnhu lp * I4 « Kladné event* sáparné znaménko pravé strasy rovnice 2*5 pleti pro výstupní events vstupní tah palivového evaeku*
4»^W
Vnitřní a vnější lineární tep «lni toky libovolného pali vového elementu jsou dány vztahy
kdo l jo délka aktivní části palivového elementu $ * ( ь л ) ~ čáeti lineárního tepelného toku я -tého elementu j preaavtme uu VUJ. ^-тла-и.--.^ C-X .-•;^-. ^. * u »--,-..•.•-. v....,, т^л2" funkce rozdělení tepelných zdrojů podél elementu* Гита*
Z~±j$d2 г
2-9
r její podúlně střední, '.-cuitots, a Qn *• tepelný výkon paliva /i -tého palivového elementuc Zavedeme~OLi ještě pomorné veličiny &-п е J^y
km -J2.fl >
vztahy 2 10
~
/^ « € & » // >
2*11
v nicbl Q ш t i jeou tepelný výkon paliva a hmotový průtok chladivá v pracovním kanálu», a dosadíme pak přtdchxí vztahy do rovnice 2-5 doetane tato
^^v-ž^w/Wí^^V^^
8
2 12
*~
Tepelné» bilanci pracovního kanálu Ise vyjádřit rovnicí
v m£u saaSí vedla Jiš definovaného Q г
*-6-
&
- tepelný výkon odváděný bazénovou vodou v mezeře mezi vnější stěnou kasety a beryliovými bloky, Qc ~ tepelný výkon odváděný chladicí vodou protékající kanálem, Ощ - tepelný výkon beryliových bloku moderátoru připada jící na uvažovaný kanál» ft - část tepelného výkonu moderátoru odváděná bazénovou vodou mezery м а ! kazetou a bloky a 3* - teoelnf výkon chladivá, oovlaku a oetatníoh ког»я1тл>~ čních maxeriálu kazety-
Doeadíme~li nyní в vypočtené z rovnice 2-13 do rovnice 2-12. za Sc а Д píšeme
přičesft Mě je hmotový průtok bazénové vody mezerou maži kaze tou a beryliovými bloky, ж
i4
***/ " *CK*
2-i6
- celkové ohřátí vody při průtoku palivovým svaskem, *4
e
&af ~ ^Jé
2-17
- ohřátí bazénová vody podál palivového svazku, 6e#* Jeou specifická tepla kanálové a bazénová vady a dále klademe 4W
* -*МИ
fy *cUb M }
«
;
2-18,19,20 2*23.
dostaneme pro ohřáti chladivá vztah
*o 4, -Effip**fa*AJ.4
2 22
W* > ~
v němž
* M*tc
1*SLS*M„
2 23
"
V zájara úplnosti j e třeba j e š t ě dodat* £s / c v y značí směšovací teplotu chladících proudů tahu Д i c s w é jímky na výstup», s palivového r: vaz кц а h(hd)^30U
"^Р^°*У bazénová vo^- v r^jč-ře na úrovni horního ?j a doiiííhc Z^ okraje palivového svc:; ; :u e
Z podmínky
* £ * AP<Mi )
г г
~ *>г5
vyjadřující, Se tlakové ztráty Af>i> «šech proudů téhoi tahu A či В jsou stejné» a za předpokladu automodelního proudění9 kdy pro součinitele tření J * , A 8 T jednotlivých proudech V a celých tazích palivového svazku 4; в platí
plyne dále >
značí-li
2-29*30
£ r střední drsnowt povrchů elementů a sten kazety* d*ky- hydraulický ekvivalentní průměr libovolného proudu V ,
-8*
r
^ek(AtB) hydraulické ekvivalentní průměry tahů Л а В » ц/t r průtokovou rychlost chladivá У -tého troudu W(AtBT B ** e d n * průtokovou rychlost v tezích ,4} fl o Pro poměrný hmotový průtok chladivá JLV proudu plyna г definice 2-11
kde
V -tého
'%f / t)3 8 0 U hmotové průtoky chladivá v t a j í c h
At В
а
- jejioíi poměrná hodnoty0 Jelikož pak p l a t í
p ř i černi
ffvAe)3BQVL h u f l t o t y chladivá proudu )) a tahů • /|6i £ a 0pA*y
j e j l o h omočené obvody,
l i e veličinu JjUp • ohledem na vztahy 2-29,30, kladeae-li pro Jednoduchost J ^ t» ^ ^ $) a
paét
-9~ Jde-li nyní с ohřev chladivé potřebný pro výpočet maximál ní teploty povlaku uvnitř a vně 71 -tého palivového elementu, dostaneme z rovnice 2-22 aplikované na odpovídající chladící proud a meze Integrálu» e ohledem na vztahy 2-40,41,
*£
d - 'c, -ffifcе г / щ ^ « *P či >
A,
přičemž souřadnice £#(+ &*, udávají výškovou polohu míctci ne vnitřní či vne.j^í straně palivového elementu., kde povlak má nejvyšší t splotuo Reálné hodnoty veličin фП('+ &) jsou, jak bude ukázáno v náeledující kapitola» na rozdíl od svých nominálních hodnot, závislé na tom. zda jde o vnitřní či vnější stranu trubkového elementu a jsou proto příslušně Indexoványo Druhý člen pravé strany rovnice 2-1,2 představuje diferenci teploty vnitřního či vnějšího povrchu povlaku uvažovaného ele mentu ve styku 3 chladivém a teploty chladivá pHs3/a2ného proudu v místě, kde teplota povrchu povlaku ve styku с palivem je nejvyšší o Jde tedy o změnu teploty přestupem tepla pro níž lze psát /3/
kde
Jíf%(iaýnoyi vnitřní a vnějfií lineární tepelné toky dané vztahy 2-7,8, v místech Z**^^ л
-10-
přicaaš
ďpnft^) Jaou vnitrní či vnější průměr elementu a о ^ Ж 4
~ součinitelé přestupu tepla na vnitřním 51 vnějším povrchu palivového elementu v místech . ? » а £ г м , -
Pro výpočet Roučinltelů přestupu tepla je vhodná kriteriální závislost /5/
Afe * 0,0*1 Pt*'* D-0,¥*
(&У'*Г
použitelná jak pro vnitřní tak viz'-;}'á:r. pvvjsh trubkových ele mentu, v &£h %
a index
jeou Prandtlovq. Reynoldsovo» ¥usseltovo číslo С •*• Я značí* ae/určoveoí teplotu při jejich vyčí slaní je třeba vzít teplotu chladivá 4 ev0 teplotu povrchu povlaku tp o
Kriteriální vztah 2«50 spolu se vztahy 2-29 až 37 poekytují pro součinitele přestupu tepla ©£«/w * % závislosti
kde (c reap» ^ jsou funkce teplot chladivá reap0 povrchu povlaku dané vztahy
£e
"Q —«&- ,
^ •A
,
2-53 2-54
~х prioeinu л л а Й jsou tapelnii voói.v .--tit á k i n e t i c k á visko* t chladivá o. řrúbrhy ftmkcí ^ & £tí :*cou vytopeny na obr,»; 7л/»\5^°и s o u č i n i t e l e pro než pXctí
[ =
2
0,021 fíjkbSlf )
" >-*
po lie -toll-?-, o i-rfcer-ý tab. ;-.:e jectó»
7яг-пчт £-7,8 ppřj,' pro г * Z ^ < a
fc
dál€ vatu3 2
^ -4<' <
10,23*!51^52 ix^oSíagí !.:one-:ín5 aap,Wt ^.7islostL2-46,47 pro г. зх t e p l o t y pres tupeni} tepla ? povlbku do ~>Xsč.iva v ndCcte Z a 2 / ^ ) ve t-.азеи
v пёш: zne-cí Ъ
е . s o u č i n i t e l é £,д g\ t dané definicemi 2-55*56 а 38,39 se iiplr/fcnujá £Xe toho» ve kterém тЬлх e.« ncchá2Í uvažovaný t i io směnný tjovreho r o j n i c í c h 2 - 1 , 2 :?e etai;'e poluee polclee teplot'veJákulm t e p l o t veáenxm t e p l ae Ve ve ' vvaniittřřai í m a vnějším povlak vu;'e trulkovaho eXenc-ťci) v aaiete maxim t e p l o t y tpnfia) » ^" v i:'.rt-' nejvyšší t jploty povlaku vubeo v uv&žovaném Л — í;4r elementu* P l e t í z á v i s l o e t / 3 /
>/*>W»-V«íW " ^ Л » > ^ 4 « )
'
2
*^,6Ó
-laní:<
d,+ .,
V-
zatím со
má v v-s-лат jek: ve vjítasioii 2-46.47 а
^ í'&£*
&П(ЪФ&)
dpn(if&)
«U'ou ?• Kůstky povlaků u^iK-K i v a§ paliva, у nasán pHpade ste«jnéft;K Q*n{%,,&) ^ & $ jscvi i Kední průměry vni":,;ni'l:c e vtfšjsího
2^«j" *.\ ** součinitel* tepelné vtíKvoeii pokleků že vztahů 2-59 aí 62, l i l e 2-7,8 psaných pro 2• *•• ?.ň(+a,) «i -vztahů 2-iOff23 plyns
2-63. »4
. Zsvafteme-li kone&ii «;в díl61 teplotní difer*nc# ас vztahů 2-1,2 výr-aay 2-42 &.1 43 ř 57,59 a 63 f 64, doet&ae»e závisle rfc c pro rsKimální teplota povlaku / ^ ^ a)max Pro konkrétní uveíovarmu konstrukci palivového kanálu přlol isí taká v úvahu J a k o II miti\; £cí val!čina protlak"
mezi tlakem ohlaciva Д? v horní čáeti přívodního toi > a tlakem vsftuofti^b v izolační amořo trubky r o a d š l u j í c í oha tahyo Z Bernoulliho x'omic peenjřoU pxo přívodní hrdlo a p H e l u J M JWeto v.pfttv*taím tah» a <Шо щ přívodní a ogvodaí ' t v ý t o / 1 |>!i$r *'
-13«
*^e P*r Pd
A
k/"' ^ ecu ^ eͣ a
ry
a
^ a * ~ ^el10 tlak a r y c h l 0 8 * v odvodním hrdle» Уъг&Ъ* ryohlost chladivá v přívodním tahuP fpr ~ atriový součinitel v přítoku chladivá, f - celkový atrátový. součinitel průtokem ohiadi a mezi přívodním i odvodním hrdlem uvalovaného kanálu a J0 - střední hustota chladivá v pracovním kanále
°klGBt chladivá v přívodním brd з,
Jelikož pak v našea případe kA.r * (y^ • ъ * 7 anačí-li f průřezy ohou hrdel, platí podle rovnio 2-66,67 2-68
Klademe-li dále etrátová součinitele v přítoku i odtoku kanálu odhadem rovné í a rovněž tak i «trátový eouč n i t e l v obratu na spodku kanálu, lze psát pro celkový ztrát * vý součinitel j , za předpokladu veskrze automodelního proudění
Ve vztazích 2?63, 69 ала čí F(A в) ~ Pt^okové průřeey přítokového a odtokového tahu . kanálu, ЬйШ\" I^u*01*07* průřea^ tahu A • В v P*li™>vám ; ey|zku,tjo 2-70
* i - s t ř a á n í dy •
сию '«•-••.) áii.f- -x-vr/ ...
Při odvezcvání v; •: *-. 2- 6> rth'.i&álva caovcu $ÍTU&\I<} .je hc : /-KÍUSS brala rovaa 0, *•_ ap 3; t l a k u р~г * ПЙД!-"! : seri .•'•• skutečně агаеасйп^д*
11 *.'. ^
\»Ъу1 vtfí?.:- •::'•••JL,1 jot- p r u U * icta tfel&t-j-л- См р:п1-ски í ŮZL *у \а^1#-1эЧ ;J::--" 'Č.ÍJ^Í r-'s.iiiii•*&•*'. э^вкэЬс .Ь. •-•:. cb ;.rih;CÁ 1гш :с^
S přihlédnutfm "s : • . iuuti' ч:аа: ÍÍ; -;^I :v'> ví'-..c J«>Č;CÍ:-;.Í :-e! * f^r dostaneme i*k i-•-•: t i s k f-
n, аР* + Н* Г Tlak vzdutím
?'А\9? ^ ,
2-7.
••• mězcr* d ě l í c í ir.itky 3© clé* vssts-h* 1
'ты přičemž
7?'j je a b s o l u t n í "íeplcte 73due-ku v xa«rs©.Ý** ke* '<m lae b? ui; p ř i b i & a e jako at rudni t-spliotu cl .a diva t U £* ~ TrÍT***"* J*cd) Тты */L*f3 s c u &'^olutrai tt#eppllcctta A t l u k vs&aohu v m« »«ře za по?м&&£сд podmínek
Pokud jde o icftxljnái^/. hodnotu iepoinéhc tPku я povlaku « l l v o v é h o elementu do chJAdlvB (L л. . л 'i , podle
~1S~ nejsem ро\~ч-!1уц , : t dtina v s tahy
tchc» le-">i úB vni * • ÍD č. .) * . •, * - , <• ' >r»C» Jř
// П.;/'
l i n e á r n í cíl tepeii;; Vatahy 2 ^ 4 * ?s; nu j í v y j á d ř i t -v б";.
Гп(ь,а )mo.x
2-74, *75
?.)
j ao • •:» dpovídaj í * С ma x.11 'i l n i hodn с t;f i;oicu у -."íalušcáhc- pHlivcveho tlexaentU; >olu i-* z á v i s í c e m i 2»7,H. 10 г 23 UÍCCS•P-irrič*
Kn<.\i*
л_ J-*
/Ц,,;С
4"
( ; t l W
?Л6,77 п(г,а) jma*
kUer4 оЪвеЛиЗХ у-а--зг-'--« ;Již <"' afincv&né veličin;? přioamž. v^raa [Ф$п(ъа.)}тя;*^ е ! inaEimátoí hodnot я součinu veli cln ^
a i:
Teplota ohladv.rí.' vody •-.' сducáním h r d l e par*. iovaíhú kanálu /cW 3 e ^ c owez-^j.iVí. v e l U i n a в t e p l o t a v j * 10 přívodním hrdla tcpr ;3ÍT; i s í я any s i teplotami да vstupu a výetu* pa z palivového я-va^ku óctv/:, v/; o Přívodní i odvodní t a h pracovního kanálu tvoří tr-.bko/ý protiproudy jýmšníka takže kiadama-H prg j«ó.?cduohoá pr<5 vodní hodnoty shladiva v přívodním í/ o r '- cdvc xjoím l^tf tahu ka iiálu 2-78
p l a t í po úpsrave /5/ ь aanadDám*"li í e š t ě « t r á t u t e p l a u pří vodního t/*hu do C6i iincvá vcdy ř
t iff, od)
i c(v#f-jy)
•
"""
t J t .••
?~79*80
kde v e l i č i n y / / » /Лг hýly j i £ defilovány dřivé a ^* Ja lineární trar.amlení aoučinitel d á l í c í trubk&vé eteny atřafiovan/ podlá dálky iwubky»
Ze vztahů 2-79,80 a definice 2-16 plyne pre celkové с hřáti chladívá v pracovním kanále (t 0ij "* trPr řevnice
bod - ^ * Í ^ 3
-
W ^ '
2-81
Určení fEktcrú neurčitosti omezujících veličin,
í^aximální teplota povlaku palivového elementu» teple taeniaA .lva v odvodním hrdle palivového kanálu* rozdíl tlaku chladivá v přívodu dc palivového kanálu a tlaku, vzduchu v mezeře dělící ггиЪку a maximální tepelný tok z povlaku paliva dc chladivá jecu veličiny 3 nichž kterákoliv ae může uplatnit jako omezují cí kriterium výkonu pracovního kanéliu Je proto nutné znát pre každý pracovní režim ty jejich hodnoty, které mohou nabýt za nejnepříznivějších okolnosti» V předchozí kapitci» byly odvozeny závislosti těchto omezuv
V
jících veličin na ostatních veličinách uplatňujících ее problému a tc jak výchozích, tak těch, které jsou výsledkem fyaikálníhc i termokinetickéno výpoctUo Některé £ veličin ве za účelem kontroly režimu palivového kanálu trvale měří» Z© získanýah závislostí je patrné, jakým způsobem omezující veličiny reagují na možné odchylky ostatních veličin, aí již jeou to odchylky způsobené výrobními toleramoemi, přibližností výpočtu6 nebo ne přesností meřenío Zmíněné závislosti platí jak pro nominální výpočet nerespektující vliv možných odchylek zúčastněných veli čin, tak pro výpočet nejvyšších možných hodnot, omezujících ve ličin provedený pro vesměs nejnepříznivější velikosti zúčastně ných veličino nejnepříznivější hodnota libo volné veličiny V Je vyjádřena z její nominální hodnoty V9 za pomool buí faktoru neurčitoati , neb relativní odchylky
К * -g- J
3-х
-I 7 -
г
ó
Iv-Vol
<—vT~
3 2
~
Index 0 u symbolu libovolné veličiny У značí její nominální hodnotu Vo a nedále budou takto označovány důsledně nominální hodnoty všech konkrétních veličin^ Kromě vlivu možných odchylek skutečných a nominálních hod not zúčastněných veličin uplatní ве dále vliv neúplná platnosti přijatých předpokladů? nepřeanoeti pouliti empirických závislostí a vliv dalších možných rozdílností skutečných a nominálních po měřue Tyto vlivy jsou vyjádřen,) pomocí dodatečných íaktořuo V následujícím jsou uvedeny jednotlivě všechny faktory eventu elně odchylkys které přicházejí pro sledované účely v úvahuc Současně je připojeno stručné vysvětlení okolností Jejichž vliv je jimi vyjádřeno Faktor neurčitosti délky paliva l v elementu vyjadřuje vliv jednak výrobních toleraicí a jednak nepřesností při jejím určo vání» Chápeme*li délku paliva pro ní2 byl proveden nominální výpočet jako dolní mez danou výrobou, je rektor neurčitosti délky paliva £j dán pouze chybou měření o Jelikož tato chyba nepřevýší 1% , lze psát /1/
Vliv přípustné odchylky průměrů palivových trubek cLt,ncifa^ na teplotu povlaku je zanedbatelný» neboí změny t řeht o průměrů v mezích dovolených tolerancí nepřesáhnou 0,3# /l/o Naproti tomu ev<> odchylka hydraulického ekvivalentního prů měru dek v ©hladících proudů se projeví markantně0 Přitom jo tento vliv obrácený, tjo teplota povlaku se zvětšuje ě klesa jícím hydraulickým průměrem0 nejmenší možnou hodnotu a tedy . z hlediska teploty povlaku nejnepříznivější nabude Л^^defor mací palivové trubky při níz se tato jednostranně vychýlí aft vrch iebra na jejím vnějším povrchu dosedne na vnitřní povrch sousedního trubkového elementu* Šířka chladíoího proudu je pak dána výškou žebra a pro příslušný faktor neurčitosti ^зд lie
-18•osai
dzk
&ekvo
3-4
Л<> 3 е nominální š í ř k a memory meai vrchem Žebra a vnitrním povrchem sousední trubky 8 á0~ nominální šíř&a chladilav meziŽeberní č á e t i irezikruhového chladícího prouduo
přičemž
Hodnoty v e l i č i n n0 a ó0 jsou v našem případě pro všechny proudy s t e j n é a tedy i faktor <Ыък. j e stajnýo 2 konkrétních rozměrů palivového evaaku pro n e j n e p ř í z n i v ě j š í hodnoty v e l i č i n no a 4> v mezích dovolených t o l e r a n c í , tjo pro h ^* a 'GrnúH
^ ш
P
lYne
M
708
3-5
КьГ °'
Hepřesno3í měření hmotového průtoku chladivá /7 praoovním kanálem je vyjádřena faktorem kM > pro nojž s ohledem na třídu přesnosti použitelného průtokemeru možno psát
M
bn-jr~hok-
3-6
nepřesnost měření celkového ohřevu chladlv* průtokem kenálu Atcс .je áéne. nepřesností měření přívodní a odvodní teplotye v;"e-li odchylko teploty čili absolutní chyba měření 1°C, je i
3-7 40
a tedy pro jednotlivé varianty
var. 5 * 4 3 ř / 2 О-т/К k.t f,flV0 f,02$ /,022 / , 0 « /
*
*
•
3-8
-19Vellčinyj(n-f)Q, a f„b představují č á s t i l i n e á r n í c h tepeb.ých toku %v; «Č 9*/^ připadá;] £o£ na ^ - t ý proud o £ porovnání teici5to v e l i č i n stanovaných pro vypočtené / ? / a experimentální ss*iiítené /X/ rozložení toku tepelných neutronů po polomoru buňky vyplývá^ Se chyba nepřesáhne 3%0 Č i l i
'v
č
" ~ f — ~^
?
3 9
~
p ř i сети "Veličiny /f/)-/;i, a j w í i u r č u j í c í částečné l i n e á r n í toky dc sousedních proudů V--J a P' * / .jsou p ř í s l u š n ě шепз£ neŠ j e j i c h nominální hodnotyс Odchylka funkce podélného průběhu tepelných ad^ojů ф luc.e mít n e j n e p ř í z n i v ě j š í důsledky, oude-li skutečná hoc'nota ф pro г < Zn(ito.) v ě t M a pro Z >Жпца) msnši než p ř í s l u š n á nemin á l n í hodnetao Toto podcenění eVo přeceněni ^ v nominálním vý počtu znamená* Ы
kf = U<% кф=1-сГф
p»c г<г^ / А ) pyc * > < * • >
а •
ж > u
Vzhledem к smšně hodnoty k
-i kde ^
--
i
/ vyjTcu^ Гг,(Ъ/а)о
j e konečná souřadnice, t j e u vstupního t í h u
'*(*,*>» "
rZk
Л*cťz
* >
3-14 Л 5
íomiaální výpočet by;. provtc^B zu v. ";e •: -
ívf п.*v--'i;'•«.•' p;-./u0< . l n e '- ! Uo
;tt4;
•i lro llkUu lze рзан .:.b , i •
с.э
/y je rnucinítel v^adřu;j:Cc:í v li*, «iv •: veličiny ft>tblct)o '; d ů s l e d k u r :
l'U v Г ..ПС pOK : .fl3U
těl i- pravenu $ 5 . ': q
4
j e hodnota vel:K;in;i /
7п(Ъ,(Х
)0ГР;
Relativní odchylka cu je dam; пар:;вгдо^ .lár; / 2 /
>Q
л v'. ••-;ijr3.0"v.^mu DP'3
i и*-
С U J.
cA
To
& líJ9
>-20
-etíiícc pro
/y
předpokládejme; 3-21
"ro faktor /rx ,. jpaic dostaneme fnť\,u,y
-0,9?+ 403 (sin-&2**1*-+
ks,-
fj )
3-22,23
\jo pro jednotlivé varianty nominálního výpeabn
7 6 2 8 3-34 :< '^«С|;<о) 1,02k 1,029 1,029 1,019 1,02b 1,029 13 45 TTÍ 41 12 1b 10 узя w 3~34 1'Ф?(гга) 1,02b ьог*+ 1,029 1,029 1№k 1,02b* 1,029 1,029 Funkce podélného průběhu tepelných zdrojů ф wM* mít nepřízni vý vliv na teplotu povlaku nejen v důsledku nepřesnosti svah* -určení ťjrjádřenott faktorem kf , ale též eventuální lokální opičkou v místě 2*K(1,
i /
k^ =-fc~« Ш
T
3"*25
«*tZ.
L •«»
Poměrný výkon palivevélic elementu il,-, j e dán d e f i n i c í 2-10. Pre tepelné výkony pulivs v elementu e ve .r's-'Лт lrse p e l t
ft» =
kde
С
йФпта* j$CLI
)
3-26
/C je konstar.teu /^ « průřez paliva v elementu* Фитак" Maximální hodnota neutronového toku V/? -tém elementu a fr> - pečet elementů ve svazku* V souhlase s definicí 2-10 prk dostaneme
3 2B
Г к Ф; п,а,
~
a zavedene~lj poměrné resložení neutronového toku v jednotlivých elementech ^ definici
Фпп»„ = % ^ přičemž bude
it
^ , ^йх
3 29
>
"
3 9 imximální neutronový tok na h r a n i c i buňky9
yrt;—
'
3-30
Ve vztazích 3-42,43 reap* 44s45 pro částečné ohřevy chladivá v proudům reepo i>+/ se uplatňují veličiny £1 у pro palivové elementy sousedící в těmito prouciy, t j 0 veličiny Jl^./j^reepo\lnCnH) Nejnepříznivější vliv těchto veličin v důsledku krajně možných odchj lek veličin /> ш H jichž jsou funkcemi nastane, bude-li ve vztazích L * kj fj,o а Ц 9 ky 40 platit eoučaeně kf - 1 + 4p ) ky * 1fcy
pro ý*(n-/)fnreBpQn,(mf)
a
3-31
pro všeolma kt */-«f ) kw */~cC ootatní / с 3-32 Za těchto okolnoetí bude pro faktory кл(te.^k veličin R(k.v uplatňujících ее v ohřevu libovolného proudu <£ platit
k
r
?
X: V.:.=v
f
\ W
tjo pro kf-.šdý proud ohUidiva -' к.-ji :.' ve li-?.in -ftfK-nfc P^o ^AlchXé ^ u i v c v á stejnou hodnotu kjL ^ Relt/eivfíí orlchylkF- г lonhy }>r i v ^ u p*-11 > ?= <./£ přesnostech v/rohní t e ^ n c l o ^ i . * a pis-t/ -v, MÍ
If.
''?• "půvoči v n
tnO «0
káé
df^ =у-/Д» Q+d-fni,) JC ú ř e d n í №\ Л:'->* >V-iÍ7S/"/ - t í " O elementu a ž - tlouštice. pf-Hvové v>'*tvy v í í^ lanu* nic Odhadném*
Fyeikální výpočet poskytuje hooaoty УФШ-ЛЯ % пей 3for tak&e
<jlf - ^
,T ^ ' - * 0,03
я
.
•'« obyh-iu ш ! к
3 лЗ'-
«с?
Dosadím**li nyní za r e l a t i v a / odchylky
Лзе
ň.00 fс bW i. /. ^ &-'>?m Y(K'11<> i-ho Y*oS 0,9115
tjo pro nejexponovaněji povlaky pa?., i ve v;-. výoh variant nominálního výpo : Ъ. "bud* vc/Г *r„íi.3t /^/Г &лаЬ
1
—,
2 4 5 1Ы) 1,05* f,#5ó' í,$*0 1,1*0 Ь05в '.1-f.tfd 'í'.-:•'Я? -f, // 13 70 72 ; f .-25/; • v#
Faktor neurčitosti k„ l&e klást
veličiny
<^ ss...
V)
!' ' . ?
V
neboi eventuální odchylky ohřavů át ir /j j e j i c h měření jeou přifclittne sir-ejné а с с ne nichž К závisí předpoklad **ф'*? že :ne hodnot/o Relativní edohylku <£ tleuštky povlaků г stejnou jako r e l a t i v n í odchylku cfb t l c u / v elementu e tedy vshledem к odhadu 3-3£ ,; n e u r č i t o s t i k^ psát
.; ;
'" íípl-Sr-ilCř'
ii. .
оСл
» 1
&
ÍÍVÍ
i w í r с P-
::\vy -л> .
t.
i)/'<;::! iť
K-t-bos Pro faktor n e u r č i t o s t i к/*/» r e l a t i v n á 'CT\ '.JÁ C.v'Vii p -tým p r o u d e m ^ plyne % deftnio 2-31,3-^ val p ř i zjednodušeni {% - fíA/B) , l e « l - l i va-ud v г a au <* 11.9
v
к
<& »
<л-« / «fr**
0
atiLk(A,6)
Wf*,S)
3-4£,43
p ř i d e j index Q&t u nominálních poměrnýoh v e l i č t e П; / '
.
AfV)Q
\^^~ } -
V'Aft)i
,
я т niei?á r e s p e k t o v á n i Otcolaoeti* se noini.aáli.la.:ivř-, :•"». 3nbv':lv.í n e s p i n e u l '.oiiot^ pi;etlpoi-:l£. áa l z e v y j á d ř i с te.k. žs- v^íčema ^
... - ^ — - = * л ,./ / * # , . л , r ^ — \
kde součinitel каи{ prňtokuo
i
У- 44,. 45
představuje míru eventuelní aeautciiKKleluCBti
Vztahy 3-44*45 dále 2~29ř30 a 38, 39 poskytují zavedením do definic 3-42И-3 závislost
**:>
k
aut
i
7?
w
;
3-46,4Í
takže vzhledem к definici 3*4^klEdeme*li Ještč
к = -^S-
3-49,4*
^«/в/
a
bude faktor n e u r č i t o s t i fpro "všechny proudy mít tvar
К* " Kut k* *r >W Vliv přípustné tolerance průměrů je zanedbatelný a lze tedy paát
К *1 '
3-51 nii,<»)
na omočené obvody»
3-*2
Veličiny Э(А,в) i*ou v podstatě veličinami součtovými a je tedy také k
J
m f
'
3-53
**^-5"* Hodnotu součinitele Kwtt kout =0,95
odhadněme na
•
3-54 *
Z hodnot 3-52 až 54 а з hodnoty 3-5 рте k^
plyne pro fakt or k^o
V* Pakt or neurčitosti k&nť-i,*) součinitele přestupu t e p l a ^ - ^ ^ ze. předpokladu přesné platnosti kriteriálního vetahu 2-50 pro Eusseltovo číslo Nit -s® v e sayslu závislostí 2~51552 в ohledem ne výrasy 3-4t6 klademe-li сС*,0>Ч)1 ~ */+>
3-56 9 5/
a U
,
. ~
£?п(*1+>
,
3-58.59
psát L K*nXv,a.)
-
Li <j
k
6C»,(»+I)J
/ kfinfaa)
4>t3 ш , 4,8 * v** v»* KjbJi Kn '
3-60,61
Číselné hodnoty parametrů *c&,f*+l)/ *v<» кр*Хь,*) závisí na nominálníma maximálně možných hodnotáoh teplot t\*i, (»*-í)a] *** £/>»ťiiOr) a n u t n o 3 e stanovit iterecío Pro první pHblíSeni možno klást
a v dalších pak je třeba poulit hodnot funkcí % » ^ e obr «г pro teploty £ ^ f > > а t^O'I)*] * PbtóháMjíoí* p ř i W í $ení e Tak v druhém p ř i b l í i e a í , které 1st pověřovat я* vyhovující, j e pro jednotlivé varianty
;
mr í 1 кя >-,:Í 1,07 j /,/^ i,n £>>ÍI,U;I
f#&9 /#/3
ЫЗ
f
У^и
26'
iiK\A1L.
ff 13 j Л 03 j it/1
1flO_jJfJ^\
'# 11 72113'"] Ь Vr?r * c f W /,č# 1,00 i 7,/Í* f,/6 i<jy?\J*ý? kpn(ua:\ 1№ Í 1tO€ \ 1,0'/ Ь07 I2í JjlíEH I
17к: hú I JL££ A£ií
3r£4 3-65
"ektcr *•. vniiSin *(A,&) L!2:: С«ii2/'•-'.;::. V . y ^ f T - y vz : .ledea к definicím ':•-.:•. .B, 4'0 a a:i£dm,c;t;i'su:' í\, - P „ 4 =7 z tah ею
1
= pí-^ = £
£>,#
3-66.&?
+ {>%ŠJQ
G j e xedy s ohlodem na jaodacbu 3-53
к, ч
ъ-ьь
f s o u v i s l o s t i и faktorem nsvvť c i t o v í k^ř.?,a) í& dále třaba p ř i vy číslování uejnepríaniveiíííoh. tsplcta-Cch d i f e r e n c í přestupem t e o l a respektovat i nepřenosí- k r í t s k a l n í - о vztahu 2~50e То ее . děje sa^vaclením s o u č i n i t e l e £M
l z e podl*
/ 1 / odhadnout na
Л
4.v * ^ ?ro hodnot?/ 3-5 i6 faktoru £ ^ , kM
£*./^>; * Л Р З kf>"(*,*>) bcC»,í*+tt]
3v69
v m š e pfípadš I s e psát
3-70,71
a v prvém přihlíženíř anab nerespektuje-li se svýšimí veličin % a ^ vlivem mocných odchylek teplot /JV-,, a/* . ' proetě ' Qu 3-72,73
Vyhovující touhé pHblílaai poskytuje pro f a k t o a p ^ ^ ^ hodnoty
Li^LJ Í..J [iridii I'l'L j i Ví'/'
l
—
- i-
л
3
i
!
/:•
( -r
1,ío \ 1,13 ' / / #
1,18 \ f.13 | 1j18 \ tW 10
i
н
!
: —
i! -1У I- • • - - * ~ - I
1 - '4
: • • •"'Л
• i ó l . _>•;;••. Í : . V J и й ; , i.
C-
i "• ; •
>;'J
•
t
?:•*•.
r;
,í С Лл
t
/.
ЛЛ С
j ,
•
1,05
*
I Ut r
p&.:..'. v •:.- s-yon
|
,-,••;••>-.•;
v
.;>
-. С
.I. --J
. -\'X
:\c-6.ú.:.rtl:-: а М..1Л. i i . /•'
• - , ; i O ' . :!:
k,„ VJ.IV
=IQ?' ftC-rt-
A^in:.tcli
^"'"i^v-v.-.-D^tJ. "Ч.'З.С^С'ГС pGi.j.
K''ia:-?j 'ocale
ос сЪ.ч\|.:;в tflOíiií-iiaiu J-э zahrnu A / /si 3- "У/
O V'dliui.uS ^ J I ; uo/".r iiovoiié v./га^ып ,7-6 p^u'Vpokl&dejiae, 2 8 má ••С1-::л;1.1.:-лл.ле Í C ^ O U b o ť ^ t t r u t-Vráe pvc j ^ í faktcT £„v? p l a t í a
i/ г-t
/
3-78
Odhc^ne^e-Ii dál<$ možnou r e l a t i v n í odchylku d r s n o s t i € vse^h Cir.ooe-y.iých povrchů v palivovom kanále na 30%-, j e faktor n e u r č i t o s t i /ť£ t é t o d r s r o a t i С * c
*
p
» /,3C •
Jtmfjlý
Vo\riá jd* o wn^n-ť odchylky H ř s k J ^ ^ c s l k r u h e v ý e l i j^uvúkovýah průřezu odvodjo.ího а přívodního tahu* nejsou tyto vzhledem к evé zanedbatelnoeti uvaloványo Odchylka šířky ů mezikruhovýob proudu v palivovém eouboru není při výpočtu přetlaku Ape na d ě l í c í trúbo© rovněž uvažovánař «eboí 3de jda v podatate o j e j í střední hodnotu ve svazku*
-28Stejně tak зе zanedbává i vliv možných odchylek průtokovýoh průřezů ^(А,8)а í'(Ate) kanálových a svazkových tahů, jakož i průřezů hrdel Д a dále i délky £• palivového svar, ku a délky И mezi etřední rovinou hrdel a horním okrajem svazku* Pro faktor neurčitosti ke celkového ztrátového součinitele průtoku chladivá kanálem J plyne 2 jeho definice 2-69
к =4— /
3-80
fo
TJ teplcfysikálních parametrů chladivá a povlaku s &Áp předpo kládejme, že jejich nominální hodnoty jsou masně nepříznivá a pro to jejich odchylky jsou nulovéc Při odvození závislosti 2~73 pro přetlak na dělící trubce ůpt byl průtok chladivá palivovým evaakem určitým způsobem stilizováa v aájniu zjednodušení o Aby se vyloučil podceňující důsledek této fltilisaoe na veličinu Af>e , je zaveden součinitel ks± jehož od hadnutou hodnotou
kst « 1t10
3-81
je případné podcenění přetlaku ápB
paralysovánoo
Přesnost měření tlaku chladivá pcoct v odvodním hrdle kanálu lze odhadnout na %%s takže pro jeho faktor neurčitosti k^^ lae psát r
fCOCLo
naproti tomu přesnost ní&eai tlaku vzduchu pm v meaeře dělící trubky výpočtem se vzorce 2-72 je považována za dostatečnou aby nemusel být *éep*ktován v l i v j e j í odchylky* Vliv možná chyby měření teploty e k l a d i w ^ a určení počáteční teploty chladivá 4^ není uvarován, neboí teplota chladivá meei . kolekt03?#m? kde ее iceření teploty L*r provádí,a přívodem do kaná lu ее &OÍM o hodnotu srovnatelnou s chybou měření / 1 / , takže 0
ř »t
•
э-вз
-29nominální vypočet byl proveden pouze pro čáet pracovního kaná lu v níž je umístěn palivový svazek a pro jednoduchost nerozlišo val teploty tc*,r a tcocl v přívodu e odvodu pracovního kanálu od teplot řcvs btc*y na vstupu ь. výstupu z palivového svazku* Tyto ceploty však, jek plyne ze vztahů 2-79*80, nejsou totožné a liší ее o veličinu ^ ^ &te = T je jíš hodnoty pro uvazované varianty Siní veqf
var.
Г юг Т
1 0,83 3 2,00
г 0,72 10 1,58
3 0,6h 11 Ш
0,5в 1Í
1,19
S 1,19 13 2,51
В 7 1,02 0,91 15 1
8
О&к
3-8^
16 1,¥8
3-3*-
Z uveueiké tabulky je zřejmé, йе chyba způsobená zanedbáním táto v e l i í i n y nepřestoupí v uvažovaných případech 2 °ť' Vyjááříme~li nyní reálné hodnoty jednotlivých v e l i S i figuru j í c í c h ve vývaseoh 2-42 až 45* 57.58 & 63 3 64 pro d í l č í teplotní
diference
(feC>«,0>W*J~Ap > (&(M~£c>*S»*lw)
&
^ M ^ - ^ )
jejich nominálními hodnotami a faktory neurcitoBti podle předcho dan zího, obdržíme pro teplotní diference({рп(ъ,а)гжх - tcf>) ^ sávielcctisi 2 - l ? 2 po'úpravě
/' .
_/ = t 1рп(г,а)лг€9я Сер
t
№nк*Ыk«k$ kitbrka.k*o>WV.k'. к к*
ktrк*кк kst /ff lcipk*o,(»na f{+
у********
_/£./)+ t^Wwt
. \
,_
Zde index 0 a jedno ti ivýoh teplot гва&С, tak jako u ostatních veličin» že jde o nominální hodnoty těchto teplot.
30* Teplotní diference {1рл(ь,ль*»* ~ Гор.' určené ze vztahů 3-85,86 představují ve smyslu svého odvození nejnepříznivější hodnoty, které SiOhou dosáhnouti Sejexponovanější povlek palivového elementu je přitom brán podle výsledku nominálního výpočtu / 6 Л Klademe-li pro nejvyšší reálnou nadteplotu povlaku (tb,7/cx
kterou je js.ln& z diferencí (t^^jmoM
~4"J
"Lp) 3-8?
káv*
& Lp/r> o.<
-
/ '-?> тол
Álpmor
"(kt
- AL
3-88
ргпом
V?, ŤQh
-Ijitprt'.QAO
3-89
~£cf>o)
?ro náš případ j e v prvém p ř i b l í ž e n í pro hodnoty 3~6£'.63
Й7Г| /
i
2
3
Ш Ь-Ъ
dfo/5?qxí
WH
kř &
mox\ £1,УЭ
65,70 /fl/,00
№
1,91
з-эо
53,51^1,58 83,71 $6,23
3-Я
2,0fr
/,Sfr
15 1b I.Oit- 1,83 Ш 103^5\ 72,73 У 7,01 lib 15 J25V j
10 11 11 13 l 2,05 t 7,03 l í,&3 { ftff/ l 2,(*Г Q
в
^
*
3-90 3-91
a v dalším dostatečném p ř i t o l í š e a í pro hodnoty 3 - 6 4 , 6 5
г 3 h1,S3 1,&'l 1,oo í f 63 1,91 1M kt titpmaxЗь31 bSt5J и%гь ks,n H,o*ř вЬ$5 vor. 9 1t 13 10 11 * h 1,95 1,92 1,65 1,6H- 1,99 Atpmax G6fi9 58,69 7BrS? вив 6Ъ9-1 71, Ю
van
1
2
s
ьх
při č«z& přehřev AÍpmax
j e г* °С .
7
8
1,61 1,61 $3,30 65,52
15
16
1,67 97,87 ML»? Ь€7
5-92 3-93
3-52 5-9S
31 .CÍCOT/.ŠSI
x e á l n e možr-.v rvebřev
o^laiai
):;''•."'• o : " O J с
niK.i:
• лег IiGo.no t a •» ';.i rer-jp- ^_> с :ud.e- S^LKSTC пгл т:.г: ••.•••.че:н. .•.••опоь'":; u p i r c n e n l j e d n c š l i v ý o l . r e k t o r u neur litoetA . n e j v y š š í r-rdlr.á t e p l c c a povlaku v souboru .y-lv^ •/ Lcajlc С i.ej •• vyššímu přehrevu nesmí pi-em c e l t ne: j v y i č í p i l )•.» u r u iep'10'д povlaku t e p l o t a c h l a d i c í v осу v cdvodtri'-'fl h r d l e рб '.:" -ovdho ka.uá''.\ / , y_ клех-á rcéze гг. i j. j.r.ri uu;i / ci* O l v na v/коя kanálu. :•;<-; ;;ы> ji:'; by.to v úvodu :.46©nc , měří- Bude:í.e - l i n y r í respe-uic 'Г ~; г'^р.'езпой' rař * r t n í . pak v ne? dlíiurivém p ř í p a d ě p ř i a b s o l u t n í
'-c^o ^ •' '
- ^
"Jat с bodne т^а by mele být t a k o v á , aoy ne t:p urob i ku -*вг v ln.z4* nové vodě obklopujíc?! puieJusuy ka#iv Zaciodbá;:^ -1 г peklem i <*p 1 o*t y V3 čteně kanálu; číms zavadím* u r č i t o u uezpeunočn: . i e pul výáes h l a d i n y "bazénové vody nad odv u5n..uai íianáuy 1'/ -"'т pvís.U í;ná t e p l o t a s y t o s t i ^ v = / / > (j a to je. чоисаяпе uivjvyuaí d o v o l á * . t e p l o t a povrchu odvedšího kanálu a tody vzhledem к učiněném z a nedbání tepelného odporu steny kanáLu, i n e j v y š š í dovolené 1 opl o t a c h l a d í c í vody v odvodní* kanálз-, V пазел; p ř í p a d ě podiníru* /л - < / o vyhovuji pouze v a r i a n t y 1 eg 8. U c-říCE/cnídii var i a n t by byla nutné u r č i t á o p a t ř e n í ke zvýšení tepelného odboru s t e n y odvodníhu p o t r u b í o Reálně n e j v y š š í hodnota p ř e t l a k u c h l a d i v é r.e dc-lící t r u b c e <; o b l a s t i h r d e l ^ / 3 , j e dána z á v i s l o s t í 2-73 do n í ž j e t ř e t s i dosadit r e á l n ě n e j v y š š í možné bodnecy v e l i č i n v n í vyftupuji cíchTak dootaneme
k k + Ыо *r>r *i P«ih«L \^
La. | 4 ' V - TULpfiiN
t kf
Г,/T)A/
1 I*
3'- 9$
/ 2
"fcjo ряо p o č í t a n é vai^ianty У 10* Nfrri ъ со F Ч WW
в 7 dpe 1,5 72 изо 2, ,3/0 '"> UC' ) 1,576 W7 2,319 2,875 3-9$ КЭГ 11 13 9 10 12 16 ih 15 *p* i 397 1,583 1,№ 2,329 1,4-Of 1,589 1,902 2,3¥0 3~96 £
чУ
f
. -
,.,
i !•
11..i..i
Při tom tlak v odvodním ar dis mr. -evrďh© кг • .-•. n b\ - соЫс
brán
= 10,787 * 10*К/,:
Vypočtené nejvyšší reálni hodaotj přetiakv.*./ přetlaky jaký dovoluje bezpečná p«vi .^t vnější =ky kanálu-
: -í.cr í j . j .
?ro nejvyšší mošnou hodnota mafii,ílního &ep L 61-o"' О Ж у z povlaku palivového elemeimi do chladivá £,/. . • . 'i
Г O
kde faktor /L má ve eisyslu v;;i;abů 2 - i ? 7 7 tvax
£л * Á /frt k* kjpjkibyt.
,
Hodnota faktoru neurčitosti
var.
var.
кISL
4 f,30
í,£? «7
v jvBŠem prip::^ ^e
5
С
f í 4,18 \ 1 18 \
1,18 f,2« Ът P ^ 1? 13 , — ř* // : 1,1? 1(17 1,27 i £7 1~17?i*í?\
1,19 1,19 /0
3-99
»
3-XOC
«ЧГ-
>^°
Závěrem Jeou v aáeledující tabule*) pro vsee, л:( po cit еле 'ta rianty uvedeny nojmiaálaí a nejvyšší nožné hodnoty maximální teploty povlaku ipg>fw max v $axi2flálj ího tepelné! aadiva^laeJS:'. ve «třední rovině palivového svazku r. přetlaku oř с charakter if tietšaš dělící tj?ubky^ e v ho^aí east: kanálu* Jsi dno ty průtok*. ky. Jednotlivých variant jaou uvedeny nominální hc náli? 4 4 > & -»'-• ohladiva pracovním kanálem M t ohřát;, chladivá'7ke nejvyšším tej el konkréta* povltt ňfi,a)B eejvvšlí teplotou ever<.tc povlaku Se; *•ným tokom a poměrná poloha-ž^&^i n e v y š š í teploty **e palivowéhi vyšší tepelný tok Je pochopitelaš ve střední rovi evazkuo
_
M. ^
§ kp/s 1 6.9Í-
г
10,42 3 13,89 Ь 17,36
s
6,94 € 10,¥l 7 13,89 8 17,36 9 3,47 to 6,94
&Uo
ts *
f&<**>№»е<№0Ь21!39х\ •, 1 ни ,Л , Wi/fymaxo УпСь,л)тв**P*o
i.
r
3i
50
Si,
SO
еь j o,w 117,7
70 70
3i
n
Ш
П(ь,а)-_ / j e
°c so so
70 70 90 90 ft 10,1*1 90 13,89 90 13 3,47 110 /V
! ^nCusfo
110 tO/4 110 13,89 110
'
il\ *7
е*
6»
еь еь 3*
108,9 QikO 111,8 0,1*0 115,0 0,70 13*, 1 0,W 137,7 OjW
m,i
o,w
145,7
3»
0,70 154,9 0,J0 /5-9/2 0№ 162,4 0,40 167,8 0,10 177,0 0,70 181,9
€i U
OikO 0,40 191,9
3i £v 6i 3*
m,t
6
"C «.ML
0,70
/
. . . . . . :.::.. >—<
№,7 1S7.3 161,3 165,3 180,2 193,3 •
. -
Z05-,lf 211,1 111,0 117,9
i
6a [
1C W/m 1,21
&a j f,83 St, 2,4 * 6i> 3,06'
ва £v 6v Sv 6a
6a
141,0 149,0 145,0 1.53,0
Gv 6i 6a
184,0 195,4
6i
6Ú 6i
1,7Z •2,57
3,43 it,79 1,11 1,11 3,31 4,41 1,36 2,71 4,07 5,i*l
wsw№
10sN/m 10SN/n?
1,59
13,9 1,18 16,1 2,91 ~ j 1$, 6 3,64 I 23,5 2,20 13,9 3,03 16,3 4,05 19,8 14,0 S,06 11,5 1,4-1 1,81 13,9 3t88 16-4 5,17 1,71 3,44 ifift 6,34-
*Рв 15,7 18,8 13,1
гв, е 15,8 18j 9 1Ъ,1
19,7 11,5 /V ,0
28,8 14,0 15,8 18,9 23,3 14-, 0 15,9
1614 19,8
19,0 13,4
v
\
у////г////17///А
f
»
л
:
>
i
:
i i
; :
/ /
s s
:
; / '
N S
'
V
:
;
*
s
t
s
'
s
:
!
:
I
! !
: ч
—
3*
DETAIL D
fc
оьг. г
-36-
jižt i i . 1 r a t u г а о ~
i-i
ГШ innrř~i ги
—
ii» i i i
/ 1 / ícluj-gorenícovj ^vaOLjušnikov : Bazčet roesiiiiov raboty teplovydělja^ušce^ ftboarki r e a k t o r a Ш9 Zpráv» IAE-1723, Moskv» / 2 / Sobdnesrd, Ho Dobchie, I»e ?ouarg« : The choice of the operát i one. 1 parameters of the BR 2 r e a c t o r hot spod f a c t o r s o Zpráv» CoEeIřc BLG~119,Brusel / 3 / PcNovotný.^ílrlantlík : Metodika řemení teplotového p o l t palivového souboru tvaru svazku koncentrických trubek protékaných chladivém ve dvou prouinnisrných t a s í c l u Zpráva ÚJV - 2250 R{, R«a / 4 / ? . Mantlík, P* lovotaý : teplotové pole palivového souboru materiálového Jpeaktoruo Zpráva IÍJ7-2257 B, / 5 / ЙоАо Mchejirv ? Osnovy těplopereos&io Goeenxsdat-Móskve 1956 / V ř , Ment И к s Možnosti zvýšeni, výkonu palivové kaeety r e a k t o r u Шо Zpráva tfaT (v tisku)o / 7 / M* lir on : Rozložení tepelných neutronů v trubkovém palivovém čláaku* Zpráva "JJV-2150 Rř Rež / 8 / V6 ISaeaříl;: * P o u ž i t í covíítclcého reaktoru Ш pro potřeby ca* ежрег1лнт~ t á l n í h o prograau- Zpráva tfJV~2116 &> ^»ž
