Technisch Ontwerp kades waterbergingsgebied Valkenswaard Zuid

Technisch Ontwerp kades waterbergingsgebied Valkenswaard Zuid

Waterschap De Dommel 24 januari 2014 Definitief rapport 9X0590.A0

HASKONINGDHV NEDERLAND B.V. PLANNING & STRATEGY

Larixplein 1 Postbus 80007 5616 VB Eindhoven + 31 88 348 42 50 +31 88 348 42 51 [email protected] www.royalhaskoningdhv.com Amersfoort 56515154

Documenttitel

Verkorte documenttitel

Datum

24 januari 2014

Projectnummer

9X0590.A0

Opdrachtgever

Waterschap De Dommel

Referentie

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind

Auteur(s)

Ing. C.G.M. van Doveren / M.W.J. Hulst

Vrijgegeven door Datum/paraaf

Internet KvK

Technisch Ontwerp Definitief rapport

Datum/paraaf

Fax E-mail

Technisch Ontwerp kades waterbergingsgebied Valkenswaard Zuid

Status

Collegiale toets

Telefoon

ing. O.A.M. de Vrind 24 januari 2014

………………….

ing. O.A.M. de Vrind 24 januari 2014.

………………….

A company of Royal HaskoningDHV


-i-

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014

INHOUDSOPGAVE Blz. 1

INLEIDING

1

2

SITUATIEBESCHRIJVING

2

3

UITGANGSPUNTEN 3.1 Geometrische kenmerken “landschappelijk ontwerpprofiel” 3.2 Veiligheidsniveau 3.2.1 Normfrequentie 3.2.2 Planperiode 3.2.3 Hydraulische randvoorwaarden 3.2.4 Hoogtes van de kades en kunstwerken 3.2.5 Veiligheidsfactoren 3.3 Modellering waterstanden en waterspanningsverloop 3.4 Verkeersbelasting 3.5 Programmatuur 3.6 Bekleding 3.7 Minimaal benodigd profiel (veiligheidsprofiel) 3.8 Grondeigenschappen 3.9 Aandachtspunten projectgebied 3.9.1 Onderdelen van toekomstige kaden/keringen 3.9.2 Bekleding kaden 3.9.3 Aansluiting op regelwerk 3.9.4 Niet-waterkerende objecten 3.10 Gehanteerde literatuur en documentatie

5 5 5 5 5 5 6 6 8 8 9 9 10 12 17 17 18 18 18 19

4

ONDERBOUWING ONTWERP 4.1 Hoogte 4.2 Piping 4.3 Macrostabiliteit binnenwaarts en buitenwaarts 4.3.1 Conclusie macrostabiliteit 4.4 Microstabiliteit 4.5 Bekleding 4.6 Minimaal benodigd profiel (veiligheidsprofiel) 4.7 Zettingen

20 20 20 22 24 24 26 26 26

Bijlagen A. Beschikbaar grondonderzoek B. Ontwerptekeningen C. Berekeningen kadehoogte D. Onderbouwing afslagzone E. Berekeningsresultaten MStab F. Berekeningsresultaten MSettle


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014

1

INLEIDING Voorliggende rapportage betreft het Technisch Ontwerp van de kades voor waterbergingsgebied Valkenswaard Zuid. Dit rapport is opgesteld als technische onderbouwing voor het Projectplan waterberging Valkenswaard-Zuid. Voor het ontwerp van de kades voor een aantal waterbergingsgebieden (waaronder Valkenswaard Zuid) is een generiek uitgangspuntendocument opgesteld d.d. 14 september 2011 (ref: 9W3573.C0/R0001/902246/Rott) met als doel de verschillende kades op uniforme wijze te ontwerpen. Het in dit rapport gepresenteerde technisch ontwerp is voor de grondkades besteksgereed ontwerp (DO-niveau). Voor knelpunten (bijzondere objecten, kunstwerken, kabels en leidingen) zijn principe oplossingen tot schetsniveau uitgewerkt. Het ontwerp van kunstwerken is niet opgenomen, omdat dit buiten de scope van de opdracht valt. Leeswijzer Hoofdstuk 2 beschrijft de situatie. In hoofdstuk 3 worden de uitgangspunten voor het kadeontwerp behandeld. Hoofdstuk 4 geeft een technische onderbouwing van het voorgestelde ontwerp met een beoordeling op faalmechanismen.


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind -1-

24 januari 2014

2

SITUATIEBESCHRIJVING Het gebied Valkenswaard Zuid ligt ten zuidwesten van Valkenswaard in de provincie Noord-Brabant. Door aanleg van een waterkerende kade in het gebied Valkenswaard-Zuid is op een relatief eenvoudige manier een gestuurde waterberging te creëren. Om de opgave van het knijpen van de afvoer te realiseren dient het gebied tot de hoogtelijn van 23,66 m+NAP te kunnen vollopen. Voor het overgrote deel vormt de bestaande maaiveldhoogte de natuurlijke begrenzing voor het waterbergingsgebied. Alleen daar waar de maaiveldhoogte onvoldoende is, is aanleg van een kade noodzakelijk. Ligging De kade komt net ten zuiden van de Dommelsche Watermolen te liggen. De kade loopt van de westelijke naar de oostelijke flank van het Dommeldal en is weergegeven op figuur 1. Omdat het laagst liggende gebied aan de westkant van de Dommel ligt, is de kade aan de westkant langer dan aan de oostkant. Het kadetracé volgt zoveel mogelijk de natuurlijke hoogten in het maaiveld van de weg Het Broek in het westen naar Hoge Akkers in het oosten. Naast de keuze voor het tracé is de kade volledig landschappelijk ingepast door de toepassing van flauwe taluds en de begroeiing met gras. De hoogte van de kade is voorzien op 24,00 m+NAP. Aan de flanken van het waterbergingsgebied vormt de hoogtelijn van 23,66 m+NAP de natuurlijke begrenzing van het waterbergingsgebied. Bij het ontwerp van de kade is de primaire kerende functie van de kade leidend. Ten behoeve van een goede landschappelijke inpassing wordt het talud aangepast en worden specifieke inrichtingsmaatregelen getroffen. Vorm, afmetingen en constructie De waterkering krijgt aan asymmetrisch profiel, met op de kruin (maximaal 5 m breed) een onderhoudspad dat tevens dienst doet als wandelpad en aan de westzijde van het gebied deels als fietspad. Richting het lager gelegen gebied wordt een flauw talud (1:6 of flauwer) aangelegd met extensief beheerd gras, waardoor de overgang tussen natuurgebied en waterkering geleidelijk is. Op deze manier ontstaat aan de binnenzijde van de kade een uitloopgebied. Richting de bebouwde kom / nieuwe woonwijk, wordt een steiler talud aangelegd (1:3 of flauwer). Naast dit wordt de bestaande historische bomenrij tussen het zandpad en de westelijk gelegen woonwijk in ontwikkeling gehandhaafd en zijn onlangs door de gemeente haaks op de aan te leggen kade houtsingels en houtwallen aangelegd. Dit vormt een aandachtspunt voor het kadeontwerp.

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014

Technisch Ontwerp -2-

Definitief rapport

5A 5B

4

5

3

2

1

Figuur 2.1 Ov verzichtsfoto met m kadevakke en

De grondop pbouw ter pla aatse van he et gebied is redelijk unifform. Vanaf maaiveld (NAP+22,13 3 m à NAP+ +23,89 m) iss een toplaag g van ca. 0,50 m tot maaximaal 1,00 0m dikte aanwe ezig. De topllaag bestaatt uit humeus s zand. Hieronder bevinnd zich tot ee en diepte van NAP+21,50 N m à NAP+1 19,50 m een los tot matig gepakte, ggrindhouden nde zandlaag (A A) gevolgd door een ma tig gepakte zandlaag (B B) tot de verkkende diepte van NAP+3,00 m. m De zandlaag (B) worrdt door een leemlaag, variërend v in dikte van ee en halve tot en nkel meters, doorsneden n. De leemla aag bevind zich z op een ddiepte van ca. c NAP+15, 00 0 m à NAP+ +8,00 m. Terr plaatse van n kade vak 3 en 4 ligt dee leemlaag hoger, namelijk op ca. NAP+19 9,50 m, en h heeft een dik kte van ca. 0,50 0 m.

Technisch Onttwerp Definitief rappo ort

9X0590.A0/ 0/R00001/9018565/Eind -3-

uari 2014 24 janu

Op een viertal plaatsen wijkt de opbouw af van de opbouw hierboven beschreven. Ten eerste, op de grens van kadevak 2 en 3. Hier bevind zich onder de zandlaag (A) een kleipakket tot aan NAP+19,40 m à NAP+19,00 m, gevolgd door de zandlaag (B) waarna het standaard profiel wordt gevolgd. Ten tweede, ter plaatse van kadevak 4 is direct onder de toplaag een veenlaag van maximaal 1,50 m dik aanwezig. Hieronder volgt het standaardprofiel met de kanttekening dat de leemlaag hoger is gesitueerd. Ten derde, binnen kadevak 4, direct ten noordoosten van het zojuist beschreven afwijkend grondprofiel is er direct onder de toplaag een dunne zandlaag (ca. 0,5 m dik) aanwezig, hieronder bevind zich weer een bescheiden leemlaag ( ca. 0,3 m dik). Dit geheel wordt gevolgd door een doorgaand zandpakket. Vermoedelijk betreft het hier een verlaten beekbedding. Tot slot, ter plaatse van kadevak 5, direct aansluitend op de vermoedelijke verlaten beekbedding, is onder de toplaag een dunne veenlaag (ca. 0,5 m) aanwezig waarna het standaardprofiel wordt vervolgd. [ref 1] Een gedetailleerde beschrijving van de grondopbouw is in paragraaf 3.8 weergegeven.

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014


Definitief rapport

3

UITGANGSPUNTEN De te realiseren kaden zijn ontworpen conform het generiek uitgangspuntendocument opgesteld d.d. 14 september 2011 (ref: 9W3573.C0/R0001/902246/Rott). Dit hoofdstuk beschrijft alleen op hoofdlijnen de uitgangspunten en de invulling daarvan.

3.1

Geometrische kenmerken “landschappelijk ontwerpprofiel” Met stakeholders, waaronder aanwonenden en de gemeente is een “landschappelijk ontwerpprofiel” vastgesteld (zie beeldkwaliteitsplan Buro 5 kenmerk 200913005 d.d. maart 2010). Deze kent de volgende geometrische kenmerken:  Taludhelling landzijde: 1:3  Taludhelling waterzijde (zijde waterberging): 1:6  Kruinbreedte: 5 m

3.2

Veiligheidsniveau

3.2.1

Normfrequentie Conform het generiek uitgangspuntendocument bedraagt de normfrequentie (veiligheidsniveau) voor de te keren waterstand 1/100.

3.2.2

Planperiode De volgende planperiodes zijn aangehouden:  Kades (grondconstructies): 40 jaar.  Regelwerken; alleen civieltechnische onderdelen 100 jaar.  Duikers; alleen civieltechnische onderdelen 100 jaar.

3.2.3

Hydraulische randvoorwaarden Ontwerp(buiten)waterstand De ontwerpwaterstand (2050) volgt uit het hydrologisch model en bedraagt: NAP+23,66 m. Val van de buitenwaterstand Voor de val van het hoogwater in de voorziene waterberging, is uitgegaan van een val naar het maaiveld indien er geen sloot nabij de dijk ligt en een val naar het bestaande winterpeil indien er een sloot naast de kade ligt. Het winterpeil in de voorziene waterberging in de huidige situatie bedraagt aan de westzijde van de Dommel 21,80+ en aan de oostzijde van de Dommel 21,36+ (worst case). Binnenwaterstand (slootpeil) De binnenwaterstand tijdens inzet waterberging is onzeker. Er wordt een worst case benadering toegepast.


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind -5-

24 januari 2014

3.2.4

Hoogtes van de kades en kunstwerken De benodigde hoogte van de kaden is gelijk aan: Ontwerpwaterstand (2050) + benodigde kruinhoogtemarge De benodigde kruinhoogtemarge is de som van opwaaiing en golfoploophoogte met een minimum van 0,3 m. De benodigde kruinhoogtemarge kan gelijk worden gesteld aan het minimum van 0,3 m omdat de overslag beperkt blijft tot maximaal 0,1 l/s/m. Dit is aangetoond met berekeningen in bijlage C. Er hoeven aan deklaag en bekleding op talud landzijde en kruin geen eisen te worden gesteld. De benodigde kruinhoogte bedraagt dus: 23,66 + 0,3 = NAP+23,96 m (afgerond NAP+24,0 m). De benodigde hoogtes van de kunstwerken is gelijk aan: Ontwerpwaterstand (2050) + toeslag 0,3 m + benodigde kruinhoogtemarge (0,3 m) = NAP+24,30 m.

3.2.5

Veiligheidsfactoren Opbarsten De bodemopbouw in het projectgebied bestaat voornamelijk uit zand. Er wordt verwacht dat opbarsten geen relevant faalmechanisme is. Lokaal kunnen veen-, klei- en leemlagen aanwezig zijn, waar opbarsten eventueel zou kunnen optreden. De veiligheidsfactor die gehanteerd is bij een controle op opbarsten met betrekking tot macrostabiliteit bedraagt 1,00 en met betrekking tot piping bedraagt deze 1,10. Macrostabiliteit binnen- en buitenwaarts Hier is een nadere invulling gegeven van het generieke uitgangspuntendocument door een nadere toelichting op de bepaling van de schematiseringsfactor. Er is een gedifferentieerd veiligheidsniveau ten aanzien van macrostabiliteit buiten- en binnenwaarts gehanteerd op grond van het inzicht dat schade aan de buitenwaartse zijde van de kade niet direct zal leiden tot een ongewenste overstroming. Veiligheidsfactor STBI (R-STBI) = 0,95 x b Bij een schematiseringsfactor van b =1,1 moet voor R-STBI minimaal 1,05 worden aangehouden. Veiligheidsfactor STBU (R-STBU) = 0,90 x b Bij een schematiseringsfactor van b =1,1 moet voor R-STBU minimaal 1,00 worden aangehouden.

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014


Definitief rapport

Deze factoren zijn bepaald conform het addendum bij het technisch rapport waterkerende grondconstructies en zijn als volgt opgebouwd:

 r   b m n d b

Schematiseringsfactor (= 1,1. De schematisering van de bodemopbouw is uitgevoerd op basis van het uitgevoerde grondonderzoek en de stijghoogte middels DINOloket –gegevens en grondwatermodellering) [ref. d].

Door Royal HaskoningDHV wordt genuanceerd gekeken naar de zogenaamde schematiseringsfactor. Onze experts zijn van mening dat de waarde voor deze factor kan worden verlaagd ten opzichte van de waarde die in het addendum is vermeld, namelijk 1,3, indien de waterspanningen en grondopbouw zijn bepaald op basis van een gedegen grondonderzoek, peilbuiswaarneming(en), grondwatermodellering en er bij de vaststelling van het ondergrondmodel voldoende rekening is gehouden met onzekerheden. Wij stellen voor om voor de overige waterkeringen in dit project een gereduceerde schematiseringsfactor van 1,1 te hanteren op basis van de beperkte onzekerheden en gevoeligheden in de schematiseringen volgend uit het uitgevoerde geotechnische onderzoek en ervaring in het gebied.

m

n

Materiaalfactor (=1,0. De berekeningen zijn uitgevoerd met rekenwaarden van de materiaalparameters. D.w.z. dat de representatieve materiaalparameters gedeeld worden door de partiële materiaalfactor uit tabel 1 van NEN6740 of Addendum Leidraad rivieren afhankelijk van bepaling sterkteparameters. Bij toepassing van rekenwaarden bedraagt m in bovenstaande vergelijking 1,0) [ref. d]. Schadefactor (= 0,95 voor de binnenwaartse stabiliteit en 0,90 voor de buitenwaartse stabiliteit) [ref. d]. De schadefactor is bepaald op basis van de beta-factor. Deze is voor een normfrequentie van 1/100 jaar bepaald op een waarde ß = 3,65 voor macrostabiliteit binnenwaarts en ß = 3,24 voor macrostabiliteit buitenwaarts, waarbij geen rekening is gehouden met het lengte-effect, omdat een dijkvakbenadering en geen dijkringbenadering is gehanteerd. Hieruit volgen de respectievelijke schadefactoren [ref. d]: Macrostabiliteit binnenwaarts:

 n  1,0  0,13  (   4,0)  1,0  0,13  (3,65  4,0)  0,95

Macrostabiliteit buitenwaarts:

 n  1,0  0,13  (   4,0)  1,0  0,13  (3,24  4,0)  0,90

d

Modelfactor (=1,0. Bij toepassing van Bishop wordt een modelfactor van 1,00 gehanteerd. Bij eventuele toepassing van Uplift Van wordt een modelfactor van 1,05 gehanteerd.) [ref.d].

Er volgt dus een schadefactor lager dan 1,00 voor het ontwerp. Dit wordt als voldoende conservatief beschouwd, omdat materiaalfactoren gebruikt zijn uit het Addendum bij het Technisch Rapport Waterkerende Grondconstructies, welke zijn bepaald voor een basisbetrouwbaarheidsindex ß = 4,0 [ref. d].


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind -7-

24 januari 2014

Tijdens de aanleg van de kades inclusief de benodigde overhoogte (waar van toepassing) wordt een andere veiligheidsfilosofie aangehouden. Hierbij is het uitgangspunt dat de kades nog niet in functie zijn. De benodigde veiligheidsfactoren voor de stabiliteit binnen- als buitenwaarts bedragen 1,00 en onder normale omstandigheden (geen hoogwater). De sterkte- en stijfheidseigenschappen van de grondlagen zijn gebaseerd op NEN6740. Piping Piping kan niet optreden indien een zanddijk of zandkade op een zandondergrond ligt. Tevens is er geen sprake van piping indien er geen intrede- of uittredepunt kan optreden (geen gevaar voor opbarsten). Gezien de diepte en/of dikte van de waterremmende veen- en leemlagen is gemeend om te concluderen dat er misschien opbarsten en daarmee ook piping kan optreden voor het gebied Valkenswaard Zuid (zie ook paragraaf 4.2). Er is voor één geval een piping berekening volgens methode Bligh uitgevoerd. Op voorhand zijn er wel korrelgrootte-verdelingen van de ondiepe zandlagen uitgevoerd. [ref 2]. Microstabiliteit Het faalmechanisme microstabiliteit wordt getoetst conform Technisch Rapport Waterkerende Grondconstructies paragraaf 5.4.4 [ref a.]. Kunstwerken en duikers Hiervoor zijn geen berekeningen gemaakt (buiten scope van onderhavig ontwerp).

3.3

Modellering waterstanden en waterspanningsverloop Het freatisch verloop in de kade tijdens de ontwerpwaterstand en bij val na MHW wordt geschematiseerd conform het generiek uitgangspuntendocument.

3.4

Verkeersbelasting Het voorziene landgebruik van de toekomstige waterberging betreft voornamelijk weiland, hooiland en/of natuur-/recreatiegebied. Hierdoor dient rekening te worden gehouden met verkeersbelastingen van onder andere calamiteitenverkeer of onderhoudsverkeer. Bij de stabiliteitsberekeningen wordt derhalve rekening gehouden met een verkeersbelasting van 13,3 kN/m2 in rekening gebracht over een breedte van 2,5 m conform Handreiking Constructief Ontwerpen [ref. c]. De verkeersbelasting wordt in de cohesieve lagen volledig ongedraineerd (0%) aangebracht.

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014


Definitief rapport

3.5

Programmatuur Macrostabiliteit binnen- en buitenwaarts De macrostabiliteit van de waterkeringen is berekend met behulp van D-GeoStability versie 10.1, build 1.4 (Deltares Systems) methode Bishop en indien van toepassing met methode Uplift Van. Zetting De zettingen van de waterkeringen is berekend met behulp van D-Settlement versie 9.2, build 1.2 (Deltares Systems) berekeningsmodel NEN-Koppejan (natuurlijke rek en consolidatiemodel Terzaghi.

3.6

Bekleding De bekleding bestaat uit gras. De grasbekleding wordt normaliter ontworpen op golfklap voor de bekkenzijde en golfoverslag voor de binnenzijde. Een onderlaag van klei is gebruikelijk bij waterkeringen. Een kleilaag wordt meestal zowel op het binnen- als op het buitentalud aangebracht ten behoeve van de waterdichtheid van het grondlichaam. Bij lage waterkeringen, zoals kaden in uiterwaarden of in gebieden waar klei niet beschikbaar is, zoals in de IJsseldelta en langs de Overijsselse Vecht, wordt klei evenwel meestal achterwege gelaten. Bij gebrek aan klei in het werk is besloten in principe af te zien van een kleilaag onder de leeflaag waarin de graszode wortelt. De kleilaag kan achterwege worden gelaten op basis van recente proeven in het kader van het landelijk onderzoeksprogramma Sterkte en Belastingen Waterkeringen. Hierbij zijn onder andere praktijkproeven met overslag gedaan op dijken waarin geen kleilaag aanwezig was. De grasbekleding blijkt zijn sterkte te ontlenen aan het wortelnet, zonder een onderliggende erosiebestendige laag, en weerstond hoge overslagdebieten gedurende langere tijd. Een kleilaag onder de leeflaag is tevens niet noodzakelijk vanuit het oogpunt van voeding voor de grasbekleding. Gegeven de beperkte hoogte van de kaden (orde 2 m ten opzichte van maaiveld) en de helling (1:3) zal de vochtvoorraad redelijk overeenkomstig het omliggend maaiveld zijn. De kruin heeft o.a. als functie onverhard wandelpad en bij kadevak 2 als fietspad met een asfaltverharding. Kruin en binnenzijde Onderscheid wordt gemaakt tussen:  Kadevakken 1 en 3 t/m 5  Kadevak 2 Kadevakken 1 en 3 t/m 5 Aangezien het overslagdebiet beperkt blijft tot maximaal aan 0,1 l/m/s is het niet nodig eisen te stellen aan de deklaag en de bekleding voor de binnenzijde; het is niet nodig eisen te stellen ten aanzien van onderhoud en vee. Voor de kruin geldt in principe hetzelfde, maar indien de gebruiksintensiteit van het onverhard wandelpad hoog is kan er schade aan het gras ontstaan en dienen er herstel- en eventueel beheersmaatregelen te worden genomen.


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind -9-

24 januari 2014

Kadevak 2 Voor de binnenzijde geldt hetzelfde als voor de binnenzijde voor kadevakken 1 en 3 t/m 5. Op de kruin van kadevak 2 is een fietspad met asfaltverharding en funderingslaag voorzien. Hierbij is vooral de aansluiting tussen grasbekleding en fietspad kwetsbaar. Het is daarom nodig eisen te stellen aan de deklaag en de grasbekleding. Er dient een goede erosiebestendige grasmat te worden ontwikkeld en gehandhaafd. Hiervoor dient de toplaag te bestaan uit een leeflaag van teelaarde (zandige klei of leem). Om een ersoiebestendige grasmat te krijgen en te houden dient bij voorkeur waterstaatkundig of natuurtechnisch beheer te worden toegepast. Buitenzijde (waterbergingzijde) Aan de buitenzijde worden geen eisen gesteld aan de bekleding op basis van het overslagdebiet van 0,1 l/m/s. Het beheer van het talud van de kade dient echter wel op de functie van de kade afgestemd te worden. Beheer door middel van begrazing door vee in de vorm van groothoevigen is hierbij ongewenst. Dit type graslandbeheer (categorie D) leidt tot een zeer slechte erosiebestendige grasbekleding (zie kader). Vanuit het oogpunt van een voldoende erosiebestendige grasbekleding is graslandbeheer categorie A of B aan te bevelen. Graslandbeheer cat. D (bron: VTV2006) Zeer slecht erosiebestendige bekledingen ontstaan bij het achterwege blijven van jaarlijks beheer, bij jaarlijks één- tot viermaal (klepel)maaien zonder afvoer van het maaisel, bij beweiding met runderen en paarden en bij zeer zware bemesting en overbeweiding. Deze vormen van beheer zijn niet geschikt voor waterkerende dijken.

Bij de regelwerken en aansluitingen hiervan op de kades zal nader onderzocht moeten worden welk eisen aan bekleding moeten worden gesteld (mogelijk toepassen van bestorting of damwanden). Dit valt echter buiten de scope van onderhavig ontwerp. Uit landschappelijke overwegingen is een goed ogende grasmat gewenst. Hieraan worden de volgende eisen gesteld: De bekleding van de waterkeringen dient te bestaan uit een grasmat die aangebracht wordt in een leeflaag van ca. 0,5 m dikte. De leeflaag (bijvoorbeeld in de vorm van teelaarde) bestaat uit schrale grond (zandige klei of leem) die ervoor zorgt dat de grasmat voldoende kan ontwikkelen. Door gebruik van schrale grond wordt het wortelstelsel gestimuleerd dieper door te dringen.

3.7

Minimaal benodigd profiel (veiligheidsprofiel) In het technische ontwerp van de dijk is in eerste instantie uitgegaan van een minimaal benodigd profiel (veiligheidsprofiel) om de veiligheid op alle faalmechanismen te garanderen, hierbij is ook rekening gehouden met het beschikbare materiaal. In het uiteindelijke landschappelijke ontwerp kan er dan eventueel voor gekozen worden om een ander landschappelijk profiel over deze dijk heen te plaatsen, zolang het minimaal benodigde profiel maar aan de veiligheidseisen blijft voldoen. Op het buitentalud is op het veiligheidsprofiel nog een marge van 30 cm gezet (aangegeven met beoordelingslijn erosie) waarmee de afslagzone is aangegeven (zie par.3.5 en bijlage D). 9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014

Technisch Ontwerp - 10 -

Definitief rapport

Het minimaal benodigde profiel (veiligheidsprofiel) wordt als volgt bepaald: Stap1: De minimale kruinhoogte van de waterkeringen is bepaald op basis van de ontwerpwaterstand met een overslagdebiet van 0,1 l/m/s en een taludhelling van minimaal 1:3 met een minimum kruinhoogtemarge van 0,3 m. Stap 2: Vervolgens zijn de volgende dimensies vanuit de in stap 1 bepaalde kruinhoogte bepaald:  Kruinbreedte: 1,5 m.  Helling binnentalud (landzijde): 1 : 4 (v : h), op basis van berekeningen voor de macrostabiliteit binnenwaarts.  Helling buitentalud (bekkenzijde): 1 : 4 (v : h), op basis van berekeningen voor de macrostabiliteit buitenwaarts. Stap 3 Is een greppel/ bermsloot aanwezig? Zo ja, dan is minimaal benodigde afstand tot greppel / bermsloot bepaald uitgaande van een conservatieve aanname van de diepte van de sloot en sloottaludhelling van 1:3 Zo nee, dan dient i.v.m. microstabiliteit voor het binnentalud een helling van 1:5,2 te worden aangehouden vanaf het punt waar de freatische lijn kan uittreden. Onderstaande figuren geeft dit principe aan:

Figuur 3.1 Principeschetsen veiligheidsprofiel (met en zonder bermsloot/greppel) 1

Greppels en bermsloten worden (indien mogelijk) behouden aan de binnenzijde van de waterkering, t.b.v. de drainerende werking voor de waterkering. Hierbij wordt opgemerkt dat er rekening mee gehouden dient te worden dat bij inzet van de waterberging er aan de buitenzijde van het waterbergingsgebied ook water kan staan als gevolg van natuurlijk voorkomende inundaties zoals deze nu ook in de huidige situatie plaatsvinden. 1

Voor de figuren is een fictief binnentalud met helling 1:6 aangehouden.


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind - 11 -

24 januari 2014

De helling van 1:4 aan de buitenzijde (waterbergingszijde) is gebaseerd op het minimaal restprofiel zoals in TR Actuele sterkte van dijken beschreven. Hierbij is het talud aan de “droge” kant van de waterkering. Door aanwezigheid van een grasbekleding, dat de optredende golfhoogte maximaal 0,25 m zal bedragen en dat het bergingsgebied bomenrijk is (geen groot strijkvlak) is een taludhelling van 1:4 aan de waterbergingszijde toch voldoende. Aan de toe te passen grond binnen het veiligheidsprofiel worden eisen gesteld vanuit oogpunt van veiligheid (zie ook par. 3.8).

3.8

Grondeigenschappen Het grondonderzoek is uitgevoerd door MOS Grondmechanica en heeft bestaan uit 15 sonderingen en 19 boringen [ref. 1]. Bij 2 boringen is per boring 1 geroerd monster genomen. De resultaten van het grondonderzoek zijn toegevoegd aan dit rapport in bijlage A. Tevens heeft MOS Grondmechanica korrelverdelingen bepaald van de 2 geroerde monsters [ref. 2]. De resultaten hiervan zijn weergegeven in bijlage A. Vanaf maaiveld (NAP+22,13 m à NAP+23,89 m) is een toplaag van ca. 0,50 m tot maximaal 1,00 m dikte aanwezig. De toplaag bestaat uit humeus zand. Hieronder bevind zich tot een diepte van NAP+21,50 m à NAP+19,50 m een los tot matig gepakte, grindhoudende zandlaag (A) gevolgd door een matig gepakte zandlaag (B) tot de verkende diepte van NAP+3,00 m. De zandlaag (B) wordt door een leemlaag, variërend in dikte van een halve tot enkel meters, doorsneden. De leemlaag bevind zich op een diepte van ca. NAP+15, 00 m à NAP+8,00 m. Ter plaatse van kadevak 3 en 4 ligt de leemlaag hoger, namelijk op ca. NAP+19,50 m, en heeft een dikte van ca. 0,50 m. Op een viertal plaatsen wijkt de opbouwopbouw af van de opbouw hierboven beschreven. Ten eerste, op de grens van kadevak 2 en 3. Hier bevind zich onder de zandlaag (A) een kleipakket tot aan NAP+19,40 m à NAP+19,00 m, gevolgd door de zandlaag (B) waarna het standaard profiel wordt gevolgd. Ten tweede, ter plaatse van kadevak 4 is direct onder de toplaag een veenlaag van maximaal 1,50 m dik aanwezig. Hieronder volgt het standaardprofiel met de kanttekening dat de leem laag hoger is gesitueerd. Ten derde, binnen kadevak 4, direct ten noordoosten van het zojuist beschreven afwijkend grondprofiel is er direct onder de toplaag een dunne zandlaag (ca. 0,5 m dik) aanwezig, hieronder bevind zich weer een bescheiden leemlaag (ca. 0,3 m dik). Dit geheel wordt gevolgd door een doorgaand zandpakket. Vermoedelijk betreft het hier een verlaten beekbedding. Tot slot, ter plaatse van kadevak 5, direct aansluitend op de vermoedelijke verlaten beekbedding, is onder de toplaag een dunne veenlaag (ca. 0,5 m) aanwezig waarna het standaardprofiel wordt vervolgd. [ref 1] De bodemopbouw binnen het gebied is globaal ingedeeld in vijf verschijningsvormen. In tabellen 3-1 t/m 3-5 is een representatieve bodemopbouw voor de vijf verschijningsvormen binnen het projectgebied aangegeven.

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014


Definitief rapport

Tabel 3-1 Representatief standaard bodemprofiel doorsneden zandpakket binnen het projectgebied, op basis van sondering S902 en boring B900.

Bovenkant laag [m t.o.v. NAP]

Onderkant laag [m t.o.v. NAP]

+23,89 (MV)

Grondsoort

Consistentie

Korrelgrootte

+23,09

ZAND, humeus, toplaag

Los tot matig

Matig fijn

+23,09

+21,89

ZAND, zwak siltig, matig grindig

Los tot matig

Matig grof

+21,89

+15,80

ZAND, zwak siltig, zwak grindig

Matig

Matig grof

+15,80

+11,00

ZAND, zwak siltig, dunne leemlagen

Matig

-

+11,00

+4,00

ZAND

Matig

-

Tabel 3-2 Representatief bodemprofiel klei bovenop zandpakket binnen het projectgebied, op basis van boring B02.



Grondsoort

Consistentie

Korrelgrootte

+23,02 (MV)

+22,32


Matig

Matig fijn

+22,32

+21,82

ZAND, zwak siltig

matig

Matig fijn

+21,82

+20,42

ZAND, zwak siltig, zwak tot matig grindig

Matig

Matig grof

+20,42

+19,32

KLEI, zwak siltig

Matig

-

+19,32

+18,02

ZAND, zwak siltig

Matig

Matig fijn

Tabel 3-3 Representatief bodemprofiel veenlaag bovenop zandpakket binnen het projectgebied, op basis van boring B05.



Grondsoort

Consistentie

Korrelgrootte

+22,35 (MV)

+21,95


Matig

Matig fijn

+21,95

+20,55

Veen, matig siltig

Slap

-

+20,55

+20,15


Matig

Matig grof

+20,15

+18,95

ZAND, zwak tot matig siltig

Matig

Matig fijn

+18,95

+18,75

LEEM

Matig

-

+18,75

+18,02

ZAND, zwak siltig

Matig

Matig fijn

Tabel 3-4 Representatief bodemprofiel zandpakket zonder grind binnen het projectgebied, op basis van boring B07.



Grondsoort

+22,24 (MV)

+21,54


Matig

Matig fijn

+21,54

+21,04

ZAND, matig siltig

matig

Matig fijn

+21,04

+20,74

LEEM, zwak zandig

Matig

-

+20,74

+17,24

ZAND, matig siltig

Matig

Matig grof


Consistentie

Korrelgrootte

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind - 13 -

24 januari 2014

Tabel 3-5 Representatief bodemprofiel dunne veenlaag bovenop zandpakket binnen het projectgebied, op basis van boring B08.



Grondsoort

Consistentie

Korrelgrootte

+22,18 (MV)

+21,96


Matig

Matig fijn

+21,96

+21,58

VEEN, zwak siltg, zwak zandig

Slap tot matig

-

+21,58

+21,28

ZAND, zwak siltig

Matig

Matig fijn

+21,28

+19,93


Matig

Matig grof

+19,93

+17,18

ZAND, zwak siltig

Matig

Matig fijn

Sondering S02 is verplaatst in verband met de ligging van De Dommel. Sondering SK05 is komen te vervallen in verband met de te verwachten spoorvorming op het terrein van derden. Ondergrond De in de berekeningen aangehouden grondparameters (rekenwaarde) zijn afgeleid op basis van het uitgevoerde grondonderzoek door MOS Grondmechanica [ref 1], tabel 1 van NEN 6740:2006 [ref. b] en ervaring. In tabel 3-6 zijn de representatieve waarden van de grondparameters samengevat. Tabel 3-6 Representatieve waarden van de grondparameters

Grondlaag

Consistentie

Volumegewicht

nat

droog

[kN/m3]

[kN/m3]

’rep [˚]

c’rep [kPa]

ZAND, humeus

Los tot matig

20,0

18,0

27,0

0,0

ZAND, siltig

Matig

20,0

18,0

31,0

0,0

LEEM, zwak zandig

Matig

14,0

14,0

27,5

1,0

VEEN, mineraalarm

Slap

11,0

11,0

15,0

5,0

KLEI

Slap

15,0

15,0

22,5

0,0

Vast

21,0

19,0

35,0

0,0

ZAND

droog nat φ’rep c’rep

= = = =

droog volumegewicht (natuurlijk watergehalte) [kN/m3] nat volumegewicht [kN/m3] representatieve waarde van de effectieve hoek van inwendige wrijving [°] representatieve waarde van de effectieve cohesie [kPa]

De rekenwaarden van de grondparameters worden bepaald door de representatieve waarden te delen door de betreffende partiële materiaalfactoren conform het addendum TR Waterkerende grondconstructies. [ref d]. Doordat de sterkteparameters via tabel 1 NEN 6740 zijn bepaald worden ook de materiaalfactoren van tabel 3 NEN 6740 gebruikt. In tabel 3-7 zijn de partiële materiaalfactoren weergegeven.

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014


Definitief rapport

Tabel 3-7 Partiële materiaalfactoren

m

Parameter Volumiek gewicht (nat/droog)

1,0

Inwendige wrijving (tangent φ’)

1,2

Cohesie (c’)

1,5

De rekenwaarden van de grondparameters worden weergegeven in tabel 3-8. Tabel 3-8 Rekenwaarden van de grondparameters

Grondlaag

Consistentie

’d

Volumegewicht

nat

droog

[kN/m3]

[kN/m3]

c’d [kPa]

[˚]

ZAND, humeus

Los tot matig

20,0

18,0

23,0

0,0

ZAND, siltig

Matig

20,0

18,0

26,6

0,0

LEEM, zwak zandig

Matig

14,0

14,0

23,5

0,7

VEEN, mineraalarm

Slap

11,0

11,0

12,6

3,3

KLEI

Slap

15,0

15,0

19,0

0,0

Vast

21,0

19,0

30,3

0,0

ZAND

droog nat φdp c’d

= = = =

droog volumegewicht (natuurlijk watergehalte) [kN/m3] nat volumegewicht [kN/m3] rekenwaarde van de effectieve hoek van inwendige wrijving [°] rekenwaarde van de effectieve cohesie [kPa]

Voor de zettingsberekeningen zijn ook de samendrukkingsparameters alsmede de verticale consolidatiecoëfficiënten van de grondlagen van belang. In tabel 3-9 zijn de representatieve waarden van de samendrukkingsparameters alsmede de verticale consolidatiecoëfficiënten samengevat. Tabel 3-9 Representatieve waarden van de samendrukkingsparameters en verticale consolidatiecoëfficiënten

Grondlaag

Consistentie

Volumegewicht

nat

droog

[kN/m3]

[kN/m3]

C’p / Cp [-]

C’s / Cs [-]

Cv 2 [m /s]

ZAND, humeus

Los tot matig

20,0

18,0

300 / 1000

2500 / 10000

1 x 10-3

ZAND, siltig

Matig

20,0

18,0

1500 / 7500

5000 / 25000

0,05

LEEM, zwak zandig

Matig

20,0

20,0

55 / 190

1500 / 4500

5 x 10-8

KLEI

Slap

15,0

15,0

10 / 40

110 / 550

3 x 10-8

VEEN, mineraalarm

Slap

11,0

11,0

5 / 20

20 / 100

1 x 10-7

droog nat C’p / Cp C’s / Cs Cv

= = = = =

droog volumegewicht (natuurlijk watergehalte) [kN/m3] nat volumegewicht [kN/m3] representatieve waarden van de primaire samendrukkingscoëfficiënten [-] representatieve waarden van de secundaire samendrukkingscoëfficiënten [-] verticale consolidatiecoëfficiënt [m2/s]


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind - 15 -

24 januari 2014

De partiële materiaalfactoren voor de samendrukkingsparameters en verticale consolidatiecoëfficiënt zijn gelijk aan 1,0. Dit houdt in dat de rekenwaarden gelijk zijn aan de representatieve waarden zoals in tabel 3-9 weergegeven. Aan te brengen materiaal Aangenomen wordt dat de kade zoveel als mogelijk gebouwd wordt met herbruikbare grond uit het projectgebied. Voor de grond binnen het veiligheidsprofiel (zie par. 3.6) is de eis dat deze grond voor het hoofdbestanddeel uit zand dient te bestaan. Het zand mag de bijbestanddelen silt, klei of humeus hebben met dien verstande dat het percentage organisch stofgehalte kleiner dan 5 procent (< 5%) dient te bedragen. [ref h] De bijbehorende minimale eigenschappen van de aan te brengen grond zijn voorlopig vastgesteld in tabel 3-10. Tabel 3-10 Materiaal dijk (representatieve waarden)

Grondsoort

Grondlichaam – kade (hoofdbestanddeel: zand bijmengsel: silt, klei, humeus)

Volumegewicht

nat

droog

[kN/m3]

[kN/m3]

> 20,0

> 18,0

’rep [˚]

c’rep [kPa]

organisch stofgehalte

> 27,0

0

< 5%

Daarnaast dient het aan te brengen materiaal voor de kade naar behoren verdicht te worden. Na verdichting moet de droge dichtheid tenminste 97% van de proctordichtheid (éénpuntsproctor-proef) bij het aanwezige watergehalte bedragen. Aan de grond buiten het veiligheidsprofiel worden geen eisen gesteld uit oogpunt van veiligheid behalve dat het aandeel wortelresten maximaal 25% mag bedragen. Dit geldt ook voor de grond in de afslagzone waarvoor is uitgegaan van een conservatief scenario. Desalniettemin wordt aanbevolen om het volume grond tussen de leeflaag voor de grasbekleding en het veiligheidsprofiel aan de eigenschappen volgens tabel 310 te laten voldoen. Er dient een leeflaag bestaande uit teelaarde, zandige klei of leem van 0,5 m dikte te worden aangebracht. Daar waar deze leeflaag het veiligheidsprofiel doorsnijdt is er geen significante vermindering van de stabiliteit van de kade te verwachten. Het wortelstelsel van de grasmat draagt namelijk ook bij aan de stabiliteit. Zettingen Met behulp van zettingsberekeningen wordt de hoeveelheid overhoogte ten behoeve van de aanleghoogte bepaald. In hoofdstuk 4.7 wordt hier nader op ingegaan. Ter plaatse van grens van kadevakken 2 en 3 zijn zettingsgevoelige lagen aanwezig en in kadevakken 4 en 5 zijn sterk zettingsgevoelige lagen aanwezig.

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014


Definitief rapport

3.9

Aandachtspunten projectgebied

3.9.1

Onderdelen van toekomstige kaden/keringen Algemeen Op de kade worden rasters, poorten en tourniquets geplaatst. Deze moeten naar behoren geplaatst worden, zodanig dat er geen spleten tussen geplaatste objecten en omringende grond is. Dit ter voorkoming van intredepunten van water en van aangrijppunten van erosie van de kade. Kadevak 1 Op de kopse kant van de kade wordt de bestaande watergang gedempt. Alvorens tot demping over te gaan, dient de sliblaag uit de watergang te zijn gebaggerd. De aanvulling dient naar behoren te worden verdicht. Naast dit heeft de gemeente aangegeven dat bij voorkeur de huidige breedte van het pad langs de sloot blijft gehandhaafd en dat er bij voorkeur geen eisen worden gesteld aan het gebruik van het talud van de kaden aan de waterbergingszijde. Om hieraan gehoor te kunnen geven is de kruinbreedte van 5 meter teruggebracht tot 4 meter en wordt het talud aan de waterbergingszijde hier in 1:10 in plaats van 1:6 uitgevoerd. Kadevak 2 De bestaande greppel naast het pad wordt gedempt. Alvorens tot demping over te gaan, dient de eventueel aanwezige sliblaag of humeuze toplaag uit de greppel te zijn gebaggerd/gegraven. De aanvulling dient naar behoren te worden verdicht. Naast dit is voor een goede inpassing van de kade in overleg met de gemeente besloten om het talud aan de westzijde te verflauwen. Op dit traject is de aanwezigheid van bestaande en nieuw aan te planten bomen een aandachtspunt. Kadevak 5 Aan de zuidzijde van de kade wordt een watergang aangelegd. Aansluiting westzijde De kade (kadevak 1) dient aan de flank van het beekdal aan te sluiten op hoger gelegen terrein. Uit veldmetingen blijkt dat het terrein aan de westzijde op circa 23,6 m + NAP gelegen is. Hierdoor kan er bij maximale inzet van het waterbergingsgebied (23,66 m + NAP) water langs de kade richting watergang DL31 stromen. Om dit te voorkomen wordt een gedeelte van perceel H138 opgehoogd. Het terrein hier wordt opgehoogd tot 23,8 m + NAP en wordt aangesloten op de bestaande hoogtelijn van deze hoogte. Voor voldoende robuustheid wordt een zone van 10 meter breed op deze hoogte aangehouden. Omdat het terrein over een brede zone opgehoogd wordt is een waakhoogte van 30 cm niet nodig. De bezwijkmechanismen, zoals golfslag, die op een kade van toepassing zijn gelden hier vanwege de beperkte waterdiepte niet.


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind - 17 -

24 januari 2014

Aansluiting oostzijde De kade (kadevak 5B) dient aan de flank van het beekdal aan te sluiten op hoger gelegen terrein. Uit veldmetingen blijkt dat het terrein aan de oostzijde op circa 23,6 a 23,7 m + NAP gelegen is. Hierdoor is er een kans dat bij maximale inzet van het waterbergingsgebied (23,66 m + NAP) water langs de kade richting aangelegen aspergeveld en watergang DL32 gaat stromen. Om dit risico uit te sluiten wordt een gedeelte van perceel E513 opgehoogd. Het terrein hier wordt opgehoogd tot 23,7 m + NAP. Voor voldoende robuustheid wordt een zone van 10 meter breed op deze hoogte aangehouden. Omdat het terrein over een brede zone opgehoogd wordt is een waakhoogte van 30 cm niet nodig. De bezwijk-mechanismen, zoals golfslag, die op een kade van toepassing zijn gelden hier vanwege de beperkte waterdiepte niet. 3.9.2

Bekleding kaden Voor het buitentalud (waterbergingszijde) is een beheer middels begrazing door groothoevig vee ongewenst. Het beweiden van groothoevigen wordt vanuit waterkerend oogpunt sterk afgeraden (zie o.a. VTV 2007 bijlage 8-1). Indien men vanuit natuurlandschappelijk oogpunt toch beweiding wilt hebben, dan genieten schapen de voorkeur boven andere kleinhoevigen. Ten aanzien van kadevak 1 is hierin een andere keuze gemaakt en is het talud verflauwd tot 1:10.

3.9.3

Aansluiting op regelwerk Het ontwerp van de (aansluiting op) het regelwerk valt buiten de scope van de opdracht.

3.9.4

Niet-waterkerende objecten Kabels en leidingen Ter plaatse van kadevak 2 worden door de gemeente kabels en leidingen door de kade aangelegd. Dit ten behoeve van de ontwikkeling van de woonterp gelegen in het waterbergingsgebied. Bij het ontwerp van de kabels en leidingen dient men aan te tonen dat voldaan wordt aan Algemene Regels Keur Waterschap De Dommel 2013. Voor de aanleg ervan dienen de desbetreffende nutsbedrijven hiervoor een aanvraag vrijstelling in te dienen bij het waterschap. Begroeiing Op de volgende kadevakken bevinden zich bomen die bij eventuele ontworteling de kade zouden kunnen aantasten.  kadevakken 1, 2, 3, 4 en 5A aan de landzijde. Hiermee is in het ontwerp al rekening gehouden door de toetsing of de ontgronding buiten het veiligheidsprofiel blijft. Bomen zijn getoetst aan de hand van het veiligheidsprofiel (beoordelingsprofiel). Als een boom inclusief eventuele ontgrondingskuil (door windworp) het veiligheidsprofiel doorsnijdt, dient het profiel te worden verschoven dan wel de boom te worden verwijderd. Hierbij is uitgegaan van een ontgrondingskuil van 4 m breed en 1 m diep conform VTV2006.

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014


Definitief rapport

Een ontgrondingskuil hoeft niet te worden toegepast als aan één van de volgende voorwaarden wordt voldaan:  de boom is lager dan 5 m  de boom is vitaal genoeg (dit blijkt uit bomenonderzoek)  takken zijn gesnoeid  inkeping in stam maken zodat hij daar breekt, en niet ontgrondt Onderstaand figuur geeft het principe weer: Verstoringszone (ontgrondingskuil) boom

>5m

1:6 1:4 1:5

ontgrondingskuil (1 x 4 m)

1:4 veiligheidsprofiel hoogte en stabiliteit ontwerpprofiel

Overige constructies Overgangen In kadevak 2 komt een overgangen voorzien van een asfaltverharding of verharding met klinkers (aan te leggen door de gemeente). De verharding wordt op een zandondergrond aangelegd en is geschikt voor verhuiswagens, vuilniswagens en onderhoudsmaterieel. Bij kadevak 4 is aan de bovenstroomse zijde, aan de linkeroever een veegvuiluitdraaiplaats voorzien. Deze dient vanaf de kade toegankelijk middels een afrit voorzien van grasbetontegels. De percelen aan de noordzijde van kadevak 4 dienen middels een overgang, zijnde grasbetontegels, toegankelijk te zijn.

3.10

Gehanteerde literatuur en documentatie [1] [2] [3]

Grondonderzoek MOS, gebied Valkenswaard-Zuid Labonderzoek MOS, gebied Valkenswaard-Zuid Voortoets Howabo-varianten in het kader van Natura 2000, Arcadis

[a] [b] [c] [d]

Technisch Rapport Waterkerende Grondconstructies, TAW, juni 2001 NEN6740 2006, NEN, september 2006 Handreiking Constructief Ontwerpen, TAW, april 1994 Leidraad Rivieren, Addendum bij het Technisch Rapport Waterkerende Grondconstructies, ENW, juli 2007 Technisch Rapport Waterspanningen bij dijken, TAW, september 2004 Handreiking Ontwerpen en Verbeteren Keringen langs regionale rivieren, ENW, 2009 Voorschrift Toetsen op Veiligheid Primaire Waterkeringen 2006, RWS, augustus 2007 Grond voor kaden, rapport 16-2008, STOWA, 2008

[e] [f] [g] [h]


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind - 19 -

24 januari 2014

4

ONDERBOUWING ONTWERP In dit hoofdstuk zijn alle relevante aspecten c.q. faalmechanismen besproken die relevant zijn voor het ontwerp van de nieuw aan te leggen waterkeringen. Specifieke uitgangspunten voor de waterkeringen zijn benoemd en indien noodzakelijk geacht onderbouwd. Daarnaast is de berekeningswijze omschreven en zijn de belangrijke aspecten in de berekeningen benoemd. De relevante faalmechanismen die zijn behandeld voor het geotechnisch ontwerp zijn:  Hoogte;  Piping;  Macrostabiliteit binnenwaarts en buitenwaarts;  Microstabiliteit. Daarnaast zijn nog de volgende overige relevante aspecten beoordeeld:  Stabiliteit bekleding;  Zettingen.

4.1

Hoogte De ontwerphoogte bedraagt NAP+24,00 m voor de kaden en NAP+24,26 m voor het regelwerk (zie par. 3.2.4). De aanleghoogte voor de kadevakken waar het doorsneden zandpakket-grondprofiel aanwezig is bedraagt NAP+24,05 m (0,05 m ter compensatie door variatie in de ondergrond en de herschikking van het korrelskelet en deze zijn volledig opgetreden tijdens of direct na de aanleg van de kades). Voor kadevak 4 profiel E bedraagt de aanleghoogte van de kade NAP+24,50 m in verband met een te verwachte zetting tot 0,50 m waarvoor een overhoogte van 0,50 m wordt aangehouden (zie 4.7). Voor kadevakken 3 en 5 profielen G en D dienen eveneens overhoogten te worden gebruikt om de optredende zettingen te compenseren zodat de ontwerphoogte gedurende 40 jaar wordt gehaald. Voor kadevak 3 profiel G bedraagt de aanleghoogte NAP+24,05 m (zie 4.7). Voor kadevak 5 profiel D bedraagt de aanleghoogte NAP+24,19 m (zie 4.7).

4.2

Piping Piping is het ontstaan van zandmeevoerende wellen als gevolg van kwelwegen in de grondlagen onder de waterkering. Piping kan alleen optreden als onder een slechtdoorlatende grondlaag (grondlaag of ondoorlatende waterkering) een (goed doorlatende) zandlaag aanwezig is en in het achterland het zand vrij kan uittreden door een afwezigheid van de deklaag of het opbarsten van de deklaag. Piping kan dan optreden indien in de (watervoerende) zandlaag een verschil in stijghoogte voor en achter de waterkering aanwezig is. De waterkering zal bestaan uit een zandkade met aan beide zijden een leeflaag van 0,5 m dikte voor de grasbekleding bestaande uit teelaarde. De ondiepe ondergrond bestaat uit een hier en daar doorsneden zandpakket of een waterremmende veenlaag.

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014


Definitief rapport

Om te bepalen of er een uittredepunt kan ontstaan, is bekeken of de waterremmende lagen (leem en veen) kunnen opbarsten. In tabel 4-1 is dit beschouwd. Een stijghoogte van ca. NAP+22,00 m is aangehouden. Tabel 4-1

grondprofiel

Onderkant waterremmende laag [m tov NAP]

Waterdruk opwaarts 2 [kN/m ]

Gronddruk neerwaarts [kN/m2]

Veiligheid tegen opbarsten [-]

Doorsneden zandpakket +19,25 26,00 61,75 2,38 (profiel G)* Veenlaag +20,25 17,50 28,25 1,61 (profiel E)** * 0,50 m humeus zand (toplaag), 1,25 m zand en 1,25 m klei ** 0,50 m humeus zand (toplaag) en 1,75 m veen

Bij kadevak 5A is aan de landzijde een sloot aanwezig en wordt er aan de waterbergingszijde een nieuw aan te leggen sloot geprojecteerd. Deze sloten zijn zodanig diep dat ze de ondiepe, dunne veenlaag doorsnijden en in de daaronder gelegen zandlaag eindigen (profiel D). Hierdoor is piping voor profiel D nog niet uit te sluiten en dient verder onderzocht te worden met behulp van de rekenregel van Bligh. L > Ccreep * (H-0,3d)

Bligh

Waarbij: L = intreepunt (sloot waterberginszijde) tot uittreepunt (sloot landzijde) Ccreep = creepfactor voor zand H = verval over de kade (MHW – slootpeil) d = dikte waterremmende laag tot aan watervoerende laag * **

= 28,62 m = 14* = 1,59 m** =0m

op basis van gemiddelde korrelgrootte 271 m (korrelgrootteanalyse boring B08) slootpeil NAP+22,07 m aangehouden

Indien de kwelweglengte L groter is dan Ccreep * (H-0,3d) is er geen piping. 28,62 > 22,26 Conclusie piping De in de uitgangspunten gestelde geometrie van de waterkeringen voldoen aan het mechanisme piping. Er is genoeg grondgewicht aanwezig om opbarstsituaties en daarmee ook uittredepunten uit te sluiten. Voor kadevak 5A is op grond van de Bligh-berekening piping uit te sluiten.


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind - 21 -

24 januari 2014

4.3

Macrostabiliteit binnenwaarts en buitenwaarts Het faalmechanisme macrostabiliteit betreft het afschuiven van een deel van het grondlichaam langs een glijvlak. Dit kan optreden als de belastingen op de dijk en/of het gewicht van de dijk zelf groter worden dan de sterkte van de dijk. De veiligheidsfactor (SF) van de macrostabiliteit is berekend met behulp van het computermodel D-GeoStability versie 10.1 (build 1.4). De macrostabiliteit voor zowel land- als bekkentalud is berekend voor de situatie tijdens de gebruikssituatie bij hoogwater voor het binnentalud en vallend water voor het bekkentalud. De berekeningen zijn uitgevoerd met rekenwaarden waarden van de grondparameters. De macrostabiliteit is bepaald voor een aantal maatgevende ontwerpprofielen. In onderstaande tabel 4-2 is aangegeven welke ontwerpprofielen zijn doorgerekend. Tabel 4-2: overzicht maatgevende ontwerpprofielen kadevak

maatgevend ontwerpprofiel

1

-

2

-

3

G

4

E

5

D

Ten behoeve van het berekenen van de macrostabiliteit zijn de volgende maatgevende geometrieën en situaties vastgesteld:  Stabiliteit van het binnentalud (landzijde) tijdens MHW en tijdens val na MHW. o Talud watergang is 1:6. o Kruinbreedte is 5,00 m. o Helling binnentalud 1:3 (of flauwer wanneer nodig). o Kruinhoogte NAP+24,00 m.  Stabiliteit van het buitentalud (bekkenzijde) tijdens MHW en tijdens de val na MHW. o Helling bekkentalud 1:6. o Kruinbreedte is 5,00 m o Helling binnentalud 1:3 (of flauwer wanneer nodig). o Kruinhoogte NAP+24,00 m.  MHW bedraagt NAP+23,66 m.  Voor buiten- als binnentaludberekeningen is de freatische grondwaterstand tijdens MHW als tijdens val na MHW naar winterpeil (zijnde NAP+21,36 m voor gebied ten oosten van de Dommel en NAP+21,80 m voor het gebied ten westen van de Dommel) gemodelleerd.  Voor buiten- als binnentaludberekeningen is in het diepe zandpakket een stijghoogte gelijk aan de freatische grondwaterstand aangehouden Op grond van de aanwezigheid van zettingsgevoelige lagen dient er een correctie van de maatgevende geometrieën plaats te vinden. Er worden overhoogtes aangebracht om de kruinhoogte van NAP+24,00 m over de planperiode te garanderen. Voor een detaillering hiervan wordt verwezen naar paragraaf 4.7.

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014


Definitief rapport

Naar aanleiding van verkennende berekeningen is bepaald dat de waterkerende functie van de kades pas mag worden toegekend na een periode van 31 dagen na start van het kadevak met de langste realisatieperiode (zie paragraaf 4.7), zijnde kadevak 4. Na berekening zijn de volgende resultaten ontstaan: Tabel 4-3: overzicht van de resultaten van de macrostabiliteit Kade-

ontwerp

Minimale

Berekende

Berekende veiligheid

Voldoet

vak

-profiel

veiligheid

veiligheid

(31 dagen na start

de kade

na

kadevak 4)

oplevering 3

4

5

G

E

D

binnenwaarts

MHW

1,05

1,43

n.v.t.

ja

binnenwaarts

val

1,05

1,42

n.v.t.

ja

buitenwaarts

MHW

1,00

1,97

n.v.t.

ja

buitenwaarts

val

1,00

1,95

n.v.t.

ja

binnenwaarts

MHW

1,05

n.v.t.

1,11

ja

binnenwaarts

val

1,05

n.v.t

1,13

ja

buitenwaarts

MHW

1,00

n.v.t

1,71

ja

buitenwaarts

val

1,00

n.v.t

1,48

ja

binnenwaarts

MHW

1,05

n.v.t

1,18

ja

binnenwaarts

val

1,05

n.v.t

1,18

ja

buitenwaarts

MHW

1,00

n.v.t

2,02

ja

buitenwaarts

val

1,00

n.v.t

1,82

ja

Tijdens hoogwater komt er ook water aan/tegen het binnentalud van de waterbergingskaden te staan. Dit komt omdat de doorvoercapaciteit net stroomafwaarts van de waterberging beperkt is. Een potentieel risico is dat, bij functioneren van de waterberging, de waterstand aan het binnentalud snel naar winterpeil valt waardoor er een verhoogde waterspanning in de kade is terwijl er aan de binnentaludzijde geen steundruk van het water is. Hierdoor kan macro-instabiliteit van het binnentalud optreden. Voor dit risico is ontwerpprofiel D maatgevend en is hier de macrostabiliteit binnenwaarts doorgerekend bij een val van de waterstand van NAP+22,70 m (zijnde de waterstand tegen binnentalud als gevolg van de onvoldoende doorvoercapaciteit) naar winterpeil (NAP+21,36 m). De berekende veiligheid bedraagt 1,15 (minimaal benodigd 1,05). De stabiliteit van de kades is gewaarborgd bij een eventuele val van het water aan de binnentaludzijde van de kades. De kades 3, 4 en 5 ondergaan nog zettingen na realisatie. In tabel 4.4 zijn deze weergegeven. De opdrachtgever kan op basis daarvan bepalen wanneer de waterkerende functie aan de kades wordt toegekend met dien verstande dat deze minimaal 31 dagen na de start van de langste realisatieperiode behoort te zijn.


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind - 23 -

24 januari 2014

Tabel 4-4: nog te verwachte zettingen profielen D, E en G Profiel

31 dagen

0,5 jaar

1 jaar

(183 dagen)

(365 dagen)

1,5 jaar (548 dagen)

D

5,0 cm

3,4 cm

2,8 cm

2,4 cm

E

15,5 cm

8,6 cm

7,0 cm

6,1 cm

G

1,7 cm

< 1 cm

< 1 cm

< 1 cm

De ontwerpprofielen A t/m C, F en H t/m K zijn op grond van geometrie en/of hoogteligging t.o.v. het MHW op voorhand goed bevonden voor wat betreft macrostabiliteit buiten- als binnenwaarts. 4.3.1

Conclusie macrostabiliteit Alle ontwerpprofielen hebben na 31 dagen na de start van de kade met de langste realisatieperiode (zijnde kade 4) een zodanige geometrie en hoogteligging dat de veiligheid voor wat betreft macrostabiliteit buiten- als binnenwaarts tijdens maatgevende omstandigheden voldoende is.

4.4

Microstabiliteit Micro-instabiliteit treedt op aan het oppervlak van het talud in de buurt van de landteen ten gevolge van hoge drukken en waterstromingen door de kern van de waterkering. Bij een waterkering bestaande uit een kern van zand eventueel afgedekt met een kleibekleding kan door een hoge ligging van de freatische lijn in de waterkering de deklaag of bekleding opbarsten bij aanwezigheid van een bekleding. Indien geen bekleding aanwezig is, kan zand uitspoelen of afschuiven. Het faalmechanisme microstabiliteit wordt getoetst conform Technisch Rapport Waterkerende Grondconstructies paragraaf 5.4.4 [ref a.]. Dit omdat het binnentalud een helling steiler heeft dan 1: 5,2, welk als eenvoudige geometrische toetsvoorwaarde geldt, en het ontbreken van een binnenteensloot. De microstabiliteit van het binnentalud is bepaald voor ‘toetsing op uitspoeling’ en ‘toetsing op afschuiven’. Beide controles zijn in eerste instantie uitgevoerd met een taludhelling van 1:3. Zoals uit onderstaande resultaten blijkt is de controle op afschuiven maatgevend. De controle op uitspoeling ziet er als volgt uit [ref. a]:

tan   Waarin: γnγd ρg ρw γm,ρ α

 g  w  w d  m,   n = 2,0 (-) = 1800 kg/m3, volumieke massa van grond = 1000 kg/m3, volumieke massa van water =1,0 (-), materiaalfactor voor de volumieke massa = 18,4˚, helling van het talud (1/3)

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014


Definitief rapport

tan α

= 0,33

g  w  w d  m,  n

= 0,63

→

OK

De controle op afschuiven ziet er als volgt uit [ref. a]:

tan   Waarin: γn γd γm,φ g φ tanφ

 n d  m,  g g sin   g  g g cos   w cos  = 1,1 (-), schadefactor = 1,1 (-), modelfactor = 1,1, materiaalfactor voor de hoek van inwendige wrijving = 9,81 m/s2 = 30˚, hoek van inwendige wrijving taludmateriaal = 0,58

 n  d  m ,  g g sin   g  g g cos   w cos 

=1,16

→

afgekeurd

Conclusie microstabiliteit De kade bestaat uit zand, de binnentaluds van de kades bestaan uit zand en hebben een helling van 1V:3H. Uit de berekeningen blijkt dat het ontwerp niet voldoet. Maatregelen dienen genomen te worden. Deze maatregelen kunnen zijn: a) een drainagesysteem in de binnenteen aanleggen of; b) het talud verflauwen naar 1V:6H of; c) een binnenberm aanleggen (TR WG paragraaf 5.4.5). Bovengenoemde mogelijkheden zijn bekeken. Omdat bij een groot deel van de kade ten tijde van de inzet van de waterberging ook buiten het waterbergingsgebied water op het maaiveld aanwezig is vormt de optie om drainage aan te leggen geen optimale oplossing. Gekozen is om het talud waar nodig te verflauwen tot 1V:3,5H of 1V:4H. Dit is verwerkt op de ontwerptekeningen, zie bijlage C.


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind - 25 -

24 januari 2014

4.5

Bekleding De bekleding voor de kruin en het binnentalud voldoet, hiervoor wordt verwezen naar paragraaf 3.6. Voor het buitentalud (waterbergingszijde) is een beheer middels begrazing door groothoevig vee ongewenst. Het beweiden van groothoevigen wordt vanuit waterkerend oogpunt sterk afgeraden (zie o.a. VTV 2007 bijlage 8-1). Indien men vanuit natuurlandschappelijk oogpunt toch beweiding wilt hebben, dan genieten schapen de voorkeur boven andere kleinhoevigen. Ten aanzien van kadevak 1 is hierin een andere keuze gemaakt en is het talud verflauwd tot 1:10.

4.6

Minimaal benodigd profiel (veiligheidsprofiel) In paragraaf 3.7 is het minimaal benodigd profiel (veiligheidsprofiel) bepaald voor de kadevakken 1 t/m 5. Het minimaal benodigd profiel is op de ontwerpprofielen A t/m K geprojecteerd. Bij de ontwerpprofielen I-I’en H-H’ is de kade opgeschoven om te voorkomen dat de ontgrondingskuil van de bestaande bomen direct aangrenzend aan het buitentalud het buitentalud van het minimaal benodigd profiel doorsnijdt (zie kader).

4.7

Zettingen Bij de aanleg van een nieuwe kade zijn zettingen bijna altijd aan de orde. Om de zettingen tegen te gaan worden er vaak maatregelen genomen zoals het aanbrengen van een voorbelasting of overhoogte. Bij dit project bestaat de bodemopbouw onder andere uit zettingsgevoelige klei- en veenlagen (profielen D, E en G). Op grond van de geometrie van de kade is voor profiel E de bodemopbouw met een doorsneden zandpakket (leemlaag) doorgerekend. Voor de zettingsberekeningen is gebruik gemaakt van de berekeningen voor de macrostabiliteit. Dit leidt tot de volgende uitgangspunten:  Talud buitentalud is 1:6.  Kruinbreedte is 5,00 m.  Helling binnentalud 1:3 (of flauwer waar nodig).  Kruinhoogte NAP+24,00 m.  Zettingsperiode van 10.000 dagen (ca. 30 jaar). De gebruikte zettingsparameters zijn weergegeven in tabel 3-9 van paragraaf 3.8. De berekeningen zijn uitgevoerd met behulp van het programma D Settlement versie 9.2, build 1.2 (Deltares Systems) met het berekeningsmodel NEN-Koppejan (natuurlijke rek) en het consolidatiemodel. Profiel D en E doorgerekend met een holoceen pakket bestaande uit veen, respectievelijk ca. 0,5 m en ca. 1,8 dik. Profiel G doorgerekend met een holocene kleilaag, ca. 1,3 m dik onder ca. 2 m holoceen zandlaag.

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014


Definitief rapport

Profiel D De aanleg van de kade veroorzaakt zettingen als gevolg van de belastingverhoging in de veenlaag. De eindzettingen (na 10.000 dagen, 27,4 jaar) bedragen ca. 0,18 m. De kade dient derhalve van een overhoogte te worden voorzien om na de opgetreden zettingen nog de minimale hoogte van NAP+24,00 m te halen. Indien deze overhoogte van ca. 0,20 m (bovenkant overhoogte NAP+24,19 m) wordt aangebracht en een wachtperiode tot de ingebruikname van de kade wordt aangehouden, dan zal de kade incl. overhoogte nog een zetting van ondergaan (zie tabel 4-5). Het aanbrengen van de overhoogte kan in één keer gebeuren. Echter de stabiliteit van de kade is pas vanaf 31 dagen na start aanleg tijdens MHW en val van buitenwaterstand gewaarborgd. Profiel E De aanleg van de kade veroorzaakt zettingen als gevolg van de belastingverhoging in de veenlaag. De eindzettingen (na 10.000 dagen, 27,4 jaar) bedragen ca. 0,5 m. De kade dient derhalve van een overhoogte te worden voorzien om na de opgetreden zettingen nog de minimale hoogte van NAP+24,00 m te halen. Indien deze overhoogte van ca. 0,5 m (bovenkant overhoogte NAP+24,50 m) wordt aangebracht en en een wachtperiode tot de ingebruikname van de kade wordt aangehouden, dan zal de kade incl. overhoogte nog een zetting ondergaan (zie tabel 4-5). Het aanbrengen van de overhoogte kan niet in één keer gebeuren, dit moet gefaseerd plaatsvinden. Het toelaatbaar ophoogregime 0,11 m per dag. De totale overhoogte inclusief alle wachtperiodes kan worden gerealiseerd in ca. 15 dagen met 4 ophoogslagen. Een ophoogslag tot een niveau van NAP+23,60 m kan in 1 keer gehaald worden, waarna de benodigde dagen gewacht moet worden (op basis van het ophoogregime van 0,11 m/dag). De resterende hoogte tot NAP+24,50 m dient aangebracht te worden in 3 verdere ophoogslagen.  2e ophoogslag van ca. 0,40 m met de benodigde dagen gewacht moet worden (op basis van het ophoogregime van 0,11 m/dag);  3e ophoogslag van ca. 0,35 m met de benodigde dagen gewacht moet worden (op basis van het ophoogregime van 0,11 m/dag);  4e ophoogslag van ca. 0,15 m met de benodigde dagen gewacht moet worden (op basis van het ophoogregime van 0,11 m/dag). Echter de stabiliteit van de kade is pas vanaf 31 dagen na start aanleg tijdens MHW en val van buitenwaterstand gewaarborgd. Profiel G De aanleg van de kade veroorzaakt zettingen als gevolg van de belastingverhoging in de kleilaag. De eindzettingen (na 10.000 dagen, 27,4 jaar) bedragen ca. 0,05 m. De kade dient derhalve van een overhoogte te worden voorzien om na de opgetreden zettingen nog de minimale hoogte van NAP+24,00 m te halen. Deze overhoogte bedraagt ca. 0,05 m (bovenkant overhoogte NAP+24,05 m) en de kade zal nog een zetting ondergaan (zie tabel 4-5).


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind - 27 -

24 januari 2014

De stabiliteit van de kade vanaf aanleg is tijdens MHW en val van buitenwaterstand gewaarborgd. Het aanbrengen van de overhoogte kan in één keer gebeuren. Tabel 4-5: nog te verwachte zettingen profielen D, E en G Profiel

31 dagen

0,5 jaar

1 jaar

1,5 jaar

(183 dagen)

(365 dagen)

(548 dagen)

D

5,0 cm

3,4 cm

2,8 cm

2,4 cm

E

15,5 cm

8,6 cm

7,0 cm

6,1 cm

G

1,7 cm

< 1 cm

< 1 cm

< 1 cm

Voor een volledig overzicht van de berekeningsresultaten zie bijlage F. Opgemerkt wordt dat zettingsberekeningen een redelijke onzekerheid kennen. Het kan zijn dat de werkelijke zettingen met ca. 30% kunnen afwijken van de berekende waarden

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014


Definitief rapport

Bijlage A Beschikbaar grondonderzoek


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014

Bijlage B Ontwerptekeningen


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014

8

E3942

79A

14

89

91 95

97

99

101

105

107A

124

E3792

107B

126

128

9

130

107C

132

5

2

E2630

9

134

10

1

119

E3527

5

D4378 D5509

E920

D4110

E918

E3592

D4379

D4320 D4321

E919 10

D4371

D5534

21

G273 G3848

130

3

19

E1687

17

112

108A

110

108

138

96A

96

92A

92

102

104

98A

98

94A

94

2

G4

15

89 9

127 131

129

133 135

141

D4946

143

D4513

D4551

D5511 D5514

D3841

D3838 149

1

D3842

D3850

D3843

D4550

D4145

D4146

D3856

D5512 D5513 D5541

D4603

D4607

D4602

D4605

D4608

8

E3925

161

D4609

D4611

163

E928

D4604

E938 G2552

D4606

D4601

7

E3188

D4325

157

G2410

E3671

)

G4543

D3478 D4326

D5599

Dommelsche Watermolen

G4542

G4541

G2545

eg (N3 79

155

E913 5

E3362

D4615

D4616

D4617

E1070 D4303

E930

D4622

169

5

3

1

D4612

D4618

EN.1

W.2-B

E3361

3

G3592 G2652 G2553

Valkenswaard

E3834

D4621

D4623

167

G2413

D4613

1

165

G2411

D4614

3

elsew

E776

D3853

D3469

153

Domm

G2409

D3472

D3847

9

D3840

151

G4544

D4620

10

G4545

D5540

D3848

11

E3187

E3754

D5598

13

125

123

121

119

117

115

113

111

109

2

E1873

200

G4550 G2550

G2547

D3857

198

E3926

G330

G2546

107

E924

154

G4546

G4884

G4620

105

E912

2

G4549

103

E3536

E916 G3579

101

5

D3855

202

4

G2415

99

G277 G4626

88A

D4945

146 148

G2526

1 T/M 17

Dommelseweg (N379)

140

142 144

G2548

106

136

E3525

G276 G4882

G2527

114

97

G4627

G275

G4 57 8

G2528

116

E3572

D4035

E3591

G3578

118

132

E2489

E382 8

G274

D4377

100

95

G4628

G4580

7

112A

E914

G3581

G1176

G2525

2 T/M 26

102A

100A

D4619

G4629

23

D4166

E3571

E921 E3524

G1242 G4898 G3582

D3809

D5510

25

E922

93

G1920

142

91A

27

D3902

E2631

E3522

91

23

D5551

140

weiland

E3593

5 G2

121

138

E3523

12

E3521

G325

89

2

3

109C

E3529

G272

87A

4

G4368

113

6

G2522

109B

E3009

109A

E3010

E2629

107

E3528

E2029

111

8

14

11

122

E2028

E3755

109

12

10

103

13

7

2

120

E2030

G4365 G4364

G3849

D5550

E3789

E3788 E1990

G4363 G4362

G3590 G3589

118

E2628

G4366

G2520

4 D5549

E3499

E3498

E3790

E2353

E2352

6

E395 5

E395

116

E3791

E2356

16

29

11

93

E2355

E2354 E2027

E1407

E2360

E395

114

E2358

E2357

18

G4367

112

112A 112B

E1828 4

20

G1923

E3500

E3496

E3787

102

110

E3504 E2363

E2362

100

106 108

E481

E2945

103

15

87

31

85

E3078

E2026

G1921

E391 E1412

E2361

G1924

13

83

E3782

104

E3380

E1413

E3785

101C

17

81

G1240

G1241

E3940

E389

E3495

E3786

5

E915

G4431

G1925

E3497

E3096 E3095

E3077

E304

15

3

E3784

E3097

E1688

E2359

G2572

E394

G4430 G1926

E2655

E2866

2

E1826

7 5 3

G4276

E3079

E2865

4

E3494

E3099

E2654

6

3

E395

1

E3783

1

2

E395

E2875

92 94

11

9

101

G485

88

90

G2277

13

79

23

G1089 G1088 G1087

D4084

school

E3672

E3924

6

E3835 E1067 E1064

G35 91

5

60

D5485

58

56

54

52

50

48

46

44

42

40

E1066

G2574

38

36

34

32

30

28

26

24

16

18

20

22

E1065 3

D4999

G25 73

G2554 1

G28

26

4

G4493 6

E3890 G1201

G1199

E2045

G3593

D5486

E862 E925 E3888 2A

Aanleg duiker (beton,

E2974 2

2

4A T/M 4B 4

1

E3858 2

E3859

E3857

E3889

D4299

4

4

30

25

23

D4298

3

27

29

31

E3923

D4300

G4273

6

E926

1

G4492

2

8

E3807

incl. schotbalkstuw BOB: 21,9 m+

21

28

10

171

G4883

6

3

5

6

8

D4297 8 7

D4073 9

D4100 11

12

4

11

13

9

E4000 13

16

17

18

16

8

15

E3999

3

14

6

D4292

15

E3806

E927

13

E3805

11

12A

D4293

E3772

begraafplaats

14

5A

5

5

D4074

13

3

D4301 D4075

G228

12

9

W.2-A

D4291

D4107

19

20

18

10

17

D

D4290

17

D4289

D4190 14

E

19

D4177 4

14

Verondiept tot 0,5 m -mv (i.h.k.v. Lage Heide Natuur)

6

D4287

8 10

12

E3723

E3997 23

20

G265

22

21

17

E2508 E3998 E3530

G126

42

14

D4176

9

kerk

G100

21

G2566

4 G256

D4167

D4179

D4288 E3574

7

D4191

D4168 D4178

E3722

E2006

16

36

G2565

18

G2562

22

67 G25

E3724

20

19

12

Aanbrengen poort

15

15

1

D4079

Aanbrengen perceelstoegang

D4070

D4071

10

2

D4294 7

E929


G2058

D4069

10

E2507

7

12

D4296

D4295

E3573

D'

5

32

EA.1

Aanleg watergang Bodemhoogte: 21,9 m+ (ca. 0,8 m -mv) Functie: doorstroming watergang perceel fam. Baars waarborgen

G147

1

G2570

D4286

44

E2048 46

D4063

E3824

D4043

G264

D4046

C'

E3533

D4049

20 18B

12

D4054

19 21

18A

18

13

23

7 21

25

22

15

D4047

19

29 31 2

D4053

23

E2801

D4430

D4056

27

G332

W.1


14

E1075

W.2-E

Aanbrengen raster

D4429 D4428

D4061

E3823

D4427 D4426

D4425

E3532 D4424

G268

G333

G266

E2949

G269

C

B'

6

35 G4

1A

Aanleg voetpad door gemeente

D5494

E511

3

8

2

Aanbrengen poort

6

1

F'

22

4

school

G270

G3846

D4044

D4050

G4453

G4433

3

D4057

D4060

11

E'

G232

G4454

D4041

9

D4062 17

G189

1

D4048 D4051

D4058

5

16

D4055

bos

D4042

D4045

D4052 E2453

23 .50 +

G1202

D3451

G1287

7

E1868

.70

EA.3

14

Aanbrengen poort

9


+

G231 18

23

G3879

D4819

4

16

7A

G151

E3595

23.6 0+

F

E3534

23.80+

G2057

E3594

B

E2005

l me

G2085

G3878

m Do

10

5

Aanleg watergang Bodemhoogte: 22,10 m+ Bodembreedte: 0,5 m Taluds: 1:1,5 Functie: afvoeren neerslaglens en ontwatering na waterberging

G4286

G1286

G3880 G4891

23 .50 +

G1277

E514

D5471 D5504

11

Ophogen tot 23,70 m+

G1203 G4890 13

G1204

E3133

BOB: 22.10 m+

G466

G465

G464

15 A

G463

15

G4469

23.80+

W.2-C

G4892

G4290

D5468

Monumentale eik D5179

G4291

E512 D4822 D55 68

G4289 G4292 E513

G468

G469

G233

7

3 3

1

69

D5177 58

5

o Go

G4294

rke rs

0+

23.60+

EN.2

15

G1207

23.7

G1206

60

G4016

D5 5


13

5

DL-32

23.50+

9

G471

G4293

11

G470 G1205

52

G467 G4468

D5176

8

G4295

6

62

4 2 17

G484

G1213

23.80+

G482

G472

19

G481

G457

G3228

G483 G478

D3806

10

7

G480

10

G477

G3229 12

9

G1271

G476

23 .5

G486 14

G1270

D4751

R.1

G488 15 18

G455

G2088

20

D4752 25

16

D4243

G4296

17

G491 G2087

G

G493 G490 18

D3528

65

23

G489

63

16

13

12

D593

G487

G474 14

D3167 61

G479

0+

21

11

G475

G429

7

D594

H105

24

D4582


22

G494

D4583

+ .70 23

26

28

D587

G307 G306

2 4

23.60+

D4753

el mm Do

bos

D4258

71

Aanbrengen poort met tourniquet

Verondiept tot 0,5 m -mv (i.h.k.v. Lage Heide Natuur) bos 75

D601

D588

EA.3

D3162

77

G'

D4699

D4754

D4526

H91 D585 D3161

H176

D2677

bos

D4750


bos

D3158 D2676

D4749

82

D4683

D3157

D3156 H97 D3155

H92 H106 D4524 85

Lage Heide wonen D583

D4525

H'

H

D4435

D4434

D631 D4748

20

D5386 D4685

87

W.1 D610 D4747

D632

straa

t

D4684

Krom

bos

D618

Lage Heide wonen

D915

I' D916

k

e Bro Het

M

D4556

D5552 D5007 D5526

D629

I

D4527

D4315


D4746 D4314 D5006

bos

M

D5553 11 0

D633

H134

bos

Kruispunt op te hogen door gemeente

11 4

D4688

Fietsverbinding, te realiseren door gemeente bos

D5524

Aansluiting Het Broek, fietspad en kade, te realiseren door gemeente (hoogte 24,0 m+NAP)

50

28

T/M

38

D4744

40 T/M

D4743

D5523

moestuin

52 T/M 62

H50 weiland

L

D2608

64

T/M

74

D4742

D4490

L H55

moestuin

D642

D4308

H54 D4741

D5527

Ve

D4491

g

we

se

erg nb

H51

J'

H135

D4924

D4923

J D4738

H52

bouwland

5

K866

D649 D647

22

H53

7

K526

D3087

K' H56

11

D4209

D3800 bos

D4690 24

K867 bos

D3801

K bos

6

K488

9 -2 DL

23.60+

K414

D4740

23.90+

K417

23.60+

8

23 .80 + 23 .80 +

K418

12

H29

14

23.75+ 23.70+

H138

K870

K421

18

H30

Ophogen tot 23,80 m+

H137

23 .90 +

23.7

5+

23.75+

23.90+

23 .8

K506

23.60+ K507

D4739

.80 +

0+

K817

D1762

23.70+

23

K872

K816 K424 K490

D5617

23.90+

23.90+

+ 23.70 K491

mm

Do D4214

el

23

K413 K428

ike rw

+

23.9

0+

bos

Lu

H58

eg

.80

H136

2 -3 DL

H59

29

D5607

K399

0

6

20

K433

D5609

H67

K2

0 revisie

Legenda

Opmerkingen: Hoogtelijn (indicatief) met hoogte t.o.v. NAP

Aanplanten struweel

Duiker bestaand

Weiland

Bestaande houtwal

Duiker vervangen/aanbrengen

Bodemhoogte watergang

Watergang

Bestaande houtsingel

Toegang percelen

Maaiveldhoogte

Aan te brengen kade

Bestaande bomenrij

Regelwerk

Bos

23.75+

- Dwarsprofielen zie tekening 2323-801 - Detail Regelwerk zie tekening 1323-120 en 1323-121 - Maatvoering in meters - Hoogtemaatvoering in meters t.o.v. NAP

Eerste uitgave

T. Berntsen

O. de Vrind

O. de Vrind

omschrijving

getekend

gecontroleerd

akkoord

datum

opdrachtgever

Waterschap De Dommel project

Waterberging Valkenswaard-Zuid

omschrijving

HaskoningDHV Nederland B.V. Planning and Strategy

Kadeontwerp Situatietekening

documentstatus

documentversie

Concept formaat

A1

schaal

1:2000

fase

Definitief ontwerp

bladnr.

van

1

1

A

projectnummer / tekeningnummer

9W8954

/

2323-100

Filename : L:\Sites\NL-Denbosch\Project\9W8954\Technical_Data\CAD\kader\3-Ontwerp\2323-100b - Kadeontwerp IB 20-01-2014.dwg

3

20

D5616

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

11,85

4,25

5,00

2,60 Nieuw aan te leggen kade

2,50

A

24.00+

1:6

Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP

A

16,27

1:3

1:5,2

23.29+

23.13+ 6,67

5,00

4,59

Fietspad 2,75 2,50

Nieuw aan te leggen kade

Waterpeil bij inzet waterberging: 22.90+ NAP

1,50

24.00+

1:6

1:5,2

23.39+

Verstoringszone boom

B

Winterpeil

Profiel B-B'

Profiel H-H'

Schaal 1:100

Schaal 1:100

Profiel 23, inmeting 29-11-2011 door kempkes

Profiel obv gegevens DO Grontmij juli 2011

C

Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP 23.25+

v.m. ofiel i. eidspr h ig il e V

Opschonen en dempen watergang

B

: 1:4

bomen

C

15,71

6,33

5,00


2,50

4,37

24.00+

16,12


1:5,2

1:6

Bomen bij perceel E926

1:3.5

22.94+

6,65

5,00

4,47

22.75+ Fietspad 2,75


1:3.5

2,50

Nieuw aan te leggen kade Waterpeil bij inzet waterberging: 22.90+ NAP

D

D

1,50

24.00+

Winterpeil 1:5,2

23.36+


1:6 23.25+

Verstoringszone boom men: .m. bo fiel i.v o r p s id

Winterpeil

1:4

Opschonen en dempen watergang

e Veiligh

E

Profiel C-C'

Profiel I-I'

Schaal 1:100

Schaal 1:100



E

21,80

14,35

9,98

5,00

6,82

Obstakelvrije zone 4,00

1:5,2

1:6

23.00+

Nieuw aan te leggen kade 2,50

24.00+ 1:5,2

1:4

1:10

F


1:3


Maaiveld op basis van AHN2

1:10

22.60+

22.30+

Winterpeil 1:4

1:3

1:1

1,50

6,36

Waterpeil bij inzet waterberging: 22.90+ NAP 24.00+

Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP Nieuwe watergang

4,00


F

3,99

Winterpeil 1,00

G

G

Profiel D-D'

Profiel J-J'

Schaal 1:100

Schaal 1:100


Profiel 8, inmeting 09-01-2014 van Waterschap de Dommel

12,40

H 3,87

H

4,00

4,53 Nieuw aan te leggen kade 2,50

24.00+ 1:5,2

16,14

1:10


23.54+

1:3

Maaiveld op basis van AHN2 3,94

5,00

7,19 Winterpeil Waterpeil bij inzet waterberging: 22.90+ NAP


J

2,50

24.00+

1:3.5

K

1:5,2

1:6

22.87+


J


Profiel E-E'

Profiel K-K'

Schaal 1:100

Schaal 1:100



K

6,49

5,00

1,49 Nieuw aan te leggen kade

16,80 Waterpeil bij inzet waterberging: 22.90+ NAP 4,28

ca. 9.5

L

5,00

24.00+

1:6

7,52

23.75+

Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP Maaiveld op basis van AHN2

L


24.00+ 1:5,2

1:3.5 Waterpeil bij inzet waterberging: 22.90+ NAP

Winterpeil Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP 1:6

22.78+

22.75+


M

M

Profiel F-F'

Profiel L-L'

Schaal 1:100

Schaal 1:100



N

N

15,10

3,91

5,00

6,19


Waterpeil bij inzet waterberging: 22.90+ NAP 2,50

24.00+

1:3.5

1:6

1:5,2


22.88+ 1,00

4,47

Fietspad 2,75 1,50

Opvullingsvak 4,36

P

24.00+ 1:3

1:6

Winterpeil

23.25+


Aanplanten struweel

Houtwal

Nieuw aan te leggen kade Opschonen en te dempen watergang

Profiel G-G'

Q

Veiligh eidspr

ofiel i. v.m.

bomen

: 1:4

Detail conform beeldkwaliteitsplan figuur pagina 35

Profiel M-M'

1

Diverse wijzigingen

T. Berntsen

M. Oosterbaan

O. Vrind, de

0

Eerste uitgave

P. Bonten

C. Doveren, van

C. Doveren, van

02-04-2012

omschrijving

getekend

gecontroleerd

akkoord

datum

Schaal 1:100

Schaal 1:100

revisie


Detail aansluiting kade op bestaande houtwal op basis van profiel I-I

opdrachtgever

Waterschap de Dommel project

Opmerkingen: - Locatie dwarsprofielen zie tekening 2323-100 - Maatvoering in meters - Hoogtemaatvoering in meters t.o.v. NAP

R

Waterberging Valkenswaard-Zuid

Legenda Aanvullen Ontgraven

24.00+

NAP-hoogte

R

omschrijving

HaskoningDHV Nederland B.V. Planning and Strategy

Dwarsprofielen kade

Toetsingsprofiel

documentstatus

Concept

Hekwerk

formaat

schaal

A0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

Q Filename : L:\Sites\NL-Denbosch\Project\9W8954\Technical_Data\CAD\kader\3-Ontwerp\2323-801 - Dwarsprofielen kade.dwg

P

5,00

1:100

21

fase

Ontwerp

22

bladnr.

van

1

1

documentversie

B

projectnummer / tekeningnummer

9W8954 / 2323-801

23

24

Bijlage C Berekeningen kadehoogte


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014

Deze bijlage geeft een onderbouwing van de benodigde kruinhoogte van de kaden (keringen) voor waterbergingsgebieden Valkenswaard-Zuid. Hoogtebepalende factoren De hoogte van de keringen wordt bepaald door 2 faalmechanismen: overloop en de golfoverslag. Overloop treedt op wanneer de waterstand de kruinhoogte overschrijdt. De kruinhoogte dient dus minimaal de verwachte waterstand te keren. Aangezien de waterstandsverwachting onzekerheden kent, wordt hier 0,3m bij opgeteld. Dit voorkomt tevens dat door lokaal grotere zakking van de kruin alsnog overloop optreedt. Golfoverslag treedt op door windgolven bovenop de waterstand. De golven lopen tegen het talud op en kunnen leiden tot waterbezwaar aan de andere zijde en erosie van de kruin en het binnentalud. Bij grote golfoverslag kan erosie van kruin en/of binnentalud leiden tot bezwijken van de kering. Golfaanval treedt op bij harde wind en voldoende waterdiepte en strijklengte. Golven leiden alleen tot bedreigende overslag indien:  er sprake is van harde wind; de windkracht verschilt per windrichting;  de waterdiepte significant is; bij beperkte waterdiepte wordt de golfontwikkeling beperkt doordat de golven op de bodem breken;  er voldoende strijklengte is waardoor de golven tot ontwikkeling kunnen komen; als basisregel geldt dat circa 500 m nodig is om golven volledig te laten ontwikkelen;  de taludhelling dermate steil en glad is dat grote oploop ontstaat en de kruinhoogtemarge (verschil tussen kruin en waterstand) klein is, en;  de kruin en of het binnentalud gevoelig zijn voor stroming of infiltratie. Voor de beoordeling van kruin en binnentalud wordt meestal uitgegaan van een toelaatbaar debiet van 1 l/m/s; tot voor kort was dit 0,1 l/m/s, maar dit wordt algemeen als te conservatief beschouwd. Boven 10 l/m/s wordt het debiet te groot geacht voor grasbekleding zonder aanvullende maatregelen. Voor de kaden moet de oploop- of overslaghoogte worden bepaald. Deze hoogten geeft aan hoe hoog de kering ten opzichte van de waterstand moet zijn om het gegeven debiet te keren. De waterstand aan de voet van de kade is gelijk aan de ontwerpwaterstand plus opwaaiing. De mate van opwaaiing is bepaald volgens de volgende formule (Leidraad Benedenrivierengebied): dh = alpha * u2 / d waarin: dh = opwaaiing (m) u = windsnelheid F = strijklengte d = waterdiepte


Bijlage C -1-

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014

Windsnelheden De windsnelheden voor het gebied zijn overgenomen uit de STOWA Leidraad Toetsing op Veiligheid Regionale waterkeringen [STOWA], bijlage 8 “Maatgevend hoge windsnelheid keringen langs regionale rivieren”. De situatie van waterberging is immers vergelijkbaar met een hoogwater op de rivier. In beide gevallen is sprake van een relatief kortdurende hoogwaterstand en is afvoer dominant boven de wind. Volgens het in [STOWA] geformuleerde voorstel worden de volgende windsnelheden aangehouden: 12 m/s - uit de hoek van N (360°) tot ZO (135°) 15 m/s - uit de hoek van ZW (225°) tot W (270°) Gelijkmatig verloop van de windsnelheid tussen deze grenzen Tabel 1 geeft een overzicht van de in de berekeningen gehanteerde windsnelheden Tabel 1 In berekeningen gebruikte windsnelheden Windrichting t.o.v. Noord [°]

Windsnelheid [m/s]

0 – 135

12

135 – 165

13

165 -195

14

195 – 300

15

300 - 330

14

330 – 360

13

Aanpak bepaling benodigde kruinhoogtemarge (khm) Voor Valkenswaard-Zuid is een kaart met de waterdiepte gemaakt bij de maatgevende situatie. Deze kaart geeft de benodigde informatie over windrichting, waterdiepte en strijklengte. Vastgesteld is wat de meest kritische locaties zijn en welke waterdiepten, windrichtingen en strijklengtes hiervoor gelden. Deze waarden zijn gebruikt om de mate van opwaaiing en golfaanval (golfhoogte en –periode) te bepalen en de hieruit volgende benodigde kruinhoogtemarge te bepalen bij de debieten q=0,1; 1 en 10 l/m/s, uitgaande van een taludhelling van 1:6. Resultaten De berekende opwaaiing, golfoploophoogte (bij overslagdebiet q = 0,1 en 1,0 l/s/m) en hieruit resulterende kruinhoogtemarge (khm) is gegeven in onderstaande tabel.

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014


Definitief rapport

Tabel 1: Berekenignsresulttaten opwaaiin ng, golfoploop phoogte en be enodigde khm m.

Kadevak 1-3

golfrichting

Opwaaing

hkr,

hkr, h

hm - 0,1l/m/s kh

khm – 1,0

t.o.v. N [°]

[m]

q=0,1

q=1 q l/m/s

[m m]

l/m/s

l/m/s [m]

[m m]

85 (O)

0,03

0,14

Nvt N

0,1 17

Nvt

215 (ZW)

0,06

0,20

Nvt N

0,2 26

Nvt

[m]

& 5b (loc. 1) kadevak 4,5a (loc. 2)

De waterdie epte bedraag gt overal min nder dan 1,2 25m. Langs de randen vvan het geb bied is de maximale diepte ord de 1m. Dit w wordt aangeh houden in de e berekeningg. Alleen aa an de h water op twee locatie es direct aan de kering. Deze zijn noordoostziijde grenst het aangegeven n als locatie 1 (kadevakk 1-3 en 5b) en locatie 2 (kadevak 4 en 5a). Loc catie 2 heeft de gro ootste strijkle engte met m maximaal 1000m (zuid). Locatie 1 heeeft kortere strijklengten n, en is onde erzocht omd dat deze dire ect aan de bebouwde koom grenst.

Geconclude eerd wordt dat d de berekkende opwaa aiing en overslaghoogtee uitgaande van een oversla agdebiet van n 0,1 l/s/m vo oor Valkenswaard-Zuid voor beide locaties min nder is dan de miniimale kruinh hoogtemarge e van 0,3 m. Er hoeven geen eisen te worden gesteld g aan bekleding van kruin n en binnenttalud.

Technisch Onttwerp Definitief rappo ort

Bijlage C -3-

9X0590.A0/ 0/R00001/9018565/Eind uari 2014 24 janu

Bijlage D Onderbouwing afslagzone


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014

Deze bijlage geeft een onderbouwing voor de in het ontwerp gehanteerde afslagzone aan de waterzijde van de kade. Inleiding Aan het talud aan de waterzijde worden geen eisen gesteld aan de bekleding. Het talud aan de waterbergingszijde heeft een helling van 1:6 en bestaat uit zand met daarop een 0,5 m dikke leeflaag van vrijkomende grond (zandige klei of leem) waarop een grasmat zich - afhankelijk van de omstandigheden – wel of niet goed kan ontwikkelen. Uitgangspunt is dat het behalen en handhaven van de gewenste conditie van de grasbekleding niet gegarandeerd kan worden (bijv. door aanwezigheid van bomen en ander beplanting). Op het beoordelingsprofiel (theoretisch benodigd profiel voor geotechnische faalmechanismen) wordt een afslagzone van 30 cm dik aangehouden uitgaande van een aan te leggen taludhelling van 1:6 of flauwer, voor een levensduur van 50 jaar. Hieronder wordt onderbouwd dat deze marge van 30 cm voldoende robuust is.

Leidraad Rivieren De Leidraad Rivieren stelt dat een goed ontwikkelde grasmat met een dicht wortelnet weerstand levert tegen erosie tot een golfhoogte van 0,7 m (zie het Technisch Rapport Erosiebestendigheid van Grasland als Dijkbekleding). De maximaal optredende golfhoogte in de waterbergingsgebieden is berekend op 0,3 m en blijft daar dus ruim onder. In principe kan met een goede grasmat worden voldaan. De Leidraad Rivieren kent geen sterkte toe aan het zand. Hydraulische belastingen De belasting van het buitentalud is een extreme situatie die voorkomt als de beek buiten de oevers treedt. Dit buiten de oevers treden vindt jaarlijks plaats. In de meeste gevallen wordt de waterkering dan nog niet belast omdat het voorland te ondiep is. Een hoogwatergolf duurt orde 7 tot 15 dagen, de top drie dagen. Vanaf een hoogwatergolf die met een kans van eens in de 25 jaar voorkomt wordt het waterbergingsgebied ingezet. In dit geval wordt de waterkering met een duur van 3 dagen maximaal belast. Hierbij beweegt de waterstand over het talud met de hoogwatergolf mee. Aangenomen mag worden dat een taluddeel van orde 50cm verticaal hooguit een etmaal door waterstand èn golven wordt belast. Wij concluderen dat de belastingsituatie van de waterkeringen langs de waterbergingsgebieden feitelijk nog lichter is dan de zomerkaden langs de grote rivieren. Deze zomerkaden worden frequenter belast, zijn steiler en vertonen over het algemeen weinig schade.


Bijlage D -1-

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014

Erosiebestendigheid van de zandkern Er is geen goede rekenmethode voor afslag van dijken zonder kleilagen. In het rapport “Onderzoek problematiek voorland” [Stoutjesdijk, 2001] is een beschouwing gedaan aan de hand van enkele tijdsafhankelijke berekeningen. Daarin wordt geconcludeerd dat in zanddijken erosie van betekenis alleen waarschijnlijk is bij hoge golven, grote waterdiepte (enkele m’s) en sterke stroming. Alle drie items zijn niet van toepassing op de kaden van de waterbergingsgebieden. In het TR Grasland [TAW, 1998] wordt gesteld dat bij een golfhoogte < 0,4m bij een matige doorworteling op zeer zandige grond binnen 1 etmaal soms gaten tot 0,3m diepte optreden. Dit is gebaseerd op proeven die zijn uitgevoerd bij taludhellingen van 1:3. Bij een flauwer talud van 1:6 zullen de golven eerder breken en zal de erosie bij flauwere taluds enkele malen lichter zijn. Conclusie Proeven wijzen uit dat de afslag orde 30 cm kan zijn na orde een belasting gedurende een etmaal bij zandige hellingen 1:3 met een slechte doorworteling. De belastingsituatie van de keringen langs de Dommel valt daar duidelijk binnen en is zelfs gunstiger door de veel flauwere helling (1:6). Bovendien zal er altijd sprake zijn van enige grasbegroeiing. Daarnaast zullen binnenkomende golven in geval van de begroeiing / bomen op de vooroever al worden gebroken voordat deze de waterkering bereiken. Op basis van bovenstaande wordt geconcludeerd dat een afslagzone van 30 cm dik uitgaande van een aan te leggen taludhelling van 1:6 of flauwer, voor een levensduur van 50 jaar voldoende is. Bronnen [Stoutjesdijk, 2001] 2001.

Stoutjesdijk, T., Onderzoek problematiek voorland, GeoDelft,

[Min VenW, 2009] Ministerie Verkeer en Waterstaat, Addendum 1 Leidraad Rivieren voor het ontwerpen van Rivierdijken, 2009. [TAW, 1998] Technische Adviescommissie Waterkeringen, Technisch Rapport Erosiebestendigheid van Grasland als dijkbekleding, 1998.

9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014


Definitief rapport

Bijlage E Berekeningsresultaten MStab


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014

Profiel G

Kadevak 2/3

Layers

7. kade

6. kade

5. kade

4. Toplaag (zwak humeus)

PB 94241 1096 ED AMSTERDAM

date

4-7-2012

-

-

A4

form.

ctr.

drw.

D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_profiel G_STBU_MHW_MaintainProfileAt1days.sti

3 +31(0)20 5697 700

6 5 Phone Fax

9X0590 Annex

Critical Circle Bishop

Layers

7. kade

6. kade

5. kade


2. Klei

7

6522 DK Nijmegen

Barbarossastraat 35

1. Zand

profiel G_STBU_val_1 dag

waterberging Dommel Valkenswaard Zuid

3. zand/zandgrind

T1 T1

3

Phone

Fax

Radius : 5,63 [m] Safety : 1,95

2

1

+31 (0)24 323 93 46

+31 (0)24 328 42 84

date

-

24-1-2014

9X0590

Annex

-

A4

form.

ctr.

drw.

D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_profiel G_STBU_val nieuw_MaintainProfileAt1days.sti

Xm : 21,23 [m] Ym : 25,14 [m]

Radius : 1,74 [m] Safety : 1,97 Xm : 19,00 [m] Ym : 25,14 [m]

6 5

1. Zand

T1 T1

3. zand/zandgrind 2. Klei

profiel G_STBU_MHW_1 dag

Valkenswaard Zuid

waterberging Dommel


7

Layers

7. kade

6. kade

5. kade

4. Toplaag (zwak humeus) 3. zand/zandgrind 2. Klei

Fax

Phone

7 PB 94241

6 5 3

date

4-7-2012

-

-

A4

form.

ctr.

drw.

D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_profiel G_STBI_MHW_MaintainProfileAt1days.sti

4 +31(0)20 5697 700

9X0590 Annex


Layers

7. kade

6. kade

5. kade


3. zand/zandgrind

2. Klei

profiel G_STBI_val_1 dag


T1 T1 Barbarossastraat 35

1. Zand 6522 DK Nijmegen

7 6 5

4

Phone

Fax


3

2

1

+31 (0)24 323 93 46

+31 (0)24 328 42 84

date

-

24-1-2014

9X0590

Annex

-

A4

form.

ctr.

drw.

D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_profiel G_STBI_val nieuw_MaintainProfileAt1days.sti

Xm : 10,93 [m] Ym : 27,07 [m]


T1 T1 1096 ED AMSTERDAM

1. Zand

profiel G_STBI_MHW_1 dag



Profiel E

Kadevak 4

Layers

9. kade

8. kade

7. kade

6. kade

5. Toplaag (zwak humeus) 4. Veen

9 Phone

1. Zand

Fax

4

3

2

Radius : 7,95 [m] Safety : 1,71 Xm : 22,52 [m] Ym : 28,89 [m] +31(0)20 5697 700

date

-

4-7-2012 9X0590 Annex

-

A4

form.

ctr.

drw.

D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof E_STBU_MHW_MaintainProfileAt31days.sti

8 7 6


Layers

9. kade

8. kade

7. kade

6. kade


4. Veen

Phone

9

Fax

1. Zand

Barbarossastraat 35

2. Leem

6522 DK Nijmegen

3. zand/zandgrind

profiel E_STBU_val_31 dagen


T1

T1

4

3

2

+31 (0)24 323 93 46

+31 (0)24 328 42 84

date

-

24-1-2014

9X0590

Annex

-

A4

form.

ctr.

drw.

D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof E_STBU_val nieuw_MaintainProfileAt31days.sti

8 7 6


Xm : 22,36 [m] Ym : 28,96 [m]

T1 T1 PB 94241

2. Leem

1096 ED AMSTERDAM

3. zand/zandgrind

profiel E_STBU_MHW_31 dagen



Layers

9. kade

8. kade

7. kade

2. Leem

PB 94241

3. zand/zandgrind 1. Zand

1096 ED AMSTERDAM

Phone Fax


6

4

3

+31(0)20 5697 700

date

-

4-7-2012 9X0590 Annex

-

A4

form.

ctr.

drw.

D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof E_STBI_MHW_MaintainProfileAt31days.sti

Xm : 11,24 [m] Ym : 26,20 [m]


Layers

9. kade

8. kade

7. kade

6. kade


3. zand/zandgrind

9

1. Zand 6522 DK Nijmegen

Barbarossastraat 35

2. Leem

profiel E_STBI_val_31 dagen



3

2

1

4

Fax

Phone

+31 (0)24 323 93 46

+31 (0)24 328 42 84

date

-

24-1-2014

9X0590

Annex

-

A4

form.

ctr.

drw.

D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof E_STBI_val nieuw_MaintainProfileAt31days.sti

Xm : 11,24 [m] Ym : 26,20 [m]

4. Veen

T1 T1

8 7 6

5

7 5


T1 T1

6. kade

4. Veen

profiel E_STBI_MHW_31 dagen



9

8

Profiel D

Kadevak 5

Layers

6. kade

5. kade



1. Zand/grind PB 94241 1096 ED AMSTERDAM

Phone

6 Fax

4

date

4-7-2012

-

-

A4

form.

ctr.

drw.

D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof D_STBU_MHW_MaintainProfileAt31days.sti

5 +31(0)20 5697 700

9X0590 Annex


Layers

6. kade

5. kade



2. Veen

1. Zand/grind

Barbarossastraat 35

6522 DK Nijmegen

profiel D_STBU_val_31 dagen


Phone

Fax


6

5 4

+31 (0)24 323 93 46

+31 (0)24 328 42 84

date

-

24-1-2014

9X0590

Annex

-

A4

form.

ctr.

drw.

D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof D_STBU_val nieuw_MaintainProfileAt31days.sti

Xm : 20,98 [m] Ym : 29,63 [m]


T1 T1

profiel D_STBU_MHW_31 dagen



T1

T1

Layers

6. kade

5. kade



PB 94241 1096 ED AMSTERDAM

Phone

6 Fax


5

4 +31(0)20 5697 700

date

-

4-7-2012 9X0590 Annex

-

A4

form.

ctr.

drw.

D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof D_STBI_MHW_MaintainProfileAt31days.sti

Xm : 31,98 [m] Ym : 27,05 [m]


Layers

6. kade

5. kade



2. Veen

1. Zand/grind Barbarossastraat 35

6

1

Phone

+31 (0)24 323 93 46

+31 (0)24 328 42 84

date

-

24-1-2014

9X0590

Annex

-

A4

form.

ctr.

drw.

D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof D_STBI_val nieuw_MaintainProfileAt31days.sti

Fax

5 4

T1 T1 6522 DK Nijmegen

profiel D_STBI_val_31 dagen



Xm : 31,98 [m] Ym : 27,05 [m]

T1 T1

1. Zand/grind

profiel D_STBI_MHW_31 dagen



Profiel D val van waterstand tegen binnentalud

Kadevak 5

Layers

6. kade

5. kade



1. Zand/grind Barbarossastraat 35 6522 DK Nijmegen


1 Phone

+31 (0)24 323 93 46

+31 (0)24 328 42 84

5 4 Fax

date

-

24-1-2014 9X0590 Annex

-

A4

form.

ctr.

drw.

D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof D_STBI_MHW_MaintainProfileAt31days.sti

Xm : 31,98 [m] Ym : 27,05 [m]

T1 T1

6

profiel D_STBI_val binnenw_31 dagen



Bijlage F Berekeningsresultaten MSettle


9X0590.A0/R00001/9018565/Eind 24 januari 2014

Rapport voor D-Settlement 9.2 Zettingsberekeningen Ontwikkeld door Deltares

Bedrijfsnaam:

Royal Haskoning

Datum van rapport: Tijd van rapport:

4-7-2012 11:49:25

Datum van berekening: 4-7-2012 Tijd van berekening: 11:48:21 Bestandsnaam:

C:\..\voor netwerkmap\zettingen\Valkw Z_zett_prof D_MaintainProfile

Projectbeschrijving:

Waterberging Dommel Valkenswaard Zuid Profiel D

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2

1 Inhoudsopgave 1 Inhoudsopgave 2 Weergave van de Invoer 2.1 Laagscheidingen 2.2 PN-Lijnen 2.3 Algemene Gegevens 2.4 Grondprofielen 2.5 Grondeigenschappen 2.6 Niet-Uniforme Belastingen 2.7 Verticalen 3 Resultaat per Verticaal 3.1 Resultaat voor Verticaal 15 (X = 29,56 m; Z = 0,00 m) 4 Zettingen 4.1 Zettingen 4.2 Resttijden 4.3 Berekeningsresultaten Onderhouden Profiel 5 Waarschuwingen en fouten

4-7-2012

C:\..\Valkw Z_zett_prof D_MaintainProfile

2 3 3 3 3 4 4 4 4 6 6 7 7 7 9 10

Page 2

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2

2 Weergave van de Invoer 2.1 Laagscheidingen Laagscheidingnummer 3 -X3 -Y3 -X3 -Y3 -X3 -Y3 -X3 -Y3 -X3 -Y3 -X3 -Y2 -X2 -Y2 -X2 -Y2 -X2 -Y2 -X2 -Y1 -X1 -Y1 -X1 -Y1 -X1 -Y0 -X0 -Y-

-10,000 22,660 9,490 21,120 16,183 21,939 37,480 22,070 38,440 21,060 39,560 22,050 -10,000 22,226 9,833 21,475 37,880 21,460 38,972 21,200 -10,000 21,655 38,089 21,202 50,000 21,050 -10,000 9,105

Coördinaten [m] 6,990 7,473 22,620 22,133 9,833 10,363 21,475 21,991 34,636 34,730 21,795 22,280 37,560 37,880 21,756 21,460 38,930 38,972 21,150 21,200 40,240 50,000 22,390 22,270 7,473 8,044 22,133 21,550 10,363 16,183 21,991 21,939 38,089 38,120 21,202 21,164 39,170 39,352 21,440 21,706 8,044 8,490 21,550 21,120 38,120 38,440 21,164 21,060

8,044 21,550 10,990 22,620 35,580 22,260 38,089 21,202 39,170 21,440

8,490 21,120 15,990 22,570 36,920 22,350 38,120 21,164 39,352 21,706

8,490 21,120 34,636 21,795 38,440 21,060 50,000 21,580 9,490 21,120 38,930 21,150

9,490 21,120 37,560 21,756 38,930 21,150

9,833 21,475 38,972 21,200

50,000 9,105

2.2 PN-Lijnen PN-lijnnummer 1 -X1 -Y-

-10,000 22,300

Coördinaten [m] 35,476 50,000 21,846 21,704

2.3 Algemene Gegevens Grondmodel: Consolidatiemodel: Rekmodel: Grondwaterniveau: Volumiek gewicht grondwater: Dispersiecondities laagscheidingen - Boven: - Onder: Spanningsspreiding - Grond: - Belastingen: Einde consolidatie: Met onderhouden hoogte (alleen voor niet-uniforme belastingen) - Materiaal: - Tijd: - Volumiek gewicht boven freatisch: - Volumiek gewicht onder freatisch: - Criterium einde iteratie: Pg (initiëel): Pg (Per stap): Geen denkbeeldig maaiveld 4-7-2012

Koppejan Terzaghi Natuurlijk Initiëel bepaald door PN-lijnnummer 1 9,81 [kN/m³] gedraineerd gedraineerd Buisman Simuleren 10000,00 [dagen]

Superelevation 1,00 [dagen] 18,00 [kN/m³] 20,00 [kN/m³] 0,10 [m] Variabel evenwijdig aan de initiële grondspanning Automatisch verhoogd tot de uiteindelijke grondspanning


Page 3

Royal Haskoning Met onderwaterzakken (alleen voor niet-uniforme belastingen) - Criterium einde iteratie : Breedte belastingkolom - Niet-Uniforme Belastingen : - Trapeziumvormige Belastingen :

D-Settlement 9.2

0,10 [m] 1,00 [m] 1,00 [m]

2.4 Grondprofielen Laag nummer 3 2 1

Materiaalnaam

PN-lijn boven

Toplaag (zwak hum... Veen Zand/grind

PN-lijn onder 1 1 1

1 1 1

2.5 Grondeigenschappen Laag nummer

Gedraineerd

3 2 1

Volumiek gewicht Onverzadigd Verzadigd [kN/m³] [kN/m³] 18,00 20,00 11,00 11,00 18,00 20,00

Nee Nee Ja

Laag nummer

Vert. consolid. coëfficiënt Cv [m²/s] 1,00E-03 1,00E-07 -

3 2 1 Laag nummer

Grensspanning [kN/m²]

3 2 1

POP [kN/m²] 10,00 10,00 10,00

-

Laag nummer 3 2 1

OCR [-] -

Primaire compr. coeff. Cp [-] Cp' [-] 1,00E+03 3,00E+02 2,00E+01 5,00E+00 7,50E+03 1,50E+03

Seculaire compr. coef. Cs [-] Cs' [-] 1,00E+04 2,50E+03 2,00E+01 1,00E+02 2,50E+04 5,00E+03

Zwelling constanten Ap [-] As [-] 1,00E+03 2,50E+03 4,50E+01 8,00E+01 7,50E+03 5,00E+03

2.6 Niet-Uniforme Belastingen Belasting nummer 1 2

Tijd [dagen] -1 1

Belastingnummer 1 -X1 -Y2 -X2 -Y-

Volumiek gewicht Onverzadigd Verzadigd [kN/m³] [kN/m³] 18,00 20,00 18,00 20,00 Coördinaten [m] 15,99 22,57 15,99 22,57

34,73 22,28 24,56 24,00

29,56 24,00

34,73 22,28

2.7 Verticalen Verticaalnummer 1-5 6 - 10 11 - 15 16 - 20 21 - 25 4-7-2012

-10,000 9,490 16,183 32,072 36,920

X-coördinaten [m] 6,990 7,473 8,044 9,833 10,363 10,990 20,485 24,560 27,437 34,636 34,730 35,476 37,480 37,560 37,880

8,490 15,990 29,560 35,580 38,089


Page 4

Royal Haskoning Verticaalnummer 26 - 30 31 - 34

38,120 39,352

X-coördinaten [m] 38,440 38,930 38,972 39,560 40,240 50,000

D-Settlement 9.2 39,170

Berekening van doorsnede op Z = 0,000 m

4-7-2012


Page 5

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2

3 Resultaat per Verticaal 3.1 Resultaat voor Verticaal 15 (X = 29,56 m; Z = 0,00 m)

Diepte [m] Laag 2 21,83 21,73 21,63 21,56 21,53 21,43 21,33 21,28 Laag 1 21,28 21,23 21,13 21,03 20,93 20,83 20,29 19,69 18,69 17,69 16,69 15,69 15,19 14,51 13,51 12,51 11,51 10,51 9,51 9,11 Laag nummer

2 1 Totaal

S-totaal [kN/m²]

Initiële spanning S-water S-eff. [kN/m²] [kN/m²]

Eindspanning S-water [kN/m²]

S-eff. [kN/m²]

8,153 9,315 10,425 11,248 11,520 12,616 13,715 14,267

0,691 1,672 2,653 3,390 3,634 4,615 5,596 6,089

7,462 7,643 7,772 7,858 7,886 8,001 8,119 8,178

40,894 41,660 42,367 42,881 43,050 43,725 44,396 44,732

2,478 3,136 3,797 4,295 4,461 5,127 5,795 6,131

38,416 38,524 38,570 38,585 38,589 38,599 38,602 38,600

14,267 15,262 17,263 19,263 21,264 23,266 34,072 46,072 66,029 85,925 105,772 125,589 135,490 149,144 168,939 188,734 208,533 228,337 248,145 256,071

6,089 6,577 7,558 8,539 9,520 10,501 15,798 21,684 31,494 41,304 51,114 60,924 65,829 72,595 82,405 92,215 102,025 111,835 121,645 125,569

8,178 8,685 9,704 10,724 11,744 12,765 18,274 24,388 34,535 44,622 54,659 64,665 69,661 76,550 86,534 96,520 106,508 116,502 126,501 130,502

44,732 45,665 47,535 49,401 51,263 53,122 63,121 74,191 92,615 111,055 129,549 148,113 157,425 170,303 189,042 207,858 226,749 245,708 264,732 272,359

6,131 6,619 7,599 8,579 9,558 10,538 15,830 21,711 31,515 41,320 51,127 60,934 65,837 72,602 82,410 92,218 102,027 111,836 121,645 125,569

38,601 39,046 39,937 40,823 41,705 42,584 47,291 52,480 61,100 69,735 78,422 87,180 91,587 97,701 106,632 115,640 124,722 133,872 143,087 146,790

Primair

Zwel Secundair

[m] 0,0000 0,0000 0,0000

Diepte

4-7-2012

S-totaal [kN/m²]

Van

Tot

[m] 21,83 21,28 Totaal

[m] 21,28 9,11

[m] 0,0000 0,0000 0,0000 Laag nummer

2 1

Zetting b. Sp Primair Secundair 10 [dagen] [m] [m] 0,0226 0,0226 0,0003 0,0001 0,0229 0,0227

Zetting a. Sp Primair Secundair 10 [dagen] [m] [m] 0,0848 0,0042 0,0017 0,0005 0,0864 0,0047

Totale zetting (100% cons.) Primair Secundair Na 10 [dagen] 10000 [dagen] [m] [m] [m] 0,1074 0,0268 0,1778 0,0020 0,0006 0,0043 0,1094 0,0274 0,1821


Percentage van originele laaghoogte [%] 32,32 0,04

Page 6

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2

4 Zettingen 4.1 Zettingen Verticaal nummer 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34

X-coördinaat [m] -10,00 6,99 7,47 8,04 8,49 9,49 9,83 10,36 10,99 15,99 16,18 20,49 24,56 27,44 29,56 32,07 34,64 34,73 35,48 35,58 36,92 37,48 37,56 37,88 38,09 38,12 38,44 38,93 38,97 39,17 39,35 39,56 40,24 50,00

Maaiveld [m] 22,66 22,62 22,13 21,55 21,12 21,12 21,48 21,99 22,62 22,57 21,94 21,91 21,87 21,85 21,83 21,82 21,80 22,28 22,26 22,26 22,35 22,07 21,76 21,46 21,20 21,16 21,06 21,15 21,20 21,44 21,71 22,05 22,39 22,27

Zetting [m] 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,001 0,000 0,013 0,032 0,123 0,171 0,181 0,182 0,143 0,058 0,025 0,007 0,005 0,001 0,001 0,015 0,015 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,007 0,006 0,000 0,000 0,000

4.2 Resttijden Verticaal nummer

Tijd

Zetting

[dagen] 1

2

3

4

5

4-7-2012

31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183

[m] 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

Percentage van eindzetting [%] 61,538 76,923 81,779 84,615 62,276 73,839 78,529 81,072 52,177 66,838 72,580 75,920 65,774 76,194 80,292 82,829 65,709 76,235

Restzetting [m] 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000


Page 7

Royal Haskoning Verticaal nummer

Tijd

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

4-7-2012

[dagen] 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183

Zetting [m] 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,001 0,001 0,001 0,000 0,000 0,000 0,000 0,006 0,008 0,009 0,009 0,016 0,021 0,023 0,024 0,079 0,093 0,099 0,102 0,124 0,139 0,144 0,148 0,132 0,147 0,153 0,157 0,132 0,148 0,154 0,158 0,093 0,109 0,115 0,119 0,030 0,039 0,042 0,044 0,013 0,017 0,018 0,019 0,003 0,004 0,005 0,005 0,003 0,004 0,004 0,004 0,000 0,001

Percentage van eindzetting [%] 80,200 82,633 65,800 76,248 80,369 82,834 65,783 76,313 80,445 82,836 50,758 65,872 71,754 75,209 60,483 72,576 77,302 80,103 50,695 65,877 71,776 75,241 50,748 66,013 71,920 75,384 64,433 75,713 80,015 82,522 72,252 81,098 84,460 86,416 72,843 81,517 84,809 86,724 72,542 81,318 84,647 86,583 65,039 76,178 80,413 82,878 51,309 66,527 72,385 75,812 50,840 66,037 71,926 75,382 50,788 65,914 71,798 75,255 50,888 65,980 71,850 75,301 53,334 67,648

D-Settlement 9.2 Restzetting [m] 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,006 0,004 0,004 0,003 0,016 0,011 0,009 0,008 0,044 0,030 0,025 0,022 0,047 0,032 0,027 0,023 0,049 0,033 0,027 0,024 0,050 0,034 0,028 0,024 0,050 0,034 0,028 0,025 0,028 0,020 0,016 0,014 0,012 0,009 0,007 0,006 0,003 0,002 0,002 0,002 0,003 0,002 0,002 0,001 0,000 0,000


Page 8


Tijd

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

[dagen] 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548

Zetting [m] 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,008 0,010 0,011 0,011 0,008 0,010 0,011 0,011 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,004 0,005 0,005 0,005 0,003 0,004 0,004 0,004 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

Percentage van eindzetting [%] 73,226 76,499 52,733 67,232 72,881 76,200 50,417 65,713 71,649 75,134 50,849 66,102 72,001 75,458 65,818 76,310 80,389 82,785 65,783 76,281 80,365 82,763 65,766 76,264 80,336 82,755 65,768 76,312 80,360 82,769 65,720 76,261 80,319 82,751 50,496 65,769 71,696 75,177 50,287 65,568 71,512 75,005 55,022 68,798 74,190 77,322 57,939 70,826 75,868 78,815 60,452 72,350 77,264 80,151

D-Settlement 9.2 Restzetting [m] 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,007 0,005 0,004 0,004 0,007 0,005 0,004 0,004 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,004 0,002 0,002 0,002 0,003 0,002 0,002 0,001 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

4.3 Berekeningsresultaten Onderhouden Profiel Belasting 1 bestaat uit 10,366 m3 per Breedte Belasting 2 bestaat uit 18,942 m3 per Breedte De extra hoeveelheid grond die aangebracht moet worden is 2,494 m3 per Breedte Dit komt overeen met de gevonden zettingen voor niet-uniforme belastingen

4-7-2012


Page 9

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2

5 Waarschuwingen en fouten Lijst met niet fatale waarschuwingen en/of fouten gegenereerd tijdens de brekeneing. 1 D-Settlement will incorporate submerging as a one-off load reduction at time zero, due to the limitations of the Terzaghi model. Use the Darcy model for a gradual weight reduction of soil and loading during submerging 2 The Terzaghi model uses one consolidation coefficient for loading/unloading. This can underestimate residual settlements after unloading. Switch to Darcy for, more accurate calculations of the consolidation stage.

Einde Rapport

4-7-2012


Page 10


Bedrijfsnaam:

Royal Haskoning


4-7-2012 11:51:22


C:\..\voor netwerkmap\zettingen\Valkw Z_zett_prof E_MaintainProfile


Waterberging Dommel Valkenswaard Zuid Profiel E

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2


4-7-2012

C:\..\Valkw Z_zett_prof E_MaintainProfile

2 3 3 3 3 3 4 4 5 6 6 7 7 7 8 9

Page 2

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2

2 Weergave van de Invoer 2.1 Laagscheidingen Laagscheidingnummer 5 -X5 -Y5 -X5 -Y4 -X4 -Y4 -X4 -Y3 -X3 -Y2 -X2 -Y1 -X1 -Y0 -X0 -Y-

0,000 23,000 25,340 22,304 0,000 22,500 40,000 22,400 0,000 21,000 0,000 19,000 0,000 18,500 0,000 15,000

Coördinaten [m] 10,000 10,178 22,870 22,394 25,580 40,000 22,800 22,900 10,178 10,312 22,394 22,151

10,312 22,151

25,216 22,052

25,216 22,052

25,340 22,304

40,000 20,900 40,000 19,000 40,000 18,500 40,000 15,000


0,000 22,500

Coördinaten [m] 40,000 22,500

2.3 Algemene Gegevens Grondmodel: Consolidatiemodel: Rekmodel: Grondwaterniveau: Volumiek gewicht grondwater: Dispersiecondities laagscheidingen - Boven: - Onder: Spanningsspreiding - Grond: - Belastingen: Einde consolidatie: Met onderhouden hoogte (alleen voor niet-uniforme belastingen) - Materiaal: - Tijd: - Volumiek gewicht boven freatisch: - Volumiek gewicht onder freatisch: - Criterium einde iteratie: Pg (initiëel): Pg (Per stap): Geen denkbeeldig maaiveld Met onderwaterzakken (alleen voor niet-uniforme belastingen) - Criterium einde iteratie : Breedte belastingkolom - Niet-Uniforme Belastingen : - Trapeziumvormige Belastingen :



0,10 [m] 1,00 [m] 1,00 [m]

2.4 Grondprofielen Laag nummer 5 4-7-2012

Materiaalnaam

PN-lijn boven

Toplaag (zwak hum...

PN-lijn onder 1

1


Page 3

Royal Haskoning Laag nummer 4 3 2 1

Materiaalnaam

PN-lijn boven

Veen zand/zandgrind Leem Zand

D-Settlement 9.2

PN-lijn onder 1 1 1 1

1 1 1 1


Gedraineerd

5 4 3 2 1

Volumiek gewicht Onverzadigd Verzadigd [kN/m³] [kN/m³] 18,00 20,00 11,00 11,00 18,00 20,00 20,00 20,00 18,00 20,00

Nee Nee Ja Nee Ja

Laag nummer

Vert. consolid. coëfficiënt Cv [m²/s] 1,00E-03 1,00E-07 5,00E-08 -

5 4 3 2 1 Laag nummer


5 4 3 2 1

POP [kN/m²] 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00

-

Laag nummer 5 4 3 2 1

OCR [-] -

Primaire compr. coeff. Cp [-] Cp' [-] 1,00E+03 3,00E+02 2,00E+01 5,00E+00 7,50E+03 1,50E+03 1,90E+02 5,50E+01 7,50E+03 1,50E+03

Seculaire compr. coef. Cs [-] Cs' [-] 1,00E+04 2,50E+03 1,00E+02 2,00E+01 2,50E+04 5,00E+03 4,50E+03 1,50E+03 2,50E+04 5,00E+03

Zwelling constanten Ap [-] As [-] 1,00E+03 2,50E+03 4,50E+01 8,00E+02 7,50E+03 5,00E+03 8,00E+02 5,00E+03 7,50E+03 5,00E+03

2.6 Niet-Uniforme Belastingen Belasting nummer 1 2 3 4 5

Tijd [dagen] -1 -1 0 0 2

Belastingnummer 1 -X1 -Y2 -X2 -Y3 -X3 -Y4 -X4 -Y5 -X5 -Y-

4-7-2012

Volumiek gewicht Onverzadigd Verzadigd [kN/m³] [kN/m³] 11,00 11,00 18,00 20,00 -18,00 -20,00 -11,00 -11,00 18,00 20,00

10,00 22,87 10,00 22,87 10,00 22,87 10,00 22,87 10,00 22,87

10,18 22,39 25,58 22,80 10,18 22,39 10,18 22,39 13,39 24,00

Coördinaten [m] 25,34 25,58 22,30 22,80

25,34 22,30 10,31 22,15 18,39 24,00

25,58 22,80 25,22 22,05 25,58 22,80


25,34 22,30

25,58 22,80

Page 4

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2

2.7 Verticalen Verticaalnummer 1-5 6 - 10 11 - 14

0,000 13,390 25,340

X-coördinaten [m] 4,910 10,000 10,178 15,940 18,390 21,545 25,580 34,407 40,000

10,312 25,216


4-7-2012


Page 5

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2


Diepte [m] Laag 4 22,11 22,01 21,91 21,81 21,71 21,61 21,54 21,51 21,41 21,31 21,21 21,11 20,96 Laag 3 20,96 19,98 19,00 Laag 2 19,00 18,75 18,50 Laag 1 18,50 17,65 16,75 15,90 15,00 Laag nummer

4 3 2 1 Totaal

S-totaal [kN/m²]



S-eff. [kN/m²]

9,012 10,115 11,216 12,316 13,415 14,515 15,358 15,614 16,713 17,812 18,911 20,011 21,697

3,791 4,771 5,752 6,733 7,714 8,695 9,448 9,676 10,657 11,638 12,619 13,600 15,106

5,221 5,343 5,463 5,582 5,701 5,819 5,910 5,937 6,056 6,174 6,292 6,410 6,591

42,029 42,610 43,221 43,848 44,484 45,127 45,623 45,774 46,425 47,078 47,733 48,390 49,399

8,594 9,086 9,613 10,159 10,718 11,287 11,729 11,864 12,449 13,040 13,637 14,239 15,173

33,435 33,524 33,608 33,689 33,766 33,839 33,893 33,909 33,976 34,038 34,096 34,151 34,226

21,698 41,283 60,841

15,106 24,720 34,335

6,592 16,562 26,506

49,399 68,084 86,459

15,173 24,782 34,391

34,226 43,303 52,068

60,841 65,825 70,805

34,335 36,788 39,240

26,506 29,037 31,565

86,459 91,090 95,713

34,391 36,819 39,249

52,068 54,271 56,463

70,806 87,722 105,606 122,478 140,327

39,240 47,579 56,408 64,746 73,575

31,565 40,143 49,199 57,732 66,752

95,713 111,455 128,092 143,816 160,508

39,250 47,585 56,411 64,748 73,575

56,463 63,871 71,681 79,068 86,933

Primair

Zwel Secundair

[m] -0,0622 -0,0001 -0,0001 -0,0001 -0,0625

Diepte

4-7-2012

S-totaal [kN/m²]

Van

Tot

[m] 22,11 20,96 19,00 18,50 Totaal

[m] 20,96 19,00 18,50 15,00

[m] -0,0035 -0,0002 0,0000 -0,0001 -0,0038 Laag nummer

4 3 2 1

Zetting b. Sp Primair Secundair 10 [dagen] [m] [m] 0,1972 0,0394 0,0002 0,0001 0,0013 0,0001 0,0001 0,0000 0,1989 0,0396

Zetting a. Sp Primair Secundair 10 [dagen] [m] [m] 0,1744 0,0436 0,0007 0,0002 0,0030 0,0001 0,0005 0,0001 0,1785 0,0440

Totale zetting (100% cons.) Primair Secundair Na 10 [dagen] 10000 [dagen] [m] [m] [m] 0,3094 0,0795 0,4828 0,0008 0,0001 0,0012 0,0042 0,0001 0,0047 0,0006 0,0001 0,0010 0,3149 0,0799 0,4897


Percentage van originele laaghoogte [%] 41,86 0,06 0,95 0,03

Page 6

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2

4 Zettingen 4.1 Zettingen Verticaal nummer 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14

X-coördinaat [m] 0,00 4,91 10,00 10,18 10,31 13,39 15,94 18,39 21,55 25,22 25,34 25,58 34,41 40,00

Maaiveld [m] 23,00 22,94 22,87 22,39 22,15 22,13 22,11 22,10 22,08 22,05 22,30 22,80 22,86 22,90

Zetting [m] 0,000 0,000 0,066 0,244 0,226 0,467 0,490 0,476 0,381 0,196 0,214 0,050 0,000 0,000

Koppejan is gebruikt in combinatie met het verwijderen van een belasting. Hierbij wordt de parameter As gebruikt. Indien deze erg groot is zal de kruipsnelheid niet verminderen ten gevolge van het verwijderen van de belasting.


Tijd

Zetting

[dagen] 1

2

3

4

5

6

7

8

9

4-7-2012

31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183

[m] 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,039 0,053 0,055 0,056 0,144 0,194 0,203 0,208 0,144 0,180 0,188 0,192 0,316 0,384 0,399 0,408 0,334 0,404 0,420 0,429 0,325 0,392 0,407 0,416 0,256 0,310

Percentage van eindzetting [%] 65,186 83,635 86,569 88,094 63,828 83,062 86,007 87,720 58,488 79,909 83,416 85,456 58,793 79,498 83,120 85,221 63,775 79,597 83,190 85,287 67,673 82,220 85,435 87,294 68,297 82,511 85,683 87,516 68,325 82,402 85,590 87,433 67,111 81,379

Restzetting [m] 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,027 0,013 0,011 0,010 0,101 0,050 0,041 0,036 0,082 0,046 0,038 0,033 0,151 0,083 0,068 0,059 0,155 0,086 0,070 0,061 0,151 0,084 0,069 0,060 0,125 0,071


Page 7


Tijd

10

11

12

13

14

[dagen] 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548

Zetting [m] 0,323 0,330 0,126 0,155 0,162 0,167 0,127 0,169 0,177 0,182 0,029 0,039 0,041 0,042 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

Percentage van eindzetting [%] 84,716 86,652 64,327 79,107 82,780 84,925 59,263 79,001 82,695 84,847 59,153 79,503 83,067 85,148 66,416 84,233 86,928 88,535 65,381 83,725 86,389 87,951

D-Settlement 9.2 Restzetting [m] 0,058 0,051 0,070 0,041 0,034 0,030 0,087 0,045 0,037 0,032 0,020 0,010 0,008 0,007 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

4.4 Berekeningsresultaten Onderhouden Profiel Belasting 1 bestaat uit 3,720 m3 per Breedte Belasting 2 bestaat uit 7,473 m3 per Breedte Belasting 3 bestaat uit 7,473 m3 per Breedte Belasting 4 bestaat uit 3,720 m3 per Breedte Belasting 5 bestaat uit 3,720 m3 per Breedte Belasting 6 bestaat uit 7,473 m3 per Breedte Belasting 7 bestaat uit 11,921 m3 per Breedte De extra hoeveelheid grond die aangebracht moet worden is 5,987 m3 per Breedte Dit komt overeen met de gevonden zettingen voor niet-uniforme belastingen

4-7-2012


Page 8

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2


Einde Rapport

4-7-2012


Page 9


Bedrijfsnaam:

Royal Haskoning


4-7-2012 11:53:06


C:\..\voor netwerkmap\zettingen\Valkw Z_zett_profiel G_MaintainProfile


Waterberging Dommel Valkenswaard Zuid Profiel G

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2


4-7-2012

C:\..\Valkw Z_zett_profiel G_MaintainProfile

2 3 3 3 3 3 4 4 4 5 5 6 6 6 7 8

Page 2

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2

2 Weergave van de Invoer 2.1 Laagscheidingen Laagscheidingnummer 4 -X4 -Y4 -X4 -Y3 -X3 -Y3 -X3 -Y2 -X2 -Y1 -X1 -Y0 -X0 -Y-

0,000 23,000 24,347 22,674 0,000 22,700 40,000 22,600 0,000 20,500 0,000 19,500 0,000 15,000

Coördinaten [m] 10,000 10,500 22,880 22,560 24,540 40,000 22,970 22,900 10,500 10,664 22,560 22,452

10,664 22,452

24,200 22,452

24,200 22,452

24,347 22,674

40,000 20,500 40,000 19,500 40,000 15,000


0,000 22,679

Coördinaten [m] 40,000 22,643

2.3 Algemene Gegevens Grondmodel: Consolidatiemodel: Rekmodel: Grondwaterniveau: Volumiek gewicht grondwater: Dispersiecondities laagscheidingen - Boven: - Onder: Spanningsspreiding - Grond: - Belastingen: Einde consolidatie: Met onderhouden hoogte (alleen voor niet-uniforme belastingen) - Materiaal: - Tijd: - Volumiek gewicht boven freatisch: - Volumiek gewicht onder freatisch: - Criterium einde iteratie: Pg (initiëel): Pg (Per stap): Geen denkbeeldig maaiveld Met onderwaterzakken (alleen voor niet-uniforme belastingen) - Criterium einde iteratie : Breedte belastingkolom - Niet-Uniforme Belastingen : - Trapeziumvormige Belastingen :



0,10 [m] 1,00 [m] 1,00 [m]

2.4 Grondprofielen Laag nummer 4 3 2 4-7-2012

Materiaalnaam Toplaag (zwak hum... zand/zandgrind Klei

PN-lijn boven

PN-lijn onder 1 1 1

1 1 1


Page 3

Royal Haskoning Laag nummer 1

Materiaalnaam

PN-lijn boven

Zand

D-Settlement 9.2

PN-lijn onder 1

1


Gedraineerd

4 3 2 1

Volumiek gewicht Onverzadigd Verzadigd [kN/m³] [kN/m³] 18,00 20,00 18,00 20,00 15,00 15,00 18,00 20,00

Nee Ja Nee Ja

Laag nummer

Vert. consolid. coëfficiënt Cv [m²/s] 1,00E-03 3,00E-08 -

4 3 2 1 Laag nummer


4 3 2 1

POP [kN/m²] 10,00 10,00 10,00 10,00

-

Laag nummer 4 3 2 1

OCR [-] -

Primaire compr. coeff. Cp [-] Cp' [-] 1,00E+03 3,00E+02 7,50E+03 1,50E+03 4,00E+01 1,00E+01 7,50E+03 1,50E+03

Seculaire compr. coef. Cs [-] Cs' [-] 2,50E+03 1,00E+04 2,50E+04 5,00E+03 5,50E+02 1,10E+02 2,50E+04 5,00E+03

Zwelling constanten Ap [-] As [-] 1,00E+03 1,00E+04 7,50E+03 5,00E+03 4,00E+01 1,10E+02 7,50E+03 5,00E+03

2.6 Niet-Uniforme Belastingen Belasting nummer 1 2

Tijd [dagen] -1 1

Belastingnummer 1 -X1 -Y2 -X2 -Y-

Volumiek gewicht Onverzadigd Verzadigd [kN/m³] [kN/m³] 18,00 20,00 18,00 20,00 Coördinaten [m] 10,00 22,88 10,00 22,88

24,54 22,97 13,35 24,00

18,35 24,00

24,54 22,97

2.7 Verticalen Verticaalnummer 1-5 6 - 10 11 - 14

0,000 13,350 24,347

X-coördinaten [m] 5,478 10,000 10,500 16,064 18,350 21,376 24,540 28,904 40,000

10,664 24,200


4-7-2012


Page 4

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2


Diepte [m] Laag 3 22,45 22,35 22,25 22,15 22,05 21,95 21,85 21,75 21,65 21,55 21,48 21,45 20,50 Laag 2 20,50 20,00 19,50 Laag 1 19,50 18,65 17,65 17,25 16,60 15,60 15,00 Laag nummer

3 2 1 Totaal

S-totaal [kN/m²]



S-eff. [kN/m²]

8,513 10,513 12,512 14,512 16,512 18,512 20,511 22,511 24,511 26,511 28,031 28,511 47,546

2,085 3,066 4,047 5,028 6,009 6,990 7,971 8,952 9,933 10,914 11,660 11,895 21,234

6,428 7,446 8,465 9,484 10,503 11,522 12,540 13,559 14,578 15,597 16,371 16,615 26,312

29,036 31,029 33,022 35,013 37,003 38,991 40,976 42,958 44,936 46,911 48,409 48,881 67,431

2,475 3,455 4,435 5,415 6,395 7,376 8,356 9,336 10,317 11,297 12,042 12,277 21,612

26,561 27,574 28,587 29,598 30,608 31,616 32,620 33,622 34,620 35,614 36,367 36,604 45,820

47,546 55,033 62,509

21,234 26,139 31,044

26,312 28,894 31,465

67,431 74,334 81,171

21,612 26,324 31,053

45,820 48,011 50,118

62,509 79,436 99,298 107,229 120,102 139,883 151,741

31,044 39,383 49,193 53,117 59,493 69,303 75,189

31,465 40,053 50,105 54,112 60,609 70,580 76,552

81,171 97,200 115,931 123,407 135,555 154,271 165,529

31,053 39,389 49,196 53,120 59,495 69,304 75,189

50,118 57,811 66,734 70,288 76,060 84,968 90,340

Primair

Zwel Secundair

[m] 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000

Diepte

4-7-2012

S-totaal [kN/m²]

Van

Tot

[m] 22,45 20,50 19,50 Totaal

[m] 20,50 19,50 15,00

[m] 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 Laag nummer

3 2 1

Zetting b. Sp Primair Secundair 10 [dagen] [m] [m] 0,0001 0,0000 0,0074 0,0005 0,0001 0,0000 0,0077 0,0006

Zetting a. Sp Primair Secundair 10 [dagen] [m] [m] 0,0004 0,0001 0,0211 0,0019 0,0003 0,0001 0,0218 0,0021

Totale zetting (100% cons.) Primair Secundair Na 10 [dagen] 10000 [dagen] [m] [m] [m] 0,0006 0,0002 0,0012 0,0285 0,0025 0,0376 0,0004 0,0001 0,0009 0,0295 0,0027 0,0397


Percentage van originele laaghoogte [%] 0,06 3,76 0,02

Page 5

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2

4 Zettingen 4.1 Zettingen Verticaal nummer 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14

X-coördinaat [m] 0,00 5,48 10,00 10,50 10,66 13,35 16,06 18,35 21,38 24,20 24,35 24,54 28,90 40,00

Maaiveld [m] 23,00 22,93 22,88 22,56 22,45 22,45 22,45 22,45 22,45 22,45 22,67 22,97 22,95 22,90

Zetting [m] 0,000 0,000 0,004 0,007 0,007 0,031 0,040 0,034 0,010 0,004 0,003 0,002 0,000 0,000


Tijd

Zetting

[dagen] 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

4-7-2012

31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183

[m] 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,006 0,006 0,006 0,004 0,006 0,007 0,007 0,018 0,027 0,028 0,029 0,023 0,035 0,036 0,036 0,020 0,030 0,031 0,031 0,006 0,009 0,009 0,009 0,002 0,003

Percentage van eindzetting [%] 58,002 86,703 89,587 90,744 57,702 88,001 90,571 91,732 57,360 88,131 90,677 91,825 57,229 88,821 91,270 92,347 57,212 88,862 91,306 92,378 56,857 87,803 90,405 91,589 56,865 87,743 90,354 91,544 56,847 87,769 90,377 91,563 57,234 88,853 91,298 92,371 57,177 88,837

Restzetting [m] 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,002 0,001 0,000 0,000 0,003 0,001 0,001 0,000 0,003 0,001 0,001 0,001 0,013 0,004 0,003 0,003 0,017 0,005 0,004 0,003 0,015 0,004 0,003 0,003 0,004 0,001 0,001 0,001 0,002 0,000


Page 6


Tijd

11

12

13

14

Zetting

[dagen] 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548 31 183 365 548

[m] 0,003 0,003 0,002 0,003 0,003 0,003 0,001 0,002 0,002 0,002 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

Percentage van eindzetting [%] 91,284 92,359 57,209 88,783 91,239 92,320 57,278 88,436 90,940 92,057 57,729 87,922 90,505 91,667 58,600 87,500 90,625 90,625

D-Settlement 9.2 Restzetting [m] 0,000 0,000 0,001 0,000 0,000 0,000 0,001 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

4.3 Berekeningsresultaten Onderhouden Profiel Belasting 1 bestaat uit 6,647 m3 per Breedte Belasting 2 bestaat uit 10,567 m3 per Breedte De extra hoeveelheid grond die aangebracht moet worden is 0,323 m3 per Breedte Dit komt overeen met de gevonden zettingen voor niet-uniforme belastingen

4-7-2012


Page 7

Royal Haskoning

D-Settlement 9.2


Einde Rapport

4-7-2012


Page 8

Technisch Ontwerp kades waterbergingsgebied Valkenswaard Zuid

Recommend Documents