TARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK Geometria Anyagminőségek ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6

statikai számítás

ÚT-, VASÚTTERVEZŐ RÉSZVÉNYTÁRSASÁG 1117 Budapest Dombóvári út 17-19.

Tsz.: 51.829/506

TARTALOMJEGYZÉK

1. KIINDULÁSI ADATOK 1.1 Geometria 1.2 Anyagminőségek

3. 3. 6.

2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK

6.

3. A VASBETON LEMEZ VIZSGÁLATA 3.1 Terhek 3.2 Igénybevételek 3.3 Ellenőrzés teherbírási határállapotban 3.4 Üzemi állapotbeli igénybevételek 3.5 Fáradásvizsgálat 3.6 Az alakváltozás vizsgálata 3.7 Az emelőkampók méretezése 3.8 A felszerkezet nyírásvizsgálata

7. 7. 10. 11. 12. 13. 15. 15. 16.

4. AZ ALÉPíTMÉNYEK VIZSGÁLATA 4.1 Állandó, illetve tartós jellgű erők és hatások 4.2 Esetlegesterhek és hatások

17. 19. 11.

5. 5.1 5.2 5.3

AZ "A" HÍDFŐ VIZSGÁLATA A talajfeszültségek meghatározása Stabilitásvizsgálat A hídfõ alaptestjének méretezése

22. 23. 25. 26.

6. A "B" PILLÉR VIZSGÁLATA 6.1 A talajfeszültségek meghatározása 6.2 Stabilitásvizsgálat

28. 28. 29.

7. 7.1 7.2 7.3

A "C" HÍDFŐ VIZSGÁLATA A talajfeszültségek meghatározása Stabilitásvizsgálat A hídfõ alaptestjének méretezése

30. 31. 33. 34.

8. 8.1 8.2 8.3

A SZÁRNYFALAK MÉRETEZÉSE "A" hídfő, szelvényezés szerinti bal oldal "A" hídfő, szelvényezés szerinti jobb oldal "C" hídfő, szelvényezés szerinti jobb oldal

36. 36. 41. 46.

2 / 53



1. KIINDULÁSI ADATOK 1.1. Geometria

3 / 53

Tsz.: 51.829/506



4 / 53

Tsz.: 51.829/506



5 / 53

Tsz.: 51.829/506



Tsz.: 51.829/506

A vasbeton híd szélessége:

bhíd  5.11m

A vasbeton híd támaszköze:

lvb  6.53m

Az acélhíd támaszköze:

lacél  20m

Avasbeton felszerkezet átlagos vastagsága:

vlemez  55cm

(a síkra merõleges méret)

1.2. Anyagjellemzõk (A talaj jellemzõ értékeit az MSZ 15002/1 szabvány 2. és az 5.táblázat alapján vettük fel.) - a vasbeton térfogatsúlya:

γvb  25

kN 3

m - a beton határfeszültségei:

N

σbH30  20.5

mm N

σhH  2.1

mm

-kezdeti rugalmassági modulus:

2

2

N

Eb0c30  31900

mm -kúszási tényezõ:

ϕk  1.5

-rugalmassági modulus tartós terhekre:

Ebt30 

Eb0c30

Ebt30  12760

1  ϕk

- a betonacél rugalmassági modulusa:

Es  200000

-a rugalmassági modulusok aránya:

nE 

- a betonacél határfeszültsége (B500B):

σsH  420

- a betonacél megengedett feszültsége (B500B):

σseng  300

N

nE  15.67

Ebt30 N

6 / 53

ξ0  0.44

2

N mm

1990. évi Vasúti Hídszabályzat 1976. évi Vasúti Hídszabályzat

2

Es

mm

N mm

mm

2. ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK

2

2

2



Tsz.: 51.829/506

3. A VASBETON LEMEZ VIZSGÁLATA A szerkezet igénybevételeinek számítakor a kéttámaszú híd 12 fokos ferdeségét figyelmen kívül hagyjuk, a támaszköz méretek hídtengelyben mérhetõ támaszközt vesszük fel. Az önsúly számításakor a változó szerkezeti magasságot úgy vesszük figyelem hogy az átlagos, 55 cm-es vastagsággal számolunk.

3.1. Terhek (MSZ-07 2306/2-90 T) 3.1.1 Állandó terhek: A híd szerkezeti magassága a víz elvezethetõsége miatt változik. Ahhoz, hogy ezt a változást figyelembe tudjuk venni, a lem vastagságát függvényként kell megadnunk. fg ( x) 

0.1 x 6.53 2

A lemezvastagság 50-60 cm közt változik. Vagyis 0.1 métert 6.53 m alatt. Ezt a változást írjuk le függvénnyel.

6

0.1 fg ( x ) 0.05 0

0

2

4

6

x

-A vasbeton lemez önsúlyából származó igénybevételek kiszámításához a következõk szükségesek: - a vasbeton lemez konstans részének (50cm) folyómétersúlya (ágyazattámasztó gerendákkal): glemez   bhíd  0.5 m  0.25 m 0.23 m 2  γvb  2 1.0

kN m

kN

glemez  68.75

m

- a vasbeton lemez változó részébõl keletkezõ reakcióerõ az "A" támaszon: bhíd  fg ( 6.53m)  lvb 25

kN 3

m

Gváltozó 

Gváltozó  13.9 kN

6

- Az ágyazat súlya: kN

gágy  20

3

 0.55m bhíd

gágy  56.21

m

gsín  1.20

- A sínek és terelõsínek súlya:

kN m

kN m

- az összes konstans állandó teher:: gΣgi  glemez  gágy  2gsín

gΣgi  127.36

kN m

- az összes állandó teherbõl reakcióerõ az "A" támaszon: RA.g 

gΣgi lvb 2

 Gváltozó

RA.g  430 kN

- Egyenletes hõmérsékletváltozás: Mivel a fõtartó statikailag határozott tartó, az egyenletes hõmérsékletváltozás igénybevétel nem okoz. 7 / 53



Tsz.: 51.829/506

3.1.1 Esetleges terhek: A jármûterhet az MSZ-07-2306/2 2.2.1.1. pontja alapján vettük fel.

kN m

- "U" jelû teher megoszló része:

qU  80

- "U" jelû teher koncentrált része:

FU  250 kN

-" k" rendeltetési tényezõ:

krend  1.21

-" k" csökkentett rendeltetési tényezõ az üzemi terhekhez:

kcs  1.0

- dinamikus tényezõ:

1.44

μvb 

1 lvb    0.2  m

 0.82

μvb  1.43

Az MSZ-07-2306/2-90T/2.2.1.2 pontja alapján a sínekrõl lejövõ terhet delosztás  3.00m szélességû sávon szétoszthat- juk. Vagyis a statikai számításban a síneken átadódó terheket felületen megoszló terhekkel modellezhetjük. Az "U" jelû teher 6.4m hosszon, 3m-es sávban 52 kN/m2 -es megoszló terhet jelent. Ez azt jelentené, hogy a 6.53 m-es hosszb cm-t kellene leterhelnünk a 26.7 kN/m2 -rel, ami a 80 kN/m-es megoszló jármûteher 3 m-es sávra szétosztva. Ehelyett mi a telje hosszon leterheljük a hidat az 52 kN/m2 -es teherrel, a biztonság javát és a számítás egyszerûsítését szolgálva. fU 

4FU

kN

fU  52.08

3.0m ( 3 1.6m  2 0.8m)

2

m -oldallökö erõ: Holdallökő  100kN

Holdallökő

holdallökő 

4.0m

MSZ-07-2306/2-90T 2.2.1.8

Az oldallökõ erõt 4.0 m-en megoszthatjuk, mivel átvezetjük az ágyazatot.

- indítóerõ:

Hindító  min  35

- fékezõerõ:

Hfék  min  20





kN   lvb 1000kN m c

kN   lvb 6000kN m 

Hindító  229 kN

MSZ-07-2306/2-90T 2.2.1.9

Hfék  131 kN

Dinamikus tényezõ az oldallökõ-, valamint a fékezõ-és indítóerõ esetén nincs. - az üzemi gyalogjáró megoszló terhe:

qjárda  3

kN 2

m 8 / 53

MSZ-07-2306/2-90T 2.2.2.2



- szélteher:

qszél  0.9

Tsz.: 51.829/506

kN 2

m

hszerk  1.23m hjármű  4.0m

- széllökés:

qszéllökés  3

kN 2

m

- esetleges jellegû hõmérsékletváltozás: Mivel a fõtartó statikailag határozott tartó, az egyenletes hõmérsékletváltotás igénybe nem okoz. - üzemi teher: Az üzemi terhelés az alakváltozások ellenõrzéséhez, valamint a repedéstágassági vizsgálatok elvégzéséhez szükséges. Értéke a csökkentett rendeltetési tényezõvel szorzott "U" jelû teher. A csökkentett rendeltetési tényezõ értékét a mértékadó tehercsoportosításokhoz tartozó rendeltetési tényezõvel együtt közöltük feljebb.

9 / 53



Tsz.: 51.829/506

3.2. Igénybevételek (MSZ-07 2306/2-90 T) - nyomaték az állandó terhekbõl:



Mg ( x)   RA.g x  gΣgi



2 2 x  1 x  bhíd  γvb fg ( x)    2 6  kNm 0

A maximális nyomaték helye az állandó terhekbõl:

6.53 2

6.53

Maximize ( Mg x1)  3.29 m  Mg ( x  m)

És értéke:

 500

Mg ( 3.29m)  712.93 3

 1 10

- nyomaték a hasznos teherbõl:

 fU 3.0 m lvb

MU ( x)  



2

 x  fU 3.0 m

x

2 x 

1  2  kNm

A maximális nyomaték helye a hasznos teherbõl:

0

Maximize  MU x1  3.26 m  MU ( x  m)

És értéke:

6.53

6.53 2

 500

MU ( 3.26m)  kNm  833 kNm 3

 1 10

x

- nyomaték az üzemi járda hasznos terhébõl: qjárda  2 1.17  m lvb Mjárda ( x) 

2

2

 x  qjárda  2 1.17  m

x 2

kNm 0

A maximális nyomaték helye a hasznos teherbõl: Maximize  Mjárda x1  3.26 m

6.53 2

6.53

 Mjárda ( x  m) 20

És értéke:

 40

Mjárda ( 3.26m)  37 kNm

x

A mértékadó nyomaték: Mmax  Mg ( 3.29 m)  1.2 krend μvb  MU ( 3.26 m)  Mjárda ( 3.26 m)   kNm

10 / 53

Mmax  2522 kNm



Tsz.: 51.829/506

3.3. Ellenõrzés teherbírási határállapotban (MSZ-07 2306/2-90 T) Az alkalmazott vasalás: 

hvb.max  60cm

Az együttdolgozó lemezszélesség MSZ-07-2306/M6-os melléklet 23.oldal:

begyütt  5.00m

A minimális vasmennyiség (a legnagyobb szerk. mag. alapján): Amin  0.0015 begyütt hvb.max

Amin  4500 mm

2

ub  6cm

A betonfedés:

A hasznos magasság a középsõ keresztmetszetben:

hh  vlemez  ub

-átmérõ:

ds  22mm

-a betonacélok távolsága:

ts  100mm

hh  490 mm

neff  52

-a betonacélok száma:

2

As.eff  neff 

-a vasfelület:

ds  π

As.eff  19767 mm

4

2

A keresztmetszet nyomatéki teherbírása képlékeny állapotban A semleges tengely helye xIII 

As.eff  σsH

xIII  81 mm

begyütt σbH30

x0  ξ0  vlemez

x0  242 mm

>xIII, a betonacél megfolyik

A határnyomaték:

 

MH  begyütt xIII σbH30  hh 

xIII 



2 

MH  3732 kNm

11 / 53

>

Mmax  2522 kNm

MEGFELE



Tsz.: 51.829/506

3.4. Üzemi állapotbeli igénybevételek (MSZ-07 2306/2-90 T) Müzemi  Mg ( 3.29 m)  1.2 kcs μvb  MU ( 3.26 m)  Mjárda ( 3.26 m)   kNm

Müzemi  2208 kNm

Repedéstágasság-vizsgálat: ψ  0.5

αs  2

A II. fesz állapotban keletkezõ vasfeszültség meghatározása A semleges tengely helye

 begyütt x2  xs  root   nE As.eff   hh  x x 2   3

Ii 

begyütt xs

 nE As.eff   hh  xs

3

Wf  Wa 

xs  192.13 mm

2

10

Ii  3.93  10

Ii Ii

8

3

8

3

Wa  1.32  10 mm

hh  xs

σsIIü 

4

Wf  2.05  10 mm

xs

σbIIü 

mm

Müzemi

N

σbIIü  10.79

Wf

mm

Müzemi Wa

 nE

2

N

σsIIü  262.2

mm

2

Az I. fesz. állapotban keletkezõ fiktív feszültség számítása. Az ideális keresztmetszeti jellemzõk Ai  begyütt hh   nE  1  As.eff

begyütt hh  xsI 

Ii 

2

3

12

Müzemi Ii

2

  nE  1  As.eff   hh  ub  xsI  264.58 mm

Ai

begyütt hh

σbI 

hh

6

Ai  2.74  10 mm

 

 begyütt hh   xsI 

hh 

2

   nE  1  As.eff   hh  xsI

2

  hh  xsI

2

10

Ii  6.47  10

σbI  7.69

N mm

A repedéstágasság: 2

1 σsIIü ds ψ aM     2 σbI αs Es

< 0.2 mm

aM  0.12 mm

12 / 53

2

mm

4

TARTALOMJEGYZÉK. 1. KIINDULÁSI ADATOK Geometria Anyagminőségek ALKALMAZOTT SZABVÁNYOK 6

Recommend Documents