SERGI TP robbanás és tűzmegelőző tű megelő ő rendszerrel felszerelt transzformátor meghibásodásának elemzése Csépes Gusztáv p Diagnostics Kft Diagnostics Kft..
XIII. Szigetelésdiagnosztikai Konferencia Mórahalom, 2013. október 16-18.
Tartalomjegyzék 1.
Bemutató előadás célja
2.
Trafó robbanás‐ és tűzvédelem SERGI TP‐vel
3 3.
TP vel felszerelt trafó meghibásodása TP‐vel felszerelt trafó meghibásodása 3.1. Háttér információk 3.2. Meghibásodás folyamatának leírása g g y 3.3. Meghibásodás előtti vizsgálati eredmények 3.4. Meghibásodás, TP működésének eredménye
4 4.
Konklúziók Konklúziók 2
Bemutató előadás célja ‐ Röviden bemutatni a TP (TRANSFORMER PROTECTOR) trafó robbanás és tűzvédelmi berendezés hatékonyságát egy trafó meghibásodáson keresztül. ‐ Az előadás alapján látható, hogy a TP betöltette a feladatát, mert egy igen nagy ívenergiával járó belső zárlat esetén is teljesen lecsökkentette a belső nyomást, a trafó nem robbant fel, az esemény nem járt tűzzel így elkerülhető volt a környező esemény nem járt tűzzel, így elkerülhető volt a környező berendezések sérülése, ill. emberélet veszélyeztetése.
3
Transzformátor robbanások
4
Trafó robbanáson és kiégésen túlmenően a környező berendezések is károsodnak.
5
Hagyományos transzformátor tűzvédelem: tűzfal tűzoltó rendszer tűzfal, rendszer, stb stb.
6
Röviden a SERGI Transformer Protector (TP) rendszerről
Gyors nyomáscsökkentő rendszer: egy passzív mechanikai rendszer, amelyet a Gyors nyomáscsökkentő rendszer: egy passzív mechanikai rendszer amelyet a transzformátorban fellépő villamos zárlat okozta nagy nyomás néhány ms múlva tö té ő ökk té é t történő csökkentésére terveztek. t k
A TP néhány milliszekundum alatt csökkenti a nyomást A TP néhány milliszekundum alatt csökkenti a nyomást, ezáltal elkerülhető a robbanás és az azt követő tűz.
7
STANDARD TRANSFORMER PROTECTOR (TP)
1 2
The Components TP Components
3 4
5
1. Vertical Depressurization Set (VDS) 2. OLTC Depressurization p Set (OLTC ( DS)) 3. Slice Oil-Gas Separation Tank (SOGST) 4. Explosive p Gases Evacuation Pipe p (EGEP)
6
5. Air Isolation Shutter 6. TP Cabinet
7
7. Inert Gas Injection Pipe (IGIP)
8
• Villamos ív • Túlnyomásos gázbuborék • Dinamikus nyomáscsúcs tovaterjedése
9
• Villamos ív • Túlnyomásos gázbuborék • Dinamikus nyomáscsúcs tovaterjedése
TP működés Gyors olajkiürítés a tankban gyors nyomáscsökkenést okoz á kk é k (milliszekundumokon belül)
1
10
• Villamos ív • Túlnyomásos gázbuborék • Dinamikus nyomáscsúcs tovaterjedése Dinamikus nyomáscsúcs tovaterjedése
TPműködés Gyors olajkiürítés a tankban gyors nyomáscsökkenést okoz (milliszekundumokon belül) • Robbanó gázok visszamaradnak • A tekercsek olvadó részei még gázokat fejlesztenek
Inert gáz befecskendezés Robbanógázok kiürülnek, a megolvadt részek lehűlnek (~ 45 perc)
A transzformátor biztonságos és kész a javításra 11
TP néhány ms alatt csökkenti a nyomást , így elkerülhető a robbanás és az azt követő tűz.
120 ms múlva
TP nélkül
TP‐vel
Pressure (gauge) (psi) (bar)
120 ms múlva • TP nélkül, max. nyomás 14 bar TP nélkül, max. nyomás 14 bar és a sztatikus nyomás 7 bar körül alakul ki. a tank felrobban felrobban
a tank
120 ms múlva • TP‐vel, az első dinamikus nyomás csúcs aktiválta a TP‐t ms‐ on belül, mielőtt a sztatikus nyomás kialakult volna a tank ép maradt 12
TP esetén a dinamikus nyomásnak a tank ellenáll, majd TP működése után néhány ms alatt a nyomás lecsökken, így elkerülhető a robbanás és az azt követő tűz így elkerülhető a robbanás és az azt követő tűz.
13
Transzformátor üzemzavar helye: Hőerőmű alalállomás, Mexikó, Mazatlan C.T. Jose Aceves Pozos (tengerpart)
14
Esemény: TP‐vel felszerelt transzformátor belső zárlata A meghibásodott trafó főbb adatai: ‐ Hőerőmű alalállomás: Mexikó, Mazatlan (tengerparti) ‐ Trafó neve: U1 főtrafó (generátor set‐up trafó) ‐ Gyártó: Jeumont‐Schneider ‐ Névleges feszültségek: 15kV/230kV (60Hz) ‐ Névleges teljesítmény: 180MVA (meghibásodáskor 153MW) ‐ Trafó gyártási száma/éve: 90087 / 1974 T fó á tá i á /é 90087 / 1974 ‐ TP felszerelés időpontja: 2007. augusztus 3. ‐ Földzárlat az U1 főtrafó NF 230kV „B Földzárlat az U1 főtrafó NF 230kV B” fázis fázis ‐ Meghibásodás időpontja: 2009. június 16‐án (35 éves)
15
Trafó főbb adatai
16
Trafó főbb adatai
17
Meghibásodás rövid leírása -
A trafó 153 MW teljesítménnyel üzemelt, amikor a trafó belsejében a 230kV‐os oldalon a „B” fázisú átvezetőnél földzárlat lépett fel.
‐ A A védelem megfelelően működött, 5 perióduson belül (60Hz, 1 periódus 16,6666 védelem megfelelően működött 5 perióduson belül (60Hz 1 periódus 16 6666 ms, 5 periódus 83,33 ms) lekapcsolta a hálózati oldalt. ‐ Nem volt generátor oldali megszakító, a maradék mágnesség miatt a generátor rátáplált a zárlatra, a zárlati áram a zárlat kezdete után 1.2 s múlva még 3.700 A volt. A szigetelőolajban lévő ív okozta belső túlnyomás miatt az átvezető kilőtt a ‐ A szigetelőolajban lévő ív okozta belső túlnyomás miatt az átvezető kilőtt a tartályból. ‐ A robbanás‐ és tűzvédelmi rendszer (TP) sikeresen működött, ezáltal nem keletkezett tűz és nem okozott további sérüléseket az átvezető hiba. ‐ A jelentős zárlati áram következtében fellépő nagy nyomás mechanikai sérülést és belső elmozdulást okozott a szerkezetben a tekercsekben és az átvezetőkben és belső elmozdulást okozott a szerkezetben, a tekercsekben és az átvezetőkben, valamint jelentős szennyezéssel járt. 18
Az események időrendi sorrendje: 17:14:40.251
Operates protection 87GT Ge‐Tr Group Differential.
17:14:40.283
Trip 52‐91010 (G1B2).
17:14:40 293 17:14:40.293
Relay 63 TE Buchholz 63 TE Buchholz operates. operates
17:14:40.295
Solenoid operated turbine trip U1.
17:14:40.302 17:14:40.302
Trip own services switch 1A 1A‐1. 1.
17:14:40.343
Field breaker tripping U1.
17:14:40.584
Right intercepting valve closure U1.
17:14:40.968
Relay operates on 86‐51NTE neutral current.
17:14:41.009
Relay operates 86‐21G (86B).
17:14:41.106
Relay operates 86‐VP.
17:14:41.120
Trip bolier turbine U1.
17 14 41 125 17:14:41.125
Relay operates 86‐37‐2 (86E) U1. 86 37 2 (86E) U1
17:14:41.143
Trip bolier turbine U1. 19
Az események rövid leírása: 17.40:40.251
Generátor‐trafó csoport diff. védelem működik: 87GT
17.40:40.283
32ms diff. védelem megszólalásától megszakító kiold
17.40:40.293
42 ms a diff. véd. működésétől Buchholz működés: 63T
17.40:40.302
turbina kioldás (51 ms…..)
‐ Földzárlat Földzárlat a trafó NF2 (középső 230kV‐os) átvezetőjében, a trafó NF2 (középső 230kV os) átvezetőjében ‐ A generátor‐trafó blokk villamos védelem (87GT differenciál védelem, Buchholz 63T) működött: dék á ább á lál á ‐ Maradék áram tovább táplálta a generátort. ‐ A védelmek kikapcsolták a megszakítót, a turbinát, és kimenő mezőket. ‐ A SERGI TP‐nél a nitrogén beinjektálás feltétele a villamos védelmi működés és a belső túlnyomás miatti membrán kinyílás. ‐ A túlnyomás és villamos védelmek indítják a SERGI TP‐t. ‐ A TP működését bizonyítja a szakadó membrán kinyílása, a nitrogén y j y , g beinjektálása, a palack alacsony nyomása, a palack kiürülése. 20
A meghibásodás során érintett részek leltára ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐
NF „B NF „B” fázis (230kV) földzárlat miatti középső átvezető kilövellés fázis (230kV) földzárlat miatti középső átvezető kilövellés NF „A” fázis (230kV) szélső átvezető: porcellán elmozdulás, olajfolyás NF „C” fázis (230kV) szélső átvezető: porcellán elmozdulás, olajfolyás NF 0” ponti átvezető: porcellán törés és elmozdulás NF „0 ponti átvezető: porcellán törés és elmozdulás LV „B” fázis (15kV) középső átvezető porcellán elmozdulás Kisfeszültségű tekercs: a tekercs ellenállás vizsgálaton nem felelt meg ( (esemény után) é tá ) A tartály fedél deformálódott, két csavar eltört, tömítés meghibásodás, olajfolyás NF „B” fázis (230kV) középső átvezető csatlakozó felső csapja a mechanikai igénybevételtől letört Jelentős szigetelőolaj szennyeződés kifolyás NF tekercs tartó rendszer deformálódott KF tekercs tartó rendszer deformálódott Trafó TP tűzvédelmi rendszer működött: membrán felszakadt, nitrogén palack f f , g p kiürült Szennyezett olaj folyt a zúzottköves medencébe 21
Megjegyzés: ‐ A trafó 31 éves üzeme után (2007‐ben) „B” fázisban az eredeti átvezető le lett cserélve, mert olajfolyás volt a mérőelektródánál. Ekkor lett TP is telepítve. telepítve Átvezető főbb adatai: ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐
Névleges feszültség: 230kV, Névleges feszültség: 230kV Névleges áram: 800A, Típus:COT 1050‐800/18035421, Gyári szám: 772420 (Serial No: .01 B 340) , No: 01 B 340) Gyári szám: 772420, (Serial Próbafeszültségek: BIL=1050kV, AC=545kV, III. szennyezés osztály, K Kapacitások: C1=675pF (tg=0.0333), C2=17080pF? itá k C1 675 F (t 0 0333) C2 17080 F? Átvezető meghibásodási statisztika: 2000‐2009 trafó meghibásodások analízise: a meghibásodások között az átvezető meghibásodás a második 26%‐al, a trafó tüzek 48%‐át okozták az átvezető meghibásodások. 22
Meghibásodott 230kV‐os átvezetőszigetelő adattáblája
23
‐ ‐
‐ ‐
Átvezető vizsgálatok A trafó meghibásodás adatainak elemzése alapján megállapítható, hogy a 2008‐as 2008 as méréskor (zárlat 2009 méréskor (zárlat 2009‐ben) ben) a C1 kondenzátor veszteségi tényezője a C1 kondenzátor veszteségi tényezője 195,%‐al nőtt, tehát meghaladta a még elfogadható értéket. A 230kV „B” fázisú átvezetőn 2008‐ban volt HOT COLLAR teszt: a veszteség = 0 125 watt 0.125 watt. Megjegyzendő, hogy a veszteség wattban meghaladja az átvételi megengedett határértéket <0.1 watt, 0.11 – 0.30 közötti vizsgálandónak t ki t dő tekintendő. Tehát az egy évvel a meghibásodás előtt mért nagy átvezető veszteségi tényező átvezető hibához vezetett. Mivel nincs más rögzített adat és külső hiba, és nincs bizonyíték más, a trafó szigetelési rendszerben kifejlődő romboló folyamatra. Feltételezték, hogy az ív eredete a középső fázisú 230kV‐os átvezető aljából ered. Átvezető
teszt
%F.P. PLAC CAP. PLAC. % F.P. MED.
CAP.MED.
H2
C1
0 333 0.333
675
0 650 0.650
673 58 673.58
H2
C2
N.I.
17,080
0.50
16.895 24
Egy ugyanolyan típusú trafó, mint a meghibásodott
25
NF „B” fázisú 230kV‐os átvezető alsó részén keletkezett zárlat, hatására a trafóban belső túlnyomás, az átvezető belső része „kirobbant kirobbant” a porcelánból, bekötésen lógott. a porcelánból bekötésen lógott
26
NF „B” fázisú 230kV‐os átvezető alsó részén keletkezett zárlat, hatására a trafóban belső túlnyomás, az átvezető belső része „kirobbant” a porcelánból bekötésen lógott porcelánból, bekötésen lógott.
27
NF „B” fázisú 230kV‐os átvezető roncsai a földön, a potenciál vezérlő kondenzátor szigetelése részben elszenesedett és megsérült, a nagy mechanikai igénybevétel miatt csatlakozótörés mechanikai igénybevétel miatt csatlakozótörés.
28
NF „B” fázisú 230kV átvezető és a tekercs mechanikai csatlakozója defo á ódott és egsé ü t a agy gé ybe éte tő : a deformálódott és megsérült a nagy igénybevételtől: amikor a fedél o a fedé megemelkedett a KF átvezetőkkel együtt, ami deformálta a tekercstartó szerkezetet, a szigetelő és leszorító elemeket
29
Szigetelési rendszer zárlat utáni állapota a kisfeszültség oldalon: megemelkedett a fedél, magával vitte a KF átvezetőket, azok deformálták a tekercseket, így összetört a leszorító szerkezet. k k í ö ö l íó k
30
NF „B” fázisú 230kV‐os átvezető potenciál vezérlő kondenzátor maradványai: kiégés, átfúródás, zárlati ív talppont szemben a kazánköpeny é és az átvezető karimával. á ők i á l
31
NF „B” fázisú 230kV‐os átvezető alsó részén belső cső meghibásodása: földzárlati nyomok a peremtől a tank felé.
32
230kV‐os „A” és „C” fázisú átvezetők: elmozdult porcellán, olajfolyás
33
NF0 nullponti átvezető eltört porcelánja
34
A trafó fedél vastagsága 10mm vastagsága 10mm
35
f f f j , Trafó fedél deformációja, két csavar törése.
36
Átvezető szigetelő papír darabjai mindenhova eljutottak
37
HGA vizsgálatra vett jó és szennyezett olajminta.
38
SERGI Transformer Protector (robbanás és tűzvédelmi rendszer) vezérlő panelje a működést jelző LED‐el
39
SERGI PT: nitrogén palack: kiürült a palack, a nyomása „0”
40
SERGI TP: a zárlat miatt felszakadt membrán és az elégett szigetelőpapír
41
SERGI TP: a zárlat miatt felszakadt membrán és az elégett szigetelőpapír
42
Rupture Disc felrepedés után: egy szektor a helyén maradt
43
Átvezető szigetelőpapír maradványai az Ruptere Disk‐ben (RD) A főbb megfigyelések: tank deformáció, hibás átvezető szigetelőpapír égett darabjai mindenütt megtalálhatók voltak a trafóban és a TP ben is, Oil darabjai mindenütt megtalálhatók voltak a trafóban és a TP‐ben is Oil Drain Pipe (ODP), Oil Gas Separation Tank (OGST)
44
Röviden a konzervátor elzáró szelepről (shut‐off‐valve, shutter) ‐ Ez a szelep a tank és konzervátort összekötő csőbe kerül beépítésre. E l ké k á ö kö ő őb k ül b é í é ‐ Tipikusan „flap‐valve”, rugós csapó szelep, rugó által részlegesen nyitott állapotban. p ‐ Így az olaj mindkét irányban folyhat, ahogy a hőmérséklet változás kívánja. ‐ De ha abnormális folyás lép fel a konzervátortól a tank felé, a szelep lezár és jelzést ad. Ilyen esemény az is, ha a tank felszakad. ‐ Ez fontos lezárás, mert megakadályozza, hogy a konzervátorból az átvezető vagy egyéb helyek felé folyjék az olaj és tűzhöz vezessen. vagy egyéb helyek felé folyjék az olaj és tűzhöz vezessen. ‐ Bár ez az elzáró szelep koncepció nagyon jó, az a tapasztalt, hogy nagyon nehéz biztosítani a következetes működést az előírt olajfolyásnál (nem túl magas, nem túl alacsony), a forgalomban lévő szelepek eléggé szórnak, a úl l ) f l b lé ő l k lé é ó k működés függ a felszerelés szögétől, az olaj szintjétől. ‐ A Rupture p Disk ((RD) felszakadt, így a szelepnek le kellett volna zárni, de az )f , gy p , elzáró szelep nyitott volt: nem zárt vagy újra kinyílt. 45
Röviden a konzervátor elzáró szelepről (shut‐off‐valve, shutter) ‐ A TP shutter (gyári száma: 3.251/04) az esemény után nyitva volt. ‐ A TP vezérlője nem volt összekötve a SCADA rendszerrel, így nem tudhatjuk a TP pontos aktiválási idejét valamint nem tudjuk a Rupture Disk Burst TP pontos aktiválási idejét, valamint nem tudjuk a Rupture Indicator (RDBI) mikor indult (mikor szakadt a membrán), ezért a „Shutter Signal” nem került rögzítésre. ‐ Most már nem fogjuk megtudni, hogy a Shutter nem zárt be, vagy bezárt és újra kinyitott. ‐ Mint a fényképeken is látható, nagy darab papírokat találtak a trafóban Mint a fényképeken is látható, nagy darab papírokat találtak a trafóban mindenütt, ami lassította az áramlást a Shutter (záró szelep) beállítási pontja alatt. ‐ Ez végső soron magyarázhatná az elzáró szelep nyitott állapotát. E é ő áh á láó l i áll á ‐ Mivel volt ilyen probléma Mexikóban 2008‐ban és 2009‐ben is, a SERGI jjavasolja hogy az elzáró szelep öt évenkénti karbantartásakor a Shutter j gy p Flap p Spring cseréjét a korrekt működés céljából. 46
A TL‐34 konzervátor záró szelep nem működött (?)
47
A TL‐34 előtt lévő manuális zárású szelepet kézzel kellett elzárni, mivel nem megfelelően működtette a TL‐34‐es szelepet.
48
Pressure relief valve (PRV) túlnyomás szelep megfelelően, olajfolyás nélkül működött.
49
A trafóból kiömlött olajjal szennyezett kövek eltávolítása, a terület megtisztítása.
50
A rövidzár alatt keletkezett energia számítása ‐ A rövidzár időtartama 120ms, az áram 23.030A, a feszültség 9.730kV, az A rövidzár időtartama 120ms, az áram 23.030A, a feszültség 9.730kV, az energia E=13,35MJ, azaz nagyon nagy érték, főleg azért mert hosszú volt az ív időtartama. E ét l ű h títóbb l tt l t fó é h TP ‐ Egyértelmű, hogy pusztítóbb lett volna a trafóra nézve, ha a TP nem működik. Bár nem volt rögzítve a RD felszakadása (nem volt összeköttetés a SCADA rendszerrel), nyilvánvaló, hogy RD és TP is megfelelően működött, mert a trafó nem robbant fel és nem lett tűz. ‐ Ha az átvezető dómok is védve lettek volna a TP‐vel, védve lettek volna a TP vel, a tank fedél nem görbül volna el, és nem nyílt volna ki egy kicsit sem egy kicsit sem.
51
HGA vizsgálatok a zárlat előtt csak az etán és etilén haladta meg a határértékeket (IEEE‐C57.104).
Időpont
C2H4 etilén
C2H6 etán
2005.12.12.
120
101
2007.10.04.
151
127
2007.11.27.
123
175
2008.08.15.
101
106
2008.12.23.
90
103
52
Meghibásodás utáni olajvizsgálatok ‐ Cél az olaj analízissel: tudni, milyen állapotok voltak a trafóban zárlat előtt. ‐ A táblázatban normál és zárlat utáni mérési eredmények, valamint max. A táblázatban normál és zárlat utáni mérési eredmények, valamint max. megengedett és kritikus értékek láthatók. ‐ Bár az összes gáztartalom kisebb a TP működése után, az éghető gázok dupla annyi értékűek mint a normál olaj esetén és két gáz esetén (etilén dupla annyi értékűek, mint a normál olaj esetén, és két gáz esetén (etilén, acetilén) nagyobbak, mint a kritikus értékek.
53
HGA vizsgálati eredmények C2H2/C2H4=0,596: CH4/H2=2,17: C2H4/C2/H6=4,89
HGA vizsgálati eredmények Kiértékelés: Vizsgáló szerint: nincs Vizsgáló szerint: nincs egyértelmű eredmény Szerintem az IEC szerint D2 Szerintem az IEC szerint D2 (nagy energiájú ívkisülés).
54
Zárlat utáni HGA eredményekből rajzolt Duval‐háromszög A Kiértékelő szerint a Duval háromszöges HGA vizsgálatok nem adtak egyértelmű eredményt, mert valószínűleg szennyezett volt az olaj. Duval szerint is lehetne pontosítani, vagy korrekciós Duval háromszöget megnézni, de szerintem D+T, van, tehát kisülés és nagy hőmérséklet.
55
2009‐es olaj fizikai‐kémiai vizsgálatok
56
Meghibásodás után 2 nappal villamos vizsgálatok: 2009. június 18.
57
Válaszok az szemlén feltett ügyfélkérdésekre Miért deformálódott a trafó fedele? A TP úgy volt telepítve, hogy nem volt semmilyen átvezető dóm védelem. Ha lett volna átvezető dóm védelem akkor gyorsabb lett volna a működés akkor volna átvezető dóm védelem, akkor gyorsabb lett volna a működés, akkor elkerülhető lett volna a két csavar szakadása okozta deformáció a fedélen. Elég gyorsan kinyílt az RD? Igen, lásd az előző fejezeteteket. Miért volt a „shutter” nyitva? Ugyanaz a helyzet mint az RD esetén: a TP nem volt csatlakoztatva a SCADA Ugyanaz a helyzet mint az RD esetén: a TP nem volt csatlakoztatva a SCADA rendszerhez, így nem tudhatjuk, hogy a „shutter”, elzáró szelep nem zárt be, vagy bezárt és újra kinyitott. Miért nem volt az átvezető dóm védve? Mié l á ő dó éd ? A SERGI‐nek opciós ajánlata az átvezető dómok védelmére, a rendelés időpontjában ezt az opciót nem kérték.
58
Tanulságok a meghibásodás után Kinyílt az RD y A valós eset tanulmány egyértelműen megmutatta hogy a TP teljesen lecsökkentette a nyomást a trafóban, de jelezte, hogy a nagy nyomás hullám a dómban erősen függ a trafó alakjától, helyzetétől, és a dómok méretétől, az ív energiájától. Erősen ajánlott az ügyfél mérnökeinek, hogy gondosan ellenőrizzék a SERGI által elvégzett kísérleti eredményeket, főleg a numerikus szimulációkat. Átvezető dóm védelme Az átvezető dóm, olaj kábel boksz védelme erősen ajánlott a belső hibák ellen. Mint ebben az esetben látható volt, az átvezető dóm úgy viselkedik, mint egy hullámvezető, helyileg felerősíti a nyomást. Ezért a nyomás csúcs ott koncentrálódni fog és egy nagyon nagy ik á f f lé l i é é i é h j i lá ió j sztatikus nyomás fog felépülni. Még TP esetén is, a végrehajtott szimuláció azt mutatja, hogy 7 bár nyomáshullám vándorol a dómon keresztül 11Mj energiával, amely közel van ahhoz az energiához amely jelen esetben létrejövő ívből számolhatunk. A TP V é lő B k b köté A TP Vezérlő Boksz bekötése a SCADA rendszerbe SCADA d b A SERGI ajánlja, hogy a TP mindig legyen bekötve a SCADA rendszerbe. Ekkor pontosan lehet tudni, mi történik, ha a TP működik. Jelen esetben láthatjuk, hogy bizonyos adatok hiányoznak és néhány kérdésre soha sem tudjuk meg a választ pl az RD nyitási idő most hiányoznak és néhány kérdésre soha sem tudjuk meg a választ, pl. az RD nyitási idő most már ismeretlen lesz. 59
Konklúziók ‐ A TP 2007‐ben lett telepítve a trafóra és 2009‐ben sikeresen működött. A TP 2007 ben lett telepítve a trafóra és 2009 ben sikeresen működött ‐ Mint a számítások mutatják az ív energiája 13,35MJ volt, ez nagyon nagy nyomást tud létrehozni a trafóban, valószínű nagyobb volt mint 7 bár. (11MJ ívenergia 7 bár nyomást okoz). ‐ A trafó 1,2 bár sztatikus túlnyomást visel el, RD felszakadt, TP működött, a nitrogént gáz beinjektálta a trafóba nitrogént gáz beinjektálta a trafóba. ‐ Az átvezető meghibásodásoktól származik a trafótüzek nagy része, az itt bemutatott esetben az átvezető eltört, teljesen tönkrement, de a trafó nem fogott tűzet a nitrogén befecskendezéssel működő TP időbeli pontos működésének köszönhetően. ‐ Ha nincs TP a trafó felrobban és valószínűleg tűz üt ki. Ha nincs TP a trafó felrobban és valószínűleg tűz üt ki. ‐ A TP betöltette a feladatát, a trafó nem robbant, ezzel elkerülhető volt a környező berendezések sérülése, ill. emberélet veszélyeztetése. ‐ Ha az átvezető dóm is védve lett volna a TP‐vel, a tank fedél nem görbül volna el, és nem nyílt volna ki egy kicsit sem. 60
Köszönöm Kös önöm a figyelmet
61
Sir Winston Churchill idézet: Nem ígérhetek mást csak vért, erőfeszítést, verítéket és könnyeket! A TP belső zárlat esetén teljesen lecsökkenti a belső nyomást, ‐ a trafó nem fog felrobbanni, a trafó nem fog felrobbanni ‐ meghibásodás nem okoz tűzet, ‐ így elkerülhető emberélet veszélyeztetése, így elkerülhető emberélet veszélyeztetése, ‐ a környező berendezések sérülése, stb., ‐ de a zárlatot már nem teheti meg nem történté, ‐ magát a trafót nem menti meg, ‐ de csak a javítással kell foglakozni, ‐ egyébkén katasztrofális károk is keletkezhetnének. 62
1=Repedő membrán beépített Burst Indicator‐al (RD BI) 2 N 2=Nyomáscsökkentő kamra á ökk tő k (DC) Explosive Gas Elimination Pipe (EGEP) E l i G Eli i ti Pi (EGEP) 2
1
63
Vertical Depressurization Set (VDS
• Túlnyomás megszüntetése nagy sebességű nyomáscsökkentéssel
• Az átmérő mindenegyes trafó típusra egyedileg kerül kiszámításra
• Magában foglal : Isolation Valve ( ) ((leválasztó szelep) (IV) p) , a Shock Absorber (SA) (lökés gátló), és Vibration Absorber (VA) (rezgés elnyelő)
64
