PDF Zak. č.: Obsah:

Zodp. projektant:

Ing. Adam Kurdík

Vypracoval:

Ing. Adam Kurdík

Objednatel:

Město Hodonín, Masarykovo náměstí 1, 695 35 Hodonín

Místo:

Sportovní 2, 695 01 Hodonín

Akce:

Datum: X/12

Paré č.:

Formát:

Krytý bazén v Hodoníně

Stupeň:

PDF

Zak. č.: 12-043 Obsah:

Zpráva o provedení stavebně technického průzkumu

Měřítko:

Příloha č.:

Sklepní 253, 691 42 Valtice Mobil: +420 776 105 330 E-mail: [email protected]

Obsah 1.

Identifikační údaje .............................................................................................. 3

2.

Podklady: ............................................................................................................ 3

3.

Rozsah průzkumu ............................................................................................... 4

4.

Stručný popis stavby........................................................................................... 4

5.

Základy ............................................................................................................... 5

6.

Ocelová konstrukce bazénové haly..................................................................... 5

7.

Železobetonový montovaný skelet ..................................................................... 6

8.

Konstrukce bazénů.............................................................................................. 7

9.

Obvodové zdivo.................................................................................................. 8

10.

Terasa.................................................................................................................. 9

11.

Střechy .............................................................................................................. 10

12.

Závěr ................................................................................................................. 14

Příloha č. 1: Výkresy z původní projektové dokumentace........................................ 15 Příloha č. 2: Fotodokumentace.................................................................................. 19 Celkem 32 stran Příloha č. 3: Zkoušky vlastností vývrtů z betonu - volně přiložena Příloha č. 4: Vyhodnocení chemických charakteristik betonu - volně přiložena

Kryt baz én Hodonín Stavebně technick pr ůzkum

2


Zpráva o provedení stavebně technického průzkumu 1. Identifikační údaje •

objekt:

Krytý bazén v Hodoníně

•

místo:

Sportovní 2, č. p .4186, parc. č. 6373, 695 01 Hodonín

•

objednatel:

Město Hodonín, Masarykovo nám. 53/1, 695 35 Hodonín

•

zpracovatel:

Ing. Adam Kurdík, autorizovaný inženýr pro pozemní stavby, statiku a dynamiku staveb, ČKAIT č. 1004280, Sklepní 253, 691 42 Valtice

•

spolupráce:

střechy - Ing. Tomáš Kafka – DEKPROJEKT s.r.o., Olomouc betonové konstrukce - Průzkumy staveb s.r.o., Brno pevnost betonů - Ing. Jiří Habarta, CSc., Brno chemický rozbor betonů - Ing. Jiří Zahrada, CSc., Brno

2. Podklady: [1]

objednávka OD/2012/0213/150 z 28. 8. 2012;

[2]

místní šetření v srpnu a září 2012;

[3]

Zpráva o provedení stavebně technického průzkumu objektu krytého bazénu v Hodoníně, Průzkumy staveb, s.r.o., Brno, zak. č. 12-097, září 2012;

[4]

Zkoušky vlastností vývrtů z betonu Hodonín – plavecké bazény, Ing. J. Habarta, CSc, Brno, zak. č. 2012*0911, září 2012;

[5]

Vyhodnocení chemických charakteristik betonu, Ing. Jiří Zahrada, CSc., Brno, říjen 2012;

[6]

Původní projektová dokumentace – neúplná: Krytý bazén 25 m Hodonín - Technická zpráva stavební, Půdorys 1. nadzem. podlaží, Řez B-B, Pohled západní, východní, Pohledy jižní, severní, ZTI – základy, Sportprojekt Praha, stř. 110 Brno, zak. č. 032/1, květen 1978;

[7]

Svoboda, F. a kol.: Stavební ročenka 1976, Praha, SNTL, 1976;

[8]

ČSN ISO 13822 (2005) Zásady navrhování konstrukcí - Hodnocení existujících konstrukcí.


3


3. Rozsah průzkumu Na základě objednávky vlastníka byl proveden stavebně technický průzkum stavby krytého bazénu v Hodoníně. Cílem průzkumu je zmapování vad a poruch objektu a ověření skladeb důležitých konstrukcí obvodového pláště (zejména střech). Průzkum je určen jako podklad pro projekční přípravu rekonstrukce tohoto objektu. V rámci průzkumu byly: -

provedeny sondy do střešních konstrukcí,

-

odebrány vzorky betonu pro zjištění jeho pevnosti a pro laboratorní rozbor,

-

měřena pevnost betonu na konstrukcích,

-

zjišťován tvar a vyztužení vybraných železobetonových konstrukcí,

-

provedena vizuální prohlídka přístupných částí stavby.

Vzhledem k tomu, že objekt byl během průzkumných prací v provozu, musel být omezen rozsah sond tak, aby nedošlo k omezení provozu nebo k poškození povrchů a prvků stavby v prostorách přístupných veřejnosti.

4. Stručný popis stavby Budova krytého bazénu je volně stojící objekt, který byl k tomuto účelu postaven na přelomu 70. a 80. let 20. století (uveden do provozu v roce 1983) – stáří stavby je tedy přibližně 30 let. Objekt je celou dobu užíván ke svému původnímu účelu, došlo pouze k menším změnám ve využití jednotlivých místností v zázemí. Za dobu existence stavby nedošlo k zásadním stavením úpravám, pouze byly dle potřeby opravovány a měněny části stavby a části jejího technologického vybavení – zejména vnit řní rozvody kanalizace, podlahové krytiny, obklady, zařizovací předměty, hydroizolace podlah a střech, výplně otvorů a pod.. Největší půdorysné rozměry budovy jsou přibližně 42 x 52 m, výška atiky nad terénem je přibližně 12 m. Konstrukčně je stavba složena ze dvou částí – bazénová část je ocelová jednolodní hala a část se zázemím, která ze dvou stran k bazénové hale přiléhá, je železobetonový prefabrikovaný dvoupodlažní skelet. Ocelová konstrukce i železobetonový skelet jsou doplněny vyzdívkami z děrovaných cihel – odvodové zdivo je jednovrstvé i sendvičové. Bazény (25 x 12,5 m a 12,5 x 8 m) jsou monolitické železobetonové nesené prefabrikovanými panely, které jsou uloženy na železobetonových stěnách. Střechy jsou ploché jedno i dvouplášťové – na ocelové konstrukci je krytina z hliníkového profilovaného plechu a na železobetonové skeletu z asfaltových pásů. Podél prosklené jižní fasády bazénové haly je po celé její délce terasa přístupná jak z bazénové haly, tak venkovním schodištěm z úrovně terénu. Terén v okolí stavby je rovinný. V příloze č. 1 jsou kopie dochovaných základních výkresů – půdorys 1.NP, příčný řez a pohledy.


4


5. Základy Jelikož se nepředpokládá, že by mělo dojít k podstatné změně zatížení základových konstrukcí, nebyl prováděn inženýrsko geologický průzkum ani ověřování skutečného provedení základů. Dle dochované projektové dokumentace (dále jen „PD“) je stavba založena plošn ě na základových patkách (sloupy ocelové konstrukce a prefa skeletu) a pasech (stěny bazénů, obvodové zdivo a těžké vnitřní příčky. Pro stavbu byl dle informací z PD zpracován geologický průzkum, kterým byly zjištěny do hloubky 2,0 m navážky z nekvalitního materiálu a pod nimi vrstva písčitého jílu, která byla zřejmě použita pro založení, spodní voda byla zjišt ěna 2,5 m pod úrovní terénu. Dle PD je úroveň upraveného terénu 0,1 m nad úrovní terénu původního a základová spára je přibližně 2,0 m pod úrovní původního terénu. Při prohlídce nebyly zjištěny žádné projevy výraznějšího nerovnoměrného sedání základů (trhliny nebo deformace konstrukcí). Dle sdělení provozovatele došlo po povodních v roce 1997 k nerovnoměrnému sednutí konstrukce 25 m bazénu – jižní strana je nyní přibližně o 10 mm níž, což je při šířce bazénu 12,5 m pootočení 0,08 %, tedy méně než polovina maximálního přijatelného pootočení (0,2 %) dle ČSN EN 1997-1 - přílohy H. Sedání se od té doby dále nezvětšuje a jeho jediným viditelným projevem je odtékání vody z bazénu pouze přes jižní přelivnou hranu (při klidné hladině).

6. Ocelová konstrukce bazénové haly Ocelová konstrukce bazénové haly je konstrukčně řešena jako dvoupodlažní jednolodní hala. Celkem 8 rámů s rozponem 18 m je osazeno po 6,0 m, délka haly v četně konstrukcí štítů je 43,11 m. Sloupy výšky přibližně 12 m jsou obdélníkové - svařené ze dvou válcovaných profilů U. Sloupy jsou dle PD kotveny do základových patek 1,12 m pod úrovní podlahy 1.NP, z PD není zřejmé, jestli je uložení sloupů kloubové nebo jsou vetknuty. Na sloupech jsou uloženy příhradové sedlové vazníky rozponu 18,0 m. Dle PD by se mělo jednat o typové vazníky Baums vyráběné v závodu NHKG Hustopeče. Vazníky jsou svařované horní a dolní pásy jsou z tenkostěnných korýtkových profilů (horní pásy jsou zesíleny přivařeným plechem), svislice z tenkostěnných U profilů a diagonály z dvojic kruhových tyčí. Na vaznících jsou vaznice z ocelových válcovaných profilů. Na vaznicích je přikotvena střešní krytina, na spodních pasech je zavěšen podhled s osvětlením, v mezistřešním prostoru jsou vedeny rozvody VZT a obslužné lávky. V jižní fasádě jsou osazeny mezilehlé sloupy pro kotvení velkoplošného prosklení. Štítové stěny jsou ztuženy samostatnými sloupy z válcovaných profilů I, které jsou osazeny 0,6 m od osy krajních rámů. Štítové sloupy jsou skryty v sendvičovém zdivu. Obvodové stěny jsou vyzděny mezi sloupy ocelové konstrukce – v případě sendvičových stěn je mezi sloupy vnitřní zeď a vnější zeď je k vnitřní kotvena. Nad rovinou podhledu pokračuje obvodové zdivo jako jednovrstvé. Na věnci vyzdívek je uložena stropní konstrukce nad 1.NP.


5


Většina ocelových sloupů je skryta ve zdivu, případně prochází bazénovou halou, kde z provozních důvodů nebylo možné prověřit stav v kritických místech – v místě průchodu podlahou. V bazénové hale je patrné korozní napadení na paždících nad okny (foto 1) a lokálně také na sloupech u podlahy (foto 2). V 1.NP jsou korozí napadeny jak sloupy (foto 3), tak zejména vodorovné prvky vynášející stropní konstrukci z VSŽ plechů (foto 4 – 6). Z úrovně servisních lávek byla provedena prohlídka ocelové konstrukce v mezistřešním prostoru – zde je konstrukce, díky nevhodně řešenému podhledu, vystavena vysoké vlhkosti a teplotě. Vlivem vysoké vlhkosti zde zřejmě dochází v chladnějším období k silné kondenzaci na ocelových profilech. Na většině prvků dochází k odlupování jednotlivých vrstev nátěrů (foto 12). Prvky ocelové konstrukce jsou v mezistřešním prostoru zkorodovány v míře odpovídající jejich antikorozní ochraně a poloze. Rovnoměrně jsou korozí pokryty šrouby, kování pro připojení vaznic, některé paždíky a doplňkové nenosné prvky (foto 7 – 12). Většina prvků střešní konstrukce, chráněných nátěry, je zkorodovaná lokálně – na hranách, v místech svarů a na spodních površích profilů (tam, kde se zřejmě tvoří kapky zkondezované vody). Nejvíce jsou poškozeny korozí plechy na hlavách sloupů s kotvením vazníků a také částečně navazující část sloupů (foto 11). Zde již dochází k oddělování vrstev korozních produktů a dochází tak k oslabení ocelových prvků. Nejméně jsou poškozeny korozí pozinkované ocelové trapézové plechy střešního pláště, zde byla zjištěna koroze pouze lokálně. Ačkoliv jsou prvky ocelové konstrukce v menší či větší míře napadeny korozí, nebylo zjištěno poškození, které by aktuálně ohrožovalo bezpečnost stavby. Nejvýraznější korozní úbytky jsou na styčníkových pleších na hlavách sloupů v místech uložení příhradových vazníků, kde se dá předpokládat, že oslabení plechů korozí o 1 až 2 mm nemá na nosnost konstrukce podstatný vliv. Dá se očekávat, že prvky, které nebylo možné během provozu stavby zkontrolovat budou rovněž napadeny korozí. Zejména se jedná prvky skryté v sendvičovém zdivu, kde se dá předpokládat rovnoměrná koroze ve vzduchové mezeře, a sloupy v úrovni hydroizolací v podlahách bazénové haly a pod podlahou 1.NP, kde mohou být lokálně významně oslabeny. I když není korozí aktuálně ohrožena bezpečnost stavby, pokud nebudou odstraněny její příčiny a konstrukce náležitě ošetřena, bude se její stav zvyšující se rychlostí dále zhoršovat. Při prohlídce byly zjištěny trhliny v atikovém zdivu v blízkosti rohů, které by mohly být způsobeny objemovými změnami ocelové konstrukce vlivem teplotních zm ěn (foto 35). Jiné projevy nadměrných deformací ocelové konstrukce nebyly pozorovány. Vzhledem ke zpřísnění požadavků nových norem (Eurokódů) pro posuzování nosných konstrukcí lze předpokládat, že stávající ocelová konstrukce nespl ňuje těmito normami požadovanou míru bezpečnosti a bude tak nutné její zesílení.

7. Železobetonový montovaný skelet Technické prostory a zázemí pro návštěvníky přiléhající ze západní a severní strany k bazénové hale jsou konstrukčně řešeny jako dvoupodlažní železobetonový montovaný skelet. Jde o lehký skelet se skrytými průvlaky. Na čtvercových sloupech průřezu 0,40 x 0,40 m jsou uloženy


6


průvlaky profilu 1,20 x 0,25 m s podélnými ozuby pro uložení stropních panelů stejné výšky rovněž s ozuby. Dle PD by se mělo jednat o skelet podniku Prefa Přeštice. Dle publikace [7] se zde vyráběl bezprůvlakový montovaný skelet MS-69. Tento konstrukční systém se vyznačuje skrytými hlavicemi nad sloupy, na které jsou uloženy skryté průvlaky a stropní panely. Při prohlídce bylo dle polohy spár mezi prefabrikáty, že realizovaná konstrukce není řešena tímto způsobem. Dle skladby a profilu prefabrikátů se jedná pravděpodobně o skelet se skrytými průvlaky MS-OB. Tuhost skeletu ve vodorovném směru je zajištěna zejména pomocí příčných a podélných ztužujících zdí – toto je potřeba zohlednit při návrhu případných dispozičních úprav. U severní strany bazénové haly má skelet v podélném směru 7x 6 m polí (sloupy skeletu jsou v osách ocelových rámů) a v příčném směru pole 1,5 m (přechod mezi ocelovou a betonovou konstrukcí) + 6,0 m + 2,4 m + 2x 6,0 m (krajní pole má v podélném směru délku pouze 3x 6 m). U západní strany bazénové haly má skelet v podélném směru (kolmo ke štítu bazénové haly) pouze jedno 6 m pole a v příčném směru 4x 6 m + 2,4 m + 6 m. V napojení těchto dvou částí skeletu je atypické pole šířky 1,43 m. Většina skeletu nevykazuje projevy významných vad. Významnější poškození železobetonových stropních konstrukcí je patrné v místech dlouhodobého zatékání pod vlhkými prostorami (sprchy, sauna) netěsnými hydroizolacemi v podlahách a netěsnostmi kanalizačních potrubí (foto 13 -15). Pro ověření závažnosti poruch vlivem dlouhodobého zatékání, bylo provedeno měření pevnosti betonu panelů v tlaku. Vzhledem k tvaru prefabrikátů nebylo možné odebrat vzorky pomocí jádrových vývrtů tak, aby nedošlo k jejich lokálnímu oslabení. Na základě provedeného měření byl beton stropních panelů přiřazen do pevnostní třídy C25/30. Jde tedy po měrně kvalitní beton, kdy i mezi jednotlivými naměřenými hodnotami byl malý rozptyl. Podrobnosti o m ěření pevnosti betonu a zjištěné výztuži jsou v příloze č. 3. Zjištěné poškození železobetonových stropních panelů montovaného skeletu je lokálního charakteru a neohrožuje aktuální bezpečnost stavby. Místa poruch jsou soustředěna okolo prostupů a spojů panelů – k zatékání v ploše nedochází vzhledem ke kvalitě betonu prefabrikátů. Ačkoliv jsou příčiny zatékání postupnými opravami odstraňovány, pro zajištění požadované bezpečnosti a trvanlivosti konstrukce bude nutné po odstranění všech příčin zatékání provést řádnou sanaci a případné zesílení konstrukce. Bude nutné odstranit degradovaný beton, obnaženou výztuž očistit od korozních produktů a dle potřeby doplnit a provést reprofilaci těchto prvků.

8. Konstrukce bazénů Bazény a akumulační nádrž v 1.NP jsou navrženy z vodostavebného betonu s úpravou vnitřních povrchů strojními třívrstvými omítkami tloušťky 3x 1 cm. Plavecké bazény jsou vybetonovány na stropní konstrukce z železobetonových panelů (dle PD se mělo jednat o předpjaté panely Spiroll – ty ale nebyly na stavbě zjištěny) rozponu 6,0 m uložených na betonových stěnách. Po obvodu bazénů je stropní konstrukce nad 1.NP vytvořena pomocí ocelových pozinkovaných


7


trapézových plechů s nadbetonovanou deskou. Mezi plaveckými bazény je umístěna ocelová konstrukce ochozu pro návštěvníky. Všechny konstrukce bazénů jsou výrazně poškozeny dlouhodobým zatékáním bazénové vody (foto 17 – 23). Největší úniky vody jsou přes sběrné žlaby podél přelivných hran – je nejmenší tloušťka betonu a současně jde o detaily, u kterých se dá mimo jiné předpokládat menší těsnost betonu díky technologické náročnosti betonáže. Dlouhodobým zatékáním chlorované bazénové vody a na stropní konstrukci nad hladinou akumulační nádrže také díky kondenzaci „hladové“ vody (foto 24), došlo k celé řadě poruch nosných konstrukcí bazénů v 1.NP. Beton je poškozen vyluhováním pojivových složek. Na hranách a nad korodující výztuží odpadávají kusy betonu. Karbonatace betonu dosahuje do hloubky více než 50 mm. Lokálně je povrch betonu pokryt řasami a mechy (foto 20). Dochází ke korozi výztuže – v některých částech je již zcela obnažena a odděluje se od povrchu konstrukce. Trapézové VSŽ plechy stropní konstrukce po obvodu bazénů jsou zejména podél podpor poškozeny korozí. Dle PD není zřejmé, že by beton na trapézovém plechu měl být vyztužen a při průzkumu nebyla výztuž zjištěna (vzhledem k neznámé tloušťce betonu a riziku poškození podlahového topení v podlahách nebylo možné provést dostatečně velké sondy a trapézový plech znemožňuje použití nedestruktivních metod pro hledání výztuže). Existuje tak riziko, že trapézové plechy nesloužily pouze jako ztracené bednění, ale že jsou hlavními nosnými prvky stropů. Podrobnosti průzkumu vlastností betonu bazénů jsou v přílohách č. 3 (pevnost betonu, tvar a vyztužení) a č. 4 (chemický rozbor betonu). Vzhledem k rozsahu degradace některých nosných konstrukcí bazénů lze jejich stav označit za havarijní. Nejedná se už pouze o lokální poruchy. Stropní panely pod obvodovými stěnami bazénů a nad akumulační nádrží jsou degradací poškozeny v celé ploše. To, že zatím nedošlo k nadměrným deformacím stropních panelů s téměř zcela zkorodovanou výztuží nebo stropů s trapézovými plechy zkorodovanými u podpor prakticky v celé tloušťce, se dá přičíst robustnosti konstrukcí a tomu, že se na přenesení zatížení podílí i konstrukce, se kterými nebylo zřejmě v původním návrhu uvažováno (betonová dna a stěny bazénů, nadbetonávka na trapézovém plechu). Stav těchto nosných konstrukcí vyžaduje bezodkladnou sanaci. Míra bezpečnosti dílčích konstrukcí nesplňuje požadavky platných předpisů.

9. Obvodové zdivo Ocelová konstrukce bazénové haly i montovaný železobetonový skelet zázemí jsou doplněny jednovrstvými i sendvičovými stěnami z děrovaných cihel. Dle PD měly být použity cihly plné, děrované metrického formátu (CDM) a pro p říčky cihly dvouděrové. Obvodové stěny bazénové haly ve styku s vnějším prostředím jsou navrženy jako sendvičové ze dvou zdí tl. 250 mm z cihel CDM a větranou vzduchovou mezerou tl. 250 mm s vloženou tepelnou izolací, izolace měla být překryta rabicovým pletivem, které mělo být kotveno plechy navlečenými na trnech spojujících obě zdi. Při prohlídce z úrovně střechy zázemí bylo ověřeno, že provedení sendvičové stěny přibližně odpovídá PD. Obvodové stěny zázemí a


8


v bazénové hale nad úrovní podhledu včetně atik a na jižní fasádě jsou z běžného jednovrstvého zdiva z cihel CDM tloušťky 380 mm (většina zdiva) a 250 mm. Při prohlídce bylo zjištěno, že větraná mezera v sendvičovém zdivu je místy ucpána napadaným stavebním materiálem (foto 40), kotevní trny bez antikorozní ochrany jsou silně poškozeny korozí (foto 39) a některé tyto trny nejsou zakotveny ve vnější zdi (foto 40). Na části větracích otvorů chybí krycí mřížky a některé z těchto otvorů jsou tak využívány ptactvem ke hnízdění (foto 32, 34, 38). Fasáda bazénové haly byla provedena ze skleněného mozaikového obkladu – tento obklad postupně odpadává, chybí již na významné části fasády, zejména v její horní části a to bez ohledu na orientaci fasád ke světovým stranám (foto 28 – 38). Jednou z příčin opadávání tohoto obkladu bude zřejmě kondenzace vodních par prostupujících z vlhkého interiéru pod obkladem z důvodu jeho vysokého difúzního odporu. Dalšími příčinami budou povětrnostní vlivy (dešťová voda, mráz,...), vznik trhlin ve zdivu a asi i kvalita provedení. V místech s odpadaným obkladem pokračuje poškozování fasády – po odpadnutí podkladní omítky dochází vlivem působení povětrnostních vlivů k rozpadu dutinových cihel a degradaci betonových prvků (věnce) včetně koroze výztuže (foto 32 – 38). Na obvodovém zdivu bylo zjištěno několik typů trhlin – převážně vodorovné trhliny v patě atikového zdiva montovaného železobetonového skeletu (foto 25), svislé trhliny v blízkosti rohů v horní části stěn bazénové haly (foto 35) a trhliny mezi cihelnými vyzdívkami a průvlaky a sloupy montovaného skeletu (foto 25). Trhliny v patě atik a případně v blízkosti rohů atiky jsou způsobeny zejména teplotními objemovými změnami zdiva atik a případně neoddilatovaných tuhých vrstev střešního pláště. Trhliny mezi vyzdívkami a železobetonovými prvky skeletu můžou být způsobeny jak teplotními objemovými změnami konstrukce, tak i nízkou vodorovnou tuhostí samotného skeletu. Obvodové zdivo je lokálně poškozeno zatékáním z vnitřních prostor - netěsnosti kanalizace a pod. (foto 26) a také vzlínající zemní vlhkostí a zatékající povrchovou vodou (foto 27). Zatímco příčiny zatékání z vnitřních rozvodů byly odstraněny, bude se problém se zemní vlhkostí vzhledem k degradaci hydroizolace v patě zdiva dále zhoršovat. Na zděných konstrukcích obvodového pláště nebyly zjištěny poruchy, které by ohrožovaly aktuální bezpečnost stavby. Ovšem mozaikový obklad bazénové haly je v havarijním stavu – dochází k pádu kusů tohoto obkladu na přilehlé veřejně přístupné plochy. V místech chybějícího obkladu dochází k velmi rychlé degradaci zdiva opět doprovázené odpadáváním zvětralého materiálu.

10. Terasa Podél jižní fasády bazénové haly je venkovní terasa (foto 65). Prefabrikované železobetonové stropní panely terasy jsou uloženy na ocelových rámech. Příčle rámů jsou uloženy jedním koncem na sloupech a druhým jsou zřejmě kotveny do ocelových sloupů bazénové haly. Na


9


stropních panelech je položena dlažba z teracových dlaždic do malty s hydroizolací z asfaltových pásů. Venkovní dvouramenné schodiště z sestavené z železobetonových prefabrikátů. Železobetonová konstrukce je poškozena působením povětrnostních vlivů. Stavu konstrukce přispívá kvalita provedení prefabrikátů – krycí vrstva betonu je malá, místy se výztuž téměř dotýká povrchu (foto 67 – 69). Zkarbonatovaný beton neposkytuje ochranu výztuži, která ta koroduje a následně bobtnáním korozních produktů dochází k odpadávání krycí vrstvy betonu. Degradované jsou rovněž stropní panely v místech zatékání (foto 71, 72). Na ocelové konstrukci jsou korozí zasaženy zejména vodorovné prvky (foto 72). Zcela nefunkční jsou klempířské detaily hydroizolace terasy – okapová lišta i liška v napojení na fasádu (foto 70, 73, 74). Ocelové zábradlí je lokálně silně poškozeno korozí – v několika místech došlo k prorezavění stěn trubek (foto 66). Vzhledem ke stavu oplechování paty sloupů zábradlí, dá se očekávat poškození zábradlí v místě kotvení. Na nosných konstrukcích terasy nebyly zjištěny poruchy, které by ohrožovaly aktuální bezpečnost stavby. Ovšem vzhledem k lokálním poruchám ocelového zábradlí a riziku jeho oslabení v místě kotvení nedoporučuji používaní terasy veřejností, do doby než bude ověřen stav skrytých částí a poškozená místa budou opravena. Poruchy hydroizolace jsou příčinou zrychlující se degradace konstrukce terasy i přilehlých konstrukcí bazénové haly. Pro zajišt ění požadované bezpečnosti a trvanlivosti konstrukce bude nutné odstranění příčiny zatékání provést řádnou sanaci a případné zesílení konstrukce.

11. Střechy Objekt krytého bazénu je zastřešen soustavou plochých střech s vnitřním odvodněním. Nad bazénovou halou je dvouplášťová střecha s krytinou z hliníkového profilovaného plechu, nad zázemím jsou jedno a dvouplášťové střechy a krytinou z asfaltových pásů, která je v části překryta PVC fólií (foto 41, 42). Obr. 1: Situace sond do střešních plášťů

sonda č. 1

sonda č. 2

sonda č. 3 S sonda č. 4


10


Pro ověření skutečných skladeb střešních plášťů a jejich stavu byly provedeny 4 sondy profilu 0,15 x 0,15 m (obr. 1): Sonda 1 - poblíž hřebene nad vstupní halou (foto 57, 58): •

asfaltové pásy - 25 mm

•

beton. mazanina, nesoudržný povrch - 75 mm

•

kompletizovaný dílec z EPS s nakašírovaným asfaltovým pásem (Polsid / KSD), vlnitá rubová strana - 50 mm

•

Heraklit - 40 mm

•

spádová vrstva - nesoudržný perlitbeton - 130 mm

•

železobetonový stropní panel (sonda byla ukončena na horním líci panelu)

Celková tloušťka bez panelu 320 mm. Jedná se jednoplášťovou plochou střechu s klasickým pořadím vrstev. Sklon střešního pláště na povrchu je 1 – 2 %, na povrchu se lokálně tvoří louže. Povrch hydroizolace s ochranným nátěrem vykazuje známky degradace – praskliny, prohlubn ě, boule. V ploše střechy jsou osazeny větrací komínky. Odvodnění je do vnitřních vpustí osazených v odtokovém úžlabí. Ve skladbě střechy nebyla nalezena vlhkost. Současná hydroizolační vrstva plní v ploše svou funkci, v vzhledem k povrchu (foto 53, 54) se nedá předpokládat její dlouhodobá životnost a spolehlivost, nutná rekonstrukce či pravidelná údržba. Dle tepelně technických výpočtů současná skladba nevyhovuje aktuálním požadavkům ČSN 73 0540-02 na hodnotu součinitele prostupu tepla Un pro deklarované vnitřní návrhové podmínky. Celoroční bilance zkondenzovaných a vypařených vodních par je pasivní. Současný sklon střešní konstrukce již nevyhovuje doporučení ČSN 73 1901 - Navrhování střech. Doporučený spád významně omezující vznik louží je 3 %. Odtoková úžlabí mají místy nulový sklon, neumožňují plynulý odvod vody z povrchu střechy. Vtoky jsou místy zaneseny splaveninami, je omezen průtok, neumožňují plynulý odvod vody z povrchu střechy. Větrací komínky jsou místy nedostatečně hydroizolačně opracovány v návaznosti na vodorovnou hydroizolace, objevují se trhliny v napojení. Sonda 2 - u severní stěny bazénové haly (foto 59, 60): •


•

betonové mazanina, pevná, povrch napenetrován - 60 mm

•

stropní desky Hurdis s kolmými čely do válcovaných profilů I, ve spádu

•

větraná dutina

•

minerální vata volně položená zřejmě přímo na stropní konstrukci (dle PD)

•

železobetonový stropní panel (dle PD)


11


Sklon střešního pláště na povrchu je 3 až 4 %. Jedná se dvouplášťovou plochou střechu se zatepleným spodním pláštěm. Povrch hydroizolace s ochranným nátěrem vykazuje známky degradace – praskliny, prohlubně, boule. Odvodnění je okapovou hranou do podokapního žlabuTepelná izolace spodního pláště je ve značném stupni degradace, slehlá, neurovnaná, vyskytují se plísně. Vzduchová vrstva je jednostranně odvětrávaná, není umožněn průběžný pohyb vzduchu. Sondou nebyla ověřena skladba spodního pláště. Na povrchu se lokálně tvoří menší louže. Současná hydroizolační vrstva plní v ploše svou funkci, vzhledem k povrchu se nedá předpokládat její životnost a spolehlivost, nutná rekonstrukce či pravidelná údržba. Lze předpokládat, že současná skladba nevyhovuje aktuálním požadavkům ČSN 73 0540-02 na hodnotu součinitele prostupu tepla Un pro deklarované vnitřní návrhové podmínky. Sklon střešního pláště je dostatečný, menší lokální louže jsou způsobeny nerovností povrchu hydroizolace. Sonda 3 - střecha nástavby pro VZT (foto 61, 62): •


•

betonové mazanina - 80 mm (50 mm pevná a 30 mm drolivá)

•

asfaltové lepenka (A400H)

•

tepelně izolační desky z 45 mm EPS a 5 mm Heraklitu (Lignopor) – 50 mm

•

železobetonové panely ve spádu (sonda byla ukončena na horním líci panelu)

Jedná se jednoplášťovou pultovou šikmou střechu s klasickým pořadím vrstev. Sklon střešního pláště na povrchu je 6 %, lokálně jednostranně v nejvyšším místě části obvodu u okapní hrany střešního pláště místy až nulový spád, na povrchu se v místě lokálně tvoří louže. Odvodnění je okapovou hranou do podokapního žlabu. Ve skladbě střechy nebyla nalezena vlhkost. Současná hydroizolační vrstva plní v ploše svou funkci, v vzhledem k povrchu se nedá předpokládat její dlouhodobá životnost a spolehlivost, nutná rekonstrukce či pravidelná údržba. Dle tepelně technických výpočtů současná skladba nevyhovuje aktuálním požadavkům ČSN 73 054002 na hodnotu součinitele prostupu tepla Un pro deklarované vnitřní návrhové podmínky. Celoroční bilance zkondenzovaných a vypařených vodních par je pasivní. Sklon střešního pláště je v převládající ploše dostatečný, lokálně v nejvyšší části střechy nedostatečný. Sonda 4 - nad šatnami u západní fasády (foto 63, 64): •


•

betonová mazanina, drolivá - 75 mm

•

asfaltová lepenka (A400H)

•

tepelně izolační desky z 45 mm EPS a 5 mm Heraklitu (Lignopor) – 50 mm

•

spádová vrstva - beton, soudržný (sonda byla ukončena v hloubce 195 mm)


12


•

železobetonový stropní panel

Jedná se jednoplášťovou plochou střechu s klasickým pořadím vrstev. Sklon střešního pláště na povrchu je 1 – 3 %, na povrchu se lokálně tvoří louže. Povrch hydroizolace a ochranný nátěr vykazuje známky degradace – praskliny, prohlubně, boule. Odvodnění je do vnitřních vpustí. V ploše střechy jsou osazeny větrací komínky. Ve skladbě střechy nebyla nalezena vlhkost. Současná hydroizolační vrstva plní v ploše svou funkci, v vzhledem k povrchu se nedá předpokládat její dlouhodobá životnost a spolehlivost, nutná rekonstrukce či pravidelná údržba. Dle tepelně technických výpočtů současná skladba nevyhovuje aktuálním požadavkům ČSN 73 054002 na hodnotu součinitele prostupu tepla Un pro deklarované vnitřní návrhové podmínky. Celoroční bilance zkondenzovaných a vypařených vodních par je pasivní. Větrací komínky jsou místy nedostatečně hydroizolačně opracovány v návaznosti na vodorovnou hydroizolace, objevují se trhliny v napojení. Současný sklon střešní konstrukce již nevyhovuje doporučení ČSN 73 1901 Navrhování střech. Doporučený spád významně omezující vznik louží je 3 %. Střecha bazénu: •

hliníkový tvarovaný plech - výška vlny 40 mm, skladeb. šířka 600 mm

•

minerální vata tl. cca 60 až 70 mm

•

ocelový trapézový plech - výška vlny 80 mm, skladeb. šířka 610 mm

•

mezistřešní prostor

•

skelná vata s papírovou lepenkou volně ložená na konstrukci podhledu

•

podhled z plechových lamel

Jedná se dvouplášťovou plochou střechu se zatepleným spodním i horním pláštěm. Sklon střešního pláště na povrchu je cca 5 %. Ve skladbě střechy nebyla nalezena žádná funkční vzduchotěsnící vrstva. Tepelná izolace z minerální vlny na spodním podhledovém plášti je degradována, neurovnaná, nerovnoměrná, nespojitá (foto 47). Ve skladbě střechy nebyla v době prohlídky nalezena zvýšená vlhkost. Současná hydroizolační vrstva neplní v ploše svou funkci, lze předpokládat pronikání atmosférických srážek do střechy. Sklon hydroizolace střešní roviny nevyhovuje doporučenému sklonu pro krytinu z trapézových plechů 8°. Kotevní prvky plechové skládané krytiny jsou degradovány, místy chybí, není zajištěna dostatečná odolnost vůči sání větru dle příslušné ČSN EN 1991-2-4 (foto 44, 46). Dle tepelně technických výpočtů současná skladba nevyhovuje aktuálním požadavkům ČSN 73 0540-02 na hodnotu součinitele prostupu tepla Un pro deklarované vnitřní návrhové podmínky. Celoroční bilance zkondenzovaných a vypařených vodních par je pasivní. Skladba nevyhovuje požadavku na vzduchotěsnost budovy dle ČSN 73 1901 – Část 2: Požadavky. Tepelná izolace neplní zcela svou funkci.


13


U všech střech lze konstatovat nevyhovující stav navazujících a ukončujících konstrukcí (foto 49 – 52, 55). Klempířské prvky v podobě oplechování atik, okapních plechů, lemování, stěnových ukončujících lišt, svodů a žlabů jsou v různém stupni degradace a to včetně kotevních prvků, jejich vzájemného napojení, nedostatečná je jejich stabilizace vůči působení větru (foto 46, 51, 56). Sklon oplechování střešních nadezdívek a atik je nedostatečný. Detaily styku svislých a vodorovných konstrukcí nejsou dostatečně upraveny, či jsou poškozeny a umožňují pronikání atmosférických srážek do konstrukce střechy (foto 49, 50, 55). Obdobně jsou nedostatečně opracovány ukončující stěnové lišty, prostupující větrací mřížky a obdobné prvky svislých obvodových konstrukcí. Provedení klempířských konstrukcí není v souladu s ČSN 73 3610 – Navrhování klempířských konstrukcí.

12. Závěr Při prohlídce stavby byly zjištěny závažné vady a poruchy nosných konstrukcí. Degradace železobetonových a ocelových konstrukcí bazénů a obvodového pláště bazénové haly je ve fázi, kdy nejde pouze o estetický problémem, omezení uživatelských vlastností nebo o „pouhé“ snížení životnosti. Míra koroze betonářské výztuže a stropních trapézových plechů již vážně snižuje bezpečnost stavby. Odpadávající kusy obkladu, omítky a cihel případně uvolněné klempířské prvky ohrožují v případě pádu bezpečnost osob pohybujících se na veřejném prostranství v okolí objektu. Stav objektu je vážný a vyžaduje bezodkladnou sanaci alespoň nejpoškozenějších konstrukcí – nosných konstrukcí bazénů a stropů na ně navazujících, střešního pláště včetně ocelové konstrukce nad bazény a fasády bazénové haly.

Ve Valticích 3. října 2012


Ing. Adam Kurdík

14


Příloha č. 1: Výkresy z původní projektové dokumentace

Výkres č. 1: Půdorys 1. nadzemního podlaží Výkres č. 2: Řez B-B’ Výkres č. 3: Pohledy

Krytý bazén Hodonín Stavebně technický průzkum – příloha 1: Výkresy z původní PD

15

Vkr es č. 1: Půdorys 1. nadzemního podlaí

Výkres č. 2: Řez B-B’

Výkres č. 3: Pohledy


Příloha č. 2: Fotodokumentace

Foto 1 – 12:

ocelová konstrukce bazénové haly

Foto 13 – 16:

montovaný skelet zázemí

Foto 17 – 24:

bazény

Foto 25 – 40:

obvodové zdivo

Foto 41 – 64:

střechy

Foto 65 – 74:

terasa

Krytý bazén Hodonín Stavebně technický průzkum – příloha 2: fotodokumentace

19


1. Koroze ocelové konstrukce v bazénové hale

2. Koroze ocelového sloupu v bazénové hale

3. Koroze ocelového sloupu v suterénu

4. Koroze stropních trapézových plechů v místě uložení na ocelovou konstrukci v suterénu

5. Koroze stropních trapézových plechů v místě uložení na betonovou konstrukci bazénu

6. Koroze stropních trapézových plechů v místě uložení na betonovou konstrukci bazénu


20


7. Ocelová konstrukce zastřešení bazénu – kotvení vaznice na vazník u štítu

8. Ocelová konstrukce zastřešení bazénu – rohový sloup

9. Ocelová konstrukce zastřešení bazénu – rohový sloup - detail

10. Ocelová konstrukce zastřešení bazénu – rohový sloup - detail

11. Ocelová konstrukce zastřešení bazénu – detail koroze styčníkového plechu na sloupu

12. Ocelová konstrukce zastřešení bazénu – detail degradovaného nátěru


21


13. Strop skeletu (pod sprchami) poškozený zatékáním

14. Strop skeletu v místě napojení na vyzdívku ocelové konstrukce

15. Strop skeletu (pod sprchami) poškozený zatékáním

16. Kotvení sloupu skeletu do základu

17. Stopy zatékání na konstrukci malého bazénu

18. Stopy zatékání na konstrukci velkého bazénu


22


19. Konstrukce bazénu poškozená zatékáním – stěny a sběrný žlab

20. Konstrukce bazénu poškozená zatékáním – stropní panel

21. Konstrukce bazénu poškozená zatékáním – obnažená a zkorodovaná výztuž stropního panelu

22. Konstrukce bazénu poškozená zatékáním – obnažená a zkorodovaná výztuž sběrného žlabu

23. Konstrukce bazénu poškozená zatékáním – bok stropního panelu

24. Konstrukce bazénu poškozená zatékáním – stropní panely nad akumulační nádrží


23


25. Trhliny mezi prvky skeletu a vyzdívkami na JZ rohu

26. Stopy zatékání z vnitřních instalací na Z fasádě

27. Poškození soklu zemní vlhkostí na Z fasádě

28. Degradace zdiva a obkladu J fasády

29. Degradace Z fasády bazénové haly

30. Poruchy fasády v místě napojení SV rohu bazénové haly na objekt zázemí


24


31. Detail atiky Z fasády bazénové haly

32. Detail atiky Z fasády bazénové haly

33. Detail atiky J fasády bazénové haly

34. Detail Z fasády bazénové haly

35. Detail SV rohu bazénové haly

36. Detail SZ rohu bazénové haly


25


37. Detail JV rohu bazénové haly

38. Detail JV rohu bazénové hal – provizorní kotvení oplechování atiky

39. Zkorodovaná kotva v dutině sendvičového zdiva

40. Dutina v sendvičové stěně – kotva nezazděná ve vnějším plášti

41. Pohled na střechy – jedno- a dvouplášťovou střechu skeletu a střechu nad bazény

42. Střecha bazénové haly


26


43. Detail hliníkové krytiny bazénové haly – uvolněná krycí lišta

44. Nefunkční spoj v oplechování u atiky ve štítu bazénové haly

45. Nánosy v zaatikovém žlabu bazénové haly

46. Provizorní kotvení oplechování JV rohu atiky bazénové haly

47. Tepelná izolace spodního pláště střechy bazénové haly

48. Prostup ve spodním plášti střechy nad bazénem – krytý pouze mřížkou


27


49. Detail ukončení asfaltové izolace střechy zázemí na fasádě bazénové haly

50. Detail ukončení asfaltové izolace střechy zázemí na atice

51. Ukončení oplechování atiky zázemí na Z fasádě bazénové haly

52. Provizorní těsnění napojení střechy zázemí na SZ roh bazénové haly

53. Detail degradované asfaltové střešní krytiny

54. Detail degradované asfaltové střešní krytiny a zanesené vpusti


28


55. Provizorní oprava napojení střechy zázemí na S fasádu bazénové haly

56. Provizorní stabilizace oplechování atiky

57. Střechy - sonda č. 1 (poblíž hřebene nad vstupní halou) – materiály vrstev střešního pláště

58. Střechy - sonda č. 1 - detail

59. Střechy - sonda č. 2 (horní plášť dvouplášťové střechy u S fasády bazénové haly)

60. Střechy - sonda č. 2 - pohled do mezistřešního prostoru


29


61. Střechy - sonda č. 3 (střecha nástavby pro VZT)


63. Střechy - sonda č. 4 (nad šatnami u Z fasády) materiály vrstev střešního pláště


65. Terasa u J fasády

66. Terasa - koroze zábradlí schodiště


30


67. Terasa - obnažená výztuž schodišťových stupňů

68. Terasa – degradace železobetonové schodnice

69. Terasa – degradace železobetonové podesty

70. Terasa – poruchy v napojení podlahy na fasádu

71. Terasa – degradace spodního líce prefabrikátů

72. Terasa – degradace stropních panelů a koroze ocelové konstrukce


31


73. Terasa – koroze oplechování okapové hrany


74. Terasa – koroze oplechování okapové hrany

32

PRŮZKUMY STAVEB

ZPRÁVA O PROVEDENÍ STAVEBNĚ TECHNICKÉHO PRŮZKUMU OBJEKTU KRYTÉHO BAZÉNU V HODONÍNĚ

Brno, říjen 2012

Průzkumy staveb s.r.o., Havlíčkova 166/68, 602 00 Brno, provozovna Zeleného 80, 616 00 Brno, IČO: 292 68 125 DIČ: CZ 292 68 125 Společnost je zapsána v obchodním rejstříku, vedeném Krajským soudem v Brně, oddíl C, vložka 69577. Tel.: +420 603 841 162 - ing.D.Šponer, +420 732 710 730 - ing.B.Šlapanský E-mail : [email protected], Web : www.pruzkumystaveb.cz

Z.č. 12 - 097

-2-

Vstupní údaje :

Zhotovitel

:

Průzkumy staveb, s.r.o. Havlíčkova 166/68 602 00 BRNO

Řešitelé

:

Ing. Dušan Šponer, autorizovaný inženýr Ing. Bronislav Šlapanský Ing. Lukáš Ravčuk Ctirad Šebesta

Kooperace

:

Ing. Jiří Habarta, CSc. Pellicova 5d 602 00 BRNO

Objednatel

:

Ing. Adam Kurdík Sklepní 253 691 42 VALTICE

Počet výtisků :

4

Číslo výtisku :

1

-3-

Z.č. 12 - 097

Obsah : strana 1.0

Úvod

4

2.0

Podklady

4

3.0

Stručný popis objektu

4

4.0 4.1

Pevnost betonu v tlaku Statistické vyhodnocení

5 5

5.0

Zjištění tvaru a výztuže

7

6.0

Závěr

9

7.0 7.1 7.2 7.3

Přílohy Fotodokumentace Vyhodnocení zkoušek betonu Schmidtovým tvrdoměrem N Zkoušky vlastností vývrtů z betonu Výkresová dokumentace

10 11 15

-4-

1.0

Z.č. 12 - 097

Úvod

Na základě požadavků objednatele byl proveden stavebně technický průzkum (dále jen STP) objektu krytého bazénu na ulici Sportovní 4186/2 v Hodoníně pro potřebu statického posouzení stávajících železobetonových konstrukcí. V rámci tohoto STP byla zjišťována pevnost betonu monolitických i prefabrikovaných konstrukcí, jejich tvar a použitá výztuž. Byla provedena fotodokumentace zkoumaných konstrukcí a jejich zjištěných poruch a vad. V době provádění tohoto STP byla budova v plném provozu, čemuž musel být také přizpůsoben výběr zkušebních míst.

2.0 [1] [2] [3]

[4] [5] [6] [7]

3.0

Podklady upravená nabídka prací stavebně technického průzkumu ze dne 24.09.2012 objednávka prací ze dne 25.09.2012 část původní výkresové dokumentace v papírové podobě - půdorys 1.NP, příčný řez, zpracovatel Sportprojekt Praha, středisko 110 Brno, Křížkovského 22, květen 1978 ČSN ISO 13822 Zásady navrhování konstrukcí - Hodnocení existujících konstrukcí ČSN EN 13791 Posuzování pevnosti betonu v tlaku v konstrukcích a v prefabrikovaných betonových dílcích Zpráva č.2012*0911, Zkoušky vlastností vývrtů z betonu, Hodonín - plavecké bazény, zpracovatel Ing. Jiří Habarta, Pellicova 5d, 602 00 Brno, září 2012 místní šetření konaná v září 2012

Stručný popis objektu

Zkoumaný objekt je samostatně stojící budova členitého, přibližně obdélníkového půdorysu. Projekt pro stavbu tohoto objektu je z roku 1978, proto se lze domnívat, že objekt byl postaven cca v roce 1980. Během své existence pravděpodobně neprošel zásadnější stavební rekonstrukcí. Budovu lze z konstrukčního hlediska podélně rozdělit na dvě části. Severní část je provedena jako montovaný ŽB skelet s ŽB sloupy, plochými průvlaky v příčném směru a stropními panely šířky 1,2 m resp. 0,6 m. Zde jsou situovány v 1.NP provozní prostory jako jsou výměníková stanice, kanceláře, šatny zaměstnanců, sklady, garáže apod., v 2.NP je zázemí pro návštěvníky. V jižní části jsou na úrovni 2.NP dva bazény, plavecký o délce 25 m a dětský, v 1.PP jsou pak umístěny technologie pro úpravu bazénové vody a vyrovnávací nádrž. Z velké části sem však zasahují ŽB konstrukce bazénů. Předmětem tohoto STP byly jednak ŽB monolitické konstrukce dvou bazénů v 2.NP a jednak ŽB prefabrikované panely pod těmito bazény a prefabrikované dílce nosného skeletu budovy.

-5-

4.0

Z.č. 12 - 097

Pevnost betonu v tlaku

V rámci tohoto průzkumu byly nejdříve provedeny nedestruktivní zkoušky pevností betonu svislých a vodorovných nosných ŽB konstrukcí, a to stěn bazénů, panelů pod bazény a stropních panelů v severní části budovy, Schmidtovým tvrdoměrem typu NR na celkem 52 zkušebních místech, jejich rozmístění viz výkres č.1, kde jsou označeny 1S - 52P. Záznamy o zkouškách provedených v rámci tohoto průzkumu byly vyhodnoceny podle obecného kalibračního vztahu z ČSN 73 1373. Vyhodnocení zkoušek Schmidtovým tvrdoměrem je uvedeno v příloze 7.2, tabulky č.2 - 53. Výsledkem jsou hodnoty pevností fR, souhrnně uvedené v tabulce č.56, blíže viz příloha 7.2. Pro potřebu stanovení součinitele upřesnění nedestruktivních zkoušek pevnosti betonu v tlaku zkoumaných monolitických ŽB konstrukcí bylo odebráno z ŽB stěn celkem 7 jádrových vývrtů (N1 - N7) jmenovitého průměru 100 mm. Dále byl odebrán jeden vývrt (N8) ze stěny malého bazénu v místě výrazného poškození povrchové vrstvy betonu. Vývrty byly provedeny ve vodorovném směru a byly odlomeny v konstrukcích. Umístění provedených vývrtů viz výkres č.1, pohledy na vybraná zkušební místa po odebrání zkušebních těles viz foto č.3, 4, 8 - 10. Vývrty byly předány Ing. Jiřímu Habartovi, CSc., který zjistil jejich rozměry, hmotnost, stanovil objemovou hmotnost, provedl pevnostní zkoušku v lise, ultrazvukové měření, vyhodnotil dynamický modul pružnosti, sledoval karbonataci betonu vzorků atd., blíže viz příloha 7.3. Hodnoty pevností fR monoitických a prefabrikovaných nosných konstrukcí byly upraveny součiniteli αt = 0,90 (stáří betonu) a αw = 1,00 (beton přirozeně vlhký a vlhký) se započtením součiniteli upřesnění α = 0,761 pro stěny velkého bazénu, α = 0,511 pro stěny malého bazénu, blíže viz tabulky č.54 a 55, příloha 7.2 a α = 0,5 (stanoveno odborným odhadem) pro prefabrikované ŽB panely a bylo provedeno vyhodnocení upřesněných hodnot nedestruktivních zkoušek pevností betonů, blíže viz tabulky č.1 a 56.

4.1

Statistické vyhodnocení

Hodnoty pevností zkoumaného betonu v tlaku fc u desek a trámů byly statisticky vyhodnoceny podle ČSN ISO 13822, přičemž metodika vyhodnocení je následující: fck = fm,(n) - sf * kn n fm,(n) sf kn fck

- počet hodnot pevností - průměrná hodnota pevnosti - výběrová směrodatná odchylka - koeficient podle počtu měření - charakteristická krychelná pevnost betonu v tlaku

Z.č. 12 - 097

-6-

Tabulka č.1 - Statistické vyhodnocení zkoušek pevností betonu v tlaku

Hodonín krytý bazén

ŽB stěny velkého bazénu

ŽB stěny malého bazénu

ŽB panely pod bazény

ŽB panely nosného skeletu

n 2 fm,(n) [N/mm ] 2 sf [N/mm ] kn 2 fck [N/mm ]

14 21,81 3,43 1,856 15,45

10 27,10 2,22 1,920 22,84

16 27,32 2,42 1,824 22,90

12 27,83 0,16 1,888 27,52

pevnostní třída dle ČSN EN 206-1

C 12/15

C 20/25

C 20/25

C 25/30

třída dle ČSN 73 1201

B 15

B 25

B 25

B 30

Podle zjištěné hodnoty charakteristické krychelné pevnosti betonu v tlaku fck = 15,45 N/mm2 a tabulky 1 ČSN EN 13791, lze betonu zkoumaných železobetonových stěn velkého bazénu přiřadit pevnostní třídu betonu C 12/15. Toto označení odpovídá dle ČSN 73 1201 třídě betonu B 15; blíže viz tabulka č.1. Výsledná hodnota pevnosti je poměrně nízká především z důvodu velkého rozptylu pevností betonu na jednotlivých zkušebních místech! Podle zjištěné hodnoty charakteristické krychelné pevnosti betonu v tlaku fck = 22,84 N/mm2 a tabulky 1 ČSN EN 13791, lze betonu zkoumaných železobetonových stěn malého bazénu přiřadit pevnostní třídu betonu C 20/25. Toto označení odpovídá dle ČSN 73 1201 třídě betonu B 25; blíže viz tabulka č.1. Podle zjištěné hodnoty charakteristické krychelné pevnosti betonu v tlaku fck = 22,90 N/mm2 a tabulky 1 ČSN EN 13791, lze betonu zkoumaných železobetonových panelů pod bazény přiřadit pevnostní třídu betonu C 20/25. Toto označení odpovídá dle ČSN 73 1201 třídě betonu B 25; blíže viz tabulka č.1. Výsledná hodnota pevnosti je poměrně nízká především z důvodu velkého rozptylu pevností betonu na jednotlivých zkušebních místech, protože mezi zkoumanými prvky jsou také panely poškozené vlhkostí a následnou korozí ocelové výztuže! Podle zjištěné hodnoty charakteristické krychelné pevnosti betonu v tlaku fck = 27,52 N/mm2 a tabulky 1 ČSN EN 13791, lze betonu zkoumaných železobetonových panelů nad 1.NP nosného skeletu přiřadit pevnostní třídu betonu C 25/30. Toto označení odpovídá dle ČSN 73 1201 třídě betonu B 30; blíže viz tabulka č.1. Jedním vývrtem do stěny malého bazénu označeným N8 bylo zjištěno, že i pod poškozenou povrchovou vrstvou je poměrně kvalitní beton. Jeho pevnost byla zjištěna na odebraném vzorku zkouškou v lise a je 30,5 N/mm2. Zjištěné objemové hmotnosti vzorků betonu vývrtů se pohybují v rozmezí: • beton velkého bazénu - od 2106 do 2197 kg/m3, průměrná objemová hmotnost je 2152 kg/m3, • beton malého bazénu - od 2269 do 2333 kg/m3, průměrná objemová hmotnost je 2313 kg/m3, blíže viz příloha 7.3. Na vzorcích bylo provedeno ultrazvukové měření, z objemových hmotností a rychlostí ultrazvuku byly dále vyhodnoceny dynamické moduly pružnosti betonu vzorků, které se pohybují v rozmezí:

-7-

Z.č. 12 - 097

beton velkého bazénu - od 23500 do 30100 N/mm2, průměrná hodnota je 27300 N/mm2, beton malého bazénu - od 40100 do 45400 N/mm2, průměrná hodnota je 42950 N/mm2, blíže viz příloha 7.3.

• •

Karbonatace betonu byla zjišťována informativním barevným testem pomocí lihového roztoku fenolftaleinu. Pokud je beton nebezpečně zkarbonatovaný a jeho pH je tedy menší než 9,5; beton se po nástřiku roztoku nezbarví. V tom případě ale pasivně nechrání výztuž proti korozi vlivem působení agresivního okolí. Je-li pH větší než 9,5 a beton tak výztuž chrání, zbarví se růžovofialově. Hodnocení míry karbonatace betonu bylo provedeno po rozdrcení vzorků (blíže viz příloha 7.3) s následujícím výsledkem: • beton vývrtu N1 (P 265) byl zkarbonatovaný do hloubky 45 - 55 mm, • beton vývrtu N2 (P 266) byl zkarbonatovaný do hloubky 5 - 20 mm, • beton vývrtu N3 (P 267) byl zkarbonatovaný do hloubky 25 - 45 mm, • beton vývrtu N4 (P 268) byl zkarbonatovaný do hloubky 48 - 58 mm, • beton vývrtu N5 (P 269) byl zkarbonatovaný do hloubky 30 mm, • beton vývrtu N6 (P 270) nebyl zkarbonatovaný, • beton vývrtu N7 (P 271) byl zkarbonatovaný do hloubky 5 - 10 mm, • beton vývrtu N8 (P 272) byl zkarbonatovaný do hloubky 15 mm.

5.0

Zjištění tvaru a výztuže

Na šesti zkušebních místech byl zjišťován tvar vodorovných nosných ŽB prvků (žebrových stropů z VSŽ plechů a panelů), druh a množství použité výztuže magnetickým hledačem Profometr a následným osekáním krycí vrstvy betonu. Jako výztuž zkoumaných vodorovných ŽB panelů byla použita jednak výztuž hladká kruhová a jednak různé typy žebírkové výztuže, viz popis jednotlivých sond. Zjištěné poznatky jsou zřejmé z následujícího popisu provedených sond označených A1 - A7. Umístění sond je patrno z výkresové dokumentace, některé sondy jsou zachyceny ve fotodokumentaci, foto č.15, 20, 23 a 24.

ŽB panel dutinový

70

8∅ 20 (hladká, kruhová), krytí 10 - 20 mm ∅ dutin je cca 150 mm 250

A1

1200 Světlost panelu: 5,6 m Délka panelu : 5,9 m

Z.č. 12 - 097

-8-

VSŽ plech mezi bazény

žebra bez výztuže

75

min. 190

A2

spoj plechů 110

120

80

120 620 1 díl

Světlost: 2,35 m

A3

žebra bez výztuže

75

min. 190

VSŽ plech podél velkého bazénu

spoj plechů 110

120

80

120 620 1 díl

Světlost: 1,61 m

ŽB panel

2∅ 16 (10 425 V), krytí 20 - 30 mm 2∅ 8 (10 338 T), krytí 15 - 20 mm 250

A4

580

Světlost panelu: 4,8m

Z.č. 12 - 097

-9-

A5

ŽB panel

2∅ 16 (10 425 V), krytí 20 - 25 mm

250

2∅ 8 (10 338 T), krytí 20 - 25 mm

580

Světlost panelu: 4,8 m

A6

ŽB panel dutinový 6∅ 16 (10 425 V), krytí 20 - 25 mm 30

245

∅ 155 mm

1200 Světlost panelu: 4,8 m

6.0

Závěr

Na základě provedených sond a zkoušek lze konstatovat, že beton malého bazénu je ve výsledku výrazně vyšší kvality, což je zřejmé také z různých charakteristik zjišťovaných při zkoušení vývrtů v laboratoři, blíže viz příloha 7.3. Ale i přesto dochází k výrazné korozi ocelové výztuže a tím k poruchám povrchové vrstvy betonu u vnějšího povrchu bazénových stěn, f.č.6, 7 a 10. Podobně také beton ŽB panelů pod bazény i beton ŽB stropních panelů montovaného skeletu je poměrně kvalitní. Pouze u některých panelů pod bazény dochází k porušení betonu vlivem výskytu výrazné koroze výztuže v místech zatékání bazénové vody, f.č.11 - 14, 16 a 17! Také musíme upozornit na výraznou korozi VSŽ plechů tvořících spodní část nosné žebrové stropní konstrukce kolem bazénů, f.č.6, 19 a 21! Sondami bylo zjištěno, že betonová žebra nejsou vyztužená, proto by plechy měly přenášet tahové napětí, neboť beton v tahu téměř nepůsobí! Výsledky tohoto STP budou sloužit jako podklad pro statické posouzení nosných ŽB konstrukcí. V Brně dne 27.09.2012

- 10 -

7.0

Přílohy

Z.č. 12 - 097

- 11 7.1 Fotodokumentace

1.

2.

3.

4.

5.

6.

Z.č. 12 - 097

- 12 -

7.

8.

9.

10.

11.

12.

Z.č. 12 - 097

- 13 -

13.

14.

15.

16.

17.

18.

Z.č. 12 - 097

- 14 -

19.

20.

21.

22.

23.

24.

Z.č. 12 - 097

Z.č. 12 - 097

- 15 -

7.2

Vyhodnocení zkoušek pevnosti betonu Schmidtovým tvrdoměrem N

Tabulka č.2 - 17 Označení zkušebního vzorku 1S Schmidtův tvrdoměr

Označení zkušebního vzorku 9S

NR

Číslo úderu

vodorovně

Schmidtův tvrdoměr

NR

vodorovně

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Míra odrazu

a

37

38

39

36

43

40

38

38

38

44

Míra odrazu

a

36

33

33

35

36

34

34

39

36

40

Pevnost (N/mm 2)

fR

35

37

39

33

46

41

37

37

37

48

Pevnost (N/mm 2)

fR

33

28

28

32

33

30

30

39

33

41

Průměr f R

39

Meze

0,8 f R =

31,2

1,2 f R =

46,8

vodorovně


1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

40

33

28

31

37

34

32

26

Míra odrazu

41

28

21

25

35

30

27

18

Pevnost (N/mm2)

Míra odrazu

a

32

35

Pevnost (N/mm 2)

fR

27

32

Průměr f R

28,4

Meze

0,8 f R =

22,7

1,2 f R =

34,1

vodorovně 2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

35

35

37

40

41

31

46

38

Míra odrazu

32

32

35

41

42

25

52

37

Pevnost (N/mm 2)

43

36

Pevnost (N/mm2)

fR

46

33

Průměr f R

37,5

Meze

0,8 f R =

30,0 36,0 N/mm

Průměr f R

1,2 f R =

45,0

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

32

30

30

27

32

30

34

29

Míra odrazu

27

24

24

19

27

24

30

22

Pevnost (N/mm 2)

31

30

Pevnost (N/mm2)

fR

25

24

Průměr f R

24,6

Meze

0,8 f R =

19,7

1,2 f R =

29,5

vodorovně 2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

43

37

39

35

36

36

35

39

36

Míra odrazu

39

32

33

33

32

39

33

Pevnost (N/mm2)

42

Pevnost (N/mm2)

fR

44

46

Průměr f R

35 36,6

Meze

0,8 f R =

29,3

1,2 f R =

43,9

33

38

38

30

33

fR

25

37

50

37

33

28

37

37

24

28

Průměr f R

33,6 0,8 f R =

26,9

1,2 f R =

40,3

2 33,9 N/mm

NR

vodorovně 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

30

36

26

28

30

27

29

29

34

42

fR

24

33

18

21

24

19

22

22

30

44

Průměr f R

25,7 0,8 f R =

20,6 23,8 N/mm

1,2 f R =

30,8

2

NR

vodorovně 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

28

32

32

32

33

33

31

32

34

31

fR

21

27

27

27

28

28

25

27

30

25

Průměr f R

26,5 0,8 f R =

21,2

1,2 f R =

31,8

2 27,1 N/mm

NR

vodorovně 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

35

40

33

35

39

38

39

35

34

33

fR

32

32

39

37

39

32

30

28

41

Průměr f R

28 33,8

0,8 f R =

27,0

1,2 f R =

40,6

2 33,0 N/mm

Průměr f R



NR

vodorovně


1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

35

36

36

44

36

44

35

40

Míra odrazu

32

33

33

48

33

48

32

41

Pevnost (N/mm 2)

Míra odrazu

a

38

30

Pevnost (N/mm2)

fR

37

24

Průměr f R

36,1

Meze

0,8 f R =

28,9 34,4 N/mm

Průměr f R

1,2 f R =

43,3

NR

vodorovně 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

40

39

43

39

39

36

42

42

43

40

fR

41

39

46

39

39

33

44

44

46

41

Průměr f R

41,2

Meze

2

0,8 f R =

33,0 41,2 N/mm

Průměr f R


1,2 f R =

49,4

2


NR

vodorovně


1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

36

32

29

36

32

32

32

32

Míra odrazu

33

27

22

33

27

27

27

27

Pevnost (N/mm 2)

Míra odrazu

a

32

38

Pevnost (N/mm2)

fR

27

37

Průměr f R

28,7

Meze

0,8 f R =

23,0

1,2 f R =

34,4

NR

vodorovně 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

53

52

55

48

55

50

48

44

50

46

fR

64

63

68

55

68

59

55

48

59

52

Průměr f R

59,1

Meze

2 28,5 N/mm

Průměr f R

0,8 f R =

47,3

1,2 f R =

70,9

2 59,1 N/mm

Průměr f R



NR

vodorovně


1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

35

38

32

35

36

32

32

36

Míra odrazu

32

37

27

32

33

27

27

33

Pevnost (N/mm2)

Míra odrazu

a

34

36

Pevnost (N/mm2)

fR

30

33

Průměr f R Průměr f R

36

Meze

2 34,5 N/mm

Průměr f R

Meze

38


1 a

Číslo úderu

10

45


NR

Míra odrazu


9

38

Průměr f R


Číslo úderu

8

31

Meze

2 24,6 N/mm

Průměr f R


7

a


1 a

Číslo úderu

6

Označení zkušebního vzorku 12S vodorovně

Míra odrazu


5

Průměr f R

NR

Číslo úderu

4

Meze

2



3


1 a

Číslo úderu

vodorovně 2


NR

Míra odrazu


39,2

1

Průměr f R

Označení zkušebního vzorku 3S Číslo úderu

1,2 f R =

NR

Meze

2 28,2 N/mm

Průměr f R


26,2 2 31,8 N/mm


NR

Číslo úderu

0,8 f R =

Průměr f R

Označení zkušebního vzorku 2S Schmidtův tvrdoměr

32,7

Meze

2 38,0 N/mm

Průměr f R

Průměr f R

31,1 0,8 f R =

24,9 31,1 N/mm

1,2 f R = 2

37,3

NR

vodorovně 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

54

45

49

51

44

55

46

45

47

43

fR

66

50

57

61

48

68

52

50

53

46

Průměr f R Meze Průměr f R

55,1 0,8 f R =

44,1 53,7 N/mm

1,2 f R = 2

66,1

Z.č. 12 - 097

- 16 -

Tabulka č.18 - 33 Označení zkušebního vzorku 17S Schmidtův tvrdoměr

Označení zkušebního vzorku 25P

NR

Číslo úderu

vodorovně


1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

51

48

53

50

47

52

51

49

Míra odrazu

61

55

64

59

53

63

61

57

Pevnost (N/mm 2)

Míra odrazu

a

57

51

Pevnost (N/mm2)

fR

68

61

Průměr f R

60,2

Meze

0,8 f R =

48,2

1,2 f R =

72,2

vodorovně 2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

50

48

46

48

42

44

48

46

Míra odrazu

59

55

52

55

44

48

55

52

Pevnost (N/mm 2)

Míra odrazu

a

45

45

Pevnost (N/mm2)

fR

50

50

Průměr f R

52,0 0,8 f R =

41,6

1,2 f R =

62,4

vodorovně 2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

48

42

45

51

42

52

39

48

Míra odrazu

55

44

50

61

44

63

39

55

Pevnost (N/mm2)

a

48

54

Pevnost (N/mm2)

fR

55

66

Průměr f R

53,2 0,8 f R =

42,6 53,4 N/mm

Průměr f R

1,2 f R =

63,8

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

51

45

44

54

54

50

51

45

Míra odrazu

61

50

48

66

66

59

61

50

Pevnost (N/mm 2)

45

49

Pevnost (N/mm2)

fR

50

57

Průměr f R

56,8 0,8 f R =

45,4

1,2 f R =

68,2

vodorovně 2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

56

55

59

54

54

52

52

50

Míra odrazu

68

68

68

66

66

63

63

59

Pevnost (N/mm2)

Míra odrazu

a

48

48

Pevnost (N/mm2)

fR

55

55

Průměr f R

63,1 0,8 f R =

50,5

1,2 f R =

75,7

vodorovně 2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

51

52

56

56

50

50

57

54

Míra odrazu

61

63

68

68

59

59

68

66

Pevnost (N/mm2)

a

54

51

Pevnost (N/mm2)

fR

66

61

Průměr f R

63,9 0,8 f R =

51,1 63,9 N/mm

Průměr f R

1,2 f R =

76,7

68

68

68

68

68

68

0,8 f R =

54,2

1,2 f R =

81,4

2 67,8 N/mm

NR

vodorovně 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

49

45

42

43

42

41

46

45

47

57

fR

57

50

44

46

44

42

52

50

53

68

Průměr f R

50,6 0,8 f R =

40,5

1,2 f R =

60,7

2 48,7 N/mm

NR

vodorovně 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

33

38

42

49

47

44

48

50

51

47

fR

28

37

44

57

53

48

55

59

61

53

Průměr f R

49,5 0,8 f R =

39,6 52,7 N/mm

1,2 f R =

59,4

2

NR

vodorovně 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

49

54

56

54

56

53

55

50

54

50

fR

57

66

68

66

68

64

68

59

66

59

Průměr f R

64,1 0,8 f R =

51,3

1,2 f R =

76,9

2 64,1 N/mm

NR

vodorovně 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

45

39

46

54

52

46

48

54

46

45

fR

50

39

52

66

63

52

55

66

52

50

Průměr f R

54,5 0,8 f R =

43,6

1,2 f R =

65,4

2 53,4 N/mm

NR

vodorovně 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

61

58

60

50

62

63

45

52

50

59

fR

68

68

68

59

68

68

50

63

59

68

Průměr f R

63,9 0,8 f R =

51,1 65,4 N/mm

1,2 f R =

76,7

2

Označení zkušebního vzorku 31P vodorovně


1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

52

57

58

51

58

52

56

55

Míra odrazu

63

68

68

61

68

63

68

68

Pevnost (N/mm 2)

Míra odrazu

a

55

54

Pevnost (N/mm2)

fR

68

66

Průměr f R

66,1 0,8 f R =

52,9

1,2 f R =

79,3

NR

vodorovně 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

65

52

60

57

61

50

65

57

56

58

fR

68

63

68

68

68

59

68

68

68

68

Průměr f R

66,6

Meze

2 66,1 N/mm

Průměr f R

0,8 f R =

53,3

1,2 f R =

79,9

2 66,6 N/mm

Průměr f R



NR

vodorovně


NR

vodorovně

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

50

46

50

51

54

51

52

63

Míra odrazu

a

49

46

48

48

52

51

62

56

46

58

59

52

59

61

66

61

63

68

Pevnost (N/mm 2)

fR

57

52

55

55

63

61

68

68

52

68

Míra odrazu

a

50

50

Pevnost (N/mm2)

fR

59

59


68

Průměr f R

NR

Meze

68 67,8

Meze

2


Číslo úderu

68


1

Míra odrazu


66

Průměr f R


NR

Meze

fR

Průměr f R


Číslo úderu

65

Meze

2 63,1 N/mm

Průměr f R


60


1

Meze

64


NR

Číslo úderu

62

Průměr f R



63

Meze

2 56,8 N/mm

Průměr f R

Meze

58


1 a

Číslo úderu

55

Označení zkušebního vzorku 28P vodorovně

Míra odrazu


10

60

Průměr f R

NR

Meze

9

60

Meze

2


8

54


1

Míra odrazu


7

a


NR

Meze

6

Průměr f R


5

Meze

2 52,0 N/mm

Průměr f R


4


1

Meze

3


NR

Číslo úderu

2

Průměr f R

Označení zkušebního vzorku 18S Schmidtův tvrdoměr

vodorovně 1

Meze

2 60,2 N/mm

Průměr f R

NR

60,7 0,8 f R =

48,6 60,7 N/mm

1,2 f R = 2

72,8


59,9 0,8 f R =

47,9 59,9 N/mm

1,2 f R = 2

71,9

Z.č. 12 - 097

- 17 -

Tabulka č.34 - 49 Označení zkušebního vzorku 33P Schmidtův tvrdoměr


NR

Číslo úderu

směrem nahoru, svisle 2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

54

60

58

63

59

65

58

65

Míra odrazu

60

62

62

62

62

62

62

62

Pevnost (N/mm 2)

Míra odrazu

a

57

60

Pevnost (N/mm2)

fR

62

62

Průměr f R

61,8

Meze

0,8 f R =

49,4

1,2 f R =

74,2


3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

52

57

61

57

54

64

60

56

Míra odrazu

56

62

62

62

60

62

62

62

Pevnost (N/mm 2)

a

57

62

Pevnost (N/mm2)

fR

62

62

Průměr f R

61,2 0,8 f R =

49,0

1,2 f R =

73,4


3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

60

60

60

58

64

59

62

50

Míra odrazu

62

62

62

62

62

62

62

52

Pevnost (N/mm 2)

64

62

Pevnost (N/mm2)

fR

62

62

Průměr f R

61,0 0,8 f R =

48,8 61,0 N/mm

Průměr f R

1,2 f R =

73,2

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

53

52

54

57

62

56

58

58

Míra odrazu

58

56

60

62

62

62

62

62

Pevnost (N/mm 2)

56

52

Pevnost (N/mm2)

fR

62

56

Průměr f R

60,2 0,8 f R =

48,2

1,2 f R =

72,2

vodorovně 2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

65

61

42

65

64

56

53

61

Míra odrazu

68

68

44

68

68

68

64

68

Pevnost (N/mm 2)

a

65

63

Pevnost (N/mm2)

fR

68

68

Průměr f R

65,2 0,8 f R =

52,2

1,2 f R =

78,2

vodorovně 2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

58

52

48

50

50

48

48

50

Míra odrazu

68

63

55

59

59

55

55

59

Pevnost (N/mm 2)

48

53

Pevnost (N/mm2)

fR

55

64

Průměr f R

59,2 0,8 f R =

47,4 59,2 N/mm

Průměr f R

1,2 f R =

71,0

62

62

62

62

62

62

62

62

62,0 0,8 f R =

49,6

1,2 f R =

74,4

2 62,0 N/mm

NR


2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

65

65

60

61

65

62

65

65

61

60

fR

62

62

62

62

62

62

62

62

62

62

Průměr f R

62,0 0,8 f R =

49,6

1,2 f R =

74,4

2 62,0 N/mm

NR


2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

65

65

65

64

61

62

65

60

61

63

fR

62

62

62

62

62

62

62

62

62

62

Průměr f R

62,0 0,8 f R =

49,6 62,0 N/mm

1,2 f R =

74,4

2

NR


2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

40

65

64

65

63

65

61

62

62

64

fR

34

62

62

62

62

62

62

62

62

62

Průměr f R

59,2 0,8 f R =

47,4

1,2 f R =

71,0

2 62,0 N/mm

NR


2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

64

62

65

53

57

63

62

65

62

55

fR

62

62

62

58

62

62

62

62

62

62

Průměr f R

61,6 0,8 f R =

49,3

1,2 f R =

73,9

2 61,6 N/mm

NR


2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

64

62

65

53

57

62

65

56

58

60

fR

62

62

62

58

62

62

62

62

62

62

Průměr f R

61,6 0,8 f R =

49,3 61,6 N/mm

Průměr f R

1,2 f R =

73,9

2


NR

směrem nahoru, svisle


1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

58

58

58

56

60

60

54

62

Míra odrazu

62

62

62

62

62

62

60

62

Pevnost (N/mm 2)

Míra odrazu

a

60

58

Pevnost (N/mm2)

fR

62

62

Průměr f R

61,8 0,8 f R =

49,4

1,2 f R =

74,2

NR


2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

65

65

62

62

65

62

57

65

64

65

fR

62

62

62

62

62

62

62

62

62

62

Průměr f R

62,0

Meze

2 61,8 N/mm

Průměr f R

0,8 f R =

49,6

1,2 f R =

74,4

2 62,0 N/mm

Průměr f R



NR



NR


1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

64

49

58

62

57

60

50

55

Míra odrazu

a

65

62

64

65

50

54

56

65

64

65

62

51

62

62

62

62

52

62

Pevnost (N/mm 2)

fR

62

62

62

62

52

60

62

62

62

62

Míra odrazu

a

58

57

Pevnost (N/mm2)

fR

62

62


62

Meze

2


Meze

62

Průměr f R


1 a

Číslo úderu

fR


NR

Míra odrazu


60

Průměr f R


Meze

62

Meze

2 67,6 N/mm

Průměr f R

Číslo úderu

64


1

Míra odrazu


62


NR

Meze

60

Průměr f R


Číslo úderu

62

Meze

2 60,2 N/mm

Průměr f R


58


1

Meze

10

65

Označení zkušebního vzorku 44P směrem nahoru, svisle

a

Číslo úderu

9

62

Průměr f R

NR

Míra odrazu


8

62

Meze

2


Meze

7

a


1 a

Číslo úderu

6


NR

Míra odrazu


5

Průměr f R


Meze

4

Meze

2 61,2 N/mm

Průměr f R

Číslo úderu

3


1

Míra odrazu


2


NR

Meze


Průměr f R

Označení zkušebního vzorku 34P Číslo úderu

NR

Meze

2 61,8 N/mm

Průměr f R



1

59,9 0,8 f R =

47,9 59,9 N/mm

1,2 f R = 2

71,9


60,8 0,8 f R =

48,6 60,8 N/mm

1,2 f R = 2

73,0

Z.č. 12 - 097

- 18 -

Tabulka č.50 - 53 Označení zkušebního vzorku 49P Schmidtův tvrdoměr


NR

Číslo úderu



1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

65

64

65

64

65

63

62

65

Míra odrazu

62

62

62

62

62

62

62

62

Pevnost (N/mm 2)

Míra odrazu

a

65

65

Pevnost (N/mm2)

fR

62

62

Průměr f R

62,0

Meze

0,8 f R =

49,6

1,2 f R =

62,0 N/mm

Průměr f R

74,4

3

4

5

6

7

8

9

10

a

65

65

65

64

65

65

65

64

65

65

fR

62

62

62

62

62

62

62

62

62

62

62

Meze

0,8 f R =

49,6 62,0 N/mm

1,2 f R =


1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Číslo úderu

61

61

63

61

58

64

65

63

Míra odrazu

62

62

62

62

62

62

62

62

Pevnost (N/mm 2)

a

62

65

Pevnost (N/mm2)

fR

62

62

Průměr f R

62,0 0,8 f R =

49,6

1,2 f R =

74,4

NR

vodorovně 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

a

63

65

64

64

64

65

65

65

64

65

fR

62

62

62

62

62

62

62

62

62

62

Průměr f R Meze

2 62,0 N/mm

Průměr f R

Průměr f R

62 0,8 f R =

49,6 2 62,0 N/mm

Zkušební místo

Označení vývrtu

Tabulka č.54 - Stanovení součinitele upřesnění pevností betonu velkého bazénu

1S 4S 6S 12S

N1 N2 N3 N4

Pevnost

Pevnost

Pevnost

fR

fR .αt .αw

fc

2

2

2

Součinitel upřesnění α

[N/mm ]

[N/mm ]

[N/mm ]

jednotlivě

celkově

38,0 24,6 34,4 27,1

34,2 22,2 31,0 24,4

21,3 23,1 21,8 18,8

0,623 1,042 0,704 0,770

0,761

Zkušební místo

Označení vývrtu

Tabulka č.55 - Stanovení součinitele upřesnění pevností betonu malého bazénu

16S 19S 20S

N5 N6 N7

74,4

2

Označení zkušebního vzorku 52P směrem nahoru, svisle

Míra odrazu

Meze

2

Průměr f R

NR

Číslo úderu

vodorovně 1

Průměr f R

2

Označení zkušebního vzorku 50P Schmidtův tvrdoměr

NR

Pevnost

Pevnost

Pevnost

fR

fR .αt .αw

fc

2

2

2

Součinitel upřesnění α

[N/mm ]

[N/mm ]

[N/mm ]

jednotlivě

celkově

53,7 53,4 56,8

48,3 48,0 51,1

23,6 22,9 28,9

0,489 0,477 0,565

0,511

1,2 f R =

74,4

Z.č. 12 - 097

- 19 -

Tabulka č.56 - Upřesnění nedestruktivních zkoušek pevností betonu Zkušební místo

Pevnost betonu fR

fR.αt.αw

fc

2

velký bazén malý bazén

panely pod bazény

malý bazén

stěny bazénů

velký bazén

[N/mm ] 1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 8S 9S 10S 11S 12S 13S 14S 15S 16S 17S 18S 19S 20S 21S 22S 23S 24S 25P 26P 27P 28P 29P 30P 31P 32P 33P 34P 35P 36P 37P 38P 39P 40P

38,0 28,2 36,0 24,6 34,5 34,4 28,5 31,1 31,8 33,9 23,8 27,1 33,0 41,2 59,1 53,7 60,2 52,0 53,4 56,8 63,1 63,9 66,1 60,7 67,8 48,7 52,7 64,1 53,4 65,4 66,6 59,9 61,8 61,2 61,0 60,2 67,6 59,2 61,8 59,9

34,2 25,4 32,4 22,2 31,1 31,0 25,7 28,0 28,6 30,5 21,5 24,4 29,7 37,1 53,2 48,3 54,2 46,8 48,0 51,1 56,8 57,5 59,5 54,6 61,0 43,8 47,4 57,7 48,1 58,9 59,9 53,9 55,6 55,1 54,9 54,2 60,8 53,3 55,6 53,9

26,0 19,3 24,6 16,9 23,6 23,6 19,5 21,3 21,8 23,2 16,3 18,6 22,6 28,2 27,2 24,7 27,7 23,9 24,6 26,1 29,0 29,4 30,4 27,9 30,5 21,9 23,7 28,8 24,0 29,5 30,0 27,0 27,8 27,5 27,5 27,1 30,4 26,6 27,8 27,0

Z.č. 12 - 097

- 20 -

Tabulka č.57 - pokračování Zkušební místo

Pevnost betonu fR

fR.αt.αw

fc

strojovna

stropní panely

2

41P 42P 43P 44P 45P 46P 47P 48P 49P 50P 51P 52P

62,0 62,0 62,0 62,0 61,6 61,6 62,0 60,8 62,0 62,0 62,0 62,0

[N/mm ] 55,8 55,8 55,8 55,8 55,4 55,4 55,8 54,7 55,8 55,8 55,8 55,8

27,9 27,9 27,9 27,9 27,7 27,7 27,9 27,4 27,9 27,9 27,9 27,9

+, #) 5

)

- ) . -# 2

" #, &/ ,0 1 2) 3

&9#

6#

$

%&

5#8 /,( 4 :

"

6#

!"

"7 2

4 )/ 4

" 4#

#

#

6#

;

<1

! " # '( ) ! " # *

$ %

&

"

"7 2

5#8 /,( 4 ?

" 4#

1:/ 6# $

&!

)

3 @)<1 ? " # &/ ,0 1 2) 3 5 )

%&

%A 4 )/ 4

2

6# $

5< 2(B < 0 1

&/ ,0/ #8 ? 2

#( C / ,0/ "

/ 2B 9 . 2 /, )#( A

2 6

9

5 9 < 2

@(

&/ ,0/ &9#

2 # 9 . 2

4)

,

%&

B ( ! ) /- ! 2 "# - !

9

4

4 1 -'

/- ! " > 8

1 B

2 1 9 ,.) > 9 2/ 2

4() - # 8 2 "# - !

9#

)/

"

"

" 1 9#8 /,( 6#

"

,

4B 9

"

9#

2

(

/- ! " > 8

? 2

B ( ! ) /- !

4

#)

1 B D- #

>( 4(B#, 4

1

/, 9 2 9

- !

: 1 - #8

4

/ 2 1 !

! ) /- ! " "

)/

41

2 9 B

- #

E5

- #

E5

- #

E5

- #

E5

- #

E5

- #

E5

- #

E5

- #

E5

) - 9#8(B# - # 8 "

,= 5

: 1(

)2

" #

< 914(

((

/> " >

? 2

1

7(>

# (

-( :14 (

- #8 " ;

>

4# /

(

5 9)4 - # 8 D- #

"

/ , 4 2) (

9# (

-( 7 2#

"#

D- #

D- # 5

#

D- # 5

2

D- # 5

#

'

2

D- # 5

" #

2

'

- #," /

9#

, # :'

/ ,0/, A !()2 ( "

2

"

((

(( 6 #

!, B

'

, (B - #,"

B 2 )0 (( C :

9#

"# ,0

9#

4 #,/ ) @ / !#,"> / ( )

(( 4 : 4 : B 2 ,9

9 ,.) - 0 B#/ 91'

1 49 #

,0K/,

/ ,0/, A !()2 ( "

9 ,.) - 0 B#/ 91'

((

"# ,0

9#

@ / !#,"> / ( ) 2 "

/ "

- #,"

9 : /

2

@ / !#,"> / ( )

"

/ ,0/, A !()2 ( "

9 ,.) - 0 B#/ 91'

2 ! ,"/ ((

.

(( =

(( 2

9 ,.) - 0 B#/ 914 / 4

((

) - 9#8(B# - # 8 "

- #8 " ;

"# ,0

4 #,/ ) @ / !#,"> / ( )

((

2 ( -

G H 2> /

:

7 2#

1 4/,9)

- #,"

(( J( 01 #4

2 ! ,"/ #

< 9#

(( /

2 "#

((

G H 2> /

4 /4

/ 7 /"

2 01 ! F9#

" #

2 ( -

- #,"

4 /4

&/ ,0/ &9#

'

G H 2> /

I

@(

9 2 2 12

- #,"

4 /4

> / ,0/ 2 2

-( # / ( "

G H 2> /

I

#)

,= 5

((

/> " >

? 2

1

4# /

"#

D- #

D- # 5

9 2 2 12

G H 2> / 1 49 #

2

!#,"> / ( ) D- # 5

'

" #

(( C

2 ! ,"/ "

#

(( I

'

((

- #,"

D- # 5

#

- #,"

4 /4

#

D- # 5

2

'

&/ ,0/ &9#

'

) - 9#8(B# - # 8 "

,= 5

4 #,/ ) @ /

(( < ) B 9

2 (

!

"# ,0

9#

2 ,9,71 1 4 2 ! ,"/

4 #,/ ) @ / !#,"> / ( )

- #,"

/

"# ,0

9#

4 #,/ ) @ / !#,"> / ( )

(( C :

/ 9 : /, I

- #8 " ;

2

/

"

9 ,.) - 0 B#'

/ ,0/, A !()2 ( "

9 ,.) - 0 B#/ 91'

((

9 ,.) - 0 B#/ 914 / 4 @(

/

((

2 ( -

G H 2> / "

#

2 ( -

9# '

((

G H 2> /

I

9 : / C : 4) - #,"

- #,"

! "

2 ( -

2

"

- #, "

/ ,0/, A !()2 ( &"- 71 1 9

/ 914 / 4

>( :

9 ,.) - 0 B#/ 914 / 4

G H 2> /

(( I

< 2#,! 4/,9)

- #, " #

2

- #,"

2 ( -

/

#

4)2

((

: 4)"

4 #,/ ) @ / !#,"> / ( )

((

((

/> " >

? 2

1

4# /

"

L9#

- #8

D- #

"

/ " 2> /

,"

"7 (

2

/C

!(

4

! 2

9#

2

#

- !:

/

8

4 N 9 :1

"

4)N

/,0 " 1( )4, O5M $#M6

/, (

#) , - # 8 '

9 2 9

4

3

2

- ! : 4/- !

"

F !,

1 41

9<) # 2#

5#

. 9 (B# 2> /

4/, : - 9 (B#

9 2 :

9

1 ) 2)/ 1 ?(

! 2

1

! ) /- !

#

9<) # '

# (

>9 # ( #

#/8 D-4 2/

"

7)0 B > ( )(

! 2

1(

-( (B<1 / ( 4 2)3)

41

9#

4

", / !

"

! 2

9

1 9# "

9

"

4 ) ) #/8 "

1"

74 , , 2

! 2

2<

((

9 4,

. 1(

D ! 2

&

#/

9<)" ). B

4

4 1 / ,0/

4 !, 984 "1 1 41

>

#/8 "

#/8 "

7)0 B

5<)

/,0 " 1

#/8

N (B#

5

#/

,9#

/,0 " 1 !

MB< 1

#/8 "

/,0 " 1

>.

/

5# 9< 9 :

(/

> 9

4)

#/8

9 : " /# !

"

,

4/, : > 9

9<1: >! # (B#,

: -9 2

#(

) )

1

AC 9#

- !

#/8

7 / 0 1! 4

-/

14/

) ) 9

, 9

! "

/

D

4 "

4 "

#/, & 4 " 1(

,

9 ,.) /

'

#/8 ) )

/

,

/ 2

!

9 2 : P #

,/

> (B< 1

C

# 1 !"

4(B#, 9 2> > 4 < 1, #

4)"

2

"

", /

- #8 " ;

,= 5

9#

2

#/, & B !

,/, & "7 (

/- ( 2, 9#,.

&/ ,0/ &9#

,"

> !( ,

(B< 1 2 " 9#8 ! 2, , # ! 2

4)

2> /

# ! 4), #

#/8 D-4 2/ (B< 1 )

/> " >

? 2

1

,/,

#/, "

9 :

,/, "

2

! 2

>

! 2 4

# ! 4 ) 01' 2

4 ) 74 , 4 4

4# /

() '

' ( , -/

&. %

0 2 . & &

&.

1 &

.& 1 0 *

& / 3. . %& % / 3. . 3 & Φ & %

1/

,

1/ *+++ 3

4&

5

-/ 47 47

47 47 47

/ / /

&8

&/ ,0/ &9#

- #8 " ;

!#

!$

%& ))* + * ! # +

%& ))*+ ) * "#! +

%& )$*# ++*# !"+ +

%& )$*# + * !#" +

++ " ! ! *$ ## ) * *+ + +*$"# $* * " +*)"

++ ! ! $ *$ #!)$ *+ +*) +*$ $ )*! * " +*)"

++ "" !"* #!" *! *+ + +*$"# $*" * " +*)"

++ #! *$ #!" $*# *+ " +*$") !*+ * " +*)"

!"

!!

!#

!$

+ * +! +* )*$ * )+ ""

) * )# "*) "*# * #$) $ +

++*#

+ * ! #* !*$ * $) )!)

(6

+ & & &

!!

1/

, % ' '

!"

#*$ $*! * $++ !$)

1/

,= 5

/> " >

? 2

1

4# /

' ( , -/

&. %

0 2 . & &

&.

1 &

.& 1 0 *

& / 3. . %& % / 3. . 3 & Φ & %

1/

,

1/ *+++ 3

4&

" !)

! #+

# #

$ #

%& + * *+ $! +

%& + *" *) )) +

%& + * *) ! +

%& + *" *! !$ +

++ !" )"*) $" $ *+ *+$ +*$#" +* * " +*)"

++ ! " )+*" $"## * * ++ +*$#) )*" * " +*)"

++ $++ +*+ $"!+ $*+ *+) +*$## *! * ) +*)"

++ $ $ " * $"## )* *+$# +*$#! "*# * ) +*)"

" !)

! #+

# #

$ #

*+ !) !*$ !*$ *

*)

*)

*! $

"*) !* * !# !

!*# !*" * $ " +

!* "*) * " ! $

1/ 5

(6

, % ' '

-/ 47 47 +

& & &

47 47 47

/ / /

&8

&/ ,0/ &9#

- #8 " ;

1/

,= 5

/> " >

? 2

1

4# /

I #" ! #

/,

.

"

9# ) / # )

"

,"

7)0K

)

) , 5 /,2 7 " 4 9

4 <)/, #

? 2

)

1( " #

-(

" 9 : B / #"

/,

) ( 984 " 1 3# 4)

1 " # 1 4 #8.

#( )

" # 1 D

1!

4 ( 4 9 ( 1 )!

-

( 9<19 2B

/ 1 @ ' ) 9? B 01

7 ! 9? 7

9 4) .

"

9 # 2#

1

1 (1# / #"

"

,"

9#

2

- #,5

G H"

/ #"

- 2 ! ,"/

6

- #,5

G H"

/ #"

- 2 ! ,"/

6

- #,5

G H "

/ #"

- 2 ! ,"/

'

((

6

- #,5

G H"

/ #"

- 2 ! ,"/

=

((

6

- #,5

G H"

/ #"

- 2 ! ,"/

((

6

- #,5

G H

6

- #,5

G H"

/ #"

- 2 ! ,"/

6

- #,5

G H"

/ #"

- 2 ! ,"/

(/

4) 9

"

! 2

/ #"

!# 1 - ,. / - ,. !# '

G H

((

'

((

5

=

2 - !

/

(( ((

G H"

#( 1 9# 9<19 2 - 9# 7 / 4

(, . ",2 , -4 2/ 9

1 0 ! / ,0 / 9#

=

#/8

-

# !, - # 8 5

! () />! # " #, / 14/ 1 ) D ! 2 (/

2 ( 01

B

6

5

B

>'

9< 2 /

9# 9#

4 #,/

4 1 ! / ,0 / 9 ,.) 4 #,/ )

1 9#

2 1

2

2 01( 9 4 ,9, 7 7) ! ! 2

1

- ) . -#

" #,

<12B 1 &/ ,0/ 9# &/ ,0 1

2) 3

2

4 )/ 4

4 ") 4 ) 9# 49 ) ) / , :)

! 2 " = :14

)

3 @)<1 ? " #

%A

, #)

4 C$J / ,0 1

, #)

2#.) 4

" )

1:

5#8/ , '

# ) )/ ) 98' C&A

6#

3 @)<1 ? " #

&/ ,0/ &9#

- #8 " ;

,= 5

/> " >

? 2

1

%A

4# /

22

41P - 52P

A6

24

A4

A5 23

N4 1

A1 N8 3

15

10

N1 N7 1S - 14S

9

A2

18

25P - 36P

15S - 24S 37P - 40P

20 19

N6

14

12

13

N3

4

N2

16

21

11

17 8

A3

2

5

7

6

N5

LEGENDA : Sondy do ŽB nosných konstrukcí - zjištění pevnosti Schmidtovým tvrdoměrem N (S - stěna bazénu, P - vodorovný panel), zkušební místa 1S - 52P. Sondy do ŽB nosných konstrukcí - zjištění pevnosti betonu zkouškou v lise, zkušební místa N1 - N8. Sondy do ŽB nosných konstrukcí - zjištění tvaru a výztuže nosných prvků, zkušební místa A1 - A6.

Hodonín, krytý bazén

Fotodokumentace.

Půdorys 1.NP - umístění sond Výkres č.1

PDF Zak. č.: Obsah:

Recommend Documents