Sterkte- en Stabiliteitsberekeningen. Hijsconstructie op Pontons SM~14 & 16

Sterkte- en Stabiliteitsberekeningen

Hijsconstructie op Pontons SM~14 & 16

Juli 1998 Bureau voor scheeps en werktuigbouw ir. w. den boer b. v. dordrecht (holland) 4

Technisch bureau Volker Stevin Materieel

Inhoudsopgave 1

Inleiding.

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . . . . . . . . . . . . . . . . . ..

1

2

Langsscheepse sterkte berekening

2

3

Stabiliteitsberekening . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ..

3

4

Extra verstijvingen achterschot en frontschot . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ..

4

5

Veranderingen raamspant 7 en raamspant 51 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ..

5

Bijlagen Bijlage A; Berekening leegscheepsgewicht

8

·.8ijlage B; Langsscheepse sterkte berekening

9

Bijlage C; Weerstandsmoment Normaalspant . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. Bijlage D; Trim en Stabiliteitsberekening

13 ,

14

Bijlage E; Weerstandsmoment 'Front en Achterschot'

16

Bijlage F; Weerstandsmoment Zijbeplating .. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ..

17

Bijlage G; Weerstandsmoment Bodemconstructie

18

Bijlage H; Weerstandsmoment Middenlangsschot

19

Hijsconstructie op Pontons SH-14 & 16 Voller stevin Materieel .

1

P 2234

juli 1998

Inleiding

Dit verslag geeft een samenvatting van stabiliteits- en sterkteberekeningen voor de pontons

SM-14 & 16. Voor de berekeningen zijn de volgende uitgangspunten gebruikt: 1

i 3

Gewicht van leeg schip is zoals berekend in bijlage A. Gewicht hijsconstructie zoals berekend door Technisch bureau Volker Stevin -

2*5,073 ton

Voor de stabiliteit wordt het gewicht van de hijslast per hijspunt inclusief allerlei hijSfaetoren als stroming etc. gesteld op 130 ton. De werkelijke hijslast bedraagt

50-75 ton.

5

Voor langsscheepse sterkte wordt uitgegaan van de reactiekrachten van de hijsconstructie op het schip zoals berekend door Technisch bureau Volker Stevin. Hierbij is uitgegaanrvan een verticale krachtineen hijsconstructie van 1,15*130*9,81*11112 == 1,15*'1200' kN. Het twaalfde part dat over een omloopschijf op de rand van het ponton loopt is in deze berekening niet meegenomen. Het vaarwater wordt brak verondersteld met een dichtheid van 1,0125 ton/m 2.

db

bureau voor scheeps- en werktuigbouw ir. w. den boer b.v.

4

A

dordrecht (holland)

1

Hijsconstructie op Pontons 5/01-14 Volker stevin Materieel

2

&

16 .

P 2234 juli 1998

Langsscheepsesterkte berekening

In bijlage B is de berekening van bet langsscheepsbuigendmoment, berekend met behulp van PIAS, weergegeven. Hieruit blijkt dat:

M••

=

1504.133 ton*m 14755.545 kN*m

In bijlage C is de berekening van bet weerstandsmoment van een normaalspant weergege-

ven.

Hieruit blijkt dat: 335713.52 cm"3 355490.98 cm"3

W6d:

Wbasis

Met behulp van deze gegevens kan de maximale spanning ter hoogte van het dek en de basis berekend worden.

Gba.sis= Gdek

M

W~is

= WM = dek

=

14755.545*1000.52= -43.95 N/mm2 335713 14755.545*1000.98= +41.50 N/mm2 355490

Uit deze berekening blijkt dat er geen extreem hoge spanningen ter hoogte van het dek en de basis ontstaan door bet langsscheepsbuigendmoment.

db


dordrecht (holland)

2

, Hijsconstructie op Pontons SH-14 s l6 Volker stevia Materieel

3

P 2234

juli 1998

Stabiliteitsberekening

In de stabiliteitsberekening is uitgegaan van operatie in brak water. Als het ponton 2*130 ton hijslast heeft blijkt dat de stabiliteit voldoende is en dat de diepgang op 1.211 m komt te liggen. De stabiliteitsberekening is toegevoegd in bijlage D en is uitgevoerd met behulp van PIAS.

db


dordrecht (holland)

3

Rijsconstruetie

op Pontons SM-U & 16

P 2234 jull1998

Volker stevln Materieel

4

Extra verstijvingen achterschot en frontschot

Uit de eindige elementen berekening van Volker Stevin blijkt dat er ten gevolge van het hijsen eenJokale drukkracht ter plaatsen van het achter en voorschot en 1800 mm vanuit hart schip ontstaat van F= -938,1 kN. Deze kracht en het door deze kracht geïndiceerde moment (kracht wordt verondersteld aan te grijpen op 12,5 cm vanuit binnenkant huid) moet opgevangen worden door de al aanwezige strip (afmetingen 350*16; Lg= 1675 mm) en een extra aan te brengen verstijving. De formule voor de spanningen in de uiterste vezels voor een willekeurige plaat verstijver combinatie·is:

o

= =

FdIuJ::* S

.

PI 938

1

FdIuJ::

+ --=

A

1

PI

* s _ 938

A

1

1 kN j

cm 2

In deze formule stelt s de afstand van het aangrijpingspunt van de kracht voor ten opzichte van de neutrale lijn van de huid-verstijver combinatie. Voor de toelaatbare spanning wordt rond de 10 kNlcm"2= 100 Nlmm"2 gekozen. Deze waarde wordt klein gekozen omdat kleine afwijkingen in de constructie een grote invloed hebben op de spanningen in de constructie. Dit is te wijten aan de spanningen door het geïndiceerde moment. Om de toelaatbare spanning niet te overschrijden moeten er twee hoekstalen op de strip aangebracht worden van 130*130*12 mmo In bijlage E is het Weerstandsmoment en de ligging van de neutrale lijn berekend van deze combinatie. Omdat de spanning in de uiterste vezels van de strip kritiek is omdat daar zowel door de kracht als het moment een drukspanning ontstaat en tevens het weerstandsmoment het kleinst is wordt alleen hier de spanning gecontroleerd: z.,= 10,31 cm vanuit binnenkant huid W'iIrip=540,74 cm"3 A= 148,00 cm"2 sigmCl,mp

= =

= = = sigm~

=

-938,1 *(s/W + 11A) -938,1*«(12,5-zc)/W + 1IA) -938,1 *(2,2/540,74 + 11148,0 -938,1*0,01083 -10,16 kN/cm "2 -101,6 N/mm"2

Er is geen gevaar voor knik in huid en de verstijvingen: lambda= Lg/(I/A)"0,5= 165,51(14531,04/180,2)"0,5= 18,4 < 20

db

bureau voor scheeps- en werktuigbouw

ir. w. den boer b.v.

dordrecht (holland)

4

, Bijsconstructie op Pontons SM-U & 16 Volleerstevin Materieel .

5

Veranderingen

raamspant

P 2234

juli 1998

7 en raamspant

51

Dimensionering diagonalen Om de trekk:racht van de hijsconstructie (218,3 kN) ter plaatse van raamspanten 7 en 51 op te kunnen vangen is het noodzakelijk 2 extra diagonalen (belast op trekkracht) in het schip aan te brengen. De benodigd.e oppervlakte van de doorsnede van de diagonalen zijn als volgt te berekenen: Dimensioneer het raamspant als een staafconstructie. De staven zijn gelijk aan de constructie onderdelen die de trekk:racht opvangt ende ligging is gelijk aan de ligging aan de neutrale assen van de constructieonderdelen. Alleen de ligging van de staaf die het middenlangsschot met verstijver (strip) voorstelt is gelijk gebotlden aan midschip. De liggingen van de neutrale assen van respectievelijk de huid, de bodem en van het middenlangsschot zijn berekend in de bijlagen F + G + H. De dimensieaering is geïllustreerd in onderstaande figuur.

~

I

De lengte van de diagonalen zijn: Lstaaf 1

= [(250-2*10,6)"2+ (500-180-11)"2]"0,5 = [228,8"2+ 309,0"2]"0,5 = 384,5 cm

Lstaaf 2

= [(250-2*10,6)"2+(180)"2]"0,5 =[228,8"2+ 180,0"2]"0,5 = 291,1 cm

èU)


dordtecht (holland)

5

, Hijsconstructie op Pontons SH-14 & 16 Volker stevin Materieel

P 2234

juli 1998

De krachten in de staven worden berekend volgens: Krachten evenwicht (uitwendig): 218,3= P3+P4 Momenten evenwicht (uitwendig): P3*309,O= P4*180,0 = > P3= 0,367*218,3= 80,1 kN P4= 0,633*218,3 = 138,2 kN Hiermee worden de krachten in de staven: Kracht in diagonaal 1 K1- 384,51228,8*P3= 0,617*218,3= Kracht in diagonaal 2 K2- 291,11228,8*P4= 0,805*218,3= Kracht in zijbeplating K3-P3= -80,1 kN Kracht in langsschot (1I2*K.) K4= P4= -138,2 kN Kracht in bodem K5= Kl*309,0/384,5= -108,3 kN

134,7 kN 175,7 kN

In de diagonalen heerst een trekspanning. Als er gesteld wordt dat de toelaatbare trekspanning 10,00 kN/cm"2 (100,0 N/mm"2) mag zijn dan volgen hieruit de benodigde oppervlakken: Diagonaal 1: 134,7/10= 13,47 cm"2 Diagonaal 2: 175,7/10= 17,57 cm"2 = > Hoekstaal 100*100*10 met A= 19,2 cm"2 Berekening maximale spanningen in bodemconstructie Zoals uit bovenstaande blijkt moet de bodemconstructie een drukkracht van 108,3 kN op kunnen opnemen. Dit geeft: sigm~ = F/A= -108,2*10/(74,60)= -14,5 N/mm"2. De spanningen in de bodem is mede opgebouwd uit de spanningen ten gevolg van het moment door de waterdruk. Om de momenten in de bodemconstructie te kunnen berekenen wordt de bodem als een balk gedimensioneerd die ter plaatse van het midden langsschot en de zijden van het schip opgelegd is. De waterdruk is hierbij een gelijkmatig verdeelde q-belasting.

db


dordrecht (holland)

6

Rij~constructie op Pontons SH-14 & ~6 Volker stevin Materieel

P 2234

juli 1998

Het maximaal buigend moment inde bodemconstructie wordt in dit geval: q

= p*g*T*s = 1,0115*9,81*1,211*1,800 = 21,6$ kN/m = 21, 6S N/mm

Nmax=

-oL

~=

l~ä 21,65* (4890) 2

~=

q*12

128

36402,48*103 N*mm

a vs cerdrus;" - W~ a= 36402,48 *103

497,2*103

a=73,21N/mm2

De totale drukspanning in de bovenkant van de bodemconstructie wordt hiermee: sigma> -732, 145= , -887, N/mm 2 A

Omdat het hier om een drukspanning gaat moet knik bekeken worden: lambda= 1l(I1A)"0,5= 489,0/(11127,72174,6)AO,5= 40,0 = > omega= 1,14 = > sigma,..= -88,7*1.14= -101,1 N/mm 2 A

Berekening maximale spanningen in het langsschot Het langsschot moet een gedeelte van de waterdruk opvangen en de verticale krachten veroorzaakt door de twee diagonalen aan SB en BB. Deze krachten zijn: F_.= -5*q*1I4 - 2*138 2= -1323 - 2764= -4087 kN A= 7168 mm 2 sigma> F/A= -57,02 N/mm 2 ww;,u:

""

A

A

Er is geen gevaar voor knik: lambda= 228,8/(9620,43171,68)AO,5= 19,7 < 20

ëUb


dordrecht (holland)

7

.ijlage A; Gewicht leeg schip no

1 2 3 4 5 6 7 8

Item

Beplatlng Dek Vlak.~:.";" ..... SBzi'jde 6B zijde Achterschot Voorschot Tussenschotten Langsschot ,,.

Gewicht (kg)

LeG (m)

VCG

27840 29339 5373 5373 1200 1200 6916

17.40 17.40

2.55 -0.01

17.40 17.40 -0.01

1.80 1.80 1.75 1.75 1.26 1.25

(m)

4760

34.81 17.40 17.40

17.40 17.40 17.40 17.40 17.40 17.40 17.40

1.33 1.18 1.25 1.28 1.40

17.40 17.40

2.40

Verstijvingen 9

L 130*65*8

10 11 12 13 14 15

raamspanten * buis 76*7 ,5 raamspanten * + 150*8 raamspanten *UNP200 raamspanten *plaat 16 mm +350*16 kniestukken plaat 7 mm

14331 350 1167 3744 811 16186 3592

Overigen Berghout +200*10 Bolders *pi jp 394*16 (*8) Bolders *pijp 395*10 (*8) Bolders plaat *1900*600*20 1/4 pijp 625*12.5 (*4)

2880 578 78 730 320

16 17 18

19 20

Netto

L,)ureauvoor scheeos- en werktuiabouw

(*

126768

1.33 1.25

2.78 3.06 2.70

17.40 17.40 17.40

1.75

17.

ir. w. den boer b.v, (dordrecht)

8

Bijlage B; Langsscheepse

sterkte berekening

Afzinkponton SM-14 en 16 Langsscheepse sterkte ber,ekening Conditie : Hijsen 130 ton Omschrijving light ship ~ Reactie voor 1 l Reactie voor 2 Reactie achter 1 Reactie achter 2

s-

06-01-1998

Gewicht ton

126.800 189.062 -43.221 189.062 -43.221

9

AchterGr. m 0.000 34.550 30.525 0.000 4.125

15:12

Zlengte

m 17.400 34.675 30.600 0.125 4.200

VoorGr.

m 34.800 34.800 30.675 0.250

4.275

Afzinkponton

SM-14 en 16 06-07-1998

Langsscheepse sterkte berekening Conditie : Hij§e;n 130 ton Gemiddelde Diepgang Trim Maximale dwarskracht Plaats waar maximale Maximaal moment Plaats waar maximaal

Plaats 0.000 1.000 2.000 3.000 4.000 5.000 6.000 7.000 8.000 9.000 10.000 11.000 12.000 13.000 14.000 15.000 16.000 17.000 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000 27.000 28.000 29.000 30.000 31.000 32.000 33.000 34.000

dwarskracht moment

Gewicht 759.892 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644 3.644

1.273 0.000 -189.126 34.550 1504.133 17.400

optreedt

optreedt

Bonjean 2.760 7.820 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 12.579 11.670 6.815

Belasting 757.132 -4.176 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.935 -8.026 -3.171

10

15:12

Dwarskracht 0.00 187.41 180.82 171.88 162.95 110.79 101.86 92.92 83.99 75.05 66.12 57.18 48.25 39.31 30.38 21.44 12.51 3.57 -5.36 -14.30 -23.23 -32.17 -41.10 -50.04 -58.97 -67.90 -76.84 -85.77 -94.71 -103.64 -112.58 -164.73 -173.67 -182.51 -188.15

m m ton m tonm m

Moment 0.00 165.03

349.54

525.89 693.31 817.22 923.54 1020.93 1109.39 1188.91 1259.49 1321.14 1373.86 1417.64 1452.49 1478.40 1495.37 1503.41 1502.52 1492.70 1473.93 1446.23 1409.60 1364.03 1309.53 1246.09 1173.71 1092.41 1002.17 902.99 794.87 660.54 , 491.34 313.21 127.47

Af'zinkpon-ton SM-14 en 16

6.8

Lengte

Opwaartse

28.8

16.8

38.8

C..,)

kracht

1010=

11

2.S1111

Afzinkpon'ton

SM-14

en 1&

28.8

lB.8

B.8 Lenste CM)

12

38.8

ijlage C; Weerstandsmoment

Normaalspant

2234

PRO

Area

Dimonsions Description

1

(c:m ••..2)

b

h

...•.• 73)

1000.<\0

250.5

2SQ6OQ.20

388.00

153.0

0.7

17.5.00

12S.o

1.0

1.S8.-40

1

1.0

llP~O

8P~00

Dok

1

1.0

1000. .•

.Zij bepla ting

2

1P4.0

1.0

Languchof

1

2SQ.()

7P.2

Hoekstaal Hoekstaal

boven onder

onder boven

1.6

4

Neutral uis above ref.line

= Sum(A *x)JSum(A)

+ Sum(

A *z •...2)

627753so.10

83.37

5936".00

P0826P2.00

1211$891.33

2187~

273431~00

1>1142.33

4377a.67

10$73243.$3

151

1274.44

10756.27

263

224.00

17.5

3920.00

68600.00

22866.67

224.00

232.5

:I

16Xi!>8

128.61

9P6P.•263.PO c:m ••..•• 128.61

c:m

;d

-1.00

c:m

= e.O.G.-d

; el

12P.61

cm

Distance neural axis to top

= H + d • e.o.G.

; e2

122.39

cm

:H

252.00

cm

MoD). of inertia, neutral axis

Seetion Modulus af Baseline

= I,neutralle1

=

= I.neutralJe2

=

74.:JS

8.4

Distanee neutral axis to bottem

Height between extreme fibres

223.7$

(c:m ••..4)

181.2

;e.O.G.=

Distanco belWcen ref.line aNI 10wesf extreme fibre

(cm"" 4)

4-43s.20

33P7.OO

= I,own

I.own

2&.0

10

:MOD).of inertia te ref.line

*% •••.2

241.6

12

4

(c:m ••..3

%(c:m)

'().5

Vlak beplating

2

A

rof.lino

(cm)

NO

A·x

e.O.a.from

.o.~· ~

uureau voor Scheens- en Werktutebouw Ir. W. den Boer B.V. (Dordrecht)

13

311$

Bijlage D; Trim en Stabiliteitsberekening

Afzinkponton SM-14 en 16 06-07-1998 15:47

Trim-en stabiliteitsberekening Conditie : Stab hijsen 130 ton

.... GeW'iêH'€:::'~'Zhoo<jt.e Zlengte Zbreedte ton m m m 126.800 1.360 17.400 0.000

omschrijving Leeg schip Subtotalen voor groep : Ge

VrVlstof tonm 0.000

---------------------------------------------0.000 0.000 0.000 0.000

0.000

SUBTOTAAL _ijslast Gewicht hijsconstructie

!'AAL

Volume = Wl zwaartepunt = Soortelijk gewicht=

260.000 10.146

3 .888 3 .695

17. 400 17 .400

0.000 0.000

0.000 0.000

396.946

3.076

17.400

0.000

0.000

Carenewaarden ETM = 392.045 m3 Ton/cm inzinking = 17.400 m Lengte loodlijnen = 1.013 ton/m3

Dwarsstabiliteit KM dwars = 8.027 m Gewichtszwaartepunt KG = 3.076 m

10.092 tonm/cm 3.523 ton/cm 34.800 m -/

KG'

=

3.076 m

Gemiddelde Diepgang= Trim =

Trimligging en diepgangen 1.211 m Diepgang achter 0.000 m Diepgang voor

=

=

1.211 m 1.211 m

De stabiliteitswaarden

gelden voor de opgegeven trimligging.

==========

= =

4.951 m 0.000 m

Metacentrum G'M gecorrigeerd =

4.951 m

GG' correctie

=

0.000

/

GM vast 396.946

14

=========

I AfzinkpontonSM-14 en 16 Trim-en stabiliteitsberekening Conditie: stab.hijsen130 ton

06-07-199815:4~

statische arm en dynamischeweg, berekend met vrije vertrimming Trim KNsin@ KG'sin@ GBcos@ G'Nsin@ Dyn.weg Hoek(SB) Diepgang lil mmm m m graden mrad 1.211 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 1.211 0.000 0.280 0.107 0.000 0.173 2.00 0.003 1.211 0.000 0.701 0.268 0.000 0.433 5.00 0.019 1.206 0.000 1.392, 0~~:a3,;<4';; 0.000 0.858 10.00 0.076 1.~82 0.000 2.029 0.796 0.000 1.233 15.00 0.168 1.151 0.000 2.422 1.052 0.000 1.370 20.00 0.283 1.117 0.000 2.603 1.300 0.000 1.304 25.00 0.400 1.080 0.000 2.688 1.538 0.000 1.150 30.00 0.508 1.039 0.000 2.716 1.764 0.000 0.951 35.00 0.600 0.993 0.000 2.702 1.977 0.000 0.726 40.00 0.673 0.940 0.000 2.657 2.175 0.000 0.483 45.00 0.726 Maximum G'N sin(@) is 1.371 m bij 20.34 graden ~,c;.tatische hellingshoekis O.000 graden ~

;:?x::,',~:~,~.j: ;(;;~

... !SI

UI N

... ..•.

..••

l! 11

""r:

.•. 11

-.. •••tl

Cl. 0 !SI

cD

ze.8

8.8

~ ~.

:*.:

~

Hellinsshoek

in sraden

48.8

1/5

15

Ujlage E; Weerstandsmoment

'Frontschoi

Front en achterschot

2234

•.PRO

I Description

I

boftomtra.nsverse

I

1:: ,',

'Loo

2

Strip

1

35.:00

!ioc~al13o-130*12

A * z"2

I,own

(cm" 3

(cm "4)

(cm"")

refJine

ti

h

huicl beplating

(cm "2)

:z:(cm)

32..00

32..00

-aso

-16.00

!Loo

1.60

.56,00

17..50

980.00

171.50.00

60.00

9.$6

.561.60

14!L00

10.31

lS25.:6O

2

Mom. of inertia te ref.line Neutral

;;t:'i=!,> .

"".'

axis abo ve ref.lin e

.-

'= I,own

+ Sum(

S116.61

~

944m

A *:z:" 2)

;1

29077.91

'=

cm""

'= Sum(A*:z:)/Sum(A)

;CO.G.'=

10.31

cm

-1.00

cm

Disrance neutral axis to bottem

'= CO.G.-cl

; el

'=

lUl

em

DistatlC
=H

; e2

=

24.69

=

;H

'=

3«Sm

cm


.

Mom. of inertia, neutral axi.s

+ cl-CO.G.

= (I,own

+ Sum(A*z"2)·

=

Sum(A*:z:."2)*cl

133S1.86

ft Section Modulus at Baseline Sectien Modulus at Top

= I,neutrallel = I,neutral/e2

.ureau voor Scheens- en Werktulabouw

6663.$3

224143

"

between ref.line and lowest extremefibre

I

I

2..67

4

! ~

NO

A*:z:

CO.a.from

(cm)

1

3

•

Area

Dimensions

trem

I

en Achterschot'

= =

1180.73 540.74

="3 e.e.e.

cm "3

Ir. W. den Boer B.V. (Dordrecht)

.~~ I"

16

=

.•..4

•• s••.

u••

'~iJlageF; Weerstandsmoment Zljbeplating

2202

'RO

Area

DimensiotlS Deseription

e.O.G. from

(cm)

NO

(cm "2)

zeem)

'? 1

;;.::

2

1

Zijbcplatint

Strip

uo

1

~ t

i I

Ir, J!'<

l

Mom.. of inema

'" t,own ••. Swn(A'"%"2)

to rcf.line

Neutral allÏS abeve ref.linc Disrance between ref.line

Disrance neutral axis to bertom

=C.O.G.-d

(cm "3

(cm "4)

(cm "4)

..Q..5O

-16;00

8.00

:i6.00

17"so

980.00

17lj().OO

,.,16.67

88.00

10.9.5

964.00

17l.:;'8.00

.511

;I

22177.33 10.9.5

extreme libre

I.own

32.00

'" Swn(A *x)/Swn(A) anci lo_st

A" z"2

ref.line

b

h

A"x

-

cm"4

;d

-1.00

; el

11.9.5 cm

; e2

24.Q.5 cm

;H

36.00

cm

'1'

neur a 1 axis to top

H + d -C.O.G.


cm

-s

Mom.. of incma. neutral axil

= (lown

Scction Modulus af Baseline

'" I,ncutral/el

'"

1030.33

Section Modulus at Top

'" I,ncutrallc2

'"

.512.24

••. Swn(A·Z"

2) - Sum(A·z"

2)·01

'" cm" 3 cm "3

ureau voor Scheeris- en Werktuiebouw Ir. W. den Boer B.V. (Dordrecht)

17

2.67

Jijlage G; Weerstandsmoment Bodemconstructie

Vtakbeplating

2234

PRO

+ verstijver combinatie

Dimensions Deseripticn

[tem

1

Area

NO

1

Vlak l>eplating

1

:2

Bordje

1

3

UNP200

h

(cm "'2)

b

1.00

A -z

A -%"'2

1.own

(cm "'3

cm "'4)

(cm "'4)

ref.line

(cm)

bottomtransverse

e.O.G. from

%(cm)

32.00

32.00

..().33

-16.00

0.80

10.40

6...50

67.60

439.40

146.47

740.60

1703.3.80

1910.00

13.00

32.20

23.00

14.60

10.62

;:::::::2.67

LOO

4

11

= Lown + Sum(A-%'"2)

;I

Neutral

= Sum(A-%)/Sum(A)

; e.O.G.=

between ref.line

11

I

19.540;.33 cm "'4

Mom. of inertia to ref.line axis above ref.Iine

;d

and lewest extreme fibre

114:81.20

10.62

cm

-1.00

cm.

Disrance

neutral axis to bottem

= e.O.C.-cl

; c.1

11.62

cm

Distance

neural axis to top

= H + d -O.O.G.

; c2

22.38

cm

;H

34.00

cm

Height

l>etween extreme fibtcs

Mom. of incrtia, ncutra! alti.

= (1.0_

seerion

at Baseline

= 1.ncutralJc1 =

957.69

c:m '" 3

at Top

= I,ncutralJc2

497.20

cm '" 3

Modulus

Seetion Modulus

+ Sum(A.-Z"'2)

=

-Sum(A.-Z"'2)-cl

1.1127.72

ureau voor SCheeD5-en Werktulebouw Ir. W. den Boer B.V. (Dordrecht)

e.C.G,

18

cm '" 4

'-lijl~ge Dj Weerstandsmoment middenlangsschot

2234

?RO

r

Dimensions Deseription

tem

•• 1

huid beplating

1

2

Strip

1

~

3

HO
2

i~

4

Î

~ .~

~ ~

~

I

I

1.00 3~00

= Lown

Neutral

- Sum(A -z)ISum(A)

/"""';'

altÏs a bove ref.lino

+ Sum(A-z"'2)

1

. bo . neurrar aX1Sto . ttom

Distanco neuml altÏs to top

-16.00

1.60

.56.00

17.:iO

47.60

=

;I

;el

Section Modulus at Baseline Section Modulus at Top

= =

..

;H

•• (I,own

2.67

l'I8O.oo

17lSO.oo

$116.67

8.6t

413.17

3-'86.30

10.16

1377.17

207-4<4.30

cm

.1.00

cm

11.16

cm

24.84

cm

36~

em

..

1203.02

cm"'3

540.21

cm"',

-ureau voor SCheeD5-en Werktw2bouw Ir. W. den Boer B.V. (Dordrecht)

lM4~00

6663.33

em"'4

10.16

+ Sum(A-Z"'2)-Sum(A-Z"'2)-el

= I,neutralJel = = !,neutralle2 =

(cm'" 4)

8.00

27407.63

; e.O.G.-

=H


town

(cm'" 4)

-aso

; el

-e.O.G.

(cm"',

32.00

"" e.O.G .• d

+d

A-'Z"'2

32.00

between ref.line and lewest extreme fibre

<.:.,} Distanee .

A -z

z(cm)

1~60

Mom. of inertie te ref.Uno

Mom. of inertia. neutral am

I

(cm"'2)

b

r

I

1 'I

h

e.O.G.from ref.lino

(cm) NO

bottomtransverse

Area

1342Q.97

cm"'4

.o~ td.u..

19

i

I.

.>

I

,

~

\ I(::

I

1\

i i i

I

i

I I

-

I ·1

I,

I I

I

l'

••••

""

~-

C~f-*J

t.'h •••

•••

OK

,,:"

:,'-

I

=".

"

t ~'" ~'\.. ,

",,'

i

'-

I

\

iJ

I~J tJ

Hollandse Combinatie Benelux Rotterdam

HijS60flslfUotie

--epPontons SM-14 & 16

Volker Stevin Materieel Technisch Bureau Dordrecht, 15-12-98 Revisie: 3

Hijsconstructie Afzinkpontons

Project nr.

Volker Stavin Materieel Technisch Bureau

Pagina nr.

Revisie

98.9263-02

3 2

•

••

-epPontons SM-14 & 16

Revisie

1 2 .;

3

Datum

22-1)4..00 12..oa.OO 15-12-00

Status Definitief

i

Opgesteld: JCG JCG JCG

Gecontroleerd: CCG CCG CCG

v

~

I

Goedaekeurd:

••. ,..~.~ ,-

Hijsconstructie Afzinkpontons VoikerStevin Materieel Technisch Bureau

Project nr. Revisie Pagina nr.

98.9263-02

3 3

Inhoud Bijlagen: .•.....................•..........................•........................•..............................•..................................• Hijsframe .•..••..•..............•........•......................................•..•...•............................................................. Controleberek~ing pontons .•.........................•................•.••..........•...........••......................•......•.......•. Oren tussenkl!llf en hijsoonstructie ..........•....•...................•..•.•.•............•...•..•...•......•.•.•............••....•...•. Berekening volgens Po6cza •.........•.•..................•..•.•..•••...••............... '" •.•......•....•.•...•.............•...•.

3 4 4 5 5

Berek~ing~ OOI" ·onderzij(tê:'::':::'...•....•..••••..•.••..••.•••...•.•....•.••.•...••.•••....•..........•.....•.••..•.....•....... Berek~inSvolgens Po6cza .••.....•........•....•.....•.••.•..•.....•..••....•••••....•.......•..•.•...•••.•.•••..•.•.....•........ Berek~ingoog aan bovenzijde .•.....•.•...•.•......••.•.••..•. '" .•••..•.......•........•...•...................•.•.......•.......•. Berek~inSvoigens Po6cza .............•.•..•........••.•...•...•........•...••..........•..••....•.•.•............•...•..•....••.. LasberekeOk1g ..•.•.•.••••••••••••.•...........••..••..........•..••....•...............•..••.•..........••.•..............•.•.•..•....•..•.•.• Sterktepen~indingen •••••.•.•.•..........•.••.•••....•...•..••....•....•.•••••••.••••.......•.•..•.•.....•.•.••....•..•....•..•.....•.

6 6 7 7 7 7

SChameIconstructie •••••••••••••••••••••••••••.••••.••.•.••••.•••••..•...•.•....•...•...•.••.•..•.•••....•..•••....•........•..•.•.•.••••.•..••• 6

P~

tU$s'rroog en kalf•..•.............•...........•.....•.....•........•............•...........•.....................................7

Pen tUsser'ltakel ~. oor ..•.•...................•..............•....................................................................... Uitgangspunten pontonberekening .......................................................•.............................................. Dwarsdoorsnede SM-14 & 16 Bepaclinghoogte van het zwaartepunt : BepaJingtraagheidsmoment varide doorsnede: ;';}?::: ..................................................•.• Optrectendmoment .•........•.........................................•................................................................ Drukspanning in de onderpJaat: ..•...••.••..................•.•..•..••......••...••.......••.....................•.......•......... Trekspanning in de bovenplaat: .•.........•.•....•.•...•.•.•..•.....•..................................................•...........

Bijlagen: AI. ti. -r. --;;J1ttr-

Bijlage 1 Bijlage 2

--;>-

Bijlage 3

SteFlEtel:leFeIEeRiR!I IfijefMl'fte Sterkteberekening Pontons door bureau voor seheeps- en Werktuigbouw Ir. W. den Boer bv te Dordrecht Overzichtstekening incl. onderdekse versterkingen

8 8 8 8 9 9 9 9

.••. 1Aj..A ,-

Hijaconstructie Afzinkpontons Volker Stevin Materieel TechnischBureau


98.9263-02

Inleiding Voor de berekening van de hijsconstructie zijn de volgende uitgangspunten afgesproken en aangenomen: Demaximalehgsfastper hijspuntis bepaald op 100 ton. I.v.m. het vet'bogen van de veirlgheid over hijslast kan voor het kalf van de constructie geen gebruik gemaakt worden van de hijsbaJken welke zijn overgebleven van de vorige afzinkconstructie. Hiervoor wordt dus eenzwaardereoonstructie geconstrueerd. Op de rand van het ponton wordt een omloopschijf gemonteerd. Op deze wijze wordt een 1()..voudige inschering gerealiseerd. Uitgaande van bovenstaande 100 ton en een rendement van de schijven van 0,98 per schijf is bij hijsen een trekkracht in het halende part vereist van: 130 1(12 * 0,9812)

=

12,75 ton.

Voor de sterkte van het kalf wordt uitgegaan Vsrleen kracht van 100 * 9/10'=90 Het tiende part loopt over het omloopschijf op de rand van het ponton.

ton ~ 900 kNo

De hoogte van de constructie indusief het ponton dient zo laag mogelijk te worden gehouden, waarbij de onderzijde van het hijsblok, in hoogste toestand, niet onder het ponton mag uitzakken en het hoogste punt van de constructie tot het vlak van het ponton minder moet zijn dan 5,50 m'.

Hijsframe De staalconstructie voor het hijsframe is berekend volgens de bijgaande bijlage. Behalve met de hijsfast van 1oookN, waarbij het frame 900 kN opneemt en 100 kN over de rand van het ponton wordt gehesen, is tekening gehouden met een schuine reeptrek van 5%.

Controleberekening

pontons

De sterkte- en stabiliteitberekening voor de pontons zijn uitgevoerd door bureau voor scheeps- en Werktuigbouw Ir. W. den Boer bv te Dordrecht. Deze berekeningen zijn nog uitgevoerd met behulp van de oude uitgangspunten, waarbij de hijslast was samengesteld uit werkelijk te verwachte last plus diverse factoren. Zowel met de oude uitgangspunten als de nieuwe komen we tot een rekenspanning van 2000 kNo Derhalve was het niet noodzakelijk deze berekeningen opnieuw uit te laten voeren.

3 4

Hijsconstructie Afzinkpontons Volker Stevin Materieel Tedlnisch Bureau


98.9263-02

Oren tussen kalf en hijsconstructie

li"

~

i!l ~

..-

r-, "

li ,-

-.Di---

Q

50

iR

,

~.

- "T -

-

(");

I

~

I

111~211__

I

4BO----J

500

I

~

F=900kN Lastfactor 1,15 O"toe!

= % • O"u

Frek = 1,15· 900 = 1035 kN Kracht per oor = 1035/2

= 518 kN

Berekening volgens poócza Voor een passende pen geldt: MltI2 = p. (R + r) 12· O"a

Waarin:P R r= b O"a

~=

= belasting oor = straal oor

= k • P I (2b(R = 518 kN = 18 cm

r»

=

straalgat 7,,3 cm = dikte oor = 5 cm = 0,9 • O"vI (normaal), hier nemen we uit grafiek na berekening oa (R-r) I (R+r)

Uit grafiek volgt: ~

=

=

0,1708 en k

=

=

1310,51 {1/6 • 5 • (18 - 7,3)2

O"a

=

4,4 • 5181 (2 • 5 • 10,7) =

=

O"a

= 0,8 • O"vI 1 (18 + 7,3)

= (18 -7,3)

= 0,423

4,4

MltI2 = 518· (18 + 7,3) 12· [0,1708 - 0,3706] O"b

P" - 0,3706]

=

1310,5 kNcm 13,74 kN/cm2

(Fe510 -

O"toeI

= 18 kN/cm2)

21,30 kNI cm2 (Fe510 -

O"toe!

= 28,8 kN/cm2)

3 5

Hijsconstructie Afzinkpontons Volker Stevin Materieel TechrIisch Bureau


98.9263-02

Schamelconstructie 370

Berekening dubbel oor onderzijde Kracht per oor

= 1035/2 = 518 kN

Berekening volgens P06cza Voor een passende pen geldt: MltI2 (ja

Waarin: P R r b

= belasting oor = straal oor

= P * (R + r) 12 * pI. - 0,3706]

= k * P 1 (2b(R -

r»

= 518 kN = 16,5 em = 7,3em = 7em

= straal gat = dikte oor (ja 0,9 * (jvl À. = uit grafiek na berekening öa = (R-r) 1 (R+r) =(16,5 - 7,3) 1 (16,5 + 7,3) = 0,387

=

Uit grafiek volgt: À. =

0,1708 en k = 4,7

MltI2 = 518 * (16,5 + 7,3) 12 * (0,1708 - 0,3706] =

* 7 * (16,5 - 7,3)2 =

(jb

==

1232,81 (1/6

(ja

=

4,7 * 5181 (2 * 7 * 9,2) =

1232,8kNcm 12,48kN/cm2

(Fe510 -

(jloel

= 18 kN/em2)

18,90 kNi cm2 (Fe510 - (jloel = 28,8 kNlem2)

3 6


Hijsconstructie Afzinkpontons VoJker Stevin Materieel Technisch Bureau

98.9263-02

3 7

Berekening oog aan bovenzijde Frek = 1,15 * 900 = 1035 kN ,Berekening

volgens

Poócza

Voor een passende pen geld:

M1tI2

O'a

Waarin: P R r b O'a

À.

Uit grafiek M1tI2

=

= = = =

= P * (R + r) 12 * [À - 0,3706]

= k * P I (2b(R -

belasting oog straal oor straal gat dikte oor

= 0,9 *

= uit grafiek volgt: À =

r»

= 1035 kN = 16.5em

= 7.3cm = 14 em

O'vl

na berekening óa 0,1708 en k =

= (R-r) I (R+r) = (16,5 -

7,3) I (16,5 + 7,3)

= 0,387

4,7

1035 *(16,5 + 7,3)/2 * [0,1708-0,3706]

=

2463,3 kNem 2

O'b

=

2463,31 (1/6 *14 * (16,5 - 7,3)2 =

12,47 kNlcm

O'a

=

4,7 *10351 (2 *14 * 9.2)=

18,89 kNI cm

2

(Fe510 -

O'toeI

= 18 kN/em2)

(Fe510 -

O'loeI

= 28,8

Lasberekening Laslengte oren aan oog: Per oor langs oog Lg = )400 + 390 - 580)110 * 4 = Per oor aan onderzijde oog Lg = 2 *14 = Lassen met minimaal a10 -> (44 + 28) *1 =

84em 28em 2 112 em

518/112 = 4.63 kNI em2

't =

Sterkte penverbindingen Pen tussen

oog en kalf

Mmax = 518 * 9,6 - 518 * 3,5 = 3160 kNem Pen diameter 0145 W = 0,1 * 14,53 = 304,86 em3

=

2

31601 304,86=

10,36 kNlcm

t.p.v, afschuifvlak: M= 518*2.6= O'b = 13471 304,86 =

1347kNcm 4,42 kN/em2

-r=

518/(2*165)=

1,57 kNI an2

"';(4.422 + 3 * 1.572) =

5,19 kNlcm

O'b

O'i

=

2

(C35 -

Gtoel

=

Y2 *

0'0.2 = 16.2 kN/cm2)

(C35 -

O'toel

=

Y2 *

0'0.2 = 16.2 kN/an2)

kN/em2)

Ma ~ •• Ä

'"...

Hijsconstructie Afzinkpontons Volker Stevin Materieel Technisch Bureau


98.9263--02 3 8

Pen tussen takel en oor

=

=

Mmax 518'" 10,65- 518'" 3,5 3704 kNcm Pen diameter 0145 W 0,1 ."14,53 304,86 cm3

=

O'b

=

lp.

v. afschuifvlak:

O'b

=

" ·<M= 't

=

O'i

=

=

12, 15 kNlcm2

3704 t 304,86= 518 *3,65 = 18911 304,86 690 1(2'" 165) ...J{6,2O" + 3 ."1,~)

= =

(C35 -

O'toeI

= % ." 0'0.2 = 16,2 kN/cm2)

1891 kNcm 6,20 kNlcm2 1,58 kNlcm2

= 6,n kNlcm2

Uitgangspunten pontonberekening De reactiekrachten van het hijsframe, veroorzaakt door de hijslast, in hetponton treden als volgt op: Dwarsrichting

Langsrichting

reactie X..nchting kN

reactie Y..nchting kN

reactie Z-richting kN

1800 mm uit CL 1800 mm uit CL

Frontschot 58 Raamspant 51

-26,11 6,5 -15,9/-14,4

-23,2/-26,8 -0,21 0,2

916,61 938,1 -218,31 -205,7

1800 mm uit CL 1800 mm uit CL

Achterschot 0 Raamspant 7

26,11-6,5 15,9/14,4

23,2126,8 0,21 -0,2

916,61 938,1 -218,3/-205,7

Tevens moet het ponton in onbelaste toestand droog gezet worden op de schotten 14 en 44

Dwarsdoorsnede SM-14 & 16

Bepaling hoogte van het zwaartepunt:

Zp =

1000'" 1 ."0.5 + 895'" 1 ."251.5 + 2'" 80'" 1 ."222.5 + 2'" 194'" 1 ."98 + 250'" 0.7'" 126 1000 + 895 + 2'" (80 + 194) + 250 + 151 + 181.2 + 224'" 2 + 10 ."15.1 •.242.56 + 12 ."15.1 ."9.44 + 4 ."35 ."1.6 ."233.5 + 4 •.35 ."1.6'" 18.5 =

Zp=

500 + 225 092.5 + 35 600 + 38 024 + 22 050 + 36626.56 + 1 710.53 + 52 304 + 4 144 3473.2

Hij$COnstructie Afzinkpontons Volker Stevin Materieel Technisch Bureau

Zp

=

416051.59/3473

=

Bepaling traagheidsmoment


98.9263-02

119.19 cm ~ 1198 mm vanaf bovenzijde dek. van de doorsnede:

1000 .119.32 + 895 *131.12 + 160 *102.52 + 388 * 21.82 + 115 * 6.~ + 151 * 122.162 + 181.2 *110.~ + 140 *113.12 + 140 *101.32 + (1/12 *1*1943) * 2 + 1/12 * 0.1*2503 + (1112 * 1 * 56.33 ) * 2 14232 490 + 15523316 + 1 681 000 + 184 393 + 6 121 + 2 215 513 + 2 206 895 + 1 809 811 + 14142 319 + 1 216 891 + 911 458 + 30 220

Ix=

54 821 225 cm4 WOfW!ttM=

54 821 225/132.2

Wboven=

54 821 225/119.8

= 414 684 cm = 451 606 cm

3

3

Optredend moment:

= Mb = Mb

1000" 1.15" 3112 - 500" 34.8/4 21 215 - 4350

= 16925

kNm

= 1 692200

kNcm

Drukspanning in de onderplaat: 1 692 200 1414 684

= 4.08 kNlcm2

Trekspanning in de boven plaat: crb boven

=

1 692 200 1 451 606

= 3,10 kNlcm

2

3 9

Volker Stevin Materieel bv ~

I

~

753316 BI..~

Project

-

na: +31 (0)78/654

63 00 FAX: +31 (0)78/654 63 00 -

E-mail: jcgOVSM.n1

Hijsframeafzinkpontons Hollandse Combinatie Benelux

Oatum: 16.12.1998 Pagina: 1 ESA-Prima Wm 3.00.01

J

Basisgegevens Type structuur

num

Aantal staven:

24

Aantal randlijnfm:

o

14

Aantal macro's:

J

,',

o

Aantal2D macro's: Aantal profiefen: Aantal bel V.: Aantal materi

~l

:~ ~

J

XYZ

n

,.1

m

: Algemeen

5 4 4

Materiaal Naam

J :~

,,";

;~

J

5355

Treksterkte Vloeigrens Emodulus Poisson coëff. Specifiek gewicht Uitzettingscoëff.

36.00 kN/cmA2 23.50kN/cmA2 21000.00 kN/cm1l2 0.30 7850.00 kglmA3 0.012 mm/m.K

Treksterkte Vloeigrens Emodulus Poissan coëff.

51.00kNIomA2 35.50 kN/cmA2 21000.00 kNlcmA2 0.30

b~~0:~3

Specifiek gewicht Uitzettingscoêff. Materialenlijst Groep van staven:

I 1/24

nr.

Naam

Eenh. gewicht kgm

lengte m

Massa kg

2 3 4 5

HEM800 K1501150110 K2501250/16 I symm. (855,21,300,58)

317.93 41.92 116.97 396.25

2.40 9.23 6.06 1.20

763.02 386.86 708.81 475.50

?

1 ~l

11*! J::;,

i Totaal gewicht van constructie: 5072.59 kg Te verven oppervlak: 51.01 mA2

.~.

'li: ]

Knopen

t

knoop

knoop

X m

Y m

4 6 8 10 12 14 16 18 20

2.9 5.3 0.0 4.1 4.1 5.7 4.1 4.1 5.3

0.0 0.0 3.6 3.6 3.6 3.6 1.1 2.5 2.4

{

i

3 5 7 9 11 13 15 17 19

I .i

ti

'.~~

IJ

4.1 4.1 5.7 0.0 2.9 5.3 5.3 4.1 5.3

0.0 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2

0.0 0.0 0.0 3.6 3.6 3.6 1.8 1.8 1.2

.

Staven macro

staaf

2

2

knoop 1 knoop 2

Profiel

11 .,

I~

3

ver10end ••• n: Volk•• SWvln Materieel

4

3 - K150/150/10

1.2 1.2 0.0 0.0 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2

I'


~

7S 3316 BI. ~

Project

-

TEL: +31 (0)78/654 63 00 FAX: +31 (0)78/654 63 00 -

E-meiI: JeoOVSM.n1

Hijsframeafzinkpontons Hollandse Combinatie Benelux

Datum: 16.12.1996 Pagina: 2 ESA-Prima Win 3.00.01

macro

staaf

4

4 5 6 1 8 9 10 11 12 13 14 15 16 11 18 19 20 21 22 23 24

5 6 7 8

9 10

11 12 13 14

Rx dag

knoop 1 knoop 2 2 4 5 6 8 10 10 9 11 12 13 19 15 5 16 17 18 18 16 19 20

4 5 6 1 9 11 12 11 12 13 14 15 20 16 17 18 12 11 4 6 13

Profiel

0.00 0.00 0.00 0.00 O~OO 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

2.81 1.21 1.23 0.40 1.23 1.13 123 2.81 121 123 0.40 0.60 0.60 1.14 0.67 0.66 1.14 1.66 1.66 1.20 1.20

1-BEB7oo 1-HEB1oo 1-HEB7oo 1-HEB1oo 3 - K1501150/10 3 - K150/150110 4 - K2501250116 1-HEB700 1-HEB7oo 1-HEB100 1-HEB100 5-lsymm. 5-lsymm. 4 - K2501250116 4 - K2501250/16 4 - K2501250/16 4 - K2501250/16 3 - K150I1S0/10 3 - K1S01150110 2-HEM8oo 2-HEM600

Profielen

z HEB700

HEB700

Doorsnedenr. 1 - BEB700 Materiaal: 1 - S 235

A:I3:"m30000ë+mJï4ïTmiiimrT----r-l----------Ay/A : Iy : Iyz: Iw : Wely : Wply :

0.538 2.57000Qe+009 mmA4 2.710505è-008 mmA4 1.628544e+013 mm"6 7.340000e+006 mmA3 8.320000e+OO6mmA3

AzJA : Iz It :

0.360 1.440000e+008 mmA4 8.330oo0e+OO6mmA4

Welz Wplz

9.630000e+005 mmA3 1.490000e+006 mmA3

cy

150.00mm 0.00 mm

cz dz

350.00mm 0.00 mm

dy

I1

:

:


;I

DuyvIeweg 75 3316 BL ~

Project:

-

TE!.: +31 (0)71/654 63 00 FAX: +31 (0)71/654 63 00 -

E-mail: JeoOVSM.nI

Hijsframe afzinkpontons Hoflandse Combinatie Benelux


Controle type: I profiet

.

e

.I

mm

. mm 17.oomm

32.00mm 27.oomm

Rensdikte

Straal

z

HEM800

HEM800

Doorsnedenr. 2 - HEM800 Materiaal: 1 - S 235

J

. AyIA:

j

l

mm 0.519

,Iy: 4.43OOOOe+009 mmA4 . '··'·"'Iyz· -4.743385e-008 mmA4 '(;)wIWoIY:.. 2.8328328+013 mmA6 liS ••• 1.09OOOQe+007 mmA3 Wply' 1.25ooQOe+007mmA3

~.'!

J

~

! 1.

'.

~

151.50 mm O.oomm

AzJA : Iz It

0.390 1.860000e+OO8mmA4 1.6500006+007 mmA4

Welz Wplz

1.2300ooe+000 mmA3 1.9320006+006 mmA3

cz dz

407.00 mm O.oomm

Controle type: I profiel

::'

i

I

c"

I

. mm 21.oomm

Doorsnedenr.

3-

K1501150/10

Materiaal: 1 - S 235

Rechten vef1eend •••• : Volk •• S\ltVln ·Matierleei

K150/150/10

Volker Stevin Materieel bv

I

HijsframEt afzinkpontons Hollandse Combinatie Benelux

Project:


15.

A . Ay/A

AzJA

Wply :

0.500 1.700()()()e+OO7 mm"4 1.561011e.-oo7mm"4 O.OOOOOOé+OOO mm"6 2.270000i+005mm"3 2.942725ê+005 mm"3

cy dy

7S.00mm O.oomm

cz

Iy

Iyz

:

Iw:

:

WeJy .

I

I

.

=~

Controle type:

lz It

1.

Ay/A Iy Iyz

dz

Iw

cy dy

1<]trole

.

I \~:=

Hoogte lijfdikte

R4tcNen vertHnd

.

I

AzJA

mm"4 mm"4 mm"6 mm"3 mm"3

Iz It

0.500 1.360000e+008 mm"4 1.918861e+OOa mm"4

Welz Wplz

1.09oo00e+006 1.312465e+006

cz

12S.00mm O.OOmm

dz

Kokerprofiel

aan: Volk ••. Stevln Mla1DriMI

tSO.lJO",",

K2501260/16

e+UU4mm-z

I

mm"3 mm"3

7S.oomm O.OOmm

IBtêëdte

125.00mm O.oomm

type:

.:~.;:>;)i

. 2.270000e+005 . 2.942125e+ooS

KokerprofieJ

0.500 1.36000Qe+008 -1.326301e-007 O.ooooooe+ooO 1.09000Qe+006 1.312465e+006

Wely Wply

:

Welz Wpiz

Doorsnedenr. 4 K250/250/16 Materiaal 3 - S 355 A

0.500 1.700000e+OO7 mm"4 2.561067e+OO7 mm"4

250.00",", 16.oomm

I

Brëêdle

I

mm"3 mm"3

250.00",",

Volker Stevin Materieel bv .'

J

~Oujtvlaweg

Project:

7S 3316Bt. ~

-

TEL: +31 (0)76/654 63 00

FAX: +31 (0)761654

63 00

-

E.••••• :[email protected]

Hijsframe afzinkpontons Hollandse·Combinatie Benelux


J

n~ Bb 300

J

-+..•..

tha 21 z

I symm. (855,21,300,58)

Doorsnedenr. 5 - I symm. Materiaal: 1 - S 235 P58.31300 P58.31300

2

3

.I

.

e+ 0.587 6.258464e+009 mmA4 4.33680ge-007 mm"4 4.241768&+013 mm"6 1.464654e+007 mmA3 1.678667e+007 mmA3 150.00mm O.OOmm

AzJA : Iz It

0.317 2.629196e+008 mm"4 4.208088e+OO7mmA4

Wefz Wplz

1.752797e+006 mmA3 2.704865e+006 mm"3

cz

427.30mm

dz

O.OOmm

Controle type: I profiel

.

i

ooge Flensdikte Straal

I

Opleggingen

I

Opleggin

2

11

mm

21.00 mm

rand

knoop

type

3

XYZ

rot

deg

flexibiliteit kN/m-kNmldeg

Funktie

Volker StevinMaterieel Donker Duyvillweg 75 3316 BI. ~

Project:

-

bv

TEL: +31 (0)78/654 63 00 FAX: +31 (0)78/654 63 00 -

E-maól: jogOVSM.nI

Hijsframe afzinkpontons Hollandse Combinatie Benelux

Datum: 16.12.1998 Pagina: 6 ESA-Prima Wm 3.00.01

Opleggin

rand

4

knoop

type

10

XYZ

rot deg

flexibiliteit kN/m-kNmldeg

Funktie

BG coêff

.

1.00

3

Schuine reep X~richting

1.00

4

Schuine reep Y-richting

1.00

Omschrijving

lQenge

Variabel - hijsen excl. Lange termijn Geldig vanaf dag: 0 Tot dag: 0 Variabel ~ S~reep Lange termijn Geldig vanaf d3g: 0 Totd3g:0 Variabel - 8-reep LaflQe termijn Geldig vanaf dag: 0 Tot dag: 0

BG nr. 2 • knoop belastingen Fz kN

Mx kNm

My kNm

Mz kNm

0.00

Fz kN

0.00

Mx kNm

My kNm

Mz kNm

Fy kN

Fz kN

Mx kNm

My kNm

Mz kNm

knoop

BG nr. 3 • knoop belastingen knoop

15

I

Fy

Fx kN

kN

50.00

0.00

0.00

0.00

nr. 4 • knoop belastingen knoop

15

I

Fx kN

0.00

50.00

0.00

0.00

0.00

Combinaties Combi

BG

11 2

I f

Eigen-Gebruiks

GT

1gengewlc 3 Schuine reep 4 Schuine reep 2 Hysfast 1EIQengewicht 2 Hijslast 3 Schuine reep 4 Schuine reep

Lijst van ingegeven uiterste GT combinaties. 1: +2.00*BG1+2.oo*BG3+2.00*BG4+2.30*BG2 Lijst van ingegeven gebruiks GT combinaties. 1 : +1.00*BG1+1.15*BG2+1.00*BG3+1.oo*BG4

X-richtifIQ Y-richting

X-richting Y-richting

coëff 2.00 2.00 2.30 1.00 1.15 1.00 1.00

0.00

j

Volker StevinMaterieel ~

Duyvlawell7S 3316 BI..~

project:

-

bv

TEl.: +31 (0)78/65463 00

FAX: +31 (0)78165463

00

-

E-mail: JellOVSM.nI


Datum: 16.12.1998 Pagina: 7

ESA-Prima Win 3.00.01

J

Lijst van extreme Uiterste GT combinaties 11 1: +2.00'''BG1 2l 1: +2.00*BQ1+2.00*BG3 31 1: +2.00*BG1+2.00*BG4 41 1: +2.00*BG1+2.30*BG2 SI 1: +2.00*BG1+2.00*BG3+2.00*BG4 61 1: +2.00*BG1+2;30*BG2+2.00*BG3 7/· 1 : +2.00"BG1+2;30*BG2+2.00*BG4 . 81 1: +2.00*BG1+2.30*OO2+2.00*BG3+2.OO*BG4 Lijst van extreme GebruIks GT combinaties

~~ 11 1: +1.00*001 2l

1: +1.00*BG1+1.00*BG3

31 1: +1.00*BG1+1.OQ*BG4

~

s

~ ~

41 1: +1.00*BQ1+1.15*BG2 51 1: +1.00*BG1+1.00*BG3+1.00*BG4 61 1: +1.00*BG1+1.1S*BG2+1.00*BG3 71 1: +1.oo*BG1+1.1S*BG2+1.00*BG4 1 : +1.00*BG1+1.1S*BG2+1.00*BG3+1.00*BG4

j

.1:r. Berekeningsprotocol. ~t ~

l

t

Igengewl BG 2 Hijslast BG 3 Schuine reep X-richting BG 4 Schuine reep Y-richting 16.12.1998 09:16 16.12.199809:17

Start berekenen Einde berekening Som van lasten

en reacties.

as

~ t )'stingsgeval

2

11.

belastingsgeval

3

~.

belastingsgeval

4

I".::: 11

f

reactie kontakt last reactie kontakt last reactie kontakt last reactie kontakt

X

.

0.0 0.0 0.0 -0.0 0.0 50.0 -50.0 0.0 0.0 0.0 0.0

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.0 0.0 50.0 -50.0 0.0

50.7 0.0 -900.0 900.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

1

Volker StevinMaterieel Project

bv

Hijsframe•• afzinkpontons Hollandse Combinatie Benelux


Vorm hijsframe

I1 I1

Staaf· en Knoopnummers

Volker Stevin Materieel bv •

Donker ~

. Project

J

75 3316 st. l:loldl\IodIt

-

Ta.: +31 (0)78/654 63 00 FAX: +31 (0)78/654 63 00 -

E-mail: JeoOVSM.n1

Hijsframeafzinkpontons HollandseCombinatieBenelux


.1

Gecombineerde max. spanningen Maximaal optredende gecombineerde spanningen Macro:1

Staaf:1

Doorsnede: 3· K1501150110

l=1.230m

doorsnede=1.230m combi=8 ty=23.5kN/cmI\2 My=27.7kNm N=334.0kN Vy=-O.3kN Vz=22.5kN Mx=-O.OkNm controleer=O.79 • min sig=-6.1kN/cml\2 max sig=18.6kN/cmI\2 tau=1.0kN/cmI\2

1;.

Macro:2

Staaf:2

Mz=-O.4kNm

Doorsnede: 3 • K150/150/10

l=1.725m

,f:.a~~OkN::~3~~k~~~1=~·lkNmu=Q~:::~~:.~ *" doorsnede=1.725m combi=8

!i t

ty=23.5kN/cmI\2

doorsnede=1.230m combl=7 ty=35.5kN/cmI\2 N=-1269.6kN Vy=-44.4kN Vz=-90.3kN Mx=-1.0kNm min sig=-22.8kN/cmI\2 max sig=5.7kNlcmI\2 tau=1.6kNlcmI\2 Macro:4

Staaf:4

l=2.865m

Mz=3.3kNm

My=-105.9kNm Mz=-S4.3kNm controleer=O.64

Doorsnede: 1 • HEB700

· doorsnede=2.865m combi=8 ty=23.5kNlcmI\2 N=22.5kN Vy=-O.3kN Vz=-347.7kN Mx=-O.4kNm My=-948.9kNm Mz=...Q.8kNm · min sig=-12.9kNlcm"2 max sig=13.1kN/cmI\2 tau=3.4kN/cm"2 controleer=O.56

:1;:;,';'

r

r r·

Macro:4

Staaf:5

l=1.21Om


doorsnede=1.210m combi=8 ty=23.5kN/cmI\2 N=157.6kN Vy=7.5kN Vz=-214.3kN Mx=...Q.OkNm My=-1196.9kNm Mz=9.3kNm min sig=-16;8kNlcm"2 max sig=17.8kN/cmI\2 tau=2.1kNlcmI\2 controleer=O.76 Macro:4

Staaf:6

l=1.225m

Doorsnede: 1 - HEB700

doorsnede=O.OOOmcombi=8 ty=23.5kN/cm"2 N=65.8kN Vy=-50.8kN Vz=10S4.8kN Mx=O.1kNm min sig=-19.5kN/cm"2 max sig=20.0kN/cmI\2 tau=10.1kN/cmI\2

My=-1299.9kNm Mz=19.6kNm controleer=O.91

VolKer Stevin Materieel bv ,

~

~

Project

I

7S 3316 BL ~

-

TEL: +31 (0)78/654 63 00 FAX: +31 (0)78/654 63 00 -

E1118Il: jcgOVSM.ni


Datum: 16.12.1998 Pagina: 10 E5A-Prlma

I Macro:4

Staaf:7

L=0.400m

Win 3.00.01


doorsnede=O.OOOmcombi=7 fy=23.5kN/cm"2 N=O.OkN Vy--o.OkN Vz=1.9kN Mx=O.OkNm My=-O.4kNm Mz=O.OkNm min sig=-O.OkN/cmA2 maxsig=0.OkN/cm"2 tau=0.OkNlcm"2 controleer=O.OO Macro:5

Staaf:8

L=1.23Om.;~oo~nede:.3·

K150/150/10

doorsnede=1.230m combl=6 fy=23.5kN1cm"2 N=321.3kN Vy=O.3kN Vz=21.0kN Mx=O.OkNm My=25.8kNm min sig=-5.3kN/cm"2 maxsig=17.4kN/cm"2 tau=O.9kN/cm"2 controleer=O.74 Macro:6

Staaf:9

L=1.725m

Doorsnede: 3· K1501150/10

doorsnede=1.725m combl=8 ty=23.5kN/cm"2 N=-119.8kN Vy=3.1kN. Vz--6.6kN Mx=1.4kNm min sig=-6.4kN/cmA2 maxsig=1.9kN/cmA2 tau=O.7kN/cmA2 Gllfro:7

Staaf:10

L=1.230m

Mz=O.3kNm

My= 5.6kNm controleer=O.27

Mz=4.1kNm


doorsnede=1.230m combi=7 fy=35.5kN/cmA2 N=-1368.9kN Vy=-50.3kN Vz=-99.3kN Mx=-1.9kNm My=-116.7kNm Mz=-61.7kNm minsig=-25.0kNlcmA2 maxsig=6.7kN/cmA2 tau=1.9kN/cmA2 controleer=O.71 Macro:8

Staaf:11

L=2.865m


doorsnede=2.865m combi=6 fy=23.5kN/cmA2 N=21.0kN Vy--Q.3kN Vz=-335.1kN Mx=O.3kNm min sig=-12.5kN/cmA2 maxsig=12.6kN/cmA2 tau=3.3kNlcmA2 Macro:8

Staaf:12

L=1.210m

My=-914AkNm Mz=0.7kNm controleer=O.54


doorsnede=1.210m combi=8 fy=23.5kN/cmA2 N=126.1kN Vy=19.6kN Vz=-248.1kN Mx=-O.OkNm My=-1166.8kNmMz=23.6kNm min sig=-17.9kN/cmA2 maxsig=18.8kN/cmA2 tau=2.4kN/cm"2 controleer=O.80 Macro:8

L=1.225m

Staaf:13


doorsnede=O.OOOmcombi=7 fy=23.5kN/cm"2 N=-15.8kN Vy=-76.5kN Vz=1055.6kN Mx=-1.5kNm My=-1278.9kNmMz=48.5kNm sig=-22.5kN/cm"2 maxsig=22.4kN/cmA2 tau=10.4kNlcm"2 controleer=O.96

I

j;.ï,~

I<.:.:.Jro:8

L=0.400m

Doorsnede: 1· HEB700

doorsnede=O.OOOmcombi=4 fy=23.5kN/cmA2 N=O.OkN Vy=-O.OkN Vz=1.9kN Mx=O.OkNm My=-O.4kNm Mz=O.OkNm min sig=-O.OkN/cm"2 maxsig=O.OkN/cmA2 tau=0.OkN/cm"2 controleer=O.OO

I

I I I

Staaf:14

Macro:9

Staaf:15

L=O.600m

Doorsnede: 5·1 symm.

doorsnede=0.600m combi=8 fy=23.5kN/cm"2 N=50.8kN Vy=65.8kN Vz=1034.6kN Mx=35.1kNm My=1909.4kNm Mz=75.9kNm min sig=-17.3kN/cm"2 maxsig=17.5kN/cm"2 tau=8.4kN/cmA2 controleer=O.82 Macro:9

Staaf:16

L=0.600m

Doorsnede:5 ·1 symm.

doorsnede=O.OOOmcombi=6 fy=23.5kN/cm"2 N=O.8kN Vy=-50.0kN Vz=-1035.OkN Mx=-35.0kNm My=1874.4kNm Mz=75.9kNm min sig=-17.1kN/cm"2 maxsig=17.1kN/cm"2 tau=8.4kN/cm"2 controleer=O.81 Macro:10

Staaf:17

Idoorsnede=O.OOOm combi=5 N=-462kN Vy=3.5kN min sig=-6.7kN/cm"2

1tltriMnd

•••.• :

Doorsnede:4· K2501250/16

fy=35.5kN/cm"2 Vz=-27.8kN Mx=O.9kNm maxsig=6.0kN/cm"2 tau=O.5kN/cm"2

I Macro:10 Staaf:18 .I doorsnede=O.OOOmcombi=5 RKtmln

L=1.135m

Volk •••.Slevln Materieel

L=0.665m

My=55.2kNm controleer=O.19


fy=35.5kN/cm"2

Mz=-15.9kNm

IVolker I Donker ~

Project

StevinMaterieel 75 3316 BL 00Rhchl

-

bv

TEl.: +31 (0)78/654 63 00 FAA; +31 (0)78/65463 00 -



l

N=-29.0kN Vy=18.3kN Vz=-32.2kN Mx=O.7kNm minsig=-3.6kN/cm"2 maxsig=3.2kN/cmA2 tau=O.6kN/cm"2 Macro:10

Staaf:19

l=O.665m

Macro:10

Staaf:20

l=1.135m

My::..21.3kNm contrbleer=O.12

l ~

Staaf:21

l=1.659m

l"'m:r

~::ro:12

Staaf:22

Mz=21.6kNm

Doorsnede: 3 ..K1501150/10

doorsnede=O.OOOmcombi=7 fy=23.5kN/cm"2 N=-29.9kN Vy=-4.3kN Vz=1.0kN Mx=O.2kNm sig=-5.0kN/cm"2 maxsig=3.8kN/cm"2 tau=O.3kN/cm"2

l

Mz=26.·6kNm

Doorsnede: 4 ..K2501250116

• doorsnede=1.135m combi=7 fy=35.5kN/cm"2 N=47.1kN Vy--G.6kN Vz=-39.0kN Mx=-3.7kNm My=-60.3kNm ?; min sig- 7.0kNlcm"2 maxsig=7.6kN/cm"2 tau=O.8kN/cm"2 controfeer=0.21 ~ Macro:11

Mz=-14.3kNm

Doorsnede: 4 ..K2501250/16

doorsnede=0.665m combi=7 fy=35.5kN1cm"2 N=23AkN . Vy=18.3kN VZ=-35.3kN Mx=O.7kNm min sig=-4.1kN/cm"2 maxsig=4.4kNlcmA2 tau=O.7kNlcm"2....

l l

My=24.1kNm controleer=O.10

l=1.659m

My=-5.8kNm controleer=0.21

Mz=4.4kNm

Doorsnede: 3· K150/150/10

[doorsnede=o.OOOm combl=4 fy=23.5kN/cm"2 N=-8.8kN Vy=2.0kN Vz=2.4kN Mx=-1.7kNm My=-4.6kNm minsig=-3.1kN/cm"2 maxsig=2.7kN1cm"2 tau=O.6kN/cm"2 controleer=O.13

I

Mz=-2.1kNm

-5:".

Macro:13

Staaf:23

If, doorsnede=O.OOOm combl=8 N=50.8kN Vy=65.8kN

l=1.200m

Doorsnede: 2 ..HEM800

fy=23.5kN/cm"2 Vz=-1039.4kN Mx=35.1kNm My=1287.3kNm Mz=-36.4kNm minslg=-14.7kN/cm"2 maxsig=14.9kN/cm"2 tau=11.8kN/cmA2 controleer=O.95

U Macro:14 IJ

Staaf:24

l=1.200m

Doorsnede: 2· HEM800

doorsnede=O.OOOmcombi=8 fy=23.5kN/cm"2 N=-49.2kN Vy- 34.2kN Vz=-1040.1kN Mx=-34.9kNm My=1216.8kNm Mz=55.4kNm minsig=-15.8kN/cm"2 maxsig=15.6kN/cm"2 tau=11.8kN/cmA2 controleer=O.95

160.1/6

'"i.

3/3

1

I

713.7/8

f

703.0/6

Gebruiksreactiesin Z-richting

r

Volker Stevin Materieel bv DonIror~753316BL~

~

Project:

-

TEl.: +31 (O}78/65463 00 FAX:+31(0)7816546300

-

E-maiI:JoIJOVSM.nl



Gebruiksreacties in Y-richting

/1 I1

-40.4/5

11

I

I Gedaan Resultaten in knopen,gebruiksGT voor: 'I· Groep van knopen: 1/20 ! Groep van Gebruiks GT combi: 1/8 knoop

1

combi 8 2

Rx [kN]

.

-11.25 -0.91

Gebruiksreacties in X-richting combi, reacties,locale

-0.14 0.03

.

-166.47 -4.57

extremen.

Mz [kNm] 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

Volker StevinMaterieel ~

I

~

75 3316 BI. DoldrlIdIt

Project:

-

bv

TEL: +31 (0)78/654 63 00 FAX: +31 (O)76/654 63 00 -

E-mail: jcgOVSM.nI



knoop

combi

3

4 5 6 3 6 4 5 7 2 8

8

J <:'

10

!

.

9.54 -40.37 -14.51 0.81 -10.49 -9.54 -0.14 25.81 .•24.09 1.76

.

695.45 19.19 703.00 9.32 -160.13 -152.59 1.78 706.19 29.93 713.74

1.67 .•24.04 1.59 ,.-0.0.1 ",6;13 0.16 -0.04 .•26.66 -0.95 -26.58

My [kNm]

Mx [kNm]

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Mz [kNm]

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

.~ ><),

~

.~

~

0.1/1.05/3

~';1' :'. ;:?;;

t

-1.4/1.05/8

1.3/2.1918 ,.lc#~6.~li-.'/o.oo/8

I

-3.8/1.21/6

-, ·.;qs6'l.~ .-dï:rN0·

I

-3.5/1.23/8

L,%

Maximale doorbuiging

~ .8/0.40/6 -5.1!Ó.oo/6 00/8

~"/o.40/8

*i

in Z-richting

Wesultaten op staven,gebruiksGT combi, vervorming, alle sneden,Extremen op staven. Gedaan voor: Groep van staven: 1/24 ~.:Groep van Gebruiks GT combi: 1/8 »

l -;::

~

staaf

cr.nr

ux

combi

fiy

[deg}

[mm}

7

11,

2 8 2 6 8 7 8 2 7 8

2

11

"

3

4

2 7 5 4

1.054 0.000

1.725 0.000 0.690 0.000 0.173 1.230 0.879

0.17 0.01 0.16 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.15 -0.05 -0.11 -0.00 -0.06 -0.00 .;0.01 0.01 -0.26 -0.19

1.98 -0.15 1.56 -0.00 0.00 0.00 0.00 -1.47 0.05 ..1.51 -0.00 -0.65 0.00 -0.17 1.35 -0.01 -0.01

-1.23 -0.13 .•1.39 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00

1.71

0.14 1.63 -0.00 0.73 0.00 0.14 -0.24 -1.14 -0.65

-0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.01 -0.01 -0.01 0.02 0.00 0.02 0.05 0.04 0.00 0.04 0.02 -0.02 -0.02

-0.03 -0.00 0.01 0.01 0.10 0.11 0.10 -0.04 -0.00 -0.04 -0.05 -0.06 -0.01 -0.05 0.01 0.10 0.07

0.09 -0.01 0.08 -0.01 0.04 0.09 0.09 -0.03 0.00 -0.04 -0.05 -0.05 0.00 -0.06 0.04 0.00 0.00

Volker Stevin Materieel bv oe:0UyvIsweg 75 3316 BI. 00rdAdIt

Project:

TEL: +31 (0)78/654 83 00 FAX: +31 (0)78/654 83 00

-

E-mail: jcgOVSM.nl

Datum: 16.12.1998 Pagina: 14

Hijsframe afzinkpontons Hollandse Combinatie Benelux ESA-Prima Win 3.00.01

staaf

4

cr.nr

combi

1

5 4 8

7,

2 8

2 7 8 7 2 8 4 5 8 3 6 5

5

6

1

8

,I

3

9

10

11

12

4

1

8 3 6 8 3 6 3 6 3 5 4 3 6 4 6 5 3 6 4 5 3 6 4 5 1 3 6 3 7 6 3 5 4 6 3 5 6 4 6 3 7 4 6 3

Rechten verleend aan: Volker SlilIYln ~

.

0.000 2.865 0.000 2.191 0.000 2.865 1.210 0.000 1.210 1.225 0.000 0.525 0.000 0.400 0.000 0.200 1.230

1.054 0.000 1.125

0.000 0.863 0.000 0.345 1.230 0.000 2.865 0.000 2.191 2.359 0.000 2.865 1.210 0.000 1.031

ux [mm]

-0.00 -0.00 1.37 1.23. 0.13 1.31 1.37 0.13 1.24 1.39 1.24 0.13 1.31 1.14 0.24 1.39 0,11 1.28 0.24 0.25 1.39 0.11 1.28 1.39 0.11 1.28 0.11 0.18 -0.01 -0.00 0.11 -0.01 0.15 0.00 0.00 -0.00 0.03 -0.12 -0.08 -0.02 0.00 -0.06 -0.00 -0.00 -0.27 -0.02 -0.25 -0.00 -0.00 1.26 -0.11 0.03 1.13 1.26 -0.11 0.03 1.26 1.13 1.28 -0.11 1.03 1.13 1.26 -0.11 -0.11

uy [mm]

uz

.

0.00 -0.00 1.47 1.98 -0.15 1.55 1.82 -0.05 1.51 1.34 1.51 -0.05 1.41 -0.01 1.35 1.30 1.83 -0.53 1.35 1.58 1.30 1.95 -0.76 1.19 1.83 -0.53 1.89 -0.92 0.88 1.05 -1.09 0.16 -0.19 -0.00 -0.00 0.00 -1.16 0.30 0.35 -1.21 -0.00 0.15 -0.00 -0.28 1.35 1.34 0.00 0.00 0.00 -0.30 1.16 1.21 -1.09 -0.45 1.11 1.05 -0.92 .;0.35 0.00 1.34 1.35 -0.35 -0.30 1.16 1.30

[mm]

--0.00

0.00 1.13 0.17 0.01 1.28 0.18 0.06 1.06 -0.24 1.06 0.06 1.13 -0.26 0.01 -3.88 -0.10 -3.82 0.01 -0.06 -3.88 -0.14 -4.85 -4.93 -0.10 -3.82 -0.12 -1.26 0.11 -0.03 -1.13 0.11 -1.29 -0.00 -0.00 -0.00 -0.13 1.65 1.51 0.02 -0.00 0.85 -0.00 0.01 -1.03 0.11 -1.28 0.00 0.00 1.07 -0.07 0.00 0.11 1.22 -0.01 -0.00 0.18 1.00 -0.25 -0.02 -0.27 1.00 1.07 -0.07 -0.03

fix [deg]

0.01 -0.02 -0.04 -0.09 0.01 -0.05 -0.08 -0.00 -0.04 -0.04 -0.04 -0.00 -0.04 -0.00 -0.04 -0.04 0.00 -0.04 -0.04 -0.02 -0.04 0.00 -0.04 -0.04 0.00 -0.04 0.00 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.03 0.01 0.01 0.03 0.06 0.01 0.01 0.05 0.04 0.02 0.02 0.01 0.03 0.00 -0.04 -0.04 0.05 0.01 -0.04 -0.05 0.04 0.00 0.00 -0.04 -0.03 0.00 0.00 -0.04 -0.04

fiy [dag]

.

0.01 0.04 0.04 -0.03 -0.00 0.01 -0.03 0.00 0.04 0.11 0.04 0.00 0.04 0.10 0.01 0.15 0.00 0.15 0.01 0.01 0.15 0.00 0.15 0.15 0.00 0.15 0.00 -0.03 0.00 0.00 -0.03 -0.00 0.00 0.09 0.10 0.00 0.00 -0.04 -0.04 -0.00 0.01 -0.06 -0.04 -0.00 0.10 -0.00 0.11 -0.01 0.03 0.04 -0.00 0.00 -0.03 0.01 -0.00 0.00 -0.03 0.04 0.11 -0.00 0.10 0.04 0.04 -0.00 -0.00

0.07 -0.00 -0.01 -0.01 0.00 -0.01 -0.01 0.00 -0.01 -0.00 -0.01 0.00 -0.01 -0.02 0.02 -0.02 0.02 -0.03 0.02 0.03 -0.02 0.02 -0.03 -0.02 0.02 -0.03 0.02 -0.04 0.04 0.05 -0.05 0.04 -0.04 -0.05 -0.04 0.05 -0.02 0.01 0.01 -0.02 -0.04 0.01 0.01 -0.05 0.03 0.04 -0.00 0.07 0.07 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.02 0.02 0.02 0.04 0.02 0.01 0.01 0.01

i

I. Vollter Stevin Materieel bv ~~753316B1.~

Project:

I

-

TEL: +31 (0)78/6546300

FAX: +31 (0)78/654 63 00

-

E-fl'I8it. [email protected]

Datum: 16.12.1998 Pagina: 15

Hijsframe at.zinkpontons Hollandse Combinatie Benelux ESA-Prima Win 3.00.01

I

staaf

cr.nr

I

l

14

{f;

I 15

5

16 17

I1

4

18

19

!I 1

I

20

~::

r

21

-;:.;~

I 22

RecMen V«IMnd

3 8 0.700 2 3",-,". ;, 0.000 . 0.875 8" 2 0.175 0.000 6 3 0.400 8 3 6 8 0.000 0.200 0.600 6 0.000 3 6,,:,· 8 3 8 0.600 5 0.000 4 1.135 3 6 7 0.811 8 0.000 7 1.135 5 0.000 4 3 6 0.665 7 0.000 6 7 0.665 8 5 4 6 3 5

à

3

ux [mm]

combi

7 3 8 5 4 6 5 3 6 1 8 4 6 3 8 5 8 6 3 8 7 3

0.333 0.665 0.000 0.665 0.000 0.166 1.135 0.000 0.486 0.000 1.135 0.000 1.659 0.000 1.659 0.995 0.000

1.659 0.000 1.659 0.995

•• n: VoiI<er SIItvIn Ma1Ier\eeI

uy [mm]

-0.11 1.17 0.14 -0.11 1.17 0.14 1.28 -0.11 1.17 -0.11 1.28 1.17 1.17 1.83 0.00 1.83 -0.00 1.83 1.83 1.83 1.35 -0.01 1.34 0.00 1.33 1.34 1.33 1.34 -0.00 1.34 0.00 1.33 0.00 1.34 1.34 1.34 1.33 0.00 0.00 1.34 1.34 1.33 1.35 1.34 1.33 1.33 0.00 0.00 1.33 0.89 -1.13 -0.00 -0.23 -1.06 -1.12 0.87 -0.25 0.82 -2.01 -1.12 -0.89 -2.00 -1.95 -0.87 -0.88

1.84 2.37 -0.04 1.34 . 2.04 -0.02 0.53 1.84 2.72 1.96 0.76 2.37 2.54 -3.85 -3.85 -0.01 .' ,.3.73 ;"-'3.85 -0.02 -3.74 -0.24 -1.14 0.03 -1.54 -1.37 -1.39 -1.42 -0.06 -1.45 0.03 -1.59 -1.42 -1.54 -1.51 -1.49 -1.60 -0.12 -1.51 -1.59 -0.03 -0.08 -0.09 -1.03 0.11 -1.57 -0.11 -1.45 -128 -0.12 -1.00 -0.65 0.01 -2.05 -1.00 -1.05

-o.n

-1.70 -1.05 0.06 1.05 -1.00 -0.13 -0.00 -0.78 -0.88 ':~~.

uz

fiy [dag]

[mm]

0.00

-srt

-0.06 -0.02 -2.69 -0.02 -3.82 0.00

-4.n 0.02 -4.85

-srt

-4.27 -5.42 -5.42 -0.08 -5.06 -5.42 "'0.06 -5.04 0.01 -0.26 -0.21 -0.30 -0.49 -0.24 -0.47 -0.21 -0.30 -0.21 -0.30 -0.47 -0.30 -0.31 -0.13 -0.21 0.13 -0.31 -0.30 0.13 -0.05 0.00 -0.27 -0.02 -0.13 0.17 -0.30 -025 0.13 0.13 1.07 -0.01 -0.13 -0.30 -0.30 -0.07 0.80 0.13 -0.47 -0.30 -0.21 1.13 -0.47 0.06 -0.17

0.00 0.04 0.00 -0.04 0.02 0.00 0.04 0.00 0.04 0.00 0.04 0.04 0.04 -0.93 -0.93 0.00 -0.76 -0.93 0.00 -0.76 0.01 0.10 0.00 0.10 0.10 0.11 0.09 0.00 0.09 0.00 0.10 0.09 0.10 0.09 0.09 0.10 0.00 0.09 0.10 -0.00 0.00 0.00 0.10 -0.00 0.09 0.00 0.09 0.11 0.00 -0.01 0.02 -0.00 0.06 0.06 0.06 0.03 0.05 -0.01 -0.07 -0.06 -0.01 0.00 -0.07 0.03 0.01

-0.00 0.14 0.00 -0.00 0.14 0.00 0.15 -0.00 0.14 -0.00 0.15 0.14 0.14 -0.00 -0.00 -0.00 0.02 -0.00 -0.00 -0.02 0.04 0.00 -0.01 0.00 0.00 0.04 -0.01 -0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.02 -0.01 -0.01 -0.01 -0.00 -0.00 -0.01 -0.02 -0.02 0.03 0.04 -0.01 0.00 -0.00 -0.00 -0.01 -0.01 -0.03 -0.00 -0.08 -0.07 -0.07 0.03 -0.03 -0.01 -0.07 -0.07 0.00 -0.00 -0.06 -0.03 -0.01

0.02 0.05 0.00 0.02 0.05 -0.00 0.03 0.02 0.05 0.02 0.03 0.05 0.05 -0.00 0.00 0.00 -0.02 -0.00 -0.00 0.02 0.02 -0.02 0.00 -0.01 -0.01 -0.00 -0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.00 -0.01 -0.01 -0.00 0.01 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.04 0.02 0.01 0.00 0.01 0.02 -0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.03 -0.00 -0.01 -0.01 0.00 -0.01 -0.01 0.01 0.01

~~~~;~:~_a~.~:;,~~~ ~''''"'''''''3''_ Project:

E-mail: jcgCVSM.nI


Datum: 16.12.1998

Pagina: ESA-Prima Win 3.00.01

staaf

cr.nr

combi

23

2

1 6 8

1.200 0.000 1.200

6 5 3 8

0.851 0.000 1.200 0.000

3

24

6

8

q 1/ 1/

"

"

11

I

I1

-1.83

3.16

-5.02

-0.14

-1.83 -1.82 -1.83

3.73 3.23 0.01 3.08

-5.09 -3.88 -0.08 -3.82

0.76

0.00 1.83 1.82

3.29 -0.59

-4.22 -0.10

0.00 0.00 1.82

-3.73 -3.08 -2.93

-5.06 -3.82 -3.77

0.00

3 6

1.200

fiz [dag]

uz [mm]

ux [mm]

0.00

-1.82

1.83

3.13

0.11

0.13 -3.14

-5.06

-0.10

0.00 -5.04

0.16

-0.15

-0.00 -0.15 -0.00

-0.02 -0.02 -0.02 -0.04 0.00 -0.04

-0.76

0.00 -0.04 -0.00 -0.00 -0.02

0.15

-0.04

0.11 -0.90

-0.00 -0.76 0.14

-0.02

-0.04

.

-0.00 -0.02 -0.02 -0.02 0.00 -0.03 0.02 -0.03

0.01 0.02 0.02 0.02 0.03 0.05

16

Sterkte- en Stabiliteitsberekeningen. Hijsconstructie op Pontons SM~14 & 16

Recommend Documents