MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE. Munkagödör méretezés Geo5 programmal

MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE Munkagödör méretezés Geo5 programmal

Méretezési eljárások 





Földnyomás előzetes felvétele mozgástól függetlenül 

Blum féle eljárás (MSZ)



Német és amerikai ajánlások

Rugalmas ágyazás (Winkler modell) 

diagramok, táblázatok lineáris rugómodell alapján, földnyomások kézi számításos ellenőrzésével



szoftverek bilineáris modellel (Czap, GEO5)

Véges elemes analízis 

2D és 3D modellezés lehetőségei



különféle talajmodellek alkalmazása

2

HATÁREGYENSÚLYI MODELLEK 1. Földellenállások mélység szerinti változása 2. Nyomatéki egyensúly a belső támaszra – lehajtási mélység 3. Vízszintes vetületi egyensúly – belső támasz 4. Tervezési érték: gG = 1,35

Mozgások nem számíthatóak!!!

3

FINE Ltd. 



FINE – cseh szoftverfejlesztő vállalat 

Statikai, szerkezettervezési, alapozási és geotechnikai programok



Fejlesztés: cseh és szlovák egyetemekkel együttműködve

Története 

‘80-as évek eleje: FIN fa- és acélszerkezeti VEM program fejlesztése – Prágai Egyetem



’80-as évek vége GEO geotechnikai programok



‘90-es évek eleje: két programcsomag fejlesztésének összeolvadása



1992: FINE cég megalakulása



2008: FINE – TNO DIANA BV együttműködés

4

Geo5 

Fő területek: 

Állékonyság vizsgálat



Munkagödör-tervezés



Falak és gabionok



Síkalapok



Mélyalapok



Süllyedésszámítás



Alagutak és aknák



Rétegtan



Helyszíni vizsgálatok

5

Geo5 







6

Véges elemes modellezés 

FEM



FEM Alagút



FEM konszolidáció

Állékonyság vizsgálat 

Rézsűállékonyság



Kőzetállékonyság



Munkagödör határolás 

Szádfal tervezés



Szádfal ellenőrzés



Akna

Falak és Gabionok



Süllyedés



Falazott szerkezet



Előregyártott fal



Felszínsüllyedés



Földnyomások



Süllyedés



Hídfő



MSF fal

Síkalapok 

Síkalap



Lemez



Gerenda

Mélyalapok 

Cölöpök



Cölöp CPT



Szögtámfal



Cölöpcsoport



Talajszegezés



Mikrocölöp



Súlytámfal



Gabion





Rétegtan 

Terep

SZÁDFAL TERVEZÉS 



Szád- és cölöpfal 

Befogási hossz



Fal igénybevételek



Horgonyerő

Tulajdonságok 

Határállapotok és biztonsági tényezők szerinti számítás



Ellenőrzés az alábbi szabványok szerint: EN 1997-1, ….



Általános rétegződésű talajkörnyezet



A talajparaméterek beépített adatbázisa



Tetszőleges számú felszíni teher felvétele (sávos, trapéz, koncentrált)



Talajvíz modellezése a szerkezet előtt és mögött, artézi víz modellezése



A szerkezet mögötti felszín különböző alakjai



Földrengés hatások (Mononobe-Okabe, Arrango)



Többszintű dúcolás



Adott erők és nyomatékok figyelembevétele



Támaszok figyelembe vétele

7

Szádfal tervezés - alapelv 



Határegyensúlyi elv (aktív és passzív földnyomás)

Lépések: 



Moverturning = Mresisting  iterációval egy pont keresése Nyíróerő egyensúly (vízszintes vetület)  befogás meghatározása



Minimális földnyomás számításba vétele



Passzív földnyomás csökkentése 





0,67 – elmozdulások kb. felére 0,50 – aktív földnyomás mobilizálódásához szükséges elmozdulás 0,33 – nyugalmi földnyomással terhelt szerkezet elmozdulása (kb. 20%)

8

Szádfal tervezés – számítási lépések

9

Szádfal tervezés - minta 70 kPa

20°

6,0 m

1,0 m

300 kPa

10

Iszapos finom homok

Kavicsos közepes homok

Homokos közepes agyag

4,97 m

Szádfal tervezés - eredmények

Befogott fal 0,67 0,20

11

2,75m


Csuklós fal 0,67 0,20

12

5,85 m


Befogott fal 0,50 0,20

13


14

Típus

Befogott fal (0,50)

Befogott fal (0,67)

Támaszkodó fal (0,67)

Bef. hossz [m]

5,85

4,97

2,75

Max. nyom. [kNm]

265 – 289

231 – 226

328

Horgonyerő [kN]

415

399

444

Szádfal ellenőrzés 

Számítás 

 

Egymásra ható nyomások módszere – elmozdulás függő nyomások Véges elemes módszer alkalmazása Szerkezet viselkedésének pontos modellezése (kivitelezés, igénybevételek, elmozdulások)

15 

Tulajdonságok   

  



 

   

Határállapotok és biztonsági tényezők számítása, EN 1997-1 tervezési módszerei és parciális tényezői Általános rétegződésű talajkörnyezet, beépített talajparaméter adatbázis Tetszőleges számú felszíni teher felvétele (sávos, trapéz, koncentrált), a szerkezetre ható tetszőleges erők és nyomatékok Talajvíz modellezése a szerkezet előtt és mögött, artézi víz modellezése Tetszőleges számú horgony, azok belső stabilitásvizsgálata Határállapotok és biztonsági tényezők szerinti számítás Az ágyazási tényező megállapításának különféle módszerei (Schmitt, Ménard, Chadeisson), manuális vagy automatikus iteráció lehetősége Szerkezet előtt padka, mögötte a felszín különböző alakjai Földrengés hatások (Mononobe-Okabe, Arrango, kínai szabványok) Hatékony és teljes földnyomások vizsgálata Definiálhatók dúcok és rugók Az igénybevételek burkológörbéinek előállítása az egyes kivitelezési fázisokban A fal külső stabilitásának vizsgálata a rézsűállékonyság program segítségével

Elméleti háttér Szerkezet : rugalmasan ágyazott gerenda modell (Winkler modell) Talaj-szerkezet kölcsönhatás  rugó Horgony  rugó + erő s=k∙w rugó: telepítés vagy feszítés esetén s feszültség rugó+erő: egyéb esetben k rugóállandó w elmozdulás

16

Elméleti háttér 





17

Talaj: ideálisan rugalmas – képlékeny modell Winkler alapján 

Ágyazási tényező: k (Cx)



Nyírószilárdsági paraméterek: f, c

Feltételezések 

A falra ható nyomás az aktív-passzív határállapotok között lehet



Nyugalmi földnyomás  deformálatlan szerkezet

Falra ható nyomás

s  s r  kh  w Nyugalmi nyomás

Ágyazási tényező

Szerkezet elmozdulása

Elméleti háttér

18

Számítás menete - Ágyazási tényező valamennyi elemhez - Leterhelés nyugalmi földnyomással

- Ellenőrzés, nyomás a megadott határok között van-e - Ahol nem  kh = 0  aktív v. passzív földnyomás

FIRST SITE HOTEL & BUSINESS COMPLEX  



Budapest történelmi belvárosa 3 pinceszint + földszint + 3, 6 és 9 szint Szomszédokhoz zártsorúan csatlakozik

19

FIRST SITE HOTEL & BUSINESS COMPLEX Alapmegerősítés  f80 Jet-grouting összemetsző oszlopok, 2 sorban elhelyezve Munkatérhatárolás  65 cm vastag vízzáró réstáblák, 1 sorban kihorgonyozva

Modellalkotás!!! réselési lavírsík - 3,67

kihorgonyzás indító szintje -4,70

 résfal talpa: -16, -18, -19 m mélyen  horgonyok: 4-6 db feszítőpászmás kábel, ideiglenes szerep Modellalkotás  Csatlakozó térszín – terhelés  Meglévő épület – terhelés  Résfal – fal elem  Horgony – horgony elem  Alap megerősítés – Ø  Építési ütemezés

20

épitési talajvízszint -4,50 iszapos finom homok

kiemelési sík - 9,65

kavicsos közepes homok

oligocén alapkőzet

Bemenő adatok - projekt

Mértékegység rendszer: - metrikus - angolszász

21

Bemenő adatok - beállítások

 

Szabványok Számítások elméletei

22


23

Aktív földnyomás  Caquot-Keriser  Coulomb  Müller-Breslau (DIN)  Mazindrani (Rankine)  Absi

Passzív földnyomás  Caquot-Keriser  Coulomb  Sokolovski (DIN)  Mazindrani (Rankine)  Absi

FÖLDNYOMÁSOK 

24

Aktív földnyomás 

Mazindrani elmélet 



Ka = f(f, a, b, d)

Caqout elmélet 



Ka = f(f, a, b, d)

Müller-Breslau elmélet 



Ka = f(f, c, b, g)

Coulomb elmélet 



s a  s z  Ka '

Ka = r ∙ KaCoulomb; r = f(b, f, d)

Absi elmélet 

Ka: táblázat

s a  s z  K a  2  c  K ac

FÖLDNYOMÁSOK 

Passzív földnyomás  Mazindrani elmélet 







Kp, y: táblázat

Sokolovski elmélet 



Kp = f(f, a, b, d)

Caqout-Keriser elmélet 

K – összetett csúszólap

Absi elmélet 

s p sz  Kp'

Kp = f(f, c, g, b)

Coulomb elmélet 

25

Kp: táblázat

s p  s z  Kp  2c  Kp

s p  s z  Kp    2c  Kp 

s p  s z  K pg  c  K pc  pv  K pp s p  s z  Kp  2c  Kp


26

Földrengés számítás  Mononobe-Okabe  Arango  GB 50111 - 2006  JTS 146 – 2012  …..


27

s  kh  w

Ágyazási tényező  szabványos  adatbevitel  nyomásmérő (presszióméter) PMT  dilatométer DMT  CUR166  Kínai szabvány

Bemenő adatok – ágyazási tényező

28

Szabványos Schmitt

Chadeisson 4

K h  2,1 3

Es EI

Es EI

talaj összenyomódási modulusa folyóméterre vonatkozó falmerevség

   K  g  1  K 0   p  K  p  K h  20  EI    0,015      

EI Kp K0 g c Ap

   

4

1 5

   c  tanh     30    Ap  c '  0,015   

folyóméterre vonatkozó falmerevség passzív földnyomás Keriser szerint nyugalmi földnyomás Jáky szerint talaj térfogatsúlya kohézió kohézió hatásának szorzója (Ap=1…(2,5)…15)


29

Szabványos Iteráció  

Talaj és szerkezet elmozdulása azonos Szerkezet rugalmas alakváltozása  

Kézi iteráció – nincsen Automatikus iteráció - van

k n,i 

Edef sol sil

E def ,i  s ol ,i

s il

talaj (rugalmas) alakváltozási modulusa egyenletes teher a szerkezeti elemen feszültségváltozás az i. elem mögött a talajban

Ssz

Talajtípus

m

A

Kompresszíbilis finomszemcséjű talajok (Edef<4MPa; norm. konszolidált; puha-merev áll.)

0,1

B

k  k p  0,25  k n  k p 

C D

„A” csop. nem tartozó finomszemcséjű talajok Homok és kavics talajvíz alatt Homok és kavics talajvíz felett Homok és kavics finomszemcse tartalommal Mállott kőzet

0,2 0,3 0,4


30

Adatbevitel Eloszlás szerint

Talajparaméterként Monnet – 1994  Eredete és elméleti háttere nem ismert  t = 0,6-0,8 m fal esetén Chadeisson képletével közel azonos érték

belső súrlódási szög

 

ágyazási tényező Ct 10 kN/m3

Kh  a 

Es t kohézió

c

N/cm2


Kh 

Pressziométer (PMT)

Dilatométer (DMT)

Menard féle presszióméter mérési eredmények alapján

Lapdilatométeres mérési eredmények alapján

a a 2

EM a a

31

EM

kh 

 0,133 9  a 

a

MDMT dilatométeres modulus B karakterisztikus mélység

pressziométeres modulus karakterisztikus mélység reológiai tényező

a

Agyag

iszap

homok

kavics

1

2/3

1/2

1/3

Norm. konszlidált

2/3

1/2

1/3

1/4

Nem konszolidált

1/3

1/2

1/3

1/4

Túlkonszolidált

M DMT B


32

Agyag



Holland mérési tapasztalatok Nem lineáris modell  kh,1: p0 < ph < 0,5∙pp  kh,1: 0,5∙pp < ph < 0,8∙pp  kh,1: 0,8∙pp < ph < pp

Iszap



Homok

CUR 166 kh,1 [MN/m3]

kh,2 [MN/m3]

kh,3 [MN/m3]

Laza

12 – 27

6 – 13

3,0 – 6,7

Közepesen tömör

20 – 45

10 – 22

5,0 – 11,2

Tömör

40 – 90

20 – 45

10 – 22

Puha

2,0 – 4,5

0,8 – 1,8

0,5 – 1,1

Kemény

4,0 – 9,0

2,0 – 4,5

0,8 – 1,8

Nagyon kemény

6,0 – 13,5

4,0 – 9,0

2,0 – 4,5

Puha

1,0 - 2,25

0,5 – 1,1

0,25 – 0,56

kemény

2,0 – 4,5

0,8 – 1,8

0,5 – 1,1


33

Belső kitámasztás

Horgony

2  Ad  Ed 1 Cd   B Ld

Fh 1 Ch   0,5  Fh  Lhsz Lh sh  Ah  Eh

Ad∙Ed

nyomási merevség

Ah∙Eh

húzási merevség

Ld

vízszintes távolság

Lhsz

szabad horgonyhossz

B

munkagödör szélesség

Lh

horgonytávolság

Fh

súrlódási erő

sh

elmozdulás Fh mobilizálódásához

Bemenő adatok - talajprofil

34

Bemenő adatok - talajparaméterek

35

Bemenő adatok - talajparaméterek

36

Bemenő adatok - szerkezet

    

Cölöpfal Résfal Szádlemez Acél I szelvény A, I, E, G felhasználói

37

Bemenő adatok – szerkezeti anyag

38

Bemenő adatok – talajrétegződés

39

Bemenő adatok – földkiemelés

1. Földkiemelés horgonyzási lavírsíkig 2. Horgonyzás 3. Földkiemelés teljes mélységig

40

Bemenő adatok - terep

41

Bemenő adatok - talajvíz

42

Bemenő adatok - talajvíz Vízzáró rétegbe való bekötés

43

Nem vízzáró rétegbe való bekötés

Földnyomás számítása áramlást figyelembe vevő térfogatsúllyal

Bemenő adatok – térszíni terhelés

Egyenletesen megoszló Sávos Változó Koncentrált Vonalmenti  Vízszintes     

44

Bemenő adatok – térszíni terhelés

45

Bemenő adatok - horgony

46

Bemenő adatok – horgonyok

47

Bemenő adatok - dúcok

48

Bemenő adatok – 3. építési fázis

49

Bemenő adatok – 3. építési fázis

50

Eredmények – I. építési fázis

51


52


53

Eredmények – II. építési fázis

54

Eredmények – II. építési fázis

55

Eredmények – III. építési fázis

56


57


58

Belső stabilitás vizsgálat

59

Belső stabilitás

60

Külső stabilitás

61

Rézsűállékonyság modul

Méretezés

62

Dokumentálás  

Alkalmazott program és számítás módszere Bemenő adatok és azok felvételének alapja   



Eredmények   



Geometria – idealizálás Talajparaméterek – talajvizsgálatok Építési fázisok – kivitelezési ütemezés Elmozdulás Igénybevételek Földnyomások

Kiértékelés

63

First Site Hotel - esettanulmány

6464

Alapkőzet leírása Eredeti szakvélemény: „kiscelli agyag” – homogén, vízzáró Vizsgált helyszín

Mérnökgeológiai térkép: Felső oligocén, egri emelet Homokos agyag, homok, homokkő

First Site Hotel - esettanulmány Feltárások: 4 fúrás, 3 CPT szonda  Rétegződés: homokos agyag - homok, cementált homok padok, lencsék  Párhuzamosan szemeloszlás és plasztikus vizsgálatok  Alapréteg: inhomogén, nem vízzáró, teherbírása jó

Kossuth Lajos utca



6565

homok feltöltés

(0.10

0.033

3.2)

Sárga iszapos

0.10

0.033

3.2

(0.14

0.004

23 )

0.13

0073

2.5

(0.40

0.29

8.3)

0.75

0.18

12

20

30

40

50

60

70

80

90

(-)

rr

(g/cm3)

qu

Es

(kN/m2) (MN/m2 )

iv

(%)

s

(%)

Vízáteresztőképességi együttható

Sr

w% 10

Llineáris zsugorodás

e (-)

Fúrás terepszintje

Izzítási veszteség

U (-)

eloszlás

Összenyomódási modulus

D10 (mm)

Szemcse

Szemcséstalajokat alkotó frakciók (%)

Térfogatsűrűség

Dm (mm)

Természetes víztartalom Kötött talajok konzisztencia határai

Rétegleírás

Egyirányú nyomószilárdság

Talajvízszint

Telítettségi fok

Mélység

6666

Hézagtényező

Feltárások: 4 fúrás, 3 CPT szonda  Rétegződés: homokos agyag - homok, cementált homok padok, lencsék  Párhuzamosan szemeloszlás és plasztikus vizsgálatok  Alapréteg: inhomogén, nem vízzáró, teherbírása jó 

Szelvény


k (cm/s)

SZ2 statikus szonda qc [MPa] 0

20

40

fs [MPa] 60

80

0

0.40

0.80

Cl = 240 mg/l SO4 = 365 mg/l pH = 7.5

0

102.4 mBf

Sárga iszapos finom 1.0

1.2

2.0

2.6 3.0

3.4 tv (2006.09.)

4.0

finom homok

H= 79 %

I= 21 %

K= 9 %

H= 82 %

I= 7 %

K= 41 %

H= 55 %

I= 4 %

Szürkéssárga iszapos

finom homok

4.6

Szürkéssárga iszapos

5.0

5.9

finom homok

6.0

Szürkéssárga kavicsos

7.0

közepes homok 8.0

8.5 9.0

Sárga kavicsos

durva homok

10.0

10.7

Szürke homokos

11.0

11.6

sovány agyag

Ip= 17 %

Szürke iszapos

12.0

12.7

(0.14

finom homok Szürke meszes homokos

13.0

13.7

Ip= 24 %

Szürke homokos

-

közepes agyag

15.0

16.0

16.1

17.0

16.8 17.2

18.0

3.3)

1.91

0.62

0.79

1.98

0.52

0.96

2.11

8.0

-6

2.4*10

-5

2.4*10

-

H= 55 %

-

f = 29

o

közepes agyag Homokos iszap Szürke homokos kövér agyag

0.56

Ip~ 25 % Ip= 14 % Ip~ 32 %

0.84

2.03

10.5

2

c= 67 kN/m

I= 33 %

Ip~ 27 % Szürke meszes homokos (cementált)

( 18.0 )

0.82

Ip= 25 %

közepes agyag

14.0

0.043

0.72

A= 12 %

First Site Hotel - esettanulmány 



Cölöpfal helyett az alapkőzetbe bekötött résfalas körülzárást javasolt Résfalépítés kritériuma: régi épület alapjait el kell bontani → szomszédos alapsíkok magasabban vannak → azok alapmegerősítése szükséges

Alapfeltárás jele

67

Alapozási sík

Alapfeltárás helye

relatív (m)

abszolút (mBf)

I AF

-5.42

99.23

XIII AF

-4.40

100.25

II AF

-3.17

101.48

III AF

-3.43

101.22

IV AF

-1.41

103.24

V AF

-3.24

101.41

XIV AF

-1.41

103.23

VI AF

-2.01

102.64

VII AF

-1.91

102.74

VIII AF

-3.87

100.78

IX AF

-4.02

100.63

XI AF

-4.33

100.32

Szép u. 4.

XII AF

-4.87

99.78

Kossuth L. u. 5.

Kossuth L. u. 11.

Reáltanoda u. 12.

Reáltanoda u. 6.


68

Alapmegerősítés  f80 Jet-grouting összemetsző oszlopok, 2 sorban elhelyezve Munkatérhatárolás  65 cm vastag vízzáró réstáblák, 1 sorban kihorgonyozva

réselési lavírsík - 3,67

kihorgonyzás indító szintje -4,70

 résfal talpa: -16, -18, -19 m mélyen  horgonyok: 4-6 db feszítőpászmás kábel, ideiglenes szerep

épitési talajvízszint -4,50 iszapos finom homok

kiemelési sík - 9,65

kavicsos közepes homok

oligocén alapkőzet

First Site Hotel - esettanulmány 

heterogén alapkőzet jobb megismerése, homokos alapréteg lehatárolása



réstáblák hosszának és a beérkező vízmennyiség pontosítása

7 új fúrás, rétegszelvény A vizsgálat eredménye: 

résfalbekötések a feltárt homok rétegektől függően mélyültek



alapvető koncepció: min. 3 méter bekötés a vízzáró rétegekbe



kontrol vizsgálat

Kossuth Lajos utca

Vizsgálat célja:

69


70

Rétegszelvény a résfalhoz A fúrásokat a résfal tengelyére bevetítve ábrázoltuk. Szép utca felöli tűzfal

Magyar utca felöli tűzfal

Kossuth Lajos utca

Reáltanoda utca

T1

T11 104.6 mBf

+/-0,00 = 104.65 mBf

T10

103.2 mBf

T7

Világosbarna ép.törmelékes iszapos kavicsos finom homok feltöltés

T6

101.7 mBf

kavicsos finom homok feltöltés

101.4 mBf 100.8 mBf

3.1

réselési lavírsík

100.9 mBf

2.7

100.2 mBf

3.5

Sárga - szürkéssárga

iszapos - kissé iszapos finom homok



3.3 4.0

4.2

6.2

4.2

5.9

Világosbarna - barnássárga - sárgásszürke kavicsos közepes homok - homokos aprókavics

5.6

8.1

12.6 Szürke iszapos finom homok 13.6

8.5

4.5 munkagödör fenékszint: 94.87 mBf = -9.78



10.4

9.0

10.7

8.9

11.6

9.5 9.7 10.3 11.2

Szürke iszapos finom homok

(gyúrható)

12.7 11.2

(meszes)

Statikailag szükséges max. résfalmélység (-16,0 = 88.6 mBf) Szürke nagyon kemény homokos kövér agyag

(cementált)

Szürke kemény - nagyon kemény homokos sovány - közepes agyag (gyúrható)

13.6

sovány - közepes agyag

9.2 Sz ü

rke

9.2 Szürke kemény - nagyon kemény homokos sovány - közepes agyag isza

pos

10.4 10.9

fino

mh omo k

11.7 12.3

Szürk

mok om ho

pos fin

e isza

12.6 13.1 13.5 14.0

(barnás)

(16.0)

(meszes)

15.2

16.8 zap Szürke homokos is 17.2

(cementált)

(15.0)

Szürke kemény - nagyon kemény homokos sovány - közepes agyag 14.6

Statikailag szükséges max. résfalmélység (-16,0 = 88.6 mBf) (meszes, cementált)

finom homok - közepes homok

14.2 (15.0)

12.9

13.6 Szürke homokos iszap Szürke cementált kissé iszapos

Szürke kemény - nagyon kemény homokos sovány - közepes agyag

11.3 11.8

Javasolt bekötés: 86.6 mBf (meszes, cementált)

14.6 (gyúrható)

(cementált)

(18.0 ) Javasolt bekötés: 85.6 mBf

Szürke nagyon kemény

(cementált)

(meszes)

hom. kövér agyag (20.0)

(18.0) ( 21.0 )

1.6



Szürke kemény - nagyon kemény homokos

104.9 mBf

104.6 mBf

102.4 mBf

100.5 mBf

6.7

T2

T8

T9 Világosbarna ép.törmelékes iszapos 3.4

T4

T5 T3

(19.1)

(17.0) (17.0) (17.5 )

Rétegszelvény a résfalhoz


71

A fúrásokat a résfal tengelyére bevetítve ábrázoltuk. Magyar utca felöli tűzfal

T1 +/-0,00 = 104.65 mBf

T2

T4

T5

104.9 mBf

104.6 mBf 103.2 mBf

T7 T6

Világosbarna ép.törmelékes iszapos kavicsos finom homok feltöltés

101.4 mBf

1.6

3.1 réselési lavírsík

3.5

100.9 mBf 100.2 mBf

Sárga - szürkéssárga iszapos - kissé iszapos finom homok 4.2

6.2

4.2

8.1

8.5

4.5 munkagödör fenékszint: 94.87 mBf = -9.78

Világosbarna - barnássárga - sárgásszürke kavicsos közepes homok - homokos aprókavics 9.5 9.7 10.3 11.2

9.2 Szü rk

e is

9.2 Szürke kemény - nagyon kemény homokos sovány - közepes agyag zap

os f inom hom ok 11.7

Statikailag szükséges résfalmélység (-16,0 m)

10.4 10.9

12.3

Szürke kemény - nagyon kemény homokos sovány - közepes agyag 14.2 Javasolt bekötés: 86.6 mBf 14.6 (gyúrható) (15.0) Szürke nagyon kemény

k Szür

ap o e isz

mok m ho s fino

12.6 13.1 13.5 14.0

(barnás)

12.9

11.3 11.8

Szürke kemény homokos sovány - közepes agyag 13.6 Szürke homokos iszap

Szürke cementált kissé iszapos

14.6 (meszes, cementált)

finom homok - közepes homok

(cementált)

(18.0 ) Javasolt bekötés: 85.6 mBf

(cementált)

(meszes)

hom. kövér agyag (20.0) (19.1)

(17.0) (17.5 )

First Site Hotel esettanulmány 

minden egyes réstáblából mintavétel a harántolt és a réstalpon található talajok ellenőrzése



az előzetesen vártnál több homokfrakció



réselési mélység növelése



szivárgási út növelésével a munkatérbe jutó víz mennyiségét csökkentjük



földkiemelés és tükörkészítés során, utánáramlás mérések 50 m3/nap vízbeáramlást mutattak

7272

First Site Hotel esettanulmány

7373

-19.00

-18.00

-16.00

-22.07 -22.50 -21.60 -22,00 -22,00 -21.47 -22.00 -21.70 -22,30 -22,00 -22.00 -21.07 -22,07

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-19,00

r.as.:-19,00

r.as.:-19,00

r.as.:-19,00

r.as.:-19,00

r.as.:-19,00

r.as.:-19,00

r.as.:-19,00

r.as.:-19,00

r.as.:-19,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00 r.as.:-16,00

-16.00

-22,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

-22,00

r.as.:-18,00

-17.50

-22,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

Kossuth Lajos utca

r.as.:-16,00

r.as.:-18,00

-18.00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

-18,70

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

-18.00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

-18,80

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

r.as.:-18,00

-18.00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

-18,77

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

r.as.:-16,00

-17,50 -19,00 -19,00 -19,00 -19,00 -18,00 -19,30 -19,00 -19,00 -19,00

-20,00

Házi feladat

74

Munkatérhatárolás méretezése GEO5 programmal: Munkagödör szád-, cölöp- vagy résfalas határolásának méretezése GEO5 program segítségével az előadási útmutató és a J19666/a jegyzet 3.c fejezet alapján 2 fős csoportokban. 

Kiindulási adatok

x

L p 

tv

Talaj 1 1, c1, g1

H t

Talaj 2 2, c2, g2

Házi feladat 



75

Feladat: 

Nem egy „tökéletes” munkatérhatároló szerkezet tervezése és annak dokumentálása (ehhez tapasztalat kell…) hanem



Egy közelítően megfelelőnek tűnő szerkezet meghatározása és



Minimum 3 paraméter változás (keresztmetszet, horgony hossz, horgony előfeszítő erő, horgony távolság, horgony mélység, befogási hossz………) hatásának vizsgálata a szerkezet viselkedésére

Dokumentáció 

Kiindulási adatok



Szerkezetválasztás indoklással



Egy közelítően megfelelő szerkezet ismertetése



Paraméter változás hatásának bemutatása (grafikon, táblázat) értékeléssel



Számítási melléklet (egy részletesen, többi csak kivonatolva)

H

Köszönöm a figyelmet!

MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE. Munkagödör méretezés Geo5 programmal

Recommend Documents