DAFTAR PUSTAKA Anonimous. 2006. Akar Wangi (Vetiveria zizanoides Stapt). PT. Djasula Wangi. Prosiding Konferensi Nasional Minyak Atsiri. 18 – 20 September 2006. Solo, Indonesia. Azlina, N.B.M. 2005. Study on Important Parameters Affecting The HydroDistillation for Ginger Oil Production. [Thesis]. Faculty of Chemical and Natural Resources Engineering University Teknologi Malaysia. BPS. 2007. Buletin Statistik Perdagangan Luar Negeri Expor. BPS. Jakarta. Bachtiar, S.N. 2007. Studi Pemanfaatan Panas Bumi Sisa PLTP Untuk Industri Akar Wangi di Kabupaten Garut. LEAD Associate Project Cohort XII. Bernasconi, H, H. Gerster, H. Hauser, H. Stauble, E. Scheneiter. 1995. Teknologi Kimia 2. Diterjemahkan oleh Lienda Handojo. PT. Pragniya Paramita, Jakarta. Leupin, R. E. 2001. Vetiveria zizanioides: An Approach to Obtain Essential Oil Variants via Tissue Culture. Dissertation. Swiss Federal Institute Of Technology Zürich. Dalton, P. A., Smith R.J. and Truong P.N.V. 1996. Vetiver grass hedges for erosion control on a cropped flood plain: hedge hydraulics. Journal of Agricultural Water Management 31 : 91-104. Dewan Atsiri Indonesia. 2008. Database Minyak Atsiri Indonesia. http://atsiri indonesia.com/public/index.php?menu=3&show=4. [25 April 2008]. Dinas Perkebunan Provinsi Jawa Barat. 2007. Jawa Barat Dalam Angka. http:// www.bapeda-jabar.go.id/docs/jabarangka/20071210 = 095922. [13 Juni 2009]. Early, R. L. 1983. Unit Operations in Food Processing. Pergamon International Library. Guenther, E. 1947. Minyak Atsiri Jilid I. Terjemahan. Semangat Ketaren. UIPress. Jakarta. Guenther, E. 1990. Guenther, E. 1990. Minyak Atsiri Jilid IVA. Terjemahan. Semangat Ketaren. UI-Press. Jakarta. Geankoplis, C.J. 1983. Transport Process and Unit Operations. 2nd ed. Allyn Bacon. Inc. Boston. Harjono, S. Rusli dan R. J. Deswert. 1973. Cara-cara penyulingan mempengaruhi rendemen dan kualitas akar wangi. Penelitian LPTI No. 15-16. p. 39-47.
63
Heldman, D.R and R.P Singh. 1980. Food Processing Engineering, Second Edition. Afi Publishing Company, Inc. Westport, Connecticut. http://elearning.gunadarma. ac.id/docmodul/fisika_ilmu_panas/bab4-panas_ dan_ perubahan_fasa.pdf. Panas dan Perubahan Fasa. [11 Pebruari 2009] http://digilib.batan.go.id/ sipulitbang/ abstrak.php?id=0640. Penukar Kalor Spiral [24 Februari 2008]. http://processengineers.blogspot.com/2008/01/distillation-basic-theory-part-01. html. Process Engineer - The Way Of Live Distillation Basic Theory Part 01. [05 April 2008] Indrawanto. 2006. Analisis Finansial Agroindustri Penyulingan Akar Wangi di Kabupaten Garut, Jawa Barat. Buletin Perkembangan Teknologi Tanaman Rempah dan Obat. Vol XVIII (2) : 78 – 83. [ISO] Interna-tional Organization for Standarization. 2002. Oil of vetiver
(Vetiveria zizanioides (Linnaeus) Nash). http://www.iso.org/iso/iso_ catalogue/catalogue_tc/catalogue_detail.htm?csnumber=28587 [15 April 2008]. Kamil Sulaiman dan Pawito. 1983. Termodinamika dan Perpindahan Panas. Departemen Pendidikan dan Kebudayaan. Ketaren, S. 1985. Pengantar Teknologi Minyak Atsiri. Penerbit Balai Pustaka, Jakarta. Ketaren, S dan Djatmiko, B. 1978. Minyak Atsiri Bersumber dari Batang dan Akar. Departemen Teknologi Hasil Pertanian, Bogor : FATEMETA, IPB. Lembaga Pengembangan Ekonomi Al-Syura. 2006. Pengembangan Komoditi Pertanian Unggulan di Kabupaten Garut. Laporan Akhir Kegiatan Penelitian Lembaga Pengembangan Ekonomi (LPE) Al–Syura bekerjasama dengan The Partnership for Economic Growth (PEG) dan The United States Agency for International Development (USAID). http://bakti.easternindonesia.org/gsdl/ collect/ pdf/index/assoc/HASH01d3 /3ce84399.dir/doc.pdf. [15 April 2008]. Lestari, R. S.E. 1993. Pengaruh Tekanan Uap dalam Proses Distilasi Terhadap Rendemen Minyak Serai Wangi. [Tesis]. Sekolah Pascasarjana, IPB. Bogor. Lutony, T. L dan Rahmawati ,Y. 1994. Produksi dan Perdagangan Minyak Atsiri. Penebar Swadaya, Jakarta. Martinez. J., Paulo T. V. R., Chantal, M., Alain L., Pierre B., Dominique P., dan M. Angela A. M. 2004. Valorization of Brazilian Vetiver (Vetiveria zizanioides (L.) Nash ex Small) oil. J. Agric. Food Chem. 53: 6578-6584
64
Marie Temmen. 1997. Essential oil profile Vetiver. Journal of the National Association for Holistic Aromaterapy (NAHA), 7 (3). McCabe, W. R., Julian C. M and Petter H. 1993. Sitem Operatian of Chemical Engineering Fith Edition. McGraw Companies, Inc. Primis Custom Publishing. McCabe, W. R., Julian C. M and Petter H. 1999. Operasi Teknik Kimia Jilid 2. Cet.4 Erlangga, Jakarta. Moestafa, Achmad dan J. Moermanto. 1988. Meningkatkan Mutu Minyak Akar Wangi Dengan Cara Deterpenasi. Warta IHP Vol.5. Balai Besar Industri Pertanian (BBIHP), Bogor. Moestafa A, Waspodo P dan Hakim S. 1991. Pengaruh Lama dan Kecepatan Penyulingan Terhadap kadar Minyak dan Vetiverol Akar Wangi. Warta IHP 8 (2) : 11 – 15. Perry, Robert H. 1999. Perry’s Chemical Engineer’s Handbook. The McGraw-Hill Companies, Inc. Risfaheri dan Mulyono E. 2006. Standar proses produksi minyak atsiri. Prosiding Konferensi Nasional Minyak Atsiri. Solo, Indonesia 18 – 20 September 2006. Buku 2. h. 68-75. Sakiah S. 1999. Modifikasi Proses Penyulingan dengan Variasi Tekanan Uap Untuk Memperbaiki Karakteristik Aroma Minyak Pala. [Tesis]. Sekolah Pascasarjana, IPB. Bogor. Santoso, H. B. 1993. Akar Wangi, Bertanam dan Penyulingan. Penerbit Kanisius, Yogyakarta. [SNI]
Standar Nasional Indonesia. 2006. Minyak Akar Wangi. http://www.bsn.or.id/files/sni/SNI%2001-2386-2006%20_akar%wangi_. pdf. [10 Februari 2008]
Suryatmi, R.D. 2006. Kajian Variasi tekanan pada penyulingan minyak akar wangi skala laboratorium. Prosiding Konferensi Nasional Minyak Atsiri Solo, Indonesia 18 – 20 September 2006. Buku 1. h. 173-178. Spirax Sarco. 2008. Tambahan Saluran Pipa. Learning Centre, Blok 10. www.spiraxsarco.com. Tasma, I.M, Pandji M.L dan Taurini, E. 1990. Perkembangan penelitian akar wangi. Edisi Khusus Balittro Vol. VI, No. I P. 10-22. Triharyo. 2007. Studi Potensi Pemanfaatan Uap Panas Bumi secara Langsung (Direct-Use Geothermal) Untuk Akar Wangi. Laporan Penelitian. Kerjasa-ma Kelompok ASGAR (Asli Garut) bersama PT
65
Rekayasa Industri - Pem-bangun PLTP Kamojang-4 Desember 2007. http://www.triharyo. com/dl jump.php?id=11. [25 April 2008]. Uhe, G. 2006. Market Report Essential Oils Desember 2006. www.uhe.com Utomo T. 1984. Teori Dasar Fenomena Transport. Cetakan Pertama. Penerbit Binacipta. Warta Penelitian dan Pengembangan Pertanian. 2006. Strategi Pengembangan Minyak Atsiri Indonesia. Vol.28, No. 5. Wiranto dan Heize, S. 2005. Penyegaran Udara. PT. Pradya Paramita. Cet. 7, Jakarta. Yunus A. C and Robert H. T. 2001. Fundamentals Of Thermal-Fluid Sciences. Both of the Departemen of Mechanical Engineering University of Nevada, Reno. The McGraw-Hill Companies, Inc.
66
Lampiran 1. Data hasil penelitian penyulingan akar wangi dengan peningkatan tekanan dan laju alir uap air secara bertahap. • No.
Hasil penyulingan pada peningkatan tekanan secara bertahap dengan laju alir uap air 1 l/jam/kg bahan Uraian 2
1 2 3 4 8 6 7 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
Berat Bahan, kg Kadar air bahan, % bb Kadar minyak, % bb Lama Penyulingan, jam Volume minyak yang tersuling, ml Rendemen, % bb massa air, kg Massa uap, kg Jumlah air distilasi, lt Jumlah air yang terkondensasi Dalam ketel suling, lt Laju distilasi, lt/jam Laju air pendingin, lt/jam Jumlah energi, MJ Tekanan boiler, bar Suhu dalam boiler, ºC Tekanan PRV, bar Suhu dalam ketel suling, ºC Tekanan ketel suling, kg/cm²
Ulangan 1 Tekanan (bar) 2.5 3
-
-
-
2 22.50 0.75 27.24 8.01 6.27 1.74
3 21.00 0.70 34.58 15.35 10.21 5.14
0.98 67.59
sistim 2
Ulangan 2 Tekanan (bar 2.5 3
Sistim
-
-
-
4 17.50 0.58 40.72 21.52 11.88 9.64
3.00 12.00 3.20 9 61.00 2.03 67.60 48.37 28.35 16.52
2 31.80 1.06 28.25 9.02 6.25 2.77
3 32.00 1.07 33.81 14.58 9.46 5.12
3 18.20 0.61 40.79 21.56 11.62 9.94
3.00 9.50 3.00 8 82.00 2.73 64.39 48.66 27.33 17.83
1.06 70.98
1.06 69.08
1.04 69.38
1.08 202.50
1.05 246.00
1005.00 109.92
1.04 184.10
31.24
54.49
75.30
126.93
6.57
6.58
6.74
6.65
31.26 6.65
52.03 6.65
72.87 6.60
127.56 6.63
169.28
169.39
170.25
169.77
2.05 123.49 2.15
2.55 128.59 2.72
3.00 135.21 3.38
2.53 130.09 2.80
169.79 2.10 122.47 2.20
169.79 2.44 128.59 2.65
169.49 2.92 134.98 3.22
169.69 2.54 129.91 2.75
67
Lampiran 1 (Lanjutan) • No.
1 2 3 4 8 6 7 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
Hasil penyulingan pada peningkatan tekanan secara bertahap dengan laju alir uap air 1,5 l/jam/kg bahan Uraian
Berat Bahan, kg Kadar air bahan, % bb Kadar minyak, % bb Lama Penyulingan, jam Volume minyak yang tersuling, ml Rendemen, % bb Massa air, kg Massa uap, kg Jumlah air distilasi, lt Jumlah air yang terkondensasi dalam ketel suling, lt Laju distilasi, lt/jam Laju air pendingin, lt/jam Jumlah energi, MJ Tekanan boiler, bar Suhu dalam boiler, ºC Tekanan PRV, bar Suhu dalam ketel suling, ºC Tekanan dalam ketel suling, kg/cm²
Ulangan 1 Tekanan Uap (bar) sistem 2 2.5 3 3 10 12.4 2 3 3 8 12.00 26.00 17.00 55.00 1.28 0.67 0.83 2.78 30.42 39.78 39.10 76.79 11.42 20.78 12.80 57.79 8.69 15.18 12.80 36.67 2.73 5.60 7.30 15.62 1.30 15.623 39.64 6.03 166.08 1.95 121.79 2.10
1.50 64.20 68.10 6.58 169.50 2.48 127.01 2.75
1.40 75.72 66.71 6.48 169.01 2.90 134.27 3.15
1.48 68.74 152.37 6.41 168.34 2.43 129.23 2.38
Ulangan 2 Tekanan Uap (bar) Sistem 2 2.5 3 3 10 2.4 2 3 4 9 32.00 29.00 22.60 83.60 1.07 0.97 0.75 2.79 31.14 38.61 45.07 80.82 12.14 19.61 26.07 61.82 8.75 13.27 17.07 39.09 3.39 6.34 9.00 18.73 1.52 117.45 41.17 6.65 169.79 1,9 121.73 2.15
1.55 64.86 65.06 6.67 169.89 2.43 129.50 2.72
1.52 119.79 86.40 6.46 168.67 3.10 136.69 3.38
1.53 100.96 161,90 6.57 169.33 2.60 130.52 2.80
68
Lampiran 1 (Lanjutan) • No.
1 2 3 4 8 6 7 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
Hasil penyulingan pada peningkatan tekanan secara bertahap dengan laju alir uap air 2 l/jam/kg bahan Uraian
Berata Bahan, kg Kadar air bahan, % bb kadar minyak, % bb Lama Penyulingan, jam Volume minyak yang tersuling, ml Rendemen, % bb massa air, kg Massa uap, kg Jumlah air distilasi, lt Jumlah air yang terkondensasi dalam ketel suling, lt Laju distilasi, lt/jam Laju air pendingin, lt/jam Jumlah energi, MJ Tekanan boiler, bar Suhu dalam boiler, ºC Tekanan PRV, bar Suhu dalam ketel suling, ºC Tekanan dalam ketel suling, kg/cm²
Ulangan 1 Tekanan Uap (bar) Sistim 2 2.5 3 3.00 6.50 3.20 2 3 4 9 51.00 50.00 13.60 114.60 1.70 1.67 0.45 3.82 35.11 44.41 28.91 102.93 4.37 38.71 33.55 85.24 13.1 18.8 27.8 59.7 4.37 7.88 8.64 20.89 2.06 57.78 53.29 3.48 148.63 1.95 122.42 2.20
2.10 63.54 81.10 5.62 163.65 2.51 130.41 2.78
1.97 70.65 109.90 5.74 164.37 2.95 135.07 3.23
2.02 65.42 212.00 5.08 160.44 2.58 131.040 2.85
Ulangan 2 Tekanan Uap (bar) Sistim 2 2.5 3 3.00 10.00 3.20 2 3 4 9 25.00 23.00 11.00 59.00 0.83 0.77 0.37 1.97 33.21 41.13 54.360 98.52 15.52 23.44 36.670 80.83 13.32 18.23 27.825 59.38 2.2 5.21 8.85 16.26 2.02 73.35 48.46 6.53 169.04 2 122.42 2.20
2.02 52.5 73.27 6.40 168.30 2.46 128.04 2.61
1.97 109.76 110.96 6.50 168.90 2.93 133.192 3.05
1.99 82.58 208.44 6.48 168.75 2.56 133.192 3.05
69
Lampiran 1 (Lanjutan) •
Hasil penyulingan pada peningkatan tekanan secara bertahap dengan laju alir uap air berthap (1, 1,5 dan 2) l/jam/kg bahan
No. Uraian 1 2 3 4 8 6 7 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
Berat Bahan, kg Kadar air bahan, % bb kadar minyak, % bb Lama Penyulingan, jam Volume minyak yang tersuling, ml Rendemen, % bb massa air, kg Massa uap, kg Jumlah air distilasi, lt Jumlah air yang terkondensasi dalam ketel suling, lt Laju distilasi, lt/jam Laju air pendingin, lt/jam Jumlah energi, MJ Tekanan boiler, bar Suhu dalam boiler, ºC Tekanan PRV, bar Suhu dalam ketel suling, ºC Tekanan dalam ketel suling, kg/cm²
Ulangan 1 Tekanan Uap (bar) 2 2.5 3 -
sistim
-
-
2 25.50 0.85 27.48 9.57 7.21 2.36
3 27.00 0.90 35.35 17.44 12.49 4.95
4 34.00 1.13 51.40 33.49 25.48 8.01
3.00 9.00 3.40 9 86.50 2.88 82.51 64.60 45.18 15.32
1.05 65.70 34.20 6.53 169.04 2.00 121.73 2.15
1.46 108.00 58.56 6.67 169.89 2.45 129.79 2.73
1.97 79.43 103.16 6.59 169.42 2.90 134.81 3.20
1.59 85.90 167.59 6.60 169.45 2.56 129.37 2.69
Ulangan 2 Tekanan Uap (bar) 2 2.5 3
Sistim
-
-
-
2 30.00 0.60 27.64 9.73 7.27 2.46
3 39.00 0.78 35.04 17.13 13.96 3.17
4 29.00 0.58 29.37 11.46 9.63 1.83
3.00 10.00 3.20 9 98.00 1.96 86.08 26.68 26.68 7.34
1.10 72.45 34.72 6.60 169.49 2.08 124.81 2.38
1.46 71.28 58.03 6.53 169.09 2.50 130.68 2.82
2.03 86.27 104.06 6.54 169.12 2,95 135.61 3.28
1.63 78.20 177.22 6.56 169.23 2.63 130.74 2.82
70
Lampiran 2. Perhitungan Kehilangan Panas A. Data Dimensi Alat Penyulingan a. Dimensi Pipa Uap Boiler ke Ketel Bagian Pipa horizontal 1 horizontal 2 Horisontal 3 PRV vertikal 1 vertikal 2
Panjang (m)
Diameter (m)
0.19 0.42 1.05 1.07 0.16
0.032 0.029 0.019 0.019 0.02
Luas Permukaan Pipa (m2) 0.019 0.038 0.063 0.064 0.010
b. Dimensi Ketel Bagian
Dimensi ketel (m)
Dinding ketel total Dinding ketel Insulasi
Dinding insulasi
Tutup Dasar ketel
ketel
Tinggi
0.78
Diameter
0.40
Tinggi
0.60
Diameter
0.44
Tebal
0.04
Tinggi
0.18
Diameter
0.40
Tebal
0.003
Tinggi
0.06
Diameter
0.40
Tinggi
0.17
Diameter
0.40
Luas permukaan (m²) 0.980 0.829
tanpa 0.226
0.151 0.427
71
Lampiran 2 (lanjutan)
c. Dimensi Pipa penghubung Ketel Kondensor Bagian
Panjang (m)
Diameter (m)
0.15 0.23 0.284 0.22
0.047 0.039 0.039 0.039
Horizontal dr ketel 1 Horizontal 2 Vertical 1 Vertical 2 B. Perhitungan Kehilangan Panas
Kehilangan energi pada penyulingan dengan tekanan bertahap dan laju alir uap air 1 l/jam/kg bahan a. Kehilangan Panas melalui pipa uap Pipa horisontal 1 a.
Data :
Suhu permukaan pipa bagian luar rata-rata
= 47.79oC
Suhu udara lingkungan rata – rata = 28.2 oC b. Mencari nilai h Tf = [( 47 .79 + 28 .2 ) / 2 ] + 273 = 310.995 o Κ Pr = 0.705 nilai Pr pada suhu Tf = 310.995 0K adalah 0.705 Gr
= (114.429 x 106)(0.032)3(19.63 oC) = 0.0736 x 106
GrPr = (0.0736 x 106)(0.705) = 0.0519 x 106 menurut Mc Cabe (1999) bila nilai 104< GrPr < 109 maka : Nu = 0.53 (GrPr
Nu
)1/4
= 0.53 [( 0.0519 x 106) ]1/4 = 8.000
72
Lampiran 2 (lanjutan) Nilai h dapat dicari dengan menggunakan persamaan berikut : h = (Nu k)/ Dp h = [(8.00)(2.709 x 10-2)]/ 0.032 = 6.7720 W/m2 K c. Menghitung nilai q
q A q
= h A ∆T = 3.14 (0.19 m)(0.032 m) = 0.019091 m2 = (6.7720 W/m2 K)(0.019091 m2)(19.63 0C) = 2.5398 W = (2.5398J/det)(3600 det/jam)(9 jam) = 82 289.52 J = 0.0822 MJ Pipa horisontal 2 d. Data : Suhu permukaan pipa bagian luar rata-rata = 49.8oC Suhu udara lingkungan rata – rata = 28.2 oC e. Mencari nilai h
Tf = [(49.8 + 28.2) / 2 ] + 273 = 312.0 2 o Κ Pr = 0.705
Nilai Pr pada suhu Tf = 312.020K adalah 0.705 Gr
= (112.690 x 106)(0.029)3(21.55ºK) = 0.0592 x 106
GrPr = (0.0592 x 106)(0.705) = 0.0418 x 106 menurut Mc Cabe (1999) bila nilai 104< GrPr < 109 maka : Nu = 0.53 (GrPr
)1/4
Nu = 0.53 [( 0.0418 x 106))]1/4 = 7.5760 Nilai h dapat dicari dengan menggunakan persamaan berikut :
h
= (Nu k)/ Dp
h
= [(7.5760)(2.717 x10-2 )]/ 0.029 = 7.0975 W/m2 K
73
Lampiran 2 (lanjutan)
f. Menghitung nilai q
q
= h A ∆T
A
=
q
= (7.0975 W/m2 K)(0.038245 m2)(21.63 0K)
(3.14)(0.029 m)(0.42 m) = 0.038245 m2
= 5.848 W = (5.848 J/det)(3600 det/jam)(9 jam)
= 189 504.2198 J = 0.189 MJ Pipa horisontal 3 a. Data : Suhu permukaan pipa bagian luar rata-rata = 64.7oC Suhu udara lingkungan rata – rata = 28.2 oC b. Mencari nilai h Tf = [(64.7+ 28.2)/ 2] + 273 = 319.48o Κ Pr = 0.703
Nilai Pr pada suhu Tf = 311.98 0K adalah 0.703 Gr
= (100.259 x 106)(0.019)3(36.48 oK) = 0.0251 x 106
GrPr = (0.0251 x 106)(0.703) = 0.0176 x 106 menurut Mc Cabe (1999) bila nilai 104< GrPr < 109 maka : Nu = 0.53 (GrPr )1/4
Nu = 0.53 [( 0.0251 x 106 )(0.703)]1/4 = 6.1074 Nilai h dapat dicari dengan menggunakan persamaan berikut :
h
= (Nu k)/ Dp
h
= [(6.1074)(2.774 x10-2)]/ 0.019 = 8.9192 W/m2 K
c. Menghitung nilai q
q A q
= h A ∆T = (3.14)(0.019 m)(1.05 m) = 0.06264 m2 = (8.9192 W/m2 K)(0.06264 m2)(36.48 0K) = 20.38225 W = (20.38225 J/det)(3600 det/jam)(9 jam)
= 660 385.05 J = 0.6603 MJ
74
Lampiran 2 (lanjutan) Total kehilangan panas pada pipa uap horisontal adalah : qph
= 0.0822 M J + 0.1890 MJ + 0.6603 MJ = 0.932 MJ
Kehilangan energi pada pipa uap vertikal 1 a. Data : Suhu pipa bagian luar rata-rata
= 39.1oC
Suhu udara lingkungan rata – rata = 28.2 oC b. Mencari nilai h
Tf = [(39.1 + 28.2) / 2] + 273 = 306.65 o Κ Pr = 0.706 Nilai Pr pada suhu Tf = 306.60 0K adalah 0.706 Gr = (121.632 x 106)(1.07)3 (10.89 oK) = 16 101.8681 x 106 = 1.6101 x 109 GrPr = (1.6101 x 109)(0.706) = 1.1373 x 109 menurut Mc Cabe (1999) bila nilai 104< GrPr < 109 maka : Nu = 0.13
Nu
(GrPr )0.333
= 0.13 [( 1.6101 x 109)(0.706)]0.333 = 134.7550
Nilai h dapat dicari dengan menggunakan persamaan berikut :
h
= (Nu k)/ Lp
h
= [(134.7550 )(2.675 x10-2 )]/ 1.072 m = 3.3693 W/m2 K
c. Menghitung nilai q
q
= h A ∆T
A
=
q
= (3.3693 W/m2 K)(0.063836 m2)(10.81 0K)
(3.14)(0.019 m)(1.07 m) = 0.063836 m2
= 2.3241 W = (2.3241 J/det)(3600 det/jam)(9 jam)
= 75 301.00 J = 0.0753 MJ
75
Lampiran 2 (lanjutan)
Kehilangan energi pada pipa uap vertikal 2 a. Data : Suhu pipa bagian luar rata-rata
= 151.9oC
Suhu udara lingkungan rata – rata = 28.2 oC b. Mencari nilai h
Tf = [(151,9 + 28.2)/2 ] + 273 = 363,08 o Κ Pr = 0.695 Nilai Pr pada suhu Tf = 363.08 0K adalah 0.695 Gr
= (56.624 x 106)(0.16)3(123.68 oK) = 28.7168 x 106
GrPr = (28.7168 x 106)(0.695) = 19.9451 x 106 = 0.0199 x 109 menurut Mc Cabe (1999) bila nilai 104< GrPr < 109 maka : Nu = 0.59 (GrPr )1/4
Nu
= 0.59[(28.7128 x 106)(0.695)]0.25 =39.4175
Nilai h dapat dicari dengan menggunakan persamaan berikut :
h
= (Nu k)/ Lp
h
= [(39.4175) (3.10 x10-2)]/ 0.16 m = 7.6372 W/m2 K
c. Menghitung nilai q
q A
= h A ∆T = (3.14)(0.02 m)(0.16 m) = 0.010048 m2
q
= (7.6372 W/m2 K)(0.010048 m2)(123.68 0K) = 9.4909 W = (9.4909 J/det)(3600 det/jam)(9 jam)
= 307 505.4 J = 0.3075 MJ Total kehilangan panas pada pipa uap vertikal adalah : = 0.0761 MJ +0.3075 MJ qpv = 0.3839 MJ
76
Lampiran 2 (lanjutan)
Jadi total kehilangan energi melalui pipa uap adalah : qPU
= qpph + qppv = 0.932 MJ + 0.3839 MJ
= 1.3159 MJ Dengan cara perhitungan yang sama rata-rata kehilangan energi melaui pipa uap untuk setiap jam pada berbagai perlakuan di dapat : Kehilangan Energi (MJ) Jam ke-
Laju alir uap air (l/jam/kg bahan)
1
Total
2
3
4
5
6
7
8
9
Laju alir uap air konstan : 1
0.130
0.133
0.141
0.147
0.149
0.148
0.160
0.161
0.132
1.302
1.5
0.116
0.122
0.132
0.141
0.139
0.153
0.154
0.167
0.160
1.284
2
0.147
0.153
0.157
0.159
0.174
0.169
0.168
0.177
0.159
1.464
0.098
0.153
0.159
0.148
0.169
0.165
0.180
0.177
1.339
Laju alir uap air bertahap : (1.1.5.2)
0.089
b. Kehilangan panas melalui tutup ketel Penyulingan akar wangi kapasitas 3 kg. kepadatan = 0.09 kg/l pada peningkatan tekanan secara bertahap dengan laju alir 1 l/jam/kg bahan. a. Data : Diameter tutup ketel = 40 cm = 0.4 m Suhu tutp ketel bagian luar rata-rata = 62.8oC Suhu udara lingkungan rata – rata =27.6 oC b. Mencari nilai h Tf = [( 62 . 8 + 27 .6 ) / 2 ] + 273 = 318 . 16 o Κ Pr = 0 .703
Menurut McCabe (1999). nilai Pr suhu Tf = 318.600K adalah 0.703 Gr
= (102.459 x 106)(0.4)3 (35.2 oK) = 2.3066 x 108
GrPr
= (2.3066 x 108)(0.703) = 1.6226 x 108
Menurut Mc Cabe (1999) bila nilai 3x105< GrPr < 1010 maka :
Nu Nu
= 0.27 (GrPr)1/4 = 0.27 (1.6226 x 108 )1/4 = 30.4730
77
Lampiran 2 (lanjutan) Nilai h dapat dicari dengan menggunakan persamaan berikut :
h
= (Nu k)/ D
h
= [(30.4730)(2.76 x10-2)]/ 0.4 = 2.1059 W/m2 K
c. Menghitung nilai q Menurut McCabe (1999). nilai q dapat dicari dengan persamaan sebagai berikut :
q
= h A ∆T
A
= {[( 3.14 x 4)(0.4m/2)(0.06 m/2)]+ [(3.14 x 0.4 m)(0.06 m)]} = 0.15072 m2
q
= (2.1095 W/m2 K)(0.15072 m2)(34.3 0K) = 11.16467 W = (11.16467 J/det)(3600 det)(9 jam)
= 361 735.4 J = 0.3617 MJ Dengan cara perhitungan yang sama rata-rata kehilangan energi melaui tutup ketel suling setiap jam pada berbagai perlakuan di dapat : Kehilangan Energi (MJ) Laju alir uap air (l/jam/kg bahan)
Jam ke1
Total
2
3
4
5
6
7
8
9
Laju alir uap air konstan : 1
0.039
0.039
0.038
0.037
0.038
0.039
0.039
0.039
0.038
0.346
1.5
0.035
0.035
0.035
0.039
0.039
0.039
0.040
0.040
0.034
0.335
2
0.032
0.032
0.033
0.043
0.036
0.040
0.042
0.043
0.045
0.346
0.038
0.038
0.042
0.041
0.041
0.044
0.044
0.045
0.373
Laju alir uap air bertahap : (1.1.5.2)
0.038
c. Kehilangan panas melalui dasar ketel suling Penyulingan akar wangi kapasitas 3 kg. kepadatan = 0.09 kg/l pada peningkatan tekanan secara bertahap dengan laju alir 1 l/jam/kg bahan. a. Data : Diameter pipa = 40 cm = 0.4 m
78
Lampiran 2 (lanjutan) Suhu tutup bawah ketel rata-rata
= 54.0oC
Suhu udara lingkungan rata – rata
=27.0 oC
b. Mencari nilai h
Tf = [(54,0 + 27 .0) / 2 ] + 273 = 313,49 o Κ Pr = 0.705 Menurut McCabe (1999). nilai Pr suhu Tf = 313.49 0K adalah 0.705 Gr
= (110.239 x 106)(0.4)3 (27.0 oK) = 190.3161 x 106 = 1.9032 x 108
GrPr = (1.9032x 108)(0.705) = 1.3410 x 108 Menurut McCabe (1999). bila nilai 3x105< GrPr < 1010 maka :
Nu = 0.27(GrPr)1/4 Nu
= 0.27 [(1.3410 x 108)(0.705)]1/4 = 29.0551
Nilai h dapat dicari dengan menggunakan persamaan berikut :
h
= (Nu k)/ D
h
= [(29.0551)(2.728 x10-2)]/ 0.4 = 1.9817 W/m2 K
c. Menghitung nilai q Menurut McCabe (1999). nilai q dapat dicari dengan persamaan sebagai berikut :
q
= h A ∆T
A
= {[( 3.14)( 4)(0.4m/2)(0.17 m/2)]+ [(3.14)( 0.4 m)(0.17m)]} = 0.42704 m2
q
= (1.9817 W/m2 K)(0.42704 m2)(27.0 0K) = 22.82815 W = (22.82815 J/det)(3600 det)(9 jam)
= 739 632.1 J = 0.7396 MJ
79
Lampiran 2 (lanjutan) Dengan cara perhitungan yang sama rata-rata kehilangan energi melaui dasar ketel suling setiap jam pada berbagai perlakuan di dapat : Kehilangan Energi (MJ) Laju alir uap air (l/jam/kg bahan)
Jam ke1
Total
2
3
4
5
6
7
8
9
Laju alir uap air konstan : 1
0.073
0.074
0.076
0.062
0.062
0.083
0.091
0.094
0.095
0.709
1.5
0.073
0.077
0.076
0.074
0.076
0.079
0.081
0.084
0.100
0.720
2
0.073
0.078
0.078
0.071
0.066
0.083
0.092
0.094
0.096
0.732
0.078
0.080
0.080
0.082
0.083
0.084
0.086
0.089
0.741
Laju alir uap air bertahap : (1.1.5.2)
0.080
d. Kehilangan panas melalui dinding ketel Dinding ketel suling tanpa isolator Penyulingan akar wangi kapasitas 3 kg. kepadatan = 0.09 kg/l pada peningkatan tekanan secara bertahap dengan laju alir 1 l/jam/kg bahan. a. Data : Diameter ketel = 40 cm = 0.4 m, L= 0.18 m Suhu dinding luar rata-rata = 105.5oC Suhu udara lingkungan rata – rata =27.0 oC b. Mencari nilai h Tf = [(105 . 5 + 27 . 0 ) / 2 ] + 273 = 339 . 27 o Κ Pr = 0 . 699
Menurut McCabe (1999), nilai Pr suhu Tf = 339.270K adalah 0.699 Gr
= (75.889 x 106) x (0.4)3(78.540K) = 3.0516 x 106
GrPr = (3.0516 x 106)(0.699) = 2.1335 x 106 Menurut McCabe (1999) bila nilai 3x105< GrPr < 1010 maka :
Nu = 0.59 x (GrPr)1/4 Nu = 0.59 [(0.699)(3.0516 x 106)]1/4 = 22.5490 Lampiran 2 (lanjutan)
80
Nilai h dapat dicari dengan menggunakan persamaan berikut :
h
= (Nu k)/ D
h
= [(22.5490)(2.923 x10-2)]/ 0.4 = 8.238 W/m2 K
c. Menghitung nilai q Menurut McCabe (1999), nilai q dapat dicari dengan persamaan sebagai berikut :
q
= h A ∆T
A q
= (3.14)(0.18 m)(0.4 m) = 0.2261 m2 = 8.238 W/m2 K x 0.2261 m2 x 78.540C = 146.2309 W = (146.2309 J/det)(3600 det)(9 jam) = 473.7882 kJ = 4.738 MJ
Dengan cara perhitungan yang sama rata-rata kehilangan energi melaui dinding ketel suling tanpa isolator setiap jam pada berbagai perlakuan di dapat : Kehilangan Energi (MJ)
Laju alir uap air
Jam ke-
(l/jam/kg bahan) 1
Total
2
3
4
5
6
7
8
9
Laju alir uap air konstan : 1
0.228
0.229
0.228
0.229
0.233
0.236
0.237
0.234
0.236
2.091
1.5
0.217
0.218
0.224
0.225
0.223
0.228
0.235
0.234
0.245
2.049
2
0.209
0.218
0.223
0.220
0.228
0.248
0.254
0.259
0.274
2.134
0.233
0.233
0.237
0.235
0.235
0.238
0.244
0.247
Laju alir uap air bertahap : (1.1.5.2)
0.231
Dinding ketel suling yang Diisolator Penyulingan akar wangi kapasitas 3 kg, kepadatan = 0.09 kg/l pada penyulingan dengan tekanan bertahap dan laju alir uap air 1 l/jam/kg bahan. a. Data : Diameter ketel = 44 cm = 0.44 m, L= 60 cm = 0.60 m
81
2.134
Lampiran 2 (lanjutan) Suhu dinding luar rata-rata
= 38.6oC
Suhu udara lingkungan rata – rata = 27.0 oC b. Mencari nilai h Tf = [(38 .6 + 27 .0) / 2 ] + 273 = 305 .79 o Κ
Pr = 0.707 Menurut McCabe (1999), nilai Pr suhu Tf = 305.790K adalah 0.707 Gr = (123.065 x 106)(0.6)3(11.570K) = 488.320 x 106 = 4.883 x 108 GrPr = (4.883 x 108)(0.707) = 3.450 x 108 Menurut McCabe (1999) bila nilai 3x105< GrPr < 109 maka :
Nu = 0.59 (GrPr)1/4 Nu = 0.59 (3.450 x 108 )1/4 = 80.411 Nilai h dapat dicari dengan menggunakan persamaan berikut :
h h
= (Nu k)/ D = [(80.411)(2.669 x10-2)]/ 0.44 = 3.066 W/m2 K
c. Menghitung nilai q Menurut McCabe (1999), nilai q dapat dicari dengan persamaan sebagai berikut :
q
= h A ∆T
A
= (3.14)(0.60 m)(0.44 m) = 0.829 m2
q
= (3.066 W/m2 K)(0.829 m2)(11.570K) = 34.299 W = (34.299 J/det)(3600 det)(9 jam)
= 1 111.271 kJ = 1.111 MJ
Kehilangan panas keseluruhan dinding ketel suling adalah :
q = 4.748 MJ + 1.111 MJ = 5.859 MJ
82
Lampiran 2 (lanjutan) Dengan cara yang sama perhitungan kehilangan energi pada dinding ketel suling yang diisolator setiap jam pada berbagai perlakuan di dapat : Kehilangan Energi (MJ)
Laju alir uap air
Jam ke-
(l/jam/kg bahan) 1
Total
2
3
4
5
6
7
8
9
Laju alir uap air konstan : 1
0.113
0.115
0.122
0.088
0.098
0.099
0.109
0.120
0.122
0.985
1.5
0.097
0.095
0.100
0.102
0.099
0.095
0.096
0.096
0.063
0.843
2
0.106
0.137
0.134
0.131
0.138
0.131
0.137
0.145
0.157
1.215
0.165
0.152
0.139
0.144
0.133
0.136
0.150
0.156
1.317
Laju alir uap air bertahap : (1.1.5.2)
0.142
e. Kehilangan Panas melalui pipa penghubung kondensor Penyulingan akar wangi kapasitas 3,1 kg, kepadatan = 0.09 kg/l pada penyulingan dengan peningkatan tekanan bertahap dan laju alir uap air 1 l/jam/kg bahan
Pipa penghubung ketel – kondensor vertikal 1 a. Data : Diameter pipa = 0.039 m, L= 0.284 m Suhu pipa bagian luar rata-rata = 43.3oC Suhu udara lingkungan rata – rata =27.6 oC b. Mencari nilai h Tf = [(43.3 + 27.6) / 2] + 273 = 308.42 o Κ Pr = 0.706 Menurut McCabe (1999), nilai Pr suhu Tf = 308.420K adalah 0.706 Gr = (118.675 x 106)( x (0.284)3 (15.700K) = 0.4267 x 106 GrPr = (0.4267 x 106)(0.706) = 0.3012 x 106
83
Lampiran 2 (lanjutan) Menurut McCabe (1999) bila nilai 104< GrPr < 109 maka :
Nu = 0.59 (GrPr)¼ Nu = 0.59 ( 0.3012 x 106)1/4 = 43.709
Nilai h dapat dicari dengan menggunakan persamaan berikut :
h
= (Nu k)/ Lp
h
= [(5.4586)(2.696 x10-2)]/ 0.284 = 4.139 W/m2 K
c. Menghitung nilai q Menurut McCabe (1999), nilai q dapat dicari dengan persamaan sebagai berikut :
h
= h A ∆T
A
= (0.284 m)(3.14)(0.039 m) = 0.0348 m2
q
= (4.139 W/m2 K)(0.0348 m2)(15.700K) = 2.2594 W = (2.2594 J/det)(3600 det)(9 jam)
= 73.204 kJ = 0.073 MJ Kehilangan energi pada pipa penghubung ketel - kondensor vertikal 2 a. Data : Diameter pipa = 0.039 m, L= 0.22 m Suhu pipa bagian luar rata-rata = 64.90oC Suhu udara lingkungan rata – rata = 27.0 oC b. Mencari nilai h Tf = [(64 .90 + 27 .0) / 2] + 273 = 318 .94 o Κ Pr = 0.703
Nilai Pr pada suhu Tf = 318.94 0K adalah 0.703 Gr
= (101.161 x 106)(0.22)3(37.880K)
= 40.802 x 106 GrPr = (40.802 x 106)(0.703) = 28.695 x 106
84
Lampiran 2 (lanjutan) menurut Mc Cabe (1999) bila nilai 104< GrPr < 109 maka : Nu = 0.59 (GrPr )1/4
Nu = 0.59[(40.802 x 106)(0.703)]0.25 = 43.182 Nilai h dapat dicari dengan menggunakan persamaan berikut :
h
= (Nu k)/ Lp
h
= [(43.182)( 2.770 x10-2)]/ 0.22 m = 5.438 W/m2 K
c. Menghitung nilai q
q A q
= h A ∆T = (3.14)(0.039 m)(0.22 m) = 0.0269 m2 = (5.438 W/m2 K)(0.0269 m2)(37.88 0K) = 5.549 W = (5.549 J/det)(3600 det/jam)(9 jam)
= 179.793 kJ = 0.179 MJ Total kehilangan panas pada pipa penghubung ketel-kondensor vertikal adalah : qpv = 0.073 MJ +0.179 MJ
= 0.252 MJ Pipa horisontal 1 a.
Data :
Suhu permukaan pipa bagian luar rata-rata
= 76.40oC
Suhu udara lingkungan rata – rata = 27.0 oC b. Mencari nilai h
Tf = [(76.40 + 27.0) / 2 ] + 273 = 324.71 o Κ Pr = 0.702
Nilai Pr pada suhu Tf = 324.71 0K adalah 0.702 Gr
= (93.659 x 106)(0.047)3( 49.410K)
= 0.480 x 106 GrPr = (0.480 x 106)(0.702) = 0.337 x 106
85
Lampiran 2 (lanjutan) Menurut Mc Cabe (1999) bila nilai 104< GrPr < 109 maka : Nu = 0.53 (GrPr
Nu
)1/4
= 0.53 [( 0.480 x 106)(0.702)]1/4 = 12.773
Nilai h dapat dicari dengan menggunakan persamaan berikut :
h h
= (Nu k)/ Dp = [(12.773)(2.814 x10-2 )]/ 0.047 = 7.646 W/m2 K
c. Menghitung nilai q
q A q
= h A ∆T = (3.14)(0.15 m)(0.047 m) = 0.0221 m2 = (7.646 W/m2 K)(0.0221 m2 )( 49.41 0K) = 10.640 W = (10.640 J/det)(3600 det/jam)(9 jam) = 344.747 kJ = 0.3447 MJ
Pipa horisontal 2 a. Data : Suhu permukaan pipa bagian luar rata-rata
= 40.4oC
Suhu udara lingkungan rata – rata = 27.0 oC b.
Mencari nilai h
Tf = [(40.4 + 27.0) / 2] + 273 = 306.72o Κ Pr = 0.706 Nilai Pr pada suhu Tf = 306.72 0K adalah 0.706 Gr = (121.517 x 106)(0.039)3 (13.430K) = 0.097 x 106 GrPr = (0.097 x 106)( 0.706) = 0.0684 x 106
86
Lampiran 2 (lanjutan)
Menurut Mc Cabe (1999) bila nilai 104< GrPr < 109 maka : Nu = 0.53 (GrPr
)1/4
Nu = 0.53 [( 0.097 x 106)(0.706)]1/4 = 8.570 Nilai h dapat dicari dengan menggunakan persamaan berikut :
h
= (Nu k)/ Dp
h
= [(8.570)(2.676 x10-2)]/ 0.039 = 5.880 W/m2 K
c. Menghitung nilai q
q
= h A ∆T
A
=
q
= (5.880 W/m2 K)(0.0282 m2)(13.43 0K)
(3.14)(0.039 m)(0.23 m) = 0.0282 m2
= 2.2239 W = (2.2239 J/det)(3600 det/jam)(9 jam)
= 72.0542 kJ = 0.0721 MJ Total kehilangan panas pada pipa penghubung horisontal adalah : qph
= 0.3447 M J + 0.0721 MJ
= 0.4168 MJ Jadi total kehilangan energi melalui pipa penghubung ketel-kondensor adalah : qPU
= qph + qpv = 0.3447 MJ + 0.4168 MJ
= 0.7615 MJ Dengan cara yang sama perhitungan kehilangan energi pada pipa penghubung ketel-kondensor setiap jam pada berbagai perlakuan di dapat : Laju alir uap air (l/jam/kg bahan) 1 Laju alir uap air konstan : 1 0.073 1.5 0.067 2 0.065 Laju alir uap air bertahap : (1.1.5.2) 0.114
Kehilangan Energi (MJ) Jam ke-
Total
2
3
4
5
6
7
8
9
0.066 0.069 0.067
0.064 0.066 0.072
0.062 0.065 0.068
0.057 0.063 0.067
0.061 0.061 0.071
0.065 0.066 0.071
0.062 0.062 0.068
0.072 0.043 0.073
0.583 0.561 0.621
0.114
0.122
0.131
0.125
0.126
0.130
0.144
0.136
1.141
87
Lampiran 3. Analisis Penggunaan Energi dan Efisiensi Peralatan Untuk semua perhitungan diambil salah satu contoh perlakuan yaitu perlakuan peningkatan tekanan bertahap dengan laju alir uap air 1 l/jam/kg bahan. B. Sumber Energi 1. Ketel Uap (Boiler) T(ºC)
(169.49 -100)ºC
100ºC
mL
26ºC Q
Gambar 1. Proses pembentukan uap dalam boiler
•
Data : Dari hasil penelitian diketahui tekanan rata-rata boiler dari dua kali
ulangan adalah 6.6 bar, yang berarti tekanan absolutnya = (6.64+0.981) bar = 7.581 bar (7.621 x 1.0526) kg/cm² =7.98 kg/cm² = 782.822 kPa. Berdasarkan tekanan absolut ini dan pertolongan tabel uap dapat diketahui : Tw (suhu uap) = 169.490ºC Cp uap Cp air
= 2 021.441 J/kgºC = 4 179.600 J/kgºC
L (Panas laten penguapan = 2 051 684.633 J/kg Mw (masa air) = 67.595 kg Ms (massa uap air) = 48.365 kg Massa uap air yang terbentuk = (volume air yang terkondensasi diketel suling + volume air distilasi) + (berat bahan setelah penyulingan - berat bahan sebelum penyulingan
•
Perhitungan energi yang dibutuhkanr untuk pembentukan uap air (energi
steam) : QB = [(MwCp(Tda-Tw) + (MsLs) + (MsCps(Ts-Tda)] Maka energi yang dibutuhkan untuk menguapkan air adalah : QB = {[( 67.595 kg)(4 179.600 J/kg ºC)( 100 - 26) ºC)] + [(48.365)(2 051 684.633 J/kg)] + [(48.365 kg)(2 021.441 J/kg ºC)(169.76 - 100) ºC)]}
QB = 126 929 991.17 Joule = 126.930 MJ
88
Lampiran 3 (lanjutan) Perhitungan energi yang dibutuhkan untuk pembentukan uap air (energi steam (QB)) tiap peningkatan tekanan dan sistem Tekanan T air Tekanan Volume air (ºC) T uap (ºC) Cp (J/kgºC) Jam Uap kehfg Ts Air Uap Bar KPa Distilat Terkondensasi Tw Tda (bar) (J) di ketel 1 6.48 770.431 2.82 0.83 29.00 100 168.78 4 178.40 2 051.37 2 054 036.06 2 2 6.65 787.986 3.45 0.91 30.00 100 169.79 4 178.00 2 008.97 2 050 704.87
QB (Joule) 14 787 466.89 16 451 471.68
Jumlah : 2 033.91 2 052 664.40 2 033.91 2 052 664.40 2 008.97 2 050 704.87
31 238 938.57 14 800 638.52 14 841 283.30 24 843 366.51 54 485 288.33 20 606 635.82 18 593 903.30 18 010 668.33 18 091 645.99 75 302 853.44 126 929 991.17
2.5
3 4 5
6.55 6.55 6.65
777.659 777.659 787.986
3.25 2.88 4.08
0.48 0.91 3.75
31.00 100 169.19 32.00 100 169.19 32.00 100 169.79
4 178.20 4 178.40 4 178.40
3
6 7 8 9
6.7 6.7 6.7 6.8
793.149 787.986 793.149 803.475
3.29 2.93 2.76 2.90
2.83 2.38 2.27 2.16
32.00 32.00 31.00 31.00
170.07 169.79 170.07 170.56
4 178.40 4 178.40 4 178.20 4 178.20
Jumlah : 2 004.06 2 049 759.02 2 008.97 2 050 704.87 2 004.06 2 049 759.02 2 033.02 2 048 041.28 Jumlah :
16.52
26.00 100 169.49
4 179.60
2 021.44
Rata*Sistem rata 6.6 782.822 28.35 Berat bahan sebelum disuling = 3 kg Berat bahan setelah disuling = 6.5 kg
100 100 100 100
2 051 684.63
*Sistem adalah sistem penyulingan secara keseluruhan, perhitungan didasarkan pada rata-rata tekanan secara keseluruhan
89
Lampiran 3 (lanjutan) Dengan cara yang sama energi yang dibutuhkan untuk pembentukan uap air (energi steam (QB)) tiap jam pada perlakuan lainya: Energi (MJ)
Laju alir uap air (l/jam/kg bahan)
Ulangan
Jam ke-
Sistem
1
2
3
4
5
6
7
8
9
1
14.787
16.451
14.801
14.841
24.843
19.857
18.594
18.008
18.070
126.93
2
16.803
14.479
17.710
15.834
16.035
22.536
23.330
24.576
-
128.19
1
20.886
18.764
21.556
23.857
22.705
22.445
22.185
34.474
-
152.34
2
21.851
24.148
24.590
22.766
27.810
31.592
24.637
25.726
25.078
153.15
1
26.077
27.217
24.480
26.265
30.351
28.248
26.780
22.212
32.660
217.77
2
20.971
27.488
26.539
21.577
25.157
22.601
25.886
31.411
31.060
208.44
1
17.849
16.349
19.435
22.287
16.838
29.205
25.136
23.752
25.068
167.591
2
18.376
16.341
19.137
17.908
20.985
24.613
22.005
23.839
33.602
177.223
Laju alir uap air konstan : 1
1.5
2
Laju alir uap air bertahap : (1.1.5.2)
90
Lampiran 3 (lanjutan)
3. Ketel Suling (Destillator) Tekanan uap yang masuk ke ketel suling diatur dengan membuka valve pada pressure reducing valve (PRV) sesuai dengan tekanan uap yang diinginkan, suhu dalam ketel suling dilihat berdasarkan display pada pressure gauge pada ketel dengan satuan kg/cm².
•
Data :
Pada penyulingan dengan tekanan uap bertahap dan laju alir 1 l/jam/kg bahan diperoleh: Tekanan rata-rata ketel (sistem) = 2.8 kg/cm² = 277.409 kPa Massa air distilat = 44.865 kg Berdasarkan tekanan absolut ini dan tabel uap maka : Suhu Uap = 2183.79 ºC hg (entalpi steam) = 2 721 112.97 J/kg
•
Perhitungan energi yang dimanfaatkan ketel untuk menguapkan distilat
QD = (mad hg)
mad = volume air distilat + volume air terkondensasi di ketel
QD
= (44.865 kg)( 2 721 112.97 J/kg)
QD
= 122 082 733.4 Joule
= 122.08 MJ Efisiensi ketel suling (Distilator) : ηD
= QD/QB x 100% 122.08 MJ ηD = x 100% 126.93 MJ = 96.18 %
91
Lampiran 3 (lanjutan) Perhitungan energi yang dimanfaatkan ketel suling (QD) untuk mengekstrak minyak dan efisiensi ketel suling ; Tekanan Uap
Tekanan Ketel
Kg/cm²
KPa
1
2.35
230.54
Vol. Air Destilat (lt) 2.82
2
2.20
215.82
3.45
Jam ke-
(bar)
2
2.5
3
Vol.air terkondensasi di ketel (lt) 0.825
hg J/kg
QD (J)
QB (J)
2 712 933.83
9 888 643.8
14 787 466.89
0.91
2 709 933.65
11 815 310.7
16 451 471.68
Jumlah:
21 703 954.5
31 238 938.57
3
2.55
250.16
3.25
0.48
2 716 934.06
10 134 164.1
14 800 638.52
4
2.70
264.87
2.875
0.91
2 719 934.24
10 294 951.1
14 841 283.3
5
2.70
264.87
4.08
3.75
2 719 934.24
21 297 085.1
24 843 366.51
Jumlah:
41 726 200.3
54 485 288.33
Efisiensi çD (%)
69.48
76.58
6
3.20
313.92
3.29
2.83
2 727 246.73
16 690 750.0
20 606 635.82
7
3.25
318.83
2.925
2.38
2 727 945.91
14 471 753.1
18 593 903.3
8
3.20
313.92
2.76
2.27
2 727 246.73
13 718 051.0
18 010 668.33
9
3.30
323.73
2.9
2.16
2 728 645.10
13 806 944.2
18 091 645.99
Jumlah:
58 687 498.30
75 302 853.44
77.94
2 721 112.97
122 875 315.46
126929991.2
96.81
*Sistem Rata-rata
2.80
270.89
28.35
16.515
*Sistem adalah sistem penyulingan secara keseluruhan, perhitungan didasarkan pada rata-rata tekanan secara keseluruhan
92
Lampiran 3 (lanjutan) Dengan cara yang sama didapatkan energi yang dimanfaatkan untuk mengekstrak minyak pada perlakuan lainya : Energi (MJ) Laju alir uap air (l/jam/kg bahan)
Jam ke-
Ulangan 1
2
3
4
5
Sistem 6
7
8
9
Laju alir uap air konstan : 1
1.5
2
1
9.889
11.815 10.134 10.295 21.297 16.691 14.472 13.718 13.807 122.875
2
13.592 10.867 14.454 12.648 12.539 18.573 19.450 20.782
-
122.411
1
16.649 14.298 17.524 20.121 19.000 18.506 18.246 18.178
-
142.809
2
17.493 15.392 20.652 14.280 18.414 21.976 15.998 16.812 16.376 157.433
1
22.925 24.335 21.570 23.538 27.926 25.531 24.040 19.271 30.670 219.258
2
17.390 24.715 23.717 18.142 22.098 19.350 22.991 29.450 28.581 205.842
1
13.722 12.208 15.736 18.932 12.986 26.651 22.168 20.638 22.086 165.391
2
14.283 12.166 15.364 13.956 17.496 21.512 19.544 20.609 31.325 166.408
Laju alir uap air bertahap : (1.1.5.2)
93
Lampiran 3 (lanjutan)
4. Kondensor Pada penyulingan tekanan bertahap dan laju uap 1 l/jam/kg bahan selama 9 jam diperoleh :
•
•
Data : massa air pendingin (ma) suhu air pendingin masuk (tm)
= 624.42 kg = 31.11 ºC
suhu air pendingin keluar (tk) Cp air
= 53.4 ºC = 4 179.20 J/kgºC
Energi yang diserap air pendingin (QL) : QL = (ma Cpair (tk - tm) = 624.42 kg x 4 179.20 J/kgºC x (53.1 – 30.8) ºC = 58 003 758.9 Joule
Efisiensi Kondensor =( QL/QD) x 100%
= 47.38 %
Perhitungan energi yang diserap air pendingin dan efisiensi kondensor Tekanan Uap
Jam ke-
Massa air (lt)
(bar)
2
2.5
3
*Sistem
1 2 3 4 5 6 7 8 9 Rata-rata
66.6 68.58 135.18 73.44 72.9 66.6 212.94 72.72 68.4 68.76 66.42 276.3 624.42
Suhu Air masuk ºC 29 30 29.5 31 32 32 31.7 32 31.5 31 31 31.4 30.8
Air keluar ºC 51 52 51.5 53 53.5 53 53.2 55.5 52.5 55 55 54.5 53.1
Cp air
QL
QD
(J/kg ºC)
(J)
(J)
Efisiensi Kondensor çK (%)
4 180.00 4 179.80 4 180.80 4 179.50 4 179.30 4 179.20 4 180.20 4 179.20 4 179.20 4 179.20 4 179.20 4 180.20 4 179.20
6 124 536.00 6 306 315.00 12 430 851.00 6 752 734.60 6 550 425.90 5 845 029.10 19 148 189.60 7 141 918.50 6 003 002.90 6 896 683.00 6 661 979.10 26 703 583.50 58 003 758.90
9 888 643.80 11 815 310.70 21 703 954.50 10 134 164.10 10 294 951.10 21 297 085.10 41 722 045.00 16 690 750.00 14 471 753.10 13 718 051.00 13 806 944.20 58 687 498.30 122 082 733.4
*Sistem adalah sistem penyulingan secara keseluruhan, perhitungan didasarkan pada rata-rata tekanan secara keseluruhan
94
57.27
45.89
45.50 47.51
Lampiran 3 (lanjutan) Dengan cara yang sama untuk perlakuan lainnya Laju alir uap air (l/jam/kg bahan)
Energi (MJ)
Ulangan
Jam ke-
Sistem
1
2
3
4
5
6
7
8
9
1
11.373
9.680
10.003
7.220
10.702
11.954
19.008
6.543
-
101.182
2
6.125
6.306
6.753
6.550
5.845
7.142
6.003
6.897
6.662
57.954
1
9.863
9.575
9.337
7.443
9.791
7.461
9.404
9.539
26.427
77.826
2
11.003
10.348
4.804
12.926
9.657
19.780
10.268
10.332
9.779
102.187
1
9.685
12.337
11.637
11.569
13.184
13.671
13.813
14.773
11.647
112.331
2
13.611
10.913
10.545
8.717
10.962
16.867
11.962
15.439
13.446
123.207
1
8.174
6.018
13.635
13.104
11.689
14.286
15.028
10.121
11.529
105.093
2
5.172
5.876
12.087
8.243
10.717
11.670
12.724
12.061
9.242
91.517
Laju alir uap air konstan : 1
1.5
2
Laju alir uap air bertahap : (1.1.5.2)
95
Lampiran 3 (lanjutan)
• Penentuan koefisien pindah panas menyeluruh (U) Dengan mengetahui besarnnya energi yang diserap air pendingin maka koefisian pindah panas menyuluruh (U) dapat dihitung dengan persamaan Q = UA∆T
U=
Luas pindah panas kondensor
Q A ∆T
:
Luas pindah panas kondensor adalah 0.53694 m² dengan panjang pipa spiral 9 m dan diameter pipa 19 inchi atau 0 .019 m 1 Btu =
1 055 joule
1 feet =
0.0929 m²
1 °F = 0.55556°C Perubahan suhu pada kondensor
Uap 131.01ºC
Distilat 27 ºC KONDENSOR
Air keluar 53.4 ºC 31.11ºC Perbedaan suhu logaritmik : ∆TLMTD =
Air masuk
(Τ1'−Τ2' ' ) − (T2'-T1" ) ln(Τ1'−Τ2' ' /(T2'-T1" )
(131.01 − 53.4)°C −(27 − 31.11)°C Ln(131.01 − 53.4)°C (25 − 29)°C =76.60°C Q
U
= madCpa (Tak – Tam) = (624.42 kg)( 4 179.20 J/kg ºC)((55- 31ºC) = 58 280 532.10 J = (58 280 532.10 J/ 0.53694 m² )(76.60 ºC) = 1 416 975.58 J/ m² °C atau 69.37 Btu/feet² °F = 393.604 W/ m² °C
96
Lampiran 3 (lanjutan) Perhitungan kooefisien pindah panas menyeluruh (U) Suhu ºC
Uap
ÄLMTD
Destilat
U
U
QL
Joule/
Btu/feet²
(Joule)
M² °C
°F
79.57
6 124 536.00
143 344.79
7.02
52
70.24
6 306 315.05
167 218.67
8.19
31
53
74.68
6 752 734.56
168 396.85
8.24
26.75
32
53.5
74.18
6 550 425.86
164 453.57
8.05
129.275
27
32
53
76.04
5 845 029.12
143 151.00
7.01
72.72
134.805
27
32
55.5
79.08
7 141 918.46
168 206.05
8.24
7
68.4
134.805
27
31.5
52.5
82.08
6 003 002.88
136 211.48
6.67
8
68.76
134.805
27
31
55
79.58
6 896 683.01
161 409.02
7.90
9
66.42
134.805
27
31
55
76.93
6 661 979.14
161 277.60
7.90
sistem
624.42
130.144
27
31.1
53.4
76.60
58 280 532.10
1 416 975.58
69.37
Massa air
masuk
Air
Air
pendingin
kondensor
masuk
keluar
1
66.6
130.801
25
29
51
2
68.58
122.472
25.5
30
3
73.44
127.914
26.25
4
72.9
127.914
5
66.6
6
Jam ke-
97
Lampiran3 (lanjutan) Dengan cara yang sama untuk perlakuan lainnya : Koefisien pindah panas menyeluruh , U (W/m² °C ) Laju alir uap air
Jam ke-
Ulangan
(l/jam/kg bahan)
Sistem
1
2
3
4
5
6
7
8
9
1
86.794
71.801
68.082
47.856
70.080
76.746
132.683
42.273
-
691.792
2
39.818
46.450
46.777
45.682
39.764
46.724
37.837
44.836
44.799
393.604
1
83.153
103.821
82.056
79.069
70.615
47.601
64.363
67.561
-
588.085
2
83.217
76.283
32.164
122.955
76.781
153.340
63.443
63.867
59.384
654.067
1
95.949
151.222
112.004
111.343
128.196
116.781
134.498
142.711
96.309
1071.857
2
125.241
118.324
103.769
99.870
106.675
133.083
83.547
115.639
86.244
1019.334
1
59.663
60.201
96.570
105.867
86.061
116.269
118.574
82.371
93.831
852.779
2
31.769
51.725
88.359
72.572
90.446
98.007
85.918
79.296
70.719
710.642
Laju alir uap air konstan :
1
1.5
2
Laju alir uap air bertahap : (1.1.5.2)
98
Lampiran 4. Prosedur Pengujian Minyak Akar Wangi 1. Penentuan warna (SNI 06-2386-2006) Prinsip Metode ini didasarkan pada pengamatan visual dengan menggunakan indra penglihatan langsung, terhadap contoh minyak akar wangi. Prosedur : Pipet 10 ml contoh minyak akar wangi, masukkan kedalam tabung reaksi, hindari adanya gelembung udara. Sandarkan tabung reaksi berisi contoh minyak akar wangi pada kertas atau karton berwarna putih. Amati warnanya dengan mata langsung, jarak pengamatan antara mata dan contoh 30 cm.
2 . Bau (SNI 06-2386-2006) Metode ini didasarkan pada pengamatan visual dengan menggunakan indra penciuman langsung, terhadap contoh minyak akar wangi. Penyajian hasil uji : Hasil uji yang disajikan harus sesuai dengan warna contoh minyak akar wangi yang diamati. Apabila contoh minyak akar wangi yang diamati berwarna kuning muda, maka warna contoh minyak akar wangi dinyatakan kuning muda.
3. Penentuan bobot jenis (SNI 06-2386-2006) Prinsip : Perbandingan antara berat minyak dengan berat air pada volume dan suhu yang sama. a). Cara kerja: Cuci dan bersihkan piknometer, kemudian basuh berturut-turut dengan etanol dan dietil eter. Keringkan bagian dalam piknometer tersebut dengan arus udara kering dan sisipkan tutupnya. Biarkan piknometer di dalam lemari timbangan selama 30 menit dan timbang (m), Isi piknometer dengan air suling sambil menghindari adanya gelembung-gelembung udara. Celupkan piknometer ke dalam penangas air pada suhu 20oC ± 0,2 oC selama 30 menit, sisipkan
99
Lampiran 4 (lanjutan)
penutupnya dan keringkan piknometernya. Biarkan piknometer di dalam lemari timbangan selama 30 menit, kemudian timbang dengan isinya (m1). Kosongkan piknometer tersebut, cuci dengan etanol dan dietil eter, kemudian keringkan dengan arus udara kering. Isilah piknometer dengan contoh minyak dan hindari adanya gelembung-gelembung udara, celupkan kembali piknometer ke dalam penangas air pada suhu 20 oC ± 0,2 oC selama 30 menit. Sisipkan tutupnya dan keringkan piknometer tersebut. Biarkan piknometer di dalam lemari timbangan selama 30 menit dan timbang (m2). b). Penyajian hasil uji
dimana : m, adalah massa piknometer kosong (g); m1, adalah massa, piknometer berisi air pada 20oC (g); m2, adalah massa, pikonometer berisi contoh pada 20oC (g).
4. Penentuan indeks bias (SNI 06-2386-2006) Prinsip Metode ini didasarkan pada pengukuran langsung sudut bias minyak yang dipertahankan pada kondisi suhu yang tetap. a). Cara kerja : Alirkan air melalui refraktometer agar alat ini berada pada suhu saat pembacaan akan dilakukan. Suhu harus dipertahankan dengan toleransi ± 0,2 oC Sebelum minyak ditaruh di dalam alat, minyak tersebut harus berada pada suhu yang sama dengan suhu dimana pengukuran akan dilakukan. Pembacaan dilakukan bila suhu sudah stabil b). Penyajian hasil uji
100
Lampiran 4 (lanjutan)
dimana : = pembacaan yang dilakukan pada suhu pengerjaan = indeks bias pada suhu 20o; = suhu yang dilakukan pada suhu pengerjaan; = suhu referensi (20oC); = faktor koreksi untuk indeks bias.
5. Penentuan kelarutan dalam etanol (SNI 06-2386-2006) Prinsip Kelarutan minyak akar wangi dalam etanol absolut atau etanol 95 % membentuk larutan yang bening dan cerah dalam perbandingan-perbandingan seperti yang dinyatakan. a). Cara kerja : Tempatkan 1 ml contoh minyak dan diukur dengan teliti di dalam gelas ukur yang berukuran 10 ml atau 25 ml. Tambahkan etanol 95 %, setetes demi setetes. Kocoklah setelah setiap penambahan sampai diperoleh suatu larutan yang sebening mungkin pada suhu 20 oC. Bandingkanlah kekeruhan yang terjadi dengan kekeruhan larutan pembanding, melalui cairan yang sama tebalnya, bila larutan tersebut tidak bening. b). Penyajian hasil uji : Hasil uji dinyatakan sebagai berikut: Akan membentuk larutan jernih atau opalesensi ringan, apabila ditambahkan etanol sebanyak maksimum sepuluh kali volume contoh
6. Penentuan bilangan asam (SNI 06-2386-2006) Prinsip Asam-asam bebas dinetralkan dengan larutan terstandar kalium hidroksida etanol. a). Cara kerja : Timbang 4g ± 0,05 g contoh minyak, larutkan dalam 5 ml etanol netral pada labu saponifikasi penyabunan, tambahkan 5 tetes larutan fenolftalein sebagai indicator. Titrasi larutan tersebut dengan kalium hidroksida 0,1 N sampai warna merah muda
101
Lampiran 4 (lanjutan)
b). Penyajian hasil uji :
dimana: 56,1
= adalah bobot setara KOH;
V N
= adalah volume larutan KOH yang diperlukan (ml); = adalah normalitet larutan KOH (N);
m
= adalah massa contoh yang diuji (g).
7. Penentuan bilangan ester (SNI 06-2386-2006) Prinsip Penyabunan ester-ester dengan larutan KOH alkohol berlebihan. KOH dititrasi kembali dengan asam klorida (HCl). Ester-ester dihidrolisis dengan larutan standar kalium hidroksida berlebih pada kondisi panas. Kelebihan alkali ditetapkan dengan titrasi kembali dengan asam klorida. Cara kerja a). Pengujian blanko : Isi labu penyabunan dengan beberapa potong batu didih atau porselen, lalu tambahkan 25 ml larutan kalium hidroksida 0,5 N dalam alcohol. Refluks dengan hati-hati di atas penangas air mendidih selama 1 (satu) jam setelah larutan mendidih. Diamkan larutan hingga menjadi dingin. Lepaskan kondensor refluks dan tambah 5 tetes larutan fenolftalein dan kemudian titrasi dengan HCl 0,5 N sampai diperoleh perubahan warna. b). Pengujian contoh : Timbang contoh 4 g ± 0,05 g dan masukkan ke dalam labu, tambahkan 25 ml kalium hidroksida 0,5 N dan batu didih. Refluks diatas penangas air selama 1 jam. Lepaskan kondensor refluks, tambahkan 5 tetes larutan fenolftalein, dan titrasi dengan HCl 0,5 N sampai diperoleh perubahan warna
102
Lampiran 4 (lanjutan)
c). Penyajian hasil uji : Bilangan ester (E) dihitung dengan rumus:
dimana : 56,1
= adalah bobot setara KOH;
V1
= adalah volum HCl yang digunakan dalam penentuan blanko (ml);
Vo
= adalah volume HCl yang digunakan untuk contoh (ml);
M
= adalah massa dari contoh yang diuji (g);
N
= adalah normalitet HCl (N).
8. Penentuan bilangan ester setelah asetilasi (SNI 06-2386-2006) Prinsip Asetilasi minyak atsiri oleh anhidrida asetat dengan adanya natrium asetat. Isolasi dan pengeringan minyak atsiri yang terasetilasi tersebut. Penentuan bilangan ester setelah asetilasi. Perhitungan kadar alkohol bebas, dengan memperhatikan bilangan ester minyak sebelum asetilasi a). Cara Kerja 1. Campurkan kira-kira 10 ml contoh minyak, 10 ml asam asetat anhidrat dan 2 g natrium asetat anhidrat dalam labu asetilasi. Tambahkan potongan-otongan kecil batu apung atau porselen dan lengkapilah labu tersebut dengan pendingin reflaksinya. 2. Panaskan labu dengan alat pemanas dan refluks cairan dengan hati-hati selama 2 jam. Biarkan menjadi dingin. 3. Tambahkan 50 ml air suling dan panaskan pada suhu antara 40°C-50°C selama 15 menit, menggunakan alat pemanas dan sering dikocok. Dinginkan sampai suhu kamar. 4. Tanggalkan pipa refluks dan pindahkan cairan ke dalam corong pemisah lalu bilas labu dua kali masing-masing dengan 10 ml air suling, dan tambahkan air
103
Lampiran 4 (lanjutan)
5. pencucian ini ke dalam isi corong pemisah. Tunggu sampai cairan memisah dengan sempurna, kemudian buanglah lapisan airnya. 6. Cuci lapisan minyak dengan jalan menggosok berurut-turut dengan 50 ml larutan natrium khlorida, 50 ml larutan natrium karbonat/natrium khlorida, 50 ml larutan natrium khlorida, 20 ml air suling. 7. Kocok dengan baik minyak atsiri yang terasetilasi ini dengan larutan larutan jenuh tersebut kemudian hati-hati dengan air suling sedemikian rupa sehingga bila pencucian telah dilakukan dengan baik minyak itu netral terhadap kertas lakmus (pH7). 8. Pindahkan lapisan minyak ke dalam sebuah tabung yang kering dan kocoklah beberapa kali selama 15 min dengan sedikitnya 3 g magnesium sulfat anhidrat. Saringlah minyak yang sudah dikeringkan itu. Ulangi pengocokan dengan 3 g magnesium sulfat berikutnya sampai minyak yang reasetilasi ini bebas dari air. 9. Timbanglah sampai ketelitian 0,5 mg minyak atsiri yang terasetilasi sebanyak 2 g dan tambahkan 2 ml air suling dan 0,5 ml larutan fenolptalein. 10. Tambahkan 25 ml larutan etanol kalium hidroksida 0,5 N. Didihkan campuran tersebut dalam pendingin refluks diatas penangas air selama 1 jam, kemudian dinginkan dengan cepat, dengan menambhkan 20 ml air suling dan titrasi kelebihan alkali dengan larutan asam khlorida 0,5 N. b). Penyajian hasil uji Pertama-tama hitunglah bilangan ester dari minyak atsiri
dimana : a = volume dalam ml dari larutan HCl 0,5 N yang digunakan untuk menitrasi blanko; b = volume dalam ml larutan dari larutan HCl 0,5 N yang digunakan untuk menetralisasi penentuan contoh; c = berat contoh minyak dalam g setelah asetilasi.
104
Lampiran 4 (lanjutan)
9. Penentuan alkohol bebas sebagai vetiverol Senyawa-senyawa alkohol bebas sebagai vetiverol dihitung dari bilangan ester setelah asetilasi dan sebelum asetilasi Lampiran 7 (lanjutan)
dimana : M adalah bobot molekul vetiverol E1 adalah bilangan ester setelah asetilasi E2 adalah bilangan ester sebelum asetilasi
105
106