Budapesti Mûszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Épületgépészeti Tanszék Fûtéstechnika II Családi ház fûtés hálózatának hidraulikai méretezése

Budapesti Mûszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Épületgépészeti Tanszék

Fûtéstechnika II Családi ház fûtés hálózatának hidraulikai méretezése

Készítette:

2006

Budapesti Mûszaki Egyetem Épületgépészeti Tanszék

Fûtéstechnika II. Házi feladat

Bevezetés Fûtéshálózat hidraulikai méretezési feladatomban a kazán mellett HMV tároló is rendelkezésre áll, HMV fogyasztás kielégítésére. Így a kazán által biztosított hõmennyiség egy része a tároló felmelegítésére szolgál. A tárolóba a kazán felõl egy csõkígyó megy, mely mint egy hõcserélõ átadja hõjét a tárolóba beérkezõ 10 °C-os víznek. Ezt a kört egy külön szivattyú cirkuláltatja, mellyel a feladatomban külön nem kell számolni, illetve kiválasztani, de feltételezve azt, hogy a fûtés és a HMV fogyasztás egyszerre megy, a felmelegítéshez szükséges térfogatáramot ki kell számolni, hiszen részben ez határozza meg a kazánból kijövõ csõvezeték méretét. A fûtõrendszert egy Viessmann Vitogas 100 gázüzemû fûtõkazán fogja üzemeltetni. Ennek kiválasztása a QK kazánteljesítmény meghatározásával történik. Mivel a kazánnak nem csak a QF fûtést kell fedeznie, hanem a QHMV HMV ellátást is, ezért a következõ képlettel kell számolni: Q K = a ⋅ QF + b ⋅ Q HMV = 1 ⋅ 15,6 + 0,5 ⋅ 25 = 28,1kW ahol: a = 1 és b = 0,5 QF = 15,6 kW QHMV = 25 kW

(mivel egy lakásról van szó, ahol a HMV ellátás a meghatározó), a fûtési hõszükséglet, a HMV ellátás hõszükséglete (gyakorlati érték 4 fõ esetén)

Így a választott kazán egy 29 kW teljesítményû, Viessmann Vitogas 100-29 típusú gázüzemû fûtõkazán. Jellemzõ adatait a következõ táblázat foglalja össze. Mûszaki adatok (Viessmann Vitogas 100-29) Névleges hõteljesítmény 29 kW Ûrtartalom 11,7 liter Megengedett üzemi túlnyomás 3 bar A fûtõkazán csatlakozói 1 1/2 " elõremenõ / visszatérõ 1 1/2 " biztonsági csatlakozó ürítés

3/4 "

gázcsatlakozó

1/2 "

A HMV tároló típusa: Viessmann Vitocell-V 100 (200 l) . Ennek jellemzõ adatai a következõk: Mûszaki adatok (Viessmann Vitocell-V 100) Tartós teljesítmény Rövid idejû teljesítmény Ûrtartalom Fûtõvíz ûrtartalom Fûtõvíz oldali üzemi túlnyomás HMV oldali üzemi túlnyomás Csatlakozók elõremenõ / visszatérõ fûtõvíz

25 kW 614 liter/h 262 liter 200 liter 5,5 liter 25 bar 10 bar 1"

HMV

3/4 "

cirkuláció

3/4 "

1



A HMV fogyasztást biztosító fûtõvíz oldali térfogatáram meghatározását a Viessmann Vitocell Tároló-vízmelegítõk Tervezési segédletben (30.old) található összefüggés alapján végeztem el. Az összefüggés, amit felhasználtam a következõ volt: Q& szüks = m& ww ⋅ c ⋅ ∆Tww , ahol Q& szüks - tartós teljesítmény kW-ban m& ww - tartós teljesítmény liter/h-ban

c ∆Tww

 1kWh  - fajlagos hõkapacitás    860l ⋅ K  - hõmérséklet különbség a kifolyó melegvíz hõmérséklete és a hidegvíz bemenõ hõmérséklete között K-ben

Ezek alapján átrendezve az egyenletet kaptam meg a szükséget térfogatáramot: m& ww =

Q& szüks 25 l m3 = = 537,5 = 0,537 = V&HMV 1 c ⋅ ∆Tww h h ⋅ (50 − 10) 860

A térfogatáram meghatározása mellett fontos még megállapítani a teljesen kisütött hideg tároló felfûtési idejét állandó kazán teljesítményt feltételezve: Q& ⋅ ∆τ = m ⋅ c ⋅ ∆t , ahol: Q& - a kazán fûtési teljesítménye [kW] m - a tároló tömege [kg]  kJ  c - a víz fajhõje    kgK  ∆t - a hõfoklépcsõ / tárolóba belépõ és a tárolóból kilépõ használati melegvíz hõmérséklet különbsége / dτ - a tároló felfûtési ideje

∆τ =

m ⋅ c ⋅ ∆t 200 ⋅ 4,186 ⋅ (50 − 10) = = 1154[s] = 0,32[óra ] 29 Q&

Tehát a tároló felfûtési ideje 0,32 óra, ami kisebb, mint a fûtés szempontjából az épület falszerkezeteinek hõtároló képességét jellemzõ megengedhetõ érték, azaz 1 óra. Így HMV csúcsfogyasztás esetén sem jelentkezik probléma, hiszen a fûtés még nagy hidegben is szünetelhet maximum 1 órán át a falak hõtároló képessége miatt.

2



1. Tömegáramok meghatározása: A családi ház helyiségeiben lapradiátorok (BEK, EKE típusok), illetve a fürdõszobákban csõfûtõtestek kerültek elhelyezésre. A fûtõtestek kiválasztása a hõszükséglet számításban kapott eredmények alapján történt. Ismert volt az adott fûtött helyiség ti belsõ hõmérséklete, a Q hõszükséglete, illetve a kazán elõremenõ és visszatérõ vízhõmérséklete, ezek alapján katalógusból (Dunaferr acéllemez radiátorok tervezési segédlet) kiválasztható a szükséges radiátor. A következõ táblázat mutatja az egyes radiátor típusokat, a teljesítményt és a tömegáramot, mely értékek 90/70-es hõfoklépcsõt feltételezve lettek átszámítva: Radiátor 1 2 3 4 5 6 7 8 9

Típusa DLu DK 500 x 1800 DLu EK 600 x 1800 DLu EK 900 x 1200 DUNAFERR PLUSSZ DLu EK 500 x 1200 DLu EK 500 x 1500 DLu EK 500 x 1500 DLu EK 600 x 1500 DUNAFERR PLUSSZ

Teljesítmény [W] 2420 1547 1613

Tömegáram m [kg/h] 103,47 105,64 69,40

657 653 2404 2455 2512

104,15 66,59 28,26 28,09 108,08

1346

57,92

2. A csõhálózat áramköreinek hidraulikai méretezése: A függõleges csõterven látható csomópontok felvétele után méreteztem az egyes csõvezetékeket, majd meghatároztam a hálózat nyomás veszteségét. Ezen számítások eredményei a következõ táblázatokban láthatóak: csp

Csõhossz

Térfogatáram

Csõátmérõ

l [m]

V [m3/h]

db [mm]

1-es radiátor kör nyomásvesztesége seb. Re csõsurl. Surlódási tényezõ ellenállás

0-1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6

0,33 0,9 2,83 1,94 3,7 6,21

1,2086 0,6716 0,6435 0,6152 0,3951 0,2091

32 26 26 26 20 13

0,417 0,351 0,337 0,322 0,349 0,438

28421 19437 18624 17806 14866 12104

0,0244 0,0268 0,0271 0,0274 0,0287 0,0302

22 57 167 106 323 1380

1,3 1,3 3,9 2,6 3,9 2,6

Alaki ellenállás Dpa [Pa] 113 80 221 135 238 249

6-7

2,85

0,1035

13

0,217

5989

0,0360

185

1,3

30

215

8-9 9-10 10-11 11-12 12-13

2,85 6,21 3,7 1,94 2,83

0,1035 0,2091 0,3951 0,6152 0,6435

13 13 20 26 26

0,217 0,438 0,349 0,322 0,337

5989 12104 14866 17806 18624

0,0360 0,0302 0,0287 0,0274 0,0271

185 1380 323 106 167

1,3 2,6 3,9 2,6 3,9

30 249 238 135 221

215 1629 561 241 388

13-14

0,9

0,6716

26

0,351

19437

0,0268

57

1,3

80

138

Szelepen esõ nyomás [Pa] Kazán nyomásvesztesége [Pa]

v [m/s]

-

λ

Dps [Pa]

Alaki ellenállás tényezõk ζ

Csõszakaszon esõ nyomás Dp [Pa] 135 138 388 241 561 1629

2697 550 9176

3

Budapesti Mûszaki Egyetem Épületgépészeti Tanszék csp

Csõhossz

Térfo gatáram

Csõátmérõ

V [m3/h] 1,2086 0,6716 0,6435 0,6152 0,3951

db [mm]

0-1 1-2 2-3 3-4 4-5

l [m] 0,33 0,9 2,83 1,94 3,7

5-6

6,21

9-10 10-11 11-12 12-13 13-14

Fûtéstechnika II. Házi feladat 2-es radiátor kör nyomásvesztesége seb. Re csõsurl. Surlódási tényezõ ellenállás

32 26 26 26 20

v [m/s] 0,417 0,351 0,337 0,322 0,349

28421 19437 18624 17806 14866

λ 0,0244 0,0268 0,0271 0,0274 0,0287

0,2091

13

0,438

12104

6,21 3,7 1,94 2,83

0,2091 0,3951 0,6152 0,6435

13 20 26 26

0,438 0,349 0,322 0,337

0,9

0,6716

26

0,351

Alaki ellenállás tényezõk

Alaki ellenállás

Csõszakaszon esõ nyomás

22 57 167 106 323

1,3 1,3 3,9 2,6 3,9

Dpa [Pa] 113 80 221 135 238

0,0302

1380

2,6

249

1629

12104 14866 17806 18624

0,0302 0,0287 0,0274 0,0271

1380 323 106 167

2,6 3,9 2,6 3,9

249 238 135 221

1629 561 241 388

19437

0,0268

57

1,3

80

138

ζ

Dps [Pa]

Szelepen esõ nyomás [Pa]

Dp [Pa] 135 138 388 241 561

2812

Kazán nyomásvesztesége [Pa]

550 8860

csp

Csõhossz

Térfogat -áram

0-1 1-2 2-3 3-4 4-15 15-16

l [m] 0,33 0,9 2,83 1,94 5,74 2,54

V [m3/h] 1,2086 0,6716 0,6435 0,6152 0,2401 0,1735

16-17

8,52

18-19 19-20

Csõát -mérõ

db [mm]

3-as radiátor kör nyomásvesztesége seb. Re csõsurl. Surlódási tényezõ ellenállás


22 57 167 106 1625 407

1,3 1,3 3,9 2,6 2,6 1,3

0,0397

275

2,6

27

302

4017 10046

0,0397 0,0316

275 407

2,6 1,3

27 86

302 493

0,5025 0,3219 0,3367

13900 17806 18624

0,0291 0,0274 0,0271

1625 106 167

2,6 2,6 3,9

328 135 221

1953 241 388

0,3514

19437

0,0268

57

1,3

80

138

32 26 26 26 13 13

28421 19437 18624 17806 13900 10046

λ 0,0244 0,0268 0,0271 0,0274 0,0291 0,0316

0,0694

13

0,1452

4017

8,52 2,54

0,0694 0,1735

13 13

0,1452 0,3632

20-11 11-12 12-13

5,74 1,94 2,83

0,2401 0,6152 0,6435

13 26 26

13-14

0,9

0,6716

26



v [m/s] 0,417 0,3514 0,3367 0,3219 0,5025 0,3632



Dps [Pa]

ζ

Dp [Pa] 135 138 388 241 1953 493

1214 550 8377

4

Budapesti Mûszaki Egyetem Épületgépészeti Tanszék csp

Csõhossz

Térfogat -áram

0-1 1-2 2-3 3-4 4-15

l [m] 0,33 0,9 2,83 1,94 5,74

V [m3/h] 1,2086 0,6716 0,6435 0,6152 0,2401

15-16

2,54

19-20

2,54

20-11 11-12

Csõát -mérõ

db [mm]

Fûtéstechnika II. Házi feladat 4-es radiátor kör nyomásvesztesége seb. Re csõsurl. Surlódási tényezõ ellenállás


Alaki ellenállás


22 57 167 106 1625

1,3 1,3 3,9 2,6 2,6

Dpa [Pa] 113 80 221 135 328

0,0316

407

1,3

86

493

0,0316

407

1,3

86

493

13900 17806

0,0291 0,0274

1625 106

2,6 2,6

328 135

1953 241

0,3367

18624

0,0271

167

3,9

221

388

0,3514

19437

0,0268

57

1,3

80

138

32 26 26 26 13

v [m/s] 0,417 0,3514 0,3367 0,3219 0,5025

28421 19437 18624 17806 13900

λ 0,0244 0,0268 0,0271 0,0274 0,0291

0,1735

13

0,3632

10046

0,1735

13

0,3632

10046

5,74 1,94

0,2401 0,6152

13 26

0,5025 0,3219

12-13

2,83

0,6435

26

13-14

0,9

0,6716

26

Dps [Pa]

ζ


Dp [Pa] 135 138 388 241 1953

2733


550 9842

csp

Csõhossz

Térfogat -áram

0-1 1-2 2-3 3-4

l [m] 0,33 0,9 2,83 1,94

V [m3/h] 1,2086 0,6716 0,6435 0,6152

4-15

5,74

20-11 11-12 12-13 13-14

Csõátmérõ

db [mm]

5-ös radiátor kör nyomásvesztesége seb. Re csõsurl. Surlódási tényezõ ellenállás

32 26 26 26

v [m/s] 0,417 0,3514 0,3367 0,3219

28421 19437 18624 17806

λ 0,0244 0,0268 0,0271 0,0274

0,2401

13

0,5025

13900

5,74 1,94 2,83

0,2401 0,6152 0,6435

13 26 26

0,5025 0,3219 0,3367

0,9

0,6716

26

0,3514

Szelepen esõ nyomás [Pa] Kazán nyomásvesztesége [Pa]


Alaki ellenállás


22 57 167 106

1,3 1,3 3,9 2,6

Dpa [Pa] 113 80 221 135

0,0291

1625

2,6

328

1953

13900 17806 18624

0,0291 0,0274 0,0271

1625 106 167

2,6 2,6 3,9

328 135 221

1953 241 388

19437

0,0268

57

1,3

80

Dps [Pa]

ζ

Dp [Pa] 135 138 388 241

138 1117 550 7241

5


csp

Térfo gatáram

Csõátmérõ

l [m] 0,33 0,9 2,83

V [m3/h] 1,2086 0,6716 0,6435

db [mm]

3-3' 12'-12 12-13

1,7 0,53 2,83

13-14

0,9

0-1 1-2 2-3

Csõhossz

Fûtéstechnika II. Házi feladat 6-os radiátor kör nyomásvesztesége seb. Re csõsurl. Surlódási tényezõ ellenállás

32 26 26

v [m/s] 0,417 0,3514 0,3367

28421 19437 18624

λ 0,0244 0,0268 0,0271

0,0283 0,0283 0,6435

13 13 26

0,0591 0,0591 0,3367

1636 1636 18624

0,6716

26

0,3514

19437


Alaki ellenállás


22 57 167

1,3 1,3 5,2

Dpa [Pa] 113 80 295

0,0498 0,0498 0,0271

11 4 167

1,3 1,3 5,2

2 2 295

14 6 462

0,0268

57

1,3

80

138

Dps [Pa]

ζ


Dp [Pa] 135 138 462

201


550 2104

csp

Csõhossz

Térfo gatáram

Csõátmérõ

V [m3/h] 1,2086 0,6716

db [mm]

0-1 1-2

l [m] 0,33 0,9


32 26

v [m/s] 0,417 0,3514

28421 19437

λ 0,0244 0,0268


Alaki ellenállás

22 57

1,3 2,6

Dpa [Pa] 113 160

Dps [Pa]

ζ


Dp [Pa] 135 218

2-21

8,1

0,0281

13

0,0588

1626

0,0394

42

20,8

36

78

22-13

8,1

0,0281

13

0,0588

1626

0,0394

42

20,8

36

78

13-14

0,9

0,6716

26

0,3514

19437

0,0268

57

2,6

160

218


199


550 1476

6


csp

Csõhossz


Csõátmérõ

0-1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-23

l [m] 0,33 0,9 2,83 1,94 3,7 0,81

Térfo gatáram V [m3/h] 1,2086 0,6716 0,6435 0,6152 0,3951 0,2091

23-24

7,98

25-26 26-10 10-11 11-12 12-13

7,98 0,81 3,7 1,94 2,83

13-14

0,9

db [mm]

8-as radiátor kör nyomásvesztesége seb. Re csõsurl. Surlódási tényezõ ellenállás

22 57 167 106 323 180

1,3 1,3 3,9 2,6 3,9 1,3


0,0360

518

2,6

61

579

0,0360 0,0302 0,0287 0,0274 0,0271

518 180 323 106 167

2,6 1,3 3,9 2,6 3,9

61 124 238 135 221

579 304 561 241 388

0,0268

57

1,3

80

138

32 26 26 26 20 13

v [m/s] 0,417 0,3514 0,3367 0,3219 0,3494 0,4376

28421 19437 18624 17806 14866 12104

λ 0,0244 0,0268 0,0271 0,0274 0,0287 0,0302

0,1035

13

0,2165

5989

0,1035 0,2091 0,3951 0,6152 0,6435

13 13 20 26 26

0,2165 0,4376 0,3494 0,3219 0,3367

5989 12104 14866 17806 18624

0,6716

26

0,3514

19437

Alaki ellenállás tényezõk ζ

Dps [Pa]


Csõszakaszon esõ nyomás Dp [Pa] 135 138 388 241 561 304

2943


550 7499

csp

Csõhossz

Térfogat -áram

l [m] 0,9 2,83 1,94 3,7 0,81

V [m3/h] 0,6716 0,6435 0,6152 0,3951 0,2091

23-23'

1,7

26'-26 26-10 10-11 11-12 12-13 13-14

1-2 2-3 3-4 4-5 5-23

Csõátmérõ

db [mm]


26 26 26 20 13

v [m/s] 0,3514 0,3367 0,3219 0,3494 0,4376

19437 18624 17806 14866 12104

λ 0,0268 0,0271 0,0274 0,0287 0,0302

0,0579

13

0,1212

3352

0,53 0,81 3,7 1,94 2,83

0,0579 0,2091 0,3951 0,6152 0,6435

13 13 20 26 26

0,1212 0,4376 0,3494 0,3219 0,3367

0,9

0,6716

26

0,3514


Alaki ellenállás

Csõszaka -szon esõ nyomás

57 167 106 323 180

1,3 3,9 2,6 3,9 1,3

Dpa [Pa] 80 221 135 238 124

0,0416

40

1,3

10

49

3352 12104 14866 17806 18624

0,0416 0,0302 0,0287 0,0274 0,0271

12 180 323 106 167

1,3 1,3 3,9 2,6 3,9

10 124 238 135 221

22 304 561 241 388

19437

0,0268

57

1,3

80

138

Dps [Pa]

ζ

Dp [Pa] 138 388 241 561 304


845


550 4181

7



Az eredményekbõl látható, hogy a mértékadó áramkör a 4-es radiátor kör, míg a legközelebbi a földszinten lévõ fürdõben elhelyezkedõ 6-os radiátorkör. Majd ezt követõen kiválasztottam a szivattyút, figyelembe véve a mértékadó csõhálózat nyomásveszteségét, valamint a kazán, Viessmann katalógusban elõírt nyomásveszteségét: 3. A szivattyú kiválasztása: A választandó szivattyú paraméterei: Emelõmagasság: H = 1,007 m ( ∆p F = 10075Pa ) Tömegáram: V& = 0,672m 3 / h A választott szivattyú paraméterei: Típusa: Grundfos UPS 25-30 180 Emelõmagasság: H = 1,8m Tömegáram: V& = 0,672m 3 / h 4. A beszabályozó szelepek beállítási értékei: Danfoss RA-K típusú fûtõtest szelepkészletet alkalmaztam, melynek beállításához szükséges diagramot valamint az adott kv értékekhez tartozó elõbeállítási értékeket az alábbi ábra illetve táblázat mutatja:

8



Majd meghatároztam a szivattyú által biztosított többletnyomásokat, így megkapva az egyes radiátorok elõtt fojtandó nyomásértékeket, melyen értékeket felhasználva az egyes radiátorokhoz tartozó tömegáramok alapján a táblázat segítségével meghatároztam a szelepek V& [m 3 / h] beállítási értékeit a k v = összefüggés segítségével. Az így kapott értékeket a ∆p fojt [bar ] következõ táblázatban foglaltam össze:

Radi -átor

Tömegáram

Áramkör

Áramköri nyomásveszteség

Fojtandó nyomás

Fojtandó nyomás

kv értékek

választott kv értékek

m [kg/h]

-

Dp [Pa]

Dp [Pa]

Dp [bar]

[m3/h]

[m3/h]

Elõ beállít ás

-

1

103,47

1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-14

9176

8824

0,0882

0,35

0,35

6

2

105,64

1-2-3-4-5-6-9-10-11-12-13-14

8860

9140

0,0914

0,35

0,35

6

3

69,40

1-2-3-4-15-16-17-18-19-20-11-12-13-14

8377

9623

0,0962

0,22

0,25

5

4

104,15

1-2-3-4-15-16-19-20-11-12-13-14

9842

8158

0,0816

0,36

0,46

7

5

66,59

1-2-3-4-15-20-11-12-13-14

7241

10759

0,1076

0,20

0,25

5

6

28,26

1-2-3-12-13-14

2104

15896

0,1590

0,07

0,11

3

7

28,09

1-2-3-21-22-13-14

1476

16524

0,1652

0,07

0,11

3

8

108,08

1-2-3-4-5-23-24-25-26-10-11-12-13-14

7499

10501

0,1050

0,33

0,35

6

9

57,92

1-2-3-4-5-23-26-10-11-12-13-14

4181

13819

0,1382

0,16

0,19

4

5. Számítások gondolatmenete:

Mértékadó áramkör esetén (4-es radiátor kör): 1. Tömegáram: 104,15 kg/h ( ≅ 104,15 l/h) 2. Az áramkörön esõ nyomás: Cuprotherm rézcsövet alkalmaztam. Pl: 1-2 függõleges csõterven jelölt csõszakasz esetén a csõméretezésbõl a vezeték belsõ átmérõje: db= 26 mm / → d k × v = 28× 1 ,5/ nagyságúra adódik. Ismerve a rajta keresztül átáramló tömegáramot, illetve térfogatáramot, a tényleges V& 1,2086 / 3600 m sebesség számítható : v = 2 = = 0,3514  2 (26 / 1000) ⋅ π db ⋅ π s 4 4 m2  Felvéve a kinematikai viszkozitás értékét: ν = 4,7 ⋅ 10 − 7   , kiszámítható a Reynolds-szám:  s 

9

Budapesti Mûszaki Egyetem Fûtéstechnika II. Épületgépészeti Tanszék Házi feladat v ⋅ d b 0,3514 ⋅ (26 / 1000) Re = = = 19437 -re adódik, mely érték nagyobb mint 2320, így a ν 4,7 ⋅ 10 − 7 0,3164 0,3164 =4 = 0,0268 csõsúrlódási tényezõ értékét a Blasius formulával számoljuk: λ = 4 Re 19437 értékre adódik. A csõszakaszon esõ nyomásveszteség egy része súrlódási veszteség, másik  l  ρ része alaki, mely veszteségek: ∆p =  λ ⋅ + ∑ ζ  ⋅ ⋅ v 2 összefüggés alapján határozhatóak  d  2 meg, ahol ζ - alaki ellenállás tényezõ: 1,3 . / Sanco Cuprotherm katalógus alapján T-idomra/ Ismerve a csõszakasz hosszát: l = 0,9 m, az említett értékek felhasználásával már ki lehet számítani az adott szakaszon esõ nyomásveszteséget, mely ebben az esetben 138 Pa-ra adódik. Végül ezen elv alapján tovább haladva, a függõleges csõterven jelölt 1-2-3-4-15-1619-20-11-12-13-14 áramkörön esõ nyomásveszteség, figyelembe véve a csõhálózat nyomásveszteségét, a kazán nyomásveszteségét valamint a szelepen esõ nyomást: 9842 Pa –ra adódik. / Megjegyzés: a radiátor ellenállása benne van a szelep ellenállásában, mert a radiátor ellenállását tartalmazza a szelep eredõ kv értéke./

3. Majd ennek megfelelõen Grundfos UPS 25-30 180 típusú szivattyút választva, 18000 Pa-ra adódik annak emelõmagassága. 4. A fojtandó nyomás tehát: 18000-9842 = 8158 Pa = 0,0816 bar 5. Danfoss RA-K típusú fûtõtest szelepkészletet választottam, szelepbeállításhoz táblázat m3  V& 104,15 / 1000[m 3 / h] segítségével, k v = = = 0,37   összefüggés alapján ∆Pfoj tan dó 0,0816[bar ]  h  kiszámoltam a szelepkapacitás értékét, végül ezen értéktõl esetlegesen nagyobbat választva /0,46/ a táblázatból határoztam meg az elõbeállítás értékét /7/ .

A legközelebbi áramkör esetén (6-os radiátor kör): 1. Tömegáram: 28,26 kg/h ( ≅ 28,26 l/h ) 2. A szivattyú által biztosított nyomás: 18000 Pa 3. Az áramkörön esõ nyomás: Pl: 2-3 függõleges csõterven jelölt csõszakasz esetén a csõméretezésbõl a vezeték belsõ átmérõje: db= 26 mm / → d k × v = 28× 1 ,5/ nagyságúra adódik. Ismerve a rajta keresztül átáramló tömegáramot, illetve térfogatáramot, a tényleges sebesség számítható: V& 0,6435 / 3600 m v= 2 = = 0,3367   2 (26 / 1000) ⋅ π db ⋅ π s 4 4  s  Felvéve a kinematikai viszkozitás értékét: ν = 4,7 ⋅ 10 − 7  2  , kiszámítható a Reynolds-szám: m  10

Budapesti Mûszaki Egyetem Fûtéstechnika II. Épületgépészeti Tanszék Házi feladat v ⋅ d b 0,3367 ⋅ (26 / 1000) Re = = = 18624 -re adódik, mely érték nagyobb mint 2320, így a ν 4,7 ⋅ 10 −7 0,3164 0,3164 =4 = 0,0271 csõsúrlódási tényezõ értékét a Blasius formulával számoljuk: λ = 4 Re 18624 értékre adódik. A csõszakaszon esõ nyomásveszteség egy része súrlódási veszteség, másik  l  ρ része alaki, mely veszteségek: ∆p =  λ ⋅ + ∑ ζ  ⋅ ⋅ v 2 összefüggés alapján határozhatóak  d  2 meg, ahol ζ - alaki ellenállás tényezõ: 5,2 . / Sanco Cuprotherm katalógus alapján 2 db Tidomra és 2 db 90°-os könyökre/ Ismerve a csõszakasz hosszát: l = 2,83 m, az említett értékek felhasználásával már ki lehet számítani az adott szakaszon esõ nyomásveszteséget, mely ebben az esetben 462 Pa-ra adódik. Végül ezen elv alapján tovább haladva, a függõleges csõterven jelölt 1-2-3-12-13-14 áramkörön esõ nyomásveszteség, figyelembe véve a csõhálózat nyomásveszteségét, a kazán nyomásveszteségét valamint a szelepen esõ nyomást: 2117 Pa –ra adódik. . / Megjegyzés: a radiátor ellenállása benne van a szelep ellenállásában, mert a radiátor ellenállását tartalmazza a szelep eredõ kv értéke./

4. A fojtandó nyomás: 18000-2104 = 15896 Pa = 0,1589 bar 5. Danfoss RA-K típusú fûtõtest szelepkészletet választottam, szelepbeállításhoz táblázat  m3  V& 28,26 / 1000[m 3 / h] segítségével, k v = = = 0,07   összefüggés alapján ∆Pfoj tan dó 0,1589[bar ]  h  kiszámoltam a szelepkapacitás értékét, végül ezen értéktõl esetlegesen nagyobbat választva /0,11/ a táblázatból határoztam meg az elõbeállítás értékét /3/.

11



12

Budapesti Mûszaki és Gazdaságtudományi Egyetem Épületgépészeti Tanszék Fûtéstechnika II Családi ház fûtés hálózatának hidraulikai méretezése

Recommend Documents