BAB III METODE PENELITIAN

BAB III METODE PENELITIAN 3.1. Bagan Alir Mulai PENGUMPULAN DATA

STUDI LITERATUR

   

Tahap Desain Data:

Perhitungan Beban Mati Perhitungan Beban Hidup Perhitungan Beban Angin Perhitungan Beban Gempa

Pengolahan Data:  Pradimensi  Analisa Strruktur dengan: - Direct Analysis Method - Effective Length Method

Hasil dan Pembahasan : Dimensi Struktur Capacity Ratio

Gambar 3.1 Bagan Alir Penelitian

Kesimpulan dan Saran

Selesai

3.2 Pengumpulan Data Pengumpulan data data yang di gunakan dalam perencanaan struktur baja seperti profil yang di gunakan , dan dimensi gedung yang direncanakan.

59

Universitas Sumatera Utara

3..3 Studi Literatur Studi literatur bermula dari pengumpulan teori-teori yang berhubungan dengan disain baja dan system rangka baja pemikul momen khusus. Selain itu, dikumpulkan juga data-data yang berhubungan dengan tugas akhir ini, seperti data pembebanan gedung yang diambil dari peraturan pembebanan untuk gedung 1983 dan rumus-rumus yang akan digunakan dalam perhitungan berdasarkan metode Load and Resistance Factor Design (LRFD). Untuk Perhitungan analisa struktur gedung terhadap gempa mengacu pada Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung ( SNI 03-1726-2012) Teori-teori dan rumus-rumus yang berkaitan dengan perencanaan stabilitas struktur baja menggunakan SNI 1729 2015 tentang Spesifikasi untuk Bangunan Gedung Baja Struktural yang mengacu pada AISC 2010. 3.4 Tahap Desain Data Pada tahap desain data, hal pertama yang dikerjakan adalah menghitung pembebanan pada struktur. Perhitungan pembebanan berdasarkan PPURG 1983 untuk beban mati, beban hidup, dan beban angin. Perhitungan beban gempa statis berdasarkan SNI 03-1726-2012. Setelah perhitungan pembebanan selesai, tahap selanjutnya adalah melakukan pradimensi pradimensi profil. Struktur primer yang sudah di pradimensi akan di analisa dengan menggunakan kombinasi kombinasi beban mati beban hidup, beban angin dan beban gempa dengan bantuan software SAP2000 ver14. Kemudian, hasil pradimensi akan dikontrol, apakah dimensi yang di asumsikan sudah memenuhi syarat atau belum sesuai dengan besarnya gaya-gaya dalam yang bekerja tersebut . Selanjutkan output dari SAP2000 berupa momen lentur, gaya lintang dan gaya normal pada masing masing balok dan kolom akan di kontrol secara manual dengan metode LRFD yang mengacu kepada SNI 1729 2015 (AISC 2010).

60


3.5 Pengolahan Data 

Analisa Struktur Manual Dengan Metode LRFD Pada tahap analisa struktur manual dengan metode LRFD, bagian yang

akan dianalisa adalah mengontrol gaya aksial, momen lentur , dan gaya geser yang terjadi pada balok . Pada kolom di kontrol kombinasi gaya tekan dan lentur dua arah, serta gaya geser. Lalu selanjutnya adalah melakukan kontrol terhadap pradimensi apakah sudah memenuhi syarat atau belum.

3.6 Hasil dan Pembahasan Dimensi struktur sekunder dan dimensi struktur primer yang memenuhi syarat keamanan dan kenyamanan. Rekapitulasi kuat perlu, momen ultimate dan capacity ratio pada balok dan kolom yang ada di struktur. Capacity ratio sendiri adalah perbandingan gaya atau momen ultimate pada penampang yang terjadi (beban terfaktor: Pu atau Mu) yang tentunya telah memasukkan factor reduksi. Apabila capacity ratio lebih besar dari satu (1) maka struktur dinyatakan tidak memenuhi syarat keamanan . 3.2.7 Kesimpulan dan Saran Dari hasil perhitungan dan analisa struktur, penulis akan memberikan kesimpulan dari penelitian yang dilakukan . Dan juga dicantumkan sran-saran yang berguna agar penelitian di kemudian hari dapat dilakukan dengan sempurna dan diaplikasikan dengan baik di dunia kerja professional.

61


BAB IV HASIL DAN PEMBAHASAN 4.1. Data Gedung 4.1.1 Dimensi Gedung Bangunan yang akan dianalisis adalah bangunan 10 lantai (Gambar 4.1) dengan perincian data sebagai berikut : 6

6

6

6

6

2 4 4 4

2

(a) 6

6

(b) 6

6

2

6

4

4

3,5

3,5

3,5

3,5

3,5

3,5

3,5

3,5

3,5

3,5

3,5

3,5

3,5

3,5

3,5

3,5

(d)

3,5

3,5

©

2 3,5

3,5

(c)

4

(d)

Gambar 4.1. Model Kontruksi Baja 10 Lantai. (a) Model 3D (b) Denah. (c) Tampak Depan. (d) Tampak Samping

62


4.1.2. Spesifikasi Material Mutu Baja = BJ41 - Tegangan Leleh (fy)

= 250 Mpa

- Tegangan Putus (Pu)

= 410 MPa

- Modulus Elastisitas (E) = 2x105 MPa - Modulus Geser

=80.000 MPa

- Poisson Ratio (µ)

= 0,3

- Koefisien Pemuaian (α) = 12x10-6/0C Gedung direncanakan menggunakan HWF dan IWF baja kontruksi , yakni : - HWF 350x350x12x19

- IWF 300x150x6,5x9

- HWF 300x300x10x15 - IWF 250x125x6x9 - IWF 350x175x7x11 4.2. Beban-beban yang Bekerja 4.2.1 Beban Gravitasi a. Beban Mati Tambahan pada Pelat Lantai Berat pelat

: 0,12 x 1 x 2400

= 288 kN/m2

Berat spesi

: 0,02 x 1 x 2100

= 42

kN/m2

Berat keramik

: 0,01 x 1 x 2400

= 24

kN/m2

Plafond & Penggantung

= 0,2

kN/m2

Instalasi ME

= 0.25 kN/m2 + qdl

= 1,57 kN/m2

(Beban Instalasi ME ,Sumber= Adhitiyo Eka Mahendra, PrasetyaDita Perana, Himawan Indarto, Bambang Pradoy, Bambang Pardoyo, PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG HOTEL PERSONA JAKARTA, Jurnal Karya Teknik Sipil, VOLUME 4, Nomor 4, Tahun 2015, Universitas Diponegoro, Semarang )

b. Beban Mati Tambahan pada Pelat Atap Waterproofing Aspal(2cm): 0,02 x 14

= 0,28 kN/m2

Plafond & Penggantung

= 0,2

Instalasi ME

= 0.25 kN/m2 + qdl

kN/m2

= 0,73 kN/m2

63


adapun berat sendiri profil dihitung dengan software SAP2000 b. Beban Hidup (life load) Berdasarkan PPURG 1987 Beban hidup rencana untuk : - lantai apartemen = 2 kN/m2 - atap apartemen = 1 kN/m2 Koefisien reduksi untuk perencanaan portal

= 0,75

Koefisien reduksi untuk peninjauan terhadap masa gempa

= 0,3

4.2.2. Beban Angin Gedung direncanakan di Wilayah Medan Tekanan tiup minimum : 25 kg/m2 Tekanan tiup minimum : 40 kg/m2 ( di laut dan di tepi laut sampai 5 km dari pantai) Digunakan tekanan angina : 40 kg/m2 Di pihak angin

= + 0,9 x 40 = + 36 kg/m2 = 0.36 kN/m2

Di belakang angin

= - 0,4 x 40 = - 16 kg/m2 = 0.16 kN/m2

4.2.3. Beban Gempa Perhitungan analisa struktur gedung terhadap gempa mengacu pada Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung ( SNI 03-1726-2012) Jenis pemamfaatan bangunan

= Apartemen (kategori risiko II, tabel 2.8)

Faktor keutamaan gempa Ie

= 1 (tabel 2.9)

Ss

= 0,5g

S1

= 0,3g

Jenis tanah

= Keras (kelas C)

Fa

= 1,2 ( tabel 2.12 dengan input Ss = 0,5 )

Fv

= 1,5 ( tabel 2.13 dengan input S1 = 0,4 )

64


SDS

= Fa . Ss

=

1,2 . 0,5 = 0,40

SD1

= FV . S1

=

1,4 . 0,4 = 0,30

Waktu getar alami : ( didapat dari modal analysis SAP2000) Tcx = 0,777 Tcy = 0,707 Berdasarkan SDS gedung berada di kategori risiko

: C ( tabel 2.14 )

Berdasarkan SD1 gedung berada di kategori risiko

: D ( tabel 2.15 )

Sehingga bangunan akan direncanakan dengan kategori risiko D, yaitu sistem rangka baja pemikul momen khusus. Adapun nilai koefisien modifikasi respons (R), faktor kuat lebih (Ω) dan faktor pembesaran defleksi (cd) adalah Koefisien modifikasi respons (R)

= 8

Faktor kuat lebih (Ω)

= 3

Faktor pembesaran defleksi (cd)

= 5,5

Jumlah tingkat (N)

= 10

Gaya gempa statik ekivalen -

Menentukan T

-

Ta

= Ct

Ketinggian gedung 10 tingkat dengan tinggi antar tingkat 3,5m , maka dapat menggunakan rumus : Ta = 0,1*10 = 0,1 Tmax

= Cu Ta

-> Cu = 1,4 ( tabel 2.17 )

= 1,4 . 1,0 = 1,4 detik Kontrol batasan waktu getar : Tcx< Tmaks 0,777 < 1,4

65


Tcy< Tmaks 0,707 < 1,4 -

Menentukan nilai C Cmin

= 0,044 . SDS . I > 0,01 = 0,044 . 0,40 . 1 > 0,01 = 0,0176

Csmax = Csmax x = Csmax y =

-

( ) ( ) ( )

= =

,

, ,

,

= 0,064

( ) ( )

= 0,053

Menentukan berat struktur Beban mati Tabel 4.1 Berat Gedung Tiap Lantai

Lantai Lantai 1 Lantai 2 Lantai 3 Lantai 4 Lantai 5 Lantai 6 Lantai 7 Lantai 8 Lantai 9 Lantai 10/Atap Total

Beban Mati Tamba han (kN) 753.6 753.6 753.6 753.6 753.6 753.6 753.6 753.6 753.6 350.4 7132.8

Beban Hidup Tereduksi (kN)

Berat Sendiri (kN)

Beban Total (kN)

288 288 288 288 288 288 288 288 288 144 2736

282.306 282.306 282.306 282.306 282.306 230.477 230.477 230.477 230.477 230.477 2563.915

1323.906 1323.906 1323.906 1323.906 1323.906 1272.077 1272.077 1272.077 1272.077 724.877 12432.72

Adapun beban hidup total permeter luas adalah

66


- lantai = 0,75 x 200 = 150 kN/m2 - atap -

-

= 0,75 x 100 = 75 kN/m2

Menentukan gaya geser dasar Vx

= Csx * W= 0,064 * 12432.72= 800,046 kN

Vx

= Csy * W = 0,053 * 12432.72= 600,378 kN

Menghitung Distribusi Beban Gempa =

=∑

T = 1,0 detik, maka nilai k = 1,3 Tabel 4.2 Distribusi Beban Gempa Tiap Lantai Lantai

Beban Total(kN)

Lantai 1 1323.906 Lantai 2 1323.906 Lantai 3 1323.906 Lantai 4 1323.906 Lantai 5 1323.906 Lantai 6 1272.077 Lantai 7 1272.077 Lantai 8 1272.077 Lantai 9 1272.077 Lantai 10/Atap 724.877 Total 12432.715

h(m) 3.5 7 10.5 14 17.5 21 24.5 28 31.5 35

w*h^k

Fx (kN)

Fy (kN)

Px (Fx/Nx) (kN)

Py (Fx/Ny) (kN)

6747.54218 16614.39772 28145.12872 40909.44586 54677.24373 66588.38525 81363.4415 96787.40391 112802.0832 73714.47515 578349.5472

9.334051 22.98313 38.93389 56.5911 75.63646 92.11345 112.5522 133.8885 156.0421 101.9712

7.704558 18.97085 32.137 46.71171 62.43222 76.03274 92.90337 110.5149 128.801 84.16953

1.555675 3.830522 6.488982 9.431851 12.60608 15.35224 18.7587 22.31476 26.00701 16.99519

1.284093 3.161808 5.356167 7.785285 10.40537 12.67212 15.48389 18.41916 21.46683 14.02826

Dimana = Nx= Ny = Jumlah portal Arah x / Arah y = 6

67


- Nilai Simpangan Struktur yang diperoleh : Tabel 4.3 Simpangan Antar Lantai akibat Beban Gempa Statik X δse

Story h(mm) (mm) 3.6 1 3500 10.1 2 3500 3 3500 17.3 4 3500 24.4 31 5 3500 6 3500 37.8 7 3500 43.5 48 8 3500 51 9 3500 10 3500 52.5

δx (mm)

3.6 6.5 7.2 7.1 6.6 6.8 5.7 4.5 3 1.5

∆x m(m)

19.8 35.75 39.6 39.05 36.3 37.4 31.35 24.75 16.5 8.25

∆izin(mm) 67.307692 67.307692 67.307692 67.307692 67.307692 67.307692 67.307692 67.307692 67.307692 67.307692

Keterangan) OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK

Tabel 4.4 Simpangan Antar Lantai akibat Beban Gempa Statik Y δse

Story h(mm) (mm) 5.5 1 3500 14.5 2 3500 24 3 3500 4 3500 33.2 5 3500 41.9 6 3500 51.6 7 3500 60.1 8 3500 66.8 9 3500 71.5 10 3500 74.1

δx (mm)

5.5 9 9.5 9.2 8.7 9.7 8.5 6.7 4.7 2.6

∆x m(m)

30.25 49.5 52.25 50.6 47.85 53.35 46.75 36.85 25.85 14.3

∆izin(mm) 67.30769231 67.30769231 67.30769231 67.30769231 67.30769231 67.30769231 67.30769231 67.30769231 67.30769231 67.30769231

Keterangan) OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK

4.3.Beban Notional Untuk struktur yang menahan beban gravitasi terutama melalui kolom, dinding atau portal vertikal nominal, diijinkan menggunakan beban notional untuk mewakili efek ketidaksempurnaan awal. Beban notional harus digunakan sebagai beban lateral pada semua level.beban national di hitung otomatis dari program SAP2000 ver14 dengan nominal 0,002 α Yi untuk mewakili ketidaksempurnaan

awal dan 0,001 α Yi untuk kekakuan lentur, sehingga Ni

= 0,003 α Yi

68


Gambar 4.2. Beban notional pada SAP2000 ver 14 Beban tersebut di distribusikan arah orthogonal baik untuk beban grafitasi beban hidup maupun beban grafitasi akibat beban mati . 4.4. Kombinasi Pembebanan komponen-elemen struktur dan elemen-elemen fondasi menurut SNI 1726:2012

harus dirancang sedemikian hingga kuat rencananya sama atau

melebihi pengaruh beban-beban terfaktor dengan kombinasi-kombinasi sebagai berikut: 1. 1,4D 2. 1,2D + 1,6L 3. 1,2D + 1,0 W + L 4. 1,2D + 1,0 E + L 5. 0,9D + 1,0 W 6. 0,9D + 1,0 E

69


4.5 Kontrol Profil 4.5.1. Kolom 350 x 350 x 12 x 19 , ( A = 173,9 cm2 ) Ix

= 40300 cm4

Zx

= 2493,1 cm3

Iy

= 13600 cm4

Zy

= 1174,9 cm3

Sx

= 2300 cm3

Lp

= 44.402 m

Sy

= 776 cm3

Lr

= 16.517 m

rx

= 15,2 cm

Mp

ry

= 8,84 cm

J

= 179,1089 cm4

Panjang tidak terkekang lateral

= 3,5 m

Elastisitas bahan

= 200000 MPa

Tegangan leleh bahan

= 250 MPa

=623.295 KNm

Mr

= 402.5 KN m

Cw

= 3725074 cm6

a. Reduksi Kekakuan =1

Maka, ∗

= 0,8

3624,648 = 0,834 ≥ 0,5 4347,5

=4

= 4(0,834)[1 − (0,834)] = 0,555

1−

= 0,8 0,555 200000 = 88718,84

b. Klasifikasi Penampang Sayap =

=

Badan =

=

,

= 9,2105 < 0,56 = 26 < 1,49

= 15,8 → Tidak Langsing


c. Kapasitas kolom terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk - Lentur λ

=

.

<

4,71

70


=

<

4,71

<

133,219

.

= 1257,934 MPa

,

= 39.593

fe

=

,

0,199 fcr

,

=

,

<

2,25

<

2,25

<

2,25

= 0,658 . fy = 0,658

,

x 250

= 230,046 MPa - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir =

(

)

1 +

+

Kolom Jepit-Jepit, Maka KzL = KL

fcr

= 1368,11

= 0,658

. fy = 231,592 MPa

Fcr tekuk-puntir > fcr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk lentur ϕPn

= 0,9 x fcr x A = 0,9 x 230,046 x 17390 = 3600,45 KN

Pu = 617,258 kN < ϕPn = 3600,45 kN

(OK)

71


d. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu x Lb

= 3,5 m

Lp

= 4,402 m

Lr

= 16,517 m

didapat Lp > Lb, sehingga momen ultimate adalah Mn

= F y x Zx = 623,295 KN m

ϕ Mn = 0,9 . 623,295 = 560,966 KN m e. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu y ϕ Mn

= 0,9 . Zy . fy = 0,9 . 1174,9 . 250 = 264,371 KN m

f. Menghitung Capacity Ratio - Jika ϕPn

+

- Jika

2ϕPn

≥ 0,2

8 + ≤1 9 ϕMnx ϕMny

+

< 0,2

ϕMnx

+

ϕMny

≤1

Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A – Tabel A1. Dari Tabel A1, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,3276 < 1 (OK) No. 1 2 3 4 g.

Profil Capacity Ratio 350 x 350 x 12 x 19 0,328 350 x 350 x 12 x 19 0,306 350 x 350 x 12 x 19 0,326 350 x 350 x 12 x 19 0,348 Kapasitas kolom terhadap geser

Status OK OK OK OK

72


Tabel 4.5 Resume gaya geser Kolom 350 x 350 x 12 x 19

Vmax Vmin

V2, kN 24,072

V3, kN 15,67

-0.086

-0,241

Kontrol terhadap geser ϕVn

= 0,9 . 0,6 . Aw . fy = 0,9 . 0,6 . 3744 . 250 = 505,44 KN > 24,072 kN ( OK)

4.5.2. Kolom 300 x 300 x 10 x 15 , ( A = 119,8 cm2 ) Ix

= 20400 cm4

Zx

= 1464,7 cm3

Iy

= 6750 cm4

Zy

= 681,7 cm3

Sx

= 1360 cm3

Lp

= 3,737 m

Sy

= 450 cm3

Lr

= 13,262 m

rx

= 13,1 cm

Mp =366,1875 KN m

ry

= 7,51 cm

Mr

J

= 77 cm4

Cw

= 1370672 cm6


= 3,5 m

Elastisitas bahan

= 200000 MPa


= 250 MPa

= 238 KN m


Maka, ∗

= 0,8

2402,068 = 0,802 ≥ 0,5 2995

=4

1−

= 4(0,802)[1 − (0,802)] = 0,635

= 0,8 0,555 200000 = 101619,4

73


b. Klasifikasi Penampang Sayap =

=

Badan =

,

= 10 < 0,56

0

= 27 < 1,



c. Kapasitas kolom terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ

fe

=

.

<

4,71

=

.

<

4,71

= 46,66

<

133,219

.

= 907,89 MPa

,

=

,

0,275 fcr

,

=

,

<

2,25

<

2,25

<

2,25

= 0,658 = 0,658

. fy ,

. 250


(

)

+

1 +

Kolom Jepit-Jepit, Maka KzL = KL

fcr

= 664,967

= 0,658

. fy = 213,6 MPa

Fcr tekuk-puntir < fcr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk puntir

74


ϕPn

= 0,9 x fcr x A = 0,9 x 213,6 x 11980 = 2303,03 KN

Pu = 293,112 kN < ϕPn = 2303,03 kN

(OK)

d. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu x Lb

= 3,5 m

Lp

= 3,737 m

Lr

= 13,262 m

didapat Lp > Lb, sehingga Mn

= Cb [Mp – ( Mp- Mr) .

]

= 1 . [ 366,1875 - (366,1875 – 238) . = 366,188 KN m

,

,

,

,

]

ϕ Mn = 0,9 . 366,188 = 329,569 KN m e. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu y ϕ Mn

= 0,9 . Zy . fy = 0,9 . 681,75 . 250 = 153,394 KN m


+

- Jika

2ϕPn

≥ 0,2


+

< 0,2

ϕMnx

+

ϕMny

≤1

Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A – Tabel A2.

75


Dari Tabel A2, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,296 < 1 (OK) No. 1 2 3 4

Profil 300 x 300 x 10 x 15 300 x 300 x 10 x 15 300 x 300 x 10 x 15 300 x 300 x 10 x 15

Capacity Ratio 0,296 0,258 0,270 0,309

Status OK OK OK OK

g. Kapasitas kolom terhadap geser Tabel 4.6 Resume gaya geser Kolom 300 x 300 x 10 x 15 Vmax

V2, kN 19.093

V3, kN 9.055

Vmin

-0.039

-0.836


= 0,9 . 0,6 . Aw . fy = 0,9 . 0,6 . 2700 . 250 = 364,5 KN > 19,093

OK

4.5.3. Balok 350 x 175 x 11 x 17 , ( A = 63,14 cm2 ) Ix

= 13600 cm4

Zx

= 840,85 cm3

Iy

= 984 cm4

Zy

= 172,46 cm3

Sx

= 775 cm3

Lp

= 1,965 m

Sy

= 112 cm3

Lr

= 5,774 m

rx

= 14,68 cm

Mp =366,1875 KN m

ry

= 3,95 cm

Mr

J

= 19,404 cm4

Cw

= 282705,7 cm


=6 m

Elastisitas bahan

= 200000 MPa


= 250 MPa

rts

= 238 KN m = 46,3

mm

6

76



Maka, ∗

= 0,8

983,2598 = 0,6229 ≥ 0,5 1578,5

=4

1−

= 4(0,6229)[1 − (0,6229)] = 0,9396

= 0,8 0,9396 200000 = 150332

b. Klasifikasi Penampang 1/2bf /tf = 7,95

< λpf = 0,38(E/Fy)1/2 = 10,748

h/tw = 50

< λpw = 3,76 (E/Fy)1/2 = 106,349

( Sayap kompak) ( Badan kompak)

Maka, Profil 300x175x17x11 termasuk klasifikasi kompak c. Kapasitas balok terhadap momen sumbu x Lb

=6 m

Lp

= 1,965 m

Lr

= 5,774 m

didapat Lb > Lr, sehingga Mn

=

1 + 0,0078

= 164,703 kNm

ϕ Mn = 0,9 x 164,703 = 148,23 KN m Mux = 0,1629 kNm < ϕ Mn = 148,23 kNm

(OK)

d. Kapasitas balok terhadap momen sumbu y ϕ Mn

= 0,9 . Zy . fy = 0,9 x 172,46 x. 250 = 38,8035 KNm

Muy = 29,098 kNm < ϕ Mn = 38,8035 kNm

(OK)

e. Kapasitas balok terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur

77


λ

fe

=

.

<

4,71

=

.

>

4,71

= 151,9

>

133,219

,

=

=

,

2,925 fcr

,

.

= 85,464 MPa

,

<

2,25

>

2,25

> = 0,877 = 0,877

2,25 85,464

= 74,9515 MPa

- Tegangan Kritis Tekuk - Puntir =

(

1 +

+

)

balok Jepit-Jepit, Maka KzL = KL = 284,344 ,

fcr

0,879

<

2,25

<

2,25

<

= 0,658

2,25 . fy = 173,03 MPa


= 0,9 x fcr x A = 0,9 x 74,95 x 6314 = 425,92 KN

78



+

- Jika

2ϕPn

≥ 0,2


+

< 0,2

ϕMnx

+

ϕMny

≤1

Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A – Tabel A3. Dari Tabel A3, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,751< 1 (OK) No.

Profil

1 2

350 x 175 x 11 x 17 350 x 175 x 11 x 17

Capacity Ratio 0,751 0,433

Status OK OK

g. Kuat Geser Nominal Tabel 4.7 Resume gaya geser Balok 300 x 175 x 11 x 17 Vmax

V2, kN 26,497

V3, kN 0,179

Vmin

-28,449

-0,181


= 0,9 . 0,6 . Aw . fy = 0,9 . 0,6 . 2926 . 250 = 309,96 KN > 28,449

( OK )

79


4.5.4. Balok 300 x 150 x 6,5 x 9 , ( A = 46,18 cm2 ) Ix

= 7210 cm4

Zx

= 522,08 cm3

Iy

= 508 cm4

Zy

= 104,23 cm3

Sx

= 481 cm3

Lp

= 1,64 m

Sy

= 67,7cm3

Lr

= 4,862 m

rx

= 12,41 cm

Mp = 130,52 KN m

ry

= 3,3 cm

Mr= 374,95 KN m

J

= 9,953 cm4

Cw

= 107544,9 cm6


=4 m

Elastisitas bahan

= 200000 MPa


= 250 MPa

rts

= 39,2

mm


Maka, ∗

= 0,8

724,541 = 0,6195 ≥ 0,5 1169,5

=4

1−

= 4(0,6195)[1 − (0,6195)] = 0,94285

= 0,8 0,94285 200000 = 150855,9


< λpf = 0,38(E/Fy)1/2 = 10,748

h/tw = 46,15

( Sayap kompak)

< λpw = 3,76 (E/Fy)1/2 = 106,349 ( Badan kompak)

Maka, Profil 300x150x6,5x9 termasuk klasifikasi kompak c. Kapasitas balok terhadap momen sumbu x Lb

=4 m

Lp

= 1,64 m

Lr

= 4,862 m

didapat Lb < Lp < Lr, sehingga

80


Mn

[

=

−(

)]

−

= 236,31 kNm


(OK)


= 0,9 . Zy . fy = 0,9 x 104,23 x. 250 = 23,4518 KNm

Muy = 18,2887 kNm < ϕ Mn = 23,4518 kNm

(OK)

e. Kapasitas balok terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ

=

.

=

.

,

= 121,2

fe

=

,

1,863 fcr

=

,

<

4,71

<

4,71

<

133,219

.

,

<

2,25

<

2,25

< = 0,658

= 134,214 MPa

2,25 . fy

= 114,644 MPa

81



(

1 +

+

)


0,892

fcr

<

2,25

<

2,25

<

= 0,658

2,25 . fy = 172,092 MPa


= 0,9 x fcr x A = 0,9 x 114,644 x 4678 = 482,672 KN


+

- Jika

2ϕPn

≥ 0,2


+

< 0,2

ϕMnx

+

ϕMny

≤1

Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A – Tabel A4. Dari Tabel A4, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,795 < 1 (OK) No.

Profil

1 2

300 x 150 x 6,5 x 9 300 x 150 x 6,5 x 9


Status OK OK

82


g. Kuat Geser Nominal Tabel 4.8 Resume gaya geser Balok 300 x 150 x 6,5 x 9 Vmax

V2, kN 16.624

V3, kN 0.064

Vmin

-12.658

0.00913


= 0,9 . 0,6 . Aw . fy = 0,9 . 0,6 . 1833 . 250 = 247,455 KN > 16,624

( OK )

4.5.5. Balok 250 x 125 x 6 x 9 , ( A = 37,66 cm2 ) Ix

= 4050 cm4

Zx

= 351,86 cm3

Iy

= 294 cm4

Zy

= 72,4 cm3

Sx

= 324 cm3

Lp

= 1,391 m

Sy

= 47cm3

Lr

= 4,351 m

rx

= 10,37 cm

Mp = 87,965 KN m

ry

= 2,8 cm

Mr= 208,8 KN m

J

= 7,81 cm4

Cw

= 42689,5 cm6


=2 m

Elastisitas bahan

= 200000 MPa


= 250 MPa

rts

= 33,1

mm


Maka, ∗

= 0,8

645,1197 = 0,685 ≥ 0,5 941,5

=4

1−

= 4(0,685)[1 − (0,685)] = 0,863

= 0,8 0,863 200000 = 150855,9

83



< λpf = 0,38(E/Fy)1/2 = 10,748

h/tw = 41,67


( Sayap kompak)


=2 m

Lp

= 1,391 m

Lr

= 4,351 m

didapat Lb < Lp < Lr, sehingga Mn

[

=

−(

= 112,826 kNm

)]

−


(OK)


= 0,9 . Zy . fy = 0,9 x 72,4 x. 250 = 16,29 KNm

Muy = 3,3702 kNm < ϕ Mn = 16,29 kNm

(OK)


=

.

=

.

,

= 71,68

fe

=

=

,

<

4,71

<

4,71

<

133,219

.

= 383,741 MPa

,

84


,

<

2,25

<

2,25

<

0,651 fcr

2,25 . fy

= 0,658


(

1 +

+

)


0,848

fcr

<

2,25

<

2,25

<

= 0,658

2,25 . fy = 175,273 MPa

Fcr tekuk-puntir < fcr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk puntir ϕPn

= 0,9 x fcr x A = 0,9 x 175,273 x 3766 = 594,071 KN


+

- Jika

2ϕPn

≥ 0,2


+

< 0,2

ϕMnx

+

ϕMny

≤1 85



Profil

1 2

250 x 125 x 6 x 9 250 x 125 x 6 x 9


Status OK OK


V2, kN 3,264

V3, kN 0.147

Vmin

-5,694

0.01


= 0,9 . 0,6 . Aw . fy = 0,9 . 0,6 . 1392 . 250 = 187,92 KN > 5,694

( OK )

86


Tabel 4.10 Hasil Capacity Ratio untuk Direct Analysis Method N0

Profil

Capacity Ratio

Status

1

350 x 350 x 12 x 19

0,328

OK

2

350 x 350 x 12 x 19

0,306

OK

3

350 x 350 x 12 x 19

0,326

OK

4

350 x 350 x 12 x 19

0,348

OK

300 x 300 x 10 x 15

0,296

OK

6

300 x 300 x 10 x 15

0,258

OK

7

300 x 300 x 10 x 15

0,270

OK

8

300 x 300 x 10 x 15

0,309

OK

9

350 x 175 x 11 x 17

0,751

OK

10

350 x 175 x 11 x 17

0,433

OK

300 x 150 x 6,5 x 9

0,795

OK

300 x 150 x 6,5 x 9

0,376

OK

13

250 x 125 x 6 x 9

0,262

OK

14

250 x 125 x 6 x 9

0,293

OK

5

11 12

Kolom

Balok

87


4.6. Kontrol Profil dengan cara lama, Effective Length Method 4.6.1. Kolom 350 x 350 x 12 x 19 , ( A = 173,9 cm2 ) Ix

= 40300 cm4

Zx

= 2493,1 cm3

Iy

= 13600 cm4

Zy

= 1174,9 cm3

Sx

= 2300 cm3

Lp

= 44.402 m

Sy

= 776 cm3

Lr

= 16.517 m

rx

= 15,2 cm

Mp

ry

= 8,84 cm

J

= 179,1089 cm4


= 3,5 m

Elastisitas bahan

= 200000 MPa


= 250 MPa

=623.295 KNm

Mr

= 402.5 KN m

Cw

= 3725074 cm6

a. Menghitung Nilai K - Dengan Rumus 1,6

= G

=

∗

= 3,511 G

=

Maka,

+ 4( + ) + 7,5 + + 7.5 +

+

+

=

=

+

, ( ,

∗

∗

∗

∗

∗

+

+

∗

∗

∗

, ∗

= 1 ,0 (Tumpuan jepit) )( ) ,

( ,

.

)

,

= 1,611 88


b. Mencari faktor B2 untuk pengaruh P-Δ pada struktur =

1

1−

=

=

∝

∗ 200000 ∗ 403 ∗ 10 = 25003,64 (1,611 ∗ 3500)

=

∗

→ Pnt = gaya aksial setiap kombinasi pembebanan

,

c. Klasifikasi Penampang Sayap =

,

=

Badan =

= 9,2105 < 0,56

=

= 26 < 4,71



d. Kapasitas kolom terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk - Lentur λ

.

= =

,

,

= 63,77

fe

=

,

0,516 < fcr

,

=

<

4,71

<

4,71

<

133,219

.

= 484,845 MPa

,

<

2,25

<

2,25

2,25

= 0,658 . fy = 0,658

,

x 250

= 201,471 MPa

89



(

)

1 +

+

Kolom Jepit-Jepit, Maka KzL = KL = 1,611L

fcr

= 684,404

= 0,658

. fy = 214,556 MPa


= 0,9 x fcr x A = 0,9 x 201,471 x 17390 = 3153,22 KN

Pu = 630,445 kN < ϕPn = 3153,22 kN

(OK)

e. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu x Lb

= 3,5 m

Lp

= 4,402 m

Lr

= 16,517 m

didapat Lp > Lb, sehingga momen ultimate adalah Mn

= F y x Zx = 623,295 KN m

ϕ Mn = 0,9 . 23,295 = 560,966 KN m f. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu y ϕ Mn

= 0,9 . Zy . fy = 0,9 . 1174,9 . 250 = 264,371 KN m

90


g. Menghitung Capacity Ratio - Jika ϕPn

+

- Jika

2ϕPn

≥ 0,2


+

< 0,2

ϕMnx

+

ϕMny

≤1

Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A – Tabel A6. Dari Tabel A6, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,437 < 1 (OK) No. 1 2 3 4


Capacity Ratio 0,437 0,3996 0,447 0,453

Status OK OK OK OK

h. Kapasitas kolom terhadap geser Tabel 4.11 Resume gaya geser Kolom 350 x 350 x 12 x 19 Vmax Vmin

V2, kN 14,979

V3, kN 0,000173

-0.252

-6,7E-05


= 0,9 . 0,6 . Aw . fy = 0,9 . 0,6 . 3744 . 250 = 505,44 KN > 14,979 kN ( OK)

91


4.6.2. Kolom 300 x 300 x 10 x 15 , ( A = 119,8 cm2 ) Ix

= 20400 cm4

Zx

= 1464,7 cm3

Iy

= 6750 cm4

Zy

= 681,7 cm3

Sx

= 1360 cm3

Lp

= 3,737 m

Sy

= 450 cm3

Lr

= 13,262 m

rx

= 13,1 cm

Mp =366,1875 KN m

ry

= 7,51 cm

Mr

J

= 77 cm4

Cw

= 1370672 cm6


= 3,5 m

Elastisitas bahan

= 200000 MPa


= 250 MPa

= 238 KN m

a. Menghitung Nilai K - Dengan Rumus 1,6

= G

=

∗

= 1,777 G

= =2,644

Maka,

=

+ 4( + ) + 7,5 + + 7.5 +

=

+

+

=

+

, ( ,

)( , ,

∗

∗

∗

)

,

( ,

∗

.

∗

∗

∗

∗

,

∗

+

∗

∗

+ ∗

+

∗

∗

+

)

,

∗

, ∗

∗

, ∗

= 1,656

b. Mencari faktor B2 untuk pengaruh P-Δ pada struktur

92


=

1

1−

=

=

∝

∗ 200000 ∗ 204 ∗ 10 = 19825,72 (1,656 ∗ 3500)

=

∗


19825,72

c. Klasifikasi Penampang Sayap =

,

=

Badan =

= 10 < 0,56

0

= 27 < 4,71



d. Kapasitas kolom terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ

<

4,71

∗.

<

4,71

= 77,19

<

133,219

.

= 330,921 MPa

=

fe

=

,

0,755 fcr

.

= ,

,

,

=

,

<

2,25

<

2,25

<

2,25

= 0,658 = 0,658

. fy ,

. 250

= 182,228 MPa

93



(

)

1 +

+

Kolom Jepit-Jepit, Maka KzL = KL = 1,656L

fcr

= 408,821

= 0,658

. fy = 193,056 MPa


= 0,9 x fcr x A = 0,9 x 182,228 x 11980 = 1964,78 KN

Pu = 296,369 kN < ϕPn = 1964,78 kN

(OK)

e. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu x Lb

= 3,5 m

Lp

= 3,737 m

Lr

= 13,262 m

didapat Lp > Lb, sehingga Mn

= Cb [Mp – ( Mp- Mr) .

]

= 1 . [ 366,1875 - (366,1875 – 238) . = 366,188 KN m

,

,

,

,

]

ϕ Mn = 0,9 . 366,188 = 329,569 KN m f. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu y ϕ Mn

= 0,9 . Zy . fy = 0,9 . 681,75 . 250 = 153,394 KN m

94


g. Menghitung Capacity Ratio - Jika +

ϕPn

- Jika

2ϕPn

≥ 0,2

8 + ≤1 9 ϕMnx ϕMny < 0,2

+

ϕMnx

+

ϕMny

≤1

Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A – Tabel A7. Dari Tabel A7, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,363 < 1 (OK) No. 1 2 3 4


Capacity Ratio 0,363 0,314 0,341 0,391

Status OK OK OK OK

h. Kapasitas kolom terhadap geser Tabel 4.12 Resume gaya geser Vmax

V2, kN 8,525

V3, kN 2,85E-05

Vmin

-0.79

-1,1E-05


= 0,9 . 0,6 . Aw . fy = 0,9 . 0,6 . 2700 . 250 = 364,5 KN > 8,525

OK

95


4.6.3. Balok 350 x 175 x 11 x 17 , ( A = 63,14 cm2 ) Ix

= 13600 cm4

Zx

= 840,85 cm3

Iy

= 984 cm4

Zy

= 172,46 cm3

Sx

= 775 cm3

Lp

= 1,965 m

Sy

= 112 cm3

Lr

= 5,774 m

rx

= 14,68 cm

Mp =366,1875 KN m

ry

= 3,95 cm

Mr

J

= 19,404 cm4

Cw

= 282705,7 cm6


=6 m

Elastisitas bahan

= 200000 MPa


= 250 MPa

= 238 KN m

rts

= 46,3

mm

a. Mencari faktor B2 untuk pengaruh P-Δ pada struktur =

1

1−

=

=

∝

∗

= ,

∗ 200000 ∗ 136 ∗ 10 = 7449,47 (1 ∗ 6000)



< λpf = 0,38(E/Fy)1/2 = 10,748

h/tw = 50

< λpw = 3,76 (E/Fy)1/2 = 106,349



=6 m

Lp

= 1,965 m

Lr

= 5,774 m

didapat Lb > Lr, sehingga

96


Mn

1 + 0,0078

=

= 164,703 kNm


(OK)


= 0,9 . Zy . fy = 0,9 x 172,46 x. 250 = 38,8035 KNm

Muy = 29,249 kNm < ϕ Mn = 38,8035 kNm

(OK)


fe

=

.

<

4,71

=

.

>

4,71

= 151,9

>

133,219

,

=

=

,

2,925 fcr

,

.

= 85,464 MPa

,

<

2,25

>

2,25

> = 0,877 = 0,877

2,25 85,464

= 74,9515 MPa


(

)

+

1 + 97



0,879

fcr

<

2,25

<

2,25

<

= 0,658

2,25 . fy = 173,03 MPa

Fcr tekuk-puntir > fcr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk Lentur ϕPn

= 0,9 x fcr x A = 0,9 x 74,9515 x 6314 = 425,92 KN


+

- Jika

2ϕPn

≥ 0,2


+

< 0,2

ϕMnx

+

ϕMny

≤1


Profil

1 2

350 x 175 x 11 x 17 350 x 175 x 11 x 17


Status OK OK

98



V2, kN 0,182

V3, kN 1,2E-17

Vmin

-0,178

-9,8E-06


= 0,9 . 0,6 . Aw . fy = 0,9 . 0,6 . 2926 . 250 = 309,96 KN > 0,182

( OK )

4.6.4. Balok 300 x 150 x 6,5 x 9 , ( A = 46,18 cm2 ) Ix

= 7210 cm4

Zx

= 522,08 cm3

Iy

= 508 cm4

Zy

= 104,23 cm3

Sx

= 481 cm3

Lp

= 1,64 m

Sy

= 67,7cm

3

Lr

= 4,862 m

rx

= 12,41 cm

Mp = 130,52 KN m

ry

= 3,3 cm

Mr= 374,95 KN m

J

= 9,953 cm4

Cw

= 107544,9 cm6


=4 m

Elastisitas bahan

= 200000 MPa


= 250 MPa

rts

= 39,2

mm


1

1−

∝

99


=

∗ 200000 ∗ 72,1 ∗ 10 = 8885,97 (1 ∗ 4000)

=

=

∗


,


< λpf = 0,38(E/Fy)1/2 = 10,748

h/tw = 46,15

< λpw = 3,76 (E/Fy)1/2 = 106,349


Maka, Profil 300x150x6,5x9 termasuk klasifikasi kompak c. Kapasitas balok terhadap momen sumbu x Lb

=4 m

Lp

= 1,64 m

Lr

= 4,862 m

didapat Lb < Lp < Lr, sehingga

Mn

=

[

−(

= 236,31 kNm

−

)]


(OK)


= 0,9 . Zy . fy = 0,9 x 104,23 x. 250 = 23,4518 KNm

Muy = 17,821 kNm < ϕ Mn = 23,4518 kNm

(OK)

100



=

.

=

.

,

= 121,2

fe

=

=

,

1,863 fcr

,

<

4,71

<

4,71

<

133,219

.

= 134,214 MPa

,

<

2,25

<

2,25

<

2,25 . fy

= 0,658


(

1 +

+

)


fcr

0,892

<

2,25

<

2,25

<

= 0,658

2,25 . fy = 172,092 MPa


= 0,9 x fcr x A = 0,9 x 114,644 x 4678 = 482,672 KN

101



+

- Jika

2ϕPn

≥ 0,2

8 + ≤1 9 ϕMnx ϕMny < 0,2

+

ϕMnx

+

ϕMny

≤1

Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A – Tabel A9. Dari Tabel A9, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,779 < 1 (OK) No. 1 2

Profil

300 x 150 x 6,5 x 9 300 x 150 x 6,5 x 9 g. Kuat Geser Nominal


Status OK OK

Tabel 4.14 Resume gaya geser Vmax

V2, kN 0,024

V3, kN 1,74E-06

Vmin

-6E-16

-6,8E-08


= 0,9 . 0,6 . Aw . fy = 0,9 . 0,6 . 1833 . 250 = 247,455 KN > 0,024

( OK )

102


4.6.5. Balok 250 x 125 x 6 x 9 , ( A = 37,66 cm2 ) Ix

= 4050 cm4

Zx

= 351,86 cm3

Iy

= 294 cm4

Zy

= 72,4 cm3

Sx

= 324 cm3

Lp

= 1,391 m

Sy

= 47cm3

Lr

= 4,351 m

rx

= 10,37 cm

Mp = 87,965 KN m

ry

= 2,8 cm

Mr= 208,8 KN m

J

= 7,81 cm4

Cw

= 42689,5 cm6


=2 m

Elastisitas bahan

= 200000 MPa


= 250 MPa

rts

= 33,1

mm


1

1−

=

=

∝

∗

∗ 200000 ∗ 40,5 ∗ 10 = 19965,69 (1 ∗ 2000)

=


,


< λpf = 0,38(E/Fy)1/2 = 10,748

h/tw = 41,67


( Sayap kompak)


=2 m

Lp

= 1,391 m

Lr

= 4,351 m

103


didapat Lb < Lp < Lr, sehingga Mn

[

=

−(

)]

−

= 112,826 kNm ϕ Mn = 0,9 x 112,826 = 101,543 KN m

Mux = 0,0503 kNm < ϕ Mn = 101,543 kNm

(OK)


= 0,9 . Zy . fy = 0,9 x 72,4 x. 250 = 16,29 KNm

Muy = 3,752 kNm < ϕ Mn = 16,29 kNm

(OK)


=

.

=

.

,

= 71,68 fe

=

=

,

0,651 fcr

,

<

4,71

<

4,71

<

133,219

.

= 383,741 MPa

,

<

2,25

<

2,25

<

2,25 . fy

= 0,658


(

)

+

1 + 104



0,848

fcr

<

2,25

<

2,25

<

2,25 . fy = 175,273 MPa

= 0,658

Fcr tekuk-puntir < fcr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk puntir ϕPn

= 0,9 x fcr x A = 0,9 x 175,273 x 3766 = 594,071 KN


+

- Jika

2ϕPn

≥ 0,2


+

< 0,2

ϕMnx

+

ϕMny

≤1


Profil

1 2

250 x 125 x 6 x 9 250 x 125 x 6 x 9


Status OK OK

105



V2, kN 0,048

V3, kN 6,73E-07

Vmin

-1,1E-13

-2,5E-16


= 0,9 . 0,6 . Aw . fy = 0,9 . 0,6 . 1392 . 250 = 247,455 KN > 0,048

( OK )

106


Tabel 4.16 Hasil Capacity Ratio untuk Effective Length Method N0

Profil

Capacity Ratio

Status

1

350 x 350 x 12 x 19

0,437

OK

2

350 x 350 x 12 x 19

0,3996

OK

3

350 x 350 x 12 x 19

0,447

OK

4

350 x 350 x 12 x 19

0,453

OK

300 x 300 x 10 x 15

0,362

OK

6

300 x 300 x 10 x 15

0,314

OK

7

300 x 300 x 10 x 15

0,341

OK

8

300 x 300 x 10 x 15

0,391

OK

9

350 x 175 x 11 x 17

0,806

OK

10

350 x 175 x 11 x 17

0,462

OK

300 x 150 x 6,5 x 9

0,788

OK

300 x 150 x 6,5 x 9

0,396

OK

13

250 x 125 x 6 x 9

0,2297

OK

14

250 x 125 x 6 x 9

0,153

OK

5

11 12

Kolom

Balok

107


4.7. Perbandingan Direct Analysis Method dengan Effective Length Method Hasil Capacity ratio dari kedua metode baik Direct Analysis Method (DAM) maupun Effective Length Method (ELM) dari table 4.15 dan tabel 4.26 akan diperbandingkan pada tabel 4.27 berikut ini: Tabel 4.17 Perbandingan Capacity Ratio DAM dengan ELM

350 x 350 x 12 x 19

DAM Capacity Ratio 0.328

ELM Capacity Ratio 0.4369

2

350 x 350 x 12 x 19

0.306

0.3996

23.41

3

350 x 350 x 12 x 19

0.326

0.4466

26.97

350 x 350 x 12 x 19

0.348

0.4533

23.28

300 x 300 x 10 x 15

0.296

0.3629

18.47

6

300 x 300 x 10 x 15

0.258

0.3136

17.84

7 8

300 x 300 x 10 x 15 300 x 300 x 10 x 15

0.270 0.309

0.3406 0.3907

20.61 20.95

9

350 x 175 x 11 x 17

0.751

0.8056

6.77

10

350 x 175 x 11 x 17

0.433

0.4618

6.20

300 x 150 x 6,5 x 9

0.795

0.7885

1,45

300 x 150 x 6,5 x 9 250 x 125 x 6 x 9 250 x 125 x 6 x 9

0.376 0.262 0.293

0.3964 0.2297 0.1531

5,42 14.16 47,73

No

Profil

1

4 5

11 12 13 14

Kolom

Balok

% Selisih 25.03

Dari tabel 4.17 dapat dilihat bahwa rata-rata capacity ratio metode Direct Analysis Method lebih kecil dibandingkan dengan capacity ratio Effective Length Method , Hanya elemen no. 11,13,dan 14 dimana capacity ratio DAM lebih kecil daripada Effective

Length

Method

dimana

elemen

tersebut

merupakan

balok

300x150x6,5x9 dan balok 250x125x6 x9. % Selisih terkecil terdapat pada balok 11 (balok 300x150 6,5x9) yaitu 1,45 %dan % selisih terbesar terdapat pada balok 14 ( balok 250x125x6x9 ) yaitu 47,73 % . Penulis juga mendapatkan suatu kesimpulan, bahwa Direct Analysis Method merupakan metode yang lebih ekonomis dari segi ukuran prodil jika dibandingkan dengan Effective Length Method . Hal ini dikarenakan nilai capacity ratio Direct

108


Analysis Method lebih kecil daripada Effective Length Method.

Hal ini juga

sesuai dengan hipotesa dan referensi-referensi penulis terutama dari karya tulis Bapak Wiryanto Dewobroto yang menyatakan bahwa Direct Analysis Method lebih hemat karena kapasitas profil yang lebih tinggi. Selain itu, Direct Analysis Method memperhitungkan efek orde kedua dengan bantuan perangkat lunak, yakni SAP2000. Sedangkan Effective Length Method memperhitungkan efek orde kedua dengan menggunakan cara pendekatan saja yaitu faktor B1 dan B2. Perhitungan nilai factor panjang efektif pada Direct Analysis Method tidak perlu dilakukan lagi, sedangkan untuk Effective Length Method harus dilakukan perhitungan panjang efektif kolom, seperti menggunakan nomogram atau rumus Vinnakota 2006. Direct Analysis Method merupakan metode perencanaan stabilitas struktur yang lebih sederhana dibandingkan dengan Effective Length Method.

109


BAB V KESIMPULAN DAN SARAN 5.1. Kesimpulan Dari hasil perhitungn dan analisa yang telah dilakukan, maka dapat diambil kesimpulan sebagai berikut : 1. Grafik Perbandingan Capacity Ratio Direct Analysis Method (DAM) dengan Effective Length Method (ELM)

Capacity Ratio 0.800 Capacity Ratio

0.700 0.600 0.500 0.400

DAM

0.300

ELM

0.200 0.100

K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 B1 B2 B3 B4 B5 B6 Profil

Gambar 5.1. Grafik Perbandingan Capacity Ratio DAM dengan ELM 2. Dari Gambar 5.1 diperoleh Hasil Capacity Ratio menggunakan Direct Analysis Method nilainya lebih kecil jika dibandingkan dengan cara lama, Effective Length Method dan Variasi % selisih antara Direct Analysis Method dengan Effective Length Method adalah 1,45 % - 47,73 %.

110


5.2 . Saran Berdasarkan penulisan Tugas Akhir ini, beberapa saran yang dapat penulis berikan adalah sebagai berikut : 1. Melakukan input yang akurat pada perangkat lunak(SAP2000) yang digunakan. 2. Perlu dilakukan analisa geoteknik untuk menentukan titik jepit sesungguhnya agar mendapatkan hasil perilaku yang sebenarnya.

111


BAB III METODE PENELITIAN

Recommend Documents