2015 TENTANG

KEMENTERIAN PEKERJAAN UMUM DAN PERUMAHAN RAKYAT REPUBLIK INDONESIA

Kepada Yth.: Para Pejabat Eselon I di Kementerian Pekerjaan Umum dan Perumahan Rakyat

SURAT EDARAN NOMOR : 50/SE/M/2015 TENTANG PETUNJUK TEKNIS PENGGUNAAN SNI 1729 TENTANG SPESIFIKASI UNTUK BANGUNAN GEDUNG BAJA STRUKTURAL

A. Umum Dalam rangka memudahkan penggunaan SNI 1729 yang digunakan untuk mendesain sistem baja struktural atau sistem dengan baja struktural yang bekerja secara komposit dengan beton bertulang, perlu menetapkan Petunjuk teknis penggunaan SNI 1729 tentang spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural dengan Surat Edaran Menteri. B. Dasar Pembentukan 1. Peraturan Pemerintah Nomor 36 Tahun 2005 tentang Peraturan Pelaksanaan Undang-undang Nomor 28 Tahun 2002 Tentang Bangunan Gedung (Lembaran Negara Republik Indonesia Tahun 2005 Nomor 83, Tambahan Lembaran Negara Republik Indonesia Nomor 4532); 2. Peraturan Presiden Republik Indonesia Nomor 7 Tahun 2015 tentang Organisasi Kementerian Negara (Lembaran Negara Republik Indonesia Tahun 2015 Nomor 8); 3. Peraturan Presiden Republik Indonesia Nomor 15 Tahun 2015 tentang Kementerian Pekerjaan Umum dan Perumahan Rakyat (Lembaran Negara Republik Indonesia Tahun 2015 Nomor 16);

C. Maksud dan Tujuan Surat Edaran ini dimaksudkan sebagai acuan bagi Pejabat Eselon I di Kementerian Pekerjaan Umum dan Perumahan Rakyat, perancang, perencana dan pelaksana dalam menggunakan SNI 1729 untuk pembangunan bangunan gedung baja struktural. Tujuannya agar mutu bangunan gedung baja struktural memenuhi persyaratan desain. D. Ruang Lingkup Petunjuk teknis penggunaan SNI 1729 tentang spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural memuat contoh-contoh desain yang dimaksudkan untuk menggambarkan aplikasi SNI 1729. E. Penutup Ketentuan lebih rinci mengenai pedoman ini tercantum dalam Lampiran yang merupakan bagian yang tidak terpisahkan dari Surat Edaran ini.

Ditetapkan di Jakarta pada tanggal 01 Juni 2015

Tembusan disampaikan kepada Yth.: Sekretaris Jenderal, Kementerian Pekerjaan Umum dan Perumahan Rakyat.

LAMPIRAN SURAT EDARAN MENTERI PEKERJAAN UMUM DAN PERUMAHAN RAKYAT NOMOR : 50/SE/M/2015

PEDOMAN Bahan Konstruksi Bangunan dan Rekayasa Sipil

Petunjuk teknis penggunaan SNI 1729 “Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural”

KEMENTERIAN PEKERJAAN UMUM DAN PERUMAHAN RAKYAT

Daftar isi

Daftar isi ................................................................................................................................. i Prakata ..................................................................................................................................iii Bab A Ketentuan umum ....................................................................................................... 1 A1.

Ruang lingkup............................................................................................................... 1

A2. Spesifikasi, tata cara dan standar yang diacu ................................................................ 1 A3. Material.......................................................................................................................... 1 Bab B Persyaratan desain ................................................................................................... 2 B1. Ketentuan umum ........................................................................................................... 2 B2. Beban dan kombinasi beban ......................................................................................... 2 B3. Dasar desain ................................................................................................................. 2 B4. Properti komponen struktur............................................................................................ 2 Bab C Desain untuk stabilitas .............................................................................................. 3 C1. Persyaratan stabilitas umum ......................................................................................... 3 C2. Perhitungan kekuatan perlu ........................................................................................... 3 Bab D Desain dari komponen struktur untuk tarik .............................................................. 22 D1. Pembatasan kelangsingan .......................................................................................... 22 D2. Kekuatan tarik ............................................................................................................. 22 D3. Luas neto efektif .......................................................................................................... 22 D4. Komponen struktur tersusun........................................................................................ 22 D5. Komponen struktur tersambung-sendi ......................................................................... 22 D6. Eyebar ......................................................................................................................... 22 Bab E Desain komponen struktur untuk tekan ................................................................... 49 E1. Ketentuan umum ......................................................................................................... 49 E2. Panjang efektif ............................................................................................................. 49 E3. Tekuk lentur komponen struktur tanpa elemen penampang langsing ........................... 49 E4. Tekuk torsi dan tekuk torsi lentur komponen struktur tanpa elemen langsing ............... 50 E5. Komponen struktur tekan siku tunggal ......................................................................... 50 E6. Komponen struktur tersusun .......................................................................................... 50 E7. Komponen struktur dengan elemen langsing ............................................................... 50 Bab F

Desain komponen-komponen struktur untuk lentur ................................................. 89

Pendahuluan........................................................................................................................ 89 F1. Ketentuan umum ......................................................................................................... 89 F2. Komponen struktur kompak simetris ganda profil I dan kanal melentur di sumbu major. 89 F3. Komponen struktur profil I simetris ganda dengan badan kompak dan nonkompak atau sayap langsing melengkung di sumbu major ................................................................ 91 F4. Komponen struktur profil I lain dengan badan kompak atau nonkompak melentur di sumbu major ........................................................................................................................ 91 i

F5. Komponen struktur profil I simetris ganda dan simetris tunggal dengan badan langsing melentur di sumbu major ..................................................................................................... 91 F6. Komponen struktur profil I dan kanal melentur di sumbu minor .................................... 91 F7. Komponen struktur PSB persegi dan persegi panjang serta komponen struktur berbentuk boks .................................................................................................................... 92 F8. PSB bundar ................................................................................................................. 92 F9. Profil T dan siku ganda yang dibebani dalam bidang simetri ........................................ 92 F10. Siku tunggal ............................................................................................................... 92 F11. Batang tulangan persegi panjang dan bundar .............................................................. 92 F12. Profil-profil tidak simetris ............................................................................................ 93 F13. Proporsi balok dan gelagar ........................................................................................ 93 Bab G Desain komponen struktur untuk geser ................................................................. 148 Pendahuluan...................................................................................................................... 148 G1. Ketentuan umum ......................................................................................................... 148 G2. Komponen struktur dengan badan tidak diperkaku atau badan diperkaku ................. 148 G3. Aksi medan tarik........................................................................................................ 148 G4. Siku tunggal .............................................................................................................. 149 G5. PSB Persegi panjang dan komponen struktur berbentuk boks .................................. 149 G6. PSB bundar............................................................................................................... 149 G7. Geser sumbu lemah pada profil simetris ganda dan tunggal ....................................... 149 G8. Balok dan gelagar dengan bukaan badan ................................................................... 149 Bab H Desain komponen struktur untuk kombinasi gaya-gaya dan torsi .......................... 170 Bab I Desain komponen struktur komposit ....................................................................... 188 I1. Ketentuan umum......................................................................................................... 188 I2. Gaya aksial ................................................................................................................. 188 I3. Lentur ......................................................................................................................... 188 I4. Geser .......................................................................................................................... 189 I5. Kombinasi lentur dan gaya aksial ................................................................................ 189 I6. Transfer beban............................................................................................................ 189 I7. Diafragma komposit dan balok kolektor ...................................................................... 189 I8. Angkur baja................................................................................................................. 190 Bab J Desain sambungan ................................................................................................ 258 Bab K Desain sambungan komponen struktur PSB dan boks .......................................... 278

ii

Prakata

Petunjuk teknis ini memberikan ketentuan tentang aplikasi SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Informasi yang disajikan dalam petunjuk teknis ini telah disiapkan sesuai dengan prinsip-prinsip teknik yang diakui dan hanya merupakan informasi umum saja. Meskipun diyakini cukup akurat, informasi ini tidak boleh digunakan atau diandalkan untuk aplikasi tertentu tanpa pemeriksaan secara profesional, kompeten dan verifikasi keakuratan, kesesuaian, dan penerapannya oleh seorang insinyur berlisensi profesional, desainer, atau arsitek. Publikasi material yang terkandung di sini tidak dimaksudkan sebagai representasi atau garansi pada bagian dari SNI 1729 atau dari orang lain yang tercantum disini, bahwa informasi ini cocok sebagai informasi umum atau khusus atau bebas dari pelanggaran paten atau hak paten. Siapapun yang memanfaatkan informasi ini dianggap memenuhi semua kewajiban yang timbul dari penggunaan tersebut. Perhatian harus dilakukan bila mengandalkan spesifikasi lain dan peraturan yang dikembangkan oleh badan-badan lain dan disusun sebagai referensi karena material tersebut dapat dimodifikasi atau diubah dari waktu ke waktu setelah pencetakan edisi ini. Penerbit tidak bertanggung jawab atas material tersebut selain untuk merujuk dan menggabungkan sebagai referensi pada saat publikasi awal edisi ini. Petunjuk Teknis ini mengikuti prosedur dari Design Examples Version 14.1, American Institute of Steel Construction dan merupakan adopsi modifikasi sehubungan digunakannya data profil baja Indonesia. Petunjuk teknis ini telah dibahas dan disetujui oleh Panitia Teknis Bahan Konstruksi Bangunan dan Rekayasa Sipil, Sub Panitia Teknis Bahan, Sains, Struktur dan Konstruksi Bangunan pada tanggal 10 Desember 2013 di Bandung dan telah disesuaikan dengan format penulisan PSN 08.

iii

Bab A Ketentuan umum

A1.

Ruang lingkup

Petunjuk teknis ini berisi contoh-contoh desain ini dimaksudkan untuk menggambarkan aplikasi SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural dalam aplikasi seismik rendah. Untuk informasi pada aplikasi desain yang membutuhkan pendetailan seismik, lihat AISC Seismic Design Manual. A2. Spesifikasi, tata cara dan standar yang diacu Pasal A2 mencakup daftar spesifikasi, tata cara dan standar terdetail yang diacu di seluruh SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. A3. Material Pasal A3 meliputi daftar material baja yang disetujui untuk digunakan dalam SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Standar ASTM lengkap untuk material baja yang paling umum digunakan dapat ditemukan di Selected ASTM Standards for Structural Steel Fabrication (ASTM, 2011). A4. Gambar desain struktural dan spesifikasi Pasal A4 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural mensyaratkan bahwa gambar desain struktural dan spesifikasi memenuhi persyaratan AISC Code of Standard Practice for Steel Buildings and Bridges (AISC, 2010b). Referensi Bab A SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. AISC (2010b), Code of Standard Practice for Steel Buildings and Bridges, American Institute for Steel Construction, Chicago, IL. AISC (2011), Steel Construction Manual, 14th Ed., American Institute for Steel Construction, Chicago, IL. ASTM (2011), Selected ASTM Standards for Structural Steel Fabrication, ASTM International, West Conshohocken, PA.

1 dari 283

Bab B Persyaratan desain

B1. Ketentuan umum B2. Beban dan kombinasi beban Dengan tidak adanya peraturan bangunan gedung yang berlaku, kombinasi standar beban yang akan digunakan dengan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural ini adalah yang berasal dari SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain. B3. Dasar desain Bab B SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural menjelaskan dasar dari desain, baik untuk Desain Faktor Beban dan Ketahanan (DFBK) maupun Desain Kekuatan Izin (DKI). Pasal ini membahas tiga tipe dasar dari sambungan: sambungan sederhana, sambungan momen Tertahan Penuh (TP), dan sambungan momen Tertahan Sebagian (TS). Informasi pada aplikasi dari ketentuan kemampuan layan dan genangan air dapat ditemukan masing-masing dalam SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Lampiran 2, dan penjelasan yang terkait. Contoh-contoh desain dan informasi lain yang berguna mengenai topik ini diberikan dalam AISC Design Guide 3, Serviceability Design Considerations for Steel Buildings, Edisi ke dua (West et al., 2003). Informasi pada aplikasi dari ketentuan desain kebakaran dapat ditemukan pada SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Lampiran 4 dan penjelasan yang terkait. Contoh-contoh desain dan informasi lain yang berguna mengenai topik ini diberikan dalam AISC Design Guide 19, Fire Resistance of Structural Steel Framing (Ruddy et al., 2003). B4. Properti komponen struktur SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel B4.1a dan B4.1b memberikan daftar lengkap pembatasan rasio lebar-terhadap-tebal untuk semua komponen struktur tekan dan lentur. Referensi Bab B SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain. West, M., Fisher, J. and Griffis, L.G. (2003), Serviceability Design Considerations for Steel Buildings, Design Guide 3, 2nd Ed., AISC, Chicago, IL. Ruddy, J.L., Marlo, J.P., Ioannides, S.A. and Alfawakhiri, F. (2003), Fire Resistance of Structural Steel Framing, Design Guide 19, AISC, Chicago, IL.

2 dari 283

Bab C Desain untuk stabilitas

C1. Persyaratan stabilitas umum SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural mensyaratkan bahwa perancang untuk menghitung stabilitas dari sistem struktural secara keseluruhan, dan stabilitas elemen-elemen individu. Dengan demikian, analisis lateral yang digunakan untuk menilai stabilitas harus mencakup pertimbangan dari efek kombinasi beban gravitasi dan lateral, serta inelastisitas komponen struktur, keluar-dari-ketegak lurusan, keluar-darikelurusan dan efek orde kedua yang dihasilkan P   dan P   . Efek dari "kolom yang tidak menjamin stabilitas struktur" juga harus diperhatikan, seperti digambarkan dalam contoh dalam bab ini. Efek P   dan P   dijelaskan dalam penjelasan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Gambar C-C2.1. Metode untuk menangani stabilitas, mencakup efek P   dan P   , tersedia dalam SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal C2 dan Lampiran 7. C2. Perhitungan kekuatan perlu Perhitungan kekuatan perlu diilustrasikan pada contoh dalam bab ini.

3 dari 283

CONTOH C.1A Desain rangka penahan momen dengan metode analisis langsung Tentukan kekuatan perlu dan faktor panjang efektif kolom-kolom pada rangka kaku seperti gambar di bawah ini untuk kombinasi pembebanan gravitasi maksimum, menggunakan DFBK. Gunakan metode analisis langsung. Seluruh komponen struktur terbuat dari material baja Fy = 250 MPa. Kolom-kolom tidak terbreis antara tumpuan dan atap pada sumbu x dan y serta diasumsikan memiliki tumpuan sendi.

Solusi: wD = 4 kN/m

wL = 12 kN/m

Lspan = 8 m Fy = 250 MPa WF 300x300x10x15 memiliki

Ag = 119,8 cm2

Balok-balok pada bentang A-B, C-D, dan D-E memiliki ujung sendi dan tidak berkontribusi terhadap stabilitas lateral portal. Pengaruh P   pada balok-balok tersebut tidak diperhitungkan dan direncanakan memiliki K = 1,0. Rangka penahan momen antara grid B dan C adalah komponen pendukung stabilitas lateral sehingga harus direncanakan berdasarkan Pasal C SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Walaupun kolom-kolom pada grid A, D, dan E tidak berkontribusi terhadap stabilitas lateral, gaya-gaya stabilitas kolom-kolom tersebut harus diperhitungkan dalam analisis. Untuk analisis, seluruh rangka dapat dimodelkan seperti gambar di bawah ini. Beban-beban stabilitas kolom yang tidak menjamin stabilitas konstruksi (leaning columns) digabung pada satu kolom. Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kombinasi pembebanan gravitasi maksimum: Metode DFBK:

wu = 1,2wD + 1,6wL = 24

Metode DKI:

wa = wD + wL = 16

kN m

kN m

4 dari 283

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal C2.1, untuk DFBK analisis orde kedua dan pemeriksaan kekuatan dilakukan dengan kombinasi pembebanan DFBK. Pembebanan Gravitasi untuk Analisis Struktur Rangka Beban gravitasi seragam untuk analisis orde kedua pada balok B-C adalah:

kN m

Metode DFBK:

wu = 24

Metode DKI:

wa’ = 1,6wa = 25,6

kN m

Beban-beban gravitasi terpusat untuk analisis orde kedua kolom di grid B dan C yang diperoleh dari balok-balok di sebelahnya adalah: Metode DFBK:

Pu =

Metode DKI:

Pa =

Lspan 2 Lspan 2

wu = 96 kN

wa’ = 102,4 kN

Beban-beban gravitasi terpusat pada kolom yang tidak menjamin stabilitas konstruksi palsu Pembebanan pada kolom tersebut memperhitungkan seluruh beban gravitasi yang juga ditahan oleh Rangka penahan momen namun secara tidak langsung pada rangka adalah: Metode DFBK:

PuL = 2 Lspan wu = 384 kN

Metode DKI:

PaL = 2 Lspan wa’ = 409,6 kN

Pembebanan Notional untuk Analisis Struktur Portal Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal C2.2, ketidakvertikalan kolom harus diperhitungkan secara eksplisit pada pemodelan atau dengan mengaplikasikan beban notional. Pada contoh ini dipergunakan beban notional. Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan C2.1, besar beban notional tersebut adalah: Ni = 0,002

 Yi

dengan

 = 1,0 (DFBK);  = 1,6 (DKI) Ni = beban notional yang digunakan pada level i, kN Yi = beban gravitasi yang digunakan pada level i dari kombinasi beban DFBK atau kombinasi beban DKI, yang sesuai kN

5 dari 283

Metode DFBK:

LRFD  1,0 Yi.LRFD = 4Lspan wu = 768 kN Ni.LRFD = 0,002  LRFD Yi.LRFD = 1,536 kN

Ringkasan beban-beban untuk analisis portal

Metode DKI:

 ASD  1,6 Yi.ASD = 4Lspan wa = 512 kN Ni.ASD = 0,002  ASD Yi.ASD = 1,638 kN

Ringkasan beban-beban untuk analisis portal

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal C2.3, analisis dilakukan dengan mereduksi kekakuan nominal menjadi sebesar 80% untuk memperhitungkan pengaruh inelastisitas. Asumsikan (dengan verifikasi)  Pr/Py tidak lebih dari pada 0,5, sehingga kekakuan tidak perlu direduksi lebih besar. 6 dari 283

50% beban gravitasi dipikul oleh kolom-kolom pada rangka penahan momen. Karena beban gravitasi yang ditahan oleh rangka penahan momen melebihi sepertiga beban gravitasi total yang ditahan struktur, berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal C2.1, pengaruh P   pada P   harus diperhitungkan dalam analisis struktur. Jika program yang digunakan tidak menghitung pengaruh P   , perlu dilakukan penambahan titik pada kolom di antara tumpuan dan balok. Menggunakan program analisis struktur yang memperhitungkan P   dan P   , diperoleh hasil sebagai berikut: Metode DFBK: Hasil analisis orde pertama:

1st = 2,79 mm

Hasil analisis orde kedua:

 2nd = 3,62 mm

 2nd = 1,297 1st

Periksa apakah asumsi

 Pr/Py ≤ 0,5 terpenuhi,  b = 1,0

dengan Pr = kekuatan tekan aksial perlu menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI, kN Py = kekuatan leleh aksial (= Fy Ag), kN 7 dari 283

Py = Fy Ag = 2,995 x 103 kN Pr = 72,6 kN

 LRFD Pr = 0,024 Py

<

0,5

Asumsi terpenuhi, sehingga  b = 1,0 dapat digunakan Metode DKI: Hasil analisis orde pertama:

1st  2,975 mm

Hasil analisis orde kedua:

2nd  3,943 mm

 2nd  1,325 1st

Periksa apakah asumsi  Pr/Py ≤ 0,5 terpenuhi,  b = 1,0 Py = Fy Ag = 2,995 × 103 kN Pr = 72,6 kN 8 dari 283

 ASDPr  0,039 Py

< 0,5

Asumsi terpenuhi, sehingga  b = 1,0 dapat digunakan Walaupun faktor perbesaran goyangan orde kedua sekitar 1.3, perubahan momen lentur relatif kecil karena momen bergoyang hanya diakibatkan oleh beban notional yang bernilai kecil. Untuk kombinasi-kombinasi beban dengan pembebanan gravitasi dan lateral yang signifikan, peningkatan momen lentur akan lebih besar. Verifikasi kekuatan kolom menggunakan gaya-gaya dalam orde kedua, dengan panjang efektif sebagai berikut (perhitungan tidak ditampilkan) Kolom: Gunakan

KLx = 6 m

KLy = 6 m

9 dari 283

CONTOH C.1B Desain rangka penahan momen dengan metode panjang efektif Ulangi Contoh C.1A dengan metode panjang efektif. Tentukan kekuatan perlu dan faktor panjang efektif kolom-kolom pada rangka kaku seperti gambar di bawah ini untuk kombinasi pembebanan gravitasi maksimum, menggunakan DFBK. Gunakan metode panjang efektif. Seluruh komponen struktur terbuat dari baja Fy = 250 MPa . Kolom-kolom tidak terbreis antara tumpuan dan atap pada sumbu x dan y serta diasumsikan memiliki tumpuan sendi.

Solusi: wD = 4

kN m

wL = 12

kN m

Lspan = 8 m

Lcol = 6 m

Fy = 250 MPa

E

= 200 000 MPa

WF 300x300x10x15 memiliki

Ag = 119,8 cm2

Ix = 20 400 cm4

Balok-balok pada bentang A-B, C-D, dan D-E memiliki ujung sendi dan tidak berkontribusi terhadap stabilitas lateral portal. Pengaruh P   pada balok-balok tersebut tidak diperhitungkan dan direncanakan memiliki K = 1,0. Rangka penahan momen antara grid B dan C adalah komponen pendukung stabilitas lateral sehingga harus direncanakan berdasarkan Pasal C SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Walaupun kolom-kolom pada grid A, D, dan E tidak berkontribusi terhadap stabilitas lateral, gaya-gaya stabilitas kolom-kolom tersebut harus diperhitungkan dalam analisis. Untuk analisis, seluruh rangka dapat dimodelkan seperti gambar di bawah ini. beban-beban stabilitas kolom yang tidak menjamin stabilitas konstruksi (leaning column) digabung pada satu kolom.

10 dari 283

Periksa batasan-batasan penggunaan metode panjang efektif berdasarkan Lampiran 7, Pasal 7.2.1: (1) Struktur menahan beban-beban gravitasi melalui kolom-kolom vertikal. (2) Rasio simpangan maksimum orde kedua terhadap simpangan maksimum orde pertama diasumsikan tidak lebih dari pada 1,5, dan perlu dilakukan verifikasi. Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kombinasi pembebanan gravitasi maksimum: Metode DFBK:

wu = 1,2 wD + 1,6 wL = 24

Metode DKI:

wa = wD + wL = 16

kN m

kN m

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Lampiran 7, Pasal 7.2.1, analisis sesuai dengan SNI 1729 Pasal C2.1, dengan pengecualian faktor reduksi kekuatan yang disyaratkan pada Pasal C2.3. Pembebanan Gravitasi untuk Analisis Struktur Portal. Beban gravitasi seragam untuk analisis orde kedua pada balok B-C adalah:

kN m

Metode DFBK:

wu = 24

Metode DKI:

wa' =1,6 wa = 25,6

kN m

Beban-beban gravitasi terpusat untuk analisis orde kedua kolom di grid B dan C yang diperoleh dari balok-balok di sebelahnya adalah: Metode DFBK: Pu =

Metode DKI:

Pa =

Lspan 2 Lspan 2

wu = 96 kN

wa' = 102,4 kN

Beban-beban gravitasi terpusat pada kolom yang tidak menjamin stabilitas konstruksi palsu. Pembebanan pada kolom tersebut memperhitungkan seluruh beban gravitasi yang juga ditahan oleh rangka penahan momen namun secara tidak langsung pada rangka adalah: Metode DFBK:

PuL = 2 Lspan wu = 384 kN

Metode DKI:

PaL = 2 Lspan wa' = 409,6 kN

11 dari 283

Pembebanan Notional untuk Analisis Struktur Rangka Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk gedung baja struktural Lampiran 7 Pasal 7.2.2, ketidakvertikalan kolom harus diperhitungkan secara eksplisit pada pemodelan atau dengan mengaplikasikan beban notional sesuai Pasal C2.2b. Berdasarkan SNI 1729 Persamaan C2.1, beban notional tersebut adalah: Metode DFBK:

 LRFD = 1,0 Yi.LRFD = 4Lspan wu = 768 kN Ni.LRFD = 0,002 αLRFD Yi.LRFD = 1,536 kN Ringkasan beban-beban untuk analisis rangka

Metode DKI:

 ASD = 1,6 Yi.ASD = 4Lspan wa = 512 kN Ni.ASD = 0,002  ASD Yi.ASD = 1,638 kN

12 dari 283

Ringkasan beban-beban untuk analisis rangka

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk gedung baja struktural Lampiran 7 Pasal 7.2.2, analisis dilakukan dengan kekakuan nominal penuh. 50% beban gravitasi dipikul oleh kolom-kolom pada rangka penahan momen. Karena beban gravitasi yang ditahan oleh rangka penahan momen melebihi sepertiga beban gravitasi total yang ditahan struktur, berdasarkan SNI 1729 Pasal C2.1, pengaruh P   pada P   harus diperhitungkan dalam analisis struktur. Jika program yang digunakan tidak menghitung pengaruh P   , perlu dilakukan penambahan titik pada kolom di antara tumpuan dan balok. Menggunakan program analisis struktur yang memperhitungkan P   dan P   , diperoleh hasil sebagai berikut: Metode DFBK: Hasil analisis orde pertama: Δ1st.LRFD = 2,24 mm

Hasil analisis orde kedua: Δ2nd.LRFD = 2,76 mm 13 dari 283

2nd.LRFD =1,232 1st.LRFD

Untuk rangka penahan momen:

Pr1.LRFD = 190,8 kN

Metode DKI: Hasil analisis orde pertama: Δ1st.ASD = 2,39 mm

Hasil analisis orde kedua: (sebelum dibagi 1,6) Δ2nd.ASD = 2,99 mm

2nd.ASD =1,251 1st.ASD

14 dari 283

Pr2.LRFD = 193,2 kN

Untuk rangka penahan momen: Pr1.ASD =

203,6 kN =127,25 = 127,25 kN 1,6

Pr2.ASD =

206,0 kN =128,75 = 128.75 kN 1,6

Rasio simpangan maksimum orde kedua terhadap simpangan maksimum orde pertama tidak lebih dari pada 1,5; sehingga metode panjang efektif dapat diterapkan. Walaupun faktor perbesaran goyangan orde kedua sekitar 1,25, perubahan momen lentur relatif kecil karena momen bergoyang hanya diakibatkan oleh beban notional yang bernilai kecil. Untuk kombinasi-kombinasi beban dengan pembebanan gravitasi dan lateral yang signifikan, peningkatan momen lentur akan lebih besar. Hitunglah faktor panjang efektif pada bidang, Kx, menggunakan “story stiffness method” dan Persamaan C-A-7-5 yang terdapat pada Penjelasan Lampiran 7, Pasal 7.2. Gunakan Kx = K2

P

  2 E I   H   2 E I  H  K x = K2 =   L2  1,7 H L   0,85 + 0,15RL  Pr  L2    H L  r

Hitunglah beban total yang dipikul seluruh kolom,

P

Metode DFBK:

P

 wu  4Lspan   768 kN

Metode DKI:

P

 wa  4Lspan   512 kN

r.LRFD

r.ASD

r

Hitunglah rasio beban pada kolom yang tidak menjamin stabilitas konstruksi terhadap beban total, RL Metode DFBK:

P

r.moment_frame.LRFD

 Pr 1.LRFD + Pr 2.LRFD  384 kN

15 dari 283

RL.LRFD 

P

  Pr.moment_frame.LRFD

r.LRFD

P

= 0,5

r.LRFD

P

Metode DKI:

r.moment_frame.ASD

RL.ASD 

P

r.ASD

 Pr 1.ASD + Pr 2.ASD  256 kN

  Pr.moment_frame.ASD

P

= 0,5

r.ASD

Hitunglah beban tekuk Euler satu kolom:

 2EI x L2col

 11185,552 kN

Hitunglah rasio simpangan menggunakan hasil analisis orde pertama dengan beban notional. Metode DFBK:

1st.LRFD mm  0,000373 Lcol mm

Metode DKI:

1st.ASD mm  0,000398 Lcol mm

Untuk kolom pada grid C: Metode DFBK: PrC.LRFD = 193,2 kN

K x.LRFD = >

HC.LRFD = 14.2 kN

P

r.LRFD

 0,85 + 0,15RL.LRFD  PrC.LRFD

  2 E I x  1st.LRFD   2    3,418  Lcol  Ni.LRFDLcol 

 2 E Ix 

 1st.LRFD    0,416  1,7HC.LRFDLcol 

2 col

L

Metode DKI: PrC.ASD = 206,0 kN

K x.ASD = >

HC.ASD = 15,2 kN

1,6  Pr.ASD

 0,85 + 0,15RL.ASD  PrC.ASD

  2 E I x  1st.ASD   2    3,419  Lcol  Ni.ASDLcol 

 2 E Ix  L2col

 1st.ASD    0,415  1,7HC.ASDLcol 

Verifikasi kekuatan kolom menggunakan gaya-gaya dalam orde kedua, dengan panjang efektif sebagai berikut (perhitungan tidak ditampilkan). 16 dari 283

Kolom-kolom: Metode DFBK:

Metode DKI:

Kx.LRFD = 3,418

Lx = Lcol

Kx.LRFD Lx = 20,509 m

Ky.LRFD = 1,0

Ly = Lcol

Ky.LRFD Ly = 6 m

Kx.ASD = 3,419

Lx = Lcol

Kx.ASD Lx = 20,516 m

Ky.ASD = 1,0

Ly = Lcol

Ky.ASD Ly = 6 m

17 dari 283

CONTOH C.1C Desain rangka penahan momen dengan metode orde pertama Ulangi Contoh C.1A menggunakan metode analisis orde pertama. Tentukan kuat perlu dan faktor panjang efektif kolom-kolom pada rangka kaku seperti gambar di bawah ini untuk kombinasi pembebanan gravitasi maksimum, menggunakan DFBK. Gunakan metode analisis orde pertama. Seluruh komponen struktur terbuat dari baja dengan Fy = 250 MPa. Kolom-kolom tidak terbreis antara tumpuan dan atap pada sumbu x dan y serta diasumsikan memiliki tumpuan sendi.

Solusi: wD = 4

kN m

wL = 12

kN m

Lspan = 8 m

Lcol = 6 m

Fy = 250 MPa

E = 200 000 MPa

WF300x300x10x15 memiliki

Ag = 119,8 cm2

Ix = 20 400 cm4

Balok-balok pada bentang A-B, C-D, dan D-E memiliki ujung sendi dan tidak berkontribusi terhadap stabilitas lateral portal. Pengaruh P   pada balok-balok tersebut tidak diperhitungkan dan direncanakan memiliki K = 1,0. Rangka penahan momen antara grid B dan C adalah komponen pendukung stabilitas lateral sehingga harus direncanakan berdasarkan Lampiran 7 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Walaupun kolom-kolom pada grid A, D, dan E tidak berkontribusi terhadap stabilitas lateral, gaya-gaya stabilitas kolom-kolom tersebut harus diperhitungkan dalam analisis. Untuk analisis, seluruh rangka dapat dimodelkan seperti gambar di bawah ini. Beban-beban stabilitas 'leaning column' digabung pada satu kolom. Periksa batasan-batasan penggunaan metode panjang efektif berdasarkan Lampiran 7, Pasal 7.3.1 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural: (1) Struktur menahan beban-beban gravitasi melalui kolom-kolom vertikal. (2) Rasio simpangan maksimum orde kedua terhadap simpangan maksimum orde pertama diasumsikan tidak lebih dari pada 1,5, dan perlu dilakukan verifikasi. (3) Kekuatan aksial perlu komponen-komponen rangka penahan momen diasumsikan tidak melebihi 50% kekuatan leleh aksial, dan perlu dilakukan verifikasi. 18 dari 283

Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kombinasi pembebanan gravitasi maksimum: Metode DFBK:

wu = 1,2wD + 1,6wL = 24

Metode DKI:

wa = wD + wL = 16

kN m

kN m

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Lampiran 7, Pasal 7.3.2, kekuatan perlu ditentukan dari analisis struktur orde pertama dengan bebanbeban notional serta memperhitungkan faktor perbesaran B1 sebagaimana dijelaskan dalam Lampiran 8. Pembebanan Gravitasi untuk Analisis Struktur Rangka Penahan Momen. Beban gravitasi seragam untuk analisis orde pertama pada balok B-C adalah: Metode DFBK:

wu = 24

kN m

Metode DKI:

wa = 16

kN m

Beban-beban gravitasi terpusat untuk analisis orde kedua kolom di grid B dan C yang diperoleh dari balok-balok di sebelahnya adalah: Metode DFBK:

Pu =

Metode DKI:

Pa =

Lspan 2 Lspan 2

wu = 96 kN

wa = 64 kN

Pembebanan Notional untuk Analisis Struktur Rangka Penahan Momen. Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Lampiran 7 Pasal 7.3.2, ketidakvertikalan kolom harus diperhitungkan secara eksplisit pada pemodelan atau dengan mengaplikasikan beban notional sesuai Pasal C2.2b. Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan A-72, beban notional tersebut adalah: Metode DFBK:

 LRFD = 1,0 Pembebanan Notional untuk Analisis Struktur Rangka Penahan Momen Yi.LRFD = 4Lspan wu = 768 kN Δ = 0,0 mm (tidak ada simpangan akibat kombinasi beban gravitasi) Lcol = 6 m 19 dari 283

 Δ N i.LRFD = 0,021α LRFD   Lcol

 Y i.LRFD = 0 kN 

>

0,0042Y i.LRFD = 3,226 kN

gunakan Ni.LRFD = 0,0042 Yi.LRFD = 3,226 kN Ringkasan beban-beban untuk analisis Rangka Penahan Momen Metode DKI:

 ASD = 1,6 Yi.ASD = 4Lspan wa = 512 kN Δ = 0,0 mm (tidak ada simpangan akibat kombinasi beban gravitasi) Lcol = 6 m

 Δ N i.ASD = 0,021α ASD   Lcol

 Y i.ASD = 0 

> 0,042Y i.ASD = 2,15 kN

gunakan Ni.ASD = 0,0042 Yi.ASD = 2,15 kN Ringkasan beban-beban untuk analisis rangka penahan momen Berdasarkan SNI 1729 Lampiran 7, Pasal 7.2.2, analisis dilakukan dengan kekakuan nominal penuh (tidak direduksi). Menggunakan program analisis struktur orde pertama, diperoleh hasil sebagai berikut: Metode DFBK: Δ1st.LRFD = 4,71 mm Metode DKI: Δ1st.ASD = 3,14 mm Periksa asumsi rasio simpangan orde kedua terhadap simpangan orde pertama tidak melebihi 1,5. Faktor B2 dapat digunakan sebagai kondisi batas. Hitung faktor B2 sesuai Pasal 8.2.2 Lampiran 8 menggunakan hasil analisis orde pertama. Metode DFBK: Pmf.LRFD = Pleft.LRFD + Pright.LRFD = 384 kN Pstory.LRFD = wu (4 Lspan) = 768 kN

 P R M.LRFD =1-0,15  mf.LRFD P  story.LRFD

  = 0,925 

(SNI 1729 Persamaan A-8-8)

ΔH.LRFD = Δ1st.LRFD = 4,71 mm 20 dari 283

HLRFD = Ni.LRFD = 3,226 kN L = Lcol = 6 m

H L Pe.story.LRFD = R M.LRFD  LRFD  = 3800,866 kN  H.LRFD 


 LRFD = 1 B2.LRFD =

1 =1,253 LRFD Pstory.LRFD 1Pe.story.LRFD


21 dari 283

Bab D Desain dari komponen struktur untuk tarik

D1. Pembatasan kelangsingan Pasal D1 tidak menetapkan batas kelangsingan untuk komponen struktur tarik, tetapi menyarankan pembatasan L/r untuk maksimum dari 300. Ini bukan suatu persyaratan mutlak. Batang dan gantungan secara khusus dikecualikan dari rekomendasi ini. D2. Kekuatan tarik Kekuatan leleh tarik dan kekuatan runtuh tarik harus dipertimbangkan untuk desain dari komponen struktur tarik. Hal ini tidak biasa untuk kekuatan runtuh tarik untuk menentukan desain dari suatu komponen struktur tarik, terutama untuk komponen struktur kecil dengan lubang-lubang atau profil berat dengan beberapa baris dari lubang. D3. Luas neto efektif Luas bruto, Ag, adalah luas penampang melintang komponen struktur. Pada perhitungan luas neto, An, SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal B4.3 mensyaratkan bahwa tambahan 1/16 in. akan ditambahkan pada diameter lubang baut. Perhitungan luas efektif untuk deretan lubang-lubang disajikan dalam Contoh D.9. Kecuali semua elemen-elemen penampang melintang disambungkan, Ae = AnU, di mana U adalah suatu faktor reduksi untuk menghitung shear lag. Nilai-nilai yang sesuai U dapat diperoleh dari Tabel D3.1 SNI 1729 Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. D4. Komponen struktur tersusun Pembatasan untuk sambungan-sambungan komponen struktur tersusun dibahas dalam Pasal D4 SNI 1729 Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. D5. Komponen struktur tersambung-sendi Contoh komponen struktur tersambung-sendi diberikan dalam Contoh D.7. D6. Eyebar Contoh eyebar diberikan dalam Contoh D.8. Kekuatan eyebar memenuhi persyaratan dimensional SNI 1729 Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D6 diatur oleh leleh tarik dari body.

22 dari 283

CONTOH D.1 Batang tarik dengan profil WF Profil WF 200x100x5,5x8 digunakan untuk menahan gaya tarik sebesar 135 kN akibat beban mati dan 400 kN akibat beban hidup. Panjang batang tarik 6,5 m. Periksa kekuatan batang tarik tersebut berdasarkan DFBK, jika pada ujung batang terdapat sambungan baut seperti tergambar. Periksa apakah profil tersebut memenuhi persyaratan kelangsingan batang tarik. Kekuatan sambungan dianggap tidak menentukan.

Solusi: PD = 90 kN

PL = 270 kN

L = 6,5 m

Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, gaya tarik desain minimum: Metode DFBK:

Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 540 kN

Metode DKI:

Pu = PD + PL = 360 kN

Properti material baja: Fy = 250 MPa

Fu = 410 MPa

Besaran-besaran penampang WF 200x100x5,5x8: Ag = 2716 mm2 bf = 100 mm tf = 8 mm d = 200 mm ry = 22,2 mm T 100x100x5,5x8

ybar = 28,3 mm 23 dari 283

Leleh tarik Pn.y = Ag Fy = 679 kN Metode DFBK:

 ty = 0,9

 ty Pn.y = 611,1 kN > Pu = 540 kN Pu = 0,884 ty Pn.y

Metode DKI:

Pn.y

 ty = 1,67

ty

= 406,587 kN . > . Pa = 360 kN

ty Pa Pn.y

= 0,885

Putus tarik Hitung faktor shear lag, U, sebagai nilai terbesar berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D3, Tabel D3.1 kasus 2 dan kasus 7. Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D3, untuk penampang terbuka, U tidak perlu lebih kecil daripada rasio luas utuh elemen-elemen tersambung dengan luas utuh seluruh penampang. U1 =

2 bf tf = 0,589 Ag

Kasus 2: Periksa sebagai sepasang profil T dengan: xbar = ybar U2 = 1 -

 = 240 mm

xbar = 0,882 

Kasus 7: bf = 100 mm <

2 d = 133,333 mm 3

U3 = 0,85 Gunakan U = max(U1 , U2 , U3) = 0,882 Hitung An menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal B4.3. dh = 16 mm + 1,6 mm = 17,6 mm 24 dari 283

An = Ag − 4 (dh + 1,6 mm) tf = 2101,6 mm2 Hitung Ae menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D3. Ae = An U = 1853,786 mm2

Ae = 0,683 Ag Kekuatan putus tarik, Pn.r = Fu Ae = 760,052 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D2, kekuatan putus tarik desain: Metode DFBK:

 tr = 0,75

 tr Pn.r = 570,039 kN

>

Pu = 540 kN

Pu = 0,947 tr Pn.r Metode DKI:

 tr = 2

Pn.r = 380,026 kN tr

>

Pa = 360 kN

tr Pa = 0,947 Pn.r Periksa syarat kelangsingan batang tarik

L = 292,793 ry

<

300

berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung

baja struktural Pasal D1 (o.k.) Kekuatan tarik profil tersebut ditentukan oleh kekuatan putus tarik di bagian sambungan. Lihat Bab J untuk pemeriksaan kekuatan sambungan.

25 dari 283

CONTOH D.2 Batang tarik profil siku Profil siku 100x100x13 dengan material baja Fy = 250 MPa digunakan untuk menahan gaya tarik sebesar 90 kN akibat beban mati dan 270 kN akibat beban hidup. Periksa kekuatan batang tarik tersebut berdasarkan DFBK, jika pada ujung batang terdapat sambungan baut berdiameter 20 mm seperti tergambar. Hitung juga panjang profil maksimum agar memenuhi persyaratan kelangsingan batang tarik. kekuatan sambungan dianggap tidak menentukan.

Solusi: PD = 90 kN

PL = 270 kN


Fu = 410 MPa

Properti penampang L100x100x13: Ag = 2431 mm2

t = 13 mm

rz = 19,4 mm ybar = 29,4 mm

xbar = 29,4 mm

Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kekuatan tarik perlu: Metode DFBK:

Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 540 kN

Metode DKI:

Pa = PD + PL = 360 kN

Leleh tarik Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D2, kekuatan tarik leleh: Pn.y = Ag Fy = 607,75 kN Metode DFBK:

26 dari 283

 ty = 0,9

 ty Pn.y = 546,975 kN >

Pu = 540 kN

Pu = 0,987 ty Pn.y Metode DKI:

Pn.y

 ty = 1,67

ty

= 363,922 kN

ty Pa Pn.y

>

Pa = 360 kN

= 0,989

Putus tarik Hitung U sebagai nilai terbesar berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D3, Tabel D3.1 kasus 2 dan kasus 8. Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D3, untuk penampang terbuka, U tidak perlu lebih kecil daripada rasio luas utuh elemen-elemen tersambung dengan luas utuh seluruh penampang. U1 = 0,500 Kasus 2: xbar = 29,4 mm

 = 240 mm

x U2 = 1 - bar = 0,877  Kasus 8, dengan 4 atau lebih alat penyambung per garis dalam arah pembebanan: U3 = 0,800 Gunakan U = max(U1 , U2 , U3) = 0,877 Hitung An menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk gedung baja struktural Pasal B4.3. dh =

13 mm 16

An = Ag − (dh + 1,6 mm) t = 2399,638 mm2 Hitung Ae menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk gedung baja struktural Pasal D3. Ae = An U = 2105,682 mm2 Kekuatan putus tarik: Pn.r = Fu Ae = 863,33 kN

27 dari 283

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D2, kekuatan putus tarik desain: Metode DFBK:

 tr = 0,75

 tr Pn.r = 647,497 kN > Pu = 540 kN Pu = 0,834 tr Pn.r

Metode DKI:

 tr = 2

Pn.r = 431,665 kN tr

>

Pa = 360 kN

tr Pa = 0,834 Pn.r Panjang batang maksimum, Lmax Menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D1: Lmax = 300 rz = 5820 mm CATATAN

Batas L/r merupakan rekomendasi, bukan persyaratan.

Lihat Bab J untuk pemeriksaan kekuatan sambungan.

28 dari 283

CONTOH D.3 Batang tarik profil T Profil T 200x100x8x12 dengan material baja Fy = 250 MPa digunakan untuk menahan gaya tarik sebesar 180 kN akibat beban mati dan 540 kN akibat beban hidup. Panjang batang tarik 9 m. Periksa kekuatan batang tarik tersebut berdasarkan DFBK, jika pada ujung batang terdapat sambungan las sepanjang 300 mm seperti tergambar. Periksa apakah profil tersebut memenuhi persyaratan kelangsingan batang tarik. Kekuatan sambungan dianggap tidak menentukan.

Solusi: PD = 110 kN

PL = 330 kN

L=6m


Fu = 410 MPa

Properti penampang T 200x100x8x12: Ag = 3177 mm2 bf = 200 mm tf = 12 mm rx = 24,1 mm ybar = 17,3 mm Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kekuatan tarik perlu: Metode DFBK:

Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 660 kN

Metode DKI:

Pa = PD + PL = 440 kN

Leleh tarik Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D2, kekuatan leleh tarik: Pn.y = Ag Fy = 794,25 kN 29 dari 283

Metode DFBK:

 ty Pn.y = 714,825 kN

 ty = 0,9

>

Pu = 660 kN

>

Pa = 440 kN


 ty = 1,67

Pn.y ty

= 475,599 kN

ty Pa Pn.y

= 0,925

Putus tarik Hitung U sebagai nilai terbesar berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D3, Tabel D3.1 kasus 2. Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D3, untuk penampang terbuka, U tidak perlu lebih kecil daripada rasio luas utuh elemen-elemen tersambung dengan luas utuh seluruh penampang. U1 =

bf tf = 0,755 Ag

Kasus 2: xbar = ybar U2 = 1 -

 = 300 mm

xbar = 0,942 

Gunakan U = max(U1 , U2) = 0,942 Hitung An menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal B4.3. An = Ag = 3177 mm2 Hitung Ae menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D3. Ae = An U = 2993,793 mm2 Kekuatan putus tarik: 30 dari 283

Pn.r = Fu Ae = 1227,455 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D2, kekuatan putus tarik desain: Metode DFBK:

 tr = 0,75

 tr Pn.r = 920,591 kN

>

Pu = 660 kN


Pn.r  613,728 kN tr

 tr = 2

>

Pa = 440 kN

tr Pa  0,717 Pn.r Pemeriksaan batas kelangsingan

L = 248,963 rx

<

300


baja struktural Pasal D1 (o.k.) Lihat Bab J untuk pemeriksaan kekuatan sambungan.

31 dari 283

CONTOH D.4 Batang tarik profil tabung persegi panjang Profil tabung persegi panjang 180x100x10 dengan material baja Fy = 250 MPa digunakan untuk menahan gaya tarik sebesar 150 kN akibat beban mati dan 450 kN akibat beban hidup. Panjang batang tarik 7,5 m. Periksa kekuatan batang tarik tersebut berdasarkan DFBK, jika pada ujung batang terdapat sambungan las sepanjang 300 mm pada pelat buhul dengan tebal 10 mm. Periksa apakah profil tersebut memenuhi persyaratan kelangsingan batang tarik. Kekuatan sambungan dan pelat buhul dianggap tidak menentukan.

Solusi: PD = 150 kN

PL = 450 kN

L = 7,5 m


Fu = 410 MPa

Properti penampang tabung persegi 150x100x10: Ag = 4857mm2 B = 100 mm H = 180 mm t = 10 mm rx = 38,9 mm Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kekuatan tarik perlu: Metode DFBK:

Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 900 kN

Metode DKI:

Pa = PD + PL = 600 kN

Leleh tarik Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D2, kekuatan leleh tarik: Pn.y = Ag Fy = 1214,25 kN 32 dari 283

Metode DFBK:

 ty = 0,9

 ty Pn.y = 1092,825 kN

>

Pu = 900 kN


 ty = 1,67

Pn.y ty

 727,096 kN

ty Pa Pn.y

>

Pa = 600 kN

 0,825

Putus tarik Hitung U sebagai nilai terbesar berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D3, Tabel D3.1 kasus 6. xbar =

B 2 + 2BH = 41,071 mm 4 B + H 

 = 300 mm U=1-

xbar = 0,863 

Dengan adanya celah sebesar 1,6 mm antara profil tabung persegi dan pelat buhul: tp = 10 mm An = Ag − 2 (tp + 1,6 mm)t = 4625 mm2 Hitung Ae menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D3. Ae = An U = 3991,815 mm2 Kekuatan putus tarik: Pn.r = Fu Ae = 1636,644 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D2, kekuatan putus tarik desain: Metode DFBK:

 tr = 0,75

 tr Pn.r = 1227,483 kN

>

Pu = 900 kN 33 dari 283


 tr = 2

Pn.r  818,322 kN tr tr Pa  0,733 Pn.r

>

Pa = 600 kN

Kekuatan tarik profil tabung persegi ditentukan oleh kekuatan putus tarik. Pemeriksaan batas kelangsingan

L = 192,802 rx

<

300


baja struktural Pasal D1 (o.k.) Lihat Bab J untuk pemeriksaan kekuatan sambungan.

34 dari 283

CONTOH D.5 Batang tarik pipa Profil pipa 150x12 dengan material baja Fy = 250 MPa digunakan untuk menahan gaya tarik sebesar 160 kN akibat beban mati dan 480 kN akibat beban hidup. Panjang batang tarik 9 m. Periksa kekuatan batang tarik tersebut berdasarkan DFBK, jika pada ujung batang terdapat sambungan las sepanjang 300 mm pada pelat buhul dengan tebal 12 mm. Periksa apakah profil tersebut memenuhi persyaratan kelangsingan batang tarik. Kekuatan sambungan dan pelat buhul dianggap tidak menentukan.

Solusi: PD = 160 kN

PL = 480 kN

L=9m


Fu = 410 MPa

Properti penampang Pipa 150x12: Ag = 5 202 mm2 D = 150 mm t = 12 mm r = 48,97 mm Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kekuatan tarik perlu: Metode DFBK:

Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 960 kN

Metode DKI:

Pa = PD + PL = 640 kN

Leleh tarik Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D2, kekuatan leleh tarik: Pn.y = Ag Fy = 1300,5 kN

35 dari 283

Metode DFBK:

 ty = 0,9

 ty Pn.y = 1170,45 kN

>

Pu = 960 kN

>

Pa = 640 kN


Pn.y

 ty = 1,67

ty ty Pa Pn.y

 778,743 kN

 0,822

Putus tarik Periksa apakah asumsi Ae/Ag ≥ 0,75 terpenuhi. Tentukan U berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel D3.1 Kasus 5. D = 150 mm

 = 300 mm  =2 D

>

1,3 oleh karena itu U = 1,00

Dengan adanya celah sebesar 1,6 mm antara profil pipa dan pelat buhul: tp = 12 mm An = Ag − 2 (tp + 1,6 mm) t = 4875,6 mm2 Hitung Ae menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D3. Ae = An U = 4875,6 mm2

Ae  0,937 Ag

(o.k., tetapi konservatif)

Kekuatan putus tarik adalah, Pn.r = Fu Ae = 1998,996 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D2, kekuatan putus tarik desain: 36 dari 283

Metode DFBK:

 tr = 0,75

 tr Pn.r = 1499,247 kN

>

Pu = 960 kN

>

Pa = 640 kN


 tr = 2

Pn.r  999,498 kN tr tr Pa  0,640 Pn.r

Kekuatan tarik profil pipa lingkaran ditentukan oleh kekuatan putus tarik. Pemeriksaan batas kelangsingan

L = 183,786 < 300 r baja struktural Pasal D1 (o.k.)



37 dari 283

CONTOH D.6 Batang tarik profil siku ganda Profil siku ganda 2L100x100x13 (lebar pemisah 10 mm) dengan material baja Fy = 250 MPa digunakan untuk menahan gaya tarik sebesar 180 kN akibat beban mati dan 540 kN akibat beban hidup. Panjang batang tarik 7,5 m. Periksa kekuatan batang tarik tersebut berdasarkan DFBK, jika pada ujung batang terdapat sambungan baut berdiameter 20 mm seperti tergambar. Hitung juga panjang profil maksimum agar memenuhi persyaratan kelangsingan batang tarik. Kekuatan pelat buhul dan sambungan dianggap tidak menentukan.

Solusi: PD = 180 kN

PL = 540 kN

L = 7,5 m


Fu = 410 MPa

Properti penampang L100×100×13: Ag = 2 431 mm2 t = 13 mm xbar = 29,4 mm 2L100×100×13 (s = 10 mm) ry = 30,4 mm rx = 46,2 mm Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kekuatan tarik perlu: Metode DFBK:

Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 1080 kN

Metode DKI:

Pa = PD + PL = 720 kN

Leleh tarik Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D2, kekuatan leleh tarik: 38 dari 283

Pn.y = 2 Ag Fy = 1215,5 kN Metode DFBK:

 ty Pn.y = 1093,95 kN

 ty = 0,9

>

Pu = 1080 kN


 ty = 1,67

Pn.y ty

= 727,844 kN

ty Pa Pn.y

>

Pa = 720 kN

= 0,989

Putus tarik Hitung U sebagai nilai terbesar berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D3, Tabel D3.1 kasus 2 dan kasus 8. Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk gedung baja struktural Pasal D3, untuk penampang terbuka, U tidak perlu lebih kecil daripada rasio luas utuh elemen-elemen tersambung dengan luas utuh seluruh penampang. U1 = 0,500 Kasus 2: xbar = 29,4 mm U2 = 1 -

 = 5 (70 mm) = 350 mm

xbar = 0,916 

Kasus 8, dengan 4 atau lebih alat penyambung per garis dalam arah pembebanan: U3 = 0,800 Gunakan

U = max(U1 , U2 , U3) = 0,916

Hitung An menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk gedung baja struktural Pasal B4.3. dh = 20 mm + 1,6 mm = 21,6 mm An = 2 Ag − 2 (dh + 1,6 mm) t = 4258,8 mm2 Hitung Ae menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D3. Ae = An U = 3 901,061 mm2 39 dari 283

Kekuatan putus tarik adalah, Pn.r = Fu Ae = 1599,435 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D2, kekuatan putus tarik desain: Metode DFBK:

 tr = 0,75

 tr Pn.r = 1199,576 kN >

Pu = 1080 kN


 tr = 2

Pn.r = 799,717 kN tr

>

Pa = 720 kN

tr Pa = 0,9 Pn.r Pemeriksaan batas kelangsingan

L = 162,338 rx

<

300

berdasarkan SNI 1729, Pasal D1 (o.k.)

CATATAN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D4, jarak longitudinal antara alat penyambung pada batang dengan penampang tersusun dipasang sedemikian sehingga rasio kelangsingan setiap komponen penyusunnya tidak melebihi 300.


40 dari 283

CONTOH D.7 Batang tarik terhubung-sendi Suatu batang tarik terhubung-sendi dengan material baja Fy = 250 MPa digunakan untuk menahan gaya tarik sebesar 18 kN akibat beban mati dan 54 kN akibat beban hidup. Diameter pin (sendi) 25 mm dengan diameter lubang lebih besar 1,6 mm. Asumsikan kekuatan pin mencukupi. Periksa kekuatan tarik batang tersebut.

Solusi: PD = 12 kN

PL = 36 kN


Fu = 410 MPa

Dimensi-dimensi penampang: w = 140 mm t = 10 mm d = 25 mm a = 56,7 mm c = 61,6 mm dh = d + 1,6 mm = 26,6 mm Periksa persyaratan dimensi berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D5.2. 1.

be = min(2 t + 16 mm, 61,6 mm) = 36 mm

2.

a = 56,7 mm > 1,33 be = 47,88 mm

o.k.

3.

w = 140 mm > 3 be + d = 133 mm

o.k. 41 dari 283

4.

c = 61,6 mm > a = 56,7 mm

o.k.

Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kekuatan tarik perlu: Metode DFBK:

Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 72 kN

Metode DKI:

Pa = PD + PL = 48 kN

Putus tarik Hitung kekuatan putus tarik pada penampang bersih efektif. Pntr = Fu 2t be = 295,2 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk gedung baja struktural Pasal D5.1, kekuatan putus tarik desain: Metode DFBK:

 tr = 0,75

 tr Pntr = 221,4 kN

>

Pu = 72 kN

Pu = 0,325 tr Pntr Metode DKI:

Pntr = 147,6 kN tr

 tr = 2

>

Pa = 48 kN

trPa = 0,325 Pntr Putus geser:

 

Asf = 2 t  a+

d 2  = 1384 mm 2

Pnsf = 0,6 Fu Asf = 340,464 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D5.1, kekuatan putus geser desain: Metode DFBK:

 sf = 0,75

 sf Pnsf = 255,348 kN

>

Pu = 72 kN

Pu = 0,282 sf Pnsf 42 dari 283

Metode DKI:

Pnsf = 170,232 kN sf

 sf = 2

>

Pa = 48 kN

sf Pa = 0,282 Pnsf Kekuatan tumpu Apb = t d = 250 mm2 Rnpb = 1,8 Fy Apb = 112,5 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal J7, kekuatan tumpu desain: Metode DFBK:

 pb = 0,75

 pb Rnpb = 84,375 kN

>

Pu = 72 kN

>

Pa = 48 kN

Pu = 0,853 pb R npb Metode DKI:

 pb = 2

R npb  pb

= 56,25 kN

 pbPa R npb

= 0,853

Leleh tarik Ag = w t = 1,4 × 103 mm2 Pnty = Fy Ag = 350 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D2, kekuatan leleh tarik desain: Metode DFBK:

 t = 0,90

 t Pnty = 315 kN

>

Pu = 72 kN

Pu = 0,229 t Pnty 43 dari 283

Metode DKI:

 t = 1,67

Pnty t

= 209,581 kN

>

Pa = 48 kN

t Pa = 0,229 Pnty Kekuatan tarik ditentukan oleh kekuatan tumpu

 Pn = min(  tr Pntr ,  sf Pnsf ,  pb Rnpb ,  t Pnty) = 84,375 kN > Pu = 72 kN Pu = 0,853 Pn Lihat Contoh J.6 untuk kekuatan pin pada pelat dengan lubang bor

44 dari 283

CONTOH D.8 Batang tarik eyebar Sebuah eyebar dengan tebal 16 mm direncanakan menahan gaya tarik 120 kN akibat beban mati dan 60 kN akibat beban hidup. Material eyebar adalah baja dengan Fy = 250 MPa. Diameter pin 75 mm. Periksa kekuatan tarik batang tersebut.

b = 56 mm

dh = 75,781 mm

R = 200 mm

t = 16 mm

Solusi: PD = 120 kN

PL = 60 kN


Fu = 410 MPa

Besaran-besaran penampang: w = 75 mm b = 56 mm t = 16 mm dhead = 200 mm d = 75 mm dh = d + 0,781 mm = 75,781 mm R = 200 mm Periksa persyaratan dimensi berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D6.1 and D6.2. 1.

t = 16 mm

> 13 mm 45 dari 283

2.

w = 75 mm

< 8t = 128 mm

o.k.

3.

d = 75 mm

>

4.

dh = 75,781 mm ≤ d + 0,781 mm = 75,781 mm

5.

R = 200 mm

6.

2 3 w = 50 mm ≤ b = 56 mm ≤ w = 56,25 mm 3 4

7 w = 65,625 mm 8

> dhead = 200 mm

o.k. o.k.

o.k. o.k

. Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kekuatan tarik perlu: Metode DFBK:

Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 240 kN

Metode DKI:

Pa = PD + PL = 180 kN

Leleh tarik Ag = w t = 1 200 mm2 Pnty = Fy Ag = 300 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D2, kekuatan leleh tarik desain: Metode DFBK:

 t = 0,90

 t Pnty = 270 kN

>

Pu = 240 kN

Pu  0,889 ty Pnty Metode DKI:

 ty = 1,67

Pnty ty ty Pa Pnty

= 179,641 kN

<

Pa = 180 kN

 1,002

(dapat dianggap sama dengan 1,0)

Kekuatan tarik eyebar ditentukan oleh kekuatan leleh tarik. CATATAN Persyaratan detailing eyebar perlu diperhatikan untuk menjamin kegagalan ditentukan oleh kondisi leleh tarik. Alat penyambung pin juga perlu diperiksa terhadap kondisi leleh geser, dan kondisi tumpu jika mutu material pin lebih rendah daripada material eyebar.

Lihat Contoh J.6 untuk kekuatan pin pada pelat dengan lubang bor

46 dari 283

CONTOH D.9 Pelat dengan baut berseling Hitunglah An dan Ae untuk pelat dengan lebar 360 mm dan tebal 12 mm yang mengalam gaya tarik dengan lubang-lubang baut berseling di bawah ini.

Solusi: Hitunglah diameter lubang baut berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal B4.3. dbolt = 20 mm

dh = dbolt + 1,6 mm = 21,6 mm

dnet = dh + 1,6 mm = 23,2 mm Hitunglah lebar bersih untuk seluruh pola potongan melintang. Karena konfigurasi simetri, beberapa pola memiliki lebar efektif yang identik dan tidak perlu dihitung. b = 360 mm w=b−

d

s = 65 mm

net

S2 +  4g

g1 = 75 mm

g2 = 100 mm

tp = 12 mm

berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja

struktural Pasal B4.3. Pola A-B-E-F:

w1 = b − 2 dnet = 313,6 mm

Pola A-B-C-D-E-F: w2 = b − 4 dnet + 2

S2 = 295,367 mm 4g1

S2 Pola A-B-C-D-G : w3 = b − 3 dnet + = 304,483 mm 4 g1 Pola A-B-D-E-F :

Sehingga,

w4 = b − 3 dnet +

S2 S2 + = 310,519 mm 4g1 4  g1 + g 2 

wmin = min(w1 , w2 , w3 , w4) = 295,367 mm 47 dari 283

An = wmin tp = 3544,4 mm2 Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel D3.1 kasus 1, karena beban tarik disalurkan pada seluruh elemen melalui baut, U = 1,0 Ae = U An = 3544,4 mm2

48 dari 283

Bab E Desain komponen struktur untuk tekan

Bab E ini meliputi desain komponen struktur tekan, yang paling umum di antaranya adalah kolom. • profil kolom sayap lebar • PSB • siku ganda • siku tunggal Dalam SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural, DKI dan DFBK akan memberikan desain yang identik bila beban hidup adalah kira-kira tiga kali beban mati. Desain profil tersusun dengan elemen langsing dapat menjadi tidak efisien, dianjurkan menggunakan profil canai panas. E1. Ketentuan umum Kekuatan tekan desain, c Pn , dan kekuatan tekan izin, Pn / c , ditentukan sebagai berikut: Pn = kekuatan tekan nominal berdasarkan ragam tekuk yang menentukan

c = 0,90 (DFBK)

c = 1,67 (DKI)

E2. Panjang efektif Dalam SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural tidak ada batasan pada kelangsingan, KL/r. Dalam SNI 1729 direkomendasikan bahwa KL/r tidak melebihi 200, sebagai batas praktis berdasarkan pertimbangan profesional dan ekonomis. E3. Tekuk lentur komponen struktur tanpa elemen penampang langsing Penampang nonlangsing, termasuk kolom profil I tersusun nonlangsing dan kolom PSB nonlangsing, ditentukan oleh ketentuan-ketentuan ini. Kurva desain umum untuk tegangan kritis versus KL/r ditunjukkan dalam Gambar E-1. Tegangan kritis, MPa

Tekuk inelastis E3-2 Tekuk elastis E3-3

Transisi antara persamaan-persaman (lokasi bervariasi oleh Fy)

KL/r

Gambar E-1 Kurva kolom standar 49 dari 283

Notasi L yang digunakan dalam bab ini adalah panjang antara titik-titik yang terbreis terhadap perpindahan lateral dan/atau perpindahan rotasi E4. Tekuk torsi dan tekuk torsi lentur komponen struktur tanpa elemen langsing Pasal ini adalah yang paling umum berlaku untuk siku ganda dan profil T, yang memiliki satu sumbu simetri mengalami tekuk torsi dan tekuk torsi lentur. E5. Komponen struktur tekan siku tunggal Kekuatan komponen struktur tekan siku tunggal yang tersedia tidak diberikan dalam contoh disini. E6. Komponen struktur tersusun Pasal ini menyarankan pemilihan komponen-komponen struktur tersusun tanpa elemenelemen langsing, sehingga membuat analisis relatif mudah. E7. Komponen struktur dengan elemen langsing Desain komponen struktur ini serupa dengan komponen-komponen struktur tanpa elemenelemen langsing kecuali bahwa formula dimodifikasi dengan suatu faktor reduksi untuk elemen langsing, Q. Perhatikan kesamaan Persamaan E7-2 dengan Persamaan E3-2 SNI 1729, dan kesamaan Persamaan E7-3 Persamaan dengan Persamaan E3-3 SNI 1729. Contoh-contoh desain telah dimasukkan dalam Bab E ini untuk komponen struktur profil I tersusun dengan badan langsing dan sayap langsing. Contoh juga telah disertakan untuk siku ganda, WT, dan profil PSB dengan elemen langsing.

50 dari 283

CONTOH E.1. Perhitungan kuat tekan profil WF Hitung kekuatan tekan yang tersedia dari suatu profil WF 350x175x7x11 dengan panjang tak terbreis terhadap sumbu kuat 9 m dan panjang tak terbreis terhadap sumbu lemah dan torsional sebesar 4,5 m. Fy = 250 MPa. E = 200 000 MPa. PD = 200 kN dan PL= 275 kN.

Data profil 350x175x7x11: Ag = 6 314 mm2 rx = 147 mm ry = 39,5 mm E = 200 000 MPa Fy = 250 MPa Solusi: Untuk kondisi pin-pin, K = 1,0

K Lx = 1,0 (9 m) = 9 m

Kontrol kelangsingan

KLx = 61,224 rx KLy ry

= 113,924

yang menentukan

Tegangan kritis Menghitung tegangan tekuk kritis elastik, Fe

51 dari 283

K Ly = 1,0 (4,5 m) = 4,5 m

Fe =

 2E  KLy   ry

  

2

= 152,089 MPa

Menghitung tegangan tekuk lentur, Fcr 4,71

E = 133,219 Fy

maka

Fcr

karena

Fy  = 0,658  0,658 Fe  

Kekuatan tekan nominal

KLy ry

= 113,924

<

133,219

  Fy = 125,645 MPa  

Pn = Fcr Ag = 793,322 kN

Dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal E1, Kekuatan Tekan Yang Tersedia adalah : DFBK

c = 0,9

c Pn = 713,99 kN

Pu = 1,2 x 200 kN + 1,6 x 275 kN = 680 kN

Pu = 0,9524 c Pn DKI

c = 1,67

Pn = 475,043 kN c

Pc = 200 kN + 275 kN = 475 kN

Pc = 0,9999 Pn c

52 dari 283

CONTOH E.2.

Kolom tersusun dengan badan langsing

Verifikasi suatu kolom tersusun, dengan ukuran sayap PL1 25 mm x 200 mm dan ukuran badan PL2 6 mm x 380 mm. Kontrol apakah kolom ini mampu menahan gaya tekan aksial akibat beban mati PD = 500 kN dan akibat beban hidup PL= 600 kN. Panjang kolom = 4,5 m dan kedua ujungnya berupa sendi terhadap kedua sumbu. Fy = 250 MPa. E = 200 000 MPa.

Solusi: E = 200 000 MPa

Fy = 250 MPa

 = 0,3

G=

E 2 1+ 

Properti geometri Kolom tersusun: d = 430 mm bf = 200 mm

tf = 25 mm

h = d - 2tf = 380 mm tw = 6 mm Properti penampang tersusun (dengan mengabaikan pengaruh las)

A = 2 bf tf   h tw = 1,228 x 104 mm2 Iy =

2tf bf3 h tw3 = 3,334 x 107 mm4 + 12 12

ry =

Iy A

= 52,106 mm

2  tf   d  1  1 8 4 Ix = 2  bf tf3  + tw h 3  2 bf tf    = 4,38 x 10 mm  12  12  2   

53 dari 283

Tegangan tekuk lentur elastik Untuk kondisi pin-pin, K = 1,0

Karena panjang tak terbreis sama untuk kedua sumbu lentur, maka sumbu y-y adalah sumbu yang menentukan

Kontrol kelangsingan KLy = 1,0 (4,5 m) = 4,5 m

KLy ry

KLz = 1,0 (4,5 m) = 4,5 m

= 86,363


Fey 

 2E  KLy   ry

  

2

= 264,651 MPa

Tegangan tekuk torsional kritis elastik CATATAN Tekuk torsional umumnya tidak menentukan jika KLy > KLz. Meskipun demikian disini dilakukan pengecekkan sebagai ilustrasi perhitungan.

ho = d - tf

cw 

Iy h02 4

b t J

= 1,367 X 1012 mm6

3

3

J





2 bf tf3 + h tw3 3

= 2,111 x 106 mm4

 E C  1 w = 434,448 MPa Fet =  +G J  2  K Lz   Ix +Iy Jadi yang menentukan adalah

>

264,651 MPa

Fe = Fey

Kelangsingan Cek kelangsingan sayap dengan menggunakan Tabel B4.1a SNI, kemudian menghitung Qs, faktor reduksi elemen sayap tanpa pengaku dengan menggunakan Pasal E7.1 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Hitung kc dengan menggunakan Tabel B4.1b catatan (a) di SNI 1729

54 dari 283

kc 

4 = 0,503 h tw

berada diantara 0,35 dan 0,76

untuk sayap,

b

bf 2



t  tf b

b =4 t

Hitung rasio kelangsingan batas untuk sayap, r , dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel B4.1a kasus 2

r  0,64

kc E = 12,834 Fy

  r , maka sayap tidak langsing dan Qs = 1 Cek kelangsingan pada badan profil, kemudian hitung Qa, faktor reduksi elemen (badan) yang diperkaku, menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal E7.2



h = 63,333 tw

Hitung batas kelangsingan untuk badan sesuai SNI 1729 Tabel B4.1a kasus 5

r  1,49

E = 42,144 Fy

Karena   r , berarti bagian badan profil, langsing Gunakan Persamaan E7-17, ambil f sebagai Fcr yang digitung berdasarkan Q = 1 Menghitung tegangan tekuk lentur, Fcr

4,71

maka

E = 133,219 Fy Fy  Fcr =  0,658 Fe  

karena

KLy ry

= 86,363

  F y = 168,356 MPa  

55 dari 283

<

133,219

f = Fcr

     E 0,34 E    1  = 323,589 mm be = min h,1,92 tw h f  f      tw    A Ae = be tw + 2 bf tf = 1,194 x 104 mm2 Q a = e = 0,972 A

Qs = 1

Q = Qs Qa = 0,972 Tegangan tekuk lentur Menghitung tegangan tekuk lentur, Fcr

4,71

E = 135,094 Q Fy

Q Fy  Fcr =  0,658 Fe  

karena

KLy ry

= 86,363

<

133,219

  F y = 170,201 MPa  


Pn = Fcr A = 2,09 x 103 kN

Dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal E1, Kekuatan Tekan Yang Tersedia adalah: DFBK

c = 0,9

c Pn = 1,881 x 103 kN

Pu = 1,2 x 500 kN + 1,6 x 600 kN = 1,56 x 103 kN

Pu = 0,8293 c Pn DKI

c = 1,67

Pn = 1,252 x 103 kN c

Pc = 500 kN + 600 kN = 1,1 x 103 kN

c Pc = 0,8789 Pn

56 dari 283

CONTOH E.3. Kolom tersusun dengan sayap langsing Hitunglah suatu kolom tersusun, dengan ukuran sayap PL1 10 mm x 350 mm dan ukuran badan PL2 6 mm x 180 mm. Kontrol apakah kolom ini mampu menahan gaya tekan aksial akibat beban mati PD = 400 kN dan akibat beban hidup PL= 500 kN. Panjang kolom = 4,5 m dan kedua ujungnya berupa sendi terhadap kedua sumbu. Fy = 250 MPa. E = 200 000 MPa.

Solusi: E = 200 000 MPa

Fy = 250 MPa

 = 0,3

G

E 2 1  

Properti geometri Kolom tersusun d = 200 mm bf = 350 mm

tf = 10 mm

h = d - 2tf = 180 mm tw = 6 mm Properti Penampang tersusun (dengan mengabaikan pengaruh las) A = 2 (bf tf ) + h tw = 8,08 x 103 mm2

2tf bf3 h tw3 + = 7,146 x 107 mm4 12 12  tf d  1  1 Ix = 2  bf tf3  + tw h 3  2 bf tf   12  12  2 

Iy =

ry =   

2

Iy A

= 94,044 mm

  = 6,615 x 107 mm4 

57 dari 283

Kelangsingan Cek kelangsingan sayap dengan menggunakan Tabel B4.1a SNI 1729, kemudian hitung Qs, faktor reduksi elemen sayap tanpa pengaku dengan menggunakan Pasal E7.1 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Hitung kc dengan menggunakan Tabel B4.1b catatan (a) di SNI 1729.

kc 

4 = 0,73 h tw


untuk sayap,

b

bf 2



t = tf

b = 17,5 t

Hitung rasio kelangsingan batas untuk sayap, r , dari SNI 1729 Tabel B4.1a kasus 2

r  0,64

kc E = 15,469 Fy

  r , maka sayap tidak langsing dan Qs harus dihitung dan < 1,0 Hitung Qs berdasarkan SNI 1729 Pasal E7.1(b). Tentukan persamaan yang sesuai untuk menghitung Qs, berdasarkan batas yang terdapat dalam Persamaan E7-7 sampai E7-9

0,64

kc E = 15,469 Fy

1,17

kc E = 28,28 Fy

Karena 15,469 < 17,5 < 28.28, maka dipergunakan Persamaan E7-8 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural.

Qs =1,415 -0,65

Fy Ekc

= 0,944

Persamaan E7-8

Cek kelangsingan pada badan profil, kemudian hitung Qa, faktor reduksi elemen (badan) yang diperkaku, menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal E7.2



h = 30 tw 58 dari 283

Hitung batas kelangsingan untuk badan sesuai SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel B4.1a kasus 5.

E = 42,144 Fy

r =1,49

Karena   r , berarti bagian badan profil, tidak langsing, Qa = 1 Q = Qs Qa = 0,944 Tegangan tekuk lentur Elastik Untuk batang tekan dengan elemen penampang yang langsing, SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal E7 berlaku. Kuat tekan nominal, Pn, harus dihitung berdasarkan kondisi batas lentur, torsional dan tekuk torsional lentur. Tergantung kelangsingan kolom, SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan E7-2 atau E7-3 dapat digunakan. Fe digunakan di kedua persamaan dan dihitung sebagai terkecil antara Persamaan E3-4 dan E4-4 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Untuk kondisi pin-pin, K =1,0

Karena panjang tak terbreis sama untuk kedua sumbu lentur, maka sumbu y-y adalah sumbu yang menentukan

Kontrol kelangsingan KLy = 1,0 (4,5 m) = 4,5 m

KLy ry

KLz = 1,0 (4,5 m) = 4,5 m

= 47,85

Tegangan kritis elastik, Fey untuk tekuk lentur terhadap sumbu y

Fey =

 2E  KLy   ry

  

2

= 862,116 MPa

Persamaan E3-4 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan

gedung baja struktural. Tegangan kritis elastik, Fet, untuk Tekuk torsional ho = d – tf

CW =

Iy ho2 4

b t J = 3

= 6,449 x 1011 mm6

3

J =





2 bf tf3 + h tw3 3

= 2,463 x 105 mm4

59 dari 283

 E C  1 w Fet =  +G J  = 283,095 MPa 2  K Lz   Ix +Iy

Persamaan E4-4 SNI 1729, Spesifikasi

untuk bangunan gedung baja struktural. Jadi yang menentukan adalah Fe = Fet Tegangan tekuk lentur Menghitung tegangan tekuk lentur, Fcr

4,71

E = 137,085 Q Fy

Q Fy  Fcr =  0,658 Fe  

karena

KLy ry

= 47,85

<

137,085

  F y = 176,336 MPa  


Pn = Fcr A = 1,425 x 103 kN


c = 0,9

c Pn = 1,282 x 103 kN

Pu = 1,2 x 400 kN + 1,6 x 500 kN = 1,28 x 103 kN

Pu = 0,9982 c Pn DKI

c = 1,67

Pn = 853,172 kN c

Pc = 400 kN + 500 kN = 900 kN

c Pc = 1,0549 Pn

60 dari 283

CONTOH E.4. Batang tekan siku ganda dengan elemen tidak langsing Verifikasi kekuatan batang tekan dari profil tersusun siku ganda 2L100x100x10 (dengan celah 10 mm). Kontrol apakah kolom ini mampu menahan gaya tekan aksial akibat beban mati PD = 400 kN dan akibat beban hidup PL= 500 kN. Panjang kolom = 2,5 m dan kedua ujungnya berupa sendi terhadap kedua sumbu lentur. Fy = 250 MPa. E = 200 000 MPa

Solusi:

 = 0,3

E = 200 000 MPa

G

E 2 1  

Properti geometri Profil tunggal rz = 19,5 mm

A1 = 1 900 000 mm2

b = 100 mm

t = 10 mm

Cy = 28,2 mm

Ix1 = 175000 cm4 = 1,75 x 109 mm4 Iy1 = Ix1

siku sama kaki

1  t   J =  b -  2 t 3 = 6,333 x 104 mm4 3  2   Profil tersusun celah

dc = 10 mm

xo = 0 mm

yo = Cy – 0,5 t

Ag = 2 A1 = 3,8 x 106 mm2 Terhadap sumbu x

61 dari 283

Fy = 250 MPa

rx =

Ix = 2 Ix1

Ix = 30,349 mm Ag

KLx = 1,0 (2,5 m) = 2,5 m

KLx = 82,375 rx Terhadap sumbu y Iy = 2 A1 (Cy + 0,5 dc)2 + 2 Iy1 = 7,689 x 109 mm4

rx =

Ix = 44,981 mm Ag

ro = x o2 + y o2 +

Ix +Iy Ag

KLy = 1,0 (2,5 m) = 2,5 m

KLy ry

= 55,579

= 59,013 mm

 x2 +y2  H = 1- o 2 o  = 0,845  ro  Menurut Pasal E6.2 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural, rasio kelangsingan efektif dari komponen individu pembentuk penampang tersusun berdasarkan jarak antara pelat penghubung, a, tidak boleh melampaui 3/4 kelangsingan maksimum profil tersusun.

max =

K Lx rx

maka

K = 1,0

amax =

3 max rz = 1,205 m 4 K

Jika jumlah medan yang digunakan

n=3

maka

a=

KLx = 0,833 m n


b t

 = = 10 Menghitung rasio kelangsingan batas, r , SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel B4.1a Kasus 3.

r = 0,45

E = 12,728 Fy

karena lebih besar dari  , jadi tidak ada elemen langsing untuk

batang tekan tanpa elemen langsing, SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal E3 dan E4 dapat digunakan. Kekuatan tekan nominal, Pn, harus ditentukan berdasarkan kondisi batas tekuk lentur, tekuk torsional dan tekuk torsional lentur. 62 dari 283

Tekuk lentur terhadap sumbu x-x

F ex =

 2E  KLx     rx 

2

= 290,894 MPa

Menghitung tegangan tekuk lentur, Fcr

E = 133,219 Fy

4,71

Fcrx

Fy  Fex =  0,658  

KLx = 82,375 < rx

karena

133,219

  F y = 174,47 MPa  

Tekuk torsional dan tekuk torsional-lentur Untuk komponen siku ganda tidak langsing, SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan E4-2 dapat digunakan. Fcry diambil sebagai Fcr, untuk tekuk lentur terhadap sumbu y-y dari SNI 1729 untuk Persamaan E3-2 dan E3-3 sesuai yang diperlukan. Dengan menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal E6, hitung kelangsingan modifikasi KL/ry untuk batang tersusun dengan alat penyambung las atau baut pratarik. Anggap paling sedikit digunakan dua konektor.

a = 42,735 rz

maka

Fe =

Fcry

>

dari 40

 KL m =  y  r  y

2

untuk siku saling berpunggungan Ki = 0,5

  Ki a      = 59,545 r z    2

<

134

2 E = 556,725 MPa m2

Fy  =  0,658 Fe  

Fcrz =

  F y = 207,164 MPa  

2G J = 0,736 MPa Ag ro2

 F + Fcrz Fcr =  cry  2H

angka dua karena ada dua siku

 4 Fcry Fcrz H   1- 12  Fcry + Fcrz   

  = 0,736 MPa   63 dari 283

menentukan

atau

Fcr = min Fcr ,Fcrx 


Pn = Fcr Ag = 2 796,263 kN


c = 0,9

c Pn = 2,517 x 103 kN

Pu = 1,2 x 400 kN + 1,6 x 500 kN = 1,28 x 103 kN

Pu = 0,5086 c Pn DKI

c = 1,67

Pn = 1,674 x 103 kN c

Pc = 400 kN + 500 kN = 900 kN

c Pc = 0,5375 Pn

64 dari 283

CONTOH E.5. Batang tekan siku ganda dengan elemen langsing Verifikasi kekuatan batang tekan dari profil tersusun siku ganda 2L 75x100x7 (dengan celah 8 mm). Kontrol apakah kolom ini mampu menahan gaya tekan aksial akibat beban mati PD = 100 kN dan akibat beban hidup PL= 120 kN. Panjang kolom = 2,5 m dan kedua ujungnya berupa sendi terhadap kedua sumbu lentur. Fy = 250 MPa. E = 200 000 MPa.

Solusi:

 = 0,3

E = 200 000 MPa

G

E 2 1  

Fy = 250 MPa

Properti geometri Profil tunggal rz = 16 mm

A1 = 11,9 cm2 = 1,19 x 103 mm2

b1 = 100 mm

b2 = 75 mm

Cy = 18,3 mm

Cx = 30,6 mm

Ix1 = 118 cm4 = 1,18 x 106 mm4

t = 7 mm

Iy1 = 56,9 cm4 = 5,69 x 105 mm4

1  t  t  J =  b1 -  +  b2 -   t 3 = 1,921 x 104 mm4 3  2  2  Profil tersusun celah

dc = 8 mm

xo = 0 mm

yo = Cx – 0,5 t = 27,1 mm

Ag = 2 A1 = 2,38 x 103 mm2

65 dari 283

Terhadap sumbu x

rx =

Ix = 2 Ix1

Ix = 31,49 mm Ag

KLx = 1,0 (2,5 m) = 2,5 m

K Lx = 79,391 rx Terhadap sumbu y

Iy = 2A1 c y +0,5dc  +2Iy 1 = 2,322 x 106 mm4 2

ry =

Iy Ag

= 31,232 mm

ro = x + y + 2 o

2 o

Ix +Iy Ag

KLy = 1,0 (2,5 m) = 2,5 m

KLy ry

= 80,046

 x o2 + y o2  H =1-  = 0,728 2  ro 

= 51,975 mm

Menurut Pasal E6.2 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural, rasio kelangsingan efektif dari komponen individu pembentuk penampang tersusun berdasarkan jarak antara pelat penghubung, a, tidak boleh melampaui 3/4 kelangsingan maksimum profil tersusun.

max =

maka

KLx rx

K = 1,0

amax =

3 max rz = 0,953 m 4 K

Jika jumlah medan yang digunakan

n=3

maka

a=

K Lx = 0,833 m n


b = max b1,b2 

=

b = 14,286 t

Menghitung rasio kelangsingan batas, r , SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel B4.1a Kasus 3

r = 0,45

E = 12,728 Fy

karena lebih kecil dari  , elemen langsing

Untuk batang tekan siku ganda dengan elemen langsing, SNI 1729 Pasal E7 dapat digunakan.

66 dari 283

Kekuatan tekan nominal, Pn, harus ditentukan berdasarkan kondisi batas tekuk lentur, tekuk torsional dan tekuk torsional lentur. Fcr ditentukan dengan SNI 1729 Persamaan E7-2 atau Persamaan E7-3. Menghitung faktor reduksi kelangsingan, Qs, untuk siku individu dengan menggunakan SNI 1729, Persamaan E7-11 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal E7.1c.

0,45

E = 12,728 Fy

0,91

E = 25,739 Fy

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan E711:

b F Qs =1,34 -0,76   y t  E Qs = 0,956

Qa = 1,0

Q = Qs Qa

SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan E7-2 dan E7-3 memerlukan perhitungan Fe, untuk komponen simetri tunggal dapat menggunakan Persamaan E3-4 dan E4-5. Tekuk lentur terhadap sumbu x-x

Fex =

 2E  KLx     rx 

2

= 313,173 MPa

Tekuk torsional dan tekuk torsional-lentur

a = 52,083 rz

maka

>

dari 40

 KL m =  y  r  y

2

untuk siku saling berpunggungan Ki = 0,5

  Ki a      = 84,176 r z   

Fey =

 2E = 278,585 MPa m2

Fez =

2G J = 459,616 MPa Ag ro2

2

<

134

angka dua karena ada dua siku

67 dari 283

 F + Fez Fe =  ey  2H

 4Fey Fez H   = 222,114 MPa  1- 12  Fey + Fez     

Fe = min Fe ,Fex 

atau

menentukan

Fe = 222,114 MPa

Gunakan batas menggunakan Fe untuk menentukan pemakaian Persamaan E7-2 atau E7-3

Q Fy Fe

= 1,076

<

2,25 , maka digunakan Persamaan E7-2 SNI 1729, Spesifikasi

untuk bangunan gedung baja struktural QF y  Fcr =Q  0,658 Fe  

 Fy  


Fcr = 152,349 MPa

Persamaan E7-2

Pn = Fcr Ag = 362,591 kN


c = 0,9

c Pn = 326,332 kN

Pu = 1,2 x 100 kN + 1,6 x 120 kN = 312 kN

Pu = 0,9561 c Pn DKI

c = 1,67

Pn = 217,12 kN c

Pc = 100 kN + 120 kN = 220 kN

c Pc = 1,0133 Pn

68 dari 283

CONTOH E.6. Batang tekan profil wt tanpa elemen langsing Hitung kekuatan batang tekan dari penampang profil WT 200x400x13x21, Kontrol apakah kolom ini mampu menahan gaya tekan aksial akibat beban mati PD= 200 kN dan akibat beban hidup PL= 220 kN. Panjang kolom = 6 m dan kedua ujungnya berupa sendi terhadap kedua sumbu lentur. Fy = 250 MPa. E = 200 000 MPa. KLx = 1,0 (6 m) = 6 m

Solusi:

KLy = 1,0 (6 m) = 6 m

E = 200 000 MPa

 = 0,3

G

E 2 1  

Properti geometri profil WT 200x400x13x21 Ag = 109,35 cm2 = 10 935 mm2 bf = 400 mm

tf = 21 mm

d = 200 mm

tw = 13 mm

Ix = 2470 cm4 = 2,47 x 107 mm4 Iy = 11207 cm4 = 1,121 x 108 mm4

rx = 47,5 mm ry = 101,2 mm

y = 167,9 mm Jadi koordinat pusat berat dari tepi atas sayap C = d - y = 32,1 mm

yo = C – 0,5 tf = 21,6 mm

69 dari 283

xo = 0 m

Fy = 250 MPa

Besaran yang perlu dihitung

1  t  J = tf3bf +tw3  d -f   = 1,374 x 106 mm4 3 2   3 1  bf3tf3  tf  3  Cw = +  d -  tw  = 4,531 x 109 mm6  36  4 2   

ro = x o2 + y o2 +

Ix +Iy Ag

113,904 mm

 x2 +y2  H =1- o 2 o  = 0,964  ro  Kontrol kelangsingan badan profil

=

d = 15,385 tw

Hitung rasio kelangsingan batas untuk bagian badan profil, r , dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel B4.1a Kasus 4:

r  0,75

E = 21,213 Fy

karena   r , badan profil tidak langsing Kontrol kelangsingan sayap

=

bf = 9,524 2tf

Hitung rasio kelangsingan batas untuk bagian sayap profil, r , dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel B4.1a Kasus 4.

r  0,56

E = 15,839 Fy

karena   r , sayap profil tidak langsing

Untuk batang tekan tanpa elemen langsing, SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal E3 dan E4 harus digunakan. Kekuatan tekan nominal, Pn harus ditentukan berdasarkan kondisi batas lentur, tekuk torsional dan tekuk torsional-lentur. 70 dari 283

Tekuk lentur terhadap sumbu x-x

Fex =

 2E  KLx     rx 

2

= 123,713 MPa

0,44 Fy = 110 MPa

karena Fex > 0,44 Fy, maka

Fcrx

Fy  Fex =  0,658  

  F y = 107,302 MPa  

Tekuk torsional-lentur dan tekuk torsional Karena penampang WT200x400 tidak memiliki elemen langsing, SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal E4 akan dipakai untuk tekuk torsional-lentur dan tekuk torsional. Fcr akan dihitung menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan E4-2. Menghitung Fcry Fcry diambil sebagai Fcr dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal E3, dengan

KLy ry

KLy KL = r ry

= 59,289

Fey =

 2E  KLy   ry

  

2

= 561,55 MPa

Fy  Fey Fcr =  0,658  

>

0,44 Fy = 110 MPa

  F y = 207,498 MPa  

Fcry = Fcr

Fcrz =

GJ = 744,755 MPa Ag ro2

 F + Fcrz Fcr =  cry  2H

4Fcry Fcrz H     = 204,708 MPa 11 Fcry +Fcrz     71 dari 283

tidak menentukan

atau

Fcr = min Fcr ,Fcrx  = 107,302 MPa


Pn = Fcr Ag = 1173,351 kN

DFBK

c = 0,9

c Pn = 1,056 x 103 kN

Pu = 1,2 x 200 kN + 1,6 x 220 kN = 592 kN

Pu = 0,5606 c Pn DKI

c =1,67

Pn = 702,605 kN c

Pc = 200 kN + 220 kN = 420 kN

c Pc = 0,5978 Pn

72 dari 283

CONTOH E.7. Batang tekan profil WT dengan elemen langsing Hitung kekuatan batang tekan dari penampang WT 200x200x8x13. Kontrol apakah kolom ini mampu menahan gaya tekan aksial akibat beban mati PD= 200 kN dan akibat beban hidup PL= 220 kN. Panjang kolom = 6 m dan kedua ujungnya berupa sendi terhadap kedua sumbu lentur. Fy = 250 MPa. E = 200 000 MPa. KLx = 1,0 (6 m) = 6 m

Solusi:

KLy = 1,0 (6 m) = 6 m

E = 200 000 MPa

 = 0,3

G

E 2 1  

Properti geometri profil WT 200x200x8x13 Ag = 42,06 cm2 = 4206 mm2 bf = 200 mm

tf = 13 mm

d = 200 mm

tw = 8 mm

Ix = 1395 cm4 = 1,395 x 107 mm4

rx = 57,6 mm

Iy = 868 cm4 = 8,68 x 106 mm4

ry = 45,4 mm

y = 157,7 mm Jadi koordinat pusat berat dari tepi atas sayap C = d - y = 42,3 mm

yo = C – 0,5 tf = 35,8 mm

Besaran yang perlu dihitung

1  t  J = tf3bf +tw3  d -f   = 1,795 x 105 mm4 3 2   3 1  bf3 tf3  tf  3  Cw = +  d -  tw  = 2,251 x 108 mm6  36  4 2    73 dari 283

xo = 0 m

Fy = 250 MPa

ro = x o2 + y o2 +

Ix +Iy

= 81,621 mm

Ag

 x2 +y2  H =1- o 2 o  = 0,808  ro  Kontrol kelangsingan badan profil

=

d = 25 tw

Hitung rasio kelangsingan batas untuk bagian badan profil, r , dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel B4.1a: Kasus 4

r  0,75

E = 21,213 Fy

Karena   r , badan profil langsing Menentukan Qs

1,03

E = 29,133 Fy

Berlaku Persamaan E7-14 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural

1,22d Qs =1,908 tw

Fy E

= 0,83

Q = Qs Kontrol kelangsingan sayap

=

bf = 7,692 2tf

Hitung rasio kelangsingan batas untuk bagian sayap profil, r , dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel B4.1a Kasus 4

r  0,56

E = 15,839 Fy

Karena   r , sayap profil tidak langsing. 74 dari 283

Karena profil WT ini memiliki elemen langsing, pasal E7 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural harus digunakan. Kekuatan tekan nominal, Pn harus ditentukan berdasarkan kondisi batas lentur, tekuk torsional dan tekuk torsional-lentur. Tegangan tekuk lentur elastik kritis terhadap sumbu x-x

Fex =

 2E  KLx     rx 

2

= 181,917 MPa

Tegangan tekuk torsional-lentur dan tekuk torsional elastik kritis

KLy

= 132,159

ry

Fey =

Fez =

Fey

 2E  KLy   ry

  

2

= 113,016 MPa

GJ = 492,744 MPa Ag ro2

 F + Fez =  ey  2H

Fe

  = 107,273 MPa  

menentukan

Fe = min Fex ,Fey  = 107,273 MPa

atau

Q Fy

 4Fey Fez H   1- 12  Fey +Fez  

= 1,934

< 2,25

Tegangan kritis Q Fy  Fcr = Q  0,658 Fe  

  F y = 92,337MPa  

Persamaan E7-2 SNI 1729, Spesifikasi untuk

bangunan gedung baja struktural Kekuatan tekan nominal

Pn = Fcr Ag = 388,368 kN

DFBK

c = 0,9

c Pn = 349,532 kN

Pu = 1,2 x 100 kN + 1,6 x 120 kN = 312 kN

75 dari 283

Pu = 0,8926 c Pn DKI

c =1,67

Pn = 232,556 kN c

Pc = 100 kN + 120 kN = 220 kN

c Pc = 0,946 Pn

76 dari 283

CONTOH E.8. Perhitungan kuat tekan profil psb Hitung kekuatan tekan yang tersedia dari suatu profil PSB 200x200x10 dengan panjang 6 m, yang menahan gaya tekan akibat beban mati PD = 300 KN dan PL = 475 kN. Ujung bawah dalam keadaan terjepit sedang ujung atas pin/sendi. Fy = 250 MPa. E = 200 000 MPa.

Data profil PSB 200x200x10 Ag = 7 600 mm2

E = 200 000 MPa

b = 200 mm

t = 10 mm

Fy = 250 MPa rx = 77,7 mm

ry = rx

Solusi: Berdasarkan AISC Specification Commentary Table C-A-7.1, untuk kondisi jepit-sendi, K = 0,8 KLx = 0,8 (6 m) = 4,8 m

KLy = KLx = 4,8 m

CATATAN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal B4.1b, jika jari jari sudut tidak diketahui, maka b dan h harus diambil dimensi terluar penampang minus tiga kali tebal dinding profil. Ini merupakan asumsi yang konservatif.

Hitung b/t dari dinding yang paling langsing



h t



b - 3t = 17 t

Hitung rasio kelangsingan batas, r , dari SNI 1729 Tabel B4. 1a Kasus 6

r  1,4

E = 39,598 Fy

  r ; penampang tidak memiliki elemen yang langsing

77 dari 283


Fe 

 2E  K Ly   ry

  

2

= 517,237 MPa


4,71

E = 133,219 Fy

maka

Fy  Fcr =  0,658 Fe  

karena

KLy ry

= 61,776

< 133,219

  F y = 204,212 MPa  


Pn = Fcr Ag = 1,552 x 103 kN


c = 0,9

c Pn = 1,397 x 103 kN

Pu = 1,2 x 300 kN + 1,6 x 475 kN = 1120 kN

Pu = 0,8018 c Pn DKI

c = 1,67

Pn c

= 929,349 kN

Pc = 300 kN + 475 kN = 775 kN

c Pc = 0,8339 Pn

78 dari 283

CONTOH E.9. Perhitungan kuat tekan profil PSB dengan elemen langsing Hitung kekuatan tekan yang tersedia dari suatu profil PSB 260x260x6.3 dengan panjang 6 m, yang menahan gaya tekan akibat beban mati PD= 300 KN dan PL= 475 kN. Ujung bawah dalam keadaan terjepit sedang ujung atas pin/sendi. Fy = 250 MPa. E = 200 000 MPa.

Data profil PSB 260x260x6.3 Ag = 7256 mm2

E = 200 000 MPa

H = 400 mm

rx = 145,3 mm

B = 200 mm

Fy = 250 MPa t = 6,3 mm

ry = 85,3 mm

Solusi: Berdasarkan AISC Specification Commentary Table C-A-7.1, untuk kondisi jepit-sendi, K = 0,8 KLx = 0,8 (6 m) = 4,8 m

KLy = KLx = 4,8 m

CATATAN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal B4.1b, jika jari jari sudut tidak diketahui, maka b dan h harus diambil dimensi terluar penampang minus tiga kali tebal dinding profil. Ini merupakan asumsi yang konservatif.

Hitung b/t dari dinding yang paling langsing

B -t 3 = 28,746 t Hitung rasio kelangsingan batas, r , dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung

1 

H -t 3 = 60,492 t

2 

baja struktural Tabel B4. 1a Kasus 6

r  1,4

E = 39,598 Fy

79 dari 283

1  r ; penampang memiliki elemen yang langsing SNI 1729 Pasal E7 digunakan untuk PSB dengan elemen langsing. Kekuatan tekan nominal, Pn, dihitung berdasarkan kondisi batas tekuk lentur. Tekuk torsional tidak berpengaruh untuk PSB kecuali panjang tak terbreis torsional jauh melampaui panjang tak terbreis lentur yang menentukan. Luas efektif, Ae Qa = Ae/Ag

SNI 1729 Persamaan E7-16

dengan Ae = jumlah luas efektif dari penampang yang dihitung berdasarkan lebar efektif yang tereduksi, be Untuk sayap elemen langsing dari penampang pesegi dan pesegi panjang dengan tebal merata,

   E 0,38 E  1 < b be =1,92t f  b  f    t  


dengan f = Pn/Ae, tetapi dapat diambil konservatif sebagai Fy sesuai catatan untuk pemakai dalam SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal E7.2

   E 0,38 E  1 be =1,92t 3  Fy  F y   H -t   t   Panjang yang tidak efektif :

be = 281,339 mm

(H - 3 t) - be = 99,761 mm

Ae = Ag – 2 [(H - 3 t) – be] t = 5,999 x 103 mm2 Untuk penampang yang hanya memiliki elemen langsing yang diperkaku, Q = Qa (Qs = 1).

Q=

Ae = 0,827 Ag



Fe 

 2E  K Ly   ry

  

2

= 623,369 MPa

80 dari 283


4,71

E = 146,513 Q Fy

maka

karena

Q Fy  Fcr = Q  0,658 Fe  


K Ly ry

= 56,272

<

146,513

  F y = 179,908 MPa   Pn = Fcr Ag = 1305,4142 kN

Dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal E1, Kekuatan Tekan Yang Tersedia: DFBK

c = 0,9

c Pn = 1,175 x 103 kN

Pu = 1,2 x 300 kN + 1,6 x 475 kN = 1120 kN

Pu = 0,9533 c Pn DKI

c = 1,67

Pn = 781,685 kN c

Pc = 300 kN + 475 kN = 775 kN

c Pc = 0,9914 Pn

81 dari 283

CONTOH E.10. Perhitungan kuat tekan profil pipa Hitung kekuatan tekan yang tersedia dari suatu profil PIPA ASTM A53 Grade B produksi PT Gunung Garuda D 10" dengan panjang tak terbreis terhadap sumbu kuat x-x = 6 m dan panjang tak terbreis terhadap sumbu lemah y-y = 3 m. Kedua ujung kolom adalah sendi. Fy = 241,317 MPa (= 35 ksi ), Fu = 413,685 MPa (= 60 ksi). E = 200 000 MPa. PD = 200 kN dan PL= 275 kN.

Data profil Pipa: E = 200 000 MPa

Fy = 35 000 psi = 241,317 MPa

Pipa D10": Dout = 267,4 mm

t = 9,3 mm

Ag = 7 540,8591 mm2

D = Dout

r = 91,3113 mm

Solusi: Untuk kondisi pin-pin, K = 1,0

KLx = 1,0 (6 m) = 6 m

KLy = 1,0 (3,0 m) = 3 m

Kontrol kelangsingan elemen



D = 28,753 t

Rasio batas lebar ke tebal

r  0,11

E = 91,167 Fy

dari SNI 1729 Tabel B4. 1a kasus 9

1  r ; jadi elemen pipa tidak langsing Kontrol kelangsingan

82 dari 283

K Lx = 65,709 r

K Ly

menentukan

r

= 32,855


Fe 

 2E 2 = 457,1685 MPa  KLx     r 


4,71

E = 135,595 Fy

maka

Fy  Fcr =  0,658 Fe  

karena

K Lx = 65,709 r

<

133,219

  F y = 193,481 MPa  


Pn = Fcr Ag = 1 459,0103 kN


c = 0,9

c Pn = 1 313,1092 kN

Pu = 1,2 x 200 kN + 1,6 x 275 kN = 680 kN

Pu = 0,5179 c Pn DKI

c = 1,67

Pn = 873,6588 kN c

Pc = 200 kN + 275 kN = 475 kN

c Pc = 0,5437 Pn

83 dari 283

CONTOH E.11. Kolom i tersusun dengan ukuran sayap berbeda Hitunglah kekuatan tekan suatu kolom tersusun, dengan ukuran sayap luar PL 20 mm x 125 mm, sayap dalam PL 20 mm x 200 mm dan ukuran badan PL 10 mm x 280 mm. Kontrol apakah kolom ini mampu menahan gaya tekan aksial akibat beban mati PD = 400 kN dan akibat beban hidup PL = 500 kN. Panjang kolom = 4,0 m dan kedua ujungnya berupa sendi terhadap kedua sumbu lentur. Fy = 250 MPa. E = 200 000 MPa.

Solusi:

E = 200 000 MPa

Fy = 250 MPa

 = 0,3

Properti geometri Kolom tersusun h = 280 mm

tw = 10 mm

bf1 = 200 mm

tf1 = 20 mm

Af1 = bf1 tf1 = 4 x 103 mm2

bf2 = 125 mm

tf2 = 20 mm

Af2 = bf2 tf2 = 2,5 x 103 mm2

d = h + tf1 + tf2 = 320 mm

Aw = h tw = 2,8 x 103 mm2

Properti Penampang tersusun (dengan mengabaikan pengaruh las) Ag = Af1 + Af2 + h tw = 9 300 mm2 Lokasi pusat berat penampang dari sisi bawah sayap luar (bawah)

h  Af 1 d -0,5tf 1  +Af 2 0,5tf 2 +Aw  +tf 2  2  = 184,194 mm y= Ag

Ixo =

1 1 1 bf 1tf31 + bf 2tf32 + tw h 3 12 12 12 84 dari 283

G

E 2 1  

2

2

t  t    h  Ix = Ixo + Af 1  d -y -f 1  + Af 2  y -f 2  + Aw  +tf 2 -y  = 1,593 x 108 mm4 2 2  2   

Ix = 130,885 mm Ag

rx =

Iy =

2

1 1 1 tf 1 bf31 + tf 2 bf32 + h tw3 = 1,661 x 107 mm4 12 12 12

ry =

Iy Ag

= 42,264 mm

Kelangsingan Cek kelangsingan sayap luar (bawah) Hitung kc dengan menggunakan Tabel B4.1b catatan (a)

kc =

4 = 0,756 h tw


untuk sayap luar,

bf 2 2

b=

=

t = tf2

b = 3,125 t

Hitung rasio kelangsingan batas untuk sayap, r , dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel B4.1a kasus 2

r  0,64

kc E = 15,739 Fy

  r , maka sayap luar tidak langsing Cek kelangsingan sayap dalam (atas)

b=

bf 1 2

t = tf1

=

b =5 t

  r , maka sayap dalam tidak langsing Cek kelangsingan pada badan profil, kemudian hitung Qa, faktor reduksi elemen (badan) yang diperkaku, menggunakan SNI 1729 Pasal E7.2.

=

h = 28 tw

85 dari 283

Hitung batas kelangsingan untuk badan sesuai SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel B4.1a kasus 5

r  1,49

E = 42,144 Fy

Karena   r , berarti bagian badan profil, tidak langsing, Tegangan tekuk lentur Elastik terhadap sumbu x-x Untuk kondisi pin-pin, K = 1,0 KLx = 1,0 (4 m) = 4 m

rx = 130,885 mm

K Lx = 30,561 rx

Fex 

 2E  KLx     rx 

2

= 2 113,4279 MPa

Tegangan Tekuk Elastik Kritis Torsional-Lentur Menghitung konstanta torsional, J

1 1 1 J = bf 1tf31 + bf 2tf32 + h tw3 3 3 3 J = 9,6 x 105 mm4 Jarak antara pusat sayap

t t ho = d -f 1 -f 2 = 300 mm 2 2 Konstanta pilin Tebal semua sayap sama

Cw =

tf = tf1

tf ho2  bf31 bf32  6   = 2,355 x 1011 mm 12  bf31 +bf32 

Akibat simetri, pusat berat dan pusat geser terletak pada sumbu y. Oleh karena itu xo = 0. Jarak dari pusat sayap bawah ke pusat geser adalah:

 b3  e = ho  3 f 1 3  = 241,13 mm  bf 1 + bf 2  86 dari 283

Jadi pusat geser diukur dari sisi bawah sayap bawah

tf = 251,13 mm 2

e+

t   y o =  e + f   y = 66,937 mm 2  ro = x o2 + y o2 +

Ix +Iy Ag

= 152,963 mm

x 2 +y 2 H =1- o 2 o = 0,809 ro KLy = 1,0 (4,0 m) = 4 m

KLy ry

xo = 0 mm



KLz = 1,0 (4,0 m) = 4 m

= 94,644

Tegangan kritis elastik, Fey. untuk tekuk lentur terhadap sumbu y

Fey 

 2E  KLy   ry

  

= 220,366 MPa

2

Persamaan E3-4

  EC  1 w Fez   + GJ  = 381,868 MPa 2 2  KLz   Ag ro  F +Fez Fe   ey  2H

Persamaan E4-9

 4Fey Fez   = 272,561 MPa  1- 12  Fey +Fez     

Jadi yang menentukan adalah

Fe =min Fex ,Fe  = 272,561 MPa Tegangan tekuk lentur Menghitung tegangan tekuk lentur, Fcr

Fy Fe

= 0,917

<

2,25

87 dari 283

Persamaan E4-5

Fy  Fe Fcr =  0,658  

  F y = 170,299 MPa  


Pn = Fcr Ag = 1583,7798 kN

Dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal E1, Kekuatan Tekan Yang Tersedia: DFBK

c = 0,9

c Pn = 1,425 x 103 kN

Pu = 1,2 x 400 kN + 1,6 x 500 kN = 1280 kN

Pu = 0,898 c Pn DKI

c = 1,67

Pn = 948,371 kN c

Pc = 400 kN + 500 kN = 900 kN

c Pc = 0,949 Pn

88 dari 283

Bab F

Desain komponen-komponen struktur untuk lentur

Pendahuluan Bab F SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural berisi ketentuan untuk menghitung kekuatan lentur komponen-komponen struktur yang memikul lentur sederhana di sekitar sumbu utama. Termasuk ketentuan spesifik untuk komponen struktur profil I, Kanal, PSB, T, siku ganda, siku tunggal, batang tulangan persegi dan bundar serta penampang tidak simetris. Juga termasuk penampang dengan memproporsikan persyaratan untuk balok dan gelagar. Tabel-tabel properti penampang untuk profil I, kanal dan PSB memberikan informasi yang dapat digunakan untuk mempermudah identifikasi penampang elemen nonkompak dan langsing. Informasi DFBK dan DKI disajikan berurutan. Sebagian besar formula dari bab ini diilustrasikan dengan contoh-contoh berikut. Teknikteknik desain dan pemilihan diilustrasikan dalam contoh-contoh untuk DFBK dan DKI akan menghasilkan rasio desain yang hampir sama. F1. Ketentuan umum Pemilihan dan evaluasi semua komponen struktur yang berdasarkan pada persyaratan defleksi dan kekuatan, ditentukan sebagai kekuatan lentur desain, bMn , atau kekuatan lentur izin, Mn / b , dengan Mn = kekuatan lentur nominal terendah berdasarkan kondisi batas leleh, tekuk torsi lateral, dan tekuk lokal, di mana berlaku

b = 0,90 (DFBK)

b = 1,67 (DKI)

Pendekatan desain diikuti dalam semua contoh. Istilah Lb yang digunakan dalam bab ini untuk menggambarkan panjang antara titik-titik yang terbreis mencegah perpindahan lateral dari sayap yang mengalami tekan atau untuk mencegah puntir penampang. Persyaratan untuk sistem breising dan kekuatan serta kekakuan yang diperlukan pada titik-titik terbreis diberikan dalam Lampiran 6 SNI 1729, Spesifikasi untuk gedung baja struktural. Penggunaan Cb diilustrasikan dalam beberapa contoh berikut. F2. Komponen struktur kompak simetris ganda profil I dan kanal melentur di sumbu major SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal F2 berlaku untuk desain balok kompak dan kanal. Sebagaimana ditunjukkan dalam Catatan dalam Pasal F2 SNI 1729, sebagian besar balok profil I gilas dan kanal termasuk dalam kategori ini. Kurva yang disajikan sebagai garis solid pada Gambar F-1 adalah hubungan umum kekuatan lentur nominal, Mn, sebagai fungsi dari panjang tidak terbreis, Lb. Segmen horizontal dari kurva di 89 dari 283

ujung kiri, antara Lb = 0 ft (m) dan Lp, adalah rentang di mana kekuatan dibatasi oleh leleh lentur. Di wilayah ini, kekuatan nominal diambil sebagai kekuatan momen plastik penuh penampang yang diberikan oleh Persamaan F2-1 SNI 1729. Dalam rentang kurva di ujung kanan, mulai pada Lr, kekuatan dibatasi oleh tekuk elastis. Kekuatan di daerah ini diberikan oleh Persamaan F2-3 SNI 1729. Antara daerah ini, di dalam daerah linier dari kurva antara Mn = Mp pada Lp di sebelah kiri, dan Mn = 0,7My = 0,7FySx pada Lr di sebelah kanan, kekuatan dibatasi oleh tekuk inelastis. Kekuatan di daerah ini diberikan dalam Persamaan F2-2 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Kurva diplot sebagai garis solid tebal merupakan kasus di mana Cb = 1,0, sedangkan garis putus-putus yang tebal merupakan kasus di mana Cb melebihi 1,0. Kekuatan nominal dihitung dalam Persamaan F2-2 dan F2-3 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural berbanding lurus terhadap Cb, tetapi dibatasi oleh Mp seperti yang ditunjukkan pada gambar ini Persamaan F2-1 Persamaan F2-2 Mp Persamaan F2-3

0,7Fy Sx Mn

Mn dengan Cb = 1,0

Mn dengan Cb = 1,0 Lp

Lr

Lb

Gambar F-1 Kekuatan balok versus panjang tidak terbreis Mn = Mp = Fy Zx

(SNI 1729 Persamaan F2-1)

  L - L  Mn = Cb M p   M p  0,7Fy Sx   b p    M p  L - L   r p  


Mn = FcrSx ≤ Mp


dengan

Cb 2E Jc Fcr = 1+10,078 Sx ho  Lb     rts 

 Lb     rts 

2

Ketentuan pasal ini diillustrasikan dalam Contoh F.1 (balok profil I) dan Contoh F.2 (kanal). Ketentuan desain plastis diberikan dalam Lampiran 1 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Lpd, panjang tidak terbreis maksimum untuk segmen komponen struktur prismatis mengandung sendi plastis yang kurang dari Lp.

90 dari 283

F3. Komponen struktur profil I simetris ganda dengan badan kompak dan nonkompak atau sayap langsing melengkung di sumbu major Kekuatan profil yang dirancang sesuai dengan pasal ini dibatasi oleh tekuk lokal sayap tertekan. Hanya beberapa profil sayap lebar standar yang memiliki sayap nonkompak. Kurva kekuatan untuk keadaan batas tekuk lokal sayap, ditunjukkan dalam Gambar F-2, menyerupai kurva tekuk lateral-torsional. Parameter sumbu horizontal adalah λ=bf/2tf. Bagian datar dari kurva di sebelah kiri λpf adalah kekuatan leleh plastis, Mp. Bagian melengkung di sebelah kanan λrf adalah kekuatan yang dibatasi oleh tekuk sayap elastis. Transisi linear antara dua daerah ini adalah kekuatan yang dibatasi oleh tekuk sayap inelastis. Persamaan F2-1 Persamaan F3-1 Mp Persamaan F3-2

0,7Fy Sx Mn

rf

pf bf 2tf

Gambar F-2 Kekuatan tekuk lokal sayap Tidak ada komponen struktur profil I standar dengan sayap langsing. Ketentuan sayap nonkompak pasal ini diilustrasikan dalam Contoh F.3. F4. Komponen struktur profil I lain dengan badan kompak atau nonkompak melentur di sumbu major Pasal F4 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural berlaku untuk komponen struktur profil I simetris ganda dengan badan nonkompak dan komponen struktur profil I simetris tunggal (dengan sayap yang berbeda) dengan badan kompak atau nonkompak. F5. Komponen struktur profil I simetris ganda dan simetris tunggal dengan badan langsing melentur di sumbu major Pasal ini berlaku untuk komponen struktur profil I dengan badan langsing, sebelumnya ditetapkan sebagai "balok induk pelat". F6. Komponen struktur profil I dan kanal melentur di sumbu minor Komponen struktur profil I dan C melentur di sumbu minor tidak mengalami tekuk torsi lateral. Profil gilas atau tersusun dengan sayap nonkompak atau langsing, sebagaimana ditentukan oleh Tabel B4.1a dan B4.1b SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural harus diperiksa untuk kekuatan berdasarkan kondisi batas tekuk lokal sayap menggunakan Persamaan F6-2 atau F6-3 yang sesuai. 91 dari 283

Pada umumnya profil I dan Kanal memiliki sayap kompak, sehingga dapat mengembangkan momen plastis penuh, Mp, terhadap sumbu minor. Ketentuan-ketentuan pasal ini diilustrasikan dalam Contoh F.5. F7. Komponen struktur PSB persegi dan persegi panjang serta komponen struktur berbentuk boks PSB persegi dan persegi panjang hanya perlu diperiksa untuk kondisi batas leleh dan tekuk lokal. Meskipun tekuk torsi lateral secara teoritis dapat terjadi pada PSB persegi panjang yang melentur terhadap sumbu kuat dalam jangka waktu lama, secara praktis defleksi akan menentukan desain. Pemilihan PSB persegi atau persegi panjang dengan sayap kompak digambarkan dalam Contoh F.6. Ketentuan untuk PSB persegi atau persegi panjang dengan sayap nonkompak diilustrasikan dalam Contoh F.7. Ketentuan untuk PSB dengan sayap langsing diilustrasikan dalam Contoh F.8. F8. PSB bundar Definisi PSB meliputi produk tabung dan pipa. Kondisi batas tekuk torsi lateral tidak berlaku, tetapi PSB bundar mengalami reduksi kekuatan akibat tekuk lokal. Desain pipa diilustrasikan dalam Contoh F.9. F9. Profil T dan siku ganda yang dibebani dalam bidang simetri SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural menyediakan pemeriksaan tekuk lokal sayap, yang hanya berlaku bila sayap mengalami tekan akibat lentur. Kondisi batas ini jarang terjadi. Pemeriksaan tekuk lokal badan telah ditambahkan dalam SNI 1729. Perhatian harus diberikan pada kondisi ujung profil T untuk mencegah momen ujung terjepit tak terduga yang menginduksi tekan pada badan kecuali kondisi batas ini telah diperiksa. Desain profil T yang mengalami lentur digambarkan dalam Contoh F.10. F10. Siku tunggal SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal F10 memperkenankan desain lentur siku tunggal dengan menggunakan sumbu utama atau sumbu geometris (sumbu x-x dan sumbu y-y). Dalam merancang siku tunggal tanpa breising menerus dengan menggunakan ketentuan desain sumbu geometris, My harus dikalikan dengan 0,80 pada saat menggunakan Persamaan F10-1, F10-2 dan F10-3. Desain siku tunggal yang mengalami lentur digambarkan dalam Contoh F.11. F11. Batang tulangan persegi panjang dan bundar Keadaan batas tekuk lokal tidak berlaku untuk setiap batang tulangan. Kecuali jika batang tulangan persegi panjang melentur terhadap sumbu kuat, persegi pejal, batang tulangan persegi panjang dan bundar tidak mengalami tekuk torsi lateral dan ditentukan oleh kondisi batas leleh saja. Batang tulangan persegi panjang yang melentur terhadap sumbu kuat mengalami tekuk torsi lateral dan diperiksa untuk kondisi batas ini sesuai dengan Persamaan F11-2 dan F11-3. Ketentuan-ketentuan ini dapat digunakan untuk memeriksa pelat dan badan profil T pada sambungan. Contoh desain batang tulangan persegi panjang yang mengalami lentur digambarkan dalam Contoh F.12. Contoh desain batang tulangan bundar yang mengalami lentur digambarkan dalam Contoh F.13. 92 dari 283

F12. Profil-profil tidak simetris Karena banyaknya jenis profil tidak simetris, ketentuan tekuk torsi lateral dan tekuk lokal tidak tersedia secara spesifik pada pasal SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Contoh umum disediakan, tetapi kajian literatur dan pertimbangan teknis yang sesuai diperlukan untuk penerapan pasal ini. F13. Proporsi balok dan gelagar Pasal F13 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural meliputi pemeriksaan kondisi batas untuk keruntuhan tarik akibat lubang-lubang pada sayap balok yang mengalami tarik, batas proporsi untuk komponen struktur profil I, persyaratan detail untuk pelat penutup dan persyaratan sambungan untuk balok tersusun yang tersambung bersebelahan. Juga termasuk persyaratan panjang tidak terbreis untuk balok yang dirancang menggunakan ketentuan redistribusi momen Pasal B3.7 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural.

93 dari 283

94 dari 283

95 dari 283

Catatan: Lp dan Lr nilainya tergantung Fy

96 dari 283

CONTOH F.1-1 Perencanaan komponen struktur lentur profil WF terhadap sumbu kuat (tersokong penuh dalam arah lateral) Rencanakan profil WF yang digunakan sebagai balok tertumpu sederhana dengan panjang 12 m. Material baja Fy = 250 MPa. Batasan lendutan akibat beban hidup sebesar L/360. Beban nominal balok adalah beban mati terbagi rata sebesar 1 kN/m dan beban hidup terbagi rata sebesar 3 kN/m. Balok diasumsikan tersokong penuh dalam arah lateral.

Solusi: Properti material baja: Fy = 250 MPa

Fu = 410 MPa

Beban terbagi rata: wD = 1 Panjang bentang:

E = 200 000 MPa

kN m

wL= 3

kN m

L = 12 m

Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kekuatan lentur desain minimum: Metode DFBK:

wu = 1,2 wD + 1,6 wL = 6

Metode DKI:

wa = wD + wL = 4

kN m

kN m

Mu =

1 wu L2 = 108 kN m 8

Ma =

1 wa L2 = 72 kN m 8

Momen inersia penampang minimum berdasarkan batasan lendutan akibat beban hidup L/360 Δmax =

L = 33,333 mm 360

I x_reqd =

4 5 WL .L = 1,215 × 108 mm4 384 E. max

Gunakan profil WF 400x200x8x13: (Gunakan Tabel Profil WF) Ix = 1,356 × 108 mm4

>

I x_reqd = 1,215 × 108 mm4 97 dari 283

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal F2, profil tersebut termasuk penampang kompak. Karena balok tersokong penuh arah lateral dan penampang kompak, kekuatan lentur ditentukan oleh kondisi batas leleh. Zx = 8,679 × 105 mm3 Mpx = Zx Fy = 216,975 kN m Metode DFBK:

 b = 0,9

 b Mpx = 195,278 kN m

>

Mu = 108 kN m

(o.k.)

Ma = 72 kN m

(o.k.)

Mu  0,553 b M px Metode DKI:

b = 1,67

M px b

 129,925 kN m

>

bM a  0,554 M px

98 dari 283

CONTOH F.1-2 Perencanaan komponen struktur lentur profil WF terhadap sumbu kuat (tersokong lateral di titik sepertiga bentang) Periksa kekuatan profil WF 400x200x8x13 yang digunakan sebagai balok tertumpu sederhana dengan panjang 12 m. Material baja Fy = 250 MPa. Beban nominal balok adalah beban mati terbagi rata sebesar 1 kN/m dan beban hidup terbagi rata sebesar 3 kN/m. Balok tersokong lateral di titik-titik ujung dan sepertiga bentang.


Fu = 410 MPa

E = 200 000 MPa

kN m

Beban terbagi rata:

wD = 1

Panjang bentang:

L = 12 m

wL = 3

kN m


wu = 1,2 wD + 1,6 wL = 6

Metode DKI:

wa = wD + wL = 4

kN m

kN m

Mu =

1 wu L2 = 108 kN m 8

Ma =

1 wa L2 = 72 kN m 8

Panjang tak tersokong untuk semua segmen sama, yaitu: Lb =

L =4m 3

Besaran penampang profil WF 400x200x8x13: (Lihat Tabel Profil WF) d = 400 mm

bf = 200 mm

Ix = 1,356 × 108 mm4

tw = 8 mm

Sx = 7,748 × 105 mm3

99 dari 283

tf = 13 mm Zx = 8,679 × 105 mm3

Kekuatan lentur nominal, Mn Menghitung Cb. Untuk perhitungan tekuk torsi lateral, faktor modifikasi momen tak seragam dapat dihitung berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan F1-1. Karena distribusi beban hidup dan beban mati sama, nilai Cb akan sama baik untuk metode DFBK maupun metode DKI. Pada segmen tengah: x = Lb +

Lb =5m 4

Mu.A = Mu (x) = 105 kN m

Ma.A = Ma (x) = 70 kN m

x = Lb +

Lb =6m 2

Mu.B = Mu (x) = 108 kN m

Ma.B = Ma (x) = 72 kN m

x = Lb +

3Lb =7m 4

Mu.C = Mu (x) = 105 kN m

Ma.C = Ma (x) = 70 kN m

Mu.max = Mu (6m) = 108 kN m

12,5Mu.max  1,014 2,5Mu.max + 3Mu.A + 4Mu.B + 3Mu.C

Cb.mid =

Lp = 1,966 m

Lr = 5,787m

atau dengan rumus:

Lp  1,76ry

E Fy

E Lr  1,9rts 0,7Fy

2

 J c   0,7 Fy  J c     6,76   S x h0  E   S x h0 

2

dengan

rts2 

I y cw Sx

dan

c =1

Untuk balok dengan penampang kompak dan panjang bentang tak tertumpu lateral, Lp < Lb ≤ Lr, kekuatan lentur nominal ditentukan oleh nilai terkecil kondisi batas leleh lentur atau tekuk torsi lateral inelastis. Mpx = Zx Fy = 216,975 kN m

100 dari 283

  L -L M n.mid  c b.mid M px  M px -0,7F y S x   b p  L -L   r p

   = 175,999 kN m  

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural pasal F1, kekuatan lentur desain: Metode DFBK:

Mu.mid  Mu  6m = 108 kN m

 b = 0,9

 b Mn.mid = 158,399 kN m

>

Mu.mid = 108 kN m

>

Ma.mid = 72 kN m

M u.mid  0,682 bM n.mid Metode DKI

M a.mid  M a  6m = 72 kN m b = 1,67

M n.mid  105,388 kN m b

bM a.mid  0,683 M n.mid Pada segmen ujung: x=

Lb =1m 4

Mu.A = Mu (x) = 33 kN m

Ma.A = Ma (x) = 22 kN m

x=

Lb =2m 2

Mu.B = Mu (x) = 60 kN m

Ma.B = Ma (x) = 40 kN m

x=

3Lb =3m 4

Mu.C = Mu (x) = 81 kN m

Ma.C = Ma (x) = 54 kN m

Mu.max = Mu (4m) = 96 kN m

Cb.end =

12,5 Mu.max = 1,46 2,5 Mu.max + 3 Mu.A + 4 Mu.B + 3 Mu.C

  L -L M n.end  c b.end M px  M px -0,7F y S x   b p  L -L   r p

   = 253,507 kN m  

101 dari 283

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural pasal F1, kekuatan lentur desain: Metode DFBK: Mu.end = Mu (4m) = 96 kN m

 b = 0,9

 b Mn.end = 228,156 kN m

>

Mu.end = 96 kN m

M u.end  0,421 bM n.end Metode DKI: Ma.end = Ma (4m) = 64 kN m

b = 1,67

M n.end  151,8 kN m b

>

Ma.end = 64 kN m

bM a.end  0,422 M n.end

102 dari 283

CONTOH F.1-3 Perencanaan komponen struktur lentur profil WF terhadap sumbu kuat (tersokong di titik setengah bentang) Periksa kekuatan profil WF 350 x 175 x 7 x 11 yang digunakan sebagai balok tertumpu sederhana dengan panjang 12 m. Material baja Fy = 250 MPa. Beban nominal balok adalah beban mati terbagi rata sebesar 1 kN/m dan beban hidup terbagi rata sebesar 3 kN/m. Balok tersokong arah lateral di titik-titik ujung dan setengah bentang.


Fu = 410 MPa

E = 200 000 MPa

kN m

Beban terbagi rata:

wD = 1

Panjang bentang:

L = 12 m

wL= 3

kN m


wu = 1,2 wD + 1,6 wL = 6

Metode DKI:

wa = wD + wL = 4

kN m

kN m

Mu =

1 wu L2 = 108 kN m 8

Ma =

1 wa L2 = 72 kN m 8

Panjang tak tersokong: Lb =

L =6m 2

Besaran penampang profil WF 350 x 175 x 7 x 11: (Lihat Tabel Profil WF) d = 350 mm

bf = 175 mm

tw = 7 mm

Ix = 1,356 × 108 mm4 Sx = 7,748 × 105 mm3 Zx = 8,679 × 105 mm3 103 dari 283

tf = 11 mm

Kekuatan lentur nominal, Mn Menghitung Cb. Untuk perhitungan tekuk torsi lateral, faktor modifikasi momen tak seragam dapat dihitung berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan F1-1. Pada segmen ujung: x=

Lb = 1,5 m 4

Mu.A = Mu (x) = 47,25 kN m

Ma.A = Ma (x) = 31,5 kN m

x=

Lb =3m 2

Mu.B = Mu (x) = 81 kN m

Ma.B = Ma (x) = 54 kN m

x=

3 Lb = 4,5 m 4

Mu.C = Mu (x) = 101,25 kN m

Ma.C = Ma (x) = 67,5 kN m

Mu.max = Mu (6m) = 108 kN m Cb =

12,5Mu.max = 1,299 2,5Mu.max + 3Mu.A + 4Mu.B + 3Mu.C

Berdasarkan Tabel Profil WF: Lp = 1,966 m

Lr = 5,787 m

Untuk balok dengan penampang kompak dan panjang bentang tak tertumpu lateral, Lb > Lr, kekuatan lentur nominal ditentukan oleh nilai terkecil kondisi batas leleh lentur atau tekuk torsi lateral elastis. Berdasarkan Tabel Profil WF: h0 = d − tf = 339 mm J = 1,94 × 105 mm4 rts = 46,408 mm c = 1,0

Fcr =

(untuk profil WF simetris ganda)

cb 2E  Lb     rts 

2

Jc 1+ 0,0078 Sx h0

 Lb     rts 

2

= 160,578 MPa

Mpx = Zx Fy = 216,975 kN m Mn = Fcr Sx = 124,416 kN m

<

Mpx = 216,975 kN m

104 dari 283

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal F1, kekuatan lentur desain: Metode DFBK: Mu = Mu (6m) = 108 kN m

 b = 0,9

 b Mn = 111,974 kN m Mu  0,965 bM n

>

< 1,00

Mu = 108 kN m

(o.k.)

Metode DKI: Ma = Ma (6m) = 72 kN m

b = 1,67

Mn  74,501 b

>

Ma = 72 kN m

bM a  0,966 < 1,00 Mn

(o.k.)

105 dari 283

CONTOH F.2-1 Balok kanal penampang kompak tersokong penuh dalam arah lateral Tentukan profil kanal yang digunakan sebagai balok tepi atap yang tertumpu sederhana sepanjang 7,5 m. Lendutan akibat beban hidup dibatasi L/360. Material baja Fy = 250 MPa. Beban nominal balok adalah beban mati terbagi rata sebesar 3,2 kN/m dan beban hidup terbagi rata sebesar 10 kN/m. Balok diasumsikan tersokong penuh dalam arah lateral.


Fu = 410 MPa

E = 200 000 MPa

kN m

Beban terbagi rata:

wD = 3,2

Panjang bentang:

L = 7,5 m

wL = 10

kN m


wu = 1,2 wD + 1,6 wL = 19,84

Metode DKI:

wa = wD + wL = 13,2

kN m

kN m

Mu =

1 wu L2 = 139,5 kN m 8

Ma =

1 wa L2 = 92,813 kN m 8

Seluruh profil kanal material baja Fy = 250 MPa termasuk penampang kompak. Karena penampang kompak dan balok tersokong penuh, kondisi batas leleh menentukan, sehingga Mn = Mp. Dicoba profil C 380 x 100 x 10,5 x 16

Besaran penampang profil C 380 x 100 x 10,5 x 16: (pengaruh kelengkungan antara sayap dan badan diabaikan) 106 dari 283

d = 380 mm

bf = 100 mm

1 Ix  2  bf tf 3  bf tf 12

t = 10,5 mm

tf   1 d 2f     d -t  2   12 2



3

tf = 16 mm

tw  1,429 × 108 mm4

Zx = bf tf (d − tf ) + 1/4 tw (d − 2tf )2 = 9,003 × 105 mm3 Kekuatan lentur nominal, Mn Mp = Fy Zx = 225,075 kN m Mn = Mp = 225,075 kN m Kekuatan lentur desain: Metode DFBK:

 b = 0,9

 b Mn = 202,567 kN m

>

Mu = 139,5 kN m

(o.k.)

Lendutan akibat beban hidup: Batasan lendutan maksimum: Δlimit =

L = 20,833 mm 360

Lendutan maksimum di tengah bentang: Δmax =

5 w L L4 = 14,411 mm 384 E I x

<

Δlimit = 20,833 mm

(o.k.)

CONTOH F.2-2 Balok kanal penampang kompak tersokong dalam arah lateral di setiap seperlima bentang 107 dari 283

Periksa kekuatan profil kanal yang digunakan dalam Contoh F.2-1. Balok diasumsikan tersokong dalam arah lateral di setiap seperlima bentang.


Fu = 410 MPa

E = 200 000 MPa

Besaran penampang profil C380x100x10.5x16:(pengaruh kelengkungan antara sayap dan badan diabaikan) d = 380 mm

bf = 100 mm

tw = 10,5 mm

2 1  d -tf   1 3 Ix  2  bf tf  bf tf  2f    d -t  2   12 12

Sx 



3

tf = 16 mm

tw  1,429 x 108 mm4

2I x  7,523 x 105 mm3 d

Zx = bf tf (d − tf ) + 1/4 tw (d − 2tf )2 = 9,003 × 105 mm3 Dari Contoh F.2-1: Metode DFBK:

Momen terfaktor maksimum Mu = 139,5 kN m

Metode DKI:

Momen kerja maksimum

Ma = 92,813 kN m

Kekuatan lentur nominal, Mn Seluruh profil kanal dari material Fy = 250 MPa termasuk penampang kompak. Pada segmen tengah, yaitu lokasi momen maksimum, bidang momen mendekati distribusi seragam. Cb = 1,00

Berdasarkan Tabel Profil Kanal untuk Balok: 108 dari 283

Lp = 1487,1 m

Lr = 5322,8 m

atau dengan rumus: Lp = 1,76 ry

E Fy

E L r  1,9rts 0,7Fy

2

 Jc   0,7Fy  Jc     6,76   Sx ho  E   Sx ho 

2

dengan

rts2 

I y cw Sx

dan

c

h0 2

Iy cw

Panjang bentang tak tersokong arah lateral: Lb =

L = 1,5 m 5

Untuk profil kanal kompak dengan Lp < Lb < Lr, kekuatan lentur ditentukan oleh nilai terkecil antara kondisi batas leleh atau tekuk torsi lateral inelastis. Mp = Fy Zx = 225,075 kN m

  L -L Mn = min cb M p   M p  0,7Fy Sx   b p  L -L    r p

    ,M p   225,075 kN m   

Kekuatan lentur desain: Metode DFBK:

 b = 0,9

 b Mn = 202,567 kN m

>

Mu = 139,5 kN m

(o.k.)

>

Ma = 92,813 kN m

(o.k.)

Mu  0,689 bM n Metode DKI:

 b = 1,67

Mn = 134,775 kN m b

bM a  0,689 Mn

Lendutan maksimum di tengah bentang: 109 dari 283

Δmax =

5 wL L4  14,411 384 E Ix

<

Δlimit = 20,833 mm

110 dari 283

(o.k.)

CONTOH F.2-2 Balok kanal penampang kompak tersokong dalam arah lateral di setiap seperlima bentang Periksa kekuatan profil kanal yang digunakan dalam Contoh F.2-1. Balok diasumsikan tersokong dalam arah lateral di setiap seperlima bentang.


Fu = 410 MPa

E = 200 000 MPa

Besaran penampang profil C380x100x10.5x16:(pengaruh kelengkungan antara sayap dan badan diabaikan) d = 380 mm

bf = 100 mm

tw = 10,5 mm

2 1 tf   1 d 3 Ix  2  bf tf  bf tf  2f    d -t  2   12 12

Sx 



3

tf = 16 mm

tw  1,429 × 108 mm4

2I x  7,523 x 105 mm3 d

Zx = bf tf (d − tf ) +

1 tw (d − 2tf )2 = 9,003 × 105 mm3 4

Dari Contoh F.2-1: Metode DFBK:

Mu = 139,5 kN m

Metode DKI:

Ma = 92,813 kN m

Kekuatan lentur nominal, Mn Seluruh profil kanal dari material baja Fy = 250 MPa termasuk penampang kompak. Pada segmen tengah, yaitu lokasi momen maksimum, bidang momen mendekati distribusi seragam. Cb = 1,00

111 dari 283

Berdasarkan tabel profil kanal untuk balok: Lp = 1487,1 m

Lr = 5322,8 m

atau dengan rumus:

Lp  1,76ry

E Fy

E L r  1,9rts 0,7Fy

2

 Jc   0,7Fy  Jc     6,76   Sx ho  E   Sx ho 

2

dengan

rts2 

I y cw Sx

dan

c

h0 2

Iy cw

Panjang bentang tak tersokong arah lateral: Lb =

L = 15 m 5

Untuk profil kanal kompak dengan Lp < Lb < Lr, kuat lentur ditentukan oleh nilai terkecil antara kondisi batas leleh atau tekuk torsi lateral inelastis. Mp = Fy Zx = 225,075 kN m

  L -L Mn = min cb M p   M p  0,7Fy Sx   b p  L -L    r p

    ,M p   225,075 kN m   


 b = 0,9

 b Mn = 202,567 kN m

>

Mu = 139,5 kN m

(o.k.)

>

Ma = 92,813 kN m

(o.k.)


 b = 1,67

Mn  134,775 kN m b bM a  0,689 Mn

112 dari 283

CONTOH F.3 Balok WF dengan sayap non-kompak yang mengalami lentur terhadap sumbu kuat Tentukan profil WF untuk digunakan sebagai balok tertumpu sederhana sepanjang 12 m. Material baja Fy = 250 MPa. Beban nominal balok adalah beban mati terbagi rata sebesar 0,75 kN/m dan sepasang beban hidup terpusat masing-masing sebesar 80 kN. Balok diasumsikan tersokong penuh dalam arah lateral.


Fu = 410 MPa

Beban terbagi rata:

wD = 0,75

Panjang bentang:

L = 12 m

E = 200 000 MPa

kN m

PL = 80 kN

Berdasarkan Pasal 2 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural, kekuatan lentur desain minimum: Metode DFBK:

wu = 1,2 wD = 0,9

Mu =

Metode DKI:

Pu = 1,6 PL = 128 kN

1 L wu L2 + Pu = 528,2 kN m 8 3

wa = wD = 0,75

Ma =

kN m

kN m

Pa = PL = 80 kN

1 L wa L2 + Pa = 333,5 kN m 8 3

Di coba profil WF dengan besaran 394 x 398 x 11 x 18: d = 394 mm Sx = 2,85 × 106 mm3

bf = 398 mm

tw = 11 mm

Zx = 3,12 × 106 mm3

113 dari 283

tf = 18 mm

f =

bf = 11,056 2tf

Batasan kelangsingan penampang sayap berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel B4.1b (Kasus 10):

E = 10,748 Fy

 pf = 0,38

 rf = 1,0

E = 28,284 Fy

Karena  pf <  f <  rf sayap dikategorikan sebagai penampang nonkompak Kekuatan lentur nominal, Mn Karena balok tersokong penuh arah lateral sehingga tekuk torsi lateral tidak menentukan, kekuatan lentur ditentukan oleh kondisi Tekuk Lokal Sayap Tertekan. (SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal F3.2) Mpx = Fy Zx = 780 kN m

   - Mn = M px   M px  0,7Fy Sx   f pf  -  rf pf 

   = 775,068 kN m  

Metode DFBK:

 b = 0,9

 b Mn = 697,561 kN m

>

Mu = 528,2 kN m

(o.k.)


 b = 1,67

Mn  464,112 kN m b

>

Ma = 333,5 kN m

bM a  0,719 Mn

114 dari 283

(o.k.)

CONTOH F.4 Perancangan balok profil WF berdasarkan momen inersia terhadap sumbu kuat Rencanakan profil WF yang digunakan sebagai balok tertumpu sederhana dengan panjang 9 m. Material baja Fy = 250 MPa. Batasan lendutan akibat beban hidup sebesar 25 mm. Beban nominal balok adalah beban mati terbagi rata sebesar 10 kN/m dan beban hidup terbagi rata sebesar 20 kN/m. Balok diasumsikan tersokong penuh dalam arah lateral.


Fu = 410 MPa

Beban terbagi rata:

wD = 10

Panjang bentang:

L=9m

E = 200 000 MPa

kN m

wL = 20

kN m


wu = 1,2 wD + 1,6 wL = 44

Metode DKI:

wa = wD + wL = 30

kN m

kN m

Mu =

Ma =

1 wu L2 = 445,5 kN m 8

1 wa L2 = 303,75 kN m 8

Momen inersia penampang minimum berdasarkan batasan lendutan Δmax = 25 mm

5 w LL4 I x_reqd = = 3,417 × 108 mm4 384 E  max Gunakan profil WF 500 x 200 x 10 x 16: (Lihat Tabel Profil WF) Ix = 4,785 × 108 mm4

>

I x_reqd = 3,417 × 108 mm4

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal F2, profil tersebut termasuk penampang kompak. Karena balok tersokong penuh arah lateral dan penampang kompak, kekuatan lentur ditentukan oleh kondisi batas leleh. Zx = 2,175 × 106 mm3 115 dari 283

Mpx = Zx Fy = 543,75 kN m Mn = Mpx = 543,75 kN m Kekuatan lentur desain: Metode DFBK:

 b = 0,9

 b Mn = 489,375 kN m

>

Mu = 445,5 kN m

>

Ma = 303,75 kN m

(o.k.)


 b = 1,67

Mn  325,599 kN m b bM a  0,933 Mn

116 dari 283

(o.k.)

CONTOH F.5 Balok profil WF yang mengalami lentur terhadap sumbu lemah Rencanakan profil WF yang digunakan sebagai balok tertumpu sederhana yang dibebani terhadap sumbu lemah dengan panjang 4 m. Material baja Fy = 250 MPa. Batasan lendutan akibat beban hidup sebesar L/240. Beban nominal balok adalah beban mati terbagi rata sebesar 5 kN/m dan beban hidup terbagi rata sebesar 15 kN/m. Balok diasumsikan tersokong dalam arah lateral di kedua ujung.


Fu = 410 MPa

Beban terbagi rata: Panjang bentang:

wD = 5

kN m

E = 200 000 MPa wL = 15

kN m

L=4m


wu = 1,2 wD + 1,6 wL = 30

Metode DKI:

wa = wD + wL = 20

kN m

kN m

Mu =

1 wu L2 = 60 kN m 8

Ma =

1 wa L2 = 40 kN m 8

Momen inersia penampang minimum berdasarkan batasan lendutan L/240 Δmax =

L = 16,667 mm 240

I y_reqd =

5 w LL4 = 1,5 × 107 mm4 384 E  max

Gunakan profil WF 400 x 200 x 8 x 13: (Lihat Tabel Profil WF) Iy = 1,737 × 107 mm4 Sy = 1,737 × 105 mm3

>

I y_reqd = 1,5 × 107 mm4 117 dari 283

Zy = 2,676 × 105 mm3 Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal F2, profil tersebut termasuk penampang kompak. Karena balok mangalami lentur terhadap sumbu lemah dan penampang kompak, kekuatan lentur ditentukan oleh kondisi batas leleh. Mpy = Zy Fy = 66,9 kN m

1,6 Sy Fy = 69,48 kN m

Mn = min(Mpy , 1.6 Sy Fy) = 66,9 kN m Kekuatan lentur desain: Metode DFBK:

 b = 0,9

 b Mn = 60,21 kN m

>

Mu = 60 kN m

(o.k.)


 b = 1,67

Mn  40,06 kN m b

>

Ma = 40 kN m

bM a  0,999 Mn

118 dari 283

(o.k.)

CONTOH F.6 Balok PSB dengan sayap kompak Tentukan profil PSB untuk digunakan sebagai balok dengan panjang bentang 4,8 m yang menahan beban mati terbagi rata sebesar 4 kN/m dan beban hidup terbagi rata sebesar 12 kN/m. Lendutan akibat beban hidup dibatasi L/240. Material baja dengan Fy = 250 MPa. Balok diasumsikan tersokong penuh dalam arah lateral.


Fu = 410 MPa

Beban terbagi rata:

wD = 4

Panjang bentang:

L = 4,8 m

E = 200 000 MPa

kN m

wL = 12

kN m

Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kekuatan lentur rencana minimum: Metode DFBK:

wu = 1,2 wD + 1,6 wL = 24

Metode DKI:

wa = wD + wL = 16

kN m

kN m

Mu =

1 wu L2 = 69,12 kN m 8

Ma =

1 wa L2 = 46,08 kN m 8

Penentuan momen inersia minimum yang diperlukan: Batasan lendutan maksimum akibat beban hidup: Δlimit = Momen inersia profil minimum yang diperlukan:

5 wL L4 Ix.req = = 2,074 × 107 mm4 384 E Δlimit Pemilihan profil balok Pilih profil PSB dengan Ix > Ix.req 119 dari 283

L = 20 mm 240

Berdasarkan tabel profil: PSB 180x180x8 H = 180 mm

B = 180 mm

Ix = 2,72 × 107 mm4

>

t = 8 mm

Ix.req = 2,074 × 107 mm4

(o.k.)

Pemeriksaan kekompakan penampang:

B = 22,5 t

<

λp = 1,12

E = 31,678 Fy

(penampang kompak)

Kekuatan lentur ditentukan oleh kondisi batas leleh: Zx = 3,553 × 105 mm3 (dari Tabel Profil PSB) Mp = Zx Fy = 88,825 kN m Mn = Mp = 88,825 kN m Kekuatan lentur desain: Metode DFBK:

 b = 0,9

 b Mn = 79,942 kN m

>

Mu = 69,12 kN m

>

Ma = 46,08 kN m

(o.k.)

Mu = 0,865 b M n Metode DKI:

 b = 1,67

Mn = 53,189 kN m b  bM a = 0,866 Mn

120 dari 283

(o.k.)

CONTOH F.7 Balok PSB dengan sayap nonkompak Tentukan profil PSB untuk digunakan sebagai balok dengan panjang bentang 7,5 m yang menahan beban mati terbagi rata sebesar 2 kN/m dan beban hidup terbagi rata sebesar 6 kN/m. Lendutan akibat beban hidup dibatasi L/240. Material baja dengan Fy = 250 MPa. Balok diasumsikan tersokong dalam arah lateral hanya di kedua ujung. Profil yang dipilih dalam contoh ini adalah profil nonkompak sebagai ilustrasi penerapan Pasal F7.2 dan Pasal F7.3.


Fu = 410 MPa

E = 200 000 MPa

kN m

Beban terbagi rata:

wD = 2

Panjang bentang:

L = 7,5 m

wL = 6

kN m


wu = 1,2 wD + 1,6 wL = 12

Metode DKI:

wa = wD + wL= 8

kN m

kN m

1 wu L2 = 84,375 kN m 8 1 Ma = wa L2 = 56,25 kN m 8 Mu =

Penentuan momen inersia minimum yang diperlukan: Batasan lendutan maksimum akibat beban hidup: Δlimit = Momen inersia profil minimum yang diperlukan: Ix.req =

5 wL L4 = 3,955 × 107 mm4 384 E Δlimit

121 dari 283

L = 31,25 mm 240

Pemilihan profil balok Pilih profil PSB dengan Ix > Ix.req Berdasarkan tabel profil: PSB 220x220x6.3 H = 220 mm

B = 220 mm

Ix = 4,102 × 107 mm4

t = 6,3 mm

Ix.req = 3,955 × 107 mm4

>

Sx = 3,729 × 105 mm3

(o.k.)

Zx = 4,317 × 105 mm3

Pemeriksaan kelangsingan sayap:

B = 34,921 > t

E = 31,678 Fy

λp= 1,12 λr = 1,4

<

E = 39,598 Fy

(sayap nonkompak)

Pemeriksaan kekompakan badan:

H = 34,921 t

<

E = 68,448 Fy

λp = 2,42

(badan kompak)

Kondisi batas leleh: Zx = 4,317 × 105 mm3

(dari Tabel profil PSB)

Mp = Zx Fy = 107,925 kN m Mn1 = Mp = 107,925 kN m Karena sayap nonkompak, gunakan Persamaan F7-2

  F M n 2  M p -M  p -F yS x   3,57 Bt Ey  4,0   101,933 kN m   Kekuatan lentur desain: Kekuatan lentur nominal diambil dari nilai terkecil untuk kedua kondisi batas di atas: Mn = min(Mn1, Mn2) = 101,933 kN m Metode DFBK:

 b = 0,9

 b Mn = 91,74 kN m

>

Mu = 84,375 kN m

Mu  0,920 bM n 122 dari 283

(o.k.)

Metode DKI:

 b = 1,67

Mn = 61,038 kN m b

>

Ma = 56,25 kN m

bM a  0,922 Mn

123 dari 283

(o.k.)

CONTOH F.8 Balok PSB dengan sayap langsing Periksa kekuatan lentur balok profil PSB 250x250x6.3 untuk digunakan sebagai balok dengan panjang bentang 6,5 m yang menahan beban mati terbagi rata sebesar 2 kN/m dan beban hidup terbagi rata sebesar 6 kN/m. Material baja dengan Fy = 250 MPa. Balok diasumsikan tersokong penuh dalam arah lateral.


Fu = 410 MPa

Beban terbagi rata:

wD = 2

Panjang bentang:

L = 6,5 m

kN m

E = 200 000 MPa wL= 6

kN m


wu = 1,2 wD + 1,6 wL = 12

Metode DKI:

wa = wD + wL = 8

kN m

kN m

Mu =

1 wu L2 = 63,375 kN m 8

Ma =

1 wa L2 = 42,25 kN m 8

Berdasarkan tabel profil: PSB 250x250x6.3 H = 250 mm

B = 250 mm

Ix = 4,102 × 107 mm4

t = 6,3 mm

Sx = 3,729 × 105 mm3

Zx = 4,317 × 105 mm3

Pemeriksaan kelangsingan sayap:

B = 39,683 t

>

 r = 1,4

E = 39,598 Fy

(sayap langsing)

124 dari 283

Pemeriksaan kekompakan badan:

H = 39,683 t

>

 p= 2,42

E = 68,448 Fy

(badan kompak)

Kekuatan lentur nominal Untuk profil PSB dengan sayap langsing dan badan kompak, gunakan Pasal F7.2(c): Mn = Fy Se Dengan Se adalah modulus penampang efektif dengan lebar sayap tertekan efektif, be:

   E 0,38 E  1  = 249,462 mm be = 1,92 t Fy   B  Fy    t  

<

B = 250 mm

Lebar sayap tertekan yang tidak efektif: bineff = B − be = 0,538 mm Momen inersia efektif dihitung dengan memperhitungkan lebar sayap tertekan efektif dan memperhatikan pergeseran garis netral. Cara alternatif yang lebih mudah dan konservatif adalah dengan memperhitungkan pengurangan lebar sayap secara simetris untuk sayap atas dan sayap bawah.

Ix.eff

2 1 H t   3 =Ix  2  bineff t  bineff t      40,919 mm2  2 2   12

Modulus penampang efektif: Sx.eff =

I x.eff = 3,274 × 105 mm3 H    2

Kekuatan lentur desain: Mn = Fy Sx.eff = 81,838 kN m Metode DFBK:

 b = 0,9

 b Mn = 73,655 kN m

>

Mu = 63,375 kN m

Mu = 0,860 b M n

125 dari 283

(o.k.)

Metode DKI:

 b = 1,67

Mn = 49,005 kN m b

>

Ma = 42,25 kN m

 bM a = 0,862 Mn

126 dari 283

(o.k.)

CONTOH F.9 Balok profil pipa lingkaran Periksa kekuatan lentur balok profil Pipa 220x12 untuk digunakan sebagai balok dengan panjang bentang 5 m yang menahan beban mati terbagi rata sebesar 6 kN/m dan beban hidup terbagi rata sebesar 18 kN/m. Material baja dengan Fy = 250 MPa. Balok diasumsikan tersokong dalam arah lateral hanya di kedua ujung.


Fu = 410 MPa

kN m

Beban terbagi rata:

wD = 6

Panjang bentang:

L=5m

E = 200 000 MPa wL = 18

kN m

Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kuat lentur desain minimum: Metode DFBK:

wu = 1,2 wD + 1,6 wL = 36

Metode DKI:

wa = wD + wL = 24

kN m

kN m

Mu =

1 wu L2 = 112,5 kN m 8

Ma =

1 wa L2 = 75 kN m 8

Berdasarkan tabel profil: Pipa 220x12 D = 220 mm Zx =

t = 12 mm

1 3 3 D   D  2t   = 5,197 ×105 mm3  6

Pemeriksaan kelangsingan penampang:

D = 18,333 t

<  p = 0,07

E = 56 Fy

(penampang kompak)

127 dari 283

D = 18,333 t

<

0,45

E = 360 Fy

(Pasal F8 dapat digunakan)

Kekuatan lentur nominal berdasarkan leleh lentur Mn = Fy Zx = 129,936 kN m Kekuatan lentur desain: Metode DFBK:

 b = 0,9

 b Mn = 116,942 kN m

>

Mu = 112,5 kN m

Mu = 0,962 b M n Metode DKI:

 b = 1, 67

Mn = 77,806 kN m b  bM a = 0,964 Mn

>

Ma = 75 kN m

128 dari 283

(o.k.)

(o.k.)

CONTOH F.10 Balok profil T Tentukan profil T untuk digunakan sebagai balok dengan panjang bentang 2,4 m yang menahan beban mati terbagi rata sebesar 2 kN/m dan beban hidup terbagi rata sebesar 6 kN/m. Material baja dengan Fy = 250 MPa. Balok diasumsikan tersokong penuh dalam arah lateral.


Fu = 410 MPa

Beban terbagi rata:

wD = 2

Panjang bentang:

L = 2,4 m

E = 200 000 MPa

kN m

wL = 6

kN m


wu = 1,2 wD + 1,6 wL = 12

Metode DKI:

wa = wD + wL = 8

kN m

kN m

Mu =

1 wu L2 = 8,64 kN m 8

Ma =

1 wa L2 = 5,76 kN m 8

Dicoba profil: T 220x12 d = 125 mm

bf = 125 mm

tw = 6 mm

tf = 9 mm

Besaran lain: yp =

tw d tf   bf tf 2bf

= 7,284 mm

<

tf = 9 mm

(PNA di sayap)

d -y p y  t   z x = bf tw tf  y p  f   y ptw  p   d -y p tw = 4,471 × 104 mm3 2 2 2     A = (bf − tw) tf + d tw = 1,821 × 103 mm2 129 dari 283

tf  d    d tw    2  = 28,388 mm 2 A

bf -tw  tf  y=

1 Ix  bf -tw  tf3  bf -tw tf 12

2

tf  1 3  d  6 4  y -  + d tw +dtw  -y  = 2,468 × 10 mm 2  12 2  

Sx 

Ix = 2,554 × 104 mm3 d -y 

Sx 

Ix = 8,693 × 104 mm3 y

Leleh lentur Mp = Fy Zx = 11,178 kN m My = Fy Sx = 6,386 kN m Karena stem tertarik, maka:

1,6 My = 10,217 kN m Mp = min(Mp , 1.6 My) = 10,217 kN m

Tekuk torsi lateral (SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal F9.2) Karena balok tersokong secara penuh, tekuk torsi lateral tidak perlu diperiksa. Tekuk lokal sayap (SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal F9.3) Pemeriksaan batas rasio kelangsingan berdasarkan Tabel B4.1b Kasus 10.

bf = 6,944 2t f

<

λpf = 0,38

E = 10,748 Fy

(sayap kompak)

Kekuatan lentur nominal berdasarkan leleh lentur Mn = Mp = 10,217 kN m Kekuatan lentur desain: Metode DFBK:

 b = 0,9

 b Mn = 9,195 kN m

>

Mu = 8,64 kN m

Mu = 0,940 b M n

Metode DKI: 130 dari 283

(o.k.)

 b = 1,67

Mn = 6,118 kN m b

>

Ma = 5,76 kN m

 bM a = 0,942 Mn

131 dari 283

(o.k.)

CONTOH F.11A Balok profil siku tunggal Tentukan profil siku tunggal untuk digunakan sebagai balok dengan panjang bentang 1,8 m yang menahan beban mati terbagi rata sebesar 0,8 kN/m dan beban hidup terbagi rata sebesar 2,4 kN/m. Kaki vertikal dipasang di bagian atas sehingga ujung kaki mengalami tekan. Tidak ada beban dalam arah horizontal. Material baja dengan Fy = 250 MPa. Balok diasumsikan tersokong dalam arah lateral di kedua ujung.


Fu = 410 MPa

Beban terbagi rata:

wD = 0,8

Panjang bentang:

L = 1,8 m

kN m

E = 200 000 MPa wL = 2,4

kN m


wu = 1,2 wD + 1,6 wL = 4,8

Metode DKI:

wa = wD + wL = 3,2

kN m

kN m

Dicoba profil: L 100x100x7 b = 100 mm

t = 7 mm

A = b t + (b − t) t = 1,351 × 103 mm2

b -t t cx =

t b bt 2 2 = 27,593 mm A

132 dari 283

Mu =

1 wu L2 = 1,944 kN m 8

Ma =

1 wa L2 = 1,296 kN m 8

2

Ix 

2

1 3 1 t b   b t +b t   c x   b t  t 3  b t t  c x   = 1,315 × 106 mm4 12 2 2  12 

Sx 

Ix = 1,817 × 104 mm3 b -c x 

Leleh lentur Berdasarkan Pasal F10.1, kekuatan lentur nominal berdasarkan kondisi leleh lentur: Mn1 = 1,5 (Fy Sx) = 6,812 kN m Tekuk torsi lateral Berdasarkan Pasal F10.2, untuk profil siku tunggal yang melentur terhadap sumbu geometris dan tidak tersokong dalam arah lateral, My diambil sebesar 0,80 momen leleh menggunakan modulus penampang geometris My = 0,8 Fy Sx = 3,633 kN m Untuk momen lentur terhadap salah satu sumbu geometris siku tunggal sama kaki tanpa gaya tekan, tanpa sokongan torsi lateral, dan gaya tekan maksimum pada ujung kaki, gunakan persamaan 10-6a. Cb = 1,14

(untuk balok dengan beban terbagi rata dan sokongan lateral di kedua ujung)

Lb = L = 1,8 m

Me 

2  0,66 E b 4 t cb   Lb t    = 16,129 kN m > 1+0,78  1  b2  L2b      

My = 3,633 kN m

sehingga SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan F10-3 dapat digunakan

  My  M n 2  min  1,92 -1,17  My , My  = 3,633 kN m Me    Tekuk lokal kaki Pasal 10.3 digunakan untuk kondisi ujung kaki mengalami tekan Pemeriksaan kelangsingan kaki.

 =

b = 14,286 t

<

 p = 0,54

E = 15,274 Fy

kaki kompak, tidak terjadi tekuk lokal kaki Kekuatan lentur nominal berdasarkan nilai terkecil kondisi leleh lentur dan tekuk torsi 133 dari 283

lateral: Mn = min(Mn1, Mn2) = 3,633 kN m Kekuatan lentur desain: Metode DFBK:

 b = 0,9

 b Mn = 3,27 kN m

>

Mu = 1,944 kN m

(o.k.)

Mu = 0,595 b Mn Metode DKI:

 b = 1,67

Mn = 2,176 kN m b

>

Ma = 1,296 kN m

 bM a = 0,596 Mn

134 dari 283

(o.k.)

CONTOH F.11B Balok profil siku tunggal Tentukan profil siku tunggal untuk digunakan sebagai balok dengan panjang bentang 1,8 m yang menahan beban mati terbagi rata sebesar 0,8 kN/m dan beban hidup terbagi rata sebesar 2,4 kN/m. Kaki vertikal dipasang di bagian atas sehingga ujung kaki mengalami tekan. Tidak ada beban dalam arah horizontal. Material baja dengan Fy = 250 MPa. Balok diasumsikan tersokong dalam arah lateral di kedua ujung dan di titik tengah bentang.


Fu = 410 MPa

Beban terbagi rata:

wD = 0,8

Panjang bentang:

L = 1,8 m

E = 200 000 MPa

kN m

wL = 2,4

kN m

Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kekuatan lentur desain minimum: Metode DFBK: wu = 1,2 wD + 1,6 wL = 4,8

Metode DKI:

wa = wD + wL = 3,2

kN m

kN m

Mu =

1 wu L2 = 1,944 kN m 8

Ma =

1 wa L2 = 1,296 kN m 8


t = 7 mm

A = b t + (b − t) t = 1,351 × 103 mm2

cx 

b -t t

t b bt 2 2 = 27,593 mm A 2

2

1 3 1 t b   Ix  b t +b t   c x   b t  t 3  b t t  c x   = 1,315 × 106 mm4 12 2 2  12 

135 dari 283

Sx 

Ix = 1,817 × 104 mm3 b -c x 

Leleh lentur Berdasarkan Pasal F10.1, kekuatan lentur nominal berdasarkan kondisi leleh lentur: Mn1 = 1,5 (Fy Sx) = 6,812 kN m Tekuk torsi lateral Berdasarkan Pasal F10.2(b)(iii)(b), untuk profil siku tunggal yang tersokong dalam arah lateral di titik momen maksimum, My diambil sebesar momen leleh menggunakan modulus penampang geometris. My = Fy Sx = 4,541 kN m Untuk momen lentur terhadap salah satu sumbu geometris siku tunggal sama kaki tanpa gaya tekan, tanpa sokongan torsi lateral, dan gaya tekan maksimum pada ujung kaki, gunakan persamaan 10-6a. Cb = 1,30 (untuk balok dengan beban terbagi rata dan sokongan lateral di kedua ujung dan titik tengah bentang) Lb = L = 1,8 m 2   0,66 E b 4 t cb    Lb t    = 22,991 kN m M e  1,25  1+0,78  1   b2  2 L     b   

>

My = 4,541 kN m

sehingga SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan F10-3 dapat digunakan

  My  M n 2  min  1,92 -1,17  My , My  = 4,541 kN m Me    Tekuk lokal kaki Pasal 10.3 digunakan untuk kondisi ujung kaki mengalami tekan Pemeriksaan kelangsingan kaki.

 =

b = 14,286 t

<  p = 0,54

E = 15,274 Fy

kaki kompak, tidak terjadi tekuk lokal kaki Kekuatan lentur nominal berdasarkan nilai terkecil kondisi leleh lentur dan tekuk torsi lateral: Mn = min(Mn1, Mn2) = 4,541 kN m 136 dari 283


 b = 0,9

 b Mn = 4,087 kN m

>

Mu = 1,944 kN m

(o.k.)

>

Ma = 1,296 kN m

(o.k)

Mu = 0,476 b Mn Metode DKI:

 b = 1,67

Mn = 2,719 kN m b  bM a = 0,477 Mn

137 dari 283

CONTOH F.11C Balok profil siku tunggal Tentukan profil siku tunggal untuk digunakan sebagai balok dengan panjang bentang 1,8 m yang menahan beban vertikal berupa beban mati terbagi rata sebesar 0,8 kN/m dan beban hidup terbagi rata sebesar 2,4 kN/m. Beban horizontal adalah beban angin terbagi rata sebesar 1,8 kN/m. Material baja dengan Fy = 250 MPa. Balok diasumsikan tersokong dalam arah lateral di kedua ujung. Gunakan kombinasi 4 untuk DFBK dan kombinasi 6a untuk DKI.


Fu = 410 MPa

E = 200 000 MPa

kN m

Beban terbagi rata:

wD = 0,8

Panjang bentang:

L = 1,8 m

wL = 2,4

kN m

wW = 1,8

kN m

Lb = L = 1,8 m


wux = 1,2 wD + wL = 3,36 wuy = 1,0 wW = 1,8

Metode DKI:

kN m

kN m

wax = wD + 0,75 wL = 2,6

way = 0,75 wW = 1,35

kN m

kN m

1 wux L2 = 1,361 kN m 8 1 Muy = wuy L2 = 0,729 kN m 8 Mux =

Max =

May =

1 wax L2 = 1,053 kN m 8

1 way L2 = 0,547 kN m 8


t = 7 mm

A = b t + (b − t) t = 1,351×103 mm2

138 dari 283

Besaran-besaran penampang terhadap sumbu geometris:

b -t t

cx 

t b bt 2 2 = 27,593 mm A 2

Ix 

2

1 3 1 t b   b t +b t   c x   b t  t 3  b t t  c x   = 1,315 × 106 mm4 12 2 2  12 

Sx 

Ix = 1,817 × 104 mm3 b c  x Iy = Ix = 1,315×106 mm4

cy = cx = 27,593 mm

Sy = Sx = 1,817×104 mm3

t  b t  t     b5 4 Ixy = b t   c x -  c y -  + b t t   c x -  c y -t  +   = −7,842 × 10 mm 2  2 2 2     Besaran-besaran penampang terhadap sumbu utama:

 = 45o zc = b cos(  ) = 70,711 mm wB = cx sec(  ) = 39,023 mm wC = b sin(  ) − wB = 31,688 mm

Iz 

Iw 

Ix +Iy 2 Ix +Iy 2

2

I  I 2 = 5,311 × 105 mm4 -  x y  +Ixy  2  2

I  I 2 = 2,1 x 106 mm4 -  x y  +Ixy  2 

SzB 

Iz = 1,361 × 104 mm3 wB

SzC 

Iz = 1,676 × 104 mm3 wC

SwC 

Iw = 2,969 × 104 mm3 zc

139 dari 283

Penyesuaian tanda momen: Metode DFBK:

Mux = − Mux = −1,361 kN m Muy = Muy = 0,729 kN m

Metode DKI:

Max = −Max = −1,053 kN m May = May = 0,547 kN m

Momen terhadap sumbu utama: Metode DFBK:

Muw = Mux cos(α) + Muy sin(α) = −0,447 kN m Muz = −Mux sin(α) + Muy cos(α) = 1,478 kN m

Metode DKI:

Maw = Max cos(α) + May sin(α) = −0,358 kN m

Maz = −Max sin(α) + May cos(α) = 1,131 kN m Kekuatan lentur nominal terhadap sumbu Z Karena Muz dan Maz positif, ujung kaki mengalami tekan Leleh lentur Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal F10.1, kekuatan lentur nominal berdasarkan kondisi leleh lentur: Mnz = 1,5 (Fy SzB) = 5,104 kN m Tekuk torsi lateral Berdasarkan Pasal F10, kondisi batas tekuk torsi lateral tidak terjadi pada saat jika momen terhadap sumbu minor.

140 dari 283

Tekuk lokal kaki Pasal 10.3 digunakan untuk kondisi ujung kaki mengalami tekan Pemeriksaan kelangsingan kaki.



b = 14,286 t

<

p  0,54

E = 15,274 Fy

kaki kompak, tidak terjadi tekuk lokal kaki Kekuatan lentur nominal berdasarkan kondisi leleh lentur: Mnz = 5,104 kN m Kekuatan lentur desain: Metode DFBK:

 b = 0,9

 b Mnz = 4,593 kN m

>

Muz = 1,478 kN m

(o.k.)

M nz = 3,056 kN m b

>

Maz = 1,131 kN m

(o.k.)

Metode DKI:

 b = 1,67

Kekuatan lentur nominal terhadap sumbu W Leleh lentur Mnw1 = 1,5 (Fy SwC) = 11,135 kN m Tekuk torsi lateral Menghitung Me Untuk lentur terhadap sumbu kuat profil siku sama kaki yang tidak tersokong secara lateral dalam arah menerus, gunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan F10-4. Cb = 1,14

0,46 E b 2 t 2 c b Me = = 28,551 kN m Lb

>

My = Fy SwC = 7,423 kN m

sehingga SNI 1729 Persamaan F10-3 dapat digunakan

  My  M nw 2 = min  1,92 -1,17  M y ,M y  = 7,423 kN m M e    141 dari 283

Tekuk lokal kaki Karena kaki kompak, tidak terjadi tekuk lokal kaki Kekuatan lentur nominal berdasarkan nilai terkecil antara kondisi leleh lentur dan tekuk torsi lateral: Mnw = min(Mnw1 , Mnw2) = 7,423 kN m Kekuatan lentur desain: Metode DFBK:

 b Mnw = 6,681 kN m

 b = 0,9 Metode DKI:

 b = 1,67

M nw = 4,445 kN m b

Resultan momen memiliki komponen terhadap setiap sumbu utama, sehingga rasio tegangan harus diperiksa sesuai Pasal H2.

fra f f + rbw + rbz  1,0 Fca Fcbw Fcbz CATATAN Agar perhitungan lebih mudah, persamaan interaksi dapat digunakan dalam bentuk momen daripada tegangan. Tanda positif dan negatif momen agar diperhatikan pada saat memeriksa kondisi di titik-titik kontrol.

di titik B Mw tidak menghasilkan tegangan di titik B, sedangkan Mz menghasilkan tegangan tarik di titik B. Metode DFBK:

Metode DKI:

0-

Muz

bM nz

= 0,322

 M 0 - b az = 0,37 M nz

< 1,0

< 1,0

di titik C Mw menghasilkan tegangan tarik di titik C, sedangkan Mz menghasilkan tegangan tekan di titik C. Metode DFBK:

Metode DKI:

-

Muw

bMnw



Muz

bM nz

= 0,255

 M  M - b aw  b az = 0,29 Mnw M nz

< 1,0

< 1,0

142 dari 283

di titik A Mw dan Mz menghasilkan tegangan tekan di titik A. Metode DFBK:

Metode DKI:

Muw

bMnw



b Maw Mnw

Muz

bM nz 

= 0,389

b Maz M nz

<

1,0

= 0,451 <

1,0

Karena seluruh interaksi tegangan bernilai < 1.0, profil tersebut kuat memikul beban desain. Walaupun pemeriksaan telah dilakukan di ketiga titik, titik A merupakan titik kontrol karena pada titik tersebut kedua momen menghasilkan tegangan tekan.

143 dari 283

CONTOH F.12 Batang tulangan persegi panjang Tentukan batang tulangan persegi panjang untuk digunakan sebagai balok dengan panjang bentang 3,6 m yang menahan beban mati terbagi rata sebesar 6 kN/m dan beban hidup terbagi rata sebesar 18 kN/m. Material baja dengan Fy = 250 MPa. Balok tersokong penuh dalam arah lateral di kedua ujung dan titik tengah bentang. Secara konservatif, gunakan Cb = 1,0.


Fu = 410 MPa

Beban terbagi rata:

wD = 6

Panjang bentang:

L = 3,6 m

kN m

E = 200 000 MPa wL = 18

kN m


wu = 1,2 wD + 1,6 wL = 36

Metode DKI:

wa = wD + wL = 24

kN m

kN m

Coba batang tulangan persegi 120 mm x 80 mm. d = 120 mm

b = 80 mm

bd 2 = 1,92 × 105 mm3 6 bd 2 Zx  = 2,88 × 105 mm3 4

Sx 

Kekuatan lentur nominal Leleh lentur: Periksa batasan sesuai Pasal F11.1 144 dari 283

Mu =

1 wu L2 = 58,32 kN m 8

Ma =

1 wa L2 = 38,88 kN m 8

Lb 

L = 1,8 m 2

L bd = 33,75 b2

<

0,08E = 64 Fy

sehingga kondisi batas leleh menentukan dan tekuk torsi lateral tidak terjadi Mp = Fy Zx = 72 kN m My = Fy Sx = 48 kN m Mn = min(Mp , 1.6 My) = 72 kN m Kekuatan lentur desain: Metode DFBK:

 b = 0,9

 b Mn = 64,8 kN m

>

Mu = 58,32 kN m

(o.k.)

Mu = 0,9 bMn

<

1,00

(o.k.)

Mn = 43,114 kN m b

>

Ma = 38,88 kN m

(o.k)

 bM a = 0,902 Mn

<

1,00

(o.k.)

Metode DKI:

 b = 1,67

145 dari 283

CONTOH F.13 Batang tulangan bundar Tentukan batang tulangan bundar untuk digunakan sebagai balok dengan panjang bentang 0,8 m yang menahan beban mati terpusat sebesar 0,5 kN dan beban hidup terpusat sebesar 1,25 kN/m. Material baja dengan Fy = 250 MPa. Berat sendiri balok dapat diabaikan. Balok tersokong penuh dalam arah lateral hanya di kedua ujung. Secara konservatif, gunakan Cb = 1,0.


Fu = 410 MPa

Beban terbagi rata:

PD = 0,4 kN

Panjang bentang:

L = 0,8 m

E = 200 000 MPa PL = 1,2 kN


Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 2,4 kN

Mu=

1 Pu L = 0,48 kN m 4

Metode DKI:

Pa = PD + PL = 1,6 kN

Ma=

1 Pa L = 0,32 kN m 4

Coba batang tulangan bundar berdiameter 25 mm d = 25 mm

Sx =

d 3 32

= 1,534 × 103 mm3

d3 Zx = = 2,604 × 103 mm3 6

146 dari 283

Kekuatan lentur nominal Leleh lentur: Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal F11.1, kekuatan lentur nominal ditentukan oleh kondisi leleh lentur Mp = Fy Zx = 0,651 kN m My = Fy Sx = 0,383 kN m Mn = min(Mp , 1.6 My) = 0,614 kN m Kekuatan lentur desain: Metode DFBK:

b = 0,9

b Mn = 0,552 kN m

>

Mu = 0,48 kN m

>

Ma = 0,32 kN m

(o.k.)

Mu  0,869 bMn Metode DKI:

b = 1,67

Mn = 0,367 kN m b  bM a = 0,871 Mn

147 dari 283

(o.k.)

Bab G Desain komponen struktur untuk geser

Pendahuluan Bab G SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural meliputi badan komponen struktur simetris tunggal atau ganda memikul geser pada pelat badan, siku tunggal, penampang PSB, dan geser dalam arah sumbu lemah profil simetris tunggal atau ganda. Sebagian besar persamaan dalam Bab G ini diilustrasikan dengan contoh. DFBK dan DKI akan menghasilkan desain yang sama untuk kasus di mana efek beban hidup kira-kira tiga kali efek beban mati. G1. Ketentuan umum Kekuatan geser desain, v Vn, dan kekuatan geser ijin, Vn / v , ditentukan sebagai berikut: Vn = kekuatan geser nominal berdasarkan leleh geser atau tekuk geser Vn = 0,6 Fy AwCv Persamaan G2-1)

v = 0,90 (DFBK)

(SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural

v = 1,67 (DKI)

Pengecualian: Untuk profil I canai panas dengan h/tw ≤ 2,24 E / Fy dapat digunakan

v = 1,00 (DFBK)

v = 1,50 (DKI)

SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2 tidak menggunakan aksi medan tarik. SNI 1729 Pasal G3 secara khusus membahas penggunaan aksi medan tarik. G2. Komponen struktur dengan badan tidak diperkaku atau badan diperkaku Sebagaimana ditunjukkan dalam Catatan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural pasal G2 ini, hampir semua profil I tidak mengalami tekuk geser dan juga memenuhi syarat untuk faktor keamanan dan ketahanan yang lebih besar,  v = 1,00 (DFBK) dan Ωv = 1,50 (DKI) Perhitungan desain kekuatan geser Profil I disajikan dalam Contoh G.1. Desain kekuatan geser kanal disajikan dalam Contoh G.2. G3. Aksi medan tarik Sebuah gelagar tersusun dengan badan tipis dan pengaku transversal disajikan dalam Contoh G.8. 148 dari 283

G4. Siku tunggal Contoh desain kekuatan geser siku tunggal diilustrasikan dalam Contoh G.3. G5. PSB Persegi panjang dan komponen struktur berbentuk boks Ketinggian geser, h, diambil sebagai jarak bersih antara sayap dikurangi radius sudut dalam pada setiap sisi. Jika jari-jari kelengkungan tidak diketahui, h harus diambil sebagai dimensi luar dalam arah geser dikurangi 3 kali ketebalan. Desain kekuatan geser PSB persegi disajikan dalam Contoh G.4. G6. PSB bundar Desain kekuatan geser PSB bundar disajikan dalam Contoh G.5. G7. Geser sumbu lemah pada profil simetris ganda dan tunggal Desain kekuatan geser sumbu lemah, lihat Contoh G.6 dan Contoh G.7. G8. Balok dan gelagar dengan bukaan badan Untuk balok dan gelagar dengan contoh bukaan badan, lihat AISC Design Guide 2, Steel and Composite Beams with Web Openings (Darwin, 1990).

149 dari 283

CONTOH G.1 Balok profil WF yang mengalami geser terhadap sumbu kuat Periksa kekuatan geser balok profil WF 400x200x8x13 yang menahan gaya geser sebesar 120 kN akibat beban mati dan 180 kN akibat beban hidup. Solusi: Properti material baja: Fy = 250 MPa Gaya geser:

Fu = 410 MPa VD = 120 kN

E = 200 000 MPa

VL = 180 kN

Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kekuatan geser desain minimum: Metode DFBK:

Vu = 1,2 VD + 1,6 VL = 432 kN

Metode DKI:

Va = VD + VL = 300 kN

Data profil WF 400x200x8x13: (Gunakan Tabel Profil I) d = 400 mm

bf = 200 mm

tw = 8 mm

tf = 13 mm

r = 16 mm

h = d − 2 (tf + r) = 342 mm Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.1(a), koefisien geser badan:

h = 42,75 tw

<

2,24

E = 63,357 Fy

sehingga Cv = 1,0 Menghitung Aw Aw = d tw = 3,2 × 103 mm2 Menghitung Vn Vn = 0,6 Fy Aw Cv = 480 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural G2.1(a), kekuatan geser desain: Metode DFBK:

v = 1,00

Vn = v Vn = 480 kN

>

Vu = 432 kN

Vu = 0,9 Vn 150 dari 283

(o.k.)

Metode DKI:

v = 1,50

Vn = 320 kN v Va = 0,938  Vn     v 

>

Va = 300 kN

151 dari 283

(o.k.)

CONTOH G.2 Balok profil kanal yang mengalami geser terhadap sumbu kuat Periksa kekuatan geser balok profil C 380x100x10.5x16 yang menahan gaya geser sebesar 80kN akibat beban mati dan 220 kN akibat beban hidup. Material baja Fy = 250 MPa. Solusi: Properti material baja: Fy = 250 MPa Gaya geser:

Fu = 410 MPa VD = 80 kN

E = 200 000 MPa

VL = 220 kN


Vu = 1,2 VD + 1,6 VL = 448 kN

Metode DKI:

Va = VD + VL = 300 kN

Data profil C 380x100x10,5x16: (Gunakan Tabel Profil Kanal) d = 380 mm

bf = 100 mm

tw = 10,5 mm

tf = 16 mm

h = d − 2 tf = 348 mm Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.1(b), koefisien tekuk geser pelat badan:

h = 33,143 tw

<

260

sehingga kv = 5 Berdasarkan SNI 1729, koefisien geser badan:

h = 33,143 tw sehingga

<

Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural G2.1(b),

1,10

kv E = 69,57 Fy

Cv = 1,0

Menghitung Aw Aw = d tw = 3,99 × 103 mm2 Menghitung Vn Vn = 0,6 Fy Aw Cv = 598,5 kN

152 dari 283

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.1(a), kekuatan geser desain dengan faktor ϕv = 1,00 (DFBK) dan v = 1,50 (DKI) tidak berlaku untuk profil kanal: Metode DFBK:

 v = 0,90

 Vn =  v Vn = 538,65 kN

>

Vu = 448 kN

(o.k.)

Vu = 0,832 Vn Metode DKI:

 v = 1,67

Vn = 358,383 kN v

Va  Vn     v 

>

Va = 300 kN

= 0,837

153 dari 283

(o.k.)

CONTOH G.3

Balok profil siku yang mengalami geser

Periksa kekuatan geser balok profil L120x120x8 yang menahan gaya geser sebesar 15 kN akibat beban mati dan 50 kN akibat beban hidup. Material baja Fy = 250 MPa. Solusi: Properti material baja: Fy = 250 MPa Gaya geser:

Fu = 410 MPa VD = 15 kN

E = 200 000 MPa

VL = 50 kN


Vu = 1,2 VD + 1,6 VL = 98 kN

Metode DKI:

Va = VD + VL = 65 kN

Data profil L120x120x8: (Gunakan Tabel Profil Siku) b = 120 mm

t = 8 mm

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.4, koefisien tekuk geser pelat badan: kv = 1,2 Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.1(b), koefisien geser badan:

b = 15 t

<

1,10

kv E = 34,082 Fy

sehingga Cv = 1,0 Menghitung Aw Aw = b t = 960 mm2 Menghitung Vn Vn = 0,6 Fy Aw Cv = 144 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.1, kekuatan geser desain: Metode DFBK:

 v = 0,90

 Vn =  v Vn = 129,6 kN

>

Vu = 98 kN

Vu = 0,756 Vn 154 dari 283

(o.k.)

Metode DKI:

 v = 1,67

Vn = 86,228 kN v

Va  Vn     v 

>

Va = 65 kN

= 0,754

155 dari 283

(o.k.)

CONTOH G.4 Balok profil psb persegi panjang yang mengalami geser Periksa kekuatan geser balok profil PSB persegi panjang 180x100x8 yang menahan gaya geser sebesar 50 kN akibat beban mati dan 150 kN akibat beban hidup. Material baja Fy = 250 MPa. Orientasi profil balok agar gaya geser sejajar sisi yang lebih panjang. Solusi: Properti material baja: Fy = 250 MPa

Fu = 410 MPa

Gaya geser:

VD = 50 kN

E = 200 000 MPa VL = 150 kN


Vu = 1,2 VD + 1,6 VL = 300 kN

Metode DKI:

Va = VD + VL = 200 kN

Data profil PSB 180x100x8: (Gunakan Tabel Profil PSB) H = 180 mm

B = 100 mm

tw = 8 mm

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G5, koefisien tekuk geser pelat badan: kv = 5 Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G5, jika radius tidak diketahui, h diambil sebesar tinggi total profil dikurangi tiga kali tebal profil. h = H − 3 tw = 156 mm Berdasarkan SNI 1729 Pasal G2.1(b), koefisien geser badan:

h = 19,5 tw

<

1,10

kv E = 69,57 Fy

sehingga Cv = 1,0 Menghitung Aw Aw = 2 h tw = 2496 mm2 Menghitung Vn Vn = 0,6 Fy Aw Cv = 374,4 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.1, kekuatan geser desain:

156 dari 283

Metode DFBK:

 v = 0,90

 Vn =  v Vn = 336,96 kN

>

Vu = 300 kN

(o.k.)


 v = 1,67

Vn = 224,192 kN v

Va  Vn     v 

>

Va = 200 kN

= 0,892

157 dari 283

(o.k.)

CONTOH G.5 Balok profil pipa yang mengalami geser Periksa kekuatan geser balok profil pipa dengan diameter luar 355,6 mm. Panjang balok tersebut 10 meter dan direncanakan menahan gaya geser sebesar 130 kN akibat beban mati dan 400 kN akibat beban hidup. Material baja Fy = 250 MPa. Solusi: Properti material baja: Fy = 250 MPa

Fu = 410 MPa

Gaya geser:

VD = 120 kN

E = 200 000 MPa

VL = 250 kN


Vu = 1,2 VD + 1,6 VL = 544 kN

Metode DKI:

Va = VD + VL = 370 kN

Data profil pipa: D = 355,6 mm

t = 8 mm

Setengah panjang bentang:

Lv = 5 m

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G6, Fcr adalah nilai terbesar dari Fcr1 dan Fcr2 di bawah ini: Fcr1 =

1,60E Lv  D    D t 

Fcr2 =

0,78E D   t 

3 2

5 4

= 743,543 MPa

= 526,401 MPa

Fcr = max(Fcr1 , Fcr2) = 743,543 MPa dan dibatasi 0,6 Fy = 150 MPa (menentukan) sehingga Fcr = 0,6 Fy = 150 MPa Menghitung Ag Ag =

 2 2 D -D -2t   = 8736,141 mm2 4



158 dari 283

Menghitung Vn berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G6 Vn =

F cr Ag 2

= 655,211 kN

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.1, kekuatan geser desain: Metode DFBK:

 v = 0,90

 Vn =  v Vn = 589,69 kN

>

Vu = 544 kN

(o.k.)


 v = 1,67

Vn = 392,342 kN v

Va  Vn     v 

>

Va = 370 kN

= 0,943

159 dari 283

(o.k.)

CONTOH G.6 Balok profil simetri ganda yang mengalami geser terhadap sumbu lemah Periksa kekuatan geser balok profil WF 400x200x8x13 yang menahan gaya geser sebesar 80kN akibat beban mati dan 240 kN akibat beban hidup. Material baja Fy = 250 MPa. Solusi: Properti material baja: Fy = 250 MPa

Fu = 410 MPa

Gaya geser:

VD = 80 kN

E = 200 000 MPa

VL = 240 kN


Vu = 1,2 VD + 1,6 VL = 480 kN

Metode DKI:

Va = VD + VL = 320 kN

Data profil WF 400x200x8x13: (Gunakan Tabel Profil WF) d = 400 mm

bf = 200 mm

tw = 8 mm

tf = 13 mm

r = 16 mm

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G7, untuk geser terhadap sumbu lemah, gunakan Persamaan G2-1 dan ketentuan di SNI 1729 Pasal G2.1(b) dengan Aw = bf tf untuk masing-masing sayap. Koefisien tekuk geser:

kv = 1,2

Lebar tiap sisi sayap:

b=

b = 7,692 tf

<

1,10

bf = 100 mm 2

kv E = 34,082 Fy

sehingga Cv = 1,0 Menghitung Aw Aw = 2 bf tf = 5 200 mm2 Menghitung Vn Vn = 0,6 Fy Aw Cv = 780 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.1, kekuatan geser desain:

160 dari 283

Metode DFBK:

 v = 0,90

 Vn =  v Vn = 702 kN

>

Vu = 480 kN

(o.k.)


 v = 1,67

Vn = 467,066 kN v

Va  Vn     v 

>

Va = 320 kN

= 0,685

161 dari 283

(o.k.)

CONTOH G.7 Balok profil simetri tunggal yang mengalami geser terhadap sumbu lemah Periksa kekuatan geser balok profil C380x100x10.5x16 yang menahan gaya geser sebesar 60kN akibat beban mati dan 180 kN akibat beban hidup. Material baja Fy = 250 MPa. Solusi: Properti material baja: Fy = 250 MPa

Fu = 410 MPa

Gaya geser:

VD = 60 kN

E = 200 000 MPa

VL = 180 kN


Vu = 1,2 VD + 1,6 VL = 360 kN

Metode ASD:

Va = VD + VL = 240 kN

Data profil C380x100x10.5x16: (Gunakan Tabel Profil Kanal) d = 380 mm

bf = 100 mm

tw = 10,5 mm

tf = 16 mm

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G7, untuk geser terhadap sumbu lemah, gunakan SNI 1729 Persamaan G2-1 dan ketentuan SNI 1729 Pasal G2.1(b) dengan Aw = bf tf untuk masing-masing sayap. Koefisien tekuk geser: kv = 1,2

bf = 6,25 tf

<

1,10

kv E = 34,082 Fy

sehingga Cv = 1,0 Menghitung Aw Aw = 2 bf tf = 3 200 mm2 Menghitung Vn Vn = 0,6 Fy Aw Cv = 480 kN

162 dari 283

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.1, kekuatan geser desain: Metode DFBK:

 v = 0,90

 Vn = ϕv Vn = 432 kN

>

Vu = 360 kN

(o.k.)


 v = 1,67

Vn = 287,425 kN v

Va  Vn     v 

>

Va = 240 kN

= 0,835

163 dari 283

(o.k.)

CONTOH G.8 Balok profil tersusun dengan pengaku transversal Balok profil I tersusun dari material baja Fy = 250 MPa dengan panjang bentang 15 meter dibebani secara terdistribusi sebesar 12 kN/m (beban mati) dan 36 kN/m (beban hidup). Tinggi penampang balok 900 mm dengan lebar sayap 300 mm. Tebal badan 8 mm dan tebal sayap 36 mm. Periksa apakah balok tersebut cukup kuat terhadap gaya geser di ujung balok, dengan dan tanpa aksi medan tarik. Gunakan pengaku transversal jika diperlukan.


Fu = 410 MPa

E = 200 000 MPa

Data profil tersusun: d = 900 mm

bft = 300 mm

bfc = 300 mm

tw = 8 mm

tf = 36 mm

h = d − 2 tf = 828 mm

kN m

Beban terbagi rata:

wD = 12

Panjang bentang:

L = 16 m

wL = 36

kN m


Vu =

Metode DKI:

Va =

1,2wD +1,6wL  L = 576 kN 2

wD +wL  L 2

= 384 kN

Pemeriksaan kebutuhan pengaku: Aw = d tw = 7 200 mm2

h = 103,5 tw

< 260

sehingga kv = 5 untuk badan tanpa pengaku transversal 164 dari 283

> 1,37

kv E = 86,646 Fy

sehingga Cv dihitung berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan G2-5: Cv =

1,51kv E

= 0,564

2

h   Fy  tw 

menghitung Vn Vn = 0,6 Fy Aw Cv = 608,948 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.1, kekuatan geser desain: Metode DFBK:

 v = 0,90

 Vn =  v Vn = 548,053 kN

<

Vu = 576 kN

<

Va = 384 kN

Vu = 1,051 Vn (perlu pengaku transversal) Metode DKI:

 v = 1,67

Vn = 364,639 kN v Va = 1,053  Vn     v  (perlu pengaku transversal)

Gunakan pengaku transversal pada setiap jarak: a = 1,6 m Batasan penggunaan aksi medan tarik Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G3.1, aksi medan tarik tidak boleh diperhitungkan jika terdapat minimal salah satu kondisi di bawah ini: (a) panel ujung pada elemen dengan pengaku transversal (b) elemen dengan a/h lebih besar dari 3,0 atau [260/(h/tw)]2 (c) 2Aw/(Afc + Aft) > 2,5 (d) h/bfc atau h/bft > 6,0 Syarat (b): 165 dari 283

2

a = 1,932 h

     260  = 6,311  h        tw  

<

Syarat (c): Afc = bfc tf = 10 800 mm2

2A w = 0,667 A fc + A ft

Aft = bft tf = 10 800 mm2

< 2,5

Syarat (d):

h = 2,76 b fc

h = 2,76 b ft

< 6,0

< 6,0

Persyaratan (b), (c) dan (d) terpenuhi, aksi medan tarik dapat diperhitungkan kecuali untuk panel ujung. Kekuatan geser panel ujung Tentukan kv berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.1(b) dan periksa batasan a/h

a = 1,932 h

< 3,0 2

    260   < = 6,311  h        tw   sehingga kv = 5 +

5 a    h 

2

= 6,339

Aksi medan tarik tidak boleh diperhitungkan pada panel ujung karena

h = 103,5 tw

> 1,37

kv E = 97,561 Fy

166 dari 283

Cv =

1,51kv E 2

h   Fy  tw 

= 0,715

Vn = 0,6 Fy Aw Cv = 772,028 kN Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.1, kekuatan geser desain: Metode DFBK:

 v = 0,90

 Vn =  v Vn = 694,825 kN Vu = 0,829 Vn

>

Vu = 576 kN

(o.k.)

<

1,00

(o.k.)

>

Va = 384 kN

(o.k.)

<

1,00

(o.k.)

Metode DKI:

Vn = 462,292 kN v

 v = 1,67

Va  Vn     v 

= 0,831

Kekuatan geser panel kedua Kekuatan geser perlu pada panel kedua: Metode DFBK:

Vu =

Metode DKI:

Va =

1,2wD +1,6wL  L 2

wD +wL  L 2

− (1,2 wD + 1,6 wL) a = 460,8 kN

− (wD + wL) a = 307,2 kN

Tentukan kv berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.1(b) dan periksa batasan

a = 1,932 h

a h

< 3,0 2

    260   < = 6,311  h        tw   167 dari 283

sehingga kv = 5 +

5 a    h 

2

= 6,339

Aksi medan tarik tidak boleh diperhitungkan pada panel ujung karena

Cv =

h = 103,5 tw

1,51kv E 2

h   Fy  tw 

> 1,37

kv E = 97,561 Fy

= 0,715

Periksa batasan tambahan dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G3.1 untuk aksi medan tarik

2A w = 0,667 ≤ 2,5 A fc + A ft h = 2,76 b ft

h = 2,76 b fc

≤ 6,0

≤ 6,0

Panel tersebut bukan panel ujung dan semua kondisi memenuhi syarat untuk perhitungan aksi medan tarik. Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G3.2 1,10

kv E = 78,334 Fy

karena

h = 103,5 tw

> 76

  1 Cv  Vn = 0,6 Fy Aw Cv  2 a   1,15 1-   h 

gunakan persamaan G3-2

    = 895,111 kN  

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.1, kekuatan geser desain:

168 dari 283

Metode DFBK:

 v = 0,90

 Vn =  v Vn = 805,6 kN

<

Vu = 460,8 kN


v = 1,67

Vn = 535,994 kN v

Va  Vn     v 

<

Va = 307,2 kN

= 0,573

169 dari 283

Bab H Desain komponen struktur untuk kombinasi gaya-gaya dan torsi

Untuk semua persamaan interaksi dalam SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Bab H, gaya dan momen yang diperlukan harus mencakup efek orde kedua, seperti yang disyaratkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Bab C. Pengguna DKI, SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural 1989 terbiasa menggunakan persamaan interaksi yang mencakup amplifikasi orde kedua parsial. Efek orde kedua yang sekarang dihitung dalam analisis dan tidak termasuk dalam persamaan interaksi.

170 dari 283

CONTOH H.1 Periksa kekuatan suatu balok-kolom profil WF 350x175x7x11 yang menerima beban aksial tarik PD = 30 kN dan PL = 40 kN. Panjang tak terbreis adalah 9 m dan kedua ujung adalah sendi, dengan sambungan tanpa lubang. Batang ini juga memiliki momen akibat beban terdistribusi merata. MxD = 34 kN m

PD = 30 kN

MxL = 20 kN m

Lb = 6 m

PL = 40 kN

MyD = 5 kN m MyL = 8 kN m Pasal 2 kekuatan perlu dari SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain sebagai berikut: DFBK

DKI

Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 100 kN


Mux = 1,2 MxD + 1,6 MxL = 72,8 kN m

Max = MxD + MxL = 54 kN m

Muy = 1,2 MyD + 1,6 MyL = 18,8 kN m

May = MyD + MyL = 13 kN m

Data penampang WF 350 x 175 x 7 x 11

G=

E = 200 000 MPa Ix = 1,36 x 108 mm4 d = 350 mm

E = 7,692 x 104 MPa 2,6

Iy = 9,84 x 106 mm4

tw = 7 mm

CW =

Iy ho2 4

= 2,827 x 1011 mm6

Ag = 6,314 x 103 mm2

bf = 175 mm

Besaran penampang yang perlu dihitung:

Fy = 250 MPa

tf = 11 mm ho = d - tf = 339 mm

h = d - 2 tf - 2 r = 300 mm

I Ix Sy = y = 7,771 x 105 mm3 = 1,125 x 105 mm3 0,5 bf 0,5 d 1 2 Z x = bf tf d tf  + tw d -2tf  = 8,408 x 105 mm3 4

Sx =

2 1 Z y = tf bf2 + d -2tf tw2 = 1,725 x 105 mm3 4 4

2bf tf3 + d tf tw3  J = = 1,94 x 105 mm4 3 171 dari 283

r = 14 mm

rx =

Ix = 146,763 mm Ag

I y CW

rts =

Iy

ry =

Ag

= 39,477 mm

Lp =1,76ry

Sx

E Lr =1,95 rts 0,7 F y

J S x ho

E = 1,965 m Fy

 0,78 F y S x ho  1+ 1+6,76   = 5,999 m J   E 2

Solusi: Kekuatan Tarik Nominal Dari SNI 1729 Pasal D2(a), kekuatan tarik nominal akibat kelelehan tarik pada penampang bruto adalah: Pn = Fy Ag = 1,578 x 103 kN

SNI 1729 Persamaan D2-1

Catat bahwa untuk batang dengan lubang, kuat rupture dari batang juga harus dihitung dengan menggunakan SNI 1729 Persamaan D2-2 Kekuatan Lentur nominal untuk lentur terhadap sumbu X-X Kelelehan Mpx = Fy Zx = 210,212 kN m Mnx1 = Mpx

SNI 1729 Persamaan F2-1

Tekuk Torsional-Lateral Dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal F2.2, kuat lentur nominal akibat tekuk torsional-lentur dihitung sebagai berikut: Karena Lp < Lb < Lr , maka berlaku SNI 1729 Persamaan F2-2 Cb = 1,14

untuk pembebanan merata, tanpa mempertimbangkan efek dari gaya tarik.

Walaupun demikian, menurut SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal H1.2, Cb dapat diperbesar karena kolom mengalami gaya tarik

Pey =

 2EIy L

2 b

= 539,538 kN

DFBK

 = 1,0

1+

 Pu

DKI

 = 1,6

1+

 Pa

172 dari 283

Pey

Pey

= 1,089

= 1,099

C b =C b 1+

 Pu Pey

= 1,298

  L -L M nx 2 =C b M px -M  px -0,7F yS x   Lb -Lp   r p

   = 176,516 kN m  

Persamaan F2-2

M nx = min M nx 1,M nx 2  = 176,516 kN m

Jadi

Tekuk Lokal Sayap

b=

bf 2

b = 7,955 t

t = tf

p = 0,38

E = 10,748 Fy

Jadi sayap kompak Badan

h = 42,857 tw

 p = 3,76

E = 106,349 Fy

Jadi badan juga kompak Berarti tekuk lokal tidak menjadi masalah di profil ini Kekuatan lentur nominal terhadap sumbu y-y Karena sayap kompak, maka kondisi batas kelelehan yang menentukan

M ny = min F y Z y ,1.6F yS y  = 43,114 kN m

SNI 1729 Persamaan F6-1

Kekuatan yang tersedia: Dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal D2 dan F1: DFBK

b = 0,9 Pc = t Pn

Pu = 0,07 Pc

t = 0,9 M cx = bM nx

M cy = bM ny

< dari 0,2, maka digunakan SNI 1729 Persamaan H1-1b

173 dari 283

rasio =

Pu  M ux M uy  + 2Pc  M cx M cy

  = 0,978 < 1 (memenuhi) 

DKI

t = 1,67

Pc 

Pn t

M cx 

Pa = 0,074 Pc rasio =

b = 1,67

<

M nx b

0,2,

Pa  M ax M ay  + 2Pc  M cx M cy

M cy 

M ny b

harus menggunaan SNI 1729 Persamaan H1-1b

  = 1,051 > 1 (tidak memenuhi) 

174 dari 283

CONTOH H.2. Periksa kekuatan suatu balok-kolom profil WF 350x175x7x11 yang menerima beban aksial PD = 23 kN dan PL= 70 kN. Panjang tak terbreis adalah 4 m dan kedua ujung adalah sendi. Batang ini juga memiliki momen akibat beban terdistribusi merata, belum memperhitungkan efek P-δ: MxD = 10 kN m

MxL = 7,5 kN m

Lb = 4 m

MyD = 7,5 kN m

MyL = 8 kN m

Lz = Lb

Lx = 4 m

Ly = Lx

Sistim balok-kolom ini tidak dapat bergoyang Data penampang WF 350 x 175 x 7 x 11

G=

E = 200 000 MPa Ix = 1,36 x 108 mm4 d = 350 mm

E = 7,692 x 104 MPa 2,6

Iy = 9,84 x 106 mm4

tw = 7 mm

CW =

Sx =

Sy =

Iy ho2 4

Ag = 6,314 x 103 mm2

bf = 175 mm

Besaran penampang yang perlu dihitung: = 2,827 x 1011 mm6

Fy = 250 MPa

tf = 11 mm ho = d - tf = 339 mm

h = d - 2 tf - 2 r = 300 mm

Ix = 7,771 x 105 mm3 0,5d

Iy 0,5bf

= 1,125 x 105 mm3

1 Z x = bf tf d tf  + tw d -2tf 4



2

= 8,408 x 105 mm3

2 1 Z y = tf bf2 + d -t 2 f tw2 = 1,725 x 105 mm3 4 4

2bf tf3 + d tf tw3  J = = 1,94 x 105 mm4 3 rx =

rts =

Ix = 146,763 mm Ag I y CW Sx

ry =

Lp =1,76ry

Iy Ag

= 39,477 mm

E = 1,965 m Fy 175 dari 283

r = 14 mm

E Lr =1,95 rts 0,7 F y

J S x ho

 0,78 F y S x ho  1+ 1+6,76   = 5,999 m J   E 2

Momen plastis Mpx = Zx Fy

Mpx = 210,212 kN m

Mpy = Zy Fy

Mpy = 43,114 kN m

Solusi: PD = 23 kN

PL = 70 kN

Pr = 1,2 PD + 1,6 PL = 139,6 kN

Kekuatan lentur perlu ( termasuk amplifikasi orde kedua) Gunakan metode pendekatan prosedur analisis orde kedua dari SNI 1729 Apendik 8. Karena batang tidak bergoyang, amplifikasi yang diperlukan hanya P-δ Cm = 1

K1 = 1,0

Amplifikasi lentur terhadap sumbu x-x

Pe 1x =

 2EIx

K 1Lx 

2

= 16778,3275 kN

 = 1,0

karena DFBK

   C  m B1x = max  ,1.0  = 1,008  1- Pr   P  e 1x   Momen orde kedua

M rx = B1x 1,2M xD +1,6M xL  = 24,201 kN m Amplifikasi lentur terhadap sumbu y-y

Pe 1y =

 2EIy

K L 

2

= 1213,9613 kN

 = 1,0

1 y

    Cm  B1y = max ,1.0  = 1,13  1- Pr   P  e 1y   Momen orde kedua

M ry = B1y 1,2M xD +1,6M xL  = 27,119 kN m 176 dari 283

karena DFBK

Kekuatan Lentur nominal terhadap sumbu x-x Kelelehan Mnx1 = Mpx = 210,212 kN m gedung baja struktural

Persamaan F2-1 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan

Tekuk Torsional-Lateral Karena Lp < Lb < Lr , maka berlaku SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan F2-2 Cb = 1,14

pembebanan merata

  L -L M nx 2 =C b M px -M  px -0,7F yS x   Lb -Lp   r p

   = 196,966 kN m  

Persamaan F2-2 SNI 1729,

Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural

M nx = min M nx 1,M nx 2  = 196,966 kN m

Jadi

Tekuk Lokal Sayap

b=

bf 2

t = tf

b = 7,955 t

p = 0,38

E = 10,748 Fy

jadi sayap kompak badan

h = 42,857 tw

p = 3,76

E = 106,349 Fy

Jadi badan juga kompak Berarti tekuk lokal tidak menjadi masalah di profil ini Kekuatan lentur nominal terhadap sumbu y-y Karena sayap kompak, maka kondisi batas kelelehan yang menentukan

M ny = min F y Z y ,1.6F yS y  = 43,114 kN m Kekuatan tekan nominal Tegangan tekuk lentur Tekuk lokal 177 dari 283

Sayap

b = 7,955 t

r = 0,56

E = 15,839 Fy

Qs = 1,0

Badan

h = 42,857 tw

r =1,49

E = 42,144 Fy

Perlu menghitung Qa

K 1 Ly ry Fe =

= 101,325

 2E  K 1Ly   ry

  

K 1 Lx = 27,255 rx

= 192,265 MPa

2

Anggap iterasi ke-1 Qa = 1

Q1 = Qs Qa

Q1 F y  f =  0,658 Fe  

0,44 Q1 Fy = 110 MPa < Fe

  F y Q1 = 145,071 MPa  

        E  0,34 E      be = min h, 1,92 tw 1= 268,165 mm  Fy   h  f            tw     Ae = Ag – (h - be) tw = 6,091 x 103 mm2

Qa1 =

Ae = 0,965 Ag

iterasi ke-2 Q2 = Qs Qa1 = 0,965

0,44 Q2 Fy = 106,118 MPa

178 dari 283

< Fe

Q2 F y   f =  0,658 Fe  F y Q 2 = 142,665 MPa           E  0,34 E   be = min h, 1,92 tw 1 Fy   h  f          tw 

     = 267,225 mm     

Ae = Ag – (h – be) tw = 6,085 x 103 mm2

Qa 2 =

Ae = 0,964 Ag

iterasi ke-3 Q3 = Qs Qa2 = 0,964 Q3 F y  f =  0,658 Fe  

0,44 Q3 Fy = 106,003 MPa

< Fe

  F yQ 3 = 142,592 MPa  

        E  0,34 E      be = min h, 1,92 tw 1= 267,196 mm  Fy   h  f            tw     Ae = Ag – (h – be) tw = 6,084 x 103 mm2

Qa 3 = Jadi

Ae = 0,964 Ag

sudah konvergen

Q = Qs Qa3 = 0,964

Q Fy  Fcr 1 =  0,658 Fe  

  F yQ = 142,59 MPa  

Tegangan Tekuk Torsi

  2 E Cw  1 Fe 2 =  +G J  2  k Lz  Ix +Iy Q Fy   Fcr 2 =  0,658 Fe 2  F yQ = 179,316 MPa     Fcr = min(Fcr1,Fcr2) = 142,59 MPa 179 dari 283

c = 0,9

Pn = Fcr Ag = 900,311 kN

Kontrol dengan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan H1-1a dan H1-1b: b = 0,9 DFBK Kapasitas Pc = c Pn

Pr = 0,172 Pc rasio =

Mcx = b Mnx

Mcy = b Mny

< dari 0,2, maka digunakan SNI 1729 Persamaan H1-1b

Pr  M rx M ry + + 2Pc  M cx M cy

  = 0,922 

DKI

c = 1,5

Pr = PD + PL = 93 kN

b = 1,67

Max = MxD + MxL = 17,5 kN m May = MyD + MyL = 15,5 kN m

 = 1,6    C  m B1x = max  ,1.0  = 1,009  1- Pr   P  e 1x  

    Cm B1y = min  ,1.0  = 1  1- Pr   P  e 1y  

Momen orde kedua Mrx = B1x Max = 17,657 kN m

Mry = B1y May = 15,5 kN m

Kapasitas

Pc =

Pn c

M cx =

Pr = 0,155 Pc rasio =

M nx b

M cy =

M ny b

< 0,2, harus menggunaan SNI 1729 Persamaan H1-1b

Pr  M rx M ry + + 2Pc  M cx M cy

  = 0,828  180 dari 283

CONTOH H.3 a.

Kekuatan torsional penampang PSB

Hitunglah kekuatan torsional yang tersedia dari penampang PSB 200 x 200 x 12 Solusi E = 200 000 MPa h = 200 mm

Fy = 250 MPa b = 200 mm

C = 2 (b - t) (h - t) t – 4,5 (4 -

Fu = 410 MPa

t = 12 mm

 ) t3 = 8,416 x 105 mm3

Menghitung tegangan kritis, Fcr

h = 16,667 t

<

2,45

E = 69,296 Fy

maka digunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural persamaan H3-3 Fcr = 0,6Fy = 150 MPa

SNI 1729 Persamaan H3-3

Kekuatan torsional nominal Tn = Fcr C = 126,237 kN m


Dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural pasal H3.1, kekuatan torsional yang tersedia: DFBK

DKI

t = 0,9

t = 1,67

t Tn = 113,613 kN m

Tn = 75,591 kN m t

CATATAN Untuk memperoleh petunjuk lebih lengkap tentang desain terhadap torsi, lihat AISC Design Guide 9, Torsional Analysis of Structural Steel Members (Seaburg and Carter, 1997)

181 dari 283

CONTOH H.3 b. Kekuatan torsional penampang pipa Hitunglah kekuatan torsional yang tersedia dari penampang PIPA D10 ASTM A500 Grade B dengan panjang 6 m Solusi E = 200 000 MPa D = 267,4 mm

 D -t t

Fy = 290 MPa

Fu = 400 MPa

t = 9,3 mm

L=6m

2

C=

2

= 9,731 x 105 mm3

Menghitung Tegangan kritis, Fcr Maka digunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan H3-2a dan H3-2b diambil terbesar antara

Fcr =

0,6E D    t 

dan

Fcr =

3 2

= 778,33 MPa

1,23E 5

= 779,996 MPa

L  D 4   Dt 

Tetapi tidak boleh lebih besar dari Fcr = 0,6 Fy = 174 MPa Kekuatan torsional nominal Tn = Fcr C = 169,328 kN m


Dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal H3.1, kekuatan torsional yang tersedia adalah DFBK

DKI

t = 0,9

t = 1,67

t Tn = 152,395 kN m

Tn = 101,394 kN m t

CATATAN Untuk memperoleh petunjuk lebih lengkap tentang desain terhadap torsi, lihat AISC Design Guide 9, Torsional Analysis of Structural Steel Members (Seaburg and Carter, 1997) 182 dari 283

CONTOH H.3c. Kombinasi kekuatan lentur dan torsional penampang PSB Periksa kekuatan penampang PSB ASTM A500 Grade B yang dibebani seperti tergambar. Balok diatas dua tumpuan sederhana dan kedua ujungnya bersifat jepit terhadap torsi. Lentur terhadap sumbu kuatnya.

WD = 40

kN m

L = 2,5 m

WL = 50

kN m

e = 250 mm

kerja kedua beban ofset 150 mm terhadap sumbu balok eksentrisitas beban terhadap sumbu memanjang balok

Solusi E = 200 000 MPa

Fy = 290 MPa

Fu = 400 MPa

PSB 250x250x9 h = 250 mm

b = 250 mm

Zx = 7,845 x 105 mm3

t = 9 mm

DFBK

DKI

wu = 1,2 x wD + 1,6 x wL

wa = wD + wL

wu = 128

kN m

wa = 90

kN m

Menghitung gaya geser maksimum di tumpuan

Vr =

wu L 2

Vra =

Vr = 160 kN

wa L 2

Vra = 112,5 kN

Menghitung torsi maksimum di tumpuan

Tr =

wu L e 2

Tr = 40 kN m

Tra =

wa L e 2

Tra = 28,125 kN m

183 dari 283

Kekuatan geser yang tersedia Menghitung kekuatan geser yang tersedia berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G5 h = h - 3 t = 223 mm Aw = 2 h t = 4,014 x 103 mm2 kv = 5 Koefisien geser badan profil dihitung dari SNI 1729 Pasal G2.1(b)

h = 24,778 t

<

1,18

kv E = 69,292 Fy

maka

Cv = 1

(Persamaan G2-3 SNI 1729)

Kekuatan geser nominal SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal G2.1: Vn = 0,6 Fy Aw Cv = 698,436 kN

(Persamaan G2-1 SNI 1729)

Dari SNI 1729 Pasal G1, kekuatan geser yang tersedia adalah DFBK

DKI

v = 0,9

t = 1,67

Vc = v Vn = 628,592 kN

Vca =

Vn = 418,225 kN v

Kekuatan lentur yang tersedia Kekuatan lentur yang tersedia dihitung dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal F7 untuk PSB. Untuk kondisi batas dari lentur leleh, kuat lentur nominal: Mn = Fy Zx = 227,505 kN m Hitung apakah kondisi batas tekuk lokal sayap terjadi,

f 

b = 27,778 t

Hitung batas kelangsingan kompak sayap dari SNI 1729 Tabel B4.1b Kasus 17

p =1,12

E = 29,413 Fy

f  p ; sayap kompak dan tekuk lokal sayap tidak terjadi 184 dari 283

Hitung apakah tekuk lokal badan terjadi

h w  = 24,778 t Hitung batas kelangsingan kompak badan dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel B4.1b Kasus 19

p = 2,42

E = 63,552 Fy

w  p ; badan kompak dan tekuk lokal badan tidak terjadi Karena itu, Mn , ditentukan oleh kondisi batas kelelehan lentur Mn = 227,505 kN m Dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal F1, Kekuatan lentur yang tersedia DFBK

DKI

b = 0,9

b = 1,67

M c = bM n

M ca =

Mc = 204,755 kN m

Mca = 136,231 kN m

Mn b

Kekuatan torsi yang tersedia C = 2 (b - t) (h - t) t – 4,5 (4 -

 ) t3 = 9,255 x 105 mm3

Menghitung tegangan kritis, Fcr

h = 24,778 t

<

2,45

E = 64,34 Fy

maka digunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan H3-3 Fcr = 0,6 Fy = 174 MPa


Kekuatan torsional nominal adalah Tn = Fcr C = 161,04 kN m


Dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal H3.1, kekuatan torsional yang tersedia:

185 dari 283

DFBK

DKI

T = 0,9

T = 1,67

Tc = TTn

Tca =

Tc = 144,936 kN m

Tca = 96,431 kN m

Tn T

Dengan menggunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal H3.2, Kontrol Kekuatan kombinasi pada beberapa lokasi dengan Tu > 0,2 Tc Kontrol di tumpuan, lokasi geser dan torsi maksimum DFBK

Tr = 0,276 Tc

> 0,2

di tumpuan

Mr = 0 kN m

Oleh karena itu, gunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan H3-6

 P M  V T  rasio =  r + r  +  r + r   Pc Mc   Vc Tc 

2

2

V T  rasio = (0 + 0) +  r + r  = 0,281  Vc Tc 

< 1,0

DKI

Tra = 0,292 Tca

>

0,2 di tumpuan Mr = 0 kN m

Oleh karena itu, gunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan H3-6

P M  V T  rasio =  ra + ra  +  ra + ra   Pca Mca   Vca Tca 

2

2

V T  rasio = (0 + 0) +  ra + ra  = 0,314  Vca Tca 

< 1,0

Kontrol di lokasi dengan Tr = 0,2 Tc. Ini adalah lokasi dengan momen lentur terbesar yang harus dipertimbangkan dalam masalah interaksi. Hitung gaya geser dan momen pada lokasi ini, x DFBK

x=

Tr -0,2Tc = 0,344 m wu e

Tr = 0,2 Tc 186 dari 283

Vr = Vr – x wu = 115,949 kN

Mr =

Wu x 2 +Vr x = 32,324 kN m 2

 M rasio =  0 + r Mc 

2

  Vr Tr   +  +  = 0,306   Vc Tc 

< 1,0 (o.k.)

DKI

x=

Tra -0,2Tca = 0,393 m wa e

Tra = 0,2 Tca Vra = Vra – x wa = 77,145 kN

Wa x 2 M ra = +Vra x = 23,361 kN m 2 2

 M  V T  rasio =  0 + ra  +  ra + ra  = 0,319 Mca   Vca Tca  

< 1,0 (o.k.)

CATATAN Di lokasi lain di balok, dengan Tr < Tc, juga harus di cek untuk menentukan apakah kekuatan tanpa torsi lebih menentukan dibandingkan dengan interaksi puntir.

187 dari 283

Bab I Desain komponen struktur komposit

I1. Ketentuan umum Desain, pendetailan, dan properti material yang terkait dengan beton dan tulangan baja bagian-bagian dari komponen struktur komposit diatur oleh ACI 318 seperti dimodifikasi dengan ketentuan khusus komposit oleh SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Kekuatan yang tersedia dari penampang komposit dapat dihitung dengan salah satu dari dua metode; metode distribusi tegangan plastis, atau metode regangan-kompatibilitas. Penampang komposit terisi beton diklasifikasikan untuk tekuk lokal yang sesuai dengan kelangsingan elemen baja yang mengalami tekan seperti digambarkan dalam Tabel I1.1 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural dan Contoh I.2, I.4 dan I.5. Efek tekuk lokal tidak perlu dipertimbangkan untuk komponen struktur komposit terbungkus beton. Terminologi yang digunakan dalam Contoh-contoh untuk geometri penampang komposit terisi beton diilustrasikan dalam Gambar I-2. I2. Gaya aksial Kekuatan tekan yang tersedia dari komponen struktur komposit didasarkan pada penjumlahan kekuatan-kekuatan dari semua komponen kolom dengan reduksi yang diterapkan untuk kelangsingan komponen struktur dan efek tekuk lokal di mana berlaku. Untuk komponen struktur yang mengalami tarik, kekuatan tarik beton diabaikan dan hanya kekuatan komponen struktur baja dan tulangan yang tersambung dengan benar yang diperbolehkan untuk digunakan dalam perhitungan kekuatan tarik yang tersedia. Desain dari komponen struktur tekan komposit terisi beton dan komponen struktur tarik disajikan dalam Contoh I.2 dan I.3. Desain dari komponen struktur tekan komposit terbungkus beton dan komponen struktur tarik disajikan dalam Contoh I.6 dan I.7. Perhatikan bahwa SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural menyatakan bahwa kekuatan tekan yang tersedia tidak perlu kurang dari yang ditetapkan untuk komponen struktur baja tanpa beton. I3. Lentur Desain balok komposit tipikal dengan angkur baja digambarkan dalam Contoh I.1. Tabel 320 menyediakan momen inersia batas terendah (lower-bound) untuk penampang komposit plastis, dan Tabel 3-21 memberikan kekuatan geser angkur stud baja yang digunakan untuk aksi komposit pada balok komposit. Desain komponen struktur komposit terisi beton untuk lentur digambarkan dalam Contoh I.9 dan I.5, dan desain komponen struktur komposit terbungkus beton untuk lentur digambarkan dalam Contoh I.8.

188 dari 283

I4. Geser Untuk balok komposit dengan dek baja terbentuk, kekuatan geser yang tersedia didasarkan pada properti penampang baja saja sesuai dengan Bab G SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural seperti yang digambarkan dalam Contoh I.1. Untuk komponen struktur komposit terisi beton dan terbungkus beton, baik kekuatan geser dari penampang baja saja, penampang baja ditambah baja tulangan, atau beton bertulang saja diizinkan untuk digunakan dalam perhitungan kekuatan geser yang tersedia. Perhitungan kekuatan geser untuk komponen struktur komposit terisi beton digambarkan dalam Contoh I.4 dan I.5 dan untuk komponen struktur komposit terbungkus beton dalam Contoh I.8. I5. Kombinasi lentur dan gaya aksial Desain untuk kombinasi gaya aksial dan lentur dapat dicapai dengan menggunakan metode kompatibilitas regangan atau metode distribusi plastis. Prosedur yang berbeda untuk menggunakan metode distribusi plastis diuraikan dalam Penjelasan, dan masing-masing prosedur ditunjukkan untuk komponen struktur terisi beton dalam Contoh I.2 dan untuk komponen struktur terbungkus beton dalam Contoh I.8. Perhitungan interaksi untuk komponen struktur terisi beton non-kompak dan langsing diilustrasikan dalam Contoh I.5. Untuk membantu dalam mengembangkan kurva interaksi yang diilustrasikan dalam contoh desain, rangkaian persamaan-persamaan disediakan dalam Gambar I-1. Persamaanpersamaan ini mendefinisikan poin-poin terpilih pada kurva interaksi, tanpa mempertimbangkan efek-efek kelangsingan. Gambar I-1a sampai I-1d menjelaskan kasuskasus tertentu, dan penerapan persamaan-persaman untuk penampang yang berbeda harus dipertimbangkan dengan hati-hati. Sebagai sebuah contoh, persamaan-persamaan dalam Gambar I-1a yang sesuai untuk kasus batang tulangan sisi yang terletak di tengah, tetapi tidak untuk lokasi batang tulangan sisi lainnya. Sebaliknya, persamaan yang sesuai untuk jumlah tulangan sembarang di lokasi batang tulangan ekstrem. Pada Gambar I-1b, persamaan hanya cocok untuk kasus 4 batang tulangan di sudut-sudut penampang yang terbungkus beton. Bila kasus-kasus desain menyimpang dari yang disajikan persamaan interaksi yang tepat dapat diturunkan dari prinsip-prinsip pertama. Ketika kasus desain menyimpang dari yang disajikan persamaan interaksi yang tepat dapat diturunkan dari prinsip-prinsip pertama. Ketika kasus desain menyimpang dari yang disajikan persamaan interaksi yang tepat dapat diturunkan dari prinsip-prinsip pertama. Ketika kasus desain menyimpang dari yang disajikan persamaan interaksi yang tepat dapat diturunkan dari prinsip-prinsip pertama. Ketika kasus desain menyimpang dari yang disajikan persamaan interaksi yang tepat dapat diturunkan dari prinsip-prinsip pertama. I6. Transfer beban Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural menyediakan beberapa persyaratan untuk memastikan bahwa bagian-bagian beton dan baja dari penampang bekerja bersamasama. Persyaratan ini membahas alokasi gaya - berapa banyak beban yang diterapkan yang ditahan oleh baja versus beton bertulang, dan mekanisme transfer gaya - bagaimana gaya ditransfer antara dua material. I7. Diafragma komposit dan balok kolektor Penjelasan ini memberikan panduan tentang metodologi desain untuk kedua diafragma komposit dan balok kolektor komposit. 189 dari 283

I8. Angkur baja Pasal I8 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural membahas kekuatan angkur baja pada balok komposit dan pada komponen komposit. Contoh I.1 menggambarkan desain balok komposit dengan angkur stud berkepala baja. Penerapan angkur baja dalam ketentuan komponen komposit memiliki batasan yang ketat seperti yang dirangkum dalam catatan diberikan pada awal Pasal I8.3 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Ketentuan ini tidak berlaku untuk desain balok komposit tipikal, juga tidak berlaku untuk konstruksi hibrida dimana baja dan beton tidak menahan beban bersama-sama melalui aksi komposit seperti di pelat yang tertanam. Penerapan ketentuan-ketentuan ini untuk angkur terisolasi dalam suatu sistem komposit yang berlaku yang digambarkan dalam contoh I.9.

190 dari 283

KAPASITAS PLASTIS UNTUK PERSEGI PANJANG, PROFIL W TERBUNGKUS BETON MELENTUR DI SUMBU X-X Penampang

Distribusi tegangan

Titik

Definisi Persamaan

PA = As F y + Asr F yr +0,85fc' Ac A

C

MA = 0 As = luas profil baja Asr = luas seluruh batang tulangan menerus Ac = h1h2 – As- Asr

PC = 0,85fc' Ac MC = MB

0,85fc' Ac PD = 2 M D = Z s F y + Z r F yr + D

Zc 0,85fc' 2





Zs = modulus penampang plastis sumbu x penuh dari profil baja Asrs = luas batang tulangan menerus pada centerline

h  Z r =  Asr -Asrs   2 c  2  2 hh ZC = 1 2 -Z s -Z r 4

PB = 0

1 M B = M D -Z snF y - Z cn 0,85fc' 2 2 Z cn = h1hn -Z sn





d   tf   hn  2   ' 0,85fc  Ac + Asrs  -F 2 yr Asrs

Untuk hn di bawah sayap

hn 

2 0,85fc' h1 tw  +2F y tw 

Z cn = tw hn2 B

d d tf < hn ≤   2 2 ' 0,85fc  Ac + As dbf + Asrs  -F 2 y  As dbf  -F 2 yr Asrs

Untuk hn di sayap

hn =

2 0,85fc' h1 -bf  +2F y bf  d  d  Z sn = z s -bf  -hn  +hn  2  2  d  Untuk hn di bawah sayap  hn >  2  ' 0,85fc  Ac + As + Asrs  -F 2 y As -F 2 yr Asrs hn = 2 0,85fc' h1 

Zsn = Zsr = modulus penampang plastis sumbu x penuh dari profil baja 191 dari 283

KAPASITAS PLASTIS UNTUK PERSEGI PANJANG, PROFIL W TERBUNGKUS BETON MELENTUR DI SUMBU y-y

Penampang

Distribusi Tegangan

Titik

Definisi Persamaan

PA = As F y + Asr F yr +0,85fc' Ac A

MA = 0 As = luas profil baja Asr = luas batang tulangan menerus Ac = h1h2 – As- Asr

A  h  PE = As F y + 0,85fc' Ac - 1 h2 -bf  + sr  2 2   ' M E = M D -Z sE F y 1/2 Z cE  0,85fc 



E



ZsE = Zsy = modulus penampang plastis sumbu y penuh dari profil baja

h1bf2 -Z sE 4 PC = 0,85fc' Ac Z cE =

C

MC = MB

0,85fc' Ac 2

PD =

M D = Z s F y + Z r Fsy + D

Zc 0,85fc' 2





Zs = modulus penampang plastis sumbu y full dari profil baja

h  Z r = Asr  2 c  2  2 hh ZC = 1 2 -Z s -Z r 4

PB = 0

1 M B = M D -Z snF y - Z cn 0,85fc' 2 2 Z cn = h1hn -Z sn





bf   tw  < hn ≤  2 2 ' 0,85fc  Ac +As -t 2 f bf  -F 2 y  As -t 2 f bf

Untuk hn di bawah sayap

hn 

B

2  4tf F y + h1 -t 2 f  0,85f  b  b  Z sn = z s -t 2 f  f + hn  f -hn  2  2  b   Untuk hn di bawah sayap  hn > f  2  ' 0,85fc  Ac + As  -F 2 y As hn = ' 2 0,85fc h1 



' c

Zsn = Zsy = modulus penampang plastis sumbu y full dari profil baja 192 dari 283

KAPASITAS PLASTIS UNTUK KOMPOSIT, PSB TERISI BETON MELENTUR DI SUMBU X-X Penampang

Distribusi Tegangan

Titik

Definisi Persamaan

PA = F y As +0,85 fc' Ac MA =0

As = luas profil baja A

Ac  bi hi -0,85 ri 2

bi  B -2 t hi  H -2 t ri  t

PE =1/2  0,85 fc' Ac  +0,85 fc' bi hE +4 F y t hE

ME = MD F y Z sE -1/2  0,85fc' Z cE



Z cE  bi h E

2 E 2 E

Z sE  2 t h hE 

hn H + 2 4

hn = lihat titik B

PC =0,85 fc' Ac MC = M D

0,85fc' Ac 2 M D = F y Z s +1/2  0,85fc' Z c  PD =

D

Z s = modulus penampang plastis sumbu x penuh dari PSB

Zc =

bi hi2 -0,192 ri 3 4

PB = 0

M B = M D -F y Z sn  B

1 0,85 fc' Z cn 2



Z sn = 2 t h22

Z cn = bi hn2

hn =

0,85 fc' Ac h ≤i ' 2 0,85 fc bi +4 t F y  2

193 dari 283



KAPASITAS PLASTIS UNTUK KOMPOSIT PSB BUNDAR TERISI MELENTUR DI SEMBARANG SUMBU Penampang

Distribusi Tegangan

Titik

Definisi Persamaan

PA = As F y +0,95fc' Ac MA = 0 A



As   dt t2



Ac   h 2 /4

  +1/2 0,95f  h +1/2  0,95f Z 

PE = PA  1/4 F y d -h

2

M E = F y Z sE

'

2

Z cE  E

Z sE

h

c

2

 θ2 - sinθ2 

cE

 θ2   2

3

sin3 

6

d 

'

c

3

-h 6

3

 sin

3

hE  hn /2 + h /4

 θ2    2

 2h  2    2 arcsin  E   h  C

PC = 0,95fc' Ac MC = MD

PD =

D

0,95fc' Ac

2 M D = F y Z s +1/2  0,95fc' Z c  Zs = Modulus penampang plastis dari profil baja

d 3 /6 -Z c

Z c = h 3 /6 PB = 0



M B = F y Z sB  1/2 Z cn 0,95fc' Z cB







Z sB   d 3 -h 3 /6 sin θ /2 Z cB

B



  3 3  h sin θ /2 /6

0,0260K c -2K s 0,0848K c



 0,0260K c +2K s 

 d -t   t (diasumsikan dinding PSB “tipis”)  2  h   -θ  h hn = sin  ≤ 2  2  2

194 dari 283

+0,857K c K s

0,0848K c

K c = fc' h 2

K s = Fy 

2

rad

Gambar Terminologi yang digunakan untuk komponen struktur terisi beton

t = 0,93 tnom , in. B = lebar keseluruhan sisi terpendek, in. D = radius sisi terluar dari PSB bundar, in. H = Lebar keseluruhan dari sisi terpanjang, in. bi = Lebar sisi dalam dari sisi terpendek, in. = B - 2t di = radius dalam dari PSB bundar, in. hi = lebar sisi dalam dari sisi terpanjang, in. = H – 2t b = Lebar elemen yang mengalami tekan diperkaku pada sisi terpendek, in. = B – 3t per SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal B4.1b(d) h = Lebar elemen yang mengalami tekan diperkaku pada sisi terpanjang, in. = H – 3t per SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal B4.1b(d) r = 1,5t untuk b/t dan h/t, in. r = 2,0t untuk seluruh perhitungan luas, modulus, dan momen inersia, in.

195 dari 283

CONTOH I.1 Desain balok induk komposit Diketahui: Dua bentang tipikal dari suatu sistim lantai komposit diperlihatkan dalam gambar di bawah ini. Tentukan profil WF dan hitung jumlah angkur stud baja yang diperlukan. Balok induk tidak ditopang selama pekerjaan konstruksi.

wr

Potongan A-A

Agar mampu menahan kebakaran selama dua jam tanpa perlu penyemprotan bahan anti kebakaran, dipasang pelat beton normal di atas dek baja BONDEK II. Mutu beton fc' = 30 MPa. Pembebanan sebagai berikut: Beban mati:

 c = 25

kN m3

Sr = 200 mm

hr = 54 mm berat deck:

hc = 100 mm wd = 0,136

kN m2

Pra-komposit: Pelat

w h  ws =  c  r r + hc  +wd  Sr 

ws = 2,852

196 dari 283

kN m2

wr = 32 mm tebal 1 mm

Berat sendiri profil

kN m kN wp2 = 0,496 m wp1 = 0,213

WF200.100.5.5.8 WF350.175.7.11

Setelah komposit Beban mati tambahan wSDL = 1,5

kN m2

Beban hidup: Pra-komposit: Konstruksi

wconstr = 1,25

kN m2

beban sementara selama pengecoran beton

Setelah komposit wLL = 5

kN m2

tidak boleh direduksi

Catatan beban yang digunakan: Menurut AISC Design Guide 3, untuk pelat yang dipasang di elevasi tetap, direkomendasikan penambahan beban 10% dari berat sendiri pelat untuk memperhitungkan ponding akibat lendutan dari berat beton basah selama pengecoran. Walaupun demikian, dalam desain ini karena pelat dipasang dengan tebal yang tetap jadi tidak diperlukan penambahan berat tersebut. Menurut ASCE/SEI 37-02 Design Loads on Structure During Construction (ASCE,2002) untuk pelaksanaan konstruksi klas ringan, pada saat pra-komposit diberikan beban hidup sebesar 1,25 kN/m2 untuk memperhitungkan transportasi beton dan penempatan peralatan. Solusi: Persyaratan dek komposit dan angkur Menurut SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal I1.3, I3.2c dan I8 (1) Kekuatan Beton:

fc' = 30 MPa (2) Tinggi rib/rusuk hr = 54 mm

20 MPa < fc' < 69 MPa o.k. hr < 75 mm tinggi pelat beton hc = 100 mm 197 dari 283

(3) Lebar rib/rusuk rata-rata: wr = 32 mm

wr > 50 mm

lihat gambar, tidak memenuhi syarat

(4) Gunakan angkur stud baja diameter 19 mm atau lebih kecil Pilih angkur dengan diameter 19 mm (5) Diameter angkur stud:

dsa = 19 mm

dsa < 1,5 (tf)

Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal I8.1, batas ini hanya dapat diterapkan jika angkur tidak di las langsung di atas badan profil. Angkur D19 akan ditempelkan in suatu pola bergiliran, maka batas ini harus dipenuhi. Pilih balok induk dengan tebal sayap minimum 7,6 mm. tf > dsa/25

tf =

19 mm = 7,6 mm 2,5

(6) Angkur stud, setelah diinstal, harus diperpanjang tidak kurang 37.5 mm di atas sisi atas deck baja Panjang angkur 75 mm Berdasarkan data dari Dengan menggunakan instalasi angkur secara menjadi 120 mm. 120 mm >

plus 37,5 mm diperlukan untuk memenuhi tinggi deck 75 mm. pabrik, panjang stok standar yang dipilih adalah 125 mm. reduksi 5 mm untuk memperhitungkan pembakaran selama langsung ke sayap balok menghasilkan panjang final angkur

hc = 100 mm

o.k.

(7) Panjang minimum angkur = 4 dsa 120 mm > 4.(19 mm) =76 mm

o.k.

(8) Paling sedikit ada selimut beton setebal 13 mm dari bagian atas dari angkur stud hr + hc = 154 mm

>

120 mm

(9) Tebal pelat diatas deck harus > 50 mm hc = 100 mm > 50 mm Desain pada saat kondisi pra-komposit Pembebanan konstruksi (pra-komposit) Balok induk akan dibebani di tiap 1/3 bentang. Menghitung beban terpusat berdasarkan luas tributary L1 = 6 m

L2 = 6 m

 L   PD =  L2 1 ws  +L2w p1    3 

PD = 35,502 kN

198 dari 283

 L  PL =  L2 1 wconstr  3

PL = 15 kN

Kekuatan Lentur kondisi pra-komposit DFBK Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 66,602 kN wu = 1,2 wp2 = 0,595

kN m

L1 wu L12 = 135,883 kN m M u = Pu + 3 8 Cek Kekuatan Lentur WF 350.175.7.11

Fy = 250 MPa

L1 = 2 x 103 mm 3

Lp = 1 965,7 mm

Lr = 5 786,9 mm

Lb =

Zx = 867 900 mm3

Zy = 173 600 mm3

Cb = 1

Karena penampang kompak menurut Tabel Profil

E = 200 000 MPa

b = 0,9 Sx = 774 800 mm3

Mpx = Zx Fy = 216,975 kN m

  L -L M nx =C b M px -M  px -0,7F yS x   Lb -Lp   r p M nx = min M px ,M nx  rasio =

Mu = 0,698 M nx

   = 216,244 kN m  

M nx = bM nx = 194,62 kN m o.k.

Lendutan pra-komposit AISC Design Guide 3 merekomendasikan lendutan akibat beton dan berat sendiri tidak melampaui L/360 Ix = 1,356 108 mm4

Δnc =

5w p 2 L14 L PD L13 = 10,407 mm < 1 = 16,667 mm + 360 28 E Ix 384 E Ix

CATATAN lendutan.

OK

Dapat juga dilakukan lawan lendut (camber) waktu pelaksanaan untuk mereduksi

Lawan lendut (camber) = 0,8 Δnc = 8,326 mm 199 dari 283

Desain untuk kekuatan lentur komposit Kekuatan lentur perlu Dengan menggunakan perhitungan luas tributary, beban total terpusat dihitung sebagai berikut

 L  PD = L2 1 ws +wSDL  + L2w p1   3 

PD = 53,502 kN

 L  PL =  L2 1 wLL  3

PL = 60 kN

a=

Pr = 1,2 PD + 1,6 PL = 160,202 kN

wu = 1,2 wp2 = 0,595

L1 =2m 3

kN m

wu a L1 -a  = 322,786 kN m 2 wu L12 M r 2 = Pr a + = 323,083 kN m 8 M r 1 = Pr a +

Mr3 = Mr1

Menghitung b Lebar efektif pelat beton adalah jumlah lebar efektif tiap sisi dari sumbu balok yang dihitung berdasarkan nilai minimum dari 3 kondisi SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal I3.1a (1)

Seperdelapan bentang balok induk

L1 (2) = 1,5 m 8

dua sisi

200 dari 283

(2)

Setengah jarak antara sumbu balok induk yang bersebelahan

L2 (2) = 6 m 2 (3)

dua sisi

Jarak ke tepi pelat tidak berlaku untuk balok induk interior

berarti

beff = 1,5 m

Kekuatan lentur yang tersedia Menurut SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal I3. 2a, kekuatan lentur nominal harus dihitung berdasarkan distribusi tegangan plastis penampang komposit jika h/tw < 3,76.(E/Fy)0,5 WF 350.175.7.11 d = 350 mm

bf = 175 mm

r = 14 mm

h = d - 2 tf - 2 r = 300 mm

h = 42,857 tw

<

3,76

tf = 11 mm

E = 106,349 Fy

tw = 7 mm As = 6314,2 mm2

Ixs = 1,356 108 mm4

Jadi harus digunakan distribusi tegangan plastis untuk menghitung kekuatan lentur nominal. Metode perhitungan langsung (1)

Beton pecah Ac = luas pelat beton selebar lebar efektif. Anggap profil deck 50% kosong dan 50% terisi beton

Ac = beff hc +

beff hr 2

Ac = 1,905 x 105 mm2

C c =0,85 fc' Ac = 4,858 x 103 kN (2)

Baja leleh Cs = As Fy = 1,579 x 103 kN

(3)

Transfer Geser 70% digunakan sebagai persentasi percobaan penampang komposit sebagai berikut C = 0,7 min(Cc,Cs) = 1104,985 kN

untuk mencapai 70% aksi komposit

Menentukan lokasi Sumbu Netral Plastis (SNP) 201 dari 283

Sumbu Netral Plastis dicari dengan menyamakan gaya yang bekerja di atas dan di bawah sumbu netral. Konsep ini diperlihatkan pada gambar di bawah, dengan menganggap lokasi SNP terletak di sayap balok baja

F

diatas SNP

n

=  Fdibawah SNP n

C + x bf Fy = (As - bf x) Fy maka x diperoleh:

x=

As F y C 2 bf F y

= 5,4121714 mm <

tf = 11 mm

SNP di sayap profil sesuai asumsi

Menghitung Kekuatan Momen nominal dari penampang komposit mengikuti prosedur penjelasan Pasal I3. 2a

a=

C = 28,888 mm 0,85 fc' beff

<

hc = 100 mm di atas bagian atas deck

a d1 = hc - = 85,556 mm 2 d2 =

x = 2,706 mm 2

d3 =

d = 175 mm 2

Py = As Fy = 1,579 x 103 kN Mn = C (d1 + d2) + Py (d3 - d2) = 369,503 kN m

bM n = 332,552 kN m > rasio =

Mr2 = 323,083 kN m

Mr 2 = 0,972 b M n 202 dari 283

Kekuatan angkur baja Kekuatan angkur stud headead baja dapat dihitung sesuai SNI 1729, Spesifikasi untuk gedung baja struktural pasal I8.2a sebagai berikut:



Qn = 0,5 Asa fc' E c



0,5

≤R g R p Asa Fu

fc' E c = 4 700 MPa = 25 742,9602 MPa MPa

1 Asa =  d sa2 = 283,529 mm2 4 Rg = 1

angkur stud dilas langsung ke profil baja diantara kemiringan pelat

Rp = 0,75

angkur stud dilas langsung ke profil baja

Fu = 450 MPa

untuk angkur baja ASTM A108



Qn = min 0,5 Asa fc' E c , R g R p Asa Fu



Qn = 95,691 kN

Jumlah dan jarak angkur Menurut SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural pasal I8.2c, jumlah angkur yang diperlukan antara setiap beban terpusat dan titik terdekat dengan lokasi momen nol harus cukup untuk mengembangkan momen maksimum yang diperlukan di titik beban terpusat. Dari gambar di atas, momen di lokasi beban terpusat, Mr1 dan Mr3, hampir sama besar dengan momen balok maksimum, Mr2. Jumlah angkur antara ujung balok dan beban titik harus sedemikian rupa mengembangkan gaya tekan perlu sehubungan momen maksimum, C, yang sebelumnya sudah dihitung.

Q Nangkur =

i

Qn

Nangkur = 12

n

Nangkur =

C = 11,547 Qn

dari ujung balok ke titik beban terpusat

Sesuai SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural pasal I8.2d, angkur antara beban terpusat harus ditempatkan untuk jarak maksimum: smax = min(1 500 mm, 900 mm)

smax = 900 mm

Untuk balok dengan rusuk dek yang sejajar balok, jarak angkur tidak tergantung dari jarak galur/alur dari deck. Angkur tunggal dapat dipasang sebagaimana diperlukan sepanjang balok dengan jarak minimum 6dds sesuai SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal I8.2d. Angkur juga dapat ditempatkan sebagai pasangan sebaris atau berselang seling dengan jarak minimum antara 4 diameter stud = 75 mm. Untuk desain ini, dipilih menggunakan pasangan angkur sampai dengan ujung balok sesuai persyaratan kekuatan dan angkur tunggal sepanjang sumbu penampang yang memenuhi persyaratan jarak maksimum seperti diperlihatkan dalam gambar di bawah ini.

203 dari 283

Balok

mininum 3”

Balok induk

Kolom

Balok

Kolom

Dek tidak diperlihatkan

WF

WF

SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal I8.2d mensyaratkan bahwa jarak dari pusat suatu angkur ke tepi bebas dalam arah gaya geser adalah minimum 180 mm untuk pelat beton normal. Untuk balok komposit dengan tumpuan sederhana, persyaratan ini dapat diterapkan ke jarak antara tepi pelat dan angkur pertama disetiap ujung balok. Dengan menganggap tepi pelat sepusat dengan sumbu dari tumpuan, pada gambar jarak ini adalah 180 mm, dalam kasus ini sayap kolom akan mencegah perlunya kontrol ini. Tepi pelat sering ditumpu secara merata oleh sayap kolom atau penghentian pengecoran dalam konstruksi komposit, yang akan mencegah terjadinya kegagalan beton yang jebol dan menghapus persyaratan jarak tepi. Pada contoh ini, jumlah minimum angkur diperlukan untuk memenuhi batas jarak maksimum yang telah dihitung digunakan di tengah pertigaan dari bentang balok. Harap dicatat juga bahwa SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal I3.2c(1)(4) mensyaratkan deck baja yang diangkur ke semua elemen penumpu berjarak maksimum 450 mm. Tambahan, ANSI/SDI C1.0-2006, Standard for Composite Steel Floor Deck (SDI,2006), meminta deck untuk dipasang pada rata-rata sejarak 300 mm tapi tidak lebih dari 450 mm. Kriteria lendutan beban hidup Lendutan akibat beban hidup diterapkan setelah aksi komposit terjadi akan dibatasi ke L/360 dengan besar beban hidup sesuai SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, atau 25 mm dengan menggunakan reduksi 50% dalam beban hidup desain sebagaimana direkomendasikan oleh AISC Design Guide 3. Lendutan untuk komponen komposit dapat dihitung dengan menggunakan momen inersia batas bawah dalam Penjelasan AISC Persamaan C-I3-1 dan ditabulasi dalam AISC Manual Tabel 3-20. Penjelasan AISC juga memberikan metode alternatif untuk menghitung lendutan melalui perhitungan momen inersia efektif. Kedua metode dapat diterima dan akan diilustrasikan dalam contoh berikut untuk maksud perbandingan. Metode 1: Menghitung momen inersia batas bawah, ILB

ILB =Ixs + As Y ENA -d 3 

2

 Q n + i  F  y 

 2  2 d +d Y ENA   3 1   

Variabel d1, d2 dan d3 dihitung dengan prosedur yang telah dilakukan di atas waktu menghitung kapasitas momen nominal. Walaupun demikian, untuk perhitungan ILB, kuat nominal angkur baja dihitung diantara titik lokasi momen maksiumum positif dan titil lokasi 204 dari 283

momen nol, bukan antara beban terpusat dan lokasi momen nol seperti yang telah digunakan di atas. Momen maksimum terletak di tengah bentang . jumlah total angkur:

a=

max C ,13 Q n  0,85 fc' beff

12 + 1 = 13

Qn = 1 243,982 kN

C = 1 104,985 kN

= 32,522 mm

a d1 =hc - = 83,739 mm 2 x=

As F y -13 Q n 2 bf F y

= 3,824 mm <

d2 =

x = 1,912 mm 2

d3 =

d = 175 mm 2

tf = 11 mm

SNP di sayap profil

Jarak dari sisi atas profil baja ke sumbu netral elastik, YENA, untuk digunakan dalam Persamaan C-I3-1 dihitung dengan prosedur yang diberikan dalam AISC Specification Commentary Section I3.2 sebagai berikut

Y ENA

 13 Q n  As d 3 +  2 d +d 1   F   3 y   = 289,035 mm =  13 Q n  As +   F   y 

Dengan mensubstitusikan nilai nilai ini kedalam AISC Specification Commentary Section Equation C-I3-1, diperoleh inersia batas bawah:

 13 Q n 2 ILB = Ixs + As Y ENA d 3  +   F  y

 2 Y ENA    2 d 3 +d1 

ILB = 3,219 x 108 mm4 Metode 2: Perhitungan momen inersia efektif, Ieff Prosedur alternatif untuk menghitung momen inersia dalam perhitungan lendutan penampang komposit dijelaskan dalam AISC Specification Commentary Section I3.2 sebagai berikut: Momen Inersia transformasi, Itr Lebar efektif dari beton di bawah sisi atas deck dapat didekati dengan profil deck yang memiliki 50% lebar efektif. 205 dari 283

Lebar pelat pengganti dihitung sebagai berikut:

n=

E = 7,769 Ec

btr 1 =

beff = 193,072 mm n

btr 2 =

0,5beff = 96.536 mm n beff

0,5 beff

Gambar lebar beton efektif Hitung sumbu netral elastik dari penampang yang telah ditransform dengan menganggap aksi komposit penuh dan hitung momen inersia transform. Untuk soal ini, lokasi sumbu elastik (ENA) coba-coba dianggap terletak di deck komposit. Dilakukan di mathcad: given

x = 0,1 mm

hc  x  + x  + btr 2 x    + As 2  2 

btr 1 hc  

  d   r +  = 0  x -h 2   

x = find(x) = 18,138 mm < hr = 54 mm

sumbu netral elastik ada dalam dek komposit

Dengan menggunakan teorema sumbu sejajar dan mensubstitusikan nilai x, hasilnya: 2 2  1 1 h  x  Itr = Ixs + btr 1hc3 + btr 2 x 3 + btr 1hc   c + x  + btr 2 x    + As 12 12 2  2  

Itr = 5,223 x 108 mm4 Menghitung momen inersia equivalen, Iequiv Cf = min(Cc, Cs) = 1578,55 kN 206 dari 283

  d   x - hr + 2     

2

  

 13Q n  8 4 Iequiv = Ixs +   Itr -Ixs  = 4,789 x 10 mm  Cf  Berdasarkan AISC Specification Commentary Section I3.2: Ieff = 0,75 Iequiv = 3,591 x 108 mm4 Perbandingan hasil kedua metode dan Perhitungan Lendutan Final ILB = 3,219 x 108 mm4

Ieff = 3,591 x 108 mm4

Akan digunakan ILB

ΔLL =

PLL13 = 7,189 mm < 25 mm, o.k. menurut batas AISC Design Guide 3 28EILB

(reduksi 50% dalam beban hidup desain menurut AISC Design Guide 3 tidak perlu dilakukan dalam batas ini) = L1 /834,608 < L1 / 360, o.k. berdasarkan batas SNI pembebanan Kekuatan Geser yang tersedia Menurut SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal I4.1, balok induk harus dianggap sebagai balok baja saja pada waktu menahan gaya geser.

Vu = Pr +

wu L1 = 161,988 kN 2

v Vn = 367,5 kN

v = 1,0

Vn = 0,6 Fy d tw 1

kuat terhadap geser

Kinerja Tergantung maksud penggunaan dari bentang ini, vibrasi mungkin perlu dipertimbangkan. Lihat AISC Design Guide 11 untuk informasi tambahan. Perlu diperhatikan terjadinya retak pada pelat di garis sejajar balok induk, jadi perlu dipasang tulangan yang melintang dibagian atas pelat beton.

207 dari 283

CONTOH I.2 Batang tekan terisi beton komposit Kontrol apakah batang tekan komposit dengan panjang 4 m seperti yang diperlihatkan pada gambar mampu menahan gaya tekan akibat beban mati dan beban hidup. Mutu beton fc' = 25 MPa sedang Profil PSB Fy = 250 MPa

fc' = 25 MPa E c = 4 700

Fy = 250 MPa

fc' MPa = 23 500 MPa MPa

E = 200 000 MPa L=4m

Data Profil As = 7 527 mm2 H = 250 mm B = 150 mm t = 10 mm h = H - 2 t = 230 mm

h = 23 t

b = B - 2 t = 130 mm

b = 13 t

Isx = 5 825,01 cm4 = 5,825 x 107 mm4 Isy = 2 634,2 cm4 = 2,634 x 107 mm4 Data beton Ac = b h - t2 (4 -

 ) = 2,981 x 104 mm2

Asr = 0 mm2 Isr = 0 mm4 208 dari 283

Kekuatan penampang komposit untuk Alokasi Gaya Untuk menghitung kekuatan penampang komposit, batang harus diklasifikasi terlebih dahulu sebagi kompak, nonkompak atau langsing sesuai SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel I1.1a. Walaupun demikian, hasil dari kontrol ini tidak mempengaruhi perhitungan alokasi gaya karena SNI 1729 Pasal I6.2 meminta penggunaan Persamaan I2-9a dengan mengabaikan klasifikasi tekuk lokal, maka perhitungan ini diabaikan pada contoh ini. Kekuatan Tekan Aksial nominal dihitung tanpa memperhitungkan efek panjang, Pno, digunakan untuk perhitungan alokasi gaya yang dihitung sebagai berikut: C2 = 0,85

untuk penampang pesegi

 E  3 Pno = F y As +C 2 fc'  Ac + Asr  = 2,515 x 10 kN Ec   Ag = As + Ac = 3,734 x 104 mm2 Menghitung momen inersia beton dengan menggunakan geometri yang kompatibel dengan yang digunakan dalam perhitungan luas baja, yang memperhitungkan tebal dinding dan radius sudut dari 2 kali tebal dinding. Persamaan berikut dapat digunakan: Untuk lentur terhadap sumbu x-x

B -4 t  h 3 t H -4 t   = +

3

Icx

12

6

9  +

2



-64 t 4

36 

 H -4 t 4 t  +t  +  3   2

2

2

Icx = 1,307 x 108 mm4 Untuk lentur terhadap sumbu y-y

H -4 t  h 3 + t B -4 t  =

3

Icy

12

6

+

9 

2



-64 t 4

36 

 B -4 t 4 t  +t 2  +  3   2

Icy = 2,162 x 108 mm4 Pembatasan menurut SNI 1729 Pasal I1.3 dan I2.2a (1)

Kekuatan Beton: 20 MPa < fc' < 68,95 MPa

fc' = 25 MPa (2)

Tegangan Leleh minim dari baja struktur: Fy = 250 MPa

(3)

o.k. Fy < 517 MPa

o.k.

Luas penampang baja:

As > 0,01 Ag

As = 7527mm2 > 0,01 Ag = 373,412 mm2

209 dari 283

2

Tidak ada persyaratan tulangan minimum dalam kasus ini; jadi luas tulangan , Asr, adalah nol untuk contoh ini. Klasifikasi penampang untuk tekuk lokal Untuk menghitung kekuatan penampang komposit terhadap gaya aksial, batang harus diklasifikasi apakah kompak, nonkompak atau langsing sesuai SNI 1729 Tabel I1. 1A.

p = 2,26

E = 63,922 Fy h b   

controlling = max  ,  = 23 t t

<

p penampang kompak

Kekuatan tekan yang tersedia Kekuatan tekan nominal untuk penampang kompak, dihitung dengan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal I2.2b: Pno = 2 515,3009 kN Karena panjang takterbreis sama untuk kedua sumbu x-x dan y-y, kolom akan tertekuk terhadap sumbu y-y ( sumbu dengan momen inersia lebih rendah). Icy dan Isy akan digunakan untuk memperhitungkan efek kelangsingan sesuai dengan SNI 1729 Pasal I2.2b dan I2.1b sebagai berikut:

 As C 3 = 0,6 +2   Ac + As

  = 1,003 

harus ≤ 0,9

C3 = 0,9

E Ieff = E Isy + E Isr + C3 Ec Icy = 9,842 x 103 kN m2 KL = 1,0 (4 m) = 4 m

Pe =

 2 E Ieff

K L 

2

 = 6,071 x 103 kN

Pno = 0,414 > 2,25 Pe Pn = 0,877 Pe = 5,324 x 103 kN Bila

PD = 800 kN

SNI 1729 Persamaan I2-3

PL = 1200 kN

Pr = 1,2 PD + 1,6 PL = 2880 kN Pa = PD + PL = 2000 kN DFBK 210 dari 283

c = 0,75 rasio =

c Pn = 3 993,225 kN

Pr = 0,721 c Pn 

DKI

c = 2

rasio =

Pn = 2662,15 kN c

Pa = 0,751 Pn c

Kekuatan tekan dari penampang baja nonkomposit Karena perbedaan dalam kapasitas dan faktor keamanan antara kolom komposit dan kolom nonkomposit, adalah mungkin untuk menghitung kuat tekan yang tersedia yang terendah untuk suatu kolom komposit dari pada menghitung penampang baja. Walaupun demikian, sesuai SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal I2.1b, kekuatan tekan yang tersedia tidak boleh kurang daripada kekuatan baja sesuai Bab E.

211 dari 283

CONTOH I.3 Batang komposit terisi yang menahan gaya tarik Kontrol apakah batang komposit dengan panjang 4 m seperti yang diperlihatkan pada gambar mampu menahan gaya tekan akibat beban mati dan gaya tarik akibat angin. Mutu beton fc' = 25 MPa sedang Profil PSB Fy= 250 MPa

fc' = 25 MPa

Fy = 250 MPa

E = 200 000 MPa

fc' MPa = 23 500 MPa MPa

E c = 4 700

L=4m

Penampang PD = 500 kN

Tampak samping

PW = 1300 kN

(tarik)

Data Profil As = 7 527 mm2 H = 250 mm B = 150 mm t = 10 mm h = H - 2 t = 230 mm

h = 23 t

b = B - 2 t = 130 mm

b = 13 t

Isx = 5825,01 cm4 = 5,825 x 107 mm4 Isy = 2634,2 cm4 = 2,634 x 107 mm4

212 dari 283

fy = 400 MPa

Data beton Ac = b h - t2 (4 -

 ) = 2,981 x 104 mm2

Tidak ada persyaratan minimum untuk tulangan memanjang dalam SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural , oleh karena itu adalah umum dalam praktek pada batang komposit ini tidak dipasang tulangan. Asr = 0 mm2 DFBK

DKI

Pr = - 0,9 (PD) + 1,0(PW) = 850 kN

Pa = - 0,6 PD + 0,6 PW = 480 kN

CATATAN

Positif berarti tarik.

Kekuatan Tarik yang tersedia Dihitung sesuai SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal I2.2c Pn = As Fy + Asr fy = 1881,75 kN DFBK rasio =

t = 0,9

t = 1,67 DKI

Pr = 0,502 tPn 

rasio =

Pa = 0,426 Pn t

Alokasi Gaya dan Transfer Beban Perhitungan transfer beban tidak disyaratkan untuk batang tarik yang terisi beton yang tidak berisi tulangan memanjang, seperti contoh ini, hanya penampang baja yang menahan tarik.

213 dari 283

CONTOH I.4 Batang komposit terisi yang menahan gaya tekan, momen lentur dan geser Kontrol apakah batang komposit dengan panjang 4 m seperti yang diperlihatkan pada gambar mampu menahan gaya tekan, geser dan momen hasil Analisis Langsung dari SNI 1729 Pasal C untuk kombinasi pembebanan yang kritis sesuai SNI 1727 Pembebanan. Mutu beton fc' = 25 MPa sedang Profil PSB Fy = 250 MPa

fc' = 25 MPa

Fy = 250 MPa

E = 200 000 MPa

fc' E c = 4 700 MPa = 23 500 MPa MPa

fy = 400 MPa

L=4m

Pr Mr Vr MMr r

Vr Mr Pr

Penampang Pr = 450 kN

Pa = 275 kN

Mr = 135,9 kN m

Ma = 75 kN m

Vr = 80 kN

Va = 46 kN

Data Profil As = 7 527 mm2 H = 250 mm B = 150 mm t = 0,93 tg h = H - 2 t = 231,4 mm b = B - 2 t = 131,4 mm

tg = 10 mm

h = 24,882 t b = 14,129 t

Isx = 5825,01 cm4 = 5,825 x 107 mm4 214 dari 283

Tampak samping

Isy = 2634,2 cm4 = 2,634 x 107 mm4

H Z sx = B -2 t  t H t  +2  2

 h  5 3  t   = 5,631 x 10 mm t   

Data beton Ac = b h - t2 (4 -

 ) = 3,033 x 104 mm2

Penampang Komposit Tidak ada persyaratan minimum untuk tulangan memanjang dalam SNI 1729, oleh karena itu adalah umum dalam praktek pada batang komposit ini tidak dipasang tulangan. Asr = 0 mm2

Ag = As + Ac = 3,786 x 104 mm2

Isr = 0 mm4

Untuk lentur terhadap sumbu x-x

B -4 t  h 3 + t H -4 t  =

3

Icx

12

6

9  +

2



-64 t 4

36 

 H -4 t 4 t  +t 2  +  3   2

2

Icx = 1,347 x 108 mm4 Untuk lentur terhadap sumbu y-y

H -4 t  h 3 t B -4 t   = +

3

Icy

12

6

9  +

2



-64 t 4

36 

 B -4 t 4 t  +t  +  3   2

2

2

Icy = 2,229 x 108 mm4 Batasan SNI 1729 Pasal I1.3 dan I2.2a (1)

Mutu beton:

20 MPa < fc' < 68,95 MPa

fc' = 25 MPa (2)

o.k.

Tegangan leleh baja struktur:

Fy < 517 MPa

Fy = 250 MPa (3)

Luas penampang profil: As = 7527 mm2

>

As > 0,01 Ag

0,01 Ag = 378,587 mm2

Klasifikasi penampang untuk tekuk lokal Batang komposit ini telah dibuktikan kompak pada contoh I.4 berdasarkan SNI 1729 Tabel I1.1a. Penampang harus dikontrol terhadap persyaratan tekuk lokal untuk lentur sesuai SNI 1729 Tabel I1. 1b; tapi karena batas untuk lentur sama atau kurang ketat dibandingkan batang yang mengalami tekan, maka batang juga kompak untuk aksi lentur. 215 dari 283

Interaksi gaya aksial dan lentur Interaksi antara gaya aksial dan lentur pada batang komposit diatur oleh SNI 1729 Pasal I5, yang untuk batang kompak, mengijinkan digunakannya metode kompatibilitas regangan atau metode distribusi tegangan plastis, dengan opsi menggunakan persamaan Pasal H1. 1. Metode kompatibilitas regangan adalah pendekatan yang umum yang memperbolehkan pembentukan diagram interaksi berdasarkan konsep yang sama seperti pada desain beton bertulang. Penerapan metode kompatibilitas regangan diperlukan untuk penampang tidak teratur atau nonsimetris, dan aplikasi umumnya dapat dilihat dalam buku teks beton bertulang dan tidak akan didiskusikan lagi disini. Metode distribusi tegangan plastis didiskusikan dalam AISC Specification Commentary Section I5 yang memberikan 3 prosedur yang dapat diterima untuk batang komposit yang terisi beton. Prosedur pertama, Metode 1, memerlukan persamaan interaksi dari Pasal H1. Ini adalah satu satunya metode yang dapat diterima untuk penampang nonkompak dan langsing. Metode 2, melibatkan pembentukan kurva interaksi sebagian linier dengan menggunakan persamaan kekuatan plastis yang tersedia di Gambar I. 1c yang ditempatkan dibagian depan Bab I Contoh Desain. Prosedur ketiga, Metode 2-Sederhana, adalah reduksi dari kurva interaksi sebagian linier yang memperbolehkan penggunaan persamaan interaksi yang kurang konservatif dari pada yang tersedia dalam Bab H. Untuk contoh desain, masing-masing penerapan prosedur distribusi plastis akan ditinjau dan dibandingkan Metode 1: Persamaan interaksi pasal H1 Metode paling langsung dan konservatif dari menaksir efek interaksi melalui penggunaan persamaan interaksi dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal H1. Sesuai dengan penggunaan Metode Analisis Langsung, Faktor K = 1 digunakan. Karena panjang tak terbreis sama untuk kedua sumbu lentur x-x dan y-y, dan Ix lebih besar dari Iy, tekuk disumbu y-y akan menentukan kekuatan tekan. Kekuatan lentur dihitung terhadap sumbu x-x untuk menahan momen lentur yang terjadi di sumbu ini.

c = 0,75

Pn = 4,437 x 103 kN

c Pn = 3 327,75 kN Menghitung M n b = 131,4 mm

b = 0,9

h = 231,4 mm

Zsx = 5,631 x 105 mm3

b h2 -0,192 t 3 = 1,759 x 106 mm3 4 1 M D = F y Z sx +  0,85 fc' Z c  = 159,473 kN m 2 Zc =

 0,85 fc' Ac h hn = min  ,  = 53,303 mm '  0,85 fc b +4 t F y 2  216 dari 283

Z sn = 2 t hn2 = 5,285 x 104 mm3

Z cn = b hn2 = 3,733 x 105 mm3

0,85 fc' Z cn = 142,295 kN m M n = M D -F y Z sn 2

bM n = 128,066 kN m DFBK Pc = c Pn = 3,328 x 103 kN

Pr = 0,135 Pc

Mc = b M n = 128,066 kN m

< 0,2

Pr M + r = 1,129 2 Pc M c

rasioLRFD = DKI

c = 1,67

Pa = 445,4 kN

b = 1,67

Ma = 75 kN m

Pa = 0,168 Pc rasioASD =

Pc = Mc =

Pn = 2,657 x 103 kN c Mn = 85,207 kN m b

< 0,2

Pa M + a = 0,964 Pn M c 2 c

Dengan menggunakan DFBK, Metode 1 menunjukan bahwa penampang tidak kuat terhadap beban terfaktor. Perencana dapat memilih penampang baru yang memenuhi kontrol interaksi atau melakukan analisis ulang dengan menggunakan metode desain kurang konservatif seperti Metode 2. Metode ini akan dijelaskan sebagai berikut: Metode 2: Kurva interaksi dari model distribusi platis Prosedur untuk membuat kurva interaksi dengan menggunakan model distribusi tegangan plastis diperlihatkan dalam gambar di bawah ini.

217 dari 283

Kekuatan material (persamaan kekuatan) Kelangsingan (kurva kolom) Desain

 ,  

Kekuatan tekan

 = Reduksi kelangsingan  = A’/A

Kekuatan Lentur

Gambar Metode 2 – Diagram interaksi untuk balok-kolom komposit Berdasarkan gambar di atas, permukaan interaksi kekuatan nominal A,B,C,D,E mula mula dihitung dengan menggunakan persamaan dari Gambar I-1c yang tercantum dalam introduksi Bab I Contoh Desain. Kurva ini mewakili kekuatan batang kolom pendek tanpa memperhitungkan efek panjang batang. Suatu faktor reduksi kelangsingan,  , dihitung dan dipasang kesetiap titik untuk membuat permukaan A', B', C', D', E'. Kemudian ketahanan yang sesuai atau faktor keamanan diterapkan untuk membuat permukaan desain A'', B'', C'', D'', E''. Akhirnya, gaya dan momen terfaktor hasil kombinasi pembebanan di plot dalam permukaan desain, dan batang dapat diterima jika semua hasil plot terletak didalam kurva desain. Langkah perhitungan akan dijelaskan detail dengan perhitungan sebagai berikut: Langkah 1: Buat permukaan interaksi kuat nominal A, B, C, D, E tanpa memperhitungkan efek kelangsingan. Dengan menggunakan persamaan persamaan yang tersedia dalam Gambar I-1c untuk lentur terhadap sumbu x-x : Titik A (gaya tekan murni) P1 = Fy As + 0,85 fc' Ac = 2 526,299 kN M1 = 0 kN m Titik D (kuat momen nominal maksimum)

P4 

0,85 fc' Ac = 322,274 kN 2

Zsx = 5,631 x 105 mm3 Zc = 1,759 x 106 mm3

M 4  Fy Zsx 

0,85 fc' Z c = 159,473 kN m 2

218 dari 283

Titik B (lentur murni) P5 = 0 kN

 0,85 fc' Ac h hn = min  ,  = 53,303 mm '  0,85 fc b +4 t F y 2  Z sn = 2 t hn2 = 5,285 x 104 mm3

Z cn = b hn2 = 3,733 x 105 mm3

M 5  MD - Fy Zsn 

0,85 fc' Z cn = 142,295 kN m 2

Titik C ( titik antara) P3 = 0,85 fc' Ac = 644,549 kN M3 = M4 = 159,473 kN m Titik E (tambahan) Titik E adalah titik tambahan untuk membantu membuat kurva interaksi menjadi lebih baik.

hE =

hn H + = 89,151 mm 2 4

P2 

0,85 fc' Ac  0,85 fc' b hE +4 F y t hE = 1,4 x 103 kN 2

Z cE = b hE2 = 1,044 x 106 mm3

Z sE = 2 t hE2 = 1,478 x 105 mm3

M 2  M 4 -F y Z sE 

0,85 fc' Z cE = 111,419 kN m 2

Titik yang dihitung di plot untuk membentuk permukaan interaksi kekuatan nominal kolom pendek.

219 dari 283

Langkah 2: Buat permukaan kuat nominal A', B', C', D' ,E' memperhitungkan efek kelangsingan Faktor reduksi kelangsingan,  , dihitung untuk titik A dengan menggunakan SNI 1729 Pasal I2.2 sesuai dengan AISC Specification Commentary Section I5 Pno = P1 = 2,526 x 103 kN

  As   C 3 = min 0.9,0.6 +2    = 0,9  Ac + As    EIeff = E Isy + E Isr + C3 Ec Icy = 9,984 x 103 kN m2

Pe =

 2 E Ieff

1.L 

Pno = 0,41 Pe



2

= 6,158 x 103 kN

< 2,25

Pno  Pn = Pno  0,658 Pe  



  = 2127,73367 kN  


Pn = 0,842 Pno

220 dari 283

Berdasarkan AISC Specification Commentary Section I5, reduksi kelangsingan yang sama diterapkan untuk titik-titik yang lain pada permukaan interaksi PR1 =  P1 PR2 =  P2 PR3 =  P3 PR4 =  P4 PR5 =  P5

Langkah 3 Buat permukaan interaksi desain dan cek kekuatan batang komposit Langkah terakhir dalam prosedur metode 2 adalah mereduksi semua titik dengan faktor reduksi kapasitas atau faktor keamanan yang sesuai. DFBK Kekuatan Tekan Desain

c = 0,75

 P1 = c PR1

 P2 = c PR2

 P3 = c PR3

 P4 = c PR4

 P5 = c PR5

 M3 = b M3

 M4 = b M4

 M5 = b M5

Kuat Lentur Desain

b = 0,9

 M1 = b M1

 M2 = b M2

221 dari 283

Dengan mengeplot besar Pr dan Mr ke dalam kurva interaksi desain yang diperoleh dari kombinasi pembebanan yang kritis, dapat dilihat bahwa (Mr,Pr) ada di dalam kurva, berarti batang komposit mampu menahan pembebanan yang ada Metode 2 yang disederhanakan Versi sederhana dari Metode 2 adalah dengan menghapus titik D dan E dari permukaan interaksi, sehingga tinggal titik A", B",dan C''. Jadi

 P1 =  P1

 P2 =  P3

 P3 =  P5

 M1 =  M1

 M2 =  M3  M3 =  M5

Dengan mereduksi jumlah titik interaksi, harus dilakukan kontrol interaksi bilinier yang didefinisikan AISC Specification Commentary Equations C-I5-1a dan C-I5-1b.

222 dari 283

DFBK Pr = 450 kN

 P2 = 407,146 kN

>

Gunakan persamaan C-I5-1b rasio =

Pr -P  2 Mr + = 1,256 P1 -P  2 M2

rasioLRFD = 1,129

Perbandingan antara Metode Menurut Metode 1 yang menggunakan persamaan interaksi Bab H SNI 1729, batang komposit tidak kuat, tetapi kuat menurut Metode 2 dan Metode 2 penyederhanaan. Perbandingan antara metode dengan mudah dilihat jika kurva desain masing masing metode diperlihatkan dalam satu grafik seperti gambar di bawah ini.

Kekuatan Tekan (MPa)

Metode 2

Metode 2 - Disederhanakan

Metode 1 – Interaksi Bab H

Kekuatan Lentur (kN m)

Dari gambar dapat dilihat, kondisi konservatif dari penggunaan Bab H SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Metode 2 memberikan nilai kekuatan yang tertinggi, walaupun demikian, Metode 2-yang disederhanakan representasi yang baik dari kurva desain lengkap. Kekuatan geser yang tersedia SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal I4.1 memberikan 3 metode untuk menghitung kuat geser tersedia dari batang komposit ini: kuat geser yang tersedia dari penampang baja sendiri sesuai Pasal G SNI 1729, kekuatan geser tersedia dari beton bertulang sendiri sesuai SNI 2847 atau kuat geser tersedia dari penampang baja plus tulangan dengan mengabaikan kontribusi dari beton. Kekuatan geser penampang baja yang tersedia Dari SNI 1729 Pasal G5, kekuatan geser nominal Vn, dari batang PSB komposit, dihitung dengan menggunakan Pasal G2.1(b) dengan kv = 5.

223 dari 283

h = 23,882 t

h = H - 3 t = 222,1 mm

kv = 5

Aw = 2 h t = 4,131 x 103 mm2 Koefisien badan, Cv berdasarkan kelangsingan, h/tw

h = 23,882 t

E 1,1 kv  F  y

<

  = 69,57 

Gunakan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan G2-3 Cv = 1

Persamaan G2-3

Kekuatan Geser nominal dihitung sebagai: Vn = 0,6 Fy Aw Cv = 619,659 kN

Persamaan G2-1 SNI 1729

DFBK

v = 0,9

rasio =

Vr = 0,143 vVn

o.k.

DKI

v = 1,67

rasio =

Va = 0,124 Vn v

o.k.

Kekuatan geser beton bertulang yang tersedia Batang komposit tidak memiliki tulangan, oleh karena itu perhitungan geser untuk beton bertulang tidak tepat untuk kasus ini, kekuatan geser desain untuk beton tanpa tulangan dengan menggunakan Pasal 22 SNI 2847 dihitung sebagai berikut

 = 0,6

untuk beton tanpa tulangan dari SNI 2847 Pasal 9.3.5

λ=1

untuk beton normal dari SNI 2847 Pasal 8.6.1

bw = b

fc'  4 Vn =    bw h MPa  3  MPa

SNI 2847 Persamaan 22-9

 Vn = 116,736 kN rasio =

Vr = 0,685 Vn

o.k.

224 dari 283

Dapat dilihat dari perhitungan ini, ketahanan terhadap geser dari beton tanpa tulangan itu kecil dan kuat geser dari baja sendirian saja mampu menahan gaya geser. Alokasi gaya dan Transfer Beban Perhitungan transfer beban akibat gaya aksial harus dilakukan sesuai SNI 1729 Pasal I6. Aplikasi spesifik dari provisi transfer beban tergantung konfigurasi dan detailing dari elemen yang bersambungan.

225 dari 283

CONTOH I.5 Kolom boks komposit terisi beton dengan elemen langsing Kontrol apakah batang komposit dengan panjang 4 m seperti yang diperlihatkan pada gambar mampu menahan gaya tekan, geser dan momen hasil Analisis Langsung dari SNI 1729 Pasal C untuk kombinasi pembebanan yang kritis sesuai SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain. Mutu beton fc' = 35 MPa sedang Profil PSB Fy = 250 MPa

fc' = 35 MPa

Fy = 250 MPa

Fu = 410 MPa

fc' E c = 4 700 MPa = 27 805,575 MPa MPa

Pr = 6 000 kN

Pa = 4 500 kN

Mr = 760 kN m

Ma = 500 kN m

Vr = 167 kN

Va = 96 kN

E = 200 000 MPa

L=6m

Dicoba data profil Untuk mempermudah perhitungan, kontribusi dari pelat yang menonjol kekuatan batang diabaikan, sebagaimana diperlihatkan pada penampang analitis. Tebal pelat percobaan

t = 10 mm

Harap dicatat, reduksi tebal dinding desain SNI 1729 Pasal B4.2 berlaku hanya untuk PSB yang dilas listrik dan tidak berlaku untuk penampang tersusun seperti dalam kasus ini. 226 dari 283

H = 750 mm

hi = H - 2 t = 730 mm

B = 750 mm

bi = B - 2 t = 730 mm

As = 2 H t + 2 bi t = 2,96 x 104 mm2

Ac = hi bi = 5,329 x 105 mm2

Ag = As + Ac = 5,625 x 105 mm2

Igx =

B H3 = 2,637 x 1010 mm4 12

Icx =

bi hi3 = 2,367 x 1010 mm4 12

Isx = Igx - Icx = 2,702 x 109 mm4 Batasan SNI 1729 pasal I1.3 dan I2.2a (1)

Mutu beton: 20 MPa < fc' < 68.95 MPa

fc' = 35 MPa (2)

o.k.

Tegangan leleh baja struktur:

Fy < 517 MPa

Fy = 250 MPa (3)

Luas penampang profil: As = 2,96 x 104 mm2

As > 0,01 Ag > 0,01 Ag = 5,625 x 103 mm2

Klasifikasi penampang untuk tekuk lokal Klasifikasi penampang terhadap persyaratan tekuk lokal dilakukan sesuai SNI 1729 Tabel I1.1A untuk tekan dan Tabel I1.1B untuk lentur. Sebagaimana dicatat dalam SNI 1729 Pasal I1.4, definisi lebar, tinggi dan tebal yang digunakan dalam evaluasi kelangsingan tercantum dalam Tabel B4.1a dan B4.1b. Untuk kolom bentuk boks, lebar dari elemen tekan yang diperkaku yang digunakan untuk kontrol kelangsingan, b dan h adalah sama dengan jarak bersih antara dinding kolom, bi, hi. rasio kelangsingan dihitung sebagai berikut

b h    max  i , i  = 73 t t  Klasifikasi penampang untuk tekuk lokal di elemen baja yang mengalami gaya aksial tekan dari SNI 1729 Tabel I1.1A:

p = 2,26

E = 63,922 Fy

r = 3

E = 84,853 Fy

Karena p <  < r , penampang nonkompak

227 dari 283

max = 5

E = 141,421 Fy

Kekuatan tekan yang tersedia Kekuatan tekan untuk batang komposit terisi beton nonkompak dihitung sesuai SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal I2.2b(b). C2 = 0,85

untuk penampang pesegi

Asr = 0 mm2

Isr = 0 mm2

 E  4 Pp = F y As +C 2 fc'  Ac + Asr  = 2,325 x 10 kN Ec    E  4 Py = F y As +0,7 fc'  Ac + Asr  = 2,046 x 10 kN Ec   P -P 2 Pno = Pp - p y 2   -p  = 2,273 x 104 kN  r -p 

(SNI 1729 Persamaan I2-9b)

(SNI 1729 Persamaan I2-9d)

(SNI Persamaan I2-9c)

Pno = 22727,52924 kN

  As C 3 = min 0,6 +2   Ac + As 

   ,0.9 = 0,705  

EIeff = E Isx + E Isr + C3 Ec Icx = 1,004 x 106 kN m2

Pe =

 2 EIeff 

1,0 L 

Pno = 0,083 Pe

2

= 2,754 x 105 kN

(SNI 1729 Persamaan I2- 5)

< 2,25

Oleh karena itu, menurut SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan I2-2 Pno  Pn = Pno  0,658 Pe  

  = 21 955,84355 kN  

(SNI 1729 Persamaan I2-2)

Menurut SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal I2.2b, kekuatan tekan tidak lebih kecil dari pada kekuatan tekan untuk penampang baja saja sebagaimana ditentukan di SNI 1729 pasal E, di kasus ini kekuatan tekan baja lebih kecil.

c = 0,75

c Pn = 1,647 x 104 kN

c = 2

Pn = 1,098 x 104 kN c

228 dari 283

Kekuatan lentur yang tersedia Kekuatan lentur dari batang komposit terisi beton nonkompak ditentukan sesuai SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal I3.4b(b):

M n =M p -M  p -M y 

  -    -  p

r


p

Untuk menggunakan Persamaan tersebut di atas, Momen plastis dan momen leleh penampang harus dihitung terlebih dahulu. Momen plastis Langkah pertama untuk menghitung kekuatan lentur tersedia dari suatu penampang nonkompak adalah dengan menghitung momen terhadap distribusi tegangan plastis yang bekerja di penampang komposit. Konsep ini diperlihatkan secara grafis pada gambar di bawah ini sesuai AISC Specification Commentary Figure C-I3.7(a) dan mengikuiti distribusi gaya pada gambar di bawah ini. Tegangan baja

Tegangan beton

Resultante gaya

Sumbu netral plastis

Blok tegangan momen plastis dan distribusi gaya Komponen

Gaya

Gaya tekan pada sayap baja

C 1 = bi tf F y

Gaya tekan pada beton

C 2 = 0,85 fc' ap tf  bi

Gaya tekan pada badan baja

C 3 = ap 2 tw F y

Gaya tarik pada badan baja

T1 = H a p  2 tw F y

Gaya tarik pada sayap baja

T2 = bi tf F y

dengan:

ap =

2 F y H tw +0,85 fc' bi tf 4 tw F y +0,85 fc' bi

M p =   gaya lengan momen 229 dari 283

Lengan Momen

t yc 1 = ap - f 2 a t yc 2 = p f 2 a yc 3 = p 2 H -a p yr 1 = 2

y r 2 = H -a p 

tf 2

tw = t

ap =

tf = t

2F y H tw +0,85 fc' tf bi 4 tw F y +0,85 fc' bi

= 125,078 mm

t y c 1 = a p -f = 120,078 mm 2

C1 = bi tf Fy = 1,825 x 103 kN

C 2 =0,85 fc' ap tf  bi = 2,499 x 103 kN

yc 2 =

C3 = ap 2 tw Fy = 625,392 kN

yc 3 =

T1 = (H – ap) 2 tw Fy = 3,125 x 103 kN

yt1 =

T2 = bi tf Fy = 1,825 x 103 kN 3

2

i =1

i =1

a p -tf 2 ap

= 57,539 mm

= 62,539 mm

2

H -a p 2

= 312,461 mm

t yt 2 = H -a p -f = 619,922 mm 2

M p =  C i yci  +  Ti yti  = 2509,73187 kN m Kekuatan momen leleh Langkah berikutnya dalam menentukan kekuatan lentur tersedia dari batang komposit terisi beton nonkompak adalah menghitung kekuatan momen leleh. Momen leleh sebagaimana didefinisikan dalam SNI 1729 Pasal I3.4b(b) adalah momen dengan kelelehan pertama terjadi pada sayap tekan dihitung dengan menggunakan distribusi tegangan elastik linier dengan tegangan tekan beton maksimum adalah 0,7 fc' . Konsep ini diperlihatkan secara diagram dalam AISC Specification Commentary Figure C-I3.7(b) dan diperlihatkan pada gambar di bawah ini. Tegangan Baja

Tegangan Beton

Resultante Gaya

Sumbu netral iinelastis

Blok tegangan momen leleh dan distribusi gaya

230 dari 283

Komponen

Gaya

Lengan Momen

Gaya tekan pada sayap baja

C 1 = bi tf F y

Gaya tekan pada beton

C 2 = 0,35 fc' a y tf  bi

Gaya tekan pada badan baja

C 3 = a y 2 tw 0,5 F y

t yc 1 = a y - f 2 2 a y  tf yc 2 = 3 ay yc 3 = 3 2a yr1 = y 3 H yr 2 = 2 t y r 3 = H -a y  f 2



T1 = a y 2 tw 0,5 F y

T2 = H a y  2 tw F y

Gaya tarik pada badan baja

T3 = bi tf F y

Gaya tarik pada sayap baja



dengan:

ay =


M p =   gaya lengan momen ay =


= 202,688 mm

C1 = bi tf Fy = 1,825 x 103 kN C2 = 0,35 fc' (ay - tf) bi = 1,723 x 103 kN C3 = ay 2 tw 0,5 Fy = 506,721 kN T1 = ay 2 tw 0,5 Fy = 506,721 kN T2 = (H - 2 ay) 2 tw Fy = 1,723 x 103 kN T3 = bi tf Fy = 1,825 x 103 kN 3

3

i =1

i =1

t y c 1 = a y - f = 197,688 mm 2 2 ay tf yc 2 = = 128,459 mm 3 2 ay = 135,126 mm yc 3 = 3 2 ay yt1 = = 135,126 mm 3 H = 0,375 m yt 2 = 2 t yt 3 = H -a y - f = 542,312 mm 2





M y =  C i y ci  +  Ti yti  = 2393,1666 kN m Sekarang Mp dan My telah dihitung, Persamaan I3-3b dapat digunakan bersama-sama dengan kelangsingan lentur yang telah dihitung sebelumnya untuk menghitung kekuatan lentur penampang komposit sebagai berikut:

M n =M p -M  p -M y 

  -    -  p

r

= 2459,17724 kN m

p

231 dari 283


 Mn = b Mn = 2213,25951 kN m

b = 0,9

Mn = 1472,56122 kN m b

b = 1,67

Interaksi lentur dan tekan DFBK Pr = 6000 kN Mr = 760 kN m Pc = c Pn = 1,647 x 104 kN Mc =

 Mn = 2,213 x 103 kN m

Pr = 0,364 Pc rasio LRFD =

> 0,2

Pr 8  M r     = 0,67 Pc 9  M c 

DKI Pa = 4500 kN Ma = 500 kN m

Pc =

Pn = 1,098 x 104 kN c

Mc =

Mn = 1,473 x 103 kN m b


> 0,2

Pa 8  M a     = 0,712 Pc 9  M c 

232 dari 283

CATATAN Kuat lentur untuk batang komposit terisi beton dengan penampang yang langsing harus dihitung sesuai SNI 1729 pasal I3.4b(c). Kekuatan lentur nominal ditentukan sebagai momen leleh pertama, Mcr, yaitu momen dengan tegangan sayap tekan Fcr menggunakan distribusi tegangan '

elastik linier yang memiliki tegangan tekan maksimum beton 0,7 fc . Konsep ini diperlihatkan secara diagram dalam AISC Specification Figure C-I3.7(c) dengan distribusi seperti pada gambar di bawah: Tegangan baja

Tegangan beton

Resultan gaya

'

0,70 fc

Sumbu netral elastis

Blok tegangan momen leleh pertama dan distribusi gaya

Komponen

Tabel Persamaan Momen Plastis Gaya

Tekan pada sayap baja Tekan pada beton

C 1 = bi tf F y C 2 = 0,85fc' a p tf  bi

Tekan pada badan baja

C 3 = ap 2tw F y

Tarik pada badan baja

T1 = H a p  2 tw F y

Tarik pada sayap baja

T2 = bi tf F y

dengan:

ay =


M p =   gaya lengan momen Dengan M n = 0,9 M cr

233 dari 283

Lengan Momen

t y c 1 = a p -f 2 ap tf yc 2 = 2 a yc 3 = p 2 H -a p yT 1 = 2

t yT 2 = H -a p -f 2

CONTOH I.6

Kolom tekan komposit terisi beton dan profil WF

Kontrol apakah batang komposit dengan panjang 4 m seperti yang diperlihatkan pada gambar mampu menahan gaya tekan PD dan PL dari kombinasi pembebanan yang kritis sesuai SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain. Mutu beton fc' = 35 MPa sedang Profil WF Fy = 250 MPa Fy = 250 MPa

Fu = 410 MPa

fc' = 35 MPa

E c = 4 700

fy = 400 MPa

E = 200 000 MPa

fc' MPa = 27 805,575 MPa MPa

L=6m

Data penampang beton h1 = 600 mm

h2 = 600 mm

diameter tulangan

db = 25 mm

selimut beton

cover = 40 mm

diameter sengkang

dbs = 10 mm

Asri =

1  d b2 = 490,874 mm2 4

Ag = h1 h2 = 3,6 x 105 mm2

Asr = 8 Asri = 3 926,9908 mm2

Ig =

h1 h23 = 1,08 x 1010 mm4 12

Data penampang WF 350X175x7x11 d = 350 mm As = 6314,2 mm2

bf = 175 mm

tw = 7 mm

Isy = 9,845 x 106 mm4

Ac = Ag - As - Asr = 3,498 x 105 mm2

tf = 11 mm Zsx = 8,679 x 105 mm3

Cw = 2,829 x 1011 mm6

Data tulangan cs = cover + dbs +

db = 62,5 mm 2

e=

h c s = 87,5 mm 2

234 dari 283

h = 300 mm J = 1,94 x 105 mm4

Isri =

 d b4 64

= 1,917 x 104 mm4

Isr =8 Isri  +6Asri e 2 +2  Asri  0 mm = 2,27 x 107 mm4 Momen inersia beton untuk setiap sumbu dihitung sebagai berikut: Icy = Ig - Isy - Isr = 1,077 x 1010 mm4

Icx = Icy

Klasifikasi penampang terhadap tekuk lokal Menurut SNI 1729 Pasal I1.2, efek tekuk lokal tidak perlu dipertimbangkan pada kasus batang komposit tipe ini, jadi diperlakukan sebagai penampang kompak. Pembatasan bahan dan pendetailan Berdasarkan Catatan Pengguna pada akhir SNI 1729 Pasal I1.1, maksud dari spesifikasi adalah untuk mengimplementasi persyaratan pendetailan nonkomposit dari SNI 2847 sehubungan dengan persyaratan spesifik komposit dari SNI 1729 Pasal I. Persyaratan pendetailan dapat di grupkan ke batas bahan yang sesuai, tulangan transversal, tulangan memanjang dan persyaratan tulangan baja struktur seperti digambarkan melalui diskusi berikut. Batasan bahan yang tersedia dalam SNI 1729 pasal I1.1(2) dan I1.3 sebagai berikut: (1)

Mutu beton: 20 MPa < fc' < 68,95 MPa

fc' = 35 MPa (2)

Tegangan leleh baja struktur: Fy < 517 MPa Fy = 250 MPa

(3)

o.k.

o.k.

Tegangan leleh tulangan fy < 517 MPa fy = 400 MPa

o.k.

Batasan tulangan transversal yang tercantum dalam SNI 1729 Pasal I1.1(3), I2.1a(2) dan SNI 2847 sebagai berikut: (1)

Ukuran dan jarak dari tulangan pengikat: SNI meminta baik tulangan ikat atau spiral yang digunakan sebagai tulangan tranversal. Ketika digunakan sengkang ikat lateral, diameter minimum adalah 10 mm yang berjarak maksimum 300 mm pusat ke pusat atau diameter 13 mm dengan berjarak maksimum 400 mm. digunakan dbs = 10 mm dengan s = 300 mm

o.k.

Harap dicatat bahwa SNI 1729 Pasal I1.1(1) secara spesifik mengabaikan persyaratan kolom komposit dari SNI 2847 Pasal 10.13, maka tidak perlu memenuhi persyaratan SNI 2847 Pasal 10.13.8 ketika mendesain kolom komposit dengan menggunakan SNI 1729 Pasal I. 235 dari 283

Jika digunakan spiral, persyaratan SNI 2847 Pasal 7.10 dan 10.9.3 harus dipenuhi sesuai dengan Catatan Pengguna pada akhir SNI Pasal I2.1a. (2)

Pembatasan tambahan untuk ukuran sengkang ikat Sengkang ikat dengan diameter 13 mm atau lebih besar diperlukan bila digunakan tulangan memanjang diameter 29 mm atau lebih besar sesuai SNI 2847 Pasal 10.5.1 Digunakan sengkang ikat dbs = 10mm dengan tulangan memanjang db = 25 mm

(3)

Jarak antara sengkang ikat seharusnya tidak melampaui 0,5 kali ukuran penampang kolom terkecil smaks = 0,5 min(h1,h2) = 300 mm

(4)

< smaks, o.k.

Selimut beton: SNI 2847 Pasal 7.7 berisi persyaratan selimut beton. Untuk beton yang tidak berhubungan langsung dengan cuaca atau dengan tanah, selimut beton untuk sengkang ikat adalah 40 mm. cover = 40 mm

(5)

o.k.

Pasang sengkang ikat sebagai tumpuan lateral tulangan memanjang AISC Specification Commentary Section I2.1a merujuk Pasal 7 SNI 2847 untuk persyaratan sengkang ikat tranversal. Berdasarkan SNI 2847 Pasal 7.10.5.3 dan gambar R7.10.5, sengkang ikat diperlukan untuk menumpu tulangan memanjang yang ditempatkan lebih dari 150 mm jarak bersih pada masing masing sisi dari tulangan yang ditumpu lateral.Untuk tulangan sudut, tumpuan secara tipikal diberikan oleh sengkang ikat keliling yang utama. Untuk tulangan di tengah, dapat digunakan sengkang ikat bentuk miring.

Batas Tulangan memanjang dan baja struktural tercantum di SNI 1729 Pasal I1.1(4), I2.1 dan SNI 2847 sebagai berikut: (1)

Rasio minimum luas baja struktural: As / Ag > 0,01

As = 0,018 Ag

o.k.

Rasio maksimum secara eksplisit untuk profil baja komposit tidak tersedia di SNI; walaupun demikian, telah dicatat di literatur sekirat 8 % - 12% agar diperoleh batang komposit yang ekonomis terhadap beban gravitasi (Leon and Hajjar, 2008). (2)

Rasio tulangan memanjang minimum: Asr / Ag > 0,004

Asr = 0,0109 Ag

o.k.

236 dari 283

(3)

Rasio tulangan memanjang maksimum: Asr / Ag < 0,08

Asr = 0,0109 Ag

o.k.

Batas tulangan memanjang ini tercantum dalam SNI 2847 Pasal 10.9.1. Direkomendasikan bahwa semua tulangan memanjang, termasuk tulangan tidak menerus tidak digunakan dalam perhitungan kekuatan, jika rasio ini dimasukan karena rasio tersebut dipertimbangkan sebagai suatu batas praktis untuk mengurangi kongesti tulangan. Jika digunakan panjang lewatan, batas ini tereduksi menjadi 4% di luar daerah lokasi pemutusan tulangan. (4)

Jumlah minimum tulangan memanjang: SNI 2847 Pasal 1.9.2 mensyaratkan jumlah minimum 4 tulangan untuk komponen pesegi atau bundar dengan sengkang ikat dan 6 tulangan untuk kolom berspiral. Tujuan untuk penampang pesegi untuk memberikan minimum satu tulangan di tiap sudut, maka untuk geometris tidak teratur dengan banyak sudut perlu tulangan memanjang tambahan. Dipasang 8 tulangan, o.k.

(5)

Jarak bersih antara tulangan memanjang: SNI 2847 Pasal 7.6.3 mensyaratkan jarak bersih antara tulangan adalah 1,5 db atau 37,5 mm dc = cover + dbs +

hs =

db = 62,5 mm 2

h1 -d c = 268,75 mm 2

smin = max(1.5 db ,37.5 mm) = 37,5 mm s = hs - db = 243,75 mm (6)

>

smin = 37,5 mm

Jarak bersih antara tulangan memanjang dan inti baja: smin = max(1.5 db,37.5 mm) = 37,5 mm Tulangan terdekat dengan profil baja adalah tulangan tengah dengan masing masing sayap.

s= (7)

h2 d d b - - -62,5 mm = 50 mm 2 2 2

> smin = 37,5 mm, o.k.

Selimut beton untuk tulangan memanjang SNI 2847 Pasal 7.7 memberikan persyaratan selimut beton minimum untuk tulangan. Persyaratan selimut beton untuk sengkang ikat kolom dan tulangan utama adalah 237 dari 283

sama, dan selimut sengkang ikat yang telah dihitung sebelum ini dapat diterima, maka selimut beton untuk tulangan memanjang pun dapat diterima. Gaya tekan yang bekerja PD = 1 000 kN

PL = 3 000 kN

Pr = 1,2 PD + 1,6 PL = 6 000 kN

Pa = PD + PL = 4 000 kN

Kekuatan Tekan yang tersedia Kekuatan Tekan Aksial nominal tanpa mempertimbangkan efek kelangsingan, Pno dihitung dari SNI 1729 Pasal I2.1b: Pno = Fy As + fy Asr + 0,85 fc' Ac = 13 554,6709 kN Karena panjang tak terbreis terhadap sumbu x-x dan y-y adalah sama, kolom akan tertekuk terhadap sumbu yang memiliki kekakuan komposit terkecil, EIeff. Telah tercatat bahwa nilai momen inersia yang dihitung sebelumnya untuk beton dan tulangan adalah sama untuk kedua sumbu lentur, kolom akan tertekuk terhadap sumbu lemah dari profil baja. Icy, Isy dan Isry akan digunakan untuk perhitungan efek kelangsingan menurut SNI 1729 Pasal I2.1b sebagai berikut:

  As C 1 = min  0,1+2     Ac + As

    ,0.3 = 0,135   

EIeff = E Isy + 0,5 E Isr + C1 Ec Icy = 4,48 x 104 kN m2

Pe =

 2E Ieff

1,0 L 

Pno = 1,104 Pe

2

= 1,228 x 104 kN

< 2,25

Oleh karena itu, menurut SNI 1729 Persamaan I2-2 Pno  Pn = Pno  0,658 Pe  

  = 8,54 x 103 kN  

DFBK

c = 0,75

rasioLRFD =


DKI

c Pn = 6,405 x 103 kN

Pr = 0,937 c Pn 

c = 2

rasioASD =

238 dari 283

Pn = 4,27 x 103 kN c

Pa = 0,937 Pn c

Perjanjian dalam pendetailan tipikal Perencana dianjurkan untuk membaca AISC Design Guide 6 (Griffis, 1992) untuk diskusi tambahan dan detail tipikal dari kolom komposit jenis ini yang secara eksplisit tidak dijelaskan di contoh ini.

239 dari 283

CONTOH I.7 Kolom komposit terisi beton dan profil WF menahan tarik Kontrol apakah batang komposit dengan panjang 4 m seperti yang diperlihatkan pada gambar mampu menahan gaya tarik akibat PD dan PW dari kombinasi pembebanan yang kritis sesuai SNI Pembebanan. Mutu beton fc' = 35 MPa sedang Profil WF Fy = 250 MPa Fy = 250 MPa

Fu = 410 MPa

fc' = 35 MPa

E c = 4 700

fy = 400 MPa

E = 200 000 MPa

fc' MPa = 27 805,575 MPa MPa


h2 = 600 mm

selimut beton

cover = 40 mm

Asri =

1  d b2 = 490,874 mm2 4

diameter tulangan

db = 25 mm

diameter sengkang dbs = 10 mm Asr = 8 Asri = 3 926,9908 mm2

Ig =

Ag = h1 h2 = 3,6 x 105 mm2

h1 h23 = 1,08 x 1010 mm4 12

Data penampang WF 350X175x7x11 d = 350 mm

bf = 175 mm

As = 6314,2 mm2

tw = 7 mm

Isy = 9,845 x 106 mm4

Ac = Ag - As - Asr = 3,498 x 105 mm2

tf = 11 mm

h = 300 mm

Zsx = 8,679 x 105 mm3 Cw = 2,829 x 1011 mm6

240 dari 283

J = 1,94 x 105 mm4


Isri =

 d b4 64

db = 62,5 mm 2

e=

h c s = 87,5 mm 2

= 1,917 x 104 mm4

Isr = 8 (Isri) + 6 Asri e2 + 2 (Asri) (0 mm) = 2,27 x 107 mm4 Momen inersia beton untuk setiap sumbu dihitung sebagai berikut: Icy = Ig - Isy - Isr = 1,077 x 1010 mm4

Icx = Icy

Pembatasan pendetailan dan bahan Untuk pembatasan ini, dapat lihat pada Contoh I.9 untuk kasus batang komposit yang sama. Gaya Tekan yang bekerja PD = - 1 000 kN

(tekan)

Pr = 0,9 PD + 1,0 PW = 2 100 kN

PW = 3 000 kN

(tarik)

Pa = 0,6 (PD + PW) = 1 200 kN

Kekuatan tarik yang tersedia Kekuatan tarik dihitung sesuai SNI 1729 Pasal I2.1c. Pn = Fy As + fy Asr = 3,149 x 103 kN DFBK

t = 0,90

rasioLRFD =

(SNI 1729 Persamaan I2 - 8) DKI

t Pn = 2834,4117 kN Pr = 0,741 t Pn

t = 1,67

rasioASD=

241 dari 283

Pn = 1885,8361 kN t

Pa = 0,636 Pn t

CONTOH I.8 Batang komposit WF terbungkus beton yang menahan gaya tekan, momen lentur dan geser Kontrol apakah batang komposit dengan panjang 6 m seperti yang diperlihatkan pada gambar mampu menahan gaya tekan, geser dan momen dari hasil Analisis Langsung meurut SNI 1729 Pasal C untuk kombinasi pembebanan yang kritis sesuai SNI 1727 Pembebanan. Mutu beton fc' = 35 MPa sedang Profil PSB Fy = 250 MPa Fy = 250 MPa

fc' = 35 MPa

Fu = 410 MPa

E c = 4700

E = 200 000 MPa

fc' MPa = 27 805,575 MPa MPa

Pr = 5 507 kN

Pa = 4 387 kN

Mr = 135,9 kN m

Ma = 103 kN m

Vr = 326 kN

Va = 250 kN

fy = 400 MPa

L=6m


h2 = 600 mm

diameter tulangan

db = 25 mm

selimut beton

cover = 40 mm

diameter sengkang

dbs = 10 mm

Asri =

1  d b2 = 490,874 mm2 4

Ag = h1 h2 = 3,6 x 105 mm2

Asr = 8 Asri = 3 926,9908 mm2

Ig =

h1 h23 = 1,08 x 1010 mm4 12

242 dari 283

Data penampang WF 350X175x7x11 d = 350 mm

bf = 175 mm

As = 6 314,2 mm2

tw = 7 mm

Isy = 9,845 x 106 mm4

Ssx = 7,748 x 105 mm3

tf = 11 mm

Zsx = 8,679 x 105 mm3

Ssy = 1,125 x 105 mm3

Ac = Ag - As - Asr = 3,498 x 105 mm2

h = 300 mm

J = 1,94 x 105 mm4

Cw = 2,829 x 1011 mm6


Isri =

db = 62,5 mm 2

e=

h c s = 87,5 mm 2

 d b4 = 1,917 x 104 mm4 64

Isr = 8 (Isri) + 6 Asri e2 + 2 (Asri) (0 mm) = 2,27 x 107 mm4 Luas dari tulangan yang terletak di garis sumbu penampang komposit, Asrs, dihitung sebagai berikut: Asrs = 2(Asri) = 981,748 mm2 Untuk penampang ini, Asrs adalah sama terhadap sumbu x-x atau y-y. Momen inersia beton untuk setiap sumbu dihitung sebagai berikut: Icy = Ig - Isy - Isr = 1,077 x 1010 mm4

Icx = Icy

Klasifikasi penampang terhadap tekuk lokal Sesuai dengan SNI 1729 Pasal I1.2, efek tekuk lokal tidak perlu dipertimbangkan untuk batang komposit terbungkus beton, maka semua penampang komposit yang terbungkus beton diperlakukan sebagai penampang kompak untuk perhitungan kekuatan. Batasan bahan dan pendetailan Dapat dilihat pada Contoh I.9 tentang kontrol pembatasan pendetailan dan bahan. Interaksi gaya aksial dan lentur Interaksi antara gaya aksial dan lentur pada batang komposit diatur oleh SNI 1729 Pasal I5, yang untuk batang kompak, mengijinkan digunakannya metode kompatibilitas regangan atau metode distribusi tegangan plastis. Metode kompatibilitas regangan adalah pendekatan yang umum yang memperbolehkan pembentukan diagram interaksi berdasarkan konsep yang sama seperti pada desain beton bertulang. Penerapan metode kompatibilitas regangan diperlukan untuk penampang tidak teratur atau nonsimetris, dan aplikasi umumnya dapat dilihat dalam buku teks beton bertulang dan tidak akan didiskusikan lagi disini.

243 dari 283

Metode distribusi tegangan plastis didiskusikan dalam AISC Specification Commentary Section I5 yang memberikan 4 prosedur. Prosedur pertama, Metode 1, memerlukan persamaan interaksi dari Pasal H1. Metode 2, melibatkan pembentukan kurva interaksi sebagian linier dengan menggunakan persamaan kekuatan plastis yang tersedia di Gambar I-1 yang ditempatkan dibagian depan Bab I Contoh Desain. Prosedur ketiga, Metode 2Sederhana, adalah reduksi dari kurva interaksi sebagian linier yang memperbolehkan penggunaan persamaan interaksi yang kurang konservatif dari pada yang tersedia dalam bab H. Prosedur ke empat dan Final, Metode 3, menggunakan AISC Design Guide 6 (Griffis, 1992). Untuk contoh desain, masing-masing penerapan prosedur distribusi plastis akan ditinjau dan dibandingkan. Metode 3 tidak diperlihatkan karena tidak dapat diterapkan terhadap penampang yang sedang dipertimbangkan karena luas profil baja relatif lebih kecil dari pada batas minimum 4% luas kotor penampang komposit yang tersedia dalam SNI lama yang berdasarkan Design Guide 6. Metode 1: Persamaan interaksi pasal H1 Metode paling langsung dan konservatif dari menaksir efek interaksi melalui penggunaan persamaan interaksi dari SNI 1729 Pasal H1. Perhitungan dilakukan secara eksplisit sesuai SNI 1729 Pasal I. Kekuatan tekan yang tersedia Kekuatan tekan aksial nominal tanpa mempertimbangkan efek kelangsingan, Pno dihitung dari SNI 1729 Pasal I2.1b: Pno = Fy As + fy Asr + 0,85 fc' Ac = 13 554,6709 kN Karena panjang tak terbreis terhadap sumbu x-x dan y-y adalah sama, kolom akan tertekuk terhadap sumbu yang memiliki kekakuan komposit terkecil, EIeff. Telah tercatat bahwa nilai momen inersia yang dihitung sebelumnya untuk beton dan tulangan adalah sama untuk kedua sumbu lentur, kolom akan tertekuk terhadap sumbu lemah dari profil baja. Icy, Isy dan Isry akan digunakan untuk perhitungan efek kelangsingan menurut SNI 1729 Pasal I2.1b sebagai berikut:

  As C 1 = min  0,1+2   Ac + As  

    ,0.3 = 0,135   

EIeff = E Isy + 0,5 E Isr + C1 Ec Icy = 4,48 x 104 kN m2

Pe =

 2E Ieff

1,0 L 

Pno = 1,104 Pe

2

= 1,228 x 104 kN

< 2,25

244 dari 283

Oleh karena itu, menurut SNI 1729 Persamaan I2-2 Pno  Pn = Pno  0,658 Pe  

Menghitung

  = 8,54 x 103 kN  


 Mn

Momen yang berkerja ditahan oleh kuat lentur dari penampang komposit terhadap sumbu kuat (x-x). Kekuatan penampang lentur murni dihitung menggunakan persamaan dari Gambar I-1a yang dibagian depan Pasal Contoh Desain untuk titik B. Harap dicatat bahwa perhitungan kuat lentur pada titik B memerlukan terlebih dahulu perhitungan kuat lentur pada titik D sebagai berikut:

h  Z r =  Asr -Asrs   2 c s  = 6,995 x 105 mm3  2 

Zc =

h1 h22 - Zsx - Zr = 5,243 x 107 mm3 4

MD = Zsx Fy + Zr fy +

Zc 0,85 fc' = 1,277 x 103 kN m 2

Asumsi hn di daerah sayap (d/2 - tf < hn < d/2)

hn =

0,85 fc'  Ac + As d bf + Asrs  -2 F y  As d bf  -2 f y Asrs 2 0,85 fc' h1 -bf  +2 F y bf 

= 177,159 mm

Cek asumsi: hn = 177,159 mm

>

d = 175 mm 2

maka :

hn =

0,85 fc'  Ac + As + Asrs  -2 F y As -2 f y Asrs 2 x 0,85 fc' h1

= 187,112 mm

Zsn = Zsx = 8,679 x 105 mm3 Zcn = h1 hn2 - Zsn = 2,014 x 107 mm3

0,85 fc' Z cn M n = M D -F y Z sn = 760,172 kN m 2 DFBK

c = 0,75

b = 0,9 245 dari 283

Pc = c Pn = 6,405 x 103 kN

Pr = 0,86 Pc rasioLRFD =

Mc = b Mn = 684,155 kN m

> 0,2

Pr 8 M r = 1,036  Pc 9 M c

DKI

c = 1,67

Pa = 4,387 x 103 kN

b =1,67

Ma = 103 kN m


Pc =

Mc =

Pn = 5,114 x 103 kN c Mn = 455,193 kN m b

> 0,2

Pa 8 M a = 1,059 + Pn 9 M c c

Dengan menggunakan DFBK, Metode 1 menunjukan bahwa penampang tidak kuat terhadap beban terfaktor. Perencana dapat memilih penampang baru yang memenuhi kontrol interaksi atau melakukan analisis ulang dengan menggunakan metode desain kurang konservatif seperti Metode 2. Metode ini akan dijelaskan sebagai berikut. Metode 2: Kurva interaksi dari model distribusi platis Prosedur untuk membuat kurva interaksi dengan menggunakan model distribusi tegangan plastis diperlihatkan dalam gambar di bawah ini (AISC Specification Commentary C-I5.2). Kekuatan material (persamaan kekuatan) Kelangsingan (kurva kolom) Desain

 ,   - Metode 2

 = Reduksi kelangsingan  = A’/A

Gambar C-15.2 Diagram interaksi untuk balok-kolom komposit – metode 2

246 dari 283

Berdasarkan Gambar C.I5.2, permukaan interaksi kekuatan nominal A,B,C,D,E mula mula dihitung dengan menggunakan persamaan dari gambar I-1a yang tercantum dalam introduksi Bab I Contoh Desain. Kurva ini mewakili kekuatan batang kolom pendek tanpa memperhitungkan efek panjang batang. Suatu faktor reduksi kelangsingan,  , dihitung dan dipasang kesetiap titik untuk membuat permukaan A', B', C', D', E'. Kemudian ketahanan yang sesuai atau faktor keamanan diterapkan untuk membuat permukaan desain A'', B'', C'', D'', E''. Akhirnya, gaya dan momen terfaktor hasil kombinasi pembebanan di plot dalam permukaan desain, dan batang dapat diterima jika semua hasil plot terletak didalam kurva desain. Langkah perhitungan akan dijelaskan detail dengan perhitungan sebagai berikut. Langkah 1: Buat permukaan interaksi kekuatan nominal A, B, C, D, E tanpa memperhitungkan efek kelangsingan. Dengan menggunakan persamaan persamaan yang tersedia dalam Gambar I-1a untuk lentur terhadap sumbu x-x : Titik A (gaya tekan murni) P1 = Fy As + 0,85 fc' Ac = 11 983,875 kN M1 = 0 kN m Titik D (kekuatan momen nominal maksimum)

P3 =

0,85 fc' Ac = 5 202,662 kN 2

Zsx = 8,679 x 105 mm3 Zc = 5,243 x 107 mm3 M3 = Zsx Fy + Zr fy +

Zc 0,85 fc' = 1 276,708 kN m 2

Titik B (lentur murni) P4 = 0 kN M4 = MD - Fy Zsn -

0,85 fc' Z cn = 760,172 kN m 2

Titik C ( titik antara) P2 = 0,85 fc' Ac = 1,041 x 104 kN M2 = M4 = 760,172 kN m Titik yang dihitung di plot untuk membentuk permukaan interaksi kuat nominal kolom pendek.

247 dari 283

Langkah 2: Buat permukaan kuat nominal A', B', C', D' ,E' yang memperhitungkan efek kelangsingan. Faktor reduksi kelangsingan,  , dihitung untuk titik A dengan menggunakan SNI 1729 Pasal I2.1 sesuai dengan AISC Specification Commentary Section I5 Pno = P1 = 1,198 x 104 kN

  As C 1 = min  0.3, 0.1+2   Ac + As  

     = 0,135   

EIeff = E Isy + E Isr + C1 Ec Icy = 4,707 x 104 kN m2

Pe =

 2E Ieff

1,0 L 

Pno = 0,929 Pe

2

= 1,29 x 104 kN

< 2,25

Pno  Pn = Pno  0,658 Pe  



  = 8 124,22385 kN  


Pn = 0,678 Pno

248 dari 283

Berdasarkan AISC Specification Commentary Section I5, reduksi kelangsingan yang sama diterapkan untuk titik-titik yang lain pada permukaan interaksi. PR1 =  P1

MR1 = M1

PR2 =  P2

MR2 = M2

PR3 =  P3

MR3 = M3

PR4 =  P4

MR4 = M4

Nilai kekuatan aksial yang telah dimodifikasi, diplot dengan kekuatan lentur yang telah dihitung sebelumnya untuk membentuk permukaan interaksi nominal yang menperhitungkan efek kelangsingan.

Pertimbangan efek kelangsingan menghasilkan suatu reduksi dari kurva kekuatan nominal. Pergerakan vertikal ini membentuk suatu zona tidak aman, dengan kurva kapasitas lentur kuat nominal dengan efek kelangsingan melampaui kapasitas penampang. Aplikasi ketahanan atau faktor keamanan mereduksi zona tidak aman ini sebagaimana dijelaskan di step berikutnya. walaupun demikian, perencana harus menyadari kemungkinan terjadinya ketidak amanan dalam desain dengan beban yang mendekati kapasitas lentur dari penampang. Alternatif lain, gunakan Metode 2 yang disederhanakan, yang mengeleminasi kemungkinan ini bersama sama. Langkah 3: Buat permukaan interaksi desain dan check kekuatan batang komposit Langkah terakhir dalam Prosedur Metode 2 adalah mereduksi semua titik dengan faktor reduksi kapasitas atau faktor keamanan yang sesuai. DFBK Kekuatan tekan desain

c = 0,75 Pu1 = c PR1

Pu2 = c PR2

Pu3 = c PR3 249 dari 283

Pu4 = c PR4

Kekuatan lentur desain

b = 0,9 Mu1 = b M1

Mu2 = b M2

Mu3 = b M3

Mu4 = b M4

Dengan mengeplot besar Pr dan Mr ke dalam kurva interaksi desain yang diperoleh dari kombinasi pembebanan yang kritis, dapat dilihat bahwa (Mr , Pr ) ada di dalam kurva, berarti batang komposit mampu menahan pembebanan yang ada. Metode 2 yang disederhanakan Versi sederhana dari Metode 2 adalah dengan menghapus titik D dari permukaan interaksi, sehingga tinggal titik A", B",dan C'' Jadi Pu1 = Pu1

Mu1 = Mu1

Titik A

Pu2 = Pu2

Mu2 = Mu2

Titik C

Pu3 = Pu4

Mu3 = Mu4

Titik B

Pr = 5507 kN

Mr = 135,9 kN m

Dengan mereduksi jumlah titik interaksi, harus dilakukan kontrol interaksi bilinier yang didefinisikan AISC Specification Commentary Equations C-I5-1a dan C-I5-1b. DFBK Pr = 5 507 kN

> Pu2 = 5 290,559 kN

250 dari 283

Gunakan persamaan C-I5-1b rasioLRFD =

Pr -Pu2 M + r = 0,468 Pu1 -Pu2 Mu2

rasioLRFD = 0,468

Jadi batang kuat terhadap beban yang bekerja Perbandingan antara metode

Kekuatan Tekan (MPa)

Dari gambar di atas, terlihat konservatif bila persamaan interaksi Bab H, batang komposit tidak kuat, Metode 2 memberikan kekuatan yang tertinggi; walaupun demikian, Metode 2 penyederhanaan juga menghasilkan penampilan kurva desain yang baik. Perbandingan antara metode dengan mudah dilihat jika kurva desain masing masing metode diperlihatkan dalam satu grafik seperti gambar di bawah ini.

Mu , P u

Metode 2-Disederhanakan

Metode 1 – Interaksi Bab H

Kekuatan Lentur (kN m)

Gambar I.11-6 Perbandingan dari metode interaksi (DFBK) Dari gambar dapat dilihat, kondisi konservatif dari penggunaan Bab H SNI 1729. Metode 2 memberikan nilai kekuatan yang tertinggi, walaupun demikian, Metode 2-yang disederhanakan representasi yang baik dari kurva desain lengkap. Kuat geser yang tersedia SNI 1729 Pasal I4.1 memberikan 3 metode untuk menghitung kekuatan geser tersedia dari batang komposit ini: kekuatan geser yang tersedia dari penampang baja sendiri sesuai Pasal G SNI 1729, kekuatan geser yang tersedia dari beton bertulang sendiri sesuai SNI 2847 atau kekuatan geser yang tersedia dari penampang baja plus tulangan dengan mengabaikan kontribusi dari beton. Opsi 1 - Kekuatan geser penampang baja yang tersedia Profil ini memenuhi kriteria SNI 1729 Pasal G2.1(a) sesuai dengan Catatan Pengguna pada akhir pasal. Sebagaimana diperlihatkan dalam Contoh I.9, digunakan sengkang ikat D10-300 untuk memenuhi persyaratan pendetailan dari SNI 1729. Kekuatan geser nominal Vn, dari batang komposit, dihitung sebagai berikut: 251 dari 283

Gunakan SNI persamaan G2-3 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Cv = 1

Persamaan G2-3

Aw = d tw = 2,45 x 103 mm2 Kekuatan Geser nominal dihitung sebagai: Vn_steel = 0,6 Fy Aw Cv = 367,5 kN

Persamaan G2-1 SNI 1729

DFBK

v = 1,0

rasio =

Vr = 0,887 vVn_ steel

o.k.

DKI

v = 1,5

rasio =

Va

Vn_ steel v

= 1,02

o.k.

Opsi 2 - Kekuatan geser beton bertulang yang tersedia Batang komposit tidak memiliki tulangan, oleh karena itu perhitungan geser untuk beton bertulang tidak tepat untuk kasus ini, kuat geser desain untuk beton tanpa tulangan dengan menggunakan Pasal 22 SNI 2847 dihitung sebagai berikut:

v = 0,75 untuk beton tanpa tulangan dari SNI 2847 Pasal 9.3.5

 = 1 untuk beton normal dari SNI 2847 Pasal 8.6.1 bw = h1

d = h2 - cs = 537,5 mm

fc'  1 Vc =    bw d MPa = 317,989 kN  6  MPa

v Vc = 238,492 kN

SNI 2847 Persamaan 22-9

Vr = 326 kN

DFBK

V - V Av = r v c = 0,543 mm v f y d  0,35 MPa b fc' b  w Avs_ min = max  ,0.062 MPa w  = 0,55 mm  fy MPa f y   Av = max  Avs_ min ,Av  = 0,55 mm 252 dari 283

1 Avs = 2  d bs2 = 157,08 mm2 4

digunakan 2@D10

A d s = min  vs ,  = 268,75 mm  Av 2 

digunakan 2@D10-250

DKI

V  Va - c   v  = 0,847 mm Av =  fyd     v 

v = 2

Va = 250 kN

Av =max  Avs_ min ,Av  = 0,847 mm digunakan 2@D10

1 Avs = 2  d bs2 = 157,08 mm2 4

A d s = min  vs ,  = 185,55 mm  Av 2 

digunakan 2@D10-180

Batas tulangan geser maksimum

Vs =

Avs f y d s

Vs_ max =

= 182,011 kN

1 fc' MPa bw d = 635,979 kN 3 MPa

> Vs

Jadi jarak antara sengkang memenuhi syarat Opsi 3 - Menghitung Kekuatan Geser yang tersedia dari profil baja dan tulangan Prosedur ketiga mengkombinasikan kuat geser dari tulangan dan profil baja dengan mengabaikan kontribusi beton. SNI 1729 Pasal I4.1(c) memberikan suatu kombinasi ketahanan dan faktor keamanan untuk prosedur ini. Harap dicatat bahwa kombinasi tahanan dan faktor keamanan lebih diutamakan dibandingkan faktor faktor dalam Pasal G SNI 1729 yang digunakan untuk penampang baja yang dibungkus beton saja dalam opsi 1. Jumlah tulangan trasversal yang diperlukan untuk ketahanan geser dihitung sebagai berikut: Persyaratan untuk ketahanan geser Kekuatan geser nominal dari penampang baja telah dihitung: Vn_steel = 367,5 kN Persyaratan sengkang pengikat untuk ketahanan geser dihitung sesuai SNI 2847 Pasal 11 dan SNI 1729 Pasal I4.1(c), sebagai berikut:

253 dari 283

DFBK Vr = 326 kN

V V Av = r v n_ steel = 0,312 mm v f y d

Avs_ min

 0,35 MPa b fc' b  w = max  ,0.062 MPa w  = 0,55 mm  fy MPa f y  

Av = max  Avs_ min ,Av  = 0,55 mm digunakan 2@D10

1 Avs = 2  d bs2 = 157,08 mm2 4

A d s = min  vs ,  = 268,75 mm  Av 2 

digunakan 2@D10-250

DKI

Va = 250 kN

v = 2

V  Va - n_ steel   v  = 0,616 mm Av =  fy d     v 

Av =max  Avs_ min ,Av  = 0,616 mm digunakan 2@D10

1 Avs = 2  d bs2 = 157,08 mm2 4

A d s = min  vs ,  = 254,884 mm  Av 2 

digunakan 2@D10-250

Ringkasan dan perbandingan dari perhitungan kekuatan geser Penggunaan penampang baja saja adalah merupakan cara yang sangat berguna untuk menghitung kekuatan geser yang tersedia dan memperbolehkan penggunaan jarak sengkang ikat yang mungkin lebih besar dari pada tahanan geser dari SNI 2847. Ketika kekuatan penampang baja saja tidak kuat, Opsi 3 umumnya menghasilkan reduksi persyaratan tulangan geser dibandingkan Opsi 2.

254 dari 283

CONTOH I 9 Angkur baja di komponen komposit Diketahui angkur kepala paku baja Tipe B yng menahan gaya akibat beban mati dan beban hidup seperti diperlihatkan pada gambar di bawah. Angkur merupakan bagian dari suatu sistim komposit yang di desain dengan mengunakan angkur baja dalam komponen komposit sesuai SNI 1729 Pasal I8.3.

Angkur kepala paku baja dibungkus dengan beton bertulang normal dengan fc' = 30 MPa Sesuai AWS D1.1, Angkur kepala paku baja harus dibuat dari bahan yang memenuhi persyaratan ASTM A108, tegangan tarik minimum Fu = 450 MPa. Angkur ditempatkan jauh dari tepi sehingga pecahnya beton akibat geser bukan merupakan kondisi batas, dan angkur terdekat berjarak 600 mm. Beton dianggap tidak retak.

fc' = 30 MPa

E c = 4 700

Fu = 450 MPa

db = 19 mm

PD = 10 kN

PL = 24 kN

VD = 7 kN

VL = 18 kN

fc' MPa = 2,574 x 104 MPa MPa

Solusi: SNI 1729 Pasal I8.3 memberikan rasio panjang minimum terhadap diameter untuk angkur yang mengalami geser, tarik, dan interaksi geser dan tarik untuk beton normal dan beton ringan. Rasio ini di ringkas di Catatan Pengguna pada Pasal I8.3. Untuk beton normal:

h ≥8 db

h = 8 db = 152 mm

Panjang ini diukur dari dasar angkur kepala paku baja sampai dengan bagian atas kepala setelah pemasangan. Berdasarkan data dari pabrik, panjang standar adalah

3   hs =  6 in.+ in. = 157,162 mm 16  

untuk mengantisipasi hilangnya sebagian dari panjang akibat terbakar waktu dipasang 255 dari 283

Kekuatan Tarik dan Kekuatan Geser yang terjadi DFBK

DKI

Quv = 1,2 VD + 1,6 VL = 37,2 kN

Qav = VD + VL = 25 kN

Qut = 1,2 PD + 1,2 PL = 40,8 kN

Qat = PD + PL = 34 kN

Kekuatan geser yang tersedia: Sesuai dengan soal diatas bahwa tidak ada beton yang pecah, karena itu digunakan SNI 1729 persamaan I8-3:

1 Asa =  d b2 = 283,529 mm2 4 Qnv = Fu Asa = 127,588 kN

v = 0,65 (SNI persamaan I8-3)

v Qnv = 82,932 kN

Q nv = 55,233 kN v

v = 2,31

Kekuatan tarik yang tersedia Kekuatan Tarik nominal dari angkur kepala paku dihitung dengan menggunakan SNI 1729 Persamaan I8-4 dengan pembatasan jarak dan tepi dalam SNI 1729 Pasal I8.3b dipenuhi sebagai berikut: (1)

Jarak minimum dari pusat angkur ke tepi bebas: 1,5 h = 228 mm

(2)

karena tidak ada tepi bebas, ketentuan ini tidak dipakai

Jarak minimum antara pusat angkur yang bersebelahan: 3 h = 456 mm

< 600 mm, o.k.

Persaman I8-4 digunakan sebagai berikut: Qnt = Fu Asa = 127,588 kN DFBK

DKI

t = 0,75

t = 2

t Qnt = 95,691 kN

Q nt = 63,794 kN t

Interaksi dari geser dan tarik Batas pendetailan pada jarak tepi dan jarak antara angkur dalam SNI 1729 Pasal I8.3c untuk interaksi tarik dan geser adalah sama seperti pembahasan sebelumnya yang dijelaskan terpisah untuk masing masing geser atau tarik sendiri. 256 dari 283

Kontrol DFBK 5 3

5 3

 Qut   Quv   +  = 0,504  t Q nt   v Q nv 

rasioLRFD =  DKI

 Q rasioASD =  at  Q nt    t

5 3

   Q  +  av   Q nv      v

5 3

   = 0,617   

Jadi angkur kepala paku baja D19 kuat menerima gaya yang terjadi Batas penerapan Aplikasi angkur baja dalam komponen komposit memiliki batasan yang ketat sebagaimana tertulis pada Catatan Pengguna pada awal SNI 1729 Pasal I8.3. Persyaratan-persyaratan ini tidak berlaku untuk desain balok komposit tipikal juga tidak berlaku untuk konstruksi hibrid dengan baja dan beton tidak menahan beban bersama-sama seperti pada pelat yang terbenam. Contoh ini dimaksudkan hanya untuk sekedar ilustrasi perhitungan sehubungan dengan suatu angkur terisolasi dengan bagian dari sistim komposit yang sesuai.

257 dari 283

Bab J Desain sambungan

Bab J SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural membahas desain dan review sambungan. Fokus utama bab ini adalah desain sambungan dilas dan berbaut. Persyaratan desain untuk pengisi, splices, dasar kolom, gaya terpusat, batang angkur dan bagian-bagian berulir lainnya juga dibahas. Persyaratan khusus untuk sambungan yang memikul fatik tidak tercakup dalam bab ini.

258 dari 283

CONTOH J.1 Las sudut yang mengalami geser longitudinal Sebuah pelat dengan lebar 400 mm dan tebal 6 mm disambung ke pelat dengan tebal 10 mm menggunakan las sudut. Material baja Fy = 250 MPa. Elektroda las E70xx. Periksa kekuatan sambungan tersebut


Fu = 410 MPa

E = 200 000 MPa

Ukuran pelat:

Bp = 400 mm

tp = 6 mm

Elektroda las:

FEXX = 482 MPa

Gaya tarik nominal:

PD = 120 kN

PL = 360 kN

Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kuat lentur rencana minimum: Metode DFBK:

Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 720 kN

Metode DKI:

Pa = PD + PL = 480 kN

Ukuran las maksimum dan minimum Karena tebal pelat yang overlap adalah 6 mm, maka ukuran las maksimum yang dapat digunakan tanpa ketentuan khusus dalam Pasal J2.2b, adalah 4 mm yang dapat dipasang dalam posisi horizontal. Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel J2.4, ukuran minimum las sudut berdasarkan ketebalan pelat 6 mm adalah 3 mm. Panjang las yang dibutuhkan Kekuatan las nominal per mm panjang ditentukan dari Pasal J2.4(a) adalah: 259 dari 283

Gunakan ukuran las:

w = 4 mm

Fnw = 0,6 FEXX = 289,2 MPa

w  kN R n =Fnw   = 0,818 mm  2 Metode DFBK:

 = 0,75

Lreq =

Pu = 1173,621 mm R n

atau diambil sebesar 600 mm per sisi

Lreq =

Pa  = 1173,621 mm Rn


Metode DKI:

 = 2,00 Gunakan

Lw = 600 mm

Berdasarkan pasal J2.2b, untuk las sudut yang hanya dipasang dalam arah longitudinal pada pelat yang mengalami tarik, panjang masing-masing las sudut tidak boleh lebih kecil daripada jarak tegak lurus antara kedua sisi las tersebut. Lw = 600 mm

>

Bp = 400 mm

(o.k.)

Berdasarkan pasal J2.2b, periksa rasio panjang terhadap ukuran las, karena merupakan las sudut yang dibebani bagian ujungnya.

Lw = 150 w

>

100

Sehingga Persamaan J2-1 harus diaplikasikan, dan panjang las meningkat, karena nilai akan mereduksi kekuatan yang tersedia. Coba panjang las,

Lw = 175 w

>

Lw = 700 mm 100

untuk rasio ini:

 Lw   = 0,85 w 

  1,2 -0,002 

<

1,0

Pemeriksaan ulang kekuatan las yang direduksi: Rnw =

 Rn 2 Lw = 973,398 kN

260 dari 283



Metode DFBK:

 = 0,75

 Rnw = 730,048 kN

>

Pu = 720 kN

Pu = 0,986 R nw

<

1,00

R nw = 486,699 kN 

>

Pa = 480 kN

Pa = 0,986 R nw

<

(o.k.)

Metode DKI:

 = 2,00

1,00

261 dari 283

(o.k.)

CONTOH J.2 Las sudut yang dibebani dalam arah miring Desain sambungan las sudut pada sisi pelat buhul dengan tebal 20 mm yang menahan gaya 200 kN akibat beban mati dan 600 kN akibat beban hidup yang berarah 60o terhadap sumbu las. Asumsikan tebal dan panjang balok dan pelat buhul mencukupi. Elektroda las E70xx.

Solusi: Tebal pelat buhul: Elektroda las:

tp = 20 mm

FEXX = 482 MPa

Gaya tarik nominal: Arah gaya:

PD = 200 kN

PL = 600 kN

 = 60o


Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 1200 kN

Metode DKI:

Pa = PD + PL = 800 kN

Asumsikan las sudut dengan ukuran 8 mm dipasang di kedua sisi pelat. Berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk gedung baja struktural Tabel J2.4, ukuran minimum las sudut berdasarkan ketebalan pelat 20 mm adalah 8 mm. Gunakan ukuran las:

w = 8 mm

Kekuatan geser las sudut per mm panjang

w = 5,657 mm 2 1,5 Fnw = 0,60FEXX 1+0,5sin θ   = 405,737 MPa  

Awe =

Rn = Fnw Awe = 2,295

kN mm 262 dari 283

Panjang las yang dibutuhkan Metode DFBK:

 = 0,75

Lreq =

Pu = 697,108 mm R n


Lreq =

Pa Ω = 697,108 mm Rn


Metode DKI:

 = 2,00

263 dari 283

CONTOH J.3 Kombinasi tarik dan geser pada sambungan tipe tumpu Baut A325-N berdiameter 20 mm menahan gaya tarik sebesar 14 kN akibat beban mati dan 42 kN akibat beban hidup, serta gaya geser sebesar 6 kN akibat beban mati dan 18 kN akibat beban hidup. Periksa kekuatan baut terhadap kombinasi tegangan-tegangan yang terjadi berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Persamaan J3-3a dan J3-3b. Solusi: Gaya tarik nominal:

TD = 14 kN

TL = 42 kN

Gaya geser nominal: VD = 6 kN

VL = 18 kN

Berdasarkan pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kekuatan lentur desain minimum: Metode DFBK:

Tu = 1,2 TD + 1,6 TL = 84 kN Vu = 1,2 VD + 1,6 VL = 36 kN

Metode DKI:

Ta = TD + TL = 56 kN Va = VD + VL = 24 kN

Kekuatan tarik baut Baut yang mengalami kombinasi tarik dan geser, kekuatan tarik baut ditentukan berdasarkan kondisi batas tarik dan geser, berdasarkan SNI 1729, Spesifikasi untuk gedung baja struktural J3.7 sebagai berikut. Berdasarkan tabel J3.2, Fnt = 620 MPa

Fnv = 372 MPa

Diameter baut nominal:

db = 20 mm

Luas penampang baut nominal:

Ab =

 4

d b2 = 314,159 mm2

Tegangan geser yang tersedia ditentukan sebagai berikut dan harus sama atau lebih besar daripada tegangan geser perlu. Metode DFBK:

 = 0,75

 Fnv = 279 MPa

>

frv.LRFD =

Vu = 114,592 MPa Ab

Metode DKI:

 = 2,00

Fnv = 186 MPa Ω

>

frv.ASD =

Va = 76,394 MPa Ab

264 dari 283

Kekuatan tarik baut yang mengalami kombinasi tarik dan geser sebagai berikut: Metode DFBK

F ' Fnt.LRFD = 1,3Fnt - nt frv.LRFD = 551,352 MPa Fnv

<

Fnt = 620 MPa

Rn.LRFD = F'nt.LRFD Ab = 173,212 kN Untuk kombinasi tarik dan geser,

 = 0,75

dari SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal

J3.7 Kekuatan tarik desain:

 Rn.LRFD = 129,909 kN

>

Tu = 84 kN

Tu = 0,647 R n.LRFD Metode DKI

ΩF ' Fnt.ASD =1,3Fnt - nt frv.ASD = 551,352 MPa Fnv

<

Fnt = 620 MPa

Rn.ASD = F'nt.ASD Ab = 173,212 kN Untuk kombinasi tarik dan geser,

 = 2,00

dari SNI 1729, Spesifikasi untuk gedung baja struktural Pasal J3.7

Kekuatan tarik desain:

R n.ASD = 86,606 kN 

>

Ta = 0,647 R n.ASD

<

Ta = 56 kN

1,00

(o.k.)

265 dari 283

CONTOH J.4A Sambungan slip-kritis dengan lubang slot pendek Tentukan jumlah baut ASTM A325 berdiamater 20 mm dengan permukaan Kelas A yang dibutuhkan untuk memikul beban-beban seperti gambar di bawah. Pelat penyambung memiliki lubang slot pendek melintang arah beban dan tidak ada pengisi. Tentukan jumlah baut berdasarkan ketahanan slip saja.

Solusi: Gaya tarik nominal:

TD = 90 kN

TL = 270 kN


Tu = 1,2 TD + 1,6 TL = 540 kN

Metode DKI:

Ta = TD + TL = 360 kN

Berdasarkan SNI 1729 J3.8(a), ketahanan slip yang tersedia berdasarkan kondisi batas slip untuk lubang standar dan slot pendek yang tegak lurus arah beban, sebagai berikut: Metode DFBK:

 = 0,30

 = 1,00

Metode DKI:  = 1,5

untuk permukaan Kelas A

Dn = 1,13 hf = 1,0

terdapat tidak lebih dari satu pengisi

Tb = 142 kN ns = 2 Rn =

berdasarkan Tabel J3.1

jumlah bidang geser

 Dn hf Tb ns = 96,276 kN

266 dari 283

Jumlah baut yang dibutuhkan: Metode DFBK:

nb =

Tu = 5,609 R n

gunakan 6 baut

Metode ASD:

nb =

Ta = 5,609 Rn

gunakan 6 baut

CATATAN Dalam perencanaan sambungan, kondisi batas geser baut, tumpu baut, leleh tarik, putus tarik, dan geser blok harus diperhitungkan.

267 dari 283

CONTOH J.4B Sambungan slip-kritis dengan lubang slot panjang Ulangi perhitungan Contoh J.4A tetapi pelat penyambung memiliki lubang slot panjang searah beban.

Baut Db = 20 mm

Solusi: Gaya tarik nominal:

TD = 85 kN

TL = 255 kN


Tu = 1,2 TD + 1,6 TL = 510 kN

Metode DKI:

Ta = TD + TL = 340 kN

Berdasarkan SNI 1729 J3.8(c), ketahanan slip yang tersedia berdasarkan kondisi batas slip untuk lubang slot panjang, sebagai berikut: Metode DFBK:

 = 0,70

 = 0,30

untuk permukaan Kelas A

Metode DKI:  = 2,14

Dn = 1,13 hf = 1,0


Tb = 142 kN

berdasarkan Tabel J3.1 SNI 1729, Spesifikasi untuk gedung baja struktural

ns = 2

jumlah bidang geser

Rn =

 Du hf Tb ns = 96,276 kN

dengan: Rn = kekuatan nominal dari mekanisme transfer yang berlaku, kN 268 dari 283

 = koefisien selip rata-rata untuk permukaan kelas A atau B, yang sesuai, atau seperti ditetapkan oleh pengujian Du = pada sambungan selip-kritis, pengali yang mencerminkan rasio baut pratarik rata-rata yang terpasang terhadap baut pratarik minimum yang disyaratkan hf = faktor untuk pengisi Tb = gaya tarik minimum sarana penyambung yang diberikan Tabel J3.1, kips, atau J3.1M, kN Jumlah baut yang dibutuhkan: Metode DFBK: nb =

Tu = 7,568 R n

gunakan 8 baut

Metode DKI: nb =

Ta = 7,557 Rn

gunakan 8 baut

CATATAN Dalam perencanaan sambungan, kondisi batas geser baut, tumpu baut, leleh tarik, putus tarik, dan geser blok harus diperhitungkan.

269 dari 283

CONTOH J.5 Kombinasi tarik dan geser pada sambungan slip-kritis Kelompok baut pada gambar di bawah ini memikul gaya tarik dan geser. Gunakan baut ASTM A325 berdiameter 20 mm dengan permukaan Kelas A dan lubang standar. Pada contoh ini baut hanya didesain terhadap ketahanan slip dan diasumsikan kekuatan balok dan pelat mencukupi. Periksa apakah baut-baut tersebut cukup kuat.

Baut Db = 20 mm

Solusi: Gaya tarik nominal: Arah beban:

PD = 60 kN

PL = 180 kN

3

  a tan    4


Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 360 kN Tu = Pu sin(  ) = 216 kN Vu = Pu cos(  ) = 288 kN

Metode DKI:

Pa = PD + PL = 240 kN Ta = Pa sin(  ) = 144 kN Va = Pa cos(θ) = 192 kN

Berdasarkan SNI 1729 J3.8(c), ketahanan slip yang tersedia berdasarkan kondisi batas slip untuk lubang slot panjang, sebagai berikut: Db = 20 mm

 = 0,30

untuk permukaan Kelas A 270 dari 283

Dn = 1,13 nb = 8

jumlah baut yang memikul beban

hf = 1,0


Tb = 142 kN ns = 1

berdasarkan Tabel J3.1 jumlah bidang geser

Kekuatan tarik baut berdasarkan Pasal J3.6 Berdasarkan Tabel J3.2, kekuatan tarik nominal, Fnt = 620 MPa

Ab =

 4

Db2 = 314,159 mm2

Kekuatan tarik nominal: Rnt = Fnt Ab = 194,779 kN dengan: Fnt = tegangan tarik nominal Ab = luas tubuh baut tak-berulir nominal atau bagian berulir, mm2 (in.2) Kekuatan tarik desain satu baut Metode DFBK:

t = 0,75

Metode DKI:

t = 2,00

t Rnt = 146,084 kN

>

Tu = 27 kN nb

Tu = 0,185 nbt R nt

<

1,00

R nt = 97,389 kN t

>

Ta = 18 kN nb

Ta t = 0,185 nb R nt

<

1,00

Ketahanan slip satu baut berdasarkan Persamaan J3-4 dan Pasal J3.8 Rn =

 Du hf Tb ns = 48,138 kN

dengan:

 = koefisien slip rata-rata

271 dari 283

Du = 1,13; suatu pengali yang mencerminkan rasio dari rata-rata pratarik baut terpasang terhadap pratarik baut minimum yang disyaratkan hf = faktor untuk pengisi Tb = gaya tarik minimum sarana penyambung (Tabel J3.1M, kN atau Tabel J3.1, kips) ns = jumlah bidang slip yang diperlukan untuk mengizinkan sambungan tersebut dengan slip Metode DFBK:

s = 1,00 T = 0,832 ksc =1- u DuTb nb

(Persamaan J3-5a, SNI 1729, Spesifikasi untuk

bangunan gedung baja struktural) dengan: Tu = gaya tarik yang diperlukan menggunakan kombinasi beban DFBK, kN nb = jumlah baut yang menahan gaya tarik yang diterapkan

s Rn ksc nb = 320,304 kN

>

Vu = 0,899 sR n ksc nb

1,00

<

Vu = 288 kN

Metode DKI:

s = 1,50

1,5Ta = 0,832 ksc =1DuTb nb

(Persamaan J3-5b, SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan

gedung baja struktural) dengan: Ta = gaya tarik yang diperlukan menggunakan kombinasi beban DKI, kN nb = jumlah baut yang menahan gaya tarik yang diterapkan

R n ksc nb = 213,536 kN s sVa = 0,899 R n ksc nb

<

>

Va = 192 kN

1,00

272 dari 283

CONTOH J.6 Kekuatan tumpu pada lubang dibor Sebuah pin berdiameter 24 mm dipasang pada pelat dengan tebal 36 mm. Mutu baja pelat dengan Fy = 250 MPa. Tentukan kekuatan tumpu sambungan tersebut dengan mengasumsikan pin lebih kuat dari pada pelat. Solusi: Properti material baja: Fy = 250 MPa

Fu = 410 MPa

Tebal pelat:

tp = 36 mm

Diameter pin:

d = 24 mm

E = 200 000 MPa

Kekuatan tumpu ditentukan dari Pasal J7, SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural sebagai berikut: Luas proyeksi bidang tumpu: Apb = d tp = 864 mm2 Kekuatan tumpu nominal: (Persamaan J7-1 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural) Rn = 1,8 Fy Apb = 388,8 kN dengan: Apb = luas penumpu terproyeksi, mm2 (in.2) Fy = tegangan leleh minimum yang disyaratkan, MPa (ksi) Kekuatan tumpu desain: Metode DFBK:

 = 0,75

 Rn = 291,6 kN

Metode DKI:

 = 2,00

Rn = 194,4 kN 

273 dari 283

CONTOH J.7 Kekuatan tumpu pelat dasar kolom pada beton Sebuah kolom WF 300x300x10x15 menumpu pada pedestal beton berukuran 600 mm x 600 mm dengan fc' = 27,5 MPa. Desain pelat dasar dengan mutu Fy = 50 MPa untuk memikul beban aksial tekan, PD = 500 kN dan PL = 1500 kN.


Fu = 410 MPa

Dimensi kolom:

d = 300 mm

Mutu beton:

fc' = 27,5 MPa

E = 200 000 MPa

bf = 300 mm

Dimensi pedestal:

Bped = 600 mm

Gaya aksial tekan:

PD = 500 kN

tw = 10 mm

tf = 15 mm

PL = 1 500 kN


Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 3 000 kN

Metode DKI:

Pa = PD + PL = 2 000 kN

Desain dimensi pelat dasar berdasarkan Pasal J8 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural mengasumsikan seluruh bagian menumpu pada beton. Metode DFBK:

c = 0,65

A1.req =

Pu = 197 449,609 mm2 ' c 0,85fc

274 dari 283

A1.req =

c = 2,31

Metode DKI:

Gunakan dimensi pelat dasar:

c Pa = 197 647,059 mm2 ' 0,85fc

B = 500 mm

N = 500 mm

Periksa dimensi pelat dasar terhadap dimensi kolom dan ruang untuk angkur: d + 2 (75 mm) = 450 mm

<

N = 500 mm

bf + 2 (75 mm) = 450 mm

<

B = 500 mm

Luas pelat dasar: A1 = N B = 250 000 mm2 Kekuatan tumpu beton Gunakan Persamaan J8-2 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural karena pelat dasar menutupi kurang dari luas tumpuan beton. Karena pedestal berbentuk pesedi dan posisi pelat dasar konsentris, pedestal memiliki luas yang sama secara geometris A2 = A2 =Bped = 360 000 mm2 2

Kekuatan tumpu:

  A2  Pp = min  0,85 fc' A 1 ,1.7 fc' A 1  = 7 012,5 kN   A 1    dengan A1 = Luas dari tumpuan baja konsentris pada suatu penumpu beton, mm2 (in.2) A2 = Luas maksimum dari bagian permukaan yang menumpu secara geometris serupa dengan dan konsentris dengan luas yang dibebani, mm2 (in.2)

fc' = kekuatan tekan beton yang disyaratkan, MPa (ksi) Metode DFBK:

c = 0,65

c Pp = 4558,125 kN

>

Pu = 3000 kN

Pu = 0,658 c Pp

275 dari 283

Metode DKI:

Pp

c = 2,31

c

= 3035,714 kN

>

Pa = 2000 kN

c Pa = 0,659 Pp Karena

A2 = 1,44 A1

<

A2 = 1,2 A1

4,0

batas atas Persamaan J8-2 tidak menentukan

mendekati 1,0, hasil perhitungan Persamaan J8-2 mendekati hasil

Persamaan J8-1 Tebal pelat dasar yang dibutuhkan:

m n

N -0,95 d = 107,5 mm 2

B -0,8 bf = 130 mm 2

d bf = 75 mm 4

n' 

Metode DFBK:

 4d b  P f X   u = 0,658 2  d +bf   c Pp



2 X = 1,024 1+ 1-X

>

1,0

Gunakan  = 1,0

 . n' = 75 mm

 = max(m, n ,  n') = 130 mm f pu =

Pu = 12 MPa BN

tmin = 

2 f pu 0,9 F y

= 42,458 mm

276 dari 283

Metode DKI:

 4d b  Ω P f X =  c a = 0,659 2  d +bf   Pp



2 X = 1,025 1+ 1-X

>

1,0

Gunakan

 n' = 75 mm

 = max(m, n ,  n') = 130 mm f pa =

Pa = 8 MPa BN

tmin = 

3,33 f pa Fy

= 42,437 mm

Gunakan tebal pelat dasar 45 mm.

277 dari 283

 = 1,0

Bab K Desain sambungan komponen struktur PSB dan boks

Perhitungan untuk gaya transversal dan longitudinal diterapkan untuk PSB diilustrasikan dalam Contoh K.1 dan K.2.

278 dari 283

CONTOH K.1 Pelat transversal yang dibebani tegak lurus PSB persegi Periksa kekuatan lokal kolom PSB persegi yang dibebani dalam arah tegak lurus melalui pelat dengan lebar 140 mm dan tebal 12 mm. Kolom menggunakan profil PSB 200x200x12 mengalami gaya tekan nominal PD.kolom = 240 kN dan PL.kolom = 720 kN. Kekuatan lentur profil PSB tidak perlu ditinjau. Material baja dengan Fy = 250 MPa.


Fu = 410 MPa

E = 200 000 MPa

B = 200 mm

t = 12 mm

Data profil PSB: H = 200 mm Data Pelat: Bp = 140 mm

tp = 12 mm

Beban transversal:

PD = 35 kN

PL = 105 kN

Beban aksial tekan:

PDkolom = 240 kN

PLkolom = 720 kN

Batasan penggunaan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal K1.3 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel K1.2A memberikan batasan untuk penggunaan sambungan pelat-PSB persegi.

279 dari 283

Kelangsingan dinding profil PSB:

B = 16,667 t

<

35

(o.k.)

Rasio lebar: 0,25

<

Bp

= 0,7

B

<

1,0

(o.k.)

Kekuatan material: Fy = 250 MPa

<

360 MPa

(o.k.)

Daktilitas:

Fy Fu

= 0,61

<

0,8

(o.k.)

Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kekuatan lentur desain minimum: Gaya transversal dari pelat: Metode DFBK:

Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 210 kN

Metode DKI:

Pa = PD + PL = 140 kN

Gaya aksial kolom: Metode DFBK:

Pu.kolom = 1,2 PD.kolom + 1,6 PL.kolom = 1 440 kN

Metode DKI:

Pa.kolom = PD.kolom + PL.kolom = 960 kN

Kekuatan leleh lokal yang dimiliki pelat berdasarkan Tabel K1.2

Rn =

10 F y t B p = 252 kN B    t 

<

Fy tp Bp = 420 kN

(o.k.)

Metode DFBK:

 = 0,95

 Rn = 239,4 kN

>

Pu = 0,877 R n

<

Pu = 210 kN 1,00

(o.k.) (o.k.)

Metode DKI:

 = 1,58

Rn = 159,494 kN 

>

Pa = 140 kN

280 dari 283

(o.k.)

Pa = 0,878 Rn

<

1,00

(o.k.)

Kelelehan geser (pons) PSB Kondisi ini tidak perlu diperiksa jika Bp > B -2t atau Bp < 0,85B. B − 2 t = 176 mm

>

0,85B = 170 mm

sehingga kondisi ini tidak menentukan Kondisi batas lain Kondisi batas lain yang dijelaskan dalam Tabel K1.2 diperhitungkan hanya jika Karena B/Bp < 1,0, kondisi batas tersebut tidak perlu diperhitungkan.

281 dari 283

 = 1,0.

CONTOH K.2 Pelat longitudinal yang dibebani tegak lurus PSB bundar Periksa kekuatan lokal kolom PSB bundar yang dibebani dalam arah tegak lurus melalui pelat dengan ukuran 100 mm x 100 mm dan tebal 20 mm. Kolom menggunakan profil PSB Bundar 150x10. Kekuatan lentur profil PSB tidak perlu ditinjau. Material baja dengan Fy = 250 MPa.


Fu = 410 MPa

E = 200 000 MPa

Data profil PSB Bundar: D = 150 mm

t = 10 mm

Data Pelat: Bp = 100 mm

tp = 20 mm

Beban transversal:

PD = 18 kN

PL = 54 kN

Batasan penggunaan SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Pasal K1.2 SNI 1729, Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural Tabel K1.1A memberikan batasan untuk penggunaan sambungan pelat-PSB bundar. Kelangsingan dinding profil PSB:

D = 15 t

<

50

(o.k.)

Kekuatan material: Fy = 250 MPa

<

360 MPa

(o.k.) 282 dari 283

Daktilitas:

Fy Fy

= 0,61

<

0,8

(o.k.)

Berdasarkan Pasal 2 SNI 1727, Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain, kekuatan lentur desain minimum: Gaya transversal dari pelat: Metode DFBK:

Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 108 kN

Metode DKI:


Kondisi batas plastifikasi PSB Kondisi batas plastifikasi PSB ditentukan berdasarkan Tabel K1.1.

 b = 100 mm

Panjang sambungan pelat:

Berdasarkan Tabel K1.1, untuk permukaan PSB yang mengalami tarik: Qf = 1,0

  R n = 5,5F y t 2  1+0,25 b D 

 Qf = 160,417 kN 

Metode DFBK:

 = 0,95

 Rn = 152,396 kN

>

Pu = 108 kN

(o.k.)

Pu = 0,709 R n

<

1,00

(o.k.)

Metode DKI:

 = 1,58

Rn = 101,53 kN 

>

Pa = 72 kN

(o.k.)

Pa = 0,709 Rn

<

1,00

(o.k.)

Ditetapkan di Jakarta pada tanggal 01 Juni 2015

283 dari 283

2015 TENTANG

Recommend Documents