ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
SO1 Josef Fatura VVuB 19.1.2012
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Stěna 0.000 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2 3 4
Název
D[m]
Omítka vápenná Heluz 24 P+D Rigips EPS P P Terranova Terr
L[W/mK]
0.0150 0.2400 0.2000 0.0030
0.8800 0.4400 0.0340 0.8400
C[J/kgK]
840.0 960.0 1270.0 860.0
Ro[kg/m3]
1600.0 1000.0 30.0 1220.0
Mi[-]
6.0 8.0 60.0 54.0
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :
-17.0 C 20.6 C 85.0 % 55.0 %
Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6
RHi[%]
Pi[Pa]
54.5 56.8 58.2 58.9 62.0 65.0 66.4 65.9 62.2 59.2 58.2 56.9
1321.7 1377.5 1411.4 1428.4 1503.6 1576.4 1610.3 1598.2 1508.5 1435.7 1411.4 1379.9
Te[C]
-2.9 -1.2 2.3 7.3 12.4 15.5 16.8 16.3 12.6 8.0 2.8 -1.1
RHe[%]
81.4 80.8 79.7 77.6 74.7 72.3 71.1 71.6 74.6 77.3 79.4 80.7
Pe[Pa]
390.3 446.6 574.3 793.2 1075.1 1272.5 1359.6 1326.3 1087.8 828.8 592.9 449.8
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ :
Ma[kg/m2]
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
6.45 m2K/W 0.151 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
0.17 / 0.20 / 0.25 / 0.35 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
7.5E+0010 m/s 378.1 12.0 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p :
19.21 C 0.963
Číslo měsíce
Vypočtené hodnoty
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% --------Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
14.5 15.2 15.5 15.7 16.5 17.3 17.6 17.5 16.6 15.8 15.5 15.2
0.741 0.750 0.723 0.633 0.503 0.348 0.213 0.277 0.497 0.619 0.716 0.750
11.1 11.7 12.1 12.3 13.1 13.8 14.1 14.0 13.1 12.4 12.1 11.8
0.596 0.593 0.536 0.375 0.081 ---------------0.065 0.346 0.523 0.593
19.7 19.8 19.9 20.1 20.3 20.4 20.5 20.4 20.3 20.1 19.9 19.8
Poznámka:
f,Rsi
0.963 0.963 0.963 0.963 0.963 0.963 0.963 0.963 0.963 0.963 0.963 0.963
RHsi[%]
57.5 59.7 60.7 60.7 63.2 65.8 67.0 66.6 63.3 60.9 60.6 59.8
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
19.2 1334 2224
1-2
2-3
19.1 1326 2211
16.1 -16.8 1161 130 1825 140
3-4
e
-16.8 116 140
Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo
1
Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá
0.3814
0.4254
Kondenzující množství vodní páry [kg/m2s]
8.626E-0009
Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.004 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.875 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -10.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1
V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2009
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
Střecha Josef Fatura 19.1.2012
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.000 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
Název
Sádrokarton Fatrafol 807 Ursa TFP Ursa TFP Bramac Fol
1 2 3 4 5
D[m]
L[W/mK]
0.0125 0.0015 0.2000 0.1500 0.0002
0.2200 0.3500 0.0360 0.0360 0.3500
C[J/kgK]
1060.0 1470.0 840.0 840.0 1450.0
Ro[kg/m3]
750.0 1335.0 100.0 100.0 900.0
Mi[-]
9.0 10200.0 1.0 1.0 6000.0
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.10 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :
-17.0 C 21.0 C 84.0 % 55.0 %
Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7
31 28 31 30 31 30 31
Tai[C]
21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0
RHi[%]
Pi[Pa]
53.9 56.0 56.9 57.8 60.9 64.0 65.7
1339.7 1391.9 1414.3 1436.7 1513.7 1590.8 1633.0
Te[C]
-2.4 -0.9 3.0 7.7 12.7 15.9 17.5
RHe[%]
81.2 80.8 79.5 77.5 74.5 72.0 70.4
Pe[Pa]
406.1 457.9 602.1 814.1 1093.5 1300.1 1407.2
Ma[kg/m2]
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
8 9 10 11 12
31 30 31 30 31
21.0 21.0 21.0 21.0 21.0
65.1 61.4 58.0 56.9 56.5
1618.1 1526.1 1441.6 1414.3 1404.4
17.0 13.3 8.3 2.9 -0.6
70.9 74.1 77.1 79.5 80.7
1373.1 1131.2 843.7 597.9 468.9
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
9.78 m2K/W 0.101 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
0.12 / 0.15 / 0.20 / 0.30 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
9.0E+0010 m/s 289.5 10.0 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p :
20.06 C 0.975
Číslo měsíce
Vypočtené hodnoty
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% --------Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
14.7 15.3 15.6 15.8 16.6 17.4 17.8 17.7 16.8 15.9 15.6 15.5
0.732 0.741 0.698 0.610 0.474 0.298 0.095 0.172 0.450 0.596 0.700 0.743
11.3 11.9 12.1 12.4 13.2 13.9 14.3 14.2 13.3 12.4 12.1 12.0
0.586 0.584 0.507 0.351 0.057 --------------------0.325 0.510 0.585
20.4 20.5 20.6 20.7 20.8 20.9 20.9 20.9 20.8 20.7 20.6 20.5
Poznámka:
f,Rsi
0.975 0.975 0.975 0.975 0.975 0.975 0.975 0.975 0.975 0.975 0.975 0.975
RHsi[%]
55.9 57.9 58.5 59.0 61.7 64.5 66.1 65.5 62.1 59.1 58.5 58.4
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
20.1 1367 2345
1-2
2-3
3-4
4-5
e
19.8 1359 2314
19.8 229 2312
-1.1 214 556
-16.8 203 139
-16.8 115 139
Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna
Hranice kondenzační zóny
Kondenzující množství
číslo
levá
1
pravá
[m]
0.3640
vodní páry [kg/m2s]
0.3640
1.161E-0008
Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.015 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 1.310 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2009
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
Podlaha Pepánek 19.1.2012
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Strop - tepelný tok shora 0.000 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2 3 4 5
Název
Dlažba keramic Beton Baumit XPS-R Beton hutný 2 Štěrk
D[m]
0.0080 0.8000 0.1500 0.1200 0.0600
L[W/mK]
1.0100 1.3600 0.0300 1.3000 0.6500
C[J/kgK]
840.0 840.0 2060.0 1020.0 800.0
Ro[kg/m3]
2000.0 1200.0 33.0 2200.0 1650.0
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.17 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te :
-17.0 C
Mi[-]
200.0 23.0 70.0 20.0 15.0
Ma[kg/m2]
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6
RHi[%]
Pi[Pa]
54.5 56.8 58.2 58.9 62.0 65.0 66.4 65.9 62.2 59.2 58.2 56.9
1321.7 1377.5 1411.4 1428.4 1503.6 1576.4 1610.3 1598.2 1508.5 1435.7 1411.4 1379.9
20.6 C 85.0 % 55.0 % Te[C]
-2.9 -1.2 2.3 7.3 12.4 15.5 16.8 16.3 12.6 8.0 2.8 -1.1
RHe[%]
81.4 80.8 79.7 77.6 74.7 72.3 71.1 71.6 74.6 77.3 79.4 80.7
Pe[Pa]
390.3 446.6 574.3 793.2 1075.1 1272.5 1359.6 1326.3 1087.8 828.8 592.9 449.8
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
5.78 m2K/W 0.167 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
0.19 / 0.22 / 0.27 / 0.37 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
1.8E+0011 m/s 10714.0 3.1 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p :
19.05 C 0.959
Číslo měsíce
Vypočtené hodnoty
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% --------Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
14.5 15.2 15.5 15.7 16.5 17.3 17.6 17.5 16.6 15.8 15.5 15.2
0.741 0.750 0.723 0.633 0.503 0.348 0.213 0.277 0.497 0.619 0.716 0.750
11.1 11.7 12.1 12.3 13.1 13.8 14.1 14.0 13.1 12.4 12.1 11.8
0.596 0.593 0.536 0.375 0.081 ---------------0.065 0.346 0.523 0.593
19.6 19.7 19.8 20.1 20.3 20.4 20.4 20.4 20.3 20.1 19.9 19.7
Poznámka:
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
f,Rsi
0.959 0.959 0.959 0.959 0.959 0.959 0.959 0.959 0.959 0.959 0.959 0.959
RHsi[%]
57.9 60.0 61.0 60.9 63.3 65.8 67.0 66.6 63.5 61.1 60.9 60.1
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
i
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
19.1 1334 2203
1-2
2-3
19.0 1276 2196
15.4 -15.6 613 235 1744 156
3-4
4-5
e
-16.2 149 148
-16.8 116 140
Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo
1
Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá
0.9580
0.9580
Kondenzující množství vodní páry [kg/m2s]
5.332E-0009
Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.006 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.518 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2009
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
podlaha automobilové stání Josef Fatura 19.1.2012
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Strop - tepelný tok shora 0.000 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2
Název
Nátěr na beton Beton hutný 2
D[m]
0.0010 0.1000
L[W/mK]
0.2100 1.3000
C[J/kgK]
1400.0 1020.0
Ro[kg/m3]
1400.0 2200.0
Mi[-]
1710.0 20.0
Ma[kg/m2]
0.0000 0.0000
3 4 5
B 500 Beton hutný 2 Štěrk
0.0012 0.1000 0.0600
0.2100 1.3000 0.6500
1470.0 1020.0 800.0
845.0 2200.0 1650.0
560.0 20.0 15.0
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.17 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :
-17.0 C 20.6 C 85.0 % 55.0 %
Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6
RHi[%]
Pi[Pa]
54.5 56.8 58.2 58.9 62.0 65.0 66.4 65.9 62.2 59.2 58.2 56.9
1321.7 1377.5 1411.4 1428.4 1503.6 1576.4 1610.3 1598.2 1508.5 1435.7 1411.4 1379.9
Te[C]
-2.9 -1.2 2.3 7.3 12.4 15.5 16.8 16.3 12.6 8.0 2.8 -1.1
RHe[%]
81.4 80.8 79.7 77.6 74.7 72.3 71.1 71.6 74.6 77.3 79.4 80.7
Pe[Pa]
390.3 446.6 574.3 793.2 1075.1 1272.5 1359.6 1326.3 1087.8 828.8 592.9 449.8
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
0.26 m2K/W 2.143 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
2.16 / 2.19 / 2.24 / 2.34 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
3.9E+0010 m/s 10.0 8.3 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p :
3.40 C 0.543
Číslo měsíce
Vypočtené hodnoty
1 2 3
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% --------Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
14.5 15.2 15.5
0.741 0.750 0.723
11.1 11.7 12.1
0.596 0.593 0.536
9.9 10.6 12.2
f,Rsi
0.543 0.543 0.543
RHsi[%]
100.0 100.0 99.2
0.0000 0.0000 0.0000
4 5 6 7 8 9 10 11 12
15.7 16.5 17.3 17.6 17.5 16.6 15.8 15.5 15.2
0.633 0.503 0.348 0.213 0.277 0.497 0.619 0.716 0.750
Poznámka:
12.3 13.1 13.8 14.1 14.0 13.1 12.4 12.1 11.8
0.375 0.081 ---------------0.065 0.346 0.523 0.593
14.5 16.8 18.3 18.9 18.6 16.9 14.8 12.5 10.7
0.543 0.543 0.543 0.543 0.543 0.543 0.543 0.543 0.543
86.5 78.4 75.1 74.0 74.5 78.2 85.1 97.7 100.0
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
3.4 1334 779
1-2
2-3
3-4
4-5
e
3.1 1048 761
-2.2 713 508
-2.6 601 491
-7.9 267 312
-14.2 116 177
Při venkovní návrhové teplotě dochází k povrchové kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo
1
Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá
0.0000
0.0010
Kondenzující množství vodní páry [kg/m2s]
9.053E-0006
Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 24.884 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 319.160 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -17.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Měsíc levá [m] pravá
12 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
0.0000 0.0000 0.0000 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010
0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010
Maximální množství kondenzátu Mc,a:
Akt.kond./vypař. Gc [kg/m2s]
6.39E-0007 7.66E-0007 6.55E-0007 -2.96E-0008 -5.51E-0008 -7.74E-0008 -8.97E-0008 -9.50E-0008 -9.28E-0008 -7.81E-0008 -5.83E-0008 -3.22E-0008
Akumul.vlhkost Ma [kg/m2]
1.7122 3.7630 5.3472 5.2679 5.1251 4.9177 4.6851 4.4307 4.1822 3.9796 3.8234 3.7399
5.3472 kg/m2
Na konci modelového roku je zóna stále vlhká (tj. Mc,a > Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2009
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
podlaha zimní zahrada Pepánek 19.1.2012
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Strop - tepelný tok shora 0.000 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2 3 4 5
Název
D[m]
Dlažba keramic Beton hutný 2 B 500 Beton hutný 2 Štěrk
L[W/mK]
0.0800 0.0500 0.0012 0.1000 0.0600
1.0100 1.3000 0.2100 1.3000 0.6500
C[J/kgK]
840.0 1020.0 1470.0 1020.0 800.0
Ro[kg/m3]
2000.0 2200.0 845.0 2200.0 1650.0
Mi[-]
200.0 20.0 560.0 20.0 15.0
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.17 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :
-17.0 C 20.6 C 85.0 % 55.0 %
Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6 20.6
RHi[%]
Pi[Pa]
54.5 56.8 58.2 58.9 62.0 65.0 66.4 65.9 62.2 59.2 58.2 56.9
1321.7 1377.5 1411.4 1428.4 1503.6 1576.4 1610.3 1598.2 1508.5 1435.7 1411.4 1379.9
Te[C]
-2.9 -1.2 2.3 7.3 12.4 15.5 16.8 16.3 12.6 8.0 2.8 -1.1
RHe[%]
81.4 80.8 79.7 77.6 74.7 72.3 71.1 71.6 74.6 77.3 79.4 80.7
Pe[Pa]
390.3 446.6 574.3 793.2 1075.1 1272.5 1359.6 1326.3 1087.8 828.8 592.9 449.8
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788.
Ma[kg/m2]
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
Počet hodnocených let :
1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
0.29 m2K/W 1.990 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
2.01 / 2.04 / 2.09 / 2.19 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
1.0E+0011 m/s 11.9 8.9 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p :
4.47 C 0.571
Číslo měsíce
Vypočtené hodnoty
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% --------Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
14.5 15.2 15.5 15.7 16.5 17.3 17.6 17.5 16.6 15.8 15.5 15.2
0.741 0.750 0.723 0.633 0.503 0.348 0.213 0.277 0.497 0.619 0.716 0.750
11.1 11.7 12.1 12.3 13.1 13.8 14.1 14.0 13.1 12.4 12.1 11.8
0.596 0.593 0.536 0.375 0.081 ---------------0.065 0.346 0.523 0.593
10.5 11.2 12.7 14.9 17.1 18.4 19.0 18.8 17.2 15.2 13.0 11.3
Poznámka:
f,Rsi
0.571 0.571 0.571 0.571 0.571 0.571 0.571 0.571 0.571 0.571 0.571 0.571
RHsi[%]
100.0 100.0 95.9 84.4 77.2 74.5 73.5 73.9 77.1 83.2 94.5 100.0
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
4.5 1334 840
1-2
2-3
3-4
4-5
e
-0.6 387 579
-3.1 328 470
-3.5 288 456
-8.5 169 297
-14.4 116 174
Při venkovní návrhové teplotě dochází k povrchové kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo
1
Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá
0.0000
0.0035
Kondenzující množství vodní páry [kg/m2s]
7.522E-0006
Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 19.737 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 408.949 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Měsíc levá [m] pravá
12 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
0.0000 0.0000 0.0000 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 ---------
0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 ---------
Maximální množství kondenzátu Mc,a:
Akt.kond./vypař. Gc [kg/m2s]
2.01E-0007 2.71E-0007 2.11E-0007 -2.34E-0008 -8.21E-0008 -1.34E-0007 -1.62E-0007 -1.74E-0007 -1.69E-0007 -------
Akumul.vlhkost Ma [kg/m2]
0.5378 1.2640 1.7738 1.7111 1.4982 1.1399 0.7201 0.2542 0.0000 -------
1.7738 kg/m2
Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2009