VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ NÁVRH OTOPNÉ SOUSTAVY PRO REKONSTRUOVANÝ DŮM DIPLOMOVÁ PRÁCE FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE

NÁVRH OTOPNÉ SOUSTAVY PRO REKONSTRUOVANÝ DŮM A HEATING SYSTEM IN A RETROFITTED HOUSE

DIPLOMOVÁ PRÁCE MASTER'S THESIS

AUTOR PRÁCE

Bc. MARTIN VALÁŠEK

AUTHOR

VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR

BRNO 2015

Ing. PAVEL CHARVÁT, Ph.D.

ABSTRAKT Diplomová práce obsahuje kompletní návrh otopné soustavy pro rodinný dům po částečném zateplení. V první části se seznámíme s objektem a klimatickými podmínkami. V další části je proveden výpočet součinitelů prostupu tepla konstrukcemi a následně výpočet tepelných ztrát objektu před a po částečném zateplení. Následně proběhla volba teplotního spádu otopné soustavy, otopných těles, návrh zdroje tepla pro variantu s jedním zdrojem a volba druhého zdroje tepla pro variantu se dvěma zdroji. Byly vypočítány tlakové ztráty přes jednotlivá tělesa a provedeno hydraulické vyvážení pomocí termoregulačních ventilů. V závěru práce proběhla kontrola pojistných prvků, součet nákladů na realizaci a vypracování výkresové dokumentace.

ABSTRACT The master’s thesis contains a complete design scheme of the heating system for a family house after additional thermal insulation of some structures. In the first part, we will learn about the house and the climatic conditions. In the next section there is the calculation of the overall heat transfer coefficients for building structures and also of the heat losses of the building before and after additional insulation. In the next section there is a selection of the temperature gradient, radiators, heat proposal for an option with a single source as well as for an option with two sources. The pressure losses through each element were calculated and hydraulic balancing using the thermo-regulation valves was performed. In the conclusion the safety components were checked and the total costs of both the implementation and the drawing documentation were assessed.

KLÍČOVÁ SLOVA Tepelné ztráty, vytápění, rekonstrukce, zateplení, ohřev teplé vody, otopná soustava, desková otopná tělesa, akumulační nádrž.

KEY WORDS Heat loss, heating, reconstruction, thermal insulation, hot water heating, heating system, panel radiators, storage tank.

BIBLIOGRAFICKÁ CITACE VALÁŠEK, M. Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům. Brno: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství, 2015. 101 s. Vedoucí diplomové práce Ing. Pavel Charvát, Ph.D.

PROHLÁŠENÍ Prohlašuji, že jsem diplomovou práci na téma Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům vypracoval samostatně pod vedením vedoucího práce. Vycházel jsem při tom ze svých znalostí, odborných konzultací a literárních zdrojů uvedených v mé práci.

V Brně, dne ……………………….

Podpis ……………………….

PODĚKOVÁNÍ Děkuji panu Ing. Pavlu Charvátovi, Ph.D. za odborné vedení, cenné rady a věnovaný čas při tvorbě diplomové práce. Dále bych chtěl poděkovat své rodině, která mi vytvořila zázemí po celou dobu mého studia. Děkuji

Martin Valášek

Diplomová práce 2014/2015 Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům

OBSAH 1 ÚVOD ........................................................................................................................... 17 2 CHARAKTERISTIKA OBJEKTU A KLIMATICKÝCH PODMÍNEK............................................. 18 2.1 Popis objektu ........................................................................................................ 18 2.2 Klimatická data ..................................................................................................... 20 3 VÝPOČET NÁVRHOVÉHO TEPELNÉHO VÝKONU .............................................................. 21 3.1 Vstupní parametry ............................................................................................... 21 3.2 Tepelně technické vlastnosti materiálů ............................................................... 22 3.3 Výpočet součinitele prostupu tepla ..................................................................... 22 3.4 Celková návrhová tepelná ztráta vytápěného prostoru ...................................... 23 3.4.1 Návrhová tepelná ztráta prostupem tepla .............................................. 24 3.4.2 Návrhová tepelná ztráta větráním .......................................................... 27 3.4.3 Zátopový tepelný výkon .......................................................................... 28 3.5 Návrhový tepelný výkon před rekonstrukcí ......................................................... 29 4 ZATEPLENÍ .................................................................................................................... 30 4.1 Okna ..................................................................................................................... 30 4.2 Zdi ......................................................................................................................... 30 4.3 Strop ..................................................................................................................... 31 4.4 Návrhový tepelný výkon po rekonstrukci ............................................................ 32 5 PŮVODNÍ OTOPNÁ SOUSTAVA ...................................................................................... 34 5.1 Stávající kotel ....................................................................................................... 34 5.2 Stávající ohřev TV ................................................................................................. 35 5.3 Stávající otopná tělesa ......................................................................................... 36 5.3.1 Konvektory ............................................................................................... 36 5.3.2 Trubková tělesa ....................................................................................... 36 6 REKONSTRUKCE OTOPNÉ SOUSTAVY ............................................................................. 37 6.1 Požadavky na otopný systém ............................................................................... 37 6.2 Volba otopných těles ........................................................................................... 37 6.3 Výpočet tlakových ztrát........................................................................................ 38 6.3.1 Tlakové ztráty třením ............................................................................... 38 6.3.2 Tlakové ztráty místními odpory ............................................................... 39 6.3.3 Celková tlaková ztráta ............................................................................. 39 6.4 Stupně přednastavení termoregulačních ventilů ................................................ 40 6.5 Postup rekonstrukce ............................................................................................ 42 7 VOLBA ZDROJE TEPLA.................................................................................................... 43 7.1 Varianta s jedním zdrojem ................................................................................... 43 7.1.1 Kondenzační kotel ................................................................................... 43 7.1.2 Nepřímotopný ohřívač teplé vody ........................................................... 45 7.1.3 Schéma zapojení ...................................................................................... 45 7.2 Varianta se dvěma zdroji...................................................................................... 45 7.2.1 Solární kolektory ...................................................................................... 45 7.2.2 Akumulační nádoba ................................................................................. 48 7.2.3 Čerpadlová skupina ................................................................................. 49 7.2.4 Expanzní nádoba ...................................................................................... 49 7.2.5 Schéma zapojení ...................................................................................... 50 8 KONTROLA ČERPADLA A BEZPEČNOSTNÍCH PRVKŮ........................................................ 51 8.1 Čerpadlo ............................................................................................................... 51 strana 13

ENERGETICKÝ ÚSTAV Obor termomechaniky a techniky prostředí Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům 8.2 Expanzní nádoba .................................................................................................. 52 8.2.1 Expanzní nádoba pro soustavu s jedním zdrojem ................................... 52 8.2.2 Expanzní nádoba pro soustavu se dvěma zdroji ..................................... 53 8.3 Pojistný ventil ....................................................................................................... 53 9 REGULACE ..................................................................................................................... 54 9.1 Regulace soustavy s kondenzačním kotlem......................................................... 54 9.1.1 Schéma zapojení regulace ....................................................................... 54 9.2 Regulace soustavy se solárními kolektory ........................................................... 55 9.3 Schéma zapojení regulace .................................................................................... 55 10 KALKULACE POŘIZOVACÍCH NÁKLADŮ ......................................................................... 56 10.1 Pořizovací náklady na variantu s jedním zdrojem.............................................. 56 10.2 Pořizovací náklady na variantu se dvěma zdroji ................................................ 56 11 ZÁVĚR ......................................................................................................................... 57 12 CITOVANÁ LITERATURA ............................................................................................... 58 13 SEZNAM POUŽITÝCH VELIČIN ...................................................................................... 60 14 SEZNAM POUŽITÝCH ZKRATEK..................................................................................... 62 15 SEZNAM PŘÍLOH ......................................................................................................... 63 16 SEZNAM VÝKRESŮ ....................................................................................................... 63

strana 14

Martin Valášek


SEZNAM OBRÁZKŮ Obr. 2.1: Pohled na rodinný dům z ulice.................................................................................. 18 Obr. 2.2: 1. NP patro rodinného domu .................................................................................... 19 Obr. 2.3: 2. NP rodinného domu .............................................................................................. 20 Obr. 4.1: Původní dvojitá okna [3] ........................................................................................... 30 Obr. 4.2: Nová plastová okna [4] ............................................................................................. 30 Obr. 4.3: Řez zateplenou zdí [5] ............................................................................................... 31 Obr. 4.4: Pohled na zateplený strop [6] ................................................................................... 31 Obr. 4.5: Procentuální vliv tepelných ztrát před a po zateplení .............................................. 33 Obr. 5.1: Schéma původní otopné soustavy [7] ...................................................................... 34 Obr. 5.2: Původní kotel - Destila DP 25Z .................................................................................. 35 Obr. 5.3: Podokenní konvektor ................................................................................................ 36 Obr. 5.4: Původní otopné těleso Jihokov ................................................................................. 36 Obr. 6.1: Termostatický ventil + klíč [12] ................................................................................. 40 Obr. 6.2: Stupeň přednastavení TRV [13] ................................................................................ 41 Obr. 7.1: Kondenzační kotel Luna PLATINUM HT 1.32 [15] ..................................................... 43 Obr. 7.2: Popis součástí kotle Luna PLATINUM HT 1.32 [15]................................................... 44 Obr. 7.3: Pohled na připojení kotle Luna PLATINUM HT 1.32 [15] .......................................... 44 Obr. 7.4: Schéma zapojení varianty s jedním zdrojem ............................................................ 45 Obr. 7.5: Sluneční kolektor KPC1+ [16] .................................................................................... 46 Obr. 7.6: Akumulační nádoba DUO 390/130 [17] .................................................................... 48 Obr. 7.7: Čerpadlová skupina S1 STDC [18] ............................................................................. 49 Obr. 7.8: Schéma zapojení varianty se dvěma zdroji ............................................................... 50 Obr. 8.1: Pracovní bod oběhového čerpadla [15].................................................................... 51 Obr. 9.1: Regulační prvky [15].................................................................................................. 54 Obr. 9.2: Schéma zapojení regulace pro soustavu s jedním zdrojem...................................... 54 Obr. 9.3: Schéma zapojení regulace pro soustavu se dvěma zdroji ........................................ 55

SEZNAM TABULEK Tab. 2.1: Klimatická data .......................................................................................................... 20 Tab. 3.1: Vstupní parametry .................................................................................................... 21 Tab. 3.2: Součinitelé tepelné vodivosti .................................................................................... 22 Tab. 3.3: Tepelné odpory při přestupu tepla ........................................................................... 23 Tab. 3.4: Příklad výpočtu součinitele prostupu tepla pro RD před rekonstrukcí..................... 23 Tab. 3.5: Příklad výpočtu návrhových tepelných ztrát............................................................. 26 Tab. 3.6: Příklad výpočtu tepelných ztrát větráním ................................................................. 28 Tab. 3.7: Výpočet zátopového tepelného výkonu ................................................................... 29 Tab. 3.8: Výpočet návrhového tepelného výkonu před rekonstrukcí ..................................... 29 Tab. 4.1: Výpočet návrhového tepelného výkonu po rekonstrukci......................................... 32 Tab. 6.1: Seznam otopných ploch pro jednotlivé místnosti .................................................... 38 Tab. 6.2: Příklad výpočtu tlakových ztrát přes otopné těleso 11 ............................................ 40 Tab. 6.3: Stupně přednastavení jednotlivých TRV ................................................................... 41 Tab. 7.1: Návrh solárních kolektorů ......................................................................................... 47 Tab. 7.2: Doporučená velikost expanzní nádoby ..................................................................... 49 Tab. 8.1: Kontrola oběhového čerpadla .................................................................................. 51 Tab. 8.2: Kontrola expanzní nádoby pro soustavu s kondenzačním kotlem ........................... 52 Tab. 8.3: Kontrola expanzní nádoby pro soustavu se solárními kolektory .............................. 53 strana 15

ENERGETICKÝ ÚSTAV Obor termomechaniky a techniky prostředí Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům Tab. 10.1: Pořizovací náklady na variantu s jedním zdrojem .................................................. 56 Tab. 10.2: Pořizovací náklady na variantu se dvěma zdroji ..................................................... 56

strana 16

Martin Valášek


1 ÚVOD Trend stoupajících cen energií komplikuje ekonomickou situaci jak rodinám, tak malým i velkým firmám. Následkem je zvětšující se procento novostaveb a rekonstrukcí zaměřující se na co největší energetickou úspornost. Hlavní úsporou je zpravidla omezení spotřeby tepla na vytápění. Samotný výběr zdroje tepla je v dnešní době značně náročný. Každý specifický zdroj má své příznivce i odpůrce. Je na každém z nás, jaký si zvolí zdroj tepla pro vytápění. Téma diplomové práce bylo zvoleno s ohledem na plánovanou rekonstrukci našeho rodinného domu, v němž bydlím. Jedná se o řadovou zástavbu z poloviny minulého století, která byla během uplynulých třiceti let přestavována. Stará okna a naprostá absence tepelné izolace spolu se zastaralou otopnou soustavou jsou důvodem finanční nehospodárnosti a nedostačující tepelné pohody prostředí. Z nepřeberného množství typů zdrojů tepla byly do diplomové práce vybrány dva, plynový kondenzační kotel a solární kolektory. Kondenzační kotle dokáží pracovat s latentním teplem v páře, ta vzniká při spalování plynu a uniká spolu se spalinami. V páře může být obsaženo až 11% energie, ta se uvolní při skupenské přeměně na výměníku kotle. Teoretická maximální účinnost kondenzačního kotle je až 109%, což vede k menší spotřebě plynu a menším emisím. Sluneční energie se dá využívat v pasivní nebo aktivní formě. Solární kolektory se řadí do aktivní formy získávání tepla. Účinnost kolektorů se pohybuje mezi 30 až 70% podle lokality a použitých materiálů. Cílem diplomové práce je navrhnout otopnou soustavu a ohřev teplé vody pro zvolený objekt a zjistit, zda byla volba dodatečného zateplení vhodná. V návrhu je nutné zohlednit, že rekonstrukce musí být co nejméně invazivní. Primární zdroj tepla bude doplněn o solární kolektory. Otopná soustava musí splňovat tepelně technické požadavky, jako pokrytí tepelných ztrát objektu nebo umístěný otopných ploch. Pomocí vhodného hydraulického vyvážení a regulací bude dosaženo správného návrhu jak ze strany tepelné pohody, tak z hlediska nákladů.

strana 17

ENERGETICKÝ ÚSTAV Obor termomechaniky a techniky prostředí Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům

2 CHARAKTERISTIKA OBJEKTU A KLIMATICKÝCH PODMÍNEK Na začátku každé výpočtové úlohy je nutné provést její rozbor. Znát veškerá vstupní data a mít dostatečně velký přehled o řešeném objektu.

2.1 Popis objektu Řešeným objektem je rodinný dům (dále jen RD), který se nachází ve Vyškově, okres Vyškov, kraj Jihomoravský. Dům je patrový ležící v řadové zástavbě z první poloviny 20. století, kdy k sousedním objektům přiléhá bočními stěnami. Původně byl jednopodlažní, ale mezi roky 1989 – 1995 prošel celkovou přestavbou do současné podoby. Nyní obsahuje dvě bytové jednotky, které se nyní využívají jako jedna. RD trvale obývají 4 osoby. Pozemek leží v nadmořské výšce 245 m. n. m., celková plocha pozemku je 284 m2, z toho 60 m2 připadá na rodinný dům. Stavba obsahuje celkem 18 místností z toho 9 obytných a 9 užitkových (chodby, komory a garáž). 1. Nadzemní patro

60 m2

8 místností + garáž

2. Nadzemní patro

45 m2

9 místností

RD je pouze částečně zateplen. V rámci rekonstrukce proběhlo zateplení vnitřní stěny garáže a lodžie pomocí pěnového polystyrenu a stropu garáže pomocí izolační vaty. Dále proběhla výměna starých dřevěných zdvojených oken za okna plastová. V 1. NP (obr. 2.2) se nachází 7 vytápěných místností: kuchyň, obývací pokoj, koupelna, chodba se schody, veranda a prádelna. Zbylé 3 místnosti jsou nevytápěné: průchozí garáž, ve které se nachází hlavní vstup do RD, spíž a technická místnost. V 2. NP (obr. 2.3) je 7 vytápěných místností: 3 pokoje, obývací pokoj, koupelna, záchod a chodba se schody. Dvě místnosti jsou nevytápěné: komora a menší chodba.

Obr. 2.1: Pohled na rodinný dům z ulice

strana 18

Martin Valášek


Obr. 2.2: 1. NP patro rodinného domu

strana 19


Obr. 2.3: 2. NP rodinného domu

2.2 Klimatická data Klimatická data pro danou oblast jsou základní údaje pro stanovaní tepelných ztrát objektu. Údaje jsou dány normou ČSN EN 12831 [1]. Tab. 2.1: Klimatická data

Výška nad mořem Označení Jednotka Vyškov

hnm m 245

Venkovní výpočtová teplota θe °C -15

Průměrná roční venkovní teplota tm,e °C 3,7

Počet dnů otopného období d den 229

Délka a průměrná teplota otopného období záleží na tom, kdy zvolíme jeho začátek a konec. Pokud průměrná denní teplota po dobu minimálně dvou dnů klesne pod definovanou hodnotu, můžeme den následující považovat za začátek otopného období. Konec otopného období nastává, když teplota po dobu dvou dnů překročí definovanou teplotu. Hodnota definované teploty je z pravidla +13°C, nebo +12°C, případně +15°C.

strana 20

Martin Valášek


3 VÝPOČET NÁVRHOVÉHO TEPELNÉHO VÝKONU Před samotným návrhem otopné soustavy je nutné provést výpočet celkových tepelných ztrát objektu. Tepelná ztráta se stanovuje pro nejnižší výpočtovou teplotu v zimním období. Do celkových tepelných ztrát objektu patří tepelné ztráty prostupem, které jsou závislé na použitých stavebních materiálech. Dále pak tepelné ztráty větráním, na které má největší vliv prostorová dispozice objektu a zátopový tepelný výkon. Výpočet celkové návrhové tepelné ztráty vytápěného prostoru byl proveden podle ČSN EN 12831 [1].

3.1 Vstupní parametry Vnitřní výpočtové teploty byly voleny s ohledem na provoz místností a stávající teploty v nich. Ve všech obytných vytápěných místnostech byla zvolena výpočtová teplota 21 °C, na horní chodbě se schodištěm byla výpočtová teplota zvýšena o 1 K z důvodů propojení chodby v přízemí a prvním patře. Na verandě a v prádelně byla zvolena výpočtová teplota 15 °C. Všechny teploty jsou znázorněny na obr. 2.2, obr. 2.3 a v tabulce 3.1. Tab. 3.1: Vstupní parametry Klimatické údaje Popis Výpočtová venkovní teplota Roční průměrná teplota vzduchu

Označení θe θm,e

Jednotka °C °C

Hodnota -15 3,7

Korekční činitelé vystavení klimatickým podmínkám ek a el Hodnota na jednotku 1,00

Orientace Vše Údaje o vytápěných místnostech

KUCHYŇ OBÝVACÍ POKOJ KOUPELNA CHODBA

Výpočtová vnitřní teplota θint,i °C 21 21 21 21

Plocha místnosti Ai m2 13,80 23,71 5,39 15,85

VERANDA PRÁDELNA OBÝVACÍ POKOJ POKOJ 1 POKOJ 2 LOŽNICE

15 15 21 21 21 21

7,84 13,05 23,72 12,41 12,51 12,04

20,78 34,58 59,30 31,02 31,27 30,10

CHODBA KOUPELNA WC

22 21 21

17,49 3,39 1,80

43,72 8,47 4,50

163,0

418,6

Označení místnosti

Celkem

Objem místnosti Vi m3 36,57 62,83 13,48 42,00

strana 21


3.2 Tepelně technické vlastnosti materiálů Pro správný výpočet tepelných ztrát je nutné znát vlastnosti materiálů, které jsou na stavbě použity. Součinitel tepelné vodivosti λ [W/m∙K] – charakterizuje tepelnou vodivost materiálu, tj. rychlost, s jakou se teplo šíří z teplejší části látky do chladnější. Čím nižší je tedy hodnota součinitele teplené vodivosti, tím lepší izolační vlastnosti má daný materiál. Hodnoty součinitelů tepelné vodivosti lze nalézt v ČSN 73 0540-3 [2]. Hodnoty součinitelů prostupu tepla pro stavební materiály použité u řešeného objektu je uveden v tabulce 3.2. Tab. 3.2: Součinitelé tepelné vodivosti Kód stavebního materiálu 1 2 3 4

λ

Popis

W/m ∙ K

Plná pálená cihla Malta vápenocementová Omítka vápenná Polystyren pěnový

0,730 0,860 0,700 0,035

5 6 7 8 9 10

Škvárobeton Minerální vlna lisovaná Dřevo Beton Škvára Stropní konstrukce HURDIS

0,850 0,095 0,150 1,750 0,210 0,600

11 12 13 14

Minerální vlna Sádrokartonová deska Izolační vata Nevětraná vzduchová vrstva

0,079 0,320 0,039 0,180

3.3 Výpočet součinitele prostupu tepla Součinitel prostupu tepla Uk je základní veličinou při návrhu a výpočtu tepelně technických vlastností objektů. Součinitel prostupu tepla Uk 𝑈𝑘 = kde:

1 𝑅𝑠𝑖 + ∑ 𝑅𝑖 + 𝑅𝑠𝑒

[W/m2∙K]

(3.1)

odpor při přestupu tepla na vnitřní/vnější straně konstrukce [m2∙K/W].

Rsi/ Rse

Tepelný odpor Ri 𝑅𝑖 = kde:

dj λj

𝑑𝑖 𝜆𝑖

[m2∙K/W]

(3.2)

tloušťka vrstvy konstrukce [m]; součinitel tepelné vodivosti materiálu [W/m∙K].

strana 22

Martin Valášek

Diplomová práce 2014/2015 Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům Tab. 3.3: Tepelné odpory při přestupu tepla

Kód stavebního materiálu 20 21 22 23

Rsi nebo Rse

Popis

m2 ∙ K/W

Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný tok) Odpor při přestupu tepla na vnější straně (vodorovný tepelný tok) Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok směrem nahoru) Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok směrem dolů)

0,13 0,04 0,10 0,17

V tabulce 3.4 je uveden příklad výpočtu součinitele prostupu tepla. Kompletní výpočet součinitelů prostupu tepla pro RD před rekonstrukcí je uveden v Příloze 1. Výpočet součinitelů prostupu tepla pro zrekonstruované části je v Příloze 2. Kódy

Tab. 3.4: Příklad výpočtu součinitele prostupu tepla pro RD před rekonstrukcí d λ R

Kódy stavebních materiálů

Popis Stavební Materiál část

1

m

Označení stavebních částí Kód Název vnitřní laminární vrstvy Kód Název materiálu … … Kód Název materiálu Kód Název vnější laminární vrstvy Celková tloušťka a Uk

d1 … dn

W/m ∙ K

m2 ∙ K/W

λ1 … λn

Rsi R1=d1/λ1 … Rn=dn/λn

Σdi

Nezateplená vnější stěna tl. 650 mm Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 1 Plná pálená cihla 0,58 0,730 2 Malta vápenocementová 0,05 0,860 Odpor při přestupu tepla na vnější straně (vodorovný tepelný 21 tok) Celková tloušťka a Uk 0,65

Rse ΣRi

Uk W/m2 ∙ K

1/ΣRi

0,130 0,023 0,795 0,058 0,040 1,046

0,956

3.4 Celková návrhová tepelná ztráta vytápěného prostoru Podle postupu daného normou ČSN EN 12831 můžeme po vypočtení součinitelů prostupu tepla k výpočtu samotné návrhové tepelné ztráty objektu. Celková návrhová tepelné ztráta objektu se použije k návrhu tepelného zdroje. Dílčí tepelné ztráty místností k navržení otopných ploch. Celková návrhová tepelná ztráta vytápěného prostoru je tvoře tepelnou ztrátou prostupem a tepelnou ztrátou větráním vytápěného prostoru: Φ𝑖 = Φ 𝑇,𝑖 + Φ𝑉,𝑖 kde:

ΦT,i Φ V,i

[W]

(3.3)

návrhová tepelná ztráta prostupem tepla vytápěného prostoru [W]; návrhová tepelná ztráta větráním vytápěného prostoru [W]. strana 23


3.4.1 Návrhová tepelná ztráta prostupem tepla Návrhová tepelná ztráta prostupem tepla θT,i pro vytápěný prostor se vypočítá: 𝜃𝑇,𝑖 = (𝐻𝑇,𝑖𝑒 + 𝐻𝑇,𝑖𝑢𝑒 + 𝐻𝑇,𝑖𝑔 + 𝐻𝑇,𝑖𝑗 ) ∙ (𝜃𝑖𝑛𝑡,𝑖 − 𝜃𝑒 ) kde:

HT,ie HT,iue HT,ig HT,ij θint,i θe

[W]

(3.4)

součinitel tepelné ztráty prostupem z vytápěného prostoru do venkovního prostředí pláštěm budovy [W]; součinitel tepelné ztráty prostupem z vytápěného prostoru do venkovního prostředí nevytápěným prostorem [W]; součinitel tepelné ztráty prostupem do zeminy z vytápěného prostoru [W]; součinitel tepelné ztráty prostupem z vytápěného prostoru do sousedního prostoru vytápěného na výrazně jinou teplotu [W]; výpočtová vnitřní teplota vytápěného prostoru [⁰C]; výpočtová venkovní teplota [⁰C].

Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí Do výpočtu součinitele tepelné ztráty z vytápěného prostředí do venkovního je nutné zahrnout všechny stavební části a lineární tepelné mosty, které oddělují vytápěný prostor od venkovního prostředí. HT,ie se vypočítá z rovnice: 𝐻𝑇,𝑖𝑒 = ∑ 𝐴𝑘 ∙ 𝑈𝑘 ∙ 𝑒𝑘 + ∑ 𝐴𝑘 ∙ 𝑈𝑡𝑏 ∙ 𝑒𝑘 𝑘

kde:

[W/K]

(3.5)

𝑘

Ak plocha stavební části [m2]; ek, ei korekční činitel vystavení povětrnostním vlivům při uvažování klimatických vlivů, pokud tyto vlivy nebyly uvažovány při stanovení U-hodnot (EN ISO 6946). Pro stanovení ek a ei byly použity hodnoty uvedené v ČSN EN 12831příloha D. 4.1; Uk součinitel prostupu tepla stavební částí [W/m2∙K]; Utb Korekční součinitel, záleží na druhu stavební části [W/m2∙K].

Tepelné ztráty nevytápěným prostorem V případě, že je mezi vytápěným prostorem a venkovním prostředím nevytápěný prostor, určuje se návrhový součinitel tepla nevytápěným prostorem následujícím vztahem: 𝐻𝑇,𝑖𝑢𝑒 = ∑ 𝐴𝑘 ∙ 𝑈𝑘 ∙ 𝑏𝑢 + ∑ 𝐴𝑘 ∙ 𝑈𝑡𝑏 ∙ 𝑒𝑘 𝑘

kde:

Ak ek

Uk Utb bu

[W/K]

(3.6)

𝑘

plocha stavební části [m2]; korekční činitel vystavení povětrnostním vlivům při uvažování klimatických vlivů, pokud tyto vlivy nebyly uvažovány při stanovení U-hodnot (EN ISO 6946). Pro stanovení ek byly použity hodnoty uvedené v ČSN EN 12831 příloze D. 4.1; součinitel prostupu tepla stavební částí [W/m2∙K]; korekční součinitel, záleží na druhu stavební části [W/m2∙K]; teplotní redukční činitel zahrnující rozdíl mezi teplotou nevytápěného prostoru a venkovní návrhové teploty, určí se jako:

strana 24

Martin Valášek

Diplomová práce 2014/2015 Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům 𝜃𝑖𝑛𝑡,𝑖 − 𝜃𝑢 ; 𝜃𝑖𝑛𝑡,𝑖 − 𝜃𝑒 výpočtová vnitřní teplota vytápěného prostoru [⁰C]; výpočtová venkovní teplota [⁰C]; teplota nevytápěného prostoru [⁰C]. 𝑏𝑢 =

kde:

θint,i θe θu

[-]

(3.7)

Tepelné ztráty do přilehlé zeminy V případě styku podlahy s přilehlou zeminou je nutné řešit tepelné ztráty do ní. Tyto ztráty lze zjistit výpočtem podle: 𝐻𝑇,𝑖𝑔 = 𝑓𝑔1 ∙ 𝑓𝑔2 ∙ (∑ 𝐴𝑘 ∙ 𝑈𝑒𝑞𝑢𝑖𝑣,𝑘 ) ∙ 𝐺𝑤

[W/K]

(3.8)

𝑘

kde:

fg1

fg2

Ak Uequiv,k

Gw

korekční součinitel zohledňující vliv ročních změn venkovní teploty. Tato hodnota je určena jako národní. Nejsou-li stanoveny národní hodnoty, použije se základní hodnoty uvedená v ČSN EN 12831 příloha D. 4.3; teplotní redukční činitel zohledňující rozdíl mezi roční průměrnou venkovní teplotou a výpočtovou venkovní teplotou, který se stanoví jako: 𝜃𝑖𝑛𝑡,𝑖 − 𝜃𝑚,𝑒 𝑓𝑔2 = ; [-] (3.9) 𝜃𝑖𝑛𝑡,𝑖 − 𝜃𝑒 plocha stavební části, které se dotýkají zeminy [m2]; ekvivalentní součinitel prostupu tepla stavební části (k), který se stanoví podle charakteru podlahy (viz. ČSN EN 12831 obrázek 3 až 5 a tabulky 4 až 7) [W/m2∙K]; korekční činitel zohledňující vliv spodní vody (EN ISO 13370)

Charakteristický parametr B´ se stanoví jako: 𝐵= kde:

Ag P

𝐴𝑔 0,5 ∙ 𝑃

[m]

(3.10)

plocha uvažované podlahové konstrukce [m2] obvod uvažované podlahové konstrukce oddělující vytápěný prostor od venkovního prostředí [m]

V tabulce 3.5 je uveden příklad výpočtu tepelných ztrát prostupem pro místnost č. 11, kuchyň. Kompletní výpočet tepelných ztrát prostupem před rekonstrukcí je uveden v Příloze 3 a po rekonstrukci v Příloze 4.

strana 25

ENERGETICKÝ ÚSTAV Obor termomechaniky a techniky prostředí Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům Tab. 3.5: Příklad výpočtu návrhových tepelných ztrát MÍSTNOST č. 11 KUCHYŇ Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí Ak Uk ek Ak∙Uk∙ek Kód Stavební část m2 W/m2 ∙ K na jedn. W/m2 ∙ K 1 Nezateplená vnější stěna tl. 650 mm 6,175 0,956 1,00 5,903 13a Okna dřevěná 2,146 2,800 1,00 6,009 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙ek W/K 11,912 Ak ∆Utb ek Ak∙∆Utb∙ek Kód Tepelný most m2 W/m2 ∙ K na jedn. W/m2 ∙ K 12 Vnitřní stěna tl. 100 mm 7,659 0,30 1,00 2,298 15 Podlaha 1. NP 13,800 0,05 1,00 0,690 16 Strop 1. NP 13,800 0,05 1,00 0,690 Celkem tepelné mosty Σk∙Ak∙∆Utb∙ek W/K 3,678 Celkový součinitel tep. ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙ek + Σk∙Ak∙∆Utb∙ek Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 m W/m ∙ K na jedn. W/m2 ∙ K 11 Vnitřní stěna tl. 200 mm 5,66 1,910 0,40 4,326 14 Vnitřní dveře 1,20 2,008 0,40 0,964 16 Strop 1. NP 4,16 0,520 0,40 0,864 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙ek W/K 6,155 Ak ∆Utb ek Ak∙∆Utb∙ek Kód Tepelný most m2 W/m2 ∙ K na jedn. W/m2 ∙ K Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm 3 5,300 0,30 1,00 1,590 (do sous. b.) Celkem tepelné mosty Σk∙Ak∙∆Utb∙ek W/K 1,590 Celkový součinitel tep. ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙ek + Σk∙Ak∙∆Utb∙ek Tepelné ztráty zeminou Ag P B´ = 2 ∙ Ag/P Výpočet B´ m2 m m 13,80 2,33 11,85 Uk Uequiv,k Ak Ak∙Uequiv,k Kód Stavební část W/m2 ∙ K W/m2 ∙ K m2 W/m 15 Podlaha 1. NP 0,900 0,27 13,80 3,726 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uequiv,k W/K 3,726 fg1 fg2 Gw fg1∙fg2∙Gw Korekční součinitelé na jedn. na jedn. na jedn. na jedn. 1,45 0,49 1 0,7105 Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1∙fg2∙Gw Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty fij Ak Uk fij∙Ak∙Uk Kód Stavební část na jedn. m2 W/m2 ∙K W/K 14 Vnitřní dveře 0,167 1,8 2,008 0,603 Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk Celkový součinitel tepelné ztráty prostupem HT,i = HT,ie + HT,iue + HT,ig + HT,ij W/K Teplotní údaje Venkovní výpočtová teplota θe ⁰C -15 Vnitřní výpočtová teplota θint,i ⁰C 21 Výpočtový rozdíl teplot θint,i - θe ⁰C 36 Návrhová tepelná ztráta prostupem ΦT,i = HT,i ∙ (θint,i - θe) W

15,590

7,745

2,647

0,603 26,585

957,1

strana 26

Martin Valášek


3.4.2 Návrhová tepelná ztráta větráním Návrhová tepelná ztráta větráním se vypočítá jako: 𝜃𝑉,𝑖 = 𝐻𝑉,𝑖 ∙ (𝜃𝑖𝑛𝑡,𝑖 − 𝜃𝑒 ) kde:

HV,i 𝑉𝑖̇ θint,i θint,i

součinitel návrhové ztráty větráním [W/K], za předpokladu konstantního ρ a cp se stanoví jako: 𝐻𝑉,𝑖 = 0,34 ∙ 𝑉𝑖̇ ; výměna vzduchu ve vytápěném [m3/h]; výpočtová vnitřní teplota vytápěného prostoru [⁰C]; výpočtová venkovní teplota [⁰C].

[W/K]

(3.11)

[W/K]

(3.12)

Přirozené větrání V případě, že v objektu není instalována větrací soustava, předpokládá se, že má přiváděný vzduch tepelné vlastnosti venkovního vzduchu. Tepelná ztráta je rovna rozdílu vnitřní výpočtové a venkovní teploty. V návrhu byla použita větší z hodnot: 𝑉𝑖̇ = max⁡(𝑉̇𝑖𝑛𝑓,𝑖 , 𝑉̇𝑚𝑖𝑛,𝑖 ) kde:

𝑉𝑖̇

𝑉̇𝑖𝑛𝑓,𝑖

𝑉̇𝑚𝑖𝑛,𝑖

Vi n50 ei εi nmin

[m3/h]

(3.13)

výměna vzduchu ve vytápěném [m3/h]; výměna vzduchu infiltrací spárami a styky obvodového pláště budovy [m3/h], stanoví se jako: 𝑉̇𝑖𝑛𝑓,𝑖 = 2 ∙ 𝑉𝑖 ∙ 𝑛50 ∙ 𝑒𝑖 ∙ 𝜀𝑖 ; [m3/h] (3.14) 3 výměna vzduchu požadovaná z hygienického minima [m /h], stanoví se jako: [m3/h] (3.15) 𝑉̇𝑚𝑖𝑛,𝑖 = 𝑉𝑖 ∙ 𝑛𝑚𝑖𝑛 ; 3 objem vytápěné místnosti [m ]; intenzita výměny vzduchu při rozdílu tlaků 50 Pa mezi vnitřkem a vnějškem budovy a zahrnující účinky přívodu vzduchu objem vytápěné místnosti [h-1]; stínící činitel; výškový korekční činitel; minimální intenzita výměny venkovního vzduchu [h-1], jsou uvedené v ČSN EN 12831 tabulka D. 5.1.

Příklad výpočtu návrhové tepelné ztráty větráním je uveden v tabulce 3.6. Kompletní výpočet pro RD před rekonstrukcí je uveden v Příloze 5., pro RD po rekonstrukci v Příloze 6.

strana 27


⁰C

Výpočet tepelné ztráty větráním

Množství vzduchu infiltrací

Zvolená výpočtová hodnota

W

Výškový korekční činitel

⁰C

Činitel zaclonění

na na m3/h m3/h W/K jedn. jedn.

Intenzita výměny vzduchu při 50 Pa

θv,i

Nechráněné otvory

θint,i - θe

Nejmenší hygienické množství vzduchu

Hv,i

Nejmenší hygienická intenzita výměny vzduchu

Návrhová tepelná ztráta větráním

m3

Nejmenší množství infiltrací

Teplotní rozdíl

θe θint,i

Nejmenší hygienické požadavky

Návrhový součinitel tepelné ztráty

Vi

Výpočtová vnitřní teplota

Výpočtová venkovní teplota

Číslo m.

Objem místnosti

Tab. 3.6: Příklad výpočtu tepelných ztrát větráním

nmin,i

V´min,i

-

n50

e

ε

Vínf,i

Ví

⁰C

h-1

m3/h

na jedn.

h-1

11

36,57

21

1,5

54,86

1

0,02

1,0

14,63 54,86 18,65

36

671,43

12

62,83

21

0,5

31,42

1

0,02

1,0

25,13 31,42 10,68

36

384,52

13

13,48

21

1,5

20,22

1

0,02

1,0

5,39 20,22 6,87

36

247,49

14

42,00

21

0,5

21,00

1

0,02

1,0

16,80 21,00 7,14

36

257,04

17

20,78

15

0,5

10,39

1

0,02

1,0

8,31 10,39 3,53

30

105,98

18

34,58

15

0,5

17,29

2

0,03

1,0

20,75 20,75 7,05

30

211,63

21

59,30

21

0,5

29,65

1

0,02

1,0

23,72 29,65 10,08

36

362,92

22

31,02

21

0,5

15,51

1

0,02

1,0

12,41 15,51 5,27

36

189,84

23

31,27

21

0,5

15,64

1

0,02

1,0

12,51 15,64 5,32

36

191,37

24

30,10

21

0,5

15,05

1

0,02

1,0

12,04 15,05 5,12

36

184,21

25

43,72

22

0,5

21,86

1

0,02

1,0

17,49 21,86 7,43

37

275,00

26

8,47

21

1,5

12,71

1

0,02

1,0

3,39 12,71 4,32

36

155,51

27

4,50

21

1,5

6,75

1

0,02

1,0

1,80

36

82,62

-15

10

6,75

2,30

Celk. 418,62

3319,6

3.4.3 Zátopový tepelný výkon V případě, že je v objektu přerušované vytápění, je nutné k návrhovým tepelným ztrátám připočítat zátopový tepelný výkon. Hlavním smyslem je pokrytí výkonu potřebného k dosažení výpočtové teploty po útlumu vytápění. 𝜃𝑅𝐻,𝑖 = 𝑓𝑅𝐻 ∙ 𝐴𝑖 kde:

fRH

Ai

[W]

(3.16)

zátopový součinitel závisející na době zátopu a předpokládaném poklesu vnitřní teploty [W/m2], stanoví se na základě ČSN EN 12831 tabulka D. 10b; podlahová plocha [m].

Dle tabulky uvedené v ČSN EN 12831 bylo zvoleno, že se jedná o objekt s vysokou hmotností. Předpokládaný pokles teploty během teplotního útlumu je 3 K a doba zátopu 3 h. výpočet je uveden v tabulce 3.6.

strana 28

Martin Valášek


Tab. 3.7: Výpočet zátopového tepelného výkonu Zátopový Podlahová Zátopový součinitel plocha výkon Označení místnosti fRH AI ΦRH,I = fRH ∙ AI W/m2

m2

W

11 KUCHYŇ

13,80

220,8

12 OBÝVACÍ POKOJ

23,71

379,4

13 KOUPELNA

5,39

86,2

14 CHODBA

15,85

253,6

17 VERANDA

7,84

125,4

18 PRÁDELNA

13,05

208,8

23,72

379,5

22 POKOJ 1

12,41

198,6

23 POKOJ 2

12,51

200,2

24 LOŽNICE

12,04

192,6

25 CHODBA

17,49

279,8

26 KOUPELNA

3,39

54,2

27 WC

1,80

28,8

21 OBÝVACÍ POKOJ

16

3.5 Návrhový tepelný výkon před rekonstrukcí Pro návrh otopných těles je nutné stanovit návrhový tepelný výkon ΦHL,i. Vypočítané hodnoty návrhového tepelného výkonu jsou uvedeny v tabulce 3.7. Tab. 3.8: Výpočet návrhového tepelného výkonu před rekonstrukcí Tepelný výkon Tepelný výkon Zátopový Celkový Označení místnosti pro tepelné ztráty pro tepelné tepelný výkon tepelný výkon prostupem ztráty větráním Φ ΦV,I ΦRH,I ΦHL,I T,.I Číslo Popis místnosti m. W W W W 11 12 13 14 15 16 17 18 19 21 22 23 24 25 26 27 28 29

KUCHYŇ OBÝVACÍ POKOJ KOUPELNA CHODBA SPÍŽ TECHNICKÁ M. VERANDA PRÁDELNA GARÁŽ OBÝVACÍ POKOJ POKOJ 1 POKOJ 2 LOŽNICE CHODBA KOUPELNA WC KOMORA CHODBA

Celkem

957,1 1554,4 1074,5 1831,7 1510,7 2620,6 2320,2 1770,7 2139,4 1922,6 1551,3 631,4 848,2 -

671,4 384,5 247,5 257,0 106,0 211,6 362,9 189,8 191,4 184,2 275,0 155,5 82,6 -

220,8 379,4 86,2 253,6 125,4 208,8 379,5 198,6 200,2 192,6 279,8 54,2 28,8 -

1849,3 2318,2 1408,2 2342,4 1742,1 3041,0 3062,7 2159,1 2530,9 2299,4 2106,2 841,2 959,7 -

20732,8

3319,6

2608,0

26660,4

strana 29


4 ZATEPLENÍ Zateplení pomocí různých tepelně izolačních materiálů je jednou z možností jak snížit tepelné ztráty objektu. Při plánování zateplení objektu je nutné brát v úvahu tepelné odpory nezateplených konstrukcí tak, aby investice do zateplení byla přinejmenším úměrná získaná úspoře. Důvodem velkým tepelných zrát objektu jsou úniky tepla do přilehlé zeminy, obvodovým pláštěm, stropy, střechou a otvorovými výplněmi.

4.1 Okna Otvorové výplně, v první řadě okna, budou mít ze všech konstrukcí v objektu vždy největší tepelnou ztrátu. Tuto tepelnou ztráta lze snížit použitím moderních typů zasklení. V současné době je k dostání velké množství oken s různým počtem komor a skel. Při výběru je nutné brát v úvahu, že větší počet skel nemusí nutně znamenat nejlepší volbu. Například použitím trojskel dosáhneme větší tepelné izolace, ale zároveň omezíme získávání tepla ze sluneční radiace z důvodu větší odrazuschopnosti a neprostupnosti skla. Při rekonstrukci byla původní dvojitá okna (obr. 4.1) vyměněná za okna plastová od firmy VPO Protivanov, a.s. Jedná se o okna s pětikomorovým rámem a s izolačním dvojsklem s kompozitním plastovým rámečkem (obr. 4.2) [4].

Obr. 4.1: Původní dvojitá okna [3]

Obr. 4.2: Nová plastová okna [4]

4.2 Zdi Součástí rekonstrukce objektu byla dodatečná tepelná izolace zdí. Kompletní zateplení budovy nebylo uskutečněno z důvodu finančních možností investora a nepřístupnosti cílových ploch. Zateplení proběhlo na vnitřní stěně garáže a celé lodžie. Veškeré zateplení svislých stěn bylo provedeno pomocí expandovaného polystyrenu – EPS (obr. 4.3). Tento materiál má nízký součinitel tepelné vodivost. Práci s ním usnadňuje nízká objemová hmotnost. Zapravení a zpevnění polystyrenu bylo provedeno pomocí síťoviny ze skelných vláken a dvou vrstev stěrkové hmoty. Konečnou úpravou bylo natažení cementovápenné omítky o tloušťce cca 2 mm. strana 30

Martin Valášek


Obr. 4.3: Řez zateplenou zdí [5]

4.3 Strop Zateplení stropu v garáži proběhlo z důvodu častého větrání. Vrata garáže slouží jako přístup do domu, případně na zahradu s ním sousedící. Izolační vata byla položena na konstrukci z hliníkových profilů, které zároveň slouží jako nosný prvek pro montáž sádrokartonových desek. Finální dokončení proběhlo sádrovou stěrkou (obr. 4.4).

Obr. 4.4: Pohled na zateplený strop [6]

strana 31


4.4 Návrhový tepelný výkon po rekonstrukci Hlavním cílem rekonstrukce bylo snížení tepelných ztrát řešeného objektu. Porovnání tepelných výkonů před a po rekonstrukci je viděl v tabulce 4.1.


Číslo Popis m. místnosti 11 12 13 14 15 16 17 18 19 21 22 23 24 25 26 27 28 29

KUCHYŇ OBÝVACÍ P KOUPELNA CHODBA SPÍŽ TECHNICKÁ M VERANDA PRÁDELNA GARÁŽ OBÝVACÍ P POKOJ 1 POKOJ 2 LOŽNICE CHODBA KOUPELNA WC KOMORA CHODBA

Celkem

Tab. 4.1: Výpočet návrhového tepelného výkonu po rekonstrukci Tepelný výkon Tepelný výkon pro tepelné Tepelný výkon pro tepelné Zátopový ztráty pro tepelné ztráty tepelný výkon prostupem po ztráty větráním prostupem ZATEPLENÍ ΦT,.I ΦT,.I ΦV,I ΦRH,I

Celkový tepelný výkon ΦHL,I

W

W

W

W

W

957,1 1554,4 1074,5 1831,7 1510,7 2620,6 2320,2 1770,7 2139,4 1922,6 1551,3 631,4 848,2 -

804,0 1389,1 764,1 1204,9 1510,7 2620,6 2182,5 1468,3 2055,8 1213,7 1409,8 631,4 638,8 -

671,4 384,5 247,5 257,0 106,0 211,6 362,9 189,8 191,4 184,2 275,0 155,5 82,6 -

220,8 379,4 86,2 253,6 125,4 208,8 379,5 198,6 200,2 192,6 279,8 54,2 28,8 -

1696,2 2153,0 1097,8 1715,5 1742,1 3041,0 2925,0 1856,7 2447,4 1590,6 1964,6 841,2 750,2 -

20732,8

17893,8

3319,6

2608,0

23821,4

Vysoké tepelné ztráty prostupem jsou zapříčiněny absencí izolací obvodových stěn a nedostačující kvalitou instalovaných oken. Při částečném odstranění těchto nedostatků, viz. výše, byla tepelná ztráta prostupem snížena o 13,7%. V tabulce 4.1 by správně měly být uvedeny dvě hodnoty tepelných ztrát větráním, pro nezateplený a zateplený stav. Z důvodu, že ztráta větrání vychází z hygienického množství výměny vzduchu v místnostech, nemají na tuto hodnotu stavební úpravy vliv. Na obr. 4.5 je znázorněno, jak se procentuálně změnil vliv jednotlivých tepelných ztrát a zátopového výkonu na celkovou návrhovou tepelnou ztrátu.

strana 32

Martin Valášek


Obr. 4.5: Procentuální vliv tepelných ztrát před a po zateplení

strana 33


5 PŮVODNÍ OTOPNÁ SOUSTAVA Původní otopnou soustavu lze nejlépe charakterizovat schématem na obr. 5.1. Rozvodné potrubí je ze silnostěnných trubek spojených svařováním. Otevřená expanzní nádoba je umístěná na půdě.

Obr. 5.1: Schéma původní otopné soustavy [7]

5.1 Stávající kotel Původním zdrojem tepla pro vytápění byl kotel Destila DP 25 Z. Jedná se o stacionární plynový kotel. Kotel obsahuje ruční uzávěr plynu, termoelektrickou pojistku, piezoelektrické zapalování plamene, regulační termostat a elektrický vypínač. Mezi kontrolní prvky patří: teploměr pro kontrolu teploty výstupní vody z kotle, okénko se zrcátkem pro kontrolu hoření, světlo pro kontrolu zapnutého stavu a kontrolní světlo hoření. Kotel je vybaven zvláštním zabezpečovacím zařízením a to termoelektrickou pojistku, která v případě překročení maximální přípustné teploty vody vypne přívod plynu k hořáku.

strana 34

Martin Valášek


Popis kotle Destila DP 25Z:       

Výrobce: Destila Brno Rok výroby: 1989 Jmenovitý výkon: 25 kW Výhřevná plocha: 1,65 m2 Druh plynu: zemní plyn Parametry topné vody: 90/70 Teplota spalin: 249 °C

      

Tlak plynu: 1,8 kPa Napětí – kmit: 220 V, 50 Hz Konstantní tlak: 0,3 MPa Hmotnost: 104 kg Objem vodního prostoru: 28 l Hladina hluku: 55 dB(A) Účinnost: 84,9 % 

Přerušovač tahu



Madlo dvířek



Vypínač s kontrolními světli



Krabice elektroinstalace



Teploměr



Knoflík kotlového termostatu



Tlačítko termoelektrické pojistky



Okénko pro kontrolu plamene



Zrcátko pro kontrolu plamene



Knoflík piezoelektrického zapalování

Obr. 5.2: Původní kotel - Destila DP 25Z

5.2 Stávající ohřev TV Ohřev teplé vody byl zajištěn pomocí plynového zásobníkového ohřívače Q7 30 NORS od firmy QUANTUM, a.s. [8]. Ohřívač se skládá z ocelová nádrže s keramickou vrstvou, vnějšího pláště s izolací, kombinované plynové armatury, plynového hořáku a příslušenství. Odtah spalin je veden do komína přes přerušovač tahu. Princip činnosti je jednoduchý, při uvedené zásobníku do provozu se zapálí zapalovací plamínek, který má velmi malý výkon. Zapalovací plamínek zapaluje hlavní hořák, který ohřívá vodu v zásobníku. V případě dosažení teploty vody 30 – 70°C termostat hlavní hořák vypne.

strana 35


5.3 Stávající otopná tělesa Na chodbě a obývacím pokoji v 2. NP jsou umístěny plechové konvektory obr. 5.3. Ve všech ostatních vytápěných místnostech jsou trubková tělesa s lamelami obr. 5.4. Hlavním důvodem výměny je jejich nedostatečný tepelný výkon, který nedokáže pokrýt ztrátu místnosti. Všechna otopná tělesa jsou opatřena regulačním a odvzdušňovacím ventilem. Na obrázcích je také možné vidět způsob, jakým je svařované rozvodné potrubí.

5.3.1 Konvektory Podokenní konvektory od firmy Destila se skládají ze dvou trubek, sloužící jako přívodní a zpětné potrubí, a hliníkových lamel. Výměníkový blok je zasazen do rozebíratelné plechové skříně. Skříň je v horní části opatřena lamelami z plechu tvaru „L“.

Obr. 5.3: Podokenní konvektor

5.3.2 Trubková tělesa Trubková tělesa jsou tvořena ocelovým topným hadem, krajními ocelovými lamelami a vnitřními hliníkovými lamelami. Všechna tělesa jsou s bočním připojením. Výrobcem byla firma Jihokov Hustopeče.

Obr. 5.4: Původní otopné těleso Jihokov

strana 36

Martin Valášek


6 REKONSTRUKCE OTOPNÉ SOUSTAVY V případě projektování otopné soustavy do novostavby nebo při kompletní přestavbě, má projektant obrovské množství možností, jak s problémem naložit. Jeho cílem je dosáhnout optimálního návrhu z pohledu finančního, výkonnostního a realizačního. Z praktického hlediska projektant navrhne otopnou soustavu s minimální potřebou materiálu a co největší účinností. Rozvody může kompletně skrýt do stavebních konstrukcí a otopné plochy začlenit do stavby, interiéru. Při rekonstrukci otopné soustavy je na tom projektant hůře. V mém případě bylo nutné, aby byl způsob rekonstrukce co nejméně invazivní. Samotná výměna rozvodů, otopných ploch a zdroje tepla bude probíhat za běžného života a provozu RD. Veškeré rozvody budou umístěny viditelně nad podlahou nebo pod stropem, stejně tak bude viditelné připojení otopných ploch.

6.1 Požadavky na otopný systém      

Zajištění tepelné pohody Nízké provozní náklady Automatický provoz Rychlá odezva systému Dlouhá životnost Finanční úspora

6.2 Volba otopných těles Prvním krokem, který je nutné provést před výběrem otopných těles je volba teplotního spádu. Teplotní spád nám udává, jaký výkon bude mít otopné těleso. Čím větší teplotní spád, tím větší výkon nám bude otopné těleso dodávat. Vzhledem k vysokým tepelným ztrátám jednotlivých místnostech byl zvolen teplotní spád 75/60. Jednotlivé výkony otopných těles jsou v katalogu výrobce uvedeny pro teplotní spád 75/65. Z toho důvodu bylo nutné potřebné výkony přepočítat na nominální teplotní spád, podle kterého bylo možné otopná tělesa vybrat. ∆𝑡𝑁 𝑛 𝑡𝑊𝑁 − 𝑡𝑖𝑁 𝑛 𝑄𝑁 = ( ) ∙𝑄 =( ) ∙𝑄 =( ∆𝑡 𝑡𝑊 − 𝑡𝑖

𝑡1𝑁 +𝑡2𝑁 2 𝑡1 +𝑡2 2

− 𝑡𝑖𝑁 − 𝑡𝑖

𝑛

) ∙𝑄

[W]

(5.1)

kde: vstupní teplota výstupní teplota teplota v místnosti výkon teplotní exponent

NOMINÁLNÍ t1N = 75 °C t2N = 65 °C tIn = 20 °C QN = 1864 W

SKUTEČNÉ t1 = 75 °C t2 = 60 °C ti = 21 °C Q = 1696 W 1,3

Ve všech vytápěných místnostech jsou zvolena desková otopná tělesa RADIK VK [9] a v koupelnách trubková otopná tělesa KORALUX LINEAR CLASSIC [10] a MAX [11] vše od firmy KORADO a.s. Seznam otopných těles v jednotlivých místnostech je uveden v tabulce 6.1,

strana 37

ENERGETICKÝ ÚSTAV Obor termomechaniky a techniky prostředí Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům přičemž Q je vypočítaný výkon a QR je skutečný výkon otopných těles. Kompletní popis radiátorů naleznete v Příloze 7. Tab. 6.1: Seznam otopných ploch pro jednotlivé místnosti Otopná tělesa

Místnosti Číslo Popis místnosti m. 11 12 13 14 15 16 17 18 19 21 22 23 24 25 26 27 28 29

KUCHYŇ OBÝVACÍ P KOUPELNA CHODBA SPÍŽ TECHNICKÁ M VERANDA PRÁDELNA GARÁŽ OBÝVACÍ P POKOJ 1 POKOJ 2 LOŽNICE CHODBA KOUPELNA WC KOMORA CHODBA

Q

Model

Číslo tělesa

Typ

RADIK VK RADIK VKL KORALUX LINEAR MAX RADIK VK RADIK VK RADIK VK RADIK VKL RADIK VK RADIK VK RADIK VKL RADIK VK KORALUX LINEAR CLASSIC RADIK VK -

11. 12. 13. 14. 17. 18. 21. 22. 23. 24. 25. 26. 27. -

22 22 21 22 22 22 22 33 22 22 11 -

W 1696 2153 1098 1716 1742 3041 2925 1857 2447 1591 1965 841 750 -

Výška

Délka

QR

mm

mm

W

600 600 1500 600 600 600 600 600 600 600 600 1820 900 -

1100 1400 750 1600 1000 1600 1800 1200 1200 1100 1400 600 600 -

1664 2118 1019 1625 1784 2854 2723 1816 2600 1664 2056 850 755 -

6.3 Výpočet tlakových ztrát Tlakové ztráty vznikají při proudění vody v potrubí. Rozlišujeme tlakovou ztrátu třením, která je zapříčiněna drsností potrubí, a tlakovou ztrátu místními odpory. Tlaková ztráta místními, vřazenými, odpory vzniká na kolenech, T-kusech, odbočkách atd. Hydraulická drsnost měděného potrubí je k = 0,006 mm. Pro dosažení požadovaných tepelných výkonů jednotlivých těles je nutné, provést hydraulické zaregulování. To spočívá v určení správných stupňů přednastavení instalovaných termoregulačních ventilů (TRV). Nejprve provedeme očíslování jednotlivých úseků. Úseky rozdělíme do okruhů přes jednotlivé otopná tělesa. Ke každému okruhu provedeme výpočet tlakových ztrát.

6.3.1 Tlakové ztráty třením 𝑙 𝑤2 ∙ ∙𝜌 =𝑅∙𝑙 𝑑 2 rychlost proudění v potrubí: 𝑚 𝑤 = 𝜌∙𝜋∙𝑑2 ;

∆𝑝𝑧𝑡 = 𝑝2 − 𝑝1 = 𝜆 ∙ kde:

w2

[W/m2∙K]

(6.1)

[m/s]

(6.2)

4

m

hmotnostní tok:

strana 38

Martin Valášek

Diplomová práce 2014/2015 Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům 𝑄 ; 𝑐 ∙ ∆𝑡 měrná tepelná kapacita [J/(kg ∙ K)]; tepelný výkon [W]; jmenovitý teplotní rozdíl [°C]; vnitřní průměr potrubí [mm]; hustota vody pro střední teplotu v soustavě [kg/m3]; tlaková ztráta třením na 1 m potrubí: 0,811 ∙ 𝜆 ∙ 𝑚3 𝑅= ; 𝜌 ∙ 𝑑5 délka úseku potrubí [m]; součinitel tření: 𝑘 λ = f (Re, ) ; 𝑑 relativní drsnost [-]; Reynoldsovo číslo: 𝑤∙𝑑 𝑅𝑒 = ; 𝜈 povrchová drsnost [mm]; kinematická viskozita [m2/s]. 𝑚=

c Q ∆t d ρ R

l λ

k/d Re k ν

[kg/s]

(6.3)

[Pa/m]

(6.4)

[-]

(6.5)

[-]

(6.6)

[Pa]

(6.7)

[Pa]

(6.8)

[Pa]

(6.9)

6.3.2 Tlakové ztráty místními odpory 𝑛

∆𝑝𝑧𝑚

𝑤2 = ∑ 𝜉𝑖 ∙ ∙𝜌=𝑍 2 𝑖=1

kde:

Z ξi n

tlaková ztráta místními odpory [Pa]; součinitel místního odporu [-]; počet místních odporů [-];

Po dosazení vztahu (6.2) pro výpočet rychlosti proudění dostaneme vztah: ∆𝑝𝑧𝑚 =

0,811 ∙ ∑𝑛𝑖=1 𝜉𝑖 ∙ 𝑚2 𝑑4 ∙ 𝜌

6.3.3 Celková tlaková ztráta Celková tlaková ztráta řešeného okruhu se určí ze vztahu: ∆𝑝𝑧𝑐 = 𝑅 ∙ 𝐼 + 𝑍

Příklad výpočtu tlakové ztráty okruhu přes otopné těleso 11 (OT 11) je uveden v tabulce 6.2.

strana 39

ENERGETICKÝ ÚSTAV Obor termomechaniky a techniky prostředí Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům Tab. 6.2: Příklad výpočtu tlakových ztrát přes otopné těleso 11 m l d w R R∙l Σξ kg/hod m mm m/s Pa/m Pa -

Číslo úseku

Q W

11 13 44 41 43

23528 21109 10771 2683 1664

1349,3 1210,6 617,7 153,9 95,4

2 3 2,7 2,5 0,5

32 20 20 13 13

0,476 1,092 0,557 0,329 0,204

78 626 186 125 54

156 1879 502 313 27

43ZP 41ZP 44ZP 13ZP 11ZP

1664 2683 10771 21109 23528

95,4 153,9 617,7 1210,6 1349,3

0,5 2,5 2,7 3 2

13 13 20 20 32

0,204 0,329 0,557 1,092 0,476

54 125 186 626 78

27 313 502 1879 156

Z Pa

R∙l + Z Pa

4 2,103 2,98 3,771 10,94

443 1229 454 199 223

600 3108 956 512 250

16,5 3,44 1,841 2,5 3,1

336 182 280 1461 343

363 495 782 3340 500

Celková tlaková ztráta

10905

Kompletní výpočet tlakových ztrát okruhů přes všechna otopná tělesa je uveden v Příloze 8.

6.4 Stupně přednastavení termoregulačních ventilů V případě, že byly vypočteny tlakové ztráty jednotlivých okruhů, je možné přistoupit k návrhu stupně přednastavení jednotlivých termoregulačních ventilů. Všechna otopná tělesa jsou v provedení VENTIL KOMPAKT, obsahuje tudíž každé z nich ventil, který je nutné nastavit na správný stupeň. Každý ventil je z výroby nastaven na stupeň 6, tedy plně otevřen. Nastavení ventilu se provádí pomocí speciálního klíče (obr. 6.1).

Obr. 6.1: Termostatický ventil + klíč [12]

Stupeň přednastavení se určí z diagramu daného termoregulačního ventilu. Do diagramu se vynáší hmotnostní průtok daným otopným tělesem a jeho příslušná tlaková ztráta. Příklad určení nastavení otopného tělesa 11 je uveden na obr. 6.2. Stupně přednastavení všech otopných těles jsou uvedeny v tabulce 6.3.

strana 40

Martin Valášek


Obr. 6.2: Stupeň přednastavení TRV [13]

Číslo otopného tělesa

Tab. 6.3: Stupně přednastavení jednotlivých TRV Tlaková ztráta Hmotnostní Tlaková změna okruhu průtok R∙I+Z ∆p 𝒎̇

Přednastavení ventilu -

Pa

Pa

kg/hod

-

11

10905

8908

94,5

4

12

15464

4349

121,5

5

13

10761

9052

58,4

3

17

13219

4476

93,2

5

18

14557

6594

102,3

4

21

16613

5256

163,7

6

22

16481

19813

156,2

6

23

14068

3331

104,1

5

24

11636

5745

149,1

6

25

15877

8177

95,4

4

26

13451

3936

117,9

6

27

11023

6362

48,7

3

strana 41


6.5 Postup rekonstrukce Každá činnost se řídí podle jistých pravidel, stejně tak i rekonstrukce musí mít správný řád. Je nutné dodržovat základní pravidla bezpečnost práce a brát ohled na stávající vybavení RD. Příklad pracovního postupu:           

Důsledné odpojení původního zdroje tepla od zdrojů energie – plynu, vody a elektřiny Celkové odvodnění otopné soustavy Postupné odpojení a odstranění všech stávajících otopných ploch Vyřezání a vytrhání původních rozvodů Úprava prostupů stěnami a stropy k realizaci nových rozvodů Umístění nových otopných ploch dle tab. 6.1 Propojení otopných ploch pomocí měděných rozvodů dle schématu Tlaková zkouška otopné soustavy Instalace a připojení nového zdroje tepla Napuštění otopné soustavy Funkční topná zkouška

strana 42

Martin Valášek


7 VOLBA ZDROJE TEPLA Na trhu je nepřeberné množství zdrojů tepla. V současné době je nejrozšířenější dělení na kotle pracující s obnovitelnými a neobnovitelnými zdroji energie. Mezi neobnovitelné zdroje se řadí zemní plyn, uhlí, koks, ropa aj. do této kategorie bych také zařadil elektrickou energii. Do obnovitelných zdrojů patří biomasa, tepelná čerpadla, solární energie aj. Možnosti volby omezuje nařízení Evropské komise č. 813/2013, které říká, že od září roku 2015 nebude možné na území Evropské unie vyrábět a prodávat běžné plynové kotle s nuceným odtahem spalin [14]. V projektu pracujeme se dvěma variantami způsobu vytápění. V první variantě je jako zdroj tepla pouze plynový kondenzační kotel. Druhá varianta obsahuje kromě zmíněného kotle solární kolektory.

7.1 Varianta s jedním zdrojem Pro vytápění byl zvolen plynový kondenzační kotel. Ohřev teplé vody (dále jen TV) je zajištěn pomocí nepřímotopného zásobníku.

7.1.1 Kondenzační kotel Při spalování zemního plynu vzniká vodní pára, která odchází z kotle se spalinami. Tato vodní pára obsahuje tzv. latentní teplo. Při ochlazení spalin pod teplotu rosného bodu dochází na výměníku ke kondenzaci a uvolnění zmíněného tepla. Toto teplo se dále využívá k předehřátí vratné vody. Pro vytápění byl zvolen závěsný kondenzační kotel od firmy Baxi, model Luna Platinum HT 1.32 [15] (obr. 7.1) s nuceným odtahem spalin. Odtah spalin je vyřešen koaxiálně. Součástí je třícestný ventil, který souží k připojení nepřímotopného zásobníku TV. Kotel má odnímatelný ovládací panel, který zároveň může sloužit jako čidlo vnitřní teploty.

Obr. 7.1: Kondenzační kotel Luna PLATINUM HT 1.32 [15]

strana 43

ENERGETICKÝ ÚSTAV Obor termomechaniky a techniky prostředí Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům Parametry: Jmenovitý tepelný výkon TOPENÍ Jmenovitý tepelný příkon TOPENÍ Rozsah modulace Objem vody expanzní nádoby

32 kW 33 kW 1:10 tj. 3,2 – 32 kW 10 l

Kompletní soupis parametrů kondenzačního kotle je uveden v příloze 5. Rozměry kotle, popis jeho součástí, funkcí a způsob připojení je znázorněn na obr. 7.2 a obr. 7.3.

Obr. 7.2: Popis součástí kotle Luna PLATINUM HT 1.32 [15]

1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 9. 10. 13. 14. 15.

Čerpadlo s odvzdušněním Vypouštěcí ventil kotle Tlakoměr Pojistný ventil Napouštěcí ventil Snímač průtoku Čidlo přednosti Hydraulický tlakový spínač Trojcestný ventil Plynová armatura Bezpečnostní termostat Sonda NTC vytápění

Obr. 7.3: Pohled na připojení kotle Luna PLATINUM HT 1.32 [15]

16. 17. 18. 19. 20. 21. 22. 23. 24. 25. 26. 27.

Čidlo spalin Koaxiální spojka Primárnární výměník Zapalovací elektroda Hořák Kontrolní elektroda plamene Směšovací komora plyn/vzduch Ventilátor Venturi Expanzní nádoba Automatický by-pass Napouštěcí ventil s klapkou

strana 44

Martin Valášek


7.1.2 Nepřímotopný ohřívač teplé vody Nepřímotopný zásobník na ohřev TV je dodáván v sestavě s kondenzačním kotlem. Byl zvolen zásobník o objemu 100l. Kondenzační kotel je vybaven trojcestným ventilem, který v případě poklesu teploty v zásobníků sepne a začne probíhat dohřev TV přes výměník umístěný v zásobníku.

7.1.3 Schéma zapojení

Obr. 7.4: Schéma zapojení varianty s jedním zdrojem (POZN: OS – otopný systém, KK – kulový kohout, TV – teplá voda, SV – studená voda, AKU – nepřímotopný zásobník, KONDENZÁT – odvod kondenzátu, PLYN – přívod plynu)

7.2 Varianta se dvěma zdroji Vytápění a ohřev TV bude zajištěn pomocí kondenzačního kotle a solárních kolektorů. Do soustavy bude připojena akumulační nádoba, která bude sloužit k co nejlepšímu využití sluneční energie.

7.2.1 Solární kolektory Na Zemi dopadající sluneční energie jde využívat aktivní a pasivní formou. Probíhá-li přeměna sluneční energie na energii tepelnou či elektrickou, jedná se o formu aktivní. Pasivní způsob využívání sluneční energie je především využívám v podobě různých architektonických a stavebních řešení. Každá varianta má své příznivce i odpůrce a je jen na každém z nás, kterou vybereme.

strana 45

ENERGETICKÝ ÚSTAV Obor termomechaniky a techniky prostředí Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům Vybrán byl sluneční kolektor KPC1+ [16] od firmy REGULUS spol. s r.o. (obr. 7.5). Jedná se o plochý kapalinový kolektor s vysoce selektivním povrchem absorbéru. Kolektor je určen pro celoroční provoz, proto je nutné, aby pracoval v uzavřeném okruhu s nemrznoucí směsí.

Obr. 7.5: Sluneční kolektor KPC1+ [16]

V projektu bylo počítáno s tím, že solární kolektory budou zapojeny jak do otopného systému, tak do ohřevu TV. Tepelná ztráta objektu je však natolik velká, že by bylo značně neekonomické provádět jejich návrh na celé její pokrytí. Solární kolektory byly tedy navrženy tak, aby v letním období dokázaly pokrýt spotřebu TV. Při návrhu solárních kolektorů je nutné počítat s jejich orientací vůči světovým stranám a s náklonem vůči vodorovnému směru. Příklad výpočtu, podle Topenářské příručky [7], návrhu solárního kolektoru je uveden v tabulce 7.1. Dle výpočtu bylo zjištěno, že pro ohřev TV potřebujeme přesně 2,2 solární kolektory. Instalovat však můžeme jen celé kolektory, v tom případě byl jejich počet zaokrouhlen na 3. Denní spotřeba tepla pro ohřev TV 𝑄𝑠𝑝𝑜ř = kde:

c ρ Vcelk t2 – t1

𝑐 ∙ 𝜌 ∙ 𝑉𝑐𝑒𝑙𝑘 ∙ (𝑡2 − 𝑡1 ) 3,6 ∙ 106

[kWh/den]

(7.1)

měrná tepelná kapacita [J/kg ∙ K]; hustota [kg/m3]; denní spotřeba vody [m3]; rozdíl výstupní a vstupní teploty [°C].

Skutečné množství energie dopadající za den 𝐻𝑑𝑒𝑛 = 𝜏𝑟 ∙ 𝐻𝑑𝑒𝑛,𝑡𝑒𝑜𝑟 kde:

τr Hden,teor

[kWh/m2 ∙ den] (7.2)

poměrná doba slunečního svitu [-]; teoretické množství energie dopadající za den [kWh/m2].

strana 46

Martin Valášek


Účinnost kolektoru

kde:

𝑡𝑚 − 𝑡𝑒𝑠 𝑡𝑚 − 𝑡𝑒𝑠 2 𝜂𝑎 = 𝜂0𝑎 − 𝑎1𝑎 ∙ ( ) − 𝑎2𝑎 ∙ 𝐺 ∙ ( ) 𝐺 𝐺 η0a okamžitá účinnost absorbéru[-]; a1a apertura a1a [W/m2 ∙ K]; a2a apertura a2a [W/m2 ∙ K]; tm střední teplota absorbéru se vypočítá se ze vztahu: 𝑡1 + 𝑡2 𝑡𝑚 = ( ) 2 tes střední teplota v době slunečního svitu [°C]; G střední intenzita slunečního svitu [W/m2].

[-]

(7.3)

[°C]

(7.4)

[m2]

(7.5)

Celková potřebná plocha kolektoru 𝑆𝑘 = kde:

p QAden

(1 + 𝑝) ∙ 𝑄𝑠𝑝𝑜ř 𝑄𝐴𝑑𝑒𝑛

zvýšení potřeby tepla v rozvodech systému [-]; energie zachycená jednotkovou plochou absorbéru [kWh/m2]. Tab. 7.1: Návrh solárních kolektorů Počet osob Spotřeba vody na osobu

Zadání

Denní spotřeba TV Teplota vstupní vody Teplota výstupní vody Azimut kolektoru Azimut kolektoru Denní spotřeba tepla pro ohřev TV

Tabulky

Teoretické množství energie dopadající za den Poměrná doba slunečního svitu Střední intenzita slunečního záření Střední teplota v době slunečního svitu Skutečné množství energie dopadající za den

List

Okamžitá účinnost absorbéru Apertura a1a Apertura a2a

n Vos m3 Vcelk m3 t1 °C t2 °C γ ° β ° Qspoř kWh/den Hden,teor kWh/m2 τt Gstř W/m2 tes °C Hden kWh/m2 η0a a1a W/m2K a2a

4 0,055 0,22 10 55 -45 45 11,5 8,2 0,53 502 20,2 4,3 0,8 3,9 0,0145

strana 47

ENERGETICKÝ ÚSTAV Obor termomechaniky a techniky prostředí Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům Střední teplota absorbéru Redukovaný teplotní rozdíl (tm-tes)/G Účinnost kolektoru Energie zachycená jednotkovou plochou absorbéru

List

Celková potřebná plocha kolektoru Plocha absorbéru Počet kolektorů Počet kolektorů zaokrouhleně

W/m2K tm °C tr °C ηa QAden kWh/m2 Sk m2 Sa m2 a ks a ks

32,5 0,0245 0,7 3 4,2 1,9 2,2 3

7.2.2 Akumulační nádoba Vzhledem k dispozicím technické místnosti byla zvolena akumulační nádoba DUO 390/130PR [17] od firmy REGULUS spol. s r.o. (obr. 7.6). Řada akumulačních nádrží DUO je osazena integrovaným zásobníkem pro automatickou přípravu TV o objemu 130 l, přičemž celkový objem nádrže je 390 l. Spodní část je vybavena ocelovým výměníkem tepla od solárního systému. Pro lepší teplotní rozvrstvení je nádrž ve střední části rozdělena dělící přepážkou. Pro tepelné zaizolování akumulační nádrže byla vybrána izolace o tloušťce 100 mm ECOIZOL, kterou je možné dokoupit jako příslušenství k samotné nádrži.

Obr. 7.6: Akumulační nádoba DUO 390/130 [17]

strana 48

Martin Valášek


7.2.3 Čerpadlová skupina Čerpadlové skupiny slouží k regulaci solárního systému. Pro regulaci navrhovaného solárního systému byla vybrána čerpadlová skupina S1 STDC [18] od firmy REGULUS spol. s r.o. (obr. 7.7). Skupina je vybavena oběhovým čerpadlem, teploměrem, tlakoměrem, solárním pojistným ventilem, napouštěcími a vypouštěcími ventily, uzavíracím ventilem, průtokoměrem s regulací průtoku a výstupem pro připojení expanzní nádoby. Zvolený typ obsahuje také integrovaný regulátor solárních systémů.

Obr. 7.7: Čerpadlová skupina S1 STDC [18]

7.2.4 Expanzní nádoba Stejně jako otopný systém i solární soustava musí obsahovat expanzní nádobu. Jedná se o expanzní nádobu určenou pro solární systémy. Jak bylo výše řečeno, čerpadlová skupina je vybavena vývodem pro připojení expanzní nádoby. Pro správný výběr expanzní nádoby nám poslouží tabulka 7.2. Veškeré výpočty jsou prováděny dle technického listu ke zvoleným solárním kolektorům [16]. Tab. 7.2: Doporučená velikost expanzní nádoby

Počet kolektorů 3 4 5 6 8 9 10 12

Velikost expanzní nádoby 18 25 40 60 60 80 80 100

Maximální délka potrubí

Maximálně 30 m v součtu výstupního a vratného potrubí

Navrhovaná solární soustava obsahuje 3 solární kolektory, byla tedy vybrána nádoba o objemu 18l l [19] od firmy REGULUS spol. s r.o. Aby bylo možné nádobu správně nastavit, je nutné déle vypočítat: strana 49

ENERGETICKÝ ÚSTAV Obor termomechaniky a techniky prostředí Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům Výpočet provozního tlaku soustavy 𝑝 = 1,3 + (0,1 ∙ ℎ) = 1,3 + (0,1 ∙ 7,8) = 2,08⁡𝑏𝑎𝑟 kde:

h

[bar]

(7.6)

[bar]

(7.7)

Výška od manometru do středu kolektorového pole [m].

Výpočet přednastaveného tlaku expanzní nádoby 𝑝𝑒𝑥𝑝 = 𝑝 − 0,5 = 2,08 − 0,5 = 1,58⁡𝑏𝑎𝑟

7.2.5 Schéma zapojení

Obr. 7.8: Schéma zapojení varianty se dvěma zdroji (POZN: OS – otopný systém, KK – kulový kohout, OV – odvzdušňovací ventil, ČT – čidlo teploty, VK – vypouštěcí kohout, TV – teplá voda, SV – studená voda, AKU – nepřímotopný zásobník, EXP – expanzní nádoba, KONDENZÁT – odvod kondenzátu, PLYN – přívod plynu)

strana 50

Martin Valášek


8 KONTROLA ČERPADLA A BEZPEČNOSTNÍCH PRVKŮ První i druhá varianta návrhu obsahuje jako tepelný zdroj kondenzační kotel. V tomto kotli je integrované čerpadlo, expanzní nádoba i pojistný ventil. Uvedené prvky je tady nutné pouze zkontrolovat, jestli vyhovují potřebným nárokům. Všechny výpočty provedené podle Topenářské příručky [7] a ČSN 06 0830 [20].

8.1 Čerpadlo Kondenzační kotel obsahuje integrované plynule regulovatelné čerpadlo. Takové čerpadlo je schopné plynule regulovat otáčky tak, aby byla zachována konstantní tlaková diference mezi vstupem a výstupem topné vody. Pro správnou funkčnost je nutné, aby pracovní bod čerpadla pro návrhové podmínky byl uvnitř hydraulické charakteristiky daného čerpadla. Dopravní výšku čerpadla zjistíme podle vztahu 8.1 a soupis hodnot je uveden v tabulce 8.1. Na obr. 8.1 je znázorněn pracovní bod oběhového čerpadla, který leží ve vymezené pracovní oblasti. Dopravní výška čerpadla 𝐻= kde:

∆p

Δ𝑝 𝜌∙𝑔

[m]

(8.1)

tlaková ztráta referenčního tělesa [Pa]. Tab. 8.1: Kontrola oběhového čerpadla

OBĚHOVÉ ČERPADLO Potřebný průtok Tlaková ztráta Tlaková ztráta přepočítaná na dopravní výšku

1349,3 19812,5 2,06

l/h Pa m

Obr. 8.1: Pracovní bod oběhového čerpadla [15]

strana 51


8.2 Expanzní nádoba Expanzní nádoby slouží k vyrovnávání změn objemu kapaliny způsobenou změnami její teploty a udržení přetlaku v soustavě. Nádoba, která je integrovaná ve zvoleném kotli má objem 10 l [15]. Je nutné ověřit, zda je tato nádoba dostačující. V případě, že je expanzní objem větší než objem nádrže, musíme do soustavy připojit další expanzní nádobu. A to tak, aby součet jejich objemů dokázal zachytit zjištěný expanzní objem. Objem expanzní nádoby 1 𝑉𝑒 = 1,3 ∙ 𝑉𝑜 ∙ 𝑛 ∙ ⁡ 𝜂 kde:

kde:

Vo n η

phdov pddov

objem vody v soustavě [m3]; součinitel zvětšení objemu [-]; koeficient využití expanzní nádoby získáme ze vztahu: 𝑝ℎ𝑑𝑜𝑣 − 𝑝𝑑𝑑𝑜𝑣 𝜂= ; 𝑝ℎ𝑑𝑜𝑣

[m3]

(8.2)

[-]

(8.3)

nejvyšší dovolený tlak v soustavě [kPa]; Hydrostatický tlak [kPa].

8.2.1 Expanzní nádoba pro soustavu s jedním zdrojem V tabulce 8.2 vidíme, že nádoba integrovaná v kotli vyhovuje našim požadavkům. Není tedy nutné do soustavy zapojovat žádné další expanzní prvky. Tab. 8.2: Kontrola expanzní nádoby pro soustavu s kondenzačním kotlem EXPANZNÍ NÁDOBA – KONDENZAČNÍ KOTEL Hustota vody Objem vody v radiátorech Objem vody v trubkách Objem vody v kotli Objem vody v celé soustavě

ρ Vr Vs Vk V0

Koeficient využití exp. nádoby Součinitel zvětšení objemu pro tmax=65°C

η n

980 0,105 0,024 0,012 0,140 140,80 4 38455,2 38,5 300000 300,0 0,9 0,02551

Objem expanzního zařízení

Ve

5,36

Výška otopné soustavy Hydrostatický tlak

h pd,dov

Nejvyšší dovolený tlak v soustavě

phdov

kg/m3 m3 m3 m3 m3 l m Pa kPa Pa kPa l

Expanzní nádoba integrovaná v kotli Ve = 10 l - VYHOVUJE

strana 52

Martin Valášek


8.2.2 Expanzní nádoba pro soustavu se dvěma zdroji V tabulce 8.3 vidíme, že pro otopnou soustavu se solárními kolektory je integrovaná expanzní nádoba malá. Pro správnou funkčnost je nutné soustavu doplnit o další expanzní nádobu. Tab. 8.3: Kontrola expanzní nádoby pro soustavu se solárními kolektory EXPANZNÍ NÁDOBA – SOLÁRNÍ KOLEKTORY Hustota vody Objem vody v radiátorech Objem vody v trubkách Objem vody v kotli Objem vody v celé soustavě Objem akumulační nádrže

ρ Vr Vs Vk V0 VA

Koeficient využití exp. nádoby Součinitel zvětšení objemu pro tmax=65°C

η n

980 0,105 0,024 0,012 0,140 0,260 400,80 4 38455,2 38,5 300000 300,0 0,9 0,02551

Objem expanzního zařízení

Ve

15,25

Výška otopné soustavy Hydrostatický tlak

h pd,dov

Nejvyšší dovolený tlak v soustavě

phdov

kg/m3 m3 m3 m3 m3 m3 l m Pa kPa Pa kPa l

Expanzní nádoba integrovaná v kotli Ve = 10 l - NEVYHOVUJE

Byla vybrána expanzní nádoba o objemu 12l [21] od firmy REGULUS spol. s r.o. Součtem expanzních objemů těchto dvou nádrží dostáváme objem 22 l, objem je VYHOVUJÍCÍ našim požadavkům.

8.3 Pojistný ventil Integrovaný pojistný ventil v kotli má otevírací tlak 300 kPa. Ventil VYHOVUJE. Vnitřní průměr pojistného potrubí je 13.39 mm. Vnitřní průměr pojistného potrubí 𝑑𝑣,𝑚𝑖𝑛 = 10 + 0,6 ∙ √𝑄𝑝 = 10 + 0,6 ∙ √32 = 13,39⁡𝑚𝑚 kde:

Qp

kde:

Qn

pojistný výkon, zjistíme ze vztahu: 𝑄𝑝 = 𝑄𝑛 ; jmenovitý výkon zdroje [kW].

[mm]

(8.4)

[kW]

(8.5)

strana 53


9 REGULACE Otopná soustavy bude regulovaná pomocí ekvitermní regulace s vlivem vnitřní teploty. Ekvitermní regulace spočívá v tom, že je teplota topné vody řízena na základě venkovní teploty podle nastavené topné křivky. Takový regulátor musí obsahovat řídící jednotku, venkovní a vnitřní čidlo teploty. Teplota radiátorů bude regulována pomocí osazených termostatických hlavic. Hlavice bude na každém vyjma referenčního tělesa.

9.1 Regulace soustavy s kondenzačním kotlem Zvolený kondenzační kotel obsahuje vyjímatelný ovládací panel QAA75. Tato jednotka slouží zároveň jako ovládací prvek kotle a zároveň jako vnitřní čidlo teploty. Pro ekvitermní regulaci je nutné k řídícímu panelu připojit vnější sondu teploty Siemens QAC34/101. Jako poslední je potřeba doplnit nepřímotopný zásobník o teplotní sondu QAZ36.552, která snímá teplotu v zásobníku [15].

Obr. 9.1: Regulační prvky [15]

9.1.1 Schéma zapojení regulace

Obr. 9.2: Schéma zapojení regulace pro soustavu s jedním zdrojem (POZN: ti – vnitřní teplota, tv – teplota v nádrži, te – venkovní teplota)

strana 54

Martin Valášek


9.2 Regulace soustavy se solárními kolektory Stejně jako soustava s kondenzačním kotlem bude i soustava se solárními kolektory regulovaná pomocí vyjímatelného ovládacího panelu QAA75, vnější teplotní sondy. Tato navrhovaná otopná soustava je vybavena akumulační nádobou, která bude osazena dvěma teplotníma sondami [15]. Regulace solárních panelů bude probíhat z čerpadlové jednotky, která obsahuje regulátor [18].

9.3 Schéma zapojení regulace

Obr. 9.3: Schéma zapojení regulace pro soustavu se dvěma zdroji (POZN: ti – vnitřní teplota, ČT – teplota v nádrži, te – venkovní teplota)

strana 55


10 KALKULACE POŘIZOVACÍCH NÁKLADŮ Uvedené ceny jsou z aktuálních maloobchodních ceníků RADIK [22] a KORALUX [23], REGULUS [24], BAXI [25] a e-shopu TOPENILEVNE.CZ [26]. Kompletní kusovníky jsou uvedeny v Příloze 9, u položek je vyznačen dodavatel, případně výrobce, a příslušný objednávací kód. Do cen není zahrnuta práce.

10.1 Pořizovací náklady na variantu s jedním zdrojem Tab. 10.1: Pořizovací náklady na variantu s jedním zdrojem Položka

Cena bez DPH

Kotel, ohřívací zásobník TV a připojení

65 330 Kč

Odvod spalin

9 545 Kč

Otopná tělesa, upevňovací sady

62 933 Kč

Připojení otopných těles

2 706 Kč

Termostatické hlavice

2 170 Kč

Rozvodné potrubí, tvarovky, redukce

13 376 Kč

Uchycení potrubí

1 415 Kč

Armatury

991 Kč

Celkem

158 466 Kč

10.2 Pořizovací náklady na variantu se dvěma zdroji Tab. 10.2: Pořizovací náklady na variantu se dvěma zdroji Položka Kotel, ohřívací zásobník TV a připojení Odvod spalin Otopná tělesa, upevňovací sady Připojení otopných těles Termostatické hlavice Rozvodné potrubí, tvarovky, redukce

Cena bez DPH 65 330 Kč 9 545 Kč 62 933 Kč 2 706 Kč 2 170 Kč 13 376 Kč

Uchycení potrubí

1 415 Kč

Armatury

3 867 Kč

Solární kolektory, upevňovací a připojovací sady, expanzní nádoba, čerpadlová skupina, nemrznoucí kapalina Akumulační nádoba, expanzní nádoba, izolace Celkem

52 051 Kč 30 580 Kč 243 974 Kč

strana 56

Martin Valášek


11 ZÁVĚR Cílem diplomové práce bylo navrhnout otopný systém pro rodinný dům po částečné rekonstrukci. Stávající otopný systém neodpovídá tepelným nárokům a jeho provoz je finančně velice náročný. K návrhu bylo nutné přistupovat s ohledem jak na finanční stránku, tak na samotnou realizaci, která bude prováděna za běžného provozu v domě. V první fázi byl proveden výpočet součinitelů prostupu tepla, který závisí na množství použitých stavebních konstrukcí. V tomto případě je použito 14 typů stavebních materiálů, z těch je vystaveno 17 typů stavebních konstrukcí před rekonstrukcí + 4 typy po rekonstrukci. Přičemž částečná rekonstrukce zahrnovala výměnu oken a zateplení stropu a některých svislých stěn. Výpočet návrhových tepelných ztrát byl proveden podle ČSN EN 12831 [1] a celková tepelná ztráta prostupem před rekonstrukcí vyšla 20,732 kW, po rekonstrukci 17,893 kW. Částečná rekonstrukce přinesla zlepšení 13,7%, což je vzhledem k investici přijatelný výsledek. Podstatně větší zlepšení by přineslo kompletní zateplení obvodových zdí a střechy. Avšak takové řešení investor zamítnul vzhledem k velké finanční náročnosti. Tepelné ztráty větráním byly počítány z minimální hygienické výměny vzduchu a v obou případech vyšla 3,319 kW. K návrhovým ztrátám byl připočítán zátopový výkon, který činí 2,608 kW. Celková tepelná ztráty řešeného rodinného domu činí 23,821 kW. Tyto hodnoty odpovídají tepelné ztrátě 115 W na 1 m2 plochy objektu. Druhá fáze spočívala v návrhu otopných ploch. Otopná tělesa byla dimenzována na teplotní spád 75/60, všechny jsou od firmy Korado a.s. Ve všech vytápěných místnostech byly vybrány radiátory RADIK VK a v obou koupelnách trubková tělesa KORALUX. Celkový instalovaný výkon všech otopných ploch je 23,528 kW. Všechna tělesa jsou vybavena termoregulačním ventilem TRV. Projektovaná otopná soustava byla rozdělena na jednotlivé úseky a okruhy přes otopná tělesa. Podle vypočítaných tlakových ztrát na jednotlivých radiátorech bylo provedeno hydraulické vyvážení a to nastavením správného stupně na TRV. Regulace radiátorů bude vyřešena instalováním termoregulačních hlavic na každý radiátor, vyjma referenční místnosti. Při návrhu zdroje tepla byly navrženy dvě varianty. První varianta se zabývá vytápěním pomocí jednoho zdroje – plynového kondenzačního kotle Luna PLATINUM HT 1.32 od firmy Baxi. Tento kotel disponuje jmenovitým výkonem 32 kW a je vybaven trojcestným ventilem, který slouží k připojení nepřímotopného zásobníku pro ohřev teplé vody. Zvolený zásobník je dodáván v sadě s kotlem a má objem 100 l. Druhá varianta řeší vytápění pomocí dvou zdrojů tepla – zmíněného kondenzačního kotle a pomocí solárních kolektorů KPC1+ od firmy REGULUS spol s r.o. Jedná se o plochý kapalinový kolektor, který je určen pro celoroční provoz. Tato otopná soustava je doplněna o akumulační nádobu DUO 390/130PR od firmy REGULUS spol s r.o. V nádobě je umístěn vnitřní zásobník o objemu 130 l, který slouží na ohřev teplé vody. Celkový objem nádoby je 390 l. Správná funkčnost solárních kolektorů bude zajištěna díky čerpadlové skupině. Vzhledem k velké tepelné ztrátě objektu byly solární kolektory dimenzovány na sezónní ohřev TV. Jejich projekce na celoroční ohřev TV nebo vytápění by byla značně finančně nerentabilní. V závěry byly zkontrolovány jednotlivé pojišťovací prvky otopné soustavy a navržena regulace. Bylo zjištěno, že při variantě s jedním zdrojem tepla pojišťovací prvky vyhovují. Ve variantě se dvěma zdroji je integrovaná expanzní nádoba nedostačující.Zapojení bylo tedy doplněno o druhou expanzní nádobu o objemu 12 l. U obou variant byla navržena regulace podle ekvitermní křivky s vlivem vnitřní teploty. strana 57


12 CITOVANÁ LITERATURA [1] [2] [3]

[4]

[5]

[6]

[7] [8] [9]

[10]

[11]

[12]

[13]

Tepelná ochrana v budovách: Výpočet tepelného výkonu. Praha: Český normalizační institud, 2005, s. 76. Tepelná ochrana budov: Část 3 - Návrhové hodnoty veličin. Praha: Český normalizační institut, 2005, s. 96. ŠANDA, Ing. Josef. Opravovat nebo vyměnit stará dvojitá okna?. In: Nejvíce informací o stavebnictví v ČR: Stavebnictvi3000.cz [online]. 2008 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.stavebnictvi3000.cz/clanky/opravovat-nebo-vymenit-staradvojita-okna/ Plastová okna VPO Klasik. VPO Protivanov: plastová okna a dveře, dřevěná okna a dveře, hliníkové dveře, garážová vrata, solární systémy [online]. 2015 [cit. 2015-0519]. Dostupné také z: http://www.vpo.cz/plastova-okna-vpo-klasik--457.html EKOLAK, A.S. Zateplovací systém s polystyrenem. Ekolak: dekorativní omítky, fasádní barvy, interiérové barvy, lepící, stěrkové a hydroizolační hmoty, kompletní zateplovací systémy [online]. 2010 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.ekolak.cz/zateplovaci-system/skladba-zateplovacichsystemu/zateplovaci-system-s-polystyrenem/ ZAHALKA-SADROKARTON.CZ, . Montáž sádrokartonu: Holice. Sádrokartony Lukáš Zahálka: www.zahalka-sadrokarton.cz [online]. 2013 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.zahalka-sadrokarton.cz/reference.php?open_cat=montazsadrokartonu---holice---snizeni-a-zatepleni-stropu-v-byte BAŠTA, Jiří. Topenářská příručka: 120 let topenářství v Čechách a na Moravě. 1. vyd. Praha: GAS, 2001, 2395 s. ISBN 80-861-7682-7. QUANTUMAS.CZ. Vytápění rodinných domů, budov a hal: quantumas.cz [online]. 2014 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.quantumas.cz/ KORADO, A.S. RADIK VK: deskové otopné těleso. Topení, vytápění a radiátory: KORADO, a.s. [online] 2014 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.korado.cz/cs/vyrobky/radik/prehled_modelu/radik_vk/index.shtml KORADO, A.S. KORALUX LINEAR CLASSIC: trubkové otopné těleso. Topení, vytápění a radiátory: KORADO, a.s. [online] 2014 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.korado.cz/cs/vyrobky/koralux/prehled_modelu/produktova_rada_classic /koralux_linear_classic.shtml KORADO, A.S. KORALUX LINEAR MAX: trubkové otopné těleso. Topení, vytápění a radiátory: KORADO, a.s. [online] 2014 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.korado.cz/cs/vyrobky/koralux/prehled_modelu/produktova_rada_max/k oralux_linear_max.shtml KORADO, A.S. Základní vybavení. Topení, vytápění a radiátory: KORADO, a.s. [online] 2014 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.korado.cz/cs/vyrobky/radik/vseobecne_udaje/zakladni_vybaveni/index.s html KORADO, A. S. Příklad výpočtu u dvoutrubkové otopné soustavy. Topení, vytápění a radiátory: KORADO, a. s. [online] 2012 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z:

strana 58

Martin Valášek

[14]

[15]

[16]

[17]

[18]

[19]

[20] [21]

[22]

[23]

[24]

[25] [26]


http://www.korado.cz/cs/vyrobky/radik/vseobecne_udaje/zakladni_vybaveni/priklad _vypoctu_dvoutrubkova_soustava.shtml NAŘÍZENÍ KOMISE (EU) č. 813/2013. 2013. Dostupné také z: http://publications.europa.eu/resource/cellar/01d788a0-1733-11e3-8d1c01aa75ed71a1.0002.01/DOC_1 VIZUS & BAXI. Luna Platinum HT. Plynové kotle BAXI [online]. 2015 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.baxi.cz/plynovekotle/kondenzacni/Luna%20Platinum%20HT/ Solární soustava s kolektory KPC1+: Návod na montáž a provoz [online]. 1.0. Praha: REGULUS spol. s r.o., 2013 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.regulus.cz/download/navody/cz/navod-slunecni-kolektor-kpc1plus.pdf REGULUS S R.O. Akumulační nádrž se zásobníkem DUO 390/130 PR: Regulus. Regulus: Tepelná čerpadla, solární ohřev vody, úsporné topení [online]. 2010 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.regulus.cz/cz/akumulacni-nadrz-se-zasobnikem-duo390-130-pr REGULUS S R.O. Čerpadlová skupina S1 STDC: Regulus. Regulus: Tepelná čerpadla, solární ohřev vody, úsporné topení [online]. 2014 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.regulus.cz/cz/cerpadlova-skupina-s1-stdc REGULUS S R.O. Expanzní nádoba SL012: Regulus. Regulus: Tepelná čerpadla, solární ohřev vody, úsporné topení [online]. 2014 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: Expanzní nádoba SL012 Tepelné soustavy v budovách: Zabezpečovací zařízení. Praha: Český normalizační institut, 2006. REGULUS S R.O. Expanzní nádoba HS012: Regulus. Regulus: Tepelná čerpadla, solární ohřev vody, úsporné topení [online]. 2014 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.regulus.cz/cz/expanzni-nadoba-hs012 KORADO, A.S. RADIK: Technický ceník [online]. 2014 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.korado.cz/file/cms/cs/obchod/korado-cenik_001_radik2011_1.pdf?v=20141020142835 KORALUX: Technický ceník [online]. KORADO, a.s. 2015 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.korado.cz/file/cms/cs/obchod/korado-cenik_003_koralux2011_03.pdf?v=20150417132104 REGULUS SPOL. S R.O. Produktový ceník 2015 [online]. 2015 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.regulus.cz/download/_/cenik-web/cz/Cenik-Regulus2015.pdf BDR THERMEA (CZECH REPUBLIC) S.R.O. TECHNICKÝ CENÍK [online]. 2015 [cit. 201505-19]. Dostupné také z: http://www.baxi.cz/res/data/010/001199.pdf © PROFI-UNION, SPOL. S R.O. TOPENILEVNE.CZ: Topení, Voda, Plyn, Sanitární technika, Kanalizace [online]. 2015 [cit. 2015-05-19]. Dostupné také z: http://www.topenilevne.cz/

strana 59


13 SEZNAM POUŽITÝCH VELIČIN Symbol Ai Ak B’ bu c d d d dv,min ei ek ETV fg1 fg2 fij Gw h Hiu hnm HT,ie HT,ig HT,ij HT,iue Hue HV,i k l lg ṁ n n n n50 nmin P pd ph php

Význam Plocha místnosti Plocha stavební části Charakteristický parametr Teplotní redukční činitel Měrná tepelná kapacita Délka otopného období Tloušťka Průměr potrubí Minimální vnitřní průměr pojistného potrubí Stínící činitel Korekční činitel vystavení povětrnostním vlivům Roční potřeba energie na ohřev TV Korekční činitel zohledňující vliv ročních změn venkovní teploty Teplotní redukční činitel zohledňující rozdíl mezi roční průměrnou venkovní teplotou a výpočtovou venkovní teplotou Teplotní redukční činitel zohledňující rozdíl mezi teplotou sousedního prostoru a venkovní výpočtové teploty Korekční činitel zohledňující vliv spodní vody Hloubka povrchu stropu nad úrovní terénu Součinitel tepelné ztráty mezi vytápěným prostorem a nevytápěným suterénem Nadmořská výška Součinitel tepelné ztráty prostupem z vnitřního vytápěného prostoru přímo do vnějšího prostředí Součinitel tepelné ztráty prostupem do zeminy Součinitel tepelné ztráty prostupem do prostoru vytápěného na rozdílnou teplotu Součinitel tepelné ztráty prostupem přes nevytápěný prostor Součinitel tepelné ztráty mezi nevytápěným prostorem a venkovním prostředím Součinitel návrhové tepelné ztráty větráním Drsnost potrubí Délka úseku potrubí Viditelný obvod zasklení Hmotnostní průtok Součinitel zvětšení objemu Intenzita větrání Teplotní exponent tělesa Intenzita výměny vzduchu při rozdílu tlaků 50 Pa mezi vnitřkem a vnějškem budovy a zahrnující účinky přívodů vzduchu Minimální intenzita výměny venkovního vzduchu Obvod podlahové konstrukce uvažované části Nejnižší provozní přetlak Nejvyšší provozní přetlak Předběžný nejvyšší provozní přetlak

Jednotka [m2] [m2] [m] [-] [J/kgK] [den] [m] [m] [mm] [-] [-] [MWh] [-] [-] [-] [-] [m] [W/K] [m] [W/K] [W/K] [W/K] [W/K] [W/K] [W/m2K] [mm] [m] [m] [kg/s] [-] [hod-1] [-] [1/h] [1/h] [m] [kPa] [kPa] [kPa] strana 60

Martin Valášek pot Qk Qn Qp Q Qzdroj R Re t1 t2 te te,min ti tm tm,d tm,e tu tw1 tw1,max tw2 tw2,max Ubf Ubw Ud Uequiv,k Uf Ug Uiu Uk Uue Uw Uw V Vcelk Ve Vi Vi V̇ inf,i V̇ min,i Vo w z α αv Δp Δpζ


Otevírací přetlak pojistného ventilu Teplo předané konvekcí Nominální tepelný výkon tělesa Pojistný výkon Výkon otopného tělesa Výkon zdroje Tepelný odpor Reynoldsovo číslo Teplota studené vody Teplota TV Venkovní výpočtová teplota Výpočtová venkovní teplota Výpočtová vnitřní teplota Střední teplota vody Průměrná venkovní denní teplota Průměrná venkovní teplota v otopném období Teplota sousedního vytápěného prostoru Teplota vody vstupující do tělesa Nejvyšší teplota přívodní vody Teplota vody vystupující z tělesa Nejvyšší teplota vratné vody Součinitel prostupu tepla podlahou suterénu Součinitel prostupu tepla stěn suterénu přiléhajících k zemině Součinitel prostupu tepla dveří Ekvivalentní součinitel prostupu tepla stavební části Součinitel prostupu tepla rámu Součinitel prostupu tepla zasklení Součinitel prostupu tepla podlahy vytápěného prostoru Součinitel prostupu tepla Součinitel prostupu tepla mezi nevytápěným suterénem a vnějším prostředím Součinitel prostupu tepla okna Součinitel prostupu tepla stěn suterénu nad úrovní terénu Objem Denní potřeba TV Expanzní objem Výměna vzduchu ve vytápěném prostoru Objem místnosti Výměna vzduchu infiltrací Minimální hygienická výměna vzduchu Objem vody v otopné soustavě Rychlost proudění Hloubka povrchu podlahy pod úrovní terénu Součinitel přestupu tepla Výtokový součinitel pojistného ventilu Celková tlaková ztráta úseku Tlaková ztráta místními (vřazenými) odpory

[kPa] [W] [W] [kW] [W] [kW] [m2K/W] [-] [°C] [°C] [°C] [°C] [°C] [°C] [°C] [°C] [°C] [°C] [°C] [°C] [°C] [W/m2K] [W/m2K] [W/m2K] [W/m2K] [W/m2K] [W/m2K] [W/m2K] [W/m2K] [W/m2K] [W/m2K] [W/m2K] [m3] [m3] [m3] [m3/h] [m3] [m3/h] [m3/h] [m3] [m/s] [m] [W/m2K] [-] [Pa] [Pa] strana 61

ENERGETICKÝ ÚSTAV Obor termomechaniky a techniky prostředí Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům Δpλ Δt ΔUtb ΔUtb εi ζ λ λk ν ρ φOj ΦRH,i ΦT,i ΦV,i Ψg

Tlaková ztráta třením Teplotní rozdíl Lineární tepelný most Korekční součinitel prostupu tepla tepelného mostu Výškový korekční činitel zohledňující zvýšení rychlosti proudění vzduchu s výškou prostoru nad povrchem země Součinitel místního odporu Součinitel tření Součinitel tepelné vodivosti Kinematická viskozita Hustota vody Poměr ozáření z vybrané zářící plochy SL na ozářenou plochu SOj Zátopový tepelný výkon Tepelné ztráty prostupem Tepelné ztráty větráním Lineární činitel prostupu tepla

[Pa] [°C] [W/m2K] [W/m2K] [-] [-] [-] [W/mK] [m2/s] [kg/m3] [-] [W] [W] [W] [W/mK]

14 SEZNAM POUŽITÝCH ZKRATEK RD NP OS TV SV TRV KK VK ČT OV EXP AKU OT

Rodinný dům Nadzemní podlaží Otopný systéma Teplá voda Studená voda Termoregulační ventil Kulový kohout Vypouštěcí kohout Čidlo teploty Odvzdušňovací ventil Expanzní nádoba Akumulační nádoba Otopné těleso

strana 62

Martin Valášek


15 SEZNAM PŘÍLOH PŘÍLOHA 1 - VÝPOČET SOUČINITELŮ PROSTUPU TEPLA PŘED ZATEPLENÍM .......................... 64 PŘÍLOHA 2 - VÝPOČET SOUČINITELŮ PROSTUPU TEPLA PO REKONSTRUKCI .......................... 68 PŘÍLOHA 3 – VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT PROSTUPEM PŘED REKONSTRUKCÍ ..................... 70 PŘÍLOHA 4 – VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT PROSTUPEM PO REKONSTRUKCI ......................... 83 PŘÍLOHA 5 - VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT VĚTRÁNÍM PŘED REKONSTRUKCÍ ......................... 92 PŘÍLOHA 6 - VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT VĚTRÁNÍM PO REKONSTRUKCÍ ............................. 93 PŘÍLOHA 7 - SEZNAM OTOPNÝCH PLOCH PRO JEDNOTLIVÉ MÍSTNOSTI ................................ 94 PŘÍLOHA 8 - VÝPOČET TLAKOVÝCH ZTRÁT PŘES VŠECHNA OTOPNÁ TĚLESA ......................... 95 PŘÍLOHA 9 - KOMPLETNÍ KUSOVNÍK ........................................................................................ 99

16 SEZNAM VÝKRESŮ VÝKRES 001 - RODINNÝ DŮM 1. VARIANTA – VÝKRES VYTÁPĚNÍ VÝKRES 002 - RODINNÝ DŮM 1. VARIANTA – ROZVINUTÉ SCHÉMA VÝKRES 003 - RODINNÝ DŮM 1. VARIANTA – DETAIL ZAPOJENÍ REGULACE VÝKRES 004 - RODINNÝ DŮM 2. VARIANTA – VÝKRES VYTÁPĚNÍ VÝKRES 005 - RODINNÝ DŮM 2. VARIANTA – ROZVINUTÉ SCHÉMA VÝKRES 006 - RODINNÝ DŮM 2. VARIANTA – DETAIL ZAPOJENÍ REGULACE

strana 63


PŘÍLOHA 1 - VÝPOČET SOUČINITELŮ PROSTUPU TEPLA PŘED ZATEPLENÍM


Kódy Popis Stavební Materiál část Označení stavebních částí

2

3

5

λ

R

Uk

m

W/m ∙ K

m2 ∙ K/W

W/m2 ∙ K

Kód

Název vnitřní laminární vrstvy

Kód

Název materiálu

d1

λ1

R1=d1/λ1

…

…

…

…

Kód

Název materiálu

dn

λn

Rn=dn/λn

Kód

Název vnější laminární vrstvy

…

Celková tloušťka a Uk

1

d

Rsi

Rse Σdi

Nezateplená vnější stěna tl. 650 mm Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 1 Plná pálená cihla 0,58 0,730 2 Malta vápenocementová 0,05 0,860 Odpor při přestupu tepla na vnější straně (vodorovný tepelný 21 tok) Celková tloušťka a Uk 0,65 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 1 Plná pálená cihla 0,43 0,730 2 Malta vápenocementová 0,05 0,860 Odpor při přestupu tepla na vnější straně (vodorovný tepelný 21 tok) Celková tloušťka a Uk 0,50 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm (do sous. b.) Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 1 Plná pálená cihla 0,43 0,730 2 Malta vápenocementová 0,05 0,860 Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) Celková tloušťka a Uk 0,50 Nezateplená vnější stěna tl. 430 mm Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 1 Plná pálená cihla 0,36 0,730 2 Malta vápenocementová 0,05 0,860 Odpor při přestupu tepla na vnější straně (vodorovný tepelný 21 tok) Celková tloušťka a Uk 0,43

ΣRi

1/ΣRi

0,130 0,023 0,795 0,058 0,040 1,046

0,956

0,130 0,023 0,589 0,058 0,040 0,840

1,190

0,130 0,023 0,589 0,058 0,130 0,930

1,075

0,130 0,023 0,493 0,058 0,040 0,745

1,343

strana 64

Martin Valášek


Kódy d λ Popis Stavební Materiál m W/m ∙ K část Nezateplená vnější stěna tl. 400 m Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 6a 1 Plná pálená cihla 0,33 0,730 2 Malta vápenocementová 0,05 0,860 Odpor při přestupu tepla na vnější straně (vodorovný tepelný 21 tok) Celková tloušťka a Uk 0,40

7

8a

9

10a

Vnitřní stěna tl. 340 mm Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 1 Plná pálená cihla 0,30 0,730 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) Celková tloušťka a Uk 0,34 Nezateplená vnější stěna tl. 300 mm (do sous. b.) Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 1 Plná pálená cihla 0,23 0,730 2 Malta vápenocementová 0,05 0,860 Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) Celková tloušťka a Uk 0,30 Nezateplená vnější stěna tl. 300 mm Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 1 Plná pálená cihla 0,23 0,730 2 Malta vápenocementová 0,05 0,860 Odpor při přestupu tepla na vnější straně (vodorovný tepelný 21 tok) Celková tloušťka a Uk 0,30 Nezateplená vnější stěna tl. 230 mm Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 2 Malta vápenocementová 0,03 0,860 1 Plná pálená cihla 0,15 0,730 2 Malta vápenocementová 0,05 0,860 Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) Celková tloušťka a Uk 0,23

R

Uk

m2 ∙ K/W

W/m2 ∙ K

0,130 0,023 0,452 0,058 0,040 0,703

1,422

0,130 0,023 0,411 0,023 0,130 0,717

1,394

0,130 0,023 0,315 0,058 0,130 0,656

1,523

0,130 0,023 0,315 0,058 0,040 0,566

1,765

0,130 0,035 0,205 0,058 0,130 0,559

1,791

strana 65

ENERGETICKÝ ÚSTAV Obor termomechaniky a techniky prostředí Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům Kódy d λ Popis Stavební Materiál m W/m ∙ K část Vnitřní stěna tl. 200 mm Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 2 Malta vápenocementová 0,03 0,860 11 1 Plná pálená cihla 0,15 0,730 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) Celková tloušťka a Uk 0,20

12

13a

14

15

16

Vnitřní stěna tl. 100 mm Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 1 Plná pálená cihla 0,06 0,730 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) Celková tloušťka a Uk 0,10 Okna dřevěná Celková tloušťka a Uk

-

Vnitřní dveře Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 7 Dřevo 0,05 0,210 Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) Celková tloušťka a Uk 0,05 Podlaha 1. NP Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok 23 směrem dolů) 8 Beton 0,10 1,750 9 Škvára 0,15 0,210 Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok 23 směrem dolů) Celková tloušťka a Uk 0,25 Strop 1. NP Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok 22 směrem nahoru) 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 7 Dřevo 0,04 0,150 14 Nevětraná vzduchová vrstva 0,20 0,180 7 Dřevo 0,04 0,150 8 Beton 0,10 1,750 Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok 22 směrem nahoru) Celková tloušťka a Uk 0,40

R

Uk

m2 ∙ K/W

W/m2 ∙ K

0,130 0,035 0,205 0,023 0,130 0,524

1,910

0,130 0,023 0,082 0,023 0,130 0,389

2,573

-

2,800

0,130 0,238 0,130 0,498

2,008

0,170 0,057 0,714 0,170 1,111

0,900

0,100 0,023 0,267 1,111 0,267 0,057 0,100 1,925

0,520

strana 66

Martin Valášek


Kódy d λ Popis Stavební Materiál m W/m ∙ K část Podlaha 2. NP Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok 23 směrem dolů) 8 Beton 0,10 1,750 7 Dřevo 0,04 0,150 17a 14 Nevětraná vzduchová vrstva 0,20 0,180 7 Dřevo 0,04 0,150 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok 23 směrem dolů) Celková tloušťka a Uk 0,40

18

19

20

Strop 2. NP Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok 22 směrem nahoru) 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 10 Stropní konstrukce HURDIS 0,08 0,600 11 Minerální vlna 0,10 0,079 5 Škvárobeton 0,05 0,850 8 Beton 0,02 1,750 Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok 22 směrem nahoru) Celková tloušťka a Uk 0,27 Podlaha přístavba Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok 23 směrem dolů) 8 Beton 0,20 1,750 Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok 23 směrem dolů) Celková tloušťka a Uk 0,20 Strop přístavba Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok 22 směrem nahoru) 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 1 Plná pálená cihla 0,15 0,730 Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok 22 směrem nahoru) Celková tloušťka a Uk 0,17

R

Uk

m2 ∙ K/W

W/m2 ∙ K

0,170 0,057 0,267 1,111 0,267 0,023 0,170 2,065

0,484

0,100 0,023 0,133 1,266 0,059 0,011 0,100 1,693

0,591

0,170 0,114 0,170 0,454

2,201

0,100 0,023 0,205 0,100 0,429

2,332

strana 67


PŘÍLOHA 2 - VÝPOČET SOUČINITELŮ PROSTUPU TEPLA PO REKONSTRUKCI


Kódy Popis Stavební Materiál část Označení stavebních částí

8b

10b

13b

λ

R

Uk

m

W/m ∙ K

m2 ∙ K/W

W/m2 ∙ K

Kód

Název vnitřní laminární vrstvy

Kód

Název materiálu

d1

λ1

R1=d1/λ1

…

…

…

…

Kód

Název materiálu

dn

λn

Rn=dn/λn

Kód

Název vnější laminární vrstvy

…

Celková tloušťka a Uk

6b

d

Rsi

Rse Σdi

Zateplená vnější stěna tl. 500 mm Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 1 Plná pálená cihla 0,33 0,730 2 Malta vápenocementová 0,05 0,860 4 Polystyren pěnový 0,10 0,035 Odpor při přestupu tepla na vnější straně (vodorovný tepelný 21 tok) Celková tloušťka a Uk 0,40 Zateplená vnější stěna tl. 400 mm (do sous. b.) Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 1 Plná pálená cihla 0,26 0,730 2 Malta vápenocementová 0,02 0,860 4 Polystyren pěnový 0,10 0,035 Odpor při přestupu tepla na vnější straně (vodorovný tepelný 21 tok) Celková tloušťka a Uk 0,30 Zateplená vnější stěna tl. 330 mm Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (vodorovný tepelný 20 tok) 2 Malta vápenocementová 0,03 0,860 1 Plná pálená cihla 0,14 0,730 2 Malta vápenocementová 0,06 0,860 4 Polystyren pěnový 0,10 0,035 Odpor při přestupu tepla na vnější straně (vodorovný tepelný 21 tok) Celková tloušťka a Uk 0,23 Okna plastová Celková tloušťka a Uk

-

ΣRi

1/ΣRi

0,130 0,023 0,452 0,058 2,857 0,040 3,561

0,281

0,130 0,023 0,356 0,023 2,857 0,040 3,430

0,292

0,130 0,035 0,192 0,070 2,857 0,040 3,324

0,301

-

1,100

strana 68

Martin Valášek


Kódy d λ Popis Stavební Materiál m W/m ∙ K část Podlaha 2. NP Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok 23 směrem dolů) 8 Beton 0,10 1,750 7 Dřevo 0,04 0,150 17b 14 Nevětraná vzduchová vrstva 0,20 0,180 7 Dřevo 0,04 0,150 13 Izolační vata 0,10 0,039 12 Sádrokartonová deska 0,01 0,320 Odpor při přestupu tepla na vnitřní straně (tepelný tok 23 směrem dolů) Celková tloušťka a Uk 0,49

R

Uk

m2 ∙ K/W

W/m2 ∙ K

0,170 0,057 0,267 1,111 0,267 2,564 0,031 0,170 4,637

0,216

strana 69


PŘÍLOHA 3 – VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT PROSTUPEM PŘED REKONSTRUKCÍ MÍSTNOST č. Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí Kód

Stavební část

1 Nezateplená vnější stěna tl. 650 mm 13a Okna dřevěná Celkem stavební část Kód

Tepelný most

12 Vnitřní stěna tl. 100 mm 15 Podlaha 1. NP 16 Strop 1. NP Celkem tepelné mosty

11

KUCHYŇ

Ak Uk ek m2 W/m 2 ∙ K na jedn. 6,175 0,956 1,00 2,146 2,800 1,00 Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K Ak

ek na jedn. m W/m ∙ K 7,659 0,30 1,00 13,800 0,05 1,00 13,800 0,05 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K 2

∆Utb 2

Ak∙Uk∙e k W/m 2 ∙ K 5,903 6,009 11,912 Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 2,298 0,690 0,690 3,678

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 na jedn. m W/m ∙ K W/m 2 ∙ K 11 Vnitřní stěna tl. 200 mm 5,66 1,910 0,40 4,326 14 Vnitřní dveře 1,20 2,008 0,40 0,964 16 Strop 1. NP 4,16 0,520 0,40 0,864 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 6,155 Kód

Tepelný most

Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm (do sous. b.) Celkem tepelné mosty 3

Ak

∆Utb W/m 2 ∙ K

ek na jedn.

Ak∙∆Utb∙e k

m2 5,300

0,30

1,00

1,590

Σk∙Ak∙∆Utb∙e k

W/m 2 ∙ K

W/K

1,590

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty zeminou Ag P B´ = 2 ∙ Ag/P Výpočet B´ m m m2 11,85 13,80 2,33 Uk Uequiv,k Ak Ak∙Uequiv,k Kód Stavební část 2 2 2 W/m W/m ∙ K W/m ∙ K m 15 Podlaha 1. NP 0,900 0,27 13,80 3,726 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uequiv,k W/K 3,726 Korekční součinitelé

fg1 na jedn. 1,45

fg2 na jedn. 0,49

Gw na jedn. 1

HT,i = HT,ie + HT,iue + HT,ig + HT,ij

7,745

fg1 ∙fg2 ∙Gw na jedn. 0,7105

Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1 ∙fg2 ∙Gw Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty fij Ak Uk fij∙Ak∙Uk Kód Stavební část 2 2 na jedn. W/K m W/m ∙ K 14 Vnitřní dveře 0,167 1,8 2,008 0,603 Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk Celkový součinitel tepelné ztráty prostupem Teplotní údaje Venkovní výpočtová teplota Vnitřní výpočtová teplota

15,590

W/K

Výpočtový rozdíl teplot

θe θint,i θint,i - θe

⁰C ⁰C ⁰C

Návrhová tepelná ztráta prostupem

ΦT,i = HT,i ∙ (θint,i - θe ) W

2,647

0,603 26,585

-15 21 36 957,1

strana 70

Martin Valášek


MÍSTNOST č. Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí Kód

Stavební část

1 Nezateplená vnější stěna tl. 650 mm 13a Okna dřevěná Celkem stavební část

12

OBÝVACÍ POKOJ

Ak

Uk

2

2

ek na jedn. m W/m ∙ K 13,038 0,956 1,00 2,700 2,800 1,00 Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K

Ak ∆Utb ek m2 W/m 2 ∙ K na jedn. 3 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm (do sous. 12,985 b.) 0,30 1,00 15 Podlaha 1. NP 23,710 0,05 1,00 16 Strop 1. NP 23,710 0,05 1,00 Celkem tepelné mosty Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Kód

Tepelný most


Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část m2 W/m 2 ∙ K na jedn. W/m 2 ∙ K 3 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm (do sous. b.) 3,18 1,075 0,40 1,367 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 1,367 Ak

∆Utb

ek na jedn. m W/m ∙ K 3 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm (do sous. b.) 5,300 0,30 1,00 Celkem tepelné mosty Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Kód

Tepelný most

2

2

Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 1,590 1,590

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty zeminou Ag P B´ = 2 ∙ Ag/P 2 Výpočet B´ m m m 4,82 23,71 9,83 Uk Uequiv,k Ak Ak∙Uequiv,k Kód Stavební část 2 2 2 W/m W/m ∙ K W/m ∙ K m 15 Podlaha 1. NP 0,900 0,42 23,71 9,9582 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uequiv,k W/K 9,9582 Korekční součinitelé

fg1 na jedn. 1,45

fg2 na jedn. 0,49

Gw na jedn. 1

26,292

2,957


Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1 ∙fg2 ∙Gw Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty fij Ak Uk fij∙Ak∙Uk Kód Stavební část na jedn. W/K m2 W/m 2 ∙ K 3 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm (do sous. b.) 0,49 13,012 1,075 6,852306 Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk

7,0753

Celkový součinitel tepelné ztráty prostupem Teplotní údaje Venkovní výpočtová teplota Vnitřní výpočtová teplota

43,177


W/K





⁰C ⁰C ⁰C

6,8523

-15 21 36 1554,4

strana 71

ENERGETICKÝ ÚSTAV Obor termomechaniky a techniky prostředí Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům MÍSTNOST č. Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí Kód

Stavební část


Tepelný most

11 Vnitřní stěna tl. 200 mm 9 Nezateplená vnější stěna tl. 300 mm 15 Podlaha 1. NP 16 Strop 1. NP Celkem tepelné mosty

13

KOUPELNA

Ak

Uk

2

2

ek na jedn. m W/m ∙ K 6,228 0,956 1,00 0,633 2,800 1,00 Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K Ak ∆Utb ek m2 W/m 2 ∙ K na jedn. 7,659 0,30 1,00 4,505 0,30 1,00 5,390 0,05 1,00 5,390 0,05 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Ak∙Uk∙e k W/m 2 ∙ K 5,954 1,771 7,725 Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 2,298 1,352 0,270 0,270 4,188

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 m W/m ∙ K na jedn. W/m 2 ∙ K 8a Nezateplená vnější stěna tl. 300 mm (do sous. b.) 7,66 1,523 0,80 9,333 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 9,333 Kód

Tepelný most


Ak


∆Utb 2

Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 0,986 0,270 0,270 1,525


fg1 na jedn. 1,45

fg2 na jedn. 0,49

Gw na jedn. 1


Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk


10,858


Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1 ∙fg2 ∙Gw Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty fij Ak Uk fij∙Ak∙Uk Kód Stavební část na jedn. W/K m2 W/m 2 ∙ K Žádné … … … … … … Kód Název materiálu ffn An Un fin∙An∙Un Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami

11,913

W/K



⁰C ⁰C ⁰C



7,0753

0 29,846

-15 21 36 1074,5

strana 72

Martin Valášek



Stavební část


Tepelný most


14

CHODBA

Ak

Uk

2

2



Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 na jedn. m W/m ∙ K W/m 2 ∙ K 8a Nezateplená vnější stěna tl. 300 mm (do sous. b.) 13,01 1,523 0,80 15,856 14 Vnitřní dveře 1,60 2,008 0,80 2,570 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 18,426 Ak ∆Utb ek m2 W/m 2 ∙ K na jedn. 3 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm (do sous. b.) 5,300 0,30 1,00 15 Podlaha 1. NP 12,500 0,05 1,00 16 Strop 1. NP 7,100 0,05 1,00 Celkem tepelné mosty Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Kód

Tepelný most

Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 1,590 0,625 0,355 2,570


fg1 na jedn. 1,45

fg2 na jedn. 0,49

Gw na jedn. 1


20,996


Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1 ∙fg2 ∙Gw Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty fij Ak Uk fij∙Ak∙Uk Kód Stavební část 2 2 na jedn. W/K m W/m ∙ K 17a Podlaha 2. NP -0,027 17,49 0,484 -0,229 Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk Celkový součinitel tepelné ztráty prostupem Teplotní údaje Venkovní výpočtová teplota Vnitřní výpočtová teplota

25,060

W/K



⁰C ⁰C ⁰C



5,054

-0,2287 50,881

-15 21 36 1831,7

strana 73


Stavební část

2 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm 2 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm 14 Vnitřní dveře 13a Okna dřevěná Celkem stavební část Kód 7

Tepelný most Vnitřní stěna tl. 340 mm


17

VERANDA

Ak

Uk

2

2

ek na jedn. m W/m ∙ K 5,698 1,190 1,00 5,698 1,190 1,00 1,80 2,008 1,00 0,700 2,800 1,00 Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K Ak 2

m 7,950

∆Utb 2

W/m ∙ K 0,35

3,180 0,30 7,840 0,10 7,840 0,10 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k

ek na jedn. 1,00

Ak∙Uk∙e k W/m 2 ∙ K 6,779 6,779 3,614 1,960 19,132 Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 2,783

1,00 1,00 1,00 W/K

0,954 0,784 0,784 5,305

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 m W/m ∙ K na jedn. W/m 2 ∙ K 20 Strop přístavba 7,84 2,201 1,00 17,258 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 17,258 Kód Kód … Kód

Tepelný most Název tepelného mostu … Název tepelného mostu

Celkem tepelné mosty

Ak 2

m A1 … An

∆Utb 2

W/m ∙ K U1 … Un


ek na jedn. e1 … en

Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K A1 ∙U1 ∙e1 … An∙Un∙en

W/K

0,000

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty zeminou Ag P B´ = 2 ∙ Ag/P Výpočet B´ m m m2 3,65 7,84 4,3 Uk Uequiv,k Ak Ak∙Uequiv,k Kód Stavební část W/m W/m 2 ∙ K W/m 2 ∙ K m2 19 Podlaha přístavba 2,201 0,55 23,71 13,0405 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uequiv,k W/K 13,0405 Korekční součinitelé

fg1 na jedn. 1,45

fg2 na jedn. 0,49

Gw na jedn. 1


17,258


Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1 ∙fg2 ∙Gw Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty fij Ak Uk fij∙Ak∙Uk Kód Stavební část 2 2 na jedn. W/K m W/m ∙ K 14 Vnitřní dveře -0,167 1,8 2,008 -0,603 Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk Celkový součinitel tepelné ztráty prostupem Teplotní údaje Venkovní výpočtová teplota Vnitřní výpočtová teplota

24,437

W/K



⁰C ⁰C ⁰C



9,265

-0,603 50,356

-15 15 30 1510,7

strana 74

Martin Valášek



Stavební část

2 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm 2 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm 2 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm 13a Okna dřevěná 13a Okna dřevěná Celkem stavební část Kód

Tepelný most


18

PRÁDELNA

Ak

Uk

2

2

ek na jedn. m W/m ∙ K 11,528 1,190 1,00 7,950 1,190 1,00 11,528 1,190 1,00 0,700 2,800 1,00 0,700 2,800 1,00 Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K Ak 2

∆Utb 2

ek na jedn.

m W/m ∙ K 7,950 0,35 1,00 13,050 0,15 1,00 13,050 0,15 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Ak∙Uk∙e k W/m 2 ∙ K 13,716 9,459 13,716 1,960 1,960 40,812 Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 2,783 1,958 1,958 6,698

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 na jedn. m W/m ∙ K W/m 2 ∙ K 20 Strop přístavba 13,05 2,201 1,00 28,726 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 28,726 Kód Kód … Kód



Ak 2

m A1 … An

∆Utb 2

W/m ∙ K U1 … Un




W/K

0,000

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty zeminou Ag P B´ = 2 ∙ Ag/P 2 Výpočet B´ m m m 2,23 13,05 11,7 Uk Uequiv,k Ak Ak∙Uequiv,k Kód Stavební část 2 2 2 W/m W/m ∙ K W/m ∙ K m 19 Podlaha přístavba 2,201 0,66 23,71 15,6486 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uequiv,k W/K 15,6486 Korekční součinitelé

fg1 na jedn. 1,45

fg2 na jedn. 0,49

Gw na jedn. 1

47,509

28,726


Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1 ∙fg2 ∙Gw Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty fij Ak Uk fij∙Ak∙Uk Kód Stavební část na jedn. W/K m2 W/m 2 ∙ K Žádné Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk

11,118


87,354


W/K



⁰C ⁰C ⁰C



0

-15 15 30 2620,6

strana 75


Stavební část

2 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm 13a Okna dřevěná 5 Nezateplená vnější stěna tl. 430 mm Celkem stavební část

21

OBÝVACÍ POKOJ

Ak

Uk

2

2

ek na jedn. m W/m ∙ K 11,625 1,343 1,00 2,250 2,800 1,00 12,750 1,343 1,00 Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K

Ak∙∆Utb∙e k

W/m ∙ K 0,30

na jedn. 1,00

W/m 2 ∙ K 3,825

Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm (do sous. 11,625 b.)

0,30

1,00

3,488

17a

Podlaha 2. NP

23,720

0,10

1,00

2,372

18

Strop 2. NP

23,720

0,10

11 3

Tepelný most

2

Vnitřní stěna tl. 200 mm


m 12,750

∆Utb

W/m 2 ∙ K 15,614 6,300 17,125 39,038

ek

Kód

Ak

Ak∙Uk∙e k

2


1,00 W/K

2,372 12,057

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 m W/m ∙ K na jedn. W/m 2 ∙ K 18 Strop 2. NP 23,72 0,591 1,00 14,013 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 14,013 Kód Kód … Kód

Ak

Tepelný most

2

∆Utb

ek

Ak∙∆Utb∙e k

W/m ∙ K U1

na jedn.

Název tepelného mostu

m A1

e1

W/m 2 ∙ K A1 ∙U1 ∙e1

…

…

…

…

…

Název tepelného mostu

An

Un

en

An∙Un∙en


2


W/K

0,000

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty zeminou Ag P B´ = 2 ∙ Ag/P Výpočet B´ m m m2

Kód

Stavební část

Žádné Celkem stavební část Korekční součinitelé

A1 Uk

P1 Uequiv,k

fg2 na jedn. -

Gw na jedn. -

0 fg1 ∙fg2 ∙Gw na jedn. 0

Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1 ∙fg2 ∙Gw Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty fij Ak Uk fij∙Ak∙Uk Kód Stavební část 2 2 na jedn. W/K m W/m ∙ K 11 Vnitřní stěna tl. 200 mm -0,027 12,75 Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Celkový součinitel tepelné ztráty prostupem Teplotní údaje Venkovní výpočtová teplota Vnitřní výpočtová teplota

14,013

B´ = 2 ∙ A1 /P1 Ak Ak∙Uequiv,k 2 W/m m

W/m 2 ∙ K W/m 2 ∙ K Σk∙Ak∙Uequiv,k W/K fg1 na jedn. -

51,095

1,910 -0,657 Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk


W/K



⁰C ⁰C ⁰C



0

-0,657 64,451

-15 21 36 2320,2

strana 76

Martin Valášek



Stavební část

2 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm 13a Okna dřevěná 9 Nezateplená vnější stěna tl. 300 mm Celkem stavební část Kód

22 Ak

Uk

2

2

ek na jedn. m W/m ∙ K 9,125 1,190 1,00 2,250 2,800 1,00 8,450 1,765 1,00 Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K Ak

Tepelný most

ek m W/m ∙ K na jedn. 9,125 0,30 1,00 8,450 0,30 1,00 12,410 0,10 1,00 12,410 0,10 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K 2

7 Vnitřní stěna tl. 340 mm 7 Vnitřní stěna tl. 340 mm 17a Podlaha 2. NP 18 Strop 2. NP Celkem tepelné mosty

POKOJ 1

∆Utb 2

Ak∙Uk∙e k W/m 2 ∙ K 10,857 6,300 14,917 32,075 Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 2,738 2,535 1,241 1,241 7,755

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 m W/m ∙ K na jedn. W/m 2 ∙ K 17a Podlaha 2. NP 12,41 0,484 1,00 6,010 18 Strop 2. NP 12,41 0,591 0,50 3,666 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 9,676 Kód Kód … Kód

Ak

Tepelný most

2

Název tepelného mostu … Název tepelného mostu


m A1 … An

∆Utb 2

W/m ∙ K U1 … Un




W/K

0,000

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty zeminou Ag P B´ = 2 ∙ Ag/P Výpočet B´ m m m2

Kód

Stavební část


A1 Uk

P1

fg1 na jedn. -

fg2 na jedn. -

9,676

B´ = 2 ∙ A1 /P1 Uequiv,k Ak Ak∙Uequiv,k 2 2 2 W/m W/m ∙ K W/m ∙ K m Σk∙Ak∙Uequiv,k W/K 0 Gw na jedn. -

fg1 ∙fg2 ∙Gw na jedn. 0

Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1 ∙fg2 ∙Gw Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty fij Ak Uk fij∙Ak∙Uk Kód Stavební část 2 2 na jedn. W/K m W/m ∙ K 7 Vnitřní stěna tl. 340 mm -0,027 8,45 1,394 -0,318 Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk Celkový součinitel tepelné ztráty prostupem Teplotní údaje Venkovní výpočtová teplota Vnitřní výpočtová teplota

39,829


W/K



⁰C ⁰C ⁰C



0

-0,318 49,187

-15 21 36 1770,7

strana 77


Stavební část

2 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm 13a Okna dřevěná 5 Nezateplená vnější stěna tl. 430 mm Celkem stavební část

23

POKOJ 2

Ak

Uk

2

2

ek na jedn. m W/m ∙ K 10,425 1,190 1,00 1,365 2,800 1,00 12,750 1,343 1,00 Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K

ek m W/m ∙ K na jedn. 3 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm (do sous. 10,425 b.) 0,30 1,00 12 Vnitřní stěna tl. 100 mm 7,500 0,30 1,00 17a Podlaha 2. NP 12,510 0,10 1,00 18 Strop 2. NP 12,510 0,10 1,00 Celkem tepelné mosty Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Kód

Ak

Tepelný most

2

∆Utb 2


Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 m W/m ∙ K na jedn. W/m 2 ∙ K 17a Podlaha 2. NP 4,02 0,484 0,40 0,779 12 Vnitřní stěna tl. 100 mm 7,50 2,573 0,16 3,131 14 Vnitřní dveře 1,60 2,008 0,08 0,273 18 Strop 2. NP 23,72 0,591 1,00 14,013 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 18,196 Kód

Ak

ek na jedn. m W/m ∙ K Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Tepelný most

2

Žádné Celkem tepelné mosty

∆Utb 2

Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 0,000

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty zeminou Ag P B´ = 2 ∙ Ag/P 2 Výpočet B´ m m m

Kód

Stavební část


A1 Uk

P1 Uequiv,k

fg1 na jedn. -

fg2 na jedn. -

18,196

B´ = 2 ∙ A1 /P1 Ak Ak∙Uequiv,k 2 2 2 W/m W/m ∙ K W/m ∙ K m Σk∙Ak∙Uequiv,k W/K 0 Gw na jedn. -


Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1 ∙fg2 ∙Gw Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty fij Ak Uk fij∙Ak∙Uk Kód Stavební část 2 2 na jedn. W/K m W/m ∙ K Žádné Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk Celkový součinitel tepelné ztráty prostupem Teplotní údaje Venkovní výpočtová teplota Vnitřní výpočtová teplota

41,230


W/K



⁰C ⁰C ⁰C



0,000

0,000 59,427

-15 21 36 2139,4

strana 78

Martin Valášek



Stavební část

6a Nezateplená vnější stěna tl. 400 mm 13a Okna dřevěná 9 Nezateplená vnější stěna tl. 300 mm Celkem stavební část Kód

24 Ak

Uk

2

2

ek na jedn. m W/m ∙ K 9,125 1,422 1,00 3,800 2,800 1,00 8,200 1,765 1,00 Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K Ak

Tepelný most

ek m W/m ∙ K na jedn. 9,125 0,30 1,00 12,040 0,10 1,00 12,040 0,10 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K 2

7 Vnitřní stěna tl. 340 mm 17a Podlaha 2. NP 18 Strop 2. NP Celkem tepelné mosty

LOŽNICE

∆Utb 2

Ak∙Uk∙e k W/m 2 ∙ K 12,972 10,640 14,476 38,088 Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 2,738 1,204 1,204 5,146

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 m W/m ∙ K na jedn. W/m 2 ∙ K 17a Podlaha 2. NP 12,04 0,484 0,50 2,915 14 Vnitřní dveře 1,60 2,008 0,08 0,273 18 Strop 2. NP 12,04 0,591 1,00 7,113 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 10,301 Kód

Ak

ek na jedn. m W/m ∙ K Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Tepelný most

2


∆Utb 2

Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 0,000

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ψ k∙lk∙e k Tepelné ztráty zeminou Ag P B´ = 2 ∙ Ag/P 2 Výpočet B´ m m m

Kód

Stavební část


A1 Uk

10,301

B´ = 2 ∙ A1 /P1 Ak Ak∙Uequiv,k 2 2 2 W/m W/m ∙ K W/m ∙ K m Σk∙Ak∙Uequiv,k W/K 0 fg1 na jedn. -

P1 Uequiv,k

fg2 Gw na jedn. na jedn. -


Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1 ∙fg2 ∙Gw Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty fij Ak Uk fij∙Ak∙Uk Kód Stavební část 2 2 na jedn. W/K m W/m ∙ K 7 Vnitřní stěna tl. 340 mm -0,027 3,45 1,394 -0,130 Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk Celkový součinitel tepelné ztráty prostupem Teplotní údaje Venkovní výpočtová teplota Vnitřní výpočtová teplota

43,233


W/K



⁰C ⁰C ⁰C



0

-0,130 53,405

-15 21 36 1922,6

strana 79


Stavební část


Tepelný most


25

CHODBA

Ak

Uk

2

2



Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 m W/m ∙ K na jedn. W/m 2 ∙ K 3 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm (do sous. b.) 8,75 1,075 0,08 0,799 18 Strop 2. NP 17,49 0,591 1,00 10,333 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 11,131 Kód

Ak

Tepelný most

ek na jedn. m W/m ∙ K 12,750 0,30 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K 2

11 Vnitřní stěna tl. 200 mm Celkem tepelné mosty

∆Utb 2

Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 3,825 3,825

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty zeminou Ag P B´ = 2 ∙ Ag/P 2 Výpočet B´ m m m

Kód

Stavební část


A1 Uk

14,956


P1 Uequiv,k



Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1 ∙fg2 ∙Gw Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty fij Ak Uk fij∙Ak∙Uk Kód Stavební část 2 2 na jedn. W/K m W/m ∙ K 11 Vnitřní stěna tl. 200 mm 0,027 12,75 1,910 0,658 7 Vnitřní stěna tl. 340 mm 0,027 8,45 1,394 0,318 7 Vnitřní stěna tl. 340 mm 0,027 3,45 1,394 0,130 17a Podlaha 2. NP 0,027 17,49 0,484 0,229 Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk Celkový součinitel tepelné ztráty prostupem Teplotní údaje Venkovní výpočtová teplota Vnitřní výpočtová teplota

25,636


W/K



⁰C ⁰C ⁰C



0

1,335 41,928

-15 22 37 1551,3

strana 80

Martin Valášek



Stavební část


Tepelný most


26

KOUPELNA

Ak

Uk

2

2



Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ψ k∙lk∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 m W/m ∙ K na jedn. W/m 2 ∙ K 12 Vnitřní stěna tl. 100 mm 4,50 2,573 0,16 1,879 12 Vnitřní stěna tl. 100 mm 3,00 2,573 0,08 0,655 14 Vnitřní dveře 1,60 2,008 0,40 1,285 18 Strop 2. NP 3,39 0,591 1,00 2,003 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 5,822 Kód

Ak

Tepelný most



∆Utb 2

Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 1,425 0,339 0,339 2,103

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ψ k∙lk∙e k Tepelné ztráty zeminou Ag P B´ = 2 ∙ Ag/P 2 Výpočet B´ m m m

Kód

Stavební část


A1 Uk

7,925


P1 Uequiv,k



Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1 ∙fg2 ∙Gw Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty fij Ak Uk fij∙Ak∙Uk Kód Stavební část na jedn. W/K m2 W/m 2 ∙ K Žádné Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk Celkový součinitel tepelné ztráty prostupem Teplotní údaje Venkovní výpočtová teplota Vnitřní výpočtová teplota

9,615


W/K



⁰C ⁰C ⁰C



0

0 17,54

-15 21 36 631,4

strana 81


Stavební část

2 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm 13a Okna dřevěná 10a Nezateplená vnější stěna tl. 230 mm Celkem stavební část Kód

Tepelný most


27

WC

Ak

Uk

2

2

ek na jedn. m W/m ∙ K 2,500 1,190 1,00 3,800 2,800 1,00 3,000 1,791 1,00 Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K Ak ∆Utb ek m2 W/m 2 ∙ K na jedn. 4,500 0,30 1,00 1,800 0,10 1,00 1,800 0,10 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K


Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ψ k∙lk∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 m W/m ∙ K na jedn. W/m 2 ∙ K 14 Vnitřní dveře 1,60 2,008 0,08 0,273 18 Strop 2. NP 1,80 0,591 1,00 1,063 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 1,336 Kód

Ak

Tepelný most



∆Utb 2

Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 1,350 0,090 0,090 1,530

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ψ k∙lk∙e k Tepelné ztráty zeminou Ag P B´ = 2 ∙ Ag/P 2 Výpočet B´ m m m A1 Uk

P1 Uequiv,k

Žádné Celkem stavební část

B´ = 2 ∙ A1 /P1 Ak Ak∙Uequiv,k 2 2 2 W/m W/m ∙ K W/m ∙ K m Σk∙Ak∙Uequiv,k W/K 0

Korekční součinitelé

fg1 na jedn.

fg2 na jedn.

Kód

Stavební část

Gw na jedn.


2,866


Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1 ∙fg2 ∙Gw Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty fij Ak Uk fij∙Ak∙Uk Kód Stavební část 2 2 na jedn. W/K m W/m ∙ K Žádné Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk Celkový součinitel tepelné ztráty prostupem Teplotní údaje Venkovní výpočtová teplota Vnitřní výpočtová teplota

20,696

W/K



⁰C ⁰C ⁰C



0

0 23,562

-15 21 36 848,2

strana 82

Martin Valášek


PŘÍLOHA 4 – VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT PROSTUPEM PO REKONSTRUKCI MÍSTNOST č. Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí Kód

11 Ak

Uk

2

2

ZATEPLENÍ

ek na jedn. m W/m ∙ K 6,175 0,956 1,00 2,146 1,100 1,00 Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K

Stavební část

1 Nezateplená vnější stěna tl. 650 mm 13b Okna plastová Celkem stavební část Kód

KUCHYŇ

Ak ∆Utb ek m2 W/m 2 ∙ K na jedn. 7,659 0,30 1,00 13,800 0,05 1,00 13,800 0,05 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Tepelný most



Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část m2 W/m 2 ∙ K na jedn. W/m 2 ∙ K 11 Vnitřní stěna tl. 200 mm 5,66 1,910 0,40 4,326 14 Vnitřní dveře 1,20 2,008 0,40 0,964 16 Strop 1. NP 4,16 0,520 0,40 0,864 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 6,155 Kód

Ak

∆Utb

ek m W/m ∙ K na jedn. 5,300 0,30 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Tepelný most

2

3 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm (do sous. b.) Celkem tepelné mosty

2

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Tepelné ztráty zeminou Ag Výpočet B´ m2 Kód

Stavební část

15 Podlaha 1. NP Celkem stavební část

Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty


W/m 2 ∙ K 1,590 1,590

Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k

7,745

P m 2,33 Uequiv,k

fg1 na jedn. 1,45

fg2 na jedn. 0,49

Gw na jedn. 1


Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1 ∙fg2 ∙Gw

fij na jedn. Žádné Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Stavební část

Ak∙∆Utb∙e k

B´ = 2 ∙ Ag/P m 11,85 13,80 Uk Ak Ak∙Uequiv,k W/m W/m 2 ∙ K W/m 2 ∙ K m2 0,900 0,27 13,80 3,726 Σk∙Ak∙Uequiv,k W/K 3,726


Kód

11,942

Ak m -

2

2,6473

Uk

fij∙Ak∙Uk W/K W/m ∙ K Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk 2


W/K





⁰C ⁰C ⁰C

0 22,333

-15 21 36 804,0

strana 83


13

Stavební část


KOUPELNA

ZATEPLENÍ

Ak Uk ek m2 W/m 2 ∙ K na jedn. 6,228 0,956 1,00 0,633 1,100 1,00 Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K

W/m 2 ∙ K 5,954 0,696 6,650

Ak

∆Utb

ek m W/m ∙ K na jedn. 7,659 0,30 1,00 4,505 0,30 1,00 5,390 0,05 1,00 5,390 0,05 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Tepelný most

2


2

Ak∙Uk∙e k

Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 2,298 1,352 0,270 0,270 4,188

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 na jedn. m W/m ∙ K W/m 2 ∙ K 8b Zateplená vnější stěna tl. 400 mm (do sous. b.) 7,66 0,292 0,80 1,786 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 1,786 Kód


Tepelný most



Stavební část




W/m 2 ∙ K 0,986 0,270 0,270 1,525


3,311

P m 2,35 Uequiv,k

fg1 na jedn. 1,45

fg2 na jedn. 0,49

Gw na jedn. 1




Ak∙∆Utb∙e k

B´ = 2 ∙ Ag/P m 4,59 5,39 Uk Ak Ak∙Uequiv,k 2 2 2 W/m W/m ∙ K W/m ∙ K m 0,900 0,42 23,71 9,9582 Σk∙Ak∙Uequiv,k W/K 9,9582


Kód

10,838

Ak m -

2

7,0753

Uk

fij∙Ak∙Uk W/K W/m ∙ K Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk 2


W/K





⁰C ⁰C ⁰C

0 21,225

-15 21 36 764,1

strana 84

Martin Valášek



14

ZATEPLENÍ


Stavební část


CHODBA

Ak

Tepelný most

∆Utb

2

2

ek na jedn.

m W/m ∙ K 13,012 0,30 1,00 13,012 0,30 1,00 15,850 0,05 1,00 15,850 0,05 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K



Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část m2 W/m 2 ∙ K na jedn. W/m 2 ∙ K 8b Zateplená vnější stěna tl. 400 mm (do sous. b.) 13,01 0,292 0,80 3,035 14 Vnitřní dveře 1,60 2,008 0,80 2,570 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 5,604 ek na jedn. m W/m ∙ K 3 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm (do sous. b.) 5,300 0,30 1,00 15 Podlaha 1. NP 12,500 0,05 1,00 16 Strop 1. NP 7,100 0,05 1,00 Celkem tepelné mosty Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Kód

Ak

Tepelný most

∆Utb

2

2


Stavební část



W/m 2 ∙ K 1,590 0,625 0,355 2,570


8,174

P m 3,2

fg1 na jedn. 1,45

fg2 na jedn. 0,49

Gw na jedn. 1



fij Ak na jedn. m2 17a Podlaha 2. NP -0,027 17,49 Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Stavební část


Ak∙∆Utb∙e k

B´ = 2 ∙ Ag/P m 9,91 15,85 Uk Uequiv,k Ak Ak∙Uequiv,k 2 2 2 W/m W/m ∙ K W/m ∙ K m 0,900 0,3 23,71 7,113 Σk∙Ak∙Uequiv,k W/K 7,113


Kód

20,470

5,054

Uk fij∙Ak∙Uk W/K W/m 2 ∙ K 0,484 -0,229 Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk


W/K



⁰C ⁰C ⁰C



-0,2287 33,469

-15 21 36 1204,9

strana 85


21

OBÝVACÍ POKOJ

ZATEPLENÍ

Ak Uk ek m2 W/m 2 ∙ K na jedn. 11,625 1,343 1,00 2,250 1,100 1,00 12,750 1,343 1,00 Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K

Stavební část

2 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm 13b Okna plastová 5 Nezateplená vnější stěna tl. 430 mm Celkem stavební část

Ak∙Uk∙e k W/m 2 ∙ K 15,614 2,475 17,125 35,213

Ak

∆Utb

ek

Ak∙∆Utb∙e k

m2 12,750

W/m 2 ∙ K 0,30

na jedn. 1,00

W/m 2 ∙ K 3,825

Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm (do sous. b.) 11,625

0,30

1,00

3,488

17a

Podlaha 2. NP

23,720

0,10

1,00

2,372

18

Strop 2. NP

23,720

0,10

Kód 11 3

Tepelný most Vnitřní stěna tl. 200 mm



1,00 W/K

2,372 12,057

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část m2 W/m 2 ∙ K na jedn. W/m 2 ∙ K 18 Strop 2. NP 23,72 0,591 1,00 14,013 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 14,013 Kód -

Ak

Tepelný most

m -

Žádné


∆Utb

2

2

W/m ∙ K -


Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Tepelné ztráty zeminou Ag Výpočet B´ m2

Kód

Stavební část


11

Vnitřní stěna tl. 200 mm

P m P1 Uequiv,k

fg1 na jedn. -

W/m 2 ∙ K -

W/K

0,000

B´ = 2 ∙ A1 /P1 Ak Ak∙Uequiv,k W/m m2 0 fg1 ∙fg2 ∙Gw na jedn. 0

Ht,ig = (Σk∙Ak∙Ukequiv,k)∙fg1 ∙fg2 ∙Gw fij na jedn.

Ak

Uk

2

2

m 12,75

-0,027

14,013

B´ = 2 ∙ Ag/P m


Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Celkový součinitel tepelné ztráty prostupem Teplotní údaje Venkovní výpočtová teplota Vnitřní výpočtová teplota

na jedn.

W/m 2 ∙ K W/m 2 ∙ K Σk∙Ak∙Uequiv,k W/K

Celkem součinitel tepelné ztráty zeminou Tepelné ztráty do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Stavební část

Ak∙∆Utb∙e k


A1 Uk


Kód

ek

47,270

W/m ∙ K 1,910

0

fij∙Ak∙Uk W/K -0,657

Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk


W/K



⁰C ⁰C ⁰C



-0,657 60,626

-15 21 36 2182,5

strana 86

Martin Valášek



22

ZATEPLENÍ


Stavební část

2 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm 13b Okna plastová 9 Nezateplená vnější stěna tl. 300 mm Celkem stavební část Kód

POKOJ 1

Ak

∆Utb

ek na jedn. m W/m ∙ K 9,125 0,30 1,00 8,450 0,30 1,00 12,410 0,10 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Tepelný most

2

7 Vnitřní stěna tl. 340 mm 7 Vnitřní stěna tl. 340 mm 18 Strop 2. NP Celkem tepelné mosty

2


Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 na jedn. m W/m ∙ K W/m 2 ∙ K 17b Podlaha 2. NP 12,41 0,216 1,00 2,676 18 Strop 2. NP 12,41 0,591 0,50 3,666 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 6,342 Kód Kód … Kód



Ak

∆Utb

m2 A1 … An

W/m 2 ∙ K U1 … Un



Kód

Stavební část



W/m 2 ∙ K A1 ∙U1 ∙e1 … An∙Un∙en

W/K

0,000

Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k P m

A1 Uk

P1 Uequiv,k

fg1 na jedn. -

fg2 na jedn. -

6,342

B´ = 2 ∙ Ag/P m

Gw na jedn. -



fij Ak na jedn. m2 7 Vnitřní stěna tl. 340 mm -0,027 8,45 Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Stavební část


e1 … en

Ak∙∆Utb∙e k



Kód

ek na jedn.

34,763

0

Uk

fij∙Ak∙Uk W/K W/m ∙ K 1,394 -0,318 Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk 2


W/K





⁰C ⁰C ⁰C

-0,318 40,787

-15 21 36 1468,3

strana 87


23

POKOJ 2

ZATEPLENÍ


Stavební část

2 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm 13b Okna plastová 5 Nezateplená vnější stěna tl. 430 mm Celkem stavební část

Ak

∆Utb

ek na jedn. m W/m ∙ K 3 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm (do sous. b.) 10,425 0,30 1,00 12 Vnitřní stěna tl. 100 mm 7,500 0,30 1,00 17a Podlaha 2. NP 12,510 0,10 1,00 18 Strop 2. NP 12,510 0,10 1,00 Celkem tepelné mosty Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Kód

Tepelný most

2

2


Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část m2 W/m 2 ∙ K na jedn. W/m 2 ∙ K 17a Podlaha 2. NP 4,02 0,484 0,40 0,779 12 Vnitřní stěna tl. 100 mm 7,50 2,573 0,16 3,131 14 Vnitřní dveře 1,60 2,008 0,08 0,273 18 Strop 2. NP 23,72 0,591 1,00 14,013 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 18,196 Kód

Ak

∆Utb

ek m W/m ∙ K na jedn. Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Tepelný most

2


2


Kód

Stavební část



A1 Uk

P1 Uequiv,k

fg1 na jedn. -

fg2 na jedn. -


18,196

B´ = 2 ∙ Ag/P m

Gw na jedn. -




W/m 2 ∙ K 0,000



Kód

Ak∙∆Utb∙e k


38,910

Ak m2 -

0

Uk fij∙Ak∙Uk W/K W/m 2 ∙ K Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk


W/K





⁰C ⁰C ⁰C

0 57,106

-15 21 36 2055,8

strana 88

Martin Valášek



24

ZATEPLENÍ


Stavební část

6b Zateplená vnější stěna tl. 500 mm 13b Okna plastová 9 Nezateplená vnější stěna tl. 300 mm Celkem stavební část Kód

LOŽNICE

Ak

∆Utb

ek na jedn. m W/m ∙ K 9,125 0,30 1,00 12,040 0,10 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Tepelný most

2

7 Vnitřní stěna tl. 340 mm 18 Strop 2. NP Celkem tepelné mosty

2

Ak∙Uk∙e k W/m 2 ∙ K 2,563 4,180 14,476 21,219 Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 2,738 1,204 3,942

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 na jedn. m W/m ∙ K W/m 2 ∙ K 17b Podlaha 2. NP 12,04 0,216 0,50 1,298 14 Vnitřní dveře 1,60 2,008 0,08 0,273 18 Strop 2. NP 12,04 0,591 1,00 7,113 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 8,684 Kód

Ak ∆Utb ek m2 W/m 2 ∙ K na jedn. Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Tepelný most



Kód

Stavební část



A1 Uk

P1

fg1 na jedn. -

fg2 na jedn. -

8,684

B´ = 2 ∙ Ag/P m

Gw na jedn. -



fij Ak na jedn. m2 7 Vnitřní stěna tl. 340 mm -0,027 3,45 Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Stavební část


W/m 2 ∙ K 0,000

B´ = 2 ∙ A1 /P1 Uequiv,k Ak Ak∙Uequiv,k W/m W/m 2 ∙ K W/m 2 ∙ K m2 Σk∙Ak∙Uequiv,k W/K 0


Kód

Ak∙∆Utb∙e k

Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ψ k∙lk∙e k P m

25,160

0

Uk

fij∙Ak∙Uk W/K W/m ∙ K 1,394 -0,130 Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk 2


W/K





⁰C ⁰C ⁰C

-0,130 33,714

-15 21 36 1213,7

strana 89


25

ZATEPLENÍ


Stavební část


CHODBA

Ak

∆Utb

ek m W/m ∙ K na jedn. 12,750 0,30 1,00 12,750 0,30 1,00 12,170 0,05 1,00 17,490 0,05 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Tepelný most

2


2


Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ak∙∆Utb∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 na jedn. m W/m ∙ K W/m 2 ∙ K 3 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm (do sous. b.) 8,75 1,075 0,08 0,799 18 Strop 2. NP 17,49 0,591 1,00 10,333 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 11,131 Kód

Ak ∆Utb ek m2 W/m 2 ∙ K na jedn. 12,750 0,30 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Tepelný most

11 Vnitřní stěna tl. 200 mm Celkem tepelné mosty


Kód

Stavební část



A1 Uk

P1

fg1 na jedn. -

fg2 na jedn. -


14,956

B´ = 2 ∙ Ag/P m

Gw na jedn. -



fij na jedn. 11 Vnitřní stěna tl. 200 mm 0,027 7 Vnitřní stěna tl. 340 mm 0,027 7 Vnitřní stěna tl. 340 mm 0,027 17a Podlaha 2. NP 0,027 Celkový součinitel tepelné ztráty přes prostory s rozdílnými teplotami Stavební část

W/m 2 ∙ K 3,825 3,825



Kód

Ak∙∆Utb∙e k


21,811

Ak m2 12,75 8,45 3,45 17,49

0

Uk fij∙Ak∙Uk W/K W/m 2 ∙ K 1,910 0,658 1,394 0,318 1,394 0,130 0,484 0,229 Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk


W/K





⁰C ⁰C ⁰C

1,335 38,103

-15 22 37 1409,8

strana 90

Martin Valášek



27

ZATEPLENÍ


Stavební část

2 Nezateplená vnější stěna tl. 500 mm 13a Okna dřevěná 10b Zateplená vnější stěna tl. 330 mm Celkem stavební část Kód

WC

Ak

ek na jedn. m W/m ∙ K 1,800 0,10 1,00 1,800 0,10 1,00 Σk∙Ak∙∆Utb∙e k W/K

Tepelný most

∆Utb

2

17a Podlaha 2. NP 18 Strop 2. NP Celkem tepelné mosty

2

Ak∙Uk∙e k W/m 2 ∙ K 2,975 10,640 0,903 14,517 Ak∙∆Utb∙e k W/m 2 ∙ K 0,180 0,180 0,360

Celkový součinitel tepelné ztráty, přímo do venkovního prostředí Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ψ k∙lk∙e k Tepelné ztráty přes nevytápěný prostor Ak Uk bu Ak∙Uk∙bu Kód Stavební část 2 2 na jedn. m W/m ∙ K W/m 2 ∙ K 14 Vnitřní dveře 1,60 2,008 0,08 0,273 18 Strop 2. NP 1,80 0,591 1,00 1,063 Celkem stavební část Σk∙Ak∙Uk∙e k W/K 1,336 Kód


Tepelný most



Kód

Stavební část



A1 Uk

P1

fg1 na jedn. -

fg2 na jedn. -


2,866

B´ = 2 ∙ Ag/P m

Gw na jedn. -




W/m 2 ∙ K 1,350 0,090 0,090 1,530



Kód

Ak∙∆Utb∙e k

Ht,ie = Σk∙Ak∙Uk∙e k + Σk∙Ψ k∙lk∙e k P m

14,877

Ak m2 -

0

Uk fij∙Ak∙Uk W/K W/m 2 ∙ K Ht,ij = Σk∙fij∙Ak∙Uk


W/K



⁰C ⁰C ⁰C



0 17,744

-15 21 36 638,8

strana 91

na jedn.


V´min,i 3

Nejmenší hygienická intenzita výměny vzduchu

nmin,i -1

384,52 247,49

36 36

10,68 6,87

31,42 20,22

25,13 5,39

1,0

275,00 155,51 82,62

37 36 36

7,43 4,32 2,30

21,86 12,71 6,75

17,49 3,39 1,80

1,0 1,0 1,0

0,02 0,02 0,02

1 1 1

21,86 12,71 6,75

0,5 1,5 1,5

22 21 21

43,72

8,47

4,50

CHODBA

KOUPELNA

WC

25

26

27

3319,6

184,21 36 5,12 15,05 12,04 1,0 0,02

1

15,05

0,5

21

30,10

LOŽNICE

24

418,62

191,37 36 5,32 15,64 12,51 1,0 0,02

1

15,64

0,5

21

31,27

POKOJ 2

Celkem

189,84 36 5,27 15,51 12,41 1,0 0,02

1

15,51

0,5

21

31,02

POKOJ 1

23

362,92 36 29,65 23,72 1,0

0,02

22

211,63 30 7,05 10,08

20,75 20,75 1,0

0,03

1

29,65

0,5

10

2

17,29

0,5

21

59,30

15

34,58

PRÁDELNA

OBÝVACÍ POKOJ

21

105,98 30 3,53 10,39 8,31 1,0

0,02

1

10,39

0,5

15

20,78

17

18

257,04 36 7,14 21,00 16,80

1,0

0,02

1

21,00

0,5

21

42,00

CHODBA

VERANDA

14

-15

0,02

1

20,22

1,5

21

13,48

KOUPELNA

1,0

0,02

1

31,42

0,5

21

62,83

OBÝVACÍ POKOJ

W 671,43

⁰C 36

W/K 18,65

m /h 54,86

1,0

0,02

1

m /h 14,63

na jedn. na jedn.

n50


h

3

3

e

Intenzita výměny vzduchu při 50 Pa

m /h 54,86

13

⁰C

θv,i θint,i - θe Hv,i

Ví

Vínf,i

ε


-1


h 1,5

12

θe

Objem místnosti

⁰C

θint,i


3


21

KUCHYŇ

11


Vi


m 36,57

Popis místnosti

Číslo m.




Teplotní rozdíl





PŘÍLOHA 5 - VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT VĚTRÁNÍM PŘED REKONSTRUKCÍ

strana 92

na jedn.

V´min,i 3

Nejmenší hygienická intenzita výměny vzduchu nmin,i -1

384,52 247,49

36 36

10,68 6,87

31,42 20,22

7,54 1,62

1,0

82,62 36 2,30 6,75 0,54 1,0 0,02 1

6,75

1,5

21

4,50

WC

27

3284,3

155,51 36 4,32 12,71 1,02 1,0 0,02

1

12,71

1,5

21

8,47

KOUPELNA

26

418,62

275,00 37 7,43 21,86 5,25 1,0 0,02

1

21,86

0,5

22

43,72

Celkem

184,21 36 5,12 15,05 3,61 1,0 0,02

1

15,05

0,5

21

30,10

LOŽNICE

CHODBA

25

191,37 36 5,32 15,64 3,75 1,0 0,02

1

15,64

0,5

21

31,27

POKOJ 2

24

189,84 36 5,27 15,51 3,72 1,0 0,02

1

15,51

0,5

21

31,02

POKOJ 1

23

362,92 36 29,65 7,12 1,0

0,02

22

176,36 30 5,88 10,08

17,29 6,22 1,0

0,03

1

29,65

0,5

3

2

17,29

0,5

21

59,30

15

34,58

PRÁDELNA

OBÝVACÍ POKOJ

21

105,98 30 3,53 10,39 2,49 1,0

0,02

1

10,39

0,5

15

20,78

17

18

257,04 36 7,14 21,00 5,04

1,0

0,02

1

21,00

0,5

21

42,00

CHODBA

VERANDA

14

-15

0,02

1

20,22

1,5

21

13,48

KOUPELNA

1,0

0,02

1

31,42

0,5

21

62,83

OBÝVACÍ POKOJ

W 671,43

⁰C 36

W/K 18,65

m /h 54,86

1,0

0,02

1

m /h 4,39

na jedn. na jedn.

-


h

3

3

n50


m /h 54,86

13

⁰C

θv,i θint,i - θe Hv,i

Ví

Vínf,i

ε

e

Intenzita výměny vzduchu při 50 Pa -1


h 1,5

12

θe

Objem místnosti

⁰C

θint,i


3


21

KUCHYŇ

11


Vi


m 36,57

Popis místnosti

Číslo m.






Teplotní rozdíl



Martin Valášek Diplomová práce 2014/2015 Návrh otopné soustavy pro rekonstruovaný dům

PŘÍLOHA 6 - VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT VĚTRÁNÍM PO REKONSTRUKCÍ

strana 93

KOUPELNA

CHODBA

SPÍŽ TECHNICKÁ M VERANDA PRÁDELNA GARÁŽ OBÝVACÍ P. POKOJ 1 POKOJ 2 LOŽNICE CHODBA KOUPELNA WC KOMORA CHODBA

13

14

15 16 17 18 19 21 22 23 24 25 26 27 28 29

21 15 15 21 21 21 21 22 21 21 -

21

75

OBÝVACÍ P.

12

21

21

KUCHYŇ

11

60

⁰C

t2

t1

⁰C

⁰C

Vnitřní výpočtová teplota

θint,i

SKUTEČNÝ teplotní spád

Číslo Popis m. místnosti


68

⁰C

t wm

Vnitřní tabulková teplota

20

⁰C

θn

NOMINÁLNÍ teplotní spád 75

⁰C

65

⁰C

70

⁰C

t 1N t 2N t wmN

Q

SKUTEČNÝ výkon radiátoru 1716 1742 3041 2925 1857 2447 1591 1965 841 750 -

1098

2153

1696

W

NOMINÁLNÍ výkon radiátoru 1885 1635 2854 3214 2040 2689 1748 2221 924 824 -

1206

2366

1864

W

Qn

14. 17. 18. 21. 22. 23. 24. 25. 26. 27. -

13.

12.

11.

Číslo tělesa

RADIK VK RADIK VK RADIK VK RADIK VKL RADIK VK RADIK VK RADIK VKL RADIK VK KORALUX LINEAR CLASSIC RADIK VK -

KORALUX LINEAR MAX

RADIK VKL

RADIK VK

Model

21-060140-60-10 22-060100-60-10 22-060160-60-10 22-060180-E0-10 22-060140-60-10 33-060120-60-10 22-060110-E0-10 22-060140-60-10 KLC18200600-10 11-090060-60-10 -

KLM15000750-10

22-060140-E0-10

22-060110-60-10

Objednací číslo

21 22 22 22 22 33 22 22 11 -

-

22

22

Typ

Otopná tělesa

750

1400

1100

mm

Délka

1019

2118

1664

W

QR

V

5,8

5,8

l/m

13

l

V

Vr

0,00812

0,00638

m3

0,013 600 1600 1625 5,8 0,00928 600 1000 1784 5,8 0,0058 600 1600 2854 5,8 0,00928 600 1800 2723 5,8 0,01044 600 1200 1816 5,8 0,00696 600 1200 2600 8,7 0,01044 600 1100 1664 5,8 0,00638 600 1400 2056 5,8 0,00812 1820 600 850 8,2 0,0082 900 600 755 4,3 0,00258 Celkem VÝKON 23528 Celkem OBJEM 0,10498

1500

600

600

mm

Výška


PŘÍLOHA 7 - SEZNAM OTOPNÝCH PLOCH PRO JEDNOTLIVÉ MÍSTNOSTI

strana 94

2 3 2,7 2,5 1,1 1,1 2,5 2,7 3 2

32 20 20 13 13 13 13 20 20 32

0,476 1,092 0,557 0,329 0,125 0,125 0,329 0,557 1,092 0,476

78 626 186 125 23 23 125 186 626 78

156 1879 502 313 26 26 313 502 1879 156

156 1879 968 563 273 273 203 968 1879 156

1349,3 1210,6 617,7 153,9 58,4 58,4 153,9 617,7 1210,6 1349,3

78 626 161 225 83 83 225 161 626 78

Okruh přes otopné těleso -130,4 23528 11 0,3 21109 13 0,2 10771 44 0,0 2683 41 0,0 1019 42 0,0 1019 42ZP 0,0 2683 41ZP 0,2 10771 44ZP 0,3 21109 13ZP 0,4 23528 11ZP

0,476 1,092 0,515 0,458 0,259 0,259 0,458 0,515 1,092 0,476

1349,3 1210,6 570,4 214,7 121,5 121,5 214,7 570,4 1210,6 1349,3

Okruh přes otopné těleso -120,4 23528 11 0,3 21109 13 0,2 9946 34 0,1 3743 31 0,0 2118 33 0,0 2118 33ZP 0,1 3743 31ZP 0,2 9946 34ZP 0,3 21109 13ZP 0,4 23528 11ZP 32 20 20 13 13 13 13 20 20 32

156 1879 502 313 27 27 313 502 1879 156

78 626 186 125 54 54 125 186 626 78

0,476 1,092 0,557 0,329 0,204 0,204 0,329 0,557 1,092 0,476

32 20 20 13 13 13 13 20 20 32

2 3 2,7 2,5 0,5 0,5 2,5 2,7 3 2

1349,3 1210,6 617,7 153,9 95,4 95,4 153,9 617,7 1210,6 1349,3

2 3 6 2,5 3,3 3,3 0,9 6 3 2

R∙l Pa

R Pa/m

w m/s

d mm

l m

600 443 4 3108 1229 2,103 956 454 2,98 512 199 3,771 99 73 9,56 55 29 3,8 810 497 9,4 782 280 1,841 3340 1461 2,5 500 343 3,1 Celková tlaková ztráta 10761

443 4 1229 2,103 970 7,473 154 1,492 379 11,508 544 16,5 420 4,076 645 4,968 3020 5,167 343 3,1 Celková tlaková ztráta

600 3108 1937 716 652 817 622 1612 4899 500 15464

9052

4349

8908

Z Pa

600 443 4 3108 1229 2,103 956 454 2,98 512 199 3,771 250 223 10,94 363 336 16,5 495 182 3,44 782 280 1,841 3340 1461 2,5 500 343 3,1 Celková tlaková ztráta 10905

Sx -

∆P Pa

3

5

4

-

Tlaková Nastavení změna ventilu

R∙l + Z Pa

Měrná Tlakové Součinitel Tlakové Tlakové Vnitřní ztráty ztráty místní Rychlost délková ztráty průměr místní celkové ztráty ztráta délkové

m kg/hod

Délka úseku

m Q kg/s W Okruh přes otopné těleso -110,4 23528 11 0,3 21109 13 0,2 10771 44 0,0 2683 41 0,0 1664 43 0,0 1664 43ZP 0,0 2683 41ZP 0,2 10771 44ZP 0,3 21109 13ZP 0,4 23528 11ZP

Číslo úseku

Přenášený Hmotnostní Hmotnostní tok tok výkon

2 1 1 0 1 1 0 1 1 2

1 1,5 1,5 2 2 2 2 1,5 1,5 1

1 1,5 1,5 2 2 2 2 1,5 1,5 1

2 1,5 1,5 0 2 2 0 1,5 1,5 2

2 1,5 1,5 0 8 8 0 1,5 1,5 2

2 1,5 1,5 0 8 8 0 1,5 1,5 2

1 1,5 1,5 2 2 2 2 1,5 1,5 1

2 1 1 0 4 4 0 1 1 2

2 1 1 0 4 4 0 1 1 2

ξ

Kolena 1 Koleno

Počet

0,603 1,480 3,771 7,560 9,400 0,341 1,000 1,100

0,625 1,000 0,650 1,000 1,000 0,650 1,000 0,625 0,380 0,249 0,510 0,897

4,076 3,468 3,667 1,100 1,000 0,650 1,000 0,625 0,566 0,376 0,471 0,897

0,897 0,510 0,249 0,380

0,603 5,973 1,492 3,508 0,625 1,000 0,650 1,000

3,440 0,341 1,000 1,100 1,000 0,650 1,000 0,625 0,620 0,249 0,510 0,897

0,897 0,471 0,376 0,566

0,603 1,480 3,771 2,940

ξ

0,625 1,000 0,650 1,000

T kusy Poměr d

0,897 0,510 0,249 0,620

Poměr M

Místní ztrátový součinitel

2 0 0 0 0 1,8 0 0 0 0

2 0 0 0 0 8,5 0 0 0 0

2 0 0 0 0 8,5 0 0 0 0

OT / jiný prvek


PŘÍLOHA 8 - VÝPOČET TLAKOVÝCH ZTRÁT PŘES VŠECHNA OTOPNÁ TĚLESA

strana 95

2 3 2,7 4 4,15 1,1 1,1 4,15 4 2,7 3 2

32 20 20 20 16 13 13 16 20 20 20 32

0,476 1,092 0,557 0,418 0,375 0,350 0,350 0,375 0,418 0,557 1,092 0,476

78 626 186 112 121 139 139 121 112 186 626 78

156 1879 502 446 504 153 153 504 446 502 1879 156

156 1879 502 446 504 31 31 504 446 502 1879 156

1349,3 1210,6 617,7 463,8 266,0 163,7 163,7 266,0 463,8 617,7 1210,6 1349,3

78 626 186 112 121 61 61 121 112 186 626 78

Okruh přes otopné těleso -180,4 23528 11 0,3 21109 13 0,2 10771 44 0,1 8088 45 0,1 4638 51 0,0 2854 52 0,0 2854 52ZP 0,1 4638 51ZP 0,1 8088 45ZP 0,2 10771 44ZP 0,3 21109 13ZP 0,4 23528 11ZP

0,476 1,092 0,557 0,418 0,375 0,218 0,218 0,375 0,418 0,557 1,092 0,476

1349,3 1210,6 617,7 463,8 266,0 102,3 102,3 266,0 463,8 617,7 1210,6 1349,3

Okruh přes otopné těleso -170,4 23528 11 0,3 21109 13 0,2 10771 44 0,1 8088 45 0,1 4638 51 0,0 1784 55 0,0 1784 55ZP 0,1 4638 51ZP 0,1 8088 45ZP 0,2 10771 44ZP 0,3 21109 13ZP 0,4 23528 11ZP 32 20 20 20 16 13 13 16 20 20 20 32

156 1879 968 563 47 47 563 968 1879 156

78 626 161 225 52 52 225 161 626 78

0,476 1,092 0,515 0,458 0,199 0,199 0,458 0,515 1,092 0,476

32 20 20 13 13 13 13 20 20 32

2 3 6 2,5 0,9 0,9 2,5 6 3 2

1349,3 1210,6 570,4 214,7 93,2 93,2 214,7 570,4 1210,6 1349,3

2 3 2,7 4 4,15 0,5 0,5 4,15 4 2,7 3 2

R∙l Pa

R Pa/m

w m/s

d mm

l m

Z Pa

4476

600 3108 1937 716 315 367 1281 1612 4899 500 15336

443 4 1229 2,103 454 2,98 222 2,592 416 6,035 635 10,605 988 16,5 426 6,18 308 3,589 349 2,296 1461 2,5 343 3,1 Celková tlaková ztráta

600 3108 956 669 920 788 1141 930 754 852 3340 500 14557

5256

6594

∆P Pa

6

4

5

-


R∙l + Z Pa

600 443 4 3108 1229 2,103 956 454 2,98 669 222 2,592 920 416 6,035 260 229 9,8 370 339 14,5 892 388 5,625 754 308 3,589 852 349 2,296 3340 1461 2,5 500 343 3,1 Celková tlaková ztráta 13219


Sx -


m kg/hod

Délka úseku


Číslo úseku


2 1 1 1 3 4 4 3 1 1 1 2

1 1,5 1,5 1,5 1,5 2 2 1,5 1,5 1,5 1,5 1

1 1,5 1,5 1,5 1,5 2 2 1,5 1,5 1,5 1,5 1

2 1,5 1,5 1,5 4,5 8 8 4,5 1,5 1,5 1,5 2

2 1,5 1,5 1,5 4,5 6 6 4,5 1,5 1,5 1,5 2

2 1,5 1,5 0 8 8 0 1,5 1,5 2

1 1,5 1,5 2 2 2 2 1,5 1,5 1

2 1 1 0 4 4 0 1 1 2

2 1 1 1 3 3 3 3 1 1 1 2

ξ

Kolena 1 Koleno

Počet

0,603 1,480 1,092 1,535 2,605 1,68 2,089 0,796 1,000 1,100

0,625 1,000 1,000 0,800 0,813 0,813 0,800 1,000 1,000 0,625 0,615 0,573 0,751 0,510 0,897

1,125 2,089 0,796 1,000 1,100 0,813 0,800 1,000 1,000 0,625 0,385 0,573 0,751 0,510 0,897

0,897 0,510 0,751 0,573 0,615

0,603 1,480 1,092 1,535 3,8 0,625 1,000 1,000 0,800 0,813

6,98 3,468 3,667 1,100 1,000 0,650 1,000 0,625 0,434 0,376 0,471 0,897

0,897 0,510 0,751 0,573 0,385

0,603 5,973 1,492 5,818

ξ

0,625 1,000 0,650 1,000

T kusy Poměr d

0,897 0,471 0,376 0,434

Poměr M


2 0 0 0 0 0 8,5 0 0 0 0 0

2 0 0 0 0 0 8,5 0 0 0 0 0

2 0 0 0 0 8,5 0 0 0 0

OT / jiný prvek


strana 96

2 3 2,7 4 2,15 0,5 0,5 2,15 4 2,7 3 2

32 20 20 20 13 13 13 13 20 20 20 32

0,476 1,092 0,557 0,418 0,423 0,318 0,318 0,423 0,418 0,557 1,092 0,476

78 626 186 112 195 118 118 195 112 186 626 78

156 1879 502 446 419 59 59 419 446 502 1879 156

156 1879 968 113 143 253 253 143 113 968 1879 156

1349,3 1210,6 617,7 463,8 197,8 149,1 149,1 197,8 463,8 617,7 1210,6 1349,3

78 626 161 227 239 63 63 239 227 161 626 78


0,476 1,092 0,515 0,533 0,474 0,222 0,222 0,474 0,533 0,515 1,092 0,476

1349,3 1210,6 570,4 378,2 222,1 104,1 104,1 222,1 378,2 570,4 1210,6 1349,3


156 1879 968 113 449 449 113 968 1879 156

78 626 161 227 128 128 227 161 626 78

0,476 1,092 0,515 0,533 0,333 0,333 0,533 0,515 1,092 0,476

32 20 20 16 13 13 16 20 20 32

2 3 6 0,5 3,5 3,5 0,5 6 3 2

1349,3 1210,6 570,4 378,2 156,2 156,2 378,2 570,4 1210,6 1349,3

2 3 6 0,5 0,6 4 4 0,6 0,5 6 3 2

R∙l Pa

R Pa/m

w m/s

d mm

l m

Z Pa




Sx -

600 3108 956 669 1048 491 645 1079 781 852 3340 500 14068

5745

3331

19813

600 3108 1937 700 1036 1348 1100 1384 4899 500 16613 600 3108 1937 700 525 593 653 773 809 1384 4899 500 16481

∆P Pa

6

5

6

-


R∙l + Z Pa


m kg/hod

Délka úseku


Číslo úseku


2 1 1 1 3 3 3 3 1 1 1 2

1 1,5 1,5 1,5 2 2 2 2 1,5 1,5 1,5 1

1 1,5 1,5 1,5 2 2 2 2 1,5 1,5 1,5 1

2 1,5 1,5 1,5 6 6 6 6 1,5 1,5 1,5 2

2 1,5 1,5 3 2 8 8 2 3 1,5 1,5 2

2 1,5 1,5 3 8 8 3 1,5 1,5 2

1 1,5 1,5 1,5 2 2 1,5 1,5 1,5 1

2 1 1 2 4 4 2 1 1 2

2 1 1 2 1 4 4 1 2 1 1 2

ξ

Kolena 1 Koleno

Počet

0,603 1,480 1,092 1,192 2,684 1,546 2,403 0,796 1,000 1,100

0,625 1,000 1,000 0,650 1,000 1,000 0,650 1,000 1,000 0,625 0,754 0,427 0,751 0,510 0,897

3,713 1,991 1,711 3,667 1,100 1,000 0,813 0,800 1,000 0,625 0,469 0,587 0,663 0,471 0,897

0,897 0,510 0,751 0,427 0,754

0,603 5,973 1,211 1,465 6,047 0,625 1,000 0,800 0,813 1,000

4,079 1,711 3,667 1,100 0,813 0,800 1,000 0,625 0,413 0,663 0,471 0,897

0,897 0,471 0,663 0,587 0,469

0,603 5,973 1,211 2,77

ξ

0,625 1,000 0,800 0,813

T kusy Poměr d

0,897 0,471 0,663 0,413

Poměr M


2 0 0 0 0 0 5,8 0 0 0 0 0

2 0 0 0 0 0 8,5 0 0 0 0 0

2 0 0 0 0 8,5 0 0 0 0

OT / jiný prvek


strana 97

1349,3 138,7 43,3 43,3 138,7 1349,3

Okruh přes otopné těleso -270,4 23528 11 0,0 2419 12 0,0 755 22 0,0 755 22ZP 0,0 2419 12ZP 0,4 23528 11ZP

2 1,5 0,7 0,7 1,5 2

2 3 2,7 4 2,15 2,8 2,8 2,15 4 2,7 3 2

32 20 13 13 20 32

32 20 20 20 13 13 13 13 20 20 20 32

0,476 0,125 0,092 0,092 0,125 0,476

0,476 1,092 0,557 0,418 0,423 0,104 0,104 0,423 0,418 0,557 1,092 0,476

78 13 14 14 13 78

78 626 186 112 195 17 17 195 112 186 626 78

156 20 10 10 20 156

156 1879 502 446 419 48 48 419 446 502 1879 156

156 1879 968 113 143 39 39 143 113 968 1879 156

1349,3 1210,6 617,7 463,8 197,8 48,7 48,7 197,8 463,8 617,7 1210,6 1349,3

78 626 161 227 239 78 78 239 227 161 626 78


0,476 1,092 0,515 0,533 0,474 0,252 0,252 0,474 0,533 0,515 1,092 0,476

1349,3 1210,6 570,4 378,2 222,1 117,9 117,9 222,1 378,2 570,4 1210,6 1349,3


156 20 147 147 20 156

78 13 54 54 13 78

0,476 0,125 0,204 0,204 0,125 0,476

32 20 13 13 20 32

2 1,5 2,7 2,7 1,5 2

1349,3 138,7 95,4 95,4 138,7 1349,3

2 3 6 0,5 0,6 0,5 0,5 0,6 0,5 6 3 2

R∙l Pa

R Pa/m

w m/s

d mm

l m

600 3108 956 669 1048 120 125 1353 781 852 3340 500 13451

600 443 4 176 155 20,243 71 61 14,66 131 121 29 67 47 6,136 9979 9822 88,643 Celková tlaková ztráta 11023



600 3108 1937 700 525 366 490 559 809 1384 4899 500 15877

8789

6362

3936

8177

Z Pa

600 443 4 176 155 20,243 333 186 9,136 482 336 16,5 67 47 6,136 9979 9822 88,643 Celková tlaková ztráta 11636

Sx -

∆P Pa

3

3

6

4

-


R∙l + Z Pa


m kg/hod

Délka úseku

m Q kg/s W Okruh přes otopné těleso -240,4 23528 11 0,0 2419 12 0,0 1664 21 0,0 1664 21ZP 0,0 2419 12ZP 0,4 23528 11ZP

Číslo úseku


2 3 5 5 3 2

2 1 1 1 3 3 3 3 1 1 1 2

1 1,5 2 2 1,5 1

1 1,5 1,5 1,5 2 2 2 2 1,5 1,5 1,5 1

1 1,5 1,5 1,5 2 2 2 2 1,5 1,5 1,5 1

2 4,5 10 10 4,5 2

2 1,5 1,5 1,5 6 6 6 6 1,5 1,5 1,5 2

2 1,5 1,5 3 2 6 6 2 3 1,5 1,5 2

2 4,5 8 8 4,5 2

1 1,5 2 2 1,5 1

2 3 4 4 3 2

2 1 1 2 1 3 3 1 2 1 1 2

ξ

Kolena 1 Koleno

Počet

0,312 0,103

0,650 0,625

0,625 0,650

1,636 86,643

15,743 4,66

4,679 2,403 0,796 1,000 1,100 1,000 0,650 1,000 1,000 0,625 0,246 0,427 0,751 0,510 0,897

0,103 0,312

0,603 1,480 1,092 1,192 7,601 0,625 1,000 1,000 0,650 1,000

1,769 1,991 1,711 3,667 1,100 1,000 0,813 0,800 1,000 0,625 0,531 0,587 0,663 0,471 0,897

0,897 0,510 0,751 0,427 0,246

0,603 5,973 1,211 1,465 4,528 0,625 1,000 0,800 0,813 1,000

1,636 86,643

0,650 0,625

0,688 0,103

0,897 0,471 0,663 0,587 0,531

15,743 1,136

ξ

0,625 0,650

T kusy Poměr d

0,103 0,688

Poměr M


2 0 0 19 0 0

2 0 0 0 0 0 8,5 0 0 0 0 0

2 0 0 0 0 0 8,5 0 0 0 0 0

2 0 0 8,5 0 0

OT / jiný prvek


strana 98

QAA75 QAC34/101

Ø 80/125 mm 90 ⁰, Ø 80/125 mm Ø 80/125 mm, 250 mm Ø 80/125 mm, 1000 mm Ø60/100 mm na Ø 80/125 mm Ø 125 Ø 80 Ø 80, 2000 mm Ø 80 Ø 80

RADIK VK 11-900x600 RADIK VK 21-600x1600 RADIK VK 22-600x1000 RADIK VK 22-600x1100 RADIK VKL 22-600x1100 RADIK VK 22-600x1200 RADIK VK 22-600x1400 RADIK VKL 22-600x1400 RADIK VK 22-600x1600 RADIK VKL 22-600x1800 RADIK VK 33-600x1200 KORALUX LINEAR MAX 1500x750 KORALUX LINEAR CLASSIC 1820x600 Ø 24/35 Ø 20/40

Odvod spalin Revizní T-kus s kontrolním víčkem 6. Koaxiální koleno 7. Koaxiální trubka 8. Koaxiální trubka 9. 10. Redukce pro koaxiální odkouření 11. Růžice 12. Patní koleno 13. Trubka 14. Vystřeďovací kus plastový 15. Koncovka pro dělené odkouření

Otopná tělesa 16. Deskové otopné těleso 17. Deskové otopné těleso 18. Deskové otopné těleso 19. Deskové otopné těleso 20. Deskové otopné těleso 21. Deskové otopné těleso 22. Deskové otopné těleso 23. Deskové otopné těleso 24. Deskové otopné těleso 25. Deskové otopné těleso 26. Deskové otopné těleso 27. Koupelnový radiátor 28. Koupelnový radiátor 29. Upevňovací sada 30. Upevňovací sada

Luna Platinum HT 1.32 Boiler 100 l

Typ

KUSOVNÍK SPOLEČNÝ PRO OBĚ VARIANTY č.p. Položka Kotel a připojení Plynový kondenzační kotel 1. Nepřímotopný zásobník 2. Sonda NTC 3. Souprava pro drátové připojení 4. Vnější sonda 5.

11-090060-60-10 21-060140-60-10 22-060100-60-10 22-060110-60-10 22-060110-E0-10 22-060140-60-10 22-060140-60-10 22-060140-E0-10 22-060160-60-10 22-060180-E0-10 33-060120-60-10 KLM15000750-10 KLC18200600-10 Z-U512 Z-U594

KHA7150801254 KHA715081245 KHA715080250 KHA715081100 KHA715081259 KHA715081251 KHA715080001 KHA715080200 KHA715080004 KHG714010410

7102340 KHG714072811

Objednací číslo

KORADO a.s. KORADO a.s. KORADO a.s. KORADO a.s. KORADO a.s. KORADO a.s. KORADO a.s. KORADO a.s. KORADO a.s. KORADO a.s. KORADO a.s. KORADO a.s. KORADO a.s. KORADO a.s. KORADO a.s.

BDR Thermea s.r.o. BDR Thermea s.r.o. BDR Thermea s.r.o. BDR Thermea s.r.o. BDR Thermea s.r.o. BDR Thermea s.r.o. BDR Thermea s.r.o. BDR Thermea s.r.o. BDR Thermea s.r.o. BDR Thermea s.r.o.

BDR Thermea s.r.o. BDR Thermea s.r.o. BDR Thermea s.r.o. BDR Thermea s.r.o. BDR Thermea s.r.o.

Výrobce

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 4 3 1

1 1 1 1 1

ks/m

Cena

1 320 Kč 970 Kč 670 Kč 1 010 Kč 910 Kč 195 Kč 1 100 Kč 1 920 Kč 1 020 Kč 430 Kč 9 545 Kč 3 380 Kč 3 380 Kč 5 248 Kč 5 248 Kč 4 565 Kč 4 565 Kč 4 796 Kč 4 796 Kč 4 796 Kč 4 796 Kč 5 029 Kč 5 029 Kč 5 493 Kč 5 493 Kč 5 493 Kč 5 493 Kč 5 953 Kč 5 953 Kč 6 419 Kč 6 419 Kč 7 059 Kč 7 059 Kč 2 427 Kč 2 427 Kč 2 016 Kč 2 016 Kč 124 Kč 124 Kč 135 Kč 135 Kč CELKEM 62 933 Kč

1 320 Kč 970 Kč 670 Kč 1 010 Kč 910 Kč 195 Kč 1 100 Kč 480 Kč 340 Kč 430 Kč CELKEM

63 490 Kč 63 490 Kč 1 280 Kč 1 280 Kč 560 Kč 560 Kč CELKEM 65 330 Kč

Cena/ks


PŘÍLOHA 9 - KOMPLETNÍ KUSOVNÍK

strana 99

15 mm - 3/4" 1/2" - 3/4"

M30 x 1,5

35x1,5 mm 22x1 mm 18x1 mm 15x1 mm 35 mm, vnitřní - vnitřní 22 mm, vnitřní - vnitřní 18 mm, vnitřní - vnitřní 15 mm, vnitřní - vnitřní 15-15-15 15-22-15 22-22-22 22-15-22 15-18-15 22-35-22 18-22-18 18-15

35 mm 22 mm 18 mm 15 mm

32 mm - 5/4" 20 mm - 3/4" 20 mm - 3/4"

Připojení otopných těles 31. Svěrné šroubení pro CU trubku 32. Šroubení rohové pro VK

Termostatické hlavice 33. Termostatická hlavice

Rozvodné potrubí 34. CU měděnná trubka 35. CU měděnná trubka 36. CU měděnná trubka 37. CU měděnná trubka 38. CU koleno 90⁰ 39. CU koleno 90⁰ 40. CU koleno 90⁰ 41. CU koleno 90⁰ 42. CU T-kus 43. CU T-kus 44. CU T-kus 45. CU T-kus 46. CU T-kus 47. CU T-kus 48. CU T-kus 49. Redukce

Uchycení potrubí 50. Dvojobjímka s gumou se roubem 51. Dvojobjímka s gumou se roubem 52. Dvojobjímka s gumou se roubem 53. Dvojobjímka s gumou se roubem

Armatury 54. Kulový kohout voda 55. Kulový kohout voda 56. Kulový kohout plyn

Heimeier

2 4 1

2 10 5 30

5,0 38,0 11,0 66,0 4 14 10 100 10 2 2 2 2 2 4 4

10

22 11

2 170 Kč 2 170 Kč

748 Kč 1 958 Kč 2 706 Kč

289 Kč 68 Kč 141 Kč CELKEM

35 Kč 32 Kč 31 Kč 29 Kč CELKEM

578 Kč 272 Kč 141 Kč 991 Kč

70 Kč 320 Kč 155 Kč 870 Kč 1 415 Kč

280 Kč 1 400 Kč 104 Kč 3 952 Kč 924 Kč 84 Kč 67 Kč 4 422 Kč 396 Kč 99 Kč 182 Kč 13 Kč 80 Kč 8 Kč 500 Kč 5 Kč 100 Kč 10 Kč 268 Kč 134 Kč 60 Kč 30 Kč 54 Kč 27 Kč 106 Kč 53 Kč 612 Kč 306 Kč 292 Kč 73 Kč 28 Kč 7 Kč CELKEM 13 376 Kč

217 Kč CELKEM

34 Kč 178 Kč CELKEM


strana 100

11 763 12 180 13 308 13 197 8 910 9 619 13 721 10 109

KCP1+ pro 3 kolektory KPC1+ Separátor vz + odvzdušnovací ventil pro separátor a ventil S1 STDC nerez DN 16, 15 m SL018 5l

32 mm - 5/4" 20 mm - 3/4" 20 mm - 3/4" 1/2" 1/2" horní LK550 G 3/4" M VZP 325-2301P

Solární kolektory 64. Plochý sluneční kolektor 65. Sada upevňovací a připojovací 66. Odvzdušňovací sada 67. Sada izolací 68. Čerpadlová skupina 69. Trubka dvojitá 70. Expanzní nádoba 71. Nemrznoucí teplonosná kapalina

Armatury 72. Kulový kohout voda 73. Kulový kohout voda 74. Kulový kohout plyn 75. Vypouštěcí ventil 76. Odvzdušňovací ventil 77. Ventil termostatický směšovací TV 78. Ventil zónový třícestný

5 373 11 057 9 658

14 072 14 197 13 734

KUSOVNÍK DODATEČNÝCH VĚCÍ PRO VARIANTU SE DVĚMA ZDROJI Akumulační nádoba DUO 390/130 PR 57. Akumulační nádrž ECOIZOL 62. Izolace HS012 63. Expanzní nádoba

s.r.o. s.r.o. s.r.o. s.r.o. s.r.o. s.r.o. s.r.o. s.r.o.

Regulus spol s.r.o. Regulus spol s.r.o. Regulus spol s.r.o.

Regulus spol Regulus spol Regulus spol Regulus spol Regulus spol Regulus spol Regulus spol Regulus spol

Regulus spol s.r.o. Regulus spol s.r.o. Regulus spol s.r.o.

2 8 1 1 1 1 1

3 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1

289 Kč 68 Kč 141 Kč 75 Kč 139 Kč 830 Kč 1 560 Kč CELKEM

578 Kč 544 Kč 141 Kč 75 Kč 139 Kč 830 Kč 1 560 Kč 3 867 Kč

9 340 Kč 28 020 Kč 3 380 Kč 3 380 Kč 1 020 Kč 1 020 Kč 261 Kč 261 Kč 10 590 Kč 10 590 Kč 7 350 Kč 7 350 Kč 1 040 Kč 1 040 Kč 390 Kč 390 Kč CELKEM 52 051 Kč

24 900 Kč 24 900 Kč 4 990 Kč 4 990 Kč 690 Kč 690 Kč CELKEM 30 580 Kč


strana 101

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ NÁVRH OTOPNÉ SOUSTAVY PRO REKONSTRUOVANÝ DŮM DIPLOMOVÁ PRÁCE FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV

Recommend Documents