STATICKÝ VÝPOČET K dokumentaci pro výběr dodavatele
Příloha č. 01
Stavba:
VYBUDOVÁNÍ FOTOLITOGRAFIE 7.NP
Část: Objednatel: Investor: Zpracovatel části:
SO 01.2 Statika - podpurné konstrukce jednotek VZT EP ROŽNOV, a.s. ÚSTAV FYZIKÁLNÍ CHEMIE J.HEYROVSKÉHO AV ČR, v.v.i. Ing. Jiří Malina Jablůnka 424.756 23 Ing. Jiří Malina autorizovaný inženýr pro obor Mosty a Inženýrské stavby Ing Jiří Malina
Zodpovědný projektant : Vypracoval:
Statický výpočet podpurnývh konstrukcí jednotek VZT Otvory ve střešních panelech Stropem nad 7.NP budou procházet otvory pro vedení vzduchotechniky. Otvory budou vyřezány do stropních keramických panelů. Strop je sestaven z prefabrikátů šířky 1200mm. Velikost otvorů 600/900mm. Stropní panel bude tedy oslaben více jak z poloviny. V rámci podchycení stropu je nutné osadit mezi stropní průvlaky výměnu z ocelových profilů. Zatížení na ocelové profily Zatížení stálé střecha kN/m2 Izolace 2 asfaltový pas Podpurné konstrukce odhad stropní keramický panel. Odhad jako železobeton 250mm Vlastní tíha ocelových konstrukcí
0.10 0.10 6.25 0.36
1.35 1.35 1.35 1.35
0.14 0.14 8.44 0.48
celkem stálé n Zatěžovací šířka
6.81 8.2
1.35 1.35
9.19 11.03
6 3.0
7 4.0
1.2 m
Zatížení nahodilé sníh Charakteristická hodnota sk Oblast 1 2 kN/m2 0.7 1.0
3 1.5
Sněhová oblast
5 2.5
1 0.7 kN/m2 http://www.snehovamapa.cz/ 1 0.80 tvarový součinitel 0 ° sklon střechy
součinitel zatížení Ce Ct m1 = 0,8*(60-a)/30 a= sn1 =s0*Ce*Ct*m1 Zatížení na příhradu zat. Šířka krokve
4 2.0
b=
1.2 m
0.56
1.5
0.84
0.67
1.50
1.01
Model konstrukce prostý nosník Rozpětí Moment na desce Posouvající síla
5.3 m Md =0.125*q*L2 Qd =0.5*q*L
42.3 kNm 31.9 kN
Posudek oceli Med = Ned =
42.3 kN 0 kN
I.Mezní stav Profil 2*U180 γm0 = fy Wy,pl χlt = Α= i= Lcr = λ= Lcr/i λ1 =93,9*(235/fy)1/2 λ/λ1 = a0 a α= 0.13 0.21 Křivka vzpěrnosti α= φ = 0.5∗(1+α∗(λ−0.2)+λ2) χ = 1/(φ+(φ2−λ2))1/2 Mb,rd = Wy,pl*fy*χlt Nb,Rd=A*fy*χ Med = Ned = Ned/Nb,rd+Med/Mb,rd
Ohybový moment Normálová síla + = tah - tlak
S235
1.0 souč. spolehlivosti 235 Mpa mez kluzu 3.64E+05 mm3 průřezový modul 0.7 součinitel klopení 5.67E+03 mm2 plocha průřezu 69.7 mm poloměr setrvačnosti 5.30E+03 mm vzpěrná délka 76.0 štíhlost 93.90 srovnávací štíhlost 0.81 poměrná štíhlost b c d 0.34 0.49 0.76 c 0.49 0.98 0.656 součinitel Vzpěru 59.88 kNm moment únosnosti 874.09 kN normálová síla na mezi únosnosti 42.27 kNm návrhový moment 0 kN návrhová normálová síla 0.71 vyhoví Klopení nosníku je částečně zajištěno vnitřními příčlemi U120 II.Mezní stav
-15.9
L= L /
5300 250 = vyhoví
21.2 mm
umax =
15.9 mm
Reakce na kotvy charakteristické hodnoty
23.5
23.5
návrhové hodnoty
32.0 posoudíme kotvy pod jedním profilem tzn reakce podělíme na půl
32.0
Kotevní deska
Jméno firmy / Tisk odesílatele Ulice PSČ / Město Tel. Fax Projekt Použití Poznámka
www.fischer.de COMPUFIX 8.0 8.0.3050.34567/3/1974
Strana č. 1 tisku č. 3 Datum: 28.5.2013
fischer COMPUFIX: Návrh dle ETAG, příloha C Typ zatížení: Kotva: Příslušenství: Základní materiál: Výztuha okraje: Ohyb kotvy: Teplota: Kotevní deska:
Rozměry/Zatížení: Návrh působení (*) Měřítko neodpovídá [mm], [kN], [kNm]
Statické zatížení fischer chemická kotva RG M16 x 165 (Art. Nr. 50287) vyrobeno z galvanizované a pasivované oceli + Ampule R M 16 (pol. - č. 50273) Strojní osazovací nářadí RA-SDS (pol. - č. 62420) Beton bez prasklin - tlačený, normální výztuž Třída pevnosti v tlaku betonu: C 25/30 Bez vlivu Nepoužitelné Max dlouhodobá teplota: 50°C, Max krátkodobá teplota: 80°C návrh není k dispozici
Jméno firmy / Projekt Použití Kotva
www.fischer.de fischer chemická kotva RG M16 x 165
Strana č. 2 tisku č. 3
Důležité: • Kotvy nejsou pro zatížení tahem. • Základní předpoklad pro kotevní desku je, že deska je rovná a plochá. Zároveň musí být dostatečně tuhá. Návrh kotevní desky v COMPUFIXje založen na mezi v kluzu a neumožňuje výpočet tuhosti desky. • Výpocet je specifický pro urcitou charakteristickou kotvu. Pri zmene za podobný výrobek je nutné v každém prípade provést nový výpocet. • Použití dlouhých der predpokládá vystredení svorníku. • Prosím zkontrolujte zda je dostatecná svornost. • Maximální prumer díry v montovaném dílu: 18 mm. • Viz clánek 7 ETAG, dodatek C o poskytování záruky nosnosti. • Viz všechny další podmínky certifikace. Bez tažného zatížení
Střihové zatížení, Selhání oceli: Sd Einheit VRk,s kN 40.30 γMs 1.25 VRd,s kN 32.24 VhSd kN 16.00 β V,s 0.50 Střihové zatížení, Selhání betonu na opačné straně zatížení: Sd Einheit N0Rk,c kN 50.00 A c,N cm 2 962.50 0 Ac,N cm 2 625.00 Ac,N / A0c,N 1.54 ψ s,N 1.00 ψ ec1,N 1.00 ψ ec2,N 1.00 ψ re,N 1.00 ψ ucr,N 1.00 k 2.00 VRk,cp kN 154.00 γM,cp 1.50 VRd,cp kN 102.67 VgSd kN 32.00 β V,cp 0.31 Střihové zatížení, Selhání betonu: Sd Einheit V0Rk,c kN 43.58 Ac,V cm 2 2205.00 0 Ac,V cm 2 1800.00 Ac,V / A0c,V 1.23 ψ s,V 1.00 ψ h,V 1.00 ψ α ,V 1.00 ψ ec,V 1.00 ψ ucr,V 1.40 VRk,c kN 74.74 γM,c 1.50 VRd,c kN 49.83 VgSd kN 32.00 β V,c 0.64
Jméno firmy / Projekt Použití Kotva
www.fischer.de fischer chemická kotva RG M16 x 165
Střihové Tahové zatížení Použitá kapacita zatížení Selhání oceli: Selhání betonu: Selhání betonu na opačné straně zatížení:
Výsledek:
Úspěšné potvrzení kotvy
Strana č. 3 tisku č. 3
Kombinované tahové a Použitá kapacita střihové zatížení 49.6 % 64.2 % 31.2 %
Použitá kapacita 0.0 %
Jméno firmy / Projekt Použití Kotva
www.fischer.de fischer chemická kotva RG M16 x 165
Strana č. 4 tisku č. 3
Detaily montáže
Připevňovaná tloušťka tfix Průměr závitu M Nastavení utahovacího momentu M D Rozměr klíče Průměr otvoru v přírubě df Hloubka kotvení hef Průměr vrtání d0 Hloubka vrtané díry t
[mm] [mm] [Nm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm]
13 16 60 24 18 125 18 125
Jméno firmy / Projekt Použití Kotva
www.fischer.de fischer chemická kotva RG M16 x 165
Strana č. 5 tisku č. 3
Statický výpočet podpurnývh konstrukcí jednotek VZT Vynesení rámů jednotek VZT Nad stropem v 8.NP budou osazeny jednotky VZT tíhy 18.7kN a 12kN. Jednotky jsou osazeny na nezávislé ocelové konstrukci, jelikož neznáme parametry stávající betonové konstrukce, zejména informace o vyztužení, nelze bez předchozího průzkumu uložit noové břemena na stávající průvlaky. Zatížení vyneseme přes ocelové nosníky uložené nad střešní rovinou, do betonových sloupů, kde lze předpokládat bezpečnou rezervu v únosnosti pro toto zatížení.
Schéma podepření jednotek
VZT JEDNOTKA 1871 KG
CHLADÍCÍ JEDNOTKA 1200 KG
Zatížení na jednotlivé sloupové řady Rozložení jednotek na roznášecím roštu -3.0 -2.3
-3.0
-2.3
Reakce na sloupy
5.05 12.42
9.88
24.69 Nosníky rámu pod VZT Klopení zajistíme příčnými výztuhami
Napětí na hlavních nosnících U180
61.59 44.5044.50
-44.50-44.50 -61.59
Nosník pro zavěšení -12.4
-12.4
Vnitřní síly. Vybrané pruty :
V /kN/
1
15.00
9.52
10.00 5.00 0.00 5.00 10.00 15.00
-15.28
M /kNm/ 30.00 20.00 10.00 0.00 10.00 20.00
0.0
34.57
Prut :
1
Napětí na nosníku klopení zajistíme provařením profilů rámovými spojkami po 600mm 106.05
-106.05
ocel S235
fy =
235 Mpa
6.9
30.00
Průhyb
-24.75
L= u= L/u =
6900 mm 24.75 278.8 >
250
Závěr Výpočtem je potvrzeno řešení které stávající konstrukce nezatěžuje. Do konstrukční části je nutné dopracovat uložení nosníků 2*U180 na stávající betonové sloupy, např přes patní plechy a 4 ks chemických kotev. Pokud dodavatel v dalším stupni provede průzkum betonových konstrukcí, lze zvážit uložené jednotek VZT na stávající průvlaky. V případě zavěšení je nutné spodní ocelové rámy pod jednotkami VZT kotvit vodorovně například ke zdivu nádstavby 8.NP
