Prof. Ing. Ivo Černý, CSc., Pelclova 6, Ostrava 1, 702 00
Odborný báňský znalecký posudek o možném ovlivnění lokality Nad Barborou v k.ú. Karviná – Doly
V Ostravě dne 15. ledna 2015
- 2 -
Obsah
str. 1. Úvod 3 2. Zájmová plocha 4 3. Geologická situace 5 4. Dobývací práce v období 1993 – 2010. 6 5. Pohyby hornin vlivem hornické činnosti 8 5,1.Obecně 8 5,2.Teorie Knothe-ho metody 9 5,3.Intensita vlivů dobývání – poklesová kotlina 11 5,4.Vertikální pohyby v letech 1993 – 2011 13 5,5.Plánované dobývací práce v letech 2014 – ukončení těžby 14 6. Závěr 14
- 3 -
1. Úvod.
Na základě dopisu č.j. MPO 51199/2014 ze dne 4. listopadu 2014 (MIPOXO1UPR94) jsem podal nabídku na zpracování soudně znaleckého báňského posudku k posouzení lokality Nad Barborou v k.ú. Karviná – Doly. Následně mně bylo sděleno, že moje nabídka byla přijata a dne 26. listopadu 2014 jsem převzal na MPO Smlouvu o dílo č. 14/31100/06. Předmětem znaleckého posudku je posouzení dřívější případně i budoucí hornické činnosti v dané lokalitě. V závěru jsou stanoveny podmínky, za kterých je možno v předmětné oblasti realizovat stavbu povrchových příp. podpovrchových objektů. Při zpracování tohoto posudku bylo použito této důlně-měřické, geologické příp. jiné dokumentace: 1. Likvidační výpočet zásob černého uhlí Dolu Barbora, DP Karviná – Doly (ev.č. ložiska 3070421) OKD, a.s. Důl Darkov, Green Gas DPB, a.s. – 2007; 2. Dopis OKD, a.s. zn. ŘRP/2013/39 ze dne 16.12.2013; 3. Dopis OBÚ v Ostravě zn. SBS/34469/2013/OBÚ-05/630/Ing.Kt/4 ze dne 6.1.2014; 4. Dopis OBÚ v Ostravě zn. SBS/23503/2014/OBÚ-05/630/Ing.Kr ze dne 20.8.2014; 5. Závěrečná zpráva – projekt ČBÚ č. 39-05 – Stanovení hranic dotčeného území a ověřování předpokládaných poklesů, Ostrava – listopad 2006; 6. Upozornění Obvodního báňského úřadu v Ostravě č.j. 273/1996 511/Ing.Šm./An - 40 ze dne 29.8.1996; 7. Neset, Vlivy poddolování, SNTL, Praha 1984; 8. Výsledky výškového měření patek horkovodu TEK – ČSA; 9. Hornotechnické a geologické údaje.
- 4 -
2. Popis zájmové plochy.
Zájmová plocha je situována v k.ú. Karviná – Doly v dobývacím prostoru Karviná – Doly II. Na západní straně těsně přiléhá k silnici č. II/424 z Horní Suché na silnici Orlová – Karviná, na severu pak k silnici č. I/59 Ostrava – Orlová – Karviná. Plocha má tvar nepravidelného mnohoúhelníka. Průsečíky některých stran nejsou spojeny pevným bodem, nýbrž obloučkem. Pro geometrickou definici byly za vrcholy zmíněného mnohoúhelníka zvoleny body, které jsou průsečíkem sousedních stran. Jejich souřadnice v souřadnicovém systém JTSK (jednotná trigonometrická síť katastrální – Křovákovo zobrazení) jsou tyto: č. bodu 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
Y 456 856 456 159 456 094 456 224 456 046 456 193 456 197 456 519 456 600 456 734 457 009 457 228 457 232 457 093 456 870
X 1 102 951 1 102 988 1 103 357 1 103 498 1 103 657 1 103 790 1 193 947 1 103 985 1 103 865 1 104 026 1 103 994 1 103 887 1 103 845 1 103 451 1 103 096
Graficky je situace znázorněna na mapě v měřítku 1 : 5000 (příloha č. 1). Celá plocha je v podstatě rovinatá, místy s mírným úklonem. Částečně – velmi ojediněle - je ještě zastavěná.
- 5 -
3. Geologická situace.
Dobývací prostor bývalého Dolu Barbora (dále jen DP) se nachází v české části hornoslezské pánve. Patří ke smíšeným pánvím typu paralicko-limnického. Celkovou plochou přes 6 500 km2 a uhelným bohatstvím se řadí mezi významné světové pánve. Menším dílem – cca jednou šestinou – leží na severovýchodní Moravě. Česká část je provozně označována jako ostravsko-karvinský revír (OKR). V dobývacím prostoru Dolu Barbora jsou pokryvné útvary zastoupeny horninami kvartéru a terciéru; tvoří souvislý pokryv na celé jeho rozloze. Mocnost kvartérních sedimentů je od 12,4m do 24,8m. Kvartérní štěrky a písky jsou místy zvodnělé, netvoří však souvislou vrstvu a pro vlastní dobývání neměly žádný vliv. Tercierní sedimenty jsou miocenního stáří. Mocnost těchto sedimentů závisí na modelaci reliefu karbonu. Pohybuje se od 80m v severozápadní části DP až k hranici 300m v jeho jižní části. DP Barbora je situován v centrální části ostravsko-karvinského hřbetu. V severozápadní části DP dosahuje výšková kóta reliefu hodnoty + 170m, k jihovýchodu klesá až na hodnotu – 10m ve výškovém sytému jadranském. Vrstevnice karbonu upadají pod úhlem 0 – 7° k jihu. Karbon vytváří v jižní části parovinu s dvěma depresemi: první probíhá severojižním směrem mezi bývalými doly Hohenegger a Gabriela. Karbon zde klesá z kóty + 100m až na hodnotu + 40m; druhá probíhá směrem východozápadním od bývalé hlavní výdušné jámy Barbora až po hranici s Dolem Dukla. Karbon zde klesá z kóty ± 0m až na hodnotu – 30m. Produktivní karbon tvoří sedimenty karvinského a ostravského souvrství. Z karvinského souvrství je zachována část doubravských vrstev, dále vrstvy svrchní sušské, spodní sušské a sedlové. V ostravském souvrství byl ověřen vývoj vrstev porubských a svrchní část vrstev jakloveckých. Vrstvy hrušovské jsou ověřeny několika vrty. Vrstvy petřkovické nejsou dosud prozkoumány. Hloubka jejich uložení je z velké části pod kótou – 1400 m, čili do hloubky až 1 700 m pod povrchem.
- 6 -
V posledním téměř dvacetiletém období (1993 – 2010) byly v účinné vzdálenosti zájmové plochy exploatovány sloje č. 37, 38, 39 a 40, tedy sloje vrstev sedlových. Ty jsou charakteristické většími mocnostmi až 7 m; u poslední sloje této vrstvy č. 40 (Prokop) byla zjištěna místy mohutnost až 10m. Z toho důvodu byly tyto mocné sloje dobývány směrným stěnováním ve dvou a vyjímečně ve třech lávkách, v minulosti s použitím foukané základky příp. i kladením umělého stropu.
4. Dobývací práce v období 1993 – 2010.
Ve vlivné vzdálenosti zájmové plochy Nad Barborou probíhala v minulosti velmi intenzivní hornická činnost. Dobývací práce byly realizovány v sedlových slojích karvinského souvrství. Obrysy dobývaných ploch jsou zakresleny na příloze č. 2. Přehled porubů dle jednotlivých slojí je uveden níže. V tab. č. 1 je dobývaná mocnost uvedena v cm, průměrná mocnost pokryvného útvaru hp, karbonského útvaru hk a celková hloubka h v m. TAB. Č. 1 rok č.porubu sloj mocnost hp hk h exploatace
137 111 138 810 138 811 139 110 137 115 138 810 139 110 140 804 140 805 137 114 138 911 139 111 140 804
37 38
38 39 37 38 39 40 40 37 38 39 40
1993 1993 1993 1993 1994 1994 1994 1994 1994 1995 1995 1995 1995
380 240 230 420 380 222 404 249 247 386 175 327 251
- 7 -
115 195 218 130 197 197 117 187 187 185 100 110 220
562 400 368 605 463 405 622 477 477 477 585 646 433
677 595 586 735 660 602 739 664 664 662 685 756 653
140 805 138 911 139 111 140 601 140 806 140 900 139 114 140 100 140 601 140 806 140 808 140 900 138 912 139 114 140 100 138 103 138 912 140 602z 140 816 140 901 140 101 140 602z 140 611 140 816 140 901 140 102 140 110 140 802 140 815 140 902 140 102 140 103 140 812 140 902 140 809 337 110
40 38 39 40 40 40 39 40 40 40 40 40 38 39 40 38 38 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 37
1995 1996 1996 1996 1996 1996 1997 1997 1997 1997 1997 1997 1998 1998 1998 1999 1999 1999 1999 1999 2000 2000 2000 2000 2000 2001 2001 2001 2001 2001 2002 2002 2002 2002 2004 2004
244 199 322 346 286 345 365 287 333 308 407 325 185 370 310 308 349 186 306 329 419 330 306 292 339 426 254 348 327 312 370 410 320 340 465 455
- 8 -
230 183 103 268 207 157 170 120 260 220 160 180 102 199 125 175 277 160 171 107 170 265 265 200 190 150 110 235 230 100 126 151 224 156 123 75
416 480 627 488 431 617 570 716 478 520 530 567 553 528 652 529 438 491 493 640 627 435 490 457 540 605 686 425 434 640 647 575 457 566 580 590
646 663 730 756 638 774 740 836 738 740 690 747 655 727 777 704 715 651 664 747 797 700 755 657 730 755 796 660 664 740 773 726 681 722 703 665
337 110j 37 2005 485 96 553 649 339 301 39 2007 223 84 628 712 140 912 40 2009 300 107 630 737 140 911 40 2010 294 63 690 753 340 301 40 2010 513 69 679 748 Dobývací práce byly v naprosté většině realizovány metodou směrného stěnování na řízený zával. Ukončení vlivů z této hornické činnosti lze předpokládat v roce 2014.
5. Pohyby hornin vlivem hornické činnosti
5,1. Obecně: Všeobecně lze pohyby hornin v nadloží exploatovaného ložiska vysvětlit tak, že po vyrubání jeho části vznikne prázdný prostor, který se ihned – nebo po nějaké době – vlivem soustředěného napětí v okolních horninách opět zaplní většími nebo menšími úlomky hornin nebo pružným sblížením nadloží a podloží ložiska. Pohyb začne po určitém čase, když soustředěný tlak hornin překoná odpor proti deformaci nebo zlomení. Delší dobu bude odolávat horninovému tlaku deska z pískovce, slepence nebo písčitých pevných břidlic proti horninové vrstvě z měkkých břidlic, nebo jiných nesoudržných nebo dokonce plastických hornin. Zcela jinak se projeví deformace nadloží, v němž se nacházejí tekuté písky (kuřavky) nebo detritické štěrky. Obecně lze tedy prohlásit, že pohyby nadložních vrstev a tím i povrchu závisí ve své podobě i rozsahu na mnoha činitelích. Mezi hlavní patří zejména: mechanické vlastnosti nadložních a okolních hornin, geologické podmínky uložení, mocnost ložiska, mezný úhel vlivu, plošný rozsah vlivu dobývacích prací, hloubka ložiska pod povrchem,
- 9 -
četnost dřívějších dobývacích prací u víceslojových ložisek, technologie dobývání užitkového nerostu, časový průběh a délka trvání pohybů. Pohyby rozrušeného nadloží se síří k povrchu po šikmých plochách, jejichž odklon od vodorovné roviny je dán tzv. úhlem vlivu (příp. mezným úhlem vlivu). Zpravidla ho značíme symbolem µ. Je to úhel, který ve zvolené svislé rovině svírá spojnice bodu, ležícího na okraji vyrubané plochy s uvažovaným bodem na povrchu . Obecně tedy platí, že za uvažovaným bodem na povrchu by se projevy hornické činnosti již neměly projevovat. Hloubka uložení ložiska pod povrchem má rozhodující vliv na rozsah i intenzitu deformací, vznikající vlivem hornické činnosti ( = dobývání), které se projeví na povrchu i na povrchových objektech, nacházejících se ve vlivné vzdálenosti. A opačně tedy samozřejmě platí, že dobývací práce se mohou k objektu, který nemá být ovlivněn, přiblížit pouze do vlivné vzdálenosti. U mocnějších ložisek, která jsou blízko pod povrchem (do 30m), dojde u nepevného nadloží k prolomení a vytvoří se tím propadlina, jejíž hloubka odpovídá vyrubané mocnosti ložiska. Tyto projevy hornické činnosti byly zjištěny v některých částech bývalých Jihomoravských lignitových dolů. Se zvětšující se hloubkou se mění charakter vlivů hornické činnosti tak, že se již nevyskytují propadliny a nálevky (pinky), vznikají však v závislosti na pevnosti nadložních vrstev trhliny příp. schodové deformace povrchu. Tyto deformace se vyskytují u ložisek, dobývaných v hloubkách 30m až 200m. Dobýváním se vytvoří na povrchu celkem pravidelná poklesová kotlina, porušovaná trhlinami nebo schodovými deformacemi. U hloubek ložisek větších než 200m pod povrchem dostává poklesová kotlina plynulejší tvar většinou bez větších deformací. Velikost poklesové kotliny je přímo závislá na hloubce uložení ložiska. Předběžný (prognozní) výpočet poklesů za použití výše určitých parametrů, tj. dobývané mocnosti a koeficientu dobývání ) byl proveden Knothe-ho metodou s použitím trojúhelníkového algoritmu pro ploše uložené sloje. 5,2. Teorie Knothe-ho metody. Velikost projevu poddolování je dána především mocností dobývané sloje, velikostí odrubané plochy, její hloubkou pod povrchem, dobývací metodou, vzdáleností povrchového modu od okra-
- 10 -
je dobývané plochy a dobou od zahájení dobývání. Obecně tedy platí tato funkce: S = F ( m, a, e, t ), kde S ... pokles bodu na povrchu, m ... mocnost sloje, a .... vliv dobývací metody ( součinitel dobývání ), e .... účinkový faktor, t .... vliv času od zahájení dobývání (časový součinitel). Obecný tvar výše uvedené funkce má pro praktický výpočet poklesů tento tvar: S = m . a . e . t, kde S …. pokles bodu na povrchu, m ….celková dobývaná mocnost (včetně např. proplástků apod.), a …. koeficient dobývání, e …. příčinkový koeficient a t …. časový součinitel. Knothe vychází z předpokladu, že každá částice vyrubané hmoty pi vyvolá po dostatečně dlouhém čase určitý částečný pokles si povrchového bodu s hodnotou: s i = pi q ( x i , y i ) , kde q ( xi , yi ) je určitá funkce libovolného bodu v rovině x - y. Po vyrubání dostatečně velké plochy obdržíme konečný pokles S K bodu A n
SK
=
q ( xi , yi
i 1
)
pi
Maximální pokles S max nastane po dostatečně dlouhém čase po vyrubání celé sloje v rozsahu od - m do + m od uvažovaného bodu
Smax
=
q ( x, y) dx . dy
Po vyrubání nekonečně velké plochy a po uplynutí dostatečně dlouhé doby platí, že Smax = m . a . Míra konečného poklesu, který nastane po vyrubání sloje b
v rozmezí od a do b je
S - 11 -
K
f ( x )dx a
Tato křivka se nazývá křivkou vlivu. Na základě početního materiálu pozorování vlivu dobývání usoudil autor, že křivka má průběh velmi blízký Gaussově křivce h hx F ( x) S max typu e , kde
h…míra přesnosti výpočtu. Tato rovnice dovoluje analýzu profilu poklesové kotliny v konečném tvaru. Plocha, která je ohraničena touto křivkou a osou X, může být nahrazena plochou trojúhelníka, jehož plocha je Smax . Skutečná křivka vlivu má tvar f (0) S max
h
.
Náhradou křivky, omezené trojúhelníkem, obdržíme ohraničený zásah vlivu na povrch do určité vzdálenosti r, rovnající se polovině základny trojúhelníka. Hodnota r se určí ze skutečnosti, že plocha trojúhelníku vlivu se rovná Smax , tedy
r
h Vlivy do vzdálenosti r nazýváme hlavními vlivy a vlivy za touto hranicí pak vlivy okrajovými. Z hloubky dobývání a ze vzdálenosti dosahu hlavních vlivů můžeme stanovit úhel hlavních vlivů:
tg
h r
5,3. Intensita vlivů dobývání - poklesová kotlina. Po vyrubání předmětných ploch v jednotlivých slojích se v konečné fázi vytvoří poklesová kotlina, jejíž přepokládaný rozsah byl zakreslen do mapy izočar poklesů v měřítku 1 : 5 000 (příloha č. 3). Veškeré výpočty byly - s ohledem na úložné poměry - prováděny dle zásad, platných pro ploché uložení slojí. Rozsah vlivů byl určen ze známého vztahu r = h . cotg , kde r… poloměr vlivu, h ... hloubka sloje pod povrchem a µ …průměrná hodnota mezného úhlu vlivu.
- 12 -
Průměrný mezný úhel vlivu byl určen jako váhový průměr mezných úhlů v pokryvném a karbonském útvaru, kde váhy byly položeny rovny mohutnostem obou zmíněných geologických útvarů. Velikost mezného úhlu v pokryvném útvaru byla uvažována hodnotou 55°, v karbonském pak 65°. Pro výpočet naklonění dvou sousedních bodů bylo použito tohoto vzorce:
D
i ,k
S S l k
i
,
kde
i ,k
Si a Sk ... poklesy bodů i a k , li,k ... vzdálenost bodů i a k . Vodorovné přetvoření terénu lze určit z rozdílu posunů dvou sousedních bodů. Posun v obecném směru nutno ovšem předem rozložit do dvou na sebe kolmých směrů, rovnoběžných např. se soustavou souřadnic. Minimální poloměr zakřivení Rmin se dá např. vypočítat pro jednotlivé body ze vztahu 1 l1,2 l 2 ,3 Rmin 2 i i , kde 2 ,3 1, 2 l1,2 a l2,3 ... vzdálenost mezi sousedními body a i2,3 a i1,2... naklonění mezi určenými body. Ve smyslu ČSN 73 0039 lze plochy, ovlivněné dobývacími pracemi, zařadit dle velikosti některých prognozních deformací (naklonění i, vodorovné přetevoření a minimální poloměr zakřivení Rmin ) do pěti skupin. Pro informaci je zmíněná tabulka uvedena na str. 13. Zdůrazňuje se, že isočáry poklesů byly zkonstruovány na základě vydobytí výše uvedených porubů (str. 6 – 8). Mocnost slojí dle porubů je uvedena výše (str. 6 – 8), koeficient dobývání byl s ohledem velkou četnost dřívějších dobývacích prací zvolen v hodnotě a = 0,8, příčinkový koeficient (% plné účinné plochy) byl určen dle zvláštního programu na počítači a časový součinitel byl uvažován v hodnotě t = 1, tedy po úplném doznění. V karvinské části OKR se pro časové rozdělení vlivu dobývání volí tento časový součinitel: 1. rok po dobývání: 50% celkových vlivů, 2. rok po dobývání 30% celkových vlivů,
- 13 -
Tab. 1 Skupiny stavenišť na poddolovaném území podle zadaných parametrů přetvoření terénu Parametr přetvoření terénu Řá- Skupin dek staveni 1
I1 )
Vodorovné poměrné přetvoření
Poloměr zakřivení R v km
7.10-3
R 3
Naklonění i v rad2 ) i 10.10-3
2
II
7.10-3 5.10-3 3 R 7 0.10-3 i 8.10-3
3
III
5.10-3 3.10-3 7 R 12 8.10-3 i 5.10-3
4
IV
3.10-3 1.10-3 12 R 20 5.10-3 i 2.10-3
5 V 10-3 a méně 20 a více 2.10-3 a méně 1 ) Do skupiny I patří i staveniště s předpokládaným výskytem nespojitých přetvoření terénu podle bodu 1.1.2.17. Terenní stupně a vlny o výšce menší než 100 mm se zařadí do skupiny stavenišť II. O zatřídění staveniště podle tab. 1 rozhoduje nejméně příznivá hodnota parametru přetvoření terénu.
3. rok po dobývání 15% celkových vlivů a 4. rok po dobývání 5% celkových vlivů, což tedy znamená, že za čtyři roky po skončení dobývacích prací dojde k uklidnění terénu. Časový součinitel je s ohledem na výše uvedené 50% - 30% - 15% - 5%. Velmi důrazně se upozorňuje, že hranice dotčeného území (přílohy č. 3 a 4) není totožná s „nulovou“ hranicí vlivů dobývání. Ve smyslu upozornění dopisem OBÚ v Ostravě (viz podklad v kapitole Úvod sub 6) je tato hranice totožná s hodnou poklesu 4 cm. 5,4. Vertikální pohyby v letech 1993 – 2011. Jak z výše uvedeného vyplývá, byla zájmová plocha v minulosti ve velmi intenzivních vlivů dobývání (přílohy č. 2 a č. 3). Pro srovnání prognozních a skutečných poklesů se na ovlivněných územích provádí různá geodetická měření, nejčastěji měření výšková (nivelace). Přes předmětnou plochu vede horkovod TEK – ČSA. Nosné patky jeho vedení jsou minimálně od roku 1999 výškově pozorovány. Situace je zakreslena na přílohách č. 1, 2, 3 a 4. Níže – v tab. č. 2 - jsou uvedeny výsledky poklesů zvolených výškových bodů:
- 14 -
TAB. č. 2 č. bodu 104.1 108.1 112.1 118.1 123.1
III/1999 – V/2010
V/2010 – XI/2011
16 cm 39 cm 63 cm 83 cm 78 cm
1 cm 2 cm 3 cm 5 cm 5 cm
III/1999 – XI/2011
17 cm 41 cm 66 cm 88 cm 83 cm
Z výsledků výškových měření vyplývá, že předmětná plocha, v minulosti hornickou činností silně ovlivněná, je v současné době prakticky v klidu. Hodnoty některých poklesů (body 104.1, 108.1, 112.1 a 123.1) jsou s ohledem na poměrně dlouhou trasu připojení v mezích středních chyb výškového měření. Lze tedy zcela odpovědně prohlásit, že předmětnou plochu je možno a také nutno zařadit do V. skupiny stavenišť ve smyslu ČSN 73 0039. 5,5. Plánované dobývací práce v letech 2014 – ukončení těžby. Z výhledu hornické činnosti OKD je zřejmé, že těžební organizace nepředpokládá realizovat hornickou činnost v zájmové ploše nebo v její účinné vzdálenosti. Byly zpracovány výhledy poklesů, zakreslené na mapě izočar za období 2014 – ukončení těžby (příloha č. 4.). Z nich vyplývá, že vlivy z hornické činnosti v uvedeném období skončí cca ve vzdálenosti 300 m od východní hranice předmětného území. Z praxe je známo, že vlivy hornické činnosti se ve velmi malých hodnotách mohou projevovat i po uplynutí 3- 4 let od skončení dobývání. Z toho důvodu doporučuji, aby předmětné území bylo ve smyslu ČSN 73 0038 trvale zařazeno do V. skupiny stavenišť.
6. Závěr
Pro případnou budoucí zástavbu doporučuji, aby před projektováním konkrétních objektů byl pro tyto stavby zpracován detailní báňský znalecký posudek. Důvodem je ověřená skutečnost, že plány dobývání podléhají určitým změnám. V detailním posudku je nutno posoudit, zda se jedná o stavby poměrně lehké nebo velmi těžké. V tom případě hraje určitou roli také únosnost zákla-
- 15 -
dové půdy. Nelze také vyloučit odchylky od vlivů dle přílohy č. 4. Zejména v současné době, kdy je hlubinná těžba celosvětově a OKR nevyjímaje v jistém útlumu. Je ovšem možné, že tento stav je pouze dočasný a že v budoucnu dojde k určité renesanci hlubinného dobývání uhlí. Ukončení těžby v dané lokalitě se předpokládá v roce 2028. Je ovšem velmi pravděpodobné, že tento termín se může změnit. Tento odborný báňský znalecký posudek jsem podal jako znalec, jmenovaný rozhodnutím ministra spravedlnosti čj. ZT 1545/68 – org. odbor ze dne 11. listopadu 1968 a znovu potvrzen rozhodnutím Krajského soudu v Ostravě čj. 1263/72 Kz ze dne 4. srpna 1972 pro základní obor těžba pro odvětví těžba uhlí se zvláštním zřetelem k otázkám vlivů poddolování na povrch. Znalecký úkon je zapsán pod poř. č. 279 znaleckého deníku. V Ostravě dne 15. ledna 2015
