PERENCANAAN STRUKTUR DAN RENCANA ANGGARAN BIAYA GEDUNG KULIAH DAN LABORATORIUM 2 LANTAI TUGAS AKHIR

perpustakaan.uns.ac.id

digilib.uns.ac.id

PERENCANAAN STRUKTUR DAN RENCANA ANGGARAN BIAYA GEDUNG KULIAH DAN LABORATORIUM 2 LANTAI TUGAS AKHIR Diajukan Sebagai Salah Satu Syarat Memperoleh Gelar Ahli Madya Pada Program DIII Teknik Sipil Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Sebelas Maret Surakarta

Dikerjakan oleh : FEBRIANA ZAT MAYA SITRA

AHMAD FAISAL KURNIAWAN

NIM. I 8509009

NIM. I 8509036

PROGRAM DIPLOMA III TEKNIK SIPIL JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS SEBELAS MARET SURAKARTA commit to user 2012

i

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai

BAB 1 PENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang Dengan semakin pesatnya perkembangan dunia teknik sipil di Indonesia saat ini menuntut terciptanya sumber daya manusia yang dapat mendukung dalam bidang tersebut. Dengan sumber daya manusia yang berkualitas tinggi, bangsa Indonesia akan dapat memenuhi tuntutan ini.

Bangsa Indonesia telah menyediakan berbagai sarana guna memenuhi sumber daya manusia yang berkualitas. Dalam merealisasikan hal ini, Universitas Sebelas Maret Surakarta sebagai salah satu lembaga pendidikan yang dapat memenuhi tuntutan tersebut memberikan Tugas Akhir sebuah perencanaan gedung bertingkat dengan maksud agar dapat menghasilkan tenaga yang bersumber daya dan mampu bersaing dalam dunia kerja.

1.2 Maksud Dan Tujuan Dalam menghadapi perkembangan jaman yang semakin modern dan berteknologi, serta semakin derasnya arus globalisasi saat ini, sangat diperlukan seorang teknisi yang berkualitas. Dalam hal ini, khususnya teknik sipil sangat diperlukan teknisiteknisi yang menguasai ilmu dan keterampilan dalam bidangnya. Fakultas Teknik Universitas Sebelas Maret Surakarta sebagai lembaga pendidikan mempunyai tujuan untuk menghasilkan ahli teknik yang berkualitas, bertanggungjawab, kreatif dalam menghadapi masa depan serta dapat menyukseskan pembangunan nasional di Indonesia.

Program Diploma Tiga Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Sebelas Maret memberikan Tugas Akhir dengan maksud dan tujuan: 1. Mahasiswa dapat merencanakan suatu konstruksi bangunan yang sederhana commit to user sampai bangunan bertingkat.

BAB I Pendahuluan

1

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 2 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai

2. Mahasiswa diharapkan dapat memperoleh pengetahuan dan pengalaman dalam merencanakan struktur gedung. 3. Mahasiswa diharapkan dapat memecahkan suatu masalah yang dihadapi dalam perencanaan suatu struktur gedung.

1.3 Metode Perencanaan Metode perencanaan yang digunakan untuk pembahasan tugas akhir ini meliputi: a. Sistem pembebanan. b. Perencanaan analisa struktur. c. Penyajian gambar arsitektur dan gambar struktur. d. Perencanaan anggaran biaya.

1.4 Kriteria Perencanaan 1. Spesifikasi Bangunan a. Fungsi Bangunan

: Gedung kuliah dan laboratorium

b. Luas Bangunan

: 1376 m2

c. Jumlah Lantai

: 2 lantai

d. Tinggi Tiap Lantai

: 4m

e. Konstruksi Atap

: Rangka kuda-kuda baja

f. Penutup Atap

: Genteng

g. Pondasi

: Foot Plat

2. Spesifikasi Bahan a. Mutu Baja Profil

: BJ 37

b. Mutu Beton (f’c)

: 20 MPa

c. Mutu Baja Tulangan (fy) : Polos : 240 MPa Ulir : 390 Mpa

commit to user

BAB I Pendahuluan


1.5 Peraturan-Peraturan Yang Berlaku 1. Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung (SNI 032847-2002). 2. Peraturan Beton Bertulang Indonesia 1971 ( untuk perhitungan pelat). 3. Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung (1983). 4. Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung (SNI 031729-2002).

commit to user

BAB I Pendahuluan


BAB 2 DASAR TEORI

2.1

Dasar Perencanaan

2.1.1

Jenis Pembebanan

Dalam merencanakan struktur suatu bangunan bertingkat, digunakan struktur yang mampu mendukung berat sendiri, gaya angin, beban hidup maupun beban khusus yang bekerja pada struktur bangunan tersebut. Beban-beban yang bekerja pada struktur dihitung menurut Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung 1983, beban - beban tersebut adalah :

1. Beban Mati (qd) Beban mati adalah berat dari semua bagian dari suatu gedung yang bersifat tetap, termasuk segala unsur tambahan, penyelesaian–penyelesaian, mesin – mesin serta peralatan tetap yang merupakan bagian tak terpisahkan dari gedung itu (PPIUG 1983). Untuk merencanakan gedung ini, beban mati yang terdiri dari berat sendiri bahan bangunan dan komponen gedung adalah :

a) Bahan Bangunan : 1. Beton Bertulang .......................................................................... 2400 kg/m3 2. Pasir (jenuh air)………. .............................................................. 1800 kg/m3 3. Beton biasa .................................................................................. 2200 kg/m3 4. Baja ............................................................................................. 7.850 kg/m3

b) Komponen Gedung : 1. Dinding pasangan batu merah setengah bata............................... 250 kg/m3 2. Langit – langit dan dinding (termasuk rusuk – rusuknya, tanpa penggantung langit-langit atau pengaku),terdiri dari : - semen asbes (eternit) dengan tebal maximum 4 mm ................ commit to user - kaca dengan tebal 3 – 4 mm ......................................................

BAB 2 Dasar Teori

4

11 kg/m2 10 kg/m2

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 5 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai 3. Penutup atap genteng dengan reng dan usuk ............................... . 50 kg/m2 4. Penutup lantai dari tegel, keramik dan beton (tanpa adukan) per cm tebal .................................................................................

24 kg/m2

5. Adukan semen per cm tebal ........................................................

21 kg/m2

2. Beban Hidup (ql) Beban hidup adalah semua beban yang terjadi akibat penghuni atau pengguna suatu gedung, termasuk beban – beban pada lantai yang berasal dari barang – barang yang dapat berpindah, mesin – mesin serta peralatan yang merupakan bagian yang tidak terpisahkan dari gedung dan dapat diganti selama masa hidup dari gedung itu, sehingga mengakibatkan perubahan pembebanan lantai dan atap tersebut. Khususnya pada atap, beban hidup dapat termasuk beban yang berasal dari air hujan (PPIUG 1983).

Beban hidup yang bekerja pada bangunan ini disesuaikan dengan rencana fungsi bangunan tersebut. Beban hidup untuk bangunan gedung perkuliahan ini terdiri dari : 1. Beban atap ......................................................................................... 100 kg/m2 2. Beban tangga dan bordes ................................................................... 300 kg/m2 3. Beban lantai ...................................................................................... 250 kg/m2

Berhubung peluang untuk terjadi beban hidup penuh yang membebani semua bagian dan semua unsur struktur pemikul secara serempak selama unsur gedung tersebut adalah sangat kecil, maka pada perencanaan balok induk dan portal dari sistem pemikul beban dari suatu

struktur gedung, beban hidupnya dikalikan

dengan suatu koefisien reduksi yang nilainya tergantung pada penggunaan gedung yang ditinjau, seperti diperlihatkan pada tabel 2.1.

commit to user

BAB 2 Dasar Teori


Tabel 2.1 Koefisien reduksi beban hidup Penggunaan Gedung

Koefisien Beban Hidup untuk Perencanaan Balok Induk



PERUMAHAN/HUNIAN Rumah tinggal, Asrama, Hotel  PENDIDIKAN: Sekolahan, Ruang kuliah  PERTEMUAN UMUM : Masjid, Gereja, Bioskop, Restoran  PENYIMPANAN : Perpustakaan, Ruang Arsip  TANGGA : Pendidikan, Kantor Sumber : PPIUG 1983

0,75 0,90 0,90 0,80 0,75

3. Beban Angin (W) Beban Angin adalah semua beban yang bekerja pada gedung atau bagian gedung yang disebabkan oleh selisih dalam tekanan udara (PPIUG 1983).

Beban Angin ditentukan dengan menganggap adanya tekanan positif dan tekanan negatif (hisapan), yang bekerja tegak lurus pada bidang yang ditinjau. Besarnya tekanan positif dan negatif yang dinyatakan dalam kg/m2 ini ditentukan dengan mengalikan tekanan tiup dengan koefisien – koefisien angin. Tekan tiup harus diambil minimum 25 kg/m2, kecuali untuk daerah di laut dan di tepi laut sampai sejauh 5 km dari tepi pantai. Pada daerah tersebut tekanan hisap diambil minimum 40 kg/m2. V2 p= ( kg/m2 ) 16

Keterangan : V = kecepatan angin dalam m/s (ditentukan oleh instansi yang berwenang) p = tekanan angin hisap dalam kg/m2 Sedangkan koefisien angin ( + berarti tekanan dan – berarti isapan ), untuk gedung tertutup : commit to user

BAB 2 Dasar Teori


1. Dinding Vertikal a) Di pihak angin ............................................................................... + 0,9 b) Di belakang angin ......................................................................... - 0,4 c) Sejajar dengan arah angin.............................................................. - 0,4 2. Atap segitiga dengan sudut kemiringan  a) Di pihak angin :  < 65 ............................................................... 0,02  - 0,4 65 <  < 90 ....................................................... + 0,9 b) Di belakang angin, untuk semua ................................................ - 0,4

4. Beban Gempa (E) Beban gempa adalah semua beban statik equivalen yang bekerja pada gedung atau bagian gedung yang menirukan pengaruh dari gerakan tanah akibat gempa itu. Dalam perencanaan ini beban gempa tidak diperhitungkan

2.1.2

Sistem Bekerjanya Beban

Bekerjanya beban untuk bangunan bertingkat berlaku sistem gravitasi, yaitu elemen struktur yang berada di atas akan membebani elemen struktur di bawahnya, atau dengan kata lain elemen struktur yang mempunyai kekuatan lebih besar akan menahan atau memikul elemen struktur yang mempunyai kekuatan lebih kecil. Dengan demikian sistem bekerjanya beban untuk elemen – elemen struktur gedung bertingkat secara umum dapat dinyatakan sebagai berikut : Beban pelat lantai didistribusikan terhadap balok anak dan balok portal, beban balok portal didistribusikan ke kolom dan beban kolom kemudian diteruskan ke tanah dasar melalui pondasi.

2.1.3

Provisi Keamanan

Dalam pedoman beton 1983, struktur harus direncanakan untuk memiliki commit to user cadangan kekuatan untuk memikul beban yang lebih tinggi dari beban normal.

BAB 2 Dasar Teori


Kapasitas cadangan ini mencakup faktor pembebanan (U), yaitu untuk memperhitungkan pelampauan beban dan faktor reduksi (), yaitu untuk memperhitungkan kurangnya mutu bahan di lapangan. Pelampauan beban dapat terjadi akibat perubahan dari penggunaan untuk apa struktur direncanakan dan penafsiran yang kurang tepat dalam memperhitungkan pembebanan. Sedang kekurangan kekuatan dapat diakibatkan oleh variasi yang merugikan dari kekuatan bahan, pengerjaan, dimensi, pengendalian dan tingkat pengawasan.

Tabel 2.2 Faktor Pembebanan U untuk beton No.

KOMBINASI BEBAN

FAKTOR U

1.

D

1,4 D

2.

D, L, A,R

1,2 D + 1,6 L + 0,5 (A atau R)

3.

D, L,W, A, R

1,2 D + 1,0 L  1,6 W + 0,5 (A atau R)

4.

D, W

0,9 D  1,6 W

5.

D, L, E

1,2 D + 1,0 L  1,0 E

6.

D, E

0,9 D  1,0 E

Sumber : SNI 03-2847-2002 Keterangan : D

= Beban mati

L

= Beban hidup

W = Beban angin E

= Beban gempa

A

= Beban atap

R

= Baban air hujan

Perencanaan suatu struktur untuk keadaan-keadaan stabil batas, kekuatan batas, dan kemampuan-layan batas harus memperhitungkan pengaruh-pengaruh dari aksi sebagai akibat dari beban hidup dan mati; dan semua beban yang relevan untuk perencanaan keran (alat pengangkat), pelataran tetap, lorong pejalan kaki, tangga,lift sesuai pedoman baja SNI 03-1727-1989. Berdasarkan beban-beban tersebut di atas maka struktur baja harus mampu commit to user memikul semua kombinasi pembebanan di bawah ini: BAB 2 Dasar Teori


1,4 D 1,2 D + 1,6 L + 0,5 (La atau H) 1,2 D + 1,6 (La atau H) + (γL L atau 0,8 W) 1,2 D + 1,3 W + γL L + 0,5 (La atau H) 1,2 D  1,0 E + γL L 0,9 D  (1,3 W atau 1,0 E) Sumber : SNI 03-1729-2002 Keterangan: D

= beban mati

L

= beban hidup

La = beban hidup di atap H

= beban hujan

W = beban angin E

= beban gempa (menurut SNI 03–1726–1989, atau penggantinya)

Tabel 2.3 Faktor Reduksi Kekuatan  No

Kondisi gaya

1.

Lentur, tanpa beban aksial

2.

Beban aksial, dan beban aksial dengan lentur :

Faktor reduksi () 0,80

a. Aksial tarik dan aksial tarik dengan lentur

0,8

b. Aksial tekan dan aksial tekan dengan lentur:  Komponen struktur dengan tulangan

0,7

spiral  Komponen struktur lainnya

0,65

Geser dan torsi

0,75

3.

Tumpuan beton kecuali daerah pengangkuran

0,65

4.

pasca tarik.

Sumber : SNI 03-2847-2002

commit to user

BAB 2 Dasar Teori


Karena kandungan agregat kasar untuk beton struktural seringkali berisi agregat kasar berukuran diameter lebih dari 2 cm, maka diperlukan adanya jarak tulangan minimum agar campuran beton basah dapat melewati tulangan baja tanpa terjadi pemisahan material sehingga timbul rongga-rongga pada beton. Sedang untuk melindungi dari karat dan kehilangan kekuatannya dalam kasus kebakaran, maka diperlukan adanya tebal selimut beton minimum. Beberapa persyaratan utama pada SNI 03-2847-2002 adalah sebagai berikut : a. Jarak bersih antara tulangan sejajar yang selapis tidak boleh kurang dari db atau 25 mm, dimana db adalah diameter tulangan. b. Jika tulangan sejajar tersebut diletakkan dalam dua lapis atau lebih, tulangan pada lapisan atas harus diletakkan tepat diatas tulangan di bawahnya dengan jarak bersih tidak boleh kurang dari 25 mm.

Tebal selimut beton minimum untuk beton yang dicor setempat adalah: a) Untuk pelat dan dinding

= 20 mm

b) Untuk balok dan kolom

= 40 mm

c) Beton yang berhubungan langsung dengan tanah atau cuaca

= 50 mm

2.2

Perencanaan Atap

Atap direncanakan dari struktur baja yang dirakit di tempat atau di proyek. Perhitungan struktur rangka atap didasarkan pada panjang bentangan jarak kuda– kuda satu dengan yang lainnya. Selain itu juga diperhitungkan terhadap beban yang bekerja, yaitu meliputi beban mati, beban hidup, dan beban angin. Setelah diperoleh pembebanan, kemudian dilakukan perhitungan dan perencanaan dimensi serta batang dari kuda–kuda tersebut. Seperti terlihat pada gambar 2.1. :

commit to user

BAB 2 Dasar Teori


Gambar 2.1. Rencana Atap Keterangan : KU

= Kuda-kuda utama

KT

= Kuda-kuda trapesium

N

= Nok

J

= Jurai luar

B

= Bracing

G

= Gording

SK

= ¼ kuda-kuda

2.2.1. Rencana Rangka Kuda-Kuda Rencana kuda-kuda seperti terlihat pada gambar 2.2. :

450

1,5 1,5

450

1,5

1600

Gambar 2.2. Rencana Kuda-Kuda commit to user

BAB 2 Dasar Teori


a. Pembebanan Pada perencanaan atap ini, beban yang bekerja adalah : 1) Beban mati 2) Beban hidup 3) Beban angin b. Asumsi Perletakan 1) Tumpuan sebelah kiri adalah rol.. 2) Tumpuan sebelah kanan adalah sendi. c. Analisa struktur pada perencanaan ini menggunakan program SAP 2000. d. Perhitungan dimensi profil kuda-kuda. 1) Batang tarik

Ag perlu 

Pmak Fy

............................................................................. (1)

Ae = U .An

............................................................................. (2)

Pn  0,75. Ae.Fu

............................................................................. (3)

Dengan syarat yang terjadi :

Pn > Pmak

....................................................................... (4)

2) Batang tekan

λ 

lk ix

λg  π

λs 

............................................................................. (5) E 0,7 . σ leleh

λ λg

Apabila =

.......................... (6)

............................................................................. (7) λs ≤ 0,25

ω = 1 .................................. (8)

0,25 < λs < 1,2

ω

λs ≥ 1,2

ω  1,25.s ........................ (10)

kontrol tegangan :

BAB 2 Dasar Teori

dimana, σ leleh  2400 kg/cm 2

1,43 1,6  0,67 .s ................ (9) 2

commit to user


σ 

Pm aks. . ω  ijin ............................................................................. (11) Fp

3) Sambungan a) Tebal plat sambung () = 0,625 × d ................................................. (12) b) Tegangan geser yang diijinkan Teg. Geser

= 0,75 × ijin ....................................................... (13)

c) Tegangan tumpuan yang diijinkan Teg. Tumpuan

= 1,5 × ijin .......................................................... (14)

d) Kekuatan baut Pgeser

= 2 . ¼ .  . d2 . geser ........................................... (15)

Pdesak

=  . d . tumpuan .................................................... (16)

e) Jumlah mur-baut  n 

Pmaks Pgeser

........................................................ (17)

f) Jarak antar baut Jika 1,5 d  S1  3 d

S1 = 2,5 d .................................. (18)

Jika 2,5 d  S2  7 d

S2 = 5 d ..................................... (19)

2.2.2. Perencanaan Gording 1. Pembebanan Pada perencanaan atap ini, beban yang bekerja pada gording adalah :  Beban mati (titik). Beban mati (titik), seperti terlihat pada gambar 2.3. : y

qx

x



qy q to user commit Gambar 2.3. Pembebanan Gording untuk Beban Mati (titik)

BAB 2 Dasar Teori


Menentukan beban mati (titik) pada gording (q) Menghitung : qx = q sin 

.......................................................................... (20)

qy = q cos 

.......................................................................... (21)

Mx1 = 1/8 . qy . L2

.......................................................................... (22)

My1 = 1/8 . qx . L2

.......................................................................... (23)

 Beban hidup Beban hidup, seperti terlihat pada gambar 2.4. : y

x

Px  Py P Gambar 2.4. Pembebanan Gording untuk Beban Hidup

a) Menentukan beban hidup pada gording (P) b) Menghitung : Px = P sin 

............................................................................... (24)

Py = P cos 

............................................................................... (25)

Mx2 = 1/4 . Py . L ............................................................................... (26) My2 = 1/4 . Px . L ................................................................................ (27)  Beban angin Beban angin, seperti terlihat pada gambar 2.5. : TEKAN

HISAP

commitGording to user untuk Beban Angin Gambar 2.5. Pembebanan

BAB 2 Dasar Teori

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 15 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai Beban angin kondisi normal, minimum = 25 kg/m2 a) Koefisien angin tekan

= (0,02 – 0,4)

b) Koefisien angin hisap

=

– 0,4

Beban angin : a) Angin tekan (W1) = koef. Angin tekan x beban angin x 1/2 x (s1+s2)..(28) b) Angin hisap (W2) = koef. Angin hisap x beban angin x 1/2 x (s1+s2)...(29) Beban yang bekerja pada sumbu x, maka hanya ada harga Mx : Mx (tekan)

= 1/8 . W1 . L2 ...................................................................... (30)

Mx (hisap)

= 1/8 . W2 . L2 ...................................................................... (31)

2. Kontrol terhadap tegangan

 Mx   My   L       Wx   Wy  2

2

............................................................................. (32)

Keterangan : Mx = Momen terhadap arah x My = Momen terhadap arah y

Wx Wy

= Beban angin terhadap arah x = Beban angin terhadap arah y

3. Kontrol terhadap lendutan Secara umum, lendutan maksimum akibat beban mati dan beban hidup harus lebih kecil daripada balok yang terletak bebas atas dua tumpuan, L adalah bentang dari balok tersebut, pada balok menerus atau banyak perletakkan, L adalah jarak antar titik beloknya akibat beban mati,sedangkan pada balok kantilever L adalah dua kali panjang kantilevernya. (PPBBI pasal 15.1 butir 1) sedangkan untuk lendutan yang terjadi dapat diketahui dengan rumus: Zx 

5.qx.L4 Px.L3  384 .E.Iy 48 .E.Iy ............................................................................. (33)

commit to user

BAB 2 Dasar Teori


5.qy.L4 Py.L3 Zy   384 .E.Ix 48 .E.Ix ............................................................................. (34) Z  Zx 2  Zy 2

............................................................................. (35)

Keterangan: qy = beban merata arah y

qx = beban merata arah x

Zx = lendutan pada baja arah x

Zy = lendutan pada baja arah y

Ix = momen inersia arah x

Iy = momen inersia arah y

Z

= lendutan pada baja

Syarat gording itu dinyatakan aman jika: Z ≤ Z ijin.

2.3. Perencanaan Struktur Beton Ada dua jenis struktur didalam perencanaan beton bertulang yaitu struktur statis tertentu dan struktur statis tidak tertentu. Pada struktur statis tertentu diagram–diagram gaya dalam dapat ditentukan secara mudah dengan tiga persyaratan kesetimbangan yaitu  M = 0;  V = 0;  H = 0. Pada struktur statis tak tertentu, besarnya momen tidak dapat ditentukan hanya dengan menggunakan tiga persamaan kesetimbangan yang telah disebutkan, perobahan bentuk struktur ini serta ukuran komponennya memegang peranan penting didalam menentukan distribusi momen yang bekerja didalamnya. Letak tulangan pada struktur statis tak tertentu dapat ditentukan dengan menggambarkan bentuknya setelah mengalami perobahan bentuk.

Gambar 2.6. Diagram Tegangan pada Beton commit to user

BAB 2 Dasar Teori


2.3.1. Perencanaan Pelat Lantai Dalam perencanaan struktur pelat bangunan ini menggunakan metode perhitungan 2 Arah. Dengan ketentuan Ly ≤ 2 (Pelat Dua Arah). Beban pelat lantai pada jenis Lx

ini disalurkan ke empat sisi pelat atau ke empat balok pendukung, akibatnya tulangan utama pelat diperlukan pada kedua arah sisi pelat. Seperti terlihat pada gambar 2.7.

p 10 - 250

p 10 - 250

p 10 - 250 p 10 - 250 p 8 - 250

p 10 - 220

1/4 L

1/4 L

p 8 - 250

p 10 - 250

p 10 - 220

p 10 - 125

L

Gambar 2.7. Contoh Sketsa Penulangan Pelat

commit to user

BAB 2 Dasar Teori


Kode tulangan : 

Lapisan terluar



Lapisan kedua dari luar



Lapisan terluar



Lapisan kedua dari luar

Segitiga menunjuk ke “dalam” pelat.

Dengan perencanaan : a. Pembebanan : 1) Beban mati 2) Beban hidup

: 250 kg/m2

b. Asumsi perletakan : jepit elastis dan jepit penuh c. Analisa struktur menggunakan tabel 13.3.1, 13.3.2 PBBI-1971 dan SAP 2000. d. Analisa tampang menggunakan SNI 03-2847-2002. Pemasangan tulangan lentur disyaratkan sebagai berikut : a. Jarak minimum tulangan sengkang 25 mm b. Jarak maksimum tulangan sengkang 240 atau 2h Penulangan lentur dihitung analisa tulangan tunggal dengan langkah-langkah sebagai berikut : Mn 

Mu

 dengan,   0,80 fy m = 0,85xf ' c

Rn = =

Mn bxd 2

1 2.m.Rn  1  1   m  fy 

b =

0,85.fc  600   .. fy  600  fy 

max = 0,75 . b

BAB 2 Dasar Teori

........................................................................... (36)

........................................................................... (37)

........................................................................... (38)

........................................................................... (39)

........................................................................... (40) ........................................................................... (41) commit to user

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 19 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai min <  < maks

tulangan tunggal

 < min

dipakai min = 0,0025

As =  ada . b . d

........................................................................... (42)

Luas tampang tulangan As = Jumlah tulangan x Luas ........................................................................... (43)

2.3.2. Perencanaan Balok Dalam perencanaan balok langkah pertama yang perlu dilakukan untuk pendimensian balok adalah menentukan besarnya gaya – gaya dalam yang terjadi pada struktur untuk kemudian hasil perencanaan dianalisa apakah memenuhi syarat atau tidak, adapun syarat yang dipakai adalah : h = 1/10 L – 1/15 L b = 1/2 h – 2/3 h secara umum hubungan antara d dan h ditentukan oleh : d = h -1/2Øtul - Øsengk - p ................................................................................. (44) keterangan : h = tinggi balok b = lebar balok d = tinggi efektif L = panjang bentang Ø tul

= diameter tulangan utama.

Øsengk = diameter sengkang.

h

d

b to user Balok Gambar commit 2.8 Penampang

BAB 2 Dasar Teori


Dengan perencanaan : a. Pembebanan : 1) Beban mati 2) Beban hidup

: 250 kg/m2

b. Asumsi Perletakan

: jepit jepit

c. Analisa struktur menggunakan program SAP 2000. d. Analisa tampang menggunakan peraturan SNI 03-2847-2002. Perhitungan tulangan lentur : Mn 

Mu



........................................................................... (45)

dengan,   0,80 m = Rn = =

fy 0,85xf ' c Mn bxd 2

1 2.m.Rn  1  1    m fy 

b =

0,85.fc  600   .. fy 600  fy  

...........................................................................(46) ...........................................................................(47) ........................................................................... (48)

........................................................................... (49)

max = 0,75 . b

........................................................................... (50)

min = 1,4/fy

........................................................................... (51)

min <  < maks

tulangan tunggal

 < min

dipakai min

Perhitungan tulangan geser : Ø = 0,75 Vc = 1 x f ' c xbxd 6

........................................................................... (52)

ØVc = 0,75 x Vc

........................................................................... (53)

Ø.Vc ≤ Vu ≤ 3 Ø Vc ( perlu tulangan geser )

BAB 2 Dasar Teori

commit to user

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 21 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai Vu <  Vc < 3 Ø Vc (tidak perlu tulangan geser) Vs perlu = Vu – Vc

........................................................................... (54)

( pilih tulangan terpasang ) Vs ada =

( Av. fy.d ) s

........................................................................... (55)

( pakai Vs perlu )

2.3.3. Perencanaan Kolom Kolom direncanakan untuk memikul beban aksial terfaktor yang bekerja pada semua lantai atau atap dan momen maksimum yang berasal dari beban terfaktor pada satu bentang terdekat dari lantai atau atap yang ditinjau. Kombinasi pembebanan yang menghasilkan rasio maksimum dari momen terhadap beban aksial

juga harus

diperhitungkan.

Momen-momen

yang bekerja

harus

didistribusikan pada kolom di atas dan di bawah lantai tersebut berdasarkan kekakuan relatif kolom dengan memperhatikan kondisi kekangan pada ujung kolom. Didalam merencanakan kolom terdapat 3 macam keruntuhan kolom, yaitu : 1. Keruntuhan seimbang, bila Pn = Pnb. 2. Keruntuhan tarik, bila Pn < Pnb. 3. Keruntuhan tekan, bila Pn > Pnb. Adapun langkah-langkah perhitungannya : 1. Menghitung Mu, Pu, e =

Mu ....................................................................... (56) Pu

2. Tentukan f’c dan fy 3. Tentukan b, h dan d 4. Hitung Pnb secara pendekatan As = As’ Maka Pnb = Cc = 0,85.f’c.ab.b ........................................................................... (57) Dengan: ab =  1

600 d 600  fy

BAB 2 Dasar Teori

........................................................................... (58) commit to user


Hitung Pn perlu =

Pu



...........................................................................(59)

Bila Pn < Pnb maka terjadi keruntuhan tarik Pn.(e  h  d ) 2 2 As = fy.(d  d i )

........................................................................... (60)

Pn perlu

a

0,85 . f ' c.b

........................................................................... (61)

Bila Pnperlu > Pnb maka terjadi keruntuhan tekan. k1 

e  0,5 d  d'

........................................................................... (62)

k2 

3.he  1,18 d2

........................................................................... (63)

As' 

 1 k  k1.Pnperlu  1 .Kc  fy  k2 

Kc  b.h. f ' c

........................................................................... (64) ........................................................................... (65)

Untuk meyakinkan hasil perencanaan itu harus dicek dengan analisis dan memenuhi : Pn ≥

Pu



Keterangan : As = luas tampang baja

e = eksentrisitas

b

= lebar tampang kolom

Pn = kapasitas minimal kolom

d

= tinggi efektif kolom

k = faktor jenis struktur

d’ = jarak tulangan kesisi luar beton (tekan)

2.4

He = tebal kolom f’c = kuat tekan beton

Perencanaan Tangga

a. Pembebanan : 1) Beban mati 2) Beban hidup : 300 kg/m2 commit to user

BAB 2 Dasar Teori


b. Asumsi Perletakan 1) Tumpuan bawah adalah jepit. 2) Tumpuan tengah adalah jepit. 3) Tumpuan atas adalah sendi. c. Analisa struktur pada perencanaan ini menggunakan program SAP 2000.

2.5. Perencanaan Struktur Pondasi Dalam perencanaan struktur ini, pondasi yang digunakan adalah pondasi telapak (foot plat) yang termasuk pondasi dangkal alasanya karena merupakan bangunan 2 lantai dan digunakan pada kondisi tanah dengan sigma antara : 1,5 - 2,00 kg/cm2. Agar pondasi tidak mengalami penurunan yang signifikan, maka diperlukan daya dukung tanah yang memadai yaitu kemampuan tanah untuk menahan beban diatasnya tanpa mengakibatkan tanah tersebut runtuh. Adapun langkah-langkah perhitungan pondasi yaitu : a. Menghitung daya dukung tanah

 tan ah  A

Pu A

........................................................................... (66)

Pu

 tan ah

........................................................................... (67)

BL A

........................................................................... (68)

yang terjadi =

Ptotal M total  A ( 1 ).b.L2 6 .................................................................. (69)

tanah yang terjadi <

ijin tanah ..........(aman).

ijin tanah 1,1 kg/m2

Dengan : A

=

Luas penampang pondasi

B

=

Lebar pondasi

Pu =

Momen terfaktor

L

Panjang pondasi

=

b. Menghitung berat pondasi Vt = (Vu + berat pondasi). commit to user c. Menghitung tegangan kontak pondasi (qu).

BAB 2 Dasar Teori


1 Mu  .qu.L2 2 Mn 

m

Mu



........................................................................... (71)

fy 0,85 . f ' c

Rn 



........................................................................... (70)

........................................................................... (72)

Mn b.d 2

........................................................................... (73)

1  2.m.Rn   .1  1  m fy 

Jika ρ < ρmaks

........................................................................... (74) tulangan tunggal

Jika ρ > ρmaks

tulangan rangkap

Jika ρ > ρmin

dipakai ρmin =

As = ρada. b . d

...........................................................................(75)

1,4 fy

Keterangan : Mn = Momen nominal

b

= Lebar penampang

Mu = Momen terfaktor

d

= Jarak ke pusat tulangan tarik

Ø = Faktor reduksi

fy

= Tegangan leleh

ρ

Rn

= Kuat nominal

= Ratio tulangan

f’c = Kuat tekan beton d. Perhitungan tulangan geser. Pondasi footplat, seperti terlihat pada gambar 2.10. :

½ ht ½ ht

½ ht ½ ht commit to user Gambar 2.9. Pondasi Foot plat

BAB 2 Dasar Teori


Perhitungan : Mencari P dan ht pada pondasi. L = 2 (2ht + b + a) = ... (kg/cm2) .................................................................. (75)

τpons =

P Lht

..................................................................... (76)

τijin = 0,65 . k

½ ht ........................................................................... (77)

τpons < τijin , maka (tebal Foot plat ½ht cukup, sehingga tidak memerlukan tulangan geser pons). Keterangan : ht

= tebal pondasi.

P

= beban yang ditumpu pondasi.

τpons = tulangan geser pons.

commit to user

BAB 2 Dasar Teori

perpustakaan.uns.ac.id Tugas Akhir

digilib.uns.ac.id

Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai

BAB 3 PERENCANAAN ATAP 3.1 Rencana Atap

Gambar 3.1 Rencana atap Keterangan : KU

= Kuda-kuda utama

KT

= Kuda-kuda trapesium

N

= Nok

G

= Gording

JR

= Jurai luar

B

= Bracing

SK

= ¼ kuda-kuda

3.1.1. Dasar Perencanaan Dasar perencanaan yang dimaksud di sini adalah data dari perencanaan atap itu sendiri, seperti perencanaan kuda-kuda dan gording, yaitu : commit to user

BAB 3 Perencanaan Atap

26


a. Bentuk rangka kuda-kuda

: seperti tergambar

b. Jarak antar kuda-kuda

: 4,00 m

c. Kemiringan atap ()

: 30

d. Bahan gording

: baja profil lip channels (

e. Bahan rangka kuda-kuda

: baja profil double siku sama kaki (  )

f. Bahan penutup atap

: genteng tanah liat mantili

g. Alat sambung

: baut-mur

h. Jarak antar gording

: 1,5 m

i. Mutu baja profil

: Bj-37

)

ijin = 1600 kg/cm2 leleh = 2400 kg/cm2 (SNI 03–1729-2002)

450

1,5 1,5

450

1,5

1600

Gambar 3.2 Rencana kuda-kuda

3.2

Perencanaan Gording

3.2.1. Perencanaan Pembebanan Dicoba menggunakan gording dengan dimensi baja profil tipe lip channels/ kanal kait (

) 150 x 75 x 20 x 4,5 dengan data sebagai berikut :

a. Berat gording

= 11,0 kg/m

f. ts

= 4,5

mm

b. Ix

= 489 cm4

g. tb

= 4,5

mm

c. Iy

= 99,2 cm4

h. Zx

= 65,2 cm3

d. h

= 150 mm

i. Zy

= 19,8 cm3

e. b

= 75

mm commit to user



Kemiringan atap ()

= 30

Jarak antar gording (s)

= 1,5 m

Jarak antar kuda-kuda utama (L)

= 4,00 m

Pembebanan berdasarkan Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung (PPIUG 1983), sebagai berikut : a. Berat penutup atap

= 50 kg/m2

b. Beban angin

= 25 kg/m2

c. Beban hidup (pekerja)

= 100 kg

d. Beban penggantung dan plafond = 18 kg/m2

3.2.2. Perhitungan Pembebanan a. Beban mati (titik) y x qx  qy

q

Berat gording

=

= 11,0 kg/m

Berat penutup atap

= 1,5 x 50 kg/m

= 75,0 kg/m q

qx = q sin  = 86,0 x sin 30 = 43 kg/m qy = q cos  = 86,0 x cos 30 = 74,48 kg/m Mx1 = 1/8 . qy . L2 = 1/8 x 74,48 x (4,0)2

= 148,96 kgm

My1 = 1/8 . qx . L2 = 1/8 x 43 x (4,0)2

= 86 kgm

commit to user


= 86,0 kg/m

+


b. Beban hidup y x

Px  P

Py

P diambil sebesar 100 kg. Px = P sin  = 100 x sin 30

= 50 kg

Py = P cos  = 100 x cos 30

= 86,60 kg

Mx2 = 1/4 . Py . L = 1/4 x 86,60 x 4,0

= 86,60 kgm

1

1

My2 = /4 . Px . L = /4 x 50 x 4,0

= 50 kgm

c. Beban angin

TEKAN

HISAP

Beban angin kondisi normal, minimum = 25 kg/m2 (PPIUG 1983) Koefisien kemiringan atap () = 30 1) Koefisien angin tekan

= (0,02 – 0,4) = (0,02.30 – 0,4) = 0,2

2) Koefisien angin hisap

= – 0,4

Beban angin : 1) Angin tekan (W1) = koef. angin tekan x beban angin x 1/2 x (s1+s2) = 0,2 x 25 x ½ x (1, 5+1, 5) = 7,5 kg/m 2) Angin hisap (W2) = koef. angin hisap x beban angin x 1/2 x (s1+s2) = – 0,4 x 25 x ½ x (1, 5+1, 5) = -15 kg/m commit to user



Beban yang bekerja pada sumbu x, maka hanya ada harga Mx : 1) Mx (tekan)

= 1/8 . W1 . L2 = 1/8 x 7,5 x (4,0)2 = 15 kgm

2) Mx (hisap)

= 1/8 . W2 . L2 = 1/8 x -15 x (4,0)2 = -30 kgm

Kombinasi = 1,2D + 1,6L ± 0,8W 1) Mx Mx (max)

= 1,2D + 1,6L + 0,8W = 1,2 (148,96) + 1,6 (86,60) + 0,8 (15) = 329,31 kgm

Mx (min)

= 1,2D + 1,6L - 0,8W = 1,2 (148,96) + 1,6 (86,60) - 0,8 (30) = 293,31 kgm

2) My My (max)

= Muy (min) = 1,2 (86) + 1,6 (50) = 183,2 kgm

Tabel 3.1. Kombinasi gaya dalam pada gording Beban Mati (kgm) 148,96 86

Momen Mx My

Beban Angin Tekan Hisap (kgm) (kgm) 15 -30

Beban Hidup (kgm) 86,60 50

3.2.3. Kontrol Terhadap Tegangan  Kontrol terhadap tegangan Minimum Mx

= 293,31 kgm = 29331 kgcm

My

= 183,2 kgm = 18320 kgcm

σ

2

  MY        ZY 

2

=

 MX   ZX

=

 29331   18320       65,2   19,8 

2

2

= 1028,82 kg/cm2 < σ ijin = 1600 kg/cm2 commit to user


Kombinasi Minimum Maksimum (kgm) (kgm) 293,31 329,31 183,2 183,2

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 31 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai  Kontrol terhadap tegangan Maksimum Mx

= 329,31 kgm = 32931 kgcm

My

= 183,2 kgm

σ

=

 MX   ZX

=

 32931   18320       65,2   19,8 

= 18320 kgcm

2

  MY        ZY  2

2

2

= 1054,132kg/cm2 < σ ijin = 1600 kg/cm2

3.2.4 Kontrol Terhadap Lendutan Di coba profil : 150 x 75 x 20 x 4,5

qx

= 0,43 kg/cm

E

= 2,1 x 106 kg/cm2

qy

= 0,7448 kg/cm

Ix

= 489 cm4

Px

= 50 kg

Py

= 86,60 kg

4

Iy

= 99,2 cm

Zijin 

1 L 180

Zijin 

1  400  2,22 cm 180

Zx =

5.qx.L4 Px.L3 5.0,43.(400) 4 50.4003  = = 1,008 cm  384 .E.Iy 48 .E.Iy 384.2,1.10 6.99,2 48.2,1.10 6 ..99,2

5.0,7448 .( 400 ) 4 86 ,6.400 3 5.qy.l 4 Py.L3   Zy = = = 0,35 384 .E.Ix 48 .E.Ix 384 .2,1  10 6.489 48 .2,1.10 6.489

Z =

Zx 2  Zy 2 =

1,0082  0,352  1,185

z  zijin 1,185 < 2,22

…………… aman !

Jadi, baja profil lip channels (

) dengan dimensi 150 x 75 x 20 x 4,5 aman dan

mampu menerima beban apabila digunakan untuk gording. commit to user



3.3. Perencanaan Seperempat Kuda-kuda A

2 11

10 1

8

7 4

225

3

9 6

5 133 400

Gambar 3.3. Panjang batang seperempat kuda-kuda A

3.3.1 Perhitungan Panjang Batang Seperempat Kuda-kuda Perhitungan panjang batang selanjutnya disajikan dalam tabel di bawah ini : Tabel 3.2 Perhitungan panjang batang pada seperempat kuda-kuda Nomor Batang

Panjang Batang ( m )

1

1,50

2

1,50

3

1,50

4

1,33

5

1,33

6

1,33

7

0,75

8

1,50

9

1,50

10

2

11

2,25

commit to user



3.3.2. Perhitungan Luasan Seperempat Kuda-kuda

Gambar 3.4. Luasan atap seperempat kuda-kuda A

Panjang ja

= 4,50 m

Panjang ab

= 1,75 m

Panjang ib

= 3,66 m

Panjang bc

= 1,50 m

Panjang hc

= 3,0 m

Panjang cd

= 1,50 m

Panjang gd

= 2,33 m

Panjang de

= 0,75 m

Panjang fe

= 2,0 m

 Luas abij

= ½ ab.( ja + ib ) = ½ 1,75x (4,5 + 3,66 ) = 7,14 m2

 Luas bchi

= ½ bc.( ib + hc ) = ½ 1,5 x ( 3,66 + 3 ) = 5,0 m2

 Luas cdgh = ½ cd. ( hc + gd ) = ½ 1,5 x ( 3 + 2,33 ) = 4,0 m2


commit to user

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 34 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai  Luas defg

= ½ de. ( fe+ gd ) = ½ 0,75 x ( 2 + 2,33 ) = 1,62 m2

Gambar 3.5. Luasan plafon seperempat kuda-kuda A

Panjang ja

= 4,50 m

Panjang ab

= 1,67 m

Panjang ib

= 3,66 m

Panjang bc

= 1,33 m

Panjang hc

= 3,0 m

Panjang cd

= 1,33 m

Panjang gd

= 2,33 m

Panjang de

= 0,66 m

Panjang fe

= 2,0 m

 Luas abij

= ½ ab.( ja + ib ) = ½ 1,67 x (4,5 + 3,66 ) = 6,82 m2

 Luas bchi

= ½ bc.( ib + hc ) = ½ 1,33 x ( 3,66 + 3 ) = 4,43 m2

 Luas cdgh = ½ cd.( hc + gd ) = ½ 1,33 x ( 3 + 2,33 ) = 3,55 m2


commit to user

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 35 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai  Luas defg

= ½ de.( fe+ gd ) = ½ 0,66 x ( 2 + 2,33 ) = 1,43 m2

3.3.3. Perhitungan Pembebanan Seperempat Kuda-kuda A Data-data pembebanan : Berat gording

= 11,0 kg/m

Jarak antar kuda-kuda = 4,0 m Berat penutup atap

= 50 kg/m2

Berat profil

= 3,77 kg/m ( baja profil  50 . 50 . 5 )

Berat plafon

= 18 kg/m P4 P3

3

P2

2

P1

1

8

7 4

9 6

5 P5

11

10

P6

P7

Gambar 3.6. Pembebanan seperempat kuda-kuda akibat beban mati Perhitungan Beban  Beban Mati 1) Beban P1 a) Beban gording

= Berat profil gording x panjang gording = 11 x 4,0 = 44 kg

b) Beban atap

= Luasan abij x Berat atap = 7,14 x 50 = 357 kg

c) Beban kuda-kuda


= ½ x btg (1+4) x berat profil kuda kuda commit to user = ½ x (1,50+1,33) x 3,77 = 5,33 kg


d) Beban plat sambung

= 30 x beban kuda-kuda = 30 x 3,42 = 1,027 kg

e) Beban bracing


f) Beban plafon

= Luasan abij x berat plafon = 6,82 x 18 = 122,76 kg

2) Beban P2 a) Beban gording

= Berat profil gording x panjang gording = 11 x 3,33 = 36,63 kg

b) Beban atap

= Luasan bchi x berat atap = 5 x 50 = 250 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (1+2+7+8) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,5+1,5+0,75 + 1,5) x 3,77 = 9,89 kg



e) Beban bracing



= Berat profil gording x panjang gording = 11 x 2,67 = 29,37 kg

b) Beban atap

= Luasan cdgh x berat atap = 4 x 50 = 200 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (2+3+9 +10) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,5+1,5+1,5+2) x 3,77 = 12,25 kg



e) Beban bracing

= 10 x beban kuda-kuda = 10 x 7,865 = 0,786 kg commit to user




= Berat profil gording x panjang gording = 11 x 2,0 = 22 kg

b) Beban atap

= Luasan defg x berat atap = 1,62 x 50 = 81 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (3+11) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,5+2,25) x 3,77 = 7,07 kg



e) Beban bracing


5) Beban P5 a) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (4+5+7) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,33+1,33+0,75) x 3,77 = 6,43 kg

b) Beban plat sambung


c) Beban bracing


d) Beban plafon

= Luasan bchi x berat plafon = 4,43 x 18 = 79,74 kg


= ½ x btg (5+6+8+9) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,33+1,33+1,5+1,5) x 3,77 = 10,67 kg



c) Beban bracing


d) Beban plafon

= Luasan cdgh x berat plafon = 3,55 x 18 = 63,9 kg commit to user




= ½ x btg (6+10+11) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,33+2+2,25) x 3,77 = 10,52 kg



c) Beban bracing


d) Beban plafon

= Luasan defg x berat plafon = 1,43 x 18 = 25,74 kg

Tabel 3.3 Rekapitulasi pembebanan seperempat kuda-kuda

Beban

Beban Atap

Beban Beban Beban Plat gording Kuda - kuda Penyambung

Beban Bracing

Beban Plafon

Jumlah Beban

Input SAP 2000 (kg) 531

(kg) 44

(kg)

(kg)

(kg)

(kg)

P1

(kg) 357

5,33

1,027

0,342

122,76

(kg) 530,459

P2

250

36,63

9,89

1,906

0,635

-

299,061

300

P3

200

29,37

12,25

2,359

0,786

-

244,765

245

P4

81

22

7,07

1,361

0,454

-

111,885

112

P5

-

-

6,43

1,238

0,413

79,74

87,821

88

P6

-

-

10,67

2,055

0,685

63,9

77,31

78

P7

-

-

10,52

2,026

0,675

25,74

38,961

39

commit to user


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 39 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai  Beban Hidup Beban hidup yang bekerja pada P1, P2, P3, P4 = 100 kg  Beban Angin Perhitungan beban angin : W4 W3 3

W2 2

W1

10 1

8

7 4

11

9 6

5

Gambar 3.7. Pembebanan seperempat kuda-kuda akibat beban angin Beban angin kondisi normal, minimum = 25 kg/m2 (PPIUG 1983)  Koefisien angin tekan

= 0,02  0,40 = (0,02 x 30) – 0,40 = 0,2

a) W1

= luasan x koef. angin tekan x beban angin = 7,14 x 0,2 x 25 = 35,7 kg

b) W2

= luasan x koef. angin tekan x beban angin = 5,0 x 0,2 x 25

c) W3

kg

= luasan x koef. angin tekan x beban angin = 4,0 x 0,2 x 25

d) W4

= 25

= 20

kg

= luasan x koef. angin tekan x beban angin = 1,62 x 0,2 x 25 = 8,1 kg

commit to user



Tabel 3.4. Perhitungan beban angin Beban

Beban (kg)

Angin

Wx

Input SAP

Wy

Input SAP

W.Cos 

2000

W.Sin 

2000

(kg)

(kg)

(kg)

(kg)

W1

35,7

30,92

31

17,85

18

W2

25

21,65

22

12,5

13

W3

20

17,32

18

10

10

W4

8,1

7,01

8

4,05

5

Dari perhitungan mekanika dengan menggunakan program SAP 2000 diperoleh gaya batang yang bekerja pada batang Seperempat kuda-kuda sebagai berikut : Tabel 3.5. Rekapitulasi gaya batang seperempat kuda-kuda A kombinasi Batang

Tarik (+)

Tekan (-)

( kg )

( kg )

1

-

1217,51

2

-

578,98

3

7,34

-

4

1036,36

-

5

1036,36

-

6

462,22

7

105,60

-

8

-

658,73

9

416,55

-

10

-

790,87

11

-

302

commit to user



3.3.4

Perencanaan Profil Seperempat Kuda – Kuda

a. Perhitungan profil batang tarik Pmaks. = 1036,36 kg L

= 1,33 m

fy

= 2400 kg/cm2

fu

= 3700 kg/cm2

Kondisi leleh

 .fy .Ag

Pmaks.

=

Ag 

Pm aks. 1036,36   0,48 cm 2  .f y 0,9.2400

Kondisi fraktur Pmaks.

=

 .fu .Ae

Pmaks.

=

 .fu .An.U

An 

Pm aks. 1036,36   0,42 cm 2 .f u .U 0,9 .3700 .0,75

L 133   0,55 cm2 240 240 Dicoba, menggunakan baja profil  50.50.5 i min 

Dari tabel didapat Ag = 4,80 cm2 i = 1,51 cm Berdasarkan Ag kondisi leleh Ag = 0,48/2 = 0,24 cm2 Berdasarkan Ag kondisi fraktur Diameter baut

= 1/2. 25,4 = 12,7 mm

Diameter lubang = 12,7 + 2 = 14,7 mm = 1,47 cm Ag = An + n.d.t = (0,42/2) + 1.1,47.0,5 = 0,945 cm2 Ag yang menentukan = 1,337 cm2 Digunakan  50.50.5 maka, luas profil 4,80 > 0,945 ( aman ) commit to1,51 user> 0,55 ( aman ) inersia


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 42 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai Jadi,baja profil double siku-siku sama kaki (  ) dengan dimensi 50.50.5 aman dan mampu menerima beban apabila digunakan untuk Seperempat batang tarik.

b. Perhitungan profil batang tekan Pmaks. = 1217,51 kg L

= 1,5 m

fy

= 2400 kg/cm2

fu

= 3700 kg/cm2

Dicoba, menggunakan baja profil  50.50.5 Dari tabel didapat nilai – nilai : = 9,60 cm2

Ag

= 2.4,80

r

= 1,51 cm = 15,1 mm

b

= 50 mm

t

= 5 mm

Periksa kelangsingan penampang :

50 200 b 200  =  5 240 t fy λc 



= 10

 12,910

fy kL r  2E 1 (1500) 240 2 15,1 3,14 x 2 x105

= 1,10 Karena c >1,2 maka :  = 1,25 c2  = 1,25.1,10 2 = 1,50

f Pn = Ag.fcr = Ag

y



= 960

240 = 153469,43 N = 15346,943 kg 1,50

P max 1217,51   0,09 < 1 ....... ( aman ) Pn 0,85 x15346 ,943 commit to user


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 43 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai Jadi, baja profil double siku-siku sama kaki (  ) dengan dimensi 50. 50. 5 aman dan mampu menerima beban apabila digunakan untuk seperempat batang tekan.

3.3.5. Perhitungan Alat Sambung a. Batang Tekan Digunakan alat sambung baut-mur. ( A490,Fub = 825 N/mm2) Diameter baut () = 12,7 mm ( ½ inches) Diameter lubang

= 14,7 mm.

Tebal pelat sambung () = 0,625 . d = 0,625 . 12,7 = 7,94 mm. Menggunakan tebal plat 8 mm. (BJ 37,fu = 3700 kg/cm2)  Tahanan geser baut Pn = n.(0,5.fub).An = 2.(0,5.825).¼..12,72 = 104455,44 N = 10445,54 kg/baut  Tahanan tarik penyambung Pn = 0,75.fub.An = (0,75.825).¼..12,72 = 78341,58 N = 7834,16 kg/baut  Tahanan Tumpu baut : Pn = 0,75 (2,4.fu.dt) = 0,75 (2,4.370.12,7.8) = 67665,6 N = 6766,56 kg/baut P yang menentukan adalah P tumpu = 6766,56 kg. Perhitungan jumlah baut-mur, n

Pm aks. 1217,51   0,18 ~ 2 buah baut P 6766,56

Digunakan : 2 buah baut Perhitungan jarak antar baut : a) 5d  S  15t atau 200 mm Diambil, S1 = 5 d = 5. 12,7 = 63,5 mm = commit 65 mm to user


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 44 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai b) 2,5 d  S2  (4t +100) atau 200 mm Diambil, S2 = 2,5 d = 2,5 . 12,7 = 31,75 mm = 35 mm

b. Batang tarik Digunakan alat sambung baut-mur. ( A490,Fub = 825 N/mm2) Diameter baut () = 12,7 mm ( ½ inches) Diameter lubang

= 14,7 mm.


Pm aks. 1036,36   0,15 ~ 2 buah baut P 6766,56

Digunakan : 2 buah baut Perhitungan jarak antar baut : a) 5d  S  15t atau 200 mm Diambil, S1 = 5 d = 5. 12,7 = 63,5 mm = 65 mm commit to user


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 45 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai b) 2,5 d  S2  (4t +100) atau 200 mm Diambil, S2 = 2,5 d = 2,5 . 12,7 = 31,75 mm = 35 mm

Tabel 3.6. Rekapitulasi perencanaan profil seperempat kuda-kuda A Nomer Batang

Dimensi Profil

Baut (mm)

1

 50. 50 . 5

2  12,7

2

 50. 50 . 5

2  12,7

3

 50. 50 . 5

2  12,7

4

 50. 50 . 5

2  12,7

5

 50. 50 . 5

2  12,7

6

 50. 50 . 5

2  12,7

7

 50. 50 . 5

2  12,7

8 9

 50. 50 . 5

2  12,7

 50. 50 . 5

2  12,7

10

 50. 50 . 5

2  12,7

11

 50. 50 . 5

2  12,7

3.4. Perencanaan Seperempat Kuda-kuda B

2 10 1

8

7 4

11

225

3

9 6

5 133 400

Gambar 3.8. Panjang batang seperempat kuda-kuda B 3.4.1 Perhitungan Panjang Batang Seperempat Kuda-kuda B Perhitungan panjang batang selanjutnya disajikan dalam tabel di bawah ini : commit to user



Tabel 3.7 Perhitungan panjang batang pada seperempat kuda-kuda Nomor Batang

Panjang Batang ( m )

1

1, 50

2

1,50

3

1,50

4

1,33

5

1,33

6

1,33

7

0,75

8

1,50

9

1,50

10

2

11

2,25

3.4.2. Perhitungan Luasan Seperempat Kuda-kuda

Gambar 3.9. Luasan atap seperempat kuda-kuda B

Panjang ja = ib =hc = gd = fe = 4,0 m Panjang ab

= 1,75 m

Panjang bc

= 1,5 m

Panjang cd

= 1,5 m

Panjang de

= 0,75 m


commit to user

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 47 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai  Luas abij

= ja x ab = 4,0 x 1,75 = 7 m2

 Luas bchi

= cdgh = ib x bc = 4 x 1,5 = 6 m2

 Luas defg

= gd x de = 4 x 0,75 = 3 m2

Gambar 3.10. Luasan plafon seperempat kuda-kuda B Panjang ja = ib =hc = gd = fe = 4,0 m Panjang ab

= 1,67 m

Panjang bc

= 1,33 m

Panjang cd

= 1,33 m

Panjang de

= 0,66 m

 Luas abij = ja x ab = 4,0 x 1,67 = 6,68 m2


commit to user

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 48 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai  Luas bchi = cdgh = ib x bc = 4 x 1,33 = 5,32 m2  Luas defg = gd x de = 4 x 0,66 = 2,64 m2

3.4.3. Perhitungan Pembebanan Seperempat Kuda-kuda Data-data pembebanan : Berat gording

= 11,0 kg/m


= 50 kg/m2

Berat profil

= 3,77 kg/m ( baja profil  50 . 50 . 5 )

Berat plafon

= 18 kg/m P4 P3

3

P2

2

P1

1

8

7 4

9 6

5 P5

11

10

P6

P7

Gambar 3.11. Pembebanan seperempat kuda-kuda akibat beban mati Perhitungan Beban  Beban Mati 1) Beban P1 a) Beban gording

= berat profil gording x panjang gording = 11 x 4,0 = 44 kg

b) Beban atap


= luasan abij x Berat atap commit to user = 7 x 50 = 350 kg


c) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (1+4) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,50 + 1,33) x 3,77 = 5,33 kg

d) Beban plat sambung = 30 x beban kuda-kuda = 30 x 3,42 = 1,027 kg e) Beban bracing


g) Beban plafon

= luasan abij x berat plafon = 6,68 x 18 = 120,24 kg


= berat profil gording x panjang gording = 11 x 3,33 = 36,63 kg

b) Beban atap

= luasan bchi x berat atap = 6 x 50 = 300 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½ x Btg (1+2+7+8) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,5 + 1,5 + 0,75 + 1,5) x 3,77 = 9,89 kg





b) Beban atap

= luasan bchi x berat atap = 6 x 50 = 300 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (2+3+9+10) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,5 + 1,5 +1,5+2) x 3,77 = 12,25 kg

d) Beban plat sambung = 30 x beban kuda-kuda = 30 x 7,865 = 2,359 kg

commit to user



e) Beban bracing



= berat profil gording x panjang gording = 11 x 2,0 = 22 kg

b) Beban atap

= luasan defg x berat atap = 3 x 50 = 150 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (3+11) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,5 + 2,25) x 3,77 = 7,07 kg




= ½ x btg(4+5+7) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,33 + 1,33 + 0,75) x 3,77 = 6,43 kg

b) Beban plat sambung = 30 x beban kuda-kuda = 30 x 4,126 = 1,238 kg c) Beban bracing


d) Beban plafon

= luasan bchi x berat plafon = 5,32 x 18 = 95,76 kg


= ½ x btg(5+6+8+9) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,33 + 1,33 +1,5+1,5) x 3,77 = 10,67 kg





d) Beban plafon

= luasan cdgh x berat plafon = 5,32 x 18 = 95,76 kg


= ½ x btg(6+10+11) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,33 + 2+2,25) x 3,77 = 10,52 kg



d) Beban plafon

= luasan defg x berat plafon = 2,64 x 18 = 47,52 kg

Tabel 3.8. Rekapitulasi pembebanan seperempat kuda-kuda

Beban

Beban Atap

Beban Beban Beban Plat gording Kuda - kuda Penyambung

Beban Bracing

Beban Plafon

Jumlah Beban

Input SAP 2000 (kg) 521

(kg) 44

(kg)

(kg)

(kg)

(kg)

P1

(kg) 350

5,33

1,027

0,342

120,24

(kg) 520,939

P2

300

36,63

9,89

1,906

0,635

-

349,061

350

P3

300

29,37

12,25

2,359

0,786

-

344,765

345

P4

150

22

7,07

1,361

0,453

-

180,884

181

P5

-

-

6,43

1,238

0,413

95,76

103,841

104

P6

-

-

10,67

2,055

0,685

95,76

109,17

110

P7

-

-

10,52

2,025

0,675

47,52

60,74

61

 Beban Hidup Beban hidup yang bekerja pada P1, P2, P3, P4 = 100 kg  Beban Angin Perhitungan beban angin : commit to user


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 52 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai W4 W3

3

W2

2

W1

10 1

8

7 4

5

11

9 6

Gambar 3.12. Pembebanan seperempat kuda-kuda akibat beban angin Beban angin kondisi normal, minimum = 25 kg/m2 (PPIUG 1983)  Koefisien angin tekan = 0,02  0,40 = (0,02 x 30) – 0,40 = 0,2 a) W1 = luasan x koef. angin tekan x beban angin = 7 x 0,2 x 25 = 35 kg b) W2 = luasan x koef. angin tekan x beban angin = 6 x 0,2 x 25 = 30 kg c) W3 = luasan x koef. angin tekan x beban angin = 6 x 0,2 x 25 = 30 kg d) W4 = luasan x koef. angin tekan x beban angin = 3 x 0,2 x 25 = 15 kg

Tabel 3.9. Perhitungan beban angin Beban Angin

Beban (kg)

Wx

Input SAP

Wy

Input SAP

W.Cos 

2000

W.Sin 

2000

(kg)

(kg)

(kg)

(kg)

W1

35

30,31

31

17,5

18

W2

30

25,98

26

15

15

W3

30

25,98

26

15

15

W4

15

12,99

13

7,5

8

Dari perhitungan mekanika dengan menggunakan program SAP 2000 diperoleh gaya batang yang bekerja pada batang Seperempat commit to user kuda-kuda sebagai berikut :



Tabel 3.10. Rekapitulasi gaya batang seperempat kuda-kuda B Kombinasi Batang

3.4.4

Tarik (+)

Tekan (-)

( kg )

( kg )

1

-

1427,10

2

-

707,99

3

11,93

-

4

1219,02

-

5

1219,02

-

6

571,47

-

7

124,80

-

8

-

742,97

9

496,25

-

10

-

957,77

11

-

389,45

Perencanaan Profil Seperempat Kuda – Kuda B

a. Perhitungan profil batang tarik Pmaks. = 1219,02 kg L

= 1,33 m

fy

= 2400 kg/cm2

fu

= 3700 kg/cm2

Kondisi leleh

 .fy .Ag

Pmaks.

=

Ag 

Pm aks. 1219,02   0,56 cm 2  .f y 0,9.2400


=

 .fu .Ae


commit to user


Pmaks.

=

 .fu .An.U

Pm aks. 1219,02   0,49 cm 2 .f u .U 0,9 .3700 .0,75

An 



= 1/2. 25,4 = 12,7 mm

Diameter lubang = 12,7 + 2 = 14,7 mm = 1,47 cm Ag = An + n.d.t = (0,49/2) + 1.1,47.0,5 = 0,98 cm2 Ag yang menentukan = 1,337 cm2 Digunakan  50.50.5 maka, luas profil 4,80 > 0,98 ( aman ) inersia

1,51 > 0,55 ( aman )

Jadi,baja profil double siku-siku sama kaki (  ) dengan dimensi 50.50.5 aman dan mampu menerima beban apabila digunakan untuk Seperempat batang tarik.


= 1,5 m

fy

= 2400 kg/cm2

fu

= 3700 kg/cm2

Dicoba, menggunakan baja profil  50.50.5 Dari tabel didapat nilai – nilai : Ag

= 2 . 4,80 = 9,60 cm2


commit to user


r

= 1,51 cm = 15,1 mm

b

= 50 mm

t

= 5 mm


50 200 b 200  =  5 240 t fy λc 



= 10

 12,910

fy kL r  2E 1 (1500) 240 2 15,1 3,14 x 2 x105

= 1,10 Karena c >1,2 maka :  = 1,25 c2  = 1,25.1,102 = 1,50

f Pn = Ag.fcr = Ag

y



= 960

240 = 153469,43 N = 15346,94 kg 1,50

P max 1427,10   0,11 < 1 ....... ( aman ) Pn 0,85 x15346 ,94 Jadi, baja profil double siku-siku sama kaki (  ) dengan dimensi 50. 50. 5 aman dan mampu menerima beban apabila digunakan untuk seperempat batang tekan.


= 14,7 mm.

Tebal pelat sambung () = 0,625 . d = 0,625 . 12,7 = 7,94 mm. Menggunakan tebal plat 8 mm.commit (BJ 37,f = 3700 kg/cm2) touuser


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 56 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai  Tahanan geser baut Pn = n.(0,5.fub).An = 2.(0,5.825).¼..12,72 = 104455,44 N = 10445,54 kg/baut  Tahanan tarik penyambung Pn = 0,75.fub.An = (0,75.825 .¼..12,72 = 78341,58 N = 7834,14 kg/baut  Tahanan Tumpu baut : Pn = 0,75 (2,4.fu.dt) = 0,75 (2,4.370.12,7.8) = 67665,6 N = 6766,56 kg/baut P yang menentukan adalah P tumpu = 6766,56 kg. Perhitungan jumlah baut-mur, n

Pm aks. 1427,10   0,21 ~ 2 buah baut P 6766,56

Digunakan : 2 buah baut Perhitungan jarak antar baut : a) 5d  S  15t atau 200 mm Diambil, S1 = 5 d = 5. 12,7 = 63,5 mm = 65 mm b) 2,5 d  S2  (4t +100) atau 200 mm Diambil, S2 = 2,5 d = 2,5 . 12,7 = 31,75 mm = 35 mm


= 14,7 mm.

Tebal pelat sambung () = 0,625 . d = 0,625 . 12,7 = 7,94 mm. Menggunakan tebal plat 8 mm. (BJ 37,fu = 3700 kg/cm2) commit to user


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 57 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai  Tahanan geser baut Pn = n.(0,5.fub).An = 2.(0,5.825).¼..12,72 = 104455,44 N = 10445,54 kg/baut  Tahanan tarik penyambung Pn = 0,75.fub.An = (0,75.825).¼..12,72 = 78341,58 N = 7834,16 kg/baut  Tahanan Tumpu baut : Pn = 0,75 (2,4.fu.dt) = 0,75 (2,4.370.12,7.8) = 67665,6 N = 6766,56 kg/baut P yang menentukan adalah P tumpu = 6766,56 kg. Perhitungan jumlah baut-mur, n

Pm aks. 1219,02   0,18 ~ 2 buah baut P 6766,56

Digunakan : 2 buah baut

Perhitungan jarak antar baut : a) 5d  S  15t atau 200 mm Diambil, S1 = 5 d = 5. 12,7 = 63,5 mm = 65 mm b) 2,5 d  S2  (4t +100) atau 200 mm Diambil, S2 = 2,5 d = 1,5 . 12,7 = 31,75 mm = 35 mm

commit to user



Tabel 3.11. Rekapitulasi perencanaan profil seperempat kuda-kuda B Nomer Batang

Dimensi Profil

Baut (mm)

1

 50. 50 . 5

2  12,7

2

 50. 50 . 5

2  12,7

3

 50. 50 . 5

2  12,7

4

 50. 50 . 5

2  12,7

5

 50. 50 . 5

2  12,7

6

 50. 50 . 5

2  12,7

7

 50. 50 . 5

2  12,7

8

 50. 50 . 5

2  12,7

9

 50. 50 . 5

2  12,7

10

 50. 50 . 5

2  12,7

11

 50. 50 . 5

2  12,7

3.5. Perencanaan Kuda-kuda Trapesium 14 13 1

25

26 2

27 3

28

16

17

18

19

20

21 22

29 30 31 35 38 39 32 33 34 36 37 40 4

5

6

7

8

9

23

41

225

15

42 43 10

44 11

45

24 12

1600

Gambar 3.13. Panjang batang Kuda-kuda trapesium 3.5.1. Perhitungan Panjang Batang Kuda-kuda Trapesium Perhitungan panjang batang selanjutnya disajikan dalam tabel dibawah ini :

Tabel 3.12. Perhitungan panjang batang pada kuda-kuda trapesium Nomor Batang 1 2 3 4 5 6


Panjang Batang (m) 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 commit to user


Nomor Batang 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45


Panjang Batang (m) 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,50 1,50 1,50 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,50 1,50 1,50 0,75 1,50 1,50 2,0 2,25 2,60 2,25 2,60 2,25 2,60 2,25 2,60 2,25 2,60 2,25 2,60 2,25 2,0 1,50 1,50 0,75 commit to user


3.5.2. Perhitungan luasan kuda-kuda trapesium

Gambar 3.14. Luasan atap kuda-kuda trapesium

Panjang ab

= 1,75 m

Panjang bg

= 3,67 m

Panjang bc

= 1,50 m

Panjang ch

= 3,0 m

Panjang cd

= 1,50 m

Panjang di

= 2,34 m

Panjang de

= 0,75 m

Panjang ej

= 2,0 m

Panjang af

= 4,5 m

 Luas abfg = ½ ab ( af + bg ) = ½ 1,75 ( 4,5+ 3,67 ) = 7,15 m2  Luas bcgh = ½ bc ( ch + bg ) = ½ 1,50 ( 3,0+ 3,67 ) = 5,00 m2  Luas cdhi = ½ cd ( ch + di ) = ½ 1,50 ( 3,0+ 2,34 ) = 4,00 m2  Luas deij = ½ de ( ej + di ) = ½ 0,75 ( 2+ 2,34 ) = 1,63 m2


commit to user


Gambar 3.15. Luasan plafon kuda-kuda trapesium Panjang ab

= 1,67m

Panjang bg

= 3,67 m

Panjang bc

= 1,33 m

Panjang ch

= 3,0 m

Panjang cd

= 1,33 m

Panjang di

= 2,34 m

Panjang de

= 0,6,7 m

Panjang ej

= 2,0 m

Panjang af

= 4,5 m

 Luas abfg = ½ ab ( af + bg ) = ½ 1,67 ( 4,5+ 3,67 ) = 6,82 m2  Luas bcgh = ½ bc ( ch + bg ) = ½ 1,33 ( 3,0+ 3,67 ) = 4,43 m2  Luas cdhi = ½ cd ( ch + di ) = ½ 1,33 ( 3,0+ 2,34 ) = 3,55 m2  Luas deij = ½ de ( ej + di ) = ½ 0,67 ( 2+ 2,34 ) = 1,45 m2


commit to user


3.5.3. Perhitungan Pembebanan kuda-kuda trapesium Data-data pembebanan : Berat gording

= 11,0 kg/m


= 50 kg/m2

Berat profil

= 7,38 kg/m ( baja profil  70 . 70 . 7 )

Berat plafon

= 18 kg/m P4 P3

P1 13

25 1

2 P14

P15

4 P16

18

P8

P9

P11

21

20

19

P10

32 33 34 35 36 37 38 39 40

27 3

P7

22

30 31

28 29

26

P6 17

16

15

P2 14

P5

5 P17

6 P18

7 P19

9

8 P20

P21

41

P12 23

42 43

44 45 12 11

10 P22

P23

Gambar 3.16. Pembebanan kuda-kuda trapesium akibat beban mati a. Perhitungan Beban  Beban Mati 1) Beban P1 = P13 a) Beban gording

= berat profil gording x panjang gording = 11 x 4 = 44 kg

b) Beban atap

= luasan abfg x berat atap = 7,15 x 50 = 357,5 kg

c) Beban plafon

= luasan abfg x berat plafon = 6,82 x 18 = 122,76 kg

d) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (1 + 13) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,33+1,33) x 7,38 = 9,815 kg

e) Beban plat sambung = 30 x beban kuda-kuda = 30 x 9,815 = 2,944 kg f) Beban bracing



P13 24

P24


2) Beban P2 = P12 a) Beban gording


b) Beban atap

= luasan bcgh x berat atap = 5 x 50 = 250 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½xbtg(13+14+25+26)xberat profil kuda kuda = ½ x (1,33+1,33+0,75+1,5) x 7,38 = 18,117 kg





b) Beban atap

= luasan cdhi x berat atap = 4 x 50 = 200 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½xbtg(14+15+27+28)xberat profil kuda kuda = ½ x (1,33+1,33+1,5+2) x 7,38 = 22,73 kg





b) Beban atap

= luasan deij x berat atap = 1,63 x 50 = 81,5 kg

c) Beban kuda-kuda


d) Beban plat sambung = 30 x beban kuda-kuda commit to user



= 30 x 27,711 = 8,313 kg e) Beban bracing


5) Beban P5 = P7 = P9 a) Beban kuda-kuda




6) Beban P6 = P8 a) Beban kuda-kuda





= ½ x btg(1+2+25) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,33+1,33+0,75) x 7,38 = 12,582 kg



d) Beban plafon

= luasan bcgh x berat plafon = 4,43 x 18 = 79,74 kg


= ½ x btg(2+3+26+27) x berat profil kuda kuda commit to user = ½ x (1,33+1,33+1,5+1,5) x 7,38 = 20,885 kg





d) Beban plafon

= luasan cdhi x berat plafon = 3,55 x 18 = 63,9 kg


= ½ x btg(3+4+28+29) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,33+1,33+2+2,25) x 7,38 = 25,497 kg



d) Beban plafon

= Luasan deij x berat plafon = 1,45 x 18 = 26,1 kg

10) Beban P17 = P19 = P21 a) Beban kuda-kuda

= ½xbtg(4+5+30+31+32)xberatprofil kuda-kuda =½x(1,33+1,33+2,6+2,25+2,6)x7,83=37,305 kg




= ½ x Btg(5+6+33) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,33+1,33+2,25) x 7,38 = 18,117 kg





Tabel 3.13. Rekapitulasi Pembebanan Kuda-kuda Trapesium

Beban

Beban Atap (kg)

Beban gording (kg)

Beban Kuda kuda (kg)

Beban Bracing (kg)

Beban Plat Penyam bung (kg)

Beban Plafon (kg)

Jumlah Beban (kg)

Input SAP 2000 (kg)

P1= P13

357,5

44

9,815

2,944

0,981

122,76

538

538

P2= P12

250

36,63

18,117

5,435

1,811

-

311,993

312

P3= P11

200

29,26

22,73

6,819

0,681

261,082

261

P4= P10

81,5

22

27,711

8,313

0,831

142,295

143

-

-

18,117

5,435

1,811

25,363

26

-

-

29,003

8,701

2,9

40,604

41

-

-

12,582

3,774

1,258

79,74

97,354

98

-

-

20,885

6,265

2,088

63,9

93,138

94

-

-

25,497

7,649

2,549

26,1

61,795

62

-

-

37,305

11,19

3,73

52,226

53

-

-

18,117

5,435

1,811

25,363

26

P5= P7= P9 P6= P8 P14= P24 P15= P23 P16= P22 P17= P19= P21 P18=P20

-

-

 Beban Hidup Beban hidup yang bekerja pada P1, P2, P3, P4, P10, P11, P12, P13 = 100 kg  Beban Angin Perhitungan beban angin : W5

W4 W3

15

W2

14

W1

13 25 1

16

26 2

27 28 3

17

4

19

20

W6

21 22

30 31

29

18

32 33 34 35

5

6

38 39

36 37 7

8

40 41 9

W7

23 42 43

10

W8

24 44 45 12 11

Gambar 3.17. Pembebanan kuda-kuda akibat beban angin commit to user


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 67 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai Beban angin kondisi normal, minimum = 25 kg/m2 1) Koefisien angin tekan = 0,02  0,40 = (0,02 x 30) – 0,40 = 0,2 a) W1 = luasan x koef. angin tekan x beban angin = 7,15 x 0,2 x 25 = 35,75 kg b) W2 = luasan x koef. angin tekan x beban angin = 5 x 0,2 x 25

= 25 kg

c) W3 = luasan x koef. angin tekan x beban angin = 4 x 0,2 x 25

= 20 kg

d) W4 = luasan x koef. angin tekan x beban angin = 1,63 x 0,2 x 25 = 8,15 kg 2) Koefisien angin hisap = - 0,40 a) W5 = luasan x koef. angin hisap x beban angin = 1,63 x -0,4 x 25 = -16,3 kg b) W6 = luasan x koef. angin hisap x beban angin = 4 x -0,4 x 25

= -40 kg

c) W7 = luasan x koef. angin hisap x beban angin = 5 x -0,4 x 25

= -50 kg

d) W8 = luasan x koef. angin hisap x beban angin = 7,15 x -0,4 x 25 = -71,5 kg Tabel 3.14. Perhitungan beban angin Beban Angin

Beban (kg)

W x Cos  (kg)

Input SAP2000

W x Sin  (kg)

Input SAP2000

W1 W2 W3 W4 W5 W6

35,75 25 20

30,96 21,65 17,32

31 22 18

17,875 12,5 10

8,15 -16,3 -40 -50 -71,5

7,0579

18 13 10 5 -9 -20 -25 -36

W7 W8


8 -15 -14.1158 -35 -34.64 -44 -43.3 -62 -61.919 commit to user

4.075 -8.15 -20 -25 -35.75


Dari perhitungan mekanika dengan menggunakan program SAP 2000 diperoleh gaya batang yang bekerja pada batang jurai sebagai berikut :

Tabel 3.15. Rekapitulasi gaya batang kuda-kuda trapesium Kombinasi Batang

Tarik (+)

Tekan (-)

( kg )

( kg )

1

3260,36

-

2

3260,36

-

3

2662,76

-

4

2106,76

-

5

2306,77

-

6

2306,77

-

7

2299,13

-

8

2299,13

-

9

2083,84

-

10

2624,08

-

11

3203,46

-

12

3203,46

-

13

-

3839,90

14

-

3174,44

15

-

2553,04

16

-

2359,65

17

-

2359,65

18

-

2455,84

19

-

2455,84

20

-

2344,38

21

-

2344,38

22

-

2520,31

23

-

commit to3108,03 user



Kombinasi Batang

Tarik (+)

Tekan (-)

( kg )

( kg )

24

-

25

117,60

3732,39 -

26 27 28

448,95 -

29

699,90

30 31

251,26 -

32

-

33

31,20

34 35

47,60 -

36

62,59

37 38

31,20 -

39

-

40

266,24

41

682,17 -

42 43 44

438,70 -

45

117,60

685,65 836,89 31,20 141,06 31,20 156,05 31,20 813,16 664,75 -

3.5.4. Perencanaan Profil Kuda-kuda Trapesium a. Perhitungan profil batang tarik Pmaks. = 3260,36 kg L

= 1,33 m


commit to user


fy

= 2400 kg/cm2

fu

= 3700 kg/cm2

Kondisi leleh

 .fy .Ag

Pmaks.

=

Ag 

Pmaks. 3260,36   1,51cm2  .f y 0,9.2400


=

 .fu .Ae

Pmaks.

=

 .fu .An.U

An 

Pm aks. 3260,36   1,15 cm 2 .f u .U 0,9 .3700 .0,85


Dari tabel didapat Ag = 9,40 cm2 i = 2,12 cm

Berdasarkan Ag kondisi leleh Ag = 1,51/2 = 0,75 cm2 Berdasarkan Ag kondisi fraktur Diameter baut

= 1/2. 25,4 = 12,7 mm

Diameter lubang = 12,7 + 2 = 14,7 mm = 1,47 cm Ag = An + n.d.t = (1,15/2) + 1.1,47.0,7 = 1,60 cm2 Digunakan  70.70.7 maka, luas profil 9,40 > 1,60 ( aman ) inersia

2,12 > 0,55 ( aman )

Jadi, baja profil double siku-siku sama kaki (  ) dengan dimensi 70.70.7 aman dan mampu menerima beban apabila digunakan untuk Trapesium batang tarik. commit to user




= 1,50 m

fy

= 2400 kg/cm2

fu

= 3700 kg/cm2

Dicoba, menggunakan baja profil  70.70.7 Dari tabel didapat nilai – nilai : = 18,8 cm2

Ag

= 2. 9,40

r

= 2,12 cm = 21,2 mm

b

= 70 mm

t

= 7 mm


70 200 b 200  =  7 t 240 fy λc 

fy kL r  2E



= 10

 12,910

1 (1500) 240 2 21,2 3,14 x2 x105 = 0,78

Karena 0,25 < c <1,2 maka : 1,43   1,6 - 0,67 c 

1,43 = 1,32 1,6 - 0,67 .0,78

f Pn = Ag.fcr = Ag

y



= 1880

240 = 341818,18 N = 34181,81 kg 1,32

P max 3839,90   0,13 < 1 ....... ( aman ) Pn 0,85 x34181 ,81 Jadi, baja profil double siku-siku sama kaki (  ) dengan dimensi 70. 70. 7 aman dan mampu menerima beban apabila digunakan untuk Trapesium batang tekan. commit to user



3.5.5. Perhitungan Alat Sambung a. Batang Tekan Digunakan alat sambung baut-mur. ( A490,Fub = 825 N/mm2) Diameter baut () = 12,7 mm ( ½ inches) Diameter lubang = 14,7 mm. Tebal pelat sambung ()

= 0,625 . d = 0,625 . 12,7 = 7,94 mm.

Menggunakan tebal plat 8 mm. (BJ 37,fu = 3700 kg/cm2) 

Tahanan geser baut Pn = n.(0,5.fub).An = 2.(0,5.825).¼..12,72 = 104455,44 N = 10445,54 kg/baut



Tahanan tarik penyambung Pn = 0,75.fub.An = (0,75.825).¼..12,72 = 78341,58 N = 7834,16 kg/baut



Tahanan Tumpu baut : Pn = 0,75 (2,4.fu.dt) = 0,75 (2,4.370.12,7.8) = 67665,6 N = 6766,56 kg/baut

P yang menentukan adalah P tumpu = 6766,56 kg. Perhitungan jumlah baut-mur, n

Pm aks. 3839,90   0,57 ~ 3 buah baut P 6766,56

Digunakan : 3 buah baut Perhitungan jarak antar baut : a) 5d  S  15t atau 200 mm Diambil, S1 = 5 d = 5. 12,7 = 63,5 mm = 65 mm b) 2,5 d  S2  (4t +100) atau 200 mm Diambil, S2 = 2,5 d = 2,5 . 12,7 = 31,75 mm = 35 mm commit to user



b. Batang tarik Digunakan alat sambung baut-mur. ( A490,Fub = 825 N/mm2) Diameter baut () = 12,7 mm ( ½ inches) Diameter lubang = 14,7 mm. Tebal pelat sambung () = 0,625 . d = 0,625 . 12,7 = 7,94 mm. Menggunakan tebal plat 8 mm. (BJ 37,fu = 3700 kg/cm2)  Tahanan geser baut Pn = n.(0,5.fub).An = 2.(0,5.825).¼..12,72 = 104455,44 N = 10445,54 kg/baut  Tahanan tarik penyambung Pn = 0,75.fub.An = (0,75.825).¼..12,72 = 78341,58 N = 7834,16 kg/baut  Tahanan Tumpu baut : Pn = 0,75 (2,4.fu.dt) = 0,75 (2,4.370.12,7.8) = 67665,6 N = 6766,56 kg/baut P yang menentukan adalah P tumpu = 6766,56 kg. Perhitungan jumlah baut-mur, n

Pm aks. 3260,36   0,48 ~ 3 buah baut P 6766,56

Digunakan : 3 buah baut Perhitungan jarak antar baut : a) 5d  S  15t atau 200 mm Diambil, S1 = 5 d = 5. 12,7 = 63,5 mm = 65 mm b) 2,5 d  S2  (4t +100) atau 200 mm Diambil, S2 = 2,5 d = 2,5 . 12,7 = 31,75 mm = 35 mm

commit to user



Tabel 3.16. Rekapitulasi perencanaan profil kuda-kuda trapesium Nomor Batang

Dimensi Profil

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37

 70 . 70 . 7  70 . 70 . 7  70 . 70 . 7  70 . 70 . 7  70 . 70 . 7  70 . 70 . 7  70 . 70 . 7  70 . 70 . 7

Baut (mm)

3  12,7 3  12,7 3  12,7 3  12,7 3  12,7 3  12,7 3  12,7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7  70 . 70 . 7 3  12,7 commit to user  70 . 70 . 7 3  12,7



Nomor Batang

Dimensi Profil

Baut (mm)

38 39 40 41 42 43 44 45

 70 . 70 . 7  70 . 70 . 7  70 . 70 . 7  70 . 70 . 7  70 . 70 . 7  70 . 70 . 7

3  12,7 3  12,7 3  12,7 3  12,7 3  12,7 3  12,7 3  12,7 3  12,7

 70 . 70 . 7  70 . 70 . 7

3.6. Perencanaan Jurai 12 11 10 23 9

21 20

8 17 7

13

14

15

3

2

1

16

18

4

460

22

19

5

6

1131,4

Gambar 3.18. Panjang batang jurai 3.6.1. Perhitungan Panjang Batang Jurai Perhitungan panjang batang selanjutnya disajikan dalam tabel dibawah ini :

Tabel 3.17. Perhitungan panjang batang pada jurai Nomor Batang

Panjang Batang (m)

1 2

1,886 1,886

3

1,886

4

1,886

5

1,886

6


commit to user 1,886


Nomor Batang

Panjang Batang (m)

7 8

2,036 2,036

9

2,036

10

2,036

11

2,036

12

2,036

13

0,767

14 15

2,080 1,533

16

2,430

17

2,300

18

2,974

19

3,067

20

3,600

21

3,833

22

4,272

23

4,600

commit to user



3.6.2. Perhitungan Luasan Jurai

Gambar 3.19. Luasan atap jurai Panjang a’b’ = 1,923 m

Panjang hl

= 0,33 m

Panjang b’c’ = c’d’ = 1,538 m

Panjang mw

= 2,0 m

Panjang d’m = 0,769 m

Panjang tx

= 1,667 m

Panjang ei

= 2,50 m

Panjang uy

= 1,0 m

Panjang fj

= 1,667 m

Panjang vz

= 0,33 m

Panjang gk

= 1,0 m

Panjang e’f’

= 0,769 m

Panjang xy

= 1,50 m

Panjang f’g’=g’h’ = 1,538 m

Panjang h’s

= 0,769 m

 Luas abfjie

= 2 x (½ . a’b’. ( fj + ei ) ) = 2 x (½ . 1,923 . ( 1,667 + 2,50 ) ) = 8,013 m2

 Luas bcgkjf = 2 x (½ . b’c’ . ( fj + gk ) ) = 2 x (½ . 1,538 . ( 1,667 + 1,0 ) ) commit to user = 4,102 m2


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 78 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai  Luas cdhlkg = 2 x (½ . c’d’ . ( hl + gk ) ) = 2 x (½ . 1,538 . ( 0,33 + 1,0 ) ) = 2,045 m2  Luas dmlh

= 2 x ( ½ x hl x d’m) = 2 x ( ½ x 0,33 x 0,769 ) = 0,254 m2

 Luas optxwm = 2 x (½ . e’f’ . ( mw + tx ) ) = 2 x (½ . 0,769 . ( 2,0 + 1,667 ) ) = 2,820 m2  Luas pquyxt = 2 x (½ . f’g’ . ( tx + uy ) ) = 2 x (½ . 1,538 ( 1,667 + 1,0 ) ) = 4,102 m2  Luas qrvzyu = 2 x (½ . g’h’ . ( vz + uy ) ) = 2 x (½ . 1,538 . ( 0,33 + 1,0 ) ) = 2,045 m2  Luas rszv

= 2 x ( ½ x vz x h’s) = 2x ( ½ x 0,33 x 0,769 ) = 0,254 m2

Gambar 3.20. Luasan plafon jurai commit to user


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 79 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai Panjang a’b’ = 1,667 m

Panjang mw

= 2,0 m

Panjang b’c’ = c’d’ = 1,33 m

Panjang tx

= 1,667 m

Panjang d’m = 0,667 m

Panjang uy

= 1,0 m

Panjang ei

= 2,50 m

Panjang vz

= 0,33 m

Panjang fj

= 1,667 m

Panjang e’f’

= 0,667 m

Panjang gk

= 1,0 m

Panjang f’g’=g’h’ = 1,33 m

Panjang hl

= 0,33 m

Panjang h’s

 Luas abfjie

= 2 x (½ . a’b’. ( fj + ei ) ) = 2 x (½ . 1,667 . ( 1,667 + 2,50 ) ) = 6,946 m2

 Luas bcgkjf = 2 x (½ . b’c’ . ( fj + gk ) ) = 2 x (½ 1,33 ( 1,667 + 1,0 ) ) = 3,547 m2  Luas cdhlkg = 2 x (½ . c’d’ . ( hl + gk ) ) = 2 x (½ 1,33 ( 0,33 + 1,0 ) ) = 1,769 m2  Luas dmlh

= 2 x ( ½ x hl x d’m) = 2 x ( ½ x 0,33 x 0,667 ) = 0,220 m2

 Luas optxwm = 2 x (½ . e’f’ . ( mw + tx ) ) = 2 x (½ . 0,667 . ( 2,0 + 1,667 ) ) = 2,224 m2  Luas pquyxt = 2 x (½ . f’g’ . ( tx + uy ) ) = 2 x (½ . 1,33 . ( 1,667 + 1,0 ) ) = 3,547 m2  Luas qrvzyu = 2 x (½ . g’h’ . ( vz + uy ) ) = 2 x (½ . 1,33 . ( 0,33 + 1,0 ) ) = 1,769 m2  Luas rszv

= 2 x ( ½ x vz x h’s) = 2 x ( ½ x 0,33 x 0,667 ) commit to user = 0,220 m2


= 0,667 m


3.6.3. Perhitungan Pembebanan Jurai Data-data pembebanan : Berat gording

= 11

kg/m

Berat penutup atap

= 50

kg/m2

Berat profil

= 6,83 kg/m ( baja profil  65 . 65 . 7 )

Berat plafon

= 18

kg/m P7 P6 P5

12 11

P4 P3

10 23

P2

9

21

8

P1 7

13

1

14 2

15

P8

17

16 3

P9

18

19

20

5

4 P10

P11

22

6 P12

P13

Gambar 3.21. Pembebanan jurai akibat beban mati Perhitungan Beban  Beban Mati 1) Beban P1 a) Beban gording


b) Beban atap

= luasan abfjie x berat atap = 8,013 x 50 = 400,65 kg

c) Beban plafon

= luasan abfjie x berat plafon = 6,946 x 18 = 125,028 kg

d) Beban kuda-kuda

= ½ x btg ( 1 + 7 ) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,886 + 2,036) x 6,83 = 13,394 kg

e) Beban plat sambung = 30 x beban kuda-kuda = 30 x 13,394 = 4,018 kg f) Beban bracing






b) Beban atap

= luasan bcgkjf x berat atap = 4,102 x 50 = 205,1 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½ x btg ( 7+8+13+14 ) x berat profil kuda kuda = ½x(2,036+2,036+0,767+2,080)x6,83= 23,63 kg





b) Beban atap

= luasan cdhlkg x berat atap = 2,045 x 50 = 102,25 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½ x btg ( 8+9+15+16 ) x berat profil kuda kuda = ½x(2,036+2,036+1,533+2,430)x6,83= 27,44 kg



4) Beban P4 a) Beban atap

= (luasan dmlh + optxwm) x berat atap = (0,254 + 2,820) x 50 = 153,7 kg

b) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (9+10+17+18) x berat profil kuda kuda = ½x(2,036+2,036+2,300+2,974)x6,83= 31,92 kg

c) Beban plat sambung = 30 x beban kuda-kuda = 30 x 31,92 = 9,575 kg commit to user



d) Beban bracing




b) Beban atap

= luasan pquyxt x Berat atap = 4,102 x 50 = 205,1 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½x btg(10+11+19+20) x berat profil kuda-kuda = ½x(2,036+2,036+3,067+3,6)x6,83 = 36,67 kg





b) Beban atap

= luasan qrvzyu x berat atap = 2,045 x 50 = 102,25 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½ x btg(11+12+21+22) x berat profil kuda kuda = ½x(2,036+2,036+3,833+4,272)x6,83= 41,58 kg



7) Beban P7 a) Beban atap

= luasan rszv x berat atap = 0,254 x 50 = 12,7 kg

b) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (12+23) x berat profil kuda kuda = ½ x (2,036+4,6) x 6,83= 22,662 kg commit to user



c) Beban plat sambung = 30 x beban kuda-kuda = 30 x 22,662 = 6,799 kg d) Beban bracing


8) Beban P8 a) Beban plafon

= luasan bcgkjf x berat plafon = 3,547 x 18 = 63,846 kg

b) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (1+2+13) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,886+1,886+0,767) x 6,83= 15,501 kg




= luasan cdhlkg x berat plafon = 1,769 x 18 = 31,842 kg

b) Beban kuda-kuda





= (luasan dmlh + optxwn) x berat plafon = (0,220+2,224) x 18 = 43,992 kg

b) Beban kuda-kuda


c) Beban plat sambung = 30 x beban kuda-kuda = 30 x 29,034 = 8,710 kg commit to user



d) Beban bracing



= luasan pquyxt x berat plafon = 3,547 x 18 = 63,846 kg

b) Beban kuda-kuda





= luasan qrvzyu x berat plafon = 1,769 x 18 = 31,842 kg

b) Beban kuda-kuda





= luasan rszv x berat plafon = 0,220 x 18 = 3,96 kg

b) Beban kuda-kuda






Tabel 3.18. Rekapitulasi Pembebanan Jurai Beban Beban Atap Gording (kg) (kg)


Beban Plat Penyambung (kg)

Beban Bracing (kg)

Beban Plafon (kg)

Jumlah Beban (kg)

Input SAP 2000 (kg)

P1

400,65

44

13,394

4,018

1,339

125,028

588,429

589

P2

205,1

29,26

23,63

7,088

2,363

-

267,441

268

P3

102,25

14,63

27,44

8,232

2,744

-

155,296

156

P4

153,7

-

31,92

9,575

3,192

-

198,387

199

P5

205,1

29,26

36,67

11,002

3,667

-

285,699

286

P6

102,25

14,63

41,58

12,475

4,158

-

175,093

176

P7

12,7

-

22,662

6,799

2,266

-

44,427

45

P8

-

-

15,501

4,650

1,550

63,846

85,547

86

P9

-

-

25,22

7,566

2,522

31,842

67,15

68

P10

-

-

29,034

8,710

2,903

43,992

84,639

85

P11

-

-

33,51

10,053

3,351

63,846

110,76

111

P12

-

-

38,265

11,479

3,826

31,842

85,412

86

P13

-

-

36,739

11,022

3,674

3,96

55,395

56

Beban

 Beban Hidup Beban hidup yang bekerja pada P1, P2, P3, P4, P5 P6, P7, = 100 kg  Beban Angin Perhitungan beban angin :

W7 W6 W5

12

W4

11

W3

10

W2 8 7 1

21

9

W1 13

14 2

15

16 3

17

19

22

20

18 4

5

6

Gambar 3.22. Pembebanan jurai akibat beban angin commit to user


23

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 86 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai Beban angin kondisi normal, minimum = 25 kg/m2  Koefisien angin tekan = 0,02  0,40 = (0,02 x 22) – 0,40 = 0,04 a) W1 = luasan abfjie x koef. angin tekan x beban angin = 8,013 x 0,04 x 25 = 8,013 kg b) W2 = luasan bcgkjf x koef. angin tekan x beban angin = 4,102 x 0,04 x 25 = 4,102 kg c) W3 = luasan cdhlkg x koef. angin tekan x beban angin = 2,045 x 0,04 x 25 = 2,045 kg d) W4 = luasan (dmlh+ optxwm) x koef. angin tekan x beban angin = (0,254 + 2,820) x 0,04 x 25 = 3,074 kg e) W5 = luasan pquyxt x koef. angin tekan x beban angin = 4,102 x 0,04 x 25 = 4,102 kg f) W6 = luasan qrvzyu x koef. angin tekan x beban angin = 2,045 x 0,04 x 25 = 2,045 kg g) W7 = luasan rszv x koef. angin tekan x beban angin = 0,254 x 0,04 x 25 = 0,254 kg

Tabel 3.19. Perhitungan beban angin Wx Input Beban Beban W.Cos  SAP2000 Angin (kg) (kg) W1 W2 W3 W4 W5 W6 W7

8,013 4,102 2,045 3,074 4,102 2,045 0,254

6,939 3,552 1,771 2,662 3,552 1,771 0,220

7 4 2 3 4 2 1

Wy W.Sin  (kg)

Input SAP2000

4,006 2,051 1,022 1,537 2,051 1,022 0,127

5 3 2 2 3 2 1

Dari perhitungan mekanika dengan menggunakan program SAP 2000 diperoleh gaya batang yang bekerja pada batang jurai sebagai berikut : commit to user



Tabel 3.20. Rekapitulasi gaya batang jurai Kombinasi Batang

1 2 3 4 5 6

Tarik (+)

Tekan (-)

( kg )

( kg )

3307,73

-

3307,73

-

2567,56

-

1969,41

-

1338,78

-

644,37

-

-

3565,53

-

2772,47

-

2119,74

-

1454,46

-

710,64

0,86

-

103,2

-

-

796,51

375,84

-

-

776,94

585,51

-

-

965,92

873,35

-

-

1304,38

1207,38

-

-

1474,67

-

215,12

7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23

commit to user



3.6.4. Perencanaan Profil Jurai a. Perhitungan profil batang tarik Pmaks. = 3307,73 kg L

= 1,886 m

fy

= 2400 kg/cm2

fu

= 3700 kg/cm2

Kondisi leleh

 .fy .Ag

Pmaks.

=

Ag 

Pmaks. 3307,73   1,53 cm2  .f y 0,9.2400


=

 .fu .Ae

Pmaks.

=

 .fu .An.U

An 

Pm aks. 3307,73   1,32 cm 2 .f u .U 0,9 .3700 .0,75



= 1/2. 25,4 = 12,7 mm

Diameter lubang = 12,7 + 2

= 14,7 mm = 1,47 cm

Ag = An + n.d.t = (1,32/2) + 1.1,47.0,7 = 1,69 cm2 Digunakan  65.65.7 maka, luas profil 8,70 > 1,69 ( aman ) inersia 1,96 > 0,79 ( aman ) commit to user


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 89 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai Jadi,baja profil double siku-siku sama kaki (  ) dengan dimensi 65.65.7 aman dan mampu menerima beban apabila digunakan untuk Jurai batang tarik.


= 2,036 m

fy

= 2400 kg/cm2

fu

= 3700 kg/cm2


= 2. 8,70 = 17,4 cm2

r

= 1,96 cm = 19,6 mm

b

= 65 mm

t

= 7 mm


65 200 b 200  =  7 t 240 fy λc 



= 9,28

 12,910

fy kL r  2E 1 (2036) 240 2 19,6 3,14 x2 x10 5

= 1,15 Karena 0,25 < c <1,2 maka : 1,43   1,6 - 0,67 c 

1,43 = 1,72 1,6 - 0,67 .1,15

f Pn = Ag.fcr = Ag

y



= 1740

240 = 243020,84 N = 24302,08 kg 1,72 commit to user



P max 3565,53   0,17 < 1 ....... ( aman ) Pn 0,85 x 24302 ,08 Jadi, baja profil double siku-siku sama kaki (  ) dengan dimensi 65. 65. 7 aman dan mampu menerima beban apabila digunakan untuk Jurai batang tekan.


= 14,7 mm.


Pm aks. 3565,53   0,53 ~ 2 buah baut P 6766,56

Digunakan : 2 buah baut Perhitungan jarak antar baut : commit to user


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 91 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai a) 5d  S  15t atau 200 mm Diambil, S1 = 5 d = 5. 12,7 = 63,5 mm = 65 mm b) 2,5 d  S2  (4t +100) atau 200 mm Diambil, S2 = 2,5 d = 2,5 . 12,7 = 31,75 mm = 35 mm


= 14,7 mm.


Pm aks. 3307,73   0,49 ~ 2 buah baut P 6766,56

Digunakan : 2 buah baut Perhitungan jarak antar baut : commit to user


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 92 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai a) 5d  S  15t atau 200 mm Diambil, S1 = 5 d = 5. 12,7 = 63,5 mm = 65 mm b) 2,5 d  S2  (4t +100) atau 200 mm Diambil, S2 = 2,5 d = 1,5 . 12,7 = 31,75 mm = 35 mm

Tabel 3.21. Rekapitulasi perencanaan profil jurai Nomer Batang

Dimensi Profil

Baut (mm)

1

 65 . 65 . 7

2

 65 . 65 . 7

2  12,7 2  12,7

3

 65 . 65 . 7

2  12,7

4

 65 . 65 . 7

2  12,7

5

 65 . 65 . 7

2  12,7

6

 65 . 65 . 7

2  12,7

7

 65 . 65 . 7

2  12,7

8

 65 . 65 . 7

2  12,7

9

 65 . 65 . 7

2  12,7

10

 65 . 65 . 7

2  12,7

11

 65 . 65 . 7

2  12,7

12

 65 . 65 . 7

2  12,7

13

 65 . 65 . 7

2  12,7

14

 65 . 65 . 7

2  12,7

15

 65 . 65 . 7

2  12,7

16

 65 . 65 . 7

2  12,7

17

 65 . 65 . 7

2  12,7

18

 65 . 65 . 7

2  12,7

19

 65 . 65 . 7

2  12,7

20

 65 . 65 . 7

2  12,7

21

 65 . 65 . 7

2  12,7

22

 65 . 65 . 7

2  12,7

23

 65 . 65 . 7commit to user 2  12,7



3.7. Perencanaan Kuda-kuda Utama (KU) A 3.7.1. Perhitungan Panjang Batang Kuda-kuda A 19

18 17

20

22

15

33

31

14 29 30 27 28

13

21

35

32

34

36 37 38 39

40

25 26 1

2

450

16

3

4

5

6

7

8

9

41 42 43 44 10

23 45

11

1600

Gambar 3.23. Panjang batang kuda-kuda utama A Perhitungan panjang batang selanjutnya disajikan dalam tabel dibawah ini : Tabel 3.22. Perhitungan panjang batang pada kuda-kuda utama A Nomor Batang 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 BAB 3 Perencanaan Atap

Panjang Batang (m) 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 commit1,50 to user 1,50

24 12


Nomor Batang 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45

Panjang Batang (m) 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 0,75 1,56 1,50 2,1 2,25 2,61 3,0 3,29 3,75 3,98 4,5 3,98 3,75 3,29 3,0 2,61 2,25 2,1 1,50 1,56 0,75

commit to user



3.7.2 Perhitungan Luasan Setengah Kuda-Kuda Utama A

Gambar 3.24. Luasan atap kuda-kuda utama A

Panjang ab

= 1,75 m

Panjang gj

= 2,33 m

Panjang bc = cd = ef = fg = 1,50 m

Panjang fk

= 3,11 m

Panjang gh

= 0,75 m

Panjang el

= 3,60 m

Panjang hi

= 2,0 m

Panjang dm = en = bo = ap = 4,0 m

 Luas abop = ab x op =1,75 x 4,0 = 7,0 m2  Luas bcno = cdmn = bc x bo = 1,50 x 4,0 = 6,0 m2  Luas delm = (½ de x dm) + ½ (½ de ( dm + el )) = (½ 1,5 x 4) + ½ (½ 1,5 ( 4 + 3,60) ) 2 to user = 3 +2,85 = 5,85mcommit


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 96 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai  Luas efkl

= ½ ef ( fk + el ) = ½ 1,5 ( 3 + 3,67 ) = 5,0 m2

 Luas fgjk

= ½ fg ( fk + gj ) = ½ 1,5 ( 3 +2,33 ) = 4 m2

 Luas ghij

= ½ gh ( hi + gj ) = ½ 0,75 ( 2 + 2,33 ) = 1,62 m2

Gambar 3.25. Luasan plafon kuda-kuda utama A

Panjang ab

= 1,66 m

Panjang gj

= 2,33 m

Panjang bc = cd = ef = fg = 1,33 m

Panjang fk

= 3,11 m

Panjang gh

= 0,66 m

Panjang el

= 3,60 m

Panjang hi

= 2,0 m

Panjang dm = en = bo = ap = 4,0 m

commit to user


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 97 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai  Luas abop = ab x op =1,66x 4,0 = 6,64 m2  Luas bcno = cdmn = bc x bo = 1,33x 4,0 = 5,32 m2  Luas delm = (½ de x dm) + ½ (½ de ( dm + el )) = (½ 1,33 x 4) + ½ (½ 1,33 ( 4 + 3,60) ) = 2,66 +2,53 = 5,19m2  Luas efkl

= ½ ef ( fk + el ) = ½ 1,33 ( 3 + 3,67 ) = 4,43 m2

 Luas fgjk

= ½ fg ( fk + gj ) = ½ 1,33 ( 3 +2,33 ) = 3,54 m2

 Luas ghij

= ½ gh ( hi + gj ) = ½ 0,66 ( 2 + 2,33 ) = 1,43 m2

3.7.3. Perhitungan Pembebanan Kuda-kuda Utama A Data-data pembebanan : Jarak antar kuda-kuda utama = 4,00 m Berat gording

= 11 kg/m

Berat penutup atap

= 50

Berat profil

= 7,38 kg/m ( baja profil  70 . 70 . 7 )

Berat plafon

= 18 kg/m

kg/m2

commit to user


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 98 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai P7 P6 P5

P1 27 28

13 1

25 26 2 P14

P11 22

29 30

3 P15

P10 21

35 33

31

14

P9 20

16 15

P2

P8

17

P4 P3

19

18

32

4 P16

36

5 P17

37

34

P12 23

39 40

6 P18

38

7 P19

8 P20

41 42 9

P21

43

10 P22

44

45

11 P23

P13 24 12

P24

Gambar 3.26. Pembebanan Kuda- kuda utama akibat beban mati a) Perhitungan Beban  Beban Mati 1) Beban P1 = P13 a. Beban gording


b. Beban atap

= luasan x Berat atap = 7 x 50 = 350 kg

c. Beban kuda-kuda


d. Beban plat sambung = 30 x beban kuda-kuda = 30 x 10,442 = 3,132 kg e. Beban bracing


f. Beban plafon

= luasan x berat plafon = 6,64 x 18 = 119,52 kg



b) Beban atap

= luasan x berat atap = 6 x 50 = 300 kg

c) Beban kuda-kuda


= ½ xbtg(13+14+25+26)xberat profil kuda-kuda commit to user = ½ x (1,50+1,5+0,75+1,56) x 7,38 = 19,593 kg






b) Beban atap


c) Beban kuda-kuda

= ½ xbtg(14+15+27+28)xberat profil kuda-kuda = ½ x (1,5+1,5+1,5+2,1) x 7,38 = 24,354 kg





b) Beban atap

= luasan x berat atap = 5,88 x 50 = 294 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½ xbtg(15+16+29+30)xberat profil kuda-kuda = ½ x (1,5+1,5+2,25+2,61) x 7,38= 29,003 kg




= berat profil gording x panjang gording = 11 x 3,34 = 36,74 kg commit to user



b) Beban atap


c) Beban kuda-kuda

= ½ xbtg(16+17+31+33)xberat profil kuda-kuda = ½ x (1,5+1,5+3+3,75) x 7,38 = 35,997 kg





b) Beban atap


c) Beban kuda-kuda

= ½ xbtg(17+18+33+34)xberat profil kuda-kuda = ½ x (1,5+1,5+3,75+3,98) x 7,38 = 39,593 kg

d) Beban plat sambung = 30 x beban kuda-kuda = 30 x 39,593= 11,878 kg e) Beban bracing

= 10 x beban kuda-kuda = 10 x 39,593= 3,959 kg



b) Beban atap

= (2 x luasan) x berat atap = (2 x 1,62) x 50 = 162 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½ x btg(18+19+35) x berat profil kuda-kuda = ½ x (1,5+1,5+4,5) x 7,38 = 27,675 kg


= 10 x beban kuda-kuda = 10 xto27,675 commit user = 2,767 kg



8) Beban P14 = P24 a) Beban plafon


b) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (1+2+25) x berat profil kuda-kuda = ½ x (1,33+1,33+0,75) x 7,38 = 12,582 kg

c) Beban plat sambung = 30 x beban kuda-kuda = 30 x 12,582= 3,774 kg d) Beban bracing




b) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (2+3+26+27) x berat profil kuda-kuda = ½ x(1,33+1,33+1,56+1,50)x 7,38 = 21,107 kg




= luasan x berat plafon = 5,19 x 18 = 93,42kg

b) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (3+4+28+29) x berat profil kuda-kuda = ½ x (1,33+1,33+2,1+2,25) x 7,38 = 25,866 kg




= luasan x berat plafon = 4,43 xto18user = 79,74 kg commit



b) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (4+5+30+31) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,33+1,33+2,61+3) x 7,38 = 30,516 kg





b) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (5+6+32+33) x berat profil kuda-kuda = ½ x(1,33+1,33+3,29+3,75)x 7,38 = 35,793 kg




= (2 x luasan) x berat plafon = (2 x 1,43) x 18 = 51,48 kg

b) Beban kuda-kuda

= ½xbtg(6+7+34+35+36)xberatprofil kuda-kuda =½x(1,33+1,33+3,98+4,5+3,98)x7,38=55,79 kg



commit to user



Tabel 3.23. Rekapitulasi pembebanan kuda-kuda utama

Beban

Beban Beban Atap Gording (kg) (kg)

Beban Beban Plat Kuda Penyambung kuda (kg) (kg)

Beban Bracing (kg)

Beban Plafon (kg)

Jumlah Beban (kg)

Input SAP 2000 (kg)

P1 = P13 P2 = P12 P3 = P11 P4 = P10 P5 = P9 P6 = P8 P7 P14 = P24 P15 = P23 P16 = P22 P17 = P21 P18 = P20

350 300 300 294 250 200 162 -

44 44 44 44 36.74 29.37 22 -

10.442 19.593 24.354 29.003 35.997 39.593 27.675 12.582 21.107 25.866 30.516 35.793

3.132 5.878 7.306 8.701 10.793 11.878 8.302 3.774 6.332 7.76 9.514 10.737

1.044 1.959 2.435 2.9 3.599 3.959 2.767 1.258 2.11 2.586 3.051 3.579

119.52 95.76 62.082 93.42 79.74 63.72

525,138 371,43 378,095 378,604 337,13 284,8 222,744 113,374 91,594 129,632 122,461 113,829

526 372 379 379 338 285 223 114 92 130 123 114

P19

-

-

55.79

16.737

5.579

51.48

124,007

124

 Beban Hidup Beban hidup yang bekerja pada P1,P2, P3, P4, P5, P6, P7, P8, P9, P10, P11 P12, P13 =100 kg.  Beban Angin Perhitungan beban angin : W7 W8 W9

W6 W5 17

W4

W2 W1 13

25 26 1 2

29 30

31 32

33

34

W11 21

35

15 14

W10 20

16

W3

19

18

36 37

38

39 40

27 28 3

W12 22 23

41 42 43

4

5

6

7

8

9

10

W13 44 11

45

W14 24 12

Gambar 3.27. Pembebanan kuda-kuda utama akibat beban angin Beban angin kondisi normal, commit minimum 25 kg/m2 to = user


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 104 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai  Koefisien angin tekan

= 0,02  0,40 = (0,02 x 30) – 0,40 = 0,2

a) W1 = luasan x koef. angin tekan x beban angin = 7 x 0,2 x 25 = 35 kg b) W2 = luasan x koef. angin tekan x beban angin = 6 x 0,2 x 25 = 30 kg c) W3 = luasan x koef. angin tekan x beban angin = 6 x 0,2 x 25 = 30 kg d) W4 = luasan x koef. angin tekan x beban angin = 5,88 x 0,2 x 25 = 29,4kg e) W5 = luasan x koef. angin tekan x beban angin = 5 x 0,2 x 25 = 25 kg f) W6 = luasan x koef. angin tekan x beban angin = 4 x 0,2 x 25 = 20 kg g) W7 = luasan x koef. angin tekan x beban angin = 1,62 x 0,2 x 25 = 8,1 kg  Koefisien angin hisap

= - 0,40

a) W8 = luasan x koef. angin hisap x beban angin = 1,62 x -0,4 x 25 = -16,2 kg b) W9 = luasan x koef. angin hisap x beban angin = 4x -0,4 x 25 = -40 kg c) W10 = luasan x koef. angin hisap x beban angin = 5 x -0,4 x 25 = -50 kg d) W11 = luasan x koef. angin hisap x beban angin = 5,88 x -0,4 x 25 = -58,8 kg e) W12 = luasan x koef. angin hisap x beban angin = 6 x -0,4 x 25 = -60 kg f) W13 = luasan x koef. angin hisap x beban angin = 6 x -0,4 x 25 = -60 kg g) W14 = luasan x koef. angin hisap x beban angin commit = 7 x -0,4 x 25 = -70 kg to user




Beban (kg)

W x Cos  (kg)

Input SAP2000

W y Sin  (kg)

Input SAP2000

W1 W2 W3

35 30 30

30.31 25.98

31 26 26

17.5 15

18 15

W4 W5 W6 W7 W8 W9 W10 W11 W12 W13 W14

29 25

15 14.7

15 15 13 10 5 -9 -15 -25 -30 -30 -30 -35

25.98 25.4604 21.65 17.32 7.0146 -14.029 -34.64 -43.3 -50.921 -51.96 -51.96 -60.62

20 8 -16.2 -40 -50 -58.8 -60 -60 -70

26 22

12.5 10 4.05 -8,1 -15 -25 -29,4 -30 -30 -35

18 8 -15 -35 -44 -51 -52 -52 -61

Dari perhitungan mekanika dengan menggunakan program SAP 2000 diperoleh gaya batang yang bekerja pada batang kuda-kuda utama sebagai berikut : Tabel 3.25. Rekapitulasi gaya batang kuda-kuda utama A

Kombinasi Batang

Tarik (+) kg

Tekan(-) kg

1

6925,48

-

2

6925,48

-

3

6243,79

-

4

5572,77

-

5

4884,15

-

6

4210,17

-

7

4192,94 commit to user

-



Kombinasi Batang

Tarik (+) kg

Tekan(-) kg

8

4846,54

-

9

5513,36

-

10

6162,79

-

11

6822,87

-

12

6822,87

-

13

-

7974,39

14

-

7216,12

15

-

6470,09

16

-

5703,86

17

-

4950,78

18

-

4229,14

19

-

4222,71

20

-

4908,97

21

-

5618,49

22

-

6336,76

23

-

7034,14

24

-

7743,76

25

136,80

-

26

-

782,13

27

493,85

-

28

-

1010,02

29

910,90

-

30

-

1350,76

31

1309,65

-

32

-

1659,47

33

1653,24

-

34

-

1920,42

35

3719,22 commit to user


-


Kombinasi Batang

Tarik (+) kg

Tekan(-) kg

36

-

1868,97

37

1607,41

-

38

-

1609,31

39

1272,86

-

40

-

1308,00

41

886,60

-

42

-

977,51

43

481,70

-

44

-

757,35

45

136,80

-

3.7.4. Perencanaan Profil Kuda- kuda Utama A a. Perhitungan profil batang tarik Pmaks. = 6925,48 kg L

= 1,33 m

fy

= 2400 kg/cm2

fu

= 3700 kg/cm2

Kondisi leleh

 .fy .Ag

Pmaks.

=

Ag 

Pmaks. 6925,48   3,21cm2  .f y 0,9.2400


=

 .fu .Ae

Pmaks.

=

 .fu .An.U

An 

Pm aks. 6925,48   2,45 cm 2 .f u .U 0,9 .3700 .0,85

i min 

L 133   0,55 cm2 commit to user 240 240


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 108 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai Dicoba, menggunakan baja profil  70.70.7 Dari tabel didapat Ag = 9,40 cm2 i = 2,12 cm Berdasarkan Ag kondisi leleh Ag = 3,21/2 = 1,60 cm2 Berdasarkan Ag kondisi fraktur Diameter baut

= 1/2. 2,54 = 12,7 mm


= 14,7 mm = 1,47 cm

Ag = An + n.d.t = (2,45/2) + 1.1,47.0,7 = 2,25 cm2 Digunakan  70.70.7 maka, luas profil 9,40 > 2,25 ( aman ) inersia

2,12 > 0,55 ( aman )

Jadi, baja profil double siku-siku sama kaki (  ) dengan dimensi 70.70.7 aman dan mampu menerima beban apabila digunakan untuk KK utama batang tarik.


= 1,50 m

fy

= 2400 kg/cm2

fu

= 3700 kg/cm2


= 2. 9,40 = 18,8 cm2

r

= 2,12 cm = 21,2 mm

b

= 70 mm

t

= 7 mm


70 200 b 200  = = 10  12,910  7 t 240 commit to user fy



λc 



fy kL r  2E 1 (1500) 240 2 21,2 3,14 x2 x105

= 0,78 Karena 0,25 < c <1,2 maka :  

1,43 1,6 - 0,67 c



1,43 = 1,32 1,6 - 0,67 .0,78

f Pn = Ag.fcr = Ag

y



= 1880

240 = 341818,18 N = 34181,81 kg 1,32

P max 7974,39   0,27 < 1 ....... ( aman ) Pn 0,85 x34181 ,81 Jadi, baja profil double siku-siku sama kaki (  ) dengan dimensi 70. 70. 7 aman dan mampu menerima beban apabila digunakan untuk KK utama batang tekan.

3.7.5. Perhitungan Alat Sambung a. Batang Tekan Digunakan alat sambung baut-mur Diameter baut () = 15,9 mm (5/8 inch) Diameter lubang

= 17 mm

Tebal pelat sambung () = 0,625 . d = 0,625 . 15,9 = 9,9 mm Menggunakan tebal plat 10 mm  Tegangan geser yang diijinkan Teg. Geser

= 0,6 .  ijin = 0,6 . 1600 = 960 kg/cm2 commit to user


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 110 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai  Tegangan tumpuan yang diijinkan Teg. tumpuan = 1,5 .  ijin = 1,5 . 1600 = 2400 kg/cm2  Kekuatan baut : a) Pgeser

= 2 . ¼ .  . d2 .  geser = 2 . ¼ .  . (15,9)2 . 960 = 3810,35 kg

b) Pdesak

=  . d .  tumpuan = 0,9 . 15,9. 2400 = 3816 kg

P yang menentukan adalah Pgeser = 3810,35 kg Perhitungan jumlah baut-mur,

n

Pmaks. 7974,39   2,09 ~ 3 buah baut Pgeser 3810,35

Digunakan : 3 buah baut Perhitungan jarak antar baut : a) 1,5 d  S1  3 d Diambil, S1 = 2,5 d = 2,5 . 1,59 = 3,975 cm = 4,0 cm b) 2,5 d  S2  7 d Diambil, S2 = 5 d = 5 . 1,59 = 7,95 cm = 8,0 cm

b. Batang tarik Digunakan alat sambung baut-mur Diameter baut () = 15,9 mm (5/8 inch) Diameter lubang

= 17 mm


= 0,6 .  ijin = 0,6 . 1600 to user 2 =960 kg/cmcommit


perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 111 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai  Tegangan tumpuan yang diijinkan Teg. tumpuan = 1,5 .  ijin = 1,5 . 1600 = 2400 kg/cm2  Kekuatan baut : a) Pgeser

= 2 . ¼ .  . d2 .  geser = 2 . ¼ .  . (15,9)2 . 960 = 3810,35 kg

b) Pdesak

=  . d .  tumpuan = 0,9 . 15,9. 2400 = 3816 kg


n



Tabel 3.26. Rekapitulasi perencanaan profil kuda-kuda utama A Nomor Batang

Dimensi Profil

Baut (mm)

1

 70. 70. 7

3  15,9

2

 70. 70. 7

3  15,9

3

 70. 70. 7

3  15,9

4

 70. 70. 7

3  15,9

5

 70. 70. 7commit to user 3  15,9



Nomor Batang

Dimensi Profil

Baut (mm)

6

 70. 70. 7

3  15,9

7

 70. 70. 7

3  15,9

8

 70. 70. 7

3  15,9

9

 70. 70. 7

3  15,9

10

 70. 70. 7

3  15,9

11

 70. 70. 7

3  15,9

12

 70. 70. 7

3  15,9

13

 70. 70. 7

3  15,9

14

 70. 70. 7

3  15,9

15

 70. 70. 7

3  15,9

16

 70. 70. 7

3  15,9

17

 70. 70. 7

3  15,9

18

 70. 70. 7

3  15,9

19

 70. 70. 7

3  15,9

20

 70. 70. 7

3  15,9

21

 70. 70. 7

22

 70. 70. 7

3  15,9 3  15,9

23

 70. 70. 7

3  15,9

24

 70. 70. 7

3  15,9

25

 70. 70. 7

3  15,9

26

 70. 70. 7

3  15,9

27

 70. 70. 7

3  15,9

28

 70. 70. 7

3  15,9

29

 70. 70. 7

3  15,9

30

 70. 70. 7

3  15,9

31

 70. 70. 7

3  15,9

32

 70. 70. 7

3  15,9

33

 70. 70. 7

3  15,9

34

 70. 70. 7

3  15,9

35

 70. 70. 7

3  15,9

36

 70. 70. 7

3  15,9

37

 70. 70. 7

3  15,9


commit to user


Nomor Batang

Dimensi Profil

Baut (mm)

38

 70. 70. 7

3  15,9

39

 70. 70. 7

3  15,9

40

 70. 70. 7

3  15,9

41

 70. 70. 7

3  15,9

42

 70. 70. 7

3  15,9

43

 70. 70. 7

3  15,9

44

 70. 70. 7

3  15,9

45

 70. 70. 7

3  15,9

3.8. Perencanaan Kuda-kuda Utama (KU) B 3.8.1. Perhitungan Panjang Batang Kuda-kuda B 19

18 17

20

22

15

33

31

14 29 30 27 28

13

21

35

32

34

36 37 38 39

40

25 26 1

2

450

16

3

4

5

6

7

8

9

41 42 43 44 10

23 45

11

1600

Gambar 3.28. Panjang batang kuda-kuda utama B Perhitungan panjang batang selanjutnya disajikan dalam tabel dibawah ini :

Tabel 3.27. Perhitungan panjang batang pada kuda-kuda utama B Nomor Batang 1 2 3 4 5 6 BAB 3 Perencanaan Atap

Panjang Batang (m) 1,33 1,33 1,33 1,33 commit1,33 to user 1,33

24 12


Nomor Batang 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45

Panjang Batang (m) 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,33 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 0,75 1,56 1,50 2,1 2,25 2,61 3,0 3,29 3,75 3,98 4,5 3,98 3,75 3,29 3,0 2,61 2,25 2,1 1,50 1,56 0,75 commit to user



3.8.2 Perhitungan Luasan Setengah Kuda-Kuda Utama B

Gambar 3.29. Luasan atap kuda-kuda utama B

Panjang ab

= 1,75 m

Panjang bc = cd = ef = fg = 1,50 m Panjang gh

= 0,75 m

Panjang dm = en = bo = ap = el = fk = gj = hi = 4,0 m  Luas abop = ab x op =1,75 x 4,0 = 7,0 m2  Luas bcno = cdmn = delm = efkl = fgjk = bc x bo = 1,50 x 4,0 = 6,0 m2  Luas ghij

= gh x hi = 0,75 x 4,0 = 3 m2


commit to user


Gambar 3.30. Luasan plafon kuda-kuda utama B

Panjang ab

= 1,66 m

Panjang bc = cd = ef = fg = 1,33 m Panjang gh

= 0,66 m

Panjang dm = en = bo = ap = el = fk = gj = hi = 4,0 m  Luas abop = ab x op =1,66x 4,0 = 6,64 m2  Luas bcno = cdmn = delm = efkl = fgjk = bc x bo = 1,33 x 4,0 = 5,32 m2  Luas ghij

= gh x hi = 0,66 x 4,0 = 2,64 m2


commit to user


3.8.3. Perhitungan Pembebanan Kuda-kuda Utama B Data-data pembebanan : Jarak antar kuda-kuda utama = 4,00 m Berat gording

= 11 kg/m

Berat penutup atap

= 50

Berat profil

= 7,38 kg/m ( baja profil  70 . 70 . 7 )

Berat plafon

= 18 kg/m

kg/m2

P7 P6 P5

P1 27 28

13 1

25 26 2 P14

P11 22

29 30

3 P15

P10 21

35 33

31

14

P9 20

16 15

P2

P8

17

P4 P3

19

18

32

4 P16

5 P17

36 34

P12 23

39 40

6 P18

37 38

7 P19

8 P20

41 42 9

P21

43 44 45

10 P22

11 P23

12 P24

Gambar 3.31. Pembebanan Kuda- kuda utama akibat beban mati a) Perhitungan Beban  Beban Mati 1) Beban P1 = P13 a) Beban gording


b) Beban atap

= luasan abop x Berat atap = 7 x 50 = 350 kg

c) Beban kuda-kuda




= 10 x beban kuda-kuda commit to user = 10 x 10,442 = 1,044 kg

P13 24

Tugas Akhir 118 perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai

f) Beban plafon

= Luasan x berat plafon = 6,64 x 18 = 119,52 kg



b) Beban atap

= luasan bcno x berat atap = 6 x 50 = 300 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½ x btg(13+14+25+26) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,50+1,5+0,75+1,56) x 7,38 = 19,593 kg





b) Beban atap

= luasan cdmn x berat atap = 6 x 50 = 300 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½ xbtg (14+15+27+28)x berat profil kuda kuda = ½ x (1,5+1,5+1,5+2,1) x 7,38 = 24,354 kg





b) Beban atap

= luasan delm x berat atap = 6 x 50 = 300 kg

c) Beban kuda-kuda


= ½ xbtg(15+16+29+30) x berat profil kuda kuda to user =commit ½ x (1,5+1,5+2,25+2,61) x 7,38= 29,003 kg






b) Beban atap

= luasan efkl x berat atap = 6 x 50 = 300 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½ xbtg(16+17+31+33) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,5+1,5+3+3,75) x 7,38 = 35,997 kg





b) Beban atap

= luasan fgjk x berat atap = 6 x 50 = 300 kg

c) Beban kuda-kuda

= ½ xbtg(17+18+33+34) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,5+1,5+3,75+3,98) x 7,38 = 39,593 kg

d) Beban plat sambung = 30 x beban kuda-kuda = 30 x 39,593= 11,878 kg e) Beban bracing




b) Beban atap


= (2 x luasan ghij) x berat atap commit to user = (2 x 3) x 50 = 300 kg


c) Beban kuda-kuda

= ½ x btg(18+19+35) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,5+1,5+4,5) x 7,38 = 27,675 kg




= luasan bcno x berat plafon = 5,32 x 18 = 95,76 kg

b) Beban kuda-kuda





= luasan cdmn x berat plafon = 5,32 x 18 = 95,76 kg

b) Beban kuda-kuda





= luasan delm x berat plafon = 5,32 x 18 = 95,76 kg

b) Beban kuda-kuda


c) Beban plat sambung = 30 x beban kuda-kuda commit to user = 30 x 25,866 = 7,76 kg BAB 3 Perencanaan Atap


d) Beban bracing



= luasan efkl x berat plafon = 5,32 x 18 = 95,76 kg

b) Beban kuda-kuda

= ½ x btg (4+5+30+31) x berat profil kuda kuda = ½ x (1,33+1,33+2,61+3) x 7,38 = 30,516 kg




= luasan fgjk x berat plafon = 5,32 x 18 = 95,76 kg

b) Beban kuda-kuda





= (2 x luasan ghij) x berat plafon = (2 x 2,64) x 18 = 95,04 kg

b) Beban kuda-kuda

= ½xbtg(6+7+34+35+36)x berat profil kuda kuda = ½x(1,33+1,33+3,98+4,5+3,98)x7,38 = 55,79 kg


= 10 x beban kuda-kuda = 10 x 55,79= 5,579 kg commit to user



Tabel 3.28. Rekapitulasi pembebanan kuda-kuda utama

Beban

Beban Atap (kg)

Beban Gording (kg)

P1 = P13 P2 = P12 P3 = P11 P4 = P10 P5 = P9 P6 = P8 P7 P14 = P24 P15 = P23 P16 = P22 P17 = P21 P18 = P20

350 300 300 300 300 300 300 -

44 44 44 44 36.74 29.37 22 -

P19

-

-


Beban Plat Beban Penyambung Bracing (kg) (kg)

10.442 19.593 24.354 29.003 35.997 39.593 27.675 12.582 21.107 25.866 30.516 35.793 55.79

3.132 5.878 7.306 8.701 10.793 11.878 8.302 3.774 6.332 7.76 9.514 10.737 16.737

1.044 1.959 2.435 2.9 3.599 3.959 2.767 1.258 2.11 2.586 3.051 3.579 5.579

Beban Plafon (kg)

Jumlah Beban (kg)

Input SAP 2000 (kg)

119.52 95.76 95.76 95.76 95.76 95.76 95.04

525,138 371,43 378,095 384,604 387,13 384,8 360,744 112,614 91,631 131,972 138,481 145,869

526 372 379 385 388 385 361 113 92 132 139 146

173,146

174

 Beban Hidup Beban hidup yang bekerja pada P1,P2, P3, P4, P5, P6, P7, P8, P9, P10, P11 P12, P13 =100 kg  Beban Angin Perhitungan beban angin : W7 W8 W9

W6

18

W5

17

W4

W2 W1

13 25 26 1 2

29 30

31 32

33

34

W11

21

35

15 14

W10

20

16

W3

19

36 37

38

39 40

27 28 3

W12

22 23

41 42 43

4

5

6

7

8

9

10

W13

44

45

11

Gambar 3.32. Pembebanan kuda-kuda utama akibat beban angin commit to= user Beban angin kondisi normal, minimum 25 kg/m2


W14

24 12


1) Koefisien angin tekan = 0,02  0,40 = (0,02 x 30) – 0,40 = 0,2 a) W1 = luasan abop x koef. angin tekan x beban angin = 7 x 0,2 x 25 = 35 kg b) W2 = luasan bcno x koef. angin tekan x beban angin = 6 x 0,2 x 25 = 30 kg c) W3 = luasan cdmn x koef. angin tekan x beban angin = 6 x 0,2 x 25 = 30 kg d) W4 = luasan delm x koef. angin tekan x beban angin = 6 x 0,2 x 25 = 30 kg e) W5 = luasan efkl x koef. angin tekan x beban angin = 6 x 0,2 x 25 = 30 kg f) W6 = luasan fgjk x koef. angin tekan x beban angin = 6 x 0,2 x 25 = 30 kg g) W7 = luasan ghij x koef. angin tekan x beban angin = 3 x 0,2 x 25 = 15 kg 2) Koefisien angin hisap = - 0,40 a) W8 = luasan ghij x koef. angin hisap x beban angin = 3 x -0,4 x 25 = -30 kg b) W9 = luasan fgjk x koef. angin hisap x beban angin = 6 x -0,4 x 25 = -60 kg c) W10 = luasan efkl x koef. angin hisap x beban angin = 6 x -0,4 x 25 = -60 kg d) W11 = luasan delm x koef. angin hisap x beban angin = 6 x -0,4 x 25 = -60 kg e) W12 = luasan cdmn x koef. angin hisap x beban angin = 6 x -0,4 x 25 = -60 kg f) W13 = luasan bcno x koef. angin hisap x beban angin = 6 x -0,4 x 25 = -60 kg g) W14 = luasan abop x koef. angin hisap x beban angin = 7 x -0,4 x 25 = -70commit kg to user




Beban (kg)

W x Cos  (kg)

Input SAP2000

W y Sin  (kg)

Input SAP2000

W1 W2 W3

35 30 30

30.31 25.98

31 26 26

17.5 15

18 15 15

25.98 25.98

15 15

30 26 W4 15 30 26 W5 15 25.98 15 W6 30 26 15 25.98 15 W7 15 13 8 12.99 7.5 W8 -30 -26 -15 -25.98 -15 W9 -60 -52 -30 -51.96 -30 W10 -60 -52 -30 -51.96 -30 W11 -60 -52 -30 -51.96 -30 W12 -60 -52 -30 -51.96 -30 W13 -60 -52 -30 -51.96 -30 W14 -70 -61 -35 -60.62 -35 Dari perhitungan mekanika dengan menggunakan program SAP 2000 diperoleh gaya batang yang bekerja pada batang kuda-kuda utama sebagai berikut :

Tabel 3.30. Rekapitulasi gaya batang kuda-kuda utama B

Kombinasi Batang

Tarik (+) kg

Tekan(-) kg

1

7562,67

-

2

7562,67

-

3

6882,04

-

4

6211,38

-

5

5518,67

-

6

4812,87

-

7

4791,27

-

8

5475,47 commit to user -



Kombinasi Batang

Tarik (+) kg

Tekan(-) kg

9

6146,58

-

10

6795,64

-

11

7454,67

-

12

7454,67

-

13

-

8705,46

14

-

7948,42

15

-

7202,79

16

-

6431,88

17

-

5645,95

18

-

4850,88

19

-

4838,95

20

-

5585,37

21

-

6322,65

22

-

7044,92

23

-

7741,89

24

-

8450,29

25

135,60

-

26

-

780,91

27

493,25

-

28

-

1009,49

29

912,90

-

30

-

1358,78

31

1335,75

-

32

-

1737,82

33

1763,24

-

34

-

2130,57

35

4162,95

-

36

-

37

2066,09 commit to user 1714,64 -



Kombinasi Batang

Tarik (+) kg

Tekan(-) kg

38

-

1684,64

39

1299,30

-

40

-

1316,41

41

888,60

-

42

-

976,97

43

481,10

-

44

-

756,13

45

135,60

-

3.8.4. Perencanaan Profil Kuda- kuda Utama B a. Perhitungan profil batang tarik Pmaks. = 7562,67 kg L

= 1,33 m

fy

= 2400 kg/cm2

fu

= 3700 kg/cm2

Kondisi leleh

 .fy .Ag

Pmaks.

=

Ag 

Pmaks. 7562,67   3,50 cm2  .f y 0,9.2400


=

 .fu .Ae

Pmaks.

=

 .fu .An.U

An 

Pm aks. 7562,67   2,67 cm 2 .f u .U 0,9 .3700 .0,85


Dari tabel didapat Ag = 9,40 cm2 commit to user



i = 2,12 cm Berdasarkan Ag kondisi leleh Ag = 3,50/2 = 1,75 cm2 Berdasarkan Ag kondisi fraktur Diameter baut

= 1/2. 2,54 = 12,7 mm


= 14,7 mm = 1,47 cm

Ag = An + n.d.t = (2,67/2) + 1.1,47.0,7 = 2,36 cm2 Digunakan  70.70.7 maka, luas profil 9,40 > 2,36 ( aman ) inersia

2,12 > 0,55 ( aman )

Jadi,baja profil double siku-siku sama kaki (  ) dengan dimensi 70.70.7 aman dan mampu menerima beban apabila digunakan untuk KK utama batang tarik.


= 1,50 m

fy

= 2400 kg/cm2

fu

= 3700 kg/cm2


= 2. 9,40 = 18,8 cm2

r

= 2,12 cm = 21,2 mm

b

= 70 mm

t

= 7 mm


70 200 b 200  =  7 t 240 fy λc 

kL r

= 10

 12,910

fy

 2E


commit to user




1 (1500) 240 2 21,2 3,14 x2 x105

= 0,78 Karena 0,25 < c <1,2 maka :  

1,43 1,6 - 0,67 c



1,43 = 1,32 1,6 - 0,67 .0,78

f Pn = Ag.fcr = Ag

y



= 1880

240 = 341818,18 N = 34181,81 kg 1,32

P max 8705,46   0,30 < 1 ....... ( aman ) Pn 0,85 x34181 ,81 Jadi, baja profil double siku-siku sama kaki (  ) dengan dimensi 70. 70. 7 aman dan mampu menerima beban apabila digunakan untuk KK utama batang tekan.

3.8.5. Perhitungan Alat Sambung a. Batang Tekan Digunakan alat sambung baut-mur Diameter baut () = 15,9 mm (5/8 inch) Diameter lubang

= 17 mm

Tebal pelat sambung () = 0,625 . d = 0,625 . 15,9 = 9,9 mm Menggunakan tebal plat 10 mm Tegangan geser yang diijinkan  Teg. Geser

= 0,6 .  ijin

= 0,6 . 1600 = 960 kg/cm2  Tegangan tumpuan yang diijinkan Teg. tumpuan = 1,5 .  ijin = 1,5 . 1600 = 2400 kg/cm2 commit to user  Kekuatan baut : BAB 3 Perencanaan Atap


a) Pgeser

= 2 . ¼ .  . d2 .  geser = 2 . ¼ .  . (15,9)2 . 960 = 3810,35 kg

b) Pdesak

=  . d .  tumpuan = 0,9 . 15,9. 2400 = 3816 kg


n



b. Batang tarik Digunakan alat sambung baut-mur Diameter baut () = 15,9 mm (5/8 inch) Diameter lubang

= 17 mm


= 0,6 .  ijin = 0,6 . 1600 =960 kg/cm2

 Tegangan tumpuan yang diijinkan Teg. tumpuan = 1,5 .  ijin = 1,5 . 1600 = 2400 kg/cm2  Kekuatan baut :


commit to user


a) Pgeser

= 2 . ¼ .  . d2 .  geser = 2 . ¼ .  . (15,9)2 . 960 = 3810,35 kg

b) Pdesak

=  . d .  tumpuan = 0,9 . 15,9. 2400 = 3816 kg


n



Tabel 3.31. Rekapitulasi perencanaan profil kuda-kuda utama B Nomor Batang

Dimensi Profil

Baut (mm)

1

 70. 70. 7

3  15,9

2

 70. 70. 7

3  15,9

3

 70. 70. 7

3  15,9

4

 70. 70. 7

3  15,9

5

 70. 70. 7

3  15,9

6

 70. 70. 7

3  15,9

7

 70. 70. 7

3  15,9

8

 70. 70. 7

3  15,9

9

 70. 70. 7

3  15,9

10

 70. 70. 7

3  15,9

11

 70. 70. 7

3  15,9

12

 70. 70. 7commit to user 3  15,9



Nomor Batang

Dimensi Profil

Baut (mm)

13

 70. 70. 7

3  15,9

14

 70. 70. 7

3  15,9

15

 70. 70. 7

3  15,9

16

 70. 70. 7

3  15,9

17

 70. 70. 7

3  15,9

18

 70. 70. 7

3  15,9

19

 70. 70. 7

3  15,9

20

 70. 70. 7

3  15,9

21

 70. 70. 7

3  15,9

22

 70. 70. 7

3  15,9

23

 70. 70. 7

3  15,9

24

 70. 70. 7

3  15,9

25

 70. 70. 7

3  15,9

26

 70. 70. 7

3  15,9

27

 70. 70. 7

3  15,9

28

 70. 70. 7

3  15,9

29

 70. 70. 7

3  15,9

30

 70. 70. 7

3  15,9

31

 70. 70. 7

3  15,9

32

 70. 70. 7

3  15,9

33

 70. 70. 7

3  15,9

34

 70. 70. 7

3  15,9

35

 70. 70. 7

3  15,9

36

 70. 70. 7

3  15,9

37

 70. 70. 7

3  15,9

38

 70. 70. 7

3  15,9

39

 70. 70. 7

3  15,9

40

 70. 70. 7

3  15,9

41

 70. 70. 7

3  15,9

42

 70. 70. 7

3  15,9

43

 70. 70. 7

3  15,9

44

 70. 70. 7

3  15,9

45

 70. 70. 7commit to user 3  15,9



commit to user



BAB 6 BALOK ANAK

6.1. Perencanaan Balok Anak

Gambar 6.1 Rencana Denah Balok Anak commit to user

BAB 6 Balok Anak

154


Keterangan : Balok Anak

: As A’ ( 5 – 7 )

Balok Anak

: As B’ ( 1 – 11 )

Balok Anak

: As E’ ( 1 – 5 )

Balok Anak

: As E’ ( 6 – 11 )

Beban Plat Lantai Beban Mati (qd) Beban plat sendiri

= 0,12. 2400 = 288 kg/m2

Beban spesi pasangan

= 0,02. 2100 = 42 kg/m2

Beban pasir

= 0,02. 1600 = 32 kg/m2

Beban keramik

= 0,01. 2400 = 24 kg/m2

Plafond + penggantung

= 11 + 7

= 18 kg/m2 + qd = 404 kg/m2

6.1.1. Perhitungan Lebar Equivalen Untuk mengubah beban segitiga dan beban trapesium dari plat menjadi beban merata pada bagian balok, maka beban plat harus diubah menjadi beban equivalent yang besarnya dapat ditentukan sebagai berikut : a Lebar Equivalen Tipe I Leq

½ Lx

2   Lx     Leq = 1/6 Lx 3  4.   2.Ly  

Ly b Lebar Equivalen Tipe II ½Lx Leq

Leq = 1/3 Lx Ly 6.2. Lebar Equivalen Balok Anak commit to user

BAB 6 Balok Anak


Tabel 6.1. Hitungan Lebar Equivalen No. 1.

Ukuran Plat

Lx

Ly

Leq

Leq

(m2)

(m)

(m)

(segitiga)

(trapesium)

3,00 x 4,00

3,00

4,00

-

1,22

6.2. Perhitungan Pembebanan Balok Anak Data : Pembebanan Balok Anak h

= 1/12 . Ly = 1/12 . 4000 = 333,33 ~ 350 mm

b

= 2/3 . h = 2/3 . 350 = 233,33 mm (h dipakai = 350 mm, b = 250 mm )

6.2.1 Pembebanan Balok Anak as A' ( 5 – 7 )

Gambar 6.3. Lebar Equivalen Balok Anak as A’ ( 5- 7 )

1) Beban Mati (qD) Pembebanan balok as A’( 6 – 8 ) Berat sendiri

= 0,25 x (0,35 - 0,12) x 2400 kg/m3

= 138

Beban plat

= (2 x 1,22) x 404 kg/m2

= 985,76

kg/m kg/m +

qD = 1123,76 kg/m commit to user

BAB 6 Balok Anak


2) Beban hidup (qL) Beban hidup digunakan 250 kg/m2 qL = (2 x 1,22) x 250 kg/m2 = 610 kg/m Berikut sketsa gambar perhitungan balok anak as A’ ( 5 – 7 ) menggunakan SAP 2000 versi 8 : Analisa Stuktur

Gambar 6.4. Gaya Geser Balok Anak as A’ (5-7)

Gambar 6.5. Momen Balok Anak as A’ (5-7)

6.2.1.1. Perhitungan Tulangan Data Perencanaan : h = 350 mm

Øt = 16 mm

b = 250 mm

Øs = 10 mm

p = 40 mm

d

= h - p - 1/2 Øt - Øs

fy = 390 Mpa

= 350 - 40 - 1/2.16 - 10

f’c = 20 MPa

= 292 commit to user

BAB 6 Balok Anak


0,85. fc.  600  0,85 .20 .0,85  600  .  = .  = 0,022 390 fy  600  390   600  fy 

b

=

 max

= 0,75 . b = 0,75 . 0,022 = 0,017

 min

=

a.

1,4 = 0,0036 390

Penulangan Daerah Tumpuan

Dari Perhitungan SAP 2000 diperoleh momen sebagai berikut: Mu

= 2653,10 kgm = 2,653.107 Nmm

Mn

=

2,653 .10 7 Mu = = 3,316.107 Nmm 0,8 φ

Rn

=

Mn 3,316 .10 7 = = 1,56 N/mm2 2 2 250 .292 b.d

m

=

390 fy = = 22,94 , 0,85 . f c 0,85 .20



=

1 2.m.Rn  1  1  =  m fy 

1  2.22,94.1,56   = 0,0042 .1  1   22,94  390 

 min <  <  max  dipakai tulangan tunggal Digunakan  = 0,0042 Asperlu =  . b . d = 0,0042. 250 . 292 = 305,92 mm2 n

=

As perlu 1/4 .  .16

2

=

305 ,92 = 1,5~ 2 tulangan 200 ,96

Asada = 2. ¼ .  . 162 = 2. ¼ . 3,14 . 162 = 401,92 mm2 > Asperlu (305,92)  Aman..!! a

=

As ada  fy 401,92  390  = 36,88 0,85  f' c  b 0,85  20  250 commit to user

BAB 6 Balok Anak

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 159 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai Mnada = Asada . fy (d – a/2) = 401,92. 390 (292 – 36,88/2) = 4,29 . 107 Nmm Mnada > Mn  Aman..!! 4,29 . 107 Nmm > 3,32 .107 Nmm Dipakai tulangan 2 D 16 mm

b. Penulangan Daerah Lapangan Dari Perhitungan SAP 2000 diperoleh momen sebagai berikut: Mu

= 1533,55 kgm = 1,534.107 Nmm

Mn

1,534 .10 7 Mu = = = 1,92 .107 Nmm 0,8 φ

Rn

=

Mn 1,92 .10 7 = = 0,90 N/mm2 2 2 250 .292 b.d

m

=

390 fy = = 22,94 , 0,85 . f c 0,85 .20



=

1 2.m.Rn  1  1  = m  fy 

1  2.22,94.0,90   = 0,0024 .1  1   22,94  390 

 <  min  dipakai tulangan tunggal Digunakan min = 0,0036 Asperlu = min . b . d = 0,0036. 250 . 292 = 262,8 mm2 n

=

262 ,8 As perlu = = 1,3 ~ 2 tulangan 2 200 ,96 1/4 .  .16

Asada = 2 . ¼ .  . 162 = 2 . ¼ . 3,14 . 162 = 401,92 mm2 > Asperlu (262,8)  Aman..!! commit to user

BAB 6 Balok Anak


a

=

As ada  fy 401,92  390  = 36,88 0,85  f' c  b 0,85  20  250

Mnada = Asada . fy (d – a/2) = 401,92. 390 (292 – 36,88/2) = 4,29. 107 Nmm Mnada > Mn  Aman..!! 4,29 . 107 Nmm > 1,92 .107 Nmm Dipakai tulangan 2 D 16 mm

c. Tulangan Geser Dari perhitungan SAP 2000 diperoleh : Vu = 3360,30 kg = 33603 N f’c = 20 Mpa fy = 390 Mpa d = 292 mm Vc

= 1/ 6 .

f' c .b .d

= 1/ 6 . 20 . 250 . 292 = 54410,99 N Ø Vc

= 0,75 . 54410,99 N = 40808,24 N

3 Ø Vc

= 3 . 40808,24 N = 122424,72 N

Syarat tulangan geser : Vu < Ø Vc Karena Vu > ½ Ø Vc = 33603 N > ½. 40808,24 N = 33603 N > 20404,12 N maka di pakai tulangan geser minimum. ØVs perlu

= Vu – 1/2 Ø Vc = 33603 N – 20404,12 N = 13198,88 N

Vs perlu

=

S max

= d/2 = 292/2 = 146 mm ~ 150 mm

Vsperlu 0,75

=

13198 ,88 = 17598,51 N 0,75

commit to user

BAB 6 Balok Anak


Di pakai S = 140 mm 

Av

75. f ' c bw .s 75 . 20 250 .140  .  40 ,76 mm 2 . 1200 240 1200 fy

1 bw .s 1 250 .140 .  .  48,61 3 fy 3 240 1 b .s Karena Av < . w , maka dipakai Av = 48,61 mm2 3 fy

Vs ada

=

Av . fy . d 48,61 240  292   24332,78 N S 140

Vs ada > Vs perlu ..... (Aman) 24332,78 N > 17598,51 N...... (Aman) Jadi, dipakai sengkang  10 – 150 mm

Gambar 6.6. Penulangan Tumpuan dan Lapangan Balok Anak as A’ (5-7)

commit to user

BAB 6 Balok Anak

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 162 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai 6.2.2 Pembebanan Balok Anak as B' ( 1 – 11 )

Gambar 6.7. Lebar Equivalen Balok Anak as B' ( 1 – 11 )

1. Beban Mati (qD) Berat sendiri = 0,25 x (0,35 – 0,12) x 2400 kg/m3 = Beban Plat

= (1,22 x 2) x 404 kg/m2 qD

138 kg/m

=

985,76 kg/m +

=

1123,76 kg/m

2. Beban hidup (qL) Beban hidup digunakan250 kg/m2 = (1,22 x 2) x 250 kg/m2

qL

= 610 kg/m

Berikut sketsa gambar perhitungan balok anak as B’ ( 1 – 11 ) menggunakan SAP 2000 versi 8 : Analisa Stuktur

Gambar 6.8. Gaya Geser Balok Anak as B' ( 1 – 11 )

Gambar 6.9. Momen Balok Anak as B' ( 1 – 11 ) commit to user

BAB 6 Balok Anak

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 163 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai 6.2.2.1. Perhitungan Tulangan Elemen as B’ ( 1 -13 ) Data Perencanaan : h = 350 mm

Øt = 16 mm

b = 250 mm

Øs = 10 mm

p = 40 mm

d

= h - p - 1/2 Øt - Øs

fy = 390 Mpa

= 350 - 40 - 1/2.16 - 10 = 292

f’c = 20 MPa

0,85. fc.  600  0,85 .20 .0,85  600  .  = .  = 0,022 390 fy  600  390   600  fy 

b

=

 max

= 0,75 . b = 0,75 . 0,029 = 0,017

 min

=

a.

1,4 = 0,0036 390



= 2252,94 kgm = 2,253.107 Nmm

Mn

=

2,253 .10 7 Mu = = 2,82.107 Nmm 0,8 φ

Rn

=

Mn 2,82 .10 7 = = 1,32 N/mm2 2 2 250 .292 b.d

m

=

390 fy = = 22,94 , 0,85 . f c 0,85 .20



=

1 2.m.Rn  1  1  = m  fy 

1  2.22,94.1,32   = 0,0035 .1  1   22,94  390 

 <  min  dipakai tulangan tunggal Digunakan min = 0,0036 Asperlu = min . b . d = 0,0036. 250 . 292 = 262,8 mm2

BAB 6 Balok Anak

commit to user


n

=


Asada = 2 . ¼ .  . 162 = 2 . ¼ . 3,14 . 162 = 401,92 mm2 > As perlu (262,8)  Aman..!! a

=

As ada  fy 401,92  390  = 36,88 0,85  f' c  b 0,85  20  250

Mnada = Asada . fy (d – a/2) = 401,92. 390 (292 – 36,88/2) = 4,29. 107 Nmm Mnada > Mn  Aman..!! 4.29 . 107 Nmm > 2,82 .107 Nmm ( Dipakai tulangan 2 D 16 mm )

b. Penulangan Daerah Lapangan Dari Perhitungan SAP 2000 diperoleh momen terbesar sebagai berikut: Mu

= 1683,61 kgm = 1,684.107 Nmm

Mn

1,684 .10 7 Mu = = = 2,1 .107 Nmm 0,8 φ

Rn

=

2,1.10 7 Mn = = 0,99 N/mm2 b.d 2 250 .292 2

m

=

390 fy = = 22,94 , 0,85 . f c 0,85 .20



=

1 2.m.Rn  1  1  =  m fy 

1  2.22,94.0,99   = 0,0026 .1  1   22,94  390 

 <  min  dipakai tulangan tunggal Digunakan min = 0,0036 Asperlu =  . b . d = 0,0036. 250 . 292 = 262,8 mm2 commit to user

BAB 6 Balok Anak


n

=


Asada = 2 . ¼ .  . 162 = 2 . ¼ . 3,14 . 162 = 401,92 mm2 > As perlu  Aman..!! a

=

As ada  fy 401,92  390  = 36,88 0,85  f' c  b 0,85  20  250


c. Tulangan Geser Dari perhitungan SAP 2000 diperoleh : Vu = 3260,26kg = 32603 N f’c = 20 Mpa fy = 390 Mpa d = 292 mm Vc

= 1/ 6 .

f' c .b .d

= 1/ 6 . 20 . 250 . 292 = 54410,99 N Ø Vc

= 0,75 . 54410,99 N = 40808,24 N

3 Ø Vc

= 3 . 40808,24 N = 122424,72 N

Syarat tulangan geser : Vu < Ø Vc commit to user

BAB 6 Balok Anak


Karena Vu > ½ Ø Vc = 32603 N > ½. 40808,24 N = 32603 N > 20404,12 N maka di pakai tulangan geser minimum. ØVs perlu

= Vu – 1/2 Ø Vc = 32603 N – 20404,12 N = 12198,88 N

Vs perlu

=

S max

= d/2 = 292/2 = 146 mm ~ 150 mm

Vsperlu 0,75

=

12198 ,88 = 16265,17 N 0,75


Av

75. f ' c bw .s 75 . 20 250 .140  .  40 ,76 mm 2 . 1200 240 1200 fy


Vs ada

=

Av . fy . d 48,61 240  292   24332,78 N S 140


Gambar 6.10. Tulangan Tumpuan dan Lapangan Balok Anak as B' ( 1 – 11 )

commit to user

BAB 6 Balok Anak

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 167 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai 6.2.3 Pembebanan Balok Anak as E’ ( 1 – 5 )

Gambar 6.11. Lebar Equivalen Balok Anak as E’ ( 1 – 5 )

1. Beban Mati (qD) Pembebanan balok as E’ ( 1 – 5 ) Berat sendiri

= 0,25 x (0,35 - 0,12) x 2400 kg/m3

= 138

Beban plat

= ( 2 x 1,22 ) x 404 kg/m2

= 985,76 qD

kg/m kg/m+

= 1123,76 kg/m

2. Beban hidup (qL) Beban hidup lantai untuk gedung kuliah digunakan 250 kg/m2 = (1,22 x 2) x 250 kg/m2

qL

= 610 kg/m Berikut sketsa gambar perhitungan balok anak as E’ ( 1 – 5 ) menggunakan SAP 2000 versi 8 : Analisa Stuktur

Gambar 6.12. Gaya Geser Balok Anak as E’ ( 1 – 5 )

commit to user

BAB 6 Balok Anak


Gambar 6.13. Momen Balok Anak as E’ ( 1 – 5 ) 6.2.3.1. Perhitungan Tulangan Data Perencanaan : h = 350 mm

Øt = 16 mm

b = 250 mm

Øs = 10 mm

p = 40 mm

d

fy = 390 Mpa

= h - p - 1/2 Øt - Øs = 350 - 40 - 1/2.16 - 10 = 292

f’c = 20 MPa

0,85. fc.  600  0,85 .20 .0,85  600  .  = .  = 0,022 390 fy  600  390   600  fy 

b

=

 max

= 0,75 . b = 0,75 . 0,022 = 0,017

 min

=

a.

1,4 = 0,0036 390



= 2280,07 kgm = 2,280.107 Nmm

Mn

=

2,280 .10 7 Mu = = 2,85.107 Nmm 0,8 φ

Rn

=

Mn 2,85 .10 7 = = 1,34 N/mm2 2 2 250 .292 b.d

m

=

390 fy = = 22,94 , 0,85 . f c 0,85 .20

commit to user

BAB 6 Balok Anak




=

1 2.m.Rn  1  1  = m  fy 

1  2.22,94.1,34   = 0,0036 .1  1   22,94  390 

 =  min  dipakai tulangan tunggal Digunakan  = 0,0036 = . b . d

Asperlu

= 0,0036. 250 . 292 = 262,8 mm2 As perlu

n

=

Asada

= 2 . ¼ .  . 162

1/4 .  .16

2

=

262 ,8 = 1,31 ~ 2 tulangan 200 ,96

= 2 . ¼ . 3,14 . 162 = 401,92 mm2 > As perlu (262,8)  Aman..!!

As ada  fy 401,92  390  = 36,88 0,85  f' c  b 0,85  20  250

a

=

Mnada

= Asada . fy (d – a/2) = 401,92. 390 (292 – 36,88/2) = 4,29. 107 Nmm

Mnada > Mn  Aman..!! 4,29 . 107 Nmm > 2,85 .107 Nmm Dipakai tulangan 2 D 16 mm


= 1673,43 kgm = 1,673.107 Nmm

Mn

1,673 .10 7 Mu = = = 2,09 .107 Nmm 0,8 φ

Rn

=

Mn 2,09 .10 7 = = 0,98 N/mm2 2 2 250 . 292 b.d

commit to user

BAB 6 Balok Anak


m

=

390 fy = = 22,94 , 0,85 . f c 0,85 .20



=

1 2.m.Rn  1  1  =  m fy 

1  2.22,94.0,98   = 0,0026 .1  1   22,94  390 


=



=

As ada  fy 401,92  390  = 36,88 0,85  f' c  b 0,85  20  250


c. Tulangan Geser Dari perhitungan SAP 2000 diperoleh : Vu = 3267,04 kg = 32670 N f’c = 20 Mpa fy = 390 Mpa d = 292 mm commit to user

BAB 6 Balok Anak


Vc

= 1/ 6 .

f' c .b .d

= 1/ 6 . 20 . 250 . 292 = 54410,99 N Ø Vc

= 0,75 . 54410,99 N = 40808,24 N

3 Ø Vc

= 3 . 40808,24 N = 122424,72 N

Syarat tulangan geser : Ø Vc < Vu < 3 Ø Vc Karena Vu > ½ Ø Vc = 32670,04 N > ½. 40808,24 N = 32670,04 N > 20404,12 N maka di pakai tulangan geser minimum. ØVs perlu

= Vu – 1/2 Ø Vc = 32670,04 N – 20404,12 N = 12265,92 N

Vs perlu

=

S max

= d/2 = 292/2 = 146 mm ~ 150mm

Vsperlu 0,75

=

12265 ,92 = 16354,56 N 0,75


Av

75. f ' c bw .s 75 . 20 250 .140  .  40 ,76 mm 2 . 1200 240 1200 fy


Vs ada

=

Av . fy . d 48,61 240  292   24332,78 N S 140


commit to user

BAB 6 Balok Anak


Gambar 6.14. Penulangan Tumpuan dan Lapangan Balok Anak as E’ (1–5)

6.2.4 Balok Anak as E’ ( 6 - 11 )

Gambar 6.15. Lebar Equivalen Balok Anak as E’ ( 1 – 5 )

1. Beban Mati (qD) Berat sendiri

= 0,25 x (0,35 – 0,12) x 2400 kg/m3 = 138

Beban Plat

= (1,22 x 2) x 404 kg/m2

qD

kg/m

= 985,76 kg/m + = 1123,76 kg/m

2. Beban hidup (qL) Beban hidup lantai digunakan 250 kg/m2 qL = (1,22 x 2) x 250 kg/m2 = 610 kg/m Berikut sketsa gambar perhitungan balok anak as E’ ( 6 – 11 ) menggunakan SAP 2000 versi 8 : commit to user

BAB 6 Balok Anak


Sketsa Struktur :

Gambar 6.16. Gaya Geser Balok Anak as E’ ( 1 – 5 )

Gambar 6.17. Momen Balok Anak as E’ ( 1 – 5 ) 6.2.4.1. Perhitungan Tulangan Balok Anak as E’ (6-11) Data Perencanaan : h = 350 mm

Øt = 16 mm

b = 250 mm

Øs = 10 mm

p = 40 mm

d

fy = 390 Mpa

= h - p - 1/2 Øt - Øs = 350 - 40 - 1/2.16 - 10 = 292

f’c = 20 MPa

0,85. fc.  600  0,85 .20 .0,85  600  .  = .  = 0,022 390 fy  600  390   600  fy 

b

=

 max

= 0,75 . b = 0,75 . 0,022 = 0,017

 min

=

1,4 = 0,0036 390

commit to user

BAB 6 Balok Anak


a.



= 2246,03 kgm = 2,246.107 Nmm

Mn

=

2,246 .10 7 Mu = = 2,81.107 Nmm 0,8 φ

Rn

=

Mn 2,81 .10 7 = = 1,32 N/mm2 2 2 250 .292 b.d

m

=

390 fy = = 22,94 , 0,85 . f c 0,85 .20



=

1 2.m.Rn  1  1  =  m fy 

1  2.22,94.1,32   = 0,0035 .1  1   22,94  390 


=

As perlu 1/4 .  .16

2

=

262 ,8 = 1,31 ~ 2 tulangan 200 ,96

Asada = 2 . ¼ .  . 162 = 2 . ¼ . 3,14 . 162 = 401,92 mm2 > As perlu (262,8)  Aman..!! a

=

As ada  fy 401,92  390  = 36,88 0,85  f' c  b 0,85  20  250

Mnada = As ada . fy (d – a/2) = 401,92. 390 (292 – 36,88/2) = 4,29. 107 Nmm Mnada > Mn  Aman..!! 4,29 . 107 Nmm > 2,81 .107 Nmm Dipakai tulangan 2 D 16 mm commit to user

BAB 6 Balok Anak



= 1686,20 kgm = 1,686.107 Nmm

Mn

=

1.686 .10 7 Mu = = 2,11 .107 Nmm 0,8 φ

Rn

=

Mn 2,11 .10 7 = = 0,99 N/mm2 2 2 250 .292 b.d

m

=

390 fy = = 22,94 , 0,85 . f c 0,85 .20



=

1 2.m.Rn  1  1  =  m fy 

1  2.22,94.0,99   = 0,0026 .1  1   22,94  390 


=



=

As ada  fy 401,92  390  = 36,88 0,85  f' c  b 0,85  20  250

Mnada = As ada . fy (d – a/2) = 401,92. 390 (292 – 36,88/2) = 4,29. 107 Nmm Mnada > Mn  Aman..!! 4,29 . 107 Nmm > 2,11 .107 Nmm Dipakai tulangan 2 D 16 mm commit to user

BAB 6 Balok Anak


c. Tulangan Geser Dari perhitungan SAP 2000 diperoleh : Vu = 3258,53 kg = 32585,3 N f’c = 20 Mpa fy = 390 Mpa d = 292 mm Vc

f' c .b .d

= 1/ 6 .

= 1/ 6 . 20 . 250 . 292 = 54410,99 N Ø Vc

= 0,75 . 54410,99 N = 40808,24 N

3 Ø Vc

= 3 . 40808,24 N = 122424,72 N

Syarat tulangan geser : Vu < Ø Vc Karena Vu > ½ Ø Vc = 32585,3 N > ½. 40808,24 N = 32585,3 N > 20404,12 N maka di pakai tulangan geser minimum. ØVs perlu

= Vu – 1/2 Ø Vc = 32585,3 N – 20404,12 N = 12181,18 N

Vs perlu

=

S max

= d/2 = 292/2 = 146 mm ~ 150mm

Vsperlu 0,75

=

12181 ,18 = 16241,57 N 0,75


Av

75. f ' c bw .s 75 . 20 250 .140  .  40 ,76 mm 2 . 1200 240 1200 fy


Vs ada

=

Av . fy . d 48,61 240  292   24332,78 N S 140

commit to user

BAB 6 Balok Anak



Gambar 6.18. Penulangan Tumpuan dan Lapangan Balok Anak as E’ (1 – 5)

commit to user

BAB 6 Balok Anak


BAB 4 PERENCANAAN TANGGA

4.1. Uraian Umum Tangga merupakan bagian dari struktur bangunan bertingkat yang sangat penting untuk penunjang antara struktur bangunan dasar dengan struktur bangunan tingkat atasnya. Penempatan tangga pada struktur suatu bangunan sangat berhubungan dengan fungsi bangunan bertingkat yang akan dioperasionalkan .

Pada bangunan umum, penempatan haruslah mudah diketahui dan terletak strategis untuk menjangkau ruang satu dengan yang lainya, penempatan tangga harus disesuaikan dengan fungsi bangunan untuk mendukung kelancaran hubungan yang serasi antara pemakai bangunan tersebut.

4.2. Data Perencanaan Tangga

Gambar 4.1 Perencanaan tangga

commit to user

BAB 4 Perencanaan Tangga

132


Gambar 4.2 Detail tangga Data – data tangga : Tinggi tangga

= 400 cm

Lebar tangga

= 190 cm

Lebar datar

= 400 cm

Tebal plat tangga

= 15 cm

Tebal plat bordes tangga = 14 cm Dimensi bordes

= 100 x 400 cm

Lebar antrade

= 30 cm

Tinggi optrade

= 20 cm

Jumlah antrede

= 300 / 30 = 10 buah

Jumlah optrade

= 10 + 1 = 11 buah

 = Arc.tg ( 200/300 ) = 34,50 = 340 < 350……(Ok) commit to user



4.3. Perhitungan Tebal Plat Equivalen dan Pembebanan 4.3.1. Perhitungan Tebal Plat Equivalen 30 y C

t’ D

B A

20 T eq Ht = 15 cm

Gambar 4.3. Tebal equivalen

BD BC = AB AC BD = =

AB BC AC

20  30

202  302

= 16,64 cm t eq = 2/3 x BD = 2/3 x 16,64 = 11,09 cm Jadi total equivalent plat tangga : Y

= t eq + ht = 11,09 + 20 = 31,09 cm = 0,31 m

commit to user



4.3.2. Perhitungan Beban a. Pembebanan tangga ( SNI 03-2847-2002 ) 1. Akibat beban mati (qD) Berat tegel keramik (1 cm)

= 0,01 x 1,9 x 2400

= 45,6 kg/m

Berat spesi (2 cm)

= 0,02 x 1,9 x 2100

= 79,8 kg/m

Berat plat tangga

= 0.15 x 1,9 x 2400

= 684

kg/m

+

qD = 809,4 kg/m 2.

Akibat beban hidup (qL) qL = 1,9 x 300 kg/m = 570 kg/m

3. Beban ultimate (qU) qU = 1,2 . qD + 1.6 . qL = 1,2 . 809,4 + 1,6 . 570 = 1883,28 kg/m

b. Pembebanan Bordes ( SNI 03-2847-2002 ) 1. Akibat beban mati (qD) Berat tegel keramik (1 cm)

= 0,01 x 4 x 2400

= 96

kg/m

Berat spesi (2 cm)

= 0,02 x 4 x 2100

= 168

kg/m

Berat plat bordes

= 0,14 x 4 x 2400

= 1344

kg/m

qD = 1608

kg/m

2. Akibat beban hidup (qL) qL = 4 x 300 kg/m = 1200kg/m 3. Beban ultimate (qU) qU = 1,2 . qD + 1.6 . qL = 1,2 . 1608 + 1,6 . 1200 = 3849,6 kg/m

commit to user


+


4.4. Perhitungan Tulangan Tangga dan Bordes 4.4.1. Perhitungan Tulangan Tumpuan Dicoba menggunakan tulangan  12 mm h = 140 mm d’ = p + 1/2  tul = 20 + 6 = 26 mm d = h – d’ = 140 – 26 = 114 mm Dari perhitungan SAP 2000 diperoleh momen terbesar pada batang nomor 1: Mu

= 578,72 kgm = 0,579.107 Nmm

Mn =

Mu





0,579 .10 7  0,7234 .10 7 Nmm 0,8

m

=

fy 240   14 ,12 0,85 . fc 0,85 .20

b

=

0,85.fc  600  0,85 .20  600   = .0,85 . ..  = 0,043 240 fy  600  240   600  fy 

max = 0,75 . b = 0,75 . 0,043 = 0,032 min = 0,0025 Rn

=

 ada =

0,7234.10 7 Mn   0, 293 N/mm 2 b.d 2 1900.114 1 2.m.Rn  1  2.14,12.0,293  1  1   = 1  1   = 0,00123 .  m  fy  14,12  240 

 ada < min di pakai min = 0,0025 As

= min . b . d = 0,0025 x 1900 x 114 = 541,5 mm2

Dipakai tulangan  12 mm = ¼ .  . 122 = 113,04 mm2 commit to user



Jumlah tulangan

=

541,5  4,8 ≈ 5 buah 113 ,04

Jarak tulangan 1 m

=

1000 = 200 mm 5

Dipakai tulangan  12 mm – 200 mm As yang timbul

= 5. ¼ .π. d2 = 5 . ¼ . 3,14 . (12)2 = 565,2 mm2 > As (541,5 mm2) Aman !

4.4.2. Perhitungan Tulangan Lapangan Dari perhitungan SAP 2000 diperoleh momen terbesar pada batang nomor 1: Mu

= 1242,77 kgm = 1,243 . 107 Nmm

1,243 .10 7  1,55.10 7 Nmm Mn = 0,8

m

=

fy 240   14 ,12 0,85 . fc 0,85 .20

b

=

0,85.fc  600  0,85 .20  600   = .0,85 . ..  = 0,043 240 fy  600  240   600  fy 

max = 0,75 . b = 0,75 . 0,043 = 0,032 min = 0,0025 Rn

=

 ada =

1,55.107 Mn   0,63 N/mm2 2 2 b.d 1900.114 1 2.m.Rn  1  2.14,12.0,63  1  1   = 1  1   = 0,0027 .  240 m  fy  14,12  

max >  ada > min di pakai ada = 0,0027 As

= ada . b . d = 0,0027 x 1900 x 114 = 578,70 mm2

Dipakai tulangan  12 mm = ¼ .  . 122 = 113,04 mm2 commit to user



Jumlah tulangan dalam 1 m =

578 ,70 = 5,1  6 tulangan 113 ,04

Jarak tulangan 1 m

1000 = 166 mm ~ 150 mm 6

=

Dipakai tulangan  12 mm – 150 mm = 6 . ¼ x  x d2

As yang timbul

= 6 x ¼ x 3,14 x 122 = 678,24 mm2 > As (578,70 mm2) Aman !

4.5 Perencanaan Balok Bordes

Gambar 4.4. Penampang balok Data – data perencanaan balok bordes: h

= 300 mm

b

tul = 12 mm d

= 150 mm

sk = 8 mm

= h – d`

d’ = 30 mm

= 300 – 30 = 270 mm

4.5.1. Pembebanan Balok Bordes 1. Beban mati (qD) Berat sendiri

= 0,15 x 0,3 x 2400 = 108 kg/m

Berat dinding

= 0,15 x 2 x 1700

= 510 kg/m

Berat plat bordes

= 0,14 x 1 x 2400

= 336 kg/m

= 954 kg/m commit qD to user



2. Beban hidup (qL) = 300 kg/m 3. Beban ultimate (qU) qU

= 1,2 . qD + 1,6.qL = 1,2 . 954 + 1,6 .300 = 1624,8 kg/m

4. Beban reaksi bordes qU

=

Re aksi bordes lebar bordes

=

1624 ,8 1,0

= 1624,8 kg/m 4.5.2. Perhitungan tulangan lentur Dari perhitungan SAP 2000 diperoleh momen terbesar pada batang nomor 2: Mu

= 2456,16 kgm = 2,456.107 Nmm

Mn

=

Mu 2,456.10 7 = 3,07.107 Nmm  φ 0,8

m

=

fy 240   14 ,12 0,85 . fc 0,85 .20

b

=

0,85. fc  600  0,85 .20  600  .0,85 .  = . .  = 0,043 240 600  240 fy 600  fy    

max = 0,75 . b = 0,75 . 0,043 = 0,032 min =

1,4 = 0,0058 fy

Rn

Mn 3,07.10 7   2,81 N/mm b.d 2 150.(270) 2

=

 ada =

1 2.m.Rn  1  2.14,12.2,81  1  1   = 1  1   = 0,013  240 m  fy  14,12  

max >  ada > min commit to user



As

=  ada . b . d = 0,013 x 150 x 270 = 521,14 mm2

Dipakai tulangan  12 mm As

= ¼ .  . (12)2 = 113,04 m2

Jumlah tulangan =

521 ,14 = 4,6 ≈ 5 buah 113 ,04

As yang timbul = 5 . ¼ . π . d2 = 5 . ¼ . 3,14 . (12)2 = 565,2 mm2 > As (521,14 mm2) Aman ! Dipakai tulangan 5  12 mm

4.5.3. Perhitungan Tulangan Geser Dari perhitungan SAP 2000 diperoleh gaya geser terbesar pada batang nomor 2: Vu

= 4236,96 kg = 42369,6 N

Vc

= 1 / 6 . b.d. f' c . = 1/6 . 150 . 270. 20 = 30186,9 N

 Vc = 0,75 . Vc = 0,75 . 30186,9 N = 22640,19 3 Vc = 3 . Vc = 67920,56 N Vu >  Vc perlu tulangan geser Vu 42369 ,6 = 56492,8 N  0,75 0,75

Vn

=

Vs

= Vn – Vc = 56492,8 – 30186,9 = 26305,9 N

Digunakan sengkang 8

s smax

1 (2. .3,14.8 2 ).240.270 Av. fy.d 4 = = 247,5 mm  Vs 26305,9

= d/2 = 270/2 = 135 mm

Jadi, dipakai sengkang dengan tulangan  8 – 100 mm. commit to user



4.6. Perhitungan Pondasi Tangga PU

MU

120

115 150

120 5 20 Cor Rabat t=5 cm Urugan Pasir t=5 cm

45

30

45

Gambar 4.5. Pondasi Tangga

Direncanakan pondasi telapak dengan kedalaman 1,5 m dan dimensi 1,2 x 1,2 m Tebal footplate = 250 mm Ukuran alas

= 1200 x 1200 mm

 tanah

= 1,7 t/m3 = 1700 kg/m3

 tanah

= 2 kg/cm2 = 20000 kg/m2

Dari perhitungan SAP 2000 diperoleh gaya geser terbesar pada batang nomor 1: Pu

= 1860,25 kg

Mu

= 1242,77 kg.m

d

= h – d’ = 250 – (70 + 6) = 174 mm

Cek ketebalan = d 

Pu

.1 / 6. fc.b



1860,25 0,6.1 / 6. 20 .1200

174 ≥ 120,08 mm Tebal telapak = 120,08 + 70 = 190,08 mm < 250 mm .......... ok

commit to user



4.7. Perencanaan kapasitas dukung pondasi a. Perhitungan kapasitas dukung pondasi Pembebanan pondasi Berat telapak pondasi = 1,2 x 1,2 x 0,25 x 2400

= 864

kg

Berat tanah

= 2 (0,45x 1,2x1,5) x 1700

= 2754

kg

Berat kolom

= 0,3 x 1,2 x 1,15 x 2400

= 993,6

kg

Pu

= 1860,25 kg +

P

= 6471,85 kg

e =

M P



1242,77 6471,85

= 0,19 kg < 1/6.B = 0,19 kg < 1/6.1,2 = 0,19 kg < 0,2 ......... ok

 yang terjadi =

 tanah

=

 Mu  A 1 .b.L2 6

1242 ,77 6471,85  = 8809,51 kg/m2 2 1,2.1,2 1 / 6.1,2.1,2 

= 8809,51 kg/m2 < 20000 kg/m2 = σ yang terjadi

<  ijin tanah…...............Ok!

4.7.1 Perhitungan Tulangan Lentur Mn

= ½ .  . t2 = ½ . 8809,51. (0,25)2 = 275,30 kg/m = 0,275.10 7 Nmm

Mn

=

0,275 .10 7 = 0,34.107 Nmm 0,8

m

=

fy 240   14 ,12 0,85 . f ' c 0,85 .20

b

=

0,85 . f'c fy

 600  0,85 .20  600   = .0,85 .   = 0,043 240  600  240   600  fy 

 max = 0,75 . b = 0,75 . 0,043 = 0,032 commit to user



 min =

Rn

1,4 1,4   0,0058 fy 240

=

 perlu =

0,34.10 7 Mn = 0,095  b.d 2 1200.1742 1 2m . Rn 1  1   m fy

 1  2.14,12.0,095  1  1   = 0,00040 = .  14 ,12   240   

 perlu <  min dipakai  min = 0,0058 As perlu =  min. b . d = 0,0058. 1200 . 174 = 1218 mm2 digunakan tul D 12

=¼..d2 = ¼ . 3,14 . (12)2 = 113,04 mm2

Jumlah tulangan (n) =

1218 = 10,8 ~11 buah 113 ,04

Jarak tulangan

=

1000 = 90,9 ~ 100 mm 11

As yang timbul

= 11 x 113,04 = 1243,44 > As (1218 mm2)

Sehingga dipakai tulangan  12 – 100 mm

4.7.2 Perhitungan Tulangan Geser Vu

=  x A efektif = 8809,51 x (0,45 x 1,2) = 4757,13 N

Vc

= 1 / 6 . f' c . b. d = 1 / 6 . 20 . 1200.174 = 155630,33 N

commit to user


Ok!


 Vc = 0,75 . Vc = 0,75.155630,33 = 116722,75 N 3 Vc = 3 .  Vc = 3. 95303,73 = 350168,24 N Vu <  Vc tidak perlu tulangan geser .

commit to user



BAB 5 PLAT LANTAI

5.1. Perencanaan Plat Lantai

Gambar 5.1. Denah plat lantai

commit to user

BAB 5 Plat Lantai 145


5.2. Perhitungan Pembebanan Plat Lantai a. Beban Hidup ( qL ) Berdasarkan PPIUG untuk gedung 1983 yaitu : Beban hidup gedung untuk ruang kuliah

= 250 kg/m2

b. Beban Mati ( qD ) Berat plat sendiri

= 0,12 x 2400x1

= 288 kg/m2

Berat keramik ( 1 cm )

= 0,01 x 2400x1

=

24 kg/m2

Berat Spesi ( 2 cm )

= 0,02 x 2100 x1

=

42 kg/m2

Berat plafond + instalasi listrik

=

25 kg/m2

Berat Pasir ( 2 cm )

=

32 kg/m2

= 0,02 x 1600x1

qD = 411 kg/m2 c. Beban Ultimate ( qU ) Untuk tinjauan lebar 1 m pelat maka : qU

= 1,2 qD + 1,6 qL = 1,2 . 411 + 1,6 . 250 = 893,2 kg/m2

5.3. Perhitungan Momen Perhitungan momen untuk pelat dua arah yaitu dengan tabel momen per meter lebar dalam jalur tengah akibat beban terbagi rata.

Gambar 5.2.toPlat commit usertipe A

BAB 5 Plat Lantai


Ly 4   1,33 Lx 3

Mlx

= 0,001.qu . Lx2 . x = 0.001. 893,2.(3)2 .31 = 249,20 kg m

Mly

= 0,001.qu . Lx2 . x = 0.001. 893,2.(3)2 .19

Mtx

= - 0,001.qu . Lx2 . x = 0.001. 893,2.(3)2 .69 = -554,68 kg m

Mty

= - 0,001.qu . Lx2 . x = 0.001. 893.2.(3)2 .57 = -485,21 kg m

= 152,74 kg m

Perhitungan selanjutnya disajikan dalam tabel dibawah ini :

Tabel 5.1 Rekapitulasi Perhitungan Plat Lantai TIPE PLAT

Ly/Lx (m)

Mlx (kgm)

Mly (kgm)

Mtx (kgm)

Mty (kgm)

4 = 1,33 3

249,20

152,74

-554,68

-485,21

4 =1 4

300,12

300,12

-743,14

-743,12

3 = 1,5 2

72,35

34,17

-152,74

-114,55

4 =2 2

146,48

42,87

-296,54

-203,65

5.4. Penulangan Plat Lantai Dari perhitungan momen diambil momen terbesar yaitu: Mlx

= 300,12 kg.m

Mly

= 300,12 kg.m

Mtx

= -743,14 kg.m

Mty

= -743,12 kg.m

BAB 5 Plat Lantai

commit to user


Data : Tebal plat ( h )

= 12 cm = 120 mm

p

= 20 mm

Diameter tulangan (  )

= 10 mm

Tebal penutup ( d’)

= p + ½ = 20 + 5 = 25 mm

b

= 1000 mm

fy

= 240 Mpa

f’c

= 20

Tinggi Efektif ( d )

Mpa

= h - d’ = 120 – 25 = 95m

Tinggi efektif

dy h d'

Gambar 5.3 Perencanaan tinggi efektif = h – p - ½Ø

dx

= 120 – 20 – 5 = 95 mm =h–p–Ø-½Ø

dy

= 120 – 20 - 12 - 5 = 83 mm untuk plat digunakan b

=

0,85. fc  600   . . fy  600  fy 

=

0,85 .20  600  .0,85 .  240  600  240 

= 0,0430 max

= 0,75 . b = 0,0323

min

commit to user = 0,0025 ( untuk pelat )

BAB 5 Plat Lantai

dx


5.4.1. Penulangan Lapangan Arah X Mu

= 300,12 kg m = 0,30012 . 107 Nmm

Mn

=

Rn

=

Mn 0,375.107   0,416 N/mm2 2 2 b.d 1000.95

m

=

fy 240   14 ,118 0,85 . f ' c 0,85 .20

perlu

=

1  2m.Rn   .1  1  m fy 

=

1  2.14,118.0,416   .1  1   14,118  240 

Mu



=

0,30012 .10 7  0,375 .10 7 Nmm 0,8

= 0,0018 perlu < min, di pakai  min = 0,0025 As

=  min . b . d = 0,0025. 1000 . 95 = 237,5 mm2

Digunakan tulangan  10

= ¼ .  . (10)2 = 78,5 mm2

Jumlah tulangan

=

237 ,5  3,02 ~ 4 buah 78,5

Jarak tulangan dalam 1 m'

=

1000  250 mm 4

Jarak maksimum

= 2 x h = 2 x 120 = 240  200 mm

As yang timbul

= 4. ¼ .  . (10)2 = 314 mm2 > As (237,5 mm2 )….…ok

Dipakai tulangan  10 mm - 200 mm

commit to user

BAB 5 Plat Lantai


5.4.2. Penulangan Lapangan Arah Y Mu

= 300,12 kg m = 0,30012 . 107 Nmm

Mn

=

Rn

=

Mn 0,3752.10 7   0,5446 N/mm2 2 2 b.d 1000.83

m

=

fy 240   14 ,118 0,85 . f ' c 0,85 .20

perlu

=

1  2m.Rn   .1  1  m fy 

=

1  2.14,118.0,5446   .1  1   14,118  240 

Mu



=

0,30012 .10 7  0,3752 .10 7 Nmm 0,8

= 0,0023  As

> min, di pakai  min = 0,0025 =  min . b . d = 0,0025. 1000 . 83 = 207,5 mm2


= ¼ .  . (10)2 = 78,5 mm2

Jumlah tulangan

=

207 ,5  2,6 ~ 3 buah. 78 ,5


=

1000  333,33 mm 3

Jarak maksimum

= 2 x h = 2 x 120 = 240 mm ~ 200 mm

As yang timbul

= 3. ¼ .  . (10)2 = 235,5 > As (207,5 mm2)….…ok!

Dipakai tulangan  10 mm - 200 mm

commit to user

BAB 5 Plat Lantai


5.4.3. Penulangan Tumpuan Arah X Mu

= 743,14 kg m = 0,74314 x107 Nmm

Mn

=

Rn

=

Mn 0,929.107   1,029 N/mm2 2 2 b.d 1000.95

m

=

fy 240   14 ,118 0,85 . f ' c 0,85 .20

perlu

=

1  2m.Rn   .1  1  m fy 

=

 1 2.14,118.1,029   . 1  1   14 ,118  240 

Mu



=

0,74314 .10 7  0,929.10 7 Nmm 0,8

= 0,00443 

< max



> min, di pakai perlu = 0,00443

As

= perlu . b . d = 0,00443 . 1000 . 95 = 420,85 mm2


= ¼ .  . (10)2 = 78,5 mm2

Jumlah tulangan

=

420 ,85  5,36 ~ 6 buah. 78,5


=

1000  166,66 ~ 150 mm 6

Jarak maksimum

= 2 x h = 2 x 120 = 240 mm ~ 200 mm

As yang timbul

= 6. ¼ .  . (10)2 = 471 > As ( 420,85 mm2 ).. ..…ok!

Dipakai tulangan  10 mm – 200 mm

commit to user

BAB 5 Plat Lantai


5.4.4. Penulangan Tumpuan Arah Y Mu

= 743,12 kg m = 0,74312 x107 Nmm

Mn

=

Rn

=

Mn 0,929.107   1,029 N/mm2 2 2 b.d 1000.83

m

=

fy 240   14 ,118 0,85 . f ' c 0,85 .20

perlu

=

1  2m.Rn   .1  1  m fy 

=

 1 2.14,118.1,029   . 1  1   14 ,118  240 

Mu



=

0,74312 .10 7  0,929.10 7 Nmm 0,8

= 0,00443 

< max



> min, di pakai perlu = 0,00443

As

= perlu . b . d = 0,00443 . 1000 . 83 = 367,69 mm2

Digunakan tulangan  10 = ¼ .  . (10)2 = 78,5 mm2 Jumlah tulangan

=

Jarak tulangan dalam 1 m' =

367 ,69  4,68 ~ 5 buah. 78,5

1000  200 mm 5

Jarak maksimum

= 2 x h = 2 x 120 = 240 mm ~ 200 mm

As yang timbul

= 5. ¼ .  . (10)2 = 392,5 > As ( 367,69 mm2 )….. …ok

Dipakai tulangan  10 mm – 200 mm

commit to user

BAB 5 Plat Lantai


5.5. Rekapitulasi Tulangan Dari perhitungan diatas diperoleh : Tulangan lapangan arah x  10 – 200 mm Tulangan lapangan arah y  10 – 200 mm Tulangan tumpuan arah x  10 – 200 mm Tulangan tumpuan arah y  10 – 200 mm

commit to user

BAB 5 Plat Lantai

9.3. Volume Pekerjaan


NO

URAIAN PEKERJAAN

digilib.uns.ac.id LOKASI

PANJANG

LEBAR

TINGGI

JML

VOLUME

SATUAN

I

PEKERJAAN PERSIAPAN

1

Pembersihan lokasi

42.00

24.00

1.00

1,008.00

2

Pengukuran dan Bouwplank

84.00

48.00

1.00

132.00

M2 M'

3

Brak bahan dan Direksi Keet

6.00

6.00

36.00

Ls

II 1

PEKERJAAN TANAH Galian tanah Galian tanah pondasi footplat

2.50

2.50

2.00

47.00

587.50

M3

Galian tanah pondasi batu kali Galian tanah pondasi tangga Galian septictank

124.00 1.90 2.60

½(0,30+0,75) 1.20 1.45

0.80 1.50 2.00

1.00 1.00 1.00

52.08 3.42 7.54

M3 M3 M3

4.00

1.00

1.50

1.00

6.00

M3

TOTAL

656.54

M3

47.00

423.00

M3

32.24

M3

Galian peresapan 2

Urugan tanah kembali Volume pondasi footplat

6.00

Volume pondasi batu kali

124.00

Volume aanstampeng

124.00

0.85

0.15

15.81

M3

1.20

0.90

1.20

1.30

M3

TOTAL

472.35

M3

Volume pondasi tangga 3

Urugan pasir bawah pondasi t=5cm Urugan pondasi footplat Urugan pondasi batu kali Urugan pondasi tangga

4

5

III

1.50 0.26

2.50

2.50

0.05

47.00

14.69

M3

124.00

0.85

0.05

1.00

5.27

M3

1.90

1.20

0.05

1.00

0.11

M3

TOTAL

20.07

M3

Lantai kerja bawah pondasi Pondasi footplat

2.50

2.50

0.05

47.00

14.69

M3

Pondasi tangga

1.90

1.20

0.05

1.00

0.11

M3

Urugan tanah bawah lantai dipadatkan

40.00

16.00

0.05

32.00

M3

8.00

6.00

0.05

2.40

M3

TOTAL

34.40

M3

1.00

52.08

M3

PEKERJAAN PONDASI

1

Pondasi batu kali

124.00

2

Batu kosong (aanstampeng )

124.00

0.85

0.15

1.00

15.81

M3

IV 1

PEKERJAAN BETON Beton footplat Pondasi footplat

2.50

2.50

0.40

47.00

117.50

Pondasi tangga

1.90

1.20

0.25

1.00

0.57

M3 M3

TOTAL

118.07

M3

2

Beton Kolom 50/50

0.42

Lt.1

0.50

0.50

4.00

54.00

54.00

M3

Lt.2

0.50

0.50

4.00

32.00

32.00

M3

TOTAL

86.00

M3

3

Beton balok anak 25/35

88.00

0.25

0.35

1.00

7.70

M3

4

Beton Balok memanjang 25/40

196.00

0.25

0.40

1.00

19.60

M3

5

Beton Balok melintang 30/60

221.00

0.30

0.60

1.00

39.78

M3

6

Beton balok bordes 15/30

4.00

0.15

0.30

1.00

0.18

M3

7

Beton ringbalk 25/35

112.00

0.25

0.35

1.00

9.80

M3

8

Beton ringbalk 15/20

122.00

0.15

0.20

1.00

3.66

M3

9

Beton sloof 30/50

258.00

0.30

0.50

1.00

38.70

M3

10

Beton plat tangga 15cm

7.20

1.90

0.15

1.00

2.05

M3

11

Beton plat bordes 14cm

4.00

1.00

0.14

1.00

0.56

M3

commit to user

12

Beton plat lantai 12cm


4.00

4.00

0.12

digilib.uns.ac.id 10.00 19.20

57.60

3.00

2.00

0.12

4.00

2.88

M3

4.00

2.00

0.12

1.00

0.96

M3

TOTAL

80.64

M3

M3

0.10

1.00

22.80

M3

Plat penutup saluran septictank

2.60

1.45

0.10

1.00

0.38

M3

PEKERJAAN PASANGAN Spesi bawah lantai

40.00

16.00

0.03

2.00

70.40

M3

8.00

6.00

0.03

2.00

34.88

M3

TOTAL

105.28

M3

13 V

4

0.12

1.00

Beton tritisan

2

3.00

228.00

12

1

40.00

M3

4.00

Pasang dinding batu bata 1:5

Plesteran 1:5

Lt.1

240.00

1.00

1.00

240.00

M2

Lt.2

240.00

1.00

1.00

240.00

M2

TOTAL

480.00

M2

Lt.1

240.00

1.00

2.00

480.00

M2

Lt.2

240.00

1.00

2.00

480.00

M2

TOTAL

960.00

M2

960.00

M2

1.00

120.00

M'

6

Aci

VI

PEKERJAAN KAYU

1

Pasang listplank

120.00

2

Pasang rangka

40.00

16.00

2.00

1,280.00

M2

8.00

6.00

2.00

96.00

M2

TOTAL

1,376.00

M2

754.24

M2

3 VII

Pasang usuk 5/7 dan reng 2/3 PEKERJAAN BESI DAN ALMUNIUM 1 Kusen pintu aluminium PU

7.50

4.00

30.00

M'

P1

9.50

15.00

142.50

M'

P2

6.92

4.00

27.68

M'

J1

18.14

56.00

1,015.84

M'

BV1 BV2

7.88 3.12

4.00 4.00

31.52 12.48

M' M'

TOTAL

1,260.02

M'

2 Pintu aluminium

VIII

PU

1.60

0.30

4.00

1.92

M2

P1

1.57

0.30

15.00

7.07

M2

P2

0.80

0.30

4.00

0.96

M2

J1

3.38

0.30

56.00

56.78

M2

BV1 BV2

2.94 0.94

0.30 0.30

4.00 4.00

3.53 1.13

M2 M2

TOTAL

71.39

M2

PEKERJAAN KUNCI DAN KACA 1 Kaca bening tebal 5mm PU

3.55

3.50

4.00

49.70

M2

P1

2.54

1.57

15.00

59.82

M2

P2

2.54

0.80

4.00

8.13

M2

J1

1.88

3.38

56.00

355.85

M2

BV1 BV2

0.38 0.38

3.94 0.94

4.00 4.00

5.99 1.43

M2 M2

TOTAL

480.91

M2

2 Pasang kunci tanam

26.00

26.00

bh

3 Pasang engsel pintu

52.00

52.00

bh

4 Pasang kait angin

128.00

128.00

bh

commit to user

IX PEKERJAAN PENUTUP LANTAI DAN DINDING 1perpustakaan.uns.ac.id Pasang lantai keramik 40/40

2 3

Pasang lantai keramik km 30/30 Pasang dinding keramik km 20/25

40.00

16.00

digilib.uns.ac.id 2.00 1,256.00

M2

8.00

6.00

2.00

96.00

M2

TOTAL

1,328.00

M2

4.00

24.00

M2

TOTAL

24.00

M2

2.00

3.00

3.00

1.50

8.00

36.00

M2

2.00

1.50

4.00

12.00

M2

TOTAL

48.00

M2

4

Pasang lantai keramik tangga 30/30

4.00

1.90

2.00

15.20

M2

5

Pasang lantai bordes tangga 30/30

4.00

1.00

1.00

4.00

M2

TOTAL

19.20

M2

berat/meter 14.76

2.00

2,598.94

Kg

11.00

1.00

4,395.93

Kg

12.48

2.00

335.46

X 1

PEKERJAAN ATAP KK A Profil dobel siku 70.70.7

2

Gording Lips chanel 150 x 75 x 20 x 4,5

3

13.44

4

Pelat buhul 10 mm Baut 15,9 mm

540.00

540.00

M2 Pcs

5

Set angkur @ 3/4 - 30 cm

8.00

2.00

16.00

Pcs

7

Bracing Besi Ø 12 mm

10.58

8.00

84.64

M

9

Pipa hollow d=100mm,t=5mm

4.50

2.00

9.00

M

10

KK B Profil dobel siku 70.70.7

88.04

14.76

5.00

6,497.35

Kg

11

13.44

12.48

5.00

838.66

12

Pelat buhul 10 mm Baut 15,9 mm

1,350.00

13


8.00

15

Seperempat KK A Profil dobel siku 50.50.5 Pelat buhul 8mm

16.49 3.92

16

88.04 399.63

3.92

3.64

2.00

28.54

54.99 7.28

13.66 6.76

Baut 12,7 mm

25 26

Jurai profil doble siku 65.65.7 Pelat buhul 8mm

27

Baut 12,7 mm

28


Pasang genteng bumbungan

69.00

Kg

22

36

85.61

Pcs

21

35

6.00

24.00

16.49

Set angkur @ 3/4 - 30 cm Pasang genteng

3.64

248.67

Seperempat KK B Profil dobel siku 50.50.5 Pelat buhul 8mm

33

Kg

2.00

20

Baut 12,7 mm

746.01

7.54

4.00

32

Pcs

6.00

414.00


31

40.00

7.54

6.00

Baut 12,7 mm

18

KK Trapesium Profil dobel siku 70.70.7 Pelat buhul 8mm

5.00

M2 Pcs

17

30

1,350.00

M2 Pcs

4.00 75.79 13.44

14.76 12.48

8.00

69.00

138.00

M2 Pcs

4.00 4.00

3,004.54

Kg

196.85

144.00

576.00

M2 Pcs

4.00

16.00

Pcs

2.00 2.00

2,237.32

Kg

335.46

285.00

570.00

M2 Pcs

2.00

PEKERJAAN LANGIT-LANGIT

1

Pasang List Gypsum

XII

Pcs M2

72.70 Profil double siku

15,332.83

M1 Kg

Plat buhul 10 mm

1,259.73

Kg

Baut 12,7 mm

1,698.00

Pcs

112.00

Pcs

1.00

364.00

M1

Set angkur @ 3/4 - 30 cm XI

16.00 754.24

364.00

PEKERJAAN LISTRIK

1

Pasang instalasi titik TL 36 watt

1.00

114.00

114.00

bh

2

Pasang instalasi titik stop kontak

1.00

20.00

20.00

bh

3

Pasang lampu DL 15 watt

5

Pasang saklar

6 7 XIII

commit to user 1.00

8.00

8.00

bh

1.00

28.00

28.00

bh

Pasang Unit Sekring Dengan MCB

1.00

20.00

20.00

bh

Pasang penangkal petir

1.00

2.00

2.00

bh

PEKERJAAN SANITASI

1

Septictank dan Peresapan

1.00

2.00

2.00

unit

2perpustakaan.uns.ac.id Saluran air hujan

175.00

digilib.uns.ac.id 1.00 175.00

3

Pasang Pipa ø 3 "

32.00

1.00

32.00

M1

4

Pasang Pipa ø 2"

125.00

1.00

125.00

5

Pasang kran ø 3/4 "

1.00

18.00

18.00

M1 bh

6

Pasang Wastafel

1.00

8.00

8.00

bh

7

Pasang bak mandi

1.00

4.00

4.00

bh

8

Pasang klosed duduk/monoblok

1.00

4.00

4.00

bh

9

Pasang bak kontrol 45x45

1.00

4.00

4.00

bh

1.00

9.00

9.00

bh

124.00

1.00

124.00

M1

960.00

M2

10

Pasang floor drain

11

Pasang Got U-20

XV

PEKERJAAN PENGECATAN

1

Pengecatan tembok baru

960.00

commit to user

M1


digilib.uns.ac.id

commit to user


digilib.uns.ac.id

commit to user


digilib.uns.ac.id

commit to user

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai `

BAB 10 REKAPITULASI

10.1. Rekapitulasi Rencana Atap a. Seperempat kuda-kuda Nomor Panjang Batang

Dimensi Profil

Baut (mm)

1

1,50 m

2  12,7

2

1,50 m

 50. 50 . 5  50. 50 . 5

3

1,50 m

 50. 50 . 5

2  12,7

4

1,33 m

 50. 50 . 5

2  12,7

5

1,33 m

 50. 50 . 5

2  12,7

6

1,33 m

 50. 50 . 5

2  12,7

7

0,75 m

 50. 50 . 5

2  12,7

8

1,50 m

 50. 50 . 5

2  12,7

9

1,50 m

 50. 50 . 5

2  12,7

10

2,00 m

 50. 50 . 5

2  12,7

11

2,25 m

 50. 50 . 5

2  12,7

Panjang Batang

Dimensi Profil

Baut (mm)

 65 . 65 . 7

2  12,7

2

1,886 1,886

 65 . 65 . 7

2  12,7

3

1,886

 65 . 65 . 7

2  12,7

4

1,886

 65 . 65 . 7

2  12,7

5

1,886

 65 . 65 . 7

2  12,7

6

1,886

 65 . 65 . 7

2  12,7

7

2,036 2,036

 65 . 65 . 7

2  12,7

 65 . 65 . 7 commit to user

2  12,7

Batang

2  12,7

b. Jurai Nomor Batang 1

8

BAB 10 Rekapitulasi

239


Nomor Panjang Batang

Dimensi Profil

Baut (mm)

9

2,036

 65 . 65 . 7

2  12,7

10

2,036

 65 . 65 . 7

2  12,7

11

2,036

 65 . 65 . 7

2  12,7

12

2,036

 65 . 65 . 7

2  12,7

13

0,767

 65 . 65 . 7

2  12,7

14

 65 . 65 . 7

2  12,7

15

2,080 1,533

 65 . 65 . 7

2  12,7

16

2,430

 65 . 65 . 7

2  12,7

17

2,300

 65 . 65 . 7

2  12,7

18

2,974

 65 . 65 . 7

2  12,7

19

3,067

 65 . 65 . 7

2  12,7

20

3,600

 65 . 65 . 7

2  12,7

21

3,833

 65 . 65 . 7

2  12,7

22

4,272

 65 . 65 . 7

2  12,7

23

4,600

 65 . 65 . 7

2  12,7

Panjang batang

Dimensi Profil

Baut (mm)

1

1,33

3  12,7

2

1,33

 70 . 70 . 7  70 . 70 . 7

3

1,33

 70 . 70 . 7

3  12,7

4

1,33

 70 . 70 . 7

3  12,7

5

1,33

 70 . 70 . 7

3  12,7

6

1,33

 70 . 70 . 7

3  12,7

7

1,33

 70 . 70 . 7

3  12,7

8

1,33

 70 . 70 . 7

3  12,7

9

1,33

3  12,7

10

1,33

 70 . 70 . 7  70 . 70 . 7 commit to user

Batang

c. Kuda-kuda Trapesium Nomor Batang

BAB 10 Rekapitulasi

3  12,7

3  12,7


Nomor Panjang batang

Dimensi Profil

Baut (mm)

11

1,33

 70 . 70 . 7

3  12,7

12

1,33

 70 . 70 . 7

3  12,7

13

1,50

 70 . 70 . 7

3  12,7

14

1,50

 70 . 70 . 7

3  12,7

15

1,50

 70 . 70 . 7

3  12,7

16

1,33

 70 . 70 . 7

3  12,7

17

1,33

3  12,7

18

1,33

 70 . 70 . 7  70 . 70 . 7

19

1,33

 70 . 70 . 7

3  12,7

20

1,33

 70 . 70 . 7

3  12,7

21

1,33

 70 . 70 . 7

3  12,7

22

1,50

 70 . 70 . 7

3  12,7

23

1,50

 70 . 70 . 7

3  12,7

24

1,50

 70 . 70 . 7

3  12,7

25

0,75 1,50

 70 . 70 . 7  70 . 70 . 7

3  12,7

26 27

1,50

 70 . 70 . 7

3  12,7

28

2,00

 70 . 70 . 7

3  12,7

29

2,25

 70 . 70 . 7

3  12,7

30

2,60

 70 . 70 . 7

3  12,7

31

2,25

 70 . 70 . 7

3  12,7

32

2,60

 70 . 70 . 7

3  12,7

33

2,25

3  12,7

34

2,60

 70 . 70 . 7  70 . 70 . 7

35

2,25

 70 . 70 . 7

3  12,7

36

2,60

 70 . 70 . 7

3  12,7

37

2,25

 70 . 70 . 7

3  12,7

38

2,60

 70 . 70 . 7

3  12,7

39

2,25

 70 . 70 . 7

3  12,7

40

2,60

 70 . 70 . 7

3  12,7

41

2,25


3  12,7

Batang

BAB 10 Rekapitulasi

3  12,7

3  12,7

3  12,7



Dimensi Profil

Baut (mm)

42

2,00

 70 . 70 . 7

3  12,7

43

1,50

 70 . 70 . 7

3  12,7

44

1,50

 70 . 70 . 7

3  12,7

45

0,75

 70 . 70 . 7

3  12,7

Panjang batang

Dimensi Profil

Baut (mm)

1

1,33 m

2

1,33 m

 70 . 70 . 7  70 . 70 . 7

3  15,9 3  15,9

3

1,33 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

4

1,33 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

5

1,33 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

6

1,33 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

7

1,33 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

8

1,33 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

9

1,33 m

3  15,9

10

1,33 m

 70 . 70 . 7  70 . 70 . 7

11

1,33 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

12

1,33 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

13

1,50 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

14

1,50 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

15

1,50 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

16

1,50 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

17

1,50 m

3  15,9

18

1,50 m

 70 . 70 . 7  70 . 70 . 7

19

1,50 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

20

1,50 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

21

1,50 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

22

1,50 m


3  15,9

Batang

d. Kuda-Kuda Utama Nomor Batang

BAB 10 Rekapitulasi

3  15,9

3  15,9



Dimensi Profil

Baut (mm)

23

1,50 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

24

1,50 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

25

0,75 m

3  15,9

26

1,56 m

 70 . 70 . 7  70 . 70 . 7

27

1,50 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

28

2,10 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

29

2,25 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

30

2,61 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

31

3,00 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

32

3,29 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

33

3,75 m

3  15,9

34

3,98 m

 70 . 70 . 7  70 . 70 . 7

35

4,50 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

36

3,98 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

37

3,75 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

38

3,29 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

39

3,00 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

40

2,61 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

41

2,25 m

3  15,9

42

2,10 m

 70 . 70 . 7  70 . 70 . 7

43

1,50 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

44

1,56 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

45

0,75 m

 70 . 70 . 7

3  15,9

Batang

commit to user

BAB 10 Rekapitulasi

3  15,9

3  15,9

3  15,9


10.2. Rekapitulasi Penulangan Tangga No.

Jenis Penulangan

Jumlah Tulangan

1.

Tulangan tangga daerah tumpuan

 12 – 200 mm

2.

Tulangan tangga daerah lapangan

 12 – 150 mm

3.

Tulangan lentur balok bordes

5  12 mm

4.

Tulangan geser balok bordes

Ø 8 – 100 mm

5.

Tulangan lentur pondasi tangga

Ø 12 – 100 mm

10.3. Rekapitulasi Penulangan Pelat Lantai

PLAT

Mlx (kg.m)

Momen Mly Mtx (kg.m) (kg.m)

Mty (kg.m)

A

249,20

152,74

-554,68

-485,21

 10–200

 10–200 10–200

10–200

B

300,12

300,12

-743,14

-743,12

 10–200

 10–200 10–200

10–200

C

72,35

34,17

-152,74

-114,55

 10–200

 10–200 10–200

10–200

D

146,48

42,87

-296,54

-203,65

 10–200

 10–200 10–200

10–200

TIPE

Tulangan Lapangan Arah x Arah y (mm) (mm)

Tulangan Tumpuan Arah x Arah y (mm) (mm)

10.4. Rekapitulasi Penulangan Balok Anak Tulangan

Tulangan

Tumpuan

Lapangan

As A’ (5-7) 300 x 400

2 D 16 mm

2 D 16 mm

Ø 10 – 150 mm

2.

As B’ (1-11) 300 x 400

2 D 16 mm

2 D 16 mm

Ø 10 – 150 mm

3.

As E’ (1-5) 300 x 400

2 D 16 mm

2 D 16 mm

Ø 10 – 150 mm

4.

As E' (6-11) 300 x 400

2 D 16 mm

2 D 16 mm

Ø 10 – 150 mm

No.

As Balok Anak

1.

commit to user

BAB 10 Rekapitulasi

Tulangan Geser


10.5. Rekapitulasi Penulangan Balok Portal No.

Jenis Balok Ring Balk

1.

250 x 350 Balok Memanjang

2.

250 x 400 Balok Melintang

3.

300 x 600 Sloof

4.

300 x 500

Tulangan

Tulangan

Tumpuan

Lapangan

2 D 16 mm

2 D 16 mm

Ø 8 – 150 mm

2 D 22 mm

2 D 22 mm

Ø 10 – 150 mm

6 D 22 mm

6 D 22 mm

Ø 10 – 100 mm

2 D 16 mm

2 D 16 mm

Ø 8 – 100 mm

Tulangan Geser

10.6. Rekapitulasi Penulangan Kolom No

Jenis Kolom

Tulangan Lentur

Tulangan Geser

1.

Kolom ( 500 x 500 )

10 D 19 mm

Ø 10 – 200 mm

10.7. Rekapitulasi Penulangan Pondasi No.

Jenis Pondasi

Tulangan Lentur

1.

Pondasi ( 250 x 250 )

D 16 - 150 mm

commit to user

BAB 10 Rekapitulasi


10.8. Rekapitulasi Rencana Anggaran Biaya NO I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII XIII XIV XV XVI XVII

URAIAN PEKERJAAN

TOTAL

PEKERJAAN PERSIAPAN Rp 31.092.402,00 PEKERJAAN TANAH Rp 18.496.797,91 PEKERJAAN PONDASI Rp 32.268.425,30 PEKERJAAN DINDING Rp 34.745.040,00 PEKERJAAN PLESTERAN Rp 37.176.900,00 PEKERJAAN KAYU Rp 344.882.213,60 PEKERJAAN BETON Rp 1.847.550.820,06 PEKERJAAN PENUTUP ATAP Rp 101.911.859,52 PEKERJAAN LANGIT-LANGIT Rp 47.226.142,60 PEKERJAAN SANITASI Rp 38.646.332,22 PEKERJAAN BESI DAN ALLMUNIUM Rp 309.475.059,14 PEKERJAAN KUNCI DAN KACA Rp 50.058.207,22 PEKERJAAN PENUTUP LANTAI DAN DINDING Rp 105.270.437,62 PEKERJAAN PENGECATAN Rp 13.230.979,20 PEKERJAAN KANSTEEN DAN PASANGAN BUIS BETON Rp 6.199.356,44 PEKERJAAN INSTALASI LISTRIK Rp 19.680.000,00 PEKERJAAN PEMBERSIHAN Rp 5.544.000,00 JUMLAH Rp 3.043.454.972,83 Jasa Konstruksi 10%

Rp 304.345.497,28 Rp 3.347.800.470,11

PPN 10 %

Rp 334.780.047,01 Rp 3.682.580.517,12

Dibulatkan

Rp 3.683.000.000,00

Terbilang : Tiga Milyar Enam Ratus Delapan Puluh Tiga Juta Rupiah

commit to user

BAB 10 Rekapitulasi

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai `

BAB 11 KESIMPULAN

Dari hasil perencanaan dan perhitungan struktur bangunan yang telah dilakukan maka dapat diambil beberapa kesimpulan sebagai berikut : 1.

Perencanaan struktur bangunan di Indonesia mengacu pada peraturan dan pedoman perencanaan yang berlaku di Indonesia.

2.

Dalam merencanakan struktur bangunan, kualitas dari bahan yang digunakan sangat mempengaruhi kualitas struktur yang dihasilkan.

3.

Perhitungan pembebanan digunakan batasan – batasan dengan analisa statis equivalent.

4.

Dari perhitungan diatas diperoleh hasil sebagai berikut :

 Perencanaan atap Kuda–kuda utama dipakai dimensi profil siku 70.70.7 diameter baut 15,9 mm jumlah baut 3. Kuda–kuda trapesium dipakai dimensi profil siku 70.70.7 diameter baut 12,7 mm jumlah baut 3. Seperempat kuda–kuda dipakai dimensi profil siku 50.50.5 diameter baut 12,7 mm jumlah baut 2. Jurai dipakai dimensi profil siku 65.65.7 diameter baut 12,7 mm jumlah baut 2.  Perencanaan Tangga Tulangan tumpuan yang digunakan pada plat tangga  12 mm – 200 mm. Tulangan lapangan yang digunakan pada plat tangga  12 mm – 150 mm. Tulangan lentur yang digunakan pada balok bordes 5  12 mm. Tulangan geser digunakan pada balok bordes Ø 8 – 100 mm. Tulangan lentur yang digunakan pada pondasi Ø 12 – 100 mm. commit to user

BAB 11 Kesimpulan

247


 Perencanaan plat lantai Tulangan arah X Tulangan lapangan yang digunakan Ø 10 – 200 mm. Tulangan tumpuan yang digunakan Ø 10 – 200 mm. Tulangan arah Y Tulangan lapangan yang digunakan Ø 10 – 200 mm. Tulangan tumpuan yang digunakan Ø 10 – 200 mm.  Perencanaan balok anak  Balok Anak Tipe 1 (30/40) Tulangan tumpuan yang digunakan 2 D16 mm. Tulangan lapangan yang digunakan 2 D16 mm. Tulangan geser yang digunakan Ø 10 – 150 mm.  Balok Anak Tipe 2 (30/40) Tulangan tumpuan yang digunakan 2 D16 mm. Tulangan lapangan yang digunakan 2 D16 mm. Tulangan geser yang digunakan Ø 10 – 150 mm.  Balok Anak Tipe 3 (30/40) Tulangan tumpuan yang digunakan 2 D16 mm. Tulangan lapangan yang digunakan 2 D16 mm. Tulangan geser yang digunakan Ø 10 – 150 mm.  Balok Anak Tipe 4 (30/40) Tulangan tumpuan yang digunakan 2 D16 mm. Tulangan lapangan yang digunakan 2 D16 mm. Tulangan geser yang digunakan Ø 10 – 150 mm.  Balok Anak Tipe 5 (30/40) Tulangan tumpuan yang digunakan 2 D16 mm. Tulangan lapangan yang digunakan 2 D16 mm. Tulangan geser yang digunakan Ø 10 – 150 mm. commit to user

BAB 11 Kesimpulan

perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id Tugas Akhir 249 Perencanaan Struktur dan Rencana Anggaran Biaya Gedung Kuliah dan Laboratorium 2 Lantai  Balok Anak Tipe 6 (30/40) Tulangan tumpuan yang digunakan 2 D16 mm. Tulangan lapangan yang digunakan 2 D16 mm. Tulangan geser yang digunakan Ø 10 – 150 mm.  Perencanaan portal  Perencanaan tulangan balok portal Arah Memanjang (25/40) Tulangan tumpuan yang digunakan 2 D 22 mm. Tulangan lapangan yang digunakan 2 D 22 mm. Tulangan geser yang digunakan Ø 10 – 150 mm.  Perencanaan tulangan balok portal Arah Melintang (30/60) Tulangan tumpuan yang digunakan 6 D 22 mm. Tulangan lapangan yang digunakan 6 D 22 mm. Tulangan geser yang digunakan Ø 10 – 100 mm.  Perencanaan Tulangan Kolom Kolom (50/50) Tulangan Lentur yang digunakan 10 D 19 mm. Tulangan geser yang digunakan Ø 10 – 200 m.m  Perencanaan Tulangan Ring Balk Tulangan tumpuan yang digunakan 2 D 16 mm. Tulangan lapangan yang digunakan 2 D 16 mm. Tulangan geser yang digunakan Ø 8 – 150 mm.  Perencanaan Tulangan Sloof Tulangan tumpuan yang digunakan 2 D 16 mm. Tulangan lapangan yang digunakan 2 D 16 mm. Tulangan geser yang digunakan Ø 8 – 100 mm. commit to user

BAB 11 Kesimpulan


 Perencanaan pondasi Pondasi Foot Plate Tulangan lentur yang digunakan D16 - 150 mm.

5. Adapun Peraturan-peraturan yang digunakan sebagai acuan dalam penyelesaian analisis, diantaranya : a. Standar Nasional Indonesia Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung (SNI 03-2847-2002), Direktorat Penyelidik Masalah Bangunan, Direktorat Jendral Cipta Karya Departemen Pekerjaan Umum dan Tenaga Listrik, Bandung. b. Standar Nasional Indonesia Tata Cara Perhitungan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung (SNI 03-1729-2002), Direktorat Penyelidik Masalah Bangunan, Direktorat Jendral Cipta Karya Departemen Pekerjaan Umum dan Tenaga Listrik, Bandung. c. Peraturan Pembebanan Indonesia untuk Gedung (PPIUG), 1989, Cetakan ke-2, Departemen Pekerjaan Umum dan Tenaga Listrik, Direktorat Jendral Cipta Karya Yayasan Lembaga Penyelidik Masalah Bangunan, Bandung. d.

Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Pembangunan Gedung, Departemen Pekerjaan Umum, Bandung.

e. Peraturan Perencanaan Bangunan Baja Indonesia (PPBBI), 1984, Cetakan ke -2, Yayasan Lembaga Penyelidikan masalah bangunan. f. Peraturan Beton Bertulang Indonesia (PBBI), 1971, N.1-2 Cetakan ke-7, Direktorat Penyelidik Masalah Bangunan, Direktorat Jenderal Cipta Karya Departemen Pekerjaan Umum dan Tenaga Listrik, Bandung.

commit to user

BAB 11 Kesimpulan

PERENCANAAN STRUKTUR DAN RENCANA ANGGARAN BIAYA GEDUNG KULIAH DAN LABORATORIUM 2 LANTAI TUGAS AKHIR

Recommend Documents