NÖVELÉSE
ÉLETTARTAMÁNAK
GÉPKOCSIRUGÓK
LEMEZES
KÖNNYÍTETT SZELVÉNY ALKALMAZÁSÁVAL PÁLMAI ZOLTÁN beérkezett:
Kézirat
l. A
Autóközlekedésünk
ségű alapanyag élettartamra oka
van:
[l].
Az
túlterhelés
és ideális
1967.
9-én
november
könnyített szelvényű laprugó jellemzői
jelenlegi helyzetét elemezve kitűnik, hogy kifogástalan minőesetén is alacsonyabb rugórugógyártási technológia alkalmazása
számíthatunk,
mint
sok
helyen külföldön.
nálunk
Ennek
ismeretes
kettős
-
útviszonyaink enyhíthet a helyzeten, és
túlterhelése
országosan jellemző gépkocsik minőségének javítása csak hosszabb távlatban feladat. megszüntetése sem csupán adminisztratív a
mint
-
utak
rosszak és
a
Üzemek évente több egyedül az Ózdi Kohászati mint 60 millió forint értékű anyagot gyárt, emellett jelentős az import is. A rugógyártó üzemek nem képesek a szükségletet kielégíteni, s ez gyakran minőségromláshoz vezet, de a kapacitások teljes leterhelése az olyan technológiai válmiatt mindenképpen gátja de élettartam-növelést eredmétoztatásoknak, amelyek munkaigényesek ugyan, nagy A
rugóacél-felhasználás igen
nagy,
-
-
nyezhetnének. Ebből
a
körből
kitömi
fontos
népgazdasági
érdek.
Megvalósításához olyan
növelésével keresni, amely az élettartam megoldást rugógyártó üzemeinket, hogy azok a legkorszerűbb konstrukcióhoz hoz), technológiához (felülettömörítéshez) felfejlődhessenek. kell a zavartalan igénybe, ez alatt is biztosítani rugóellátást, és kenteni kell a szállítás rugóköltségeit. célszerű
részben
áthidaló
tehermentesítheti
(pl. parabolikus rugókAz átállás a
több
lehetőségek
évet
szerint
vesz
csök-
legkézenfekvőbb megoldás a rugókötegek megerősítése, amint több üzemeltető teszi is. Hogy ez a megoldás a gyakorlatban miért nem annak hatásosabb, a lemezes kell keresni. A szokásos magyarázatát rugóköteg sajátosságaiban eljárás az, hogy az eredeti lapvastagság alkalmazásával eggyel több lappal készítik el a köteget. VálA
vállalat
NME
azt
Közleménye!)
III.
sorozat.
Gépezet,
22
(1976),
81 -109
81
leghosszabb és legrövidebb lap hossza is. Ez a rugókarakterisztikát meis a kevés utast szállító az észlelhető teszi, amint rugót tehát merevebbé az oka sőt a kocsikon is. A ez a merevedése tömött annak. autóbuszokon, gyakran rugónak akkor az a túltertöbb nem növelhető az eredeti ha sem, hogy egynél köteg még lappal helés vagy úti viszonyok miatt kívánatos volna.
tozatlan
marad
redekebbé,
a
a
tanulmánynak a lemezes rugókötegek méretezésének vizsgálata. Ezért csak utalunk arra, hogy a szerző [2] a fenti problémából kiindulva kimutatta, a lapok száaz mának növelésével eredeti egyidejűleg hogyan kell azok vastagságát csökkenteni veEz a az további módszer növeléséhez önsúly megőrzése rugókarakterisztika céljából. az a ill. természetesen sem sem zet, amely anyagigényesség, jármű gyorsulási fogyasztási kijellemzői szempontjából nem előnyös. A könnyített szelvényű rugó adja kezünkbe azt az eszközt, amellyel az önsúly káros növekedése elkerülhető. sebb fajlagos súlyával Nem
tárgya
e
-
--
l 4
.
//////% ///A /%
%
mm
l
1 J
szzsz;
%/
Fox I. ábra.
82
Különböző,
iparilag
alkalmazott
laptugó szelvények
Külföldön éve csökkent
könnyített
a
ugyan,
kb. tiz (I. ábra), felhasználása A különböző az mint cégek, ezek szelvényüket, egységes alapon
rugószelvény régóta körben
de szűkebb
ismert
is alkalmazzák.
azóta
könnyítették a mutatja, más-más mértékben nem találkoztunk. Háttérbe szorulásának összefoglalt tárgyalásával a szakirodalomban magyarázatát a korszerű konstrukciójú, technológiájú új rugótípusok megjelenésében Mint utaltunk kell keresnünk, rá, amelyek hazai alkalmazása nagy jelentőségű feladat. év ennek feltételeit hivatott biztosítani az a időtartamra néhány szükséges inobjektív a jelenlegi tézkedés, amely egyebek mellett, mint pl. a technológiai szigorítások lemezes gépkocsirugók lapvastagság-csökkentéssel párosuló lapszámnövelését írja elő, és a súlynövekedést könnyített szelvény alkalmazásával gátolja meg. Ennek az intézkedésnek az előnye azonnal mutatkozni az átmeneti évei alatt több mint tízmilidőszak fog, lió forintos várható. megtakarítás ábra
is
-
-
igénybe vett felületről repedések mindig a húzásra mivel azok szimmetrikusak (lásd az 1. ábra rugószelvényekben, felső vázlatát) a szélső szálakban ugyanolyan nagyságú húzó- ill. hajlítás esetén nyomófeszültség ébred. Ha a rugólapot a nyomásra igénybe vett oldalon horonnyal vagy Ez azt trapéz alakúra készítjük, akkor a semleges tengely a húzott oldal felé eltolódik. a esetén húzott szélső szálban kisebb mint ébred, eredményezi, hogy hajlítás feszültség a Az a oldalon. acélnak a mint húzó kifáradási nyomó, ugyanakkor nyomott nagyobb különböző szilárdsága, ezt az elvet használják ki az 1. ábra vázlatain bemutatott rugónöveszelvényekkel, amelyek 10-40% súlymegtakarítás mellett a rugók élettartamának kedését eredményezik. A
indulnak
rugók fáradási
törésekor
a
ki. A szokásos
-
1.1. A
-
jellemzői
szelvények keresztmetszeti
A szélső
szálnak
szelvénynél pedig
a
súlyvonaltól
a
esetében
keresztmetszet
e
=
részletek
v/2, ahol
mért v
a
távolsága a lapvastagság,
húzott a
oldalon
2/a. ábrán
(l)
í
2 a
2/a. ábra
szerint
l-xy vx
téglalap könnyített
mellőzésével
3 (l -x)' +(1-y)x(2-x) ahol
tömör
látható
a
könnyítés mélysége,
b
a
lapszélesség, by
a
könnyítések
szé-
lességeinekösszege. A keresztmetszet
1=
súlyvonalára
vonatkozó
másodrendű
nyomaték
1%[(1-y)[1+12(%-§)2]+y[(1-x) (2)
a
szelvény keresztmetszete A
=bv(1-xy),
(3) 83
m... ne
É E
E.
sw
Sima
É
SuS vasa
ne
e
És: o;
a
üzm
É
uw /Í'Í'ÍÍÍÍ ÍI É
3
w
xu
v...
ÍÍÍÍÍÍÍ/V/A 2.3
a
N...
.
3
asw
o
a
tényezője pedig
keresztmetszeti
a
húzott
oldalra
1 K=-
(4)
.
e
Az
(1)-(4) képletek
értékeit
1. táblázat
az
tartalmazza. 1. táblázat
A
könnyített
rugószelvények
jellemzői
keresztmetszeti
e
100
10
A
W
m't
7,:
x
y
7
0,50
0,30
0,456
6,918
1,517
0,850
0,50
0,40
0,437
6,354
1,452
0,800
0,50
0,50
0,417
5,729
1,375
0,750
0,50
0,60
0,393
5,030
1,280
0,700
0,60
0,30
0,456
6,915
1,516
0,820
0,60
0,40
0,437
6,350
1,454
0,760
0,60
0,50
0,414
5,719
1,380
0,700
0,60
0,60
0,387
5,003
1,291
0,640
szelvények fajlagos teherbírásának
1.2. A
A húzott
oldali
keresztmetszet
viszonya í
Mmeg
=
folyómétersúlyt meghatározó rugólap hajlító teherbíróképességével arányos, azaz tényező
K keresztmetszeti a
növelése és
A
a
K =
a-
ozk
(5)
,
A
q
Mmeg a megengedett hajlítónyomaték, q a folyómétersúly, a=amly állandó, amely biztonsági tényezőt is tartalmazza, k K/A, a teherbíróképesség tényezője hajlításra. ahol
a
=
végeredményben Értékeit a 2/b, 2/c
A k
rozható.
x
és y
ábra
függvénye mutatja.
és
az
(l)
-
(5) összefüggésekkel meghatá-
Látható,
hogy téglalap szelvényből kiindulva kis x könnyítésnél eleinte romlik a növekszik fajlagos teherbíró képesség, majd rohamosan egy maximumig. A különböző yb könnyítési szélességekhez más-más görbe tartozik. A 2/c ábra a könnyítési szélesség a görvan függvényében mutatja a fajlagos teherbírást, amint látható, itt is maximuma béknek. oldalára vonatkoztak. A nyomott eddigi megállapítások a hajlított lap húzott könnyítés után megnövekszik az igénybevétel, ez azonban gyakorlatilag nem határ lényegesen magasabb. Veszélyes, mert a nyomásra a kifáradási Az
Oldalon
A "Yomott
a
rugó élettartama oldalon
egyszerre
szempontjából indul
meg.
az
Ennek
a
legelőnyösebb, ha feltétele az, hogy
a a
kifáradás szélső
szálak
a
húzott
és
távolsága 85
a
semleges
fáradási
vonaltól
határral.
húzott
a
A húzott
ill. nyomott szélső
oldali
Ebből
rendezés
után
_
c
húzó
a
nyomó kí-
ill.
esetben
az
(6 )
húzó
af
c
felhasználásával
(1) 1
y
ahol
,
1 +
távolsága
ebben
of nyomó
v
E
eh
arányos legyen
oldalon
szál
c
-
(7)
= I
x[(1+c)x-2c] A
figyelembe
vehető
c
értékekreezt
a
függvényt
a
2. ábra
mutatja.
anyagnál c állandó, így a szelvény könnyítésének rendelkező mégpedig szélsőértékkel kapcsolat van.
Adott szoros,
A
(7) függvénynek
ott
(luc)
,_ _
van
minimuma,
[(l+c)
2x-2c]
ahol
az
első
fokát
mutató
x
és y között
differenciálhányadosa
zérus.
_
_
[(l+c)x2-2cx]2 '
tehát c
és
(1+c)2xm2c=0
tett
=
y
alig
y
=
0,50.
(8)
_
l+c
A 3. fejezetben részletezett 1,42, ezzel rugóacélnál c
és értéke
x-
mutatták, hogy a 60 S minőségű nemesí0,59 esetén adódik, könnyítési szélesség x a szélsőérték az is, környezetében hogy megállapítható mérések
a
A 3. ábráról
azt
minimális
=
változik.
0,8
0,6
M
17
1,8 02
(E? x
0,2 3. ábra.
A
0,4
szeluénykönnyítés
0.6 mutatóinak
0,8
összefügéte
1,0
A
fajlagos hajlítási teherbírás, K
,
k
=
írhatók
a
k
Ao =
--
A
amely
(9)
-
Kg
ko
könnyített szelvény keresztmetszeti szelvény ugyanazon jellemzői),
tényezője ill. kereszta (7) felhasználásával változó ki. esetére c 1,42 amelyet a 3. fejezetben egyetlen függvényeként fejezhető felhasznált 60 S kísérleteinkhez összefoglalt minőségű rugóacélra a 32. pontban leírt határoztunk ezt az összefüggést a 4. ábrán módon meg jó közelítéssel egyenesnek az adott x könnyítéshez rajzoltuk. E k' (x) kapcsolat segítségével azonnal leolvasható tartozó fajlagos hajlítási szilárdság, ill. ez utóbbi előírásával adódik a szükséges könnyítés alakban
metszete,
fel
(K
ill. A
Ko, Ao pedig
a
tömör
a
=
és
-
-
mértéke. Az y értékét
(7) képlet
a
a
vagy
3. ábra
adja
meg.
k
1,3
_
X
c=1,42
1,2
,
1,1 x
1,0 X
4. ábra. a
fajlagos hajlításí teherbírás
könnyítés mélységének függvényében teherbírásnövelés
könnyítéssel elérhető
1.3. A
A
0,7
0,6
0,5
0,4
Legyen pl. ll db a kötegben együtt dolgozó 0,50, y 0,50 jellemzők szerint amelyet x nyel kívánunk helyettesíteni. nyünk,
=
A
szelvény
jellemzői
keresztmetszeti
Az
9
mm
méretű
mm
téglalap
vastag könnyített
szelvé-
szelvény-
1. táblázatból
az
10 =
-
100x8
=
bv
0,750;
A,
675
=
mmz;
bv
K, =1,375;
2
K,
=
1112
mm3;
100 =
E],
5,729;
I,
=
4170
mm4
.
2 _
Azerodetílapokbanahajlítófeszühaég(K; 1028 1067 mma) 1=
0'
=
L
___,
'
K.
1067 87
az
új lapokban M a 2
=
í
.
1112 A
feszültségcsökkenés
a
húzott
oldalon
_M_
.
-
10
:
A0=
L
7
lll :
M
01
4%_
0,04,azaz
1067 Az
önsúlycsökkenés A,
a
ASÚÍY=
800_675
142_141
=
Al Az
inercianyomaték
számítható
800 mmz
8-100=
=
arányából
keresztmetszetek
800
gyakorlatilag
-0,l56,
maradt,
azonos
azaz
-
15,6%.
mert
83 100
1,
alig tér
4260
=
=
12
el I, -től, tehát
mm4,
rugókarakterisztika
a
nem
változott.
önsúly mellett köteg önsúlyának csökkentését, hanem azonos célul, akkor nem vastagítjuk a lapokat, hanem többet alkalmazunk belőlük, hogy a kívánt rugózás biztosítható legyen. Ez más szóval azt jel az imént választott 9 mm-hez mm-rel lenti, hogy viszonyítva csökkentjük a vastagságot, és a köteg változatlan rugózási tulajdonságainak biztosítása céljából a lapok számát növeljük. Amennyiben
az
élettartam
Ilyen vastagságot
a
nem
növelését
megoldását tárgyalja a szerző [2] már rugóköteg súlyát a rugókarakterisztika felvételéből közelítő
feladat és
a
tűzzük
munkája.
idézett vezeti
v=A-17, G
=
B- G
(l l)
,
tekinthetők,
13
v=-|/§ Í=1
n
34-341 eFL .'
(12)
,
l
Ő= (n+1)Í és
Í, Ö dimenzió
vényeket 88
az
nélküli
5. ábra
lap-
(10)
ahol A, B állandóknak
_
A
le:
(13)
lapvastagság ill. kötegsúly,
mutatja.
n
a
lapok
száma.
A
p7(n),Ö(n) függ-
Y
oom|
|
I 1
ingás
lnltll
0.4
l
izfaüüüu
lSí78§1bT1 5. ábra. A dimenzió
nélküli
lapvastagság
és kötegsúly
paraméteres
fíiggvényeí
állandók, tehát
is
=-
Pmax
ahol pmax-l
dulus,
az
ismert
rugókarakterisztika összefüggés szerint
esetén
=
IE
köteg
alakváltozási
konst.,
legnagyobb görbületi sugár változás terhelés közben, mennyiség ismert. Behelyettesítve ebbe a hajlítás M
a
többi
a
M
1 í
a
és változatlan
járműtípus
Azonos
viszonyai
aK
(14) E =
a
oK
rugalmassági képletét,
mo-
-
-
E]
konst.,
Vagy egyszerűsítve o =
7 Minél kisebb
konst.
lesz tehát
feszültségis.
(15) a
lapok vastagsága (a lapszám növelésével),
annál
kisebb
a
terhelő
'
89
A
(12) összefüggésből
A
(10) egyenlet
v; =
11 esetén
=
=
vl
0,503
-
9
0,447
=
(12)-be behelyettesítve
a
3 n 2
0,447
a
építünk
súlyok
,
(13)-ból
a
=
6,03
ö, =(16+1)0,447
=
7,60,
súlynövekedés, kötegbe,
1
_
l
Öl =(l1+1)0,503
11 db 9
vastag könnyített
ha
a
G,
6,03 7,60 =íí=+0,26, 6,03
mm
lap helyett
16 db 8 mm-eset
a
AGII
G,
-
-
=
G; A
_
31+
_
16.
=
n,
nélküli
A dimenzió
2
i =1
jó közelítéssel
ahonnan
31
22
=
'12
vagyis
lapvastagság n,
8
_
t
Vi
és ezt
nélküli
szerint
_
v,
dimenzió
a
lapszám
növelésének
és
azaz
profilkönnyítésnek
a
a
+26%.
kötegsúlyra együttesen gyakorolt
hatása
AG'=(1+ AG)(1+AG')-1=(1-0,156)(1+0,26)-1= tehát ben
az -
a
6%-kal nő. Ez önsúly mindössze mértékadó igénybevételét lapok
ára
az
annak, hogy
-
+ a
0,06,
(15) egyenlet
értelmé-
Vg-vl = ,
9
V1
arányban, azaz mintegy 15%-os
csökkentsük.
ll%-kal
terheléscsökkenésre
Ismeretes, hogy Weibull N;
a
a,
-
közelítő
Az lehet
előbbiekben
meghatározott
4%-kal
kifáradásí
egyenlete [3]
of
(16)
_
,
N, aholN, 90
,N,
02
-
élettartamok
összesen
számítani.
Of a
kétfajta kötegnél,
o,
,
o,
igénybevételek, of
kifáradási
határ.
az
élettartam Ha
köteg
körülményekre
üzemi
Az
de
képlet
a
ez
rugóanyag lüktető igénybevétele pedig a
mértékadó
csak
közelítést
durva
ad
[4],
szemlélteti.
kifáradási
határa
túlterhelések
miatt
választott
a
természetesen
nagyságrendjét jól
növekedésének
kg/mmz kglmmz,akkor
pl. of ol=75
=
60
,
eredeti
az a
15%-os
terheléscsökkenés
I_V2_L60__
28 ,
N!
,
__'.7_5__._60 1,15
élettartam
vagyis az
várhatóan
növekszik.
2-3-szorosra
Könnyített rugó igénybevételi viszonyainak
2.
elméleti
az
vizsgálata
a tökönnyített laprugó igénybevételekor fellépő feszültségek némileg eltérnek Kívánatosnak látszott mértékű szelvény feszültségállapotától. megvizsgálni, milyen
A
mör ez
az
eltérés, és
hatása
van-e
Ez utóbbinak
viszonyok között
fellépő
élettartamára.
szerkezet azzal
a
közelítéssel
élni, hogy
kell
megállapított feszültségeloszlás jellemző feszültségekre.
dinamikus
A
a
eldöntésénél
az
szültségi viszonyai
falú
laprugó vékony
könnyített az
ezeknél
üzemi
az
görbe rúdnak tekinthető módon vizsgálhatók.
szokásos
G
a
terhelési
statikus
igénybevétel
során
alakváltozási,
és
fe-
r)
w
sxxxxxs
xx-SXNÉ §l§§x*:::er-:.xxx
.
z
b) 6. ábra.A
A
könnyített
szelvényű rugólap
rugólap igénybevétele hajlítás,
lés, amelyet
a
létrehozó
nyomatékot
Ismeretes
w
amint
erők
a
nyíró-
terhelése
6/a ábrán és
és alakváltozása
látható.
Ehhez
járul
keresztirányú hajlító
hatása
az
a
terhe-
okoz.
terhelés hatására elv, hogy egy rugalmas szerkezet úgy változtatja alakját, hogy energia minimum legyen. Ebből az következik, hogy az hatására egyenesvonalú rugószelvény a terhelés keresztirányban is számotteeruedetileg az
Voen
deformálódik.
hajlítást teljesen
létrehozó meg
is
az
felhalmozódó
a
A tiszta erők
ezt
hajlítás
az
akadályozhatják,
esetére
ezt
alakváltozást amikor
az
a
6/b
ábrán
gátolják, középvonal
az
szélső
AB
a
a) középvonal mutatja. A a szelvény szélén
esetben
b)
alakot
veszi
fel. 91
semleges
semleges felület
felület r
-
,
g
n+z+w
7. ábra.A
részének
rugólap elemi
feszültségi állapot az alakváltozásból kiragadunk egy elemi részt (7. ábra), akkor
számítható.
A
C'D'mértékben. ,
CD ív
Ha
a
megváltozik
szelvény hengeres a
(17)
szelvény semleges felületén
a
falából
az
ívhossz
nem
változik,
ezért
(R +n)dz9 A
a
alakváltozása
CD=(R'- z)(dz9+Adx9)-(R-z)d0
Figyelembe véve, hogy
EF =E"F'
az
=
(R'+n+w)(dó
Adél)
+
(18)
.
hosszirányú nyúlás 'D'- CD
C
(19)
_
6'
illetve
és
(17)
a
'
CD
6'
Vezessük
be
felhasználásával
(18)
_-n+z
AdÜ
w
Adö+da9
dó
R+z
dó
( 19 m)
-
R
-z
a
Adó á
(20 )
A
=
dó
jelölést, ahol 7x a görbületváltozásR-szeresét elhanyagolható R és n mellett, akkor
Ennek 92
az
=
-
-
-
R
és
éljünk azzal
a
közelítéssel,
hogy
w
n
Gt
jelenti,
-
R
(1
+ x
)
( 21 )
.
egyszerűsítésnek a jogosságát
a
mérések
igazolták.
z
hengeres héj
A
ménye,
s az
dz =
ex
eo
+
xz
és húzás
ered-
(22)
eo
továbbá
és
(21)
E :
0x
hajlítás
középfelület nyújtását jelenti.
a
Hooke-törvény,
A
Az alakváltozás
w
z
d
alakú, ahol
is deformálódik.
irányban
x
módon
ismert
E -
1_v2
(22) alapján
(ex + Vet)
[ZF-l-EO-V[E(I+Á d2 w
:
1_V2
77
w
(23/3)
dz
n
w _
o,-1_V(e,+vex)1_V -E(1+k)-Ek+v eo+z A
w
_
hengeres héj egyensúlyi állapotát
8. ábra
a
.
dxz
(23lb)
mutatja. Vx+d V,
Mx+dMx
8. ábra.
Vékony falú hengeres héj
terhelési
állapota
vékony falú hengeres héják tárgyalásánál a keresztmetszet egységnyi hosszára az ún. élterheléssel szokásos számolni igénybevételekkel, (Ponomarjov [S], definiálhatók: [6], amelyek a következően
A
vonatkoztatott
Kozák
"'12
Nx:
fcxdz: _h,2
"'12
Nt:
Eh l-v
2
n
R
R
[6o'V [_(1+7*)+*x s
Eh
w -
_'L;7,dz= l_V2
w
E
n
(l+)k)-
x+veoJ,
(24/3)
(24/b) 93
"Phű =
Mx
A 8. ábra
vMx
alapján, Nx dx
d2
w
az
(24/0)
-
TZ-a_v2) E; Jjlqgxzdz
=
M,
Eh3 =
,
(24/d)
.
egyensúly feltételéből
Rdxdsp=O,
(ZS/a)
dvx
íRdxdcp+N,dxdcp=O, dMx dx és
a
az.
(25/c)
Rdxdcp-vxRdxdcp=O.
(25/b), (25/c) egybevetéséből
d2Mx A
(25lb)
N
(25/a) szerint N, Igy (24/a)-ból
,
állandó, minthogy pedig
=
a
rugólap
szélén
Nx= O, ezért
eo=v[3x+3(1+x)], R
és ezt
behelyettesítve (24/b)-be
[wunnnx]
hosszirányú a
z
0
=
(28)
'
R
tettel
(27)
R
N--Eh ' A
R
hajlítófeszültség középfelületen
az
élerőből
N,
számítható.
egyszerűen
A
0zz=0=h_=*;[777x+W(1+7Úl' Végeredményben szükséges. Használjuk behelyettesítve
tehát
fel
hajlítófeszííltség meghatározásához
a
ehhez
Eh3
d
a
4w
_+-
--í
12(1-u=)
(28)-ra
tekin-
E
N,
94
mindenütt
m4
(26) egyensúlyi egyenletet.
Eh
A
(29) a w
elmozdulás
kiszámítása
(24/b), (24/c) kifejezéseket
Eh 1+x
R=(
W
--
_R2
n x
( 30 )
adódik.
Végül 4
jelölést,
bevezetve
12(1
6'
=
vz)
-
---
dx ölti.
(1 +
R, h,
egyensúlyi egyenlet
az
d'
alakot
a
A)
(30/a)
a
Y +4B'*w=4B"nk
Ennek
egyenletnek
az
(31) általános
az
megoldása
a
W=n7K+C1Vr(BX)+CzVz(í3x)+CaVs(BX)+C4V4(Bx)
(32)
alakú, ahol V, (Bx)
chBx
=
1
.
V, (Bx)
a
a)
ill.
Cl
,
.
.
.
6x á-(ch
sin
=
C4 állandó
,
b) jelzésű
rugólap
Az A
(33/c)
a
sh
-
6x
cos
(33/d)
6x)
feltételekből
középvonalából
határozható
meg,
amelyek
a
6/b ábra
felírhatók.
feszültségi viszonyok
és
szélének
szabad
elmozdulása
pont szabad
(33Ib)
6x),
cos
,
6x
azokból
deformációs
2.1. Alakváltozási a
Bx+sh Ex
sh 6x sinBx
Vq(Bx)
(33/a)
,
.
;(chBxsin
=
VÁM):
és
6x
-cos
esetén
elmozdulása esetén
az
a) görbének (l. 6/b ábrát) megfelelően
w(x=0)=0,
(34/a)
0, %w(x=0)=
(34Ib)
2
M, (x=a) =0, :d%w(x=a)=0,mert da
d
w(x= O) O, =
E A
(34/b)
és
(34/0)
mertíx-Mx (X=0)
=
0.
(34/(1)
(34/d) alapján Cz= C4= 0, (34la)-ból c,
=
-
nk
(35)
.
(34Ic)ből pedig -
4C, V3(Ba)
+
Cg V,([3a)
=
0
,
95
tehát C3
V3(Bú)
4 C1
=
_4
=
17A
Wi
a
=
behelyettesítve 77A
[ 1
=
5 R
-
(32)-be 4
Va (50)
V smx)
Vlma)
hajlitófeszültség pedig cm
a
V 1(í3x)
-
a z
M
=
(36)
.
VI (na)
VI ma)
Végeredményben
Vsma)
0
középfelületen
a
J
( 37 )
,
(29) felhasználásával
[-1-(1+x)(1V1)(Bx)"4
m5") VI (na)
'
Vezessük
be
mese].
(38)
az
E
jelölést,
akkor 0ÍZ=0
=0KV1ÜJÍL
ahol
vl(k,x)=2+lx-(l+k)
Vawa) -V3(6x). Vi (59)
V1(Bx)+4
(41)
-wAv(A=áll.)=íu-=-9 UKmnx
A rugólap alakváltozása hossztengelyre merőlegesen
9. ábra. a
kifejezés jellegét a 9. ábra x függvényében mutatja. Látható, a 7x értelmét szültségcsúcs jelentkezik, amelynek értékeléséhez
A
hogy a lap közepén feszükséges közelebbről
megvizsgálni.
Irjuk elemi 96
része
fel
e
célból
a
kiegyenesedik.
terhelési Ekkor
viszonyokat
arra
az
esetre,
amikor
a
rugólap vizsgált
M
l
o
z?
_
M
=
(42)
,
R
IE
En
vagyis l
a
r
Ám"
=
(42/a)
,
R
ahol ges
En
kiegyenesített rugólap szelvényének z ezzel hajlítófeszültség. A (39) egyenletet összevetve a
oKmax
x
=
=
0
középfelületén
OK
-
ébredő
névle-
(43)
OK max adódik.
Figyelembe véve, hogy OK
M
7x
OK =-En
E
értelme
(39)
és
(20)
szerint
M
=EnE =-7n.
középfelületen ébredő hosszirányú hajlitófeszültség, k a rugólap terhelési állapotát fejezi ki a kiegyenesítésnél z=O síkban fellépő feszültség törtrészeként. vagyis
a
A
z
0
=
(40)
és
(43)
Ütz=0 Az
x
=
a
=
összevetése '
alapján
A"! (k! x) oKmax-
helyen V1(xa x=a):Vl
(k: a)
és Ütz=O
=
KIOV a) aKmax
7
KI=K1(K)=)XV1. A
(44)
és
(46) függvényeket
a
10. ábra
mutatja.
mentén hogyan változik a hosszfüggvény azt fejezi ki, hogy a keresztmetszet irányú hajlítófeszültség, tehát a feszültségeloszlás egyenlőtlenségére utal (9. ábra). Ez az is függvénye, amely a iq-k egyenlőtlenség a terhelésnek kapcsolatból állapítható meg, és a I 0. ábrán látható. A x, függvény a feszültségeloszlásnak a terheléstől függő változását szemléletesebben K Á ,-nek mutatja. Teljesen egyenletes eloszlásnál függvényében 45o-os egyenesként kellene megjelenni, és annál kedvezőbbek a viszonyok, minél jobban A v,
-
megközelíti ezt a valóságos függvényalak. Látható, hogy a oKmax feszültséghez közeledve a névlegestől való eltérés egyre kisebb, és a kiegyenesített lapszakaszon a feszültségeloszlás egyenletes. Ez a tény előnyös, mert a kritikus nagy igénybevételnél a feszültségcsúcs eltűnését mutatja. 97
0,5
_
O
10. ábra. A
hosszirányú hajlítófeszültség eloszlásának a terhelés függvényében
Meg kell jegyezni, hogy hanem
a
z
=
0 felületen
vizsgálata volt.
N,
jpí.
í
=
a,
ébredő
M1
0,,
=
0
"Kim:
egyenlőtlensége
hajlítófeszültség nem a szélső a számítás célja ugyanis
terhelés,
szál a
igénybevétele, feszültségeloszlás
a
6M, h?
h
összefüggés adja,
a
hajlítófeszültség teljes nagyságát
A
OK
X
P
(47)
ahol
vMx
=
.
görbe rúd inercianyomatéka és az y távolság meghatározásához a keresztmetés nyomatékok egyensúlyát kell felírni. Ezekből a számításokból kiderül, hogy a görbe is keresztmetszeti a jellemzői függnek görbületváltozástól [5]. Minthogy rugólap azonban a nagy a görbület már terheléseknél kicsi, ettől az összefüggéstől eltekinthetünk, efogadhatók a statikus értékek. A
szeti
erők
2.2. Alakváltozás!" a
és
rugólap gátolt
feszültségi viszonyok alakváltozása
rugószelvény szélén (6/b ábrán A ill. (b középvonal) a (31) egyenlet kerületi
A esetén
w
(x
í; u; 98
esetén
w
=
o) (x
=
=a)=
=
o,
=
pontok)
feltételei
az
elmozdulás
eltérőek
az
teljes meggátlása
előzőektől:
(48Ia)
o,
o)
B
o,
(48/b) (48lc)
d3
A
(48/b)
és
(x
w
Zs
o)
=
(48/c) alapján c?
=
cl
=
(48/d)-ből (49)-et
(32)
=
dx
x:
xo
o.
(48/d)
megoldásban (48/a)-ból
általános
(49 )
77 x
_
a
mert
09
=
64
o,
=
s
felhasználva
V1(5a)'1 =_177x+C1V1(Í3Ü) =xn
(50)
.
Vs (54)
Va(54)
Végeredményben
l-Vrtcao-Él) Vs (54)
wz=nx hasonló
Az előzőekhez
=
0tz=0
számítás
szerint
(29)
Vawao].
(51)
felhasználásával
(52)
OK V2 (N XL
ahol
v,(7l,x)=2+7k-(l+)t)[V,(Bx)+ V3(Bx)].
(53)
Vawd)
Ennek
a
függvénynek dVg
0 S
a
x
í
a
intervallumban
maximuma
van,
amelynek
a
helyét
a
_
dx
alapján a 4
egyenlet
adja
maxm) meg.
korábban
A
oÍZ=0
=
HEJ-l Va (30)
Az
alakváltozás
részletezett
számítás
(54)
maxm) és
feszültségeloszlás jellegét
a
9. ábra
mutatja.
szerint
=K2(x) oKmaxi
ahol
K,(k)=-xv2(7l,x=xm). A v:
,
a
n,
10. ábrán
(56)
látható.
(46) és K, (56) összevetéséből megállapítható, hogy a gátolt alakváltozás feszültségeloszlás lényegesen egyenletesebb. A gyakorlatban a két szélsőséges
A n,
esetén
a
99
közti
eset
állapot várható,
határozza
tényleges
a
terhelési
viszonyokat
a
rugó befogásának
a
módja
meg.
igénybevételi viszonyok számításának
3. Az
előzőekben
Az
összefüggések
levezetett
kísérleti
igazolása
kis valóságos rugóviszonyokra azt mutatják, hogy a könnyitésnek
a
-
ívelt-
a feségre, viszonylag könnyitésre eloszlására hatása miatt élettartamcsökkenéstől kell tartanem szültségek gyakorolt nunk. Ennek az eredménynek az igazolására méréseket végeztünk, amelyek célja egyrészt az alakváltozások statikus fárasztásvizsgálata, másrészt a feszültségek eloszlásának
kis
sal történő
ellenőrzése
3.1. A
volt.
könnyített
A számítások
próbatesten. söbb
S
=
ellenőrzésére
méréseket
=
=
készült
(C=O,64%,
Mn
0,74%,
=
Si
=
1,57%,
P
2,01
mm.
=
0,0l7%,
'
jellemzők
A keresztmetszeti 10
mérése
szelvényű végeztünk a 15. ábrán feltüntetett 848 a R mm, görbületi állapotban sugár fesztávolság a kéterhelő erő hatása alatt l 958 volt. A prómm meghatározott
módszerrel
60 S
alakváltozásának
a
minőségből 0,030%).
batest
mgószelvény
Terheletlen
iterációs
alkalmazva
-
50
3,3
-
-
17
y--í=0,66, _
x=_-=o,67, 10
50
és ezekkel
mm4,
I=443l A méréshez
látható
amelyet
módon. a
Az
=
37,5
mm,
eh:
3,66
mm,
n
=
elő a 11. ábrán szakítógépen nyomással állítottuk ívelt próbatestre gerendát helyeztünk. középen alátámasztott
szükséges alulról
gép középen terhelt
.
100
a
terhelést
meg.
ábra. A
xzelvénydef
ktsélerxivizsgálata
Annak
hogy milyen terhelést alkalmazzunk, A kísérleti szelvény méretei alapján számítva ezt mutatja. Látható, hogy a legnagyobb alakváltozás be. megfelelően a terhelést A -0,5-re állítottuk
eldöntéséhez,
ad útmutatást. ill.
a
12. ábra
várható, annak
w,(k,x=a függvény függvényt a 2. táblázat A -0,5 környezetében
a a
w,
=
=
=
2. táblázat A
uelvény alakváltozása
hosszirányú hailttófeszültség zkénybevétel függvényében
és az
a
V2
4 k
Vxüía)
B
x/1+k
egyenlőtlensége
Vawa)
4í)
nA
u1(k,a)
u;
3/1030)
mm)
l
0,0243
0,8854
0,4l18
0,7661
0
0
0,3485
0
-0,1
0,9746
0,0237
0,8951
0,3925
0,6884
-0,20l
O,ll73
0,4748
0,0475
-0,2
0,9457
0,0230
0,9078
0,3684
0,5980
-0,402
0,2033
0,5954
0,1 191
-0,3
0,9147
0,0222
0,9198
0,3435
0,5131
-0,603
0,26l0
0,697]
0,2091
-0,4
0,880l
0,0213
0,932l
0,3178
0,4334
-0,804
0,2939
0,7807
0,3123
-0,5
0,8409
0,0204
O,9430
0,2916
O,3607
-1,005_
0,3052
0,848l
0,4241
-0,6
0,7953
0,0193
0,9542
0,2603
0,2840
1,206
0,2849
-0,9055
0,5433
-0,7
0,7401
0,0180
0,9654
0,2273
0,2141
-1,407
26 O,2_5
0,9461
O,6623
-0,8
0,6687
0,0l62
0,9772
0,l846
0,1395
-1,608
0,l877
0,9767
0,7814
-0,9
0,5624
0,0137
0,9883
0,1320
0,0705
-1,809
0,l064
0,9941
0,8947
-1,0
0
0
l
0
0
-2,0l0
O
0
1
O
-
un l:
0,5
aKnu
(x=a)
_
v"
Wllűl [mnv
'
0.4
un
7?0,3
0.2
0.1
0,2 12. ábra. A a
A
(20)
0,4
0,5
0,8
A:
(ím,
hajlítófeszültség egyenlőtlensége kísérleti próbatestnél
szerint
XIE' _
_
s
R
101
ahol E
5' 0,3
122
Poisson-féle
a
22-104
=
=
1p e
104
2-
=
1_032
(kp/mm?)
szám.
Ezekkel
0,5 M=
-2,2-104
4431
=
----
(kp mm*),
57480
848
és 4M F:
4-57 :
í-
=
a
alatt
szakaszon
p
a =
1
x=
húrhossz
1640
és
volt.
mm
12'
1
gyanta
kell beállítani. a
848
R=--1=---1=-0,482,
---
amely jó egyezést
,
ívmagasság helyi mérése alapján a görbületi sugár Minthogy X a görbületváltozás R-szerese,
1640
p
A
(kp)
gerendasúly figyelembevételével
A terhelés
középső
240
958
1
amelyet
480
ím
mutat
a
számítottál.
a metallográfiai dentakryl szelvény alakváltozását vizsgálatoknál használatos a felületének alkalmazásával terhelt negatívján mértük. A maximálisan próbatest
helyeztünk (11. ábra), és kipróbatest húzott oldalán fémkeretet amely viszonylag gyorsan megszilárdul. Az anyag dermedésekor álterheletlen deformációt fellépő kismértékű kiegyenlíti az, hogy ugyanezt a műveletet A is felületére beosztás mindkét lapotban végrehajtottuk. próbatest felrajzolt negatívra Az alakváltozást mérőátmásolódott, így az egyes pontokat könnyen azonosíthattuk. órával mértük a 13. ábrán látható módon. Ismételt mérésekkel megállapítottuk, hogy a
középső töltöttük
leolvasás
szakaszra
a
dentakryllal,
szórása
i
0,002 mm-nél
kisebb
13. ábra.A
102
volt.
xzelvénydefonnáció
mérése
M
uwww-pagypw
Zi 14. ábra. A
mgólap felületéről
vett
dentakryl negatív profiljának krertekelése
A mérési
a 14. ábrán A mérőóra a h; értékeket követhető. eredmények kiértékelése a vonalkázással Láthatóan sí mutatta, ho hm. Ennek fő oka amelyek jelölt profilt adják. a mérőóra a A felett ferde az, hogy dentakryl-negatív ferdeség korrigápályán mozgott.
lására
vezessük
be
a
h;- h,=
A ,-
-
korrígált magasságot, hO
ahol h
"'
l 0
Ai=T tehát
Í,
h) híg. =
A
magasságokat viszonyítsuk Zj
Ezek
a
:
h'1
a
szélső
pontokhoz,
ebben
az
esetben
_
-
méretek
a
dentakryl-negativra
vonatkoznak.
Visszatérve
szelvényhez W[=Zk*Z[,
Z5+Z6 Zk
A mérési
7 4.
eredményeket
és kiértékelését
a
3. táblázal
foglalja
össze.
az
eredeti
rugó-
3. táblázat A i
Terhelés
szelvénydeformácíó
mérésének
l
4
2
3
kiértékelése
5
6
7
8
9
10
alatt
h"-
2,685
2,439
2,222
2,044
1,892
1,779
1,731
1,785
1,909
2,048
An-
0,637
0,566
0,496
0,425
0,354
0,283
0,212
0,143
0,071
0
hí;
2,048
1,873
1,726
1,619
1,583
1,496
1,519
1,642
1,838
2,048
z"-
0
0,175
0,322
0,429
0,510
0,552
0,529
0,406
0,210
0
Terhelés
előtt
h'oi
3,317
3,003
2,731
2,501
2,316
2,214
2,208
2,322
2,504
2,706
Aoj
0,611
0,543
0,476
0,408
0,340
0,272
0,240
0,136
0,068
0
oi
2,706
2,460
2,255
2,093
1,976
1,942
1,968
2,186
2,436
2,706
20,-
0
0,246
0,451
0,613
0,730
0,764
0,738
0,520
0,270
0
zszoi-zt;
0
0,071
0,129
0,184
0,220
0,212
0,209
0,114
0,060
0
0,216
0,145
0,087
0,032
0,004
0,004
0,007
0,102
0,156
0,216
w;
4. táblázat
könnyített
A
alakváltozása
uelvény
A
=
v-0,5 igénybevételnél
-w2lnk
Wi
x
5x
V,(Bx)
Vamx)
10
0,204
0,9997
0,0205
0,0252
0,0037
0,0037
20
0,408
0,9954
0,0832
0,0988
0,0117
0,0118
30
0,612
0,9766
0,1870
0,2083
0,0132
0,0133
37,5
0,765
G,9430
0,2916
0,3052
0.0000
0,0000
wz
k -0,5 terösszefüggések felhasználásával az elméleti helés esetére kiszámítottuk szelvénydeformációt. Az eredményeket a 4. tábfel méréseink lázat ill. a 15. ábra mutatja. Ugyanitt tüntettük eredményét, amelyből kia a feltételezésnek tűnik, hogy megfelelően valóságos viszonyok a 6. ábrán berajzolt a) és b) szélsőség között helyezkednek el. A szelvény széle felé kezdeti visszahajlás mutatkozik a 2.2. fejezet feltételezéseinek hogy megfelelően, és ez arra enged következtetni, a visszahajlás még következtében a nagyobb erőhatások teljes laprugó köteg esetében
elmozdulásokra
A várható
nagyobb lesz, vagyis
deformáció
=
csökken.
levezetett hogy a (34) feltételekre számítására, feszültségeloszlás egyenetlenségének valóságos viszonyok annál mindig kedvezőbbek.
Méréseinkből
szefüggések bátran a
a
levezetett
A 12.
méretezés
levonható
ábra
mutatja szempontjából
a
az
használhatók
a
következtetés,
a
próbatestre
érdekes
kiszámított
terheléseknél,
12,,
K,
függvényt. Látható, tehát
öszmert
hogy
a
-(0,75-0,80), nagy Ha még azt is figyelembe vesszük, hogy a gépjárműrugók 41-től. K, alig különbözik lapjainak iveltsége a próbatestünknél mindig kisebb, megállapíthatjuk, hogy a szelvény húzott 104
oldali
szélén
a
feszültségeloszlás
közel
mikor
egyenletes.
7x
=
w
[mm] l
0,4
alakváltozása
a=szabad
r-
számítva
0,3
b=gitoltalakvíltozásra
.
számítva
0,2
0,1
'
*-
x
.
0
10
-_ z=
_/'
-
6,5
t
'
A
7,4
3,3
ia=37,S[mm]
A
1d
9.2
1
l
L "
2' s .
0
//
[f]?
-vx
m.
S
m
N
33
8
í
7 9
100 15. ábra.
3.2.
Könnyített
A kísérleti
szelvény számított
és mért
alakváltozása
szelvények ftírasztóvizsgálata
az l. fejezetben bevekiválasztásához szelvénykönnyítés optimális mértékének Ennek ismerete meghatározása céljából kétféle szelvényszükséges. jellemző (6) tartóként nyel próbatesteket készítettünk, (16. amelyeket középen terhelt kéttámaszú tétele céljából megmarattunk. ábra) fárasztottunk, majd a kezdődő repedések láthatóvá
A
zetett
c
sek
l l
l l a 16. ábra.
Repedések
könnyített
szelvényű
előfárasztott
próbatesten
105
(03 Figyelembe véve, hogy a magas szilárdságra nemesített aoél a berepedés után viszonylag hamar eltörik, a görbülettől afnyomó
c:
0x Ezzel
közelítő
a
a
húzó
számítási
eny
ki;
eh
h.
móddal
a
kétféle
szelvényre kapott eredmények l
fái
-
Sorozat
el?
x
y
I
0,63
0,66
1,73
0,74
1,38
II
0,68
0,66
1,62
0,90
1,46
c
Gád: Az
hasonlító táshoz
fárasztási
előzetes
kísérlet eredményének felhasználásával vizsgálatához 3 db x 0,63, y 0,52 könnyítési mértékű, A hagyományos szelvényekkel próbatestet készítettünk. db 100x8 mm elő. szelvényű próbatestet készítettünk =
metszetű 6 A
vizsgálathoz felhasznált nemesítésük
ban hőkezeltük,
=
60 S
anyag 05
=
130-140
minőségű
lap közepén viselt
130
igénybevételek
lázatban
mm
húzott
oldali számát
feltüntettük
séget is, amely
az
minden
támaszközű,
középen hajlítófeszültség a =
nagyság élettartam
a
i
0,04
szelvények
l00x10 történő
mm
össze-
kereszt-
összehasonlí-
A
vizsgálat szigorítása céljából a próbatestek előzetes a a görbült alak a valóságosnál maximális terhelésnél hogy eredményezzen. A fárasztást
1,42
próbatesteket egy sorozatkp/mmz szakítószilárdságot eredményezett. volt.
ívelésétől
A
a
kp/mmz) rugó-
130-170
=
eltekintve
mellett
a
feltételeket
tartóként
terhelt 55 i
rendezve
szerint
eltekintettünk,
kedvezőtlenebb
38 az
hozzá
úgy végeztük, hogy a kp/mmz legyen. A törésig el-
5. táblázat
tartalmazza.
rendelhető
P,- törési
A táb-
valószínű-
ismert 5. táblázat Az összehasonlztó
Próbatest
Könnyített
N
jele K
1
K;
Hagyományos
P,'(%)
73 200
25
81 800
50
K3
98 700
75
Hx
55 500
133
112
65 000
28,6
113
74 300
42,8
H4
77 000
57.2
Hs
98 000
71.5
Ha
106
fárasztási vizsgálat eredményei
104
100
85,8
képletből
határozható
meg.
n
a
próbatestjeinek
sorozat
a
számát
jelenti, esetünkben
te-
hát 3 ill. 6.
17. ábra.
Könnyített
könnyített szelvények feszültséggyűjtő hely, a
szelvényű próbátestek
fáradt
töretei
mutatja. Jól látható, hogy a szelvényen indult egyidőben több pontból, rendszertelenül Ennek értékét különösen a aláhúzza határozott az, hogy meg. hagyományos szelvényen A hengerlési technológia feszültséggyűjtő hely található. sajátosságából következően ugyanis a laposacélnál vagy középen vastagabb a szelvény mint a 60 SM l, 60 SM 5 mímint a szovjet 60 C 2 minőségnél, és újabban a magyar 60 S-nél is nőségeknél, vagy a széleken. A vastagságkülönbség természetesen csak századmilliméter nagyságrendű, mégis feszültségtorlódást eredményez, amint az a 18. ábrán egy másik fárasztási vizskedgálatból vett példákon látszik. Ezeknél a könnyitett szelvények törete határozottan vezőbb képet mutat. A
töreteít
a
1 7. ábra
kifáradás
-
-
18. ábra.
Hagyományos
szelvényű
próbátestek
fáradt
törete!"
107
eredményeken is. A törési valószínűségeket függvényében Gauss-papíron ábrázolva kitűnik (19. ábra), a könnyített törési felé elszelvény szórásképének vonala a nagyobb élettartamok hogy tolódva helyezkedik el, és maga a szórás is kisebb. Az 50%-os törési valószínűséghez tartozó a hagyományos szelvénynél 76 000, a könnyítettnél 83 000 igénybevétel volt. élettartam Lemérhető
az
ez
az
5. táblázatban
fárasztási
felsorolt
élettartamok
Fi
o/
7690 80
_
70
hagyományos
_
szelvény
60
50 '
40 30'"
g
20_ .
könnyített
/
A szelvény
/
1o_ l
I
L
í
7
s
19. ábra.
l [l s
l
l
9
10
104N
Szóráskép valószínűségi grafikonon
Összefoglalás növelése egyszerűen megoldható gépjármű rugók élettartamának, teherbirásának alkalmazásával. A könnyített szelvényű rugólapok szelvénykönnyités és optimális fajlagos teherbírás lehetővé teszi a előírását. A várösszefüggése könnyítés szükséges mértékének ható teherbíráskonkrét ill. élettartam-növekedést példa szemlélteti. A
A közelítő
és fárasztómérések rugalmasságtani számítások, statikus alakváltozási vizsgálatok egybevágóan bizonyítják, hogy a profilkönnyítés járulékos igénybevételt nem
okoz. IRODALOM
[l]
NÁDASI
E.:
[2]
PÁLMAI
gyártású,
Hazai
dési vállalatoknál, 2.:
A
lemezes
sági Gépek, 2, 1967,
[3] ZSÁRY A.: Méretezés [4] FREUDENTHAL, A. Előadás
[5]
Könyvkíadó,
KOZÁK
SZ.
Bp.,
I.: Deformation
under material, 1964, 355-376.
108
gépkocsirugók
méretezésének
egyes
internál
az
autóközleke
12-14.
11, 1965,
10, 1965, 11-16;
Járművek,
kérdései.
Mezőgazda-
48-52.
kifáradásra agépészetben.
Műszaki
Könyvkiadó, and
Fatigue damage accumulation 1960. prágai anyagkifáradási szimpozionon,
PONOMARJOV, ki
[6]
a
gépkocsirugók javításának megszervezése
lemezes
I-lI.,AutóközIekede's,
M.:
Szilárdsági
D.:
számítások
a
the
gépészetben,
Bp.,
1965.
fatigue life 2,
Rudak,
of
ideally
of
structure.
Rugók. Műsza-
1964. of
cIamped-free Nehézipari Műszaki
thin-walled,
pressure.
tubes
made
Egyetem
idegen
elastichardeníng nyelvű Közleményei,
INCREASING OF THE
OF THE
MOTOR
DURABILITY BY THE
VEHICLES
OF THE
MEANS
LAMINATED
OF THE
LIGHT
SPRINGS WEIGHT
SECHON
PÁLMAI
ZOLTÁN
Summary vehícles can be easily increasing of the durabiljty and the workirxgs-load of the motor The connection beby the application of the spring plates with light weight sections. of section to specify the requíxed the reduction and the optimal specifnc workings-load enables tween of the lightening. The probable increasing of the workings-load and the durability is demeasure monstrated by a concrete example. The
caxríed
out
By the of the
ments
doesn,t
of section
calculation
approximate deformation
DIE
and
cause
any
DER
it
tests
elasticity be
can
load.
accessory
ERHÖHUNG
theory, by the static measutestated, that the reduction concordantly
of the
basis
the
on
by the fatígue
DER
HILF
MIT
E DER
VERWENDUNG
PROFILEN
ERLEICHTERTEN
VON
FEDERN
GESCHICHTETEN
DER
LEBENSDAUER
KRAFTFAHRZEUGE
PÁLMAI
ZOLTÁN
Zusammenfassung Díe
der
Erhöhung
Federblátter
erleichterten
mit
sammenhang zwischen den notwendigen
ücht
höhung
eine
Profilen
auf
Kraftfaluzeuge kann mit Hilfe der Verwendung Der Zueinfachen Wege durchgeführt werden. der optimalen spezifischen Lastfáhigkeít ermög-
der
Fedem
der
einem
und Proülerleíchterung der Erleichterung
der
Massstab
Lastfáhigkeít
der
bzw.
der
Lebensdauer
vorschreiben
wird
zu
Hand
an
können.
konkreten
eines
Die voraussichtliche
Beíspieles
Er-
demonstriert.
der Elastizitátstheorie durchgefúhrt wurden, Rechnungen, die auf Grunde und die Dauerversuche bestátigen es eindeutig, dass Messungen der Formveránderung wird. beitrágliche Inanspruchsnahme durch die Erleichterung der Profile nicht verursacht Die
die
Lebensdauer
der
annáhernden
statistischen
HOBHIJIEHHE
ABTOPECCOP
nonroBEqHocTM HA
-
P n
nonroBeHHocTH
c HepbHMM npyxnx-zbr pemHMbIMM OITTHMaJIBHOÍ/Í yJIGJIBHOÜ Hecymeü OŐJIeTHeHHíi. Oxcnaaemoe pasmep
neMoHcTpHpyzoTcH
KOHKpeTI-IbIM
HpHÖJIHJKéHI-xble Bmqncneana n ucnbvramza nequopmaumd unasew noöanoqnoü Harpyaxn. A szerző
Pálmai
3
m
nonocmm
e
M
cnocoönocru
npotímnem.
CHOCOŐHOCTBIO
013331: nenaeT
Hecymeü
HOBbIHeHHe
HpHMeHeHHeM npocTo asropeccop n oónerueHMeM npoqmim Mexcny BOGMOXHBIMJIpBLHbICX/IBaTB Hyxcubm u cnocoöHocTu JIOJIFOBEV-IHOCTM
HpHMepOM. Ha
Ha
e
rpyaoaoü JIGTKHM
PECCOPHHIVIIA
IIPOíDI/IMEH
HAHMAH
3.
HoBumeHue
c
OBJIEFHEHMX
OCHOBE
OCHOBe
ycranocrs
oó TeOpJ/Ild ynpyrocTu, rmo JIOKaSbIBBJOT,
naMepeHMH oónerqenue
crarwxecxoü
nporbnna
He
npn-
címe: Zoltán
kutatómérnök,
3600
Ózd, 1.,
Iv út 4.
109
A
NEHÉZIPARI
MÜSZAKI
KÖZLEMENYEI
III.
sorozat
GÉPÉSZET 22. KÖTET
MISKOLC,
-
1976
2. FÜZET
EGYETEM
BIZOTTSÁG:
SZERKESZTŐ DR.
TERPLÁN
felelős
A
DR.
CZIBERE
DR.
TAINAFŐI
kiadásért
Sajtó
TIBOR,
felelős:
Dr.
Technikai
szerkesztő:
Meelent
az
Példányszám: Készült: az
Engedély
IBM-72
okt.
composer
és MSZ
Endre
ROMVÁRI
PÁL,
egyetemi tanár
Józsefné
Szerkesztőségének gondozásában
27.-1975.
nov.
20., nyomása: 1976.
szedéssel, rotaprint
szabványok
5602-55
jún. 1.-1976.jún.
lemezről szerint,
1111250911976
A sokszorosításért
Nyomdaszám:
DR.
450
MSZ 5601-59 száma:
Fias
1975.
KOZÁK IMRE,
Tainafői József rektorhelyettes Vincze
Közleményei
NME
szedése:
DR.
JÓZSEF
Dr.
alá rendezte:
Kézirat
ZÉNÓ
szerkesztő
felelős: KSZ
Tóth
76-989-NME
Ottó
mb.
üzemvezető
5,5 BIS ív terjedelemben
30.
TARTALOMJEGYZÉK Drahos
István:
kozó Pálmaí
Zoltán:
hengeres csigák golyós- és csapmérésére geometriai összefüggések
Egyenesalkotójú
általános
Lemezes
vény alkalmazásával
-
-
gépkocsirugók -
-
-
-
-
*
élettartamának -
-
-
-
-
-
-
-
-
vonat-
-
könnyített
növelése -
-
-
-
-
-
71
szel-
-
81
111
