GYŐR VÁROS ÚJ SPORTKOMPLEXUMA

GYŐR VÁROS ÚJ SPORTKOMPLEXUMA M Ó D O SÍT O TT ÉPÍT ÉSI ENGED ÉLY EZÉSI T ERV D O K UM ENT ÁCI Ó AZ AT LÉT I K A ÉPÜLET RE V O NAT K O ZÓ AN I I . K ÖT ET T ART Ó SZ ERK EZ ET

ÉPÍ T T ET Ő : GY Ő R PRO J EK T K FT . 9024 Győr, Orgona u. Kapcsolattartó: Simon Csaba ügyvezető

GEN ERÁL T ERV EZ Ő : T SPC K FT . 9011 Győr, Ezerjó u. 10. Felelős tervező: Kádár Mihály É/1 08-0553

T ART Ó SZ ERK EZ ET : EX O N 2 00 0 K FT . 1136 Bp., Pannónia utca 18. Szántó László (01-6451)

2015.08.25.

Tervező és Kereskedelmi Kft.

Iroda:

1136 Budapest, Pannónia u.18. Tel./fax :(1) 320-80-53

Győr Város Új Sportkomplexuma Módosított építési engedélyezési tervdokumentáció Tartószerkezeti műszaki leírás A tervezésnél alkalmazott szabványok • • • • • •

MSZ-EN-1990-2005 MSZ-EN-1991-1-2005 MSZ-EN-1992-1-2010 MSZ-EN-1993-1-2008 MSZ-EN-1997-1-2006 MSZ-EN-1998-1-2005

Eurocode 0 – A tartószerkezetek tervezésének alapjai Eurocode 1 – A tartószerkezeteket érő hatások Eurocode 2 – Betonszerkezetek tervezése Eurocode 3 – Acélszerkezetek tervezése Eurocode 7 – Geotechnikai tervezés Eurocode 8 – Tartószerkezetek földrengésállóságának tervezése

1. Tervezett épület A tervezett sportkomplexum, a kiírásban szereplő sportágaknak helyet adva, több önálló épületből, ill. az ezeket részlegesen összekötő előcsarnokból áll. A Központi épületben kapott helyet a Tornacsarnok és egy Multifunkciós csarnok, melyhez az előcsarnok kapcsolja hozzá a Teniszcsarnokot és a Judo-csarnokot. Az Atlétikai csarnok önálló épületként kerül felépítésre. A módosított engedélyezési dokumentáció az Atlétika épületét érinti, a továbbiakban kizárólag ezzel foglalkozik. 2. Alapozási technológia, talajmechanikai szakvélemény megállapításai A vizsgált terület geotechnikai adottságai a térségre jellemzően átlagosak. A változatos felépítésű talajkörnyezet a homokos kavicstól sovány agyagig terjedően minden talajtípus és azok változatos átmenetei alkotják. A fedőrétegek jellemzően vegyesen települt, laza, ill. puha finomszemcsés homok, iszapos homok és homokos iszap rétegek. A fedőrétegek alatti kavicsterasz közepesen tömör kavicsos homok és homokos kavics rétegekből áll. A talajvíz a Rábca tartósan mesterségesen fenntartott 111,00 mBf szintje esetén eléri a jelenlegi terepszintet, így a maximális talajvízszint is 111,00 mBf szinten vehető fel. Alapozásra a fedőrétegek alatti kavics homok javasolható 105,10-107,40 mBf szinten. Az alapozási sík elérése kavicscölöpökkel, dugócölöpökkel, kútalapokkal és fúrt cölöpalapozással lehetséges. Az optimális alapozási módot az építéskori talajvízállás határozza meg. A tervezés során a talajvízszinttől független fúrt cölöpalapozás alkalmazását irányoztuk elő. A speciális mélyépítési technológia felhasználását a víztelenítés elhagyhatósága és az optimális anyagfelhasználás indokolja. A mélyalapozási szerkezetek felett mon. vb. fejtömbök és talpgerendák készülnek, melyek biztosítják a földrengési igénybevételekre az alapozási szerkezetek vízszintes összekötését. A csarnok földszinti padlószerkezete ágyazott, lágyvasalású mon. vb. padlószerkezetként készül.

Győr Város Új Sportkomplexuma

Módosított engedélyezési terv – Tartószerkezeti műleírás

2015. augusztus


Iroda:


A tervezett létesítmény szeizmikus tervezéshez szükséges talajgyorsulás referenciaértéke a szeizmikus zónatérképről olvasható le. A horizontális gyorsulás értékek 50 évre vonatkoznak 10 %os meghaladási valószínűség mellett (PNCR), ami a visszatérési periódus értékét TNCR = 475 évben állapítja meg. A horizontális gyorsulás a vizsgált terület estében agR = 0,12 g-re vehető fel (3. zóna) az MSZ EN 1998-1:2008 szabvány (A tartószerkezetek tervezése földrengésre) alapján. Az EUROCODE 8 szerint a talajosztályok a szerint használatosak, hogy miként befolyásolják a helyi talajviszonyok a szeizmikus hatást. A beépítendő területet a talajfeltárásokból és laboratóriumi vizsgálatokból nyert talajjellemzők alapján a C típusú altalajosztályba soroljuk. 3. Az épület általános kialakítása Az atlétika épülete a nyitott sportpálya hosszoldala mellé tervezett földszint + emelet kialakítású kiszolgáló épület. Az épület funkció szerint a földszinten kiszolgáló helységeknek, egy atlétikai bemelegítő résznek, illetve a gépészeti központnak ad helyet. Az épület közbenső, 1. emeleti szintjén az irodai funkcióhoz tartózó helyiségek, öltözők, illetve a média számára fenntartott helyiségek helyezkednek el. Az 1. emeleti szintet két lépcsőszerkezeten, illetve egy lifttel lehet megközelíteni. 4. Az alkalmazott szerkezeti rendszer Alapozás A felmenő épületrészek függőleges teherhordó szerkezetei alatt a terheléseknek megfelelő darabszámú fúrt cölöpök készülnek, melyek mon. vb. cölöpfejekkel kerülnek összefogásra. A cölöpfejeket a homlokzatok mentén körbefuttatott talpgerendák, illetve a földszinti terek vasalt padlólemeze fogja össze. Az alapozási szerkezet a teljes épület alatt egy dilatációs egységként készül! A mon. vb. alapozási szerkezetekhez (cölöpfejek) az egy. vb. pillérek egy. vb. kehelynyakak segítségével kapcsolódnak. Az egy. vb. kehelynyakak a cölöpfejekhez a betonperem 5 cm-es benyújtásával és túlnyújtott vasalással kapcsolódnak. E mellett a A pillérek felülete a befogás hosszában, valamint az egy. vb. kehelynyakak belső felülete vízszintesen bordázott kialakítású. A bordázatok és a kiöntés biztosítja a kehelynyakak és a pillérek közötti kapcsolatot. Az épület padlólemeze rugalmasan ágyazott lemezként kerül kialakításra, a felmenő szerkezethez igazodóan 3 dilatációs egységre bontva! Felmenő szerkezetek Az egy. vb. pillérvázas szerkezeti rendszerű épület 6,00×(7,15+10,95) m-es raszterosztással, ~160,50×18,60 m befoglaló mérettel, hosszirányban három dilatációs egységre bontva készül. A szerkezeti dilatációk az A10-es illetve az A18-as raszterekben lettek kialakítva, szerkezetkettőzéses dilatációképzéssel. A földszinti futópálya és a földszinti gépészeti helyiség két szint magas terek, az épület többi földszinti helyiségei felett födémszerkezet készül. Az épület alapvetően osztófödémes csarnokszerkezetként került megtervezésre. Az alapszerkezet az egy. vb. homlokzati pillérek és a haránt irányban elhelyezett szintén egy. vb., vegyes vasalású (lágyvasalás és feszítőpászma), változó magasságú „T” keresztmetszetű szelemenek által alkotott keretszerkezetekből áll. Az egy. vb. szelemnek két irányú 3%-os lejtése adja a fedés lejtésének irányát. A fedés a szelemenekre támaszkodó acél trapézlemez fedéssel kerül kialakításra. Földszint feletti födémszakaszok Az épület alapterületének egy részén – jellemzően a pálya felőli hosszoldal mentén – közbenső födémszerkezettel egy emeleti szint is kialakításra kerül. A földszinti terek feletti födémszakaszok jellemzően egy. vb. gerendákra támaszkodó egy. vb. felülbordás feszített zsalupanelek, mon. felbetonnal kiegészítve. A födém öszvastagsága 22 cm. Építési állapotban (terhelés: zsalupanel önsúly + felbeton önsúly) az egy. vb. gerendák és zsalupallók kéttámaszú szerkezetként működnek, végállapotban a rétegrendi terhekre illetve a födémszerkezet hasznos terheire a gerendák és a 22 cm összvastagságú lemezszerkezet többtámaszú szerkezetként viselkedik. Ez a típusú födémszerkezet nem igényel zsaluzatot, gazdaságosságát ez indokolja mind költségileg, mind időarányosan. Az általános elvtől eltérően az A25-A27 rasztereken lévő az Ac-Ab raszterek közötti 10,95 m-es fesztávolságú födémgerendákat a felbeton megszilárdulásáig alá kell dúcolni!



2015. augusztus


Iroda:


Zsalupaneles födémszerkezet Zsaluzat építésére a lépcsőszerkezetek illetve a liftakna körüli (A11-A12; A23-A24 raszterközök) födémszakaszok kivitelezésekor lesz szükség: ezekben a rasztermezőkben a födémlemez 22cm vastagságú egységesen monolit szerkezet. A födémlemezek a számozott raszterek mentén kiosztott ~7,15m elméleti fesztávú előregyártott (50x50cm), kiharapott tartóvégű gerendákra támaszkodnak. Ezek a gerendák jellemzően kéttámaszú szerkezetek. Az Aa raszteren mind a hossz-, mind a haránt irányú gerendák a pilléren kialakított rövidkonzolra kerülnek letámasztásra, míg az Ab raszteren a hosszirányú gerendák a pilléren kialakított rövidkonzolra, a haránt irányú gerendák központosan ülnek fel. A letámaszkodásoknál a vízszintes erőket felvevő pillér-gerenda, ill. rövid konzol-gerenda kapcsolat hüvelyes dorrnis megoldással készül.

Ab raszteri pillér-gerenda kapcsolat

Aa raszteri pillér-gerenda kapcsolat

Az A25-A27 raszterközben a földszint feletti födémszerkezetre a teljes épületszélességben szükség van. Itt az előzőekben tárgyalt haránt irányú gerendák folytatásaként egy-egy 10,95 m elméleti fesztávolságú előregyártott gerenda kerül elhelyezésre. Az Aa-Ab raszterközi gerendák (50x50cm) építési állapotban kéttámaszú szerkezetek, végállapotban a rétegrendi és függesztett terhelésre, ill. a hasznos terhelésre az Ab raszteri pillér fölött többtámaszúsodik. Az Ab-Ac raszterközi 10,95 m fesztávú gerendákat építési állapotban, amíg a födémszerkezet felbetonja a megfelelő szilárdságot el nem éri, teherhordó módon alá kell támasztani legalább 3 helyen. A zsaluzat eltávolítható, ha a födémszerkezet felbetonjának nyomószilárdsága elérte a C25/30 betonosztályhoz tartózó értéket!



2015. augusztus


Iroda:


Ab raszteri pillér-gerenda-gerenda kapcsolat A főtartókra merőleges irányban a födémszéleken egy. vb. peremgerenda kerül végigvezetésre, mely felett koszorú jellegű monolit felbeton készül. A húzóerő felvételére a továbbmenő előregyártott pilléreken csőátvezetés készítendő, melyen a hosszvasalás folytonosan átvezetendő és utólag injektálandó. Opciós megoldásként a csőátvezetések helyett, a pillérekben előre elhelyezett és méretezett szerelvények beépítése, illetve a felbeton vasalás helyszínen való hozzáhegesztése is megfelelő műszaki megoldás. Zárófödém A zárófödém acél trapézlemezfedéses könnyűszerkezetes tetőszerkezet, mely a felső síkon két irányban 3% lejtésképzéssel kialakított előregyártott, ~18,10m fesztávolságú, változó magasságú (92-120 cm), „T” keresztmetszetű gerendákra ültetve helyezkedik el. Az egy. vb. szelemenek kiosztása követi a hosszirányú 6,00 m-es alaprasztert. A „T” tartók feszített előregyártott szerkezetek, a tartó felső övének síkjában dilatációnként végigvezetett acélszerkezetű nyomócsővekkel, illetve a csomócsövek közé beépített körszelvényű, feszítőszemmel ellátott, húzott pótátlós merevítési rendszerrel tárcsamerevvé téve. A „T” keresztmetszetű tartók terheiket az Aa illetve az Ac raszteri előregyárott pillérsorokra továbbítják. A pillérfejezet villás véggel készül, melyek közé ül be a kiharapott tartóvégű szelemen. A pillér-gerenda kapcsolatot – a gerinc felfekvése mellett – a pillérvillák és a szelemen fejlemezének hüvelyes-dornis kapcsolata biztosítja.

Ab raszteri pillér-gerenda-gerenda kapcsolat Előtetőszerkezetek, falvázgerendák, másodlagos tartószerkezetek Jellemzően az épület pálya felőli oldalán, illetve a bejárati sáv (A25-A26 raszterköz) utcafrontján ~1,80m kinyúlású, acélszerkezetű előtető szerkezetek létesülnek. Az acélszerkezetű (HEA-200 szelvényű) konzolok a bejárat feletti szakaszon pillérosztásban, a pillérbe fogott szerkezetként, míg a pálya felőli oldalon pillérosztásban és ennek felében készülnek. A befogott csomópontot az előregyártott pillérekbe és a peremgerendákba helyezett szerelvény, és a szerelvényhez helyszínen illesztett előtető szelvény alkotja. A kapcsolatok hőhíd-megszakító elemekkel kerülnek megoldásra. Győr Város Új Sportkomplexuma


2015. augusztus


Iroda:


A konzolvégeket nyomást felvenni képes szelvénnyel kell összekötni (U-szelvény), és a szerkezetek vízszintes irányú merevségét egységenként és dilatációnként elhelyezett, feszítőszemmel ellátott, húzott pótátlós körszelvényű merevítésekkel kell biztosítani! Az épület homlokzatát függőleges irányú könnyűszerkezetes szendvicspanelburkolat képezi. A panelek ~9,00m magasságú, háromtámaszú szerkezetek. Ahol a homlokzaton nincs földszint feletti osztófödém, ott a födémsík magasságában pillérek között elhelyezett, fektetett HEA-200 szelvényű, acélszerkezetű szelvény biztosítja a panel vízszintes merevségét. Tetőszinten szintén kiegészítő acélszelvényű gerendák betervezése vált szükségessé. Ezek a kéttámaszú, fektetett szelvényű tartók mindenhol csuklós kapcsolattal (utólag dűbelezett) kapcsolódhatnak az előregyártott pillérekhez. Függőleges tartószerkezetek, merevítő rendszer Az épület függőleges tartószerkezete egy. vb., alul befogott felül kilendülő vasbeton pillérvázas szerkezeti rendszerű. A pillérek és a vízszintes, jellemzően szintén előregyártott tartószerkezetek megfelelő merevségű kapcsolatait hagyományos hüvelyes-dornis, utólag injektált kapcsolatok biztosítják. A pillérek előregyártott kehelynyakakba helyezendők el. A megfelelő erőátadás érdekében a kehelynyak belső fele bordázott felület. A pillér kehelynyakba kerülő külső kerülete is bordázott felülettel kell készüljön az MSZ EN 1992-1-1 szabvány ide tartózó fejezeteinek betartása mellett. A bordázatok közötti kapcsolatot legalább az alacsonyabb betonszilárdsági értékekkel rendelkező szerkezetnek (kehelynyak - pillér) megfelelő szilárdságú kiöntőhabarcs helyszíni injektálása biztosítja. A szerkezeti dilatáció menti pillérek, a szeizmikus határállapothoz tartózó elmozdulásértékeken felüli minimális dilatációs hézag alkalmazása mellett készülnek. Ezeknél a pilléreknél a megfelelő merevségű befogást az alaptestekbe épített tőcsavarok, és a pillérbe épített ’pillérpapucs’, mind csavaros toldás biztosítja.

Ab raszteri pillér-gerenda kapcsolat

Aa raszteri pillér-gerenda kapcsolat

5. Tartószerkezetek tűzvédelme A módosított engedélyezési terv részeként dokumentált tűzvédelmi tervfejezetben foglalt tűzállósági elvárások az EC szabványsorozatban foglalt méretezési eljárások alkalmazásával kerültek figyelembe véve. Az acélszerkezetek esetében a szükséges tűzállósági követelmények tűzvédelmi bevonat alkalmazásával került biztosításra.



2015. augusztus


Iroda:


6. Figyelembe vett hatások, kiindulási teherparaméterek kivonata Állandó terhelések: P1 2 cm 7 cm 6 cm 15 cm K1 2 cm 8 cm 5 cm 22 cm cm T1 9 cm 26 cm cm cm

P1 K1 T1

I

RÉTEGRENDI ÁLLANDÓ TERHELÉSEK Padlóburk olat burk olat 25 vasalt cementesztrich 24 EPS 0,1 padlólemez Rétegrendi teher Földszint feletti födémszak aszok burk olat 25 vasalt cementesztrich 24 EPS lépéshangszigetelés 0,1 födémszerk ezet függesztett teher Rétegrendi teher Tetőburk olat (0-18cm) k őzetgyapot hőszigetelés lejtésk orrek ció 1,5 k őzetgyapot hőszigetelés 1,5 trapézlemez függesztett teher Rétegrendi teher

k N/m 3 k N/m 3 k N/m 3 k N/m 3

0,50 k N/m 2 1,68 k N/m 2 0,01 k N/m 2 programban

k N/m 3 k N/m 3 k N/m 3 k N/m 3 k N/m 3

0,50 k N/m 2 1,92 k N/m 2 0,01 k N/m 2 programban 0,50 k N/m 2

γG

1,35

2,19 kN/m 2

γG

1,35

2,93 kN/m 2

0,14 0,39 0,15 0,50

k N/m 3 k N/m 3 k N/m 3 k N/m 3

γG

k N/m 2 k N/m 2 k N/m 2 k N/m 2

1,18 kN/m 2

1,35

SZÁMÍTÁSNÁL FIGYELEMBE VETT RÉTEGRENDI ÁLLANDÓ TERHELÉSEK Padlóburk olat 2,25 kN/m 2 Földszint feletti födémszak aszok 3,00 kN/m 2 Tetőburk olat 1,25 kN/m 2

1,35 1,35 1,35

Válaszfalak

EGYÉB ÁLLANDÓ JELLEGŰ TERHEK

γG

γG

1,35

1,00 kN/m 2

Hasznos terhelések: SZÁMÍTÁSNÁL FIGYELEMBE VETT HASZNOS TERHELÉSEK irodák , öltözők , k iszolgáló helyiségek B osztályú hasznos terhelés rak tárak , szertárak E1 osztályú hasznos terhelés gépészeti területek E2 osztályú hasznos terhelés

Ψ0

γQ

3,00 kN/m 2 5,00 kN/m 2 5,00 kN/m 2

1,50 1,50 1,50

0,7 1,0 1,0

Ψ1

0,5 0,9 0,9

Ψ2

0,3 0,8 0,8

Szélteher: SZÉLTEHER - KERESZTIRÁNY

k iindulási adatok :

0,85 C dir = 1 C season Terv. i. 50 év q p e torlónyomás csúcsérték e függőleges szerk ezetek : c p e10 nyomási tényezők A B -1,20 -0,80 W e szerk ezetre ható szélteher A B -0,51 -0,34 lapostetők : c p e nyomási tényezők F G -1,20 -0,80 W e szerk ezetre ható szélteher F G -0,51 -0,34 d= 19 m b= 165 m h= 8,50 m


referencia magasság: beépítettségi k ategória: érdességi tényező (c r ): domborzati tényező (c 0 ): alapérték ű szélsebesség (v b ):

9,50 m III. 0,74 1,00 20,1 m/s 0,42 kN/m 2

függőleges falak, h/d=

C -0,50

D 0,73

E -0,35

C -0,21

D 0,31

E -0,15

H -0,70

I (+) 0,20

I (-) -0,20

H -0,30 e=min(b v. 2h) hp=

I (+) 0,08

I (-) -0,08 e
0,447

1,50 2

[kN/m ]

lapostetők mellvédekkel hp/h=

17 0,85 m


γw

0,1

γw

1,50 2

[kN/m ]

ψ0 ψ1 ψ2

0,60 0,20 0,00

2015. augusztus


Iroda:


SZÉLTEHER - HOSSZIRÁNY


0,85 C dir = 1 C season Terv. i. 50 év q p e torlónyomás csúcsérték e függőleges szerk ezetek : c p e10 nyomási tényezők A B -1,20 -0,80 W e szerk ezetre ható szélteher A B -0,51 -0,34 lapostetők : c p e nyomási tényezők F G -1,20 -0,80 W e szerk ezetre ható szélteher F G -0,51 -0,34 d= 165 m b= 19 m h= 8,50 m

referencia magasság: beépítettségi k ategória: érdességi tényező (c r ): domborzati tényező (c 0 ): alapérték ű szélsebesség (v b ):

9,50 m III. 0,74 1,00 20,1 m/s 0,42 kN/m 2

függőleges falak, h/d=

C -0,50

D 0,70

E -0,30

C -0,21

D 0,30

E -0,13

H -0,70

I (+) 0,20

I (-) -0,20

H -0,30 e=min(b v. 2h) hp=

I (+) 0,08

I (-) -0,08 e
0,052

1,50 2

[kN/m ]

lapostetők mellvédekkel hp/h=

17 0,85 m

γw

0,1

γw

1,50 2

[kN/m ]

ψ0 ψ1 ψ2

0,60 0,20 0,00

Hóteher: HÓTEHER:


tengerszint (Adriai) feletti magasság szél miatti tényező hőmérsék leti tényező tető hajlásszöge

μ1 μ2 Sk

tető alak i tényező tető alak i tényező felszíni hóteher k arak terisztik us érték e

S

hóteher tartós/ideiglenes állapotra:

hófelhalmozódás meghatározás:

ls μw μs S

magasabb épületrész hossza alacsonyabb épületrész hossza magasság k ülönbség magasabb tető hajlása alacsonyabb tető hajlása

hófelhalmozódás hossza hófelhalmozódáshoz tető alak i tényező lecsúszó hó alak i tényező hófelhalmozódás magaslat mellett: hófelhalmozódás k ifutó szak aszon:


A: Ce: Ct : α1:

112,00 mAf

γs

1,00 szokásos

1,00 10 ° 0,8

S:

1,25 kN/m 2 1,00 kN/m 2

1,50

(előtetőszerk ezetek en) b 1: 19,00 m γs b 2: 2,00 m h: 5,50 m α 1: 0 ° α 2: 0 ° 11,00 m

S max : S min :

1,91 0,00 2,39 k N/m 2 2,13 k N/m 2


1,50 1,50

2015. augusztus


Iroda:


Szeizmikus terhek kiindulási paraméterei: FÖLDRENGÉS PARAMÉTEREK:


Talajtípus : Nehézségi gyorsulás (g): Talajgyorsulás az alapk őzeten (P NCR :10%; T NCR :475) (a gR ): Épület fontossági osztály :

C 1. típus 9,81 m/s 2 0,12 II.

közönséges épület (nem tartozik más kategóriába)

Igénybevételek meghatározásához:

Épület fontossági tényező ( g I ):

Viselk edési tényező (q ): 30%-os meghaladási valószínűségi szorzó (f 30 ): Tervezési talajgy. igénybevételhez (a g = g I * g * a gR * f 30 ): Elmozdulások meghatározásához: Viselk edési tényező elmozduláshoz (q d ): Csök k entőtényező elmozduláshoz ( n ): Axisban beállított viselk edési tényező elmozduláshoz (q d * n / f30 ): Tervezési talajgy. elmozduláshoz (a gd = g I * g * a gR ):

1,00 1,50 0,70 0,824 m/s 2 1,50 0,50 1,07 1,177 m/s 2

Számításainkat Axis Vm végeselemes modellező program segítségével végeztük. Az épület térbeli modellje az összes jellemző tartószerkezeti elem figyelembevétele mellett készült. 7. Mellékelt tartószerkezeti elrendezési tervek • •

S-A-1 S-A-2

Atlétika épülete – Elrendezési rajzok Atlétika épülete – Metszetek

Budapest, 2015. augusztus 27.

_______________________ Szántó László statikus vezetőtervező épület-, és tartószerkezeti szakértő kamarai szám: 01-6451

Melléklet: Szerkezeti elrendezési rajzok (2 db A3-as oldal)



2015. augusztus

GYŐR VÁROS ÚJ SPORTKOMPLEXUMA

Recommend Documents