Gemeente Breda. ing. F. van der Wel ing. K. Meulman. De heer W. Akse (Gemeente Breda) Controle TE elementen

Memo 4 Project:

P1924 Onderzoek en advies NAC stadion

Datum:

25 april 2015

Opdrachtgever:

Gemeente Breda

Auteur:

ing. F. van der Wel ing. K. Meulman

Aan:

De heer W. Akse (Gemeente Breda)

Kopie:

-

Betreft:

Controle TE elementen

Inleiding Als eigenaar en beheerder van het NAC stadion is de gemeente Breda verantwoordelijk voor de technische staat van het stadion. Het stadion heeft een betonnen draagstructuur, welke voornamelijk is samengesteld uit geprefabriceerde elementen. In opdracht van Gemeente Breda is door ons bureau een praktijkproef uitgevoerd inzake de TR- en TEelementen uit de hoofdtribune belast door permanente en aangepaste variabele belasting. Hieronder is een afbeelding opgenomen van het stadion, met de daarin gelegen hoofdtribune.

Aanleiding Inzake de constructie zijn reeds eerder de volgende rapporten van ons bureau verschenen. Kort vermelden we eveneens de hoofdconclusie van het betreffende document: •

•

Rapport 1924-001-DBCCI, versie1, d.d. 21-1-2015. Onderzoek inzake de TR liggers. Toets op sterkte voldoet, toets op buigstijfheid voldoet niet. De eigen frequentie van de liggers is te laag. Maar bij ‘normaal’ gebruik wordt de constructie veilig geacht. Nader onderzoek inzake de eigen frequentie dient uitgevoerd te worden. Memo 01, d.d. 22-04-2015, versie 2.

•

•

•

Op aanwijzen van ABT verzoekt de gemeente ons een second opinion uit te voeren op een reeds uitgevoerd onderzoek van R2. Het betreft een onderzoek naar de oplegnokken op de koppen van de spanten assen 7 en 8. De nokken blijken kritisch te zijn, er vindt ‘onderin’ de tribune krachtsafdracht in drie richtingen plaats, en dienen (omdat ze fors meer belasting ontvangen dan in het ontwerp voorzien) onderstempeld te worden. Op basis hiervan heeft ons bureau geadviseerd ook de TE elementen te controleren. Memo 02, d.d. 23-04-2015, versie 2. Onderzoek naar de TE elementen. Inzake de aanwezige variabelen is een bandbreedte in resultaten bepaald. De TE liggers worden gecontroleerd op sterkte en we vinden een 37% overschrijding. De TE liggers worden niet veilig geacht. Memo 03, d.d. 23-04-2015, versie 1. Er wordt een sterkte benuttingsgraad berekend voor de hoofdtribune, belast door zuiver eigen gewicht. Op basis hiervan worden de gebruiksruimtes onder de tribune veilig geacht, bij afwezigheid van variabele belasting op de tribune. Memo 04, d.d. 25-4-2015, versie 1. Onderhavige memo beschrijft de aanleiding en het doel van de praktijkproef, en de uitkomst hiervan.

Doel van de praktijkproef In memo 02 is aangetoond dat de TE liggers op sterkte niet voldoen, en hiermee niet veilig worden geacht. Op donderdagavond 23 april 2015 heeft de gemeente ons verzocht een ultieme poging te wagen de TE liggers voor de laatste competitiewedstrijden van dit seizoen voldoende veilig in gebruik te kunnen houden. In een sessie rond de tafel met gemeente, aannemer en ons bureau is (naast andere niet haalbare opties) 2 geopperd een praktijkproef uit te voeren. Tevens is vastgesteld de optredende belasting (400 kg/m ) te moeten reduceren om tot een oplossing te komen. De volgende strategie is bepaald: A. De belasting op de ligger wordt niet langer gebaseerd op de norm, maar op de praktijk. Hierbij dient per ligger rekening te worden gehouden met 19 stoelen, een gemiddeld persoonsgewicht van 90 kg, een dynamische factor (1,2) en een veiligheidsfactor van 1,5. Hiermee wordt de rekenwaarde van de belasting op de ligger: • qd (19x90x1,2x1,5)/10,80 = 285 kg/m. B. In het rekenmodel worden nieuwe resultaten berekend, welke gunstiger zijn dan nu in memo 02 gepresenteerd (de belasting neemt immers af). Omdat het eigen gewicht het grootste aandeel van de totale belasting inneemt wordt verwacht dat ook op basis van deze aanpassing nog geen positieve sterktetoets voor de TE elementen wordt gevonden. Dit betekend dat er bij een overschrijding op de sterkte een beroep dient te worden gedaan op de volgende resterende veiligheden in de berekening / het ontwerp: • Veiligheidsfactor op permanente belasting (1,2) • Materiaalfactoren op beton en betonstaal (beton 1,5; betonstaal 1,15) C. Met zuiver een theoretische benadering zal zowel ons bureau als ABT (waar vanaf opstelling memo 01 ruggespraak mee is gehouden) geen positieve uitspraak inzake de veiligheid doen. De enige mogelijkheid om toch tot een positieve uitspraak te komen is een praktijkproef, chronologisch gaan wij het volgende aantonen: 1. Berekening interne krachten constructie op basis van aangepaste belasting. 2. Sterkte toets op basis van (1). 3. Uitvoeren praktijkproef op basis van 285 kg/m. Hierbij meten we de nulsituatie, belaste situatie en eindsituatie (na ontslasten). Indien de constructie bij (3) een elastisch gedrag laat zien, wordt bewezen dat er voor verwerking van de 285 kg/m een afdoende veilig beroep kan worden gedaan op resterende veiligheden in het ontwerp. Geometrie en locatie De geometrie en locatie van de elementen is reeds toegelicht in de voorgaande memo’s. Rekenmodel Het opgesteld rekenmodel is reeds in de voorgaande memo’s toegelicht. Resultaten De resultaten conform model 6Amet aangepaste belasting zijn opgenomen in bijlage 1. Vervolgens is het optredend moment berekend. Er is gekozen voor het terug rekenen uit dwarskrachten. Hiervoor dienen eerst de dwarskrachten te worden geïnterpreteerd.

1.

Allereerst is de statisch bepaalde belasting uit TR, TE1, TE2 en balk BT1 berekend.

2.

Vervolgens zijn de middels Scia berekende momenten en dwarskrachten van modellen A, B en C in balk BT1 weergegeven.

3.

Vervolgens zijn uit bovenstaande momenten lijnlasten op balk BT1 berekend.

4.

Vervolgens zijn de lijnlasten berekend bij (3) vergeleken met de lijnlasten voortkomend uit een statisch bepaalde situatie, zie (1).

5.

Vervolgens zijn de normaalkrachten in de pendelstaven onder de TR, TE1 en TE2 liggers voor de verschillende modellen weergegeven.

6.

Middels de interpretatie wordt aangetoond dat TE2 en BT1 belasting naar zich toe trekken. Wat aan normaalkracht in de pendelstaven onder TE element 95, 106, 117 en 128 te ‘weinig’ wordt gevonden, wordt in BT1 en TE element 83 (wand is hoger, en dus stijver) te veel gevonden.

7.

Middels een check op statisch bepaald en statisch onbepaald is aangetoond dat er een 97% nauwkeurigheid is bereikt in de berekening en interpretatie.

Middels bovenstaande is aangetoond dat TE1 element 128 naast de statisch bepaalde belasting ook een belasting uit het bovenliggend element naar balk BT1 overbrengt, te weten 1,88 kN/m groot in de representatieve situatie (zie bijlage 2). Op basis hiervan is een maatgevend moment berekend van 168 kNm groot, zie bijlage 2. Middels bovenstaande is aangetoond dat TE2 element 83 naast de statisch bepaalde belasting ook een belasting uit het bovenliggend element overbrengt, te weten 1,45 kN/m groot in de representatieve situatie (zie bijlage 2). Op basis hiervan is een maatgevend moment berekend van 160 kNm groot, zie bijlage 2. Inzake TR element 070 is de normaalkracht in de dummystaven ter plaatse van het tribunespant terug berekend naar een lijnlast, te weten qkar 8,79 kN/m1 groot. Op basis hiervan is een moment in de ligger berekend van 157 kNm groot (zie bijlage 2). Capaciteit liggers De moment capaciteit van de elementen is berekend, zie bijlage 3. Opneembaar 145 kNm 177 kNm 203 kNm

Optredend 168 kNm 160 kNm 157 kNm

16% overschrijding akkoord akkoord

1

• • •

MRd, element 128 (TE1) MRd, element 83 (TE2) MRd, element 070 (TR)

1)

Middels een schaduwberekening is eveneens inzichtelijk gemaakt wat de overschrijding is als het eigen gewicht en rustende belasting met een veiligheidsfactor van 1,0 in rekening wordt gebracht. Er is dan sprake van een overschrijding van 5%.

Praktijkproef Middels de praktijkproef is het volgende aangetoond: • •

Er zijn tijdens de praktijkproef geen waarschuwingen voorafgaand aan ‘bezwijken’ waargenomen. Er is sprake van een kleine doorbuiging, en elastisch terug bewegen van de liggers.

Hiermee kan worden vastgesteld dat er bij belasting van 285 kg/m ligger afdoende veiligheid in de liggers aanwezig is, daar de liggers zich elastisch gedragen. Hiermee is de overschrijding op sterkte van ligger element 83 acceptabel. April 2015, Groot-Ammers DENBOER CCI B.V.

BIJLAGE 1 – Scia Model

Project P1924 Onderzoek en Onderdeel 3D model tribune Auteur ing. F. van der Wel / ing. Datum 24. 04. 2015

Nationale norm EC - EN Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer 553624

1. Project 1.1. Project Licentienaam Project Onderdeel Omschrijving Auteur Datum Constructie Aantal knopen : Aantal staven : Aantal platen : Aantal vaste lichamen : Aantal gebruikte doorsneden : Aantal belastingsgevallen : Aantal gebruikte materialen : 2 Gravitatieversnelling [m/s ] Nationale norm

Hewlett-Packard Company P1924 Onderzoek en advies NAC stadion 3D model tribune Beschouwing tribunespant ing. F. van der Wel / ing. G. Brandwijk / ing. K. Meulman 24. 04. 2015 Algemeen XYZ 419 46 128 0 3 3 2 9,810 EC - EN

1.2. Rekenmodel

7x TR element TE2 element 4x TE1 element

Z X

Y

Balk BT1

1/17



2. Materialen en doorsneden 2.1. Materialen Beton EC2 Naam

C45/55 C45/55 E30%

Type

Massa eenheid 3 [kg/m ]

Beton Beton

2500,0 2500,0

E-mod [MPa]

3,6300e+04 1,0890e+04

Poisson - nu

0.2 0.2

2.2. Doorsneden CS4 Type Uitgebreid Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze

Rechthoek 700; 600 Dikke wanden C45/55 beton

Afbeelding

H 700

z

y

B 600 CS5 Type Uitgebreid Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze

Rechthoek 250; 250 Dikke wanden C45/55 beton

Afbeelding

H 250

z

y

B 250 CS6 Type

Rechthoek

2/17

Thermisch uitz. [m/mK]

0,00 0,00

Karakteristieke cylinderdruksterkte fck(28) [MPa] 45,00 45,00


Uitgebreid Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze


418; 300 Dikke wanden C45/55 beton

Afbeelding

H 418

z

y

B 300

2.3. Rekenmodel

d=400 C45/55

rotaties vrij, uitsluitend translatie in x richting vrij inklemming

Z Y X

volledig verbonden

volledig vrij, conform boorsma 3/17


2.4. Rekenmodel


rotaties vrij translaties vast

variabele 1, zie onder

volledig verbonden

Z Y X

dummy staaf C45/55, EG = 0

translaties vast, rotaties vrij

variabele 1: - Verbinding tussen de liggers brengt wel of geen schuifkracht in langsrichting (UCS Y) over. - Verschillen tussen de modellen in memo toegelicht.

4/17



2.5. Rekenmodel

ter plaatse van iedere dook een starre binding, zie toelichting memo

Z Y X

balk BT1 translaties vast, rotaties vrij

5/17

'oplegnok'



2.6. Rekenmodel

rotaties vrij, translaties vast met uitzondering van de UCS Y richting. hiermee is de ligger dus statisch bepaald opgelegd.

Z X

Y

6/17



2.7. Rekenmodel

Z X

Y

variabale 2: - de ligger is opgedeeld in 3 gelijke delen, de buitenste delen zijn ongescheurd, het middelste deel gescheurd. - de E van het middelste deel is de variabele, zie de toelichting in de memo.

7/17



3. Belastingen en combinaties 3.1. Belastingsgevallen Naam

Omschrijving

Actie type

Spec

Belastingtype Permanent Eigen gewicht Variabel Statisch Permanent

BG1

EG

BG2

PERSONEN Standaard RUSTENDE BELASTING

BG3

Lastgroep

LG1 LG2

Richting

Duur

'Master' belastingsgeval

-Z Kort

Geen

LG1

Standaard

3.2. Belastinggroepen Naam LG1 LG2

Last Permanent Variabel

Relatie Standaard

3.3. BG2 / Personen

Type Cat C : Bijeenkomst

1,90 / 0,805 m = 2,36 kN/m2 1,90 * 2 / 1,57 m = 2,42 kN/m2 1,90 / 1,19 m = 1,60 kN/m2 1,90 / 0,94 m = 2,02 kN/m2

Z Y

X

8/17


3.4. BG2 / Personen

Z X

Y

3.5. BG3 / Rustende belasting

Z Y

X

9/17



3.6. BG3 / Rustende belasting

Z X

Y

10/17




4. Resultaten

0.2 0.2 -2.0 -4.0 -6.0 -8.0 -10.0 -12.0 -14.0 -17.6 -17.6

Z X

Y

11/17

Uz [mm]

4.1. Verplaatsing van knopen; Uz


4.2. Vz - EG

Z X

Y

12/17



4.3. Vz - PERSONEN

Z X

Y

13/17



4.4. Vz - RUSTENDE BELASTING

Z X

Y

4.5. My - EG

Z Y X

14/17



4.6. My - PERSONEN

Z Y X

4.7. My RUSTENDE BELASTING

Z Y X

15/17



4.8. Pendelstaaf N - EG

Z X

Y

4.9. Pendelstaaf N - PERSONEN

Z X

Y

16/17



4.10. Pendelstaaf N - RUSTENDE BELASTING

Z X

Y

17/17


BIJLAGE 2 – Rekenwerk

Gemeente Breda, Onderzoek en advies NAC stadion

1924

Balk BT1 & TE liggers Belasting combinaties E.G. + Rustend 6.10a 1,35 6.10b 1,20

Personen ψ0 · 1,50 met 1,50

ψ0 = 0,6

Belasting uit personen =

1,90 kN/m ipv

4,00 kN/m

Stramienmaat

10,8 m

Belasting op balk BT1 uit TE1 element (statisch bepaald): E.g. balk + vloer TE1 = (0,418 * 0,30 + 0,94 / 2 * 0,107) * 25 = Rustend = 0,94 / 2 * 0,5 = Personen = 0,94 / 2 * 1,9 = Totaal qk : qEd : 6.10a qEd : 6.10b Belasting op TE1 element (statisch bepaald): E.g. TE1 ligger conform scia (55,12/10,8) Rustend = 0,80 * 0,5 = Personen = 1,9 = Vk [kN] 6.10a 6.10b

qEd : qEd :

Belasting op TE2 element (statisch bepaald): E.g. TE2 ligger conform scia (59,38/10,8) Rustend = 0,80 * 0,5 = Personen = 1,9 Vk [kN]

4,39 0,24 0,89 5,52 7,05 6,89

kN/m kN/m kN/m kN/m kN/m kN/m

5,10 0,40 1,9 39,98 9,14 9,45

kN/m kN/m kN/m kN kN/m kN/m

5,50 0,40 1,9 42,11

kN/m kN/m kN/m kN

GEGEVENS UIT SCIA MODELLEN 6A(gereduceerde belasting) Vk [kN] E.g. Rustend Personen Totaal Model 6A Balk BT1 37,41 5,50 12,03 54,94

VEd [kNm] 6.10a 6.10b 68,8 69,5

Mk [kNm] E.g. Rustend Personen Totaal 72,91 10,63 24,37 107,91

MEd [kNm] 6.10a 6.10b 134,7 136,8

Model 6A

Balk BT1

Omgerekend uit het moment resulteerd dit in een q last van: 7,40 Model 6A Balk BT1 qk [kN/m]:

qEd [kN/m]:

9,38

Resulterende belasting vanuit bovenbelasting op BT1 balk: qk [kN/m]: Model 6A 1,88

qEd [kN/m]:

2,49

S:\P1924\Word\MEMO-04\MEMO-04 Vergelijk modellen Vz BT1 en TE

1

Gemeente Breda, Onderzoek en advies NAC stadion

E.g. Model 6A TR (max) TE2 083 TE1 095 TE1 106 TE1 117 TE1 128

1924

Pendelstaaf Nk [kN] Rustend Personen Totaal 32,65 3,58 11,24 47,47 35,20 3,42 11,31 49,93 24,27 2,32 8,91 35,50 23,63 2,48 8,73 34,84 24,76 2,56 9,19 36,51 23,62 3,00 8,21 34,83

NEd [kN] 6.10a 6.10b 59,0 60,3 62,3 63,3 43,9 45,3 43,1 44,4 45,2 46,6 43,3 44,3

INTERPRETATIE NORMAALKRACHTEN PENDELSTAVEN MODEL 6A Scia statisch bepaald verschil TE1 095 35,50 39,98 4,48 TE1 106 34,84 39,98 5,14 TE1 117 36,51 39,98 3,47 TE1 128 34,83 39,98 5,15 18,24 kN/tribunespant TE2 083 trekt belasting aan BT1 trekt belasting aan

7,82 kN/tribunespant 10,42 kN/tribunespant

Omgerekend uit het dwarskracht resulteerd dit in een q last van: qk [kN/m]: Model 6A TE2 083 1,45

qEd [kN/m]:

1,92

Voor de TR elementen wordt aan de hand van de oplegreactie de q last bepaald: qk [kN/m]: qEd [kN/m]: TR 8,79

11,17

Lijnlast op BT1 uit bovenliggend deel Controle met berekend uit moment Nauwkeurigheid

1,93 1,88 97% akkoord

S:\P1924\Word\MEMO-04\MEMO-04 Vergelijk modellen Vz BT1 en TE

2

Gemeente Breda, Inspectie en advies NAC stadion

P.1924

Bepaling interne krachten conform NEN 8700 i.c.m. NEN-EN normering TE1 Gevolgsklasse CC3 6.10a γG = 1,35

ψ0 =

0,6

6.10b γG =

1,2

qG =

l=

5,5 kN/m

ψ1 =

0,7

γQ =

1,5

qq =

1,9 kN/m1

ψ2 =

0,6

meewerkende breedte = mQ = Bijkomende belasting uit bovenliggend

Karakteristiek

6.10b

10,6 m

1,00 m qk =

1,88 kN/m

qEd =

2,49 kN/m (

γG

·

qG

+ γQ · ψ ·

qQ·mQ

+

My;k =

1/8 · qy;k · l2 =

1/8

·(

1,0

·

5,5

+

1,0

·

1,9

+

qbijkomend ) 1,88

)·

10,6

Vz;k =

1/2 · qy;k · l =

1/2

·(

1,0

·

5,5

+

1,0

·

1,9

+

1,88

)·

10,6

My;Ed = 1/8 · qy;Ed · l2 =

1/8

· ( 1,20 ·

5,5

+

1,5

·

1,9

+

2,49

)·

10,6

Vz;Ed =

1/2

· ( 1,20 ·

5,5

+

1,5

·

1,9

+

2,49

)·

10,6

1/2 · qy;Ed · l =

2

2

=

130,3 kNm

=

49,2 kN

=

167,7 kNm

=

63,3 kN

Bepaling interne krachten conform NEN 8700 i.c.m. NEN-EN normering TE2 Gevolgsklasse CC3 6.10a γG = 1,35

ψ0 =

0,6

6.10b γG =

1,2

qG =

l=

5,5 kN/m

ψ1 =

0,7

γQ =

1,5

qq =

1,9 kN/m1

ψ2 =

0,6

meewerkende breedte = mQ = Bijkomende belasting uit bovenliggend

Karakteristiek

6.10b

10,6 m

1,00 m qk =

1,45 kN/m

qEd =

1,92 kN/m (

γG

·

qG

+ γQ · ψ ·

qQ·mQ

+

My;k =

1/8 · qy;k · l2 =

1/8

·(

1,0

·

5,5

+

1,0

·

1,9

+

qbijkomend ) 1,45

)·

10,6

Vz;k =

1/2 · qy;k · l =

1/2

·(

1,0

·

5,5

+

1,0

·

1,9

+

1,45

)·

10,6

My;Ed = 1/8 · qy;Ed · l2 =

1/8

· ( 1,20 ·

5,5

+

1,5

·

1,9

+

1,92

)·

10,6

Vz;Ed =

1/2

· ( 1,20 ·

5,5

+

1,5

·

1,9

+

1,92

)·

10,6

1/2 · qy;Ed · l =

S:\P1924\Word\MEMO-04\MEMO-04 Momenten in elementen

2

2

=

124,3 kNm

=

46,9 kN

=

159,7 kNm

=

60,3 kN

-3-


P.1924

Bepaling interne krachten conform NEN 8700 i.c.m. NEN-EN normering TR Gevolgsklasse CC3 6.10a γG = 1,35 6.10b γG = 1,2 γQ = 1,5

l= qG = qq =

10,6 m 5,5 kN/m 1,9 kN/m1

meewerkende breedte = mQ =

Karakteristiek

6.10b

1/8 · qy;k · l2 =

1/8

( ·(

Vz;k =

1/2 · qy;k · l =

1/2

·(

1/8 1/2

·( ·(

2

0,6 0,7 0,6

1,00 m

My;k =

My;Ed = 1/8 · qy;Ed · l = Vz;Ed = 1/2 · qy;Ed · l =

ψ0 = ψ1 = ψ2 =

S:\P1924\Word\MEMO-04\MEMO-04 Momenten in elementen

γG

·

qG

+ γQ · ψ · 8,79

) )·

10,6

8,79

)·

10,6

11,17

)· )·

10,6 10,6

11,17

qQ·mQ

2

2

=

123,5 kNm

=

46,6 kN

= =

156,9 kNm 59,2 kN

-4-

BIJLAGE 3 – Toetsing

DENBOER CCI

Blad: 1

TS/Construct Project Onderdeel Datum Eenheden Bestand

Rel: 5.27b 25 apr 2015 : : : : :

P1924 Onderzoek en advies NAC stadion Toetsing kN/m/rad 22/04/2015 S:\P1924\Constructief\TS\MEMO-04 TR, TE1 en TE2.cnw

Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen Beton

NEN-EN 1990:2002 NEN-EN 1991-1-1:2002 NEN-EN 1992-1-1:2005

C2:2010 C1:2009 C2:2010

NB:2011(nl) NB:2011(nl) NB:2011(nl)

Controle hoofdwapening TE1 GEOMETRIE Elementtype Betonkwaliteit Soort spanningsrekdiagram Doorsnedevorm Afmetingen Scheurvorming volgens art Referentieperiode

: : : : : : :

Vloer C30/37 Parabolisch - rechthoekig diagram T3 b=1015 h=718 b1=865 h1=253 b2=865 h2=350 7.3.3 50 jaar

WAPENING Staalkwaliteit Soort spanningsrekdiagram Beugeldiameter Toevallige inklemming Toegepaste wapening Breedte stortsleuf

: B500B : Bi-lineair diagram met horizontale tak : 8 : nee Boven Onder : 2x12 1x16+1x20 : 50

Betondekking Milieu

:

Boven XC3

Onder XC3

Gestort tegen bestaand beton Element met plaatgeometrie Specifieke kwaliteitsbeheersing Oneffen beton oppervlak Ondergrond Constructieklasse Grootste korrel

: : : : : : :

Nee Ja Nee Nee Glad / N.v.t. S3 31.5

Nee Ja Nee Nee Glad / N.v.t. S3

DENBOER CCI

Blad: 2

TS/Construct

Rel: 5.27b 25 apr 2015

Project Onderdeel Datum Eenheden Betondekking

: : : :

P1924 Onderzoek en advies NAC stadion Toetsing kN/m/rad 22/04/2015 Boven

Hoofdwapening Nominale dekking Toegepaste dekking Gelijkwaardige diameter Cm i n , b Cm i n , d u r ∆Cd u r Cm i n ∆Cd e v Cn o m

: : : : : :

Beugel / Verdeelwapening Nominale dekking Toegepaste dekking Gelijkwaardige diameter Cm i n , b Cm i n , d u r ∆Cd u r Cm i n ∆Cd e v Cn o m

: : : : : :

BELASTING Nr

NEd [kN] 1

0.0

12 20

2de laag 25 33 12 20 0 5 25

8 20

1ste laag 25 25 8 20 0 5 25

Onder

20 20

2de laag 25 33 20 20 0 5 25

8 20

1ste laag 25 25 8 20 0 5 25

RESULTATEN MEd [kNm]

Nrep [kN]

Mrep [kNm]

0.0

0.0

0.0

Sterkte Mu Mu [kNm] [kNm] 65.2

-144.5

Scheurvorming Opm. Mu;rep Mu;rep [kNm] [kNm] 55.0

-107.8

Controle hoofdwapening TE2 GEOMETRIE Elementtype Betonkwaliteit Soort spanningsrekdiagram Doorsnedevorm Afmetingen Scheurvorming volgens art Referentieperiode

: : : : : : :

Vloer C30/37 Parabolisch - rechthoekig diagram T3 b=1015 h=866 b1=865 h1=401 b2=865 h2=350 7.3.3 50 jaar

DENBOER CCI

Blad: 3

TS/Construct

Rel: 5.27b 25 apr 2015

Project Onderdeel Datum Eenheden

: : : :

P1924 Onderzoek en advies NAC stadion Toetsing kN/m/rad 22/04/2015



Betondekking Milieu

:

Boven XC3

Onder XC3


: : : : : : :




: : : : : :

12 20

2de laag 25 33 12 20 0 5 25

20 20

2de laag 25 33 20 20 0 5 25


: : : : : :

8 20

1ste laag 25 25 8 20 0 5 25

8 20

1ste laag 25 25 8 20 0 5 25

BELASTING Nr

NEd [kN] 1

0.0


Nrep [kN]

Mrep [kNm]

0.0

0.0

0.0


-177.7


Controle hoofdwapening TR GEOMETRIE Elementtype Betonkwaliteit Soort spanningsrekdiagram Doorsnedevorm Afmetingen Scheurvorming volgens art Referentieperiode

: : : : : : :

Vloer C30/37 Parabolisch - rechthoekig diagram L1 b=1188 h=600 b1=1036 h1=490 7.3.3 50 jaar

-132.5

DENBOER CCI

Blad: 4

TS/Construct

Rel: 5.27b 25 apr 2015

Project Onderdeel Datum Eenheden

: : : :




Betondekking Milieu

:

Boven XC3

Onder XC3


: : : : : : :




: : : : : :

12 20

2de laag 25 33 12 20 0 5 25

20 20

2de laag 25 33 20 20 0 5 25


: : : : : :

8 20

1ste laag 25 25 8 20 0 5 25

8 20

1ste laag 25 25 8 20 0 5 25

BELASTING Nr

NEd [kN] 1

0.0


Nrep [kN]

Mrep [kNm]

0.0

0.0

0.0


-203.6


-104.0

DENBOER CCI

Blad: 5

TS/Construct Project Onderdeel Datum Eenheden

Rel: 5.27b 25 apr 2015 : : : :


Opmerkingen [

6] De hoh-afstand (onder) 298.0 mm is groter dan de maximale hoh-afstand 250.0 mm.

BIJLAGE 4 – Meetresultaten


P.1924

Doorbuiging van de elementen in 3 fase's Van onderaf naar boven (ring 1), van as E naar B zie tekening 1924-3001 De doorbuiging is boven de "balk" van een element gemeten Onbelast 1 is start (nul) situatie Onbelast 2 is eindsituatie na het belasten

verschil Punt onbelast 1 Balk BT1 A 0 B -26 C -2 doorbuiging = -25,0 TE1 128

A B C doorbuiging =

TE1 117

A B C doorbuiging =

TE1 106

A B C doorbuiging =

TE1 095

A B C doorbuiging =

TE2 083

A B C doorbuiging =

TR1 070

A B C doorbuiging =

TR1 057

A B C doorbuiging =

TR1 048

A B C doorbuiging =

TR1 039

A B C doorbuiging =

belast 0 -27 -3 -25,5

onbelast 2 0 -25 -2 -24,0

0 -26 -3 -24,5

0 -29 -3 -27,5

0 -23 -2 -22,0

onbelast 1 en belast

verschil belast en onbelast 2

0,5 ↓

-1,5 ↑

0 -27 -3 -25,5

3,0 ↓

-2,0 ↑

0 -24 -1 -23,5

0 -24 -2 -23,0

1,5 ↓

-0,5 ↑

0 -22 -3 -20,5

0 -23 -2 -22,0

0 -23 -4 -21,0

1,5 ↓

-1,0 ↑

0 -17 -4 -15,0

0 -17 0 -17,0

0 -16 -4 -14,0

2,0 ↓

-3,0 ↑

0 -18 1 -18,5

0 -19 0 -19,0

0 -19 0 -19,0

0,5 ↓

0,0 ↑

0 -21 -3 -19,5

0 -20 -2 -19,0

0 -21 -3 -19,5

-0,5 ↑

0,5 ↑

0 -19 -1 -18,5

0 -17 0 -17,0

0 -18 -1 -17,5

-1,5 ↑

0,5 ↑

0 -22 2 -23,0

0 -24 1 -24,5

0 -23 -1 -22,5

1,5 ↓

-2,0 ↑

0 -23 0 -23,0

0 -24 0 -24,0

0 -23 0 -23,0

1,0 ↓

-1,0 ↑

S:\P1924\Word\MEMO-04\MEMO-04 Doorbuiging

-1-


Punt onbelast 1 A 0 B -23 C 0 doorbuiging = -23,0

TR1 030

TR1 021

A B C doorbuiging =

TR1 012

A B C doorbuiging =

belast 0 -25 0 -25,0

P.1924

verschil onbelast 1 onbelast 2 en belast 0 -22 0 -22,0 2,0 ↓

verschil belast en onbelast 2

-3,0 ↑

0 -22 1 -22,5

0 -22 2 -23,0

0 -22 2 -23,0

0,5 ↓

0,0 ↑

0 -13 1 -13,5

0 -15 1 -15,5

0 -13 0 -13,0

2,0 ↓

-2,5 ↑

S:\P1924\Word\MEMO-04\MEMO-04 Doorbuiging

-2-

Gemeente Breda. ing. F. van der Wel ing. K. Meulman. De heer W. Akse (Gemeente Breda) Controle TE elementen

Recommend Documents