Egy hazai gáztelep művelés-elemzése és termeléselőrejelzése. Szakdolgozat

Miskolci Egyetem Műszaki Földtudományi Kar Kőolaj és Földgáz Intézet

Egy hazai gáztelep művelés-elemzése és termeléselőrejelzése Szakdolgozat

Pásztor Ádám Viktor, Olaj és gázmérnöki szakirány Dr. Bódi Tibor, egyetemi docens Szín László, művelési menedzser vezető 2013.11.25.

Miskolc 2013.

Szakdolgozat-feladat Pásztor Ádám Viktor Műszaki földtudományi alapszakos, olaj- és gázmérnök szakirányos BSc hallgató részére Egy hazai gáztelep művelési-felülvizsgálata és termelés-előrejelzése Gyűjtse össze egy magyarországi gáztelep geológiai, kőzettani, rétegfizikai és fluidum paramétereit! Mutassa be a mező kutatástörténetét! Gyűjtse össze a mezőben található kutak geometriai és termelési adatait! Lehetőség szerint becsülje meg a gáz víz fázishatár helyzetét! Végezzen termelési múlt elemzést! A Petroleum Expert szoftvercsalád MBAL programjával végezzen anyagmérleg számításokat a termelési múlt alapján és pontosítsa a telep kezdeti földtani vagyonát! A Petroleum Expert szoftvercsalád Prosper programjával modellezze a termelőkút/kutak hidraulikai rendszerét! A gáztermelésbe bevonható kút/kutak termelési kapacitás adatait is figyelembe véve végezzen termelés előrejelzést, vizsgálja meg a mezőből még kitermelhető gáz mennyiségét! Tanszéki konzulens: Ipari konzulens:

Dr. Bódi Tibor egyetemi docens Szín László MOL Nyrt.

A szakdolgozat beadási határideje:

2013. november 25.

Dr. Turzó Zoltán intézet igazgató, egy. docens

Miskolc, 2013. július 5.

Intézeti igazoló lap szakdolgozat benyújtásához BSc képzésben részt vevő Olaj- és gázmérnök szakirányos, hallgatók részére

A hallgató neve: Pásztor Ádám Viktor Neptun-kódja: GC9RMB A szakdolgozat címe: Egy hazai gáztelep művelés-elemzése és termelés-előrejelzése

Eredetiségi nyilatkozat Alulírott Pásztor Ádám Viktor, a Miskolci Egyetem Műszaki Földtudományi Karának hallgatója büntetőjogi és fegyelmi felelősségem tudatában kijelentem és aláírásommal igazolom, hogy ezt a szakdolgozatot meg nem engedett segítség nélkül, saját magam készítettem, és a szakdolgozatban csak az irodalomjegyzékben felsorolt forrásokat használtam fel. Minden olyan részt, melyet szó szerint, vagy azonos értelemben, de átfogalmazva más forrásból átvettem, egyértelműen, a forrás megadásával megjelöltem. Miskolc, 2013.11.25.

a hallgató aláírása Tanszéki konzulens nyilatkozata Alulírott Dr. Bódi Tibor, jelen dolgozat beadásával egyetértek / nem értek egyet. 2013.11.25.

a tanszéki konzulens aláírása Ipari konzulens nyilatkozata2) Alulírott Szín László, jelen dolgozat beadásával egyetértek / nem értek egyet. 2013.11.25.

az ipari konzulens aláírása A szakdolgozat beadásra került 2013.11.25. a Kőolaj és Földgáz Intézet adminisztrációja

Tartalomjegyzék 1.

BEVEZETÉS ......................................................................................................................................... 1

2.

GEOLÓGIA ......................................................................................................................................... 2 2.1. 2.1.1.

Kutatástörténet ......................................................................................................................... 2

2.1.2.

Tárolókőzet ................................................................................................................................ 3

2.1.3.

Telepfluidumok .......................................................................................................................... 4

2.1.4.

Fázishatár meghatározás .......................................................................................................... 5

2.1.5.

Volumetrikusan számolt vagyon................................................................................................ 8

2.2. 3.

4.

A TERÜLET-1 FÚRÁS SZÉNHIDROGÉN-FÖLDTANI EREDMÉNYEI ....................................................................... 2

AZ EREDMÉNYEK ÖSSZEGZÉSE............................................................................................................... 10

KÚTVIZSGÁLAT ................................................................................................................................ 11 3.1.

A KÚTVIZSGÁLAT CÉLJA ....................................................................................................................... 11

3.2.

TÖBBPONTOS KAPACITÁSMÉRÉS ........................................................................................................... 11

3.3.

TÖBBPONTOS KAPACITÁSMÉRÉS ÉS NYOMÁSEMELKEDÉS MÉRÉS KÚT-1-EN .................................................... 12

KÚTMODELLEZÉS ............................................................................................................................. 14 4.1.

A HOMOKSZŰRŐ ADATAI ..................................................................................................................... 15

4.2.

HATVÁNYKITEVŐS HOZAMEGYENLET ...................................................................................................... 16

4.2.1.

Kút-1. hatványkitevős hozamegyenlete ................................................................................... 17

4.2.2.

A módszer felülvizsgálata ........................................................................................................ 18

4.3. 4.3.1.

KÉTTAGÚ HOZAMEGYENLET ................................................................................................................. 19 Kút-1. kéttagú hozamegyenlete............................................................................................... 20

4.4.

IPR GÖRBE MEGHATÁROZÁSA .............................................................................................................. 21

4.5.

VLP MÓDSZER MEGVÁLASZTÁSA........................................................................................................... 21

4.6.

MUNKAPONT MEGHATÁROZÁS............................................................................................................. 22

5.

TERMELÉSI MÚLT ............................................................................................................................. 24

6.

ANYAGMÉRLEG MODELL ELKÉSZÍTÉSE ............................................................................................. 28

7.

6.1.

RELATÍV PERMEABILITÁS GÖRBÉK .......................................................................................................... 28

6.2.

KŐZET KOMPRESSZIBILITÁS .................................................................................................................. 30

6.3.

A VAGYON BIZONYTALANSÁGA ............................................................................................................. 31

6.4.

VÍZHAJTÁS VIZSGÁLATA ....................................................................................................................... 32

6.5.

MÚLTILLESZTÉS ................................................................................................................................. 34

6.5.1.

Nyomásillesztés ....................................................................................................................... 35

6.5.2.

Víz-gáz arány illesztés .............................................................................................................. 36

TERMELÉS ELŐREJELZÉS ................................................................................................................... 39

I

7.1.

1. SZ. VÁLTOZAT ................................................................................................................................ 40

7.2.

2. SZ. VÁLTOZAT ................................................................................................................................ 41

7.3.

3. SZ. VÁLTOZAT ................................................................................................................................ 42

7.4.

4. SZ. VÁLTOZAT ................................................................................................................................ 43

7.5.

ÖSSZEGZÉS....................................................................................................................................... 44

8.

KÖVETKEZTETÉSEK ÉS JAVASLATOK ................................................................................................. 45

9.

IRODALOMJEGYZÉK ......................................................................................................................... 47

10.

MELLÉKLETEK ................................................................................................................................... 48

II

Összefoglalás A telep geológiájának tárgyalása során bemutattam a tároló geológiai paramétereit, a telepfluidumok tulajdonságait valamint az elvégzett gáz- és víztest nyomásgradiens mérésének eredményeit. Ezek alapján a gáz-víz fázishatár meghatározása nem volt lehetséges. A fázishatárt a gázos réteg, fúrásban megismert aljánál feltételezve a rendelkezésre álló információkkal lehetséges volt a vagyont volumetrikus módszerrel kiszámolni, ami 271.5 Mm3-nek adódott.

A kúton elvégzett többpontos kapacitásmérés és nyomásemelkedés mérés eredményei alapján meghatároztam a kút hozamegyenletét.

Ezek után a PETEX programcsalád Prosper nevű szoftvere segítségével a rendelkezésre álló mérési eredmények, a kútszerkezet geometriája és a beépített homokszűrő adatai alapján elkészítettem a kút modelljét.

A termelési múlt elemzése során meghatároztam a termelt víz kondenzvíz tartalmát, ami 58%-nak adódott. Majd a bemutatott információk alapján elkészítettem az anyagmérleg modellt. Ennek a lépései a következőek voltak: 

A telítettségi adatok és kőzetparaméterek alapján meghatároztam a relatív permeabilitási görbéket.



Több módszert figyelembe véve kiszámítottam a kőzet kompresszibilitását, ami 9.82×10-5 1/bar-nak adódott.



Kitértem a rövid termelési múlt miatt adódó vagyon bizonytalanságra.



Megvizsgáltam a termelési múltban közölt adatok alapján a vízhajtás mértékét.



A maximális biztonságra törekvés érdekében úgy döntöttem, hogy a volumetrikus módszerrel számolt vagyont veszem alapul a múltillesztés és a termelés előrejelzés során.



A múltillesztést a nyomás és a termelt víz-gáz arány illesztésével végeztem, a víztest

méretének

beállításával,

illetve

a

relatív

permeabilitás

görbék

változtatásával. Az elkészült anyagmérleg és kút modell segítségével termelés előrejelzést végeztem négy változatban. A telepből még kitermelhető gázvagyon 151.4 – 175.1 Mm3-nek adódott a számításaim során.

Summary I have presented the geological parameters of the reservoir, the properties of the reservoir fluid and the results of the pressure gradient measurement of gas and water body in the geological section. Based on these data, the determination of gas-water boundary phase was not possible. Assuming that the phase boundary is at the bottom of the gas layer, which was found during the drilling, it was possible to calculate the gas volume with volumetric method. After the calculation, the result is 271.5 Mm3 of gas.

Based on the results of well test measurements, I have determined the deliverability equation of the well:

After that, based on the available results of measurements, well geometry and parameters of the installed gravel pack, I have created the modell of the well by using the Prosper software, which is the member of the PETEX program family.

I have analyzed the production history, which revealed that 58% of the produced water is condensate water. After that, based on the presented information, I have made the material balance modell of which steps were as follows: 

I have determined the relative permeability curves based on saturation data and rock parameters.



Taking into account a number of methods, I have calculated the compressibility of the rock, which was 9.82×10-5 1/bar.



I have evaluated the uncertanity of the gas volume, which was due to the short production history.



Based on the production history I have examined the strenght of water drive.



For maximum safety efforts, I have decided to use the gas volume which was determined by the volumetric method for my further calculations.



I have done the history matching by fitting the pressure curves with the modifield aquifer size and the produced water-gas ratio curves with the relative permeavility curves.

By using the well and material balance models, I have done the production forecast in four versions. Based on results of my calculations ,the remaining recoverable gas has occoured to be 151.4 – 175.1 Mm3.

Bevezetés

1. Bevezetés A szakdolgozatomban egy hazai gáztelep művelésének elemzését és termelésének előrejelzését végeztem el.

A dolgozat során bemutattam a telep kutatástörténetét és geológiáját, amelyben kitértem a tároló kőzet és a telepben jelenlévő fluidumok tulajdonságaira, valamint kitértem a gázvíz fázishatár bizonytalanságára. Végül az ismertetett paraméterek alapján volumetrikus módszerrel meghatároztam a gázvagyont.

A kútvizsgálat fejezetben bemutattam a rétegvizsgálatok során megismert tároló tulajdonságokat, amelyekkel meghatároztam a kút hozamegyenletét. Majd figyelembe véve a kútkiképzést és a beépített homokszűrő adatait a PETEX programcsalád Prosper nevű programjával elvégeztem a kút modelljének kialakítását.

Elemeztem a telep termelési múltját 2011. január 1. és 2013. június 1. között. A bemutatott adatokat az anyagmérleg modell elkészítése során használtam fel. A modell elkészítése közben meghatároztam a tároló kőzet kompresszibilitását, a termelt víz kondenzvíz tartalmát, a relatív permeabilitás görbéket valamint felülvizsgáltam a vagyont. Majd a múltillesztések során meghatároztam a vízhajtás mértékét, összehasonlítottam a mért és illesztett nyomásértékeket, valamint a relatív permeabilitás görbék változtatásával illesztettem a víz-gáz arányt.

Miután az anyagmérleg modell elkészült négy változatban (két gázhozam és két kútfej nyomás figyelembe vételével) termelés előrejelzést készítettem. Az előrejelzésekben bemutattam a termelés során a nyomás, a víz-gáz arány és a kumulált gáztermelés alakulását.

A dolgozat végén pedig javaslatokat tettem a vagyon pontosítása és a termelés optimalizálása érdekében.

1

Geológia

2. Geológia 2.1. A Terület-1 fúrás szénhidrogén-földtani eredményei

A Terület-1 fúrás mélyítése és a réteg kivizsgálása 2009-ben történt. A rétegvizsgálatok és a kvantitatív karotázs értelmezés alapján a Terület-1 fúrás a direkt CH kimutatást eredményező bright spot jelenség alapján 977-1041 m (-874-938 mtsza) között alluviális folyóvízi fáciesben kimutatott, vető közeli objektum gáztároló voltát bizonyította. A megismert 6 telep közül a legfölső bír műrevaló értékkel. A telepek kis területűek (0.220.71 km2) és etázsúak (fúrásbeli 1-17 m, valószínű közel 10-20 m közötti), kiváló porozitásúak (közel 30-33%), változó (26-59%) víztelítettségűek. A laza homokkőtárolók közül kiváló áteresztőképesség csak a főtelepet jellemzi, melynek földtani vagyona 270 Mm3, a többi telep kis (3-14 Mm3) vagyonú.

A 3D-s szeizmikai vizsgálaton kívül a telep megismerése érdekében XPT méréseket, rétegvizsgálatot valamint petrofizikai értelmezést is készítettek. Ezek alapján a tárolók hidrodinamikai összefüggései és a gáz-víz határok meghatározásra kerültek. 2.1.1. Kutatástörténet A 2006. és 2007. évben lemért Mezőkovácsháza 3D anyagán feltűnt „bright spot” szeizmikus jelenség (1. Melléklet, 48. oldal és 2. Melléklet, 48. oldal) okainak tisztázására szeizmikus attribútum vizsgálatokat terveztek (3. Melléklet, 49. oldal és 4. Melléklet, 49. oldal). A kapott eredmények alapján elképzelhetőnek tűnt, hogy nem hirtelen litológiai, hanem rétegtartalom váltás, esetlegesen egy gáz víz határ felelős a jelenségért. Annak vizsgálatára, hogy a réteg teteje gázzal szaturált vagy sem, spektrális frekvencia eloszlási vizsgálatokat végeztek (5. Melléklet, 50. oldal és 6. Melléklet50. oldal). Ezen vizsgálatok eredményei és a belőlük kikövetkeztetett megállapítások alkotják az ún. direkt szénhidrogén indikátorokat (DHI). Lényegileg ezek a vizsgálatok a megfelelő geológiai modell felállításával vezettek a sikeres fúrás mélyítésére. Az említett lépésekből konzekvensen álló DHI kutatási módszer tudomásom szerint első alkalommal bizonyult sikeresnek a magyarországi szénhidrogén kutatás történetében.

2

Geológia 2.1.2. Tárolókőzet A fő tároló az 1. sz. magfúrás: 982 – 991.75 m, magnyereség: 8.60 m (88%) alapján világos barnásszürke, nagyon laza kötésű, többnyire homokszemcséire szétesett, morzsolható, finom muszkovit csillámos, finomhomokos apróhomok. A rétegsor részletes leírása: 

983.75-983.85 m között közel vízszintesen, lemezesen elváló finomszemű, laza homokkő,



983.85-983.95 m között hullámosan keresztrétegzett, mm-es kötegekben szenesedett növénymaradványokat tartalmazó finomhomokkő,



983.95-984.35 m között a homokkő lefelé enyhén durvul, az alul levő durvább homokkő szétesik, a fentebbi finomhomok összeáll, összetapadt,



985.55 m-ben egy darab, 2 cm-es, szögletes márga intraklasztot figyelhető meg,



987.50-987.65 m között a kőzet karbonátosabb, finomabban szemcsés,



988.35-988.65 m között a finomhomokos apróhomok váltakozik fekete, kemény, csillogó, 1 mm- 1 cm széles, szálas, szétseprűződő szenes agyaggal, lignittel,



988.65-990.75 m között a homokkő nem egyenletes - hol durvább, hol finomabb szemcsézettségű,



990.75-991.35 m között a homokkő agyagosabb, kb. 5 cm vastag, szerves maradványokban gazdagabb csíkokat tartalmaz. A szenes részeken néhány legömbölyített, 1 cm-es kvarcit kavics is észlelhető,



991.35-991.6m között a kőzet karbonátos finomaleurolit.

3

Geológia 2.1.3. Telepfluidumok A gáztestből összesen 5 db mintavétel történt, melynek helye a szeparátor volt. A mérés 16.8 bar-on történt 0.8 °C-on. A gázt nem kísérte csapadék, az összetételét az alábbi táblázat tartalmazza:

2.1. Táblázat: vizsgált gáz összetétele C1

0.9672 m3/m3

C2

0.0079 m3/m3

C3

0.0026 m3/m3

i-C4

0.0018 m3/m3

n-C4

0.0002 m3/m3

i-C5

0.0004 m3/m3

N2

0.0128 m3/m3

CO2

0.0070 m3/m3

Összesen 1.0000 m3/m3 Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű táblázat

Látható, hogy a telep szárazgázt tartalmaz, kondenzátum termelés nem várható. A gáz egyéb, a gázanalízis során megismert tulajdonságai: 

Gáz relatív sűrűsége:

0.577

[-]



Gáz égéshője:

39625

[kJ/Nm3]



Gáz fűtőértéke:

35734

[kJ/Nm3]



Gáz teleptérfogati tényezője (Bgi):

10.83×10-3

[m3/m3]



Gáz eltérési tényezője (z)

0.895

[-]

A rétegvizet reprezentáló vízanalízis nem készült. 4 db vízmintavétel volt, de mind a négy NaCl-os, KCl-os kútmunkálati folyadék. A gázvizsgálati jelentést a 11. Melléklet tartalmazza az 52. oldalon, a vízvizsgálati jelentést a 12. Melléklettartalmazza az 53. oldalon.

4

Geológia 2.1.4. Fázishatár meghatározás

A fázishatár meghatározása, a szénhidrogén telepek földtani vagyon számításának fontos előfeltétele. Mivel a fúrás mélyítése során, a gáz-víz fázishatár nem került megtalálásra, ezért ennek a meghatározása nyomás gradiens méréssel történt. A módszer elméleti alapja, hogy a fázishatároknál a két érintkező fázis azonos mélységben megegyező nyomással rendelkezik. Ezt az alábbi ábra szemlélteti:

2.1. Ábra: Fázishatár meghatározás elméleti alapja Forás: http://blogs.bakerhughes.com/reservoir/2011/04/09/formation-testing-part-ii-of-iii/

Miután rendelkezünk a fázisokban mért kellő mennyiségű mélység-nyomás pontpárokkal, akkor a fázisok mért pontjaira egyeneseket illesztve, az illesztett egyenesek metszéspontja kiadja a fázishatár mélységét. Mivel az egyenesek egyenleteit meg lehet határozni, ezért a határmélységek pontosságát a leolvashatóság nem befolyásolja, egyszerű egyenletrendszer megoldással kiszámolhatók az értékek.

5

Geológia A Magyarországon először végrehajtott XPT (Xpress Pressure Tool) mérés révén a Telep-1-re mélyített fúrás 845-1121.7 m (-742-1018.7 mtsza) közötti szakaszán 16 mérési ponton rendelkezünk nyomás és mobilitás adatokkal. A mérési pontok helyeit a normál karotázs görbék valamint az FMI kép alapján úgy tervezték, hogy a gáztelep alatti vizes rétegre nézve legyenek nyomás adatok. A mérési pontok közül három mélységben (984m, 988.4m és 993.6m) a telepben lévő gázról és négy mélységben (1020.4m, 1040.7m, 1043m és 1046m) a telep alatt elhelyezkedő víztestről vannak nyomásadatok. A mért értékeket a 2.2.-es táblázat tartalmazza.

2.2. Táblázat: XPT mérések

Gáztelep

Víztest

Mélység [m]

Nyomás [bar]

984

97.65

988.4

97.7

993.6

97.73

1020.4

100.81

1040.7

102.79

1043

102.94

1046

103.22

Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű táblázat

A mért pontokat a fentebb ismertetett elmélet alapján mélység-nyomás koordinátarendszerben ábrázoltam, és rájuk egyeneseket illesztettem. Az illesztett egyenesek kiadják a vizsgált víztest és gáztelep nyomás gradiensének trendvonalát. A rétegvizsgálattal megvizsgált telep, valamint az alatta lévő kis telep egy hidrodinamikai egységet képviselnek, mivel mindkettő pontjai jól követik a kimért gázos gradiens vonalát (66 kg/m3). Ez jó összhangban van a gázösszetétel és Bgi alapján számítható gázsűrűséggel. Az eredményeket a 2.2.-es ábra mutatja be.

6

Geológia

2.2. Ábra: XPT mérés alapján történő GVH meghatározás Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját szerkesztésű ábra

A trendvonalak egyenleteiből, amiket az ábra tartalmaz meghatároztam, hogy a víztest és a gáztelep nyomás gradiensei milyen mélységben metszik egymást. Ez 987m-nek (-884 mtsza) felel meg.

Látható, hogy a víztest nyomás gradiensét leíró trendvonal a gáztest nyomásást leíró trendvonalat olyan mélységben metszi, amely alatt és fölött nyomásmérés történt a gáztestben. Vagyis a módszer szerint a gáz-víz fázishatárnak ott kellene lennie, ahol bizonyítottan még gáz van. Ebből az következik, hogy a mérési adatok alapján gáztest és a megtalált víztest közötti hidrodinamikai kapcsolat nem bizonyítható. Egy ilyen esetet szemléltet a 2.3-as ábra.

7

Geológia

2.3. Ábra: Nem valódi fázishatár Forrás: http://blogs.bakerhughes.com/reservoir/2011/04/09/formation-testing-part-ii-of-iii/

Mivel sem a fúrás mélyítése során, sem a fentebb ismertetett módszerrel nem sikerült megtalálni a gáz-víz fázishatárt, ezért a tároló nagyságáról nem lehet biztosat mondani. Ennek ellenére kiszámítható, hogy minimálisan mekkora térfogatú gáz található úgy, hogy a fázishatárt a gázos réteg fúrásban megismert talpánál tételezzük fel. Ekkor a volumetrikusan számított vagyon lesz az említett minimális vagyon, ami a későbbiekben bemutatott anyagmérleg-számítások alapját képezte. 2.1.5. Volumetrikusan számolt vagyon

Mivel a telepre még 3D-s geológiai modell nem készült el, ezért a kezdeti földtani gázvagyon számítása csak volumetrikusan lehetséges. A számításhoz felhasznált adatok közül az effektív vastagságot, a porozitást és a kezdeti víztelítettséget az izovol táblázatból vettem, melynek egy részletét a 2.3.-as táblázat tartalmazza (teljes táblázat: 13. Melléklet55. oldal).

2.3. Táblázat: Izovol táblázat (részlet) Vágási értékek Nincs 5.00 8.00 Nincs 95.00 90.00 Nincs 40.00 37.50 Változók Átlagos effektív vastagság [m] 17.00 16.00 15.90 Átlag porozitás [%] 31.78 32.83 32.91 Átlag víztelítettség [%] 31.19 29.44 29.25 Átlag permeabilitás [mD] 284.64 302.33 304.21 Porozitás [%] Víztelítettség [%] Agyagtartalom [%]

10.00 80.00 32.50

14.00 80.00 32.50

16.00 75.00 30.00

18.00 70.00 27.50

15.30 33.25 27.76 315.35

15.30 33.25 27.76 315.35

14.80 33.37 26.26 323.11

14.30 33.58 24.93 332.79


8

Geológia A táblázat megmutatja, hogy adott vágási értékek mellett (minimális porozitás, maximális víztelítettség és maximális agyagtartalom) még gáztárolónak tekintett kőzet, milyen paraméterekkel rendelkezik. A petrofizikus által meghatározott vágási értékek a táblázatban vastagon szedve találhatók.

A vágási feltételek teljesülésekor az átlagos paraméterek:

A telep alapterülete a szeizmika alapján: Ebből a telep sugara: √

9

Geológia 2.2. Az eredmények összegzése A későbbiek során elvégzett számítások szempontjából legfontosabb megállapítások a következők: 

A tároló nagyon laza kötésű, többnyire homokszemcséire szétesett, morzsolható, finom muszkovit csillámos, finomhomokos apróhomok.



A termelt gáz szárazgáz, a gázvizsgálat nem mutatott ki kondenzátumot a termelvényben.



A fázishatár nem került meghatározásra, ezért a gáztároló nagysága nem meghatározható.



Ennek

ellenére

a

vagyon

minimális 3

értéke

meghatározható, az értéke 271.5 Mm -nek adódott.

10

volumetrikus

számítással

Kútvizsgálat

3. Kútvizsgálat Kút-1-en

2009.06.26.

és

27.

között

egy

többpontos

kapacitásmérést

és

egy

nyomásemelkedés mérést végeztek. A mérést 958 m-en (-855 mtsza) végezték.

3.1. A kútvizsgálat célja Kútvizsgálatok helybeni (in-situ) információk szerzésére adnak lehetőséget. A mérések kiértékelésével megismerhetjük:

-

a tárolóra mélyített kút folyadék-, illetve gáztermelő képességét,

-

a tároló átlagos vagy kezdeti nyomásértékét,

-

a tároló folyadékvezető képességét (kh)

-

a kutat közvetlenül körülvevő tároló rész aktuális állapotát

-

a kút közelében található tároló határ távolságát, illetve jellegét.

A

kút

folyadék-,

illetve

gáztermelő

képességének

vizsgálata

úgynevezett

kapacitásmérésekkel történik. Ezen mérések segítségével meghatározható, hogy a tároló kimerülése során miként fog változni a kútban a térfogatáram.

3.2. Többpontos kapacitásmérés

A kapacitásmérések egyik fajtája a többpontos kapacitásmérés. Mivel a Telep 1-et termelő Kút 1-en ezt a vizsgálatot végezték el ennek az elméleti alapjaira külön kitérek. A mérés során különböző átmérőjű fúvókák segítségével termeltetjük a kutat. A termeltetést az egyes hozamokkal mindaddig folytatjuk, míg a kúttalp nyomás állandó értéket nem vesz fel. Egy ilyen mérést mutat be a 3.1.-es ábra:

3.1. Ábra: Többpontos kapacitásmérés Forrás: Chaudhri - GasWell Testing Handbook

11

Kútvizsgálat 3.3. Többpontos kapacitásmérés és nyomásemelkedés mérés Kút-1-en

A kút 1-en 2009-ben végeztek hárompontos kapacitásmérést. A mérés során 4, 6-és 8 mm-es fúvókákat használtak, a mérési eredményeket a 3.1. táblázat tartalmazza.

3.1. Táblázat: A kapacitásmérés eredménye Fúvóka Ø

Hozamadatok (0.1 MPa-on) Gáz

Telep 1

4 6 8 zárt

Víz

Pt

Pw

m3/d

mm 24500 43000 71400

Hőmérséklet

Nyomás P Pw szep. extrap.

Tt

MPa 0.24 0.24 0.24

8.91 8.70 8.24 9.11

9.62 0.66 9.54 1.39 9.39 1.68 9.75 -

Tw °C

9.77

21.2 21.6 23.5 19.5

62.00 62.28 63.14 61.70

Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját szerkesztés

A fentebbi hozamok alatt mért nyomás és hőmérsékletértékeket 3.2. ábra mutatja be.

3.2. Ábra: Nyomás és hőmérsékletváltozás a kapacitásmérés alatt Forrás: MOL Nyrt.

12

T szep. 9.8 6.4 0.8 -

Kútvizsgálat A 3.3-as ábrán látható a talpnyomás változás a kútlezárás alatt. A nyomásemelkedés jelentősebb része 5 perc alatt történt. Ez magas áteresztőképességre utal. 5 perccel a kútlezárás

után

a

nyomás

változási

tartománya

hőmérsékletváltozás

teljesen

meghatározta

a

olyan

kicsi

volt,

nyomásváltozást.

A

hogy 12

a

órás

nyomásemelkedés végén a talpnyomás változási ütem m=1.2e-12 MPa/h volt. Ez az érték teljesen elhanyagolható, így a mérés során mért maximális nyomásérték (Pwmax=9.751 MPa) gyakorlatilag rétegnyomásnak tekinthető. A rétegvizsgálatok alapján a telep hidrosztatikus nyomásúnak tekinthető.

3.3. Ábra: Kútlezárás alatt mért talpnyomás és hőmérséklet Forrás: Telep-1 kútvizsgálati jelentés

A vizsgálatok eredményei a következők: 

Az utánáramlási tényező:

Cs= 0.703

[m3/MPa]



A tárolótér effektív áteresztőképessége:

kgeff = 374.6·10-3

[μm2]



A szkín tényező

S= 69.779

[-]



A szkín áltál okozott nyomásváltozás

ΔPs= 0.3326

[MPa]



Áramlási hatékonyság:

FE=0.1012

[-]



A megkutatottsági sugár:

ri= 339

[m]



Az extrapolált nyomás:

P*ws=9.77

[MPa]

13

Kútmodellezés

4. Kútmodellezés A megfelelő előrejelzéshez szükséges a kút viselkedésének pontos ismerete. A kihozatalt és a termelés végét leginkább befolyásoló tényező a kútfejnyomás. Ezért fontos, hogy ez az előrejelzési időszak egyes pillanataira pontosan meghatározható legyen. Az áramlási kúttalpnyomásból, a kút geometriai viszonyaiból és a fluidum összetételből a függőleges nyomásveszteség meghatározható, így a kútfejnyomás is. Azonban a mező termelése során ezek a paraméterek bizonyos értékek között változnak. Megfelelő tartományokat kiválasztva és ezekhez a nyomásesési görbéket meghatározva a kútfejnyomások az adott pillanatokra számíthatók lesznek. Változó paramétereknek a kútfejnyomást, a gázcsapadék viszonyt és a gáz-víz viszonyt választottam. A változók által felvett értékeket az alábbi táblázat mutatja be:

4.1. Táblázat: A VLP görbeseregekhez alkalmazott intervallumok Változó Kútfejnyomás

bar

Gáz-csapadék viszony m3/m3 Gáz-víz viszony

m3/m3

Tartomány

Felvett értékek száma

2-90

10 érték

0-10-5

5 érték

10-8-10-4

10 érték


Tehát a kúthoz 500db függőleges nyomásveszteséget leíró görbe készült. Ezek elkészítéséhez szükséges a kút modellezése, ami a PETEX szoftvercsalád Prosper programjával végeztem. A fejezetben közölt számításokhoz felhasznált adatok: 

A kútvizsgálat fejezetben ismertetett adatok



A kútszerkezet és kútkiképzés (Mellékletek56 és 57 oldal)



A kútba beépített homokszűrő adatai

A számítás a következő lépésekből áll: 1. A kút hozamegyenletének meghatározása 2. IPR (Inflow Performance Relationship) görbe meghatározása 3. A megfelelő VLP (Vertical Lift Performance) módszer kiválasztása 4. A munkapont meghatározása

14

Kútmodellezés 4.1. A homokszűrő adatai A homokszűrő célja, hogy a nem kívánt homoktermelést megelőzze, úgy, hogy mindeközben átengedje a formáció fluidumot. Ezt azzal érik el, hogy a perforációnál egy megfelelő rácsméretű háló és a béléscső között a formáció szemcseméreténél 5-6-szorta nagyobb szemcseméretű úgynevezett szűrőhomokot helyeznek el. Ez a szűrőhomok akadályozza meg a formáció homok termelőcsőbe áramlását, azonban a formáció folyadék áramlására is hatással van. Ez a hatás egy sG szkin faktorral és egy DG turbulencia tényező segítségével jellemezhető,

(

)

(4.1.1.)

ahol

k

a tároló permeabilitása

[m2]

kG

a homokszűrő permeabilitása

[m2]

h

a teljes termelő rétegvastagság

[m]

Lp

a perforációs csatorna behatolási mélysége[mm]

dp

a perforációs csatorna átmérője

[mm]

n

a perforációs csatornák teljes száma.

[-]

(4.1.2.)

ahol

βG

a homokszűrőre jellemző állandó

[1/m]

γg

a gáz relatív sűrűsége

[-]

μg

a gáz viszkozitása.

[Pas]

A Prosper program képes a homokszűrő hatását figyelembe venni a nyomásesés számítása során. A felhasznált adatokat, a homokszűrő sematikus ábrája és paramétereit a 16. Melléklet az 58. oldalon tartalmazza.

15

Kútmodellezés 4.2. Hatványkitevős hozamegyenlet Egy gáztelep megfelelő művelési tervének kialakításához szükséges, hogy a termelési idő során bármilyen áramlási kúttalp nyomáshoz meghatározható legyen az áramlási kapacitás, illetve, hogy az áramlási kapacitás változása milyen hatással van az átlagos tároló nyomásra. Ezt a viselkedést a kút úgynevezett hozamegyenlete írja le.

Az eljárás nagyszámú empirikus megfigyelésen alapszik. A nyomáskülönbség és térfogatáram közötti összefüggést a következő egyenlet írja le:

(

Az egyenlet

)

(4.2.1.)

alakra hozható, aminek a képe x-y koordináta rendszerben egy

egyenes. Az egyenes meredeksége „A” lesz, míg az y tengellyel vett metszéspontja „B”. Ebből következik, hogy a ( mért (

)-

) értéket

szerint logaritmikus skálán ábrázolva a

pontpárok egy egyenesre esnek

(4.2.2)

Tehát ha a mért pontokat ábrázoljuk a fentiek alapján, a pontokon áthúzott egyenes abszcisszával vett metszése a log(C) érték, meredeksége pedig az n kitevő.

4.1. Ábra: Hatványkitevős hozamegyenlet grafikus ábrázolása

16

Kútmodellezés 4.2.1. Kút-1. hatványkitevős hozamegyenlete A hárompontos kapacitásmérésből származó nyomás és hozam adatokból a fentebb közölt elmélettel kiszámoltam a C és az n értékeket.

4.2. Ábra: Kút-1. hozamegyenletének grafikus meghatározása Forrás: Saját készítésű diagram, a MOL Nyrt. adatai alapján

(4.2.3) (4.2.4)

Így a Kút-1. hatványkitevős hozamegyenlete: (

17

)

(4.2.5)

Kútmodellezés 4.2.2. A módszer felülvizsgálata Mivel a fentiekben ismertetett módszer empirikus alapokon nyugszik, ezért előfordulhat, hogy nem megfelelően írja le a beáramlási körülményeket. Abban az esetben, ha a mért pontok túl közel esnek egymáshoz, a kisebb kúttalp nyomáshoz tartozó értékek nem lesznek megfelelő pontosságúak. Ezért megszerkesztettem a Kút-1. beáramlási görbéjét, amit a következő ábra mutat be:

4.3. Ábra: Kút-1. beáramlási görbéje hatványkitevős módszer esetén (Pr=97.7 bar) Forrás: Saját készítésű diagram, a MOL Nyrt. adatai alapján

Mivel a mérési pontok jól láthatóan a görbe elején koncentrálódnak, a görbe pontossága a fentiek értelmében kétséges. Ezért egy más módszerrel is elvégeztem Kút-1. hozamegyenletének meghatározását.

18

Kútmodellezés 4.3. Kéttagú hozamegyenlet A módszer elméletileg levezethető, a hatványkitevős módszernél kevésbé érzékeny a mért értékek elhelyezkedésére a pontosság. A nyomáskülönbség és térfogatáram közötti összefüggést a következő egyenlet írja le:

(4.3.1.) Az egyenletet átalakítva a következő összefüggést kapjuk:

(4.3.2.)

Látható, hogy ha

értékeket qsc szerint ábrázoljuk, akkor a mért értékek egy

egyenest fognak kiadni, melynek meredeksége B, a függőleges tengellyel vett metszete pedig A lesz. Így csak úgy, mint az előző módszernél a hozamegyenlet grafikus úton meghatározható.

4.4. Ábra: Kéttagú hozamegyenlet grafikus ábrázolása Forrás: Chaudhri - GasWell Testing Handbook

19

Kútmodellezés 4.3.1. Kút-1. kéttagú hozamegyenlete A hárompontos kapacitásmérésből származó nyomás és hozam adatokból a fentebb közölt elmélettel kiszámoltam az A és a B értékeket.

4.5. Ábra: Kút-1. hozamegyenletének grafikus meghatározása Forrás: saját szerkesztésű diagram a MOL Nyrt. adatai alapján

Az illesztett egyenes egyenlete alapján A és B értéke meghatározható:

A=0.00947896 B=7.4098×10-9

Így a kút hozamegyenlete:

(4.3.3.)

20

Kútmodellezés 4.4. IPR görbe meghatározása

A beáramlási görbét a kútvizsgálat fejezetben ismertetett kétváltozós módszerrel készítettem el.

4.6. Ábra: Kút-1. beáramlási görbe Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű görbe

A program által kapott A és B változót felcserélve írja ki, de a kapott értékek jó közelítéssel azonosak az általam

számított

értékekkel.

A görbe kirajzolásával

meghatározható az AOF (Absolute Open Flow) értéke, ami 644.828 em3/nap. Ez megmutatja, hogy mekkora gázhozam érhető el, abban az esetben, ha a kúttalpnyomás értéke 0 bar lenne. Ez az érték a kutak összehasonlításához használatos. 4.5. VLP módszer megválasztása A Prosper programban a termelőcsőben végbemenő nyomásveszteség leírására több elmélet szerint is történhet. Ezek közül kell kiválasztani a vizsgált kútban lévő nyomásesést legjobban leírót. Ezt úgy tehetjük meg, hogy az egyes elméletek szerint ábrázoljuk a nyomásváltozást a mélység függvényében és az ábrázolt görbék közül kiválasztjuk a kútban mért áramlási - 43000 m3/nap-os hozamhoz tartozó – kúttalpnyomáshoz (kék téglalap) legközelebbit. A kiválasztott görbéhez tartozó elmélet fogja legjobban leírni a kút függőleges nyomásveszteségét.

21

Kútmodellezés

4.7. Ábra: VLP módszer kiválasztása Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű ábra

A fentebb leírtakat a 4.7.-es ábra mutatja be. A vizsgálathoz három módszerrel végeztem el, a „Petroleum Experts” 1, 2 és 3 változatával (az 1 és 2 változatok görbéi fedésben vannak).

Ezek

a program

saját módszerei,

lényegében különböző korrelációk

kombinációi. Az ábrán látható, hogy a korreláció közül a 3-as változat van közelebb a mért ponthoz, ezért a munkapont meghatározáshoz ezt a módszer használtam fel. 4.6. Munkapont meghatározás Az előzőekben meghatározott IPR és VLP görbéket közös koordináta rendszerben ábrázolva lehet megkapni a kút munkapontját. Munkapont meghatározásnál a program kiszámolja, hogy mekkora az eltérés a mért, és számolt gázarányok valamint a kúttalp nyomások között. A PetroleumExperts3 korrelációval történt munkapont meghatározást a 4.8.-as ábrán közlöm.

22

Kútmodellezés

4.8. Ábra: Munkapont meghatározás Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű ábra

Az ábrán a beáramlási görbe (IPR) zölddel, a függőleges nyomásveszteség (VLP) pirossal, a munkapont pedig kékkel van jelölve. Az ábra oldalán jobb találhatók a fentebb említett eltérések százalékban.

23

Termelési múlt

5. Termelési múlt A területen a fúrás mélyítése és kivizsgálása 2009-ben történt. A telepből 2013.06.01.-ig a következő mennyiségeket termelték ki:

5.1. Táblázat: 2013.06.01.-ig kitermelt fluidumok Bruttó gáz

Nettó gáz 3

48814900 m 48814900 m

Kondenzátum 3

0m

3

Víz 214.7 m3


A termelés havi bontású táblázata a 18. Melléklet tartalmazza az 59. oldalon. A termelésbe állítástól kezdve 30 nap kivételével a kút folyamatosan közel állandó 60000 m3/napos ütemmel termelt. A havi és kumulált nettó gáztermelést az 5.1.-es ábra mutatja be.

5.1. Ábra: Nettó gáztermelés Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű ábra

24

Termelési múlt A telep nem rendelkezik hosszú termelési múlttal, mindössze három és fél éve termelik, ez alatt az idő alatt csak három rétegnyomás mérés történt. A termelés kezdetekor a rétegnyomás 97.7 bar volt, ezt követően 2011.06.01.-én, 2012.05.01.-én és 2013.06.01.én mérték a telep nyomását. A mért értékeket az 5.2.-es ábra és 5.2.-es táblázat mutatja be.

5.2. Ábra: Mért nyomásértékek Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű táblázat

5.2. Táblázat:Mért nyomásértékek Mérés ideje

Mért nyomás [bar]

2009.06.27.

97.7

2011.06.01.

95.5

2012.05.01.

92.3

2013.06.01.

90.36


Az ábrán látszik, hogy a réteg nyomásváltozása nem egyenletes, ebből valamilyen nyomástartó mechanizmusra például vízhajtásra lehet következtetni. A vízhajtás vizsgálata a következő fejezetben kerül bemutatásra.

25

Termelési múlt A víztermelés nem jelentős,a maximális havi víztermelés 18.9 m3 volt, ami a 60000 m3/nap-os gáztermeléshez képest alacsony. Így a maximális víz-gáz viszony érték 0.000011 m3/m3. A havi és kumulált víztermelést az 5.3.-as ábra mutatja be.

5.3. Ábra: Víztermelés Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű ábra

Az hogy a termelt víz mekkora része kondenzvíz empirikus módszerrel számítható:

w: a földgáz víztartalma T: a földgáz hőmérséklete [°K] p: a földgáz nyomása [ata] A számítások eredményét a 5.3.-as táblázat és 5.4.-es ábra tartalmazza:

5.3. Táblázat: Kondenzvíz termelés számítási eredmények

Dátum

Gáztermelés 3

3

Mért víztermelés Telepnyomás Kondenzvízgáz arány 3 3 m /m 3 3 m /év m bar

Számolt kondenzvíz termelés 3 3 m /év m

m /év

m

0

0

0

0

97.7

0.000002

0

0

8354800

34.3

34.3

95.5

0.000002

20.6

20.6

01/05/2012 18488700 26843500

87.4

121.7

92.29

0.000003

46.7

67.2

01/06/2013 21971400 48814900

93

214.7

90.36

0.000003

56.4

123.6

01/01/2011

01/06/2011 8354800


26

Termelési múlt

5.4. Ábra: Kondenzvíz termelés Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű ábra

A számításokból látszik, hogy a termelt víz jelentős része, 58%-a kondenzvíz. Ezt a későbbiekben múltillesztés során használtam fel.

27

Anyagmérleg modell elkészítése

6. Anyagmérleg modell elkészítése A anyagmérleg modell elkészítésének célja, a telep viselkedésének megismerése a termelési múlt által szolgáltatott adatok alapján. A modell elkészítése során a PETEX programcsalád MBAL programját használtam. A felhasznált PVT adatok a gázvizsgálati és vízvizsgálati jelentésből származnak.

A tárolóra vonatkozó adatok: 

Réteghőmérséklet

66 [°C]



Kezdeti rétegnyomás

97.7 [bar]



Porozitás

33.251 [%]



Kezdeti víztelítettség

27.755 [%]

6.1. Relatív permeabilitás görbék

Az anyagmérleg számításokhoz szükségesek a relatív permeabilitás görbék. Mivel ezekről nincsen mérési adat ezért ezek önállóan határoztam meg. A kezdeti víztelítettségből (Swi) meghatározható a kezdeti gáztelítettség (Sgi): (6.1.1.)

A maradó gáztelítettség konszolidálatlan homokra használt empirikus módszerrel számítható:

(6.1.2) ,ahol:

28

Anyagmérleg modell elkészítése A végponti relatív permeabilitások Felsenthal szerint homokkő tárolók esetén 100 mD-nál nagyobb permeabilitású tárolókra: Krwv=0.216 Krgv=0.82

A Corey kitevőket a víz és gáz relatív permeabilitásánál is 3-nak választottam. A víz kitevőjét a későbbiek során víz-gáz arányillesztésnél pontosítom. Így a kezdeti relatív permeabilitás görbék paraméterei:

6.1. Táblázat: Relatív permeabilitás görbék adatai Relatív permeabilitás Maradék telítettség Végpont Corey kitevő Víz (Krw)

0.27755

0.21600

3.00

Gáz (Krg)

0.24467

0.82000

3.00

Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű ábra

Ezekből a kezdő relatív permeabilitás görbék számíthatók a Corey formula alapján: (

Krx:

az x fázis relatív permeabilitása,

Ex:

az x fázis végpontja,

nx:

az x fázis Corey kitevője,

Sx:

az x fázis telítettsége,

Srx

az x fázis maradó telítettsége,

Smx:

az x fázis maximális telítettsége.

)

Ezek alapján a kezdő permeabilitás görbék alakját a 6.1.-es ábra szemlélteti:

29

(6.1.3.)


6.1. Ábra: Relatív permeabilitás görbék Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját szerkesztésű ábra

6.2. Kőzet kompresszibilitás A tároló kőzet kompresszibilitását nem mérték meg a rétegvizsgálat során. A kiszámítására azonban több módszer is rendelkezésre áll. Az MBAL programban van lehetőség a kompresszibilitás meghatározására Hall (1953) szerint, a következő módon:

(6.2.1.)

A módszer hibája viszont, hogy nem tesz különbséget a kőzettípusok között.

Erre a problémára add megoldást Horne (1990), akinek a módszere már különbséget tesz homokkő és mészkő tárolók között. Így a kőzet kompresszibilitás értéke konszolidált homokkőre:

(6.2.2.)

30

Anyagmérleg modell elkészítése Pontosabb meghatározást ad Jalalh (2006), aki magyar tárolók kőzetét (Algyő, Zsana) vizsgálva módosította Horne módszerét, az alábbi módon:

(6.2.3.)

A számításokhoz a fentebbiek miatt a 6.2.3.-as egyenletben közölt értéket használtam fel. 6.3. A vagyon bizonytalansága

Mivel a fúrás mélyítése során a víz-gáz fázishatárt nem találták meg és az említett nyomás gradiens méréssel sem lehetett teljes bizonyossággal meghatározni ezt a határt, ezért nem lehet elvetni annak a lehetőségét, hogy a volumetrikus számítással meghatározottól eltér a kezdeti földtani vagyon. A program lehetőséget ad zárt viselkedés esetén a termelés és nyomásesés alapján grafikus és analitikus vagyon-meghatározásra. A számításokat úgy végeztem el, hogy minden esetben megvizsgáltam mekkora a vagyon, ha a telep zárt viselkedést mutat az egyes termelésben mért nyomáspontokig. Tehát először az első termelésben mért pontra, majd az első két termelésben mért pontra, majd mind három pontra végeztem el a vizsgálatot, úgy, hogy a kiindulási nyomás a rétegnyomás volt. Az eredményeket a6.2.-es táblázatban közlöm:

6.2. Táblázat: Vagyonok zárt viselkedés esetén P/Z [Mm3]

Cole [Mm3]

Analitikus [Mm3]

Átlag [Mm3]

1 pontra

347.55

344.59

344.83

345.65

1 és 2 pontokra

464.11

397.62

438.80

433.51

Mind 3 pontra

616.66

466.60

552.70

545.32

Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját szerkesztésű táblázat

31

Anyagmérleg modell elkészítése A volumetrikusan számolt vagyontól való eltérés alapján vélemény formálható az egyes számított vagyonok reálisságáról.

6.3. Táblázat: Volumetrikus vagyontól való eltérés

1 pontra 1 és 2 pontra Mind 3 pontra

Eltérés a volumetrikusan számolt vagyonhoz képest P/Z [%] Cole [%] Analitikus [%] Átlag [%] 29 28 28 28 72 47 63 61 128 73 105 102


A táblázatokból látszik, hogy ha csak az első mérési pontig feltételezünk zárt viselkedést, már az is átlagosan 28% kezdeti földtani vagyontöbbletet mutat. A geológussal folytatott konzultáció során arra jutottunk, hogy ez a 28%-os eltérés következhet abból, hogy a vízgáz fázis határ lentebb van a becsültnél. Ebből kifolyólag a továbbiakban a számításaimat nem csak a volumetrikusan számolt vagyonra, hanem az említett 345.65 Mm3-es vagyonra is elvégzem. Erre a második vagyonra, mint illesztett vagyonra fogok hivatkozni. 6.4. Vízhajtás vizsgálata Az előző fejezetben elkészített Cole-plot-ot a 6.2.-es ábra mutatja be. A mért pontok elhelyezkedése alapján elmondható, hogy a telep biztosan rendelkezik aktív vízhajtással. Ezt erősítik meg a környező telepekből szerzett tapasztalatok.

6.2. Ábra: Cole plot Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű ábra

32

Anyagmérleg modell elkészítése A vízhajtás erősségét úgy vizsgáltam, hogy kiszámoltam, hogy a volumetrikusan számított, illetve a fentebb említett illesztett vagyon esetén a zárt viselkedés mekkora nyomásokat eredményezett volna a nyomásmérések időpontjában a termelés hatására. Majd kiszámoltam, hogy a kapott értékek mennyivel kisebbek a mért értékeknél. A számításaim eredményét táblázatba foglalva közlöm.

6.4. Táblázat: Nyomáseltérés zárt viselkedés esetén

1. pont 2. pont 3. pont

Volumetrikusan számolt vagyon alapján Számított Mért nyomástól való nyomás eltérés [bar] [bar] [%] 94.68 -0.82 0.86 87.99 -4.30 4.66 80.02 -10.34 11.44

Illesztett vagyon alapján Számított Mért nyomástól való nyomás eltérés [bar] [bar] [%] 95.34 -0.16 0.17 90.11 -2.18 2.36 83.89 -6.47 7.16


Ezen kívül megvizsgáltam, hogy az egyes vagyonok hány százaléka került kitermelésre, illetve, hogy a kezdeti nyomás hány százalékkal csökkent a mért pontokig.

6.5. Táblázat: Termelés és a nyomásesés mértéke

1. pont 2. pont 3. pont

Kitermelt [%] Volumetrikus Illesztett 3.09 2.42 9.94 7.77 18.09 14.13

Kezdeti nyomás csökkenése [bar] [%] 2.20 2.25 5.41 5.54 7.34 7.51


A fentebb közölt eredmények alapján elmondható, hogy mind két vagyon esetében mérsékelt vízhajtás jelenlétére lehet következtetni.

33

Anyagmérleg modell elkészítése 6.5. Múltillesztés

A múltillesztés során a víztestet peremi víznek feltételeztem, a víztest permeabilitását a kútvizsgálat fejezetben leírt 374 md-s értéknek választottam. A beáramlási módszernek a van Everdingen és Hurst módszer módosított változatát használtam. Ezekkel a beállításokkal elvégeztem a víztest méretének analitikus regresszióját mind két vagyon változat esetében, ezt mutatja be a 6.3.-as és 6.4.-es ábra.

6.3. Ábra: Víztest analitikus regressziója volumetrikusan meghatározott vagyon esetén

Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű ábra

6.4. Ábra: Víztest analitikus regressziója illesztéssel meghatározott vagyon esetén Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű ábra

34

Anyagmérleg modell elkészítése A két ábrán piros vonallal láthatjuk a vízbeáramlás nélküli esetet, kék vonallal a vízbeáramlásos esetet. A volumetrikusan meghatározott vagyon esetén a külső és belső dimenzió nélküli sugár aránya 9.17-nek, az illesztéssel meghatározott vagyon esetén 7.58-nak adódott. Ez alapján elmondható, hogy a vízhajtás valóban mérsékelt mind két esetben.

A maximális biztonságra való törekedés érdekében a továbbiakban a múltillesztést, valamint a termelés előrejelzést csak a volumetrikusan meghatározott vagyonra végzem el ,és mutatom be. Ennek okai a következők: 

A rövid termelési múlt miatt nem áll rendelkezésre elegendő információ a vagyon pontos meghatározásához



Mivel mind két vagyonváltozat esetében a vízhajtás mérsékeltnek bizonyult, ezért viselkedésbeli eltérés nem feltételezhető



A volumetrikusan meghatározott vagyonra elvégezve a termelés előrejelzését elkerülöm a túlbecslést

6.5.1. Nyomásillesztés

A kapott értékekkel elvégeztem a mért és számított nyomások összehasonlítását (6.5.-ös ábra és 6.6.-os táblázat).

6.5. Ábra: A mért és számított nyomások összehasonlítása Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű ábra

35

Anyagmérleg modell elkészítése 6.6. Táblázat: A mért és számított nyomások összehasonlítása Dátum

Mért nyomás [bar]

Számított nyomás [bar]

2011/01/01 2011/06/01 2012/05/01 2013/06/01

97.7 95.5 92.29 90.36

97.70 95.93 93.30 89.99

Eltérés [bar] [%] 0.00 0.00 0.43 0.45 1.01 1.10 -0.37 -0.41


Az ábrán kék vonallal a mért nyomások, piros vonallal a számított értékek vannak ábrázolva. A táblázat a mért és számított értékek bemutatása mellett megmutatja, a számított és mért nyomások különbségét és azt, hogy ez a mért értékeknek hány százaléka. A szimuláció során kapott összes nyomásértéket a 19. Melléklet tartalmazza az 60. oldalon.

Az összehasonlítás eredményeként elmondható, hogy az adott paraméterekkel az anyagmérleg számítás megfelelő pontossággal követi a valóságot. 6.5.2. Víz-gáz arány illesztés Az előrejelzéshez a nyomásilleszkedés mellett fontos a víz-gáz arány megfelelő illeszkedése, mivel nem megfelelő illeszkedés esetén nem lesz pontos a vízbeáramlás előrejelzése. Az illesztés során a relatív permeabilitás görbét pontosítottam a víz coreykitevőjének módosításával. A vizsgálatot úgy végeztem, hogy a mért víz-gáz arányra lineáris trendvonalat illesztettem, és a trendvonal értékeitől való eltérését vizsgáltam a relatív permeabilitás görbéből számított víz-gáz aránynak 3-as és 4-es corey kitevő esetén. A vizsgálat során figyelembe vettem azt, hogy a termelt víznek átlagosan 58%-a kondenzvíz, úgy hogy a termelt vizet 42%-ára csökkentettem. A vizsgálat eredményeit a 6.7.-es táblázat és 6.6.-os ábratartalmazza. 6.7. Táblázat: Számított víz-gáz arány eltérések a mért értékektől Víz corey-kitevője

Eltérés [%]

3

24.34

4

19.98

Forrás: Saját készítésű táblázat

36


6.6. Ábra: Számított víz-gáz arány eltérések a mért értékektől Forrás: Saját készítésű ábra

A számolt és mért értékeket havi lebontásban bemutató táblázatot a 61. oldalon a 20. Melléklet tartalmazza.

Látható, hogy a két vizsgálat közül a pontosabb eredményt az a változat adja, ahol a víz corey-kitevőjének értéke 4. Emiatt a relatív permeabilitás görbéket a következő képpen módosítottam:

6.8. Táblázat: Módosított relatív permeabilitás görbék adatai Relatív permeabilitás Maradék telítettség Végpont Corey kitevő Víz (Krw)

0.27755

0.21600

4.00

Gáz (Krg)

0.24467

0.82000

3.00

Forrás: Saját készítésű táblázat

37

Anyagmérleg modell elkészítése Az így módosult görbéket a 6.7.-es ábra mutatja be.

6.7. Ábra: Módosított relatív permeabilitás görbék Forrás: Saját készítésű ábra

Az elvégzett módosításokkal az anyagmérleg-modell megfelelő pontosságú a termelés előrejelzéshez.

38

Termelés előrejelzés

7. Termelés előrejelzés A termelés előrejelzéshez a PETEX programcsalád MBAL nevű szoftverét használtam. Az előrejelzést négy változatban végeztem el, amelyeket a 7.1. táblázat szemléltet. 7.1. Táblázat: Előrejelzési variációk Változat 1 2 3 4

Termelési ütem Kútfej nyomás [m3/nap] [bar] 60000 100000 60000 100000

40 40 20 20

Forrás: saját készítésű táblázat

Az előrejelzések során csak a termelési ütemet, valamint a kútfej nyomást változtattam, a termelő kutak száma mindvégig egy maradt. A modell sematikus ábrája a következő:

7.1. Ábra: MBAL programba elkészített modell sematikus ábrája Forrás: saját készítésű ábra

Az egyes változatok előrejelzés eredményét az alábbiakban mutatom be külön alfejezetekben.

39

Termelés előrejelzés 7.1. 1. sz. változat Ebben a változatban a termelési ütemen (60 em3/nap) és a kútfej nyomáson (40 bar) nem változtattam. Így az összesen kitermelhető gáz 200.2 Mm3-nek adódott, a kihozatal pedig 73.7%-nak. A termelést elvizesedés miatt feltehetőleg 2021 januárjában áll le 59 baros telepnyomáson. A termelés során a nyomás és kumulált gáztermelés változását a 7.2.-es ábra mutatja be.

7.2. Ábra: Rétegnyomás és a kumulált gáztermelés alakulása a termelés során az 1-es változat szerint Forrás: saját készítésű ábra

Az ábrán a kumulált gáztermelés a bal oldali tengelyen jelenik meg, és a piros, kék és zöld vonalak mutatják be a változását. A jobb oldali tengelyen a rétegnyomás látható, aminek a változását a rózsaszín, világoskék és sárga szemléltetik. A változat előrejelzésének részletes eredményei: 

Az előrejelzés eredményeit tartalmazó teljes táblázat: 21. Melléklet, 61. oldal



A víz-gáz arány alakulása: 22. Melléklet, 63. oldal



Az átlagos gáztermelés: 23. Melléklet, 63. oldal

40

Termelés előrejelzés 7.2. 2. sz. változat Ebben a változatban a termelési ütemet 100 em3/nap-ra változtattam, a kútfej nyomáson (40 bar) nem változtattam. Így az összesen kitermelhető gáz 200.63 Mm3-nek adódott, a kihozatal pedig 73.9%-nak. A termelést elvizesedés miatt feltehetőleg 2018 októberében áll le 58.8baros telepnyomáson. A termelés során a nyomás és kumulált gáztermelés változását a 7.3.-as ábra mutatja be.

7.3. Ábra: Rétegnyomás és a kumulált gáztermelés alakulása a termelés során a 2-es változat szerint Forrás: saját készítésű ábra


Az előrejelzés eredményeit tartalmazó teljes táblázat: 24. Melléklet 63. oldal



A víz-gáz arány alakulása:25. Melléklet, 65 oldal



Az átlagos gáztermelés:26. Melléklet, 65. oldal

41

Termelés előrejelzés 7.3. 3. sz. változat Ebben a változatban a termelési ütemen (60 em3/nap) nem változtattam, a kútfej nyomást 20 bar-ra nem módosítottam. Így az összesen kitermelhető gáz 222.8 Mm3-nek adódott, a kihozatal pedig 82.1%-nak. A termelést elvizesedés miatt feltehetőleg 2022 februárjában áll le 43.8baros telepnyomáson. A termelés során a nyomás és kumulált gáztermelés változását a 7.4.-es ábra mutatja be.

7.4. Ábra: Rétegnyomás és a kumulált gáztermelés alakulása a termelés során a 3-as változat szerint Forrás: saját készítésű ábra


Az előrejelzés eredményeit tartalmazó teljes táblázat:27. Melléklet, 65. oldal



A víz-gáz arány alakulása:28. Melléklet, 67. oldal




42

Termelés előrejelzés 7.4. 4. sz. változat Ebben a változatban a termelési ütemet 100 em3/nap-ra, a kútfej nyomást 20 bar-ra módosítottam. Így az összesen kitermelhető gáz 223.9 Mm3-nek adódott, a kihozatal pedig 82.5%-nak. A termelést elvizesedés miatt feltehetőleg 2019 februárjában áll le 43baros telepnyomáson. A termelés során a nyomás és kumulált gáztermelés változását a 7.5.-ös ábra mutatja be.

7.5. Ábra: Rétegnyomás és a kumulált gáztermelés alakulása a termelés során a 4-es változat szerint Forrás: saját készítésű ábra


Az előrejelzés eredményeit tartalmazó teljes táblázat:30. Melléklet, 69. oldal



A víz-gáz arány alakulása:31. Melléklet, 69. oldal




43

Termelés előrejelzés 7.5. Összegzés

A négy változat összesített eredményeit a 7.2.-es táblázat mutatja be, a kumulált termelést a négy esetben pedig a 7.6.-os ábra. 7.2. Táblázat: Az előrejelzések összesített eredménye

Összegzés Változat

Termelési idő vége

Rétegnyomás [Bar]

Kihozatali tényező [%]

Kumulatív gáztermelés [Mm3]

1 2 3 4

2021/01/01 2018/10/01 2022/02/01 2019/02/01

58.98 58.81 43.77 42.97

73.74 73.90 82.06 82.47

200.20 200.63 222.80 223.89

Forrás: saját készítésű táblázat

7.6. Ábra: A 4 változat kumulált gáztermelés alakulása Forrás: saját készítésű ábra

44

Javaslatok

8. Következtetések és javaslatok Az elkészült anyagmérleg és kút modell segítségével termelés előrejelzést végeztem négy változatban. A különböző változatokban a kihozatali tényező 73.74% és 82.47% közötti értékeket vett fel. Az előrejelzés során bemutatott eredmények alapján elmondható, hogy a termelésben számottevő (9%) növekedést eredményez a kútfej nyomás lecsökkentése a jelenlegi 40 bar-ról 20 bar-ra. Ezért a termelés optimalizálása érdekében, amennyiben arra lehetőség van, a gyűjtési nyomást célszerű csökkenteni. A termelési ütem növelése az eredmények alapján számot tevő többlet kihozatalra nem vezet, csak a felhagyási időre van hatással.

A dolgozat során láthatóvá vált, hogy a vagyon pontos meghatározásához nem áll rendelkezésre megfelelő mennyiségű adat. Ezért a pontosítás érdekében, amennyiben lehetséges, 3 dimenziós geológiai modell készítésére lenne szükséges. Amennyiben ez nem megoldható a pontosításra megoldást adhat, ha nyomásmérésre nem évente, hanem félévente kerül sor, és két év elteltével az új négy nyomásponttal egy felülvizsgálat készülhetne a vagyonra.

45

Köszönetnyílvánítás Szeretnék köszönetet mondani Szín Lászlónak, a MOL Nyrt. művelés menedzser vezetőjének

a

szakdolgozatom

elkészítéséhez

nyújtott

segítségéért,

valamint

Dr. Bódi Tibornak, az Olajmérnöki Intézeti Tanszék docensének az elméleti háttér megismertetéséért és konzultációs munkájáért.

__________________________ Pásztor Ádám Viktor Műszaki Földtudományi Alapszak (BSc), Olaj- és Gázmérnöki Szakirány

Miskolc, 2013.11.25.

46

Irodalomjegyzék

9. Irodalomjegyzék 1.

Pápay J. (2003): Development of Petroleum Reservoirs. (Akadémiai Kiadó, Budapest, 2003)

2.

Dr. Bódi T.: A réteg megnyitások hatékonyságának vizsgálata ((tanulmány), Miskolc, 1995)

3.

Amanat U. Chaudhry (2003): GasWell Testing Handbook. (Gulf Professional Publishing)

4.

Back Pressure Test for Natural Gas Wells. (Railroad Commission of Texas, 1951)

5.

Al-Hussainy, R. és Ramey H. J. (1966) : Application of Real Gas Flow Theory to Well Testing and Deliverability Forecasting,in: J. Petroleum Technol (Május 1966)

6.

Bukacek, R.F.(1959): Equilibrium Moisture Content of Natural Gases (Research Bulletin IGT,Chicago, 1959).

7.

Felsenthal

M.(1959):

Correlation

of

kg/ko

Data

with

Sandstone

Core

Characteristics. Petroleum Transactions, AIME, Volume 216, 1959, pages 258261 8.

Corey, A.T. 1954. The interrelation between gas and oil relative permeabilities. Producers Monthly 19 (November): 38–41.

9.

Hall, H.N., Compressibility of Reservoir Rocks. Trans., AIME, 1953. 198: p. 30931.

10. Horne, N.R., Modern Well Test Analysis, A Computer-Aided Approach. 1990:Petroway, Inc. 11. Jalalh A. A. (2006): Determination and analysis of porous rock compressibility of Hungarian rock samples (Ph.D.dissertation, University of Miskolc 2006) 12. Cole, W. F.:Reservoir Engineering Manual, Gulf Publishing Company, Houston, Texas,1961. 13. van Everdingen, A. F.,Hurst, W.: The Application of the Laplace Transformation to Flow Problems in Reservoirs, Trans. AIM£, December 1949, pp. 305-324.

47

Mellékletek

10. Mellékletek

1. Melléklet: Line (D-É) irányú szeizmikus metszet Forrás: Terület-1 előterjesztés (pdf.)

2. Melléklet: Trace (Ny-K) irányú szeizmikus metszet Forrás: Terület-1 előterjesztés (pdf.)

48

Mellékletek

3. Melléklet: A horizont tető szeizmikus időtérképe Forrás: Terület-1 előterjesztés (pdf.)

4. Melléklet: Horizont menti amplitúdó eloszlás térkép Forrás: Terület-1 előterjesztés (pdf.)

49

Mellékletek

5. Melléklet: Átlagos frekvencia eloszlás az objektum fölött Forrás: Terület-1 előterjesztés (pdf.)

6. Melléklet: Átlagos frekvencia eloszlás az objektum alatt Forrás: Terület-1 előterjesztés (pdf.)

50

Mellékletek

7. Melléklet: A horizontra kiegyenesített horizonslice Forrás: Terület-1 előterjesztés (pdf.)

8. Melléklet: Az objektum környezetének spektrális dekompozit képe Forrás: Terület-1 előterjesztés (pdf.)

51

Mellékletek

9. Melléklet: Dőlés irányú szeizmikus metszet Forrás: Terület-1 előterjesztés (pdf.)

10. Melléklet: Csapás irányú szeizmikus metszet Forrás: Terület-1 előterjesztés (pdf.)

52

Mellékletek

Gázvizsgálati jelentés A perforáció helye: 978-989 m A mintavétel helye: szeparátor Nyomás: 16.8 bar Hőmérséklet: 0.8 °C A vizsgált gázminta oxigénmentes volt. A gáz összetétele: C1

0.9672 m3/m3

C2

0.0079 m3/m3

C3

0.0026 m3/m3

i-C4

0.0018 m3/m3

n-C4 0.0002 m3/m3 i-C5

0.0004 m3/m3

n-C5 0.000 m3/m3 i-C6

0.000 m3/m3

n-C6 0.000 m3/m3 C7

0.000 m3/m3

C8

0.000 m3/m3

C9

0.000 m3/m3

N2

0.0128 m3/m3

CO2

0.0070 m3/m3

Gazolintartalom (C5+)

1.55

g/Nm3

0.577

(Levegő=1)

A gáz egyéb jellemzői:

relatív

Gázsűrűség

Kalorikus adatok

abszolút 0.746

kg/Nm3

égéshő

39625

kJ/Nm3

fűtőérték 35734

kJ/Nm3

11. Melléklet: Gázvizsgálati jelentés Forrás: Kút-1 kútkönyve alapján

53

Mellékletek

Vízvizsgálati jelentés A perforáció helye: 978-989 m

Összes só

212.18 kg/m3

Uralkodó só

NaCl

Sóösszetétel

Ionösszetétel

NaCl

0.9813 kg/kg

Na+ /+K+/ 2043.45 mgeé/l

Ca(HCO3)2

0.0012 kg/kg

K+

1176.8 mgeé/l

NaHCO3

0.0155 kg/kg

Ca++

1.8 mgeé/l

CaSO4

0.000 kg/kg

Mg++

0.000 mgeé/l

CaCl2

0.000 kg/kg

NH4+

12.85 mgeé/l

Na2SO4

0.0021 kg/kg

++

Fe

2.76 mgeé/l

Palmer osztály I.

Cl

3194.56 mgeé/l

1. S.

HCO3-

23.92 mgeé/l

2. S.

R-COO-

12.93 mgeé/l

3. S.

SO4-

6.24 mgeé/l

-

98.86

1. A.

1

Br-

0.000 mgeé/l

2. A.

0.14

J-

0.000 mgeé/l

HBO2

48.27 mg/l

H2SiO3

2990 mg/l

3. A. pH

6.92

Kem. összes

50.47 g CaO/m3

Kem. változó

50.47 g CaO/m3

Kem. állandó

0 g CaO/m3

Lúgosság

35.05

12. Melléklet: Vízvizsgálati jelentés Forrás: Kút-1 kútkönyve alapján

54

Mellékletek

13. Melléklet: Izovol táblázat Forrás: Terület-1 előterjesztés (pdf.)

55

Mellékletek

14. Melléklet: Kútszerkezet Forrás: Telep-1 kútvizsgálati jelentés

56

Mellékletek

Megnevezés

Hossz (m) Mélység (m) 990.00

2 3/8” NU vágóéles saru

0.20

989.80

2 3/8” NU x 10’

x 0. 008” szűrő

3.66

986.14

2 3/8” NU x 10’

x 0. 008” szűrő

3.66

982.48

2 3/8” NU x 23’

x 0. 008” szűrő

7.60

974.88

2 3/8” NU t. cső J-55 4.5 2 3/8” NU x 10’

x 0.0008” szűrő

9.60 3.66

961.02

2 3/8” NV „D” nipple

0.30

958.72

7” LH – GP – 2 packer

2.30

952.00

0.36

950.86

2 7/8” NV

x 2 3/8” NV átm.

2 3/8” NV toldó

6’ L-80

1.94

2 3/8” NV „QL” hüvely

0.80

2 3/8” NV toldó 10’ L-80

2.98

2 3/8” NV toldó

1.04

3’ L-80

2 3/8” NV „DS” nipple 2 3/8” TB t. cső

0.32

J-55, 4.83 mm

925.92

15. Melléklet: Kútkiképzés Forrás: Telep-1 kútvizsgálati jelentés

57

948.12

943.78

Mellékletek

16. Melléklet: Homokszűrő Forrás: A Prosper program ábrája alapján saját készítésű ábra

Mesh méret

30/50

Homokszűrő permeabilitása

90000

Perforáció átmérő

0.0121 m

Lövéssűrűség

20 1/m

Homokszűrő hossz

0.0002 m

Perforált intervallum

11 m

17. Melléklet: Homokszűrő adatai Forrás: MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű táblázat

58

Mellékletek

Dátum

Gáztermelés [em3/hónap]

Kumulált gáztermelés [em3]

Víztermelés [m3/hónap]

Kumulált víztermelés [m3]

2011.02 2011.03 2011.04 2011.05 2011.06 2011.07 2011.08 2011.09 2011.10 2011.11 2011.12 2012.01 2012.02 2012.03 2012/04 2012.05 2012.06 2012.07 2012.08 2012.09 2012.10 2012.11 2012.12 2013.01 2013.02 2013.03 2013.04 2013.05

1639.8 1617 1782.7 1661.7 1713.1 1842.7 1833.7 1795.4 1853.7 1692.5 1584.1 1702.3 1738.8 1601.6 1800 1039.4 1564 1616.3 1703 1650 1787.5 1738 1794.9 1774 1630 1830 1773.2 1749

1639.8 3256.8 5039.5 6701.2 8414.3 10257 12090.7 13886.1 15739.8 17432.3 19016.4 20718.7 22457.5 24059.1 25859.1 26898.5 28462.5 30078.8 31781.8 33431.8 35219.3 36957.3 38752.2 40526.2 42156.2 43986.2 45759.4 47508.4

0.3 4.5 2.9 18.8 7.8 5.5 5.7 4.4 6 8.4 13.3 14.2 8.7 6.1 5.7 9.7 9 9.3 9.3 9 1.1 0 1.8 9.3 10.4 12.6 9 9

0.3 4.8 7.7 26.5 34.3 39.8 45.5 49.9 55.9 64.3 77.6 91.8 100.5 106.6 112.3 122 131 140.3 149.6 158.6 159.7 159.7 161.5 170.8 181.2 193.8 202.8 211.8

18. Melléklet: A termelési múlt havi bontású táblázata Forrás: A MOL Nyrt. adatai alapján saját készítésű táblázat

59

Mellékletek

Dátum

Számított nyomás [Bar]

01/01/2011 01/02/2011 01/03/2011 01/04/2011 01/05/2011 01/06/2011 01/07/2011 01/08/2011 01/09/2011 01/10/2011 01/11/2011 01/12/2011 01/01/2012 01/02/2012 01/03/2012 01/04/2012 01/05/2012 01/06/2012 01/07/2012 01/08/2012 01/09/2012 01/10/2012 01/11/2012 01/12/2012 01/01/2013 01/02/2013 01/03/2013 01/04/2013 01/05/2013 01/06/2013

97.70 97.25 96.87 96.51 96.20 95.93 95.62 95.34 95.07 94.78 94.56 94.35 94.11 93.86 93.63 93.35 93.30 93.06 92.81 92.54 92.30 92.00 91.74 91.45 91.19 90.96 90.64 90.38 90.10 89.99

19. Melléklet: Számított nyomásértékek Forrás: Saját készítésű táblázat

60

Mellékletek

Dátum

2011/01/01 2011/02/01 2011/03/01 2011/04/01 2011/05/01 2011/06/01 2011/07/01 2011/08/01 2011/09/01 2011/10/01 2011/11/01 2011/12/01 2012/01/01 2012/02/01 2012/03/01 2012/04/01 2012/05/01 2012/06/01 2012/07/01 2012/08/01 2012/09/01 2012/10/01 2012/11/01 2012/12/01 2013/01/01 2013/02/01 2013/03/01 2013/04/01 2013/05/01 2013/06/01

Mért víz-gáz arány

7.96936E-08 1.11644E-06 7.06609E-07 4.5952E-06 1.99557E-06 1.24806E-06 1.30864E-06 1.00281E-06 1.34868E-06 2.06726E-06 3.40768E-06 0.000003527 2.17614E-06 1.65204E-06 1.25996E-06 3.94088E-06 2.41217E-06 2.42104E-06 2.29352E-06 2.29083E-06 3.29308E-07 0 3.50982E-07 2.19925E-06 2.63297E-06 2.9376E-06 2.13046E-06 2.16152E-06 9.32229E-07

Víz-gáz arányra illesztett értékek 1.78E-06 1.79E-06 1.79E-06 1.80E-06 1.81E-06 1.82E-06 1.82E-06 1.83E-06 1.84E-06 1.84E-06 1.85E-06 1.86E-06 1.87E-06 1.87E-06 1.88E-06 1.89E-06 1.89E-06 1.90E-06 1.91E-06 1.92E-06 1.92E-06 1.93E-06 1.94E-06 1.94E-06 1.95E-06 1.96E-06 1.97E-06 1.97E-06 1.98E-06

Számított vízgáz arány 3- Eltérés as corey[%] kitevővel 2.16E-06 2.17E-06 2.18E-06 2.18E-06 2.19E-06 2.20E-06 2.20E-06 2.21E-06 2.21E-06 2.22E-06 2.23E-06 2.24E-06 2.24E-06 2.25E-06 2.27E-06 2.28E-06 2.29E-06 2.30E-06 2.32E-06 2.34E-06 2.36E-06 2.39E-06 2.42E-06 2.45E-06 2.49E-06 2.53E-06 2.58E-06 2.64E-06 2.70E-06 2.76E-06

22.04 21.93 21.81 21.64 21.43 21.29 21.15 21.01 20.93 20.83 20.75 20.77 20.86 20.97 21.24 21.30 21.63 22.07 22.67 23.38 24.28 25.37 26.65 28.18 29.85 31.75 34.10 36.72 39.33

20. Melléklet: Víz-gáz arány eltérések Forrás: saját készítésű táblázat

61

Számított víz-gáz arány 4-es coreykitevővel 2.16E-06 2.17E-06 2.18E-06 2.18E-06 2.19E-06 2.20E-06 2.20E-06 2.21E-06 2.21E-06 2.22E-06 2.22E-06 2.23E-06 2.23E-06 2.24E-06 2.24E-06 2.25E-06 2.25E-06 2.25E-06 2.26E-06 2.27E-06 2.27E-06 2.28E-06 2.29E-06 2.30E-06 2.31E-06 2.32E-06 2.34E-06 2.35E-06 2.37E-06 2.38E-06

Eltérés [%]

22.04 21.93 21.81 21.63 21.41 21.25 21.06 20.85 20.68 20.44 20.20 19.99 19.81 19.61 19.48 19.12 18.97 18.85 18.77 18.69 18.70 18.70 18.78 18.88 18.99 19.24 19.53 19.92 20.19

Mellékletek

Dátum

Tároló nyomás [bar]

01/06/2013 01/07/2013 01/10/2013 01/01/2014 01/04/2014 01/07/2014 01/10/2014 01/01/2015 01/04/2015 01/07/2015 01/10/2015 01/01/2016 01/04/2016 01/07/2016 01/10/2016 01/01/2017 01/04/2017 01/07/2017 01/10/2017 01/01/2018 01/04/2018 01/07/2018 01/10/2018 01/01/2019 01/04/2019 01/07/2019 01/10/2019 01/01/2020 01/04/2020 01/07/2020 01/10/2020 01/01/2021

89.9854 89.7202 88.9246 88.1309 87.3479 86.5474 85.7281 84.898 84.0753 83.2321 82.3675 81.4903 80.6095 79.7152 78.7964 77.8622 76.9325 75.9756 74.9897 73.9839 72.9791 71.9401 70.8634 69.7567 68.6402 67.4701 66.2338 64.9256 63.5307 62.0818 60.5814 58.9798

Gáz Gáztermelés kihozatali [em3/nap] tényező [%] 17.9797 18.5897 20.4601 22.3306 24.1605 26.0106 27.8811 29.7516 31.5815 33.4316 35.3021 37.1726 39.0228 40.873 42.7435 44.614 46.4438 48.294 50.1645 52.035 53.8648 55.715 57.5855 59.456 61.2858 63.136 65.0065 66.877 68.7271 70.5191 72.1977 73.7371

60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 59.8904 55.6453 51.2813 47.4592

Víz-gáz arány [m3/m3]

Kumulált gáztermelés [Mm3]

1.85E-06 2.39E-06 2.45E-06 2.54E-06 2.67E-06 2.84E-06 3.10E-06 3.44E-06 3.92E-06 4.58E-06 5.51E-06 6.77E-06 8.50E-06 1.09E-05 1.42E-05 1.88E-05 2.50E-05 3.39E-05 4.63E-05 6.38E-05 8.84E-05 0.000124432 0.000177427 0.000255624 0.000371911 0.000554705 0.000845502 0.00131444 0.00209239 0.00341632 0.00556942 0.00877713

48.8149 50.4709 55.5493 60.6277 65.5957 70.6189 75.6973 80.7757 85.7437 90.7669 95.8453 100.924 105.947 110.97 116.049 121.127 126.095 131.118 136.197 141.275 146.243 151.266 156.345 161.423 166.391 171.414 176.493 181.571 186.594 191.459 196.017 200.196

21. Melléklet: 1-es változat termelés előrejelzése Forrás: saját készítésű táblázat

62

Mellékletek

22. Melléklet: Víz-gáz arány alakulása a termelés során (1-es változat) Forrás: saját készítésű ábra

23. Melléklet: Átlagos gáztermelés alakulása a termelés során (1-es változat) Forrás: saját készítésű ábra

63

Mellékletek

Dátum


01/06/2013 01/07/2013 01/10/2013 01/01/2014 01/04/2014 01/07/2014 01/10/2014 01/01/2015 01/04/2015 01/07/2015 01/10/2015 01/01/2016 01/04/2016 01/07/2016 01/10/2016 01/01/2017 01/04/2017 01/07/2017 01/10/2017 01/01/2018 01/04/2018 01/07/2018 01/10/2018

89.9854 89.3691 87.7962 86.3806 85.016 83.6193 82.1779 80.7019 79.2209 77.6827 76.0821 74.4307 72.8629 71.4702 70.0847 68.7047 67.3706 66.0329 64.68 63.3066 61.9155 60.4272 58.8111

Gáz kihozatali Gáztermelés tényező [%] [em3/nap] 17.9797 18.9963 22.1138 25.2313 28.281 31.3646 34.4821 37.5996 40.6493 43.7329 46.8504 49.9679 52.9378 55.637 58.1899 60.6122 62.857 65.0036 67.0492 68.9696 70.7246 72.3706 73.8956

100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 99.4738 91.4239 83.6382 79.4391 75.2787 71.2783 67.2892 63.2783 59.2319 55.16 50.8348 46.9559



1.85E-06 2.39E-06 2.50E-06 2.69E-06 3.01E-06 3.59E-06 4.60E-06 6.31E-06 9.19E-06 1.42E-05 2.28E-05 3.77E-05 6.37E-05 0.000107479 0.000178761 0.000294584 0.00048212 0.000798375 0.00132779 0.00220174 0.00360962 0.00588019 0.00926199

48.8149 51.5749 60.0389 68.5029 76.7829 85.1549 93.6189 102.083 110.363 118.735 127.199 135.663 143.726 151.054 157.986 164.562 170.657 176.485 182.039 187.252 192.017 196.486 200.627

24. Melléklet:2-es változat termelés előrejelzése Forrás: saját készítésű táblázat

64

Mellékletek



65

Mellékletek

Dátum


01/06/2013 01/07/2013 01/10/2013 01/01/2014 01/04/2014 01/07/2014 01/10/2014 01/01/2015 01/04/2015 01/07/2015 01/10/2015 01/01/2016 01/04/2016 01/07/2016 01/10/2016 01/01/2017 01/04/2017 01/07/2017 01/10/2017 01/01/2018 01/04/2018 01/07/2018 01/10/2018 01/01/2019 01/04/2019 01/07/2019 01/10/2019 01/01/2020 01/04/2020 01/07/2020 01/10/2020 01/01/2021 01/04/2021 01/07/2021 01/10/2021 01/01/2022 01/02/2022

89.9854 89.7202 88.9246 88.1309 87.3479 86.5474 85.7281 84.898 84.0753 83.2321 82.3675 81.4903 80.6095 79.7152 78.7964 77.8622 76.9325 75.9756 74.9897 73.9839 72.9791 71.9401 70.8634 69.7567 68.6402 67.4701 66.2338 64.9256 63.5307 61.9846 60.1807 58.0019 55.3631 52.1257 48.3785 44.8685 43.7673

Gáz Gáztermelés kihozatali [em3/nap] tényező [%] 17.9797 18.5897 20.4601 22.3306 24.1605 26.0106 27.8811 29.7516 31.5815 33.4316 35.3021 37.1726 39.0228 40.873 42.7435 44.614 46.4438 48.294 50.1645 52.035 53.8648 55.715 57.5855 59.456 61.2858 63.136 65.0065 66.877 68.7271 70.5773 72.4478 74.3183 76.1481 77.9983 79.8646 81.552 82.0637

60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 57.6815 49.364 48.0643



1.85E-06 2.39E-06 2.45E-06 2.54E-06 2.67E-06 2.84E-06 3.10E-06 3.44E-06 3.92E-06 4.58E-06 5.51E-06 6.77E-06 8.50E-06 1.09E-05 1.42E-05 1.88E-05 2.50E-05 3.39E-05 4.63E-05 6.38E-05 8.84E-05 0.000124432 0.000177427 0.000255624 0.000371911 0.000554705 0.000845502 0.00131444 0.00209239 0.0034263 0.00571354 0.0094332 0.0147646 0.0212639 0.0274873 0.0340425 0.0362762

48.8149 50.4709 55.5493 60.6277 65.5957 70.6189 75.6973 80.7757 85.7437 90.7669 95.8453 100.924 105.947 110.97 116.049 121.127 126.095 131.118 136.197 141.275 146.243 151.266 156.345 161.423 166.391 171.414 176.493 181.571 186.594 191.617 196.696 201.774 206.742 211.765 216.832 221.414 222.803

27. Melléklet:3-as változat termelés előrejelzése Forrás: saját készítésű táblázat

66

Mellékletek

28. Melléklet: Víz-gáz arány alakulása a termelés során (3-as változat) Forrás: saját készítésű ábra

29. Melléklet: Átlagos gáztermelés alakulása a termelés során (3-as változat) Forrás: saját készítésű ábra

67

Mellékletek

Dátum


01/06/2013 01/07/2013 01/10/2013 01/01/2014 01/04/2014 01/07/2014 01/10/2014 01/01/2015 01/04/2015 01/07/2015 01/10/2015 01/01/2016 01/04/2016 01/07/2016 01/10/2016 01/01/2017 01/04/2017 01/07/2017 01/10/2017 01/01/2018 01/04/2018 01/07/2018 01/10/2018 01/01/2019 01/02/2019

89.9854 89.3691 87.7962 86.3806 85.016 83.6193 82.1779 80.7019 79.2209 77.6827 76.0821 74.4307 72.7412 70.9875 69.1371 67.1885 65.1519 63.0248 60.7223 58.0515 54.8892 51.2471 47.5216 44.0575 42.9718

Gáz Gáztermelés kihozatali [em3/nap] tényező [%] 17.9797 18.9963 22.1138 25.2313 28.281 31.3646 34.4821 37.5996 40.6493 43.7329 46.8504 49.9679 53.0515 56.1352 59.2526 62.3701 65.4193 68.4044 71.2539 73.9141 76.2983 78.4516 80.3476 81.9735 82.4655

100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 98.9922 93.7218 88.0211 81.3369 73.5008 64.5942 55.6359 47.4667 46.1908



1.85E-06 2.39E-06 2.50E-06 2.69E-06 3.01E-06 3.59E-06 4.60E-06 6.31E-06 9.19E-06 1.42E-05 2.28E-05 3.77E-05 6.40E-05 0.000112073 0.00020299 0.000380388 0.000741207 0.00154357 0.0033331 0.0071016 0.0136606 0.022241 0.0304956 0.0374189 0.0394694

48.8149 51.5749 60.0389 68.5029 76.7829 85.1549 93.6189 102.083 110.363 118.735 127.199 135.663 144.035 152.407 160.871 169.335 177.613 185.718 193.454 200.677 207.15 212.996 218.144 222.558 223.894

30. Melléklet:4-es változat termelés előrejelzése Forrás: saját készítésű táblázat

68

Mellékletek



69

Egy hazai gáztelep művelés-elemzése és termeléselőrejelzése. Szakdolgozat

Recommend Documents