BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
4.1
SPESIFIKASI BEBAN DAN BAHAN Spesifikasi beban dan bahan yang dipergunakan pada perhitungan struktur Rumah Susun Sederhana Sewa Karanganyar dengan system JHS Column Beam Slab adalah :
4.1.1 Beben yang dipakai adalah : a. Beban hidup
: 2,5 kN/m²
b. Beban SDL
: 1,2 kN/m²
c. Beton
: 24 kN/m³
d. Beban dinding ½ bata : 2,5 kN/m³ e. Beban hidup Atap
: 1 kN/m²
f. Beban Roof Tank
: 3 kN/m²
g. Beban Gempa zone II Tanah Lunak 4.1.2 Material yang digunakan adalah : 1
Beton untuk Kolom, Balok, Pelat Precast Mutu beton
: K450 (fc’ = 37,35 MPa)
Ec = 4700√fc’ = 28724 Mpa Es = 200000 MPa 2
Beton untuk Poer dan Sloof Mutu beton
: K300 (fc’ = 24,90 MPa)
Ec = 4700√fc’ = 25332,084 Mpa Es = 200000 MPa 3
Baja Tulangan
: U39 untuk tulangan Ulir : U24 untuk tulangan polos
4
Pelat dan Balok Konvensional Mutu beton Mutu Tulangan
: K300 (fc’ = 24,90 MPa) : U39 untuk tulangan Ulir : U24 untuk tulangan polos 31 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
Ec = 4700√fc’ = 25332,084 Mpa Es = 200000 MPa 5
Material yang digunakan pada sambungan (Grouting Material) Conbextra GP
4.2
PERHITUNGAN PELAT PRACETAK Perhitungan elemen pelat pracetak dianalisis terhadap dua kondisi, yaitu pada saat proses ereksi yang meliputi pengangkatan dan pemasangan atau penuangan beton baru di atas elemen pracetak. Pembuatan elemen pracetak adalah di lokasi proyek, sehingga tidak perlu alat transport mobil selain crane yang dipakai selama proses ereksi. Tebal Total Pelat
=
120 mm
Tebal HalfSlab
=
70 mm
Tebal Topping
=
50 mm
L
=
3 m
4.2.1 Penulangan Arah Memanjang ( Tulangan Utama) Perhitungan Momen / m’ Q LL
=
250 kg/m
Q DL
=
120 kg/m
Q PLAT =
t * γ = 0,12*2400 = 288 kg/m
Q ULT =
1,2(120+288) + 1,6(250) = 890 kg/m
MULT =
1 QULT (L²) 12
=
1 * 890 * (3²) 12
=
6.672.000 Nmm
=
667 kgm
Perhitungan Momen / m’ (dengan PC WIRE M4-200) b
=
1000 mm
d
=
110 mm
fc’
=
37,35 MPa (K450)
fy
=
1326 MPa (U132)
n
=
5
32 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
diameter
=
As
=
22 * (2²) * 5 = 62,80 mm² 7
a
=
As * fy 0,85 * fc'*b
=
2,62 mm
=
0,8 * As * fy (d - a ) 2
=
0,8 * 62,8 * 1326 (110 - 2,62 ) 2
=
7.240.638 Nmm
MULT
4 mm
=
62,8 * 1326 0,85 * 37,35 * 1000
>
MULT beban luar
OK
4.2.2 Penulangan Arah Melintang ( Tulangan Bagi) (dengan PC WIRE M4-200) 4.2.3 Cek Stage Handling (pada saat Handling) Perhitungan Momen / m’
Q LL
=
100 kg/m (beban orang pekerja)
Q HalfSlab
=
t * γ = 0,07*2400 = 168 kg/m
Q ULT
=
1,2(168) + 1,6(100) = 361,6 kg/m
MULT
=
1 QULT (L²) 8
=
1 * 361,6 * (3²) 8
=
4.068.000 Nmm
= 406,8 kgm
Perhitungan Momen / m’ (dengan PC WIRE M4-150)
b
=
1000 mm
d
=
fc’
=
37,35 MPa (K450)
fy
=
1326 MPa (U132)
n
=
6,67
diameter
=
4 mm
As
=
50 mm (selimut beton 20mm)
22 * (2²) * 6,67 7
= 83,73 mm²
33 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
a
MULT
=
As * fy 0,85 * fc'*b
83,73 * 1326 0,85 * 37,35 * 1000
=
3,50 mm
=
0,8 * As * fy (d - a ) 2
=
0,8 * 83,73 * 1326 (50 - 3,5 ) 2
=
4.285.894 Nmm
=
>
OK
MULT beban saat Handling
4.2.4 Cek Stage Erection ( saat Kontruksi) Perhitungan Momen / m’
Q LL
=
100 kg/m (beban orang pekerja)
Q HalfSlab
=
t * γ = 0,07*2400 = 168 kg/m
Q Topping
=
t * γ = 0,06*2400 = 144 kg/m
Q ULT
=
1,2(168+144) + 1,6(100) = 534,4 kg/m
MULT
=
1 QULT (L²) 8
=
1 * 534,4 * (1,5²) 8
=
1.503.000 Nmm
(L=½ panjang awal) = 150,3 kgm
Perhitungan Momen / m’ (dengan PC WIRE M4-150)
MULT
=
0,8 * As * fy (d - a ) 2
=
0,8 * 83,73 * 1326 (50 - 3,5 ) 2
=
4.285.894 Nmm
>
OK
MULT beban saat Erection
4.2.5 Cek Tulangan Tumpuan (-) (beban service) Perhitungan Momen / m’
Q LL
=
250 kg/m
Q DL
=
120 kg/m
Q PLAT =
336 kg/m
Q ULT =
1,2(120+336) + 1,6(250) = 947 kg/m
MULT =
1 QULT (L²) (kondisi jepit-jepit, tumpuan sudah digrouting) 10 34 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
=
1 * 947 * (3²) 10
=
8.524.800Nmm
=
852 kgm
Perhitungan Momen / m’ (dengan PC WIRE M4-70)
b
=
1000 mm
d
=
50 mm
fc’
=
37,35 MPa (K450)
fy
=
1326 MPa (U132)
n
=
14,29
diameter
=
4 mm
As
=
22 * (2²) * 14,29 7
= 179,43 mm²
a
=
As * fy 0,85 * fc'*b
179,43 * 1326 0,85 * 37,35 * 1000
=
7,49 mm
=
0,8 * As * fy (d - a ) 2
=
0,8 * 179,43 * 1326 (110 - 7,49 ) 2
=
8.803.676 Nmm
MULT
=
>
OK
MULT beban luar
4.2.6 Analisa Kekuatan Angkur Pengangkatan
Direncanakan angkur dengan Bajaa Polos U24 (240 Mpa) Untuk angkur digunakan tulangan baja polos yang dibengkokkan bagian ujungnya seperti yang terlihat pada sketsa gambar dibawah ini. N 1.5hef
1.5hef
hef
hpra
p
Gambar IV-1 Pengangkuran Pelat Beton Pracetak
35 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
Gaya tarik nominal yang bekerja pada angkur harus memenuhi ketentuan sebagai berikut : - Kekuatan baja angkur (Nsa) N n ≤ N sa N sa = n. Ase . f uta , dan
f uta = 1.9 ya f uta ≤ 860 MPa
Dimana: Nn
= gaya tarik pada angkur (N)
Nsa = kekuatan baja angkur (N) n
= jumlah angkur yang ditanam
Ase = luas tulangan angkur (mm2) futa
= kekuatan tarik angkur baja (MPa)
fya
= kekuatan leleh tarik angkur baja (MPa)
- Kekuatan pecah beton dari angkur tunggal terhadap gaya tarik (Nb) Nn ≤ Nb N b = kc
f ' c hef1,5
Dimana : Nn
= gaya tarik pada angkur (N)
Nb
= kekuatan pecah beton dari angkur tunggal (N)
kc
= 10 (cast-in anchor)
f’c
= kuat tekan beton (MPa)
hef
= tinggi efektif atau kedalaman angkur (mm)
Jika Nn = Nb diketahui, maka dapat dicari kedalaman angkur minimal, dengan rumus sebagai berikut: 1, 5 ef
h
=
Nn kc
f 'c
Æ
⎛ Nn hef = 3 ⎜ ⎜k f' c ⎝ c
⎞ ⎟ ⎟ ⎠
2
Contoh perhitungan tebal minimum pada H HalfSlab = 70 mm Berat HalfSlab : w 3000
Berat pelat pracetak terfaktor (1.2) wd
1500
= 3*1,5*0.07*2.4 = 0,756 ton = 1,2*0,756 = 0,9072 ton
Gaya angkat (4 titik angkat) Nn :
36 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
Nn = 0,9072/4 = 0,2268 ton = 2268 N - Penentuan diameter angkur berdasarkan analisa kekuatan baja angkur : Dengan fya = 240 MPa Æ futa = 1.9*240 = 456 MPa (< 860 MPa) N sa = N n 2268 = 2.
π .d 2
.456 4 2268 * 2 d2 = π .456 d = 3.165 = 1,78mm
Digunakan diameter tulangan angkur polos untuk pengangkatan pelat adalah Ф 8 - Penentuan kedalaman angkur berdasarkan analisa kekuatan pecah beton dari angkur terhadap gaya tarik. N b = N n = 2268 N, dimana f’c = 37,35 MPa, maka kedalaman angkur efektif minimal (hef): ⎛ 2268 ⎞ ⎟ hef = 3 ⎜ ⎜ 10 37,35 ⎟ ⎠ ⎝
2
hef = 3 37,112 hef = 11,126mm Berdasarkan analisa kekuatan baja angkur dan kekuatan pecah beton terhadap angkur, maka ditentukan : -
diameter baja polos angkur Ф 8
-
kedalaman efektif minimal baja angkur pada pelat pracetak hef = 11,126 mm
4.3
PERHITUNGAN PELAT TOPPING
4.3.1 Cek Tulangan Lapangan (+) (Beban Service) Perhitungan Momen / m’ Q LL
=
250 kg/m
Q DL
=
120 kg/m
Q PLAT =
t * γ = 0,12*2400 = 288 kg/m
Q ULT =
1,2(120+288) + 1,6(250) = 890 kg/m
37 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
MULT =
1 QULT (L²) 14
(kondisi jepit-jepit, tulangan sudah digrouting)
=
1 * 890 * (3²) 14
=
5.718.857 Nmm
=
572 kgm
Perhitungan Momen / m’ (dengan PC WIRE M4-225) b
=
1000 mm
d
=
100 mm
fc’
=
37,35 MPa (K450)
fy
=
1326 MPa (U132)
n
=
4,44
diameter
=
4 mm
As
=
22 * (2²) * 4,44 7
= 55,82 mm²
a
=
As * fy 0,85 * fc'*b
55,82 *1326 0,85 * 37,35 * 1000
=
2,33 mm
=
0,8 * As * fy (d - a ) 2
=
0,8 * 55,82 * 1326 (100 - 2,33 ) 2
=
5.852.589 Nmm
MULT
=
>
MULT beban luar
OK
4.3.2 Cek Tulangan Tumpuan (-) (Beban Service) Perhitungan Momen / m’ Q LL
=
250 kg/m
Q DL
=
120 kg/m
Q PLAT =
t * γ = 0,12*2400 = 288 kg/m
Q ULT =
1,2(120+288) + 1,6(250) = 890 kg/m
MULT =
1 QULT (L²) 10
(kondisi jepit-jepit, tulangan sudah digrouting)
=
1 * 890 * (3²) 10
=
8.006,400 Nmm
=
801 kgm
38 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
Perhitungan Momen / m’ (dengan PC WIRE M4-150) b
=
1000 mm
d
=
100 mm
fc’
=
37,35 MPa (K450)
fy
=
1326 MPa (U132)
n
=
6,67
diameter
=
4 mm
As
=
22 * (2²) * 6,67 7
= 83,73 mm²
a
=
As * fy 0,85 * fc'*b
83,73 * 1326 0,85 * 37,35 * 1000
=
3,5 mm
=
0,8 * As * fy (d - a ) 2
=
0,8 * 83,73 * 1326 (100 - 3,5 ) 2
=
8.727.110 Nmm
MULT
4.4
=
>
MULT beban luar
OK
CEK TULANGAN BALOK PRACETAK Tabel IV-1 Tulangan terpasang balok lantai 1-3
BALOK LT. 1-3 TULANGAN TERPASANG TUMPUAN LAPANGAN TUMPUAN TOP BOTTOM TOP BOTTOM TOP BOTTOM
TYPE
DIMENSI (mm)
PANJANG (mm)
SELIMUT (mm)
BX1 BX1A BX1B BX1C BX1D BX1E BX1F BX1G BX1H BX1I BX1J
300x600 300x600 150x600 300x600 150x600 150x600 200x300 250x500 300x600 200x400 300x600
6300 6300 5250 5250 2550 6300 2550 5250 5250 1650 2550
25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25
4D19 4D19 2D16 4D19 2D16 2D16 2D16 2D16 3D19 2D16 3D19
3D19 3D19 2D16 3D19 2D16 2D16 2D16 2D16 2D19 2D16 3D19
2D19 2D19 2D16 2D19 2D16 2D16 2D16 2D16 2D19 2D16 3D19
4D19 4D19 2D16 4D19 2D16 2D16 2D16 2D16 2D19 2D16 3D19
4D19 4D19 2D16 4D19 2D16 2D16 2D16 2D16 3D19 2D16 3D19
3D19 3D19 2D16 3D19 2D16 2D16 2D16 2D16 2D19 2D16 3D19
BY1 BY1A BY1A-1 BY1A-2 BY1B
300x600 300x600 300x600 300x600 300x600
6600 6600 6600 6600 6600
25 25 25 25 25
4D16 4D22 4D22 4D22 3D19
2D16 2D22 2D22 2D22 3D19
2D22 2D22 2D22 2D22 2D19
2D22 4D22 3D22 3D22 3D19
4D16 4D22 4D22 4D22 3D19
2D16 2D22 2D22 2D22 3D19
39 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
BY1C BY1D BY1D-1 BY1E BY1F BY1G BY1H BY1I Konv.
300x600 200x400 200x400 200x400 200x300 200x300 250x400 200x400 150x600
1500 3000 3000 3000 3800 3800 6600 2800 2250
25 25 25 25 25 25 25 25 25
2D22 3D16 3D16 3D16 2D16 2D16 4D19 2D16 2D16
2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 3D19 2D16 2D16
4D22 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D19 2D16 2D16
2D16 3D16 2D16 2D16 2D16 2D16 3D19 2D16 2D16
2D22 3D16 3D16 3D16 2D16 2D16 4D19 2D16 2D16
2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 3D19 2D16 2D16
Tabel IV-2 As Terpasang balok lantai 1-3 BALOK LT. 1-3 TYPE
DIMENSI (mm)
TOP
BOTTOM
TOP
BOTTOM
TOP
BOTTOM
BX1 BX1A BX1B BX1C BX1D BX1E BX1F BX1G BX1H BX1I BX1J
300x600 300x600 150x600 300x600 150x600 150x600 200x300 250x500 300x600 200x400 300x600
1134.5714 1134.5714 402.2857 1134.5714 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 850.9286 402.2857 850.9286
850.9286 850.9286 402.2857 850.9286 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 567.2857 402.2857 850.9286
567.2857 567.2857 402.2857 567.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 567.2857 402.2857 850.9286
1134.5714 1134.5714 402.2857 1134.5714 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 567.2857 402.2857 850.9286
1134.5714 1134.5714 402.2857 1134.5714 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 850.9286 402.2857 850.9286
850.9286 850.9286 402.2857 850.9286 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 567.2857 402.2857 850.9286
As trpsng > As (OUTPUT ETABS) OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK !
BY1 BY1A BY1A-1 BY1A-2 BY1B BY1C BY1D BY1D-1 BY1E BY1F BY1G BY1H BY1I
300x600 300x600 300x600 300x600 300x600 300x600 200x400 200x400 200x400 200x300 200x300 250x400 200x400
804.5714 1521.1429 1521.1429 1521.1429 850.9286 760.5714 603.4286 603.4286 603.4286 402.2857 402.2857 1134.5714 402.2857
402.2857 760.5714 760.5714 760.5714 850.9286 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 850.9286 402.2857
760.5714 760.5714 760.5714 760.5714 567.2857 1521.1429 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 567.2857 402.2857
760.5714 1521.1429 1140.8571 1140.8571 850.9286 402.2857 603.4286 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 850.9286 402.2857
804.5714 1521.1429 1521.1429 1521.1429 850.9286 760.5714 603.4286 603.4286 603.4286 402.2857 402.2857 1134.5714 402.2857
402.2857 760.5714 760.5714 760.5714 850.9286 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 850.9286 402.2857
OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK !
Konv.
150x600
402.2857
402.2857
402.2857
402.2857
402.2857
402.2857
OK !
TUMPUAN
As TERPASANG LAPANGAN
TUMPUAN
40 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
Tabel IV-3 Tulangan terpasang ring balok RING BALOK TYPE
DIMENSI (mm)
PANJANG (mm)
SELIMUT (mm)
RBX1 RBX1A RBX1B RBX1C RBX1D RBX1E RBX1F RBX1G RBX1H RBX1F-1 RBX1A-1 RBX1D-1 Konv.
200x400 150x400 200x400 200x400 150x400 200x400 150x400 200x400 250x400 150x400 150x400 200x300 200x200
6300 6300 5250 2550 2550 5250 5250 1650 6300 3600 6300 2550 3150
25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25
TULANGAN TERPASANG TUMPUAN LAPANGAN TUMPUAN TOP BOTTOM TOP BOTTOM TOP BOTTOM 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 3D16 2D16 2D16 2D16 3D16 2D16 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 3D13 3D13 2D13 2D13 3D13 3D13
RBY1 RBY1A RBY1B RBY1C RBY1D RBY1E RBY1F RBY1G RBY1H RBY1G-1
200x400 250x400 200x400 200x400 200x400 200x400 150x400 250x400 250x400 250x400
6600 6600 1500 900 3000 3000 3000 6600 6600 6600
25 25 25 25 25 25 25 25 25 25
2D13 2D16 2D13 2D13 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
2D13 2D16 2D13 2D13 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
2D13 2D16 2D13 2D13 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
2D13 3D16 2D13 2D13 2D16 2D16 2D16 2D16 3D16 2D16
2D13 2D16 2D13 2D13 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
2D13 2D16 2D13 2D13 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
Tabel IV-4 As terpasang ring balok RING BALOK As TERPASANG LAPANGAN
TYPE
DIMENSI (mm)
TOP
BOTTOM
TOP
BOTTOM
TOP
BOTTOM
RBX1 RBX1A RBX1B RBX1C RBX1D RBX1E RBX1F RBX1G RBX1H RBX1F-1 RBX1A-1 RBX1D-1 Konv.
200x400 150x400 200x400 200x400 150x400 200x400 150x400 200x400 250x400 150x400 150x400 200x300 200x200
402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 402.2857 265.5714 402.2857 603.4286 265.5714 265.5714 265.5714 398.3571
402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 265.5714 265.5714 398.3571
402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 265.5714 265.5714 265.5714
402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 265.5714 265.5714 265.5714
402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 402.2857 265.5714 402.2857 603.4286 265.5714 265.5714 265.5714 398.3571
402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 265.5714 265.5714 398.3571
As trpsng > As (OUTPUT ETABS) OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK !
RBY1 RBY1A
200x400 250x400
265.5714 402.2857
265.5714 402.2857
265.5714 402.2857
265.5714 603.4286
265.5714 402.2857
265.5714 402.2857
OK ! OK !
TUMPUAN
TUMPUAN
41 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
RBY1B RBY1C RBY1D RBY1E RBY1F RBY1G RBY1H RBY1G-1
4.5
200x400 200x400 200x400 200x400 150x400 250x400 250x400 250x400
265.5714 265.5714 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857
265.5714 265.5714 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857
265.5714 265.5714 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857
265.5714 265.5714 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 603.4286 402.2857
265.5714 265.5714 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857
265.5714 265.5714 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857
OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK !
CEK TULANGAN KOLOM PRACETAK Tabel IV-5 As terpasang kolom lantai dasar KOLOM LT. DASAR
TYPE K1
DIMENSI PANJAN (mm) G (mm) 400 X 400 3700
SELIMUT (mm) 30
12D19
TUL
As terpasang
As dibutuhkan As trpsng > (OUTPUT ETABS) As (OUTPUT ETABS) 3375.035 3403.714286 OK ! 1604 1609.142857 OK ! 4425.213 4538.285714 OK !
K1A K1B
320 X 320 400 X 400
3700 3700
30 30
8D16 16D19
K1C K1D K1E
320 X 320 320 X 320 400 X 400
3700 3700 3700
30 30 30
8D16 8D16 12D19
1609.142857
K1F K1G
400 X 400 400 X 400
3700 3700
30 30
12D19 16D19
OK !
1609.142857 3403.714286
1604 1604 3375.035
3403.714286 4538.285714
3375.035 4233.715
OK ! OK !
OK ! OK !
Tabel IV-6 As terpasang kolom lantai 1
K2A K2B K2C K2D
320 X 320 400 X 400 320 X 320 320 X 320
3000 3000 3000 3000
30 30 30 30
KOLOM LT. 1 As As dibutuhkan As trpsng > TUL terpasang (OUTPUT ETABS) As (OUTPUT ETABS) 8D19 1600 2269.142857 OK ! 8D16 1496.459 1609.142857 OK ! 8D19 1600 2269.142857 OK ! 8D16 1024 1609.142857 OK ! 8D16 1293.76 1609.142857 OK !
K2E
400 X 400
3000
30
8D19
TYPE K2
DIMENSI PANJAN (mm) G (mm) 400 X 400 3000
SELIMUT (mm) 30
2269.142857
1816.763
OK !
Tabel IV-7 As terpasang kolom lantai 2 KOLOM LT. 2
K3 K3A K3B
DIMENSI PANJAN SELIMUT (mm) G (mm) (mm) 400 X 400 3000 30 320 X 320 3000 30 400 X 400 3000 30
8D16 8D16 8D16
K3C K3D
320 X 320 320 X 320
3000 3000
30 30
8D16 8D16
As dibutuhkan As trpsng > (OUTPUT ETABS) As (OUTPUT ETABS) 1600 1609.142857 OK ! 1024 1609.142857 OK ! 1600 1609.142857 OK ! 1024 1609.142857 OK ! 1113.018 1609.142857 OK !
K3E
400 X 400
3000
30
8D16
1609.142857
TYPE
TUL
As terpasang
1600
OK !
42 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
Tabel IV-8 As terpasang kolom lantai 3 DIMENSI PANJAN SELIMUT (mm) G (mm) (mm) 320 X 320 3000 30 320 X 320 3000 30 320 X 320 3000 30
TYPE K4 K4A K4B
4.6
KOLOM LT. 3 As As dibutuhkan As trpsng > TUL terpasang (OUTPUT ETABS) As (OUTPUT ETABS) 8D13 1024 1062.285714 OK ! 8D13 1024 1062.285714 OK ! 8D13 1024 1062.285714 OK !
PERKUATAN TANGGA L
= 4,08 m
Volume
= 0,32 m³
A penampang
= 0,28m²
fc’ (K450)
= 37,35 MPa
Lebar tangga (b)
= 1,125 m
BJ Beton
= 24 kN/ m³
Beban : 1. BS Tangga
= 6,75 kN/m’
(q DL)
2. SDL
= 1,35 kN/m’
(q DL)
3. LL
= 3,38 kN/m’
(q LL)
q ult
= 1,2(q DL) + 1,6(q LL) = 15,12 kN/m’
Mmax
Ra = Rb
= 1 qL² 8 = 31,46 kNm
= 1 qL 2 = 30,84 kN
Tebal Plat Penampang Tangga = 150 mm Selimut Beton
= 25 mm
d
= 125 mm
d
150
1125
Dicoba Tulangan Diameter 13mm : As
=
132,73 mm²
fy
=
400 MPa 43 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
a
=
As*fy / (0,85). fc’.b
=
1,49 mm
Momen yang ditahan oleh Tulangan dia. 13mm : M
=
0,8 * As * fy (d - a ) 2
=
5277734, 11 Nmm
=
5,28 kNm
Jumlah Tulangan
=
31,46 / 5,28
=
5,96 =
6 buah (minimum)
Dipakai Tulangan 4 D 13 (tulangan tarik) Jarak antar tulangan = (1000/6) = 166 mm Jadi dipakai Tulangan Tarik D13 - 150 mm (memanjang)
4.7
PERHITUNGAN PONDASI BORE PILE Spesifikasi teknik Jenis tiang pancang Ukuran
: Bore Pile
: D 400 mm
Panjang tiang : 3 m Mutu bahan
: K300 (fc’= 24.9 Mpa)
Vu
: 148,72 T
Karena diameter yang digunkan 600 mm maka termasuk jenis Normal Bore Pile, sehingga perhitungan beban ultimate yang didasarkan pada daya dukung tanahnya menggunakan rumus :
Pu = 9*Cb*Ab + 0,5*π*d*Cs*Ls
Shaft Resistance
Base Resistance Ket : Cb
: kohesi tanah pada base
Ab
: luas base
D
: diameter pile 44 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
Cs
: kohesi pada shaft (selubung)
Ls
: panjang shaft (selubung)
Untuk mendapatkan beban yang aman, diperkenankan :
9 * Cb * Ab + 0,5 * π ∗ d ∗ Cs ∗ Ls - berat sendiri pile Fs
P
=
Fs
= 2,5 – 4 tergantung kondisi tanah
Dikarenakan kondisi tanah cukup baik maka diambil Fs = 3. Diketahui :
Cs = 18,25 T/m2 Cb = 82,5T/m2
1.
Oleh Base Resistance
P1
= 9*Cb*Ab = 9*82,5* 1 *3,14*0,42 4 = 93,258 T
2.
Oleh Shaft Resistance
P2
= 0,5*π*d*Cs*Ls = 0,5*π*0,4*18,25*3 = 34,383 T
P =
=
9 * Cb * Ab + 0,5 * π ∗ d ∗ Cs ∗ Ls - berat sendiri pile Fs
93,258 + 34,383 - 0,25*3,14*0,42*3*3,25 3
= 42,547 T Penentuan jumlah Bore Pile Jumlah Bore Pile, n =
P 148,72 T = 3,49 = 42,547 Pult
Direncanakan menggunakan 4 BORE PILE Jarak antar Bore Pile S > 2,5 – 3 D Jarak minimal antar Bore Pile = 2,5 D = 1,0 m Jarak maksimal antar Bore Pile = 6 D = 2,4 m Diambil 45 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
jarak antar Bore Pile = 1,1 m Jarak Bore Pile ketepi = 0,4 m
Gambar IV-2 Denah penempatan Bore Pile
Vu = 148,72 T Mu = 1,94 Tm (Momen terhadap CL) Pmaks
=
V My * x Mx * y ± ± 2 n ny * Sx nx * Sy 2
Dimana : Pmax = beban maksimal yang diterima Bore Pile V
= jumlah beban vertikal
nx
=2
ny
=2
ΣM
= jumlah momen yang bekerja pada Bore Pile
X max = jarak terjauh Bore Pile ke pusat berat kelompok Bore Pile = 1,7 m Pmax
=
148,72 1,94 * 0,55 0 ± ± 4 2 * 1,1 2 * 1,1
= 37,665 Ton Kontrol jumlah Bore Pile: n*Pmax > ΣV 4*37,665 T > 148,72 T 150,66 T > 148,72 T .............. aman
46 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
Penulangan Pilar Dari perhitungan sebelumnya didapat : Vu = 148,72 T Mu = 1,94 Tm Dipakai Dtul = 16 mm Fy
= 390 Mpa,
Fc
= 24,9 Mpa
Fc’
= 0,83*fc = 20,67 Mpa
B
= 1000 mm
d
= 400-75-0.5*16 = 317 mm
ρb =
b1 * 0,85 * fc' 600 ( ) fy 600 + fy =
0,85 * 0,85 * 24,9 600 ( ) = 0,028 390 600 + 390
Ρmax= 0,75* ρb = 0,75*0,28 = 0,021 Ρmin=
1,4 1,4 = = 0,0036 390 fy
= k*b*d2
Mu
1,94 * 107 = k*1000*3172 K = 0,193 K
= 0,9*p*fy
0,193 = 0,9*p*390 P = 0,0005 < pmin = 0,0036
Diambil p = pmin Sehingga : As min = pmin *b*d = 0,0036*1000*317 =1141,2mm2 Dipakai 8 D 16; As = 0.25*162*3,14 = 1607,68 mm2 > As min
47 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
Vu
= 148,72 T
Vn = Vu
ϕ = 247 ,87 T
1 1 f' c * b * d = 24,9 * 400 * 317 = 105450 ,07 kg = 105,45 T 6 6 φVc = 0.6 * 105,45 = 63, 27 T Vu > φVc → perlu tulangan geser Vc
=
Akan digunakan Ø 12 mm Av = 2* 1 * 3,14 *12 = 226,08 mm2 4 S=
Av * d * fy 226,08 * 317 * 390 = = 196 (Vn − Vc) (247,87 − 105,45) *1000
Syarat s < ½d =158,5 Jadi digunakan Tulangan Geser Ø 12 - 100
48 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)
