Eurocode spreadsheets, software & rekenprogramma's
S ligger 3 stpt EC_NL
staal -,beton -,hout -,metselwerk constructies Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013
Versie : 2.4.4 ; NDP : NL printdatum : 06-12-2011
1xprofiel 1: HE140A
stalen ligger op 3 steunpunten met 2 q-lasten werk
werk
werknummer
werknummer
materiaal
onderdeel
onderdeel
klasse
S235 3
flensdikte
<40
=
50
ontwerplevensduur
kerngegevens = eurocode nieuwbouw = 3
toegepaste norm ontwerplevensduur klasse gevolgklasse correctiefactor voor formule 6.10.b
CC x=
1 0,89
toepassing 6.10.a gG;j= 1,22 gQ;1= gQ;i=
de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage
1,35 1,35
jaar
gebouwen en andere gewone constructies 6.10.b 6.1 partiële factoren xgG;j= 1,08 gM0= 1,00 gQ;1= gQ;i=
gM1= gM2=
1,35 1,35
1,00
-
1,25
-
eigen gewicht ligger automatisch berekenen ja A: woon- en verblijfsruimtes traagheidsmoment en weerstandsmoment in richting van de belasting y0= 0,4 belasting profiel 1 : sterke as y1= 0,5 SI Sg = 1033 cm4 0,25 kN/m' = y2= 0,3 SWpl SA = 174 cm3 = 31,4 cm2 yt= 1,00 SWel = 155 cm3 E = 210000 N/mm 2
diverse factoren gebouwcategorie (gewichtsberekening) (elastische doorbuiging) (kruip) reductiefactor vloerbelasting invoergegevens van de ligger
q1
liggerlengte
L1=
liggerlengte
L2=
toelaatbare einddoorbuiging toelaatbare bijkomende doorbuiging toegepaste zeeg veld 1
4 4 250
m m *L
q2 1
1: 1: 333,3 * L 0 mm
toegepaste zeeg veld 2
0
2 L1= Iy=
mm
4 veld 1 1033
3 L2=
cm4
Iy=
4 veld 2 1033
cm4
belastingen en combinaties q1:
onderdeel
Gk,j= SQextr+mom=
permanente belasting opgelegde belasting exteem+mom. opgelegde belasting momentaan
SQmom=
1,75
kN/m
10 7
kN/m kN/m
Gk,j: (incl.e.g.) gG,j
1,75 Gk,j
6.10.a:
STR/GEO
STR/GEO
1,22 xgG,j
2,00 Gk,j
6.10.b:
1,08
2,00 Gk,j
1,1 1,1
EQU
6.10: EQU en STR/GEO
2,00 0,9 Gk,j
+ + +
0,25 gQ
SQmom
=
2,00
kN/m'
1,35 gQ
7,00 SQextr+mom
=
11,88 kN/m'
+ +
1,35
15,66 kN/m'
1,5 1,5 0,9
10,00 SQextr+mom
=
+ + =
= =
17,20 kN/m' 1,80 kN/m'
+ + + + + + + =
0,25 gQ
=
3,25
kN/m'
SQmom
1,35 gQ
2,00 SQextr+mom
=
6,64
kN/m'
1,35 1,50 1,50 0,9
4,00 SQextr+mom
=
8,91
kN/m'
= =
9,57 2,92
kN/m' kN/m'
10,00 2,00
q2: Gk,j= SQextr+mom= SQmom=
permanente belasting opgelegde belasting exteem+mom. opgelegde belasting momentaan
3 4 2
kN/m kN/m kN/m
Gk,j: (incl.e.g.) gG,j
3 Gk,j
6.10.a:
1,22 xgG,j
3,25 Gk,j
1,08 1,10 1,10
3,25 Gk,j
STR/GEO
STR/GEO
6.10.b: EQU
6.10:
EQU en STR/GEO
unity-checks ULS buiging
0,67
er worden geen verstijvingsschotjes toegepast dwarskracht 0,27 onderflensinklemming
0,83
3,25 0,9 Gk,j
4,00 3,25
zie ook de invoercellen verderop in deze berekening ueind kip 0,80 SLS 0,60 ubij 0,74
resultaten mechanicaberekeningen
onderdeel
q1 q2 alle steunpunten blijven op druk 1
2 L1=
4 veld 1
EQU (groep A) belastinggeval / combinatie 6.10 veld 1 volbelast 6.10 veld 2 volbelast
© QEC ; www.qec.nu
3 L2=
4 veld 2
belastingen q1 q2 17,20 2,92 1,80 9,57
dwarskracht (kN) V1,2 V2,1 -29,4 -0,8
39,4 6,4
Rekenblad 1 van 6
V2,3
V3,2
-10,9 -22,0
0,8 16,3
reactie (kN) R1 R2 29,4 0,8
50,3 28,4
R3 0,8 16,3
Eurocode spreadsheets, software & rekenprogramma's
S ligger 3 stpt EC_NL
staal -,beton -,hout -,metselwerk constructies Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013
Versie : 2.4.4 ; NDP : NL printdatum : 06-12-2011
STR/GEO (groep B) belastinggeval / combinatie
belastingen q1 2,00
q2 3,25
Qk1 + y0,i * Qk,i
10,00
Qk1 + y0,i * Qk,i (veld 1) Qk1 + y0,i * Qk,i (veld 2)
10,00 0,00
6.10.a (volbelast) 6.10.b (volbelast)
Gk,j
dwarskracht (kN) V1,2 V2,1
V2,3
V3,2 5,2
reactie (kN) R1 R2
5,3
-7,8
4,00
-16,5
23,5
-11,5
4,5
16,5
35,0
4,5
0,00 4,00
-17,5 1,0
22,5 1,0
-2,5 -9,0
-2,5 7,0
17,5 -1,0
25,0 10,0
-2,5 7,0
11,88 15,66
6,64 8,91
-19,1 -25,2
28,4 37,5
-17,9 -24,0
8,7 11,7
19,1 25,2
46,3 61,4
8,7 11,7
6.10.a (veld 1 volbelast)
11,88
2,92
-20,1
27,5
-9,5
2,1
20,1
37,0
2,1
6.10.b (veld 1 volbelast) 6.10.a (veld 2 volbelast)
15,66 1,80
2,92 6,64
-26,7 -1,5
36,0 5,7
-10,5 -15,4
1,2 11,2
26,7 1,5
46,5 21,1
1,2 11,2
1,80
8,91
26,8 61,4
15,1 kN
6.10.b (veld 2 volbelast) maatgevende waarden belastinggeval / combinatie
-0,9 VEd=
steunpuntmoment (kNm) M2 M3 M1
6,3 -20,5 15,1 37,5 kN veldmoment (kNm) M1.2 M2.3
2,7
0,9 REd= positie Mveld,max (m) uit R1
uit R2
13,1
R3
-2,7
5,2
vervorming (mm) u1,2 u2,3
Gk,j Qk1 + y0,i * Qk,i Qk1 + y0,i * Qk,i (veld 1)
0,0
-5,2
0,0
1,8
4,1
1,34
2,40
0,7
2,6
0,0 0,0
-14,0 -10,0
0,0 0,0
13,6 15,3
2,5 0,0
1,65 1,75
2,88 n.v.t.
8,9 10,8
-0,3 -4,6
Qk1 + y0,i * Qk,i (veld 2)
0,0
-4,0
0,0
0,0
6,1
n.v.t.
2,25
-1,8
4,3
6.10.a (volbelast)
0,0
-18,5
0,0
15,4
5,6
1,61
2,70
6.10.b (volbelast) 6.10.a (veld 1 volbelast) 6.10.b (veld 1 volbelast)
0,0 0,0 0,0
-24,6 -14,8 -18,6
0,0 0,0 0,0
20,2 16,9 22,7
7,7 0,8 0,2
1,61 1,69 1,70
2,69 3,27 3,59
6.10.a (veld 2 volbelast) 6.10.b (veld 2 volbelast)
0,0 -8,4 0,0 -10,7 MEd,st= 24,6
0,0 0,0
9,4 12,9
0,83 0,51
2,32 2,30
maatgevende waarden
0,6 0,2 MEd,v=
kNm
22,7
kNm
toetsingen bruikbaarheidsgrenstoestand belastinggevallen en combinaties veld Gk,j uon = uelastisch Qk1 + y0,i * Qk,i = uzeeg = volgens opgave ueind ubij ueind,toe u.c. ubij,toe u.c.
= = = = = =
= =
uon + uelastisch + uzeeg uelastisch ueind,toelaatbaar ueind / ueind,toelaatbaar ubij,toelaatbaar ubij / ubij,toelaatbaar
onderdeel alles volbelast u1,2 u2,3
veld 1 volbelast u1,2 u2,3
veld 2 volbelast u1,2 u2,3
0,7
2,6
0,7
2,6
0,7
2,6
= =
8,9 0,0
-0,3 0,0
10,8 0,0
-4,6 0,0
-1,8 0,0
4,3 0,0
= = = =
9,6 8,9 16,0 0,60
2,3 -0,3 16,0 0,14
11,4 10,8 16,0 0,71
-2,0 -4,6 16,0 0,13
-1,2 -1,8 16,0 0,07
6,9 4,3 16,0 0,43
= =
12,0 0,74
12,0 0,03
12,0 0,90
12,0 0,38
12,0 0,15
12,0 0,36
toetsingen uiterste grenstoestand (samenvatting)
onderdeel
buiging, art 6.2.5
MEd
=
24,6
6.12
MEd Mc,Rd
<= 1,0
=
24,6 36,5
=
0,67
-
dwarskracht, art. 6.2.6
VEd
=
37,5
6.17
VEd Vc,Rd
<= 1,0
=
37,5 137,1
=
0,27
-
onderflensinklemming, art. 6.3.1
R1
=
26,7
6.46
NEd Nb,Rd
<= 1,0
=
26,7 73,9
=
0,36
-
R2
=
61,4
6.46
NEd Nb,Rd
<= 1,0
=
61,4 73,9
=
0,83
-
R3
=
15,1
6.46
NEd Nb,Rd
<= 1,0
=
15,1 73,9
=
0,20
-
MEd
=
24,6
6.54
MEd <= 1,0 Mb,Rd
=
24,6 30,9
=
0,80
-
lopleg lopleg lopleg
= = =
fb
26,7 61,4
) ) )
= =
36 84
kip, art. 6.3.2
opleglengte, art. 6.9 EC steen R1 R2
© QEC ; www.qec.nu
NEd 103 103
Rekenblad 2 van 6
/ ( / ( / (
b 1,34 1,34
b 140 140
3,89 3,89
mm mm
Eurocode spreadsheets, software & rekenprogramma's
S ligger 3 stpt EC_NL
staal -,beton -,hout -,metselwerk constructies Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013
Versie : 2.4.4 ; NDP : NL printdatum : 06-12-2011
art. 6.2.5 buigend moment, enkele buiging, rekenen met gecombineerde profielgegevens MEd = 24,6 kNm profiel rekenwaarde moment reductie flensdoorsnede (boutgaten) Af,red = 0,0 cm2 kwaliteit fy
=
b tf Af Af,net
= = = =
14,0 11,9
-3
=
40,8
kNm
10
-3
=
36,5
kNm
10-3
=
36,5
kNm
(4) gaten voor verbindingsmiddelen mogen worden verwaarloosd als: Af,net fu 0,9 = 11,9 0,9 360 10-3 10-3 gM2 1,25
=
3,1
kN
=
2,8
kN
profiel
=
HE140A
kwaliteit fy
= =
b h Sy hw
= =
MEd
<= 1,0
=
24,569 36,5
(2) voor doorsnedeklasse 1 en 2 Mc,Rd= Mpl,Rd = Wpl
=
0,67
fy
-
=
173,5
235
gM0 6.14
voor doorsnedeklasse 3 Mc,Rd= Mel,Rd=
Wel,min
6.16
voor doorsnedeklasse 4 Mc,Rd= Mef,Rd=
Af gM0
fy
Wef,min gM0
10-3
fy
=
profiel
155,4
fy
=
235
155,4
11,9
235 1,00
=
1
-
dikte in beschouwde punt
t
=
6
mm
<= 1,0
=
37,5 137,1
=
0,27
Vc,Rd= Vpl,Rd =
Av
fy
/ √3
=
Vc,Rd 6.18
= =
1,00 1,25
= =
11,9 11,9
=
cm2 1,00 1033 cm4 8,5 mm 5,5 mm
= = =
cm -
173,5 cm3 155,4 cm3 155,4 cm3 2
cm 2 cm
-3
10
onderdeel
h
VEd
235 1,00
= 37,5 kN gewalste I en H profielen
factor in formules gelast profiel
6.17
0,0
31,4
1,00
=
art. 6.2.6 dwarskracht (afschuiving) VEd rekenwaarde moment
0,9 -
2
=
1,00
gM0 6.15
10
= =
A gM0 gM2
fu
Mc,Rd
6.13
HE140A
S235 235 N/mm 2 360 N/mm 2 Wpl Wel,min 140 mm Wef,min 8,5 mm
de boutgaten mogen worden verwaarloosd
6.12
onderdeel =
A gM0 Iy
S235 235 N/mm 2 tf 140 mm tw 133 mm 3 It 87 cm
= =
133
-
reken met hoogte van het lijf afrondingstraal in profiel
-
1011
235 1,00
gM0
10-3
/ √3
=
= = = =
8,5 hw r
31,4
4
= 2=
8,1 116
cm mm
= =
116 12
mm mm
137,1 kN
(4) Om de rekenwaarde van de elastische weerstand tegen dwarskracht Vc,Rd te toetsen mag, voor een kritiek punt van de doorsnede, het volgende criterium zijn gebruikt tenzij het toetsen op plooien volgens hoofdstuk 5 van EN 1993-1-5 van toepassing is:
tEd
6.19
fy
= 235
58,7 / ( √3
37,5 1033
87 6
/ ( √ 3 gM0 )
1,00
=
0,14
-
=
52
N/mm 2
=
59
N/mm 2
=
59
N/mm 2
)
algemeen geldt: 6.20
tEd
=
VEd Iy
S t
=
102
(5) Voor I- of H-profielen mag de schuifspanning in het lijf als volgt zijn bepaald: 6.21
tEd
=
Af= b t f Aw= hw t w Af / A w =
VEd Aw = = 11,9
indien Af / Aw >= 0,6 =
140 116 /
8,5 5,5 6,4
= = =
37,5 103 638 11,9 6,4 1,9
10-2 cm2 10-2 cm2 -
waarde voor tEd waarmee mag worden gerekend voor I en H-profielen 6.22
(6) Bovendien behoort, voor lijven zonder dwarsverstijvers, de weerstand tegen plooien door afschuiving volgens hoofdstuk 5 van EN 1993-1-5 te zijn bepaald indien
hw tw met
© QEC ; www.qec.nu
> 72
e h
e = √ ( 235 / fy ) =
dus
116 5,5
> 72
1,00 1,00
eis
√ ( 235
/
235
)
21,1
=
Rekenblad 3 van 6
>
72,0
conclusie: weerstand tegen plooien hoeft niet te worden berekend 1,00
Eurocode spreadsheets, software & rekenprogramma's
S ligger 3 stpt EC_NL
staal -,beton -,hout -,metselwerk constructies Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013
Versie : 2.4.4 ; NDP : NL printdatum : 06-12-2011
(3) b
gewalste U en C profielen
Av= Av= Av= Av=
3140
-2
140
8,5
+(
(3) c
gewalste T profielen
Av=
0,9
(
A
-
b
(3) d
gelast I,H, buis,// lijf
Av= Av= Av=
0,9 h
( S
hw
140 tw
116
(3) e
gelast I,H, buis,// flens
Av= Av=
(
5,5 hw
( ( (
116 b 140
5,5 + +
) h 133
=
2502
gewalste rh buis // hoogte Av= Av=
h 133
8,5 ) ) tw
(3) f1
A 3140 A 3140
3140 ( ( S S
) )
=
1529,7
(3) f2
gewalste rh buis // breedte Av= Av= Av= ronde buisprofielen
A 3140 2
b 140 A
/ / /
b 140
+ +
h 133
) )
=
1610,3
2
3140
/
( ( p p
=
1999
(3) a
(3) g
gewalste I en H profielen
A
-2
b
tf
+(
tw
+2
r
)
tf
3140 A
-2 -2
140 b
8,5 tf
+( +(
5,5 tw
+2 +
12 r
) )
8,5 tf
=
1010,8
5,5 tf
+
12
)
8,5
=
908,75
)
=
1755
=
638
)
1
Av=
art. 6.3.1 onderflensinklemming (gaffeloplegging) NEd =
rekenwaarde oplegreactie
extra normaalkracht in oplegging opleglengte totale dikte schotjes
Nextra
=
c
= = =
tschot
bschot totale breedte schotjes (incl. lijf) zijkant oplegging c tot eind ligger x = er worden geen verstijvingsschotjes toegepast beff
/ /
)
onderdeel 61,4
kN
profiel
=
HE140A
0
kN
kwaliteit fy
=
S235
=
235
y-richting h
=
133
kromme
=
c
200 mm 0 mm 279,0 mm 120,0 mm
210000 N/mm 2
E
=
N/mm 2 gM1 z-richting mm b tw
=
1,00
=
140
mm
=
5,5
mm
-
beff beff
tschot
bschot
bschot
x
c
zijaanzicht
tschot
doorsnede
bovenaanzicht
NEN 6770 art 12.2.4
= 0,5 √ ( beff = 0,5 √ (h 2 + c 2 ) + x + c/2 = √( beff < √ (h 2 + c 2 ) lcr,y kniklengte y-richting = 2 doorsnede A= b eff t w + (b schot - t w) t schot = 240,2 I=1/12 ( tschot bschot3+(beff-tschot) tw3 )=1/12(
traagheidsstraal i = √ I /A
133,0 133
2 2
+ +
133 5,5 +( 279,0 3 + ( 0,333 104
200,0 200
2 2
)+ )
279,0 240,2 / 13
120,0
+
200
6 0
)* )*
0
/
1,00
=
0 √ (
<= 1,0
=
61,4
+ 73,9
0,0
=
0,83
/ gM1
=
Nb,Rd =
0,238
13,2
235
10-1
2,479
+√(
1 2,479
102
/2= = = = 6
)
3
340,1 mm 240,2 mm
)= =
266,0 13,21 0,333 1,6
=
73,9
mm 102cm2 104mm 4 mm
y-richting NEd
+ Nb,Rd
Nextra
Nb,Rd =
c
A
6.46
6.47-6.48
6.49
c =
1
fy
c=
<= 1,0
F + √ ( F2 - -l2 ) F =0,5 [ 1+a ( --l - 0,2 ) + --l2 ] 6.50
ly=lcr,y / i y = l1=p√ (E / f y ) -
ly=ly / l1
266 = =
gemiddelde oplegspanning
© QEC ; www.qec.nu
/ 1,6 p √ ( 210000 167,5
F = 0,5 [ 1+ 0,49
/
/ 93,9
=
61,4
235
103
)
= = = /
Rekenblad 4 van 6
(
2
-
1,784
2
)
1,784 - 0,2 ) + 1,784
2
]
-
kN
=
0,238 -
=
2,479 -
167,5 93,9 1,784 (
140
200
)
=
2,1937 N/mm 2
Eurocode spreadsheets, software & rekenprogramma's
S ligger 3 stpt EC_NL
staal -,beton -,hout -,metselwerk constructies Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013
Versie : 2.4.4 ; NDP : NL printdatum : 06-12-2011 onderdeel
art. 6.3.2 prismatische op buiging belaste staven (kip) Kipcontrole gebeurd altijd met alleen profiel 1 schema van het te controleren liggersegment tussen gaffels of kipsteunen grootste absolute kopmoment kleinste absolute kopmoment My,1,s,d = -18,5 MEd= 18,5 My,2,s,d = 0,0 b=
grootste moment
M
0,00
C1= 1,640
4000 C2= -0,800 lkip=lcr=
0,0
Ared=
0,0
h tf Iy
4000
iy W y,el
invoergegevens tbc kipcontrole tabel 10, q-last en kopmomenten parabool scharnierend
basisgeval uit NEN 6771 momentenverloop
W red=
reductie doorsnede profiel kwaliteit fy
bM
ongesteunde lengte segment l =
reductie weerstandsmoment
W y,pl W y,eff
gewalste I- en H-profielen
soort profiel
l aanvullende invoer via een liggerberekeningen: door gelijkmatige verdeling invoer van de kipsteunen
= =
235 133
N/mm mm
=
8,5
mm
= =
1033 57,4
cm mm
= =
155,4 cm3 173,5 cm3 155,4 cm3
=
2
E A
= =
G gM1
= =
b tw
4
210000 N/mm2 31,4 cm2 80769 N/mm2 1,00 -
=
140
mm
= =
5,5 389
mm
It
= =
35,2 8,1
h/b
=
0,95
Iz iz
=
4000
-
0
=
4000
4
cm mm
cm4 mm mm mm
momentenlijn gekozen veld en kipsteunen 25,0 20,0
veld 1 UGT1 vol - 6.10.a
te controleren veld grenstoestand
HE140A S235
plaats van de horizontale kipsteunen bij liggerberekeningen ckip;links = 0,00 * 4000 = 0 ckip;rechts = 1,00 * 4000 = 4000
zwaartepunt bovenflens tussen 2 gaffels
aangrijpingspunt belasting wijze zijdelijngse steunen
= =
3
cm 2 cm
15,0 10,0 5,0
aantal kipsteunen
0
-
0,0
= 1
-
-5,0
n=
te controleren liggerdeel (tussen de kipsteunen)
-10,0
1,24
-15,0
2,68
-20,0
My,1,s,d = -18,5 My,2,s,d =
kipcontrole algemeen:
0,60
kipcontrole gewalst profiel: 0,57
MEd= 0,0 18,5 kNm lg= 4000 "tekenafspraak" getekende momentenlijn wijkt af van de mechanicaberekening
NEN 6771 art.12.2.5.3 bepaling vervangende ongesteunde kiplengte lkip = l st tussen twee gaffels = 4000 mm tussen een gaffel en een kipsteun of tussen twee kipsteunen lkip = ( 1,4 - 0,8 b ) lst echter 1,0 <= lkip / lst <=1,4 f2=( 1,4 - 0,8b) = (1,4 - 0,8 0,00 )= 1,40
kopmoment met grootste absolute waarde kopmoment met kleinste absolute waarde
toetsing kip MEd <= 1,0 Mb,Rd
6.54
6.55
Mb,Rd =
6.56
c LT =
c LT
4000 mm l= 4000 mm MEd= 18,5 kNm My,1,s,d = -18,5 kNm My,2,s,d = 0,0 kNm
art. 6.3.2.2 kipkrommen - Algemeen = 18,5 = 0,60 30,9 Wy
fy
1
f2 lst
4000
=
4000 mm
= 1,00 4000 reken met een ongesteunde lengte lkip=lcr
= =
4000 4000 0,00 4,00
/ gM1
Mb,Rd =
<= 1,0
c LT =
tabel 10, q-last en kopmomenten
B*= -0,45
0,846
155,4
235
0,800
+√(
1 0,800
(
--
235
10-3
/
74
4
√ (
210000
155,4
Mcr=Mke=kred C / l g * √ (E * I z * G * It ) = 1,00
NEN 6771
b) dubbel-symmetrische profielen : c) dubbel-symmetrische profielen :
a=
4000 h / tf
<=75=
h tf 1012 / t3w b l2g
<=575=
10-6
© QEC ; www.qec.nu
als h / tw>75: kred= -5,4 10-5 a +1,03=
-5,4 10-5
3033
Rekenblad 5 van 6
+
/
2
80769 133 133
1,03
=
30,9
kNm
=
0,846 -
c LT =
0,846 -
=
0,800 -
=
0,704 -
2
0,704 - 0,2 ) + 0,704
389
1,00
0,704 ) maatgevende waarde
5,5 .3 kred=
= =
mm mm m m
C1= 1,640 C2= -0,800 = 0,00 -
F LT= 0,5 [ 1+ 0,21
=√
1,00
invloedsfactor uit tabel C1 invloedsfactor uit tabel C2= -1 0,800 verhouding f=b= My,2,s,d / My,1,s,d
F LT=0,5 [ 1+aLT ( --lLT - 0,2 ) + -- lLT2 ]
lLT = √ ( W y* fy / Mcr )
=
let op: de waarden voor C1 en C2 moet uit de tabellen 9 t/m 13 worden gehaald gebruik bij formule 6.56 kromme a
FLT + √ ( FLT2 - -lLT2 )
12.2.7
f1 l
lkip=lcr=
afstand horizontale steun 1 v.a linker steunpunt afstand horizontale steun 2 v.a linker steunpunt
deze factor is niet van toepassing, zodat f2=1,00 Er wordt gerekend met de volgende gegevens: lg= lengte ligger tussen de gaffels ongesteunde horizontale lengte rekenwaarde buigend moment
lst=
=
8,1
2
]
108
) =
74
kNm
9 = 15,6 aan deze eis wordt voldaan 8,5 = 3033 1012 140 4000 .2 aan deze eis wordt niet voldaan 0,866 /
Eurocode spreadsheets, software & rekenprogramma's
S ligger 3 stpt EC_NL
staal -,beton -,hout -,metselwerk constructies Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013
Versie : 2.4.4 ; NDP : NL printdatum : 06-12-2011
h / tw=
133
/
5,5
toepassingsgebied voor art. 12.2.1 NEN 6770 12.2.5.3 C= p C1 lg [√(1+ NEN 6771 lkip C=
p
1,640 4000
4000
h
√ (
S=
12.2.11.b
[√(1+
2
=
24,182
2
a=
3033
C2
lkip .2
Ed
Iz It
S
1,00
-
4,0
-
]
lkip 2
9,870 742,0 .2 ( 4000 .2
Gd
kred=
conclusie:
C2 2+ 1) +p
S .2 (
p
eis<5000
) =
-0,800 + 1) +p -0,800 4000 √ (
133 2
210000
742,0
=
]
=
389,3 )
80769
742,0 -
8,1
benadering geldt alleen voor I-profielen art. 6.3.2.3 kipkrommen voor gewalste profielen of equivalente gelaste profielen
toetsing kip 6.54
MEd
<= 1,0
=
18,52 32,7
=
Wy
fy
/ gM1
Mb,Rd =
lLT =
0,70
als bij berekening 6.3.2.2 kipkrommen algemeen
Mb,Rd 6.55
Mb,Rd = c LT,mod Mcr=
6.57
--
74
c LT =
1
0,57
-
-
2
FLT + √ ( FLT - b lLT ) c LT<=
1 /
--
lLT2
=
1 /
0,894
0,70
2
=
2,0
/ 0,97 = f = 1 - 0,5 ( 1 - 0,94
kip F LT=0,5 [ 1+aLT ( --lLT - --lLT,0) + b--lLT2 ] opmerking
F LT= 0,5 [ 1+ 0,34
© QEC ; www.qec.nu
-6
235
10
/
1,00
=
1 0,737
c LT,mod = c LT/f = 0,868 f=1-0,5(1-k c) [1-2,0( --lLT-0,8)2] <=1,0
6.58
155,4
c LT =
<= 1,0 2
gebruik bij formule 6.57 kromme
Rekenblad 6 van 6
+√( -
0,737
= 2
-
0,75
maatgevende waarde
0,894 ) [1-2,0( 0,704 (
0,70
0,704
2
c LT
reken met cLT,mod -
0,8
- 0,4 ) + 0,75
)2 0,70
2
b
32,7
kNm
0,868 -
) =
0,868 -
= ] =
0,894 0,971 -
]=
0,737 -
