BAB VII PENUTUP 7.1 Kesimpulan

BAB VII PENUTUP 7.1 Kesimpulan Dari keseluruhan pembahasan yang telah diuraikan merupakan hasil dari perhitungan perencanaan struktur gedung Fakultas Teknik Informatika ITS Surabaya dengan metode SRPMM. Dari perhitungan tersebut diperoleh hasil sebagai berikut : Pada perhitungan Struktur Gedung Fakultas Teknik Informatika, terdapat kesalahan pada perhitungan Sloof. Secara pemodelan struktur juga mengalami kesalahan. Sehingga perhitungan sloof dilakukan dengan perhitungan secara manual, karena sloof bukan merupakan struktur utama gedung yang dihitung dengan menggunakan bantuan program SAP 2000 versi 14.2. Gaya – gaya dalam yang terjadi pada sloof seperti M,D dan N akan ditambahkan dengan gaya aksial dan momen yang terjadi pada kolom (output SAP) untuk digunakan dalam perhitungan Pondasi. a. Struktur Sekunder 1. Pelat  Tebal pelat - Pelat lantai 2, 3, dan 4 = 12 cm - Pelat atap = 10 cm  Tulangan pelat lantai dan atap - Tulangan utama  tumpuan arah X =  10 – 100  lapangan arah X=  10 – 100  tumpuan arah Y =  10 – 100  lapangan arah Y =  10 – 100 - Tulangan susut  tumpuan arah X =  8 – 200  tumpuan arah Y =  8 – 200 2. Tangga

405

406 Dimensi tangga - Injakan tangga 30 cm - Tanjakan tangga 17 cm - Tebal pelat tangga dan bordes 12 cm  Tulangan pelat tangga - Tulangan utama arah X =  10 – 100 - Tulangan susut arah Y =  8 – 100  Tulangan pelat bordest - Tulangan utama arah X =  10 – 100 - Tulangan susut arah Y =  8 – 100  Tulangan balok bordest - Tulangan tumpuan = 5D22 - Tulangan lapangan = 2D22 - Tulangan Puntir = 4D16 3. Atap - Profil gording Light Lip Channels 150 x 65 x 20 x 3,2 dengan jumlah 8 buah - Penggantung gording  16 mm - Ikatan Angin  10 mm - Profil kuda-kuda Double Siku L 75 x 75 x 7 - Profil kolom pendek WF 250 x 125 x 5 x 8 b. Struktur Pimer 1. Balok - Dimensi 50 x 80 untuk balok induk melintang - Dimensi 40 x 60 untuk balok induk memanjang - Dimensi 30 x 50 untuk balok anak melintang - Dimensi 30 x 40 untuk balok anak memanjang 2. Kolom - Dimensi kolom (KL) 60 x 60 

407

Kode Balok

Wilayah

Tumpuan Lapangan Tumpuan BI.2 (500x800) Lapangan Tumpuan BI.3 (400x600) Lapangan Tumpuan BA.1 (300x500) Lapangan Tumpuan BA.2 (300x400) Lapangan Tumpuan BA.3 (300x400) Lapangan Tumpuan KL (600x600) Lapangan BI.1 (500x800)

Tulangan Tulangan Tulangan Tulangan atas bawah geser torsi 9D22 3D22 312-100 4D19 3D22 5D22 312-150 4D19 12D22 5D22 312-100 4D19 3D22 7D22 312-150 4D19 7D22 3D22 212-100 2D19 2D22 3D22 212-100 2D19 5D19 2D19 212-100 2D16 2D22 3D22 212-100 2D19 3D19 2D19 212-80 2D16 2D19 2D19 212-80 2D19 5D19 2D19 212-80 2D19 3D19 212-80 16D22 210-150 -

c. Struktur Bawah - Dimensi poer P-1, adalah 2,75 m x 2,75 m x 0,85 m, Dengan dimensi tiang pancang Ø 50 cm Tulangan Poer Arah X : D22-140 Tulangan Poer Arah Y : D22-140 - Dimensi poer P-2, adalah 2,75 m x 1,5m x 0,85 m, Dengan dimensi tiang pancang Ø 50 cm Tulangan Poer Arah X : D22-100 Tulangan Poer Arah Y : D22-140

408

A P1

2.75 0.85

2.75

A' 2.75

A

1.50

P2

0.85 2.75

A' 1.50

d. Displacement Untuk displacement gedung A&B dalam perhitungan di dapat sebesar 31 mm. Sedangkan displcement untuk Gedung C&E sebesar 53 mm. Dan displacement untuk Gedung D sebesar 29 mm. 7.2 SARAN Untuk bangunan yang berada pada wilayah gempa 1,2,3 dan 4 direncanakan menggunakan metode SRPMM sesuai dengan SNI-03-1726-2002 dan SNI 03-2847-2002.

409 REVISI  Perhitungan Sloof Pada perhitungan Sloof digunakan perhitungan manual, karena sloof bukan merupakan struktur utama gedung yang dihitung dengan menggunakan bantuan program SAP 2000 versi 14.2. Gaya – gaya dalam yang terjadi pada sloof seperti M,D dan N akan ditambahkan dengan gaya aksial dan momen yang terjadi pada kolom (output SAP) untuk digunakan dalam perhitungan Pondasi.

Kolom 60/60

M P Ma

Mb

Ha

A Va

Hb

B 9,6 m

Berikut perhitungan sloof secara manual Data–data perencanaan :  Dimensi sloof :  Bentang sloof :  Mutu beton (fc’) :  Mutu baja (fy) :

Vb

50 / 80 9,6 m 30 Mpa 400 Mpa

410    

Mutu baja geser (fy) Diameter tulangan utama (D) Tulangan geser ( Ø ) Selimut beton [SNI 03-2847-2002 psl. 9.7.1]

: : : :

Sloof yang ditinjau

240 22 12 50

Mpa mm mm mm

411 

Pemodelan Mekanika Sloof q Ma

Mb A

B L

q Ma

Mb A

B 9,6 m

 

Perhitungan beban : Beban mati (qd) Berat sendiri sloof : 0,5 x 0,8 x 2400 = 960 kg/m’ Beban hidup (ql) Beban hidup perkuliahan : 250 x 7 = 1.750 kg/m’ q

Ma

Mb

Ha

A Va



 

Q 9,6 m

Hb

B Vb

q(ult) = 1,2.qd + 1,6.ql = (1,2 x 960) + (1,6 x 1750) = 3.952 kg/m’ Q(ult) = q(ult) x l = 3.952 x 9,6 = 37.939,2 kg Menghitung momen ujung jepit Mua =

= = + 30.351,36 kg.m

412 Mub =

= = - 30.351,36 kg.m

Mu (lapangan) =

= = +15.175,68 kg.m





Menghitung gaya vertikal pada joint A dan B Va = Vb = ½ Q = ½ x 37.939,2 = 18.969,6 kg ( ) Menghitung gaya horizontal pada joint A dan B Ha = Hb = 0 (gaya yang bekerja sejajar pada bidang) 30.351,36 kg.m

30.351,36 kg.m

A 18.969,6 kg

B 37.939,2 kg

18.969,6 kg

9,6 m

30.351,36 kg.m

A

30.351,36 kg.m

-

+ 15.175,68 kg.m

PERHITUNGAN TORSI SLOOF Luasan penampang dibatasi sisi luar : Acp =bxh = 500 x 800 = 400.000 mm2

B

413 Keliling penampang dibatasi sisi luar : Pcp = 2 x (b + h) = 2 x (500 + 800) = 2.600 mm

Gambar luasan Aoh dan keliling Ph.



Luasan penampang dibatasi as tulangan sengkang : Aoh = (bbalok –2. tdecking – geser) x (hbalok – 2. tdecking – geser) = (500 – 2. 50 – 12) x (800 – 2. 50 – 12)) = 266.944 mm2 Keliling penampang dibatasi as tulangan sengkang : Ph = 2 x((bbalok –2. tdecking – geser) + (hbalok – 2. tdecking – geser)) = ((500 – 2. 50 – 12) + (800 – 2. 50 – 12)) = 2.152 mm Momen Puntir Ultimate  fc'  Acp 2  Tu =   3  Pcp 

0,75 30  400.000 2    3  2.600  = 84.265.008,85 N.mm

=

414 

Momen Puntir Nominal Tn =



=

= 112.353.345,1 N.mm

Cek Pengaruh Tulangan Puntir 2 Tumin =  fc'  Acp   

12

 Pcp 

2 = 0,75 30  400.000   

12

 2.600 

= 21.066.252,21 N.mm Syarat : Tumin  Tu  tulangan puntir diabaikan Tumin  Tu  tulangan puntir ditinjau Kontrol : 21.066.252,21 N.mm ≤ 84.265.008,85 N.mm Maka : Direncanakan tulangan puntir Cek Dimensi Penampang : Vu = 16.598,4 kg = 165.984 N Vc = =

= 331.828,58 N

2

 T u x Ph  Vu      2 b x d    1,7 x Aoh

   

2

   Vc  2 x fc'    b x d

3



[SNI 03-2847-2002 psl. 13.6.3).(1).a)] 2

2

 331.828,58 2 x 30   165.984   84.265.008,85 x 2.152     0,75       2   500 x 727  3  500 x 727   1,7 x 266.944   

1,56

≤

3,42

415  Syarat : Pers.kiri  Pers.kanan  penampang tidak OK Pers.kiri  Pers.kanan  penampang OK  Maka : Dimensi penampang OK Tulangan puntir untuk geser :

2 x Ao x At x fyv x cot θ s [SNI 03-2847-2002 psl. 13.6.3).(6)] At Tn =  Ao = 0,85 x Aoh s 2 x Ao x fyv x cot θ Tn

=

At s

=

Tn 2 x 0,85 x Aoh x fyv x cot θ

=

112.353.345,1 2 x 0,85 x 266.944 x 240 x cot 45

= 1,03 mm2/mm Tulangan puntir untuk lentur : Al

=

 fyv  At  x cot 2 θ x Ph x  s fyt   = 1,03 x 2.152 x  240  x cot 2 45  400  2 = 1.329,94 mm

Al min

= ( 5 x fc xAcp )  ( At xPhx fyv ) 12 xfyt s fyt 5 x 30 x400.000 240 )  (1,03x2.152 x ) 12 x 400 400 = 952,24 mm2

=(

416

Luasan tulangan puntir untuk lentur didistribusikan merata ke 4 sisi balok : Al > Al min, maka dipakai Al

Al 4

=

1.329,94 4

= 332,485 mm2

 Maka : Luasan tambahan puntir longitudinal untuk tulangan lentur

Al = 332,485 mm2 4 Luasan tambahan puntir transversal untuk tulangan geser At s

= 1,03 mm2/mm

PERHITUNGAN LENTUR SLOOF Tinggi efektif balok : d = h – decking –  sengkang – ½  tul lentur = 800 – 50 – 12 – 22/2 = 727 mm d’ = decking +  sengkang + ½  tul lentur = 50 + 12 + 22/2 = 73 mm  ρ dalam keadaan seimbang (ρ,bal) (SNI 03-2847-2002 pasal 10.4.3) ρ,bal

= 0,85  fc'β1  600   600  fy  fy  

417 = 0,85  30  0,85  600  400  600  400  = 0,0325  ρ maksimum (ρ,maks) (SNI-03-2847-2002 psl. 12.3.3) ρ,maks = 0,75 . ρ,bal = 0,75 . 0,0325 = 0,0244  ρ minimum (ρ,min) (SNI-03-2847-2002 psl. 12.5.1) ρ,min = =

1,4 fy

1,4 400

= 0,0035  ρ minimum (ρ,min) m

=

fy 0,85.fc'

=

400 = 15,69 0,85.30

a. Daerah Tumpuan Kiri dan Kanan Mu = 30.351,36 kg.m = 303.513.600 N.mm Mn = = Xb =

= 379.392.000 N.mm

418 =

= 436,2 mm

Xmax = 0,75 x Xb = 0,75 x 436,2 = 327,15 mm Xrencana = 130 mm Asc

= = = = 3.522,2 mm2

Mnc

= =

Mns

= 946.415.140 Nmm = Mn – Mnc = 379.392.000 – 946.415.140 = -567.023.140 Nmm < 0 (tidak perlu tulangan

tekan) Lentur tulangan tunggal Rn

= =

ρperlu

= = = 0,0037

= 1,44 N/mm2

419

 min <  perlu <  max , maka dalam perhitungan selanjutnya digunakan  perlu . = ρperlu x b x d = 0,0037 x 500 x 727 = 1.344,95 mm2 Luasan tulangan perlu lentur tarik + luasan tambahan puntir longitudinal sisi atas balok (top)

As

Al 4 = 1.344,95 + 332,485 = 1.677,435 mm2 Luasan tulangan : Luasan tulangan lentur D – 22 = ¼ . π . d2 = ¼ . π . 222 = 380,13 mm2 Luasan tulangan puntir  – 19 = ¼ . π . d2 = ¼ . π . 192 = 283,53 mm2 Jumlah tulangan pasang : Jumlah tulangan pasang lentur tarik (top) As perlu

= As +

=

Asperlu luasan Dlentur

=

1.677,435 380,13

= 4,4  5 buah  5 D 22 Jumlah tulangan pasang lentur tekan (bottom) = 2 buah  2 D 22

420 Jumlah tulangan pasang puntir longitudinal (web) =

Asperlupuntir luasan puntir

=

664,97 283,53

= 2,3

 4 buah  4  19

Luasan tulangan pasang : Luasan tulangan pasang lentur tarik (top) Aspasang = npasang x luasan Dlentur = 5 x 380,13 = 1.900,65 mm2 > 1.677,435 mm2 Luasan tulangan pasang lentur tekan (bottom) As’pasang = npasang x luasan Dlentur = 2 x 380,13 = 760,26 mm2 Luasan tulangan pasang puntir longitudinal (web) Aspasangpuntir= npasang x luasan puntir = 4 x 283,53 = 1.134,12 mm2 > 664,97 mm2 Spasi tulangan puntir longitudinal : Spuntir ≤ 300 mm [SNI 03-2847-2002 psl. 13.6.6).(3)] Cek Jarak Spasi Tulangan :

421

Cek jarak spasi tulangan dari jarak spasi tulangan sejajar TUMPUAN pada penampang sloof

Spasi tulangan tarik b  2 x tdecking  2 x geser   jml tul x Dlentur Smax = jml tul  1 =

500  2 x 50  2 x 12  5x 22 51

= 66,5 mm  Syarat : Smax  Ssejajar max  susun 1 lapis Smax  Ssejajar max  susun 2 lapis  Kontrol : 66,5 mm > 25 mm  Maka : Tulangan lentur tarik susun 1 lapis Cek Syarat SRPMM untuk kekuatan lentur pada sloof Kuat momen lentur positif balok pada muka kolom tidak boleh lebih kecil sepertiga kuat momen lentur negatif balok pada muka kolom.

422

1 x M lentur tumpuan () 3 [SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(1)] M lentur tumpuan () 

Maka pada hal ini pengecekan dilakukan dengan meninjau tulangan pasang. Aspasang = 1.900,65 mm2 As’pasang = 760,26 mm2

M lentur tumpuan ()  760,26 mm2

≥

1 x M lentur tumpuan () 3

1 x1.900,65mm2 3

760,26 mm2 ≥ 633,55 mm2 (memenuhi) Cek Kemampuan Penampang Tulangan Pasang

Cek kemampuan penampang tulangan dari jarak spasi tulangan antar lapisTUMPUAN pada penampang sloof.

x1

= tdecking + geser – (½ x Dlentur) = 50 + 12 + (½ x 22) = 73 mm

423 y= =

n Dlentu x luasan Dlentur x X1 n Dlentur x luasan Dlentur

5 x 380,13x 73 5 x 380,13

= 73 mm Tinggi efektif penampang : d = hbalok – y = 800 – 73 = 727 mm d’ = hbalok – d = 800 – 727 = 73 mm Tinggi blok gaya tekan beton : A f  a = s pasang ' y 0,85 f c  b =

1.900,65 x 400 0,85  30  500

= 59,63 mm Gaya tekan beton : Cc’ = 0,85 x fc’ x b x a = 0,85 x 30 x 500 x 59,63 = 760.282,5 N Cek Momen Nominal Pasang : Mn

= Cc'  d  a  

2

= 760.282,5   727  59,63  

2 

= 530.057.554,8 Nmm  Syarat : Mnpasang  Mnperlu  perencanaan OK Mnpasang  Mnperlu  perencanaan tidak OK

424  Kontrol : 530.057.554,8 N.mm  379.392.000 N.mm  Maka : Penulangan lentur memenuhi b. Daerah Lapangan Mu = 15.175,68 kg.m = 151.756.800 N.mm Mn = = 189.696.000 N.mm

= Xb = =

= 436,2 mm

Xmax = 0,75 x Xb = 0,75 x 436,2 = 327,15 mm Xrencana = 130 mm Asc

= = =

= 3.522,2 mm2 Mnc

= =

Mns

= 946.415.140 Nmm = Mn – Mnc

425

= 189.696.000 Nmm – 946.415.140 Nmm = -756.719.140Nmm<0 (tidak perlu tulangan

tekan) Lentur tulangan tunggal Rn

= = 0,717 N/mm2

= ρperlu

=

= = 0,0018

 min   perlu ≤  max ,

maka  perlu dinaikkan 30% sehingga = 0,0018 x 1,3 = 0,0023. Jadi untuk perhitungan selanjutnya digunakan  min . As

= ρmin x b x d = 0,0023 x 500 x 727 = 836,05 mm2 Luasan tulangan perlu lentur tarik + luasan tambahan puntir longitudinal sisi atas balok (top) As perlu = As +

Al 4

= 836,05 + 332,485 = 1 168,535 mm2 Luasan tulangan : Luasan tulangan lentur D – 22 = ¼ . π . d2

426

= ¼ . π . 222 = 380,13 mm2 Luasan tulangan puntir  – 19 = ¼ . π . d2 = ¼ . π . 192 = 283,53 mm2 Jumlah tulangan pasang : Jumlah tulangan pasang lentur tarik (top) =

Asperlu luasan Dlentur

=

1168,535 380,13

= 3,07  5 buah  5 D 22 Jumlah tulangan pasang lentur tekan (bottom) = 2 buah  2 D 22 Jumlah tulangan pasang puntir longitudinal (web) =

Asperlupuntir luasan puntir

=

664,97 283,53

= 2,3  4 buah  4  19 Luasan tulangan pasang : Luasan tulangan pasang lentur tarik (top) Aspasang = npasang x luasan Dlentur = 5 x 380,13 = 1.900,65 mm2 > 1.859,19 mm2

427

Luasan tulangan pasang lentur tekan (bottom) As’pasang = npasang x luasan Dlentur = 2 x 380,13 = 760,26 mm2 Luasan tulangan pasang puntir longitudinal (web) Aspasangpuntir= npasang x luasan puntir = 4 x 283,53 = 1.134,12 mm2 > 664,97 mm2 Spasi tulangan puntir longitudinal : Spuntir ≤ 300 mm [SNI 03-2847-2002 psl. 13.6.6).(3)] Cek Jarak Spasi Tulangan : x

s

Gambar 5.2.6 Cek jarak spasi tulangan dari jarak spasi tulangan sejajar pada penampang balok

428

Spasi tulangan tarik Smax

=

b  2 x tdecking  2 x geser   jml tul x Dlentur jml tul  1

=

500  2 x 50  2 x 12  5x 22 51

= 66,5 mm  Syarat : Smax  Ssejajar max  susun 1 lapis Smax  Ssejajar max  susun 2 lapis  Kontrol : 66,5 mm > 25 mm  Maka : Tulangan lentur tarik susun 1 lapis Cek Syarat SRPMM untuk kekuatan lentur pada balok Kuat momen lentur positif balok pada muka kolom tidak boleh lebih kecil sepertiga kuat momen lentur negatif balok pada muka kolom. M lentur tumpuan () 

1 x M lentur tumpuan () 3

[SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(1)] Maka pada hal ini pengecekan dilakukan dengan meninjau tulangan pasang. Aspasang = 1.900,65 mm2 As’pasang = 760,26 mm2 M lentur tumpuan () 

1 x M lentur tumpuan () 3

429

1 x1.900,65mm2 3 760,26 mm2 ≥ 633,55 mm2 (memenuhi) Cek Kemampuan Penampang Tulangan Pasang 760,26 mm2

≥

x

s

x1

Gambar 5.2.7 Cek kemampuan penampang tulangan dari jarak spasi tulangan antar lapis pada penampang sloof.

= tdecking + geser – (½ x Dlentur) = 50 + 12 + (½ x 22) = 73 mm

y = n Dlentu x luasan Dlentur x X1 n Dlentur x luasan Dlentur

=

5 x 380,13x 73 5 x 380,13

= 73 mm Tinggi efektif penampang : d = hbalok – y

430

d’

= 800 – 73 = 727 mm = hbalok – d = 800 – 727 = 73 mm

Tinggi blok gaya tekan beton : a

= =

A

s pasang

 fy  '

0,85 f c  b

1.900,65 x 400 0,85 30  500

= 59,63 mm Gaya tekan beton : Cc’ = 0,85 x fc’ x b x a = 0,85 x 30 x 500 x 59,63 = 760.282,5 N Cek Momen Nominal Pasang : Mn

= Cc'  d  a  

2

= 760.282,5   727  59,63  

2 

= 530.057.554,8 Nmm  Syarat: Mnpasang  Mnperlu  perencanaan OK Mnpasang  Mnperlu  perencanaan tidak OK  Kontrol: 530.057.554,8 N.mm  331.968.000 N.mm  Maka : Penulangan lentur memenuhi

431 PERHITUNGAN GESER SLOOF Dari perhitungan tulangan lentur diatas didapat : Mn-kiri (Mnl) = 530.057.554,8 N.mm (momen pasang) Mn-kanan(Mnr) = 530.057.554,8 N.mm (momen pasang) V (muka kolom) = 165.984 N Gaya geser pada ujung perletakkan diperoleh dari : Vu1 =

Mnl  Mnr Wu x λn  λn 2

= MnL  MnR  Vu

Ln 530.057.55 4,8  530.057.554,8 =  165.984 9000

= 283.774,57 N Syarat kuat tekan beton :

25 Mpa 3 [SNI 03-2847-2002 psl. 13.1.2).(1)] 25 30 ≤ Mpa 3 5,48 ≤ 8,33 Mpa Kuat geser beton : fc'

≤

1 x fc' x b x d 6 [SNI 03-2847-2002 psl. 13.3.1).(1)] Vc

=

=

1 x 30 x 500 x 727 = 331.828,58 N 6

432 Kuat geser tulangan geser : Vsmin

=

1 xbxd 3

=

1 x 500 x 727 3

= 121.166,67 N Vsmax

=

1 x fc' x b x d 3

=

1 x 30 x 500 x 727 3

= 663.657,17 N 2Vsmax

=

2 x fc' x b x d 3

=

2 x 30 x 500 x 727 3

= 1.327.314,3 N Pembagian Wilayah Geser Balok Wilayah balok dibagi menjadi 3 wilayah yaitu; 1. Wilayah 1 sejarak dua kali tinggi balok dari muka kolom (SNI 03-2847-2002 ps 23.10.4.2), 2. Wilayah 2 dimulai dari akhir wilayah 1 sampai ke ¼ bentang balok. 3. Wilayah 3 dimulai dari akhir wilayah 2 sampai ke ½ bentang balok.

433 Penulangan Geser Balok Wilayah 1 Vu1 = 283.774,57 N Cek Kondisi :  Syarat : Kondisi 1  Vu  0,5 x  x Vc Kondisi 2  0,5 x  x Vc  Vu   x Vc Kondisi 3   x Vc  Vu   (Vc + Vsmin) Kondisi 4   (Vc + Vsmin)  Vu   (Vc + Vsmax) Kondisi 5   (Vc + Vsmin)  Vu   (Vc + 2Vsmax)  Kontrol : Kondisi 3   x Vc  Vu   (Vc + Vsmin) 0,75(331.828,58) 283.774,57  0,75(331.828,58+121.166,67) 248.871,44  283.774,57  339.746,44  Maka

: Penulangan geser pada kondisi 3

Tulangan geser : Vu =  Vn [SNI 03-2847-2002 psl. 13.1.1)] Vu =  Vc +  Vs  Vs = Vu -  Vc Vs = 283.774,57 N Luasan tulangan geser : Av =

Vs x s fy x d

434

Av V 283.774,57 = 1,63 mm2/ mm  s  s fy  d 240  727 Spasi maksimum adalah :

d ≤ 600mm 2 727 = = 363,5 mm atau 600 mm 2

Smax =

Digunakan sengkang 3 kaki :  = 12 mm Av = 3 x As = 3 x 0,25 x π x (12)2 = 339,29 mm2 Luasan tulangan geser + luasan tambahan puntir transversal :

Atot Av At 2 = s s s = 1,63 + 2 x 1,03 = 3,69 mm2/mm Maka didapatkan nilai : Sperlu =

Av 339,29 = = 92 mm 3,69 Atot / s

Cek Spasi Tulangan Geser :  Srencana : 90 mm  Syarat : [SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(2)] Spakai  Sperlu Spakai  d/4 pada daerah tumpuan

435 Spakai  8 Dlentur Spakai  24 geser Spakai  300 mm  Kontrol : 90 mm  92 mm (memenuhi) 90 mm  180 mm (memenuhi) 90 mm 90 mm 90 mm  Maka

 176 mm (memenuhi)  288 mm (memenuhi)  300 mm (memenuhi) :

 Dipasang  12 – 90 mm (dengan sengkang 3 kaki)  Sengkang pertama dipasang ≤ 90 mm dari muka kolom. [SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(2)] Wilayah 2

Vu2 =

1  Vu1 x Ln  2h  2  1 Ln 2

1  283.774,57 x .9000  2.800  2  = 1 x9000 2

= 182.876,95 N

436 Cek Kondisi :  Syarat : Kondisi 1  Vu  0,5 x  x Vc Kondisi 2  0,5 x  x Vc  Vu   x Vc Kondisi 3   x Vc  Vu   (Vc + Vsmin) Kondisi 4   (Vc + Vsmin)  Vu   (Vc + Vsmax) Kondisi 5   (Vc + Vsmin)  Vu   (Vc + 2Vsmax)  Kontrol : Kondisi 2  0,5 x  x Vc  Vu   x Vc 0,5 x 0,75x 31.828,58  182.876,95  0,75 x 31.828,58 124.435,72  182.876,95  248.871,44  Maka : Penulangan geser pada kondisi 2 Tulangan geser : Vu =  Vn [SNI 03-2847-2002 psl. 13.1.1)] Vu =  Vc +  Vs  Vs = Vu -  Vc Vs = 182.876,95 N Luasan tulangan geser : Av =

Vs x s fy x d

Av Vs 182.876,95 = 1,05 mm2/   mm s fy  d 240  727 Dan spasi maksimum adalah :

437

Smax =

=

d ≤ 600mm 2

737 = 368,5 mm atau 600 mm 2

Digunakan sengkang 3 kaki :  = 12 mm Av = 3 x As = 3 x 0,25 x π x (12)2 = 339,29 mm2 Luasan tulangan geser + luasan tambahan puntir transversal :

Atot s

=

Sperlu

=

Av At 2 s s = 1,05 + (2 x 1,03) = 3,11 mm2/mm Maka didapatkan nilai :

Av 339,29 = = 109 mm 3,11 Atot / s

Cek Spasi Tulangan Geser :  Srencana : 100 mm  Syarat : [SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(2)] Spakai  Sperlu Spakai  d/4 pada daerah tumpuan Spakai  8 Dlentur Spakai  24 geser Spakai  300 mm

438  Kontrol 100 mm 100 mm 100 mm 100 mm 100 mm  Maka

:  109 mm (memenuhi)  180 mm (memenuhi)  176 mm (memenuhi)  288 mm (memenuhi)  300 mm (memenuhi) :

Dipasang  12 – 100 mm (dengan sengkang 3 kaki) Wilayah 3 Vu3 =

Vu1 x

1 Lx 4

1 Ln 2

1 283.774,57 x x9600 4 = 1 x9000 2 = 151.346,44 N

Cek Kondisi :  Syarat : Kondisi 1  Vu  0,5 x  x Vc Kondisi 2  0,5 x  x Vc  Vu   x Vc Kondisi 3   x Vc  Vu   (Vc + Vsmin) Kondisi 4   (Vc + Vsmin)  Vu   (Vc + Vsmax) Kondisi 5   (Vc + Vsmin)  Vu   (Vc + 2Vsmax)

439  Kontrol : Kondisi 2  0,5 x  x Vc  Vu   x Vc 0,5x0,75 x 31.828,58  151.346,44  0,75 x 31.828,58 124.435,72  151.346,44  248.871,44  Maka : Penulangan geser pada kondisi 2 Luasan tulangan geser : Avmin

=

bw x s 3fy

Av min bw 500 = 0,694 mm2/mm   s 3xfy 3 240 Dan spasi maksimum adalah :

d ≤ 600mm 2 727 = = 363,5 mm atau 600 mm 2

Smax =

Digunakan sengkang 3 kaki :  = 12 mm Av = 3 x As = 3 x 0,25 x π x (12)2 = 339,29 mm2 Luasan tulangan geser + luasan tambahan puntir transversal :

Atot Av At 2 = s s s = 0,694 + (2 x 1,03)

440 = 2,754 mm2/mm Maka didapatkan nilai : Sperlu =

Av 339,29 = = 123,4 mm 2,75 Atot / s

Cek Spasi Tulangan Geser :  Srencana : 100 mm  Syarat : [SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(2)] Spakai  Sperlu Spakai  d/2 pada daerah lapangan Spakai  8 Dlentur Spakai  24 geser Spakai  300 mm  Kontrol 100 mm

:  123,4 mm (memenuhi)

100 mm 100 mm 100 mm

 364 mm (memenuhi)  176 mm (memenuhi)  288 mm (memenuhi)

100 mm

 300 mm (memenuhi)

 Maka

:

Dipasang  12 – 100 mm (dengan sengkang 3 kaki)

441 Panjang Penyaluran Tulangan Gaya tarik dan tekan pada tulangan di setiap penampang komponen struktur beton bertulang harus disalurkan pada masing-masing sisi penampang melalui penyaluran tulangan. Adapun perhitungan penyaluran tulangan berdasarkan SNI 03-2847-2002 psl.14.  Penyaluran Tulangan Dalam Kondisi Tarik Penyaluran tulangan dalam kondisi tarik dihitung berdasarkan SNI 03-2847-2002 psl.14.2.  Panjang penyaluran tidak boleh kurang dari 300 mm [SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.1)] d = panjang penyaluran tulangan kondisi tarik db = diameter tulangan  = faktor lokasi penulangan = 1 [SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.4)]  = faktor pelapis = 1,5 [SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.4)]  = faktor digunakannya agregat ringan = 1 [SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.4)]

3 x fy x α x β x λ λd =  300 mm db 5 x fc' [SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.2)] d

= =

3 x fy x α x β x λ x db 5 x fc'

 300 mm

3 x 400 x 1 x 1,5 x 1 x 22 5 x 30

 300 mm

442 = 1.445,99 mm  300 mm d reduksi =

Asperlu x d Aspasang [SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.5)] =

4.388,25 x 1.445,99 4.561,59

= 1.391,04 mm  1400 mm  Maka panjang penyaluran tulangan dalam kondisi tarik 1400 mm

Penyaluran Tulangan Berkait Dalam Kondisi Tarik Penyaluran tulangan berkait dalam kondisi tarik dihitung berdasarkan SNI 03-2847-2002 psl.14.5.  Panjang penyaluran tidak boleh kurang dari 150 mm [SNI 03-2847-2002 psl. 14.5.1)]  Berdasarkan SNI 03-2847-2002 pasal 14.5.2 panjang penyaluran dasar untuk suatu batang tulangan tarik pada penampang tepi atau yang berakhir dengan kaitan adalah : hb

= =

100 x db fc'

100 x 22

30

 8 x db  8 x 22 mm

= 401,67 mm  176 mm hb reduksi

= F modifikasi x hb  150 mm

443

=

Asperlu x hb  150 mm Aspasang

SNI 03-2847-2002 psl. 14.5.3).(2)] =

1.677,435 x 401,67  150 mm 1.900,65

= 354,5 mm  150 mm  400 mm  Maka panjang penyaluran tulangan berkait dalam kondisi tarik 400 mm

 Penyaluran Tulangan Dalam Kondisi Tekan Penyaluran tulangan dalam kondisi tekan dihitung berdasarkan SNI 03-2847-2002 psl.14.3.  Panjang penyaluran tidak boleh kurang dari 200 mm [SNI 03-2847-2002 psl. 14.3.1)] db x fy db =  0,04 x db x fy 4 x fc' [SNI 03-2847-2002 psl. 14.3.2)] =

db

reduksi

22 x 400 4 x 30

 0,04 x 22 x 400

= 401,7 mm  352 mm = F modifikasi x db  200 mm =

As' perlu x db  200 mm As' pasang

[SNI 03-2847-2002 psl. 14.3.3).(2)]

444

=

760,26 x 401,7  200 mm 760,26

= 401,7 mm  200 mm Maka dipasang sepanjang 410 mm  Maka panjang penyaluran tulangan dalam kondisi tekan 410 mm 5.2.5

Kontrol Retak SNI-03-2847-2002 ps.12.6 z

= fs

3

dc A

≤ 30MN/m untuk struktur didalam ruangan ≤ 25MN/m untuk penampang yang dipengaruhi cuaca luar

dc

= decking + 0,5 tulangan = 50 + (0,5 x 22) = 61 mm

2  61  500 = 15.250 mm2 4

A

=

Z

= 0,6  400  3 61 15.250 = 23.428,5 N/mm = 23,4 MN/mm ≤ 30MN/m

(OK)

Sebagai alternatif terhadap perhitungan nilai z, dapat dilakukan perhitungan lebar retak yang diberikan oleh: ω = 11 x 10-6 x β x fs

3

dc A

445

 1110 6  0,85  0,6  400  3 61 15.250 = 0,22 mm Nilai lebar retak yang diperoleh tidak boleh melebihi 0,4 mm untuk penampang didalam ruangan dan 0,3 mm untuk penampang yang dipengaruhi cuaca luar, dimana β = 0.85 untuk fc’ ≤ 30 Mpa 5.2.6

Gambar Penulangan Sloof Panjang kait ditentukan sejarak 6d = 6x 12mm = 72mm ≈ 80mm (PBBI 1971, Bab 8.2) 5 D22

4 D19 3 Ø12 - 90 3 D22

TUMPUAN

446 3 D22

4 D19 3 Ø12 - 100 5 D22

LAPANGAN Sketsa Penampang sloof 50-80 As B joint 10 - 11

50

Sketsa Pembengkokan tulangan pada tulangan geser

447

400

410

5 D22

3 D22 wilayah 1

1600

3 Ø12-100

5 D22 wilayah 2

650

TUMPUAN 600

3 D22

4 D19

3 Ø12-90

wilayah 3

2250

LAPANGAN 1/2 Ln = 4500

Sketsa penulangan lentur dan geser pada sloof