BAB II TEORI DASAR. jalan serta fasilitas umum lainnya, juga dapat menimbulkan jatuhnya korban jiwa

BAB II TEORI DASAR 2.1 UMUM Gempa bumi merupakan salah satu bencana alam yang tidak dapat diprediksi secara pasti kapan dan dimana datangnya serta berapa besar kekuatannya. Dampak dari gempa bumi ini selain menimbulkan kerusakan pada bangunan, infrastruktur jalan serta fasilitas umum lainnya, juga dapat menimbulkan jatuhnya korban jiwa. Gempa bumi ini sendiri dapat diartikan sebagai getaran atau guncangan yang bersifat alamiah yang terjadi di permukaan bumi. Gempa bumi disebabkan oleh beberapa hal antara lain: 1. Aktivitas tektonik berupa pergerakan lempeng bumi Gempa bumi ini biasa disebut gempa bumi tektonik. Gempa bumi tektonik berhubungan dengan kegiatan gaya-gaya tektonik yang terus berlangsung dalam proses pembentukan gunung-gunung, terjadinya patahan-patahan (faults) dan tarikan atau tekanan dari pergerakan lempeng-lempeng batuan penyusun kerak bumi. 2. Aktivitas vulkanik gunung berapi Gempa bumi akibat aktivitas vulkanik ini biasa disebut gempa bumi vulkanik. Gempa bumi vulkanik terjadi baik sebelum, selama, ataupun sesudah letusan gunung api. Penyebab gempa vulkanik ini adalah adanya persentuhan antara magma dengan dinding gunung api dan tekanan gas pada letusan yang sangat kuat, atau perpindahan magma secara tiba-tiba dari dapur magma. Kekuatan gempa bumi vulkanik sebenarnya sangat lemah dan hanya terjadi di wilayah sekiar gunung api yang sedang aktif. Dari seluruh gempa bumi yang terjadi hanya 7% yang termasuk ke dalam

Universitas Sumatera Utara

gempa bumi vulkanik, walaupun demikian kerusakannya cukup luas juga, karena disertai dengan letusan gunung api. 3. Tabrakan Tabrakan benda langit atau sering disebut meteor terhadap permukaan bumi juga dapat menyebabkan getaran, hanya saja getaranya tidak sampai terekam oleh alat pencatat getaran gempa bumi dan juga sangat jarang terjadi. 4. Runtuhan lubang-lubang interior bumi Runtuhnya lubang-lubang interior bumi seperti gua atau tambang batuan/mineral dalam bumi dapat menyebabkan getaran di atas permukaannya, namun getaran ini tidak terlalu besar dan terjadi bersifat setempat saja atau terjadi secara lokal. Dari keempat penyebab gempa bumi yang disebutkan di atas gempa bumi tektonik yang mempunyai kekuatan paling besar dan frekuensi terjadinya juga tinggi, sehingga dampak yang ditimbulkan gempa bumi tektonik ini juga cukup besar. Proses terjadinya gempa tektonik dapat dijelaskan dengan teori plat tektonik (tectonic plate). Pada teori plat tektonik dijelaskan bahwa bumi terdiri dari dari lempeng-lempeng bumi atau yang disebut lempeng tektonik (tectonic plate). Lempeng-lempeng tektonik yang lebih kaku mengapung di atas lapisan mantel bumi yang bersifat lebih cair dan bergerak secara tidak beraturan baik arah maupun kecepatannya. Pergerakan ini disebabkan karena pada lapisan mantel terjadi aliran arus panas konveksi yang berasal dari inti bumi. Pergerakan lempeng bumi dapat berupa pergerakan yang saling menjauhi (berpisah), saling mendekati atau berpapasan, dan saling bertumbukan atau bergesekan. Kecepatan pergerakan lempeng-lempeng tektonik berkisar antara 2 cm/tahun sampai 15 cm/tahun.


Proses tekan menekan dan desak mendesak diantara massa bumi pada lempenglempeng tektonik telah menciptakan pengumpulan dan penimbunan energi di dalam bumi. Jangka waktu proses penimbunan dan pelepasan energi yang menimbulkan gempa bumi itu berlangsung antara 30-600 tahun. Terdapat variasi siklus berulang gempa antara satu kawasan dengan kawasan lain, ada siklus kejadian gempa bumi 30-50 tahunan, ada 100 tahun, 200 tahun dan 600 tahun. Energi yang terkumpul atau tersimpan di dalam bumi / massa batuan pada suatu saat tidak mampu lagi ditahan oleh massa bumi dan akhirnya bumi / batuan itu pecah / remuk / patah atau sobek (rupture). Pada saat bumi itu remuk atau pecah disaat itulah energi dilepaskan dan bergerak dalam wujud gelombang. Energi ini akan menyebabkan getaran yang akan merambat dari sumber getaran ke permukaan bumi. Getaran inilah yang disebut dengan gempa bumi. Dalam bidang teknik sipil gempa bumi merupakan salah satu bagian dari jenis beban yang dapat membebani struktur selain beban mati, beban hidup dan beban angin. Beban gempa memang tidak selalu diperhitungkan dalam perencanaan atau analisa struktur. Namun bagi struktur yang dibangun pada suatu lokasi yang rawan akan terjadinya gempa bumi, maka analisa terhadap beban gempa harus dilakukan. Gaya gempa yang bekerja pada struktur bangunan dapat digolongkan sebagai beban dinamis, yaitu beban yang berubah-ubah menurut waktu, arah maupun posisinya. Pembebanan gaya gempa ini berbeda dengan pembebanan- pembebanan statis. Pada pembebanan statis, respon dan pembebanannya bersifat tetap atau statis. Sementara pada pembebanan akibat gaya gempa, respon dan pembebanannya berubah menurut waktu sehingga dalam perhitungannya gaya gempa tidak mempunyai solusi tunggal seperti pada gaya statis.


Gaya gempa yang bekerja pada struktur bangunan terjadi pada seluruh arah pembebanan baik arah horizontal maupun arah vertikal. Gaya gempa arah vertikal memiliki kekuatan lebih besar dari pada gaya gempa arah horizontal. Tetapi dalam perencanaan, pada umumnya hanya gaya gempa arah horizontal saja yang digunakan untuk mewakili pembebanan akibat gempa. Hal ini dikarenakan gaya gempa arah horizontal lebih besar pengaruhnya terhadap kerusakan bangunan. Gaya gempa horizontal dapat menimbulkan simpangan (drift) pada lantai-lantai bangunan sehingga apabila simpangan yang terjadi cukup besar maka tingkat kerusakan bangunan yang terjadi lebih signifikan dan resiko korban jiwa juga akan lebih besar. Sementara untuk gaya gempa arah vertikal, pengaruhnya lebih kecil terhadap kerusakan struktur bangunan dibandingkan gaya gempa arah horizontal. Gaya gempa arah verikal yang bekerja pada bangunan akan menimbulkan gaya aksial pada elemen kolom. Elemen kolom mempunyai kekakuan yang besar dalam menahan gaya aksial sehingga gaya gempa arah vertikal ini tidak menimbulkan pengaruh yang signifikan terhadap kerusakan bangunan. Gaya gempa arah vertikal harus diperhitungkan pada struktur bangunan yang unsur-unsurnya memiliki kepekaan yang tinggi terhadap beban gravitasi seperti yang tertera dalam SK SNI-1726-2002 Standar Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung pasal 4.8.1 bahwa unsur-unsur struktur gedung yang memiliki kepekaan yang tinggi terhadap beban gravitasi seperti balkon, kanopi dan balok kantilever berbentang panjang, balok transfer pada struktur gedung tinggi yang memikul beban gravitasi dari dua atau lebih tingkat di atasnya serta balok beton pratekan berbentang panjang, harus diperhitungkan terhadap komponen vertikal gerakan tanah akibat pengaruh gempa rencana.


Besarnya tingkat pembebanan gempa berbeda-beda dari satu wilayah ke wilayah lain, yang tergantung pada keadaan seismetektonik, geografi dan geologi setempat. Analisa gempa terutama pada bangunan tinggi perlu dilakukan karena pertimbangan keamanan struktur dan kenyaman penghuni bangunan. Struktur bangunan tahan gempa harus direncanakan selain mampu menahan gaya gempa juga harus mampu memberikan tingkat keamanan dan pelayanan yang memadai bagi penghuni di dalamnya saat terjadi gempa. Menurut T. Paulay (1988), tingkat layanan dari struktur yang dibebani gaya gempa terdiri dari tiga, yaitu: 1. Serviceability. Jika gempa dengan intensitas percepatan tanah yang kecil dalam waktu ulang yang besar mengenai struktur, disyaratkan tidak mengganggu fungsi bangunan, seperti aktivitas normal di dalam bangunan dan perlengkapan yang ada. Artinya tidak dibenarkan ada terjadi kerusakan pada struktur baik pada komponen struktur maupun dalam elemen non-struktur yang ada. Dalam perencanaan harus diperhatikan kontrol dan batas simpangan (drift) yang dapat terjadi pada saat gempa, serta menjamin kekuatan yang cukup bagi komponen struktur untuk menahan gaya gempa yang terjadi dan diharapkan struktur masih berprilaku elastis. 2. Kontrol kerusakan. Jika struktur dikenai gempa dengan waktu ulang sesuai dengan umur atau masa rencana bangunan, maka struktur direncanakan untuk dapat menahan gempa ringan atau gempa kecil tanpa terjadi kerusakan pada komponen struktur ataupun maupun komponen non-struktur, dan diharapkan struktur dalam batas elastis.


3. Survival Jika gempa kuat yang mungkin terjadi pada umur/ masa bangunan yang direncanakan membebani struktur, maka struktur direncankan untuk dapat bertahan dengan tingkat kerusakan yang besar tanpa mengalami kerusakan dan keruntuhan (collapse). Tujuan utama dari keadaan batas ini adalah untuk menyelamakan jiwa manusia. Pengaruh gempa bumi yang sangat merusak struktur bangunan adalah load pad dari komponen gaya atau getaran horizontal. Getaran horizontal tersebut menimbulkan gaya reaksi yang besar, bahkan di lokasi puncak atau ujung bangunan dapat mengalami pembesaran hingga dua kalinya. Bila aliran gaya pada bangunan itu lebih besar daripada kekuatan struktur maka bangunan itu akan rusak parah. Untuk daerah yang rawan gempa bumi dibutuhkan ekstra kewaspadaan dan solusi teknologi tepat guna yang mampu meminimalkan korban jiwa dan harta benda. Untuk itu betapa pentingnya penerapan teknologi yang tepat guna. Kerusakan bangunan akibat gempa bumi dapat diantisipasi dengan beberapa metode, baik secara konvensional maupun secara teknologi. Pada saat sekarang ini para ahli telah menemukan sistem base isolation untuk memproteksi struktur dari bahaya gempa, dengan cara mereduksi gaya gempa yang bekerja pada struktur bangunan dan meresapkan energi gempa yang terjadi pada bangunan tersebut. Penggunaan base isolator baik secara teoritis maupun eksperimental telah terbukti efektif untuk mereduksi gaya gempa yang bekerja pada struktur bangunan. Base isolator dengan kekakuan horizontal yang relatif kecil disisipkan di antara bangunan atas dan pondasinya atau dengan kata lain base isolator ini akan memisahkan bangunan atau struktur dari komponen horizontal pergerakan tanah. Bangunan yang disisipkan base isolator mempunyai frekuensi yang jauh lebih kecil


dari bangunan konvensional dan frekuensi dominan dari gerakan tanah. Akibatnya percepatan gempa yang bekerja pada bangunan menjadi lebih kecil. Ragam getar pertama bangunan hanya menimbulkan deformasi lateral pada sistem isolator, sedangkan bagian atas akan berperilaku sebagai rigid body motion. Ragam-ragam getar yang lebih tinggi yang menimbulkan deformasi pada struktur adalah orthogonal terhadap ragam pertama dan gerakan tanah sehingga ragam-ragam getar ini tidak ikut berpartisipasi didalam respons struktur, atau dengan kata lain energi gempa tidak disalurkan ke struktur bangunan (Naeim and Kelly, 1999). Pada saat terjadi gempa khususnya gempa kuat, base isolator dengan kekakuan horizontal yang relatif kecil akan meningkatkan waktu getar alamiah bangunan (umumnya antara 2 s/d 3,5 detik). Dengan meningkatnya waktu getar alamiah bangunan maka percepatan gempa yang terjadi akan relatif kecil khususnya pada tanah keras sehingga gaya gempa yang bekerja pada bangunan akan tereduksi. Base Isolator yang pertama kali digunakan untuk memproteksi bangunan terhadap gaya gempa ialah elastromeric-based system atau disebut laminated rubber bearing. Isolator ini digunakan pertama kali pada bangunan Sekolah Pestalozzi di Sopje, Macedonia. Pada mulanya isolator ini hanya berupa blok karet yang cukup besar tanpa lempengan baja. Isolator ini mempunyai kekakuan vertikal yang hanya beberapa kali kekakuan horizontal dan karet dari isolator ini relatif tidak mempunyai redaman. Sejak bangunan tersebut selesai dibangun, banyak bangunan-bangunan lainnya dibangun dengan isolator ini hanya saja diberi tambahan lempengen baja pada lapisan karetnya, sehingga mampu meningkatkan kekakuan vertikalnya hingga beberapa ratus kali kekakuan horizontalnya.


Salah satu jenis dari base isolator yang telah dikembangkan dan banyak digunakan sekarang ini ialah base isolator jenis lead rubber bearing (LRB). Lead rubber bearing (LRB) ditemukan di Selandia Baru pada tahun 1975 dan sudah digunakan secara luas di Selandia Baru, Jepang, dan Amerika Serikat. LRB merupakan jenis laminated rubber bearing dan low-damping rubber bearing tetapi terdiri dari satu atau lebih batangan bulat timah (lead) yang dimasukkan ke dalam lubang di bagian tengah isolator ini. LRB ini terdiri dari beberapa lapisan karet alam atau sintetik yang mempunyai nisbah redaman kritikal antara 2-5%. Dengan adanya batangan bulat dari timah tersebut, nisbah redaman isolator ini dapat mencapai hingga 30% . Untuk dapat menahan beban vertikal (agar tidak terjadi tekuk), maka isolator diberi lempengan baja yang dilekatkan ke lapisan karet dengan sistem vulkanisir. Sejak gempa Kobe dan Northrigde yang menimbulkan kerusakan bangunan dan kerugian yang besar serta korban jiwa yang cukup banyak, penggunaan base isolator terus meningkat khususnya pada bangunan-bangunan penting seperti rumah sakit, telekomunikasi, pusat komputer, apartemen, bangunan kantor, gedung perkuliahan, bangunan komersial, bangunan berbahaya seperti instalasi nuklir, bahan kimia, bangunan bersejarah dan bangunan penting lainnya. Untuk bangunan rumah sakit, pembangkit listrik, telekomunikasi harus diberi perhatian lebih khusus, berhubung bangunan ini harus tetap berfungsi bila terjadi gempa.


2.2 KARAKTERISTIK DINAMIK STRUKTUR BANGUNAN Persamaan diferensial pada analisa dinamika struktur melibatkan tiga properti utama yaitu massa, kekakuan dan redaman. Ketiga properti struktur tersebut umumnya disebut dinamik karakteristik struktur. Properti-properti tersebut sangat spesifik yang tidak semuanya digunakan pada problem statik. Kekakuan elemen / struktur adalah salah satu-satunya karakteristik yang dipakai pada problem statik, sedangkan karakteristik yang lainnya yaitu massa dan redaman tidak dipakai. 2.2.1 Massa Suatu struktur yang kontinu kemungkinan mempunyai banyak derajat kebebasan karena banyaknya massa yang mungkin dapat ditentukan. Banyaknya derajat kebebasan yang umumnya berasosiasi dengan jumlah massa tersebut akan menimbulkan kesulitan. Hal ini terjadi karena banyaknya persamaan diferensial yang ada. Terdapat dua permodelan pokok yang umumnya dilakukan untuk mendeskripsikan massa struktur. 2.2.1.1 Model Lumped Mass Model pertama adalah model diskretisasi massa yaitu massa diangggap menggumpal pada tempat-tempat (lumped mass) join atau tempat-tempat tertentu. Dalam hal ini gerakan / degree of freedom suatu join sudah ditentukan. Untuk titik nodal yang hanya mempunyai satu derajat kebebasan / satu translasi maka nantinya elemen atau struktur yang bersangkutan akan mempunyai matriks yang isinya hanya bagian diagonal saja. Clough dan Penzien (1993) mengatakan bahwa bagian offdiagonal akan sama dengan nol karena gaya inersia hanya bekerja pada tiap-tiap massa. Selanjutnya juga dikatakan bahwa apabila terdapat gerakan rotasi massa


( rotation degree of freedom ), maka pada model lumped mass ini juga tidak akan ada rotation moment of inertia. Hal ini terjadi karena pada model ini massa dianggap menggumpal pada suatu titik yang tidak berdimensi (mass moment of inertia dapat dihitung apabila titik tersebut mempunyai dimensi fisik). Dalam kondisi tersebut terdapat matriks massa dengan diagonal mass of moment inertia sama dengan nol. Pada bangunan gedung bertingkat banyak, konsentrasi beban akan terpusat pada tiap-tiap lantai tingkat bangunan. Dengan demikian untuk setiap tingkat hanya ada satu tingkat massa yang mewakili tingkat yang bersangkutan. Karena hanya terdapat satu derajat kebebasan yang terjadi pada setiap massa / tingkat, maka jumlah derajat kebebasan pada suatu bangunan bertingkat banyak akan ditunjukkan oleh banyaknya tingkat bangunan yang bersangkutan. Pada kondisi tersebut matriks massa hanya akan berisi pada bagian diagonal saja. 2.2.1.2 Model Consistent Mass Matrix Model ini adalah model yang kedua dari kemungkinan permodelan massa struktur. Pada prinsip consistent mass matrix ini, elemen struktur akan berdeformasi menurut bentuk fungsi (shape function) tertentu. Permodelan massa seperti ini akan sangat bermanfaat pada struktur yang distribusi massanya kontinu. Apabila tiga derajat kebebasan (horizontal, vertikal dan rotasi) diperhitungkan pada setiap node maka standar consistent mass matrix akan menghasilkan full-populated consistent matrix artinya suatu matriks yang off-diagonal matriksnya tidak sama dengan nol. Pada lumped mass model tidak akan terjadi ketergantungan antar massa (mass coupling) karena matriks massa adalah diagonal. Apabila tidak demikian maka mass moment of inertia akibat translasi dan rotasi harus diperhitungkan. Pada bangunan bertingkat banyak yang massanya terkonsentrasi pada tiap-tiap tingkat bangunan,


maka penggunaan model lumped mass masih cukup akurat. Untuk pembahasan struktur MDOF seterusnya maka model inilah (lumped mass) yang akan dipakai. 2.2.2 Kekakuan kekakuan adalah salah satu dinamik karakteristik struktur bangunan yang sangat penting disamping massa bangunan. Antara massa dan kekakuan struktur akan mempunyai hubungan yang unik yang umumnya disebut karakteristik diri atau Eigenproblem. Hubungan tersebut akan menentukan nilai frekuensi sudut •, dan periode getar struktur T. Kedua nilai ini merupakan parameter yang sangat penting dan akan sangat mempengaruhi respon dinamik struktur. Pada prinsip bangunan geser (shear building) balok pada lantai tingkat dianggap tetap horizontal baik sebelum maupun sesudah terjadi pergoyangan. Adanya plat lantai yang menyatu secara kaku dengan balok diharapkan dapat membantu kekakuan balok sehingga anggapan tersebut tidak terlalu kasar. Pada prinsip desain bangunan tahan gempa dikehendaki agar kolom lebih kuat dibandingkan dengan balok, namun demikian rasio tersebut tidak selalu linear dengan kekakuannya. Dengan prinsip shear building ini maka dimungkinkan pemakaian lumped mass model. Pada prinsip ini, kekakuan setiap kolom dapat dihitung berdasarkan rumus yang telah ada. Pada prinsipnya, semakin kaku balok maka semakin besar kemampuannya dalam mengekang rotasi ujung kolom, sehingga akan menambah kekuatan kolom. Perhitungan kekakuan kolom akan lebih teliti apabila pengaruh plat lantai diperhatikan sehingga diperhitungkan sebagai balok T. 2.2.3 Redaman Redaman merupakan peristiwa pelepasan energi (energi dissipation) oleh struktur akibat berbagai macam sebab. Beberapa penyebab itu antara lain adalah


pelepasan energi oleh adanya gerakan antar molekul di dalam material, pelepasan energi oleh gesekan alat penyambung maupun sistem dukungan, pelepasan energi oleh adanya gesekan dengan udara dan pada respon inelastic pelepasan energi juga terjadi akibat adanya sendi plastis. Karena redaman berfungsi melepaskan energi maka hal ini akan mengurangi respon struktur.

2.3 SIMPANGAN (DRIFT) AKIBAT GAYA GEMPA Simpangan (drift) adalah sebagai perpindahan lateral relatif antara dua tingkat bangunan yang berdekatan atau dapat dikatakan simpangan mendatar tiap-tiap tingkat bangunan (horizontal story to story deflection). Simpangan lateral dari suatu sistem struktur akibat beban gempa adalah sangat penting yang dilihat dari tiga pandangan yang berbeda, menurut Farzat Naeim (1989): 1. Kestabilan struktur (structural stability) 2. Kesempurnaan arsitektural (architectural integrity) dan potensi kerusakan bermacam-macam komponen non-struktur 3. Kenyaman manusia (human comfort), sewaktu terjadi gempa bumi dan sesudah bangunan mengalami gerakan gempa. Sementara itu Richard N. White (1987) berpendapat bahwa dalam perencanaan bangunan tinggi selalu dipengaruhi oleh pertimbangan lenturan (deflection), bukannya oleh kekuatan (strength). Simpangan antar tingkat dari suatu titik pada suatu lantai harus ditentukan sebagai simpangan horizontal titik itu, relatif terhadap titik yang sesuai pada lantai yang berada dibawahnya. Untuk menjamin agar kenyamanan para penghuni gedung


tidak terganggu maka dilakukan pembatasan-pembatasan terhadap simpangan antar tingkat pada bangunan. Pembatasan ini juga bertujuan untuk mengurangi momenmomen sekunder yang terjadi akibat penyimpangan garis kerja gaya aksial di dalam kolom-kolom (yang lebih dikenal dengan P-delta). Menurut SK SNI-1726-2002 Standar Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung pasal 8.1.2 bahwa untuk memenuhi persyaratan kinerja batas layan struktur gedung, dalam segala hal simpangan antar-tingkat yang dihitung dari simpangan struktur gedung menurut Pasal 8.1.1 tidak boleh melampaui 0,03/R kali tinggi tingkat yang bersangkutan atau 30 mm, bergantung yang mana yang nilainya terkecil. Sementara Berdasarkan UBC 1997 bahwa batasan story drift atau simpangan antar tingkat adalah sebagai berikut: Untuk periode bangunan yang pendek T< 0,7 detik, maka simpangan antar tingkat •m • 0,0025Ih atau 2,5% dari tinggi bangunan. Untuk periode bangunan yang pendek T> 0,7 detik, maka simpangan antar tingkat •m • 0,002Ih atau 2,0% dari tinggi bangunan.

2.4 DERAJAT KEBEBASAN (DEGREE OF FREEDOM, DOF) Derajat kebebasan (degree of freedom) adalah derajat independensi yang diperlukan untuk menyatakan posisi suatu sistem pada setiap waktu. Pada problem dinamik, setiap titik atau massa pada umumnya hanya diperhitungkan berpindah tempat dalam satu arah saja yaitu arah horizontal. Karena simpangan hanya terjadi dalam satu bidang atau dua dimensi, maka simpangan suatu massa pada setiap saat hanya mempunyai posisi atau ordinat tertentu baik bertanda negatif ataupun bertanda positif. Pada kondisi dua dimensi tersebut, simpangan suatu massa pada saat t dapat


dinyatakan dalam koordinat tunggal yaitu u(t). Struktur seperti itu dinamakan struktur dengan derajat kebebasan tunggal (SDOF sistem). Dalam model sistem SDOF atau berderajat kebebasan tunggal, setiap massa m, kekakuan k, mekanisme kehilangan atau redaman c, dan gaya luar yang dianggap tertumpu pada elemen fisik tunggal. Struktur yang mempunyai n-derajat kebebasan atau struktur dengan derajat kebebasan banyak disebut multi degree of freedom (MDOF). Maka dapat disimpulkan bahwa jumlah derajat kebebasan adalah jumlah koordinat yang diperlukan untuk menyatakan posisi suatu massa pada saat tertentu.

2.4.1 Persamaan Diferensial Pada Struktur SDOF Sistem derajat kebebasan tunggal (SDOF) hanya akan mempunyai satu koordinat yang diperlukan untuk menyatakan posisi massa pada saat tertentu yang ditinjau. Bangunan satu tingkat adalah salah satu contoh bangunan derajat kebebasan tunggal. Pada gambar 2.1a tampak sistem SDOF pada portal satu tingkat. Portal tersebut terdiri dari suatu massa m yang terkonsentasi pada lantai atap, frame yang dianggap tidak bermassa yang memberikan kekakuan (stiffness) pada portal, dan sebuah viscous damper (atau sering disebut dashpot) yang meredam energi getaran dari sistem. Pada portal tersebut bekerja gaya P(t) yaitu beban yang intensitasnya merupakan fungsi dari waktu dan akibat gaya P(t) terjadi displacement pada portal. Gambar 2.1b menjelaskan keseimbangan dinamik yang bekerja pada portal. Gambargambar tersebut umumnya disebut free body diagram. Sistem SDOF juga juga dapat dimodelkan sebagai mass-spring-damper system yang dapat dilihat pada gambar 2.2. Pada gambar 2.2a akibat beban dinamik P(t) yang bekerja ke arah kanan pada suatu


massa m, maka akan terdapat perlawanan pegas dan gaya redaman (damper). Pada gambar 2.2b dapat dilihat keseimbangan gaya-gaya yang bekerja pada sistem tersebut dan gambar 2.2.c merupakan free body diagram dari sistem tersebut.

(a)

(b)

Gambar 2.1 Pemodelan struktur SDOF pada portal satu tingkat (Chopra,1995)

(a)

(b)

(c)

Gambar 2.2 Mass-Spring-Damper System Secara visual Chopra (1995) menyajikan keseimbangan antara gaya dinamik, gaya pegas, gaya redam dan gaya inersia seperti pada gambar 2.3

Gambar 2.3 Keseimbangan gaya dinamik dengan fS, fD, dan f1 (Chopra, 1995)


Berdasarkan prinsip keseimbangan dinamik free body diagram pada gambar 2.3, maka dapat diperoleh hubungan, •(•) • •• • •• = ••••••• •••+ •• + •• = •(•)

(2-1)

dimana: fD = c.••

(2-2)

fS = •. •

(2-3)

Apabila persamaan (2-2) dan (2-3) disubtitusikan ke persamaan (2-1), maka akan diperoleh •••+ •. • + •. ••= •(•)

(2-4)

Persamaan (2-4) adalah persamaan diferensial gerakan massa suatu struktur SDOF yang memperoleh pembebanan dinamik P(t). Pada problem dinamika yang penting untuk diketahui adalah simpangan horizontal tingkat atau dalam persamaaan tersebut adalah u(t).

2.4.2 Persamaan Diferensial Struktur SDOF Akibat Base Motion Beban dinamik yang umum dipakai pada analisa struktur selain beban angin adalah beban gempa. Gempa bumi akan mengakibatkan permukaan tanah menjadi bergetar yang getarannya direkam dalam bentuk akselelogram. Tanah yang bergetar akan menyebabkan semua benda yang berada di atas tanah akan ikut bergetar termasuk struktur bangunan. Di dalam hal ini masih ada anggapan bahwa antara fondasi dan tanah pendukungnya bergerak secara bersama-sama atau fondasi dianggap menyatu dengan tanah. Anggapan ini sebetulnya tidak sepenuhnya benar karena tanah bukanlah material yang kaku yang mampu menyatu dengan fondasi. Kejadian yang sesungguhnya adalah bahwa antara tanah dan fondasi tidak akan


bergerak secara bersamaan. Pondasi masih akan bergerak horizontal relatif terhadap tanah yang mendukungnya. Kondisi seperti ini cukup rumit karena sudah memperhitungkan pengaruh tanah terhadap analisis struktur yang umumnya disebut soil-structure interaction analysis. Untuk menyusun persamaan diferensial gerakan massa akibat gerakan tanah maka anggapan di atas tetap dipakai, yaitu tanah menyatu secara kaku dengan kolom atau kolom dianggap dijepit pada ujung bawahnya. Pada kondisi tersebut ujung bawah kolom dan tanah dasar bergerak secara bersamaan. Persamaan diferensial gerakan massa struktur SDOF akibat gerakan tanah selanjutnya dapat diturunkan dengan mengambil model seperti pada gambar 2.4.

Gambar 2.4 Struktur SDOF akibat base motion (Chopra,1995) Berdasarkan pada free body diagram seperti gambar di atas maka deformasi total yang terjadi adalah •• (•) = •(•) + •• (•)

(2-5)

Dari free body diagram pada gambar 2.1b, dengan adanya gaya inersia f1 maka persamaan keseimbangannya menjadi •• + •• + •• = 0

(2-6)

dimana gaya inersia adalah •• = • •••

(2-7)


Dengan mensubstisusikan persamaan (2- 2), (2-3) dan (2-7) ke persamaan (2-6) dan menggunakan persamaan (2-5), maka diperoleh persamaan sebagai berikut, •••+ •. • + •. ••= ••••• (•)

(2-8)

Persamaan ini disebut persamaan diferensial relatif karena gaya inersia, gaya redam dan gaya pegas yang ketiga-tiganya timbul akibat adanya simpangan relatif. Ruas kanan pada persamaan (2-8) disebut sebagai beban gempa efektif atau beban gerakan tanah efektif. Ruas kanan tersebut seolah menjadi gaya dinamik efektif yang bekerja pada elevasi lantai tingkat. Kemudian gaya luar ini akan disebut sebagai gaya efektif gempa •••• (•) = ••••• (•)

(2-9)

2.4.3 Persamaan Difrensial Struktur MDOF 2.4.3.1 Matriks Massa, Matriks Kekakuan dan Matriks Redaman Untuk menyatakan persamaan diferensial gerakan pada struktur dengan derajat kebebasan banyak maka dipakai anggapan dan pendekatan seperti pada struktur dengan derajat kebebasan tunggal SDOF. Anggapan seperti prinsip shear building masih berlaku pada struktur dengan derajat kebebasan banyak (MDOF). Untuk memperoleh persamaan diferensial tersebut, maka tetap dipakai prinsip keseimbangan dinamik (dynamic equilibrium) pada suatu massa yang ditinjau. Untuk memperoleh persamaan tersebut maka diambil model struktur MDOF. Struktur bangunan gedung bertingkat tiga, akan mempunyai tiga derajat kebebasan. Sering kali jumlah derajat kebebasan dihubungkan secara langsung dengan jumlahnya tingkat. Persamaan diferensial gerakan tersebut umumnya disusun berdasarkan atas goyangan struktur menurut first mode atau mode pertama seperti yang tampak pada garis putus-putus. Masalah mode ini akan dibicarakan lebih lanjut


pada pembahasan mendatang. Berdasarkan pada keseimbangan dinamik pada free body diagram. maka akan diperoleh : •• ••• + •• •• + •• ••• • •• (•• • •• ) • •• (••• • ••• ) • •• (•) = 0

(2-10)

•• ••• + •• (•• • •• ) + •• (••• • ••• ) • •• (•• • •• ) • •• (••• • ••• ) • •• (•) = 0 (2-11) •• ••• + •• (•• • •• ) + •• (••• • ••• ) • •• (•) = 0

(2-12)

Pada persamaan-persamaan tersebut di atas tampak bahwa keseimbangan dinamik suatu massa yang ditinjau ternyata dipengaruhi oleh kekakuan, redaman dan simpangan massa sebelum dan sesudahnya. Persamaan dengan sifat-sifat seperti itu umumnya disebut coupled equation karena persamaan-persamaan tersebut akan tergantung satu sama lain. Penyelesaian persamaan coupled harus dilakukan secara simultan artinya dengan melibatkan semua persamaan yang ada. Pada struktur dengan derajat kebebasan banyak, persamaan diferensial gerakannya merupakan persamaan yang dependent atau coupled antara satu dengan yang lain. Selanjutnya dengan menyusun persamaan-persamaan di atas menurut parameter yang sama (percepatan, kecepatan dan simpangan) maka akan diperoleh : •• ••• + (•• + •• )••• • •• ••• + (•• + •• )•• • •• •• = •• (•)

(2-13)

•• ••• • •• ••• + (•• + •• )••• • •• ••• • •• •• + (•• + •• )•• • •• •• = •• (•)

(2-14)

•• ••• • •• ••• + •• ••• • •• •• • •• •• = •• (•)

(2-15)

Persamaan-persamaan di atas dapat ditulis dalam bentuk matriks sebagai berikut


•• + •• 0 ••• 0 • •••• • + • ••• 0 •• •••

•• 0 • 0 •• 0 0 •• (•) ••• (•)• •• (•)

••• •• + •• •••

•• + •• ••• 0 ••• • •••• • + • ••• •• ••• 0

••• •• + •• •••

•• 0 ••• • ••• • = •• ••

(Pers. 2-15) dapat ditulis dalam matriks yang lebih kompleks, [•]{••} + [• ]{••} + [• ]{•} = {• (•)}

(2-16)

Yang mana [M], [C] dan [K] berturut-turut adalah mass matriks, damping matriks dan matriks kekakuan yang dapat ditulis menjadi, •1 [• ] = • 0 0

0 •2 0

•1 + •2

[• ] = • ••2 0

0 •1 + •2 0 •, [• ] = • ••2 •3 0 ••2 •2 + •3 ••3

••2 •2 + •3 ••3

0 ••3 • dan •3

0 ••3 • •3

(2-17)

Sedangkan {••}, {••} dan {•} dan {• (•)} masing-masing adalah vektor percepatan, vektor kecepatan, vektor simpangan dan vektor beban, atau ••1 ••1 {••} = •••2 • , {••} = •••2 • , {•} = ••3 ••3

•1 •1 (•) • • 2 • ••• {•(•)} = ••2 (•)• •3 •3 (•)

(2-18)

2.4.3.2 Matriks Redaman Pada persamaan diferensial di atas, maka tersusunlah berturut-turut matriks massa, matriks redaman dan matriks kekakuan. Sebagaimana telah dibahas sebelumnya bahwa kekakuan kolom sudah dapat dihitung secara lebih pasti. Kekakuan kolom dapat dihitung berdasarkan model kekakuan balok yang dipakai. Dengan demikian matriks kekakuan sudah dapat disusun dengan jelas. Pada bagian lain yang sudah dibahas adalah massa struktur. Apabila model distribusi massa struktur sudah dapat dikenali dengan baik, maka massa setiap derajat kebebasan juga


dapat dihitung dengan mudah. Akhirnya matriks massa juga dapat disusun secara jelas. Maka sesuatu yang perlu dibahas lebih lanjut adalah matriks redaman. Sebelum menginjak matriks redaman maka akan dibahas terlebih dahulu jenis dan sistem redaman.

2.4.3.3 Non Klasikal / Non Proporsional Damping Apabila matriks massa dan matriks kekakuan telah dapat disusun, maka selanjutnya menyusun matriks redaman. Pada struktur SDOF, koefisien redaman c dapat dihitung. Koefisien redaman c ialah produk dari rasio antara redaman dengan redaman kritik. Sistem redaman secara umum terbagi menjadi dua yaitu redaman klasik (clasiccal damping) dan redaman non-klasik (non-clasiccal damping). Damping non-klasik tergantung pada frekuensi (frequency dependent). Clough dan Penzien (1993) memberikan contoh damping non-klasik. Pada gambar 2.5a tampak kombinasi antara struktur beton di bagian bawah misalnya dan struktur baja pada bagian atas. Jenis bahan akan mempengaruhi rasio redaman. Antara struktur beton dan struktur baja akan mempunyai perbedaan rasio redaman yang cukup signifikan. Oleh karena itu sistem struktur mempunyai rasio redaman yang berbeda. Prinsip non-klasikal damping akan berlaku pada struktur tersebut. Pada gambar 2.5b adalah sistem struktur yang memperhitungkan efek / pengaruh tanah dalam analisis struktur. Analisis struktur seperti itu biasanya disebut analisis interaksi antara tanah dengan bangunan (soil-structure interaction analysis). Struktur tanah umumnya mempunyai kapasitas meredam energi atau mempunyai rasio redaman yang jauh lebih besar daripada bangunan atas. Disamping itu interaksi


antara tanah dan fondasi sebenarnya adalah interaksi frequency dependent, artinya kualitas interaksi akan dipengaruhi oleh frekuensi beban yang bekerja. Apabila interaksi antara tanah dengan struktur dipengaruhi frekuensi, maka kekakuan dan redaman interaksi juga frequency dependent. Pada kondisi tersebut sistem struktur tidak akan mempunyai standar mode shapes (akan dibahas kemudian). Dengan memperhatikan kenyataan-kenyataan seperti itu maka ada empat hal yang perlu diperhatikan. Pertama rasio redaman struktur atas yang dipengaruhi oleh level respon, kedua rasio redaman pada stuktur atas dan bawah sangat berbeda, ketiga rasio redaman struktur bawah tergantung pada frekuensi beban dan keempat sistem struktur tidak akan mempunyai standar mode shapes. Apabila analisis struktur memperhatikan hal itu semua, maka problemnya tidak hanya terletak pada redaman tetapi penyelesaian yang komprehensif terhadap sistem struktur. Penyelesaian soilstructure interaction pada bangunan bertingkat banyak tidak sederhana dan cukup sulit. Oleh karena itu memperhitungkan redaman non-klasik ini memerlukan kemampuan yang sangat khusus.

(a)

(b)

Gambar 2.5 Struktur dengan damping non-klasik (Clough & Pensien, 1993)


2.4.3.4 Klasikal / Proposional Damping Damping dengan sistem ini relatif sederhana bila dibandingkan dengan nonklasikal damping. Namun demikian penggunaan sistem damping seperti ini juga terbatas, yaitu hanya dipakai pada analisis struktur yang tidak memperhatikan interaksi antara tanah dengan bangunan. Ada juga yang memakainya, namun hal itu disertai dengan anggapan-anggapan. Analisis struktur yang menggunakan damping jenis ini adalah analisis struktur elastik maupun inelastik yang mana struktur bangunan dianggap dijepit pada dasarnya. Pada analisis dinamik yang menggunakan superposisi atas persamaan independen (uncoupled modal superposition method) maka masih dapat dipakai prinsip ekivalen damping rasio, yaitu yang dinyatakan dalam bentuk, Cj = 2 •j Mj •j

(2-19)

yang mana Cj, Mj adalah suatu simbol yang berasosiasi dengan mode j, • dan •j berturut-turut adalah rasio redaman dan frekuensi sudut mode ke-j. Untuk menyederhanakan persoalan, umumnya dipakai rasio redaman yang konstan, artinya nilai rasio redaman diambil sama untuk semua mode. Apabila hal ini telah disepakati maka analisis dinamik struktur dengan modal analisis tidak memerlukan matriks redaman. Cara ini mempunyai kelemahan, karena pada mode yang lebih tinggi umumnya frekuensi sudut • dan rasio redaman • akan lebih besar. berturut-turut adalah rasio redaman dan frekuensi sudut mode ke-j. Pada analisis dinamik yang melakukan integrasi secara langsung dan analisis dinamik inelastik, maka konsep ekivalen damping ratio sebagaimana tercantum pada persamaan (2-19) tersebut tidak dapat dipakai. Pada kedua analisis ini diperlukan suatu matriks redaman, dan oleh karenanya matriks redaman perlu disusun. Di dalam


analisis tersebut damping matriks disusun berdasarkan satu dan dua nilai proporsional damping. Terdapat beberapa sistem redaman proporsional yang dapat disusun yang secara skematis ditunjukkan oleh gambar 2.6

Gambar 2.6 Jenis-jenis proporsional damping (Chopra, 1995)

2.4.4 Getaran Bebas Pada Struktur MDOF 2.4.4.1 Nilai Karakteristik (Eigenproblem) Sebagaimana disebut di atas bahwa walaupun getaran bebas (free vibration system) pada kenyataannya jarang terjadi pada struktur MDOF, tetapi membahas jenis getaran ini akan diperoleh suatu besaran/karakteristik dari struktur yang bersangkutan yang selanjutnya akan sangat berguna untuk pembahasan-pembahasan respon struktur berikutnya. Besaran-besaran tersebut terutama adalah frekuensi sudut •, periode getar T, frekuensi alami f dan normal modes. Pada getaran bebas pada struktur yang mempunyai derajat kebebasan banyak (MDOF), maka matriks persamaan diferensial gerakannya adalah seperti pada persamaan (2-16), dengan nilai ruas kanan sama dengan nol atau, [•]{••} + [• ]{••} + [• ]{•} = 0

(2-20)

Telah dibahas sebelumnya bahwa frekuensi sudut pada struktur dengan redaman


(damped frequency) •d nilainya hampir sama dengan frekuensi sudut pada struktur yang dianggap tanpa redaman •. Hal ini akan diperoleh apabila nilai damping ratio • relatif kecil. Apabila hal ini diadopsi untuk struktur dengan derajat kebebasan banyak, maka untuk nilai C = 0, pers. (2-20) akan menjadi, [•]{••} + [• ]{•} = 0

(2-21)

Karena pers. (2-21) adalah persamaan diferensial pada struktur MDOF yang dianggap tidak mempunyai redaman, maka sebagaimana penyelesaian persamaan diferensial yang sejenis pada pembahasan-pembahasan di depan, maka penyelesaian persamaan tersebut diharapkan dalam fungsi harmonik menurut bentuk, • = {•}i sin (•t)

(2-22)

••= - •{•}i cos (•t)

(2-23)

••= - •2{•}i sin (•t)

(2-24)

Yang mana {•}i adalah suatu koordinat massa pada mode yang ke-i. Substitusi pers. (2-22) dan (2-24) ke dalam pers. (2-21) selanjutnya akan diperoleh, - •2[M]{•}i sin (•t) + [K] sin (•t) = 0 {[K]- •2[M]}{•}i = 0

(2-25)

Pers.(2-25) adalah suatu persamaan yang sangat penting dan biasa disebut persamaan eigenproblem atau karakteristik problem atau ada juga yang menyebut eigenvalue problem. Pers. (2-25) tersebut adalah persamaan simultan yang harus dicari penyelesaiannya. Salah satu cara yang dapat dipakai untuk menyelesaikan persamaan simultan tersebut adalah dengan memakai dalil Cramer (1704-1752). Gabriel Cramer adalah salah satu ahli matematika yang berasal dari Swiss. Dalil tersebut menyatakan bahwa penyelesaian persamaan simultan yang homogen akan ada nilainya apabila


determinan dari matriks yang merupakan koefisien dari vektor {•}i adalah nol, sehingga |[K] - •2[M]| = 0

(2-26)

Jumlah mode pada struktur dengan derajat kebebasan banyak biasanya dapat dihubungkan dengan jumlah massa. Mode itu sendiri adalah jenis / pola / ragam getaran/ goyangan suatu struktur bangunan. Mode ini hanya merupakan fungsi dari properti dinamik dari struktur yang bersangkutan (dalam hal ini adalah hanya massa dan kekakuan tingkat) dan bebas dari pengaruh waktu dan frekuensi getaran. Dengan adanya hubungan antara jumlah mode dengan jumlah massa struktur, maka bangunan yang mempunyai 5 tingkat misalnya, akan mempunyai 5 derajat kebebasan dan akan mempunyai 5 jenis ”mode” gerakan dan akan mempunyai 5 nilai frekuensi sudut yang berhubungan langsung dengan jenis / nomor mode nya. Apabila jumlah derajat kebebasan adalah n, maka persamaan (2-26) akan menghasilkan suatu polinomial pangkat n yang selanjutnya akan menghasilkan •i2 untuk i = 1, 2,3 ...n. Selanjutnya, substitusi masing-masing frekuensi •i ke dalam persamaan (2-25) sehingga akan diperoleh nilai-nilai •1, •2,........ •n.

2.4.4.2 Frekuensi Sudut (•) dan Normal Modes Sebagaimana dijelaskan sebelumnya, di dalam menghitung frekuensi sudut untuk struktur yang mempunyai derajat kebebasan banyak (MDOF), diambil suatu anggapan bahwa struktur tersebut dianggap tidak mempunyai redaman atau C = 0. Untuk menghitung dan sekaligus menggambar normal modes maka diambil suatu model struktur seperti pada gambar berikut.


Gambar 2.7 Bangunan 2-DOF dan model matematika

Setiap struktur yang dibebani dengan beban dinamik akan mengalami goyangan. Untuk struktur derajat kebebasan banyak, maka struktur yang bersangkutan akan mempunyai banyak ragam / pola goyangan. Normal modes adalah suatu istilah yang sering dipakai pada problem dinamika struktur, dan kata tersebut diterjemahkan sebagai ragam/pola goyangan. Kembali pada persoalan inti, suatu persamaan diferensial gerakan dapat diperoleh dengan memperhatikan free body diagram seperti pada gambar 2.7c. Notasi y dan ••pada gambar 2.7 sama dengan notasi • dan ••yang menyatakan nilai displacement dan percepatan. Berdasarkan free body diagram pada gambar 2.7c maka diperoleh •• ••• + •• •• • •• (•• • •• ) = 0 •• ••• + •• (•• • •• ) = 0

(2-27)

Pers (2-27) dapat ditulis dalam bentuk yang sederhana yaitu, •• ••• + (•• + •• )•• • •• •• = 0 •• ••• • •• •• + •• •• = 0

(2-28)


Pers (2-28) dapat ditulis dalam bentuk matriks yaitu, •

•• 0

(• + •• ) ••• •• 0 ••• 0 •• • = • • •• • + • • •• ••• 0 • • •• 0

(2-29)

Persamaan Eigenproblem untuk pers. (2-29) di atas yaitu •

(•• + •• ) • •• •• •••

••• • 0 • • •• = • • • • 0 •• • • •• •

(2-30)

Dengan •i adalah suatu nilai / ordinat yang berhubungan dengan massa ke-i pada ragam / pola goyangan massa ke-i. Seperti dijelaskan sebelumnya bahwa pers. (2-30) dapat diperoleh penyelesaiannya apabila nilai determinan sama dengan nol. (• + •• ) • •• •• • • •••

••• •=0 •• • •• ••

(2-31)

Nilai determinan dari persamaan (2-31) di atas ialah •• •• •• • {(•• + •• )•• • •• •• }•• + (•• + •• )•• • •• • = 0

(2-32)

Struktur dianggap tidak mempunyai redaman sehingga periode getar dicari sebenarnya adalah merupakan undamped free vibration periods. Sebagaimana disampaikan pada pembahasan struktur SDOF bahwa periode getar ini akan sedikit lebih kecil dibanding dengan periode getar yang mana redaman struktur diperhitungkan (ingat •d < •, sehingga T < Td). Selain itu nilai-nilai mode shapes juga tidak dipengaruhi oleh waktu, artinya nilai-nilai tersebut akan tetap asal nilai-nilai massa dan kekakuan tingkatnya tidak berubah. Karena nilai kekakuan tingkat ki tidak berubah-ubah maka mode shapes merupakan nilai untuk struktur yang bersifat elastik, atau hanya struktur yang elastik yang mempunyai nilai mode shapes. Selain itu juga nilai mode shapes tidak dipengaruhi oleh frekuensi beban. Dengan demikian disimpulkan bahwa nilai-nilai mode shapes adalah :


a. bebas dari pengaruh redaman, b. bebas dari pengaruh waktu, c. bebas dari pengaruh frekuensi beban dan d. hanya untuk struktur yang elastik.

2.4.5 Getaran Bebas Pada Struktur MDOF 2.4.5.1 Persamaan Difrensial Independen (Uncoupling) Pada kondisi standar shear building, struktur yang mempunyai n-derajat kebebasan akan mempunyai n-modes atau pola/ragam goyangan. Pada prinsip ini, masing-masing modes akan memberikan kontribusi pada simpangan horizontal tiaptiap massa seperti ditunjukkan secara visual pada gambar 2.9 (Clough dan Penzien, 1993). Pada prinsip ini, simpangan massa ke-i atau ui dapat diperoleh dengan menjumlahkan pengaruh atau kontribusi tiap-tiap modes. Kontribusi mode ke-j terhadap simpangan horizontal massa ke-i tersebut dinyatakan dalam produk antara •ij dengan suatu modal amplitudo Zj atau seluruh kontribusi tersebut kemudian dinyatakan dalam, •• = ••• •• + ••• •• + ••• •• + … . . +••• •• •• = ••• •• + ••• •• + ••• •• + … . . +••• •• •• = ••• •• + ••• •• + ••• •• + … . . +••• •• ………………………………………………… •• = ••• •• + ••• •• + ••• •• + … . . +••• ••

( 2-33)

Persamaan (2-33) juga dapat ditulis menjadi,


••• •• • •• [•] = • ••• • … ••••

••• ••• ••• … •••

••• ••• ••• … •••

… … … … …

••• •• • • ••• • •• • • • ••• • •• • … •• •… • ••• • •••• •

(2-34)

Suku pertama, kedua, ketiga dan seterusnya sampai suku ke-n pada ruas kanan pers. (2-34) di atas adalah kontribusi mode pertama, kedua, ketiga dan seterusnya sampai kontribusi mode ke-n. Sebagai perjanjian, massa struktur MDOF diberi indeks m, dengan i = 1,2,3,… n, sedangkan mode diberi indeks shape •ij dengan ordinat mode ke-j untuk massa ke-i.

Y1

Y11

Y2

Y21 = Y3

Y = •Z

Y12 Y22

+ Y31

Y1 = •1 Z1

Y13 Y23 +

Y32

Y2 = •2 Z2

Y33

Y3 = •3 Z3

Gambar 2.8 Prinsip metode superposisi Persamaan (2-34) tersebut dapat ditulis dalam bentuk yang lebih kompak. {•} = [•]{•}

(2-35)

Derivative pertama dan kedua pers.(2-35) tersebut adalah, {••} = [•]••• {••} = [•]•••

(2-36)

Subtitusi pers. (2-35) dan pers. (2-36) kedalam pers. (2-33) maka akan diperoleh,


[•][•]••• + [• ][•]••• + [• ][•]{•} = •[•]{• }{••• }

(2-37)

Pers. (2-37) sebetulnya adalah satu set persamaan simultan dependent non-homogen. Untuk dapat mentransfer persamaan dependent menjadi persamaan independen, maka pers. (2-37) premultiply dengan transpose suatu mode {•}T sehingga diperoleh, {•}• [•][•]••• + {•}• [• ][•]••• + {•}• [• ][•]{•} = •{•}• [•]{• }•••• •

(2-38)

Untuk pembahasan awal akan ditinjau pengaruh mode ke-1 saja. Misalnya diambil struktur yang mempunyai 3-derajat kebebasan, maka perkalian suku pertama pers. (2-38) sebenarnya adalah berbentuk, •• {••• ••• ••• } • 0 0

0 •• 0

0 ••• 0 • •••• •• •••

••• ••• •••

••• ••• ••• • •••• • ••• •••

(2-39)

Menurut contoh sebelumnya telah terbukti bahwa hubungan orthogonal akan terbukti apabila i tidak sama dengan j. dengan demikian untuk mode ke-1 pers. (2-39) akan menjadi, •• {••• ••• ••• } • 0 0

0 •• 0

0 •• 0 • ••• • •••• • •• ••

(2-40)

Untuk mode ke-j secara umum persamaan (2-47) juga dapat ditulis dengan, {•}• • [•]{•}• •••••

(2-41)

Cara seperti di atas juga berlaku untuk suku ke-2 dan ke-3 pada persamaan (2-36) Dengan demikian setelah diperhatikan hubungan orthogonal pers. (2-38) akan menjadi, {•}• • [•][•]• •••• + {•}• • [• ][•]• •••• + {•}• • [•][•]• •••• = •{•}• • [•]{•}•••• • (2-42)


Pers. (2-42) adalah persamaan diferensial yang bebas/independen antar satu dengan yang lain. Persamaan tersebut diperoleh setelah diterapkannya hubungan orthogonal, baik orthogonal untuk matriks massa, matriks redaman dan matriks kekakuan. Sekali lagi bahwa apabila i tidak sama dengan j maka perkalian suku-suku pada pers. (2-38) akan sama dengan nol, kecuali untuk i = j. Dengan demikian untuk n-derajat kebebasan independent/ uncoupling dengan sifat-sifat seperti itu maka penyelesaian persamaan diferensial dapat diselesaikan untuk setiap pengaruh mode. Berdasarkan pers. (2-42) maka dapat didefenisikan suatu generalisasi massa (generalized mass), redaman dan kekakuan sebagai berikut, ••• = {•}•• [•]{•}• • •• = {•}•• [• ]{•}• • •• = {•}•• [• ]{•}•

(2-43)

Misalnya bangunan bertingkat-3, maka orde perkalian matriks pada persamaan (2-33) adalah 1x3 x 3x3 x 3x1 = 1x1, artinya pers. (2-43) adalah satu persamaan independent untuk mode ke-j. dengan demikian dengan memakai persamaan (2-43) maka persamaan (2-42) akan menjadi, ••• ••• + • •• ••• + • •• •• = ••• •••

(2-44)

dengan, ••• = {•}•• [•]

(2-45)

Pada pembahasan sebelumnya diperoleh suatu hubungan bahwa, ••

••

••

•

••

•• = • • = ••••• ••

••• = ••• •

•

dan

maka ••• = 2••• •• •• sehingga ••• = 2•• •• •

••

•• = •••

(2-46)

•


Persamaan (2-44) dibagi dengan ••• dan berdasarkan hubungan-hubungan rumus pada persamaan (2-46), maka persamaan (2-44) menjadi, ••• + 2•• •• ••• + ••• •• = •••••

(2-47)

Dan ••

{•}•[•]

•• • •

• ••• • • •• = ••• = {•}•[•]{•} = •• •• • •

•

•

•

•••

(2-48)

•

Persamaan 2-48) sering juga disebut dengan partisipasi setiap mode atau participation factor. Selanjutnya persamaan (2-47) juga dapat ditulis menjadi, ••• ••

•••

••

•

•

+ 2•• •• • + ••• • = •••

(2-49)

Apabila diambil suatu notasi bahwa, ••

••

•

•

•

••• = •• , ••• = •• , dan •• = ••

(2-50)

•

Maka persamaan (2-49) akan menjadi, ••• + 2•• •• ••• + ••• •• = •••

(2-51)

Pers. (2.4.51) adalah persamaan diferensial yang independent karena persamaan tersebut hanya berhubungan dengan tiap-tiap mode. Pers. (2-51) adalah mirip dengan persamaan diferensial SDOF seperti telah dibahas sebelumnya. Nilai partisipasi setiap mode akan dihitung dengan mudah setelah koordinat setiap mode • telah diperoleh. Nilai •• , ••• , ••• dapat dihitung dengan integrasi secara numerik. Apabila nilai tersebut telah diperoleh maka nilai Zi dapat dihitung. Dengan demikian simpangan horizontal setiap tingkat akan dapat dihitung.


2.4.5.2 Getaran Bebas Tanpa Redaman Untuk membahas pemakaian modal analisis pada struktur getaran bebas tanpa redaman, maka perlu dikemukakan prinsip-prinsip pokok yang akan dilakukan. Seperti telah disampaikan pada persamaan (2-33) bahwa simpangan struktur dapat diperoleh dengan menjumlahkan produk antara koordinat normal modes dengan faktor amplitudo Z untuk setiap mode yang ada. Untuk itu disamping normal modes, faktor amplitudo tersebut harus dicari terlebih dahulu. Prinsip tersebut dapat dinyatakan sebagai berikut, {•} = [•]{•} Maka faktor amplitudo Z adalah, {•} = [•]•• {•}

(2-52)

Dengan [•]•• adalah nilai inverse atas modal matriks dan {•} vektor simpangan horizontal. Prinsip pemakaian getaran bebas pada modal analis ini dapat dilakukan dengan memberikan nilai-nilai simpangan awal yang kemudian dinyatakan dalam vektor simpangan {•}. Apabila faktor amplitudo Z akibat adanya simpangan awal pada persamaan (2-52) telah dihitung, maka respon struktur / simpangan struktur dapat diperoleh dengan substitusi kembali persamaan tersebut ke dalam persamaan sebelumnya. Secara manual, yang menjadi masalah adalah bagaimana memperoleh nilai inverse atas modal matriks [•]•• seperti pada persamaan (2-52) Nilai tersebut salah satunya dapat diperoleh dengan memperhatikan generalized mass matrix sebagai berikut, [•• ] = [•]• [•][•]

(2-53)


dengan [•] adalah modal matriks. Maka

(2-54) Suatu alasan mengapa generalized mass matrix dipakai karena matriks massa

adalah matriks diagonal sehingga perkalian matriks dapat dilakukan secara lebih mudah. Generalized mass matrix seperti tersebut pada persamaan (2-54) juga merupakan matriks diagonal sehingga nilai inverse matriksnya dapat dilakukan dengan mudah. Apabila nilai inverse modal matrix seperti pada persamaan (2-54) telah dihitung maka faktor amplitudo Z seperti pada pers. (2-52) dapat dihitung.

Gambar 2.9 Respon struktur MDOF akibat getaran bebas (tanpa redaman)


2.4.5.3 Getaran Bebas Dengan Redaman (Damped Free Vibration Systems) Apabila pembahasan di atas diperhatikan maka hitungan yang relatif panjang adalah dalam rangka menghitung nilai invers modal matriks [•]-1. Untuk mencari nilai tersebut sebetulnya dapat dipakai cara yang lain yang relatif lebih mudah. Untuk itu pembahasan akan dimulai dari persamaan, • = •• •• + •• •• + •• •• + … . . +•• ••

(2-55)

Apabila pers. (2.4.55) dikalikan awal (premultiply) dengan •• • M maka, •• • • • = •• • M •• •• + •• • M •• •• + •• • M •• •• + … . . +•• • M •• ••

(2-56)

Pada pembahasan hubungan orthogonal telah diketahui bahwa perkalian pada sukusuku ruas kanan pers. (2-56) akan sama dengan nol kecuali untuk koordinat • yang subskribnya sama. Dengan demikian persamaan (2-56) akan menjadi, •• • • • = •• • M •• •• •• • •

Maka •• = •

•

•

• ••

•

(2-57)

Dengan logika yang sama juga akan diperoleh hubungan, ••• =

•• • • •• • • ••

••

(2-58)

Dengan memperhatikan persamaan (2-52) maka vektor modal amplitudo {Z}j dapat diperoleh dengan, {•}• = [•]•• {•}•

(2-59)

Persamaan (2-59) juga berarti bahwa melalui nilai inverse modal matriks maka akan dapat diperoleh modal amplitudo, Zj yaitu modal amplitudo untuk tiap-tiap mode. Selanjutnya dengan memperhatikan persamaan (2-57) dan (2-59) maka diperoleh hubungan,


(2-60) Untuk struktur MDOF yang mempunyai redaman, modal amplitudo Zj dapat dihitung berdasarkan, (2-61) Langkah yang pertama adalah menghitung modal amplitudo awal Zj(0) dan modal kecepatan awal Zj(0).


Gambar 2.10 Respon struktur MDOF akibat getaran bebas (dengan redaman)

2.4.5.4 Persamaan Diferensial Dependen (Coupling) Seperti telah dibahas sebelumnya, pada struktur bangunan derajat kebebasan banyak (multi degree of freedom/ MDOF) umumnya akan mempunyai persamaan diferensial gerakan sesuai dengan banyak derajat kebebasan yang ada. Persamaan diferensial gerakan pada struktur MDOF akibat beban dinamik dapat ditulis dalam bentuk matriks yang kompak yaitu, (2-62) dengan [M], [C] dan [K] berturut-turut adalah matriks massa, matriks redaman dan matriks kekakuan,

,

dan

berturut-turut adalah vektor percepatan, vektor

kecepatan dan vektor simpangan dan P(t) adalah beban dinamik. Apabila pada struktur dengan derajat kebebasan banyak tersebut bekerja beban gerakan tanah atau beban gempa bumi maka persamaan diferensial gerakan yang ada menjadi, (2-63)


Baik per. (2-62) dan pers. (2-63) sebetulnya terdiri atas beberapa / banyak persamaan yang sering terkait antara persamaan satu dengan persamaan yang lain. Seperti disebut sebelumnya persamaan itu disebut coupled equations atau dependent equations.

2.4.5.5 Penyelesaian Persamaan Diferensial Gerakan Sebagaimana dijelaskan sebelumnya bahwa respon yang paling penting di dalam persoalan analisis dinamik struktur (baik SDOF maupun MDOF) adalah simpangan horisontal tingkat. Dengan diketahuinya simpangan horisontal tingkat, maka gaya geser tingkat dan momen guling struktur dapat dihitung. Pendekatan yang dipakai pada penyelesaian persamaan diferensial suatu permasalahan yang sudah kompleks adalah pendekatan numerik tahap demi tahap (step by step). Selain jenis beban, durasi beban, step integrasi •t maka jumlah derajat kebebasan akan bertambah sesuai volume pekerjaan. Kombinasi dari durasi beban yang panjang, step integrasi yang kecil dan derajat kebebasan yang banyak akan menuntut memori komputer yang cukup besar. Banyaknya massa / derajat kebebasan juga akan berakibat pada munculnya banyak pola / ragam goyangan / mode shapes sebagaimana telah dibahas sebelumnya. Terdapat beberapa cara yang dapat dipakai untuk menyelesaikan persamaan diferensial gerakan yang kesemuanya mempunyai kelebihan dan kekurangannya masing-masing.

2.4.5.6 Metode •- Newmark (Incremental Formulation) Metode •-Newmark merupakan salah satu metode numerik yang dapat dipakai untuk keperluan integrasi persamaan diferensial coupled struktur MDOF


secara langsung. Metode •-Newmark yang dimaksud misalnya adalah metode yang berdasar pada incremental method. Untuk struktur yang berperilaku linier inelastik ataupun non-linier inelastik, maka perlu dikembangkan model integrasi yang dapat mensimulasikan perubahan kekakuan menurut fungsi dari waktu. Pada metode •-Newmark, persamaan diferensial yang berlaku pada interval yang ditinjau adalah seperti pers. (2-62) dan dapat ditulis kembali menjadi, [•]•••••• + [• ]•••••• + [• ]••••• = •••••

(2-64)

Apabila beban dinamik yang dipakai adalah beban gempa maka untuk struktur MDOF pers. (2.4.63) di atas adalah, [•]•••••• + [• ]•••••• + [• ]••••• = •{•}••••••

(2-65)

•

Perlu diingat bahwa pada Metode •-Newmark memakai perjanjian notasi untuk perubahan simpangan ••••, perubahan kecepatan •••••dan perubahan percepatan ••••• adalah ••• = •••• • •• , •••• = ••••• • ••• , dan •••• = ••••• • •••

(2-66)

Sedangkan perubahan intensitas pembebanan pada interval yang ditinjau adalah, ••••• = •••••• • ••••

(2-67a)

Untuk struktur MDOF akibat beban gempa bumi, maka ••••• = {•} •••••• ••• • ••••• • •

(2-67b)

Pada integrasi numerik, perubahan percepatan pada langkah ke-i (•••• ) ialah •

•

•

•••• = •(••)• ••• • •(••) ••• • •• •••

(2-68)

Sedangkan perubahan kecepatan pada langkah yang sama •••• adalah, •

•

•

•••• = •(••) ••• • • ••• + (••) •1 • •• • •••

(2-69)


Perubahan simpangan dapat dicari dengan persamaan, ••• =

••• • • •

(2-70a)

Dimana •• •• = •• + ••• +

• •(••)•

•

(2-70b)

•••• = (•••• • •• ) + •••• + ••••

(2-70c)

Untuk struktur MDOF akibat beban gempa bumi, maka •••• •• = {•} •••••• ••• • ••••• • • + •••• + ••••

(2-71a)

Dimana nilai a dan b ialah •

•

•

•

• = •••• • + • •• dan • = ••• • + •• ••• • 1• ••

(2-71b)

Selanjutnya simpangan, kecepatan dan percepatan pada akhir interval adalah, •••• = •• + •••

(2-72a)

••••• = ••• + •••• ,

(2-72b)

••••• = ••• + ••••

(2-72c)

Tahapan-tahapan integrasi numerik metode ß-Newmark sebagai berikut: 1. nilai k, m, • dan dt diketahui. 2. Disusun matrix massa [M], matrix redaman [C] dan matrix kekakuan [K]. 3. Dihitung nilak k, nilai a dan b. 4. Dihitung nilai ••••• , ••• , •••• dan •••• 5. Dihitung simpangan, kecepatan dan percepatan pada akhir interval •••• = •• + ••• ••••• = ••• + •••• , ••••• = ••• + ••••


2.4.6 Persamaan Difrensial Struktur MDOF akibat Base Motion Pada analisa struktur MDOF akibat base motion (getaran pondasi) akan berlaku juga prinsip bangunan geser. Bangunan geser dapat didefinisikan sebagai struktur dimana tidak terjadi rotasi (putaran) pada penampang horizontal bidang lantainya. Balok-balok bagi struktur diandaikan kaku tak terhingga dibandingkan dengan tiang-tiang. Keadaan ini lebih mendekati untuk struktur-struktur dimana kekakuan bagi balok secara relatif adalah cukup besar dibandingkan kekakuan tiangtiang, supaya putaran yang nyata pada bagian atas tiang dapat ditahan. Dalam cara ini bangunan akan berperilaku seperti balok terjepit yang dibebani oleh gaya geser. Untuk mencapai kondisi tersebut pada bangunan, harus dianggap bahwa: 1. Massa total dari struktur terpusat pada bidang lantai, 2. Balok pada lantai kaku tak hingga dibandingkan dengan tiang, 3. Deformasi dari struktur tak dipengaruhi gaya aksial yang terjadi pada tiang. Anggapan pertama, mentransformasikan struktur dengan derajat kebebasan tak hingga (akibat massa yang terbagi pada struktur) menjadi struktur dengan hanya beberapa derajat kebebasan sesuai dengan massa yang terkumpul pada bidang lantai. Anggapan kedua, menyatakan bahwa hubungan antara balok dan tiang, kaku terhadap putaran (rotasi). Dan anggapan ketiga memungkinkan terjadinya keadaan dimana balok kaku tetap horizontal sewaktu bergerak. Beban pada struktur dapat berupa beban yang bekerja pada titik kumpul (nod load) maupun beban yang bekerja pada elemen (element load). Beban pada struktur tersebut dapat berupa beban statik maupun beban dinamik. Pada kasus gempa bumi, beban yang bekerja adalah beban inersia. Gaya ini tidak ditentukan melainkan tergantung kepada respon percepatan struktur.


Pada gambar di bawah ini, dapat dilihat gambar struktur sederhana bangunan tiga lantai yang mengalami beban akibat base motion.

Gambar 2.11 Struktur MDOF akibat base motion Jika pergerakan tanah dinotasikan dengan ug, total perpindahan (diplacement absolute) massa mj dinyatakan dengan notasi utj dan perpindahan relatif antara massa dengan tanah adalah uj, Perpindahan (displacement) dapat dirumuskan dengan hubungan sebagai berikut, (2-73) Persamaan keseimbangan gaya-gaya yang bekerja pada struktur dapat dinyatakan sebagai berikut: (2-74) dimana P(t) = 0 karena tidak ada gaya luar yang bekerja. Jika u adalah gerak relatif antara massa dan struktur bawah, maka gaya inersia akan menjadi total percepatan terhadap massa atau : (2-75)


Dengan mensubstitusikan persamaan tersebut dengan persamaan yang ada pada SDOF sistem yang masih berlaku untuk sistem linear maka akan diperoleh hubungan sebagai berikut : •••+ •. • + •. ••= ••••• (•)

(2-76)

Dimana ••• (•) adalah percepatan tanah dan ••••• (•) ialah gaya luar yang bekerja atau disebut juga dengan Ground motion. Selain itu ground motion juga sering disebut dengan gaya gempa efektif yang dapat dituliskan sebagai berikut: •••• (•) = ••••• (•)

(2-77)

2.5 KARAKTERISTIK ANALISIS DINAMIK RIWAYAT WAKTU Secara umum analisa struktur terhadap beban gempa terbagi menjadi dua yaitu 2.5.1 Analisis beban statik ekuivalen Analisa beban statik riwayat waktu yaitu suatu cara analisa struktur dimana pengaruh gempa pada struktur dianggap sebagai beban-beban statik horizontal yang diperoleh dengan hanya memperhitungkan respon ragam getar yang pertama. Biasanya distribusi gaya geser tingkat ragam getar yang pertama ini disederhanakan sebagai beban segitiga. 2.5.2 Analisis dinamik Analisa riwayat waktu yaitu analisa struktur dimana pembagian gaya geser gempa di seluruh tingkat diperoleh dengan memperhitungkan pengaruh dinamis gerakan tanah terhadap struktur. Analisa dinamis terbagi menjadi dua, yaitu analisa ragam respons spektrum dan analisa riwayat waktu. Yang dimaksud dengan analisa ragam respons spektrum ialah analisa dinamis dimana total respon didapat melalui


superposisi dari respon masing-masing ragam getar. Sedangkan analisa riwat waktu ialah analisa dinamis dimana pada model struktur diberikan catatan rekaman gempa dan respon struktur dihitung langkah demi langkah pada interval waktu tertentu. Pada analisa riwayat waktu, beban gempa yang dimasukkan dalam pembebanan struktur ialah rekaman gerakan tanah (ground motion) dari gempagempa yang telah terjadi. Rekaman gerakan tanah ini biasanya disebut akselerogram. Akselerogram ini berupa data percepatan tanah (ground acceleration) akibat gempa bumi selama selang waktu tertentu. Alat utama yang digunakan untuk merekam komponen-komponen dari gerakan tanah saat terjadi gempa bumi ialah akselerograf untuk gerakan kuat (strongmotion accelerograph). Akselerograf ini tidak mencatat gerakan tanah secara berkelanjutan tetapi pencatatan gerakan dimulai pada saat gelombang gempa pertama kali sampai gelombang tiba. Hal ini dikarenakan, meskipun pada daerah-daerah yang kecenderungan terjadinya gempa cukup besar seperti pada California dan Jepang, tidak ada gerakan tanah kuat dari gempa bumi untuk dicatat selama berbulan-bulan, bahkan bertahun-tahun pada setiap waktu. Akibat dari pencatatan yang berkelanjutan ini, ratusan alat pencatat gerakan tanah menjadi boros dalam pemakaiannya. Setelah dimulai, pencatatan berlanjut selama beberapa menit atau sampai goncangan tanah menurun atau tidak dirasakan lagi. Alat pencatat gempa harus selalu dirawat dan diservis secara teratur agar alat tersebut mampu mencatat gerakan tanah dengan baik saat terjadi gempa bumi. Elemen utama dari sebuah akselerograf adalah transducer elemen, yang mana bentuk paling sederhana dari elemen ini berupa sistem SDF mass-spring-damper. Transducer elemen dapat dikarakterisasikan berdasarkan frekuensi alaminya fn dan


viscous damping ratio •. Modern analog akselerograf memiliki fn = 25 Hz dan • = 60%. Sedangkan modern digital akselerograf memiliki fn = 50 Hz dan • = 70%. Parameter-parameter transducer tersebut memungkinkan alat digital untuk mencatat, tanpa distorsi yang berlebihan, fungsi dari percepatan-waktu terdiri dari frekuensifrekuensi dari yang sangat rendah hingga kurang lebih 30 Hz. Sementara untuk alat analog lebih akurat pada interval frekuensi yang lebih sempit atau dapat dikatakan kurang lebih 15 Hz. Rekaman goncangan tanah yang kuat sudah jarang didapat selama beberapa tahun belakangan dan bahkan sekarang tidak ada atau sangat sedikit rekaman yang didapat dari gempa bumi dengan tingkat kehancuran yang besar. Idealnya, saat terjadi gempa bumi yang kuat, sangat baik untuk memiliki banyak stasiun pencatat gerakan-gerakan tanah. Akan tetapi sulitnya menentukan secara pasti kapan dan dimana gempa bumi akan terjadi dan terbatasnya dana untuk

pemasangan dan

perawatan alat, menyebabkan sulit untuk mendapatkan rekaman gerakan tanah di daerah dengan goncangan yang sangat kuat. Kebanyakan rekaman gerakan tanah telah diperoleh di daerah-daerah yang goncangan tanahnya sedang. Akselerogram dengan gerakan tanah yang kuat (strong-motion accelerogram) pertama kali dicatat pada gempa bumi tahun 1933 yang terjadi di Long Beach. Setelah pencatatan pada gempa ini, ratusan rekaman gempa lainnya diperoleh. Kebanyakan dari rekaman tersebut merupakan gerakan yang kecil dan hanya sebagian kecil diantaranya yang memiliki percepatan 20% g atau lebih. Lebih dari setengahnya berasal dari California yang mana paling banyak berasal dari tiga gempa bumi, yaitu gempa bumi di San Fernando pada tanggal 9 Februari 1971, gempa bumi


di Loma Prieta pada tanggal 17 Oktober 1989, dan pada tanggal 17 Januari 1994 di Northridge. Pada gambar 2.12 dapat dilihat akselerogram dari beberapa gempa bumi yang telah terjadi sebelumnya. Semua akselerogram pada gambar 2.12 telah diskemakan untuk akselerasi dan skala waktu yang sama. Dari gambar 2.12 tersebut juga dapat dilihat dengan jelas amplitudo, jangka waktu, dan bentuk yang sangat bervariasi dan berbeda antara catatan gempa yang satu dengan yang lainnya. Salah satu dari akselerogram tersebut diperbesar seperti pada gambar 2.13. Akselerogram ini merupakan gerakan tanah yang meliputi komponen utara-selatan yang dicatat di El Centro, California selama gempa bumi terjadi di Imperial Valley, California pada tanggal 18 Mei 1940. Pada skala ini tampak bahwa percepatan tanah bervariasi dengan waktu dalam ragam yang tidak beraturan. Percepatan tanah ditentukan dengan nilai numerik dari waktu seketika yang terpisah. Waktu seketika ini seharusnya memiliki jarak yang kecil untuk memperlihatkan secara akurat tingginya variasi ketidakberaturan dari percepatan terhadap waktu. Biasanya interval waktunya dipilih 1/100 sampai 1/50 dalam satu detik, yang memerlukan 1500 sampai 3000 ordinat untuk menggambarkan ordinat dari gerakan tanah dari gambar 2.13. Kurva paling atas dari gambar 2.13 memperlihatkan variasi percepatan tanah dari gempa El Centro terhadap waktu. Percepatan puncak tanahnya •••• = 0,319g. Kurva kedua merupakan kecepatan tanah yang diperoleh dengan mengintergalkan fungsi percepatan-waktu. Kecepatan puncak tanahnya •••• = 13,04 in/sec. Dan kurva terakhir merupakan perpindahan tanah yang diperoleh dengan mengintegralkan kecepatan tanah. Perpindahan puncak tanahnya ialah 8,40 in. Sulit untuk menentukan secara akurat kecepatan dan perpindahan tanah karena analog akselerograf tidak mencatat


bagian awal hingga akselerograf tersebut memulai pencatatan fungsi percepatanwaktu, sehingga garis dasar (percepatan nol) tidak diketahui. Digital akselerograf dapat mengatasi masalah tersebut dengan menyediakan memori singkat sehingga pengaturan gerakan tanah dapat dilakukan.

Gambar 2.12 Rekaman gerakan tanah pada beberapa gempa bumi


Gambar 2.13 Komponen utara-selatan dari gerakan tanah horizontal yang dicatat di El Centro, California pada gempa bumi yang terjadi di Imperial Valley, California pada tanggal 18 Mei 1940


BAB II TEORI DASAR. jalan serta fasilitas umum lainnya, juga dapat menimbulkan jatuhnya korban jiwa

Recommend Documents