Analysis and Evaluation of the Reliability of Buildings of Poso City Mall (Low-Rise Concrete Ductile Moment-Resisting Frame, Construction Stage)

7

f7

Technical Reports

Analysis and Evaluation of the Reliability of Buildings of Poso City Mall (Low-Rise Concrete Ductile Moment-Resisting Frame, Construction Stage) Contents Hal.

Contents

A. Pendahuluan Metodologi Evaluasi B. Karakteristik Umum Bangunan C. Verifikasi Data Hasil Penyelidikan Tanah D. Perhitungan Perioda Getar Fundamental Struktur E. Menentukan Spektrum Respons Gempa Rencana (SA) dan Koefisien Gempa Rencana (C) F. Analisis dan Desain Struktur (Aplikasi ETABS versi 9.7.2) Inspeksi No. 1 1. Perhitungan ketebalan pelat lantai minimum, hmin; Inspeksi No. 2 2. Konfigurasi tulangan pelat lantai minimum, Asmin b=1.00 meter; Inspeksi No. 3 3. Input Data dan Kombinasi Pembebanan Statik dalam Aplikasi ETABS versi 13.1.1.; Inspeksi No. 4 4. Input Data dan Kombinasi Pembebanan Gempa dalam Aplikasi ETABS versi 13.1.1.; Inspeksi No. 5 5. Kombinasi Pembebanan yang Diterapkan dalam Menentukan Gaya Reaksi Akibat Pembebanan Pondasi Bangunan (Block Data “Combo”) Inspeksi No. 6 6. Pemenuhan Kapasitas Daya Dukung Tanah Dasar dan Detail Penulangan Pondasi Telapak;` Inspeksi No. 7 7. Rasio dan Luas Tulangan Longitudinal Terpasang Kolom Struktur,  dan Asc Inspeksi No. 8 8. Luas Tulangan Longitudinal Terpasang Balok Struktur, Asb. Inspeksi No. 9 9. Perkuatan Dinding Bata (Kolom Praktis dan Balok Horizontal Latei) Kesimpulan Inspeksi Komponen Kesimpulan Umum Rekomendasi

i

1 2 5 9 16 17 22 27 30 36 46

51 59 119 135 139 141 142 143

Analysis and Evaluation of the Reliability of Buildings of Poso City Mall (Construction Stage) - Y. Soleman, 2015

Analysis and Evaluation of the Reliability of Buildings of Poso City Mall (Low-Rise Concrete Ductile Moment-Resisting Frame, Construction Stage)

A. Pendahuluan Berdasarkan UU No. 28 tahun 2002 tentang Bangunan Gedung dalam Pasal 3 menyatakan bahwa untuk mewujudkan bangunan gedung yang fungsional dan sesuai dengan tata bangunan gedung yang serasi dan selaras dengan lingkungannya, harus menjamin keandalan bangunan gedung dari segi keselamatan, kesehatan, kenyamanan, dan kemudahan. Kemudian dipertegas lagi dengan PP No. 36 tahun 2005 tentang Peraturan Pelaksanaan Undang-undang No. 28 tahun 2005 tentang Bangunan Gedung, Pasal 26 ayat (1) menyatakan bahwa keandalan bangunan gedung adalah keadaan bangunan gedung yang memenuhi persyaratan keselamatan, kesehatan, kenyamanan, dan kemudahan bangunan gedung sesuai dengan kebutuhan fungsi yang telah ditetapkan. Salah satu substansi utama dari peraturan-peraturan pembangunan gedung sebagaimana tersebut di atas berbunyi sbb: “Pengkajian secara teknis untuk menyimpulkan kesesuaian pemenuhan persyaratan keandalan bangunan gedung dalam rencana teknis terhadap ketentuan tentang: 1) Persyaratan keselamatan a) Kemampuan mendukung beban muatan yang dapat menjamin keandalan: (1) Struktur yang kuat/kokoh, stabil dalam memikul beban atau kombinasi beban; (2) Terhadap pengaruh-pengaruh aksi akibat beban muatan tetap atau beban sementara dari gempa dan angin; dan (3) Struktur yang daktail” Dengan demikian salah satu prinsip pembangunan gedung menurut peraturan bangunan di Indonesia adalah harus memenuhi persyaratan keandalan, dan sebagai bagian terpenting dari keterandalan bangunan gedung adalah keandalan secara struktural. Keandalan struktural didefinisikan sebagai kapasitas elemen struktural bangunan gedung secara keseluruhan maupun secara parsial (pondasi, sloof, kolom, balok, plat, dinding, rangka atap dan elemen struktural lainnya) untuk memikul pembebanan maksimum selama umur rencana atau masa pakai bangunan tanpa mengalami kegagalan atau keruntuhan secara tiba-tiba, baik yang bersifat lokal di titik-titik tertentu maupun keruntuhan total keseluruhan bangunan. Hal ini bertujuan untuk menjamin keselamatan penghuni atau pemakai bangunan. Perlu ditekankan disini bahwa standar perencanaan struktur/konstruksi beton yang dirujuk dalam peraturan perundangan di atas tidak mengharuskan adanya sejarah/riwayat korban jiwa (ada korban jiwa dulu sebelum implementasi), melainkan merujuk kepada SNI (Standar Nasional Indonesia) yaitu peraturan zonasi dalam SNI-03-1726-2002, peraturan perencanaan struktur beton dalam SNI-03-28472002, peraturan pembebanan gedung dalam PPTIUG 83 dan PMI 1970. Maka dalam keandalan struktural tersebut akan terdapat 4 komponen utama yang perlu dinilai yaitu stabilitas, kekuatan, kekakuan dan duktilitas. Untuk menilai keandalan struktural bangunan maka Bidang Cipta Karya Dinas PU Kabupaten Poso telah melakukan pemeriksaan desain struktur dan evaluasi

1


konstruksi pada Bangunan Poso City Mall . Kegiatan pemeriksaan ini dibagi atas 3 bagian sesuai tahapan pekerjaan yang telah diselesaikan, sbb: 1. Pemeriksaan Desain Struktur; 2. Analisis/Evaluasi Konstruksi; 3. Kesimpulan/Rekomendasi. Dalam pembangunan Poso City Mall ini, pertanyaan yang muncul adalah bagaimanakah keandalan fisik bangunan gedung itu diterapkan oleh pemilik guna memenuhi syarat administrasi, syarat teknis, syarat fungsional dan pemenuhan kebutuhan pengguna bangunan? Undang-undang mendefinisikan bangunan gedung sebagai wujud fisik hasil pekerjaan konstruksi yang menyatu dengan tempat kedudukannya, sebagian atau seluruhnya berada di atas dan/atau di dalam tanah dan/atau air, yang berfungsi sebagai tempat manusia melakukan kegiatannya, baik untuk hunian atau tempat tinggal, kegiatan keagamaan, kegiatan usaha, kegiatan sosial, budaya, maupun kegiatan khusus. Untuk mengevaluasi keandalan fisik bangunan gedung, dalam rangka mewujudkan bangunan gedung yang andal, digunakan kriteria keandalan sesuai dengan panduan teknis tata cara pemeriksaan keandalan bangunan gedung tahun 1998, Peraturan Menteri PU No.29/PRT/M/2006, Peraturan Menteri PU No.45/PRT/M/2007, dan Peraturan Menteri PU No.26/PRT/M/2008. Kriteria keandalan fisik bangunan gedung meliputi aspek kenyamanan, kesehatan, keselamatan, kemudahan dan keserasian dengan lingkungan. Aspek pengamatan fisik di lapangan dilakukan pada segi arsitektur, struktur, utilitas, aksesibilitas, serta tata bangunan dan lingkungan. Diagram alir metoda/tata cara evaluasi fisik bangunan gedung secara skematis disajikan pada Gambar 1.

M E T O D O L O GI E V A L UA S I “Evaluasi Keandalan Bangunan Gedung Poso City Mall (Tahap Pelaksanaan Konstruksi)”

Pemeriksaan Keandalan Bangunan Gedung Poso City Mall, dalam rangka mewujudkan bangunan gedung yang andal dari segi Keselamatan, Keamanan, Kenyamanan, Kesehatan, dan Kemudahan, serta serasi dengan lingkungan

A

2


A

Kriteria Keandalan, sesuai dengan :        

 Data primer : kondisi tanah lapangan  Data sekunder : gambar kerja, Analisis dan Desain struktur, lainnya.

UU No.28 th.2002 PP No.36 th. 2005 Permen PU dan Kepmen PU SNI-03-2827-1992 SNI-03-2847-2002 SNI-03-1726-2002 SKBI 1987 Academic Journal, Referensi Teknik Sipil

ANALISIS KEANDALAN

Keamanan dan Keselamatan

Kesehatan

Kenyamanan

Kemudahan (Aksesibilitas)

Pemeriksaan Data Hasil Penyelidikan Tanah dan Laboratorium (dari Data Primer Lab. Mektan Untad, Palu):  Uji Penetrasi Kerucut Statik/CPT/Sondir  Bor Tanah Manual (HB) dengan UDS/DS  Uji Sifat Fisika dan Mekanika Tanah

TINJAUAN LAPANGAN

Pemeriksaan Denah, Iregularitas Horizontal dan Vertikal, Data Luasan Bangunan, Elevasi Bangunan  Konfigurasi Pondasi  Konfigurasi Kolom, Balok Sloof dan Balok Lt.  Pelat dan Bukaan Tangga  Basemen  Tangga Darurat  Ramp dan Rencana APAR

B

C

3


C

B Pemeriksaan Input Data dalam Aplikasi ETABS 9.7.2. (Dokumen Konsultan Perencana)  Titik-titik perletakkan Pondasi  Join Lantai Dasar (Base Floor)  Mod. Elastis Beton dan Baja  Kombinasi Pembebanan Statik/Gempa  Spectrum Response

An al i si s St ru ktu r Ata s ( Upp e r- S tr u ct u r e s )

Hitung tinggi struktur h mulai taraf penjepitan lateral

P em e ri ks aan / An al i si s Stru ktu r B aw ah ( Su bStru ctu r e s)

Hitung perioda getar fundamental struktur, T1

P em e ri ks aan Ou tpu t Mo m en , G ay a G e s e r dan G ay a Ak si al K om bi n asi P emb eb an an

Pemeriksaan Jumlah Luas Tulangan Minimum Pelat/Slab, Balok dan Kolom

Pemeriksaan Konfigurasi Tulangan/Desain Slab/Pelat, Kolom dan Balok

Pemeriksaan Detail Tulangan Khusus untuk Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK), tulangan midbar, tul. sudut, persyaratan kait dan bengkokan, spasi tul. geser dan konstruksi pengaku dinding (kolom praktis dan balok latei)

Kontrol Kapasitas Daya Dukung Tanah

Tentukan Klas Tanah Dasar Bawah Bangunan berdasarkan

Tentukan Zonasi Gempa, PBA, PGA dan Koef. Gempa Dasar C

Tentukan Sistem dan Sub-Sistem Struktur Penahan Lateral, SRPMM or SRPMK

Pemeriksaan Desain/Tulangan Pondasi Telapak

Tentukan faktor keutamaan I, duktilitas  dan faktor Reduksi Beban Gempa R Hitung Fraksi Gaya Geser Dasar Total, Vb terhadap Wtot

Desain kapasitas untuk luas tulangan longitudinal dan transversal balok dan kolom (As, As’, Av dan MKAP), menggunakan konsep Strong-Column Weak-Beam

Kesimpulan Inspeksi Komponen, Kesimpulan Umum dan Rekomendasi

4


B.

Karakteristik Umum Bangunan

Poso City Mall dikonstruksi di atas tanah seluas ± 32.000 m2 yang secara administratif terletak di jalan Trans Sulawesi (Jl. Pulau Sabang) Kelurahan Kayamanya, Kecamatan Poso Kota, Kabupaten Poso. Sebelum mulai dikelola, lahan tersebut pada mulanya merupakan tanah kebun milik masyarakat.

Gambar 1.a. Lokasi Pembangunan Poso City Mall di Kelurahan Kayamanya. Letak Geografis Lahan: 1°23'10"S (LS) 120°44'22"E (BT). Elevasi: 5.0 meter dpl.

Lokasi Pembangunan Poso City Mall

Gambar 1.b. Lokasi Pembangunan Poso City Mall di terletak pada arah Barat Laut dengan jarak sekitar 2.5 kilometer dari Pusat Kota Poso (Lapangan Sintuwu Maroso)

5


Poso City Mall (PCM) merupakan tipe konstruksi beton bertulang konvensional 3 lantai dengan sistem struktur portal terbuka (open frame) dan sub-sistem penahan lateral (gempa)

Gambar 2. Tampak Depan dan Sisi Kiri Bangunan pada Tahap Konstruksi (30 Juni 2015)

Gambar 3.a. Denah Konfigurasi Tapak Pondasi dan Balok Sloof (Ground). Elevasi - 0.30 m.

6


SRPM (sistem rangka pemikul momen, SNI-1726-2002, pasal 4.3.6.). Komponen penutup atap menggunakan rangka baja struktural WF.

Gambar 3.b. Denah Lantai 1 . Elevasi + 0.00 m.

Gambar 3.c. Denah Lantai 2 . Elevasi + 5.00 m.

7


Gambar 3.c. Denah Lantai 3 (Blok Ruko Lantai 3). Elevasi + 10.00 m.

Gambar 3.d. Detail Pelat Basement SOG. Elevasi - 10.00 m.

Data luas blok bangunan mall sebagai diberikan dalam Dokumen Perencanaan Pemilik dan Structural Drawings adalah sbb: I. Rencana Bangunan Tahap I (tahap konstruksi)  Total Luas Bangunan Mall Tahap I  Total Luas Ruko Tahap I Jumlah Luas Bangunan (excl. Parkir)

= 12.947,90 m 2 = 6.400.00 m 2 + = 19.347.90 m 2

II. Rencana Bangunan Tahap II (tahap desain)  Total Luas Bangunan Mall Tahap II dan III  Total Luas Ruko Tahap II dan III Jumlah Luas Bangunan (excl. Parkir)

= 34.074,90 m 2 = 11.520.00 m 2 + = 45.594.90 m 2

Rencana utilisasi ruang sebagaimana dilaporkan adalah sbb:

8


Lantai ground dengan elevasi dasar minus (–) 1.50 meter merupakan bagian konstruksi pemikul beban gravitasi dan beban lateral, yaitu tapak pondasi, balok pengikat (balok sloof) dan pelat dasar basement (SOG).

Lantai satu dengan elevasi 0.00 meter digunakan untuk pertokoan, plaza/pameran, travelator, ruang security, ruang telekomunikasi, lavatory, Hall, ruang panel, ruang bongkar muat dan gardu PLN.

Lantai dua dengan elevasi + 5.00 meter digunakan rental space (Ruko), department store, lavatory, Air Handling Unit (AHU), ruang panel dan cofee corner.

Lantai tiga dengan elevasi + 10.00 meter digunakan rental space (Ruko), anchor tenant, lavatory, air handling unit (AHU) dan ruang panel.

C. Verifikasi Data Hasil Penyelidikan Tanah Tujuan dari analisa data penyelidikan tanah ini ada dua, yaitu: 1. Untuk mengevaluasi daya dukung tanah dan kapasitas desain pondasi yang dihitung; 2. Untuk menentukan percepatan puncak batuan dasar (PBA = Peak Base Accelleration) dan Percepatan Puncak Tanah Permukaan (PGA = Peak Ground Accelleration) guna menghitung respons spektra pembebanan gempa lateral.

9


Berdasarkan hasil pengujian kerucut statik/CPT atau sondir dari tim Fakultas Teknik Universitas Tadulako pada 5 titik boring (3 diantaranya yaitu S2, S3 dan S4 tepat di bawah bangunan utama Mall Poso City), diperoleh data sbb: Tabel 1.a. Hasil Pengujian CPT/Sondir (Sumber: Data Primer Lab. Mektan Untad, Palu)

Tabel 1.b. Hubungan Nilai Tegangan Konus dan Klasifikasi Daya Dukung Tanah (Sumber: Data Primer Lab. Mektan Untad, Palu)

Titik Sampel CPT S4

Titik Sampel CPT S3 Titik Sampel Hand Boring 2

Titik Sampel CPT S2

Gambar 4. Titik pengambilan data uji kerucut statik/ CPT/Sondir dan Boring, S2, S3, S4 dan HB2.

10


Tabel 2.a. Parameter tanah hasil uji Laboratorium untuk 3 Sampel Bor (Sumber: Data Primer Lab. Mektan Untad, Palu)

Tabel 2.b-d. Rekomendasi Dimensi Pondasi Telapak untuk berbagai Kedalaman masing-masing menurut Nomor Uji S2, S3 dan S4 (Sumber: Data Primer Lab.Mektan Untad, Palu)

Sesudah memeriksa sejumlah data dari laporan hasil penyelidikan dan pengujian tanah dari Laboratorium Mekanika Tanah Universitas Tadulako Palu, maka pemeriksaan ini akan dilengkapi dengan dari tabel-tabel rujukan dari hasil-hasil penelitian.

11


Tabel 3. Korelasi antara Qu (kuat tekan bebas) dan Nilai SPT (dari Terzaghi, K and Peck,R.B . “Soil Mechanics in Engineering Practice”)

Tabel 4. Hubungan antara kepadatan relatif (relative density) d, SPT, qc dan  (Sumber: Meyerhof, 1965)

Tabel 5. Hubungan N-SPT, sudut geser dalam  dan densitas relatif (DR)

Correlation between SPT-N value and friction angle and Relative density (Meyerhoff 1956) SPT N3 [Blows/0.3 m - 1 ft]

Soil packing

Relative Density [%]

Friction angle [°]

<4

Very loose

< 20

< 30

4 -10

Loose

20 - 40

30 - 35

10 - 30

Compact

40 - 60

35 - 40

30 - 50

Dense

60 - 80

40 - 45

> 50

Very Dense

> 80

> 45

Tabel 6. Nilai karakteristik sudut geser tanah () untuk berbagai jenis tanah menurut USCS (=United Soil Classification System) (Sumber: Soil friction angle Geotechdata.info - Updated 14.12.2013) Soil friction angle [°] Description

USCS

Well graded gravel, sandy gravel, with little or no fines

min

max

GW

33

40

Poorly graded gravel, sandy gravel, with little or no fines

GP

32

44

Sandy gravels - Loose

(GW, GP)

Specific value

35

12


Sandy gravels - Dense

(GW, GP)

50

Silty gravels, silty sandy gravels

GM

30

40

Clayey gravels, clayey sandy gravels

GC

28

35

Well graded sands, gravelly sands, with little or no fines

SW

33

43

Well-graded clean sand, gravelly sands - Compacted

SW

-

-

Well-graded sand, angular grains - Loose

(SW)

33

Well-graded sand, angular grains - Dense

(SW)

45

38

Poorly graded sands, gravelly sands, with little or no fines SP

30

39

Poorly-garded clean sand - Compacted

SP

-

-

Uniform sand, round grains - Loose

(SP)

27

Uniform sand, round grains - Dense

(SP)

34

Sand

SW, SP

37

38

Loose sand

(SW, SP)

29

30

Medium sand

(SW, SP)

30

36

Dense sand

(SW, SP)

36

41

Silty sands

SM

32

35

Silty clays, sand-silt mix - Compacted

SM

-

-

Silty sand - Loose

SM

27

33

Silty sand - Dense

SM

30

34

Clayey sands

SC

30

40

Calyey sands, sandy-clay mix - compacted

SC

Loamy sand, sandy clay Loam

SM, SC

31

34

Inorganic silts, silty or clayey fine sands, with slight plasticity

ML

27

41

Inorganic silt - Loose

ML

27

30

Inorganic silt - Dense

ML

30

35

Inorganic clays, silty clays, sandy clays of low plasticity

CL

27

35

Clays of low plasticity - compacted

CL

Organic silts and organic silty clays of low plasticity

OL

22

32

Inorganic silts of high plasticity

MH

23

33

Clayey silts - compacted

MH

25

Silts and clayey silts - compacted

ML

32

Inorganic clays of high plasticity

CH

Clays of high plasticity - compacted

CH

Organic clays of high plasticity

OH

17

35

Loam

ML, OL, MH, OH

28

32

ML, OL, MH, OH

25

32

Clay Loam, Silty Clay Loam

ML, OL, CL, MH, OH, CH

18

32

Silty clay

OL, CL, OH, CH

18

32

Clay

CL, CH, OH, OL

18

28

Peat and other highly organic soils

Pt

0

10

Silt Loam

37

34

31

28

17

31 19

13


Tabel 7. Nilai karakteristik kohesi tanah (c) untuk berbagai jenis tanah menurut USCS (=United Soil Classification System) (Sumber: Soil friction angle Geotechdata.info - Updated 31.10.2014) Cohesion [kPa] Description

USCS

Well graded gravel, sandy gravel, with little or no fines

min

max

Specific value

GW

-

-

0

Poorly graded gravel, sandy gravel, with little or no fines

GP

-

-

0

Silty gravels, silty sandy gravels

GM

-

-

0

Clayey gravels, clayey sandy gravels

GC

-

-

20

Well graded sands, gravelly sands, with little or no fines

SW

-

-

0

Poorly graded sands, gravelly sands, with little or no fines SP

-

-

0

Silty sands

SM

-

-

22

Silty sands - Saturated compacted

SM

-

-

50

Silty sands - Compacted

SM

-

-

20

Clayey sands

SC

-

-

5

Clayey sands - Compacted

SC

-

-

74

Clayey sands -Saturated compacted

SC

-

-

11

Loamy sand, sandy clay Loam - compacted

SM, SC

50

75

Loamy sand, sandy clay Loam - saturated

SM, SC

10

20

Sand silt clay with slightly plastic fines - compacted

SM, SC

-

-

50

Sand silt clay with slightly plastic fines - saturated compacted

SM, SC

-

-

14

Inorganic silts, silty or clayey fine sands, with slight plasticity

ML

-

-

7

Inorganic silts and clayey silts - compacted

ML

-

-

67

Inorganic silts and clayey silts - saturated compacted

ML

-

-

9

Inorganic clays, silty clays, sandy clays of low plasticity

CL

-

-

4

Inorganic clays, silty clays, sandy clays of low plasticity CL compacted

-

-

86

Inorganic clays, silty clays, sandy clays of low plasticity CL saturated compacted

-

-

13

Mixture if inorganic silt and clay - compacted

ML-CL

-

-

65

Mixture if inorganic silt and clay - saturated compacted

ML-CL

-

-

22

Organic silts and organic silty clays of low plasticity

OL

-

-

5

Inorganic silts of high plasticity - compactd

MH

-

-

10

Inorganic silts of high plasticity - saturated compacted

MH

-

-

72

Inorganic silts of high plasticity

MH

-

-

20

Inorganic clays of high plasticity

CH

-

-

25

Inorganic clays of high plasticity - compacted

CH

-

-

103

Inorganic clays of high plasticity - satrated compacted

CH

-

-

11

Organic clays of high plasticity

OH

-

-

10

Loam - Compacted

ML, OL, 60 MH, OH

90

Loam - Saturated

ML, OL, 10 MH, OH

20

Silt Loam - Compacted

ML, OL, 60

90

14


MH, OH

Silt Loam - Saturated

ML, OL, MH, OH

Clay Loam, Silty Clay Loam - Compaced

ML, OL, CL, MH, 60 OH, CH

105

Clay Loam, Silty Clay Loam - Saturated

ML, OL, CL, MH, 10 OH, CH

20

Silty clay, clay - compacted

OL, CL, 90 OH, CH

105

Silty clay, clay - saturated

OL, CL, 10 OH, CH

20

Peat and other highly organic soils

Pt

-

10

-

20

Karakteristik tanah bawah dasar pondasi telapak pada kedalaman 5.5 – 6.0 meter berdasarkan sampel Hand Boring No. 2 (lokasi di bawah tapak pondasi bangunan Mall) merupakan:  Lanau Campur Pasir Halus dan Lempung (Silty Sand)  Tahanan Konus < 40 kg/cm2  Kepadatan relatif < 0.40 atau Kondisi Lepas/Gembur (Loose).  Nilai N-SPT < 20  Kohesi = 8.1 kPa  Sudut geser < 300 Data hasil uji kerucut statik atau penetrasi konus (CPT)/sondir dapat dikonversi menjadi nilai SPT atau Standard Penetration Test dengan angka korelasi dari

analisis Terzaghi dan Peek yakni:

Rata- rata nilai dari hasil penelitian didapat suatu angka korelasi ekivalen yakni; qc = 4,1109 N ( oleh Terzaghi dan Peek, qc = 4 N) Nilai SPT maksimum pada kedalaman pondasi D = 2.0 meter atau kedalaman Hand Boring 6.0 meter sebesar maksimum N = qc/4 = 40/4 = 10. Dengan demikian, menurut definisi ini tanah dasar di bawah pondasi bangunan Poso City Mall tidak diragukan termasuk kategori Tanah Lunak. Tabel 8. Hubungan Nilai SPT dan Klasifikasi Tanah Dasar (dari Tabel 4, hal. 14, SNI-03-1726-2002)

15


D. Perhitungan Perioda Getar Fundamental Struktur Perioda getar struktur merupakan faktor yang sangat menentukan dalam pemilihan koefisien gempa dasar maka perhitungan perioda getar (modus getar 1) akan diberikan dalam 3 cara praktis, sbb: 1. Rumus Empirik untuk Struktur Portal Beton Bertulang (SNI-1726-2002); 2. Rumus Empirik Advanced Technological Council (ATC) 88; dan 3. Rumus Chopra and Goel (JSE, 1997). 1. Rumus Empirik untuk Struktur Portal Beton Bertulang (SNI-1726-2002) Dalam SNI-1726-2002, perioda getar alami untuk portal beton bertulang dapat dihitung berdasarkan rumus empirik:

dimana:

Tx = Ty = 0,06H 3/4 H = ketinggian sampai puncak dari bangunan utama struktur gedung diukur dari tingkat penjepitan lateral (dalam satuan meter) H= 13,0 m

maka,

Tx = Ty = 0,06(13,0) 3/4 = 0,411 detik

2. Rumus Empirik ATC-88 (Applied Technological Council) Advanced Technological Council merupakan institusi penelitian pertama yang memberikan rumus empirik untuk untuk menentukan perioda getar struktur dalam standar desain tahan gempa. Dalam standar ATC-88, perioda getar fundamental (modus getar 1) diberikan sebagai,

dimana:

T = Ct H3/4 H = ketinggian struktur gedung diukur dari tingkat penjepitan lateral (dalam satuan feet) Ct= 0,025 untuk portal beton bertulang tahan momen (RC MRF = reinforced concrete moment-resisting frame) atau SRPM H= 13,0 m =

maka,

13,0  42,65 ft 0,3048

T = 0,025 (42,65) 3/4 = 0,417 detik

3. Rumus Chopra and Goel (1997) Dalam Journal of Strucural Engineering, volume 123: “Periods Formulas for Moment Resisting Frame Buildings” , Issue 11:1154-1161, 1997, A.K. Chopra dan R.K. Goel, meneliti 42 struktur baja tahan momen, 27 struktur beton bertulang tahan momen dan 16 kombinasi portal+dinding geser tahan momen, dan memberikan formula yang diambil dari batas bawah harga perioda getar struktur pada saat terjadinya mekanisme sendi plastik pertama, yaitu, T = 0,0466H 0,9 dimana:

H = ketinggian struktur gedung diukur dari tingkat

16


maka,

penjepitan lateral (dalam satuan meter) H= 13,0 m T = 0,0466 (13,0) 0.9 = 0,469 detik

Dengan 3 pilihan harga perioda getar struktur dari rumus/perhitungan empirik, sekarang terdapat rentang perioda getar fundamental, sbb: T1 min = 0,411 detik

T1 maks = 0,469 detik

Dimana perioda getar struktur yang sebenarnya berada dalam rentang tersebut. Dalam SNI-1726-2002 pasal 5.6 (Pembatasan waktu getar alami fundamental), disebutkan:

Untuk mencegah penggunaan struktur gedung yang terlalu fleksibel, nilai waktu getar alami fundamental T1 dari struktur gedung harus dibatasi, bergantung pada koefisien  untuk Wilayah Gempa tempat struktur gedung berada dan jumlah tingkatnya n menurut persamaan T1 <  n di mana koefisien  ditetapkan menurut Tabel 9. Tabel 9. Koefisien  yang membatasi waktu getar alami fundamental struktur gedung Wilayah Gempa  1 2 3 4 5 6

0,20 0,19 0,18 0,17 0,16 0,15

Maka harga maksimum perioda getar alami fundamental menurut SNI-1726-2002 harus lebih kecil dari, T1 maks < (0,17) (3) = 0,510 detik Sebagai pertimbangan akhir, perioda getar struktur yang digunakan adalah yang bersifat empirik dan bukan yang bersifat teoretik sebagaimana yang direkomendasikan UBC-1994 dan SNI-1726-2002, yaitu rumus empirik perioda getar untuk struktur portal beton bertulang tahan momen (RC- MRF) atau SRPM (Sistem Rangka Pemikul Momen),

T1 = T = 0,411 detik

E. Menentukan Spektrum Respons Gempa Rencana (SA) dan Koefisien Gempa Rencana (C) Respons spektrum yang umum digunakan dalam desain adalah kurva-kurva periodapercepatan untuk rasio redaman elastik = 5% terhadap redaman kritis. Seperti diberikan pada (Gbr 5), kurva spektrum desain standar yang didasarkan atas model SDOF mempunyai nilai percepatan maksimum rata-rata hasil superposisi sebesar C = 2.5C0. Angka ini berdasarkan pengkajian database gempa dan telah distandardisasi (UBC 1987/94, SNI-1726-2002).

17


C =2,5C0

C =Cv/T C0 T C=CO T0 TA T0 TA

TS TS

Gambar 5. Kurva Dasar Spektrum Respons Percepatan Elastik untuk Desain Tahan Gempa (UBC 94, SNI-1726- 2002) Keterangan:

C0 = koefisien percepatan puncak Cv = koefisien kecepatan puncak

Spektrum Respons Gempa Rencana mempunyai 3 cabang kurva yang masing-masing absisnya sebagai T0, TA dan TS. Peroda T0 adalah nilai awal, Perioda TA adalah titik pertemuan kurva pertama dan kedua, dan perioda TS adalah titik pertemuan kurva kedua dan ketiga. Nilai-nilai TS dan TA dinyatakan sebagai:

TS 

Av dan, 2 .5 C 0

T A  0 .2T S  0 < Tn < TA

  T SA  C A  1 .5 n  1  g TA  

 TA < Tn < TS

SA  2 . 5C A g



Tn < TS

dimana:

SA Cv  g Tn

g = percepatan gravitasi ≈ 9,81 m/s2

Maka untuk pembuatan spektrum respons percepatan desain digunakan nilai-nilai koefisien CA dan Cv untuk berbagai jenis tanah dan zona gempa bumi (Tabel 10). Wilayah Kabupaten Poso termasuk zonasi gempa 4, sedang tanah dasar bawah bangunan Poso City Mall termasuk klasifikasi Tanah Lunak

18


Tabel 10.

Percepatan puncak batuan dasar dan percepatan puncak muka tanah untuk masing-masing Wilayah Gempa Indonesia. Percepatan puncak batuan dasar (‘g’)

Tanah Keras

Tanah Sedang

Tanah Lunak

1

0,03

0,04

0,05

0,08

2

0,10

0,12

0,15

0,20

3

0,15

0,18

0,23

0,30

4

0,20

0,24

0,28

0,34

5

0,25

0,28

0,32

0,36

6

0,30

0,33

0,36

0,38

Wilayah Gempa

94

o

96

o

98

o

100

o

102

o

104

o

106

Percepatan puncak muka tanah Ao (‘g’)

o

108

o

110

o

112

o

114

o

116

o

118

o

120

o

122

o

124

o

126

o

128

Tanah Khusus Diperlukan evaluasi khusus di setiap lokasi

o

130

o

132

o

134

o

136

o

138

o

140

o

10 o

8

10 o

0

o

80

200

400

8

o

6

o

4

o

2

o

Kilometer

6

o Banda Aceh 1

4

o

2

o

2

3

4

5

6

5

4

3

2

1

Manado Ternate

Pekanbaru

1

0o

Samarinda

5

6

2o 3

4

4

Palu

2

3

3

Manokwari

Sorong

4

Biak

Jambi Palangkaraya

5

5

Bengkulu

o

Kendari

Ambon 4

1

Tual 2 Bandung Semarang Garut Tasikmalaya Solo Jogjakarta Cilacap

Sukabumi o

o

6

o

8

o

2

o Jakarta

4

3

Makasar

Bandarlampung

8

Jayapura

6 Banjarmasin

Palembang

6

2o

5

2 1

4

0o

2

1 Padang

1

Surabaya 3 Blitar Malang Banyuwangi

Denpasar

Mataram

4 Merauke 5 6

10

o 5

Kupang

10

o

12

o

4

Wilayah

1

: 0,03 g

Wilayah Wilayah

2

: 0,10 g

3

: 0,15 g

Wilayah

4

: 0,20 g

Wilayah Wilayah

5

: 0,25 g

6

: 0,30 g

3 2

12

o

14 o

1

14 o

16 o

16 o 94

o

96

o

98

o

100

o

102

o

104

o

106

o

108

o

110

o

112

o

114

o

116

o

118

o

120

o

122

o

124

o

126

o

128

o

130

o

132

o

134

o

136

o

138

o

140

o

Gambar ZonasiGempa Percepatan Puncak Dasar (PBA) untuk Indonesia Gambar 2.1.6.Wilayah Indonesia dengan Batuan percepatan puncak batuan dasarWilayah dengan perioda ulang 500 tahun

Gambar 7. Menentukan Koefisien Gempa Dasar Berdasarkan Relasi Respons Spektra Percepatan dengan Perioda Fundamental T untuk zona Gempa 4.

19


Menggunakan spektrum desain percepatan Gempa Zona 4 SNI-1726-2002, diperoleh harga percepatan puncak batuan dasar (PBA=peak base accelleration), percepatan puncak tanah dasar atau permukaan tanah (PGA=peak ground accelleration) dan kecepatan maksimum tanah dasar (PGV=peak ground velocity) sbb: PBA

A0 = CA =

0.200 Gbr. 5

PGA

A0 = CA =

0.340 Tabel 5

Am = 2.5CA =

0.850 Tabel 5

Ar = CV =

0.650 Tabel 9

Koefisien percepatan maksimum PGV

Wilayah Kabupaten Poso termasuk zona (wilayah) 4 dalam SNI-1726-2002 maka spektrum respons gempa rencana mengunakan Gambar 5.12. Untuk jenis tanah lunak (soft soil) nilai C (=koefisien geser dasar gempa rencana) untuk struktur dengan perioda getar alami fundamental T=0,411 detik adalah C = (2,5) (0,34) = 0,85g.

a. Menentukan Faktor Keutamaan Struktur Faktor keutamaan struktur menyatakan tingkat kepentingan suatu gedung berkaitan dampak gempa dan pasca-gempa terhadapnya. Untuk gedung pada umumnya seperti rumah tinggal, gedung perniagaan dan perkantoran diberikan faktor keutamaan struktur sebesar I =1,0 (lihat Tabel 11). Perioda Ulang gempa dapat disesuaikan melalui pemakaian faktor keutamaan yang lebih besar dari 1,0 untuk gedung-gedung yang harus tetap berfungsi sesudah suatu gempa besar terjadi. Misalnya, suatu faktor keutamaan sebesar I = 1,4 harus digunakan pada bangunan rumah sakit yang menjadi pusat pelayanan utama yang penting bagi usaha penyelamatan sesudah suatu gempa terjadi. Tabel 11. Faktor Keutamaan I untuk berbagai kategori gedung dan bangunan

Kategori gedung

Faktor Keutamaan I1 I2 I

Gedung umum seperti untuk penghunian, perniagaan dan perkantoran 1,0 1,0 1,0 Monumen dan bangunan monumental 1,0 1,6 1,6 Gedung penting pasca gempa seperti rumah sakit, instalasi air bersih, 1,4 1,0 1,4 pembangkit tenaga listrik, pusat penyelamatan dalam keadaan darurat, fasilitas radio dan televisi. Gedung untuk menyimpan bahan berbahaya seperti gas, produk minyak 1,6 1,0 1,6 bumi, asam, bahan beracun. Cerobong, tangki di atas menara 1,5 1,0 1,5 Catatan : Untuk semua struktur bangunan gedung yang ijin penggunaannya diterbitkan sebelum berlakunya Standar ini maka Faktor Keutamaan, I, dapat dikalikan 80%.

b. Menentukan Faktor Reduksi Beban Gempa (R) Faktor duktilitas () menyatakan kemampuan struktur gedung untuk mengalami deformasi atau simpangan pasca-elastik yang besar secara berulang kali dan bolak-balik akibat pembebanan gempa yang menyebabkan terjadinya pelelehan pertama, sambil mempertahankan kekuatan dan kekakuan yang cukup, sehingga struktur gedung tersebut tetap berdiri, walaupun sudah berada dalam kondisi di ambang keruntuhan. Faktor duktilitas maksimum (m), faktor reduksi beban gempa maksimum (Rm), faktor kuat lebih (overstrength) total struktur (f) untuk beberapa jenis sistem dan sub-sistem struktur dapat dilihat pada Tabel 12. Faktor kuat lebih total (f) menyatakan kekuatan lebih (overstrength) yang terkandung di dalam struktur gedung secara keseluruhan, yang 20


merupakan rasio antara beban gempa maksimum akibat pengaruh Gempa Rencana yang dapat diserap oleh struktur gedung pada saat mencapai kondisi di ambang keruntuhan dengan beban gempa nominal. Faktor kuat lebih total merupakan superposisi dari 2 sub faktor yaitu: 1. Faktor f1 Faktor f1 menyatakan kuat lebih beban dan bahan yang terkandung di dalam suatu struktur gedung akibat selalu adanya pembebanan dan dimensi penampang serta kekuatan bahan terpasang yang berlebihan dan nilainya ditetapkan sebesar 1,6. 2. Faktor f2 Faktor f2 menyatakan kuat lebih struktur akibat kehiperstatikan (kestatiktaktentuan) struktur gedung yang menyebabkan terjadinya redistribusi gaya-gaya oleh proses pembentukan sendi plastis yang tidak serempak bersamaan; rasio antara beban gempa maksimum akibat pengaruh Gempa Rencana yang dapat diserap oleh struktur gedung pada saat mencapai kondisi di ambang keruntuhan dan beban gempa pada saat terjadinya pelelehan pertama Tabel 12.

Faktor daktilitas maksimum, faktor reduksi gempa maksimum, faktor kuat lebih struktur dan faktor tahanan lebih total beberapa jenis sistem dan subsistem struktur gedung

Sistem dan subsistem struktur gedung 1. Sistem dinding penumpu (Sistem struktur yang tidak memiliki rangka ruang pemikul beban gravitasi secara lengkap. Dinding penumpu atau sistem bresing memikul hampir semua beban gravitasi. Beban lateral dipikul dinding geser atau rangka bresing). 2. Sistem rangka gedung (Sistem struktur yang pada dasarnya memiliki rangka ruang pemikul beban gravitasi secara lengkap. Beban lateral dipikul dinding geser atau rangka bresing).

3.

Sistem rangka pemikul momen (Sistem struktur yang pada dasarnya memiliki rangka ruang pemikul beban gravitasi secara lengkap. Beban lateral dipikul rangka pemikul momen terutama melalui mekanisme lentur) 4. Sistem ganda (Terdiri dari: 1) rangka ruang yang memikul seluruh beban gravitasi; 2) pemikul beban lateral berupa dinding geser atau rangka bresing dengan rangka pemikul momen. Rangka pemikul momen harus direncanakan secara terpisah mampu memikul sekurangkurangnya 25% dari seluruh beban lateral; 3) kedua sistem harus direncanakan untuk memikul secara bersama-sama seluruh beban lateral dengan memperhatikan interaksi /sistem ganda)

5.

Sistem struktur gedung

Uraian sistem pemikul beban gempa

m

1. Dinding geser beton bertulang 2. Dinding penumpu dengan rangka baja ringan dan bresing tarik 3. Rangka bresing di mana bresingnya memikul beban gravitasi a.Baja b.Beton bertulang (tidak untuk Wilayah 5 & 6) 1. 2. 3.

4.

Rangka bresing eksentris baja (RBE) Dinding geser beton bertulang Rangka bresing biasa a.Baja b.Beton bertulang (tidak untuk Wilayah 5 & 6) Rangka bresing konsentrik khusus a.Baja Dinding geser beton bertulang berangkai

5. daktail 6. Dinding geser beton bertulang kantilever daktail penuh 7. Dinding geser beton bertulang kantilever daktail parsial 1. Rangka pemikul momen khusus (SRPMK) a.Baja b.Beton bertulang 2. Rangka pemikul momen menengah beton (SRPMM) 3. Rangka pemikul momen biasa (SRPMB) a.Baja b.Beton bertulang 4. Rangka batang baja pemikul momen khusus (SRBPMK) 1. Dinding geser a.Beton bertulang dengan SRPMK beton bertulang b.Beton bertulang dengan SRPMB baja c. Beton bertulang dengan SRPMM beton bertulang 2. RBE baja a.Dengan SRPMK baja b.Dengan SRPMB baja 3. Rangka bresing biasa a.Baja dengan SRPMK baja b.Baja dengan SRPMB baja c.Beton bertulang dengan SRPMK beton bertulang (tidak untuk Wilayah 5 & 6) d.Beton bertulang dengan SRPMM beton bertulang (tidak untuk Wilayah 5 & 6) 4. Rangka bresing konsentrik khusus a.Baja dengan SRPMK baja b.Baja dengan SRPMB baja Sistem struktur kolom kantilever

2,7 1,8

Rm Pers. (6) 4,5 2,8

f Pers. (39) 2,8 2,2

2,8 1,8

4,4 2,8

2,2 2,2

4,3 3,3

7,0 5,5

2,8 2,8

3,6 3,6

5,6 5,6

2,2 2,2

4,1 4,0

6,4 6,5

2,2 2,8

3,6

6,0

2,8

3,3

5,5

2,8

5,2 5,2 3,3

8,5 8,5 5,5

2,8 2,8 2,8

2,7 2,1 4,0

4,5 3,5 6,5

2,8 2,8 2,8

5,2 2,6 4,0

8,5 4,2 6,5

2,8 2,8 2,8

5,2 2,6

8,5 4,2

2,8 2,8

4,0 2,6 4,0

6,5 4,2 6,5

2,8 2,8 2,8

2,6

4,2

2,8

4,6 2,6 1,4

7,5 4,2 2,2

2,8 2,8 2

21

Analysis and Evaluation of the Reliability of Buildings of Poso City Mall (Construction Stage) - Y. Soleman, 2015 Sistem dan subsistem struktur gedung kolom kantilever: (Sistem struktur yang memanfaatkan kolom kantilever untuk memikul beban lateral) 6. Sistem interaksi dinding geser dengan rangka 7. Subsistem tunggal (Subsistem struktur bidang yang membentuk struktur gedung secara keseluruhan)

m

Rm Pers. (6)

f Pers. (39)

Beton bertulang biasa (tidak untuk Wilayah 3, 4, 5 & 6)

3,4

5,5

2,8

1. 2. 3.

5,2 5,2 3,3

8,5 8,5 5,5

2,8 2,8 2,8

4,0

6,5

2,8

3,3

5,5

2,8

Uraian sistem pemikul beban gempa

4. 5.

Rangka terbuka baja Rangka terbuka beton bertulang Rangka terbuka beton bertulang dengan balok beton pratekan (bergantung pada indeks baja total) Dinding geser beton bertulang berangkai daktail penuh. Dinding geser beton bertulang kantilever daktail parsial

Untuk Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) yang terbuat dari material beton bertulang (reinforced-concrete) diberikan hargaharga faktor duktilitas maksimum, faktor reduksi gempa maksimum dan faktor kuat-lebih struktur sebagai berikut:  Faktor Duktilitas maksimum (m) = 3,3  Faktor Reduksi Beban Gempa maksimum (Rm) = 5,5  Faktor Overstrength Total (f) = 2,8 Perhitungan Beban Lateral akibat Gempa Pembebanan gempa menurut SNI – 1726 – 2002 pasal 6.1.2 adalah sebagai berikut

Vb  dimana : Vb C I R Wt

C I W t R

= Beban Geser Nominal Statik Ekivalen = Nilai Faktor Respon Gempa = Faktor Keutamaan Struktur = Faktor Reduksi Gempa Representatif dari Struktur Gedung = Berat Total Gedung termasuk Beban Hidup yang sesuai

Distribusi gaya geser lateral di sepanjang tinggi bangunan diberikan sebagai,

Fi  dimana:

Fi hi mi Vb

him i Vb  him i

= Gaya geser taraf lantai ke-i = ketinggian lantai bangunan ke-i (meter) = massa lantai bangunan ke-i (meter) = gaya geser dasar nominal (kN)

F. Analisis dan Desain Struktur (Aplikasi ETABS versi 9.7.2) Konsultan struktur PT. Cipta Sukses menggunakan aplikasi rekayasa berbasis FEM (Finite Element Method) ETABS versi 9.7.2 untuk mengerjakan analisis dan desain struktur Poso City Mall. Adapun aplikasi ETABS adalah produksi CSI (Computer and Structures Incorporated) yaitu sebuah institusi penelitian yang berada di Universitas California Berkeley, Amerika Serikat. Aplikasi ETABS berbasis, sebagaimana juga SAP2000 sudah cukup dikenal dalam rekayasa struktur dan validitas hasil perhitungannya telah teruji/terverifikasi. Dalam Ringkasan Data Input dari PT. Cipta Sukses Engineering Consultant and Contractor dan Model ETABS-nya diberikan di bawah ini:

22


23


Gambar 8.a-c. Ringkasan Input Data Konsultan Struktur PT. Cipta Sukses

24


Gambar 9. Model Struktur Poso City Mall (Lantai Ground, Elev: 0.00 m) yang dianalisis/desain menggunakan ETABS 9.7.2

Gambar 10. Model Struktur Poso City Mall (Perspektif 3D) ETABS 9.7.2

25


VERIFIKASI RELIABILITAS ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR Untuk memverifikasi reliabilitas analisis dan desain struktur maka akan diperiksa 9 komponen dalam analisis, desain dan juga pelaksanaan konstruksi di lapangan pada Bangunan Gedung Poso City Mall, yaitu: 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9.

Perhitungan ketebalan pelat lantai minimum, hmin; Konfigurasi tulangan pelat lantai minimum, Asmin b=1.00 meter; Input Data dan Kombinasi Pembebanan Statik dalam Aplikasi ETABS versi 9.7.2; Input Data dan Kombinasi Pembebanan Gempa dalam Aplikasi ETABS 9.7.2, Vbmin; Kombinasi Pembebanan yang Diterapkan dalam Menentukan Gaya Reaksi Pembebanan pada Pondasi Bangunan (Block Data “Combo”) Kapasitas Daya Dukung Tanah dan Detail Penulangan Pondasi Telapak; Rasio dan Luas Tulangan Longitudinal Terpasang Kolom Struktur,  dan Asc; dan Luas Tulangan Longitudinal Terpasang Balok Struktur, Asb. Perkuatan Dinding Bata (Kolom Praktis dan Balok Horizontal Latei)

26


Inspeksi No. 1 10. Perhitungan ketebalan pelat lantai minimum, hmin;

Catatan: Definisi M Memenuhi TM Tidak Memenuhi TI Tidak dapat Diinspeksi karena alasan keamanan atau keterbatasan alat ukur/instrumen NF Rusak Ringan atau Tidak Berfungsi Penuh dan memerlukan perbaikan atau perawatan RB Rusak Berat atau Cacat Berat yang memerlukan penggantian atau rekonstruksi. Tidak berfungsi sama sekali

M TM TI NF RB 1. Memenuhi

Kesimpulan/Rekomendasi Inspeksi No. 1: Tebal minimum pelat lantai S1 (t=120 mm), dan S2 (t=150 mm) sudah memenuhi ketentuan dalam SNI-2847-2002.

Gbr 11.a. Segmen dari panel Lantai 1 Tipe S1 = 120 mm

Gbr. 11.b. Segmen dari panel Lantai 1 Tipe S2 = 150 mm

Perhitungan kontrol untuk tebal minimum pelat tipe S1 dan S2 diberikan pada halaman 24 dan 25.

27


Perhitungan Kontrol Tebal Pelat Tipe S1 Cek Tebal Plat Data-data be bw (induk) h (induk) tebal plat L induk Lanak

207.5 30 50 12 800 200

cm cm cm cm cm cm

fc' (beton) fy' (baja) b (anak) h (anak) tebal plat

25 240 20 40 12

Mpa Mpa cm cm cm

Balok Induk 30/50 Lebar efektif be = 1/4 x (800 + 30) = 207.5 cm = 30 + 8 x 12 + 8 x 12 = 222 cm = 30 + 1/2x800 + 1/2x800 = 830 cm dipakai be terkecil adalah 207.5 cm Inertia balok (Ib) 40.26 cm y = 30x38x19 + 207.5x12x44 = 30x38 + 207.5 x 12 Ib = 1/12x30x38^3 + 30x38(40.26-19)^2 + 1/12x207.5x12^3 + 207.5x(44-40.26) 717238.886 cm4 = Inertia pelat (Is) 115200 cm4 Is = 1/12 x 800 x 12^3 = didapat a = 717238.886 = 6.23 115200 Balok Anak 20/40 s be = 1/4 x (200 + 20) = = 20 + 8 x 12 + 8 x 12 = = 20 + 1/2x200 + 1/2x200 = dipakai be terkecil adalah 55 cm Inertia balok (Ib) y = 20x28x14 + 55x12x34 = 20x28 + 55 x 12 Ib = 1/12x20x28^3 + 20x28(28.06-14)^2 + 1/12x55x12^3 + 55x(34-28.06) 178501.8437 cm4 = Inertia pelat (Is) Is = 1/12 x 200 x 12^3 = didapat a = 178501.8437 = 28800 am = 2 x 6.23 + 2 x 6.20 = 4 Ln = 830 - (1/2 x 30 + 1/2 x 30 ) = Sn = 220 - (1/2 x 20 + 1/2 x 20 ) = b = 800 / 200 = Dari rumus-rumus, tebal minimum dari pelat : hmin = 800 x (0.8 + (240/1500)) 36 + 5x4.00[6.21-(0.12(1+(1/4.00)))] 4.88 cm = tetapi tidak kurang dari : h = 800(0.8 + (240/1500)) = 36 + 9 x 4.00 dan tidak perlu lebih dari : h = 800(0.8 + (240/1500)) = 36 Maka Plat Tebal 12 cm Bisa Dipakai

55 cm 212 cm 220 cm

28.06 cm

28800 cm4 6.20 6.21 800 cm 200 cm 4.00

10.67 cm

<

12 cm

(OK)

21.33 cm

>

12 cm

(OK)

28


Perhitungan Kontrol Tebal Pelat Tipe S2 Cek Tebal Plat Data-data be bw (induk) h (induk) tebal plat L induk Lanak

207.5 30 65 15 800 400

cm cm cm cm cm cm

fc' (beton) fy' (baja) b (anak) h (anak) tebal plat

25 240 30 65 15

Mpa Mpa cm cm cm

Balok Induk 30/65 Lebar efektif be = 1/4 x (800 + 30) = 207.5 cm = 30 + 8 x 15 + 8 x 15 = 270 cm = 30 + 1/2x800 + 1/2x800 = 830 cm dipakai be terkecil adalah 207.5 cm Inertia balok (Ib) 51.99 cm y = 30x50x25 + 207.5x15x57.5 = 30x50 + 207.5 x 15 Ib = 1/12x30x50^3 + 30x50(51.99-25)^2 + 1/12x207.5x15^3 + 207.5x(57.5-51.99) 1558056.72 cm4 = Inertia pelat (Is) 225000 cm4 Is = 1/12 x 800 x 15^3 = didapat a = 1558056.72 = 6.92 225000 Balok Anak 30/65 s be = 1/4 x (400 + 30) = 107.5 cm = 30 + 8 x 15 + 8 x 15 = 270 cm = 30 + 1/2x400 + 1/2x400 = 430 cm dipakai be terkecil adalah 107.5 cm Inertia balok (Ib) 45.72 cm y = 30x50x25 + 107.5x15x57.5 = 30x50 + 107.5 x 15 Ib = 1/12x30x50^3 + 30x50(45.72-25)^2 + 1/12x107.5x15^3 + 107.5x(57.5-45.72) 1210487.669 cm4 = Inertia pelat (Is) 112500 cm4 Is = 1/12 x 400 x 15^3 = didapat a = 1210487.669 = 10.76 112500 am = 2 x 6.92 + 2 x 10.76 = 8.84 4 Ln = 830 - (1/2 x 30 + 1/2 x 30 ) = 800 cm Sn = 430 - (1/2 x 30 + 1/2 x 30 ) = 400 cm b = 800 / 400 = 2.00 Dari rumus-rumus, tebal minimum dari pelat : hmin = 800 x (0.8 + (240/1500)) 36 + 5x2.00[8.84-(0.12(1+(1/2.00)))] 6.26 cm = tetapi tidak kurang dari : h = 800(0.8 + (240/1500)) = 14.22 cm < 36 + 9 x 2.00 dan tidak perlu lebih dari : h = 800(0.8 + (240/1500)) = 21.33 cm > 36 Maka Plat Tebal 15 cm Bisa Dipakai

15 cm

(OK)

15 cm

(OK)

29


Inspeksi No. 2 2. Konfigurasi tulangan pelat lantai minimum, Asmin b=1.00 meter; Catatan: Definisi M Memenuhi TM Tidak Memenuhi TI Tidak dapat Diinspeksi karena alasan keamanan atau keterbatasan alat ukur/instrumen NF Rusak Ringan atau Tidak Berfungsi Penuh dan memerlukan perbaikan atau perawatan RB Rusak Berat atau Cacat Berat yang memerlukan penggantian atau rekonstruksi. Tidak berfungsi sama sekali

M TM TI NF RB 2. Memenuhi

Kesimpulan/Rekomendasi Inspeksi No. 2: Detail dan Konfigurasi Tulangan Lantai tipe S1 (t=120 mm), dan tipe S2 (t=150 mm) sudah memenuhi ketentuan dalam SKBI-1987 dan SNI-28472002.

Gbr. 12.a.Konfigurasi penulangan Pelat Lantai Tipe S1 = 120 mm

Gbr. 12.b. Konfigurasi penulangan Pelat Lantai Tipe S2 = 150 mm

Perhitungan kontrol untuk konfigurasi penulangan pelat tipe S1 dan S2 diberikan pada halaman 28 dan 31.

30


Pelat Lantai Tipe S1

Gbr. 13.a. Beban hidup terdistribusi merata pada luasan lantai pelat tipe S1

Untuk pelat lantai tipe S2 (t=120 mm) beban hidup gravitasi luasan (LL = Live Load) diaplikasikan sebesar 250 - 400 kg/m2.

Pelat Lantai Tipe S2

Gbr. 13.b. Beban hidup terdistribusi merata pada luasan lantai pelat tipe S2

Untuk pelat lantai tipe S2 (t=150 mm) beban hidup gravitasi luasan (LL = Live Load) diaplikasikan sebesar 650 kg/m2.

31


Perhitungan kontrol untuk konfigurasi tulangan pelat tipe S1 panel 2.00x4.00 m 2 LL = 250 kg/m2 Spreadsheets to BS 8110 & EC2

Client Location

Poso City Mall Lantai 2 - Panel 2.00x4.00 m2

REINFORCED CONCRETE COUNCIL Made by

F to G: 1 to 2

2-WAY SPANNING INSITU CONCRETE SLABS to BS 8110:1997 (Table 3.14)

Ø Layer @ As prov = S max Subclause DEFLECTION fs Mod factor Perm L/d

kNm/m mm

mm mm²/m mm²/m mm²/m mm mm mm²/m % mm

Edge 1

1 Plan Edge 4

EDGE CONDITIONS Edge 1 C C = Continuous Edge 2 C D = Discontinuous Edge 3 D Edge 4 D 2

Ly = 4 m

Edge 3

SHORT SPAN

LONG SPAN

EDGE 1 Continuous

EDGE 2 Continuous

EDGE 3 Free

EDGE 4 Free

0.070 2.5 100.0 0.156 0.010 95.0 91 288 91 10 B1 850 92 0.092 310 (a)

0.034 1.2 90.0 0.156 0.006 85.5 49 288 49 10 B2 1575 50 0.055 280 (a)

0.093 3.3 100.0 0.156 0.013 95.0 122 288 ~ 10 T1 250 314 0.314 310 (a)

0.045 1.6 90.0 0.156 0.008 85.5 66 288 ~ 10 T2 250 314 0.349 280 (a)

0.000 0.0 100.0 0.156 0.000 95.0 0 288 ~ 10 T1 250 314 0.314 310 (a)

0.000 0.0 90.0 0.156 0.000 85.5 0 288 ~ 10 T2 250 314 0.349 280 (a)

197 2.000 52.00

198

77

42

0

0

BS8110 Reference Table 3.14

3.4.4.4

Table 3.25

% Clause 3.12.11.2.7

Eqn 8 Eqn 7

Actual L/d

20.00

BOTH EDGES DISCONTINUOUS

10

X

mm²/m mm²/m mm²/m mm²/m

314

mm

As req As prov T Additional As T req As prov B

F

R68

Fails on MAX SPACING, G

See Figure 3.8 and clauses 3.5.3.5-6

TORSION STEEL

Ø

gc = 1.50 gs = 1.05

1 Job No

-

STATUS

fcu N/mm² 25 fy N/mm² 300 Density kN/m³ 23.6 (Normal weight concrete)

gf= 1.40 gf= 1.60

Revision

chg

© 1999 BCA for RCC

MATERIALS

short span, lx 2.00 m long span, ly 4.00 m h mm 120 Top cover mm 15 Btm cover mm 15 LOADING characteristic Self weight kN/m² 2.83 Extra dead kN/m² 0.63 Total Dead, gk kN/m² 3.46 Imposed, qk kN/m² 2.50 Design load, n kN/m² 8.85

MAIN STEEL ßs M d k' k Z As req As min As deflection

Checked

Page

11-Jul-2015

Lx = 2 m

Originated from RCC94.xls on CD

DIMENSIONS

Date

Yoppy Soleman

Edge 2

Project

As enhanced 0.0% for deflection control

Table 3.10

ONE EDGE DISCONTINUOUS

Y

X

288

Y

288 314 0 50

0 92

3.5.3.5

314 0 92

314 0 50

Bottom steel not curtailed in edge strips at free edges

SUPPORT REACTIONS (kN/m char uno)

ßv Dead

kN/m

Imposed

kN/m

Vs

kN/m

(See Figure 3.10)

Sum ßvx = 1.003 Sum ßvy = 0.660

EDGE 4

Table 3.15

EDGE 1

EDGE 2

EDGE 3

1, F-G

G, 2-1

2, F-G

F, 2-1

equations

0.602 4.17 3.01 10.7

0.396 2.74 1.98 7.0

0.401 2.78 2.01 7.1

0.264 1.83 1.32 4.7

19 & 20

OUTPUT/SUMMARY PROVIDE MAIN STEEL

SHORT SPAN

LONG SPAN

EDGE 1 1, F-G

EDGE 2 G, 2-1

EDGE 3 2, F-G

EDGE 4 F, 2-1

R10 @ 850 B1

R10 @ 1,575 B2

R10 @ 250 T1

R10 @ 250 T2

R10 @ 250 T1

R10 @ 250 T2

CORNER 2 G1

CORNER 3 G2

CORNER 4 F2

ADDITIONAL TORSION STEEL X direction Y direction

0 0 0

CHECKS Lx > Ly

OK Project Location

placed in edge strips

0 BAR Ø < COVER

SINGLY REINFORCED

MIN SPACING

MAX SPACING

OK

OK

OK

FAILS

DEFLECTION

OK

GLOBAL STATUS Fails on MAX SPACING,

Spreadsheets to BS 8110 & EC2 Lantai 2 - Panel 2.00x4.00 m2 F to G: 1 to 2 2-W AY SPANNING INSITU CONCRETE SLABS to BS 8110:1997 (Table 3.14) Originated from RCC94.x ls on CD

Made by

© 1999 BCA for RCC

Yoppy Soleman Job No Date 11-Jul-15

R68

APPROXIMATE WEIGHT of REINFORCEMENT SUPPORT WIDT HS (mm)

GRIDLINE

1

G

2

F

WIDTH

300

300

300

300

TOP STEEL

Spacing

No

Length

Unit wt

Weight

Across grid 1 Across grid G Across grid 2

T ype

R R R

10 10 10

@ @ @

250 250 250

15 7 15

500 1000 625

0.617 0.617 0.617

4.6 4.3 5.8

Across grid F

R

10

@

250

7

625

0.617

2.7

Along grid 1 Along grid G Along grid 2 Along grid F

R R R R

10 10 10 10

@ @ @ @

250 250 250 250

2 4 1 1

3475 1975 3475 1975

0.617 0.617 0.617 0.617

4.3 4.9 2.1 1.2

Torsion bars

R

10

0

0

0.617

0.0

BOTTOM STEEL Short span - middle edges Long span - middle edges

R R R R

10 10 10 10

4 2 1 2

1800 2275 3600 4125

0.617 0.617 0.617 0.617

4.4 2.8 2.2 5.1

SUMMARY Reinforcement density (kg/m³)

Dia

41.5

@ @ @ @

850 850 1575 1575

Total reinforcement in bay (kg)

44

Catatan: spasi tulangan yang dibutuhkan jauh lebih lebar dari ketentuan spasi tulangan terpasang (fails in max spacing), dengan demikian tidak bermasalah.

32



Client Location



F to G: 1 to 2



kNm/m mm


R68

Fails on MAX SPACING, G Edge 1

1 Edge 4

Plan

Ly = 4 m

Edge 3


SHORT SPAN

LONG SPAN

EDGE 1 Free

EDGE 2 Free

EDGE 3 Free

EDGE 4 Free

0.105 5.7 100.0 0.156 0.023 95.0 211 288 211 10 B1 350 224 0.224 310 (a)

0.056 3.0 90.0 0.156 0.015 85.5 125 288 125 10 B2 625 126 0.140 280 (a)

0.000 0.0 100.0 0.156 0.000 95.0 0 288 ~ 10 T1 250 314 0.314 310 (a)

0.000 0.0 90.0 0.156 0.000 85.5 0 288 ~ 10 T2 250 314 0.349 280 (a)

0.000 0.0 100.0 0.156 0.000 95.0 0 288 ~ 10 T1 250 314 0.314 310 (a)

0.000 0.0 90.0 0.156 0.000 85.5 0 288 ~ 10 T2 250 314 0.349 280 (a)

188 2.000 40.00

199

0

0

0

0


3.4.4.4

Table 3.25

% Clause 3.12.11.2.7

Eqn 8 Eqn 7

Actual L/d

22.00


10

X


314

mm


F

EDGE CONDITIONS Edge 1 D C = Continuous Edge 2 D D = Discontinuous Edge 3 D Edge 4 D 2

gf= 1.40 gf= 1.60

TORSION STEEL

Ø

gc = 1.50 gs = 1.05

Job No

-

STATUS


1

Revision

chg

© 1999 BCA for RCC

MATERIALS



Checked

Page

11-Jul-2015

Lx = 2.2 m


DIMENSIONS

Date

Yoppy Soleman

Edge 2

Project


Table 3.10


Y

X

288

Y

288 314 0 126

0 224

3.5.3.5

5000 0 224

5000 0 126


SUPPORT REACTIONS (kN/m char uno) EDGE 1 ßv Dead

kN/m

Imposed

kN/m

Vs

kN/m

(See Figure 3.10)

Sum ßvx = 0.967 Sum ßvy = 0.667

EDGE 4

Table 3.15

EDGE 2

EDGE 3

1, F-G

G, 2-1

2, F-G

F, 2-1

equations

0.483 3.68 4.25 12.0

0.333 2.54 2.93 8.2

0.483 3.68 4.25 12.0

0.333 2.54 2.93 8.2

19 & 20


SHORT SPAN

LONG SPAN

EDGE 1 1, F-G

EDGE 2 G, 2-1

EDGE 3 2, F-G

EDGE 4 F, 2-1

R10 @ 350 B1

R10 @ 625 B2

R10 @ 250 T1

R10 @ 250 T2

R10 @ 250 T1

R10 @ 250 T2

CORNER 2 G1

CORNER 3 G2

CORNER 4 F2


0 0 0

CHECKS Lx > Ly

OK Project Location


0 BAR Ø < COVER

SINGLY REINFORCED

MIN SPACING

MAX SPACING

OK

OK

OK

FAILS

DEFLECTION

OK


Spreadsheets to BS 8110 & EC2 Lantai 2 - Panel 2.00x4.00 m2 F to G: 1 to 2 2-WAY SPANNING INSITU CONCRETE SLABS to BS 8110:1997 (Table 3.14) Originated from RCC94.xls on CD

Made by Yoppy Soleman

Job No R68

Date 11-Jul-15

© 1999 BCA for RCC


GRIDLINE

1

G

2

F

WIDTH

300

300

300

300

TOP STEEL

Spacing

No

Length

Unit wt

Weight


T ype

R R R

10 10 10

@ @ @

250 250 250

15 8 15

650 650 650

0.617 0.617 0.617

6.0 3.2 6.0

Across grid F

R

10

@

250

8

650

0.617

3.2


R R R R

10 10 10 10

@ @ @ @

250 250 250 250

2 2 2 2

4000 2200 4000 2200

0.617 0.617 0.617 0.617

4.9 2.7 4.9 2.7

Torsion bars

R

10

0

0

0.617

0.0


R R R R

10 10 10 10

9 2 3 2

2100 2425 3825 3925

0.617 0.617 0.617 0.617

11.7 3.0 7.1 4.8


Dia

46.7

@ @ @ @

350 350 625 625


60

33



Client Location



F to G: 1 to 2


m

h mm 150 Top cover mm 15 Btm cover mm 15 LOADING characteristic Self weight kN/m² 3.54 Extra dead kN/m² 0.63 Total Dead, gk kN/m² 4.17 Imposed, qk kN/m² 6.50 Design load, n kN/m² 16.24


kNm/m mm


F

Edge 1

1 Plan

EDGE CONDITIONS Edge 1 C C = Continuous Edge 2 C D = Discontinuous Edge 3 C Edge 4 C 2

Ly = 8 m

Edge 3

SHORT SPAN

LONG SPAN

EDGE 1 Continuous

EDGE 2 Continuous

EDGE 3 Continuous

EDGE 4 Continuous

0.048 12.3 130.0 0.156 0.029 123.5 350 360 350 10 B1 200 393 0.302 400 (a)

0.024 6.2 120.0 0.156 0.017 114.0 191 360 191 10 B2 400 196 0.164 370 (a)

0.063 16.5 130.0 0.156 0.039 123.5 467 360 ~ 10 T1 150 524 0.403 400 (a)

0.032 8.3 120.0 0.156 0.023 114.0 255 360 ~ 10 T2 200 393 0.327 370 (a)

0.063 16.5 130.0 0.156 0.039 123.5 467 360 ~ 10 T1 150 524 0.403 400 (a)

0.032 8.3 120.0 0.156 0.023 114.0 255 360 ~ 10 T2 200 393 0.327 370 (a)

178 2.000 52.00

195

178

130

178

130


3.4.4.4

Table 3.25

% Clause 3.12.11.2.7

Eqn 8 Eqn 7

Actual L/d

30.77


10

X


5000

mm


R68

Fails on MAX SPACING, G


TORSION STEEL

Ø

gc = 1.50 gs = 1.05

Density kN/m³ 23.6 (Normal weight concrete)

gf= 1.40 gf= 1.60

-

STATUS

fcu N/mm² 25 fy N/mm² 300

1 Job No

Edge 4

4.00 8.00

m

Revision

chg

© 1999 BCA for RCC

MATERIALS

short span, lx long span, ly


Checked

Page

11-Jul-2015

Lx = 4 m


DIMENSIONS

Date

Yoppy Soleman

Edge 2

Project


Table 3.10


Y

X

360

Y

360 5000 0 196

0 393

3.5.3.5

5000 0 393

5000 0 196



kN/m

Imposed

kN/m

Vs

kN/m

(See Figure 3.10)

Sum ßvx = 1.000 Sum ßvy = 0.667

EDGE 4

Table 3.15

EDGE 2

EDGE 3

1, F-G

G, 2-1

2, F-G

F, 2-1

equations

0.500 8.34 13.00 32.5

0.333 5.56 8.67 21.7

0.500 8.34 13.00 32.5

0.333 5.56 8.67 21.7

19 & 20


SHORT SPAN

LONG SPAN

EDGE 1 1, F-G

EDGE 2 G, 2-1

EDGE 3 2, F-G

EDGE 4 F, 2-1

R10 @ 200 B1

R10 @ 400 B2

R10 @ 150 T1

R10 @ 200 T2

R10 @ 150 T1

R10 @ 200 T2

CORNER 2 G1

CORNER 3 G2

CORNER 4 F2


0 0 0

CHECKS Lx > Ly

OK Project Location


0 BAR Ø < COVER

SINGLY REINFORCED

MIN SPACING

OK

OK

OK

MAX SPACING

DEFLECTION

FAILS

OK


Spreadsheets to BS 8110 & EC2 Lantai 2 - Panel 4.00x8.00 m2 F to G: 1 to 2 2-W AY SPANNING INSITU CONCRETE SLABS to BS 8110:1997 (Table 3.14) Originated from RCC94.xls on CD

Made by

© 1999 BCA for RCC

Yoppy Soleman Job No Date 11-Jul-15

R68


GRIDLINE

1

G

2

F

WIDTH

300

300

300

300

TOP STEEL

Spacing

No

Length

Unit wt

Weight


T ype

R R R

10 10 10

@ @ @

150 200 150

52 19 52

1000 2000 1000

0.617 0.617 0.617

32.1 23.4 32.1

Across grid F

R

10

@

200

19

2000

0.617

23.4


R R R R

10 10 10 10

@ @ @ @

200 200 200 200

5 10 5 10

4875 2875 4875 2875

0.617 0.617 0.617 0.617

15.0 17.7 15.0 17.7

Torsion bars

R

10

0

0

0.617

0.0


R R R R

10 10 10 10

30 10 8 2

3350 4300 6550 8300

0.617 0.617 0.617 0.617

62.0 26.5 32.3 10.2


Dia

64.1

@ @ @ @

200 200 400 400


307

34



Client Location



F to G: 1 to 2



kNm/m mm

mm mm²/m mm²/m mm²/m mm

mm mm²/m % mm

G Edge 1

1 Plan Edge 4

Ly = 8 m

Edge 3

SHORT SPAN

LONG SPAN

EDGE 1 Continuous

EDGE 2 Continuous

EDGE 3 Continuous

EDGE 4 Continuous

0.042 16.9 130.0 0.156 0.040 123.5 358 360 360 10 B1 200 393 0.302 400 (a)

0.024 9.7 120.0 0.156 0.027 114.0 224 360 225 10 B2 325 242 0.201 370 (a)

0.055 22.5 130.0 0.156 0.053 121.8 485 360 ~ 10 T1 150 524 0.403 400 (a)

0.032 13.0 120.0 0.156 0.036 114.0 299 360 ~ 10 T2 200 393 0.327 370 (a)

0.055 22.5 130.0 0.156 0.053 121.8 485 360 ~ 10 T1 150 524 0.403 400 (a)

0.032 13.0 120.0 0.156 0.036 114.0 299 360 ~ 10 T2 200 393 0.327 370 (a)

243 1.575 40.96

248

247

203

247

203


3.4.4.4

Table 3.25

% Clause 3.12.11.2.7

Eqn 8 Eqn 7

Actual L/d

38.46


10

X


5000

mm


F

EDGE CONDITIONS Edge 1 C C = Continuous Edge 2 C D = Discontinuous Edge 3 C Edge 4 C 2

1.40 1.60

R68

VALID DESIGN


TORSION STEEL

Ø

gc = 1.50 gs = 1.05

1 Job No

-

STATUS


gf = gf =

Revision

chg

© 1999 BCA for RCC

MATERIALS



Checked

Page

11-Jul-2015

Lx = 5 m


DIMENSIONS

Date

Yoppy Soleman

Edge 2

Project


Table 3.10


Y

X

5000 0 242

5000 0 393

360

Y

360

0 393

3.5.3.5

5000 0 242



kN/m

Imposed

kN/m

Vs

kN/m

(See Figure 3.10)

Sum ßvx = 0.917 Sum ßvy = 0.667

EDGE 4

Table 3.15

EDGE 2

EDGE 3

1, F-G

G, 2-1

2, F-G

F, 2-1

equations

0.458 9.56 14.90 37.2

0.333 6.95 10.83 27.1

0.458 9.56 14.90 37.2

0.333 6.95 10.83 27.1

19 & 20

EDGE 1 1, F-G

EDGE 2 G, 2-1

EDGE 3 2, F-G

EDGE 4 F, 2-1

R10 @ 150 T1

R10 @ 200 T2

OUTPUT/SUMMARY SHORT SPAN

PROVIDE MAIN STEEL

R10 @ 200 B1


0 0 0

Lx > Ly

OK

Location

R10 @ 325 B2

R10 @ 150 T1

R10 @ 200 T2

CORNER 2 G1

CORNER 3 G2

CORNER 4 F2 placed in edge strips

0

CHECKS

Project

LONG SPAN

BAR Ø < COVER

SINGLY REINFORCED

MIN SPACING

MAX SPACING

OK

OK

OK

OK

DEFLECTION

OK

GLOBAL STATUS VALID DESIGN

Spreadsheets to BS 8110 & EC2 Lantai 2 - Panel 4.00x8.00 m2 F to G: 1 to 2 2-WAY SPANNING INSITU CONCRETE SLABS to BS 8110:1997 (Table 3.14) Originated from RCC94.xls on CD

© 1999 BCA for RCC

Made by Yoppy Soleman Job No R68 Date 11-Jul-15

APPROXIMATE WEIGHT of REINFORCEMENT SUPPORT WIDTHS (mm)

GRIDLINE

1

G

2

F

WIDTH

300

300

300

300

Spacing

No

Length

Unit wt

Weight

150 200 150

52 24 52

1250 2000 1250

0.617 0.617 0.617

40.1 29.6 40.1

TOP STEEL Across grid 1 Across grid G Across grid 2

Type

Dia

R R R

10 10 10

@ @ @

Across grid F

R

10

@

200

24

2000

0.617

29.6


R R R R

10 10 10 10

@ @ @ @

200 200 200 200

6 10 6 10

4875 3375 4875 3375

0.617 0.617 0.617 0.617

18.0 20.8 18.0 20.8

Torsion bars

R

10

0

0

0.617

0.0


R R R R

10 10 10 10

30 10 12 4

4150 5300 6550 8300

0.617 0.617 0.617 0.617

76.8 32.7 48.5 20.5


65.9

@ @ @ @

200 200 325 325


395

35


Inspeksi No. 3 3. Input Data dan Kombinasi Pembebanan Statik dalam Aplikasi ETABS versi 9.7.2; Catatan: Definisi M Memenuhi TM Tidak Memenuhi TI Tidak dapat Diinspeksi karena alasan keamanan atau keterbatasan alat ukur/instrumen NF Rusak Ringan atau Tidak Berfungsi Penuh dan memerlukan perbaikan atau perawatan RB Rusak Berat atau Cacat Berat yang memerlukan penggantian atau rekonstruksi. Tidak berfungsi sama sekali

M TM TI NF RB

3. Memenuhi

Kesimpulan/Rekomendasi Inspeksi No. 3: Input Data dan Kombinasi Pembebanan Statik dalam Aplikasi ETABS 9.7.2 sudah memenuhi ketentuan dalam PMI-83, SKBI-1987, SNI-03-2847-2002. Pemeriksaan input data dan kombinasi pembebanan bangunan dalam analisis dan desain struktur (ETABS versi 9.7.2) diberikan pada halaman 33 – 37.

Gbr. 14. Model Analisis dan Desain Struktur Bangunan Gedung Poso City Mall dalam aplikasi ETABS 9.7.2

36


Gbr. 15.a. Beban Mati (DL) Terdistribusi Merata pada Luasan Lantai Dasar (Ground Floor). Elevasi: + 0.00 meter. Unit: kg/m2

Gbr. 15.b. Beban Mati (DL) Terdistribusi Merata pada Luasan Pelat Lantai Satu (1st Floor). Elevasi: + 5.00 meter. Unit: kg/m2

Gbr. 15.c. Beban Mati (DL) Terdistribusi Merata pada Luasan Pelat Lantai Dua (2nd Floor). Elevasi: + 10.00 meter. Unit: kg/m2

37


Gbr. 16.a. Beban Hidup (LL) Terdistribusi Merata pada Luasan Lantai Dasar (Ground Floor). Elevasi: + 0.00 meter. Unit: kg/m2

Gbr. 16.b. Beban Hidup (LL) Terdistribusi Merata pada Luasan Lantai Satu (1st Floor). Elevasi: + 5.00 meter. Unit: kg/m2

Gbr. 16.c. Beban Hidup (LL) Terdistribusi Merata pada Luasan Lantai Dua (2nd Floor). Elevasi: + 10.00 meter. Unit: kg/m2

38


Gbr. 17.a. Beban Mati (DL) Terdistribusi Merata Sepanjang Balok Sloof Lantai Dasar (Ground Floor). Elevasi: + 0.00 meter. Unit: tonf/m

Gbr. 17.b. Beban Mati (DL) Terdistribusi Merata Sepanjang Balok Lantai Satu (1st Floor). Elevasi: + 5.00 meter. Unit: tonf/m

Gbr. 17.c. Beban Mati (DL) Terdistribusi Merata Sepanjang Balok Lantai Dua (2nd Floor). Elevasi: + 10.00 meter. Unit: tonf/m

39


Gbr. 17.d. Beban Mati (DL) Terdistribusi Merata Sepanjang Balok Lantai Tiga (3rd Floor). Elevasi: + 13.00 meter. Unit: tonf/m

Gbr. 18.a. Beban Hidup (DL) Terdistribusi Merata Sepanjang Balok Lantai Dasar (Ground Floor). Elevasi: + 0.00 meter. Unit: tonf/m

Gbr. 18.b. Beban Hidup (DL) Terdistribusi Merata Sepanjang Balok Lantai Satu (1st Floor). Elevasi: + 5.00 meter. Unit: tonf/m

40


Gbr. 18.c. Beban Hidup (DL) Terdistribusi Merata Sepanjang Balok Lantai Dua (2nd Floor). Elevasi: + 10.00 meter. Unit: tonf/m

Gbr. 18.d. Beban Hidup (DL) Terdistribusi Merata Sepanjang Balok Lantai Tiga (3rd Floor). Elevasi: + 13.00 meter. Unit: tonf/m

41


Gbr. 19.a. Kombinasi Pembebanan Statik 1: WU = 1.4WD. Diagram Momen 3-3

Gbr. 19.b. Kombinasi Pembebanan Statik 2: WU = 1.2WD + 1.6 WL. Diagram Momen 3-3

42


Gbr. 20.a. Kombinasi Pembebanan Statik 1: WU = 1.4WD. Diagram Momen 2-2

Gbr. 20.b. Kombinasi Pembebanan Statik 2: WU = 1.2WD + 1.6 WL. Diagram Momen 2-2

43


Gbr. 21.a. Kombinasi Pembebanan Statik 1: WU = 1.4WD Diagram Gaya Geser 2-2

Gbr. 21.b. Kombinasi Pembebanan Statik 2: WU = 1.2WD + 1.6WL Diagram Gaya Geser 2-2

44


Gbr. 22.a. Kombinasi Pembebanan Statik 1: WU = 1.4WD. Diagram Momen 3-3 Grid B, Y=104 meter, X=14 meter

Gbr. 22.b. Kombinasi Pembebanan Statik 1: WU = 1.4WD. Diagram Gaya Geser 2-2 Grid B, Y=104 meter, X=14 meter

Gbr. 23.a. Kombinasi Pembebanan Statik 2: WU = 1.2WD + 1.6 WL. Diagram Momen 3-3 Grid B, Y=104 meter, X=14 meter

Gbr. 23.b. Kombinasi Pembebanan Statik 2: WU = 1.2WD + 1.6 WL. Diagram Momen 2-2 Grid B, Y=104 meter, X=14 meter

Gbr. 24.a. Kombinasi Pembebanan Statik 2: WU = 1.2WD + 1.6 WL. Diagram Gaya Geser 2-2. Grid B, Y=104 meter, X=14 meter

Gbr. 24.b. Kombinasi Pembebanan Statik 2: WU = 1.2WD + 1.6 WL. Diagram Gaya Geser 2-2. Grid B, Y=104 meter, X=14 meter

45


Inspeksi No. 4 4. Input Data dan Kombinasi Pembebanan Gempa dalam Aplikasi ETABS versi 9.7.2; Catatan: Definisi M Memenuhi TM Tidak Memenuhi TI Tidak dapat Diinspeksi karena alasan keamanan atau keterbatasan alat ukur/instrumen NF Rusak Ringan atau Tidak Berfungsi Penuh dan memerlukan perbaikan atau perawatan RB Rusak Berat atau Cacat Berat yang memerlukan penggantian atau rekonstruksi. Tidak berfungsi sama sekali

M TM TI NF RB

4. Memenuhi.

Kesimpulan/Rekomendasi Inspeksi No. 4: Input Data dan Kombinasi Pembebanan Gempa dalam Aplikasi ETABS 9.7.2 sudah memenuhi ketentuan dalam SNI-03-1726-2002. Respons spektra yang digunakan oleh Konsultan Struktur PT. Cipta Sukses Engineering dalam Analisis dan Desain Struktur adalah Sprctrum Response dari UBC 1997 (Uniform Building Code 1997) dengan Ca = 0.36 g, Cv = 0.90 g, dan Jenis Tanah Lunak (Soft). Parameter ini agak lebih tinggi dari ketentuan Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Wilayah Kabupaten Poso dimana termasuk Zona Gempa 4. Dengan demikian menghasilkan Analisis dan Desain Tahan Gempa yang lebih aman. Tabel 13.a – b. Percepatan puncak batuan dasar (PBA), percepatan maksimum permukaan tanah (PGA) dan Koefisien Kecepatan Maksimum Respons Spektra menurut Uniform Building Code (UBC) 1997. Percepatan puncak batuan dasar Percepatan puncak muka tanah

Percepatan puncak batuan dasar dan p.p. muka tanah C 0 (UBC-97, ATC-40) Peak Ground Accelleration (PGA), A 0 (g) Hard Soil

Medium Soil

Soft Soil

1 2 3 4 5 6

0.05 0.15 0.20 0.25 0.30 0.40

0.05 0.13 0.17 0.22 0.27 0.40

0.05 0.15 0.20 0.25 0.30 0.40

0.07 0.18 0.23 0.28 0.33 0.44

0.11 0.25 0.28 0.31 0.33 0.36

Special Soil di setiap lokasi

Rock

Memerlukan

Peak Base Acceleration (PBA) (g)

evaluasi khusus

Zona Gemp a

Koefisien kecepatan maksimum respons spektra, C v (UBC-97, ATC-40) Kecepatan (m/s) Hard Soil Medium Soft Soil (SC) Soil (SD) 0.07 0.11 0.14 0.21 0.27 0.42 0.27 0.33 0.53 0.34 0.41 0.65 0.41 0.49 0.76 0.56 0.64 0.96

Special Soil di setiap lokasi

Rock (SB) 0.05 0.13 0.17 0.22 0.27 0.40

Memerlukan

Peak Base Acceleration (PBA) (g) 0.05 0.15 0.20 0.25 0.30 0.40

evaluasi khusus

Zona Gemp a 1 2 3 4 5 6

46


Tabel 14.

Percepatan puncak permukaan tanah dan koefisien kecepatan respons spektra menurut UBC-1997

Jenis Tanah Dasar Notasi

Keterangan

S1

Batuan

S2

S3

S4

Faktor Zona Gempa

Koefisien

0.05

0.15

0.20

0.25

0.30

0.40

Ca

0.05

0.13

0.17

0.22

0.27

0.40

Cv

0.05

0.13

0.17

0.22

0.27

0.40

Tanah Keras

Ca

0.05

0.15

0.20

0.25

0.30

0.40

Cv

0.07

0.21

0.27

0.34

0.41

0.56

Tanah Sedang

Ca

0.07

0.18

0.23

0.28

0.33

0.44

Cv

0.11

0.27

0.33

0.41

0.49

0.64

Tanah Lunak

Ca

0.11

0.25

0.28

0.31

0.33

0.36

Cv

0.14

0.42

0.53

0.65

0.76

0.96

Nilai koefisien percepatan puncak permukaan tanah atau PGA (Peak Ground Accelleration) yang dipakai oleh konsultan struktur PT. Cipta Sukses Engineering sebesar Ca = 0.36 g lebih tinggi daripada ketentuan perencanaan ketahanan gempa Zona 4 (wilayah Kabupaten Poso) dengan CA = 0.34 g, masing-masing untuk jenis tanah lunak (soft soil).

Tabel 15.

Wilayah Gempa

4

Percepatan puncak batuan dasar dan percepatan puncak muka tanah untuk masing-masing Wilayah Gempa Indonesia (SNI-031726-2002) Percepatan puncak batuan dasar (‘g’)

0,20

Percepatan puncak muka tanah Ao (‘g’) Tanah Keras 0,24

Tanah Sedang 0,28

Tanah Lunak

0,34 0.85

Gbr. 25.a. Spektra Respons Gempa Zona 6 UBC 1997

Tanah Khusus Diperlukan evaluasi khusus di setiap lokasi

Gbr. 25.b. Spektra Respons Zona 4 SNI=03-1726-2002

47


Gbr. 26.a. Bentuk Struktur Terdeformasi akibat Kombinasi Statik + Pembebanan Gempa (Arah Utama Sumbu X): WU = 1.0WD + 1.0WL + 1.0EQX + 0.3EQY

Gbr. 26.b. Bentuk Struktur Terdeformasi akibat Kombinasi Statik + Pembebanan Gempa (Arah Utama Sumbu Y): WU = 1.0WD + 1.0WL + 0.3EQX + 1.0EQY

Gbr. 26.c. Bentuk Struktur Terdeformasi akibat Kombinasi Statik + Pembebanan Gempa (Arah Utama Sumbu X): WU = 1.0WD + 1.0WL + 1.0EQX + 0.3EQY. Diambil pada Grid G1, Y=30 meter, X=80 meter

Gbr. 26.d. Bentuk Struktur Terdeformasi akibat Kombinasi Statik + Pembebanan Gempa (Arah Utama Sumbu Y): WU = 1.0WD + 1.0WL + 0.3QX + 1.0EQY. Diambil pada Grid B, Y=104 meter, X=14 meter

48


Gbr. 27.a. Momen Lentur Bidang 3-3 akibat Kombinasi Statik + Pembebanan Gempa (Arah Utama Sumbu Y): WU = 1.0WD + 1.0WL + 0.3QX + 1.0EQY. Diambil pada Grid B, Y=104 meter, X=14 meter

Gbr. 27.b. Gaya Geser Bidang 2-2 akibat Kombinasi Statik + Pembebanan Gempa (Arah Utama Sumbu Y): WU = 1.0WD + 1.0WL + 0.3QX + 1.0EQY. Diambil pada Grid B, Y=104 meter, X=14 meter

Gbr. 27.c. Momen Lentur Bidang 3-3 akibat Kombinasi Statik + Pembebanan Gempa (Arah Utama Sumbu X): WU = 1.0WD + 1.0WL + 1.0EQX + 0.3EQY. Diambil pada Grid G1, Y=30 meter, X=80 meter

Gbr. 27.d. Gaya Geser Bidang 2-2 akibat Kombinasi Statik + Pembebanan Gempa (Arah Utama Sumbu X): WU = 1.0WD + 1.0WL + 1.0EQX + 0.3EQY. Diambil pada Grid G1, Y=30 meter, X=80 meter

49


Gbr. 28. Perpindahan lantai maksimum (3rd floor, atap) akibat Gempa dengan Arah Utama Sumbu-X,  = 25.4 mm

Kontrol Rasio Gaya Geser Dasar (V b) terhadap Beban Gravitas Total Bangunan (W tot)

Pembebanan gempa menurut SNI – 1726 – 2002 pasal 6.1.2 adalah sebagai berikut,

C I W t R ( 0 . 85 )  (1 . 0 ) Vb   (Wt ) ( 5 .5)

Vb 

Vb  0 . 1545 Wt Dengan demikian :

Vb/Wtot =

0.155

Bila perbandingan gaya geser dasar terhadap Beban Gravitas Total Bangunan jauh lebih kecil dari nilai ini maka asumsi bangunan sebagai SRPMM (Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah) menurut ketentuan harus diganti menjadi SRPMK (Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus), dan pada dasarnya akan membutuhkan pendetailan khusus, terutama detail penulangan balokbalok, detail penulangan titik pertemuan balok-kolom (join) dan detail penulangan kolom. Pendetailan khusus untuk balok-balok dan titik pertemuan balok-kolom (join) ini tidak mudah dan akan membutuhkan kontrol atas pelaksanaan pekerjaan yang intensif. Verifikasi: Dari output analisis dan desain ETABS versi 13.1.1. diperoleh, Wtot = Vb =

12,215.74 + 5,030.45 1,067.50 +

333.65

= 17,246.19 ton-f = 169,185.12 kN =

1,401.15 ton-f = 13,745.28 kN

Dengan demikian :

Vb/Wtot = 0.08124 < 0.155 Nilai rasio Vb/Wtot jauh lebih kecil dari Vb/Wtot SRPMM dalam SNI-1726-2002, berarti konfigurasi tulangan pada elemen-elemen struktural Poso City Mall harus menggunakan pendetailan khusus. 50


Inspeksi No. 5 5. Kombinasi Pembebanan yang Diterapkan dalam Menentukan Gaya Reaksi Akibat Pembebanan Pondasi Bangunan (Block Data “Combo”) Catatan: Definisi M Memenuhi TM Tidak Memenuhi TI Tidak dapat Diinspeksi karena alasan keamanan atau keterbatasan alat ukur/instrumen NF Rusak Ringan atau Tidak Berfungsi Penuh dan memerlukan perbaikan atau perawatan RB Rusak Berat atau Cacat Berat yang memerlukan penggantian atau rekonstruksi. Tidak berfungsi sama sekali

M TM TI NF RB 5.

5. Memenuhi

Kesimpulan/Rekomendasi Inspeksi No. 5: Kombinasi Pembebanan yang Diterapkan dalam Aplikasi Analisis dan Desain Struktur (ETABS 9.7.2) untuk menentukan Reaksi Tumpuan akibat Beban-beban Bangunan pada Perletakkan/Pondasi Cukup Memenuhi Ketentuan Kuat Layan dan Kuat Ultimit dalam SNI-03-2847-2002, dan SNI03-1726-2002. Kombinasi Pembebanan yang diterapkan telah cukup realistik dalam mengakomodasi pembebanan ekstrim akibat respons percepatan maksimum permukaan tanah zona 4 sebesar 0.34 g (belum pernah terjadi) Konsultan Struktur PT, Cipta Sukses Engineering menerapkan kombinasi pembebanan statik: WUpondasi = 1.0WD + 0.9WL (lihat Gbr. 30) untuk menentukan reaksi perletakkan bangunan (base/pondasi dan tidak menggunakan kombinasi pembebanan statik + lateral/gempa. Dalam SNI-032847-2002 pasal 11.2 ayat 3 tersebut:

51


Berdasarkan hasil uji Penetrasi Konus/CPT dan Bor Sampel, diketahui bahwa pada 4 dari 5 titik penetrasi konus di lokasi bangunan hingga kedalaman sekitar 10.00 meter merupakan jenis tanah lunak (nilai perlawanan konus qc maks < 40.0 kg/cm2). Bahkan pada titik uji No. 2 (segmen depan sisi kiri Mall) dan No. 5, tidak ditemukan tanah keras sampai kedalaman 20.0 meter. Di lain pihak, pada titik uji No. 4 (sisi kanan belakang bangunan Mall) kedalaman tanah keras (qc > 200 kg/cm2) sudah ditemukan pada kedalaman sekitar 5.20 meter. Konsekuensi dari hal ini adalah resiko terjadinya penurunan tumpuan diferensial (differential settlement).

Gbr. 29. Contoh penurunan diferensial pondasi pada bagian ujung kiri dan kanan bangunan dengan bagian tengah tetap stabil.

Dalam teknik/rekayasa pondasi, penurunan maksimum  untuk bangunan umum harus dibatasi hingga sekitar 2.54 cm.

Gbr. 30. Konsultan struktur menerapkan kombinasi pembebanan statik berupa 100% Beban Mati (1.0DL) dan 90% Beban Hidup (0.9LL) dalam input data aplikasi analisis dan desain struktur (ETABS 9.7.2) untuk menentukan gaya-gaya reaksi perletakkan/pondasi

52


Pemeriksaan Gaya-gaya Reaksi Perletakkan untuk 3 Kombinasi Pembebanan Dalam gambar 31 – 38 di bawah ini akan dibandingkan nilai reaksi perletakkan/pondasi untuk kombinasi pembebanan ultimit (envelope/maksimum) dengan kombinasi beban layan (service loads) statik 1.0DL + 0.9LL yang digunakan Konsultan Perencana Struktur PT. Cipta Sukses Engineering untuk perencanaan pondasi serta kombinasi beban statik + lateral. Sebagai sampel, nilai-nilai reaksi perletakkan pada join-join nomor 120, 131 dan 134 akan dibandingkan. 1. Kombinasi Pembebanan Ultimit (Envelope Nilai-nilai Maksimum)

53


Sebagai sampel gaya reaksi perletakkan pondasi adalah join nomor 120, 131 dan 134. Reaksi perletakkan pada masing-masing join:  Join No. 120 = 1032.29 kN  Join No. 131 = 816.44 kN Kombinasi Pembebanan Ultimit  Join No. 134 = 1251.57 kN Momen Perletakkan/Tumpuan pada masing-masing join:  Join No. 120, Mx = 28.68 kNm; My = 15.54 kNm  Join No. 131, Mx = 27.96 kNm; My = 11.40 kNm Ultimit  Join No. 134, Mx = 186.38 kNm; My = 52.46 kNm

Gbr. 31.a-d. Sampel nilai gaya reaksi perletakkan pada 12 titik tumpuan akibat Kombinasi Pembebanan Ultimit (Envelope)

54


Gbr. 32. Sampel nilai momen tumpuan pada 12 join akibat Kombinasi Pembebanan Ultimit (Envelope)

2. Kombinasi Pembebanan Layan (Service Loads) Statik: 1.0DL + 0.9LL Gaya reaksi perletakkan pondasi pada join nomor 120, 131 dan 134 dengan kombinasi pembebanan layan (service loads) statik saja:  Join No. 120 = 227.11 kN  Join No. 131 = 179.79 kN Komb. Pembebanan 1.0DL + 0.9LL  Join No. 134 = 272.73 kN Momen Perletakkan/Tumpuan pada masing-masing join:  Join No. 120, Mx = 0.28 kNm; My = 1.41 kNm  Join No. 131, Mx = 1.10 kNm; My = 0.61 kNm  Join No. 134, Mx = 22.32 kNm; My = 1.53 kNm

1.0DL + 0.9LL

Gbr. 33. Sampel nilai gaya reaksi perletakkan pada 12 titik tumpuan akibat Kombinasi Pembebanan Statik: WUpondasi = 1.0WD + 0.9WL

55


Gbr. 34. Sampel nilai momen tumpuan pada 12 join akibat Kombinasi Pembebanan Statik: WUpondasi = 1.0WD + 0.9WL

3. A. Kombinasi Pembebanan Statik + Lateral (Gempa Utama SG. X) 1.0DL + 1.0LL + 1.0EX + 0.3EY Gaya reaksi perletakkan pondasi pada join nomor 120, 131 dan 134 dengan kombinasi pembebanan statik + lateral (gempa X):  Join No. 120 = 232.99 kN  Join No. 131 = 185.17 kN Komb. Statik + Lateral (X)  Join No. 134 = 299.41 kN Momen Perletakkan/Tumpuan pada masing-masing join:  Join No. 120, Mx = 15.93 kNm; My = 3.88 kNm  Join No. 131, Mx = 13.53 kNm; My = 3.08 kNm Statik + Lateral (X)  Join No. 134, Mx = 69.70 kNm; My =14.64 kNm

Gbr. 35. Sampel nilai gaya reaksi perletakkan pada 12 titik tumpuan akibat Kombinasi Pembebanan Statik + Lateral: 1.0WD + 1.0WL + 1.0EX + 0.3EY

56


Gbr. 36. Sampel nilai momen reaksi perletakkan pada 12 titik tumpuan akibat Kombinasi Pembebanan Statik + Lateral: 1.0WD + 1.0WL + 1.0EX + 0.3EY

3. B. Kombinasi Pembebanan Statik + Lateral (Gempa Utama SG. Y) 1.0DL + 1.0LL + 0.3EX + 1.0EY Gaya reaksi perletakkan pondasi pada join nomor 120, 131 dan 134 dengan kombinasi pembebanan statik + lateral (gempa Y):  Join No. 120 = 234.81 kN  Join No. 131 = 184.30 kN Komb. Statik + Lateral (Y)  Join No. 134 = 310.31 kN Momen Perletakkan/Tumpuan pada masing-masing join:  Join No. 120, Mx = 12.17 kNm; My = 7.48 kNm  Join No. 131, Mx = 11.80 kNm; My = 6.96 kNm Statik + Lateral (Y)  Join No. 134, Mx = 62.47 kNm; My =34.44 kNm

Gbr. 37. Sampel nilai gaya reaksi perletakkan pada 12 titik tumpuan akibat Kombinasi Pembebanan Statik + Lateral: 1.0WD + 1.0WL + 0.3EX + 1.0EY

57


Gbr. 38. Sampel nilai momen reaksi perletakkan pada 12 titik tumpuan akibat Kombinasi Pembebanan Statik + Lateral: 1.0WD + 1.0WL + 0.3EX + 1.0EY Tabel 16. Reaksi Dasar Bangunan untuk berbagai pembebanan dan kombinasinya

Base Reactions Load Case/Combo DEAD LIVE UX Max UY Max COMB1 COMB2 COMB3 Max COMB3 Min COMB4 Max COMB4 Min UPL PONDASI ENVE Max ENVE Min

FX tonf

FY tonf

1,038.91 95.32 1,067.50 (1,067.50) 406.99 (406.99) 1,474.49 (1,474.49)

95.32 794.44 333.65 (333.65) 823.04 (823.04) 1,156.69 (1,156.69)

FZ tonf 12,215.7 5,030.4 17,102.0 22,707.6 17,246.2 17,246.2 17,246.2 17,246.2 12,215.7 16,743.1 74,302.0 74,302.0

MX MY tonf-m tonf-m 635,001.7 (497,354.0) 260,217.0 (228,323.0) 419.0 7,910.6 5,914.9 364.0 889,002.4 (696,295.0) 1,178,349.0 (962,141.0) 897,412.2 (717,657.0) 893,025.1 (733,696.0) 901,259.3 (722,939.0) 889,178.0 (728,414.0) 635,001.7 (497,354.0) 869,197.0 (702,844.0) 3,866,023.0 (3,099,032.0) 3,849,555.0 (3,120,546.0)

MZ tonf-m (0.0) 0.0 51,087.0 44,268.0 (0.0) 0.0 64,367.4 (64,367.4) 59,594.1 (59,594.1) (0.0) 0.0 123,961.5 (123,961.0)

X m

Y m 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Z m 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

-0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1

Berdasarkan pemeriksaan 3 kombinasi pembebanan di atas ditemukan perbedaan kecil ( ≈ 3.0%, lihat Tabel 16 ) dalam harga-harga gaya reaksi dan momen perletakkan/tumpuan, yang dihitung oleh Konsultan Struktur PT. Cipta Sukses Engineering dengan hasil pemeriksaan ini. Perbedaan tersebut tidak crucial dan oleh karena itu kombinasi pembebanan untuk Menentukan Gaya Reaksi Akibat Pembebanan Pondasi Bangunan (Block Data “Combo”) dapat diterima (memenuhi syarat/ketentuan dan standar desain). 58


Inspeksi No. 6 6. Pemenuhan Kapasitas Daya Dukung Tanah Dasar dan Detail Penulangan Pondasi Telapak; Catatan: Definisi M Memenuhi TM Tidak Memenuhi TI Tidak dapat Diinspeksi karena alasan keamanan atau keterbatasan alat ukur/instrumen NF Rusak Ringan atau Tidak Berfungsi Penuh dan memerlukan perbaikan atau perawatan RB Rusak Berat atau Cacat Berat yang memerlukan penggantian atau rekonstruksi. Tidak berfungsi sama sekali

M TM TI NF RB

6. Memenuhi. Kapasitas Daya Dukung Ijin Tanah Bawah Pondasi Tidak Dilampaui oleh Tegangan Maksimum pada Dasar Tapak. Kapasitas Desain Geser dan Lentur Beton Bertulang Cukup Dipenuhi.

Kesimpulan/Rekomendasi Inspeksi No. 6: 1. Bagian Kanan atau Sisi Selatan Bangunan (Segmen 3, Titik CPT No. 4) Mempunyai Kapasitas Daya Dukung yang jauh lebih besar dari Daya Dukung di Segmen Tengah (Segmen 2, Titik CPT No. 3) dan Segmen Kiri (Segmen 1, Titik CPT No. 2) Blok Bangunan Mall. Berdasarkan Uji Penetrasi Kerucut Statik, Uji Mekanika/Fisika Tanah dan Sampel Dimensi Tapak, Tegangan Ijin Tanah qallowable pada kedalaman 0.00 – 4.00 meter di bawah tapak pondasi pada segmen 1, segmen 2 dan segmen 3, masing-masing:

 62 – 89 kN/m2  83 – 89 kN/m2  89 – 910 kN/m2

2. Pemilihan Pondasi Telapak Individual, Pondasi Tapak Kombinasi dan Variasi Luasan Tapak Cukup Dapat Mengakomodasi Tegangan/Kapasitas Daya Dukung Ijin Tanah (Qa, qa) di Bawah Pondasi. Namun demikian, bagian utara bangunan atau sisi kiri dan tengah bangunan jauh lebih rentan terhadap penurunan setempat (differential settlement). 3. Detail dan Konfigurasi Tulangan Pondasi Telapak Individual dan Telapak Kombinasi Sudah Memenuhi Kapasitas Nominal Gaya Geser dan Momen Lentur Pelat Tapak Beton Bertulang yang Diperlukan.

59


Untuk memverifikasi pemenuhan kapasitas daya dukung tanah dasar (soil bearing capacity) dan desain tapak pondasi beton bertulang maka kombinasi pembebanan yang hanya memperhitungkan beban-beban layan statik dari konsultan perencana struktur PT. Cipta Sukses Engineering Consultant akan sedikit dimodifikasi menjadi kombinasi beban statik + beban lateral/gempa (pasal 11.2 ayat 3 SNI-03-2847-2002): WU = 1.2WDL + 1.0WLL + 0.3EQX + 1.0EQY dimana:

WU WDL WLL EQ

= Beban ultimit = Beban Mati = Beban hidup = Beban gempa

Output perhitungan aplikasi ETABS versi 13.1.1 untuk reaksi dasar bangunan dapat dilihat pada Tabel 17, dimana kombinasi pembebanan asli dari konsultan perencana diberi label “PONDASI” pada kolom Load Case/Combo, sedangkan kombinasi pembebanan yang dimodifikasi diberi label “COMB5 Max” Tabel 17. Reaksi Dasar Bangunan untuk berbagai pembebanan dan kombinasinya TABLE: Base Reactions

Load Case/Combo

FX

FY

tonf

FZ

MX

MY

MZ

tonf

tonf

tonf-m

tonf-m

tonf-m

DEAD LIVE UX Max UY Max COMB1 COMB2 COMB3 Max COMB3 Min COMB4 Max COMB4 Min UPL

1,038.91 95.32 1,067.50 (1,067.50) 406.99 (406.99) -

95.32 794.44 333.65 (333.65) 823.04 (823.04) -

12,215.74 5,030.45 17,102.03 22,707.61 17,246.19 17,246.19 17,246.19 17,246.19 12,215.74

635,001.69 260,216.98 419.05 5,914.92 889,002.36 1,178,349.00 897,412.19 893,025.14 901,259.30 889,178.03 635,001.69

(497,354.00) (228,323.00) 7,910.60 363.98 (696,295.00) (962,141.00) (717,657.00) (733,696.00) (722,939.00) (728,414.00) (497,354.00)

(0.00) 0.00 51,086.98 44,267.99 (0.00) 0.00 64,367.38 (64,367.38) 59,594.08 (59,594.08) (0.00)

PONDASI

-

-

16,743.14

869,196.97

(702,844.00)

74,302.01 74,302.01 17,246.19 17,102.03 22,707.61 19,617.26 19,617.26 19,617.26 19,617.26 8,551.02 8,551.02 8,551.02 8,551.02 12,215.74 17,246.19

3,866,023.00 3,849,555.00 895,218.66 889,002.36 1,178,349.00 1,019,532.00 1,018,690.00 1,025,058.00 1,013,164.00 444,922.49 444,079.87 450,448.00 438,554.36 635,001.69 895,218.66

19,689.34

1,028,260.00

19,689.34

1,016,178.00

ENVE Max ENVE Min DFL DSTLS1 DSTLS2 DSTLS3 Max DSTLS3 Min DSTLS4 Max DSTLS4 Min DSTLS5 Max DSTLS5 Min DSTLS6 Max DSTLS6 Min DSTLD1 DSTLD2

1,474.49 1,156.69 (1,474.49) (1,156.69) 1,044.51 95.83 (1,044.51) (95.83) 95.83 798.72 (95.83) (798.72) 1,044.51 95.83 (1,044.51) (95.83) 95.83 798.72 (95.83) (798.72) -

COMB5 Max

406.99

COMB5 Min

(406.99)

823.04 (823.04)

0.00

(3,099,032.00) 123,961.46 (3,120,546.00) (123,961.00) (725,677.00) 0.00 (696,295.00) (0.00) (962,141.00) 0.00 (802,503.00) 51,362.50 (818,410.00) (51,362.50) (810,091.00) 44,506.73 (810,823.00) (44,506.73) (340,194.00) 51,362.50 (356,101.00) (51,362.50) (347,782.00) 44,506.73 (348,514.00) (44,506.73) (497,354.00) (0.00) (725,677.00) 0.00

(822,410.00) 59,594.08 (827,884.00)

(59,594.08)

60


 Reaksi Perletakkan Kombinasi Pembebanan Statik 1.0WDL + 0.9WLL WUpondasi = 1.0WDL + 0.9WLL = {1.0*(12,215.7) + 0.9*(5,030.4) = 16,743.1 ton-f = 164,250.0 kN  Reaksi Perletakkan Kombinasi Pembebanan Statik + Lateral/Gempa WU = 1.2WDL + 1.0WLL + 0.3EQX + 1.0EQY = 19,696.34 ton-f = 193,221.1 kN Modifikasi beban tersebut bersifat meningkatkan gaya reaksi total Fz dasar bangunan sebesar = (193,221.1/164,250.0) = 1.1764 ≈ 17.64%. Bagian berikutnya setelah ini adalah perhitungan kontrol pemenuhan kapasitas daya dukung tanah dan kapasitas tulangan pondasi telapak untuk 5 titik join perletakkan/pondasi (dari total 136 tapak).

Kontrol Pemenuhan Kapasitas Daya Dukung Tanah dan Kapasitas Penulangan Pondasi Tapak (Spread Footings)

Utara Gbr. 39. Nomor Join Perletakkan/Dasar Pondasi Telapak yang Disampel. Lingkaran untuk menyatakan nilai tahanan konus CPT yang dianggap sama. Daya dukung dan kepadatan tanah semakin kecil ke sisi utara bangunan atau mendekati pantai.

61


Utara Gambar 40. Lokasi pengambilan data CPT, Boring, dan Sampel Join Perhitungan Kontrol

= titik pengambilan sampel bor, HB2 = titik uji penetrasi kerucut statik/CPT = join perletakkan/dasar pondasi yang disampel, No. 32, 67, 120, 134 dan 472 Tabel 17. Gaya Reaksi dan Momen Maksimum pada Perletakkan/Dasar Pondasi (Nilai-nilai yang dicetak tebal adalah sampel untuk perhitungan kontrol) TABLE: Joint Reactions

Story

BASE BASE BASE

BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE

BASE

Joint Label Load Case/Combo

134 COMB5 Max 67 COMB5 Max 135 COMB5 Max

120 COMB5 Max 143 26 46 110 63 36 64

COMB5 Max COMB5 Max COMB5 Max COMB5 Max COMB5 Max COMB5 Max COMB5 Max

472 COMB5 Max

FX tonf

FY tonf

FZ tonf

MX tonf-m

MY tonf-m

MZ tonf-m

28.12 -1.51

7.59 15.68

348.49 295.97

34.61 72.93

13.26 55.23

0.05 0.09

2.03

7.40

281.68

29.91

55.61

0.05

5.65

9.47

273.92

7.64

11.55

0.01

7.87 5.62 4.06 4.34 31.32 4.57 -16.70

10.67 7.68 10.97 10.54 43.75 9.64 44.46

228.50 228.04 226.99 212.19 205.35 203.44 158.19

34.91 3.47 5.14 4.60 57.34 4.25 58.95

97.38 14.85 11.27 10.19 -16.81 13.36 39.67

0.09 0.01 0.01 0.01 0.03 0.01 0.03

79.18

55.48

133.62

0.00

0.00

0.00

BASE BASE BASE

72 COMB5 Max 79 COMB5 Max 128 COMB5 Max

9.25 8.04 10.34

23.62 6.20 10.95

127.24 126.55 120.66

23.21 2.93 19.94

3.41 1.76 15.11

0.03 0.03 0.03

BASE

32 COMB5 Max

3.75

3.31

93.57

13.63

27.91

0.03

62


Gbr. 41.a. Konfigurasi dan Dimensi Tapak Pondasi pada Segmen yang berdekatan dengan Titik Uji Penetrasi Konus/CPT No. 2.

Gbr. 41.b. Gaya Reaksi Perletakkan FX, FY dan FZ pada Tumpuan/Pondasi yang berdekatan dengan Titik Uji Penetrasi Konus/CPT No. 2, Kombinasi Pembebanan statik + lateral 1.2WDL + 1.0WLL + 0.3EQX + 1.0EQY

Gbr. 41.c. Momen Gaya Perletakkan MX, MY dan MZ pada Tumpuan/Pondasi yang berdekatan dengan Titik Uji Penetrasi Konus/CPT No. 2, Kombinasi Pembebanan statik + lateral 1.2WDL + 1.0WLL + 0.3EQX + 1.0EQY

63



Gbr. 35.b. Gaya Reaksi Perletakkan FX, FY dan FZ pada Tumpuan/Pondasi yang berdekatan dengan Titik Uji Penetrasi Konus/CPT No. 3, Kombinasi Pembebanan Maksimum (Envelope) Statik + Lateral.

Gbr. 34.c. Momen Gaya Perletakkan MX, MY dan MZ pada Tumpuan/Pondasi yang berdekatan dengan Titik Uji Penetrasi Konus/CPT No. 3, Kombinasi Pembebanan Maksimum (Envelope) Statik + Lateral

64



Gbr. 36.b. Gaya Reaksi Perletakkan FX, FY dan FZ pada Tumpuan/Pondasi yang berdekatan dengan Titik Uji Penetrasi Konus/CPT No. 4, Kombinasi Pembebanan Maksimum (Envelope) Statik + Lateral.

Gbr. 36.c. Momen Gaya Perletakkan MX, MY dan MZ pada Tumpuan/Pondasi yang berdekatan dengan Titik Uji Penetrasi Konus/CPT No. 4, Kombinasi Pembebanan Maksimum (Envelope) Statik + Lateral

65


Gbr. 37.a. Join perletakkan/pondasi dengan maksimum reaksi perletakkan (join Nomor 134)

Gbr. 37.b. Gaya Reaksi tumpuan Gbr. 37.c. Momen tumpuan join No. 134 join No. 134

Sesudah memilih 5 sampel (dari 136 pondasi telapak) join tumpuan yang terletak dekat dengan titik uji kerucut statik/CPT dan titik sampel bor (HB2) yaitu join No. 32, 67, 120, 134 dan 472, selanjutnya perhitungan kontrol kapasitas data dukung tanah dan pondasi telapak akan diberikan untuk masing-masing titik tumpuan bangunan/pondasi. Lima Sampel perletakkan pondasi tersebut terdiri dari Tipe T1, T2 dan T3 dengan lebar tapak (B) masing-masing 300, 350 dan 400 cm, dan tipe kolom K1, K2, K3 dan K4 dengan dimensi kolom (K) masing-masing 60x60, 70x70, 80x80 dan 40x60 cm2. Untuk tipe konfigurasi Denah Kolom terdiri atas 4 kolom interior (kolom dalam) dan 1 kolom eksterior (kolom tepi).

66


Perhitungan Kontrol Pemenuhan Kapasitas Daya Dukung dan Detail Penulangan Pondasi Telapak Segmen 1 (Join No. 472, Tipe: Tapak T3-Kolom K4)

Tumpuan Kiri Segmen Depan Bangunan, Join No. 472, Lebar B = 300 x 300 cm2

= titik pengambilan sampel perhitungan di segmen 1, No. Join 472 Gbr. 38.a – e. Posisi titik sampel pondasi, Profil uji CPT, Gaya Reaksi dan Momen Maksimum, Parameter Mekanis dan Fisika Tanah

Reaksi perletakkan Fx, Fy, Fz

Momen perletakkan Mx, My (Momen = 0, perletakkan Sendi)

67


Parameter Mekanik dan Fisika Tanah, HB1

PERHITUNGAN FONDASI FOOTPLAT BENTUK EMPAT PERSEGI PANJANG [C]2010 : M. Noer Ilham

A. DATA FONDASI FOOT PLAT DATA TANAH Kedalaman fondasi,

Df =

1.50

m

Berat volume tanah,

g= f= c= qc =

15.21

kN/m

9.87



10.20

kPa 2 kg/cm

Sudut gesek dalam, Kohesi, Tahanan konus rata-rata (hasil pengujian sondir),

21.00

3

68


DIMENSI FONDASI Lebar fondasi arah x, Lebar fondasi arah y, Tebal fondasi, Lebar kolom arah x, Lebar kolom arah y, Posisi kolom (dalam = 40, tepi = 30, sudut = 20)

Bx = By =

3.00

m

3.00

m

h= bx = by = as =

0.40

m

0.60

m

0.40

m

fc' = fy = gc =

25.0

MPa

400

MPa

23.544

kN/m

133.620

kN

30

BAHAN KONSTRUKSI Kuat tekan beton, Kuat leleh baja tulangan, Berat beton bertulang,

3

BEBAN RENCANA FONDASI

Pu = Mux = Muy =

Gaya aksial akibat beban terfaktor, Momen arah x akibat beban terfaktor, Momen arah y akibat beban terfaktor,

0.000

kNm

0.000

kNm

B. KAPASITAS DUKUNG TANAH 1. MENURUT TERZAGHI DAN PECK (1943) Kapasitas dukung ultimit tanah menurut Terzaghi dan Peck (1943) :

qu = c * N c * (1 + 0.3 * B / L) + D f * g * N q + 0.5 * B * N g * (1 - 0.2 * B / L) 2 c = kohesi tanah (kN/m ) Df = Kedalaman fondasi (m)

g = berat volume tanah (kN/m ) B = lebar fondasi (m) L = panjang fondasi (m) 3

Sudut gesek dalam,

c= Df =

10.20 1.50

 m

g= B = By = L = By =

15.21

kN/m

3.00

m

3.00

m

3

9.87  f= 0.1722815 rad f = f / 180 * p = 1.48439 a = e (3*p / 4 - f/2)*tan f = 2 15.770531 Kpg = 3 * tan [ 45 + 1/2*( f + 33) ] =

Faktor kapasitas dukung tanah menurut Terzaghi :

Nc = 1/ tan f * [ a2 / (2 * cos 2 (45 + f/2) - 1 ] = Nq = a2 / [ (2 * cos 2 (45 + f/2) ] = N c * tan f + 1 = Ng = 1/2 * tan f * [ Kpg / cos 2 f - 1 ] =

9.536 2.659 1.327

Kapasitas dukung ultimit tanah menurut Terzaghi :

qu = c*N c*(1+0.3*B/L) + D f*g*Nq + 0.5*B*N g*(1-0.2*B/L) = Kapasitas dukung tanah, qa = qu / 3 =

2

188.72

kN/m

62.91

kN/m

2

2. MENURUT MEYERHOF (1956) Kapasitas dukung tanah menurut Meyerhof (1956) :

qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] 2 * Kd dengan, Kd = 1 + 0.33 * D f / B

( dalam kg/cm2) harus  1.33

69

Analysis and Evaluation of the Reliability of Buildings of Poso City Mall (Construction Stage) - Y. Soleman, 2015 2 qc = tahanan konus rata-rata hasil sondir pada dasar fondasi ( kg/cm ) B = lebar fondasi (m) B = By = Df = Kedalaman fondasi (m) Df = Kd = 1 + 0.33 * D f / B = diambil, Kd =  Tahanan konus rata-rata hasil sondir pada dasar fondasi, qc = 2 qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] * Kd = Kapasitas dukung ijin tanah, qa =

3.00

m

1.50

m

1.165

< 1.33

1.165 2

21.00

kg/cm

0.897

kg/cm

89.71

kN/m

qa = qa = qa =

62.91

kN/m

89.71

kN/m

62.91

kN/m

A = Bx * By = W x = 1/6 * By * Bx2 = W y = 1/6 * Bx * By2 = z = Df - h = q = h * gc + z * g =

9.0000

m

4.5000

m

4.5000

m3

1.10

m

2

2

3. KAPASITAS DUKUNG TANAH YANG DIPAKAI Kapasitas dukung tanah menurut Terzaghi dan Peck : Kapasitas dukung tanah tanah menurut Meyerhof : Kapasitas dukung tanah yang dipakai :

2 2 2

C. KONTROL TEGANGAN TANAH

Luas dasar foot plat, Tahanan momen arah x, Tahanan momen arah y, Tinggi tanah di atas foot plat, Tekanan akibat berat foot plat dan tanah,

26.144

2 3

2

kN/m

Eksentrisitas pada fondasi :

ex = Mux / Pu = ey = Muy / Pu =

0.0000

m

0.0000

m

< <

Bx / 6 = By / 6 =

0.5000

m

(OK)

0.5000

m

(OK)

Tegangan tanah maksimum yang terjadi pada dasar fondasi :

qmax = Pu / A + Mux / W x + Muy / W y + q = 40.990 qmax < qa AMAN (OK) 

2

kN/m

Tegangan tanah minimum yang terjadi pada dasar fondasi :

qmin = Pu / A - Mux / W x - Muy / W y + q = qmin

>

0



40.990

2

kN/m

tak terjadi teg.tarik (OK)

70


D. GAYA GESER PADA FOOT PLAT 1. TINJAUAN GESER ARAH X

d' = d = h - d' = ax = ( Bx - bx - d ) / 2 =

0.075

m

0.325

m

1.038

m

qx = qmin + (Bx - ax) / Bx * (qmax - qmin) = Gaya geser arah x, Vux = [ qx + ( qmax - qx ) / 2 - q ] * ax * By = Lebar bidang geser untuk tinjauan arah x, b = By =

40.990

kN/m

46.210

kN

3000

mm

325

mm

Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton, Tebal efektif foot plat, Jarak bid. kritis terhadap sisi luar foot plat, Tegangan tanah pada bidang kritis geser arah x,

d= bc = bx / by =

Tebal efektif footplat, Rasio sisi panjang thd. sisi pendek kolom,

2

1.5000

Kuat geser foot plat arah x, diambil nilai terkecil dari Vc yang diperoleh dari pers.sbb. :

Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10-3 = Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10-3 = Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10-3 = Diambil, kuat geser foot plat, Vc = 

1895.833 kN 2132.813 kN 1625.000 kN 1625.000 kN

0.75 f = 1218.750 kN V = f* c

Faktor reduksi kekuatan geser, Kuat geser foot plat, Syarat yang harus dipenuhi,

f * Vc 1218.750

≥ >

Vux 46.210



AMAN (OK)

2. TINJAUAN GESER ARAH Y

Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton, Tebal efektif foot plat, Jarak bid. kritis terhadap sisi luar foot plat,

d' = d = h - d' = ay = ( By - by - d ) / 2 =

0.085

m

0.315

m

1.143

m

71


Tegangan tanah pada bidang kritis geser arah x,

qx = qmin + (Bx - ax) / Bx * (qmax - qmin) = Gaya geser arah x, Vux = [ qx + ( qmax - qx ) / 2 - q ] * ax * By = Lebar bidang geser untuk tinjauan arah x, b = By = d= bc = bx / by =


2

40.990

kN/m

46.210

kN

3000

mm

325

mm

1.5000



1895.833 kN 2132.813 kN 1625.000 kN 1625.000 kN

0.75 f = f * Vc = 1218.750 kN


f * Vc 1218.750

≥

Vux

>

46.210



AMAN (OK)


d' = d = h - d' = ay = ( By - by - d ) / 2 =

0.085

m

0.315

m

1.143

m

qy = qmin + (By - ay) / By * (qmax - qmin) = Gaya geser arah y, Vuy = [ qy + ( qmax - qy ) / 2 - q ] * ay * Bx = Lebar bidang geser untuk tinjauan arah y, b = Bx =

40.990

kN/m

50.887

kN

3000

mm

315

mm

Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton, Tebal efektif foot plat, Jarak bid. kritis terhadap sisi luar foot plat, Tegangan tanah pada bidang kritis geser arah y,

d= bc = bx / by =


2

1.5000

Kuat geser foot plat arah y, diambil nilai terkecil dari Vc yang diperoleh dari pers.sbb. :


1837.500 kN 2027.813 kN 1575.000 kN 1575.000 kN

0.75 f = f * Vc = 1181.250 kN


f * Vc 1181.250

≥ >

Vux 50.887



AMAN (OK)

72


3. TINJAUAN GESER DUA ARAH (PONS)

Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton, Tebal efektif foot plat, Lebar bidang geser pons arah x, Lebar bidang geser pons arah y,

d' = d = h - d' = cx = bx + 2 * d = cy = by + 2 * d =

0.085

m

0.32

m

0.915

m

0.715

m

Gaya geser pons yang terjadi,

Vup = ( Bx * By - cx * cy ) * [ ( qmax + qmin ) / 2 - q ] = 123.907 Luas bidang geser pons, 1.027 Ap = 2 * ( cx + cy ) * d = Lebar bidang geser pons, 3.260 bp = 2 * ( c x + c y ) = Rasio sisi panjang thd. sisi pendek kolom, bc = bx / by = 1.5000 Tegangan geser pons, diambil nilai terkecil dari f p yang diperoleh dari pers.sbb. : 1.944 f p = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c ' / 6 = 2.041 f p = [ as * d / bp + 2 ] * √ f c' / 12 = 1.667 f p = 1 / 3 * √ f c' = Tegangan geser pons yang disyaratkan, 1.667 fp = f = f * Vnp = f * Ap * f p * 103 =

Faktor reduksi kekuatan geser pons, Kuat geser pons, Syarat :

f * Vnp 1283.625

f * Vnp 1283.625

≥

Vup

>

≥

123.907

Pu

>

133.620



AMAN (OK)



AMAN (OK)

kN 2 m m

MPa MPa MPa MPa

0.75 1283.63

kN

E. PEMBESIAN FOOTPLAT 1. TULANGAN LENTUR ARAH X

73


ax = ( Bx - bx ) / 2 =

1.200

m

qx = qmin + (Bx - ax) / Bx * (qmax - qmin) =

40.990

kN/m

32.069

kNm

3000

mm

Jarak tepi kolom terhadap sisi luar foot plat, Tegangan tanah pada tepi kolom,

2

Momen yang terjadi pada plat fondasi akibat tegangan tanah,

Mux = 1/2 * ax2 * [ qx + 2/3 * ( qmax - qx ) - q ] * By = Lebar plat fondasi yang ditinjau, b = By =

400 h= Jarak pusat tulangan thd. sisi luar beton, 75 d' = Tebal efektif plat, 325 d = h - d' = Kuat tekan beton, 25 fc' = Kuat leleh baja tulangan, 400 fy = Modulus elastis baja, Es = 2.00E+05 Faktor distribusi teg. beton, 0.85 b1 = rb = b1* 0.85 * f c’/ fy * 600 / ( 600 + f y ) = 0.0270938 Tebal plat fondasi,

f = Rmax = 0.75 * rb * f y * [1-½*0.75* rb * fy / ( 0.85 * f c’ ) ] = Mn = Mux / f = Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = Rn < Rmax (OK) 

Faktor reduksi kekuatan lentur,

mm mm mm MPa MPa MPa

0.80 6.574 40.086

kNm

0.12650

Rasio tulangan yang diperlukan,

r = 0.85 * f c’ / f y * [ 1 -  {1 – 2 * R n / ( 0.85 * f c’ ) } ] = Rasio tulangan minimum, rmin = r= Rasio tulangan yang digunakan, 

0.0003

As = r * b * d =

2437.50

Luas tulangan yang diperlukan, Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Jarak tulangan maksimum, Jarak tulangan yang digunakan, Digunakan tulangan, Luas tulangan terpakai,

0.0025 0.0025

D 16 247 s = p / 4 * D * b / As = 200 smax = 200 s=  2

D 16 200 2 As = p / 4 * D * b / s = 3015.93

2

mm mm mm mm mm

2

mm

2. TULANGAN LENTUR ARAH Y

74


ay = ( By - by ) / 2 =

1.300

qy = qmin + (By - ay) / By * (qmax - qmin) =

40.990

kN/m

37.636

kNm

3000

mm

Jarak tepi kolom terhadap sisi luar foot plat,

m

Tegangan tanah pada tepi kolom, 2


Muy = 1/2 * ay2 * [ qy + 2/3 * ( qmax - qy ) - q ] * Bx = Lebar plat fondasi yang ditinjau, b = Bx =

400 h= Jarak pusat tulangan thd. sisi luar beton, 85 d' = Tebal efektif plat, 315 d = h - d' = Kuat tekan beton, 25 fc' = Kuat leleh baja tulangan, 400 fy = Modulus elastis baja, Es = 2.00E+05 Faktor distribusi teg. beton, 0.85 b1 = rb = b1* 0.85 * f c’/ fy * 600 / ( 600 + fy ) = 0.0270938 Tebal plat fondasi,

f = Rmax = 0.75 * rb * f y * [1-½*0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc’ ) ] = Mn = Muy / f = Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = (OK) Rn < Rmax 



0.80 6.574 47.045

kNm

0.15804


r = 0.85 * fc’ / f y * [ 1 -  {1 – 2 * Rn / ( 0.85 * fc’ ) } ] = Rasio tulangan minimum, rmin = r= Rasio tulangan yang digunakan,  Luas tulangan yang diperlukan, Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Jarak tulangan maksimum, Jarak tulangan yang digunakan, Digunakan tulangan, Luas tulangan terpakai,

As = r * b * d =

0.0004 0.0025 0.0025 2362.50

D 16 255 s = p / 4 * D * b / As = 200 smax = 200 s=  2

D 16 200 2 As = p / 4 * D * b / s = 3015.93

2

mm mm mm mm mm

2

mm

75


3. TULANGAN SUSUT Rasio tulangan susut minimum, Luas tulangan susut arah x, Luas tulangan susut arah y,

rsmin = 0.0014 2 Asx = rsmin* d * Bx = 1365.000 mm 2 Asy = rsmin* d * By = 1323.000 mm  12

Diameter tulangan yang digunakan,

sx = p / 4 * 2 * By / Asx = Jarak tulangan susut maksimum arah x, sx,max = Jarak tulangan susut arah x yang digunakan, sx =  2 Jarak tulangan susut arah y, sy = p / 4 *  * Bx / Asy = Jarak tulangan susut maksimum arah y, sy,max = Jarak tulangan susut arah y yang digunakan, sy =  Jarak tulangan susut arah x,

Digunakan tulangan susut arah x, Digunakan tulangan susut arah y,

 12  12

-

mm 249

mm

200

mm

200

mm

256

mm

200

mm

200

mm

200 200

Hasil perhitungan kontrol bila dibandingkan desain struktur PT. Cipta Sukses:

Gbr. 39. Dimensi dan Konfigurasi Tulangan Tapak, Tipe T3, B=300x300 cm 2

76


Desain Tulangan Tapak Pondasi pada Gbr. 39 dikontrol dengan Standar BS 8110

Project

Pad Foundation Design to BS 8110

Client Location

Poso City Mall Base Level - Joint 472


Single column base

PAD FOUNDATION DESIGN to BS 8110:1997 Originated from RCC81.xls on CD

Axial (kN) Mx (kNm) My (kNm) Hx (kN) Hy (kN)

-

R68

1.5 1.05

concrete steel

COLUMN h = 400 b = 600 ey = 0

COLUMN REACTIONS kN, kNm DEAD

Job No

gc gs

N/mm² mm fcu 25 h agg 20 mm fy 400 N/mm² cover 75 kN/m³ Densities - Concrete 23.544 kN/m³ Soil 15 Bearing pressure 62.91 kN/m² (net allowable increase)

1

Revision

YS

© 1999 BCA for RCC

Page

15 July 2015

Checked

MATERIALS

DIMENSIONS mm BASE L = 3500 B = 3500 depth H = 400 ex = 0

Date

RMW

Plot (to scale)

characteristic

IMPOSED

Key

WIND

133.6 Grnd Brg Pressure

79.2 55.5

Bending

36%

fsx

18%

(As/Asprov) fsy

STATUS VALID DESIGN

Shear

21%

v xx

13%

v yy

BEARING PRESSURES kN/m²

punching

characteristic

CORNER

1

2

3

4

no wind with wind

12.3 12.3

22.5 22.5

7.5 7.5

15.0 15.0

Detail to 3.11.3.2 REINFORCEMENT Mxx = 82.6 kNm b = 3500 mm d = 317 mm As = 720 mm² PROVIDE 17 R16 @ 125 & 325 B1 As prov = 3418 mm² . . BEAM SHEAR Vxx = 83.4 kN at d from col face v = 0.075 N/mm² or Vxx = 63.9 kN at 2d from col face v = 0.058 N/mm² vc = 0.452 N/mm²

PUNCHING SHEAR d ave = 309 mm As prov = 0.316 % v = 0.165 N/mm²

11% 36% 0%

25%

50%

Efficiency Detail to 3.11.3.2

Myy = 67.8 kNm b = 3500 mm d = 301 mm As = 622 mm² PROVIDE 17 R16 @ 100 & 375 B2 As prov = 3418 mm² . .

Vyy = v= or Vyy = v= vc =

73.5 0.070 55.8 0.053 0.466

u crit = v max = vc =

5708 mm 0.553 N/mm² at col face 0.459 N/mm²

.

kN at d from col face N/mm² kN at 2d from col face N/mm² N/mm² .

77


Perhitungan Kontrol Pemenuhan Kapasitas Daya Dukung dan Detail Penulangan Pondasi Telapak Segmen 1 (Join No. 120, Tipe Tapak T2, Kolom K4)

Tumpuan Kiri Segmen Depan Bangunan, Join No. 120, Lebar B = 350 x 350 cm2

= titik pengambilan sampel perhitungan di segmen 1, No. Join 120 Gbr. 40.a – d. Posisi titik sampel pondasi, Profil Uji CPT, Gaya Reaksi dan Momen Maksimum


Momen perletakkan Mx, My

78



Df =

1.50

m

Berat volume tanah,

15.21

kN/m3

9.87



10.20

Tahanan konus rata-rata (hasil pengujian sondir),

g= f= c= qc =

kPa kg/cm2

Nilai N hasil uji SPT

N=

18

Bx = By =

3.50

m

3.50

m

h= bx = by = as =

0.40

m

0.60

m

0.40

m

fc' = fy = gc =

25.0

MPa

400

MPa kN/m3

Sudut gesek dalam, Kohesi,

21.00


40


23.54

BEBAN RENCANA FONDASI Gaya aksial akibat beban terfaktor, Momen arah x akibat beban terfaktor, Momen arah y akibat beban terfaktor,

Pu = Mux = Muy =

273.920

kN

12.190

kNm

7.640

kNm


qu = c * Nc * (1 + 0.3 * B / L) + D f * g * Nq + 0.5 * B * N g * (1 - 0.2 * B / L)

79


2 c = kohesi tanah (kN/m ) Df = Kedalaman fondasi (m)


Sudut gesek dalam,

c= Df =

10.20



1.50

m

g= B = By = L = By =

15.21

kN/m

3.50

m

3.50

m

3

9.87 f=  f = f / 180 * p = 0.1722815 rad 1.48439 a = e(3*p / 4 - f/2)*tan f = 2 Kpg = 3 * tan [ 45 + 1/2*( f + 33) ] = 15.770531


Nc = 1/ tan f * [ a2 / (2 * cos 2 (45 + f/2) - 1 ] = Nq = a2 / [ (2 * cos 2 (45 + f/2) ] = Nc * tan f + 1 = Ng = 1/2 * tan f * [ Kpg / cos 2 f - 1 ] =

9.536 2.659 1.327


qu = c*Nc*(1+0.3*B/L) + D f*g*Nq + 0.5*B*N g*(1-0.2*B/L) = Kapasitas dukung tanah, qa = qu / 3 =

2

188.99

kN/m

63.00

kN/m

2

2. MENURUT MEYERHOF (1956) Kapasitas dukung tanah menurut Meyerhof (1956) : 2

qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ]2 * Kd dengan, Kd = 1 + 0.33 * D f / B

( dalam kg/cm ) harus  1.33

2 qc = tahanan konus rata-rata hasil sondir pada dasar fondasi ( kg/cm ) 3.50 m B = lebar fondasi (m) B = By = 1.50 m Df = Kedalaman fondasi (m) Df = Kd = 1 + 0.33 * D f / B = 1.1414286 < 1.33 diambil, Kd = 1.1414286  2 kg/cm Tahanan konus rata-rata hasil sondir pada dasar fondasi, 21.00 qc = 2 kg/cm 0.856 qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ]2 * Kd = 2 kN/m Kapasitas dukung ijin tanah, 85.62 qa =

3. MENURUT SKEMPTON (1986) Kapasitas dukung tanah menurut Skempton (1986) :

qa = 12.5 * N' * [ ( B + 0.3 ) / B ]2 * Kd dengan, N' = CN * N CN = 2 / ( 1 + po / pr ) Kd = 1 + 0.33 * D f / B Df = B = po = pr = CN = N' =

Kedalaman fondasi (m) lebar fondasi (m) tekanan overburden efektif, tegangan efektif referensi, faktor koreksi overburden , nilai SPT terkoreksi,

2

( dalam kN/m )

harus  1.33

1.50 m Df = 3.50 m B = By = 2 po = Df * g = 22.80825 kN/m 2 kN/m 100 pr = 1.63 CN = 2 / ( 1 + po / pr ) = 29.31 N' = CN * N = 1.1414286 < 1.33 Kd = 1 + 0.33 * D f / B = Kd = 1.1414286  Diambil,

80

Analysis and Evaluation of the Reliability of Buildings of Poso City Mall (Construction Stage) - Y. Soleman, 2015 Kapasitas dukung ijin tanah,

qa = 12.5 * N' * [ ( B + 0.3 ) / B ] 2 * Kd =

493.02

kN/m2

63.00

kN/m2

85.62

kN/m2

493.02

kN/m2

63.00

kN/m2

4. KAPASITAS DUKUNG TANAH YANG DIPAKAI qa = qa = qa = qa =

Kapasitas dukung tanah menurut Terzaghi dan Peck : Kapasitas dukung tanah menurut Meyerhof : Kapasitas dukung tanah menurut Skempton : Kapasitas dukung tanah yang dipakai :




12.2500

m2

7.1458

m3

7.1458

m3

1.10

m

26.142

kN/m2



0.0445

m

0.0279

m

< <

Bx / 6 = By / 6 =

0.5833

m

(OK)

0.5833

m

(OK)

Tegangan tanah maksimum yang terjadi pada dasar fondasi : 51.278 qmax = Pu / A + Mux / W x + Muy / W y + q = qmax AMAN (OK) < qa 

kN/m2



>

0



45.728

kN/m2



81


d' = d = h - d' = ax = ( Bx - bx - d ) / 2 =

0.075

m

0.325

m

1.288

m


49.236

kN/m

108.668

kN

3500

mm

325

mm


d= bc = bx / by =


2

1.5000

Kuat geser foot plat arah x, diambil nilai terkecil dari V c yang diperoleh dari pers.sbb. :

Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10 -3 = Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10 -3 = Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10-3 = Diambil, kuat geser foot plat, Vc = 

2211.806 kN 2708.333 kN 1895.833 kN 1895.833 kN

0.75 f = f * Vc = 1421.875 kN


f * Vc 1421.875

≥ >

Vux 108.668



AMAN (OK)


d' = d = h - d' = ay = ( By - by - d ) / 2 =

0.085

m

0.315

m

1.393

m


49.070

kN/m

117.125

kN

3500

mm

315

mm



d= bc = bx / by =

2

1.5000

Kuat geser foot plat arah y, diambil nilai terkecil dari V c yang diperoleh dari pers.sbb. :


2143.750 kN 2572.500 kN 1837.500 kN 1837.500 kN

82


f = f * Vc =

Faktor reduksi kekuatan geser, Kuat geser foot plat,

0.75 1378.125

kN

0.085

m

Syarat yang harus dipenuhi,

f * Vc 1378.125

≥

Vux

>

117.125



AMAN (OK)


d' = d = h - d' = cx = bx + d = cy = by + d =


0.32

m

0.915

m

0.715

m


Vup = ( Bx * By - c x * c y ) * [ ( qmax + qmin ) / 2 - q ] = 259.291 Ap = 2 * ( c x + c y ) * d = 1.027 Lebar bidang geser pons, bp = 2 * ( c x + c y ) = 3.260 Rasio sisi panjang thd. sisi pendek kolom, 1.5000 bc = bx / by = Tegangan geser pons, diambil nilai terkecil dari f p yang diperoleh dari pers.sbb. : fp = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' / 6 = 1.944 2.444 fp = [ as * d / bp + 2 ] * √ fc ' / 12 = 1.667 fp = 1 / 3 * √ f c' = Tegangan geser pons yang disyaratkan, 1.667 fp = Luas bidang geser pons,

f = f * Vnp = f * Ap * f p * 10 3 =

Faktor reduksi kekuatan geser pons, Kuat geser pons, Syarat :

f * Vnp 1283.625

f * Vnp 1283.625

≥

Vup

>

≥

259.291

Pu

>

273.920



AMAN (OK)



AMAN (OK)

kN 2 m m

MPa MPa MPa MPa

0.75 1283.63

kN


83


ax = ( Bx - bx ) / 2 =

1.450


48.979

kN/m

89.664

kNm

3500

mm


m




400 h= 75 d' = Tebal efektif plat, 325 d = h - d' = Kuat tekan beton, 25 fc' = Kuat leleh baja tulangan, 400 fy = Modulus elastis baja, Es = 2.00E+05 Faktor distribusi teg. beton, 0.85 b1 = rb = b1* 0.85 * f c’/ fy * 600 / ( 600 + f y ) = 0.0270938 Tebal plat fondasi,

mm

Jarak pusat tulangan thd. sisi luar beton,

mm

f = Rmax = 0.75 * rb * f y * [1-½*0.75* rb * fy / ( 0.85 * f c’ ) ] = Mn = Mux / f = Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = < Rmax (OK) Rn 


mm MPa MPa MPa

0.80 6.574 112.080

kNm

0.30318


r = 0.85 * f c’ / f y * [ 1 -  {1 – 2 * R n / ( 0.85 * f c’ ) } ] = Rasio tulangan minimum, rmin = r= Rasio tulangan yang digunakan,  As = r * b * d =


0.0008 0.0025 0.0025 2843.75

D 16 247 s = p / 4 * D * b / As = 200 smax = 200 s=  D 16 200 2 As = p / 4 * D * b / s = 3518.58 2

mm2 mm mm mm mm mm2


ay = ( By - by ) / 2 =

1.550


48.820

kN/m

102.236

kNm

3500

mm

400

mm


m



Muy = 1/2 * ay2 * [ qy + 2/3 * ( qmax - qy ) - q ] * Bx = Lebar plat fondasi yang ditinjau, b = Bx = Tebal plat fondasi,

h=

84


85 d' = Tebal efektif plat, 315 d = h - d' = Kuat tekan beton, 25 fc' = Kuat leleh baja tulangan, 400 fy = Modulus elastis baja, Es = 2.00E+05 Faktor distribusi teg. beton, 0.85 b1 = rb = b1* 0.85 * f c’/ fy * 600 / ( 600 + f y ) = 0.0270938 Jarak pusat tulangan thd. sisi luar beton,

f = Rmax = 0.75 * rb * f y * [1-½*0.75* rb * fy / ( 0.85 * f c’ ) ] = Mn = Muy / f = Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = Rn < Rmax (OK) 


mm mm MPa MPa MPa

0.80 6.574 127.795

kNm

0.36798



0.0009

As = r * b * d =

2756.25


0.0025 0.0025

D 16 255 s = p / 4 * D * b / As = 200 smax = 200 s=  2

D 16 200 2 As = p / 4 * D * b / s = 3518.58

2

mm mm mm mm mm

2

mm

3. TULANGAN SUSUT Rasio tulangan susut minimum, Luas tulangan susut arah x, Luas tulangan susut arah y, Diameter tulangan yang digunakan,


mm

85




 12  12

-

249

mm

200

mm

200

mm

256

mm

200

mm

200

mm

200 200



86



Project


Client Location



Single column base



Plot (to scale)

characteristic

IMPOSED

1.5 1.05

concrete steel

Key

WIND

273.9 7.6 12.2 5.7 9.5

Grnd Brg Pressure Bending

47%

fsx

33%

(As/Asprov) fsy


Shear

1

2

3

4

no wind with wind

26.5 26.5

29.5 29.5

22.3 22.3

24.8 24.8

Detail to 3.11.3.2 REINFORCEMENT Mxx = 137.4 kNm b = 3500 mm d = 317 mm As = 1197 mm² PROVIDE 17 R16 @ 125 & 325 B1 As prov = 3418 mm² .

v xx

21%

v yy

21%


56% 0%

25%

50%

75%


Myy = 123.5 kNm b = 3500 mm d = 301 mm As = 1134 mm² PROVIDE 17 R16 @ 100 & 375 B2 As prov = 3418 mm² .

. kN at d from col face N/mm² kN at 2d from col face N/mm² N/mm²

35%

punching

characteristic

CORNER

140.7 0.127 105.4 0.095 0.452

R68

ey = 0

STATUS VALID DESIGN

BEAM SHEAR Vxx = v= or Vxx = v= vc =

-

COLUMN h = 400 b = 600


Job No

gc gs

N/mm² mm fcu 25 h agg 20 mm fy 400 N/mm² cover 75 kN/m³ Densities - Concrete 23.544 kN/m³ Soil 15 kN/m² (net allowable increase) Bearing pressure 63

1

Revision

YS

© 1999 BCA for RCC

Page

15 July 2015

Checked

MATERIALS


Date

RMW

.


135.0 0.128 101.3 0.096 0.466



.


87



Tumpuan Kiri Segmen Tengah Bangunan, Join No. 134, B = 400 x 400 cm2

= titik pengambilan sampel perhitungan di segmen 1, No. Join 134 Gbr. 42.a – d. Posisi titik sampel pondasi, Profil Uji CPT, Gaya Reaksi dan Momen Maksimum,



88



Df =

1.50

m

Berat volume tanah,

g= f= c= qc =

15.21

kN/m3

9.87



10.20 21.00

kPa 2 kg/cm

Bx = By =

4.00

m

4.00

m

h= bx = by = as =

0.40

m

0.80

m

0.80

m

fc' = fy = gc =

25.0

MPa

400 23.544

MPa kN/m3

273.920

kN

12.190

kNm

7.640

kNm

Sudut gesek dalam, Kohesi, Tahanan konus rata-rata (hasil pengujian sondir), DIMENSI FONDASI Lebar fondasi arah x, Lebar fondasi arah y, Tebal fondasi, Lebar kolom arah x, Lebar kolom arah y, Posisi kolom (dalam = 40, tepi = 30, sudut = 20)

40

BAHAN KONSTRUKSI Kuat tekan beton, Kuat leleh baja tulangan, Berat beton bertulang, BEBAN RENCANA FONDASI

Pu = Mux = Muy =



qu = c * Nc * (1 + 0.3 * B / L) + D f * g * Nq + 0.5 * B * N g * (1 - 0.2 * B / L) 2 c = kohesi tanah (kN/m ) Df = Kedalaman fondasi (m) 3 g = berat volume tanah (kN/m ) B = lebar fondasi (m) L = panjang fondasi (m)

Sudut gesek dalam,

c= Df =

10.20 1.50

 m

g= B = By = L = By =

15.21

kN/m3

4.00

m

4.00

m

9.87 f=  f = f / 180 * p = 0.1722815 rad 1.48439 a = e(3*p / 4 - f/2)*tan f = 2 Kpg = 3 * tan [ 45 + 1/2*( f + 33) ] = 15.770531


Nc = 1/ tan f * [ a2 / (2 * cos2 (45 + f/2) - 1 ] = Nq = a2 / [ (2 * cos 2 (45 + f/2) ] = Nc * tan f + 1 = Ng = 1/2 * tan f * [ Kpg / cos 2 f - 1 ] =

9.536 2.659 1.327


qu = c*Nc*(1+0.3*B/L) + D f*g*Nq + 0.5*B*N g*(1-0.2*B/L) = Kapasitas dukung tanah, qa = qu / 3 =

2

189.25

kN/m

63.08

kN/m

2

89





2 qc = tahanan konus rata-rata hasil sondir pada dasar fondasi ( kg/cm ) B = lebar fondasi (m) B = By = Df = Kedalaman fondasi (m) Df = Kd = 1 + 0.33 * D f / B = diambil, Kd =  Tahanan konus rata-rata hasil sondir pada dasar fondasi, qc = 2 qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] * Kd = Kapasitas dukung ijin tanah, qa =

4.00

m

1.50

m

1.12375

< 1.33

1.12375 2

21.00

kg/cm

0.826

kg/cm

82.64

kN/m

63.08

kN/m

82.64

kN/m

63.08

kN/m

2

2

3. KAPASITAS DUKUNG TANAH YANG DIPAKAI qa = qa = qa =

Kapasitas dukung tanah menurut Terzaghi dan Peck : Kapasitas dukung tanah tanah menurut Meyerhof : Kapasitas dukung tanah yang dipakai :

2 2 2




2

16.0000

m

10.6667

m

10.6667

m

1.10 26.144

3 3

m 2 kN/m



0.0445

m

0.0279

m

< <

Bx / 6 = By / 6 =

0.6667

m

(OK)

0.6667

m

(OK)


qmax = Pu / A + Mux / W x + Muy / W y + q = 45.123 qmax  AMAN (OK) < qa

2

kN/m



>

0



41.405

2

kN/m


90


BEARING CAPACITY BY VESIC'S METHOD

Reference: Das, "Fundamentals of Geotechnical Engineering," Section 12.2 Name Date Identification

15 July 2015 Das Example 12.1

Input Units of Measurement SI SI or E

gw = 9. 81

Foundation Information Shape

Loading e

RE SQ, CI , CO, or RE

B=

4. 00 m

L =

4. 00 m

kN/ m^3

e

B=

0. 00

L=

0. 00

b ( deg) = 0. 00

Df = 1. 50 m Soil Information c = 10. 20 kPa Leave gsat blank if no water. f = 9. 87 deg kN/m^3 Soil Above Foundation Base g1 = 15. 21 g1 s a t = kN/m^3 Soil Below Foundation Base g2 = 15. 21 g2 s a t = Depth of Water Below Ground Surface Dw = 5. 00 m Factor of Safety F= 3. 00 Calculations f( deg) = 9. 87

Nc =

8. 29

B=

4. 00

e

f( r ad) = 0. 17

Nq =

2. 44

L =

4. 00

e

b ( deg) = 0. 00

Ng =

1. 20

A=

4. 00

Df / B=

c 10. 20

Nc 8. 29

Fcs 1. 29

Fcd 1. 15

Fci 1. 00

q 22. 82

Nq 2. 44

Fqs 1. 17

Fqd 1. 09

B 4. 00

Ng 1. 20

Fgs 0. 60

Fgd 1. 00

g 12. 08

FS =

3.00

B=

0. 00

B' =

4. 00

L=

0. 00

L' =

4. 00

0. 38

A' =

16. 00

qu 126

kPa

Qu 2014

kN

Fqi 1. 00

71

kPa

1140.3

kN

Fgi 1. 00

17

kPa

277.9

kN

214.5 191.7 71.5 63.9

kPa kPa kPa kPa

3432.1 3067.0 1144.0 1022.3

kN kN kN kN

Gross Ultimate = Net Ultimate = Gross Allowable = Net Allowable =

91



d' = d = h - d' = ax = ( Bx - bx - d ) / 2 =

0.075

m

0.325

m

1.438

m


43.787

kN/m

105.288

kN

4000

mm

325

mm


d= bc = bx / by =


2

1.0000



3250.000 kN 2843.750 kN 2166.667 kN 2166.667 kN

0.75 f = f * Vc = 1625.000 kN


f * Vc 1625.000

≥ >

Vux 105.288



AMAN (OK)


Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton, Tebal efektif foot plat, Jarak bid. kritis terhadap sisi luar foot plat,

d' = d = h - d' = ay = ( By - by - d ) / 2 =

0.085

m

0.315

m

1.443

m

92


Tegangan tanah pada bidang kritis geser arah y,

qy = qmin + (By - ay) / By * (qmax - qmin) = Gaya geser arah y, Vuy = [ qy + ( qmax - qy ) / 2 - q ] * a y * Bx = Lebar bidang geser untuk tinjauan arah y, b = Bx = d= = b / b bc x y=


43.782

kN/m2

105.641

kN

4000

mm

315

mm

1.0000


Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10 -3 = Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10 -3 = Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10 -3 = Diambil, kuat geser foot plat, Vc = 

3150.000 kN 2703.750 kN 2100.000 kN 2100.000 kN

0.75 f = f * Vc = 1575.000 kN


f * Vc 1575.000

≥ >

Vux 105.641



AMAN (OK)



d' = d = h - d' = cx = bx + 2 * d = cy = by + 2 * d =

0.085

m

0.32

m

1.115

m

1.115

m


Vup = ( Bx * By - c x * c y ) * [ ( qmax + qmin ) / 2 - q ] = 252.636 Luas bidang geser pons, 1.405 Ap = 2 * ( c x + c y ) * d = Lebar bidang geser pons, 4.460 bp = 2 * ( c x + cy ) = Rasio sisi panjang thd. sisi pendek kolom, bc = bx / by = 1.0000 Tegangan geser pons, diambil nilai terkecil dari fp yang diperoleh dari pers.sbb. : 2.500 fp = [ 1 + 2 / bc ] * √ fc' / 6 = 2.010 f p = [ as * d / bp + 2 ] * √ fc' / 12 = 1.667 fp = 1 / 3 * √ fc' = Tegangan geser pons yang disyaratkan, 1.667 fp = Faktor reduksi kekuatan geser pons, Kuat geser pons,

f = 3 f * Vnp = f * Ap * f p * 10 =

kN m2 m

MPa MPa MPa MPa

0.75 1756.13

kN

93


≥

f * Vnp

Syarat :

Vup

>

1756.125

≥

f * Vnp

252.636

Pu

>

1756.125

273.920



AMAN (OK)



AMAN (OK)


ax = ( Bx - bx ) / 2 =

1.600


43.635

kN/m

94.635

kNm

4000

mm


m




400 h= Jarak pusat tulangan thd. sisi luar beton, 75 d' = Tebal efektif plat, 325 d = h - d' = Kuat tekan beton, 25 f c' = Kuat leleh baja tulangan, 400 fy = Modulus elastis baja, Es = 2.00E+05 Faktor distribusi teg. beton, 0.85 b1 = 0.0270938 = * 0.85 * f ’/ f * 600 / ( 600 + f ) = rb b1 c y y Tebal plat fondasi,

f = Rmax = 0.75 * rb * fy * [1-½*0.75* rb * f y / ( 0.85 * f c’ ) ] = Mn = Mux / f = Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = < Rmax Rn (OK) 



0.80 6.574 118.293

kNm

0.27998


r = 0.85 * f c’ / fy * [ 1 -  {1 – 2 * Rn / ( 0.85 * f c’ ) } ] = Rasio tulangan minimum, rmin = r= Rasio tulangan yang digunakan,  Luas tulangan yang diperlukan, Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Jarak tulangan maksimum, Jarak tulangan yang digunakan, Digunakan tulangan, Luas tulangan terpakai,

As = r * b * d =

0.0007 0.0025 0.0025 3250.00

D 16 247 s = p / 4 * D2 * b / As = 200 smax = 200 s=  D 16 200 As = p / 4 * D2 * b / s = 4021.24

2

mm mm mm mm mm

2

mm

94



ay = ( By - by ) / 2 =

1.600

m


43.635

kN/m

94.635

kNm

4000

mm


2




f = Rmax = 0.75 * rb * f y * [1-½*0.75* rb * fy / ( 0.85 * f c’ ) ] = Mn = Muy / f = Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = (OK) Rn < Rmax 



0.80 6.574 118.293

kNm

0.29804



0.0008

As = r * b * d =

3150.00


0.0025 0.0025

D 16 255 s = p / 4 * D * b / As = 200 smax = 200 s=  2

D 16 200 2 As = p / 4 * D * b / s = 4021.24

2

mm mm mm mm mm

2

mm

95







 12  12

-

mm 249

mm

200

mm

200

mm

256

mm

200

mm

200

mm

200 200


96



97



Project


Client Location



Single column base



Plot (to scale)

characteristic

IMPOSED

1.5 1.05

concrete steel

Key

WIND

348.5 66.0 34.6 28.1 7.6


58%

fsx

40%

(As/Asprov) fsy


Shear

1

2

3

4

no wind with wind

20.7 20.7

36.8 36.8

15.2 15.2

28.1 28.1


v xx

26%

v yy

24%


57% 0%

25%

50%

75%




42%

punching

characteristic

CORNER

192.1 0.152 148.1 0.117 0.457

R68

ey = 0

STATUS VALID DESIGN


-

COLUMN h = 800 b = 800


Job No

gc gs

N/mm² mm fcu 25 h agg 20 mm fy 400 N/mm² cover 75 kN/m³ Densities - Concrete 23.544 kN/m³ Soil 15 kN/m² (net allowable increase) Bearing pressure 63

1

Revision

YS

© 1999 BCA for RCC

Page

15 July 2015

Checked

MATERIALS


Date

RMW

.


176.6 0.147 138.1 0.115 0.471



.


98



Tumpuan Tengah Bangunan, Join No. 67, Lebar B = 400 x 400 cm2

= titik pengambilan sampel perhitungan di segmen 2, No. Join 67 Gbr. 44.a – e. Posisi titik sampel pondasi, Profil Uji CPT, Gaya Reaksi dan Momen Maksimum.



99



Df =

1.50

m

Berat volume tanah,

15.24

kN/m3

16.44



7.95

Tahanan konus rata-rata (hasil pengujian sondir),

g= f= c= qc =

kPa kg/cm2

Nilai N hasil uji SPT

N=

18

Bx = By =

4.00

m

4.00

m

h= bx = by = as =

0.40

m

0.80

m

0.80

m

fc' = fy = gc =

25.0

MPa

400

MPa kN/m3

Sudut gesek dalam, Kohesi,

21.00


40


23.54

BEBAN RENCANA FONDASI

Pu = Mux = Muy =


295.970

kN

72.930

kNm

55.230

kNm


qu = c * N c * (1 + 0.3 * B / L) + D f * g * Nq + 0.5 * B * N g * (1 - 0.2 * B / L) 2 c = kohesi tanah (kN/m ) Df = Kedalaman fondasi (m)

c= Df =

3 g = berat volume tanah (kN/m ) B = lebar fondasi (m) L = panjang fondasi (m)

Sudut gesek dalam,

g= B = By = L = By =

1.50

 m

15.24

kN/m3

4.00

m

4.00

m

7.95

16.44 f=  f = f / 180 * p = 0.2868623 rad a = e(3*p / 4 - f/2)*tan f = 1.9208402 Kpg = 3 * tan2 [ 45 + 1/2*( f + 33) ] = 21.966716



14.053 5.146 3.375



268.23

kN/m2

89.41

kN/m2

100



qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] 2 * Kd dengan, Kd = 1 + 0.33 * D f / B


2 qc = tahanan konus rata-rata hasil sondir pada dasar fondasi ( kg/cm ) B = lebar fondasi (m) B = By = Df = Kedalaman fondasi (m) Df = Kd = 1 + 0.33 * D f / B = diambil, Kd =  Tahanan konus rata-rata hasil sondir pada dasar fondasi, qc = qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] 2 * Kd = Kapasitas dukung ijin tanah, qa =

4.00

m

1.50

m

1.12375

< 1.33

1.12375 2

21.00

kg/cm

0.826

kg/cm

82.64

2

2

kN/m

3. MENURUT SKEMPTON (1986) Kapasitas dukung tanah menurut Skempton (1986) :

qa = 12.5 * N' * [ ( B + 0.3 ) / B ] 2 * Kd dengan, N' = C N * N CN = 2 / ( 1 + po / pr ) Kd = 1 + 0.33 * D f / B Df = B = po = pr = CN = N' =

Kedalaman fondasi (m) lebar fondasi (m) tekanan overburden efektif, tegangan efektif referensi, faktor koreksi overburden , nilai SPT terkoreksi,

2

( dalam kN/m )

harus  1.33

Df = B = By = po = Df * g = pr = CN = 2 / ( 1 + po / pr ) = N' = C N * N = Kd = 1 + 0.33 * D f / B = Diambil, Kd = 

1.50

m

4.00

m 2

22.86711

kN/m

100

kN/m

2

1.63 29.30 1.12375

< 1.33

1.12375

Kapasitas dukung ijin tanah,

qa = 12.5 * N' * [ ( B + 0.3 ) / B ] 2 * Kd =

2

475.62

kN/m

89.41

kN/m

82.64

kN/m

475.62

kN/m

82.64

kN/m

4. KAPASITAS DUKUNG TANAH YANG DIPAKAI Kapasitas dukung tanah menurut Terzaghi dan Peck : Kapasitas dukung tanah menurut Meyerhof : Kapasitas dukung tanah menurut Skempton : Kapasitas dukung tanah yang dipakai :

qa = qa = qa = qa =

2 2 2 2


101


BEARING CAPACITY BY VESIC'S METHOD

Reference: Das, "Fundamentals of Geotechnical Engineering," Section 12.2 Name Date Identification

15 July 2015 Das Example 12.1

Input Units of Measurement SI SI or E

gw = 9. 81

Foundation Information Shape

Loading e

RE SQ, CI , CO, or RE

B=

4. 00 m

L =

4. 00 m

kN/ m^3

B=

0. 00

L=

0. 00

b ( deg) =

0. 00

e

Df = 1. 50 m Soil Information c = 7. 95 kPa Leave gsat blank if no water. f = 16. 44 deg kN/m^3 Soil Above Foundation Base g1 = g1 s a t = 15. 24 kN/m^3 Soil Below Foundation Base g2 = g2 s a t = 15. 24 Depth of Water Below Ground Surface Dw = 5. 00 m Factor of Safety F = 3. 00 Calculations f( deg) = 16. 44

Nc =

11. 94

B=

4. 00

e

f( r ad) = 0. 29

Nq =

4. 52

L =

4. 00

e

b ( deg) = 0. 00

Ng =

3. 26

A=

4. 00

c 7. 95

Nc 11. 94

Fcs 1. 38

Fcd 1. 15

q 22. 86

Nq 4. 52

Fqs 1. 30

B 4. 00

Ng 3. 26

Fgs 0. 60

g 12. 11

FS =

3.00

B=

0. 00

B' =

4. 00

L=

0. 00

L' =

4. 00

Df / B=

0. 38

A' =

16. 00

Fci 1. 00

qu 150

kPa

Qu 2407

kN

Fqd 1. 11

Fqi 1. 00

149

kPa

2385.6

kN

Fgd 1. 00

Fgi 1. 00

47

kPa

757.6

kN

346.9 324.0 115.6 108.0

kPa kPa kPa kPa

5550.5 5184.8 1850.2 1728.3

kN kN kN kN

Gross Ultimate = Net Ultimate = Gross Allowable = Net Allowable =

102




2

16.0000

m

10.6667

m

10.6667

m

1.10 26.185

3 3

m 2 kN/m



0.2464

m

0.1866

m

< <

Bx / 6 = By / 6 =

0.6667

m

(OK)

0.6667

m

(OK)


qmax = Pu / A + Mux / W x + Muy / W y + q = 56.698 AMAN (OK) qmax < qa 

2

kN/m



>



0

32.668

2

kN/m



d' = d = h - d' = ax = ( Bx - bx - d ) / 2 =

0.075

m

0.325

m

1.438

m


48.063

kN/m

150.623

kN

4000

mm

325

mm


d= bc = bx / by =


2

1.0000



3250.000 kN 2843.750 kN 2166.667 kN 2166.667 kN

0.75 f = f * Vc = 1625.000 kN


f * Vc 1625.000

≥ >

Vux 150.623



AMAN (OK)

103



d' = d = h - d' = ay = ( By - by - d ) / 2 =

0.085

m

0.315

m

1.443

m

qy = qmin + (By - ay) / By * (qmax - qmin) = Gaya geser arah y, Vuy = [ qy + ( qmax - qy ) / 2 - q ] * a y * Bx = Lebar bidang geser untuk tinjauan arah y, b = Bx =

48.033

kN/m

151.060

kN

4000

mm

315

mm


d= bc = bx / by =


2

1.0000


Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10 -3 = Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10 -3 = Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10 -3 = Diambil, kuat geser foot plat, Vc = 

3150.000 kN 2703.750 kN 2100.000 kN 2100.000 kN

0.75 f = f * Vc = 1575.000 kN


f * Vc 1575.000

≥ >

Vux 151.060



AMAN (OK)


104


d' = d = h - d' = c x = bx + d = c y = by + d =


0.085

m

0.32

m

1.115

m

1.115

m


Vup = ( Bx * By - c x * c y ) * [ ( qmax + qmin ) / 2 - q ] = 272.973 Luas bidang geser pons, 1.405 Ap = 2 * ( c x + c y ) * d = Lebar bidang geser pons, 4.460 bp = 2 * ( c x + cy ) = Rasio sisi panjang thd. sisi pendek kolom, 1.0000 bc = bx / by = Tegangan geser pons, diambil nilai terkecil dari fp yang diperoleh dari pers.sbb. : 2.500 fp = [ 1 + 2 / bc ] * √ fc ' / 6 = 2.010 f p = [ as * d / bp + 2 ] * √ fc' / 12 = 1.667 fp = 1 / 3 * √ fc' = Tegangan geser pons yang disyaratkan, 1.667 fp = f = f * Vnp = f * Ap * f p * 103 =

Faktor reduksi kekuatan geser pons, Kuat geser pons,

m

MPa MPa MPa MPa

0.75 1756.13

kN

ax = ( Bx - bx ) / 2 =

1.600

m


47.086

kN/m

139.823

kNm

4000

mm

≥

f * Vnp

Syarat :

kN 2 m

Vup

>

1756.125

≥

f * Vnp

272.973

Pu

>

1756.125

295.970



AMAN (OK)



AMAN (OK)



2



400 h= 75 d' = Tebal efektif plat, 325 d = h - d' = Kuat tekan beton, 25 fc' = Kuat leleh baja tulangan, 400 fy = Modulus elastis baja, Es = 2.00E+05 Faktor distribusi teg. beton, 0.85 b1 = rb = b1* 0.85 * f c’/ fy * 600 / ( 600 + f y ) = 0.0270938 Tebal plat fondasi,

mm

Jarak pusat tulangan thd. sisi luar beton,

mm

f = Rmax = 0.75 * rb * f y * [1-½*0.75* rb * fy / ( 0.85 * f c’ ) ] = Mn = Mux / f = Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = < Rmax (OK) Rn 


mm MPa MPa MPa

0.80 6.574 174.778

kNm

0.41368

105



r = 0.85 * f c ’ / f y * [ 1 -  {1 – 2 * R n / ( 0.85 * f c ’ ) } ] = rmin = r = Rasio tulangan yang digunakan,  Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = Rasio tulangan minimum,

Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Jarak tulangan maksimum, Jarak tulangan yang digunakan, Luas tulangan terpakai,

0.0025 0.0025 3250.00

D 16 247 s = p / 4 * D 2 * b / As = 200 s max = 200  s = D 16 2 As = p / 4 * D * b / s

Digunakan tulangan,

0.0010

2

mm mm mm mm mm

200 =

4021.24

2

mm



ay = ( By - by ) / 2 =

1.600

m

Tegangan tanah pada tepi kolom,


2

47.086

kN/m

139.823

kNm

4000

mm


Muy = 1/2 * a y2 * [ qy + 2/3 * ( qmax - qy ) - q ] * Bx = Lebar plat fondasi yang ditinjau, b = Bx =

400 h= Jarak pusat tulangan thd. sisi luar beton, 85 d' = Tebal efektif plat, 315 d = h - d' = Kuat tekan beton, 25 fc' = Kuat leleh baja tulangan, 400 fy = Modulus elastis baja, Es = 2.00E+05 Faktor distribusi teg. beton, 0.85 b1 = rb = b1* 0.85 * f c ’/ f y * 600 / ( 600 + f y ) = 0.0270938 Tebal plat fondasi,

f R max = 0.75 * rb * f y * [1-½*0.75* rb * f y / ( 0.85 * f c ’ ) ] Mn = Muy / f 6 2 R n = Mn * 10 / ( b * d ) < (OK) Rn R max 


= = = =


0.80 6.574 174.778

kNm

0.44036


r = 0.85 * f c ’ / f y * [ 1 -  {1 – 2 * R n / ( 0.85 * f c ’ ) } ] = rmin = r = Rasio tulangan yang digunakan,  Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = Rasio tulangan minimum,

Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Jarak tulangan maksimum, Jarak tulangan yang digunakan, Digunakan tulangan, Luas tulangan terpakai,

0.0011 0.0025 0.0025 3150.00

D 16 2 255 s = p / 4 * D * b / As = 200 s max = 200 s =  D 16 As = p / 4 * D 2 * b / s

2

mm mm mm mm mm

200 =

4021.24

2

mm

106







 12  12

-

mm 249

mm

200

mm

200

mm

256

mm

200

mm

200

mm

200 200



107



Project


Client Location



Single column base



Plot (to scale)

characteristic

IMPOSED

1.5 1.05

concrete steel

Key

WIND

296.0 55.2 72.9 12.8 15.7


44%

fsx

39%

(As/Asprov) fsy Shear

35%

v xx

21%

v yy

BEARING PRESSURES kN/m² 1

2

3

4

no wind with wind

22.2 22.2

36.5 36.5

10.3 10.3

18.6 18.6



51% 0%

25%

50%

75%




24%

punching

characteristic

CORNER

160.7 0.127 123.8 0.098 0.457

R68

ey = 0

STATUS VALID DESIGN


-

COLUMN h = 800 b = 800


Job No

gc gs


1

Revision

YS

© 1999 BCA for RCC

Page

15 July 2015

Checked

MATERIALS


Date

RMW

.


171.7 0.143 136.0 0.113 0.471



.


108



Tumpuan Kanan Belakang Bangunan, Join No. 32, Lebar B = 250 x 250 cm2

= titik pengambilan sampel perhitungan di segmen 3, No. Join 32 Gbr. 46.a – e. Posisi titik sampel pondasi, Profil Uji CPT, Gaya Reaksi dan Momen Maksimum.



109



Df =

1.50

m

Berat volume tanah,

g= f= c= qc =

15.24

kN/m3

16.44



7.95

kPa kg/cm2

Sudut gesek dalam, Kohesi, Tahanan konus rata-rata (hasil pengujian sondir),

200.00


Bx = By =

2.50

m

2.50

m

h= bx = by = as =

0.40

m

0.50

m

0.50

m

fc' = fy = gc =

25.0

MPa

400 23.544

MPa kN/m3

93.570

kN

19.200

kNm

27.910

kNm

40

BAHAN KONSTRUKSI Kuat tekan beton, Kuat leleh baja tulangan, Berat beton bertulang, BEBAN RENCANA FONDASI

Pu = Mux = Muy =



qu = c * N c * (1 + 0.3 * B / L) + D f * g * Nq + 0.5 * B * N g * (1 - 0.2 * B / L) 2 c = kohesi tanah (kN/m ) Df = Kedalaman fondasi (m)

c= Df =


Sudut gesek dalam,

g= B = By = L = By =

1.50

 m

15.24

kN/m3

2.50

m

2.50

m

7.95

16.44 f=  f = f / 180 * p = 0.2868623 rad a = e(3*p / 4 - f/2)*tan f = 1.9208402 Kpg = 3 * tan2 [ 45 + 1/2*( f + 33) ] = 21.966716



14.053 5.146 3.375



2

266.20

kN/m

88.73

kN/m2

110





2 qc = tahanan konus rata-rata hasil sondir pada dasar fondasi ( kg/cm ) B = lebar fondasi (m) B = By = Df = Kedalaman fondasi (m) Df = Kd = 1 + 0.33 * D f / B = diambil, Kd =  Tahanan konus rata-rata hasil sondir pada dasar fondasi, qc = 2 qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] * Kd = Kapasitas dukung ijin tanah, qa =

2.50

m

1.50

m

1.198

< 1.33

1.198 2

200.00

kg/cm

9.108

kg/cm

910.77

kN/m

88.73

kN/m2

910.77

kN/m

88.73

kN/m

6.2500

m

2.6042

m

2.6042

m

1.10

m

2

2

3. KAPASITAS DUKUNG TANAH YANG DIPAKAI qa = qa = qa =

Kapasitas dukung tanah menurut Terzaghi dan Peck : Kapasitas dukung tanah tanah menurut Meyerhof : Kapasitas dukung tanah yang dipakai :

2 2




26.187

2 3 3

2

kN/m



0.2052

m

0.2983

m

< <

Bx / 6 = By / 6 =

0.4167

m

(OK)

0.4167

m

(OK)


qmax = Pu / A + Mux / W x + Muy / W y + q = 59.248 qmax < qa AMAN (OK) 

2

kN/m

111




>



0

23.068

2

kN/m



d' = d = h - d' = ax = ( Bx - bx - d ) / 2 =

0.075

m

0.325

m

0.838

m

qx = qmin + (Bx - ax) / Bx * (qmax - qmin) = Gaya geser arah x, Vux = [ qx + ( qmax - qx ) / 2 - q ] * a x * By = Lebar bidang geser untuk tinjauan arah x, b = By =

47.128

kN/m

56.534

kN

2500

mm

325

mm


d= bc = bx / by =


2

1.0000


Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ fc' * b * d / 6 * 10 -3 = Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ fc' * b * d / 12 * 10 -3 = Vc = 1 / 3 * √ fc' * b * d * 10 -3 = Diambil, kuat geser foot plat, Vc = 

2031.250

kN

2437.500

kN

1354.167

kN

1354.167

kN

0.75 f = f * Vc = 1015.625 kN


f * Vc 1015.625

≥ >

Vux 56.534



AMAN (OK)


112


d' = d = h - d' = ay = ( By - by - d ) / 2 =

0.085

m

0.315

m

0.843

m


47.055

kN/m

56.795

kN

2500

mm

315

mm


d= bc = bx / by =


2

1.0000

Kuat geser foot plat arah y, diambil nilai terkecil dari Vc yang diperoleh dari pers.sbb. :

Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10-3 = Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10-3 = Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10-3 = Diambil, kuat geser foot plat, Vc =  f = f * Vc =

Faktor reduksi kekuatan geser, Kuat geser foot plat,

1968.750 kN 2310.000 kN 1312.500 kN 1312.500 kN 0.75 984.375

kN

d' = d = h - d' = cx = bx + 2 * d = cy = by + 2 * d =

0.085

m

0.32

m

0.815

m

0.815

m

Vup = ( Bx * By - cx * cy ) * [ ( qmax + qmin ) / 2 - q ] = Luas bidang geser pons, Ap = 2 * ( cx + cy ) * d = Lebar bidang geser pons, bp = 2 * ( cx + cy ) = Rasio sisi panjang thd. sisi pendek kolom, bc = bx / by =

83.626

kN

1.027

m

3.260

m

Syarat yang harus dipenuhi,

f * Vc 984.375

≥ >

Vux 56.795



AMAN (OK)


Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton, Tebal efektif foot plat, Lebar bidang geser pons arah x, Lebar bidang geser pons arah y, Gaya geser pons yang terjadi,

2

1.0000

113


Tegangan geser pons, diambil nilai terkecil dari fp yang diperoleh dari pers.sbb. :

fp = [ 1 + 2 / bc ] * √ fc ' / 6 = f p = [ as * d / bp + 2 ] * √ fc' / 12 = fp = 1 / 3 * √ fc' = Tegangan geser pons yang disyaratkan, fp = f = 3 f * Vnp = f * Ap * f p * 10 =

Faktor reduksi kekuatan geser pons, Kuat geser pons,

MPa

2.444

MPa

1.667

MPa

1.667

MPa

0.75 1283.63

kN

ax = ( Bx - bx ) / 2 =

1.000

m


44.776

kN/m

35.297

kNm

2500

mm

≥

f * Vnp

Syarat :

2.500

Vup

>

1283.625

≥

f * Vnp

83.626

Pu

>

1283.625

93.570



AMAN (OK)



AMAN (OK)



2


Mux = 1/2 * a x2 * [ qx + 2/3 * ( qmax - qx ) - q ] * By = Lebar plat fondasi yang ditinjau, b = By =


f = Rmax = 0.75 * rb * f y * [1-½*0.75* rb * fy / ( 0.85 * f c’ ) ] = Mn = Mux / f = Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = Rn < Rmax (OK) 



0.80 6.574 44.121

kNm

0.16709


114


r = 0.85 * fc’ / f y * [ 1 -  {1 – 2 * Rn / ( 0.85 * fc’ ) } ] = Rasio tulangan minimum, rmin = r= Rasio tulangan yang digunakan, 

0.0004

As = r * b * d =

2031.25

Luas tulangan yang diperlukan, Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Jarak tulangan maksimum, Jarak tulangan yang digunakan,

0.0025 0.0025

D 16 247 s = p / 4 * D * b / As = 200 smax = 200 s=  2

D 16 200 2 As = p / 4 * D * b / s = 2513.27

Digunakan tulangan, Luas tulangan terpakai,

2

mm mm mm mm mm

2

mm


ay = ( By - by ) / 2 =

1.000

m


44.776

kN/m

35.297

kNm

2500

mm


2



400 h= Jarak pusat tulangan thd. sisi luar beton, 85 d' = Tebal efektif plat, 315 d = h - d' = Kuat tekan beton, 25 fc' = Kuat leleh baja tulangan, 400 fy = Modulus elastis baja, Es = 2.00E+05 Faktor distribusi teg. beton, 0.85 b1 = rb = b1* 0.85 * f c’/ fy * 600 / ( 600 + fy ) = 0.0270938 Tebal plat fondasi,

f = Rmax = 0.75 * rb * f y * [1-½*0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc’ ) ] = Mn = Muy / f = Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = Rn < Rmax (OK) 



0.80 6.574 44.121

kNm

0.17786


r = 0.85 * fc’ / f y * [ 1 -  {1 – 2 * Rn / ( 0.85 * fc’ ) } ] =

0.0004

115


rmin = r=

0.0025

As = r * b * d =

1968.75

Rasio tulangan minimum,



Rasio tulangan yang digunakan, Luas tulangan yang diperlukan, Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Jarak tulangan maksimum, Jarak tulangan yang digunakan, Digunakan tulangan, Luas tulangan terpakai,

0.0025

D 16 255 s = p / 4 * D * b / As = 200 smax = 200 s=  2

D 16 200 2 As = p / 4 * D * b / s = 2513.27

2

mm mm mm mm mm

mm2






 12  12

-

mm 249

mm

200

mm

200

mm

256

mm

200

mm

200

mm

200 200


116



117



Project


Client Location



Single column base



-

R68

1.5 1.05

concrete steel

COLUMN h = 500 b = 500 ey = 0


Job No

gc gs


1

Revision

YS

© 1999 BCA for RCC

Page

15 July 2015

Checked

MATERIALS


Date

RMW

Plot (to scale)

characteristic

IMPOSED

Key

WIND

93.6 27.9 19.2 9.5 8.3


STATUS VALID DESIGN


14%

(As/Asprov) fsy

15%

1

2

3

4

no wind with wind

10.5 10.5

43.5 43.5

1.9 1.9

17.6 17.6

. BEAM SHEAR Vxx = 57.1 kN at d from col face v = 0.072 N/mm² or Vxx = 32.8 kN at 2d from col face v = 0.041 N/mm² vc = 0.451 N/mm²

v xx

9%

v yy

9%

punching

characteristic

CORNER


fsx

Shear


49%

13% 0%

25%

50%

75%


Myy = 37.3 kNm b = 2500 mm d = 301 mm As = 342 mm² PROVIDE 12 R16 @ 175 & 250 B2 As prov = 2413 mm² . .


52.3 0.069 31.9 0.042 0.464



.


118


Inspeksi No. 7 7. Rasio dan Luas Tulangan Longitudinal Terpasang Kolom Struktur,  dan Asc Catatan: Definisi M Memenuhi TM Tidak Memenuhi TI Tidak dapat Diinspeksi karena alasan keamanan atau keterbatasan alat ukur/instrumen NF Rusak Ringan atau Tidak Berfungsi Penuh dan memerlukan perbaikan atau perawatan RB Rusak Berat atau Cacat Berat yang memerlukan penggantian atau rekonstruksi. Tidak berfungsi sama sekali

M TM TI NF RB 7. Memenuhi Sebagian Besar kecuali Beberapa Bagianbagian Kecil dari Detail Pekerjaan. Jumlah Luas Tulangan untuk Semua Komponen Detail Sudah Memenuhi hanya Pekerjaan Detail/Konfigurasi Tulangan Geser dan Kait/Bengkokan Masih Kurang Memenuhi.

Kesimpulan/Rekomendasi Inspeksi No. 7: 1. Jumlah Luasan Minimum Pembesian Utama (Tulangan Longitudinal) yang ditentukan berdasarkan Nilai  (Rasio Tulangan), Jumlah dan Luasan Minimum Tulangan Transversal, Jumlah Luasan Tulangan MidBar, Jumlah Luasan Tulangan Sudut dan Konfigurasi Detail Penulangan Kolom-kolom Sudah Memenuhi Ketentuan dalam SNI-032847-2002 dan SNI-03-1726-2002. 2. Desain Kolom telah mengadopsi Konsep Desain Kapasitas untuk Menjamin Tidak Terjadinya Keruntuhan Lantai Dasar akibat Gempa Lateral atau Mekanisme Lantai Lemah (Weak Story Mechanisms). 3. Pekerjaan Detail/Konfigurasi Tulangan Geser dan Pembengkokan Kait Tulangan Masih Kurang Memenuhi.

119


Tabel 18.a. Luas Tulangan Luas Tulangan Longitudinal, Tulangan Geser, Tulangan Pengekang, dan Tulangan Sudut Kolom-kolom Perletakkan Fondasi (Ground Floor). Tabel diseleksi.

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

0 Design

COMB4

1 Design

COMB4

2 Design

COMB4

mm²

300 300 450 450 580 580 580 300 300 300 613 613 613 800 800 800 613 613 613 450 450 450 800 800 800 613 613 613 300 300 300 300 300 300 200 200 200 200 200 200 200 200 200 100 100 100 100 100 100 100 100 100 800 800 800

300 300 450 450 580 580 580 300 300 300 613 613 613 800 800 800 613 613 613 450 450 450 800 800 800 613 613 613 300 300 300 300 300 300 200 200 200 200 200 200 200 200 200 100 100 100 100 100 100 100 100 100 800 800 800

mm²/m COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB3 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB4 COMB3 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB3 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB4

333.3 333.3 0 0 500 500 500 0 0 0 583.3 583.3 583.3 666.7 666.7 666.7 583.3 583.3 583.3 0 0 0 666.7 666.7 666.7 583.3 583.3 583.3 333.3 333.3 333.3 0 0 0 598.8 598.8 598.8 333.3 333.3 333.3 333.3 333.3 333.3 0 0 0 0 0 0 235.2 235.2 235.2 666.7 666.7 666.7

At V Minor

mm²

2400 2400 3600 3600 4641 4642 4643 2400 2400 2400 4900 4900 4900 6400 6400 6400 4900 4900 4900 3600 3600 3600 6400 6400 6400 4900 4900 4900 2400 2400 2400 2400 2400 2400 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1600 800 800 800 800 800 800 800 800 800 6400 6400 6400

V Minor Combo

Corner Bar As

mm²

2400 2400 3600 3600 3600 3600 3600 2400 2400 2400 4900 4900 4900 6400 6400 6400 4900 4900 4900 3600 3600 3600 6400 6400 6400 4900 4900 4900 2400 2400 2400 2400 2400 2400 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1600 800 800 800 800 800 800 800 800 800 6400 6400 6400

At V Major

Mid Bar As

mm²

V Major Combo

As

mm

GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF GF

As,min

PMM Combo

K-46 K-46 K-66 K-66 K-66 K-66 K-66 K-46 K-46 K-46 K-77 K-77 K-77 K-88 K-88 K-88 K-77 K-77 K-77 K-66 K-66 K-66 K-88 K-88 K-88 K-77 K-77 K-77 K-46 K-46 K-46 K-46 K-46 K-46 K-44 K-44 K-44 K-44 K-44 K-44 K-44 K-44 K-44 K-24 K-24 K-24 K-24 K-24 K-24 K-24 K-24 K-24 K-88 K-88 K-88

PMM Ratio

Design Section

1 1 3 3 10 10 10 11 11 11 16 16 16 51 51 51 52 52 52 60 60 60 67 67 67 68 68 68 72 72 72 73 73 73 1181 1181 1181 1182 1182 1182 1183 1183 1183 1496 1496 1496 1497 1497 1497 1499 1499 1499 1530 1530 1530

Design/Check

Unique Name

C80 C80 C82 C82 C89 C89 C89 C90 C90 C90 C95 C95 C95 C132 C132 C132 C133 C133 C133 C141 C141 C141 C149 C149 C149 C150 C150 C150 C154 C154 C154 C155 C155 C155 C219 C219 C219 C220 C220 C220 C221 C221 C221 C229 C229 C229 C230 C230 C230 C232 C232 C232 C233 C233 C233

Station

Label

Story

TABLE: Concrete Column Summary - ACI 318-08

mm²/m COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4

500 500 500 500 500 500 500 0 0 0 0 0 0 666.7 666.7 666.7 0 0 0 0 0 0 666.7 666.7 666.7 0 0 0 500 500 500 500 500 500 333.3 333.3 333.3 333.3 333.3 333.3 333.3 333.3 333.3 0 0 0 0 0 0 759.1 759.1 759.1 666.7 666.7 666.7

120


Tabel 18.b. Luas Tulangan Luas Tulangan Longitudinal, Tulangan Geser, Tulangan Pengekang, dan Tulangan Sudut Kolom-kolom Lantai 1 (Base/1st Floor). Tabel diseleksi.

K-46 K-46 K-46 K-46 K-46 K-46 K-66 K-66 K-66 K-66 K-66 K-66 K-77 K-77 K-77 K-77 K-77 K-77 K-46 K-46 K-77 K-77 K-77 K-77 K-77 K-77 K-88 K-88 K-88 K-66 K-66 K-66 K-66 K-66 K-66 K-33 K-33 K-33 K-33 K-33 K-33 K-46 K-46 K-46 K-44 K-44 K-44 K-44 K-44 K-44 K-24 K-24 K-24 K-24 K-24 K-24 K-88 K-88 K-88

0 2175 4350 0 2175 4350 0 2175 4350 0 2061.6 4123.3 0 2000 4000 0 2000 4000 0 2100 0 1900 3800 0 1900 3800 0 1900 3800 0 2175 4350 0 2175 4350 0 2250 4500 0 2300 4600 0 2100 4200 0 2175 4350 0 2175 4350 0 2250 4500 0 2250 4500 0 1900 3800

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB3

Design

COMB4

Design

COMB3

Design

COMB3

Design

COMB4

Design

COMB3

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

mm²

300 300 300 300 300 300 450 450 450 450 450 450 613 613 613 613 613 613 300 300 613 613 613 613 613 613 800 800 800 450 450 450 450 450 450 113 113 113 113 113 113 300 300 300 200 200 200 200 200 200 167 100 104 239 100 180 800 800 800

300 300 300 300 300 300 450 450 450 450 450 450 613 613 613 613 613 613 300 300 613 613 613 613 613 613 800 800 800 450 450 450 450 450 450 113 113 113 113 113 113 300 300 300 200 200 200 200 200 200 167 100 104 239 100 180 800 800 800

mm²/m COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB3 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB3 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4

333.33 333.33 333.33 333.33 333.33 333.33 0 0 0 500 500 500 583.33 583.33 583.33 583.33 583.33 583.33 333.33 333.33 583.33 583.33 583.33 583.33 583.33 583.33 666.67 666.67 666.67 0 0 0 575.66 575.66 575.66 250 250 250 250 250 250 333.33 333.33 333.33 370.12 370.12 370.12 0 0 0 0 0 0 166.67 166.67 166.67 666.67 666.67 666.67

At V Minor

mm²

2400 2400 2400 2400 2400 2400 3600 3600 3600 3600 3600 3600 4900 4900 4900 4900 4900 4900 2400 2400 4900 4900 4900 4900 4900 4900 6400 6400 6400 3600 3600 3600 3600 3600 3600 900 900 900 900 900 900 2400 2400 2400 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1338 800 830 1913 800 1442 6400 6400 6400

V Minor Combo

Corner Bar As

mm²

2400 2400 2400 2400 2400 2400 3600 3600 3600 3600 3600 3600 4900 4900 4900 4900 4900 4900 2400 2400 4900 4900 4900 4900 4900 4900 6400 6400 6400 3600 3600 3600 3600 3600 3600 900 900 900 900 900 900 2400 2400 2400 1600 1600 1600 1600 1600 1600 800 800 800 800 800 800 6400 6400 6400

At V Major

Mid Bar As

mm²

V Major Combo

As

mm

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

As,min

PMM Combo

PMM Ratio

Design/Check

366 366 366 367 367 367 370 370 370 371 371 371 391 391 391 392 392 392 467 467 481 481 481 482 482 482 489 489 489 491 491 491 492 492 492 807 807 807 808 808 808 816 816 816 1191 1191 1191 1192 1192 1192 1514 1514 1514 1515 1515 1515 1531 1531 1531

Station

Unique Name

C80 C80 C80 C81 C81 C81 C84 C84 C84 C85 C85 C85 C105 C105 C105 C106 C106 C106 C184 C184 C199 C199 C199 C200 C200 C200 C208 C208 C208 C210 C210 C210 C211 C211 C211 C215 C215 C215 C216 C216 C216 C218 C218 C218 C219 C219 C219 C220 C220 C220 C229 C229 C229 C230 C230 C230 C233 C233 C233

Design Section

Label

Story


mm²/m COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB3 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB3 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4

0 0 0 0 0 0 500 500 500 500 500 500 1032 1028 1018 1007 996.6 986.5 500 500 583.3 587.6 592.2 583.3 583.3 583.3 666.7 666.7 666.7 500 500 500 500 500 500 0 0 0 250 250 250 500 500 500 356.3 356.3 356.3 333.3 333.3 333.3 0 0 0 0 0 0 666.7 666.7 666.7

121


Tabel 18.c. Luas Tulangan Longitudinal, Tulangan Geser, Tulangan Pengekang, dan Tulangan Sudut Kolom-kolom Lantai 1 (Base/1st Floor). Tabel diseleksi.

C80 C80 C80 C81 C81 C81 C82 C82 C82 C83 C83 C83 C199 C199 C199 C200 C200 C200 C208 C208 C208 C209 C209 C209 C210 C210 C210 C211 C211 C211 C215 C215 C215 C216 C216 C216 C217 C217 C217 C219 C219 C219 C220 C220 C220 C229 C229 C229 C230 C230 C230 C233 C233 C233

826 826 826 827 827 827 828 828 828 829 829 829 1028 1028 1028 1029 1029 1029 902 902 902 903 903 903 904 904 904 905 905 905 1008 1008 1008 1009 1009 1009 1010 1010 1010 1201 1201 1201 1202 1202 1202 1506 1506 1506 1507 1507 1507 1532 1532 1532

K-46 K-46 K-46 K-46 K-46 K-46 K-55 K-55 K-55 K-55 K-55 K-55 K-77 K-77 K-77 K-77 K-77 K-77 K-88 K-88 K-88 K-55 K-55 K-55 K-55 K-55 K-55 K-55 K-55 K-55 K-33 K-33 K-33 K-33 K-33 K-33 K-33 K-33 K-33 K-44 K-44 K-44 K-44 K-44 K-44 K-24 K-24 K-24 K-24 K-24 K-24 K-88 K-88 K-88

0 2175 4350 0 2175 4350 0 2175 4350 0 2175 4350 0 1900 3800 0 1900 3800 0 1900 3800 0 2175 4350 0 2175 4350 0 2175 4350 0 2250 4500 0 2300 4600 0 2300 4600 0 2175 4350 0 2175 4350 0 2250 4500 0 2175 4350 0 1900 3800

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB3

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB3

Design

COMB4

Design

COMB3

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB3

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

Design

COMB4

mm²

584 300 426 300 300 300 555 313 421 414 313 313 963 613 613 987 613 613 1226 800 800 504 313 447 467 313 397 313 313 313 169 113 113 120 113 113 159 113 123 345 200 207 329 200 200 100 100 100 128 100 100 1277 800 800

584 COMB4 300 COMB4 426 COMB3 300 COMB4 300 COMB4 300 COMB4 555 COMB4 313 COMB4 421 COMB4 414 COMB4 313 COMB4 313 COMB4 963 COMB4 613 COMB4 613 COMB4 987 COMB4 613 COMB4 613 COMB3 1226 COMB4 800 COMB4 800 COMB4 504 COMB4 313 COMB4 447 COMB4 467 COMB4 313 COMB4 397 COMB4 313 COMB4 313 COMB4 313 COMB4 169 COMB4 113 COMB3 113 COMB3 120 COMB4 113 COMB4 113 COMB4 159 COMB3 113 COMB3 123 COMB3 345 COMB3 200 COMB3 207 COMB3 329 COMB4 200 COMB4 200 COMB4 100 COMB4 100 COMB4 100 COMB4 128 COMB4 100 COMB4 100 COMB4 1277 COMB4 800 COMB4 800 COMB4

mm²/m

333.33 854.1 937.94 333.33 333.33 333.33 1133.41 1133.41 1133.41 977.54 977.54 977.54 1616.03 1609.06 1602.08 2907.8 2907.8 2907.8 2920.7 2920.7 2920.7 924.01 924.01 924.01 873.26 873.26 873.26 534.51 534.51 534.51 428.79 427.36 425.33 282.07 282.07 282.07 286.3 286.3 286.3 452.6 452.6 452.6 333.33 333.33 333.33 166.67 166.67 166.67 166.67 166.67 166.67 2435.73 2435.73 2435.73

At V Minor

mm²

4669 2400 3406 2400 2400 2400 4444 2500 3369 3312 2500 2500 7708 4900 4900 7896 4900 4900 9804 6400 6400 4032 2500 3577 3740 2500 3174 2500 2500 2500 1350 900 900 957 900 900 1269 900 982 2756 1600 1656 2634 1600 1600 800 800 800 1028 800 800 10219 6400 6400

V Minor Combo

Corner Bar As

mm²

2400 2400 2400 2400 2400 2400 2500 2500 2500 2500 2500 2500 4900 4900 4900 4900 4900 4900 6400 6400 6400 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 900 900 900 900 900 900 900 900 900 1600 1600 1600 1600 1600 1600 800 800 800 800 800 800 6400 6400 6400

At V Major

Mid Bar As

mm²

V Major Combo

As

mm

2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2

As,min

PMM Combo

PMM Ratio

Design/Check

Station

Design Section

Unique Name

Label

Story


mm²/m COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4

500 663.98 663.98 0 0 0 743.62 743.62 743.62 416.67 416.67 416.67 583.33 583.33 583.33 1768.68 1768.68 1768.68 1885 1885 1885 969.07 969.07 969.07 936.63 936.63 936.63 499.93 499.93 499.93 250 250 250 250 250 250 250 250 250 528.93 528.93 528.93 333.33 333.33 333.33 0 0 0 0 0 0 2397.73 2397.73 2397.73

122


Sampel Luas Tulangan Kolom dan Balok pada Potongan Portal Bidang XZ

Gbr. 48.a. Potongan SG. X = 0.0 – 80.0 m, SG-Y = 25.0 – 27.0 m, SG. Z = - 0.3 – 13.0 m

Gbr. 48.b. Potongan SG. X = 0.0 – 80.0 m, SG-Y = 30.0 – 35.0 m, SG. Z = - 0.3 – 13.0 m

Gbr. 48.c. Potongan SG. X = 0.0 – 80.0 m, SG-Y = 40.0 – 45.0 m, SG. Z = - 0.3 – 13.0 m

Gbr. 48.d. Potongan SG. X = 0.0 – 80.0 m, SG-Y = 48.0 – 50.0 m, SG. Z = - 0.3 – 13.0 m

123


Gbr. 49.a. Tabel Potongan Konfigurasi Penulangan Kolom Tipe K1, K1A, K1B, K2, K3 dan K4

Gbr. 49.b. Tabel Potongan Konfigurasi Penulangan Kolom Tipe K4, K4A, K4B, K5 dan K5A

124


Gbr. 49.c. Konfigurasi Potongan Penulangan Kolom Tipe K2, K3 dan K3A

Gbr. 49.d. Konfigurasi Potongan Penulangan Kolom Tipe K4, dan K4A

125


Perhitungan Kapasitas Tahanan Biaksial Kolom (Momen Lentur + Gaya Aksial) Tipe K3/K3A (800x800 mm2, Astot = 24D22 mm)

Project

Poso City Mall to BS 8110

Client Location

Poso City Mall Base Columns Type K3


Date

RMW

SYMMETRICALLY REINFORCED RECTANGULAR COLUMN DESIGN, BENT ABOUT TWO AXES TO BS 8110:1997 Checked Originated from RCC53.xls' on CD

MATERIALS fcu fy

25 400

N/mm²

800 800 7 7

mm

gm, steel gm, conc

N/mm²

Revision

YS

© 1999 BCA for RCC

1.05 1.5

Cover to link h agg

Page

15 July 2015

-

40 20

91 Job No

R68

mm mm

SECTION h b with and

mm

X

bars per 800 face

X

bars per 800 face

ie. 800 x 800 columns with 24 bars RESTRAINTS Lo (mm)

Top Condition

Btm Condition

Braced ?

ß

Le (mm)

3600 3600

F F

F F

N N

1.2 1.2

4320 4320

X-AXIS Y-AXIS LOADCASES

AXIAL N (kN)

B1 B2 Loadcase 3 Loadcase 4 Loadcase 5 Loadcase 6

TOP MOMENTS (kNm) M ix M iy

3500 3000 1000 1200 500 2500

90.0 80.0 100.0 50.0 220.0 35.0

BAR ARRANGEMENTS Bar Ø

Asc %

Link Ø

R R R R R R

4.71 3.02 1.84 1.18 0.75 0.42

10 8 8 6 6 6

40 32 25 20 16 12

DESIGN MOMENTS (kNm) K


0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

X AXIS M add Mx

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

90.0 80.0 100.0 50.0 220.0 50.0

110 112 113 115 115 116

90.0 80.0 100.0 50.0 220.0 35.0

Nuz (kN)

110 112 113 115 115 116

Y AXIS M add My

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

Status Column is SHORT

BTM MOMENTS (kNm) M ix M iy

25.0 60.0 35.0 150.0 90.0 25.0

BAR CENTRES (mm) 800 Face 800 Face

Slenderness

Lex/h = 5.40 Ley/b = 5.40

25.0 60.0 35.0 150.0 90.0 25.0

Checks ok ok ok ok ok ok

18299 14284 11503 9935 8931 8150 COMBINED Axis M'

X X X Y X X

25.0 60.0 35.0 150.0 90.0 25.0

REBAR

max V *

108.6 126.9 132.4 195.6 306.7 70.4

24 R12 24 R12 24 R12 24 R12 No Fit 24 R12

196.3 195.3 193.5 193.4 192.9 196.6

T

M2

M3

SEE CHARTS ON NEXT SHEET TABLE: Column Forces Story

Column Load Case/Combo

Station

1 C199

ENVE M in

0.0

1 C199

ENVE M in

1.9

1 C199

ENVE M in

3.8

1 C199

ENVE M ax

0.0

1 C199

ENVE M ax

1.9

1 C199

ENVE M ax

3.8

1 C132

ENVE M in

0.0

1 C132

ENVE M ax

0.0

1 C132

ENVE M in

1.9

1 C132

ENVE M ax

1.9

1 C132

ENVE M in

3.8

1 C185

ENVE M in

0.0

1 C185

ENVE M in

2.1

P -11289.5 -11188.6 -11087.7 -10383.7 -10282.8 -10181.9 -9610.7 -9504.7 -9479.7 -9373.7 -9348.8 -9347.2 -9292.5

V2

V3

-510.2

-179.8

-13.1

-483.8

-1273.2

-510.2

-179.8

-13.1

-146.3

-306.3

-510.2

-179.8

-13.1

-182.9

201.2

83.7

164.3

12.9

445.6

526.7

83.7

164.3

12.9

137.6

370.1

83.7

164.3

12.9

203.7

672.9

-1204.2

959.5

-22.3

1217.0

-2397.3

-347.0

1623.9

21.9

2921.8

-16.6

-1204.2

959.5

-22.3

-610.5

-126.7

-347.0

1623.9

21.9

-128.7

641.9

-1204.2

959.5

-22.3

-3216.8

1289.3

-91.2

136.7

-2.9

183.0

-281.1

-91.2

136.7

-2.9

-104.5

-90.7

126


Diagram Interaksi Gaya Biaksial Untuk Kolom Tipe K3 dan K3A Project


Client Location



Date

RMW


Revision

YS

© 1999 BCA for RCC

Page

15 July 2015

-

92 Job No

R68

N:M interaction chart: Mx' critical 800 x 800 column (h x b), grade C25, 40 mm cover 20000 Mx min

18000

KEY

16000

24R40

AXIAL LOAD, N, kN

14000 24R32

12000 10000

24R25

8000

24R20

6000

24R16

4000

3500 3000 2500

2000 0

0

0

24R12 0.1fcuAc

1000 500

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

Mx' kNm

N:M interaction chart: My' critical 800 x 800 column (h x b), moment about yy axis), Grade C25, 40 Cover 20000 My min

18000

KEY

16000

24R40

14000 24R32 AXIAL kN

12000 24R25

10000 8000

24R20

6000

24R16

4000

24R12

2000

0.1fcuAc

1200

0

0

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

My' kNm

127


Perhitungan Kapasitas Tahanan Biaksial Kolom (Momen Lentur + Gaya Aksial) Tipe K2 (700x700 mm2, Astot = 20D22 mm) Project


Client Location



Date

RMW


MATERIALS fcu fy

25 400

N/mm²

700 700 6 6

mm

gm, steel gm, conc

N/mm²

Revision

YS

© 1999 BCA for RCC

1.05 1.5

Cover to link h agg

Page

15 July 2015

-

40 20

91 Job No

R68

mm mm


mm

X

bars per 700 face

X

bars per 700 face


Top Condition

Btm Condition

Braced ?

ß

Le (mm)

3600 3600

F F

F F

N N

1.2 1.2

4320 4320


AXIAL N (kN)



3500 3000 1000 1200 500 2500

90.0 80.0 100.0 50.0 220.0 35.0


Asc %

Link Ø

R R R R R R

5.13 3.28 2.00 1.28 0.82 0.46

10 8 8 6 6 6

40 32 25 20 16 12

112 114 116 118 118 119



0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

X AXIS M add Mx

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

90.0 80.0 100.0 50.0 220.0 35.0

Nuz (kN)

112 114 116 118 118 119

Y AXIS M add My

90.0 80.0 100.0 50.0 220.0 50.0

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

Status Column is SHORT


25.0 60.0 35.0 150.0 90.0 25.0


Slenderness

Lex/h = 6.17 Ley/b = 6.17

25.0 60.0 35.0 150.0 90.0 25.0

Checks ok ok ok ok ok ok

14765 11420 9102 7795 6959 6308 COMBINED Axis M'

X X X Y X X

25.0 60.0 35.0 150.0 90.0 25.0

106.7 122.9 131.7 194.3 305.7 69.0

REBAR

max V *

20 R12 20 R12 20 R12 20 R12 No Fit 20 R12

155.0 154.3 152.8 152.7 152.3 155.3


Column Load Case/Combo 1 C149

ENVE Min

Station 0

P

V2

-7692.95

-1724.02

V3

T

M2

-1392.67

-22.31

-2596.78 1217.01

1 C132

ENVE Min

0

-9610.72

-1204.21

959.51

-22.31

1 C95

ENVE Min

0

-4868.03

-975.91

-200.68

-13.08

-511.81

1 C233

ENVE Min

0

-7143.35

-591.62

-559.32

-22.31

-1207.71

1 C106

ENVE Min

4

-4498.15

218.63

-164.45

-13.08

-278.73

1 C96

ENVE Min

4

-4984.16

179.90

-165.01

-13.08

-293.53

1 C133

ENVE Min

3.8

-6278.88

364.05

-270.73

-13.08

-81.25

1 C116

ENVE Min

4

-4668.29

207.01

-224.72

-13.08

-138.14

1 C105

ENVE Min

0

-5016.24

-693.77

-206.59

-13.08

-520.46

1 C178

ENVE Min

0

-5551.28

-714.06

-172.77

-13.08

-474.17

1 C140

ENVE Min

3.8

-8050.80

324.31

-287.03

-13.08

-37.40

M3 -3160.85 -2397.33 -1970.60 -1750.08 -1665.80 -1648.17 -1622.63 -1528.46 -1490.11 -1479.92 -1463.46

128


Diagram Interaksi Gaya Biaksial Untuk Kolom Tipe K2 Project


Client Location



RMW


YS

© 1999 BCA for RCC

Date

Page

15 July 2015 Revision

-

92 Job No

R68


KEY

12000

20R40

AXIAL LOAD, N, kN

14000

10000

20R32

8000

20R25

6000

20R20 20R16

4000

3500 3000 2500

2000

1000

0

0

20R12 0.1fcuAc

500

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

Mx' kNm


14000

KEY

12000

20R40 20R32

AXIAL kN

10000

20R25 8000 20R20

6000

20R16

4000

20R12 2000 1200

0

0.1fcuAc

0

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

My' kNm

129


Perhitungan Kapasitas Tahanan Biaksial Kolom (Momen Lentur + Gaya Aksial) Tipe K4 (600x400 mm2, Astot = 12D19 mm) Project


Client Location



Date

RMW


MATERIALS fcu fy

25 400

N/mm²

600 400 3 5

mm

gm, steel gm, conc

N/mm²

Revision

YS

© 1999 BCA for RCC

1.05 1.5

Cover to link h agg

Page

91

15 July 2015

Job No

-

40 20

R68

mm mm


mm

X

bars per 400 face

X

bars per 600 face


Top Condition

Btm Condition

Braced ?

ß

Le (mm)

3600 3600

F F

F F

N N

1.2 1.2

4320 4320


AXIAL N (kN)



3500 3000 1000 1200 500 2500

90.0 80.0 100.0 50.0 220.0 35.0


Asc %

Link Ø

R R R R R R

6.28 4.02 2.45 1.57 1.01 0.57

10 8 8 6 6 6

40 32 25 20 16 12



0.387 0.396 1.000 1.000 1.000 0.376

X AXIS M add Mx

21.1 18.5 15.6 18.7 7.8 14.6

111.1 98.5 115.6 68.7 227.8 49.6

130 136 140 144 146 148

90.0 80.0 100.0 50.0 220.0 35.0

Nuz (kN)

115 118 120 122 123 124

Y AXIS M add My

31.6 27.7 23.3 28.0 11.7 21.9

Status Column is SLENDER


25.0 60.0 35.0 150.0 90.0 25.0


Slenderness

Lex/h = 7.20 Ley/b = 10.80

70.0 87.7 58.3 178.0 101.7 50.0

Checks Asc > 6 % (3.12.6.2) ok ok ok ok ok

0 6249 4858 4074 3572 3182 COMBINED Axis M'

Y Y X Y X Y

25.0 60.0 35.0 150.0 90.0 25.0

92.3 113.6 189.5 211.4 372.9 66.2

REBAR

max V *

12 R25 12 R20 12 R12 12 R16 No Fit 12 R12

138.8 120.2 74.7 103.2 104.2 86.5


Column Load Case/Combo Station 3.8

P

1 C132

ENVE Min

-9348.8

1 C149

ENVE Min

0.0

-7692.9

1 C132

ENVE Max

3.8

-9242.7

1 C233

ENVE Min

0.0

-7143.4

1 C149

DSTLS4 Min

0.0

-1939.0

1 C149

COMB4 Min

0.0

-1817.1

1 C208

ENVE Min

0.0

-7208.6

1 C132

DSTLS4 Min

3.8

-2337.4

1 C145

ENVE Min

3.8

-5887.3

V2

-1204.2 -1724.0 -347.0 -591.6 -360.1 -417.6 -205.5 -277.8 -249.9

V3

959.5 -1392.7 1623.9 -559.3 -502.4 -490.6 -433.4 100.9 268.4

M2

T

-22.3 -22.3 21.9 -22.3 -15.2 -15.7 -22.3 -15.2 -7.1

-3216.8 -2596.8 -2400.5 -1207.7 -1056.6 -1037.6 -991.8 -957.1 -948.8

M3

1289.3 -3160.8 2154.9 -1750.1 -591.6 -772.1 -1039.9 335.2 355.1

130


Diagram Interaksi Gaya Biaksial Untuk Kolom Tipe K4 Project


Client Location



RMW


YS

© 1999 BCA for RCC

Date

Page

15 July 2015 Revision

-

92 Job No

R68


6000

KEY

AXIAL LOAD, N, kN

5000 12R32 4000 12R25 3000

12R20

2000

12R16

1000

12R12

1000 0.1fcuAc

500

0

0

0

100

200

300

400

500

600

700

800

Mx' kNm


KEY

6000

5000 AXIAL kN

12R32 4000

12R25 3500

3000

3000

12R20

2500

2000

12R16 1200

1000

12R12 0.1fcuAc

0

0

0

100

200

300

400

500

600

My' kNm

131


Perhitungan Kapasitas Tahanan Biaksial Kolom (Momen Lentur + Gaya Aksial) Tipe K4B (600x400 mm2, Astot = 12D19 mm)

Project


Client Location

Poso City Mall Base Columns Type K4A


Date

RMW


MATERIALS fcu fy

25 400

N/mm²

500 200 2 5

mm

gm, steel gm, conc

N/mm²

Revision

YS

© 1999 BCA for RCC

1.05 1.5

Cover to link h agg

Page

91

15 July 2015

Job No

-

40 20

R68

mm mm


mm

X

bars per 200 face

X

bars per 500 face


Top Condition

Btm Condition

Braced ?

ß

Le (mm)

3600 3600

F F

F F

N N

1.2 1.2

4320 4320


AXIAL N (kN)



3500 3000 1000 1200 500 2500

90.0 80.0 100.0 50.0 220.0 35.0


Asc %

Link Ø

R R R R R R

12.57 8.04 4.91 3.14 2.01 1.13

10 8 8 6 6 6

40 32 25 20 16 12



0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

X AXIS M add Mx

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

60 72 79 88 92 96

90.0 80.0 100.0 50.0 220.0 35.0

Nuz (kN)

90 93 95 97 98 99

Y AXIS M add My

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

Status Column is SLENDER


25.0 60.0 35.0 150.0 90.0 25.0


Slenderness

Lex/h = 8.64 Ley/b = 21.60

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

25.0 60.0 35.0 150.0 90.0 25.0

Checks Asc > 6 % (3.12.6.2) Asc > 6 % (3.12.6.2) ok ok ok ok

0 0 2932 2278 1860 1535 COMBINED Axis M'

REBAR

max V *

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

No Fit No Fit No Fit No Fit No Fit No Fit

#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

SEE CHARTS ON NEXT SHEET

132


Diagram Interaksi Gaya Biaksial Untuk Kolom Tipe K4B Project


Client Location

Poso City Mall Base Columns Type K4A


RMW


Date

Revision

YS

© 1999 BCA for RCC

Page

15 July 2015

-

92 Job No

R68

N:M interaction chart: Mx' critical 500 x 200 column (h x b), grade C25, 40 mm cover 3500 KEY

3000

Mx min

AXIAL LOAD, N, kN

2500 2000 10R25 1500

10R20

1000

10R16

500

10R12 0.1fcuAc

0

0

0

50

100

150

200

250

300

Mx' kNm

N:M interaction chart: My' critical 500 x 200 column (h x b), moment about yy axis), Grade C25, 40 Cover 3500 KEY

3000

My min

AXIAL kN

2500

2000

10R25

1500 10R20 1000

10R16 10R12

500 0.1fcuAc

0

0

0

20

40

60

80

100

My' kNm

133


Gbr. 50. Inspeksi Pekerjaan Detail Tulangan Longitudinal, Tulangan Transversal, MidBar dan Tulangan Sudut pada Kolom-kolom Lantai Dasar (Base/1st Floor)

134


Inspeksi No. 8

8. Luas Tulangan Longitudinal Terpasang Balok Struktur, Asb.

Catatan: Definisi M Memenuhi TM Tidak Memenuhi TI Tidak dapat Diinspeksi karena alasan keamanan atau keterbatasan alat ukur/instrumen NF Rusak Ringan atau Tidak Berfungsi Penuh dan memerlukan perbaikan atau perawatan RB Rusak Berat atau Cacat Berat yang memerlukan penggantian atau rekonstruksi. Tidak berfungsi sama sekali

M TM TI NF RB 8. Memenuhi.

Kesimpulan/Rekomendasi Inspeksi No. 8: Jumlah Luas Tulangan Longitudinal, Jumlah dan Luasan Minimum Tulangan Transversal, Jumlah dan Luasan Minimum Tulangan Torsi, Jumlah dan Luasan Minimum Tulangan Sudut dan Konfigurasi Detail Penulangan Balok-balok Sudah Memenuhi Ketentuan dalam SNI-03-28472002 dan SNI-03-1726-2002.

Gbr. 51. Rasio Penulangan Balok yang Dihitung (ETABS 13.1.1.)

135


Gbr. 52.a. Rasio Penulangan Longitudinal Balok Ground Floor yang Dihitung (ETABS 13.1.1.)

Gbr. 52.b. Rasio Penulangan Longitudinal Balok 1st Floor yang Dihitung (ETABS 13.1.1.)

136


Gbr. 52.c. Denah Konfigurasi Tulangan Balok Arah-X Lantai 1 (inset: sampel)

Gbr. 52.c. Tampak Sisi Bawah Balok-balok Lantai 1, 300x1000 dan 400x1200 mm

Gbr. 52.d. Dimensi Balok dan Konfigurasi Penulangan (inset)

137


Gbr. 52.e-f. Sampel 3 Balok (B878, B879 dan B494), Momen L., M. Torsi dan G. Geser

Momen Lentur, Gaya Geser dan Torsi Maksimum Balok B878, 300x1000 mm Story

Beam

Load Case/Combo Station

P

V2

1 B878 1 B878

COMB3 Min

0

0

COMB4 Min

0

0

1 B878 1 B878

COMB4 Max

0

0

COMB3 Max

0

0

V3

-245.15 -244.70 -241.76 -241.31

T

M2

0.00

0.71

0.00

0.00

0.70

0.00

0.00

0.78

0.00

0.00

0.77

0.00

M3

-500.78 -497.25 -477.56 -474.02


Beam


P

V2

1 B879 1 B879

COMB3 Min

13.333

0

COMB4 Min

13.333

0

1 B879 1 B879

COMB3 Min

0

0

COMB4 Min

0

0

232.21 232.47 -234.13 -233.87

V3 0.00 0.00 0.00 0.00

T

M2

0.97 0.93 0.97 0.93

0.00 0.00 0.00 0.00

M3

-458.28 -456.53 -452.71 -451.15


Beam


P

V2

1 B494 1 B494

COMB3 Min

13.65

0

COMB3 Min

0.35

0

1 B494 1 B494

COMB4 Min

13.65

0

COMB3 Min

13.16

0

188.00 -354.03 208.42 174.53

V3 0.00 0.00 0.00 0.00

T

-1.18 -1.18 -1.46 -1.18

M2

M3

-1116.60 0.00 -1063.62 0.00 -984.81 0.00 -940.81 0.00

138


Inspeksi No. 9 9. Perkuatan Dinding Bata (Kolom Praktis dan Balok Horizontal Latei) Catatan: Definisi M Memenuhi TM Tidak Memenuhi TI Tidak dapat Diinspeksi karena alasan keamanan atau keterbatasan alat ukur/instrumen NF Rusak Ringan atau Tidak Berfungsi Penuh dan memerlukan perbaikan atau perawatan RB Rusak Berat atau Cacat Berat yang memerlukan penggantian atau rekonstruksi. Tidak berfungsi sama sekali

M TM TI NF RB

9. Memenuhi.

Kesimpulan/Rekomendasi Inspeksi No. 9: Konstruksi dinding bata dicekat dengan kolom praktis dan balok horizontal (latei) telah diterapkan dalam pelaksanaan konstruksi dan telah Memenuhi Ketentuan dalam SKBI-1987, SNI-03-2847-2002 dan SNI-03-1726-2002.

Confined Brick Wall Construction (Konstruksi Dinding Bata Tercekat) Konstruksi dinding bata dicekat dengan kolom praktis dan balok horizontal (latei) terutama untuk perkuatan (retrofit) guna mencegah kegagalan geser dinding tembok. Konstruksi ini juga akan mencegah penjalaran keretakan Kontruksi dinding pengisi yang terkekang pada rangka struktural, kolom praktis dan balok latei

Balok Ring

Balok Latei/Lintel Kolom Praktis

Gbr. 53. Konstruksi pengekangan dinding pasangan bata dengan kolom praktis, latei dan angkur.

139


Gbr. 54.a-d. Konstruksi Dinding Bata Tercekat (Confined Brick Wall) pada Pekerjaan Partisi Ruangan dalam Proyek Pembangunan Poso City Mall. Hal ini merupakan penerapan prinsip konstruksi yang baik sebab dapat mereduksi potensi kegagalan geser dinding atau keruntuhan dinding tembok akibat gempa lateral dan mencegah penjalaran retak akibat settlement dan defleksi dari komponen-komponen di sisi atas dan terutama dari bawah dinding (pelat dan fondasi).

140


Kesimpulan Inspeksi Komponen Berdasarkan pemeriksaan dan re-analisis atas 9 komponen dalam prosedur analisis dan desain Bangunan Gedung Poso City Mall, yaitu: 1. Perhitungan ketebalan pelat lantai minimum, hmin; 2. Konfigurasi tulangan pelat lantai minimum, Asmin b=1.00 meter; 3. Input Data dan Kombinasi Pembebanan Statik dalam Aplikasi ETABS versi 9.7.2; 4. Input Data dan Kombinasi Pembebanan Gempa dalam Aplikasi ETABS 9.7.2, Vbmin; 5. Kombinasi Pembebanan yang Diterapkan dalam Menentukan Gaya Reaksi Pembebanan pada Pondasi Bangunan (Block Data “Combo”) 6. Kapasitas Daya Dukung dan Detail Penulangan Pondasi Telapak; 7. Rasio dan Luas Tulangan Longitudinal Terpasang Kolom Struktur, Asc; 8. Luas Tulangan Longitudinal Terpasang Balok Struktur, Asb; dan 9. Perkuatan Dinding Bata (Kolom Praktis dan Balok Horizontal Latei). Disimpulkan bahwa: 1.

Tebal minimum pelat lantai S1 (t=120 mm), dan S2 (t=150 mm) sudah memenuhi ketentuan dalam SNI-2847-2002.

2.

Detail dan Konfigurasi Tulangan Lantai tipe S1 (t=120 mm), dan tipe S2 (t=150 mm) sudah memenuhi ketentuan dalam SKBI-1987 dan SNI-28472002.

3.

Input Data dan Kombinasi Pembebanan Statik dalam Aplikasi ETABS 9.7.2 sudah memenuhi ketentuan dalam PMI-83, SKBI-1987, SNI-032847-2002.

4.

Input Data dan Kombinasi Pembebanan Gempa dalam Aplikasi ETABS 9.7.2 sudah memenuhi ketentuan dalam SNI-03-1726-2002.

5.

Kombinasi Pembebanan yang Diterapkan dalam Aplikasi Analisis dan Desain Struktur (ETABS 9.7.2) untuk menentukan Reaksi Tumpuan akibat Beban-beban Bangunan pada Perletakkan/Pondasi Cukup Memenuhi Ketentuan Kuat Layan dan Kuat Ultimit dalam SNI-03-28472002, dan SNI-03-1726-2002. Kombinasi Pembebanan yang diterapkan telah cukup realistik dalam mengakomodasi pembebanan ekstrim akibat respons percepatan maksimum permukaan tanah zona 4 sebesar 0.34 g (belum pernah terjadi).

6.

a. Bagian Kanan atau Sisi Selatan Bangunan (Segmen 3, Titik CPT No. 4) Mempunyai Kapasitas Daya Dukung yang jauh lebih besar dari Daya Dukung di Segmen Tengah (Segmen 2, Titik CPT No. 3) dan Segmen Kiri (Segmen 1, Titik CPT No. 2) Blok Bangunan Mall. Berdasarkan Uji Penetrasi Kerucut Statik, Uji Mekanika/Fisika Tanah dan Sampel Dimensi Tapak, Tegangan Ijin Tanah qallowable pada kedalaman 0.00 – 4.00 meter di bawah tapak pondasi pada segmen 1, segmen 2 dan segmen 3, masing-masing:

 62 – 89 kN/m2  83 – 89 kN/m2  89 – 910 kN/m2

141


b. Pemilihan Pondasi Telapak Individual, Pondasi Tapak Kombinasi dan Variasi Luasan Tapak Cukup Dapat Mengakomodasi Tegangan/Kapasitas Daya Dukung Ijin Tanah (Qa, qa) di Bawah Pondasi. Namun demikian, bagian utara bangunan atau sisi kiri dan tengah bangunan jauh lebih rentan terhadap penurunan setempat (differential settlement). c. Detail dan Konfigurasi Tulangan Pondasi Telapak Individual dan Telapak Kombinasi Sudah Memenuhi Kapasitas Nominal Gaya Geser dan Momen Lentur Pelat Tapak Beton Bertulang yang Diperlukan. 7.

a. Jumlah Luasan Minimum Pembesian Utama (Tulangan Longitudinal) yang ditentukan berdasarkan Nilai  (Rasio Tulangan), Jumlah dan Luasan Minimum Tulangan Transversal, Jumlah Luasan Tulangan MidBar, Jumlah Luasan Tulangan Sudut dan Konfigurasi Detail Penulangan Kolom-kolom Sudah Memenuhi Ketentuan dalam SNI-032847-2002 dan SNI-03-1726-2002. b. Desain Kolom telah mengadopsi Konsep Desain Kapasitas untuk Menjamin Tidak Terjadinya Keruntuhan Lantai Dasar akibat Gempa Lateral atau Mekanisme Lantai Lemah (Weak Story Mechanisms). c. Pekerjaan Detail/Konfigurasi Tulangan Geser dan Pembengkokan Kait Tulangan Masih Kurang Memenuhi.

8.

Jumlah Luas Tulangan Longitudinal, Jumlah dan Luasan Minimum Tulangan Transversal, Jumlah dan Luasan Minimum Tulangan Torsi, Jumlah dan Luasan Minimum Tulangan Sudut dan Konfigurasi Detail Penulangan Balok-balok Sudah Memenuhi Ketentuan dalam SNI-032847-2002 dan SNI-03-1726-2002.

9.

Konstruksi dinding bata dicekat dengan kolom praktis dan balok horizontal (latei) telah diterapkan dalam pelaksanaan konstruksi dan telah Memenuhi Ketentuan dalam SKBI-1987, SNI-03-2847-2002 dan SNI-03-1726-2002.

Kesimpulan Umum Berdasarkan Re-analisis atas Desain Struktur dan Evaluasi Tahap Pelaksanaan Konstruksi di lapangan, secara umum disimpulkan: 1. Bangunan secara teknis mampu memikul beban-beban statik atau beban gravitas dan beban gempa lateral secara penuh selama umur rencana bangunan dan cukup andal secara struktural (substructure maupun upper-structure). Dengan demikian bangunan memenuhi keandalan dari segi keamanan. 2. Bangunan cukup memenuhi keandalan dari segi keselamatan pengguna dengan disediakannya tangga darurat (emergency) pada sisi kanan bagian belakang blok gedung. 3. Bangunan cukup memenuhi keandalan dari segi aksesibilitas dengan disediakannya ramp/lereng untuk memudahkan pengidap disabilitas (penyandang cacat) memasuki area ruangan dalam di lantai dasar dan juga disediakan travelator dari lantai 1 ke lantai 2. 4. Fungsi supervisi/pengawasan atas pekerjaan beton dan pendetailan tulangan kolom, balok dan pelat perlu diintensifkan. 142


Rekomendasi Desain Struktur dan Tahap Pelaksanaan Konstruksi telah Cukup Memenuhi Syarat-syarat Teknis Bangunan Gedung tentang Keamanan, Keselamatan dan Aksesibilitas sehingga dapat diberikan Persetujuan/Rekomendasi Teknis.

Poso, Central Sulawesi Province, July 15, 2015 Written by:

Building Engineer/ Structural Analyst/Lecturer (Ex-Officio)

YOPPY SOLEMAN, S.T., M.T. REG. 19710731 200903 1 001

143

Analysis and Evaluation of the Reliability of Buildings of Poso City Mall (Low-Rise Concrete Ductile Moment-Resisting Frame, Construction Stage)

Recommend Documents