1. TECHNICKÁ ZPRÁVA 2 2. SEZNAM NOREM A POUŽITÉ LITERATURY 3 3. GEOMETRIE KONSTRUKCE 4 4. MODEL KOSNTRUKCE VE SCIA ENGINEER 5

Lávka u obchodní akademie Beroun SO 201 - Lávka p es Litavku STATICKÝ VÝPO ET vypracoval

Ing. J.Hamouz

kontroloval

Ing. V. Engler

datum 06/2013

.zakázky

12NO03030

OBSAH 1. TECHNICKÁ ZPRÁVA

2

2. SEZNAM NOREM A POUŽITÉ LITERATURY

3

3. GEOMETRIE KONSTRUKCE

4

4. MODEL KOSNTRUKCE VE SCIA ENGINEER

5

5. ZATÍŽENÍ A ZAT ŽOVACÍ STAVY

6

6. KOMBINACE ZATÍŽENÍ

8

7. MEZNÍ STAV ÚNOSNOSTI

9

8. ZALOŽENÍ

14

9. ZÁV R

15

P ÍLOHA 1 - PR B HY NÁVRHOVÝCH VNIT NÍCH SIL

16

1


Ing. J.Hamouz

kontroloval

Ing. V. Engler

datum 06/2013

.zakázky

12NO03030

1. TECHNICKÁ ZPRÁVA 1.1 Popis konstrukce P edm tem statického výpo tu je konstrukce lávky pro p ší v Beroun p es eku Litavku. Jedná se o uzav en uspo ádanou ocelovou konstrukci. Nosná konstrukce je tvo ena dv ma ocelovými oblouky, vznikající vodorovné síly v patách oblouk jsou zachyceny ocelovými táhly, která jsou pomocí ocelových záv s zav šena na oblouky. Táhla jsou mezi sebou spojena p í níky a tvo í tak rošt pro d ev nou podlahu. Oblouky jsou sklon né k sob a jsou rozep eny 3 ocelovými rozp rami. Konstrukce je jednopolová o rozp tí 37,63 m. Spodní stavba bude tvo ena zachovanými d íky op r, které budou provrtány mikropilotami. Následn budou vybetonovány nové úložné prahy. Nosná konstrukce je na spodní stavb uložena pomocí 4 elastomerových ložisek - 2 na každé op e.

1.2 Materiály Ocel:

S 355

1.3 Použitý software SCIA Engineer 2010.1 Microsoft Excel

2


Ing. J.Hamouz

kontroloval

Ing. V. Engler

datum 06/2013

.zakázky

12NO03030

2. SEZNAM NOREM A POUŽITÉ LITERATURY SN 73 6200, Mostní názvosloví SN 73 6201, Projektování mostních objekt SN EN 1990 + A1, Zásady navrhování konstrukcí SN EN 1991-1-1, Zatížení konstrukcí - obecná zatížení - objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení SN EN 1991-1-4, Zatížení konstrukcí - obecná zatížení - zatížení v trem SN EN 1991-1-5, Zatížení konstrukcí - obecná zatížení - zatížení teplotou SN EN 1991-1-6, Zatížení konstrukcí - obecná zatížení - zatížení b hem provád ní SN EN 1991-1-7, Zatížení konstrukcí - obecná zatížení - mimo ádná zatížení SN EN 1991-2, Zatížení konstrukcí - zatížení most dopravou SN EN 1993-1-1, Navrhování ocelových konstrukcí - obecná pravidla SN EN 1993-2, Navrhování ocelových konstrukcí - ocelové mosty SN EN 1997-1, Navrhování geotechnických konstrukcí - obecná pravidla Uživatelské a teoretické manuály k programu SCIA Engineer 2010, Nemetschek Scia

3


Ing. J.Hamouz

kontroloval

Ing. V. Engler

3. GEOMETRIE KONSTRUKCE

4

datum 06/2013

.zakázky

12NO03030


Ing. J.Hamouz

kontroloval

Ing. V. Engler

datum 06/2013

4. MODEL KOSNTRUKCE VE SCIA ENGINEER Pohled z boku

Pohled shora

Pohled zep edu

Pohled v axonometrii

5

.zakázky

12NO03030


Ing. J.Hamouz

kontroloval

Ing. V. Engler

datum 06/2013

.zakázky

12NO03030

5. ZATÍŽENÍ A ZAT ŽOVACÍ STAVY a) Vlastní tíha nosné konstrukce mostu - generována automaticky ve SCIA Engineer 2010.1 - obj. hmotnost oceli 7850 kg.m-3 b) Ostatní stálé zatížení - d ev ná podlaha dubová (uvažovaná obj. hmotnost d eva 1000 kg.m-3) => gost,1 = 0,04*10=0,4 kN.m-2 - zábradlí nerezové lankové => gost,2 = 0,2 kN.m-1 (jedna strana) c) Prom nné zatížení - chodci => qfk = 2,0+120/(L+30) = 2,0 + 120/(37,63+30) = 3,77 kN.m-2 - soust ed né zatížení Qfk = 10 kN není uvažováno, nerozhoduje - zatížení obslužným vozidlem není uvažováno V p ípad lávek pro p ší má být uvažována vodorovná síly Qflk, p sobící v úrovni mostovky. Tato síla je rovna 10% z celkového rovnom rného zatížení qfk. Qflk = 0,1*3,77 = 0,377 kN.m-2 - zatížení chodci je uvažováno v 5 r zných polohách, zat žovací ší ka je 2,5 m a) Celá délka mostu

b) Polovina délky mostu

c) St ední t etina mostu

6


Ing. J.Hamouz

kontroloval

Ing. V. Engler

datum 06/2013

.zakázky

12NO03030

d) Krajní t etiny mostu

e) Krajní a st ední t etina mostu

d) Pokles podpor - pokles protilehlých podpor - 10 mm e) Teplota Typ konstrukce 1 - je uvažována pouze rovnom rná složka teploty Tmin = -32 °C Tmax = 40 °C

>>> >>>

Te,max = 56 °C Te,min = -35 °C

T0 = 10 °C TN,CON = T0 - Te,min = 45 °C TN,EXP = Te,max - T0 = 46 °C Pozn.: Zatížení v trem není v tomto stupni dokumentace uvažováno. Bude podrobn v následujících stupních projektové dokumentace.

7

ešeno


Ing. J.Hamouz

kontroloval

Ing. V. Engler

datum 06/2013

6. KOMBINACE ZATÍŽENÍ Kombinace zatížení STR Popis zatížení

Typ

STR_1

Vlastní tíha nosné konstrukce mostu Ostatní stálé zatížení Prom nné zatížení - chodci Prom nné zatížení - teplota rovnom rná Pokles podpor

ST ST PR PR ST

1,35x1,00 1,35x1,00 1,35x1,00 1,50x0,60 1,20x1,00

8

.zakázky

12NO03030


Ing. J.Hamouz

kontroloval

Ing. V. Engler

datum 06/2013

.zakázky

12NO03030

7. MEZNÍ STAV ÚNOSNOSTI a) OBLOUK >>> tla ený a ohýbaný prvek - zanedbány ú inky teploty a poklesu podpor (hodnoty VS < 1% hodnot od G0, Gost, chodc ) - p sobí tedy pouze vlastní tíha, ostatní stálé zatížení a zatížení chodci Vlastnosti pr ezu A= W el = W pl =

TR 406,4/16 m2 m3 m3

0,0196 0,001843 0,0024015

d= t= I=

0,4064 0,016 0,0003745

m m m4

T ída pr ezu: = (235/fy) d/t = d/t/

2

=

0,814

25,400 =

38,370

50 >>> T ÍDA 1

<

Kombinace namáhání Kombinace MSU_a MSU_b MSU_c MSU_d MSU_e

Ned

My,ed

Mz,ed

-564,14 -406,3 -404 -402 -485

26 152,33 66,7 84,36 106,24

-3,98 5,97 -2,34 0,02 4,56

h -16,83 65,16 14,31 25,27 35,37

d -42,89 -103,37 -56,80 -66,28 -82,38

Prut namáhaný kombinací tlaku a ohybu musí spl ovat podmínku:

M y,Ed + ∆M y,Ed M z ,Ed + ∆M z ,Ed N Ed + k yy + k yz ≤1 χ y N Rk χ LT M y,Rk M z ,Rk

γ M1

γ M1

γ M1

V tomto p ípad :

M y , Ed M z , Ed N Ed + k yy + k yz ≤1 χ y Af y W pl f y W pl f y kde:

y LT

kyy, kyz

je sou initel vzp rnosti p i rovinném vzp ru je sou initel klopení (zde = 1 - kruhový pr ez) sou initel interakce 9

M1

=

1,0


Ing. J.Hamouz

kontroloval

Ing. V. Engler

datum 06/2013

.zakázky

12NO03030

Ur ení sou initele X:

1

χ=

2

Φ+ Φ −λ

Af

λ =

N cr =

N

y

2

3,28

=

Φ = 0,5[1 + α (λ − 0,2) + λ2 ] =

0,087

=

6,2

pro pr ezy t ídy 1,2 a 3

cr

π 2 EI L2

=

π 2 210.109.0,000375 34,7 2

= 645,0kN

K ivka vzp rné pevnosti a

Sou initele interakce kyy a kyz:

(

C my 1 + λ y − 0,2

Cmy =

)χ

N Ed y N Rk / γ M 1

≤ C my 1 + 0,8

a zárove

N Ed χ y N Rk / γ M 1

0,9

Kombinace MSU_a MSU_b MSU_c MSU_d MSU_e

kyy

kyym ax

kyz

len N

len My

len Mz

CELKEM

<1

3,48 2,76 2,75 2,74 3,12

1,57 1,38 1,38 1,38 1,48

0,94 0,83 0,83 0,83 0,89

0,93 0,67 0,67 0,66 0,80

0,05 0,25 0,11 0,14 0,18

0,00 0,01 0,00 0,00 0,00

0,984 0,924 0,778 0,800 0,990

ANO ANO ANO ANO ANO

Oblouk vyhovuje pro všechny kombinace MSÚ.

b) TÁHLO >>> tažený a ohýbaný prvek Posudek je podobný jako v p ípad oblouku, zde nemá vliv vzp r. - zanedbány ú inky teploty - p sobí tedy pouze vlastní tíha, ostatní stálé zatížení, zatížení chodci a zatížení poklesem podpory

10


Ing. J.Hamouz

Vlastnosti pr ezu

kontroloval

datum 06/2013

.zakázky

12NO03030

TR 200/200/8 m2 m3 m3 m3 m3

0,006075

A= W el,y = W el,z = W pl,y = W pl,z =

Ing. V. Engler

0,000371 0,000371 0,000436 0,000436

h= b= t= Iy = Iz =

0,2 0,2 0,008

m m m

0,0000371 0,0000371

m4 m4

Kombinace namáhání Ned

My,ed

Mz,ed

584,4 433,53 430,18 426,28 511,06

4,82 20,79 9,08 10,55 14,54

1,47 0,83 1,31 1 0,34

Kombinace MSU_a MSU_b MSU_c MSU_d MSU_e

h 113,15 129,64 98,82 101,30 124,23

d 29,05 21,70 21,26 21,23 25,92

Prut namáhaný kombinací tahu a ohybu musí spl ovat podmínku:

M y , Ed M z , Ed N Ed + + ≤1 N Rk M y , Ek M z , Ek

γ M1

MSU_a MSU_b MSU_c MSU_d MSU_e

=

1,0

γ M1

γ M1

Kombinace

M1

len N

len My

len Mz

CELKEM

<1

0,27 0,20 0,20 0,20 0,24

0,04 0,16 0,07 0,08 0,11

0,01 0,01 0,01 0,01 0,00

0,319 0,365 0,278 0,285 0,350

ANO ANO ANO ANO ANO

Táhlo vyhovuje pro všechny kombinace MSÚ.

c) P Í NÍK >>> ohýbaný prvek Vzhledem k tomu, že táhla se pod zatížením lávky chodci otá í kolem svých podélných os, stávají se z vetknutých p í ník prosté nosníky. Nejv tší moment ve st edu rozp tí p í níku je v prvku, který je uprost ed rozp tí lávky - pooto ení táhel je zde nejv tší.

- zanedbány ú inky teploty a poklesu podpory - p sobí tedy pouze vlastní tíha, ostatní stálé zatížení, zatížení chodci

11


Ing. J.Hamouz

Vlastnosti pr ezu

kontroloval

datum 06/2013

IPE 160 m2 m3 m3 m4

0,002 0,000109 0,0001239 0,000008693

A= W el = W pl = I=

Ing. V. Engler

h= b= tw = tf = d=

0,16 0,082 0,005 0,0074 0,127

m m m m m

T ída pr ezu: = (235/fy) d/t =

=

0,814

25,400

d/t/ =

31,219

<

Med =

19,93

kNm

50 >>> T ÍDA 1

Nosníky jsou pomocí podélník zajišt ny proti klopení.

M Ed M Ed = ≤1 M c , Rd W pl f y MEd Mc,Rd

=

19,93 43,985

=

0,4531

P í ník vyhovuje pro extrémní kombinaci MSÚ.

d) PODÉLNÍK >>> ohýbaný prvek, prostý nosník - zanedbány ú inky teploty a poklesu podpory - p sobí tedy pouze vlastní tíha, ostatní stálé zatížení, zatížení chodci Vlastnosti pr ezu A= W el = W pl = I=

IPE 100

0,001032 0,0000342 0,0000394 0,00000171

m2 m3 m3 m4

h= b= tw = tf = d=

0,1 0,055 0,0041 0,0057 0,075

T ída pr ezu: = (235/fy) d/t =

=

0,814

18,293 12

m m m m m

.zakázky

12NO03030


Ing. J.Hamouz

d/t/ =

22,483

<

Med =

1,9

kNm

kontroloval

Ing. V. Engler

datum 06/2013

50 >>> T ÍDA 1

Nosníky jsou pomocí podlahy zajišt ny proti klopení.

M Ed M Ed = ≤1 M c , Rd W pl f y MEd Mc,Rd

1,9 13,987

=

0,1358

=

Podélník vyhovuje pro extrémní kombinaci MSÚ.

e) ZÁV S >>> tažený prvek - zanedbány ú inky teploty a poklesu podpory - p sobí tedy pouze vlastní tíha, ostatní stálé zatížení, zatížení chodci Vlastnosti pr ezu A= d=

macalloy D=16 mm

0,000201 0,016 22,9

Ned =

m2 m

kN

N Ed ≤1 N Rd Ned Nrd

=

22,9 92,46

= 0,2477

Záv s vyhovuje pro extrémní kombinaci MSÚ.

13

.zakázky

12NO03030


Ing. J.Hamouz

kontroloval

Ing. V. Engler

datum 06/2013

.zakázky

12NO03030

8. ZALOŽENÍ Vzhledem k t mto skute nostem: > vlastní tíha nové lávky není v tší než vlastní tíha lávky p vodní > základové podloží je již zkonsolidováno > stávající op ry budou provrtány mikropilotami a bude tak zvýšena únosnost základových konstrukcí p edpokládá se v tomto stupni dokumentace, že nov navržené základové konstrukce vyhovují extrémním ú ink m zatížení. Podrobn posouzeny budou v dalších stupních projektové dokumentace.

14


Ing. J.Hamouz

kontroloval

Ing. V. Engler

datum 06/2013

.zakázky

12NO03030

9. ZÁV R Ve statickém výpo tu byla ur ena nejvýznamn jší zatížení p sobící na konstrukci, byly vypo teny extrémní vnit ní síly a posouzeny rozhodující pr ezy u významných prvk nosné konstrukce lávky. Veškeré posudky konstruk ních detail a podrobností budou sou ástí statického výpo tu ve stupni DRS v návaznosti na skute né použití materiál , profil a záv sného systému. Sou ástí statického výpo tu ve stupni DRS musí být geotechnické výpo ty založení stavby, provedené na základ geotechnického pr zkumu v míst stavby. DRS dále musí obsahovat stabilitní výpo et konstrukce lávky. Statický výpo et prokázal, že navržená konstrukce vyhoví p íslušným požadavk m platných p edpis a norem. V Praze 30.6.2013

Ing. Jan Hamouz

15


Ing. J.Hamouz

kontroloval

Ing. V. Engler

datum 06/2013

Oblouk - obálka návrhových moment My [kNm]

Oblouk - obálka návrhové normálové síly N [kN]

P ÍLOHA 1 - PR B HY NÁVRHOVÝCH VNIT NÍCH SIL

16

.zakázky

12NO03030

Lávka u obchodní akademie Beroun SO 201 - Lávka p es Litavku STATICKÝ VÝPO ET Ing. J.Hamouz

kontroloval

Ing. V. Engler

Táhlo - obálka návrhových ohybových moment My [kNm]

Táhlo - obálka návrhové normálové síly N [kN]

vypracoval

17

datum 06/2013

.zakázky

12NO03030

Lávka u obchodní akademie Beroun SO 201 - Lávka p es Litavku STATICKÝ VÝPO ET Ing. J.Hamouz

kontroloval

Ing. V. Engler

P í níky - obálka návrhových moment My [kNm]

Záv sy - obálka návrhových normálových sil N [kN]

vypracoval

18

datum 06/2013

.zakázky

12NO03030

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

1. TECHNICKÁ ZPRÁVA 2 2. SEZNAM NOREM A POUŽITÉ LITERATURY 3 3. GEOMETRIE KONSTRUKCE 4 4. MODEL KOSNTRUKCE VE SCIA ENGINEER 5

Recommend Documents