Badacsonyi BMF KVK
Feszültségcsökkentő (buck) szaggató ukio Ube
iL
ibe= iT
iki
L
uL
uL
T
Ube
iC
ukio
C
iD
uki = Uki
uki
Terhelés
t tki
tbe
Folyamatos iL
(U be − U ki )t be − U ki t ki
T IL=Iki
iL
U ki t be = =b, U be T 1 1 ∆I L = (U be − U ki )tbe = U ki t ki . L L y=
∆IL ibe
= 0,
iD t
Folyamatos-szaggatott iL határ ukio
uL
Ube uki = Uki 1 t
tki
tbe
I kih
Ube= áll.
T iL
IˆL
TU be 8L
I kih
ILh=Ikih
TU ki 2L
Uki = áll. b
t
0
1
0.5
U t U (1 − b )T 1 IˆL (tbe + t ki ) IˆL = , ahol IˆL = ∆I L = ki ki = ki , T 2 2 L L U T U T I kih = ki (1 − b ) , vagy I kih = be b(1 − b ) . 2L 2L 2L Ellenállás terhelésnél: bh = 1− . TR I kih = I Lh =
ukio
Szaggatott iL
(U be − U ki )t be − U ki t ki1 = 0 ,
Ube
uki = Uki
U t be b y = ki = = , U be t be + t ki1 b + b1
I ki =
T iL
U t U bT IˆL = ∆I L = ki ki1 = be 1 , L L
U ki T b1 (b + b1 ) 2L
vagy
=
U be T bb1 , 2L
t
tki1 tki2
tbe
Iˆ (t + t ) Iˆ (b + b1 ) I ki = L be ki1 = L . 2T 2 ahol
uL
IˆL
IL = Iki t
amelyből
DC-DC / 1
Badacsonyi BMF KVK
− b + b2 + b1 =
8 L I ki T U ki
=
vagy
2
2 L I ki 1 . T U be b
Periodikus üzemmódban bármikor: I T = I be = y ⋅ I ki = y ⋅ I L , 1− y I D = I ki − I be = I be = (1 − y )I ki . y Külső jelleggörbék y=
1.0
I ki b1 = , ˆ 4bI kih (U be )
U ki U be
Ube=áll. Folytonos
0.8
0.5
0.5
1 I ki y = 1 + 2 4b Iˆkih (U ) be
b=0.8
Szaggatott
−1
0.2
0.2 0
0
0.5
1.0
Iˆki
Iˆkih (Ube)
1.5
b Uki=áll.
1.0
Iˆkih (U ki ) U Iˆkih (U be ) = be Iˆkih (U ki ) = 4y 4U ki
y=0.8 Folytonos 0.5 0.5
b=
y2 Iˆkih (U ki ) 1 − y I ki
Szaggatott
0.2
Iˆki
0 0
∆Q
iC
∆Q =
T/2
1.5
∆I L T 1 ∆Q ∆I LT ⋅ ⋅ , amelyből ∆U ki = = . C C8 2 2 2 2
Uki ∆Uki t
DC-DC / 2
1.0
Folyamatos iL-nél t
uki
0.5
∆U ki 2 (1 − b)T 2 π 2 (1 − b) f o , ku = = = U ki 16 LC 4 f ahol f o = 1 (2π LC ) .
Iˆkih (Uki )
Badacsonyi BMF KVK
Feszültségnövelő (boost) szaggató iL
uki = Uki
uL Ube
iki
iC
uki
C Terhelés
Folyamatos iL U be t be + (U be − U ki )t ki = 0 ,
T
U ki t be + t ki 1 , = = 1− b U be t ki 1 1 ∆I L = U be tbe = (U ki − U be )tki . L L
IL=Ibe
iL ik
iT
T
Ube- Uki
tki
uL
Ube
t
tbe
iD
L
∆IL iD t uL
Folyamatos-szaggatott iL határ
Ube t
1 tki
tbe
I kih
Ube- Uki
Ube= áll.
T IˆL
iL
U beT 8L
ILh=Ibeh
2U kiT 27 L
I kih
Uki = áll. b
t
I beh =
0
0.33
0.5
1
U t U bT 1 1 IˆL (tbe + t ki ) IˆL = , ahol IˆL = ∆I L = U be tbe = ki be = be , T 2 2 L L L I beh = I kih =
U beT b(1 − b ) , 2L
R terhelésnél i L folyamatos, ha I ki =
U beT b, 2L vagy
illetve I kih =
U kiT 2 b(1 − b ) . 2L
U ki U T 2L 2 > b(1 − b )2 > I kih = ki b(1 − b ) ⇒ R 2L RT
DC-DC / 3
Badacsonyi BMF KVK
Szaggatott i L U be tbe + (U be − U ki )t ki1 = 0 ,
I be ahol
uki = Uki
uL
U t +t t T + t ki1 T b + b1 y = ki = be ki1 = be = , U be t ki1 t ki1 T b1
Ube t
Iˆ (t + t ) Iˆ (b + b1 ) , = L be ki1 = L 2T 2 tbe
U t U bT IˆL = ∆I L = be be = be , L L I be =
U T I ki = be bb1 2L
U beT b(b + b1 ) , 2L vagy
T IˆL
iL
ill.
IL = Ibe t
U ki T bb1 2 = , 2 L b + b1
b1 =
amelyből
Ube- Uki
tki1 tki2
2 L I ki 1 T U be b
Periodikus üzemmódban bármikor:
1+
1 + 2b 2
vagy =
I D = I ki =
T U ki L I ki
T U ki b L I ki
.
I be y −1 , I T = I be − I ki = I be = ( y − 1)I ki . y y
Külső jelleggörbék
b
Uki=áll.
1.0
y=4
b=
0.75
4 I y ( y − 1) ki 27 Iˆkih (U ki )
Folytonos Szaggatott
0.5 0.33 0.25
2 1.25
Iˆki
0 0
Folyamatos iL-nél t
∆Q = I ki tbe = I ki bT , amelyből ∆U ki =
tki
R terhelésnél:
uki
Uki ∆Uki
ku = t
DC-DC / 4
1.0
iC
∆Q
tbe
0.5
∆U ki =
∆Q I ki bT = . C C
U ki bT amelyből R C
∆U ki 2 bT f = = b 1 , ahol f1=1/RC. U ki RC f
Iˆkih (Uki )
Badacsonyi BMF KVK
Feszültségcsökkentő/növelő (buck-boost) szaggató
iD
ibe = iT
iki
T
iC iL
Ube
uL
uki
C
uki = Uki
uL
Terhelés
L
Ube t
Folyamatos iL Ube- Uki
tki
tbe
U be tbe − U ki t ki = 0 ,
T
y= IL=Ibe
iL
U ki t be b 1 = = , ill. I L = I ki . 1− b U be t ki 1 − b
∆IL
ik
∆I L =
iD t
1 1 U be tbe = U ki t ki . L L
Folyamatos-szaggatott iL határ uL Ube t 1 -Uki
tki
tbe
I kih
T IL=ILh
IˆL
iL
I kih TU ki 2L
TU be 8L
Ube= áll.
Uki = áll. b t
I Lh = I Lh =
0
1
0.5
U t U bT U ki t ki U ki (1 − b )T 1 IˆL (tbe + t ki ) IˆL , ahol IˆL = ∆I L = be be = be , = = = 2 2 L L L L T
U be bT U ki (1 − b )T U T U T = , amelyből I kih = be b(1 − b ) , vagy I kih = ki (1 − b )2 . 2L 2L 2L 2L
Ellenállás terhelésnél:
bh = 1−
2L . TR
uki = Uki uL
Ube
Szaggatott iL
t
U be tbe − U ki t ki1 = 0 , y= IL = ahol
b + b1 I ki , b1
U ki tbe tbe T b = = = , U be t ki1 t ki1 T b1 IˆL (t be + t ki1 ) IˆL (b + b1 ) = , 2T 2 U bT = be , L
ill. I L =
U t IˆL = ∆I L = be be L
tbe
- Uki
tki1 tki2 T
iL
ÎL
IL t
DC-DC / 5
Badacsonyi BMF KVK
IL =
U beT U T b(b + b1 ) , ill. I ki = be bb1 , amelyből 2L 2L I ki =
U kiT 2 b1 , 2L
amelyből
b1 =
2 L I ki 1 . T U be b
2 L I ki . T U ki
b1 =
Periodikus üzemmódban bármikor: I be = I T = y ⋅ I ki , I D = I ki =
I be , y
I L = I be + I ki =
Külső jelleggörbék
y +1 I be = ( y + 1)I ki . y
b
Uki=áll.
1.0
y=3.0 0.75
b= y
I ki
Iˆkih (U ki )
Folytonos 0.5
1.0 0.33
0.25 Szaggatott
Iˆki
0 0
DC-DC / 6
0.5
1.0
Iˆkih (Uki )
Badacsonyi BMF KVK
CÙK szaggató, folyamatos iL iC1
ibe = iL1 L1 Ube
uL1
T iT
iL2
C1 uC1
uC1= UC1 iki
L2
uki = Uki Ube
uL2
iC2 C2
t
Terhelés
Periodikus üzemmódban U L1 =0 és U L2 =0 : U C1 = U be + U ki . Ez az összefüggés azonban a pillanatértékekre is igaz, ha C1, C2 nagy. Ebből következik: u L1 = u L 2 = u L . Az áttétel: U be tbe − U ki t ki = 0 , U t b y = ki = be = . U be t ki 1 − b Periodikus üzemmódban bármikor I be = I L1 = I T = y ⋅ I ki , I I D = I L 2 = I ki = be . y A kimeneti feszültség hullámossága a buckal analóg módon tárgyalható, mivel a kimeneti oldal hasonló.
uL1
uki
tbe
tki
Ube- UC1= -Uki UC1 - Uki = Ube
uL2 t T
- U ki iL1 IL1 t iL2 IL2 t iC1
t
DC-DC / 7
Badacsonyi BMF KVK
Hídkapcsolású egyenáramú szaggató soros R+L+Ub terheléssel
T1 D1 uL
uR Ube
Ub
II. I.
L
R
T
Uki
T3 D3
III. IV.
A
Iki
B
uv
um
uki
iki 0V t
„CV-clamped voltage”, megfogott feszültségű elrendezés. A PWM vezérlőjelek képzésénél: uv vivőjel, um modulálójel. A közös hídágba tartozó kapcsolóelemek ellenfázisban vezéreltek, tehát: t t b1 = be1 = 1 − b2 , b3 = be 4 = 1 − b4 , T T illetve b1 = b4 , b2 = b3 . A terhelésre felírható: I ki = (U ki − U b ) / R .
-um Mind a két PWM-nél
v2
v1 T/2
v1
v2
t
T/2
Ellenütemű PWM-nél
v4
v3
v4
V3
Alternatív PWM-nél
v3
v4
v3
v4
T4 D4
T2 D2
t t
Ellenütemű PWM v 1 ,4
v 2 ,3
v 1 ,4
v 2 ,3
v 2 ,3
t U be
uA0
v 1 ,4
v 2 ,3
v 1 ,4
t U be
uA0
t
t U be
U be
uB0
uB0
t
t U be
U be
uki uR + Ub
U ki Ub t
uki
III. t Ub
I.
U ki uR + U b Ik i
ik i
iT 1 iT 4
-U be
-U be
iD 2 iD 3
iD 1 iD 4
iT 2 IT 3
t
Ik i
ik i
U be
U be Ub
uki
U ki
t
uki
IV .
uR + Ub t
t uR + U b
II.
U ki iD 1 iD 4
ik i
DC-DC / 8
Ub -U be
-U be
iT 2 iT 3
t Ik i
Ik i
ik i iD 2 iD 3
iT 1 iT 4
t
Badacsonyi BMF KVK
U A0 = b1 ⋅ U be , U B 0 = b3 ⋅ U be uk i
∆ψ
⇒ U ki = U A0 − U B 0 = (b1 − b3 )U be = (2b1 − 1)U be .
U be Uki
1
uR + Ub
∆ I ki
t
U be T 2L
tbe1 = tbe4
-U be
ik i
∆Ik i
U be= áll. b 1 =b 4 t
Ik i
0
0.5
1
Ha 1/f << L/R a kimeneti feszültség pozitív ütemére: di L ki = U be − (R ⋅ iki + U b ) ≈ U be − (R ⋅ I ki + U b ) = U be − U ki , dt ∆ψ = (U be − U ki ) tbe1 = (U be − U ki ) b1T , ∆I ki =
ahol
∆ψ (U be − U ki )b1T U beT = 2b1 (1 − b1 ) , = L L L U T ∆I ki max = be . 2L
Alternatív PWM (frekvencia kétszerező) Itt is U A0 = b1 ⋅ U be , U B 0 = b3 ⋅ U be
⇒ U ki = U A0 − U B 0 = (b1 − b3 )U be = (2b1 − 1)U be .
Ha 1/f << L/R a kimeneti feszültség nulla ütemére b1(=b4) > 0.5 esetén (I. és II. síknegyed): ∆ψ U ki t be 2 U ki T (1 − b1 ) = U beT (1 − b1 )(2b1 − 1) , = = L L L L illetve b 1 (=b 4 ) < 0.5 esetén (III. és IV. síknegyed): − U ki t be1 U beT ∆ψ ∆I ki = = = b1 (1 − 2b1 ) 2L L L U T ahol ∆I ki max = be 8L ∆I ki =
DC-DC / 9
Badacsonyi BMF KVK
∆ψ
uk i
U be
t
∆ψ
uk i Uk i
Uk i
uR + Ub
U be T 8L
∆ I ki
1
uR + Ub -U be
t tbe2
tbe1
T/2 ik i
T/2 ∆Ik i
∆Ik i
ik i
Ik i
b 1 =b 4 0.5
0
Ik i
U be= áll .
b 1 < 0.5
b 1 > 0.5 v1
v2
v3
v4
t t
v1
v2
v3
v4
t t
U be
U be
uA0
1
uA0
t
t
U be
U be
uB0
uB0
t
t
U be
uki
t Ub U ki
uki
uR + U b U ki Ub
uR + U b
t ik i
iT 1 IT 4
Ik i iT 1 iD 3
iT 1 iT 4
iT 2 iT 3
I.
iD 1 iT 3
iT 2 iT 3
-U be
iT 2 iD 4
III.
t
iD 2 iT 4
t ik i
U be Ub U ki
uki
Ik i t
uki
uR + U b U ki Ub -U be
uR + Ub t iD 1 iD 4
iD 1 iT 3
iD 1 iD 4
iT 2 iD 4
II. ik i
IV .
Ik i
t
t ik i
iD 2 iD 3
Ik i
A I.+ IV. síknegyedekben üzemelő hídkapcsolású egyenáramú szaggató
iT 1 iD 3
D3
Ube
Ub
uL
Uki
L
R A
B iki
0V D2
DC-DC / 10
iD 2 iT 4
T1 uR
Az üzemviszonyok megegyeznek a négy síknegyedes hídkapcsolás I. és IV. üzemi tartományaival, ahol nem kell figyelembe
iD 2 iD 3
I. IV.
uki T4
Iki
Badacsonyi BMF KVK
venni a D1, T2, T3, D4 elemekre vonatkozó jeleket. A I.+ II. síknegyedekben üzemelő egyenáramú szaggató U ki = U A0 = b1 ⋅ U be . ∆I ki =
U T U T ∆ψ U ki = t be 2 = ki (1 − b1 ) = be b1 (1 − b1 ) , L L L L U T ∆I ki max = be . 4L v1
v2
t
T 1 D1
Ube
R
uR
Ube
∆ψ
u R + Ub
L
A
Uki Ub
B u ki
i ki
0V
uki = uA0
Ub
uL
t
tbe2 I.
T 2 D2
Iki
iki
U ki II.
iT1
I.
t
iD2
I ki Ube Ub Uki
uki = uA0 1
∆I ki
U be T 4L
u R + Ub
t II.
iD1
iT2
Ube= áll. t b1 0
0.5
1
T1
A I. síknegyedben üzemelő egyenáramú szaggató Az üzemviszonyok megegyeznek az előző szaggató I. üzemi tartományaival, ahol nem kell figyelembe venni az elmaradt elemekre vonatkozó jeleket.
Iki
iki
Ube
R
uR
uL
Ub
L
A
B i ki
0V
u ki
U ki I.
I ki D2
DC-DC / 11
Badacsonyi BMF KVK
Potenciálfüggetlen kimenetű egyen-egyen átalakítók A leválasztó transzformátor helyettesítése
L s2 '
L s1
A szekunder oldali mennyiségek redukálási szabályai a transzformátor N1/N2 menetszám áttételével: - feszültségekre : u’ = (N1 / N2)⋅u , - áramokra : i’ = (N2 / N1)⋅i , - ellenállásokra : R’ = (N1 / N2)2⋅R , - induktivitásokra : L’ = (N1 / N2)2⋅L , - kapacitásokra : C’ = (N2 / N1)2⋅C , - átalakító redukált U ' N U N áttétele : y '= ki = 1 ⋅ ki = 1 ⋅ y . U be N 2 U be N 2
i1 u1
i2 ' u L1
u 2'
L1
Záróüzemű (flyback) átalakító A buck-boost kapcsolás szigetelt kimenetű változatának tekinthető.
i be
N1
i ki
N2
T
uki ’ = Uki’ u1
Ube
u2
u ki
C
Folyamatos iL1 (folyamatos fluxus) y'= y=
U ki ' b = U be 1 − b
U ki N 2 b = ⋅ U be N1 1 − b
A telítődés szempontjából fontos lehet IˆL1 ismerete! ∆I IˆL1 = L1 + I L1 , 2
Terhelés
uL1
Ube
t
Helyettesítés i D'
ibe = iT T
i ki'
iL1 u L1
L1
Terhelés
ibe
ahol ∆I L1 =
∆IL1
iD’
pl. R '
U ki ' t ki U ki ' T (1 − b ) , I L1 = 1 I ki ' , = L1 L1 1− b
U 'T N U T N 1 1 IˆL1 = ki (1 − b ) + I ki ' = 1 ki (1 − b ) + 2 I ki . N 2 2 L1 N1 1 − b 2 L1 1− b
DC-DC / 12
IL1 ÎL1
u ki '
C'
-U ki’
T
i L1
U be
tki
tbe
t
Badacsonyi BMF KVK
Nyitóüzemű (forward) átalakító u1 =
i be
N1
N1 N u3 = 1 u 2 N3 N2
N2
N3
uL
Ube
Ube
u1
u3
u kio
u2 D2
T
N 2u ⋅kio u kio N1
i ki
iL
D1
L C
u ki Terhelés
T
t
D3
A transzformátor egy harmadik, N3 úgynevezett lemágnesező tekercset is tartalmaz, amely lehetővé teszi a transzformátor mágneses energiájának visszatáplálását N − 1 U be a tápforrásba. Bekapcsolás alatt D3 leválasztja az N3 teN3 kercset. A kikapcsolást követően ugrásszerűen megibe iL ’ szűnik N1 és N2 árama, mivel a tekercselési irányokat és a diódákat figyelembe véve az iL1 mágnesező áram kiiL1 kapcsolás előtti gerjesztését csak az N3-as lemágnesező ÎL1 t tekercs képes átvenni. Ekkor a negatív u záróirányban 2 -ÎL3 -iL3 jut a D1-re, miközben a D2 vezeti az iL-t. (u 3 =-Ub e ) Az ukio alapján U N y = ki = 2 ⋅ b , U be N1 tehát a kapcsolás feszültség csökkentő jellegű. A lemágnesezés feltétele, hogy a t3 < tki . U t N N U N1 IˆL1 = N 3 IˆL 3 , ahol IˆL1 = be be , IˆL 3 = 1 IˆL1 = 1 be tbe , N3 N 3 L1 L1 tbe
t3
N N N 32 N1 L3 N1 U be L3 ˆ t be = 3 t be = 3 bT . t be = 2 I L3 = t3 = N1 N1 U be N 3 L1 U be N1 N 3 tehát
t 3 < t ki
⇒
N3 bT < (1 − b )T , N1
N3 . N1 + N 3 Ez azt jelenti, hogy a primer és a lemágnesező tekercsek menetszámát azonosra választva (ami a szokásos gyakorlat), a maximális bekapcsolási arány b=0.5 lehet. amelyből
b<
DC-DC / 13
Badacsonyi BMF KVK uv
Push-pull átalakító N1
T2
N2
iL
D1
u1
u2
iki
t uL
ibe
L
Vezérlôjelek uki
ukio
Terhelés
Ube
v1
C
u2
u1
um
v2
u kio
N2 U be N1
u ki
D2 T1
N1
uL
N2
t
A tki intervallumokban: i D1 = i D 2 =
t
u1 =
iL , 2
t ki
diL / 2 di / 2 + M2 L = 0 , dt dt ahol L2 egy szekunder tekercs induktivitása, illetve M2 a két szekunder tekercs közötti kölcsönös induktivitás. A tekercsek közötti szoros csatolás és az azonos N2 menetszámok miatt L2≈M2. A tekercsek csatolása miatt a primer tekercsek feszültsége is nulla. Láthatjuk, hogy a tekercsfeszültségek alakja megfelel egy egyfázisú inverter kimeneti feszültségének. u 2 = u kio = − L2
N1 u2 N2
t ki
tbe
tbe
T iL
I L =Iki
i D1 t i be
i T1
i T2
A push-pull kapcsolás kimeneti oldalát a primer oldal feszültségszintjére redukálva, láthatjuk, hogy a be- és kimeneti oldal jelei közötti kapcsolat megfelel egy kétszeres kapcsolási frekvenciájú feszültségcsökkentő (buck) kapcsolásnak. Az átalakító ennek megfelelő helyettesítő kapcsolását az 5.42. ábrán láthatjuk. A helyettesítő áramkör kapcsolóelemét az eredeti T1 és T2 vezérlésének VAGY kapcsolata szerint kell vezérelni. Nem ábrázoltuk az ideálisnak tekintett transzformátor főmező induktivitásait sem mivel a mágnesező áramokat is elhanyagoltuk. y=
U ki N 2 = ⋅ 2b . U be N1
A mágnesező áramok hozzáadódnak az ideális kapcsolás áramaihoz. Legyen θ az eredő gerjesztés és θ im = , N1 az eredő mágnesező áram, amely a primer, illetve a primer oldalra redukált mágnesező áramok összege. Az im eredő mágnesező áram az L1
dim = u1 dt
differenciálegyenlet alapján rajzolható fel az u1 = u2’ mágnesező feszültség ismeretében.
DC-DC / 14
t
Badacsonyi BMF KVK
Az L1 a korábbiak szerint a primer tekercs főmező inu1 = u2 ' duktivitása, amely megegyezik a szekunder tekercs reUbe dukált főmező induktivitásával is (L1=L2’). im A T1 bekapcsolása esetén az im mágnesező t áram az alsó primer tekercsen folyik és pozitív előjellel adódik hozzá a bemeneti áramhoz. A T2 kapcsolóelem bekapcsolása esetén az im mágnesező áram a felső pri-Ube mer tekercsen folyik és negatív előjellel adódik hozzá a t ki t ki tbe tbe bemeneti áramhoz. A kapcsolóelemek kikapcsolt állaT potában az im mágnesező áram szekunder oldalra átszámított N im 2 = 1 im N2 értéke a szekunder tekercseken oszlik meg. Az im2 fele a D1 áramához negatív, illetve a másik fele D2 áramához pozitív előjellel adódik hozzá, tehát nem befolyásolja iL-t. A kapcsolóelemekkel ellenpárhuzamosan kötött visszavezető diódák biztosítják, hogy kikapcsolásakor a primer tekercsek szórási fluxusa ne szakadjon meg és ne indukálódjon a félvezető elemekre veszélyes túlfeszültség. Egy primer tekercs áramának megszakításakor a másik primer tekercsen alakul ki a szórási fluxus fenntartásához szükséges áram amely a hozzá tartozó diódán és tápforráson keresztül záródhat. Ez az áram visszatáplálja a szórási fluxus energiáját a tápforrásba. Ez megoldás csak akkor működik kielégítően, ha szoros csatolás van a két primer tekercs között. Fél- és teljes hídkapcsolású push-pull átalakító
N2 T1
A T1 (és T4) bekapcsolása esetén: i1 = iT 1 (= iT 4 ) = =
uL u2
ukio
iki L uki C
u1
2Ube
Terhelés
Ube
N N2 i D1 = 2 i L N1 N1
N N2 iD 2 = 2 iL N1 N1
i1
C1
u2 C2
N1
T2
D2 N2
A T2 (és T3) bekapcsolása esetén: − i1 = iT 2 (= iT 3 ) = =
iL
D1
N2 T1
T3
i1
uL u2
Ube
iL
D1
u1
ukio
iki L uki C Terhelés
u2 N1
D2 T2 T4 A tbe alatt az im mágnesező áram a primer N2 tekercsen folyik és hozzáadódik az i1 primer áramhoz. A tki alatt az im szekunder oldalra átszámított értékének a fele a D1 áramához negatív, illetve a másik fele D2 áramához pozitív előjellel adódik hozzá.
DC-DC / 15
