1 . i. o' o'.. :.. o ; (' \ o o o. ir o 0 r' o ' o. '. '. i C' h 1. ọ. r. '~.'.. ;~ '..;. ;: '!' '' t'. : :.';'.'. 'r t o.: \ ':.' ': i o :;.;.' tv 0'...
EEN HOORNANTENNE VOOR VARIA.BELE BUNDEL./, , RICHTING DOOR TOEPASSING VAN TlVEE HODES ~ ,
J
!~ 5o.'P-;.-·· · ,-, .
I ; (', \
"'" _,.
.~.
...... :
c'
,
....
,
:.:
;'
,,
,
".' ',,:"
,
".
"
,-'-" "-
I "
,
.,
..,
"
,
(
•
• ,.
.' .'
'
·"
"
.
,
. ,'
,
.
.
•
,
•
"
..
.f', ...
,
"
,.
o
..
,
'.
'.
,
,
.
.
'.
"·f'
·'
,
:..
..
"
.
. '.
..
• ,...
'.
.,
,
,
,.
r;..
, ;,
.,
'
.
..
• 0
,
'."
". ,,;~
,
---
_. ~ $>: - -----'-
0,
• ..
38!23/
21 STUDIEBIBLIOTHEEK i
El EKTROT ,
£Ie HN I EK
E - HOOG80UW a
.
1
;.
. ,
I
-
EEN HOORNANTENNE VOOR VARIABELE BUNDELRICHTING DOOR TOEPASSING VAN TWEE MODES. L.J.M. Esser. verricht in de groep Theoretische Elektrotechniek,bij
..
1964-1965
•
,
•
•
-
1965 - ETA - 3 T E C H N I S C HE
HOG ESC H 0 0 L EI N D HOVEN •
•
-0.1-
,
Inhoudso:e.gave. 1.
Inleidin~•
2.
De hoornantenne, algemeen.
•
2.1. Het verre veld van een hoornantenne. 2.2. Het antennediagramvan de hoornantenne • •
Het stralingsdiagram van de hoornantenne welke gevoed wordt met de TE 10 - en TE2 o=golven. De apertuur van de hoorn een equifasevlak voor beide golven. De E-hoornantenne. De E-hoornantenne met konstant faseverschil
(jJ =+ 11:
tussen beide
2
-
golven, over de gehele apertuur. I
4.
Qpwekking van de TE
10
- en TE
20
-modes met gewenste
amEli~udeverhoudin~
en faseverschil.
4.1 Aanpassing van een symmetrische bifurkatie in hetH-vlako 4.2 Symmetrische bifurkatie in het H=vlak als opwekke~o 4.30 Opwekker volgens de japanners Takashi Kitsuregawa en Seibei Tachikawa. 0
0
•
5.
Uitvoering van het antennesysteem o
5.1. Principe van het antennesysteem o
5.20 Uitvoering van het laboratoriummodel Q gemeten antennediagrammeno '.
6.
Wat voor type E=hoorn is het meest
geschL~t?
6.1. E-hoorn waarvan de apertuur een equifasevlak vormt voor de TE
mo
~modeo
De apertuur een equifasevlak voor de TE 10 - en TE20-modeo 6.30 E-hoorn waarbij geen modifikatie van k optreedt en de antennewinst onaf~: ----
,6.2
0
.
hankelijk van k is o 6.4. E-hoorn met 7.
7.1
(jJ ~n/2
-
over de gehele apertuur.
Metingen aan een symmetrische bifurkatie in het H-vlak. 0
Methode voor het bepalen van de strooimatrix.
7.2. Meetresultaten.
•
-0.2-
•
8.
Toepassingen van het antennesysteem.
8.1. De hoornantenne als element van een rij en vergroting van de bundelafbuiging. 8.2. Volgradar •
•
9.
•
Afleiding van een uitdrukking voor het elektromagnetischve1d in het Fraunhofergebied met een hoornantenne als bron.
9.1. Algemeen.
,
•
.
9.2. De golfpijpantenne. 10.
9'Pendices.·
10.1.Appendix Ie '10.2.Appendix II. 10.3.Appendix III. 11.
Literatuur.
12.
Figuren.
•
•
•
•
•
•
•
• •
-1.1-
, •
1.
Inleidin~
De Japanners Takashi Kitsuregawa en Seibei Tachikawa [11
geven ein beechrijving van de eigenschappen van een hoornantenne 'waarvan de rechthoekige opening de TE 10 - en de TE20 -mode bevat. Zij veronderstellen een faseverschil $ en een amplitudeverhouding k tussende twee modes. Ook wordt gewezen op een realisering van de opwekker van de vereiste modes waarmee $ en k iedere gewenste waarde gegeven kan worden. T.K. en S.T. laten o.a. zien dat voor $ = +
-
it
de bun-
2
delrichting met k verandert. In dit afstudeerwerk wordt voor het genoemde geval k variabel en $
=±
~
een opwekker beschreven welke eenvoudiger
is dan het door T.K. en S.T. aangegeven model (1). In dit werk wordt aangetoond dat $ niet noodzakelijk konstant behoeft te zijn over de apertuur van de hoorn om de karakteristieke eigenschappen van het antennesysteem te behouden o Enkele hoorntypes worden besproken 9 welke in kombinatie met ge= noemde opwekker het gewenste antennesysteem vormenoVerder vindt men enige verbeteringen van de theoretische resultaten van ToK o en S.T. Tevens worden van een gerealiseerd antennemodel theoretische en experimentele resultaten met elkaar vergelekeno
•
•
•
, •
•
•
-2.1-
.2.
De Hoornantenne. ,
-- ----- - - -- - - - - - - -
2.1
Het verre veld van een hoornantenne.
•
Kennen we de tangentiele
elekt~ische ,
en magnetische
valaveraeling Op het oppervlak A(EA ;; efi n ) (fig.9.3) dan is At . t . met vergelijking (2.1.1) het elektrische veld in het punt P bepaald :) Waarbij P in het Fraunhofergebied gelegen is. Het oppervlak A vormt een deel van het gesloten oppervlak S. Het veld op S buiten
A
is gelijk aan nul.
E(P)
•
x
J[ Ii
x
A
EA •
waarin:
P
vektor van de oorsprong tothet oppervlakteelement dS op op Ao
•
~~nheidsvektor
-
n
van de oorsprong naar het veldpunt P in de richting (6
9~)
normaalvektor op Ao fasekonstante in de vrije ruimte o
Bij de hoornantenne kiezen we S zodanig dat A het begrensde scheidingsvlak (apertuur) van hoorn en vrije ruimte is en het overige deel van S het uitwendige oppervlak van de golfpijp vormt "
. We nemen hierbij aan da t: a.
(fig020~o1)o
de bijdrage aan het veld in P ten gevolgevan de stroom= verde ling op het uitwendig oppervlak van de golfpijp verwaarloosbaar iso
•
b.
de veldverdeling op het oppervlak A analoog is aan de verde ling in de golfpijp.
D~t
houdt in, dat de hogere
modes, als gevolg van de diskontinue overgang aan het . scheidingsvlak A opgewekt, worden verwaarloosdo *) Voor de afleiding van vergelijking(2.1.1) zie men hoofdstuk •
,
•
•
9•
,
, •
-
,..
•
-2.2-
•
Met deze aannamen elimineren we alle onbekende faktoren, zodat we het veld in P met vergelijking (2.1.1) kunnen bepalen • •
_.
•
•
•
-2.3l
•
,
2.2
---- - --- -- ---- --- ---
Het antennediagram van de hoornantenne. •
Voor de intensi tei t van de straling in P schrijven we-'
* I(P) = iRe (E(p) x RCp). ~1)=
i
waarin:
* ) Re (ECP).ECp) zr ,.
1
zr= C*)~
Voor het
de impedantie van de vrije ruimte.
ver~ogen
per ruimtehoek volgt
* {ECP) .E(p))· waarbij P in de richting (6,
~)
gelegen is.
Het uitgestraalde vermogen v.an'de hoorn,'bedraagt
P
t
-
t Re
Hierin is A de apertuur van de hoorn o Men kan echter ook over ,
een willekeurige doorsnede van de voedingspijp van de hoorn inte= greren o Het stralingsdiagram C"gainfunction") van de hoornantenne is nu per definitie het quotient van het vermogen per ruimtehoek in de richting
(6
9 ~) en het gemiddelde per ruimtehoek door de
antenne uitgezonden vermogeno In formulevorm: G (6 ,~ )
-.
•
,
•
•
3.
Het stralingsdiagram van de hoornantenne welke gevoed wordt met de !E10 - en TE 20 -mode. •
We
bespreken nu de eigenschappen van de hoornantenne gevoed
met de TE 10 - en TE 20 -mode. Hierbij beperken we ons tot het geval dat het faseverschil tussen de twee modes konstant en de amplitudeverhouding variabel is. Voorts vergelijken we de antennediagrammen van verschillende typen E-hoorns met het diagram in het ideale geval dat de apertuur een equifasevlak is.
• •
•
-3.2-
•
•
•
3.1
De apertuur van de hoorn een equifasevlak voor beide modes •
•
Voor de veldverdeling van de TE -mode aan da apartuur , mo geldt (zie heofdstuk 2.1 onder b)
-
E
-
(. °'y' E"
0)
E' y-
--
E" (x) y-
H
-
Hx (x)
waar:l.n o
H
-
(Hx ,O,H z )
x
H
~ mo = Q
~mo
x
~
--
',_
ac{1_ (m2~)r-. A.
0.1.1 )
I3,mo ( c ) i E y~ II
'n
is de fasekonstante van de propagerende TE mo -mode. Treedt er aan de apertuur een reflektie'r
mo
op dan geldt
voor hat tangentiele veld E
'y
A
H
+r
= E- (1
A
= H (1 ~r
x
mo
mo
) -'
)
r mo is te bepalen door meting aan het staande golfpatroon in de voedingspijp van de heerne (3e1~1o)
Door substitutie van
en (3.1 0 2) met de gegevens
•
R1 ~
P
=(
-e
sin
cos
q>
9
sin
-e
sin ip
9
cos
-e) (3 13)
- (0,0,1) = (x,y,O)
0
in vergelijking (2 1 1) volgt voor het elektrische veld in het 0
punt P, dat in het
0
xz~vlak (q>
= 0)
gelegen is o
= (O,E'- (p),O) 'y
'a/2 •
-j~
E: (p) = _-~er-1t--=R~'~ y.
j
cos
--•
-a/2 •
•
- r mo )Hx (x) • .a j .~ x sin
~
dx
•
.,
-3.3-
I'
• "
.-;: .
...
.
\"
j'
,:/
;,~,;;
toe
.
:We passen nu de volgende kombinatie van de TE
(~~~"'fig.
3.1.1 ~.
, sJ..n
E'(x) = E
Y
0
10
- en TE
20
-mode'
~
a
.,,
, J''l' '1 r ) sJ..n c os"';' of:: ke 13 2 0' - 20
..
.... X
;
•
21tX
a
-a/2 < x < a/2 -b/2
<
y
< b/2
waarin: k de amplitudeverhouding van het elektrische veld van de ,
TE 20 - en TE 10-mode, indienr mo= O.
•
"
'l' het faseverschil tussen de beide modes, alsJI'JIl(r
)=0
mo Vergelijking (3.1.5) gesubstitueerd in vergelijking
geeft (zie apy-endi I) E(P) = .re=be- J~E _j A
0
?
k
2'
cos (
) 13 10 + ( 1-r.. 10 13 13
j ,'1' (1 T"' ) e· - 20
'It
a sin -9)
( ~,
n)2
A sJ..n
v
-
1t
2 '+
20
13
Voor het vermogen per ruimtehoek volgt met (2 2 2)9 (3 1 6) D
en verwaarlozing van de reflektiecoefficientr ,
0
mo
0
~
( 13 10 + cos -9) cos
(~ sin e)
(~
R to'
0
'A
, f'o)2 ~ sJ..n '<:?
k 13 20 ~2 sin'l' ( + cos -9) 13
cOS'l' (
l3 20 '
+ cos
13
Het uitgestraalde vermogen van de hoorn wordt met en (3.1.5) waarin r mo nul gesteld wordt. • E 2
P
t
=
0
1
(~)"2" ~
( 13
10
+ 13
2 k ) 20
1t
2
+
•
•
•
,
Het stralingsdiagram in hetxz-vlak vinden we door • substitutie van (3.1.7) en (3.1.8) in (2.2.4) •
•
( 0) = Gk~'
8
'lt
3ab
~ ( -10 ~ +
2 2 A ~10 +1320 k ~
. •
k
-2'
cos
~
~
~10
. ( sin '¥ (T + cos e) Sl.n
cose ~ sin e ) . .0.)2 2 ( 2'1tA a S l.n v - 'It_
)
'Ita
:,'
sin '9) J
A
( va sin·e )2
A
~ cos'¥ (~o
+
...
- 'It 2
sin ~ sin e) + cos e) (~ sin e)2_'It
t+
J -
2
A
•
Met het normeren van het stralingsdiagram volgens
Gk(e.o) Pk(e,o) =G' (0 0) o '
•
wordt bereikt dat P (0,0) o
=1
( 13
+ cos e) cos
(-¥
sin e) . 2 2 It aSl.n . .0.) 'It ( 2 'A v =
(~ Si~e)
\
-
13 20
k
2" cos '¥ (13
,
. ('Ita . .0. Sl.n t" Sl.n v + cos e) 'It a Sl.n .•> .0.)2 2 ( A v = 'It 10
•
2
In fig. 3.1 .. 12 Zl.en wErUD. log Pk(e.o) als funktie van 'It 1 1 uitgezet voor k - 0, 1;, met !'¥ "2', 1,2,4,00 -,
-
-~ -a
)L •
20 ~
-
.
+
A
•
+
, 2
('Ita sin e) _ 'It
+
,
wat overeenkomt met odB
13 10
~ k . '¥ ( 20 + cos e) sin ~- Sl.n ~ 2
_<:3....1.10)
•
45,7 mm 32,43 mm f
. - ... . .....
•
-
~
2
".
_.
,
,~
9250 mHz
0,9430 ••
0,7045
•
.
, /
•
•
•
-3.5-
Bij toenemende k van 0 1t . •
'¥ = 2
-.
verschuift de hoofdlus voor
00
monotoon naar links en voor '¥ = - ~ naar rechts, respek-
tievelijk
-e van
0 -. -
30
0
en 0
-. 30
0
•
Het is dUidelijk dat de verschuiving van de "hoofdlus 1t a sin ~. a afhankelijk is van • Verkleining van de verhouding - beA . A tekent een vergroting van de verschuiving van de hoofdlus. Bij gegevena/A
kunnen we de stralingsrichting van de .
1t
hoornantenne varieren door verandering van k met '¥ = .:!:. 2
•
Een tweede mogelijkheid is k konstant en'¥ variabel van
o
tot
1t.
In kombinatie met een parabolische reflektor verkrijgt
men een stralingsrichting die afhankelijk is van'¥
•
.- Zie hiervoor [ 1
J•
-3.6•
3.2
De E-hoornantenne.
Onder een E-hoornantenne verstaan we een hoorn waarvan de breedte in het H-vlak konstant is en de hoogte in het E-vlak in de richting van de apertuur toeneemt.eZie fig. 3.2.1) Indien geen speciale voorzieningen worden getroffen is de apertuur van de hoorn geen equifasevlak voor de toegepaste modes. De invloed hiervan op het antennediagram zullen we in dit hoofdstuk nagaan. Het gebruik van een hoorn is gewenst om aanpassing aan de vrije ruimte te verkrijgen waarmede de reflektiecoefficient te verwaarlozen wordt. We passen een E-hoorn toe om een redelijke verschuiving van de hoofdlus in het xz-vlak te bereiken. eZie hoofdstuk 3.1). Verder om de stralingsenergie in het xz-vlak te bundelen. Voor de in fig. 3.2.1 geschetste E-hoorn veronderstellen we dat het getekende cylinderdeel binnen de hoorn met -de x-as als as een equifaseoppervlak is. Voor de veldverdeling op dit oppervlak stellen we ~ - (E ~ E
x
E
a.
H=
= E
r
9
E a. ) waarin Ex
= E~.. = 0
(x) = E a E mex ) a. mOo
(H qH..H
x
rOo
H ='H (x) x x
=
)
waarin H
a.
=0
E~ (x).
waarin E m(x) analoog aan Ey(x) van de TE a.
10
=mode in de golfpijpo
mo De hoorn heeft dezelfde breedte als de golfpijp waardoor
de fasekonstante van de optredende E.M.-golf binnen de hoorn gelijk aan die in de golfpijp iso Voor het tangentiele veld in het vlak van de apertuur geldt nu met goede benadering, indien de openingshoek niet te groot is: 2
,. a E me x ) cos a. e - j ~mo',6. r ~ ,;-'r. a E a.m() Ey ~E x e -j m 0 . 2 m t ~.~ -j~:' ':L:. H ~E-a (~) \ mo E mex) e me 2r x m ,.. ~ a.
.
fino") ~ •
'
,
,
-3.7•
. 2 2 2 (r+6 r) = y + r
(0 , E"':{' E Z ) waarin cos ex Ail1
HA
=
eH x ,O,H Z ) cos ex >0,94 voor
y
20 0 relatieve fout in 6 r voor y
< 3%
< 20
o
'Voor de toegepaste kombinatie van de TE 10 - en TE -mode schrijven we: 20 ", E
CL
(x) = Eex E m(x) = E (cos rex + kej'l' Sin'2lt x) m ex 0 a
(3.2.3)'
Het faseverschil tussen de twee modes aan de apertuur is nu
•
Zie fig. 3.2.2.
0/'
is het faseverschil tussen de TE20 - en TE -mode op de x-as 10 aan de apertuur van de hoorn. •
•
\
Substitutie van (3.2.3) in (3.2.2) en (2.1.1) levert voor het verre veld in het xz-vlak dat enkel een y-komponent bezit 2 -j S R S10 = j1310 L ltX E(P) ~e E cos e) cos e 2r + ( S": + = R 0 a A
..
~
+ cos
e )e -
2
13
L
10 . 2r
. ~l.n
~
a '.
0
x sin e.edxdy j 13
We stellen b/2
•
2
e
-j 13
moL , 2r dy
= p m,
= b(pm +
+
jq )
m
•
~b/2
13
(,10
a·
+ cos e-) cos(~ sin e-) (2 lt a . e-)2. 2 h Sl.n - TC
13
20 + ·cos (~ •
sin <j;,a s,in e-) e) ( It a / \ sin e )2 -It2
-A (3.2.7)
-- B •
•
-3.8•
Substitutie van de vergelijkingen (3.2.6) en (3.2.7) in vergelijk~ng (3.2.5) geeft E(P) •
cos 'if
,
, + P2 sin 'if )
Door P t --
Substitutie van (3.2.8) en (3.2.9) in (2.2.4) geeft voor het antennediagram I q1
+
...
k
2"
B(P2 cos 'if
,
II
•
A
~
'1
+
~B (q2C06'1'
,
2
• 'if ) 6J.n - q2
,
+
,,"\
I
+
P2 sin 'f )
2 (302 10) 0
Vergelijken we dit met (3
0
10
9) met 'if =
~/2=radialen
A
n.l.
v
~I
=
=
~B
2
2
v
P2 cos 'if =q2 sin 'if ~k( ) q1 q2cos 'if
v
+ P
v
sin 'if 2 k( -=-~_~==O:;~=~) P1
•
Het resulterende diagram I + II heaft zonder voorzorgs,•
,
maatregelen een ander verloop dan het geval is indian de apertuur een equifasevll:ak is met'if:=lt/2 (zie verge (3.1.9)0 en fig. 3.1.2)
•
•
,
-3.9,
Dit komtlhet sterkst tot uitdrukking door het verdwijnen van de nulpunten Om het resulterende diagram een analoog verloop te geven als het diagram (3.1.9)0 laten we de nulpunten van de diagrammen I en II . samenvalien {zie verg. (3.2.10)). Hieraan is voldaan voor kI=~r Dit levert'als voorwaarde
•
y'
wordt mede bepaald door (
~10- ~20)1
(fig. 3.2.1).
We kunnen voor een bepaalde hoorn 1 dus steeds zodanig kiezen dat aan (3.2.12) voldaan is. Vergelij~ing
•
,
(3.2.10) met(3.2.12) als voorwaarde, wordt
8~ab 2 2 Gk(e,O) + q1 ) S 20 2 (P1 2 ~O A. ( + ~ k) ~
-
k A + 2. ,
2 2 P1
2
+ q2 +q1
2 2
2 B
(3.2.13) Zie appendix II o Wisseling van het teken betekent een spiegeling van het , ante nne diagram om e = 0 0
Uit (3.2 13) en (3 1 9)0 konkluderen we dat toepassing van 0
0
0
•
•
de in figo 3.2.1 geschetste hoorn de volgende konsekwenties heeft:. 1. de k-waarde in dF-~" van 2 me tee n f ak tor 1....:.2=-=-_+.:...q....;2=-=0
P1
2
+ q1
2
Dit heeft een verschuiving van de nulpunten van het antennediagram tot gevolgo (Zie figa 5 2 030) De antennewinst ("gain") 'wordt verkleind met een faktor 2 2 (P1 + q1 ) voor k = 0 en 0
2
0
( P2 2 + q2 2) voor k =
00
De. vermindering van de antenneversterking betekent dat er een onderlinge verschuiving in hoogte van de .antennediagrammen voor del diverse k-waarden zal optreden •
•
•
•
. •
-3.10•
.'
Er is steeds voldaan aan 2 + q m , •
als
. ~mo
<1
2 .
L ;:=0 2r
wat te verifieren is met [5J . Zie ook appendix III. Indien de apertuur van de hoorn een equifaaevlak is geldt
=1 •
•
•
•
•
r
{
•
•
'.
,.
..,
'.
•
•
..,
•
.,.
-3.11-
,..,
-
•
..
.:
.Een andere mogelijkheid om in het xz-vlak een aan (3.1.9)0 ,
analoge uitdrukking voor het stralingsdiagram te verkrijgen wordt geschapen door de hoorn dusdan1g te dimens10neren dat'1' = ~
over de
gehele apertuur. (Zie hoofdstuk 6.4) De apertuur vormt dan toch geen equifasevlak voor de afzonderlijke TE-golven. Neem aan dat het veld aan de apertuur wordt weergegeven door
(O,Ey,E )
Ey
z
HA
= (H x ,0,
= Eo (
COS
nx
a
e
-j
''1'' 2 n x -j ~ (y) J + ke sin e a
(y)
Hz ) Hx = , . E (y) voor niet te grote openl.ngs-" o o grote modulatie in de breedte.
We veronderstellen dus E hoek
°
(fig. 3.2.1) en niet
t~
~
Zie ook hoofdstuk 6.1 en 6.4. Substitutie van (3.3.1) in.(2.2 1) geeft voor het verre , veld in het xz-vlak~ 0
E(P) =
j~
~j~R
tnR
~10
( ~
Eo
+ cos
e)
A
. ~ 20
( ~
2n x + cos e) sin a
Uitwerking met toepassing van 'l'='1'
0
-~(y)
+o(y) =
~
(3~207)
levert, waarbij
(~(y)
0.3.2)1
_O(y) = konstant)
•
onafhankelijk van de plaa ts op '. de apertuur, b/2 e-J' E(P) = nae- j ~R _j A + -k Be j Jt 2 2
°
-0{2
• ,
•
,
•
-3.12•
De invloed van de y-afhankelijkheid van de breedte a op het veld is verwaarloosd. Deze invloed is echter voor ieder konkreet geval na te gaan. We stellen
en
. 1
P
t
=
Eo2~)~ ~(
+
. Hierin is Eo ,~ mo respektievelijk het elektrische veld en fase'konstante van de TE mo -golf indien de apertuur Van de hoornde hoogte b en konstante breedte a zou bezitten zoals in fig. 3.2.1. Aan vergelijking (3.3.2)1 is n.l. te voldoen door de breedte van de apertuur afhankelijk van y te maken (zie hoofdstuk 6). De vergelijkingen (3.3.3), (3.3.4) en (3.3.5) gesubstitueerd in vergelijking (2.2.4) geeft de uitdrukking voor hat stralingsdia= gram in het xz=vlak
8 TC 3 ab
,
G ( & v 0 ) = ~"";:;t1:""----::::~k 2 f'1 0 ~ 20 2 A (~ + yk
A
=
~B 2
We vinden aldus een aan vergelijking (3.1.9)0 analoge ui tdrukking 0
,
'.
•
• •
•
•
, •
•
•
• •
• \
I
•
-4.1•
4.
Qpwekking van de TE 10 - en TE 20 -modes met gewenste amElitudeverhoudin~ en faseverschil. ~n
hoofdstuk 3 veronderstelden we aan de apertuur van de
noor~
de TE 10 - en TEZO-mode met variabele amplitudeverhouding k en konstant £aseVe~sehil ~I • Hoe is nu hieraan in de praktijk te voldoen '1 Als opwekker met de gewenste eigenschappen blijkt een symmetrische bifurkatie inhet H-vlak (fig. 4.1.1) geschikt te zijn. [ 2]
t
Voor literatuur over de symmetrische bifurkatie zie men [3] en [4] •
4.1. Aanpassing van een symmetrische bifurkatie in het H-vlak.
Van de golfpijpkonfiguratie volgens fig. 4.1.1 kan in golfpijp 2 en 3 enkel de TE -mode, i~ 4 enkel de TE - en TE 10 10 20
iolve~ prgpa~@ren.
,
De dikte van de scheidingswand wordt verwaarloosd. Bij de meeste toepassingen zijn de volgende eigenschappen van deze konfiguratie storend en ongewenst~ 1.
transmissie van 2 naar 3 en omgekeerd;
2. het optreden van reflektie aan overgang
O2 bij instraling aan een van de armen met de TE -golf. 10 Door juiste plaatsing van de schroef A op de hartlijn in
pijpdeel 4 worden deze ongewenste eigenschappen opgeheven. Dit is als voIgt te verklaren. Stel we voeden arm 2 met de TE 10 -mode, amplitude 2E o • Het veld in arm 2 en 3 is dan van de gedaante~ E
