U3V2501-RJ
ČESKOSLOVENSKÁ
AKADEMIE
ÚSTAV JADERNÉHO
VÉD
VÝZKUMU
ŘEZ
J.ČERVENKA • J.HEJNA • J.MALAK M.ÍEZNÍCEK>J.STIBOR
HYDRODYNAMIKA A TERMOKINETIKA V KRUHOVÝCH KANÁLECH S PODÍLNÝMI ŽEBRY
INFORMAČNÍ STŘEDISKO
Ч
~ ИИИГ*
IÍJV 2501-RJ
J.ČERVENKA • J.HEJNA • J.MALÁK M.BEZNÍCEK-J.STIBOR
HYDRODYNAMIKA A TERMOKINETIKA V KRUHOVÝCH KANÁLECH S PODÉLNÝMI ŽEBRY
*V 2501 -
ОТ
2 £й* 2*9.534 5f 532#5 ШГогтвШ etr.di.to tíetavu jaderného *»кию * * * - * . „ . Лют 1971
Anotace Druhá etapa výzkumu hydrodynamiky a termokinetiky v kanálech s podélnýni žebťy ( prováděného v ÚJV v letech 196? * 70) byla věnována experimentálnímu vyšetřování tlakových ztrát a přestupu teple v kruhových kanálech a podélnými žebry obdélníkového průřezu na otevřené vzduchové trati* Ve zprávě je uveden podrobný popis experimentálního zaří zeni, vytápěných modelu a měřicí techniky a metodiky. Výsledky vyšetřování tlakových ztrát a přestupu tepla byly zpracovány pouze nejzákladnějším způsobem a jsou ve zprávě uvedeny v diagramech* ve formě závislosti součinitele tře* cích ztrát a Kusseltova kriteria na kriteriu Reynoldsově. Podrobnější analyze vlivu geometrie a obecnějšímu zpracová ní experimentálních výsledků je věnována samostatná práce»
1. (bred 2» Poulítá označení 3» Pepia caperiaenta З Л . Kaperlaentálaí ?*<(иеаота fcrai 3*2» Ezperiaentálni aodeiv krabavéha kaaála a vndtřníai podčlaýai aeblrj 3 # 2 » b Vlastní acdeloaé t r v M a 3*2.2. Modal pra ryietfevial tlakevýob ztrát 3*2 *3 # Vytápaný aodel pra vyěetřovéai přestupu tepla 4* Měřící techniku 4 Л # Měření teplot 4 Л Л * Mařeni teploty stěnj modelu 4 Л * 2 # Věřeni teploty plyn» 4«2 # Utřeni statických ilafcu 4*3» Měřeni průtok» 4,4« Měření el»výkOK%! topeni 4*5* Regulace tepelné koopenzae* 5, Tlakové ztrátJ 5*1* Zpracováni experimentálních hodnot 5#2« Výsledky měřeni 5*2*1* Vliv náběhového úsek* 5,2.2, Součinitel třecich ztrát &* Termokinetika 6 Л » Metodika zpracováni výsledků 6*2» Výsledky měření &*2Л» střední součinitel přestupu. tepla 6«2«2* Vliv teplotního apádu na oi 7» Energetické zhodnoceni kruhových kanálu s podélnými žebry
t 4 7 ? * 0 11 12 14 14 14 16 16 16 18 19 20 20 21 21 21 23 23 29 29 30 31
8» Dodá takt Dráno at a ten aodelů
32
9* Seznav literatury
34
10r Seznáš obrázku#diagraea a fotografii
35
m\m
1. бувЕ., Experimentální práce* e které referuje tata zpráv*, patři do komplexu práci provedených v far v latách I960* 1970 v rámci vývoje děleného trubkového článku pro těž kopádní energetický reaktor(a přírodním uranem a chlaze ný plynem) a tvoří přímé pokračováni výzkumu Ьзdradynamic* kých a termokinetickýcb charakteristik kanálu a podélnými žebry* První etapa tohoto výzkumu věnovaná mezikruhovým kanálút a vnitřním Žebrovámím je popsána ve zprávě? [l] • V citova né zprávé je základní zdůvodněni výzkumného úkolu; a struč ný přehled seučaaného stavu znalostí o tlakových ztrátách a přestupu tepla v kanálech členitých průřeze s hladkými stěnami» Je zde proveden i podrobný teoretický rozbor teplotních poměrů v žebrované trubce a přestupu tepla ze žebrevaného povrchu, doplněný řadem výpočte, provedených na počítači Gier« Na tuto práci se preta- v předložené zprávě čaetěji odvoláváme* Druhá etapa výzkumu byla zaměřena na kruhové kanály 8 vnitřními podélnými žebry* Pro experimenty byle vybráno 27 geometrických variant odpovídajících kombinacím tři hodnot každé ze tří základních veličin i t*j* vnitřního průměru trubky, rozteče a výšky žeber}, zvolenýal tak, aby překryly rozsah geometrických parametrů přicházejících v úvahu u sledovaného typu palivového článku* Tvar žeber byl ve vftech případech obdélníkový s konstantní ěiřkou «v 1*2 mm* 2. 27 navržených variant se však nepodařilo modelové trubky pro tři varianty vyrobit a doatatečnou přesnosti* Hydrodynamika bylo proto vyietřována na 24 modelech* S ohledem na obtížnost a Časovou náročnost výroby vytápěných modelu byl počet variant pra teplotech-* nické experimenty je*tě snížen na 16*
•*•
Všechny experimenty byly provedeny na «terrene vzduchové trati, čími byl prakticky dam i rozsalt fteyneldsovm kriteria, který mohl být experimenty překryt» Experimentální hodnoty jsou • této zprávě zpracovány v nejzákladnější formě a jsou ve tvaru kriteriálnim^ávislosti vyneseny na přiložených diagramech».Podrobnější rozbor a hodnoceni výsledků ve zprávě zahrnuty nejsou » Souběžně в experimentálním programem probíhala rozsáhlá práce, jejími cílem byle zobecnit výsledky obou etap a nalézt univerzální kriteriální vztah$, ve kterých by byl v obecnějším formě zahrnut vliv geometrických poměra. Výsledky této práce budou shrnuty v připravované zprávě [5] 9 ve které bude zařazen podrobnější rozbor některých sekundárních vlivů* jako je vliv náběhového úseku, přechodové oblasti, teplotního fak toru a drsnosti povrchu v členitých kanálech.
«3w
2«Použitá označeni. Vnitřní průměr žebrováné trubky ( patní průměr žeber \
[ - ] [ - 3 [ - 3
Yýika žeber Sirka íeber
[ i ]
Poěet Žeber Г
2
[ - 1 [ -23
Průtočný prořez Průřez experimentální trubky
S
Omočený obrod
S
Obvod žebra
l
[ - 3 [- 3
Hydraulický průměr
[ - 3
L
Délka modelu
[ - 3
l
Délka hydrodynamického náběhového úseku
Г m
4
Délka teplotního náběhového йвекп
[ • ]
ř
Marná hmota
7
Dynamická viekozita
P
Kinematická viekozitm
]
[•*-•* 3 [»•... •* 3 2
1
[- .-- 3
Měrné teplo při stálém tlaku
я
Součinitel tepelné vodivosti
[w.*-l.d.i-x3
Součinitel tepelné vodivosti materiálu modelové trubky
в
Teplota plyna Teplota stěny
[ *«3 #
[ '3
U
Elektrické napětí
[ V
I
Elektrický proud
[
N
Celkový tepelný příkon
[ W
$_
Odvedený tepelný výkon
Г W
q.
Tepelný výkon na jednotku délky palivového článku
[w^of 1 P
m
A
«»í>
-a» I
OÉ
Střední součinitel přestupu tepla lw*m" »deg
p
Statický tlak
[ Pa
4Рл
Tlaková diference na průtokovém měřidle
Г Pas
G
Váhový průtok
w
Střední rychlost v kanále
c-
Součinitel třecích ztrát
[ 1
f *f/4
Fanningův třecí součinitel
Г 1
Re
Reynolrieovo kriterium
[ 1
Sto
Nueseltovo kriterium
[ 1
St
Stantonovo kriterium
.[ 1
Jg
účinnost ieoer
[ 1
f Б
[k&>e~l
Teplotní faktor Energetický
[BUS
[ 1
parametr
«•5*
[ m2
Indexy :
O A E
vstup do trati vstup do experimentálního modelu výstup z experimentálního modelu
3* Pop:~ experimentu» 3»1» Experimentální vzduchová třač»
Experimenty byly provedeny na vzduchové trati, která b>lc> zapojena» jako vertikální větev aerodynamického tunc lu v CuV ( podrobný popis viz [2] )» Vzduchová trat je složena z těchto hlavních části ( viz obr» 1, 2 a 3 ) : A, Vstupní konfuzor B. Přívodní kanál C» Nosná trubka experimentálního kanálu Q» Přechodová cčst £• Výstupní kanál F» Kompenzace (ttf*tná) Hlavní rozměry experimentální trati :
Vstupní konfuzor z"
0 260 mm., délka 290 mm kontrakce 16:1 Přívodní kanál 0 65,5 пш,délka 2.175 mm Nosná trubka exp«kanálu 0 125 mm, " 2*095 mm Frechodová čílst 0 125 mm, " 140 язп Výstupní kanál fc> 150 mm» N 350 mm kompenzace 0 190/290 caa^délka 2#025 mm Celková délka vzduchové tratě je 5»С50 mm»
Popis jednotlivých částí vzduchové trati i A» Vstupní konfuzor x pozice č»2 )., je vyroben z odlévati hmoty Eprosiii KE-1* Ve spodní části konfuzoru je zalita ocelová trubka o 0 65,5 mm, zakončená přivařenou pří rubou s centrážním vybráním» Na vstupu do konfuzoru Je z&sazena mřížka sloužící к usměrnění nassávaného proudu vzduchu (pozice č»l ) vyrobená z nerezového plechu o síle 0»5 mm» Tvar mřížkové buňky je čtvercový o stra ně 20 0», výška mřížky je 25 mm» V ocelové trubce konfu zoru jsou zabudovány dva termočlánkyipozice b*3)p slou žící к měřeni teploty vzduchu na vstupu do přívodního kanálu»
•7et-
В» Přívodní kaná,! je vyroben z ocelové trubky s vnitřním průměrem 64 mm* Aby bylo dosaženo hladkého povrchu vnitřní činné Části přívodního kanálu a odstraněna pří padná oválita» byl vnitřní průměr trubky výstraze» A •snován na 0 65 »5 mm* Jako povrchová úprav» proti případ** mé korozi byle velena kadmiováni* Přívodní kanál je roz dělen na dvě části přírubami, mezi které se vkládá měřící clona> ( pozice č»5) nebo dýza. ( pozice 6*6), к měření množství protékající vzdušiny. Tlakové odběry (potíce č»4) slouží к měřeni statického tlaku před clonou (dýzeuV, tlakové o-1 béry (pozice č»7); к měřeni statického tlaku za clonou ( dýzou),» Spodní část přívodního kanálu je za končena přírubou navazující svými rozměry a centráži na přírubu vlastni nosné trubky experimentální Části kanálu» Třlruba má vyfrézovány dva podélné otvory pro vývody statických odběrů (pozice č.13) a termočlánků ( pozice Č«Q> modelu» Spodní část přívodního kanálu je zakončena krátkým kuželovým náběhem pre snadnějěl zasuno váni horní centrážní hlavice modelu (pozice č»8) # C» Hoamy prvek experimentálního kanálu (pozice Č.Í8) tvoři ocelová trubka o vnitřním 0 125 mm» na jejichž koncích jsou přivařeny příruby s centrážemi к dosažení souososti celé trati« V horní přírubě jsou dva otvory se závity$ které slouží к nasazení elektrických průchodek ( pozice č»14) pro přívod elektrického proudu na topnou spirálu modelu ( pozice č»27 К Na obvodu nosné trubky jsou navinuty čtyři kroužky z asbestové tkaniny vzájemně od sebe vzdálené 400mm. do rozměru vnitřního průměru nosné trubky kompenzace ( pozice č»33 ))» Asbestové kroužky, rozděluji prostor mezi nosnou trubkou experimentálnlhs kanálu, a nosnou trubkou kompenzace na komory zabraňují cí cirkulaci teplého vzduchu v téte mezeře» D» V přechodové části (px^ee č»40)J Je upevni» s centrován vlastní vytápěn? model» Dtésnéní pracovn ue prostoru Je? převedena kliagerltem mezi spadal os}ímkoiaodelu (pozice e«3i! s esdfs» v přechodové části.Přítlmemá sile, j* v y
~7*
vozována pomoci tří šroubů (pozice č*39) y které svým kuže lovým zakončením dosedají na. zkosenou stěnu drážky ve spod ní hlavici modelu* E
» Vvstupni kanál (pozice č*42)i o 0 150 mm a délce 350 на je poslední Část vzduchové tratě» Ve výstupním kanálu je zasazen* směšovací komora vyrobená z plechu, síly 2 mm ( pozice č*43 ),* V prostoru pod směšovací komorou jsou zabudovány tři termočlánky (pozice 6*441 pra měře ní teploty vzduchu na výstupu z experimentální trati*
F* Tepelná izolace s kompenzaci (pozice č*17)* К zamezení tepelných ztrát z experimentální části byla nosná trub ka opatřena tepelnou kompenzaci ( podrobněji o funkci tepelné kompenzace viz v kap* 4*5)» Nosná trubka tepelné izolace s kompenzaci (pozice č*16} je vyrobena z ocelového plechu síly 2 amiVdélce 2*020 mm* Tato trubka je lícována svým vnitřním průměrem na vnější průměr příruby nosné trunky experimentálního kanálu* Na povrch nosné trubky tepelné izolace a kompenzace byly navinuty křížově vrstvy páskové asbestové tkaniny do sily 3 mm* Na tuto navinutou vrstvu izolace byly přichyceny na společné povráce asbestovou páskou tři termočlánky (pozice 12),* Vzdálenosti jednotlivých termočlánku od horního počátku nosné trubky izolace jsou 505 mm, 1263*5 mm a 1767,5 mm* Tyto vzdále nosti tvoří středy tří tÁati, na které je tepelná kompen zace rozdělena.* Další vrstva páskové asbestové tkaniny (silné 1 mm) je křížové vinuta v tlou&tce 30 mm* Na tuto vrstvu jaou opět přichyceny tři termočlánky (pozice č«12> ve stejném axiálním řezu a v téže vzdálenosti jako termor články předcházející* Další vrstva sbestové tkaniny o síle 8 mm tvoří pod klad pro vinutí odporového pásku, elektrického topení kompenzace (pozice č»15|* Jako odporového materiálu bylo použito kantalu ve tvaru pásln* o rozměroeb 2x0,1 mm* Vinuti topné spirály bylo provedeno tříchod ým závitem zapojeným paralele*, čímž bylo dosaženo zmenšení odporu*
-e«»
a hustšího pokryti vytápěné části odporovým materiálem» Každá ze tři části tepelné kompenzace má vlastni vinuti pro maximální napěti 220 V/6,6 к ovládané regulačním transformátorem» Topné odporové vinuti je pokryto vrstvoi asbestové tkaniny o sile 8 mm* Vnějdi pokryti asbestovýcl vrstev je provedeno hliníkovou folii» Horni příruba nosné trubky experimentálního kanálu, přechodová část a vstupní kanál jsou izolovány 40-60 mm vrstvou asbestové tkaniny (pozice č.lC a 41)» Povrch této izolaco je opět obalen hliníkovou folii»
3»2* Experimentální modely kruhového kanálu s vnitřními podélnými žebry 3»2»1» Vlastni modelová trubka,. Návrh experimentálního modelu kruhového kanálu s podélnými žebry s vnějším vytápěním a vnitř ním chlazením, který by umožňoval současné vyšetřování hydrodynamických i termokinetických charakteristiky naráží n* řadu vážných technolo gických problému» zejména jedná-li se o výrobu větši série modelů» Z tohoto důvodu se ukázalo jako vhodné rozdělit měření na dvě etapy, : a), měřeni tlakových ztrát při izotermickém proudění; b) měření přestupu tepla. Pro každou etapu pak byly vyrobeny samostatné modely» Hlavni části modelů společné pro oba typy jsou* t 1» horní hlavice - centrážníСpozice č»&) 3» dolní hlavice ~ nosná (pozice č»38) 3» vlastni modelová trubka Cpozice ó»25,31)» ad 1«). Horní centrážni blaviee jo nasazena na vstupním konci vlastni modelové trusky» Po za montováni Bodoltt do trnti jo horná hlawico suvné uložena ve spodní oseti přívodního kanálu» lě*» není nryievý** *•* krenifcf taeoimtjo ss&élní posuv
hlavice při tepelných dilatacich experimentální trubky* Svou konfuzorcvou části zajišCuje hlavice plynulý přechod z průměru přívodního kanálu na vnitřní průměr modelové trubky* Vyrobena je z ne rezové oceli* ad 21 Spodní hlavice je nasazena na výstupním konoi modelové trubky* V trati je model usazen spodní hlavici v přechodové části, při čemž vadle nosné funkce zajistuje spodní hlavice i utěsnění pracov ního prostoru (viz odst*D*) ad 3) Vlastní modely jsou zhotoveny z trubek a vnitřním žebrováním, které byly vyrobeny speciel ně pro tyto potřeby lisováním ze slitiny ÁdMgSiMn s maximálním obsahem ostatních přímísenin. 0,5* ( tovární označení 0*5% Am&kal v n*p* Lov o hutě Děčín* Materiál byl zvolen 8 ohledem na technologie* ké možnosti výrobce* Svými vlastnostmi t především tepelnou vodivosti i se tato elit in* blíží vlast** noste» čistého hliníku* l'ro vyšetření vlivu jednotlivých geometrických parametrů na hydrodynamické a termokinetické cha rakteristiky bylo vybráno 27 geometrických variant* Tyto varianty odpovídají svými rozměry kombinaci» tři hodnot tří základních veličin, za které byly/ zvoleny* vnitřní průměr trubek (» patní průměr žebnr} rozteč žeber výška žeber Tvar žeber byl zvolen obdélníkový s konstantní šiř ~ kou 3*1,2 mm* Stejné byla ve všech případech zacho vána konstantní tlouitka stěny trubek ( 5 mm )* Výroba trubek a tak členitým průřezem je tech nologicky de*ti obtížná* zájmena z hlediska dodrže ní požadovaných výrobních toleranaf• Tři z předpo kládaoýcb Z1 variant aa dokonce aapedařilo vyrobit vůbec, připadne rozptyl rozatarú jednotlivých Žebar vvaoko překročil přípuatné tolaranca* rrotože аяэ centrleita vnéjilhc a vnitřního průměru trunky
činila až 5% z tlouštky steny, bylo nutno konce trubek pro nasazení dolní i horní blavice opatřit • délce 25 mm osazením centrickýt s patní* prusérem žeber» Střední hodnoty rozměru vyšetřovaných trubek spolu s maximálními odchylkami od těchto hodnot jsou uveden* v t a b u l c e ^ Л • У předcházející etapě, kdy byly vyšetřovány p o měry v mezikruhových kanálech s vnitřním povrchem žebrováným,jsme délku modelu zvolili rovnou předpo kládané délce jedné měkce palivového članka, t.j» 1200 mm. Po zkušenostech z této etapy byla délka modelu kruhového kanálu s vnitřním žebrovánim zvole na 2»050 mm* aby se zvětšila oblast ustálených prou dových i teplotnícb poměrů» a aby byl.potlačen, vliv tepelných ztrát na koncích modelu* Jedna a táž trubka, byla vždy použita pro vytápěný i nevytápěný model» 3»2»2» Model pro vyšetřováni tlakových ztrát ( nevy tápěný ) , Pro tato měření byl model opatřen liti odběry sta tického tlaku» Odběry jsou u m i s t e ^ na dvou proti lehlých povrěkácb vybraných ták, aby osy odběrů ležely v rovina symetrie mezi žebty» vždy CÍV* odbě ry v jednom radiálním řezu* Vzdálenosti odběru od vstupu do žebrované trubky jsou ; 6 5 , 185p 3 2 5 , 725, 1125^ 1525, 19£5 cm* Rozmístěni statických odběru po výňce kanálu bylo zvoleno tak. aby umožnilo ocenit vliv náběhového úsefcu a vymezit oblast ustálených proudových poměru» Provedení vlastních odběru (pozice č » 3 4 } # je patrné z obr» č» 5a* Vyvedeni tlakových odběru bylo prove deno měděný»i trubkami fí 3/0 »&* m*» zapuštěnými do stěny modelu a zalitými lepidlem Краху 1200» Trubky jsou vedeny po povrcha experimentální trubky « v e n z txperiaentálal trati vyeházmjí *$ешщ va spodní - pfírumé přivodmíba kamáJav ^
«»I1<»
3*2.3» Vytápaný aodel pro vyšetřování přestupu tepla» Na každém modelu bylo umístěno 14 plástováných termočlánku Ni Cr • Ni o 0 l n ( dovoz z S D R К Termočlánky byly obdobně jako statické edbčry umístěny na dvou protilehlých površkách v sedmi radiálních řezech, které byly cd vstupu do experimentální trubky vzdálenу : 100, 350 t 650» 950» 1250.1550 a 1850 mm» Rozmístění termočlánků po výšce modelu aelo umož nit přesnější vymezení oblasti s ustálenými prou-» dovými a tepletnífii poměr}» Zabudování termočlán ku v trubce bylo provedeno následujícím způsobem i pro každý termočlánek byla na společné povr&ce vyfrézovaná drážka o déle* ~ 50 mm» šířce 1,2 mm a hloubce 2»5 mm» V jednom konci drážky byl ve směru osy trubky, navrtán otvor o 0 1,2 mm a délce 3 smi ( viz obr* 5b) pro umístění měrného konee termočlánku» Čtyřmi sběrnými drážkami umístčmými symetricky po vnější* obvodu trubky byly pak termočlánky (pjzice 9) vyvedeny к jejímu hornímu konci a otvory ve spodní přírubě přívodního ka nálu ven na svorkovnici» Propojení mezi svorkov nicí a studenými spoji bylo provedeno kompenzač ním vedením.» výrobek, firmy, Degusmm» Proti případ nému posunutí byly termočlánky v drážkách zajiště ny zatemovaným hliníkovým drátem» Ve sběrných dráfkách byly zakryty ochranným hliníkovým páskem, bodově zatemovaným» Po usazení a zatemmvání termočlánku byla experimentální trubka po eelé délce ovinuta pňekem z asbeetové tkaniny.e s í l e l i mm*(pozice 30)» Xa tuto izolační v/retvu byl pak navinut jako dvouohodý závit topný páa z konstantám* o průřez* 20 z 0*5 mm ( pozioe 2 7 ) .fieěenítopné spirály ve tvaru d v u paralela* zapojených závitu byle zvole* no přete» aby byl dosažen takevý celkový ohmický edpes topné apiaály» při kterém je zdroj i rtatievý usměrňovač) rovnoměrné zatěžován prettdevé i naft* {ové. Izolace jednotlivých závitu topného pás* «12*
byla opět provedena páekea z aabeetevé tkaniny a pokládala ae aoucaané nf i Tinuti topného páekrn* takže tvořila zároveň izolaci i distanční vložk» ajezi závity (posice 29).. Колее topných páai byly na obou koncích experimentální trubky uchyceny • офшкаеЬ z nerez oceli (pozice 19,36), Takto zkompletovaný mode) byl vložen do ochranné ho plážti z ocelového plochu o aíle 0*5 am ve tva* ru rozříznuté trubky (pozice 22)» Ochrana? pláéC sloužil pfedevěís jako forem pro zalití aodolu izolační hmotou* Pro tento účel byla použita zalévat ci kexamika» skládající ae z 6*6% kvareitai a 34* w a é kanaliny, tzv, bydrolysovaného ot;lailiaaíi4 Hustota amééi byla přibližme 64 Be. Pozvolné vypále ní keramik* bylo provedeno vlaetAi topnou opíralo* modelu» afJLifci «edelu keramikou mělo zajiatitr «4 «aj^žténi závitu topné spirály а офток na oípé* r i m o n U U í trubce; b) bjfaeémaat elektrické cáeti; «) тт*Щ1 •*»«•©• teame apirály; II zmepéoal tepelného odporu mezi topnou epiráiea a experimentální trunkem* Zelovací keramika premákla do aabeetových pásnu a zaplnil* Vžeemhy vzduchové mezary» Po vypáleni vytvořil* mírml oklovlteu hmota a pomérne dobrou pfilnavoeaá к navambu a a vyéfti tepelnou vedivoatž, než má samotný eeueetevý pánek* o) Deeaianí homogenního teplotního pole po obvodi* eaperjmentálnl trubky* Pro zamezeni cirkulace vzduchu v prostoru mezi experimentálním kaftálett a noanou trubkou bílá na vytápěném nedelu navinuto aenelik *$•**# (pozice Ш f uaueetov* tkaniny, itaré tent* proc tor r o z d * U U ft* nikeiik manilám uzavřených komcr» ' • ' • • • • • w
.
'
•
•
•
•
•
•
Po uaazani modelu v noané trubceJpřly #** hon*
*•* оЩт %Рф*Ь* ***** 0**á*>* •**Р*Щ **** E
Jpvaaými |MUwil>ieiA dv*mei *гЦШ*Ёт (#***# Й ) # i*M*t9f* » Nrnino zonae п о м е trubky. ~13И»
U neřicl technik*. Vzhlede» k velké hlučnost* pracoviště v experimentál ní hale při provoz» aerodynaniekéhe tunel». * dlouhodobé»» charakteru práci byla na náklade? peáadavk» krajekáne hygie nického dozor» aouamraděaa celá mšřtwi aparatura a věeeany ovládací prvky do specielní zvukotěsné kakány* VýJindra tvo řil» pouze aěřenl statických tiská* Diferenciální aunoaetry a přepínací skříni byly u»istěny v bezprostřední blízkosti experimentální části» 4*1» Mfeni teplot* 4«1«1« Mařeni teploty stěny nádobu Pro aěieni teplot zebrevané trubky byly použity pláitovaaé temoolánky sUCr-Mi o $ au» dovezené z Ш Ш jako polotovar» Marný konec byl proveden jako neizolevaný provaření» MiCr a Hi drátku 8 nerezový» plačte»* Zvýáená pozornost byla věnevána ten», aby svar byl vzduchetéaný a bránil пмоеа»1 bobem + ie svařováa! ae používala bez* dotykové ( obloukovál svářock* ter»ečlá»h». vyrobená ve TČK- Skutek* Bylo vyrobeno celná» 7 nad temočlánků po 14ti kusech* Vzhlede» к t o m » ie ter»o£lánkovéhe drát» nebylo к dispo~ zici dostatečné tmoistvl, ausely být termočlánky po provedení experinentut vždy epetrai deeontovámp překontrolovány» případné- opraveny a poulit] při výrobe daliihe eodel», tok byle 5 aad pou líte dvakrát a 2 sady třikrát* 9 jedná sady byla e»»tvána závislost terno* elektrického napět* »a teplotě pra porevnáeí » fiB^ К tey«to ácatot byl pro teploty do ao»°C povát» ter»aatpu ЩЩМ » •!•J»»*» náplni a. ad Utře»n mř0 eiekhrxcká oejehev»! poe* Teplota té zmřt ф*еШ*Я *#w*i rtufevýni
tcpleftfcry i bma^»f»»Va)^^ гажавЬу,
-H*
áýni v ústavu pro nora» lizасi, zkušebna sér a vah Praha» Pre toploty do 400°C byl použit teraočlánek fy Pyrotenax dodaný s cejchovala protokole»» Přesněji ěí teplotové noraály nebyly т 6jV к dispozici* Teracolektrické napiti se oěřllo stejnosaéraýa kompenzátore» typu Dieselherst ( s konstantnx» vnitřní» odpořaa 20 Л ; výrobek fy Tettex A»C« Zurich)« t součinnosti e galvanoaetrea nultiflex* typ MG s vnitřní» odpore» 15fia citlivosti 1<Г*»¥/а». Srovnávací spoje termočlánku byly mnistěay v nádoba z pěnového polystyrén* o obsahu 40 1, neplnéaé ledo vou, tříšti» Porovnání naměřených hodnot s hodnota»! prs liCr-Ii podle ČSM ukázalo* že v rozsahu teplot 50-170°C ( který přichází v úvahu v podainkáeh expe rimentu}, aají průběhy napěti závislosti n* teplotě pre jednotlivé termočlánky stejný charakter jako ncraa, ale v absolutních hodnotách se od ni liěi ai o ± 0,*°C« Z rozboru podainek cejchováním zejaéna pak s při» hládnuti» к relativní aalé přesnosti použitých srov návacích teploměru vyplynulo, že nejvhodnější eprexiaaoe je použiti závislosti napěti teraočlánkui •iCr-Ii na teplotě podlá Č S * 356710 z r+1955. Toto rozhodnutí vyplynulo rovněž z potřeby l jediné univerzální závislosti pro všechny termočlánky, použité při experimentu* Při předpokládané» rozdílu: •ezi teplotou stěny a teplotou plyn* v oblasti ustá lených teplotních a proudových poměrů a t « 100°C aeaěls by aaafeeálai chyba v určeni at, způsobená chybou v aěřeni teploty stěny přestoupit 1% a at« Při aěřeni teplat na žebrováných trubkách byla použita stejaá africi technika, jako při cejchová ni teimečláafco» Jeáea teraečlánek s dvojice v řezu s aaaasální sjěřeaou teplotou byl připejea trvalo i kroaě севу, pe kterou byl přopaut aa fcacpoaaátor pro přesná odeětoai jeho áasjel aa regies raoal ailiveltaotc, typ ж M9 výrobek a»p« Laboratorní přístroje Praha» Z průběhu napěti v xávlslestl -15-
na сеse fcělo být možné poměrně spolehliví posoudit stupeň ustálení aiistaveného teplotního režimu» Elektrické schema měřeni je na obr» 6> 4*1*2* liéřeni teploty plynu* teplota vzduchu 6§ před vstupem do trati byla měřena rtutevým teploměrem s dělením stupnice na 0»2"C. teplotm CU na vstupu do kanálu t*j* zm konfuzoreu byla měřena dvěma termočlánky (pozice č*3>* teplota*Й» za výstupem z kanálu třemi termočlánky Ch -AI (pozice («44>• Před těmito termočlánky byla ještě umístěna směšovací komor* (pozice č*43}> složená střídavě z kruhových desek a desek tvaru mezikruží, která měla zajistit dokonalé promíchání plyna а vyrovnání teplot pe průřezu kanálm* 4*2, Měřeni statických; tlama* Průběhy statického tlaku po délce žebrováných trubek se měřily pouze na nevytápěných modelech» Jednotíív/é tla kové odběry, byly připojeny na 49ti místnou přepínám! akřift* Základem této skříně jsou elektromagneticky ven~ tilky dálkově ovmdéné tlačítkovým panelem se světelnou indikmaí zapojeného odběru, Na výstup z přepínači skříně byl připojen monoskop fy Debito s vodní náplní o rozsahu 1400 mm s noniuesm umožňujícím odečítám! výěky vod mí ho sloupce na 0,2 mm* Barometriefcý tlak byl měřen barometrem Fortinovým>
4*3* Měření průtoku* Pre měření průtoku vzduchu kanále» byle zvoleno prů řezové měřidle* Pří navrhování ifcsticilto ergami se z jim* tile, že nebude prakticky Metné ebsáhneut celý předpe* kládamý rozsah Ba jedním erfAmemj, a prste byla pro obletí nižěiah Me navržené normovaná elenm a pre oblast vyěěica Re normované dýxs»* Jelikož e%a méřlei ptvky byly uvažován ny i pre režim*» kde jejieb průtokový soueiaitel oc
~W~
• závislosti na Re není konstantní a kde se snižuje relativní přesnost měření, bylo nutné jejich přecejchování* Clona i dýza se cejchovaly objemovou metodou.» ť ro tento účel byla vyrobena zvláštní nádrž, která byla rozdělena přepážkami na objemy 630,280,140 a 28 1» Množství vody v nich se odečítalo pomocí ocejchovaných, vodoznaku» Škrticí orgta byl při cejchování zamontován ve stejném kanále*, jako při vlastním experimentu* !ta do sažení usměPného toku kanálem a tím i vyloučení ruši vých vlivu na orgán byla zvolena relativní délka ka nálu před orgánem přibližně 21 D a za orgánem přibliž» ně 10 D t D » vnitřní pruměr přívodního kanálu!• čam pro stanovení průtoku se měřil mtépkami s dělením čí selníku, n* 0,2 sec, teplota vody se měřila rtulovým teploměrem* Tlaková diference na Škrticím orgánu se odečítala na maneekepm fy Debro o rezsáfeu 700 mm rtuti s možnosti odečítání na 0,1 srnu Výsledkem cejchování je graf č» ? vyjadřující pruběh průtokového součinitele ОС clony a dýzy, v závislo sti na Rrn» Součinitel oC se určoval же vztahu
kde
G » váhové průtočné množství [ **#e J В ж éxpaimní součinitel* iV^rtf. ^ je abaolutnl tlam před škrticím orgánem, při Cejchování £» 1. m ..w- poměr pru tečných prúřezťt škrtícího orgánu m kaoáju .,•?,» vnitřní pr4*ě> pří vodní be kanálu
t
-
I•
J
flpa » tlaková diference na ěkrti- r _ 4 ч : <; iv? -е1т^агщШт11 * А»,Л ' ' ' I řa '" J y-.in^i Ж Л • měrná hmota pretékailoibo . ^„ ; ,fe : TT
.?.lmž.amaa—- ^ " *•*"• ' T^f?"sTT Ť#..-*
-I*-' >-~A*»
« * • ' js
^ ^
^[«^^ffl
závislost ОС- f(Re), získaná cejchování* souhlasí A!
8 grafy uváděnými v literatuře pro normovanou clonu a d ý m i mimo oblast # = konst* Při vlastnim experimentu byla tlaková diference na Škrticím orgánu 4 P A měřena manos kopem fy Dobro e vodní náplni o rezsshu 1400 asa s možností odečítání na 0,2 mm* Přibližně 400 mm před škrticím orgánem byly v kanále umístíny tři odběry statického tlaku pro sta noveni součinitele £» Statický tlak z těchto odběru se měřil maneskopem fy Dehro s vodní náplni* Provedení škrtících orgánů a způsob jejich uloženi v kanálu je patrný z obr Л a 4a,b»
4*4* Měření elektrického výkonu topení* topná spirála modelu byla napájena stejnosměrným prou dem z plynule regulovatelného rtuíového usměrňovače e maximálním výkonem вГ« 75 kW při B ^ * 300 ¥ a 1 к 250 A» Usměrňovač je výrobek fj ÍLO Uodřany. Nevýhodou použitého zdroje byla pro naše účely pomě rně nízká stabilita výkoni» Nastavené hodnota musela být nepřetržitě sledována a případně korigována., což prodlužovalo i čas potřebný k ustáleni teplotního re* Zimu» К dosažení ustáleného stavu, byla třeba v pruměrm asi 1 hodiny» S ohledem na střídavou složím na superponovanou na stejnosměrný výstup S» usměrňovače byla nutná. použít pro měření výkone 2 miliampérmetry в termoelek trickými měniči, z nich* jeden byl zapojen jako wait» metr a druhý jako ampérmet** Voltmetr byl ocejchován, pro rozsahy, : 0 - 20^40,60,150 a 300 V srovnávací metod o» e pouJKtím stabilizovaného zdroj* etejnosmérného proudu a Číslicového teltmaHur z měřící ústředny fy Solsrtrom, ampé rmetr byl eeejobvasj ore rszsali?
o • 5е,10©,|ве а $ШЖФ шМШ*уш9*т4тр*—ш* měřícího transformátow třídy prašnost f 0,9 f a ručkovým pMstrejs* se akr* zenými cívkami, tjp Hlt ft Metr* třídy přesnosti Qp2%0 Schema vytápění a mě raní al,výkonu ja na оаг«в. -18*
4*5* Regulace tepelné kompenzace. Pro maximální snížení tepelných ztrát izolovanou stěnou kanálu, byla navržena tepelná kompenzace popsaná ve 3* kapitole* Každá ze tři sekci spirály byla samostatně napájena střídavým proudem» Výkon se nastavoval změnou napětí regulačním autotransfermátorem a to tak, aby radiální teplotní spád v izolační vrstvě kanálu byl menši, nei předem stanovená hodnota* Teplotní spád se měřil di ferenčními termočlánky umístěnými uprostřed k>; ,1é kom* penzační sekce» Byly použity plástové termočlánky HiCr-Ni oflíl mm» termoelektrické napětí diferenčních termočlánku se odečítalo na elektronkovém milivoltmetru fy Siemens» Elektrické schema napájeni a měření tepelné kompenzace je na obr* 6. V ideálním případě by radiální teplotní spád v izo lační vrstvě měl být nulový» Vzhledem к časovým nárokům na teplotní stabilizaci vyšetřovaného režimu a s ohledem na slabé poddimenzování kompenzačního vinuti» byla jako kompromis stanovena maximální přípustná hodnot» radiál ního teplotního špáda* Tato hodnota byla výpočtové stanovena z podmínek, že tepelné ztráty vnějším povr chem tepelné kompenzace nesmí přesáhnout 2% tepe mého příkonu do modele» Jak bude podrobněji vysvětlené v kápi tele e vyhodnocováni výsledků* tato koncepce kompenzace tepelných ztrát ее neosvědčila» Zdá se, že základní chyba této kencepee byla způsobena, zanedbáním tepelné kapacity celého experimentálního zařízeni» Tento fakt pak zásadním způsobem ovlivnil stanovení tepelného pří-
-A8*#
5» Tlakové ztráty» 5*1* Zpracováni experimentálních hodnot* Tlakové ztráty byly měřeny při izotermickém proudění, při čemž ka&ý vyšetřovaný režim se proměřoval dvakrát» Tlakový gradient byl vyhodnocen z lineárniho průběhu sta tického tlaku proloženého body v oblasti ustáleného prou dění* Součinitel třecí ztráty byl vyhodnocen podle vztahu, který respektuje rozdíl impulsu na vstupu a výstupu z vy šetřovaného úseku t
f-Ugffííf-i-] i -- /F I*
húv 0 , p
(i)
j on střední hodnoty ыегпе hmoty a tlaku
v kiiaále*
ííežisi j e definován Beynold^-vyr
A = í Í } ÍJV
F
i
kriteriem
W
ická vazkost vzduchu byla počítána ze vztahu :
i'ri stanovení součinitele třecích ztrát a Reynoldsovs kriteria byl vzat jako charakteristický rozměr normál ní hydraulický průměr* Zpracování všech experimentálních hodnot bylo provedeno na počítači Gier«
-20-
5
»2 ••í^igUMX.SŠÍ §SÍ *
5*2Л• Vliv náběhového úseku* Relativní délka, vyšetřovaných modelů se pohybovmia v mezích
4 V mezích citlivosti a přesností našich měřeníposuzováno podle- rozložení statického tlaku» délka náběhového úseku L » potřebného к ustálení rychlost ních a tlakových poměru po průřezu kanálu» nepřesáhla u žádné varianty 400 mm* Relativní délka náběhového úseku se pohybovala v mezích t
Rozdíl mezi proloženým lineárním průběhem sta tického tlaku, a jeho skutečným průběhem na začátkt. modelu*» který můžeme pokládat za tlakovou ztráto způsobenou náběhovým úsekem» činil v naáich podmín kách maximálně 6% celkové ztráty na vyšetřovaném mode lu» Je ovšem třeba zdůraznit» že tyto hodnoty jsau pouze informativní a úzce vázané na podmínky našeho experimentu a zejména na použitou měřici techniku* fiada okolnosti, které zde nebudeme probírat, nasvěd čuje tomu» že přesné hodnoty L budou vyšší* Podrob» něji bude tento vliv rozebráa ve zprávě» věnované zobecněni výsledku* 5*2,2, Součinitel třecích ztrát*, Týsledky experimentů jsou vyneseny jako závislost součinitele třecích ztrát na ReyncIdeové kriteriu na diagramech 9 *17. Pro přehlednost jsou vyneseny ta*» aby v Jednoa »
diagramu byl vždy vystižen vliv výšky žebra při za chování ostatních geometrických parametre* Z výslaoV ků je zřejmé* že s klesající výškou žebra so za* -21-
vialoat / s t(Re) přibližuje к průběhu f pra hladkou trubku* Zobecněni uvedených výsledku je uvedeno ve zprávě [5] • Vedle výsledku г této etapy expe risen tu jsou v ni zpracovány i výsledky experiaentft na jednostran ně žebrovanýcb aezikruhových kanálech ([!]) » Z tohoto důvodu jsme se také nesnažili v této etapě prokládat experimentální body moeninovou křivko** a hlede* pre každou varianta kriteriálni závislost f* f(Re)«
«22«
в» termokinetika, 6 Л . Metodika zpracováni výsledku. Stejně jako pro vyšetřováni jednostranně žebrovaných mezikruhových kanálu volili jsme i při těchto experi mentech vždy, takovou kombinaci tepelného výkonu a průto ku vzduchm, aby teplota stěny modelu byla při všech re žimech» a u všech vyšetřovaných geometrických variant pokud možno konstantní* Prakticky byla ovšem udržována konstantní pouze teplota v řezu s maximální teplotou* Tato teplota byla я ohledem na saximálni přípustnou teplotu topné spirály zvolena ~170°C, Všechny režimy byly, měřeny dvakrát* Zpracování experimentálních dat bylo provedeno na počítači &iec» Střední součinitel přestupu tepla byl vyhodnocen ze vzt&h*
fr - 5 (T3-9I3 + iptiSi)l ti-B)j
(3)
OL - střední hodnota součinitele přestupu tepla po obvodu ve vyšetřovaném radiálním řezu q, - tepelný výkon na jednotku délky modelu D - patní průměr žeber J{ - účinnost žebra S* - povrchi žebra t D - teplota stěny na patní kružnici Q - teplota plynu Veličiny q, , tg a 0 jsou funkcí vzdálenosti od vstupu do kanálu* Za teplotu stěny tp byla vzata teplota měřená termočlánky* t.za., že byl zanedbáš teplotní spád na stěně modelové trubky» Rozdíly v udajícm termočlánku, umístěných ve stejných ra diálních řezecb so pohybovaly v mezíc» přesnosti měřená teplot ( viz 4«J*lKPřípu*toost tohoto postu pe, stojně jako použitelnost vztahu f$) v našich experimentálních podmínkách; bylo teoreticky proká zána v práci ti] •
-2JT-
I při rovnoměrném rozděleni tepelného příkonu po délce modelu nebude mít teplota stěny vlivem nábě hového úseku- a případných tepelných ztrát na konci modelu lineární průběm*S ohledem na velkou tepelnou vodivost materiálu modelu a na velkou tloufttku stěny trubky» je nutno při vyhodnocováni součinitele pře stupu tepla vzít v úvahu vliv podélného vedeni tepla na skutečné rozdělení tepelného toku i na teplotu plynu* Jestliže zanedbám» změnu teploty v «ocelové trub ce v radiálním směru, můžeme rozdělení q. popsat rovnicí
U) Pro teplotu plymu pak pluti
151
o-o.+7bf£*+*•* &L GQ>
m
K. vyhodnocení vlivu podélného vedeni tepla jo tedy třeba znát první a druhou derivaci teploty pe délce kanálu* Ke stanoveni těchto hodnot byl zvolen násle dující postupг Experimentálně zjiáténé rozložení teplat pa déle* modelu pro každý režim bylo metodou nejmenší ca čtverců nahrazen* polyuomsm pátémá stannu» Peuži~ telnoct takto získaného analytického vyjádřorní průběhu teploty b*l« vázána podmínkou, lo s
«•24*
po celé délce modelu* Tato podaiaka plyne z podmínek experimentu, t*zn» rovnoměrneHrozděleni tepelného pří* kónu po délce modelu s případnými tepelnými ztrátami na koučích modelu» Jestliže tato podmínka nebyla v některém případě u polynomu pátého stupně splněna* opakoval so туpočet pra polynom rádu o stupen mižáiho opět s koutrolou podle podmínky (7>* Tento postup mohl být opakován ai do polynomu 2« stupně* Současně byl pro porovnáni a kontrol» vyhodnocován, i střední součinitel přestupu tepla se zanedhásia vlivu podélného vedeni tepla* {ěinneat zeber ^byla atanovonm podle Gardner ova vztahu [з] pro obdélníková žebr '4
Z » - ¥„* Ы kde
.
<8>
2 Я *
-
/
/
Ли- * (9)
Tento vztah platí i pro dlabe lichoběžníková žebra, při čemž js je patní šířka žebra* Tepelná vodireat materiální žebrevaných trubek . byla na základě: doporučeni výrobce uvažována stejná, jaké u čietéhe hliníku!
Ke stanováni lokálních hodnot tepelné vodivosti dynamické viskozity vzduchu byly použity vztahy :
JL -4*w.a*fu40$.dej / -25
(ia>
7- <™^f4^J
•
'»
Semčasně byly vyhodnocovány lokální hodnoty Nusseltovm a Roynoldsova kriteria- vztažené na hydraulicky průměr»
Při předběžném vyhodnocení několika experimentů se ukázaly, některé nesrovnalosti mezi předpokládanými a experimentálně zjištěnými vlivy gecsetrických charakteristik a značný rozpor aezi změřeným tepelným příkonem & odvedeným tepelným výkonem^ vyhodnoceným z tepelné bilance. Tepelný příkon se od odvedeného tepelného výkonu v extromniem pří padech lišil a ž e • 20%. U většiny případů tento rozdíl je pohyboval / mezích • (4
*ři konstrukci experimentálního zařízení provedené úvahy л opatření к zamezení tepelných ztrát pomocí tepelné kompen** асе nevzaly v/ úvahu, tepelnou kapacit» experimentální části, ocitaje v to vlastní model s keramickou izolací topení, osnou trubku, i tepelnou kompenzaci* Ačkoliv tepelná xtráty •o okolí byly zřejmě nepatrná, spotřebovala se část tepelnéhc гikonu na ohřev celé experimentální Části* ЯejДep$i důkaz ohoto výkladu podaly ověřovací experimenty* Prokázalo se, ak silně závisí odvedený výkon (při konstantním příkonu} a rychlosti a směru najížděni experimentálního režimu* i ři najíždění na ^volený výkon od výkonu nižšino, byl poměr ^/Q- > !• laopak při přechodu od vyššího výkonu к nižnímu ryl poměr K/O- < 1» S rostoucí,rychlostí zvyšování nebo mízování výkonu ae zvětšovaly i roxdilf mezi & a t-« To je jednoznačný důkaz, že rozdíl mezi 8 a Q« nelze vyevét* 1 it vlivem tepelných ttrát do okolí, ale je způsoben uatalovj ním teplotních poměru uvnitř soustavy experimentálního zaři<» zaní«
-26-
Je třeba zdůraznit, že jsme «i byli vědomi důležitosti kontroly ustálenosti režimu» Z tohoto důvodu byla maximál ní povrchová teplota modelu sledována na registračním milivoltmetvm» Měření bylo převáděné teprve tehdy. nebyla-ii po dobu 10 ain» při dodrženi konstantního příkonu pozorova telná změna v teplotě* Tato doba byla zvolena jaké jakýsi kompromis mezi ideálními experimentálními podmínkami a naši mi časovými aožnostmi. I v tomto případě se Čas potřebný к ustálená a proměřeni jednoho režimu pohyboval kolem 90 min, Dodr tečná kontrola grafických záznamů časového průběhu maxi mální teploty prokázala» že tato podmínka byla ve všech pří padech dodržena» Po zkušenostech» které jsme získali,je pro to nutno říci. že zvolená kontrolní veličina sama o sobě nemehla být měřítkem pro ustálení teplotního režimu» Z& této situace zbývala jediná možnost dalšího postupu» Protože konstrukci experimentální části můžeme pokládat v. axiálním směru za homogenní, předpokládali jsme» že skuteč ný tepelný příкал do modelové trubky zůstává i při uvedených vlivech rovnoměrně rozdělen po délce modelu» Za tohoto před pokladu, jsme pak použili ve výpočtech místo tepelného pří konu В odvedený tepelný výkon Q_, stanovený ze vztahu
ft- - Q^(BM-BA),
(12)
kde BA •fisjsou teploty plynu na vstupu a Výstupu z modelu» Tento postup je však problematický v případech, kde byly zjištěny maximální relativní rozdíly mezi 1 a Qf» Jak již bylo řešena, zvětšovaly se rozdíl/ mezi If a Q p s rostoucí rychlostí a velikosti změny výkonu při přechodu ed jednoho režimu к druhému» Vzhledem к časovému sledu našich experi mentů to znamená, ž* největší rozdíly byly zjištěny jednak při malých Ba a malém tepelném příkonu» jednak při experi mentech a maximálními hodnotami H, které mely poskytnout podklady pro vyhodnocení vlivu neizetermičnoati prouděni»
Vt -
V prvním případě se jedná o oblast R«, která те všech na šich experimentech byla silně ovlivněna; laninárnlm prou děním ( viz 6*2.1> a kteří se při stanoveni závislosti Ku s f (Re) v oblasti vyvinutého prouděni stejně neuplatní* Výsledky experimentů věnovaných, vyšetřování vlivu neizoterničnosti pak nebyly s ohlodem na uvedené okolnosti vůbec '.pracovány. rozsahy hlavních měřených a výpočtových veličin O = t = 0 i ť "0* f * ói
(1,1 (70 ~ (17 Ш (II -
* (.15
10„6*5).lA 170)°C 13Q)°C 100 )°C 70) nua"1
- 20©)
28-
M.mmZ*é9g~1ě
6»2« Výsledky mařeni» 6*2*1* Střední součinitel přestupu tepla* S ohledem na materiálové i Časové nároky na výrobu, vytápěných modelu» bylo pro tepelný výzkum z 27 geomet*» rických variant vybráno pouze 16 variant převážné a ex trémními hodnotami h a n * Výsledky měření opracované ve formě Bu * f (Re) jsou vyneseny na diagramech č» 18-25, kde hodnoty Musseltov/at i Reynold sova kriteria jsou lokální hodnoty vyhodnocené v oblasti vyvinutých rychlostních) a teplotních poměr». Posouzení ustálení proudových m teplotních poměrů bylo provedeno podle průběhu ÓC resp» Mu po délce modelu* Délka náběhové části kajtálu se pohybovala v mezíc* (30 * 40%) celkové délky modelu, v extrémních případech i více* Opět jsou pro názornost v jednom diagramu vyneseny varianty se stejným JD a m s různou výškou žeber* Ve všech vyšetřovaných případech lze závislost Ku * К Re); V oblastech vyšších hodnot experimentálních Re čísel vyjádřit ve tvara
A/(/ - A . #
trn
kde konstanta A je deaud neznámou funkci geometrie; kanálu* V oblasti nižších hodnot experimentálních Re čísel je ve většině případů patrný odklon od závislosti 1131 směrem к menším hodnotám Ku způsobený s nejvétff pravděpodobnosti podílem laminárního proudáttl v prostoru mezi iebry* Výrazně laminární charakter přeatupu topí* byl zejména patrný u některých variant v aáblhové ěásii modelu* Podrobnější rozbor těchto vlivů je uveden ve zprávě [5] t kde jo rovněž provedeno obecné vy hodnocení závisle 3tl Hussoltovs kriteria na geometriakýcl
charakteristikách kanálu, a Reynoldsově kriteriu* Je třeba upozornit, že vztah (3), použitý pro vy hodnocení středního součinitele přestupu tepla oc má oprávnění pouze v případech, kdy účinnost zebe* je blízká 1. jak tomu bylo i v podmínkách našich expe rimentu» Veličinu ty můžeme pokládat za účinnost žeber pouze v případě konstantního součinitele přestupa tepla: na celám žebrovaném povrchu» Přesně vzato, charakteri zuj* *<< rozdělení teplot v žebru ( viz [з] К V přípa dech, kde hodnota ff je menší než 1, je použitelnost vzta hu (31* závislá na tom, jaké je skutečné rozdělení lokál ního součinitele přestupu tepla na žebrovaném povrchu* Podrobněji je tato otázka prohrána ve zprávě [i] » Zte srovnání hodnot ÓC , vyhodnocených s uvažováním vlivu v/edení tepla a bez něho, lze učinit závěr, Že vliv/ vedeni tepla stěnou modelu v axiálním směru, v našich experimentálních podmínkách se silně projevil na obou koncích modelu a v oblast? neustálených teplotních pomě ra» Naopak v oblasti, kde jsme již předpokládali ustá lené teplotní i proudové poměry, byl vliv vedeni tepla nulový* Tím byl předpoklad o ustálení teplotních a prou dových poměru zpětně potvrzen» 6*2#2» Vliv teplotního spádu na ÓT » Část experimentů byla provedena tak, aby z výsledků by lo možno vyhodnotit vliv teplotního spádu na střední sou činitel přestupu tepla» Pro každou variantu bylo proměřeno několik výkonových režimů při konstantním průtoku» Maximální hodnota tepel ného výkonu byla omezena pouze přípustnou teplotou topné spirály. Nemožnost přesného vyhodnocení tepelného výko nu С viz kap» 6.1») však způsobila, že relativně malá změna vlivu teplotního faktoru v našich podmínkách se prakticky překrývala в chybou ve stanovení 0T» V režimech* při kterýc^ byla dodržován*: maxlmáiai teplota povrchu t** 170°C, pohybovala se hodnota
teplotního faktoru • \jr v rozsahu
f » 4&+04( f»
4??}.
7» Energetické zhodnoceni kruhových kanálu a vnitřními podélnými žebry» Pro posouzeni energetické výhodnosti členitosti kanálu se používá energetického parametru.
kde
St f S
Stantonovo kriterium obvod vytápěné části kanálu Fanningův/ třecí součinitel omočený obvod*
G.B. Melose ve své práci [á] věnované optimaliz.sei hlavních paracetrů jaderných! energetických; reaktoru z hlediska dosažení Maximálního čistého elektrického výkonu a maximální celkové účinnosti dokazuje, že poža davek minimálního poměrného příkonu Čerpadel je splněn při maximálně dosažitelné hodnotě parametru E. Energetický parametr charakterizuje palivový kanál současné z hlediska hydrodynamického i teraokinetitkého. Se obrázcích, č*26r28 jsou vyneseny závislosti E «f (Re) pro 16 vyšetřovaných variant, zvláši pro každou hodnot» U. Tyta výsledky však překrývají poměrně malý rozsah Re a jsou ovlivněny podílem laminárního prouděni mozi žebry ( viz kapitola &*a # ), Jejioh průběh proto neumož ňuje extrapolaci na vyšlí hodnoty Re» У současné době se proto pracuje na energetické opti malizaci kanálů s podélnými žebry» která vychází z uni verzálních kriteriálttíeh vztahu pro Ku * 9 [s] pro ro*sab Be ш io* ř 2 Л 0 * . který přichází v úvahu pro praktic kou potřenu» Práce hade dokončena do koaee гЛФТО*
тЩЩш
8» Dodatek: Drsnost štěp modelu» Pro úplnost definováni experimentálních podmínek bylo provedeno měření drsnosti stěn některých použitých mode lů, a to jak trubek s vnitřním Žebr ováním, tak i trubek. s vnějším žebrovánim, které byly použity v modelech jednostranné žebrovaných kanálu { doplnění zprávy [l] )• Měřeni bySo provedeno v Ústřední měrové laboratoři nep* Motorlet, Praha-Jinonice přístrojem Talysurf 4* at)? Trubky s vnějším žebrovánim* Proměřeno bylo Šest modelových trubek po dvou kusech cd každého vyšetřovaného počtu žeber* Na trubce s portem žeber n = 24 a střední výškou žeber h * 4,73 mm, bylo měření provedeno nepříir.ou metodou pomoci replikační hmoty fy I*ylor Hobsos,* Trubka byla proměřována ve třech radiálních řezech vždy dvě drážky» Vyhodnocena byla drsnost na boku žebrat a na dně drážmy ve směru axiálním a na dně drážky i ve směru obvodovém* Ostatní trubky byly proměřovány přímou metodmo,, každá ve třech radiál-* nich řezech po jedné drážce* Proměřována byla drs nost ve směru axiálním na dně drážky a ne boku žebra i jeho hlavě* Ъ)) Trubky s vnitřním žebrovánim* Pro měření bylo vybráno 6 modelových trubek zvole ných tak* aby dostatečně reprezentovaly celo» sadu modelů určeaých pro experiment* U každé trubky byla proměřena drsnost ve dvou radiálních řezech na boku a hlavě žebrat a na dně drážky v axiálním řezu* Eyly pořízeny grafické záznamy lokální drsnosti}«které jsou dvacetinásobnými zvětženinami nerovnosti povrchu v podélném směru a pětitisícinásobnými ve vertikální» řezu, Z každého měřeného míst» byla vyhodnocena drsnost přímo přístrojem, jako střední aritmetická odchylka od střední cáry profitu - Qa« Grafických тптпа—Т bylo v ÍJS použito к vyhodnocení je&te výšky nerovnosti -Hz*
jpjj2«»
iíěření i vyhodaocování bylo provedeno podle platnýca technických předpisu a podmínek v souladu s ČSH 014450 - drsnost povrchu* Výsledky méřeni drs nosti jsou uvedeny v tabulce 1*29 a,b r ,Jak Jii bylo řečeno, bylo měření drsnosti provede no pauze pro upřesnění experimentálních podmínek* Při zpracování a vyhodnoceni experimentálních dat nebyl vliv drsnosti žádným způsobem uvažován» Vliv drsnosti stěn v silně členitých kanálech je podrob něji rozebrán ve zprávě [5] •
~3**
9» Seznají literatury»
[l]
J. Malák, M*Řezníček, J»£ervenka, J.Hejna t Hydrodynamik* a termokinetika v mezi-» kruhových kanálech s podélnými žebry» Zpráva ÚJV 218Т/Й/1969*
[2]
J. Ualák. lufiezníček r Experimentální Vyšetřováni turbulentního proudě»! v blízkosti husté dvourozměrné mříže* Zpráva §JY 1896/1967.
[3]
k»A«Gardner: Transactions of the ASHE, November 1945»
[4]
G*B» Melese : Thermodynamics of Gas - Coaled Realtors. Nucleonics, vol,16» No 2, 1958*
[5]
J •Ma lák > Tlakové ztráty a přestup tepla v kanálech nekruhových průřezů s hladkými stěnami» Zpráva ÚJV 2502/R.
-34*
.0» Sezná» obrázků, diagramu a fotografii»
Celkové uspořádání měřici trati Detail horního konce experimentální části Detadl spodního konce experimentální části Měřicí clona a dýza» Detaily odběrů statického tlaku a zabudováni termočlánku
obr* la,b obr» 2 obr» 3 obr»4a»b obr»5a,b
Elektrické schema ezperinentálni vzduchové trati
obr* &
Cejchovní křivky pro clonu a dýxu
obr» 7
Tabulka geometrických rozměrů modelu
obr» 8
Experimentální závislosti f
obr.9 ř 17
« f(R*l
Experimentální závislosti Ku = f (Ke>,
ebr»18 ? 25
Experimentální závislosti E * f (Re)
obr»26 ? 28
Tabulka drsností modelů
obr»29*tb,
Fotografiet Celkový pohled na experimentální tra£ Horni konec nosné trubky a nevytápěným
obr» 34)
modelem
obr» 31
Horní konec experimentální části
obr» 32
Odběr statického tlaku
obr» 33
Uložení termočlámků v modelové trubce
obr» 34
Detail topné spirály s Izolací
obr» 35
Horni koně* modelové trubky s termočláskv
obr» 34
ebr„5*
ЗЕТ AIL STATICKÉHO OPBČRU
EPOXY 1200
MET3ENA TRUBKA
. YFÍbNi
V////////////A
x
KROUŽEK
_ /у/////У///////л
JLA«*
>Ъг.5Ъ
T5ETAIL ZABUDOVÁNÍ TH5RM0ČLÁNKU HLINKOVÝ DRÁT
THERMO ČLÍÍIEK
KLINIKOVY FLF.CH
л
•
ф
<8>
(D
<S>
/$počoctii
®
0
Ф
Obr. 2. Jtefoď 4arn#o b*Ct exp. costt
Mr. J.
JJeřatf yoocb/fo ko*c* exp. éokfc.
^®
®
I Gis
®
Obr. 4o Miríci cfova.
+ £3.3
••
4= flbr.^.
кЦ
к •.-
щ
—йж-
з
«ми**
Б-,N.
,-v-
в--
а.--
t*.:
О'
I
«•v
'•>
Q..
*С
+ы-
'•CJ£)-\
V
.Ця. I .
. i. - -. .,
Й_£Г*
Г
L:
• Li i:
/.
•V000 ,7,
I
С .4
" Я
1
tlít •
NMMi
mmtttámt
^
I
I
Obr 6
M ' I • « >
• * * r » ч м м я и • « • « / • • «•»**
• vr1,
• I1 t , « I
; r ^'
*W\ —IIJ \
ШШШЬ 111
ф-
T
ч -tifli ««маммл
ÍIXP VZDUH ГЙАТЕ
• •еМ**Ла*4г1-шш
•••»»•
•<M>Mf
rtf'
UXITJXlěm
•*•««•< M Шт
Ч п Ш а м
Murf
^иЯК5ЗД| • у», i4
• м м м м м и п И
Y»itbki
Tlwltk» S«b*r
***** »
?
•Г 1 1 • 1
^^^
"•y*-0.04
«."2:" «-"Uu
*,Wf-C.05
* , • •
48,*+
5|«i»
0 04
44
M i** '
44 •-
«
1* .'
* * Й *."2;S
г?
5
27
*
rr
1
J
f
18
*
1в
t
18
m
« i 1,4Л
_* '
*-0„08
-.40,06
-0,06
lj
_ -0,04 1,20
•0.06
ЭвЛ4*?*2 "* O f P 4 -0.07
4e 14
2
w,*
4Bt%0
5»0 . lá*o,06 1 J » *4)f09 , ~*0,15
TU? 5 » 95 1,?Э - 0 4 0 6
4ЛЛ*0'15 4 **5-0.*5
1,10
.4
» -a.i4
j e tl*o»08 48 14 * -0,T4 * 48 1 4 * * ' 0 8 « • л!>0.09
-.
11*o,08
0»eč#«ýl
Mt«fiaá
•Ът*4 I 4ь<> 1 0 2 3»*0 "
г*аоэ
*
\
!
1,21
i
Ptocsáate
"
1,0615
7,499
1,6969
«,0396
o,99" б
3,684^
1,0702
2,7945 m b y l vy&»tř»vi«
1,0"*5 í 1,9961
2,1973
1,6226
1,0592
1,5794
2,0215
2,6825
• • b y l vy**tr*vá«
1,20
m&' d?jfil
1,1165 I 1,6834
2,6530
1,3037
l,f>975
2,«le8
2 ДОЗ»
1,5956
1,0474
2.87*6
1,4595
l,893i
Iff
J 48L«*? # 1 >
«•
48 в б * 0 ' 2 * ' 1 i ť * * ' 0 9
1,7C65
2,9163
2,45*4
1,8863
4,8689
1Д&4
2,9726
6,5352
0,9589
3,6915
1,B290
2,5736
Л,83*7
1,6452
1,7766
3,3976
2,0916
*,#677
П А Я i_ ~ТЧа°
4,5961
1,48*4
2,4993
,9
-7,2046
3,3482
1,4198
2,7991
8,6i$3
1Д*94
3,1662
f,f7*7
1,8593
I 3,6288
3,#14*
1,9156
5,974
l,78ll
2,9816
^«•fO.l*" ь
g y
» «c.o7
•••>-^.»..ьГпГ?*.Z • i
4.40- M g i
!
т
в* 0 * 04 »
t 7é*o,t>'6~
—^oíS* $ 1.U
••*-в!а7
*
-
'•.»5Я -OJÍ
>O,04
I
1,6435
• 1 г н0 1 0€
,
1,0243
Я .1*
!оз
1,8021
*«
t,729l<
:H?jay,.
• • t y l vylrtHveft
* , • •
69 «7*0713 •"", "^0»05 07 -0,27
1,43
н?У ^?^jg
1
""
X
*M4~ 4.11 -43,11
i-
23
-t- | 2,7664
3,1841
.35
J 2,6076
4,3587
3,4778 1,6694 inrfjr **Ъ«г |в»6» w*pmii*\*f 2,4664 2,1838 mě
5,8071
1,7863
2,6864
4,14*11 1,4063
3,4*48
1,7567
4,1838
Ь>П9 2,*«24
а,бШ8 i
is
т "; •--[-"г—пп
i
Dýio. - vjpoctovi hodnoty : m « 0.609& ; oc~ 1,45
•bi .7a
0.9
Ce,1cher»í křivka *r* íýzu. ( ОС - »rútekový souSimitel ) Rozsah Re při experimentech 7«ICr * 3,6.1Cr
Clona - výpočtová hodnoty: m» 0,2035
, i
i
"V
o?
• 4
•
1 '
0.6
!
i
!;
!
I
!
г i
í i
!
013
V
•S
'
1 '
*F
i
i
*
Л
ot-0,6*6
i
í
' 1
'_ A
\ ;
i
,
Hranice toLaranca
• !
i
! ! i i
"
i
—
—i
i
í
1
...
..
+ —— +—!+-
— + - + — +—— + + H
•s
*
í '' 1
\—
i
'
i
6 "\ i\ !4 0*
J&>JESL
—
i
IL
í1
*•
í\
(i
ч t>
4 0*
i
Cejchoval křivka pře CIMTC. Rozseh Re při experimentech 1.1СГ t» 8.10*
R*
D-38,16;
n-¥¥
Ah2~2,82(B2) О /?з« 1,4.78 (B1)
I 4
5
6
7
8 9 t>
pbf»ft txpériroent*bu. zavlál ost f *f(fiej рхч, „-ri*nty Bl a B2#
4-
5
6
7 8 9 10
J—1
::::::!
"~
D*38.2
A. _
o/, 3 = /,472 (B4) 41
^,
3i:::::.:-*^ .:::::_:
f-113 1 ?l..
'
.._
ч
-Т
-
Г" S s » ^^5 i * • * • 4
-*J_
Л
^* »
с *Г г
«*
1
^_:;
—
Blasius
*"*«
•5
л
r
s *•["* :i: S _EL iL-ifi
й
-
J. i r ~ s ~
:sr::
,2k
€> /T>
2~~:
V?
*t
£
!
*
Э
^
j* 1
n .
о
i
10*
1,5
J!
3
4
5
6
7
5
8 3 Ю
Re obr.10
topwlwctalnl
x&vlaXoet J *f(R«) pro varicnty B4 a B5.
k
69 » 8а *1Я ЪтцлчА ооЛ
=>а
, 0 1 (3 8
Z
<>
(*%)? • J
tf^qp
г
£
6 * •
»
1
1 ~
!
4
!
_i _A,
V о. к/
1
0 •
V
^
£ьн
ру
\j
л *y
г 3
L _JL_i_d-
-JEL-BI Г ч V
Ts ř v
1
•i
tee) сне'* = чо (9в)$г'г~*ч*
Г
^ v <Г " """
U
— i — ; ~
\
•f ř
r -+•-! 7J_ i
^ r
4
^
L^_U4-
i
r
•i•
'
- * ГЗ*
v%
"T
—" • чj ^ ; __t 1
srnsoia" 4-U^i
-1
h--
.—-
h-4-~
(6В) 39'* = Ч +
8i=и !гг$8е=а
—^
^T
4
\ i
* _U_L
т
i :±j2l © opz~ -~_::££_ 2 x 2 z\ r» i i i-~ - o ! ' íL" *
~~ • , * i 1 ^
i 1 .....,.:...
,
USU 1grt-
1
- - ,
1
4.
1
£
г
i
M
,
Q
!
1
^
1
,
-t-f-
-1-4
•
,I 1
i
\
í
..
—
•*—
•
I D-b-8,92ir>~57 +f>, -*>¥0 (B12) Qh3 *1,Z1
6 _АгЛ£
7
В Э
tí
f * f(Ra)
pro varianty
BIO, Bil a B12,
(B1Q)
с JI
—
•_-•
D*b9,02;sv3b
_
^ _
i
S
!
Ahz*2,7itiBm ohs*1tSZid13)
1
... .F" ' \
"•—
! 5 5a ^ -_
Blasius
_ —
— —
-
•
. . . _
^^
*- * s А
£
_ь_ _ А •к
-
А
я Э
-,а -- -i д
ta
2 j
_ ._ х^
_
__
_-
—;г""а: -Х_-_ J
1Q-
_
i
::?["
ф А в
_ ...
1
—
э
'Н
_j
0-2
-
_
•
л\
_4.
!__<• i
., , С- .
i i
э
Л
Г"-
Т
... ... 4Л 5
-*%
Яе ob г . 13
f • F(Re)
pro variarty B13, B14 а В15.
1
^
D =Ь8,95;п*23 + h ř * 3 , 5 4 (В 78) АЬ г -2,77 (617)
1
,
t
Bhs/US
—
|--=«=П=;ЕЛк i
-.. _, ... , А.
(Ь
v ^^
::: i^Sc'iis _ÍL-b_-
4
—
=F
..^-12 а, ^
чэ :^_ -,ь ^ * л*^ & А
си
-^г-
С
"
^
2
fítttfl
1
19*
2
Э
óbr> 14
f • F(8«)
pro varianty
4
i
%
7
5
B16, B17 a B18.
5 8 Э К*
1,5
2
Re
4 iii * 2 , 3 " СОД) —
B/asiu.^ff
.
_ —
,i
Г
„_
j
—
И
ii
—
i\
Gi
i
л
2
)
^r~*9
i
•L 1
D __IS -
i
s»
i *•
»
65 \y
J
G>
I
.2 .„i*
----Í-T-
u r-g-- L . , _ - * - -
-—L-4
\
L-~
^
s
Л
.
O .ft O
(•:
_
f
....
11Л
', 5
2
i
<•
5
6
7
в 9 i/
Pe S&£l!$
ř • f (Re.)
pro varianty
B19 а В20.
2
\*
^
D-60,23} П~Ь2 Д h2 = 2 , 9 ^ ( 8 2 3 ) о Ь 3 а 1,538 (BZZ)
*
5
6
7
В 3 Ю*
Re **>!$
С
ж
*(*•)
Р»*о т»Пап*у
В22, В23 а В24.
• * »
Ч2Ш * 928 '528
ЗУ Z
s0l
S\
6 8
ír
9
S
Ягивхлал oad
г
£
*
(»H)J * j
I!
IV *W
S*>
V*
"t* г-
11. —
-**- t:
E '
ц
f
э
F
19 f
{
7
©^
<>
" *• 4Sů'
Э
TT
1>
- ,
.4
^H
4
J+
^^IŠt a_ - - C L
_J
a
—i у
—»,
J
—•
»
^'f'V- . ^L.tjr _ '/ < ^ r E
, . « • „ _ _,. ,.„
1r-
з
ь
—
L
SniSOiB •
~ :
-------
• *
(эгв) sťz ш *ч w '1
92ти ! гоЪ9*а
I
^^
m
1 '
•
.,-X_-
iU ~ _
•га » та ->«*>«* •-•* (*u)í»'4( ia<>x»t*?z j*i?*»»«»J»««a
9Í**Í"
30
г M 6e Í 9 s * II I . I 1 l i l i 1*1 I I I I l i l iiiiiiiiiiiiiiiiiMiiiuiiiiiiiiiiiiiiiiiiiBBiiiiiiitiiiiiaMiBBifliiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiBiiiaiiiiiiiii í
9
S
*r
l u n u l a s • • • в а ш и м и i m a i i n i i aaaaaí aaaiaaiiai •••aaiiaaaaaa •«•••i*f«aiaaaaiiiiiiHti>iiai • • • • • • • •••••!•••> • • • • • i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i ^ i i B i a B i i i i i n i i i i i •• • • • i n u • • • a a i i i i i i n i i i i i i i aiaaiaa i
• • I I I I I I I I
I I I I I I I I I I I I
inu
iiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiaiii«i"iiini aaaaiiiaiaaai*aiaaa«jaiaaaaiiia'<>aaMBB ашаиваиавнааваааааашаглааамва!
i n i M l f l M a i l i i B i i a B M i ' i B a i i i i i l i i а а а м и и м i i i i i i i i * i B a B H « * B i i i i a i i i i a i i i l i i i B i i i a i M > * i w Чл** a * * * » i • • • • a i i i i i i i i i i t i i l l B l i B i i B i i i i l i i a « M * i H i e f i i i B i i i B l i i i i i i i i
•h*t*uTČPi wee* a
I I I I I I I I I I I . taaaaa laBBiaailiaa BIBB anaa
пиши • • • aa ш шва ai iaia i • • » • aaa • • • • a aaaaaai|iaiaaai. • > • ' ' • • • laaiaiiii aaai|iiiiaai'.aii'iaiiaaaiiiiBiaf>iiiiia aaaaaiaaaaaaaaaiiiiiiiaiiiiiaiiiiaa i i i i a a a a a a i H i i i i i
IIIIIIIIr Ml
ШШ
I I I I I I I I M I I I
- _ - - » . • • — •- - « - m a k • •
| | « № 1 и | в 1 а н * к в н « а ш
• • • • • • • « • а а а а ) | Я | 1 1 1 | 1 Г Л а | Г Н 1 | | В
I aBBvBBBII
« a i i i i a i a * aaiKauaaaiia • иввпввааавввавааввввваавав^вавяаавввввввавввавааввававвлавч.ваваавававшвваи aiMiiiiiMijijiijiiiiaaaaaaaBiMiiMMaiiaaíaaaiiHiii>>ii
iiittiiiiiiiiaiiiiiaaiBBBBaaaaiiiiiiiiiiaiiraiaiaBa - ^ i i i i i i i B B i i i i i i i a i i a a a n i i a a i i a i i i i i аваавалша l i n a n a a a n a a i а а н а ^ а в в в а а а в м м и а и а а и в в а в а в в ж а а а в в а а а а а а а в i i i i i ' f i i a a i L> l a a a i a i a i i i i i i i i laiiiiiiniaaaaiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiaaaaaiaiiiii.iiiiil'.aBliaiaiiiiiii ••iilliiaaiaiaBiniiiin • • l a a i a a a a a a a a i i i i ^ i l i i i a r a a u aa aa aaini aa ii ii ii iiiii ii ii ai a i i i i u i a i i i a a i i i i . l i li ввавааввшвававава а « в а 1 в а а а в 1 ' . a a i i i i n i a 2áaáá !ваваавввШ1>|^С|11а l i a a i iiaaai aaaaaaiaiBiai • • 'а<а|Вва*аааваааващавва|11П1В1а|1аа itaáái I Í B B ~ • • ! • aiaa i n a a
M
II
ÍŤ
• i i i i i i i a B i B a a a i i i i i i i i i i i i i i i a i i i a i i v jtmmm-z -t н и ш н а а а а а а а а а а а н ш ш а в к а - u n a пваав-ша ana una
iiiiiiiiafeiaiaiiiiiiiiiiiiiiii i n u r^ajBiB»^BiiiiiiiiiiiiiiaaiaiNiiiiiiiB''
•
n u n
1
.•••••_ •rjíiiiiia
iiiaaiaaiiiaa • a iIII iiaaiaaiiiaa na
..aanaai•
III
• i» ita
n i t i i n a a iBaBHiiiiiiiiiiK '•«-••••вааввввмави »•« • • • « • • * « • ашвтш» t i • • • • » • • •
« • • • • • В В П BBl i l l H I аВИ • l B « B « a a a » i а а в и
.1 | | | 1 И 1 1 Г - 1 * М - 1 1 1 " 1 ) | | | 1 1 | | 1 | | | | | Ш 1 1 |
• • i n !•" тилшШтт i n n H I I B I I I I I • • • « • • • • • I • • I I V - .•••аянаш1М.11111й11я«1«1я«шв*.шш I I I I I I I I I I I I
liiiiiiiiBBiBBBBitiiiiiiiiiiainitiBF
m
iiiiiiii'.aiaiaainiiiii
IHIILHl Hill I llm-ttf 4- T
íiiíi
iiiaaiaaniaa at*
• ^^H
22
: ^Щ
III • 1I I I I I I I Il l l S I I I aa l l l l l l l 1 a ^ H I I I B l l l l l l l i 1 BBBBa! la • i H B I t l l l I ^ H • IB B B IBB I I I B I IBBIHI] III
} •• '•a на
> •• \ШЁ • • I I I IHI iI Il l kJ^^H • • •IBB
s:iIBB I I I B I 1 ^ 1
. • • я ш м а м I I is I I I B I M B . . в * а а • • ) • • > I I I I M I - B B I I B i B I B v I I B H B M H I M B I I B I I I I I
.•BBBBBiB«iiiiiiiii»Bii«BJBiBJBBiiitiitiBiti»iiiiBBiia*aiii*iiiBiiiii
iiiiiiiiiiiiiiiiiiii ; iííiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiíiiiriiiiiiiiii •• • • • n i l ' ••aaaiiiuiii
к
• * - « • m m BBt-a a a i i i i r i i a a i i t i a i a « i i a a от а +*ш • • • • » • • • • • В ' If. Ш В- • ВВ В ВВ В • • • • • • « • • I B B I I I I B I I » B a i l M l l l a 1 l l l l «
••
i . M i i i i i i i a i B B i i i u
Щ rv
i
11 ni i ni i mi ими i ii и iiiiiMiiiimiiiiiiiiimi• • •iiiiiiiiiiiiiiiiiiikm !••• i n n . i i i an=n aai
•• •• •• n i i ii ii ii ii ii ii ii iii ii ii ii ii ihi it ii li ia iai ai iai*aa ii ii iai iai ii ii ii ii i ii if ii ii iaiBi a B aB aBa> * * i * i i i ti ii *i ii i ini < * i * i < •K • i s a e a • • • • • • • • • • i * •« i t i n t ш Е ш а « • • • • • * • • ) • • • • • • • • • ^ H « « a a i a
а•«••«•«•«т*«1>|«*ш*ка*«я«шя
••«•••••*«•••>
•••••ашмжи
тп \\ш
#ro
aaaaaaaa aaaliaiau ш и ш и l a i B a a a a a a a a a M i M a i i a i i i i i i i B aaaaaaa aa i i a i i u i i i i i i i i u i i a a a i ai'^uiilii IIIII ••••••••••iiaiiiiiiiiiiiiaa
• • • • • • • • • a n l í n i niti
•
lainiiii
iini
a a a a aaar y i i a i i i i a n i i i n a i a i a a a
LH1
JT IIIII Illlll 11lllll
И žrrtiH-
aaaaanaai inii I I I I I I I I I I aaaaaaaaaaaiiiaiini a a a i i i i n i aaaiiaiaiiiiiiiiiinar^aa iiaainl n inn i n i i a i M
ЩЫи=о,ог1!е •111И r i B"Tl l i l t
в а ш '
.jtiiSiaáliiá ;;•;•;;;;
I I I Г 1 f1
Г
А
Ъ <
i avail t l l i f I
i i i i i i í i i i i i i t i i i
•aaiiiiiiiiiiiiiiii a a a a a a a i a a i i i i i i i i i i a a a a a p , • • • п а ш н и I I I I I M I I I в а г . ' • • • • > . • « • • i i a i i I I I I I aa • a a a a l a a a i i a a n I I I I I I I I I I aaaaaiaaiaaeBaa a i a • a i i i a i a i a i a a i ^ a j a a t a a a i i a i a i i l a i i i i i i i i a a i ' - " a a a r ^ n a i I I I I I I I I I I I
i
ail н и м и » IIIII IIIII ^ajuf.uuiiMiiittt
um
BBr-_iaaiiaaiiiiaiiiniiaa
4• •••ташшвв«а«« чвааа l a a a i i t a a i i i i i H i i M B V
j«B«BBBBiiBii«liiiaMMaaB' •• • • « « ' . н
I f l l l l i i i i i i l l i i l i l l i i ' <• • • « • * • вавав • ! • • • i f i n <••••
лш
rfiiBaaiiiBtBiiBiiiafMaaaaaBaBiaBiaiieaiiiMiaaiaaaBi*
«•••• Í B B I I a I a t н а ш i « i i t « в а ш е • • • • • i a i a • i n n i n i i « • • * • j ' a f f l l i a i l H
•in a a r a r a i a i i i i m i i i i i nut IIIII
H
in
• • • • • I I I I I it> .1 I I I I I inn aa
• • • • п и н а н '
•••tatiaii'^«ir^iiiiIIIIIвааввашааанtin•'< ^
aaa^iaraiiaiaii IIIII «in a
•Bi'^iiiiiiiiiiiiiiiiriiiBflBBiBiaaiir^'iiBiiiBflaaiiaaafiiBiiiiiiiiiiiiiiiiiiaaiauaiiiiiiiiiiiijHu !•>•• ^ « а а в а в а а • • « • • • • • • ' « • • н а в ш н а ш ш в а в м а м г
* jBaBfiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiaaaiaiBnr
VS-
. a í a > B i H a i a i a a a a a a a i a i a i i a i S i i i i i t i i l i i ( B a J B B B I « a i l i a a i i i l a i
i M a a i a
laiiiitiiHaaBiiiiaiiiiiiiiiiiiiiiiiiiKiaiiiiiiiiiiiiniitiiiiiiaBHB
и а и и щ ц и м а в м ш а в ] ! r «aiaiaiBin [ в в а . в а . в а а а а а а 1 а * а а • • [ • • • • • a a a a i Mai* ш i t i i i i a i ! I aaaaiBBiaaaai l a i n I I M I I I I I I a a « a a ^ « r aaaBaiaai iв а а в а н а ш и п init niii • • • « • i F j i t i i i i i i i i n
BaiiaiiiiitiiaifiiaiiiB • ai вашиataftitiit i n n a i
..:::::::::!::::::::-
• t a i e t i t a i i i lttat • • • • • • • • • I l l l l l MIII l l l l l •
IIIIIIIUIIIIIIIINIIIM
10
\\\\ШШ
• a a i a i t i i i I I I I I ni', IIIII а а в а а в ш в и а ш а ш
8
шщштт в м а а в в в ' м а в в • « • * * aa •>аж1авааав«*аяа1а1в> l • ataaaiai в « а а а » n
7
а»ш«в1 t a a i • • • • • • • I I I I I I I I I
6
5-
> -ai i l
BaaaaaiiiiaiiiiiiiiiniIIIIIaaaaaIIIII ш и ш
а щ м и и a a a a B a a a a B B i a i a i B i n a i a i B a i M M B a * « B « B i i i aaaiiaiaai м м а а а а а а a a a i a i t t a i n a i m B a B B a a i i k « a i i a n i i i i i i i « • • « • • • • • « • a B a i a a a i a i « • • • вва вам «> a* aa a i a a a a • « * • > • * a i a a i i n n ввваав*вв a a i a a a i a i a a a i a a a • • • • аававвааваав а в а и a a a m
i
'38,24
• • к n i l a a t u Btiai
• • • ^ • • • • • • • • • • • • • ш я н а а ш а ш ш а и
» • < • • • a a a a i a a a a a • • • • « a a a a i a i a f a a a ваанааа я м а а м в а в • • • » « a a a a i B a a a a a a i B i ' t
I lllll
tilllHlll
вавшаааааваа n i K i i i i i i t l i i
шававав"*!
r i a i i t u m I I I I I I I I I I inn • • « • • • l l l l l l l l l l l l l l l Hilt • • • • • • • • • • • • • I I I B I I 1
• • • • • • • I I l l l l l t i l l t i l l II • • • • • I I I I I l l l l l 11 I I I l l l l l « • • •
a — - a , a. « a > a a « « » « a a a a a. •_* > m < B B I f l i a i B M a i В В П B t l i a l l l Ш М Й в В B B B l В I B B I I И Ш l l l l l H i l l B B B a i laaaaa» и Н и ш н н ш и и к в а а а а а в p a i i M i i i a t n a i M a a a a a a i a a i a n i i i a i i M f i i i i i i a a a a B
5
6 '? 8 9 icf
•ЪгЛ9
3
+
5
• • l l l l l l l l l l l l l l l l l l а в а п в а ш к а к н и !
6 7 8 9 Ю"
Bi»eriaajitál»í z Arbalest !fu«f(!te) are varianty B4 a B5.
•Ъх%20
i?x»«rime*tál»l zivielnirt Nu«f (Be) »r« v a r i e t y B7 а В9.
к Nu
ПП
i
"
lil'
.
%
'
•
"
'•*•"• ' I I H l l i r
"
• • • • • •
I 1С
- • -• - - •" 111IJIHI—""
iiiiiiiiiifliiiiii lllllllllllllllll aaaaiaaiaaaifliBiBiBiaa • BitiiaiiaBiBiaBiaiai
!;;:;;;;;:;:==;=!!!
Т
liiijii 1 =
::::::::-
T " "" ТЛИ
• •••••••••••••••••••••••••••••I
"••••>«
»III U l i l • •
• • • • l a l a i t i i i t 11*шша« чаааа и а ' . ш а и • • • • • • „ишишшяа
I I 1 I 1 I I I I 1 B B B B B I I laaaiiiiiniii
II
TI тт II
тт •IX х. If — -
•
tř э 8 7 б
г *aaa • a a B i a a a n i i i t laaa m i
•aaaiifitiiiii
:
:
•
•
:
:
.
:
laaa
•• ::::::
iiiaiiiiiiim i m m u i i m
:ri
A , i 'A
11ИГ
i i i i i i i u i l e i u i i
' " TU
-
(S/0 - -
Nu* 0,021?e -^
| : j : : : : $:: : :
1 ^
Bfcl/
"" ~f 'ftfH
• a • • • • • f M i i i i i n i i i i i i i i i a a a a a i i i i i i i i i i r ««.шняв ц г . iiiaiaian «ав t iaiaiBBfa*aaiMBBi 'illlllltlNIIBBB • i n • • • т м и aaajr • BBIBIBBf • • * ) • ! Ba BB iiaiaiiiiaiAJtMS Г1! I f f I I I I I «aaiaaiaiaiaiiaiBB
;:::::::
Г Т
'
j f •I - f T T t, ! . . J. . - П
::::f ::=! •••••••••••i • aiittiiuii •IIIIIIIIIII • • ш и ш и •IIIIIIIIIII IIIIIIIIIIII lillllllllll
Игттт "
:=::;::;
j_
[• + • • • • т • • - — С,J.... + .. . . .
aiaiaaatatiaiMaui • l a i f i i i i r i i n i i i i i i i i i i i i i M i i i i i a • ai • • • • • • W I I I I I I I i авваашавг* 7 4 1 1 1 1 1 1 1 | | | 1 1 | | п м « в я я 1 « | a'aiiiiiiiiiiii.iiiin ' imiliiiilniiiiini i
itmnmr IIIIIIIIIIII
r L a a i i iiiiliiiiaaaaiiiiiiiiniilliiiuiiaa • •niiiiiiiiar <•• • • • • • • i i i i i i i i a a i a a i i i i i i i i i . i i i i i B • •• •• aa s» al a P i l a » l i i i l i i n n i n n i i i a i a t ^ i i i i i i w i i n » • a i i f i n i i i i r « а а а в а а я а м а а а ш ш а а и а л а я я а в а а ш а м а ш а а * ' • • • • • a« • ш и ш а а а О а н и а и и т ^ ш а i ai ia a a a i l l i l i a uiiiiiHir j M i l i i H i i l i i i i i u i i i ' i n a a i a a a i i iani ri ir i i i ii ii ii n aailfII I'.11 • а н т «ill • aiaa- . a a i a i ill'.llllll
• um I I I I I m a i i n i i i i I I I I I I I I I I IIIII i
it I I I I I
I
4
•аавава11Ш1Ммвшва1вмааам11111111111111111ав1ва1111111а11ши I I I I I •
iiiiiBaiiiiiiiiiijiiiiiiiuiiiBBBaBflaaaaiiiiiiiiiiBBBBiBiiiaiiiiiiiiiiiuiiiiiiiaaiiaiiiiHiiiiiiiiiiiiiiaai
I Mill,
5 6 7 8 9 JO*
1
I
3
I
f
I II
Tiy
5 6 7
Re tbr«,2l T5x»erimeBtila{ závíaUst Nu*f(Re) pro varianty BIO » B12.
•eta * эта цтупА *u («ejj-n» »e»i»pkyz jat»»"»"*.»*"» гг*'4* э<У J* 6 8 I 9
.»
'II I I i l . l . l
I J _L 1 I I I iiiiiiiiiiiiiiiaiiii iiiiiiiiiiiiiiiiiiiMinmiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiianiiiiiiiiiiiiiiiiBiiii
I HI 11111
I
П
tt'Tni
• • • • a i i i i и(iiiiiiiiiiifBiaaaiiiiHiiiiiiiiiiiiiiB ! • • • • • • m i inn i n n H i l l • • • • • u r n i n n m i l u n a • • • • B I I
IIIIIIIIIIIBIBBBI
111
iiiiiiiiilitaiBB
• i i l i l l l i i a i i а в н- а • •а • •а• в • •в• •а а• •в•в• •вi чi tшi iиi iшi iпi ш• в • •и• •а• а• •в• в . в— • иниии iиnшi lи• ш • n i i i i i i •• i n i i aaiaaaaMiiiii i n n u n a tjaiai авва •пщшщищнаввававиппишшвпвааав-arasii-..•••iIBBB• щмшшвиаиааваа
i•• r a m i а в в а • —
a
(9/.Q)s*r'l e f 4 o 11111111111111111Ш
s\
№
• • • • • • • • • • • a aiBai • * ¥ • • * • m i B j a u B M B i i B
IIIMIIHIIIHIHHIIII naaiaa IIII nil innniaa I B I B B i n u i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i l i i i i i ^ n i l I I I B I B I • • • в а ш m u m i I I • • • I I мвававвпии I I I I I i i i i i i i i n i i i i i i a i i B i . i l n i l B B I B I B I ||||>1|||||||1|||*|||||ал>||||||||М|||*»»вваавг
a r
.•••••«•••«•в
.' nit i ni ii II • • • • • • • • • BIBBI IIIII i n n I I I I I n a a a i B B B a i в * Í B Í J I M I I I I I
ш и п l i i i i n i i i i i i a i a i i B IIIIHIIIII • • • • • • • • > • ' a i i i i l l l l l l l l l B I и I I I I I щ и и ш ш в в в а а в в и к и ш в и а н в ы в а а ввивав''*-«taairiaiiiiaaiBBai a t m n i i l i • • •«•• • • • « • aaiaaiai i l l it щ и • • f i a a B B a a a • • IIIII IIIIIiiiiliiiaai*BiBaiuiiiiiiiiiiiiii>BBBaa ••'•MiiiiiMi>ili0i*a>aiaaiiiii>niiliii • н а в в в а а а в ш и и ш в т ш
a •• •«••••••taaaaBMiaiiiiiiiiiiii«iiiiiaBiBaaaiiiiiiiiiiiii*ii'
•••
i • • • • • • « • C i i i n i ' J « * a a • • я я > Я « « ••«•
• аваавва • • • • а в в а m u n u I I B I I I I I B B I B I B B ш и ш и u > < • • • • ' n i l вавнаав^ваваав a IIIII I I I I I iiaiiiiiaaiaaaaiiiiH i l i a - I I I I I I'ja Я mBl в • •I Ia a a mB l
в
а а а в a a a a i a•i m a a в mi ва ai a
• •••••••laaBiaaiiiii
II III i n
В IB I I I •a • I I •• a la •a в a •I I II I a в I B p> Ia I a в IB i i l • i • 1 • 1 I B • am i в• в• .4
i
I I I
nr.iiiliiďiBiaBBBBBBBar-aia
I I I
• ' « • в и в ш и I I I I I n i i a i i i a a i B B B B вашавв •IH 1 Ш 1 И 1 аавв • •
*••••••• • • • • • M B , ! ; ! ! ; ! ! ! ! ! ! ! ! ! 4 Í ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! I ! ! ! ! ! S ! 5 ! ! 5 i i i i i i i i B B i B
• • • « aa
HI• |вмавввBi ti! • •lili I Ii 'l BI IBJBBBBBIBBI I I 1 I lil lil I1H I l i l 11 H I I • lilii • • • • a 11 B Blii ai a abří l a ' . j ii i n i i iBiiiifl a i i i i i r ^i iiaill a i BI al i ia al ai a i -I «••< • * H Ii i l ii l i i B Ii B авва n a i вагв •авЧ*ая»вг ^ • • • • • ! ! • к «IIIIIIIIIIIBI • lllllll :::::::: • ••1 •••>«* ^ « • • • • • l l l r . H l l l l l t l l l l l l l B» • • • • * • • • • • • • # » • - -<«в«вв1ввавава1' i | i i i i i i i i i i i i a « a a it.,,: l l a l l ' . l J l l l l l b ^ l l l l l H I I M I I I U I I I ••--r-$ 1 || I Li i j f i i i i 1 r I 1 1 ..I.J. . I \¥ П I 1 . 1 1 . 11 -I 11 t~t И 11 L i It l - 1 1 LC1 i Г 1" I t l 4i / 1 ITI I . . . i . . -. ППТ . I 1 J : 1: Г 1 it : .: u 1 1 : t i -i 1 it . s : .l • ••••••• iap а'^11а|а1авввавв111111|1111111М11аавааавм1Н1111111111111ав1ававаа a a a n i i i i i i II !; !i :::ti: 44i • • • • a it i n i t i n t i n » t * i :::fi: -H• I I I I Il»l • • • * • 11*1 • * • • • • n u t i l i ;;;&; ЦШИШШЩШ aU=
III!
áááiáaBBáaiátáiвакГо i i i i ! l í i i í í í á " l á í a a а а в а а í í í i í í í í S i í í í i á а а а в в в в в а ш в а в я а м nil
Fiffl--+-
ov
i
•
• • • • • • • • • • • • i •• ni i i i i i i i i i i i i i n ••••••nu ••• к
Nu ниши: lllllllll!
•аляяа! ••!
циннии
• • • • • • • • • • ш и ш и «a• aaa a i m • • • • • • • • • • • >••••
я • ш «в • * я • • • • • • • i n mm ш и ш • • • « • • « a •••BBaaafliBaifiiiiiii
Í5
• aiuaiaa. а
: •• •
• • • • • r a n i• • • н а ш • a • m a a a i i a n a ав • m• • ••BillШ • • m
JIIIIIIII 1 •
is:.*?.::: fUltllll
•
|
1LLI
•
пинии!
_L
III III
Ю 9 8 7 6
•in
••••••III : • a • • н и ш
• a a n a aa
1 1
III 1 III 1 III III 1 1
..... i . :. ;. , !
Till TTlt
i
МП"
! |t|
lt
МП
1i
г"
i .' r
Jill iiiiiiiiiiBaaiaaiBiiiiiiiiiiiiBaBiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiMiiiiiiaiiiiiiiiiiHiiiiiiiiiiarBaaiiiiiii i
аапаашаваааваааааяагя^анаашашвашаа
•««•••
jltllllllllll
• • a n i a i •••!• aaaaiaainaaaaaaaa r aiaaiainiiin • ar^BaaaBaaaaaaaiaaaiiaiiiiaaasaarjaaaaaaaiaiaiaaiiiaua • •aiiiiiiiiiBaB*iaaaaiiaaiiaiiliilliiiiinaaa-r aaaiaiainiiiiiinii • • • • • • • • • • •••• аавв ^ a a a a a a • • • • • • • • • • araaiiainiBBj,^ i a a a a a a a i a i i a u i a i m в • ^ • в а в а а а а а а а а а а а п apinaiiiiBB'.-a в а а н (aaaaiaiiianii
•••itiiaai ••••iliaii •«•iiaiaii •••••••••i IIIIIIIII;
•«шиш iitiiiieu
• • • i i i i i i i i i i i i i M i a i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i '
i i i i a i a i i i a i i i i n i i nia iai'' ' i n n
• •••••••••••ннаваав'. . • • • • • I I I I I I I I I • аааааааааааиав alllllllli lllllllllli llllllllll
ifiiiiiiiaiaiiiiitnaai
пина
aaaaaaaaaaaiaiaania aaiaaaiiaiaiiiiiui
a a a a a a i i araiiaaani laaaaaaaaaai'^aiiiamia f.i • п и ш и
• • • • • • i i m i н и Haraia • • • • • • • • ' . • I I I I I I I I I I пи i a a a n • • • ш и ш am liinaaaaiaa • • • • • • • • • • • • l l l l l l llll r . l l l l l l i r r . l l l l l l l l l l l l l l l l l l laHaI I IatI unit I I I l l llllllllllllllll lHill • • •я a• • • • • • • • ! una• я
a a • • aa HH ii ll ll Il Il Il Il Il Il Il Il Il inn una a a •a • •l l l l l l l l l l I I I 11 una a a a• • • ma 'Baa aa •in • •
aaaaaaa i i i n i i i i i a • •в
1,5
• aaa aa •M i • I t • • l l a M I I H 1 •• Ml III m i ia laláí а'а|1ааявшв1ВаВ1вааявя!вавя1 j i a a i • * • • • • • • • • i i i i ! a i a i i t i i i i a i S a a B mm • • • t a i l s l i l i i a i i t . t a m a i a t i авявааааяааавашаваа а я а а я а ' . •aaaaiaaiiiiiiiiaaiiiiiiiliilillBiiaiiillllliiililliiii . a n aaaaiaiBBBi BtaaaiaiB a n i i i i a i i • • • i i n i i i •
llllllflll I I I I 11IIII1W lai^iiaiaaiBaaaaaaaii'iaiiiiii
• • в в а а • • • • • • • • • • aainaiiii • а в в м а а а в а и а ш п ш и м ш ш
•••••••••••••••••••мши
ii.iiiiitia
iiiiniiiiiiiiiiiiiiiii!i A ^ : :: h
шипи* гашиш
Ю
иIIIIISIlJII и и mil
BB BB
aa
• •
•• •• • в• Я•
•••шшавмява BBBatBaiMiii
70
-2,911(620)
• в а ш I I I I I ш и ш и ниц
|!!i
F# 8 Hffi\® 3 " 1,2b(B19)
nil i i i i i B r ^ B a i a a i i i i i i i i i i i B B B B i i a a i i
: i :; ::::::
D* 60.06; n-
• •• •
И
I I I I I I I I I I IIIIIIIII
н я в в а а в а ш а а а а н ш
• « • • • • н а ш ааш • а н а ш и « •
aaiitai«ii»iflmaa
ШнШв l l l l l l l l llllll IIIIIIIIIII Щ 11IIIIIII НИШИ!I llllllllll 8 9»* t,5 г 3 4-
а а ш и п и н п м и ш а я в я !
fflffltra 5 6 7 8 .9105
W
Re abr.23 *-*arime*tál*í eAvieltet lftt«f (Be) pro variaaty B19 a B20*
4
• а* • • • • • ! i i i i a a r t i i if В - а а а в в а в а а • • • • ( • • • и t a i i i t t t i t a t f a a t t a • l i i j m i i i i i i i i i i i a a i a •a>i •l •i •i • • • • • в а ш а а в а а а а а а вам i • • • B a i f a a E a a a | a a aaaí i l l " < • • • ' • • ' • > • • • • • • • • • • • • • • • ш н и ш в я а а а а в а• аaвa вa a a a a a i
Nu
lliai •
6
•
•
•
•
•
•
•
ШШШШ
• • • • • • * •
•
•
•
•
•
• • ^ « • • • • • • V
« • • • • • • • • • • • • • М ^ Ж « Я « Я « « в а в
«••a. ававаа • • « • • • н а «шма « • ) • • « • • • — — — a w • • • • • • • • • • j l i i i t i f l i i i i i i a a a a i
'*ааав
В а
аа*а<ава»ава.—
• • • • • - «•••••••••«••••«••ашна)
• •laiajaaaiaiaiaiaaaaBa ш и ш aiaaaiarS l a a a i i a i i * • • • i i i i W M H i a a a a a i a a r |цвава>вввав.аавава ваааваа! шваява. а в в а а а в г а в а а и н а а и и ш в в а а в ar at н и м
шш
7 6
m
ai в я а а а а а а а а
• « • ж а м н и
fltmiiiiiituiBMaaaaaaiiaiiifi a a a i i a i i i l l i n n
a n
t'<,|||B .llillll
54-
itaiBi . « » « • • ' . в а в в а . а а в а « а а а в а а . а в м « ш « « ' ' . . « а а в а в а • • ш ц и и ^ п » « • • • • aaa • • • • • ш и ш и вмааав авва « • * • > « a • • • ) • • '•••ае ш н в а ш г • • • • • • • «а«я аваа ааашавщаа г - • • • • • • • • • • ш l a a i » i i i i i B B i i i i i i i i i i i i i i i i i iiiiiBBBiaaaiitaiaaii •• 1 1 1 л а г а 1 в а 1 а « 1 1 1 1 1 1 1 | п а м а « « ^ ц а а а а в м ш ш в -*«BIII я « • • ! • • * • • • • • • • i • • - - « - а • « • • • « авва- !
£Ш
з-
•ншиппнаанвааминнминшшвавааааааааши n u i n u • • • в а • • • • • пава!.•••»••• —
ишвававаияяшншна mu
-———----
-"IIIIIIIIIII
iBaaB.r.taiBiii.iiiii..iiiiiiiaBaaiiiiai.ii.iiiiiiiiiiiaBaaaaiaiiiiiiii
D*6023;r?*+2 :::::;:::::::::::::•:::»=::::::::::::::::::::::::::::::: м и • **,«« а>м«в «шва в* и ш а я а а ш а в в в в и в н м ш и ш и ш в в р
о h3 = 1,538(822)
Mil laai а ш а в а «ва
iiii ••••шг^||||||1И||||нннаяааява||||||||||||||1111|||«в«|||||||||||||1Ы1!1111 iinaa'ai aaBiiBiniiiiiiiBBiBBBBBBBBiHiamuiiiiniiiiBBBBiumiiiiimii(mteaeieBe«e»«tt»»»» luia-^aaaaaiaaiiaiiiiiiiaaiaBBBaaaBiaBiaiiiiiiiiiiiiiiiBaaBiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii
10 Biff
3
4
5
6 78S105
Re
щ
tbr»?4 7,x»«rlMxtáIsí zárialeet Nu»f(fia) »r* varianty B22 a B24.
3
4-
5 6 7 8 9 10*
M •Ъг*25
experiment á l a í závislost Nu*f(fle) pro varianty B25 a B27«
^
2
—п
i
i i i i i i i i i i i i i i •
а,
к
•>:
ft]
~^~ ~кл~:::,е,i
-•
к->
^
«л- 3 TJ
.,
^
* ^ ^
2
к, _ _
*
^
^
-
*^ •>, ^ <2 "
.L
в
"* Ja* -Ж
щт\
_
....
^^т
•Г
: 7*-
N
1
S
"
*V & А V.
Í=E=E=EÍ;
^
_ : :. i Sf a^i » ^
—
^,^-г
.
...l" *^...."!^
^Ss.
^
Í . : : ^ < ; J »ьн... J ! L ! — Í ^ S U J Í I *=*^.
i...5 „ l í S i j Q f c ^ i
*
5
—t— р -J
^
4
Д
В2
_ ,,_.„ _._ A.
fit
"Г
0 7
,А
О?
о *
з •
5
6
i
04 .84
'1' é
.
^2 = --
' " ! '
-
/m
-ф
|-a-
__^_±?(í---
j
ž?
к
7
С
" ^ ! _
е
i
*
-2~3píÍr—*—"-^555
^v « р ••• Т .
*
... ,
tzzzz
в&Лжи
"Т - -
• • -
] •«лСо
•—•
это*
Л
i#—|
2
3
ZáviaJoet energetického parametru Ж na Re
4
5
6
pro varianty
7
J\
9
Bl • P9»
Ю5
.3
2
Re
•••»
*2/ e
sa
3
6 вL
9
£
*
OJ
•81 a • oxg КгщхзА ела он vu 3 naq.eiBBJwi оцеэгэрге&хеие leoxepkyz
С
« « 6 it Z
£2*«*q<
9 S
i
g . <Й>*. - J _ •
L..-l&ut*0<^*frfS49-- ^5-fe ^<
.
81 в Т
K<
*^i
._ _
v
rf
;^d^_ ^
w»
— __ ^
._ _ _ О
M
s - £w
1
-----.^.-йг
^
_j
^ 4 к:
« ^ „_ L " -
^ ~ ч 5 Ч > - >s% w
. _„, , _
•*
6
">*,
"I'Jm *
- __2iL>N 4
_£) e £ f •
5 ^ . 0 ^
f
>^^*-«-^-а;^-^^**.Jny«* 'Ljhr*- '"
'
"""^^Л
-a
-СЙГ:^^! . ^i k_
"^^
2
щщ§§ЦЩД ; : : : : : _
:::::;:::z::ii--—!
a
_g
1 f%i a j -
•
.......
9* 0
0 7
::
ffl ^ г J»
*br,cj_
^ávialeet t»erg«tickéh* parametru Б не Че в г» varlajity B19 « B27c
( R 8 R. udáay • / * • ) Trubka 8 va*j5ím íebrováním. (»*24| h«4,73s«) ( Maření aeeříraeu metodou*) 1—
!>rážk» Ra T)*e drábky ve emxru přeta 2,1 hování - střed drážky T)*e dráíky ve aa'ru erotaho1,9 váaí - 2 n ••1 kraj<» Лг iřky
Rs
8,4
Drážka a
ь
•
R*
Srn
0,8
Radiální ros 6.3
Hadiálií ře* 6.2
Radi4laí fex 6.1
3,48
Ra
Rs
0,9
4,9
Brálks Ъ
-
Ra
•
.
"
•
•
'
*
%
•
Ra
Rs
Rs
1Д
5,46
0,5
3,26
0,8
3,6
0,5
2,4
•
-
i !
6,44
3,73
V
Dme dráSky ve вв^ги kolmém ни, ea*r e r e t i h o váaí
3,0
6,86
2,1
Bek drábky I . ve enřru prs»t*hov4nl.
2,?
15,56
0,7
Бок drá?kv П . ve ararru crot^hnviiií.
3,e
9,26
5,04j l,o r i>
i.
9-
•
1
•
j
4
*,i
5,84
1|S ,
1,0
4,04
0,5
1,1
2,62
' Л
3*58
6,74 "
3,18 0^5
2,74 1»
í
4,08
0,7
0,6
0,6
6,4
3,18 <
fhřut1j:y'8 vsřjSím žebrováním. m
radiální řez
>
rubk*/
!•
m • 36 h « 1,57^ a • 60 h * l,45na
h » Д,70в« , a « 36 h * 5,?4nm a * 60 h » 5,34 шш
(
1 2 3
da^řjMaí ^íraou metodou). dne Ra 0.35 0.135 0,5Ž5
0.15 0,28
0.59 1,46
ÓU*
ó-T»
o,W
2,l6
2'S* ó,ftt
3,16
0,8e 0,8e 0,W
2,14
1.38 0,9» 0,55 0,85
t,54 1,76
1,38 \ 2,60 XM 3 W
1,04 0,54
0,50 1 1,97 l i » '4 *;$Q
0.Í28
1 2 3 1 2 3 1 2 3
| hlava žebra : Ra \- * • 2,62 0.65 O.4. 1.68 0,86 3,96
2.22 *,36
1 2 3
o^T ,
Mařené místo drážky bok Žebra Rz Ra Rz 0,52 0,?4 1.38 1,15 0Л1 0Д9 n.«>
Мб
0,ít2 ; 1*44 0,48 1,32 0,-^5 • . 0,# 1,26 0,26 1*34
0,75 0,40 0,30 0,1#
o, *xv^ !;8,вв
0,39 0,4?
0,1$
0,59
йде f-fcW 6,12 ebro 29a
6Í6
6.08
^,9é 5,18
KAVf U , «
1»W :
• "
Ď$*HI 0.899 i
j i i 11.
Ш Ш
Trubky я vnitřním žebreváním. radiální řez
(msře*í příraou aetcíou) Mařené raisto bok žebra Па Rz 1,16 0,30 0,35 1,34
0,15 0,02
4,04 1,94 j 0,66! 0,14
dno drážkr Па Rz 0,73 0,13 0,12 1,50 0,28 2,96 0,16 1,20 0,CC < 0,56 0,10 1,12
0,24 0,17
1,10 0,78
0,17 0,17
2,06 2,oo
2,64 0,66
0,25 0,50
1,00 2,18
0,10 0,50
0,434 0,60
0,88 0,38
0,77 0,30
3,94 o,*íó
0,13 0,-'5
0,564 1,8^
m«44;h*?,82 mm ТЪ08,?Д ш
1 2
hlava žebra Ra K2 0,12 0,56 0,25 0,72
»*70;h»2,91 ш Tb 60,44 m
1 2
0,05 0,36
0,36 1,10
0,40 0,41
»«18|h»2,?5 am T>«38,??
1 2
n=28;h^?,H5 T>*§0,12 m
1 2
0,12 0,07 0,12 0,12
0,50 0,40 1,76 0,40
w«27;b*l,47 wn Tfe38,?l nm
1 2
0.62 0,25
w»27;h»?,74 «m D»38,?5
1 2
0,35 0,30
Trubka
obr* 29»
Obr
30
Celkový pohled гм сщ-rtt mot. t á l n i t r a 1
ОЬго 31
Horní konee nosné trubky a nevytápěným modelem
Obr o 32 Horní konee experimentální čáeti
B«£!'f."
^3JM*
Obro 33
Obr0 34
Odběr statického tlaku
Uložení termočlánku v modelové trubce
Obr
35
Obro 36
Detail topné spirály s izolací
Horfrf kdnec modelov* trubky s termočlánky
